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2012DISEÑO DE UN SISTEMA DE BOMBEO



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UNIVERSIDAD DEL ATLANTICO

FACULTAD DE INGENIERÍA

PROGRAMA DE INGENIERÍA QUÍMICA

DISEÑO DE UN SISTEMA DE BOMBEO

WENDY AHUMADA PERÉZ

SERGIO ARZUZA ORELLANO

SHIRLEY DUQUE CARVAJAL

NILSON ROSALES BONIVENTO

INGENIERO FREDYS JIMENEZ

BARRANQUILLA

DICIEMBRE 2012



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Tabla de contenido

1.GLOSARIO .......................................................................................................................................... 3

2.RESUMEN .......................................................................................................................................... 4

3.INTRODUCCION ................................................................................................................................. 5

4. OBJETIVOS ........................................................................................................................................ 6

4.1 OBJETIVO GENERAL .................................................................................................................... 6

4.2 OBJETIVOS ESPECIFICOS. ....................................................................................................... 6

5. DESCRIPCION DEL PROBLEMA…………………………………………………………………………………………………….7

6. ANALISIS Y RESOLUCION DEL PROBLEMA…………………………………………………………………………………..9

7. COSTOS DEL DISEÑO…………………………………………………………………………………………………………………23

8. IMPACTO AMBIENTAL………………………………………………………………………………………………………………25

9. CONCLUSIONES………………………………………………………………………………………………………………………..26

10. BIBLIOGRAFIA…………………………………………………………………………………………………………………………27



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1. GLOSARIO

BOMBAS CENTRIFUGAS: también denominadas rotativas, tienen un rotor de paletas giratorio

sumergido en el líquido. El líquido entra en la bomba cerca del eje del rotor, y las paletas lo

arrastran hacia sus extremos a alta presión.

BOMBAS SUMEGIBLES: es una bomba que tiene un impulsor sellado a la carcasa. El conjunto se

sumerge en el líquido a bombear. La ventaja de este tipo de bomba es que puede proporcionar

una fuerza de elevación significativa pues no depende de la presión de aire externa para hacer

ascender el líquido.

FRICCIÓN: Se define como fuerza de rozamiento o fuerza de fricción, a la fuerza entre dos

superficies en contacto.

LINEA DE SUCCION: se refiere a todas las partes del sistema de flujo, desde la fuente del fluido a la

entrada de la bomba.

NPSH: cabeza de succión neta positiva, donde es esencial que la presión de succión a la entrada de

la bomba tenga un valor más elevado que la presión a la cual presentaría vaporización a la

temperatura de operación del líquido.

NPSHa: dato que debe ser mayor que el NPSHa para evitar el problema de la cavitación en el

diseño de un sistema de bombeo.

NPSHr: se relaciona con la presión de la entrada de la bomba. Dato proporcionado por los

fabricantes de bombas.

PUNTO DE OPERACIÓN DE UNA BOMBA: se define como el flujo volumétrico que la bomba

enviara cuando se instale en un sistema dado.

PRESION DE VAPOR: la propiedad del fluido que determinan las condiciones en que se forman

burbujas de vapor en un fluido

http://es.wikipedia.org/wiki/Bomba_(fluidos)

http://es.wikipedia.org/wiki/Bomba_(fluidos)



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2. RESUMEN

En el presente trabajo se muestra el procedimiento llevado a cabo en el diseño de un sistema de

bombeo para transportar un fluido desde una determinada profundidad hasta una altura

requerida. Se realizaron todos los cálculos correspondientes a las especificaciones del sistemavaliéndose de la ecuación de Bernoulli y de recomendaciones de diseño. Se determinaron las

perdidas por fricción y las pérdidas de cada uno de los accesorios del sistema, para finalmente

escoger las bombas adecuadas para la optimización del mismo.



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3. INTRODUCCIÓN

Un sistema de bombeo consiste en un conjunto de elementos que permiten el transporte a través

de tuberías y el almacenamiento temporal de los fluidos, de forma que se cumplan las

especificaciones de caudal y presión necesarias en los diferentes sistemas y procesos. En un

sistema típico, además de las tuberías que enlazan los puntos de origen y destino, son necesarios

otros elementos. Algunos de ellos proporcionan la energía necesaria para el transporte: bombas,

lugares de almacenamiento y depósitos. Otros son elementos de regulación y control: válvulas y

equipos de medida. La especificación básica que debe satisfacer un sistema de bombeo es el

transporte de un caudal de un determinado fluido de un lugar a otro. Además, suele ser necesario

que el fluido llegue al lugar de destino con una cierta presión, y que el sistema permita un rango

de variación tanto del caudal como de la presión.

El diseño de un sistema de bombeo consiste en el cálculo y/o selección de las tuberías, bombas,etc. Que permitan cumplir las especificaciones de la forma más económica posible. De todas

formas, aunque el dinero suele ser una parte muy importante al final de un diseño, para que esté

correctamente realizado es necesario contemplar otros aspectos como la seguridad, fiabilidad,

facilidad de mantenimiento, impacto ambiental y otros factores humanos, que en muchos casos

quedan fuera del ámbito del presente estudio. En cuanto a la operación de un sistema de bombeo,

hay que tener en cuenta los sistemas de regulación y control que permitan obtener el caudal y la

presión deseados, así como los problemas de cavitación, inestabilidades y transitorios que se

puedan producir. Los sistemas de bombeo y transporte de fluidos deben ser mantenidos con el fin

de alargar la vida útil de los equipos, mantener los sistemas en funcionamiento, evitar gastos

innecesarios de energía y velar por la seguridad del sistema, usuarios y comunidades cercanas

Durante los últimos años han aparecido nuevas tecnologías en materiales, conexiones, diseños de

bombas y unidades de bombeo, así mismo el desafío de producir más profundo, mayores caudales

y muchas veces en diámetros de cañerías de revestimiento restringidos, han llevado al límite a

cada componente y a su vez ha impulsado el desarrollo de nuevos productos y estrategias de

operación.

La importancia de los sistemas de bombeo es evidente cuando se considera el papel fundamental

que desempeñan en la vida diaria, desde la el abastecimiento de agua potable en el que se

requiere vencer grandes desniveles ascendentes, así como en la explotación de agua subterránea,y en el desalojo de aguas residuales que no pueden ser transportadas por gravedad. Estas obras de

infraestructura tienen una función social, su propósito es incrementar los niveles de salud y

bienestar de las poblaciones y también promueven el desarrollo económico.



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4. OBJETIVOS

4.1. OBJETIVO GENERAL

Diseñar un sistema de bombeo y tuberías que permita el transporte de un fluido de un tanque de

almacenamiento que se encuentra a cierta profundidad a otro, que se encuentra a cierta altura, de

manera eficiente y económica.

4.2. OBJETIVOS ESPECÍFICOS

Establecer la cantidad de accesorios del diseño y los medidores de variables de proceso.

Calcular las pérdidas de energía por fricción y accesorios en el diseño, mediante el balance

general de energía.

Determinar las cargas totales (dinámica y estática) del diseño.

Seleccionar de manera efectiva la bomba teniendo en cuenta las condiciones del proceso.

Identificar y analizar las curvas de rendimiento y del sistema para la determinación del

punto de operación de la(s) bomba(s).

Calcular la carga de succión positiva neta (NPSH) requerido y disponible para evitar

problemas de cavitación.

Determinar los costos que requiere poner en marcha el proceso.

Analizar los posibles riesgos ambientales que puede tener la aplicación del diseño.



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5. DESCRIPCIÓN DEL PROBLEMA

El problema o situación planteada es la siguiente:

Calcular los diámetros de tubería adecuada en acero inoxidable y el modelo de la bomba necesaria

para transportar el fluido.

Tabla 1. Especificaciones del fluido y del diseño requerido.

Especificaciones del fluido

Caudal (m3 /h) 30

Densidad (Kg/m3 ) 1050

Viscosidad (Ns/m) 0.000018

P. de vapor(bar) 0,05

Línea de succión

Longitud (m) 18

Accesorios Salida cuadrada abierta a la atmosfera, 3 codos estándar de 90, una válvula

de compuerta abierta.

Línea de descarga

Longitud (m) 60

Accesorios Entrada cuadrada abierta a la atmosfera, 4 codos estándar de 90, tres

válvulas de compuerta abierta, un filtro, válvula de retención.

En la siguiente figura (Figura 1. Diagrama del diseño de bombeo requerido) se ilustra un diagramadel proceso:



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6. ANALISIS Y RESOLUCIÓN DEL PROBLEMA

Partiendo de los lineamientos sobre las velocidades recomendadas [1] en flujo de fluidos en

tuberías y ductos y con ayuda de la “Figura 6.2. Ayuda para seleccionar el tamaño de tuberías” [2],

se tiene que la velocidad para la línea de succión debe estar entre 0.6 y 2.2 m/s, en tanto que

para la línea de descarga se recomiendan velocidades entre 2 .4 y 7.5 m/s. En la figura

mencionada a priori se determina el tamaño nominal de tubería para el caudal requerido.

Usando la tabla F.1 “Dimensiones de tuberías de acero” [2]. Se escogen las siguientes dimensiones

para la tubería del sistema descrito:

Tabla 2. Características de las líneas de succión y descarga.

Línea Tamaño nominal detubería (pulg)

Diámetro interior(mm)

Flujo de Área (m2)

Succión 3 77.9 0.004768Descarga 2 52.5 0.002168

Las velocidades (V) dentro de las tuberías pueden evaluarse relacionando el caudal (Q) con área

seccional (A) de la tubería respectiva:

Al calcular estas velocidades en base al caudal de 30m3/h (0.00833m3/s) se obtiene:

- Línea de succión

- Línea de descarga



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Estas velocidades se encuentran dentro de los límites establecidos previamente, de manera que esaceptable trabajar con las dimensiones propuestas para las tuberías del sistema de bombeo.

Para poder transportar el fluido es necesario desarrollar una carga neta mediante una bomba pues

el fluido debe ser llevado a una altura considerable de 20 m y desplazado a una distancia de 78 m.

Además se pide que el fluido llegue al tanque de depósito con una presión absoluta de 2.5 bar.

Esta carga neta puede ser evaluada mediante la ecuación de Bernoulli:

- Los subíndices 1 y 2 indican los puntos de referencia para la ecuación de Bernoulli, pueden

verse en la figura 1.

- El término “ha” corresponde la carga neta que agrega la bomba y “hl” las perdidas por

fricción y accesorios.

Despejando:

- El término de velocidad (V) 1 se desprecia ya que es la velocidad del fluido en el punto 1

del tanque la cual es muy pequeña en comparación de la velocidad 2.

- La diferencia entre las presión (P) 2 y 1 corresponden a la presión manométrica que debe

registrarse en el final de la tubería de descarga, esto es aceptable pues ambos tanques de

almacenamiento están abiertos a la atmosfera.

- El peso específico del fluido se expresa como “ ”

Finalmente la carga neta que debe desarrollar la bomba viene dada por:



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Las perdidas menores ( vienen dadas por las perdidas por fricción ( ) y por accesorios ( ),

de la siguiente manera:

- El término “Ki” es el coeficiente de resistencia, característico de cada accesorio presenteen el sistema de bombeo.

- El factor de fricción se evalúa según el tipo de flujo que se maneje (Laminar o turbulento),

mediante el número de Reynolds se determina esto:

- Donde “ ” y “ ” son la densidad y viscosidad del fluido respectivamente, los Reynolds

calculados para el sistema son:

Tabla 3. Numero de Reynolds en las secciones de succión y descarga.

Línea Re

Succión 8409309,613Descarga 12464049,27

Los números de Reynolds por encima de 4000[3], indican un régimen turbulento. En base a esto se

tiene que el cálculo de los factores de fricción debe usarse la ecuación de Swanne y Jain.

- La expresión “D/e” corresponde al cociente del diámetro de la tubería sobre la rugosidad

de la misma.



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Los resultados para los coeficientes de fricción (F) y las perdidas por fricción (hf) son los

siguientes:

Tabla 4. Perdidas por fricción en las líneas de succión y descarga.

Perdidas por fricción (hf ) (m)

Línea Re D/e F hfi hf (Total)Succión 8409309,613 1693,478261 0,017423557 0,62681282 17.03359886

Descarga 12464049,27 1141,304348 0,019063894 16,40678604

Los valores de K, para cada uno de los accesorios [4] del sistema se resumen en la siguiente tabla:

Tabla 5. Valores de K, para cada uno de los accesorios en las secciones de succión y descarga.

Descripción Kt1 Kt2

Codos de 90° 0,522706699 0,571916825Entrada cuadrada de tanques - 0.5

Salida cuadrada de tanques 1 -

Válvula de compuerta abierta 0,139388453 0,152511153

Válvula de retención 2,5 2.5

Filtro 4,5 -

Las pérdidas por accesorios calculadas con la ecuación (5), se presenta en la siguiente tabla (Los

procedimientos de cálculo se muestra en la hoja de Excel desarrollada para este trabajo):

Tabla 6. Valores de pérdidas por accesorios en las secciones de succión y descarga.

Perdidas por accesorios (hAcc) (m)

Línea hAcc hAcc(Total)

Succión 0,421537143 8,136616938

Descarga 7,715079795

Desarrollando la relación deducida de la ecuación (2) para el sistema de bombeo descrito, resulta:

Entonces el valor necesario de carga que debe agregar la bomba al sistema es de 70.19 m, una

magnitud considerable. Sin embargo, las características del sistema de bombeo muestran



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claramente una profundidad notable desde donde se va a tomar el fluido hasta la bomba, así que

es necesario realizar un cálculo del NPSHa previo a la selección de dicha bomba en aras de

dimensionar cuan probable es que suceda el fenómeno de cavitación. La carga de succión neta

positiva esta descrita por la siguiente ecuación:

- Los términos “ ” y “ ” son la carga de presión sobre el fluido y la carga de presión de

vapor del fluido respectivamente, ambas se calculan dividiendo la presión característica de

cada una de ellas entre el peso especifico del fluido.

- “ ” y “ ” son las perdidas por fricción y accesorios en la línea de succión (Tubería1). Además, “ ” es la altura desde el nivel del fluido en el tanque de almacenamiento

donde está conectada la línea de succión hasta el nivel de la bomba.

Calculando, se obtiene:

La carga de succión neta tiene un valor muy pequeño lo que inevitablemente provocara problemasde cavitación en cualquier bomba centrifuga que se instale en lugar descrito (Figura 1) pues

ninguna bomba de este tipo trabaja con valores negativos de NPSHr y el estándar es que el NPSHa

>1.10 NPSHr En base al anterior análisis se opta por emplazar una bomba sumergible en el inicio

de la línea succión que garantice una carga de succión neta razonable de manera que el fenómeno

de cavitación en la bomba centrifuga no pueda darse y que esta última bomba se escogida con el

fin de llevar de manera eficiente el fluido por toda la línea de descarga (60 m).



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La selección de la bomba sumergible se toma en base a que la carga total que debe desarrollar es

de aproximadamente el 20% de la carga total necesaria para el sistema. Usando el catálogo de la

empresa GrundFos [5] “Bombas sumergibles, motores y accesorios” se selecciona la bomba:

Figura 2. Gráficos para escoger eficiencia, cabeza de succión neta positiva requerida y numero de

impulsores.

Los puntos seleccionados en rojo se presentan de la siguiente manera:

Tabla 5. Especificaciones de la bomba sumergible escogidaBomba SP30-2

Caudal (Q) (m3/h) 30Carga total (H) (m) 15

Numero de impulsores 2Eficiencia (%) 75

NPSHr (m) 4



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La condición de NPSHa > 1.10NPSHr se cumple satisfactoriamente pues:

Los términos de pérdidas por fricción, accesorios y la carga de altura se desprecian en la relación

anterior pues la bomba está en contacto directo con el fluido y lo succiona directamente de

manera que solo importa el efecto de la presión atmosférica y la presión de vapor.

Tabla 6. Otro tipo de especificaciones para la bomba sumergible.Tipo de Bomba Motor Dimensiones (mm) Peso Neto (Kg)

Tipo Potencia(KW)

C B A D E

SP 30-2 MS 402 2.2 445 346 791 95 131 19

- La nomenclatura para las dimensiones se expresa en la siguiente figura que describe a la

bomba:

Figura 3. Relación de las dimensiones de la bomba sumergible.



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Figura 4. Imagen de bomba sumergible sp 30-2 y su respectivo motor

Ya seleccionada la bomba sumergible, se calcula la presión absoluta en el punto de entrada de la

bomba centrifuga que se va a instalar, este valor debe ser mucho mayor a la presión de vapor del

fluido a la temperatura de trabajo así se evita que el fluido genere vapor y pueda dañar la bomba

centrifuga. Esto se hace debido a que no resulta sencillo calcular el NPSHa, sin embargo este

parámetro se relaciona directamente con la carga o presión en la entrada de la bomba. Aplicando

Bernoulli se puede calcular esta presión:

- “ ” es la carga neta que entrega la bomba sumergible, “ ” son las perdidas por

fricción y accesorios en la tubería 1 (Tubería de Succión, ver en la figura 1)



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Comparando:

Claramente se observa que la presión a la entrada de la bomba es mucho mayor que la presión de

vapor del fluido. De modo que es aceptable instalar una bomba centrifuga en el punto estudiado.

Seguido a esto, se selecciona la bomba la cual debe suministrar la carga restante al fluido. Esta

carga restante se encuentra a partir de la siguiente relación definida para sistemas de flujo conbombas en serie:



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Se escoge la bomba usando el software “Pump Selection ITT” de la compañía Goulds Pumps. Los

resultados son:

Figura 5. Curvas de la bomba centrifuga escogida. Se observa el punto de diseño.

Tabla 7. Especificaciones de la bomba centrifuga escogida.

Bomba centrifuga modelo 3655/3755Gould Pumps

Caudal (Q) (m3/h) 30Carga total (H) (m) 55.2

Diámetro del impulsor (mm) 235Eficiencia (%) 62 - 64

NPSHr (m) 2.1

Potencia (KW) 7.5Dimensiones 2 x 2.5 x 9

Velocidad (RPM) 2850



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Esta bomba resulta adecuada debido a que cumple con el criterio de la carga de succión neta pues

se requiere una de 2.1 m y se dispone 10.63 m aproximadamente, de manera que se descartan

problemas por cavitación en el diseño.

Figura 6. Imagen de la bomba centrifuga modelo 3655.

La escogencia dos bombas se debe a que seleccionar por ejemplo una sola bomba sumergible que

agregue la carga total necesaria al fluido para transportarlo resulta muy costoso y además

contribuiría a un gran deterioro de esta bomba durante el tiempo de trabajo pues deberíadesarrollar nada menos que 70 m de carga aproximadamente, este deterioro se minimiza usando

una bomba más pequeña y barata que contribuya a subir el fluido tan solo hasta el nivel de la línea

de la bomba centrifuga y esta última está más capacitada para llevar el fluido descrito por los 60 m

de la línea de descarga. Cabe destacar además que la bomba sumergible y su motor están

armados en acero inoxidable, protegiéndola de esta forma de los efectos de corrosión.



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La selección de bombas y la configuración propia del sistema determinan un punto real de

operación en comparación con el punto que se quiere, es decir un caudal 30m3/h y una carga total

de 70.19 m. Este punto real de operación puede encontrarse graficando las curvas de rendimiento

(ha vs Q) de las dos bombas, junto con la curva de la carga neta que suministran las dos bombas en

serie frente a la curva de la relación Caudal-Carga del sistema.

Tabla 8. Datos obtenidos de la figura 5 para obtener las curvas características de las bombas.

Sistema Bomba Sumergible Bomba centrifuga Bombas en serie

Q (m3/h) ha(m) Q (m3/h) ha(m) Q (m3/h) ha(m) Q (m3/h) ha(m)0 44,27 0 23 0 68,7 0 91,75 45,00 5 23 5 68,3 5 91,3

10 47,16 10 22 10 67,9 10 89,915 50,76 15 21 15 67,3 15 88,320 55,80 20 19 20 66,7 20 85,725 62,28 25 17 25 65,8 25 82,830 70,20 30 15 30 64,8 30 79,835 79,55 35 11 35 63,2 35 74,240 90,34 40 40 61,2 40 61,250 116,24 50 50 56,2 50 56,2

Figura 7. Curvas características de las bombas y punto de operación.

0,00

20,00

40,00

60,00

80,00

100,00

120,00

0 10 20 30 40 50 60

C a r g a ( m )

Caudal (m^3/h)

Punto de Operacion

Curva de SistemaCurva de B. CentrifugaCurva de B. SumegibleBombas en serie



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La intersección entre la curva violeta y azul indica el punto de operación del sistema, con un

caudal de 35m3/h y una carga total de 74.2 m. Valores que no se alejan mucho de los caudales y

carga propuestos.

Una forma de determinar si la bomba centrifuga escogida es la adecuada resulta ubicándola en lagráfica de velocidad (NS) y diámetro especifico (DS).

- Los parámetros de caudal (Q), carga (H), velocidad del impulsor (N) y diámetro del

impulsor (D) deben estar en unidades de “gpm”, “feet”, “RPM” e “in” respectivamente.

- Por tanto:

Q= 35m3/h = 132 gpm

N=2850 RPM

H= 59.2 m = 194.23 feet

D= 9.27 in- Calculando:

-



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Ubicando en la gráfica se obtiene:

Figura 8. Grafica de velocidad específica vs diámetro específico de las bombas centrífugas.

Se observa en la gráfica anterior que la bomba seleccionada cumple con el criterio pues marca una

eficiencia del 50% aproximadamente.



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7. COSTOS DEL DISEÑO

En la siguiente tabla se muestran los costos unitarios y totales de cada uno de los accesorios y

medidores usados en el sistema, así como los costos de las bombas (sumergible y centrifuga).

Tabla 9. Especificaciones de los costos para el diseño del sistema de bombeo. Costos del proyecto de bombeo

Descripción Cantidad Valor Unitario(Pesos Colombianos)

Valor Total(Pesos Colombiano)

Bomba CentrifugaModelo 3655Gould Pumps

1 3’400,000 3’400,000

Bomba SumergibleSP 30-2

1 2’719,935.00 2’719,935.00

Medidor Tipo Venturien 3 " Westfall 2350

de acero inoxidable

1 650,362 650,362

Tubería de Aceroinoxidable de 2” x

5.8m

60 m 315,298 3’261,703.45

Tubería de AceroInoxidable de 3” x

5.8 m

18 m 600,265 1’862,891.38

Válvula de Retenciónde 2”

1 100,050 100,050

Válvula de

Compuertas de 2”

3 84,963 254,889

Válvula deCompuertas de 3”

1 211,252 211,252

Filtro para Tubería de3”

1 198,321 198,321

Codos de Bronceestándar de 90° para

tubería de 2”

4 17,806 71,224

Codos de Bronceestándar de 90° para

tubería de 3”

3 52,296 156,888

Instalación y mano de

obra

- 3’000,000 3’000,000

Diseño 800,000 800,000

Total 16’687,515



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Se calculan los costos de operación por año, obteniendo el siguiente resultado:

- Ambas bombas consumen un total 9.7 KW, calculando:

Tabla 10. Fichas técnicas de las bombas seleccionadas.

Hoja Técnica de selección de bombas

Bomba CentrifugaGould Pumps 3655

Bomba SumergibleSP 30-2 GrundFos

Capacidad 35 m3/h Capacidad 35 m3/hCarga total 59.2 m Carga total 15 m

Temperatura 30 °C Temperatura 30 °CNPSHa 10.63 m Aprox. NPSHa 9.35 m Aprox.

Modelo o Tamaño 2 x 2.5 - 9 Modelo o Tamaño SP 30-2Velocidad 2850 rpm Velocidad 2850 rpmEficiencia 62% Aprox. Eficiencia 75% Aprox.

NPSHr 1.5 m NPSHr 4 m

Diámetro delImpulsor

235 mm Numero de Impulsores 2



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Figura 9. Imágenes de los accesorios correspondientes al sistema de bombeo, (De izquierda a derecha: Válvula de

compuertas, válvula de retención, filtro, codo de 90 estándar y medidor Venturi)

8. IMPACTO AMBIENTAL.

Es de vital importancia enmarcar los posibles riesgos e impactos que el montaje del sistema

pueden generar en aras de prever accidentes. En el diseño sobre sale los efectos por:

- Ruido: La instalación de bombas por lo general trae consigo, niveles altos de

contaminación auditiva que pueden afectar a operarios y personas ajenas al proceso que

se ubiquen cerca de este. Se recomienda la instalación de aislantes sonoros que cubran

total o parcialmente la bomba centrifuga, dependiendo de la ubicación del proceso y la

disponibilidad de presupuesto.



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9. CONCLUSIONES

Una vez finalizado el diseño, se concluye lo siguiente:

- Es vital conocer los detalles en las líneas de succión y descarga al momento de diseñar un

sistema de bombeo, ya que la disposición de los accesorios y de los tanques de

almacenamiento son fundamentales para el análisis preliminar a la selección de la bomba.

- Existen diversos factores que son relevantes al momento de escoger una bomba, obtener

un valor pequeño en la carga neta de succión disponible (NPSHa) conlleva a establecer

una estructura de tal manera que se favorezca la magnitud de este parámetro; también es

importante considerar el lugar en donde se establecerá el sistema de bombeo, las

propiedades del fluido a transportar dentro del sistema, los costos del mismo y los efectos

a nivel ambiental. El análisis de esto en el trabajo de diseño conduce a la escogencia de la

cantidad de bombas necesarias para hacer posible un eficiente transporte del fluido.

- En el proceso de diseño de sistemas de bombeo a nivel ingenieril, un factor determinante

y limitante es el costo el cual está ligado a todo el conjunto de accesorios, herramientas,

personal etc. De modo que el ingeniero está en la tarea de establecer un balance entre la

eficiencia y la economía, dicho de otro modo: “un sistema de bombeo económico puede

traer consigo una amplia perdida de energía, a su vez, un sistema de bombeo costoso

puede conllevar a medianas perdidas de energía, el objetivo del ingeniero es establecer un

equilibrio entre ambos factores”.



10. BIBLIOGRAFIA

[1] MOTT ROBERT L. Mecánica de fluidos, 4ta edición, Editorial Prentice Hall, 2006, Capitulo 6, Pag

152


163, 601


231

[4] MOTT ROBERT L. Mecánica de fluidos, 6ta edición, Editorial Prentice Hall, 2006, Capitulo 10.

Referencias en la web: [Citado en 03-12-12]

[5] Disponible en < http://www.grundfos.com/industries-solutions/industries/water-intake.html>

[6] Disponible en < http://www.grundfos.com/industries-solutions/industries/water-intake.html>

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