ac9 descripcion del proyecto

Planta Metalrgica Gravitacional CAROLINA, Tecnologa Limpia

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2. DESCRIPCIN DEL PROYECTO O ACTIVIDAD

2.1. LOCALIZACIN, ACCESO Y JUSTIFICACIN DE LA LOCALIZACIN

El proyecto se ubica en la Regin de Coquimbo, provincia de Elqui, Comuna de Andacollo, sector El Manzano, en el Kilmetro 5.5 de la Ruta D-51, proyectado en el terreno de propiedad de CORPSA SA (ANEXO 2, Escritura del terreno), denominado parcela F6 Y F7, del Plano de Parcelacin de los Lotes C, D, E, F y G, que forman parte del Lote F del Plano General Tercera Segregacin Comunidad Agrcola Cuesta El Manzano. (Figs. 1, 2 y 3; ANEXO 3, Plano de ubicacin y Plano general de Planta del proyecto).

Figura 1. Ubicacin del proyecto (estrella roja), en relacin a la ciudad de Andacollo y a la conurbacin Coquimbo-La Serena.


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Figura 2. Ubicacin del proyecto en relacin a las rutas ms cercanas, D-51 a Andacollo y D-417 a Ovalle.

Figura 3. Sitio especfico del proyecto, mostrando loteos originales.


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Las coordenadas UTM WGS 84 del proyecto son las siguientes:

Vrtice Coordenada Este Coordenada Norte

A 289.085,519 6.662.749,157 B 289.109,922 6.662.393,545 G 289.916,475 6.662.677,266 H 289.906,478 6.662.724,725

Las dimensiones entre vrtices de los puntos de referencia son:

A-B : 356,45 m B-G : 855,00 m G-H : 048,50 m H-A : 821,32 m

Este proyecto se justifica en la ubicacin propuesta, porque sta corresponde a la reconocida zona aurfera de Andacollo y opera geogrficamente como un punto estratgico para la compra de minerales que provengan de la amplia zona entre La Serena y Canela, cual es la extensin geogrfica del mercado-objetivo al que se quiere acceder mediante el poder de compra propuesto.

Otros factores importantes que han incidido en la seleccin de la ubicacin, son:

Los suelos son propios. Los suelos corresponden a Secano en categora C segn el Servicio de Impuestos

Internos. Agrolgicamente son suelos Clase IV, con limitaciones severas para la actividad agrcola, restringidos para la seleccin de cultivos, inapropiados para el regado y para la produccin de frutales, requiriendo de cuidadosas prcticas de manejo y conservacin. Su uso fundamental es forestal y pastos resistentes (ANEXO 4, Certificado de Avalo Fiscal SII, ANEXO 5, Informe Agrolgico).

La zona no est declarada como de Inters turstico (ZOIT) segn SERNATUR. El predio cuenta con fuentes de energa elctrica (ANEXO 6, Factibilidad de CONAFE), con

facilidad de acceso y con posibilidad de suministro de agua (ANEXO 7, Contrato de compraventa de agua).

Existe en la zona una necesidad de fuentes laborales, constatada por sondeos previos realizados por CORPSA S.A., los que determinaron una tasa de desempleo local de un 13,3 %, ms alta que el promedio nacional (7,1%), lo que implica que existe Mano de Obra en la zona para desarrollar el trabajo de la planta.


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2.2. CARACTERIZACIN DEL REA DE EMPLAZAMIENTO

El predio se localiza en la Regin de Coquimbo, Provincia de Elqui, Comuna de Andacollo, especficamente en una parcela de 14,6 hectreas (Fig. 4) de suelo de secano tpico de zonas ridas, de tipo eriazo Clase IV, deteriorado por sobrepastoreo y cultivos de trigo con lluvias, segn clasificacin de suelo hecha por SII (ANEXO 4). Son suelos con limitaciones severas para la actividad agrcola, restringidos en la eleccin de cultivos, requiriendo cuidadosas prcticas de manejo y de conservacin de suelo. Su uso fundamental es forestal y pastos resistentes (ANEXO 5). Estos suelos no son apropiados para el regado y para la produccin de frutales.

Figura 4. Ubicacin del rea del proyecto, en referencia a localidades cercanas.


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2.2.1. Recursos Hdricos

El sector del proyecto es costero y semirido. Se ubica en la Quebrada La Cortadera, la que se conecta perpendicularmente con la cuenca aluvial de Pan de Azcar y contina al Poniente despus de sta, en la Quebrada Lagunillas. Se trata de un cauce de escurrimiento superficial espordico y estacional. El sector especfico del proyecto tambin presenta zonas de escurrimiento superficial espordico y estacional, desde quebradas secundarias que confluyen con La Cortadera.

Como se mencionaba, en el rea del proyecto no existen cursos de aguas permanentes ni humedales. El curso permanente ms cercano es el ro Elqui, distante unos 40 km al Norte. Los cursos estacionales y espordicos forman abanicos aluviales de piedmont, esencialmente por arrastre y depsito de materiales en las laderas de los cerros. Los cursos se activan solamente durante las precipitaciones y algunas horas posteriores a stas, mientras descarga la escorrenta superficial pluvial desde los cordones montaosos aledaos.

CORPSA S.A. no ha constituido derechos de aprovechamiento de recursos hdricos subterrneos en el rea de su propiedad para el desarrollo de este proyecto porque actualmente hay restricciones legales para constituir nuevos derechos de aprovechamiento consuntivo en la cuenca de Pan de Azcar y sus alrededores, y tambin porque stos se encuentran a profundidades de ms de 70 m, realidad de los pozos cercanos, lo que dificulta esta modalidad.

Es necesario destacar que, geolgicamente, el rea del proyecto se caracteriza por rocas sedimentarias calcreas duras del miembro 2 de la Formacin Arqueros (el miembro 1 de ocotas se encuentra aqu ausente), y por gran sedimentacin aluvial de tipo morrnico, originada en las glaciaciones pleistocnicas. Estos sedimentos conforman una matriz gravosa y de cantos rodados, cohesionada por una importante cantidad de sedimentos finos limosos y arcillosos aportados por la dureza de la erosin glacial sobre las rocas y posterior erosin pluvial, fluvial y elica. Esto significa que una de las caractersticas fisiogrficas de la zona especfica del proyecto, es su resistencia a la infiltracin hdrica, explicada tanto por la geologa, como por la matriz arcillosa de la sedimentologa local, lo que representa una mitigacin natural frente a eventuales infiltraciones de aguas de proceso que pudieren eventualmente llegar a ocurrir.

Respecto de la infiltracin es importante destacar las caractersticas hdricas no contaminantes del proyecto, pues opera sobre una base de procesos meramente fsicos y no qumicos. Por tanto, an en el caso de eventuales infiltraciones de aguas de proceso y suponiendo que stas pudiesen acceder al acufero subterrneo de Pan de Azcar, superando la barrera sedimentolgica y geolgica a travs de los 70 m previos, se tratara de aguas que slo han estado en contacto con material ptreo natural molido. An ms, suponiendo que pudiese existir algo de Drenaje cido de Roca (DAR), en el contacto de estas aguas con rocas que sean ajenas al sector porque han llegado aqu por poder comprador, esta infiltracin, antes de poder acceder al acufero, necesariamente, habr tenido que pasar por las rocas calcreas del miembro 2 de la Formacin Arqueros presente en el lugar, lo que de por s implica una mitigacin natural que neutralizara cualquier poder acidificante, al que hubieren podido acceder estas aguas.

Finalmente respecto del tema infiltracin, es necesario tambin destacar que no es del inters del proyecto que se generen fugas hdricas, pues un elemento operacional bsico es la recuperacin de las aguas de relave y su recirculacin a proceso. De ah la impermeabilizacin de los embalses y de la piscina de aguas claras de recuperacin, lo que constituye ahora una prevencin de diseo frente a este tema.


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Otro tema importante respecto de los Recursos Hdricos en asociacin con el proyecto, es la escorrenta pluvial superficial que pudiere acceder a l y escurrir a travs de su superficie, junto con lo que pudiere suceder con la pluviosidad que caiga dentro de su superficie. Aqu, el proyecto presenta tres elementos preventivos, uno de facto ya existente y dos de diseo:

El rea del proyecto se ubica en una llanura aluvial que, desde el piedmont, desciende con pendiente suave hacia la Quebrada La Cortadera. Est limitada en su parte superior (en direccin a barlovento de la escorrenta superficial, mirando hacia piedmont), por la ruta D-51 hacia Andacollo. Los taludes de dicha ruta representan, de por s, una primera barrera para las aguas de escorrenta superficial que pudieren acceder hacia el rea del proyecto.

El diseo del proyecto considera una primera zanja superior de evacuacin de las aguas lluvias que bajen desde el piedmont (ANEXO 8), diseada para contener la Precipitacin Mxima Probable (PMP) que pudiese escurrir hacia el rea, calculada para la duracin de la tormenta que la origine, con un Perodo de Retorno T de 1 en 100 aos, sobre la base de los datos pluviomtricos de la Estacin Pan de Azcar (ANEXO 9, Estudio de Hidrologa).

El diseo del proyecto considera, adems, una zanja de recepcin de las aguas lluvias que precipiten sobre el rea, que lo rodear perimetralmente y cuyas dimensiones han sido calculadas de la misma manera antedicha (ANEXO 8).

Los dos elementos antes mencionados, el uno para desviar la escorrenta superficial que se dirija al rea y el otro para recibir la escorrenta de aguas lluvias que precipiten sobre el rea, tendrn puntos de evacuarn hacia la Quebrada La Cortadera. Ah, el proyecto considera elementos disipadores de la potencial energa erosiva del caudal (barreras, pequeas zanjas, enrocado), que permitan una conduccin de las aguas hacia la quebrada en forma lenta, suave y en abanico.

Por lo tanto el proyecto, sea por su proceso metalrgico, sea por su naturaleza constructiva, no genera afectacin a la hidrologa local. La composicin del relave a depositar en los embalses es similar a la del mineral que ingresa a Planta, sin adicin de elementos qumicos contaminantes. El relave ser confinado en embalses estables, ms seguros que un embalse tradicional, por lo que los riesgos de colapsar son casi nulos. Finalmente, la zona de predio no es proclive a las infiltraciones desde superficie, adems de que, geoqumicamente, posee poder neutralizante para cualquier DAR que pudiere acceder a la napa subterrnea, la que, a su vez, presenta cotas muy profundas de ubicacin, encontrndosela a ms de 80 m de profundidad.

2.2.2. Flora (ANEXO 10)

La zona de la cuesta El Manzano se encuentra en la regin ecolgica del Matorral y Bosque Esclerfilo. Esta zona tiene limitantes hdricas con bajas e irregulares precipitaciones, intensa presin de explotacin por pastoreo y extraccin de lea, lo que ha alterado la fisonoma original de la vegetacin, presentndose en la actualidad como comunidades de arbustos bajos, muy ralos a ralos con un estrato denso de hierbas anuales.

Para la mejor descripcin de la vegetacin del predio donde se ubicar el Proyecto, se dividi el predio cuatro Sitios de vegetacin homognea A, B, C y D). La D, ubicada al Noroeste, es la nica porcin con una cobertura vegetacional arbustiva importante (alrededor del 30%), predominando el arbusto Haplopappus parvifolius (crespilla). La vegetacin arbustiva del resto del predio es menor, siendo relativamente abundantes los arbustos Pleocarphus revolutus (cola de ratn) y Heliotropium stenophyllum (palito negro). Se registraron algunos ejemplares de especies en categora de conservacin vulnerable, como Guayacn (Porlieria chilensis) y el cactus Echinopsis desertcola, cuyas ubicaciones en el predio se muestran en el cuadro siguiente:


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N

Coord.

UTM Norte

Coord.

UTM ESTE DESCRIPCION

1 6662711 289280 GUAYACAN

2 6662710 289281 GUAYACAN

3 6662709 289281 GUAYACAN

4 6662708 289280 GUAYACAN

5 6662693 289281 GUAYACAN

6 6662693 289280 GUAYACAN

7 6662681 289277 GUAYACAN

8 6662693 289295 GUAYACAN

9 6662705 289331 GUAYACAN

10 6662706 289333 GUAYACAN

11 6662701 289336 GUAYACAN

12 6662702 289338 GUAYACAN

13 6662703 289337 GUAYACAN

14 6662703 289338 GUAYACAN

15 6662703 289339 GUAYACAN

16 6662701 289352 GUAYACAN

17 6662696 289362 GUAYACAN

18 6662697 289374 GUAYACAN

19 6662709 289378 GUAYACAN

20 6662706 289378 GUAYACAN

21 6662704 289377 GUAYACAN

22 6662705 289377 GUAYACAN

23 6662703 289376 GUAYACAN

24 6662700 289378 GUAYACAN

25 6662710 289285 CACTACEA

En general, la mayor parte del predio est altamente artificializada por pastoreo, no tanto por la presencia de vegetacin arbustiva, sino por la abundancia de gramneas. Esta estructura parece ser resultado de la utilizacin pasada de este sitio como terrenos de cultivo a la modalidad de lluvias, y su posterior abandono, que permiti la instalacin de especies arbustivas mejor adaptadas o ms agresivas.

An cuando el diseo del proyecto en planta no contempla utilizar superficies donde se encuentran los 24 individuos de Porlieria y el individuo de Echinopsis, es indudable que reas de modificacin, como las del proceso de chancado, se encuentran cercanas al lugar de crecimiento de los ejemplares mencionados. Por ello, el Titular ha destinado dos reas del proyecto para proteger la biodiversidad local donde se compromete, por un lado, a trasladar el cactus y, por el otro, a plantar ah ejemplares de guayacn en proporcin de 3:1 c/r al N registrado en la prospeccin. Dichas reas se encuentran en los lmites Norte y Este del predio (Plano del ANEXO 10).


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2.2.3. Fauna (ANEXO 11)

La zona del proyecto est altamente artificializada por pastoreo intenso, cultivos de lluvias y la proximidad a la ruta D-51 que va hacia Andacollo.

Por ello el taxn mayor ms abundante es el de las aves, con 9 especies tpicas del secano de esta zona del centro norte de Chile. Abundan las granvoras como la Diuca y el Yal y rapaces como el Tiuque. En el rea se detect la presencia de algunas heces de roedores, observndose tambin algunos ejemplares del ratn deg (Octodon degus) en el mes de diciembre del 2010. Igualmente se detect la presencia de lagomorfos y del zorro Chilla. Respecto a los reptiles, se detect la presencia de algunos ejemplares de Iguana chilena (Callopistes palluma) en el cerco vivo del sector este del predio. Se nota la presencia regular de fauna domstica. Slo la iguana chilena est en categora vulnerable y el resto de las especies de fauna no est en alguna categora de conservacin. El Titular compromete dejar reservadas dos reas del proyecto para proteger biodiversidad local, las mismas del acpite anterior (ANEXO 11, Informe de Fauna), donde puedan desarrollarse sin problemas los ejemplares de iguanas que inmigren o se avecinden en el sitio.

2.2.4. Suelos

Los suelos del predio son propios y corresponden al Secano en categora C segn el Servicio de Impuestos Internos, sin pertenecer a una Zona de Inters turstico (ZOIT) segn SERNATUR. El Informe Agrolgico (ANEXO 5) indica que la zona del proyecto posee suelos Clase IV, con limitaciones severas para la actividad agrcola, restringiendo la eleccin de cultivos y requiriendo cuidadosas prcticas de manejo y de conservacin. Su uso fundamental es forestal y pastos resistentes, no siendo suelos apropiados para el regado, o para la produccin de frutales.

Para efectos de presentar una informacin ms completa y comprensible sobre el tema suelos, se presentan a continuacin los aspectos descriptivos principales del Informe Agrolgico del ANEXO 5:

Se prospectaron los suelos del sector de acuerdo a la metodologa del Manual para Estudio Agrolgico de la Comisin Nacional de Riego (CNR). Se visit el terreno para analizar la topografa y el pedn a travs de calicatas para observar los estratos del perfil, encontrndose la caracterizacin que se entrega a continuacin, apoyada tambin en los antecedentes de la CNR y de CIREN CORFO para el sector, con una cartografa a escala 1:20.000 (E-SIIR Sistema de Informacin Regional) (Estudio Agrolgico de CIREN-CORFO de la IV Regin de Coquimbo, CNR, Estudio de suelos del valle del Valle de Elqui, 1979).

El predio se ubica en el sector bajo de la comuna de Andacollo, denominado El Manzano, al Sur Este de Coquimbo y a una altura media de 230 m.s.n.m. Sus suelos corresponden a la Serie La Torta, segn el Estudio Agrolgico de CIREN-CORFO de la IV Regin de Coquimbo. La Serie La Torta es un miembro de la familia franca, mixta, trmica Cambidic Haploduric (Andisol). Son suelos ligeramente profundos, formando terrazas de origen aluvio coluvial, disectadas, con pendientes variables de 2 a 8 %. Su textura superficial es franco arenosa y de color pardo muy oscuro en el matiz 7.5 YR, cambiando a franco arenosa gruesa, de color pardo rojizo oscuro, en el matiz 5 YR de profundidad. La gravilla, gravas y piedras aumentan en profundidad desde 10% en el horizonte superficial hasta 90%. El substrato cementado (tertel), est constituido por piedras angulares y redondeadas cementadas con slice.


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Los suelos de este sector estn calificados en cuanto a su uso actual como 9c y, en cuanto a su capacidad de uso, como clase IV. Son suelos clase E (Tabla 1), no apropiados para el regado o para la produccin de frutales, que no forman parte de un rea de proteccin oficial, con limitaciones severas para la actividad agrcola, restringiendo la eleccin de cultivos, requiriendo cuidadosas prcticas de manejo y de conservacin. Su uso fundamental es forestal y pastos resistentes.

En cuanto a su categora de riego y aptitud frutal, estos suelos no son apropiados ni para el regado, ni para la produccin de frutales.

Tabla 1. Resumen de la caracterizacin del suelo

Serie Capacidad de Uso

Aptitud Frutal Uso Actual Superficie

La Torta Clase IV Clase E 9c 14,6 ha


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DESCRIPCIN DEL PEDN (Fig. 5):

Figura 5. Calicata (Norte 6.662.260; Este 289.496; Altura 234 M.S.N.M)

Prof. (cm) Descripcin

0 15 Pardo muy oscuro (7.5YR 2.5/2) en hmedo; franco arenosa; ligeramente plstico y no adhesivo; friable; estructura de bloques subangulares finos y


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medios, dbiles. Races finas y medias abundantes; poros finos y medios abundantes. Gravas finas comunes. Lmite lineal, claro.

15 36 Pardo rojizo oscuro (5YR 3/2) en hmedo; franco arenosa; ligeramente plstico y no adhesivo; friable; estructura de bloques subangulares finos y medios; dbiles. Races finas escasas; poros gruesos, medios y finos abundantes. Gravas angulares finas escasas. Limite lineal, gradual.

36 50 Pardo rojizo oscuro (5YR 3/2) en hmedo; franco arenosa gruesa; ligeramente plstico y no adhesivo; friable; estructura de bloques subangulares finos, dbiles. Races finas escasas; poros finos abundantes. Gravas gruesas comunes. Lmite ondulado, abrupto.

50 ms Duripn (tertel), horizonte constituido por piedras angulares y subangulares, cementadas con slice.

En cuanto a la granulometra, del Informe Granulomtrico (ANEXO 12) se desprende que predominan los materiales gravosos y arenosos, como fuera previamente mencionado en el captulo Hidrologa los que, de acuerdo al Informe que aqu se cita, pueden ser utilizados como material de relleno, porque son, en su mayora, suelos granulares con contenidos de arcilla, que acreditan una densidad mxima de 2,0 g/cm3 (sic.), lo que est de acuerdo con lo establecido anteriormente sobre sus limitaciones a la infiltracin.

En cuanto al subsuelo, en lo que se refiere al aspecto de permeabilidad, para caracterizar el subsuelo sobre el cual se construirn los embalses de relave y piscina de acumulacin de aguas claras, y determinar si los materiales presentes en l son aptos como material de emprstito, se realizaron 6 calicatas (Fig. 6), con profundidades entre 2 y 7 m. De ellas se tomaron muestras para ser sometidas a anlisis de laboratorio (ANEXO 13, Mecnica de Suelos).

Figura 6. Ubicacin calicatas de prospeccin geotcnica.


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La Tabla 2 muestra de la ubicacin de las calicatas de prospeccin ejecutadas.

Tabla 2: Ubicacin calicatas de prospeccin geotcnicas.

Calicata N Ubicacin Coordenadas UTM Este Norte 1 289.677 6.662.301 2 289.496 6.662.260 3 289.261 6.662.256 4 289.060 6.662.140 5 289.131 6.662.304 6 289.130 6.662.278

A partir de la observacin de las calicatas realizadas se distinguieron cinco horizontes representativos, con distintos espesores dependiendo de la ubicacin de la calicata.

Horizonte 1: Pardo muy oscuro (7.5YR 2.5/2) en hmedo; franco arenosa; ligeramente plstico y no adhesivo; friable; estructura de bloques subangulares finos y medios, dbiles. Races finas y medias abundantes; poros finos y medios abundantes. Gravas finas comunes. Lmite lineal, claro.

Horizonte 2: Pardo rojizo oscuro (5YR 3/2) en hmedo; franco arenosa; ligeramente plstico y no adhesivo; friable; estructura de bloques subangulares finos y medios; dbiles. Races finas escasas; poros gruesos, medios y finos abundantes. Gravas angulares finas escasas. Limite lineal, gradual.

Horizonte 3: Pardo rojizo oscuro (5YR 3/2) en hmedo; franco arenosa gruesa; ligeramente plstico y no adhesivo; friable; estructura de bloques subangulares finos, dbiles. Races finas escasas; poros finos abundantes. Gravas gruesas comunes. Lmite ondulado, abrupto.

Horizonte 4: Duripn (tertel), horizonte constituido por piedras angulares y subangulares, cementadas con slice.

En el sector donde se ubicarn los embalses de relave (calicata N 4, Fig. 7) predomina el Horizonte 3.


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Figura 7. Calicata N 4. Como resumen de la informacin entregada y de acuerdo al estudio realizado por la Direccin General de Aguas CONTROL Y EVALUACIN DE RECURSOS HDRICOS SUBTERRNEOS IV REGIN, ESTUDIO Y MODELO HIDROGEOLGICO VALLE PAN DE AZCAR (1998), y al informe tcnico APLICACIN DEL MODELO HIDROGEOLGICO VALLE PAN DE AZCAR, la mayor permeabilidad corresponde a 1mm/s, correspondiendo a transmisibilidades de 1000m2/da, lo que est de acuerdo con lo que se ha establecido anteriormente a este respecto.

De los ensayos de mecnica de suelos realizados por el laboratorio Tecnolab Ltda., el reconocimientos de muestras y tipos de muestras indic que las ms representativas fueron las de tipo GP, GC, SC, GW, correspondiendo a suelos que, de acuerdo a la Norma ASSHTO para rangos de uso en Permeabilidad, Elasticidad, Cambio de volumen, Base de pavimentos, Sub-bases y Terraplenes, estn categorizados en las categoras de Sobresaliente y Muy Alto. Estos suelos poseen comportamientos de compactacin que los hacen ventajosos para los siguientes tipos de construccin:

GW : Construccin de mantos de presas, terraplenes, erosin de canales. GP : Mantos de presas y erosin de canales. GC : Ncleos de presas y revestimiento de canales. SC : Revestimiento de canales y capas de pavimento.

Con las muestras antes mencionadas se realiz un ensayo de resistencia a la presin no confinada, segn norma ASTM 2166-00, determinndose parmetros siguientes:

Tipo granulomtrico de la muestra : arena arcillosa Clasificacin segn USCS : SC Tipo de muestra en cuanto origen : inalterada

En la Tabla 3 se muestra los resultados del ensayo antes sealado:

Tabla 3. Resultados de ensayo de resistencia a la presin no confinada Deformacin

unitaria natural (%)

esfuerzo unitario natural

(Kpa) deformacin

unitaria remoldeada (%)

esfuerzo unitario

remoldeado (Kpa) 0 0 0 0 0,25 57,5 0,25 1,49 0,51 133,08 0,51 2,97 0,78 177,13 0,76 4,69 1,02 215,54 1,02 5,65 1,27 266,62 1,27 9,33 1,52 318,67 1,52 12,74 1,78 348,7 1,78 16,12 2,03 375,03 2,03 20,47 2,29 393,17 2,29 24,3 2,54 372,58 2,54 29,09 3,05 371,14 3,05 46,76 3,58 333,94 3,56 63,32 4,06 328,23 4,06 93,51 4,57 4,57 180,52 5,08 5,08 113,33 6,35 6,35 61,48


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Lo anterior indica una resistencia a la compresin no confinada de 393,17 Kpa (Kilopascales) que, transformado a kg, implica 4 kg/cm2, lo que por ejemplo, en trminos del Embalse de relaves N 1, significa:

rea del embalse = 19.481 m2 o 1.948.100 cm2 que, multiplicada por la resistencia, otorga la muy alta capacidad de carga natural in situ de 7.792.400 kg o 7.792,4 Ton.

Ahora, este tipo de suelos puede llegar a compactarse, segn la valorizacin de suelos SUCS, con un modulo K de 5.536 a 8.304 Ton/m3 o 200 a 300 Lb/pulg3, si se lo compacta a un Proctor modificado de 95%. As la superficie natural, que naturalmente puede soportar una carga de 7.792,4 ton, puede generar una resistencia entre 5.536 y 8.304 Ton/m3 si se la compacta de la forma que considera este proyecto.

Si se considera que el embalse N 1 ejercer, por concepto de su material, una carga de 8 Ton/m3 cuando est lleno, y se compara esa cifra con la que puede resistir el terreno si se lo compacta al 95% del Proctor modificado, emerge claramente que dicha compactacin es una medida de diseo ampliamente sobredimensionada, que se ha tomado precisamente porque se quiere otorgar a las Autoridades competentes todas las garantas, respecto a que este proyecto no solamente es inocuo desde el punto de vista qumico, sino que tambin es seguro desde el punto de vista de la resistencia fsica del terreno a su instalacin ah, ya que la carga que se depositar en la superficie de los embalses de relave, que definitivamente son las partes del proyecto que ms solicitacin de resistencia le hacen al terreno, no le generarn deformaciones por concepto de su peso.

Finalmente, para reforzar los conceptos anteriores, a continuacin se entrega el resultado de la comparacin de las diferentes solicitudes de resistencia al terreno, en una sola unidad fsica de fuerza:

Fuerza en Z que puede soportar el terreno natural sin compactar 393,17 KPascal Fuerza en Z que puede soportar el terreno compactado al 95% Proctor 919,10 KPascal Fuerza real que soportar el terreno compactado con el relave puesto 329,41 KPascal

El pequeo valor se explica porque el terreno (compactado o no), slo recibir como fuerza en Z el peso natural de las partculas, no actuando stas en forma de compresin dinmica activa, sino que solamente pasiva de acuerdo a la gravedad. Ello implica que el terreno del proyecto perfectamente podra soportar el relave sin compactacin. Se demuestra as que compactar el terreno, y ms an al 95 % del Proctor, es una medida sobredimensionada que toma el proyecto para garantizar su desarrollo absolutamente seguro desde este punto de vista.

2.2.5. Meteorologa

La Comuna de Andacollo presente en su territorio, un clima de carcter semirido interior exento de influencias costeras. Las condiciones meteorolgicas locales del rea de Andacollo son por lo tanto propias de este tipo de clima, caracterizadas principalmente por la sequedad ambiental, aspecto que explica en forma importante la ausencia de escurrimiento superficial y subterrneo a nivel de la comuna. Una estadstica realizada entre el ao 1967 y 1997 seal un monto medio anual de precipitaciones de 137 mm, todas ellas concentradas entre los meses de mayo y agosto principalmente. En todo caso, existe una tendencia temporal a la declinacin de precipitaciones.


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Por ejemplo, un dficit entre los aos 2005-2006 hizo descender los niveles freticos, afectando considerablemente la capacidad de entrega de las norias, las que en cantidad son cercanas a las 350 en la Comuna. Durante el invierno de 2005 slo hubo cuatro evento de precipitaciones de alta intensidad, todas de corta duracin y distribuidas en toda la estacin, sumando un total anual de 66.52 mm de agua, en circunstancias que el promedio histrico acumulado al ao 2005 fue de 103.7 mm anuales, lo que habla de un dficit de precipitaciones de un 36% para ese momento.

El proyecto se localiza en una zona que representa el paso progresivo del clima desrtico al clima mediterrneo (Paskoff 1970), afectada adems por el centro de altas presiones (anticicln) semipermanente del Pacfico Sur, lo que trae como consecuencia la sequedad caracterstica del Norte Chico y constituye un elemento protector de primera importancia, particularmente en el verano, cuando la humedad aumenta en latitud rechazando hacia el Sur los vientos del Oeste.

La temperatura media anual alcanza a 18.8C, con me dias mnimas de 1.5C en el mes de agosto y de 32.1C en el mes de diciembre. Los antecedente s existentes de vientos indican dos claras tendencias en la direccin predominante, siendo la primera vientos de procedencia SSW, en horarios entre las 00:00 09:00 horas; y entre las 18:00-24:00 horas, mientras que la segunda corresponde a vientos de procedencia NNW, entre las 10:00-17:00 horas.

Para el caso del rea especfica del proyecto, se obtuvo una rosa de los vientos a partir de datos emanados de mediciones propias, durante un perodo de seis meses, entre Agosto de 2010 y Febrero de 2011. Las direcciones predominantes detectadas fueron Oeste (28 % del tiempo) y Este Nor Este (24%). La direccin Oeste Nor Oeste fue la tercera componente ms importante, con una frecuencia aproximada del 15% del tiempo. La velocidad promedio medida fue de 3,08 m/s, con un bajo porcentaje de calmas, del orden de un 2,5%. Se trata, en general, de vientos de baja intensidad, favorables para temas como, por ejemplo, el manejo de residuos de proyectos productivos.

A manera de ejemplo de lo expuesto, se presenta a continuacin los resultados de 24 h de monitoreo de direccin y velocidad del viento, en el marco de un muestreo de lnea de base del material particulado en el rea del proyecto (ANEXO 14, Lnea de Base de MP-10). Junto con observarse valores de MP-10 100% bajo norma, las cifras de direccin y velocidad del viento concuerdan con lo antes establecido.

HORA MP10 Direccin del Velocidad del 201010051015 36.3 316.1 1.5 201010051030 15.8 316.3 1.5 201010051045 12.8 295.9 1.1 201010051100 29.9 279.6 1.4 201010051115 10.2 284.0 1.5 201010051130 30.8 227.7 1.7 201010051145 25.8 224.5 0.8 201010051200 30.9 216.8 1.3 201010051215 29.8 217.5 1.1 201010051230 33.0 216.7 0.9 201010051245 41.8 214.6 1.0 201010051300 31.2 193.4 1.0 201010051315 33.6 151.1 1.3 201010051330 41.5 216.1 1.2 201010051345 23.0 197.0 0.9 201010051400 37.4 177.5 1.2 201010051415 24.9 317.4 1.5 201010051430 34.1 295.8 1.2 201010051445 12.8 214.6 1.2 201010051500 18.2 297.5 1.3 201010051515 21.7 234.0 1.3 201010051530 17.6 220.3 1.2 201010051545 34.0 130.7 0.6 201010051600 26.8 112.5 1.2


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201010051615 35.0 170.5 1.7 201010051630 22.0 172.1 1.5 201010051645 21.4 157.8 1.2 201010051700 22.6 164.6 1.7 201010051715 10.2 237.7 1.7 201010051730 25.9 237.0 2.3 201010051745 26.1 235.2 3.3 201010051800 12.7 176.4 2.8 201010051815 8.4 232.0 3.8 201010051830 19.6 201.2 3.9 201010051845 52.3 159.9 4.1 201010051900 56.9 239.7 4.6 201010051915 29.2 200.1 3.3 201010051930 26.4 100.7 4.1 201010051945 31.0 119.3 5.0 201010052000 40.6 260.7 5.6 201010052015 39.2 222.0 5.2 201010052030 17.1 258.2 5.8 201010052045 24.2 138.2 5.5 201010052100 28.2 302.1 5.8 201010052115 10.1 99.9 4.3 201010052130 22.6 129.8 4.4 201010052145 23.9 187.8 3.9 201010052200 8.1 157.3 6.4 201010052215 30.8 146.6 6.8 201010052230 20.0 205.0 6.5 201010052245 21.2 206.8 6.2 201010052300 13.2 159.2 5.2 201010052315 21.0 164.6 5.0 201010052330 4.7 129.1 4.5 201010052345 16.3 201.9 4.6 201010052400 8.7 231.0 5.3 201010060015 3.7 207.5 3.7 201010060030 1.7 83.1 3.3 201010060045 25.5 136.1 5.4 201010060100 2.8 151.8 4.2 201010060115 10.4 73.1 4.9 201010060130 8.0 210.3 2.3 201010060145 8.1 126.1 1.9 201010060200 19.1 175.4 1.7 201010060215 32.7 133.4 2.3 201010060230 31.7 124.8 2.2 201010060245 13.9 213.6 2.0 201010060300 20.1 126.4 2.1 201010060315 10.6 150.4 1.3 201010060330 14.0 127.9 1.6 201010060345 19.3 214.3 1.8 201010060400 18.2 203.6 0.8 201010060415 24.5 146.4 1.6 201010060430 20.6 200.5 2.3 201010060445 18.7 104.2 2.0 201010060500 35.9 160.8 2.2 201010060515 39.9 156.9 1.4 201010060530 44.6 93.2 1.9 201010060545 31.3 165.0 1.4 201010060600 20.1 158.6 1.9 201010060615 21.7 149.7 1.1 201010060630 18.4 137.8 2.1 201010060645 52.1 154.7 2.0 201010060700 42.7 210.4 2.1 201010060715 52.9 223.4 1.7 201010060730 55.0 217.8 2.0 201010060745 42.5 219.8 1.6 201010060800 41.5 225.3 1.7 201010060815 47.3 225.5 0.9 201010060830 41.7 228.4 1.3 201010060845 48.4 198.3 1.2 201010060900 39.0 223.5 1.3 201010060915 29.6 227.0 1.3 201010060930 17.1 212.9 0.9 201010060945 45.7 197.8 1.2 201010061000 23.0 197.2 1.3


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2.2.6. Geomorfologa, Geologa, Hidrogeologa y Riesgos Geolgico y Ssmico

El rea del proyecto posee cuerpos sedimentarios terciarios y cuaternarios formando valles, terrazas y llanuras aluvionales mio-pleistocnicas, sub-horizontales, en una depresin N-S limitada al Oeste por la Cordillera de la Costa y al Este por los cordones de la vertiente occidental de la pre-cordillera. En el rea de inters, la depresin mencionada est interrumpida por quebradas y valles menores, de direccin E-W, rellenos con depsitos fluviales del Holoceno (gravas gruesas a muy gruesas, polimcticas, no consolidadas, con abundante matriz de arenas, limos y arcillas). Estos sedimentos, con potencias de hasta 100 m, se disponen en discordancia angular sobre capas basculadas de la Formacin Arqueros (Cretcico Inferior) y en no-conformidad sobre intrusivos hipabisales andestico-diorticos del Cretcico Superior (Emparan & Pineda, 2006). Esta Formacin comprende principalmente dos facies que engranan lateralmente entre s:

Facies fluviales: conglomerados medios a muy gruesos, clasto-oportados, polimcticos, poco consolidados, de color pardo claro a muy claro, bien redondeados. La matriz consiste en arena muy fina a muy gruesa (Emparan & Pineda, 2000).

Facies aluvionales: brechas matriz soportadas, gruesas a muy gruesas, oligomcticas, con mediana a escasa consolidacin, de color pardo oscuro. Clastos angulosos, en parte orientados, y soportados por una matriz de arcillas, limos a arenas finas (Emparan & Pineda, op.cit.).

Los depsitos de esta Formacin representan un ambiente continental durante el Mioceno-Pleistoceno, con precipitaciones suficientes para erosionar, transportar y modelar fragmentos lticos muy gruesos (Emparan & Pineda, 2006). En este ambiente erosivo se habran depositado abanicos aluviales, procedentes del Este y Sureste del rea de inters (facies b), cortados y re-trabajados por canales fluviales (facies a). La cuenca receptora de estos depsitos tiene una direccin N-S y se origin por la actividad de fallas normales regionales, de rumbo similar, que generaron un paisaje de cordones y depresiones, producto de una tectnica extensional de direccin E-W.

El rea de inters se ha configurado en un Valle de relleno o de Colmatacin en el canal de Desage Principal (Valle de Las Cardas), construccin geomorfolgica estabilizada y activa, cuya morfologa actual es una Pedillanura de moderada inclinacin que baja de Sur a Norte, compuesta por Sedimentos AluvionalesFluviales y conos de deyeccin de los valles tributarios laterales, que aportan materiales de sus serranas de vertientes de valles menores laterales y los valles tributarios principales: El Pen El Manzano Maitencillo Quitallaco Tambillos Barrancas (Fig.8, a y b).

Como se mencionaba, la geologa del rea est constituida predominantemente por rocas fundamentales del Cretcico y por depsitos cuaternarios, ubicados principalmente en los bajos topogrficos (Fig. 9). Geomorfolgicamente, el proyecto est en un llano con una cota de 230 m.s.n.m., con un cauce de escurrimiento temporal (Fig.10).

A nivel general, se reconocen las siguientes unidades (Fig. 10) (Emparan y Pineda, 2006):

Formacin Arqueros (Ka(a1, a2)): volcnica, andestico basltica, de depositacin submarina y subarea, con intercalaciones sedimentarias calcreas marinas. Lavas porfricas (ocotas, no presentes en el rea), andesitas baslticas de piroxeno, basaltos de piroxeno olivino, andesitas de anfbola piroxeno y de anfbola. Basaltos, andesitas baslticas, andesitas porfricas, hialoclastitas y peperitas (Neocomiano).


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Figura 8b. Simbologa de la Figura 8a.

Figura 8a. Mapa Geolgico de Chile. Escala 1:1.000.000.


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Figura 9. Imagen satelital de ubicacin Planta Metalrgica Gravitacional Carolina (rojo).

Figura 10: Mapa Geolgico Sector Planta Metalrgica Gravitacional Carolina (rojo).


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Formacin Quebrada Marquesa (Kqm1(a,b,c,e)): Presente en partes ms altas, no en la zona del proyecto, excepto por algunos estratos sedimentarios marinos. Secuencia sedimentaria y volcnica, principalmente continental, con niveles estratigrficos inferiores intercalados de potentes secuencias sedimentarias marinas en parte fosilferas: calizas, areniscas y limolitas (Hauteriviano Albiano temprano). Intrusivos Hipabisales andesticos, baslticos y diorticos (Kh (a, b)): Presencia slo muy parcial en la zona del proyecto. Constituyen stocks, pequeas cpulas y diques. Estos intrusivos se caracterizan por sus texturas Ocoticas (a) y porfrica afantica (b) (Cretcico Superior temprano).

Adems, la zona del proyecto se caracteriza por diferentes formaciones sedimentarias cuaternarias, que corresponden a los restos mayoritariamente morrnicos de las glaciaciones a que la zona ha estado afecta, ms arrastres de tipo pluvio-aluvional:

Formacin Confluencia (MPlc(b)): Brechas matriz soportadas, gruesas a muy gruesas, oligomcticas, con mediana a baja consolidacin. Clastos angulosos en parte orientados, con matriz que vara de limoarenosa a areniscas de guijarros (Mioceno Pleistoceno). Depsitos Fluviales Antiguos (Qf1): gravas gruesas y muy gruesas polimcticas con abundante matriz de arena, dbilmente consolidadas (Cuaternario). Depsitos Fluviales Recientes (Qf2): gravas gruesas y muy gruesas polimcticas con abundante matriz de arena no consolidada (Holoceno). Depsitos aluvionales (Qa): sedimentos oligo y monomcticos inconsolidados. Formados por clastos angulosos con matriz de limo, adosado a las laderas, con mala estratificacin subparalela (Cuaternario).

Hidrogeolgicamente el rea, con su geologa volcnica intrusiva, sedimentaria marina y acumulaciones gruesas con limos y arcillas, es de permeabilidad baja, porque la permeabilidad en materiales detrticos disminuye con la existencia de rellenos finos. En el Mapa Hidrogeolgico de Chile se observa que el sector del proyecto no posee informacin hidrogeolgica especfica, y que las rocas cercanas tienen caractersticas de permeabilidad muy baja a ausente (Fig. 11 a y b).

Otros antecedentes hidrogeolgicos de la DGA (Fig. 12), sealan que los materiales de la zona del proyecto, corresponden a rocas sedimentarias y mixtas sedimentario-volcnicas del periodo Cretcico Mixto Sedimentario y Volcnico, es decir coladas, brechas, tobas, ignimbritas con intercalaciones de lutitas, calizas, areniscas y conglomerados, en plena concordancia con los antecedentes geolgicos previamente presentados.

Como conclusin general, desde el punto de vista hidrogeolgico se puede afirmar que los materiales de la zona del Proyecto son razonablemente impermeables, considerndose basamentos y rellenos de importancia Hidrogeolgica relativa Muy Baja, y de permeabilidad tambin muy baja, en conformidad con lo establecida anteriormente en la seccin Recursos Hdricos y Suelos de este captulo que caracteriza al rea que recibir al proyecto.

Con respecto al tema Riesgos Fisiogrficos para el proyecto en su rea de emplazamiento, es posible afirmar que los de Remocin en Masa son Bajos, producto de la estabilidad de los macizos plutnicos mesozoicos aledaos y de la baja pendiente de la llanura aluvial que acoge al sitio del proyecto.


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Figura 11a: Extracto Mapa Hidrogeolgico de Chile, escala 1:2500000, 1986, DGA.

Los Riesgos Volcnicos tambin pueden considerarse Bajos, por lo menos durante el perodo geolgico en que se encuentra la Zona Centro-Norte de Chile, la nica del pas carente de volcanes activos, pese a que en los ltimos decenios del siglo 20 y en estos 2 decenios ya transcurridos del siglo 21, ha habido sismos interplaca que podran haber activado el vulcanismo. Adems, el rea del proyecto se ubica cerca de la costa en los primeros contrafuertes pre-cordilleranos de Los Andes, franja que no se caracteriza por la existencia de conos volcnicos, pues stos en Chile se ubican en la alta cordillera y muchos (si no la mayora) son limtrofes o cercanos al lmite con Argentina.

Los Riesgos Geomorfolgicos pueden considerarse asimismo Bajos, habida cuenta de la estabilidad de los miembros de Formaciones Geolgicas presentes en el lugar y del grado de consolidacin que caracteriza a las Facies Sedimentarias presentes en el rea, como se ha establecido previamente en las secciones Recursos Hdricos, Suelos y comienzos de Geologa de este captulo que caracteriza al rea de localizacin del proyecto.

Con respecto a los Riesgos Ssmicos a que puede estar afecto el sitio del proyecto, el territorio nacional forma parte del Cinturn de Fuego del Pacfico. La sismicidad en el pas se debe fundamentalmente a la subduccin de la Placa de Nazca bajo la Sudamericana, que se activa peridicamente, no descartndose tambin la ocurrencia de sismos intraplaca, originados por cizallamiento en torno a fallas, los que en general son ms restringidos en cuanto a su rea de influencia y, en trminos estadsticos, menos intensos que los de naturaleza tectnica o interplaca.


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Figura 11b: Leyenda Mapa Hidrogeolgico de Chile, escala 1:2500000, 1986, DGA.


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Figura 12. Mapa Hidrogeolgico de la Direccin General de Aguas, MOP.


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Los sismos tectnicos, particularmente los que tienen su epicentro en el fondo del piso ocenico y acceden a magnitudes Richter mayores a 8,0, pueden desencadenar maremotos, eventualmente destructivos para las zonas bajas como las desembocaduras de quebradas y valles. Los sismos de magnitud significativa registrados por la Oficina Regional de Emergencia en la Regin Coquimbo, a partir del ao 1992, se muestran en la Tabla 4.

Tabla 4: Sismos Significativos Regin de Coquimbo (1992-2007)

Fecha Hora Localizacin Magnitud Profundidad (km) Localizacin en

km Long. O. Lat. Sur 29/10/92 11:39 715708 292926 5,1 78 60 km oeste de la Higuera

04/11/92 18:30 71 32 5,2 15 50 km sureste de Los Vilos.

04/11/92 18:32 7107 3210 5,2 15 Al oeste de Pichidangui

08/11/92 21:50 7126 29274 4,6 Normal 1,3 km oeste de Cruz Grande

17/11/92 01:24 71384 3042 5,2 36 41 km suroeste de Ovalle

17/11/92 04:15 71428 3001 4,8 49 35 km sureste de Coquimbo

04/12/92 15:18 71335 3151' 4,5 37 10 km noroeste Los Vilos

18/12/92 03:18 71376 30409 4,5 19 40 km sureste de Ovalle

18/03/93 01:24 7154,5 3054,5' 4,9 13 58 km sureste de Punitaqui

25/03/93 09:50 729,2' 2935,1' 4,6 16 80 km noroeste de La Serena

Algunos sismos reconocidos como altamente destructivos ocurridos desde el ao 1906 hasta la fecha actual, registrados por Geofsica Panamericana IPGH, son los siguientes:

i. Coquimbo, 10 Noviembre 1922, a las 23:53 hrs: Terremoto y maremoto de magnitud 8,3 Richter, intensidad XI.

ii. Coquimbo 12 Abril 1955, a las 16:25 hrs: Terremoto con maremoto leve de magnitud 7,0 Richter, intensidad VII a VIII.

iii. La Serena, 11 Marzo 1975, a las 11:30 hrs: Terremoto magnitud 7,0 Richter, intensidad VII a VIII.

iv. Punitaqui, 14 octubre 1997, a las 22:05 hrs: Terremoto de magnitud 7,0 de Richter, intensidad VII a VIII.

Estos datos permiten concluir, que el Riesgo Ssmico para la zona de ubicacin del proyecto puede catalogarse como Medio, por la sismicidad propia del pas.


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2.2.7. Poblacin, recursos o reas protegidas

La zona de emplazamiento del Proyecto no posee recursos, poblacin o reas protegidas bajo alguna legislacin particular. La zona de proyecto no forma parte, o est cercana, a alguna zona prioritaria para la conservacin de la regin de Coquimbo.

2.2.8. Valor paisajstico y turstico de la zona

La zona de emplazamiento del Proyecto no posee valor paisajstico ni turstico reconocido por el Estado de Chile. No existen elementos legales que especifiquen valores de este tipo en la zona del proyecto. Esta zona no est priorizada por SERNATUR como rea de inters paisajstico o turstico.

2.2.9. Arqueologa y/o Monumentos Nacionales

La zona de emplazamiento del Proyecto no posee patrimonio arqueolgico y/o Monumentos Nacionales (ANEXO 15, Informe de Arqueologa). A continuacin se presenta un resumen de los principales aspectos de la Investigacin Arqueolgica de Base:

El lugar seleccionado para el emplazamiento del Proyecto Carolina, aprovecha la planicie natural del sector. Se localiza en una zona que representa el paso progresivo del clima desrtico al clima mediterrneo (Paskoff). En el marco general de la formacin vegetal asociada al rea, se observan espinos y cactceas.

En lo especfico, no existen antecedentes bibliogrficos ni referencias conocidas de evidencias arqueolgicas avistadas en el sector de este Proyecto, con anterioridad a esta prospeccin. Sin embargo el sector El Manzano, media entre reas de reconocida presencia de asientos prehispnicos como es Andacollo y Quebrada de Talca por el interior, y Guanaqueros y Quebrada Adelaida en la costa inmediata, que dan cuenta de presencia de poblaciones de inters patrimonial en el gran entorno general.

Se realiz una prospeccin visual, sin excavacin ni recoleccin de materiales. Operativamente se bas en recorridos pedestres mediante transectos zigzagueantes imaginarios cada 6 m, cubriendo toda la superficie del Proyecto.

La inspeccin visual no present otras dificultades, ni tampoco obstruccin visual que entorpeciera el cometido de la inspeccin arqueolgica.

En trminos de patrimonio cultural arqueolgico, no se hall evidencia ni restos arqueolgicos sobre la superficie del terreno que comprende este proyecto.

2.2.10. Zona latente o saturada

La zona no posee caractersticas de una zona latente o saturada. No existe ninguna declaratoria oficial en tal sentido.


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2.3. DESCRIPCIN DE SUS PARTES, ACCIONES Y OBRAS FSICAS

2.3.1. DESCRIPCIN GENERAL

Este proyecto est compuesto, en lo general, por los procesos unitarios de Poder Comprador; Chancado Molienda; Procesamiento Gravitacional de Concentracin de Minerales; Produccin y Depsito de Relaves y, finalmente, Acumulacin y Retorno de Aguas Claras a proceso. A continuacin se describe las partes integrantes de c/u de dichos Procesos Unitarios:

2.3.1.1. PODER COMPRADOR:

Este proceso se compone de varios elementos que se sealan a continuacin:

1. Un contrato de compraventa entre una entidad que adquiere minerales, en este caso CORPSA S.A. con su Planta Carolina,

2. Varias entidades que proveen los minerales, que para este caso se trata de los pequeos mineros ubicados aproximadamente en un radio de 200 km en torno a la planta,

3. Facilidades de pesaje de camiones (romana) y acumulacin de minerales, 4. Toma de muestras para posterior anlisis de la ley metalfera de los minerales, 5. Sector de acumulacin temporal en la planta, para el mineral de rechazo o panten.

2.3.1.2. CHANCADO Y MOLIENDA DE MINERALES:

Este proceso se caracteriza por las tres unidades siguientes:

A) Patio para Acumulacin de Minerales

Una vez controlados en cuanto a su peso y obtenida su ley los minerales, segregados de acuerdo a sta, sern descargados y acumulados en el patio de acopio (ANEXO 3, Planos de Planta).

Todo el transporte del mineral ser realizado por transportistas sin vinculacin ninguna con CORPSA S.A. Los camiones, en un flujo estimado de 26 al da cargando aproximadamente 30 Ton c/u, ingresarn a la Planta por el acceso dispuesto para ello (ANEXO 16, Vialidad de acceso al Proyecto y Estudio de Flujos). En dicho Anexo se establece que el flujo de minerales hacia el proyecto representa un 20% del flujo diario total de camiones por la ruta D-51 en ese punto, lo que, bajo condiciones de operacin, implica un incremento de 3.2% en el flujo total de vehculos que se desplazan de ida y regreso hacia y desde Andacollo, correspondiendo esto a un impacto vial menor, poco significativo, ms an considerando que el movimiento de camiones slo se realizar entra 08:00 y 18:00 horas.

Los camiones sern conducidos al patio de minerales para su descarga. Este lugar estar cerrado perimetralmente con malla raschel para controlar la emisin de material particulado, y su suelo ser humectado permanentemente para cumplir el mismo fin.

Todo mineral destinado a panten ser retirado por su dueo dentro de las 48 horas siguientes, lo que quedar estipulado en el contrato de abastecimiento con los mineros que lleven su mineral a la Planta Carolina.

Luego el mineral, mediante cargador frontal de 3,0 m3, ser depositado en un camin tolva de 14 m3 para transportarlo al buzn de alimentacin de la planta de chancado.


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B) Molienda gruesa (ANEXO 17, Plano del proceso de Chancado)

El buzn recibir 110 Toneladas/h, alimentar el proceso de chancado con el mineral de granulometras menor a 12 trado por los camiones, para su reduccin. El buzn de alimentacin ser encapsulado en la descarga de la tolva y dispondr tambin de un sistema de aspersin, para abatir el polvo que se genere en esta operacin.

Un Alimentador vibratorio trasladar las partculas desde el buzn de alimentacin a la boca superior del chancado, este equipo tiene como denominacin (Grizzli). Tiene una capacidad de 80-120 Toneladas/h, lo que permite recibir las 110 Ton/h en rgimen de funcionamiento.

El Chancador Primario o de Mandbula, con capacidad suficiente para chancar las 110 Ton/h, es el primer componente de la planta que cumple la funcin de triturar el mineral, este equipo cumple la funcin de reducir de tamao del mineral de 12 a 4, conducindolo hacia las cintas transportadoras.

Las Cintas transportadoras que trasladarn el mineral desde un punto a otro, sern construidas bajo las especificaciones tcnicas determinadas por su alto uso, consumo de energa, generacin de calor y desgaste de componentes. stas sern encapsuladas y contarn con un sistema de aspersin, para evitar la prdida del mineral a causa de los vientos y mitigar la generacin de material particulado .

Un Harnero ubicado dentro de la planta de chancado, con una capacidad de 450-810 m3/h, clasificar las partculas segn tamao de acuerdo a los tamices con que est compuesto. La granulometra >3/4se enviar a chancado secundario, la


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Molinos de bolas de 2,4 X 7 alimentados por las 2 correas desde el stock pile, trituran el material de entrada y disminuyen la granulometra de entrada, desde , a un tamao inferior a las 200 mallas Tyler. Los tiempos de residencia de las partculas dentro de los molinos estn determinados por las RPM (revoluciones por minuto) del equipo y por la carga que es ingresada. Los molinos tienen una capacidad de 15-30 Toneladas por carga.

El material molido es traspasado a un Silo, que es un recipiente cilndrico premunido, en su parte inferior, de un cono invertido. Cumple la funcin de mantener el mineral molido protegido y conservado, para alimentar posteriormente al mezclador. Su capacidad es de 300 Ton/carga.

En el Mezclador se genera una pasta en razn de 50/50% slido/lquido. Este equipo cuenta con un ingreso de agua y un ingreso de slido, que mezcla por efecto del movimiento de aspas que se encuentran en su interior. La capacidad de carga volumtrica es de 33,3 m3 de slido y 16,65 m3 de agua/hora. El agua es llevada al mezclador a travs de un sistema de bombas, desde la piscina de aguas claras.

2.3.1.3. PROCEDIMIENTO GRAVITACIONAL DE CONCENTRACIN

Este proceso consta de 2 unidades, el enriquecimiento de minerales desde la pasta que proviene del mezclador y la Produccin del concentrado final propiamente tal.

El Concentrador gravitacional K Nelson es el equipo ms importante de la planta, pues es el corazn de la metodologa que usa este proyecto para extraer polimetales (oro, plata y trazas de otros metales). En trminos resumidos, por la parte superior del equipo entra la pasta proveniente del mezclador, a razn de una capacidad de procesamiento de 25 Ton/h. sta es centrifugada a una velocidad de 60 Hz, con agua que ingresa a razn de 45 m3/h, lo que permite fluidizar las partculas slidas y generar el concentrado enriquecido de metales-objetivo, cuyas partculas se separan diferencialmente en forma centrfuga del resto de la matriz slida de la pasta, gracias a su peso especfico, conformando el ya mencionado concentrado, con una humedad mxima de 10%. Generado dicho concentrado, del equipo sale un volumen acuoso a la misma razn que ingresa, conformado por una mezcla de agua y slidos remanentes. Este es el residuo minero masivo conocido como relave, generado como producto secundario en este proceso.

Finalmente, del concentrador se separa el concentrado polimetlico, a razn de 2 Ton/h; 16 Ton/d o 336 Ton/m, del relave, a razn de 98 Ton/h; 784 Ton/d o 16.464 Ton/m. El concentrado ser entregado en maxi-sacos para su venta en ENAMI.

2.3.1.4. PRODUCCIN Y DEPSITO DE RELAVES (ANEXO 19)

Este proceso unitario est tambin constituido por dos unidades, la produccin de relaves propiamente tal y su depsito en embalses ad hoc, que en este caso tendrn la forma de dos piscinas excavadas en el suelo local, con un talud perimetral superior.

El Relave que sale del equipo con una proporcin volumtrica lquido/slido de 70/30, es enviado a los embalses mediante un manifold de caeras que lo depositarn en distintos puntos de los embalses, segn planificacin de la operacin. Esto implica depositar en forma diaria, una cantidad de 640 m3 de agua y una de 274 m3 de slidos que, en masa, representan 98 TPH; 784 TPD o 16.464 TPM. En trminos resumidos, este proceso unitario se describe como sigue:


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Los dos Embalses para contener los relaves, que como antes se mencion, tendrn la forma de piscinas excavadas en el terreno, cuentan con una capacidad total para retener 290.620m3. Las partculas slidas decantarn por peso especfico hacia la parte ms baja y, una vez decantadas, las aguas claras superficiales se extraern mediante bombas flotantes y enviarn a la piscina que las contendr. En un da de operacin, a los embalses ingresar una cantidad de 640 m3 de agua, de los cuales se recuperarn 620 m3 hacia la piscina, de manera que 20 m3 se perdern de proceso y debern ser suplementados permanentemente a proceso. Esa cantidad corresponde a la sumatoria de la evaporacin ms el agua que queda retenida en la porosidad de la fraccin slida del relave, generando una condicin hmeda que evita el arrastre elico de partculas y por tanto polucin debido a este aspecto.

2.3.1.5. ACUMULACIN Y RETORNO DE AGUAS CLARAS (ANEXO 20)

La acumulacin de aguas claras y su retorno a proceso es el ltimo de los procesos unitarios de este proyecto. La Piscina de aguas claras cumplir la funcin de recibir el agua extrada desde los embalses de relave. Poseer una capacidad de almacenamiento de 720 m3, desde donde, mediante bombas, se recircularn nuevamente al sistema operativo, en un sistema cerrado y continuo de alimentacin, los 620 m3 antedichos.


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2.3.2. CAPACIDADES INSTALADAS Y CRITERIOS DE DISEO

A continuacin se describen los criterios generales que definen este proyecto. Esto se har considerando las Etapas Fundamentales reconocidas para cualquier proyecto en el SEIA (Construccin, Operacin y Cierre) y, dentro de cada una segn corresponda, segregando por los Procesos Unitarios reconocidos en el captulo anterior, ms elementos que haya que adicionar.

2.3.2.1. ETAPA DE CONSTRUCCIN

La construccin de la planta se iniciar el primer semestre de 2011, una vez obtenida la RCA favorable, su puesta en servicio ser en el segundo semestre de 2011. Las obras que el proyecto necesita construir sern:

A) PODER COMPRADOR

Construccin de acceso a camino pblico: el proyecto considera construir un acceso de ingreso a la Planta, que d seguridad a los vehculos y camiones que ingresen, contemplando una pista de desaceleracin y ensanchamiento. En ANEXO 16 se adjunta el estudio vial del proyecto, con la resolucin de la Direccin de Vialidad, que aprueba el proyecto presentado.

Patio de Minerales: tres patios con una superficie total de 17.873 m2, destinados a recibir y acopiar de forma clasificada el mineral que llega a la Planta.

Estacionamientos: sector de 4.070 m2, en la zona de administracin, destinado a recibir a los vehculos livianos que llegan a la Planta.

Movimiento de tierra y construccin de caminos internos: el proyecto contempla construir caminos en la Planta, los cuales sern de tierra estabilizada, con el ancho adecuado para una faena minera y con sealizacin adecuada, destinados al uso por parte de camiones, maquinaria pesada y vehculos livianos.

B) CHANCADO Y MOLIENDA DE MINERALES (ANEXOS 17 Y 18)

PLANTA DE CHANCADO: galpn de 1.530 m2 para las facilidades de chancado que reducirn el tamao del mineral que ha llegado a proceso a la Planta. Requiere de obras civiles, bsicamente montaje de fundiciones, galpn y obras anexas, que albergarn a los equipos que vienen listos para ser montados mediante gras y equipos varios.

ESPECIFICACIONES TCNICAS:

Parrilla de alimentacin

La parrilla de alimentacin, es el primer componente de clasificacin de la planta de chancado. Est dispuesta en forma inclinada con un 3% de gradiente, en la parte superior del buzn de recepcin y cumple la funcin de impedir que las partculas de sobre tamao ingresen al buzn generando un atochamiento del chancado por su mayor dimensin. La parrilla debe ser confeccionada mediante barras de acero tipo (T), paralelas con separacin entre barras de 12.


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Buzn de alimentacin

El buzn de alimentacin, cumple la funcin de mantener la carga que se deposita por los camiones, con granulometras menor a 12, este mineral ser ingresado por un alimentador al chancador para su trituracin. Las medidas del buzn de recepcin son:

Capacidad : 150 Ton. Planchas ASTM A-36 : 20mm Vigas reforzadas tipo : (H) Volumen del Buzn (6X4X4) : 96 m3

Este buzn cuenta con un sistema de riego por pulverizacin de agua que es trasladada a travs de caeras de fierro galvanizado. Este sistema cumple la funcin de evitar la polucin de las partculas finas y la captura de las partculas tiles desde el inicio del sistema.

Alimentador vibratorio El alimentador vibratorio es un equipo que cumple la funcin de trasladar el mineral desde el buzn de recepcin a la boca superior del chancador, a travs de una vibracin continua, que es producto del movimiento que le imprime su eje central formado por contrapesos. Dicho eje recibe su movimiento a travs de un motor elctrico. Este alimentador va montado sobre resortes, los cuales producen la vibracin y, a travs de un chute de descarga, vaca el mineral al Chancador de Mandbula. Sus especificaciones tcnicas son las siguientes:

Modelo ( feeder ) : GZD-850*3000 Capacidad : 80 a 120 ton Plancha de acero : 10mm Vigas reforzadas : H Motor : 4,4 Kw

Frecuencia de vibracin : 1465 Rpm Voltaje : 380 V.

Chancador de mandbula

El chancador de mandbula es el primer componente de la planta que cumple la funcin de triturar el mineral, ste est formado por dos corazas, una fija y otra mvil, las que cumplen el trabajo de reducir de tamao del mineral de 12 a 4, como la granulometra mayor. Luego ste es transportado a travs de la cinta transportadora # 1 ( ct-1 )al harnero el cual selecciona el mineral. Las especificaciones tcnicas del equipo son:

Chancador : Mandbula 600X900 Procedencia : China Marca : Shaoguan Produccin : 45 a 110 ton. /hora. Mxima alimentacin : 480 mm Rango de ajunte : 65-160 mm Descripcin del motor : 75KW Consumo : 141,1 Amp. Corriente : 380 V. Resistencia : 50Hz Revoluciones : 990Rpm Peso : 18,5 Ton.


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El montaje y el diseo de la estructura soportante del chancador, estn especificado en los planos de fundacin entregados por la empresa proveedora de los equipos. Las fundaciones son calculadas mediante un previo estudio de suelos en el lugar donde se emplazar el equipo. Para asegurar su correcto funcionamiento, este proceso es definido en la etapa de ingeniera de detalles de construccin de la planta de conminacin.

Chancador de cono

Este equipo, al igual que el chancador de mandbula, cumple la funcin de reduccin del mineral. La diferencia de un chancador de Cono con respecto a un chancador de mandbula es la modalidad de funcionamiento. Este equipo genera la trituracin del mineral a travs del giro continuo de un poste, en cuya cabeza se monta una coraza (mantle), y en la tuerca que va montada en la base del chancador se monta otra coraza (bowl). Al ajustar la tuerca al poste, se produce la trituracin ya que el poste gira en forma excntrica, producindose la reduccin del tamao de la partcula sin destruir su composicin cristalina, manteniendo la partcula de metales-objetivo en el interior del cuerpo cristalogrfico. Existen dos tipos de Chancadores de cono, de cabeza corta y estndar. Aqu se trata de chancador de cabeza corta, por el tipo de granulometra que se trabajara. Las especificaciones son:

Chancador de cono cabeza corta:( SHORT HEAD)

Modelo : PYD 1750 Procedencia : China Marca : Shaoguan Ancho de Boca : 900mm Mxima Admisin : 85mm Rango de ajuste : 15 a 40mm Produccin : 75 a 230 Ton/h Potencia Motor : 160 Kw. Peso sin Motor : 50,2 Ton.

Este equipo cuenta con Tablero de partida, estanque de aceite para los sistemas hidrulicos de suspensin, el rango de ajuste es manual, la empresa presta los servicios de asistencia tcnica en terreno. Al igual que el chancado primario la construccin de las fundaciones las entrega la empresa proveedora del equipo, cabe destacar que se debe realizar un estudio de mecnica de suelos para generar un cimiento que cumpla con las condiciones para el uso eficiente de este equipo.

El material triturado por el chancador cae a travs de un chute de descarga a una cinta transportadora ( C T 3 ) la cual, a travs de un buzn de descarga, vaca al harnero.

Harnero

El harnero dentro de la planta de chancado, cumple la funcin de separar las partculas por sus diferencias de tamaos. Mediante vibracin continua, el mineral es separado por tamao. Toda partcula mayor a , se lleva al chancador secundario en la Cinta transportadora CT 2. El bajo-tamao cae por el un buzn de descarga hacia la Cinta transportadora CT 4 y es descargado al Stock Pile. Sus especificaciones tcnicas son las siguientes:


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Modelo : 2yk2460 Procedencia : China Marca : Shaoguan Produccin : 450 a 810 m3./hrs. Mxima alimentacin : 400mm 1 Malla : 12,7 mm Motor : 30 Kw. Voltaje : 380 volt Frecuencia nominal : 50 Hz Rotacin : 1470 Rpm Max. Vibracin : 1,8 mm

El harnero est conformado por un motor elctrico con una polea, la cual transmite movimiento a travs de correas de transmisin a otra polea montada al eje central del harnero compuesto por contrapesos, este equipo en general se encuentra montado sobre resortes los que hacen que al entrar en movimiento ste se produzca la vibracin y el harneado, la cubierta se encuentra encapsulada en forma hermtica que impide la liberacin de finos al ambiente, que puedan ser producidos por la vibracin en el proceso de separacin de las partculas.

Stock pile (Cono)

Esta estructura cumple la funcin de almacenar el material chancado (acopio). Tiene forma de cono que, en su parte superior, cuenta con el ingreso del mineral depositado por la correa (CT 4), la cinta transporta el mineral con la granulometra inferior a . En su parte inferior cuenta con una losa de hormign armado de forma de cono invertido. En su permetro cuenta con paredes de 1,6 m de altura, de hormign, para contener el material. Sobre la pared nace una estructura metlica de revestimiento que forma la figura de un cono (stock pike), cubierta por Zinc. En la parte inferior en la punta del cono truncado nacen las correas (CT 5 Y CT 6), que trasladan el materia desde el acopio, a la etapa de molienda fina.

La construccin del stock pile est especificada bajo normativas constructivas y planos que detallan su construccin y montaje. Su capacidad es de 1000 Ton de material bajo granulometra .

MONTAJE DE CORREAS TRANSPORTADORAS, CHUTES, ENTRE OTROS: consiste en el montaje mecnico de estos implementos, con apoyo de equipos varios, entre ellos gras.


Las cintas transportadoras cumplen una funcin de traslado del mineral desde un punto a otro estas cintas estn construidas bajo especificaciones tcnicas determinadas para su alto uso, consumo de energa y generacin de calor y desgaste de componentes. Las caractersticas tcnicas bsicas se detallan a continuacin:

Cinta transportadora N 1 CT 1

Esta cinta tiene la misin de trasladar el mineral que tritura el Chancador de mandbula al Harnero:

Largo : 24 m Ancho : 700 mm


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Motor : 10Hp Ton. Carga mxima : 20 Ton. Velocidad de la cinta : 1,3 a 1,6 m/s

Cinta transportadora N2 (CT 2)

Esta cinta tiene la misin de trasladar todo el mineral cuya granulometra es mayor a que son rechazadas por el harnero al chancador secundario; sus caractersticas tcnicas son:

Largo : 12 m Ancho : 700mm Motor : 10Hp Ton. Carga mxima : 5 Ton. Velocidad de la cinta : 1,3 a 1,6 m/s


Esta cinta tiene por finalidad transportar el mineral que tritura el chancador secundario al harnero. Sus caractersticas tcnicas son:

Largo : 16 m. Ancho : 700mm Motor : 10Hp Ton. Carga mxima : 5 Ton. Velocidad de la cinta : 1,3 a 1,6 m/s


Esta cinta transporta todo el mineral cuya granulometra es igual menor a , que descarga el harnero a travs de buzn a Stock Pile. Sus caractersticas tcnicas son:

Largo : 18 m Ancho : 700mm Motor : 10Hp Ton. Carga mxima : 15 Ton. Velocidad de la cinta : 1,3 a 1,6 m/s

Las cintas estarn encapsuladas en todo su largo. En la superficie de la cpsula habr caeras de (PVC) con un sistema de pulverizacin tipo flauta, para humectar el mineral en su proceso. As, no se permite la polucin del mineral al ambiente y se capturan las partculas de minerales-objetivo. En la parte inferior de la estructura, la cinta contara con un camino de servidumbre con barandas al costado, para mantenciones y revisiones.

MONTAJE DE MOLINOS Y EQUIPO MEZCLADOR: montaje de las fundaciones para estas facilidades, con sus correspondientes conexiones para los insumos como electricidad y agua.

GALPN DE MOLIENDA FINA (ANEXO 3, Plano de Planta): Tiene la funcin de albergar todos los equipos de operacin de este proceso unitario y del proceso productivo de concentrado en general. Se proyecta como una nave de galpn industrial y ser estructurado mediante fundaciones, radieres de hormign armado y estructuras metlicas galvanizadas. Este galpn considera la instalacin de un puente gra de capacidad de 20 toneladas.


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En esta etapa del proceso se realiza la molienda del material que se encuentra con una granulometra de en el stock pile. Este mineral es trasladado a los molinos a travs de cintas transportadoras (CT-5 y CT-6), las cuales descargan en los buzones receptores.

Molinos de bola de 2,4 X 7

Los molinos de bolas, cumplen la funcin de llevar la granulometra de entrada , a -200# Tyler. Este proceso se realiza alimentado los molinos por las correas (CT 5) y (CT 6). El mineral, una vez ingresado al molino es triturado por una carga de bolas que se encuentra en el interior del mismo, llevndolo a una granulometra bajo la malla #200 Tyler. Los tiempos de residencia de la partcula dentro de los molinos son determinados por las RPM (revoluciones por minuto) del equipo, y por la carga que ingresa, ya que opera bajo la teora del rebalse, proceso determinado en laboratorio por los parmetros de molienda fina (Word Index) y la velocidad de carga de las partculas de mineral. Las caractersticas bsicas del equipo se detallan a continuacin:

Modelo : MOG 2400x7000 Procedencia : China Motor : 475 Kw. Giro : 17 Rpm Carga de Bolas : 38Ton Salida : 0,3-0,074(-200#) Produccin : 26-30 Ton. /hrs. Peso total : 70,5 Ton.

El equipo cuenta con Tablero de partida y motor reductor, la empresa presta los servicios de asistencia tcnica en terreno. Al igual que el chancado primario y secundario, la construccin de las fundaciones las entrega la empresa proveedora del equipo. Cabe destacar que se debe realizar un estudio de mecnica de suelos para generar un cimiento que cumpla con las condiciones para el uso eficiente de este equipo. La descarga de los molinos ser dirigida a travs de canaleta, al buzn receptor de bomba flow.

Bombas flow

Estas bombas tendrn la misin de transportar el mineral pulverizado por los molinos, el que ser depositado en sus buzones receptores, envindolo en forma neumtica, mediante mangueras de alta presin, a la parte superior del agitador. Sus caractersticas tcnicas son:

Presin : 7.5 bar Caudal : 1050 L/min Coneccin : 3 Material : Acero Inoxidable

Agitador o aglomerador

Este equipo cumple la funcin de preparar el mineral a una razn de (50/50) o (60/40) slido/lquido, para luego enviar dicha solucin al concentrador gravitacional k-Nelson a travs de mangueras de alta presin.


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C) PROCEDIMIENTO GRAVITACIONAL DE CONCENTRACIN

MONTAJE DEL CONCENTRADOR GRAVITACIONAL K-NELSON: Requiere de obras civiles, bsicamente montaje de fundiciones, galpn y obras anexas, que albergarn al equipo que viene listos para ser montado mediante gras y equipos varios.

GALPN BODEGA DE CONCENTRADO (ANEXO 3): se trata de un galpn de 72 m2 ubicado cerca del concentrador K-Nelson, para guardar el concentrado polimetlico que ser despus vendido.


El concentrador Gravitacional K-Nelson es el equipo ms importante de la planta, porque es la metodologa mediante la cual se extraern los metales-objetivo.

Hay una gama de tipos y series especficas para lo que se desee realizar, desde el nivel de laboratorio hasta operaciones de gran volumen, para extraer metales desde placeres, o incluso aquellos contenidos en rocas duras.

Los concentradores gravitacionales nacieron en la bsqueda de una solucin ms econmica para la extraccin de partculas finas. La operacin de los concentradores centrfugos se basa en el principio de aumentar el efecto gravitacional, con el propsito de conseguir una mayor eficiencia en la recuperacin de finos. La versatilidad de los equipos centrfugos incluye:

Modelos de capacidad variable. Porcentaje de slidos en peso de la alimentacin. Mayor posibilidad de recuperacin de finos. Costo bajo en mantencin y reparacin.

Estas caractersticas, asociadas al costo relativamente bajo de la operacin y la mantencin de los mismos, puede explicar la gran diseminacin de equipos gravitacionales a lo largo del mundo.

Para el caso de Planta Carolina se defini el siguiente equipo:

SERIE : KC-CD20MS RENDIMIENTO : 25 TN / HRS MOTOR : 7,5 HP AGUA FLUIDIZACION : 7,9-13,6 M3 / HRS TAMAOS MAXIMOS ROCA DURA : -10# Tyler PLACERES : -1/4 Tyler Cp (% SLIDOS) ALIMENTACION : 20-40% SERIE : .KC-XD20 RENDIMIENTO : 25 TON / HRS MOTOR : 7,5 HP

El equipo cuenta con Tablero de partida. Lla empresa presta los servicios de asistencia tcnica en terreno y montaje del equipo. Al igual que los equipos anteriores, la construccin de las fundaciones las entrega la empresa proveedora del equipo. Cabe destacar que se debe realizar un estudio de mecnica de suelos para generar un cimiento que cumpla con las condiciones para el uso eficiente de ste.


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D) PRODUCCIN Y DEPSITO DE RELAVES

Las obras para el depsito de los relaves y la acumulacin de las aguas claras de recuperacin son las mayores y, desde el punto de vista estructural, las ms invasivas de terreno de este proyecto, por lo que en esta seccin se describir detalladamente sus procesos constructivos y especificaciones.

Conceptualizacin de los embalses de relave proyectados

Descripcin Tcnica

El sistema de embalses de relaves y piscina de aguas claras recuperadas, tiene la funcin de almacenar los relaves y mantener un flujo de agua de proceso en circulacin constante, de tal forma que exista el abastecimiento de agua para la operacin de la planta. Para ello se proyectan dos embalses donde decanten los relaves y una piscina de recuperacin de aguas claras. En los embalses sedimentar el material de proceso industrial, permaneciendo los slidos en ellos, mientras que las aguas claras sern conducidas a una piscina de recuperacin, para su reincorporacin en el proceso de operacin, segn los requerimientos de operacin. Por consiguiente se entiende que la piscina de recuperacin de aguas claras y los embalses de relaves son complementarios entre s.

Criterios de diseo

El dimensionamiento de los embalses y piscina depende de estos criterios. En el caso de los embalses se destaca principalmente la proyeccin de la vida til, asociada a la granulometra del material transportado y al volumen de acumulacin que ah se desarrollar, todo en funcin de la capacidad de procesamiento de minerales, de 800 TPD.

Los relaves a acumular tienen una densidad de 2.80 g/cm3. Los embalses tienen una capacidad total de acumulacin de 998.736 Ton de slidos. Se han considerado 2 embalses de las dimensiones que se menciona ms adelante, para la proyeccin de una vida til de 6,9 aos.

El diseo de la piscina de recuperacin de aguas claras se determina en directa relacin con dos factores. El primero est asociado a la velocidad y tiempo de sedimentacin de las partculas slidas y la clarificacin del agua de los lodos excedentes del proceso metalrgico que se produce en ella. El segundo corresponde al requerimiento hdrico de operacin de planta, que determina el volumen de agua que se debe disponer en la piscina de recuperacin para mantener constante el ciclo hdrico de agua de proceso.

Esquemas de funcionamiento

En la Fig. 13 se se muestra la relacin entre embalses y piscina, identificando los flujos de entrada y salida de circulacin y balance de aguas. As se resuelven los niveles mnimos a permanecer en cada reservorio, con la finalidad de mantener un ciclo hdrico continuo para la operacin.


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Figura 13. Relacin entre embalses de relave y piscina de recuperacin de aguas claras.

Diseo de los Embalses de Relave, Antecedentes conceptuales

Se plantea el diseo de embalses que permitan retener partculas y clarificar el agua que se reutilizar en el proceso industrial. Este diseo depende de distintos factores, principalmente la vida til proyectada para los embalses. La sedimentacin del material tambin es un factor de consideracin, dado que con la velocidad de decantacin se puede definir el volumen de recuperacin de aguas claras que sern reincorporadas al proceso industrial.

Sedimentacin

La sedimentacin es la operacin que se utiliza en los tratamientos de aguas residuales para separar slidos en suspensin de las aguas claras. La separacin de los slidos por sedimentacin ocurre por la accin de la gravedad de las partculas suspendidas, cuyo peso especfico es mayor que el del agua. Por consiguiente, los embalses tendrn la funcin de dar lugar a la sedimentacin del material de proceso industrial, donde los slidos permanecern en ellas y las aguas claras sern conducidas a una piscina de recuperacin de aguas claras para su reincorporacin en el proceso. La sedimentacin en el proyecto se define de tipo discreta. El fundamento para la sedimentacin de partculas discretas puede analizarse mediante la ley de Stokes, que se basa en la suposicin de que las partculas son esfricas con dimetros homogneos. La fuerza que provoca la sedimentacin, es la diferencia entre su peso y el empuje hidrosttico.

Velocidad de sedimentacin

La velocidad de sedimentacin se determina mediante la siguiente ecuacin, considerando los siguientes datos:

Vs = g (Ps-P) d2 (Ley de Stokes) 18

d Dimetro de la partcula supuesta 7,5x10-3 cm Viscosidad cinemtica del agua 0,01519 cm2/s a 5C Ps Densidad del material 2,80


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P Densidad del agua 1,00 g Aceleracin de gravedad 981cm/s2

El resultado final de la ecuacin determina que la velocidad de decantacin del material de acumulacin ser de 0,363cm/s.

Dimensionamiento inicial

Considerando la proyeccin de vida til y la superficie dispuesta para el emplazamiento de los embalses, se determina un dimensionamiento inicial uno que arroja una proyeccin de vida til de 6,9 aos, considerando un volumen total de 998.736 m3 de acumulacin de slidos.

Factores de seguridad

Se puede destacar las condiciones de altura de seguridad, establecindose que se deber considerar como el lmite mximo de acumulacin de 2,0 m por debajo de la cota superior de la corona, lo que es mayor a lo indicado en el DS 248 Art. 49 que dicta: La revancha en los depsitos de relaves debe ser como mnimo de 1,0 m, sin perjuicio de considerar los fenmenos climticos que exigen una mayor revancha. Otro factor considerado responde a los aportes pluviomtricos de la zona. Segn la direccin meteorolgica de Chile se establece que los ndices de pluviomtricos de la IV regin son de 78.5mm promedio anual, estableciendo una carga de agua adicional de 785m3 por superficie de hectrea.

Dimensionamiento final

Tomando en consideracin el factor de seguridad, se obtiene el dimensionamiento definitivo de los embalses de relave. Los detalles en relacin al emplazamiento, geometra y morfologa de la piscina se encuentran definidos en los planos del ANEXO 19. En las Tablas 5 y 6 siguientes, se detallan los valores establecidos:

EMBALSE RELAVE N1

Tabla 5. Dimensionamiento de Embalse de Relave N1

A B

E

D

Hs

H2 H1


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EMBALSE RELAVE N2

Tabla 6. Dimensionamiento del Embalse de Relave N 2

Muros de contencin y corona

La corona de los embalses consiste en una estructura de terrapln compuesto por taludes de geometra 1:1, uno en vertical y uno en horizontal, considerando un ngulo de 45.

DETALLE DEL DIMENSIONAMIENTO EMBALSE N1

ID. ITEM DIMENSIONES

A Ancho Interior 49,00m B Largo Interior 225,00m D Largo Exterior 253,00m E Ancho Exterior 77,00m Sb Superficie Base 11.025,00m2 H1 Profundidad 14.00m H2 Profundidad 16.25m VT Volumen Total 222.657,605m3 HS Altura de Seguridad 2.00m VS Volumen de Seguridad 37.650m3 VR VOLUMEN REAL EMBALSE 185.007m3

DETALLE DEL DIMENSIONAMIENTO EMBALSE N2

ID. ITEM DIMENSIONES

A Ancho Interior 29,00m B Largo Interior 156,00m D Largo Exterior 184,00m E Ancho Exterior 57,00m Sb Superficie Base 4.524,00m2 H1 Profundidad 14.00m H2 Profundidad 15.56m VT Volumen Total 105.633,97 m3 HS Altura de Seguridad 2.00m VS Volumen de Seguridad 20.021m3 VR VOLUMEN REAL EMBALSE 85.613m3

A B

E

D

Hs

H2 H1


50

La corona de cada muro tendr un ancho superior de 3.00m que se compone de una seccin central que se proyecta en 7.00m desde el nivel de piso natural. Desde esta seccin central se proyectan dos taludes, ambos en la relacin establecida para conformar la estructura de terrapln. Por ello, el talud exterior que tiene una altura de 7.00m, tendr una base de 7.00m proyectado sobre el nivel de piso natural y el talud interior, que tiene una altura de 14.00m, tendr una base de 14.00m proyectado en la base de la piscina que se encuentra a 7.00m bajo el nivel de terreno natural. Las estructuras consideran una base de fundacin de 1.00m de profundidad sobre el nivel de la base en la cual se apoyarn. Desde este nivel, se iniciar la construccin de las capas compactadas.

Para alcanzar la estabilidad y resistencia necesaria para la contencin del material y fluidos que ah se acumularn, se deber compactar el material de relleno que compone el terrapln, de tal forma que alcance la densidad de un Proctor Modificado de un 95%. Todas las dimensiones de la corona de la piscina en relacin a taludes, bases y alturas se encuentran indicados en los planos del ANEXO 19.

Vida til de los embalses

El material que se acumular en los embalses tiene una densidad de 2.80 g/cm3. El dimensionamiento de los embalses establece que la capacidad de acumulacin es de 998.736 Ton de slidos en total, disgregndose en 682.752 Ton de slidos en el Embalse N 1 y 315.984 Ton de slidos en el embalse N 2. Tratndose de una capacidad de proceso de 800 TPD y con un material de acumulacin estimado en un 95 % del material procesado, se depositar el total de los relaves en 6,9 aos, considerando 2 embalses de las dimensiones establecidas

Para optimizar el espacio en el emplazamiento de los embalses, se determina un sistema constructivo con stos enlazados entre s. Esto implica que un terrapln servir para los dos, generando la unin mostrada en el plano de planta general de planta (ANEXO 3).

Metodologa constructiva

Reconocimiento de Suelos

Para reconocer los suelos del terreno donde se emplazaran los embalses, se extrajeron muestras que se enviaron al laboratorio de mecnica de suelos, con el objetivo de conocer las propiedades y caractersticas de estos suelos.

Resultados de Laboratorio de Mecnica de Suelos

Se tomaron 6 calicatas y 1 probeta en terreno, para ser ensayados en laboratorio de mecnica de suelos. De ellas se obtuvieron los siguientes resultados y conclusiones (Tablas 7, 8 y 9):


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CALICATA N1 Dimensiones 4.00m x 4.00m x 3.00m Norte 6.662.301 Este 289.677 Altura 239 M.S.N.M







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Tabla 7. Resultados de Laboratorio de Mecnica de Suelos

CALICATAS

IDENTIFICACION DE LA MUESTRA

POZO N 1 2 3 4 5 6

MUESTRA N 14408-1 14408-2 14408-3 14408-4 14409-3 14409-4 NORTE 6.662.301 6.662.260 6.662.256 6.662.140 6.662.304 6.662.278 ESTE 289.677 289.496 289.261 289.060 289.131 289.130 ALTURA 239 M.S.N.M 234 M.S.N.M 231 M.S.N.M 223 M.S.N.M 227 M.S.N.M 229 M.S.N.M PROFUNDIDAD 3.00m 3.00m 3.00m 7.00m 3.00m 3.00m

GRANULOMETRIA

T. NOMINALES % ACUMULADO QUE PASA 80 100 100 100 100 100 63 96 95 91 95 100 98 50 89 92 81 85 95 90 40 78 87 71 72 93 80 25 67 82 60 62 91 66 20 61 78 52 55 89 59 10 49 68 40 43 81 44 5 40 58 32 34 71 37 2 33 46 27 28 61 28 0,50 18 25 16 12 45 16 0,08 7 12 9 5 34 9 >80 12 19 6 12 8

LIMITES DE CONSISTENCIA NCh 1517

TIPO ACANALADOR ASTM ASTM ASTM ASTM ASTM ASTM METODO ENSAYO Mecnico Mecnico Mecnico Mecnico Mecnico Mecnico LIMITE LIQUIDO (%) 17 20 19 17 24 18 LIMITE PLASTICO (%) 9 10 9 9 12 10 INDICE PLASTICO (%) 8 10 10 8 12 8

CLASIFICACION DE SUELOS SEGN ASTM

SIMBOLO USCS GP-GC SC GW-GC GW SC GW-GC DENSIDAD DE PARTICULAS SOLIDA NCh 1532

DENSIDAD (g/cm3) 2,820 2,786 2,764 2,800 2,851 2,842 DETERMINACION DE HUMEDAD NCh 1515

HUMEDAD (%) 2,4 5,3 3,8 1,7 8,7 4,2


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Tabla 8. Cuadro de Resultados Laboratorio Mecnica de Suelos

CALICATAS

IDENTIFICACION DE LA MUESTRA

POZO N 1 2 3 4 5 6

MUESTRA N 14408-1 14408-2 14408-3 14408-4 14409-3 14409-4 NORTE 6.662.301 6.662.260 6.662.256 6.662.140 6.662.304 6.662.278 ESTE 289.677 289.496 289.261 289.060 289.131 289.130 ALTURA 239 M.S.N.M 234 M.S.N.M 231 M.S.N.M 223 M.S.N.M 227 M.S.N.M 229 M.S.N.M PROFUNDIDAD 3.00m 3.00m 3.00m 7.00m 3.00m 3.00m

EN SAYO PROCTOR MODIFICADO NCh 1534

DENSIDAD SECA MAX (g/cm3) 2,15 2,18 2,19 2,18 2,20 2,14 HUMEDAD PTIMA (%) 6,6 7,6 6,6 6,0 9,1 5,7

ENSAYO CBR NCh 1852

DENSIDAD SECA A.I (g/cm3) 2,000 2,012 2,049 2,033 1,990 2,005 DENSIDAD SECA D.I (g/cm3) 2,020 2,057 2,055 2,041 2,005 2,023 HUMEDAD A.C (%) 4,8 7,6 5,3 5,4 9,3 5,9 HUMEDAD D.C (%) 4,8 6,8 4,9 4,6 9,5 5,4 CAPA SUP.25mm D.I (%) 7,7 10,1 7,4 6,3 34,7 6,4 PROMEDIO D.I (%) 8.8 9,8 7,7 7,9 9,8 7,0 EXPANSION (%) -0.28 -0,08 0,03 -0,10 0,21 0,40 CBR PARA 0.10 (%) 38 65 40 59 10 39 CBR PARA 0.20 (%) 49 65 57 71 16 56 CBR PARA 0.30 (%) 62 64 68 75 20 66 SOBRECARGA (Kg) 4,5 4,5 4,6 4,5 4,5 4,6

Tabla 9. Cuadro de Resultados Laboratorio Mecnica de Suelos (Ver Anexo Laboratorio Mecnica de Suelos)

PROBETA

IDENTIFICACION DE LA MUESTRA DESCRIPCION DE LA MUESTRA

POZO N 4A DESCRICPCION Arena Arcillosa MUESTRA N 14409-1 CLASIFICACION SC NORTE 6.662.140 TIPO MUESTRA Inalterada ESTE 289.060 PREPARACION Tallada

EN SAYO DE RESISTENCIA A LA COMPRESION ASTM

TIPO DE PROBETA NATURAL REMOLDEADA

DENSIDAD SECA (g/cm3) 1,594 1,603 HUMEDAD (%) 4,9 4,2 R. COMPRESION (KPa) 393,17 180,52 R.CORTE (KPa) 196

ac9 descripcion del proyecto

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