escalanado n3

UNIVERSIDAD NACIONAL DE INGENIERAFACULTAD DE INGENIERA CIVIL

ESCALONADO N2PRESAS Y EMBALSEHH 485-GPAUCAR YAUYO,Jhonatan Vico 20092551C

Lima Per

2015

CAPITULO 1EVALUACIN DE ALTERNATIVAS DE POSICIONAMIENTOPARA EL EJE DE PRESA

1. INDENTIFIACIN ESPACIAL DE CUENCA Y ALTERNATIVAS DE EJE

Para elegir alternativas de Presa se es necesario un anlisis de campo, tanto geolgico, topogrfico e hidrulico, con la finalidad de determinar alternativas viables donde emplazar el eje de presa.

Para este proyecto, se han identificado 2 posibles alternativas de posicin de eje de presa. A continuacin se evaluarn estas alternativas en cuanto a altura de presa que demandan y condiciones topogrficas.

En la siguiente figura se muestra la delimitacin de la cuenca del Ro vizcachas en Google Earth, asi como la ubicacin de la estacin PAMPA UMALZO (TITIJONES) y encerrado en un crculo la zona donde se ubican las alternativa 1 de posicin de eje de presa:

Procedimiento Seguido:

Nos brindaron las curvas de nivel a cada 50 metros y mediante el AutoCAD civil generamos curvas de cada 1m Ubicacin en Google Earth de zonas de inters, y esto para comprobar de una forma si guarda relacin con la zona escogida para el eje y vaso de la presa

2. EVALUACIN DE ALTERNATIVAS DE EJE. GRFICAS ALTURA VS. VOLUMEN ACUMULADO.

Analizando la topografa de la zona elegida, se ha calculado los volmenes aproximados entre curvas de nivel consecutivas y el volumen acumulado cuando la quebrada es bloqueada hasta una altura determinada. Se repiti el procedimiento para las 2 alternativas:

A continuacin se muestran las curvas obtenidas, en el ANEXO 1: MEMORIA DE CALCULO, se detallan los procedimientos de clculo seguidos.

ALTERNATIVA 1:

Para almacenar el volumen permanente de 50.84 MMC:

H presa = 19 m

Cota corona = 4319 m.s.n.m.

ALTERNATIVA 2:

Para almacenar el volumen permanente de 18.80 MMC:H presa = 30 m

Cota corona = 4289.32 m.s.n.m.

3. SELECCIN DE ALTERNATIVA DE POSICIN DE EJE DE PRESA

Dado los resultados obtenidos y teniendo en cuenta el factor econmico, tiempo de construccin y caractersticas topogrficas, se eligi la alternativa que nos seala una menor altura necesaria para almacenar el volumen permanente que se requiere. Por lo tanto:

H presa = 19 m

Correspondiente a la Alternativa 1.Longitud aproximada de corona: 130 m.

Alternativa 1.

Alternativa 2.

Alternativa 1 y 2(comparativo visual)

EVALUACIN DE VOLMENES DE INTERSVOLUMEN TIL-VOLUMEN MUERTO

Para determinar la capacidad total del reservorio se debe tener en cuenta sus tres principales componentes: El almacenamiento activo, o volumen neto requerido para la regulacin del flujo del ro. El volumen muerto requerido para el almacenamiento de los sedimentos. La capacidad de almacenamiento para la regulacin de inundaciones. Volumen estacionario, que es considerado como la suma del volumen til y volumen muerto.Cada uno de estos componentes puede ser modelado y estudiados separadamente, y despus analizado en conjunto para determinar el volumen total del vaso de almacenamiento.

1. VOLUMEN TIL

El volumen til ha sido determinado en el trabajo anterior, bajo un anlisis de escenarios posibles que se resumen en la siguiente tabla, y verificando la probabilidad de eficiencia de cada una de stas por la metodologa de Markov.

Utilizando ese criterio, se dio eleccin al escenario de volumen til ms favorable.

Apoyando nuestro criterio a la verificacin de Markov, se eligi el escenario de Volumen til, correspondiente a 41.65 MMC.

2. VOLUMEN MUERTO

Todos los embalses formados por presas en los cursos de agua naturales estn sujetos a algn grado de entrada de sedimentos y su depsito.

El problema al que se enfrenta el responsable del proyecto es estimar el valor de la sedimentacin y el periodo de tiempo antes de que el sedimento interfiera con el funcionamiento til del embalse. En la fase de diseo debe reservarse almacenamiento suficiente en el embalse para que el sedimento no dae las funciones del embalse durante la vida til, o durante el periodo de anlisis econmico. El costo de recuperacin del almacenamiento perdido anualmente por la acumulacin de sedimentos en los embalses en el Per suma millones de dlares.

Acumulacin de sedimentos

La sedimentacin acumulada sigue un patrn sigue un patrn de distribucin en el embalse que est influenciado por la operacin en el embalse y la secuencia de las grandes avenidas. El depsito de los sedimentos ms gruesos se produce en los tramos ms altos o deltas, mientras que los sedimentos ms finos pueden alcanzar la presa y pueden influir en el diseo de elementos de salida. Un importante efecto secundario es la erosin del cauce aguas abajo producido por la descarga de aguas claras.

Distribucin de los Sedimentos en una presa)

Los factores relacionados con la sedimentacin que requieren estudio son la entrada de sedimentos y los procesos de sedimentacin y erosin. El proceso de sedimentacin en un embalse en un embalse es bastante complejo debido a la fuerte variacin de muchos de los factores importantes. Los ms importantes de estos factores son: Las fluctuaciones hidrolgicas en el caudal de entrada de agua y sedimento. La variacin del tamao de la partcula de sedimento. El ciclo de funcionamiento del embalse. El control fsico, o el tamao y forma del embalse.

Fuente: Bureau of Reclamation-Design of Small Dams

Para estimar la entrada de sedimentos al proyecto en estudio se utilizar la muy conocida ecuacin de RUSLE, utilizada en estudios de hidrulica fluvial para calcular la capacidad del flujo superficial para erosionar el suelo por el que fluye y la vulnerabilidad del suelo frente a un escurrimiento de agua.

2.1. PARMETROS DE LA CUENCA:La ecuacin RUSLE es la siguiente:

Donde: A = Prdida de suelo promedio anual en (ton/ha/ao).R = Factor de erosividad de las lluvias en (MJ/ha*mm/hr)K = Factor erodabilidad del suelo en (ton/ha.MJ*ha/mm*hr)LS = Factor topogrfico (funcin de longitud-inclinacin-forma de la pendiente).C = Factor ordenacin de los cultivos (cubierta vegetal).P = Factor de prcticas de conservacin (conservacin de la estructura del suelo).

En el proyecto en estudio, se han determinado los siguientes parmetros:Parmetros involucrados en la ecuacin de RUSLE.

LONGITUD DE LA PENDIENTE60 m

PENDIENTE DE LA CUENCA31%

LIMO36.0%

ARENA36.0%

ARCILLA28.2%

DATOS DE LOS DIVERSOS TIPO DE CULTIVOS QUE SE REALIZAN EN LA CUENCA

A continuacin se explica las variables que intervienen en la ecuacin RUSLE. El procedimiento seguido para calcularlas se encuentra en el ANEXO I (Memoria de Calculo).

2.1.1. EROSIVIDAD DE LA LLUVIA (FACTOR R)

La erodabilidad de la lluvia (R) fue calculada utilizando una ecuacin del tipo Fournier, desarrollada para la regin de estudio, utilizando datos de precipitacin mensual y anual. Este tipo de ecuacin permite la utilizacin de datos de pluvimetros locales, de una estacin ubicada a 4 km del terreno analizado, disminuyendo el potencial de error en la estimaticin de R. La ecuacin utilizada para la estimaticin de la erodabilidad fue. (fuente UNESCO)

Donde:

R : Erodabilidad anual de la lluvia y escorrenta Mi: Precipitacin mensual promedio (mm)Pa: Precipitacin anual (mm)

20.40

2.1.2. ERODABILIDAD DEL SUELO (FACTOR K)

Es una compleja propiedad que se la entiende como la facilidad con la cual el suelo es desprendido por el salpicamiento, durante una lluvia o por flujo superficial.

El factor K representa el efecto de las propiedades del suelo y de las caractersticas del perfil del suelo en la prdida de suelo. Los valores de K son asignados usando el nomograma de erodabilidad del suelo, que combina el efecto del tamao de las partculas, %MO, cdigo de la estructura del suelo y la clase de permeabilidad del perfil.

Suelos de textura fina con alto contenido de arcilla tienen bajos valores de K (0.05-0.15), porque ellos son resistentes al desprendimiento.

Suelos de textura gruesa tales como suelos arenosos, tiene valores bajos de K 0.05-0.2), debido al bajo escurrimiento, aunque estos suelos son fcilmente desprendibles. Suelos de textura mediana (franco limoso) tienen valores de K moderados (0.25-0.4), porque son moderadamente susceptibles al desprendimiento y producen moderados escurrimientos. (Mannaerts,1999)

El factor de erodabilidad del suelo se calcula con la ecuacin del nomograma de Wischmeier citado por Mannaerts (1999).

A continuacin se presenta la tabla con los datos de agua del suelo para las clases principales de textura de suelo: (Mannaerts,1999)

Cdigos de permeabilidad y estructura del suelo en funcin de su textura

Se presenta el tringulo de textura adoptado para valores de permeabilidad

Permeabilidad: lentaSe presenta adems el nomograma de Weischmeier:

K=0.23

2.1.3. FACTOR DEL FACTOR LS

La longitud de pendiente es definida como la distancia horizontal desde el origen de un flujo hasta el punto, donde: El gradiente de la pendiente reduce lo suficiente para que la deposicin comience. El escurrimiento llega a ser concentrado en un canal definido.

El valor de la longitud de la pendiente es un dato que no va a figurar nunca en los estudios generales de suelos. Hay que calcularlo in situ, en el campo. Si no tenemos este dato podemos suponer que vale alrededor de 100 metros (algo ms para los terrenos llanos y algo menos para los de fuertes pendientes). En nuestro caso supondremos que L = 60 metros.

LS=12

2.1.4. FACTOR DE USO Y MANEJO DEL SUELO (FACTOR C)

El factor C es usado para reflejar el efecto de la cultivacin y prcticas de manejo en las tasas de erosin. Este factor mide como el potencial de prdida de suelo ser distribuido en el tiempo durante la construccin de actividades, rotacin de cultivos, y otros esquemas de manejo.

El factor C est basado en el concepto de desviacin standard, siendo el standard un rea bajo condiciones de barbecho con cultivo limpio. El valor de C para condiciones Standard es 1.CUADRO 40. Valores de C para condiciones variadas.

Para el caso del proyecto, la mayor rea destinada es para el cultivo de cscara de arroz , por lo cual adoptamos un valor de:

C=0.2

2.1.5. FACTOR DE PRCTICAS CONSERVACIONISTAS (FACTOR P)

Es la relacin de prdida de suelo con prcticas de soporte a la prdida correspondiente con labranza en pendiente, la cual tiene un valor de 1.

Estas prcticas de control (soporte) combate la erosin, puesto que modifica los patrones de flujo y el grado o direccin de superficie de escurrimiento. Para las prcticas de soporte de tierras cultivadas, generalmente incluye contorno, cultivos en faja, terraceo y drenaje subsuperficial.

RUSLE calcula el factor P basado en porcentajes de pendiente, longitud de pendiente, rugosidad, altura de bordes, distribucin del EI, grupo de suelos hidrolgicos y el efecto de terrazas contra la pendiente.

La gua del usuario del RUSLE, sugiere las siguientes prcticas mnimas de conservacin de suelos, poniendo a consideracin los valores del factor P para diferentes condiciones:

Valores de P mnimos para prcticas de contorno.

Valores de P para terrazas en funcin a su grado de pendiente.

2.2. DESARROLLO DE LA ECUACIN DE RUSLE:

Se resume a continuacin lo siguiente:

R20.40

k0.23

LS12

C0.20

P1

Por lo tanto:

Para un rea de 36760 ha:

Para un ao:Vol= 318,017.16 m3

Vol=0.32MMC

Por lo tanto, se concluye que el volumen muerto es:V muerto =0 .32 MMC

3. VOLUMEN PERMANENTE

De acuerdo a lo concluido en el CAPITULO 5 y en el captulo 6.2. Se considerar a partir de ahora como volumen permanente a la suma del volumen til y volumen muerto para los clculos posteriores. Entonces:

ESTABILIDAD DE LA PRESA

ANALISIS DE ESTABILIDAD: En el anlisis de estabilidad de presas se requiere garantizar que los esfuerzos mximos y mnimos en la base de la presa sean de compresin, con la finalidad de que la base de la presa soporte los esfuerzos. en este sentido se debe garantizar que la fuerza resultante en la base de la presa deba estar localizada en el tercio medio de la presa. el chequeo de la estabilidad de una presa se debe verificar para dos condiciones: cuando el embalse est lleno cuando el embalse est vacoAnalizamos la situacin ms desfavorable.

Si vamos a realizar el chequeo con las ecuaciones de equilibrio esttico, debemos verificar que la presa no presente volcamiento o rotacin de ninguno de sus ejes. Esto quiere decir que los momentos que se producen por las fuerzas que inducen al volcamiento de la presa y las fuerzas resistentes se encuentran en equilibrio. En este sentido se lleva a cabo un anlisis de las fuerzas con la figura que se muestra a continuacin.

Diagrama de fuerzas en una seccin de la presa

Esfuerzos permisibles en la base

donde: fuerza hidrosttica: f1, f2; peso: w; subpresiones: fsub se presenta cuando existe flujo subterrneo, depende de la permeabilidad k; reaccin del suelo: fr, y debe estar localizada en el tercio medio de la base para garantizar la estabilidad; ssmicas y oleajes: no seran consideradas en el anlisis que se llevara a cabo en el desarrollo del presente trabajo aun cuando en un estudio detallado debe ser considerado.

Cimentacin de presas:Las presas pueden estar fundadas sobre:

terrenos impermeables: regularmente se refiere a presas fundadas en roca o arcillas. no se presentan problemas de erosin, aumento del caudal de filtrado o problemas de inestabilidad. las dimensiones depende del clculo de estabilidad.

terrenos permeables: deben diferenciarse entre terrenos del tipo rocoso o no rocoso.presas sobre fundaciones rocosas: esta constituye la fundacin ideal para una represa puesto que sus valores de esbeltez son muy bajos, son econmicos, se pueden lograr alturas considerables, la infiltracin es despreciable. Se distinguen en fundaciones sobre rocas dos tipos bsicamente: fundaciones en rocas duras: como granitos, dioritas, andesitas, gneis, cuarcitas, etc.

fundaciones semi-rocosas: arcillolitas, margas ,etc.; teniendo estas formaciones gran sensibilidad al agua y pudiesen presentar una profunda meteorizacin

terrenos permeables: deben diferenciarse entre terrenos del tipo rocoso o no rocoso. Presas sobre fundaciones no rocosas: se diferencia de las anteriores por su forma ms extendida, en otras palabras es menos esbelta y tiene un gran peso. Por estas razones se consideran poco econmicas, e imposible la construccin sobre ellas de presas de concreto altas, limitndose a unos 50 metros.6

EMBALSE VACO

SECCINPROPIEDADES FSICAS DE LA SECCINPERFILOBSERVACINSECCIN TRANSVERSALESFUERZOS

B AI W EXCENTRICIDADOBSERVACINTALNPUNTA

(m) (m)(m) (kgf)(m)Me (Kgf*m)e (m)(kgf/m)(kgf/m)

19.849.8479.447476.85.02La carga aplicada se encuentra a la derecha del eje neutro de la seccin4910.980.103La carga se encuentra en el ncleo central de la seccin transversal5129.24520.56


311.5211.52127.4155131.26.06La carga aplicada se encuentra a la derecha del eje neutro de la seccin468660.302La carga se encuentra en el ncleo central de la seccin transversal15585.111347.4


513.6513.65211.92805307.52La carga aplicada se encuentra a la derecha del eje neutro de la seccin1953650.696La carga se encuentra en el ncleo central de la seccin transversal26842.814260.5





102121771.871712012.5La carga aplicada se encuentra a la derecha del eje neutro de la seccin14642642.042La carga se encuentra en el ncleo central de la seccin transversal54070.514226.6

EMBALSE LLENO

FUERZASMOMENTOSESFUERZOSSECCIN TRANSVERSAL

VERTICALHORIZONTALSUB-PRESINMaMrTALNPUNTA OBSERVACINEXCENTRICIDADOBSERVACINFf

(kgf)(kgf)(kgf)(kgf*m)(kgf*m)(kgf/m)(kgf/m)(kgf/m)(m)Me (Kgf*m)e (m)(kgf)

220.522051033269321.4240651.1224.093022.234572.344.59La carga aplicada se encuentra a la izquierda del eje neutro de la seccin12507.580.33La carga se encuentra en el ncleo central de la seccin transversal24287.45

882882022428172035559192.5825.8458268713.564.99La carga aplicada se encuentra a la izquierda del eje neutro de la seccin27446.830.35La carga se encuentra en el ncleo central de la seccin transversal50466.78

1984.51984536288320366962866.41722.78071.1812905.85.32La carga aplicada se encuentra a la izquierda del eje neutro de la seccin53467.530.44La carga se encuentra en el ncleo central de la seccin transversal78538.01

3528352805191252653914589152854.49608.4217402.15.59La carga aplicada se encuentra a la izquierda del eje neutro de la seccin99219.460.59La carga se encuentra en el ncleo central de la seccin transversal108501.1

5512.55512571662.584506621832994038.511683.119727.96.24La carga aplicada se encuentra a la izquierda del eje neutro de la seccin1249110.58La carga se encuentra en el ncleo central de la seccin transversal139347

7938793809525612935763146949525013494.721652.46.98La carga aplicada se encuentra a la izquierda del eje neutro de la seccin155413.10.58La carga se encuentra en el ncleo central de la seccin transversal172713.1

10804.5108045121936.5187803843325306512.714712.824082.67.63La carga aplicada se encuentra a la izquierda del eje neutro de la seccin214902.10.67La carga se encuentra en el ncleo central de la seccin transversal209174.9

1411214112015170426167885762120781415483.426893.88.22La carga aplicada se encuentra a la izquierda del eje neutro de la seccin310138.60.81La carga se encuentra en el ncleo central de la seccin transversal248732.6

17860.5178605184558.5352816374577979145.215908.229999.28.77La carga aplicada se encuentra a la izquierda del eje neutro de la seccin4478831La carga se encuentra en el ncleo central de la seccin transversal291386.2

22050220500220500463050094416391050016060.533336.69.28La carga aplicada se encuentra a la izquierda del eje neutro de la seccin6348961.22La carga se encuentra en el ncleo central de la seccin transversal337135.5

CONCLUSIONES

CSVCUMPLE?CSDCUMPLE?CUMPLE POR CORTANTE?EMBALSE VACOEMBALSE LLENO

ESFUERZOS EN EL PARAMENTOESFUERZOS EN EL PARAMENTO

TALNCUMPLE?PUNTACUMPLE?TALNCUMPLE?PUNTACUMPLE?

3.47S11.01SS5180.49S4927.41S3052.5S4983.9S

3.25S5.722SS10455.2S8962.73S5884.3S9497.8S

3.01S3.958SS15741S12368.6S8151.9S14067S

2.77S3.075SS20993S15319.3S9704.5S18968S

2.58S2.528SS27111.3S19394.2S11800S26830S

2.43S2.176SS33160.6S18856.3S13630S29447S

2.31S1.936SS38849.2S18670.4S14860S32752S

2.2S1.763SS44279.2S18732.1S15638S36576S

2.11S1.631SS49517.8S18973.3S16067S40799S

2.04S1.529SS54611.2S19348.2S16221S45338S

Nomenclatura

B:Ancho de la base de la seccin a analizar

A:rea de la base de la seccin a analizar

I:Mometo de inercia de la base de la seccin a analizar con respecto al eje neutro

W:Peso del bloque a anaizar

:Distancia al centro de gravedad desde la punta del bloque a analizar

Me:Momento generado por la excentricidad en el centro de gravedad de la base de la seccin a analizar

e:Excentricidad en la base de la seccin a analizar

Ma:Momento actuante

Mr:Momento resistente

:Esfuerzo cortante en la base a analizar

Ff:Fuerza de friccin

CSV:Coeficiente de seguridad al volteo

CSD:Coeficiente de seguridad al deslizamiento

TRANSITO DE AVENIDAS5 5.1 Data proporcionada

Se cont con la siguiente data determinado en los trabajos anteriores :

PARAMETROS GEOMORFOLOGICOS

AREA (Km2)720.42

PERIMETRO (Km)109.15

PENDIENTE DEL CAUCE PRINCIPAL0.31

LONGITUD CUENCA (Km)12

Aplicando la frmula de Kirpich es que se consigui el tiempo de concentracin, el tiempo de retardo fue calculado como un 60 % del tiempo de concentracin obteniendo: tc (h)2.4

tc (min)143.938

tlag (min)86.4

Adems, se cont con datos de precipitaciones mximas en 24 horas para los siguientes periodos de retorno, los cuales fueron obtenidas por el programa Hyfran tras aplicar la funcin de probabilidad Gumbel sobre datos de precipitaciones mximas en 24 horas, brindadas por el SENAMHI (1965-2011).

Pmax-24h

TR 50=75.36 mm

TR 100=85.44 mm

TR 1000=86.5 mm

5.2 Obtencin de hidrogramas de entrada

Para la obtencin del hidrograma de entrada, necesario para aplicar el mtodo de la piscina nivelada, se hizo uso del rea de la subcuenca, correspondiente a la mejor alternativa de eje de presa, nmero de curva (CN=80), el tiempo de retardo como tambin las precipitaciones obtenidas para los periodos de retorno de 50, 100 y 1000 aos (con este se diseara el vertedero demasas) .Se emple el Mtodo de transformacin del Hidrograma Unitario SCS y se opt por el Modelo meteorolgico de precipitacin SCS Storm , mtodo del tipo II, pues tenemos las precipitaciones para periodos de retorno de 50, 100 y 1000 aos.Por medio del programa HEC-HMS es que se obtuvo los hidrogramas de entrada para periodos de retorno de 50,100 y 1000 aos correspondiente a un control de 48 horas con el fin de poder visualizar la forma completa del hidrograma.

TR = 50 AOS

Notamos la ocurrencia de un caudal pico de 824.1 m3/s a las 12:00 horas del primer da de control de la tormenta.

TR = 100 AOS

Notamos la ocurrencia de un caudal pico de 1053 m3/s a las 12:00 horas del primer da de control de la tormenta.

5.3 Empleo del mtodo de la piscina nivelada Tras haber realizado el dimensionamiento del embalse obtuvimos, por medio del Mtodo de MArkov , un volumen til de 12.696 MMC y respecto al volumen muerto , por medio de mtodos empricos, se obtuvo un valor de 1.54 MMC por lo que la base del vertedero demasas se ubicara en una cota del terreno que justamente tenga dicha capacidad de almacenamiento (14.236 MMC).

Tras haber obtenido las curvas rea Volumen Altura para las distintas alternativas, llegamos a la conclusin que la mejor alternativa es la cuarta (ver CURVA A-V-H.xlsx) pues aparte de ser estrecha, con dicha alternativa obtenemos una menor altura para satisfacer el volumen til (alrededor de 50 m)

Referencias Bibliogrficas:

Manual de diseo y construccin de pequeas presas. Ministerio de vivienda, Ordenamiento territorial y medio ambiente (MVOTMA). Presas de hormign. IECA (Instituto Espaol del Cemento y sus aplicaciones). Manual: criterios de diseos de obras hidrulicas para la formulacin de proyectos hidrulicos multisectoriales y de afianzamiento hdrico Autoridad Nacional de Agua. Carta geolgica nacional (instituto geolgico minero y metalrgico del Per) Apuntes de clase (Alfredo Mansen Valderrama) procesos de erosin - sedimentacin en cauces y cuencas (UNESCO) Boletn (comisin carta geolgica nacional)

Conclusiones

1. El volumen permanente de almacenamiento de la presa por ao es de 41.97 MMC , siendo el resultado de un volumen muerto de 0.32 MMC y volumen til de 41.65 MMC.2. La altura de la presa ser de 19 m con un ancho de corona de 9m y longitud de corona de 360 m sin considerar borde libre ni trnsito de avenidas.3. La presa tiene un punto de inflexin aguas abajo situado a 9m debajo de la cresta de corona.4. La presa es estable con un talud aguas abajo de 1:10 y dos taludes aguas arriba de 3:10 y 6:10 en la parte superior del punto de inflexin y bajo dicho punto.5. Considerando un perodo de retorno de 100 aos la precipitacin mxima a 24 horas es 85.44 mm obtenindose un caudal de llegada en la piscina de inundacin de 1042.8 m/s y un caudal de salida de 529.85 m/s.6. La altura del vertedero es de 3m, obtenindose una altura de presa de 22 m.

ANEXOS

Anexo 1. Delimitacin de la cuenca

Anexo 2. Cuadrculas para determinar la pendiente de la cuenca por el mtodo de Horton (separacin de cuadrculas cada 250m)

Eje de la presa

Anexo 3. Superficie de inundacin (rea= 3239694.048 m)

escalanado n3

Documents