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ESTUDIO DE MECÁNICA DE SUELOS LABORATORIO DE MECÁNICA DE SUELOS

ESTUDIO DE SUELOS CON FINES DE CIMENTACIÓN

“VIVIENDA MULTIFAMILIAR 03 NIVELES”

PROPIETARIA: ROSA ALVAREZ MORENO

PSJE. JUAN PUGA N° 257 MZ “D”LT 14 – EL RETABLO, COMAS - LIMA

Jr. Los Portales Mz I Lt 1, Urb. Los Portales, Amarilis – HuánucoE-mail: [email protected], Cellphone: #954006447, 982008201

CONSULTORA Y CONSTRUCTORA

GEO ESTRUCTURAS SAC

GEOTECNIA, GEOLOGÍA Y GEOFÍSICA CONCRETO PAVIMENTOS

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“VIVIENDA MULTIFAMILIAR 03 NIVELES”PROPIETARIA: ROSA ALVAREZ MORENO


ÍNDICE

I. MEMORIA DESCRIPTIVA.......................................................................................2

1. RESUMEN DE LAS CONDICIONES DE CIMENTACIÓN..................................3

2. INFORMACIÓN PREVIA.........................................................................................4

2.1. ALCANCES DEL ESTUDIO.........................................................................4

2.2. CARACTERISTICAS ESTRUCTURALES DEL PROYECTO....................4

2.3. UBICACIÓN DEL PROYECTO.....................................................................4

3. TRABAJOS EFECTUADOS......................................................................................6

3.1. TRABAJOS DE CAMPO................................................................................6

3.2. ENSAYOS DE LABORATORIO...................................................................6

4. PERFIL DEL SUELO.................................................................................................6

5. NIVEL DE LA NAPA FREÁTICA...........................................................................8

6. ANÁLISIS DE LA CIMENTACIÓN........................................................................8

6.1. PROFUNDIDAD DE CIMENTACIÓN..........................................................8

6.2. PRESIÓN ADMISIBLE..................................................................................9

6.3. CÁLCULO DE ASENTAMIENTOS............................................................11

7. CIMENTACIONES DE OBRAS MENORES.........................................................11

8. PARAMATROS PARA EL DISEÑO DE LAS OBRAS DE SOSTENIMIENTO..12

9. AGRESIVIDAD DEL SUELO.................................................................................14

10. SISMICIDAD........................................................................................................14

11. BASES PARA FALSO PISOS, LOSAS Y VEREDAS........................................15

12. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES....................................................16

13. BIBLIOGRAFÍA...................................................................................................18

II. PLANOS Y PERFILES DE SUELOS.........................................................................19

III. RESULTADOS DE LOS ENSAYOS “IN SITU” Y DE LABORATORIO............22

IV. PANEL FOTOGRÁFICO.........................................................................................23


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I. MEMORIA DESCRIPTIVA


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“VIVIENDA MULTIFAMILIAR 03 NIVELES”PROPIETARIA: ROSA ALVAREZ MORENO


1. RESUMEN DE LAS CONDICIONES DE CIMENTACIÓN

De acuerdo con la Norma Técnica de Edificaciones E-050 "Suelos y

Cimentaciones'', la siguiente información deberá transcribirse en los planos de

cimentación. Esta información no es limitativa, y deberá cumplirse con todo lo

especificado en el presente Estudio de Suelos y en el Reglamento Nacional de

Construcciones.

TIPO DE CIMENTACIÓN:

ALTERNATIVA 1: ZAPATAS AISLADAS DE CONCRETO ARMADO CONECTADA POR MEDIO DE VIGAS DE

CIMENTACIÓN SOBRE EL SUELO LIMO ARENOSO.

ESTRATO DE APOYO DE LA CIMENTACIÓN:

ALTERNATIVA 1: GRAVA LIMO ARENOSA DE COMPACIDAD ALTA

PARAMETROS DE DISEÑO DE LA CIMENTACION.

PROFUNDIDAD DE CIMENTACIÓN:

ALTERNATIVA 1: 1.80 M Y HASTA PENETRAR 0.20 M EN EL SUELO LIMO ARENOSO DE COMPACIDAD

ALTA

PRESIÓN ADMISIBLE:

ALTERNATIVA 1: 1.42 KG/CM2 (CASO ESTÁTICO)

FACTOR DE SEGURIDAD POR CORTE (ESTATICO DINAMICO): MAYOR A 3 Y 2,50

ASENTAMIENTO DIFERENCIAL MAXIMO ACEPTABLE: 0.80 CM

AGRESIVIDAD DEL SUELO A LA CIMENTACIÓN: NO DETECTADA

RECOMENDACIONES ADICIONALES : NO DEBE CIMENTARSE SOBRE TURBA, SUELO ORGÁNICO,

TIERRA VEGETAL, DESMONTE RELLENO SANITARIO O RELLENO ARTIFICIAL Y ESTOS MATERIALES

INADECUADOS DEBERAN SER REMOVIDOS EN SU TOTALIDAD ANTES DE CONSTRUIR LA

EDIFICACION Y SER REMPLAZADOS CON MATERIALES ADECUADOS DEBIDAMENTE COMPACTADOS.

PROTEGER ADECUADAMENTE LOS SITEMAS DE CONDUCCION DE AGUA A FIN DE ENVIAR FALLAS

QUE GENEREN LA SATURACION DE SUELO.

Huánuco, 14 de Marzo del 2015.


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2. INFORMACIÓN PREVIA

2.1. ALCANCES DEL ESTUDIO

Es objeto del presente informe mostrar los trabajos realizados, así como los resultados y conclusiones obtenidas en el Estudio de Suelos ejecutado con objeto de determinar la información requerida para el diseño de las estructuras de cimentación del proyecto: “VIVIENDA MULTIFAMILIAR 03 NIVELES” PROPIEDAD DE: ROSA ALVAREZ MORENO, DIR: PSJE. JUAN PUGA N° 257 MZ “D”LT 14 – EL RETABLO, COMAS - LIMA”

Este estudio ha sido ejecutado de acuerdo al Reglamento Nacional de

Edificaciones, Norma Técnica E.050, Suelos y Cimentaciones (Resolución

Suprema Nº 11-2006-VIVIENDA del 8 de mayo de 2006 y 9 de junio del 2006).

2.2. CARACTERISTICAS ESTRUCTURALES DEL PROYECTO

La edificación planteada para el proyecto, contempla la construcción de un

módulo, para una vivienda, estructurado mediante estructuras convencionales de

concreto armado, con losas aligeradas en una dirección en los entrepisos, de 3

pisos y azotea con área de terreno en 680.00 m2 aproximadamente, del cual se

construirá el 80%. Dadas estas características la edificación se clasifica como

Tipo C.

La estructura transmite las cargas al terreno por medio de cimientos corridos y/o

aisladas de concreto armado. Eventualmente se puede conectar las zapatas

aisladas por medio de vigas de cimentación de concreto armado para disminuir

la presencia de excesivos asentamientos diferenciales.

2.3. UBICACIÓN DEL PROYECTO

El terreno materia de este estudio se encuentra ubicado en el Jr. San Martín

N° 261 Sub Lote N° 1B, Distrito de Huánuco, Provincia de Huánuco -

Departamento de Huánuco.


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6


Figura n° 01: Ubicación del Proyecto.

3. TRABAJOS EFECTUADOS

3.1. TRABAJOS DE CAMPO

Según la Norma Técnica de Edificaciones E-050, se realizó la mínima

cantidad de sondajes. Los sondajes fueron realizados mediante el sistema de

calicata excavada con herramientas manuales hasta una profundidad máxima

de 3.00 m. La ubicación de la perforación se muestra en el plano de

ubicación de calicatas.

En la perforación se registró el perfil del suelo cuidadosamente y se clasifico

visualmente los estratos de acuerdo a la Norma Técnica de Edificaciones E-

050 y las Normas NTP 339.162, NTP 339.134 y NTP 339.150, extrayéndose

muestras representativas en los suelos, las que debidamente protegidas

fueron remitidas al laboratorio para su análisis.


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Los perfiles del suelo se encuentran detalladas en el ANEXO.

3.2. ENSAYOS DE LABORATORIO

En el laboratorio se verifico la clasificación visual de las muestras y se

procedió a ejecutar con ellas:

- Análisis Granulométrico NTP 339.128

- Límites de Atterberg NTP 35439.129

- Humedad NTP 339.127

- Corte Directo ASTM D 3080

Después de realizados los ensayos de laboratorio se procedió a comparar sus

resultados con las características de los suelos obtenidos en el campo,

efectuándose las compatibilizaciones correspondientes en los casos que fue

necesario. Así se obtuvo el perfil de suelos definitivo, que es el que se presenta.

Los resultados de los ensayos de laboratorio se encuentran en los ANEXOS.

4. PERFIL DEL SUELO

El perfil del suelo es homogéneo y está formado por un depósito de origen

cuaternario (cenozoico superior), dentro de la unidad lito estratigráfica de

depósitos aluviales pleistocénicos (Qp-al). Constituido por acumulaciones

aluviales desérticas del Cuaternario antiguo, principalmente por la activación de

la quebrada La Molina. La litología de estos depósitos aluviales pleistocénicos,

está conformada por bloques de roca de naturaleza intrusiva y volcánica y

gravas con formas que van de subangulosas a angulosas, arenas de diversa

granulometría y una matriz limosa o limo arcillosa.


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Imagen Nº 2. Carta Geológica 20-k – Ubicación de zona del Proyecto. Fuente: Carta Geológica del Perú

Figura n° 02: Ubicación del Proyecto. Fuente: Carta Geológica 22-k

De acuerdo al estudio la zona, se caracteriza por presentar en los dos

primeros metros de espesor un material limo arenoso (ML), de compacidad

alta, ligeramente húmeda de color marrón claro, con partículas sub-

redondeadas aisladas de hasta 1/4" de tamaño. Seguido por un material

gravoso (GP) hasta más allá de la profundidad investigada de 3.00 m.

Dicho estrato gravoso continúa en toda la zona hasta una profundidad de 9 m

de acuerdo a los registros recopilados1.

1 Microzonificación sísmica del distrito de Comas, CISMID, Lima – Abril, 2011.


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5. NIVEL DE LA NAPA FREÁTICA

La ubicación de la Napa Freática es función de la época del año en la que se

realice la investigación de campo, así como de las variaciones naturales de

los sistemas de lluvia que abastecen los estratos acuíferos.

En la zona comprendida en el estudio no se ha detectado la Napa Freática

dentro de la profundidad investigada (3.00 m) en la fecha que se realizó la

investigación de campo (10 de febrero del 2015).

6. ANÁLISIS DE LA CIMENTACIÓN

El análisis del perfil del suelo encontrado permite recomendar una sola

alternativa de cimentación.

Zapatas aisladas de concreto armado conectadas por medio de vigas de

cimentación sobre el suelo limo arenoso.

6.1. PROFUNDIDAD DE CIMENTACIÓN

Teniendo en cuenta las características de las estructuras y el perfil del suelo

encontrado, se recomienda:

Zapatas aisladas de concreto armado conectadas por medio de vigas de

cimentación sobre el suelo limo arenoso con una profundidad de

cimentación máxima de 1.80 m con respecto a la superficie natural del

terreno, de acuerdo a las condiciones topográficas, para proporcionar a la

cimentación un confinamiento adecuado. Si al llegar a esa profundidad no se

ha penetrado 0.20 m en el suelo limo arenoso, se continuará excavando hasta

penetrar 0.20 m en ella. En este caso la diferencia de niveles, entre el nivel de

cimentación propuesto (1.80 m) y el nivel final de la excavación para penetrar

0.20 m en el suelo limoso de alta compacidad, será rellenado con concreto

ciclópeo en proporción 1:10 (cemento: hormigón) con un f'c mínimo de 80

kg/cm2 con adición de piedra grande de 3"a 8'', representando ésta un

máximo de 30% del volumen total de la mezcla.

6.2. PRESIÓN ADMISIBLE

La capacidad de carga de una zapata cimentada sobre suelo está dada por:


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qd=c N c Fcs Fcd Fci+γ 1 D f Nq Fqs Fqd Fqi+0.5 γ2 B N γ F γs F γd F γi

Dónde:

Df : profundidad de cimentación.

B : ancho de zapata.

γ 1 : Peso específico del suelo situado encima de la

zapata.

γ 2 : Peso específico del suelo situado debajo de la zapata.

Nq , N γ , N c : Factores de capacidad de carga.

F cs , Fqs , F γs : Factores de Forma

F cd , Fqd , F γd : Factores de Profundidad

F ci ,Fqi , F γi : Factores de Inclinación

Según ensayos de densidad:

γ 1 : 1.90 gr/cm3

γ 2 : 1.92 gr/cm3

De acuerdo al ensayo de corte directo re moldeado el ángulo de fricción

interna (Ø´) resultó ser igual a:

CASO ESTATICO: Ø´ = 20°

CASO DINAMICO: Ø´ = 17°

Y los resultados de cohesión son los siguientes:

CASO ESTATICO: c = 0.306 kg/cm2

CASO DINAMICO: c = 0.260 kg/cm2

Factor de seguridad considerado:

CASO ESTATICO: FS = 3.0

CASO DINAMICO: FS = 2.5

Si B es el ancho de la zapata, sea entonces L la longitud transversal de la

zapata, entonces:

Cuadro Nº 01. Resultado de Cálculo de Capacidad Portante.


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CASO ESTATICO:

PARA L= 1.2 m

PARA B= 1.4 m

Nq Nc Nγ Fcs Fqs Fγs Fcd Fqd Fγd Fci Fqi Fγi

1.2 6.40 20.33 5.39 1.37 1.42 0.53 1.34 1.27 1.00 1.00 1.00 1.00 29.7 28.3 11.34

1.4 6.40 20.33 5.39 1.37 1.42 0.53 1.40 1.32 1.00 1.00 1.00 1.00 33.5 31.9 12.77

1.6 6.40 20.33 5.39 1.37 1.42 0.53 1.34 1.27 1.00 1.00 1.00 1.00 35.0 33.2 13.27

1.8 6.40 20.33 5.39 1.37 1.42 0.53 1.36 1.29 1.00 1.00 1.00 1.00 38.2 36.1 14.46

2.0 6.40 20.33 5.39 1.37 1.42 0.53 1.38 1.30 2.00 1.00 1.00 1.00 43.7 41.4 16.58

Df (m)

[qu] [qn] [qadm]

T/m2Factores de capacidad de carga Factores de forma Factores de profundidad Factores de inclinacion

PARA L= 1.4 m

PARA B= 1.6 m


1.2 6.40 20.33 5.39 1.36 1.42 0.54 1.30 1.24 1.00 1.00 1.00 1.00 29.2 27.8 11.11

1.4 6.40 20.33 5.39 1.36 1.42 0.54 1.35 1.28 1.00 1.00 1.00 1.00 32.7 31.1 12.45

1.6 6.40 20.33 5.39 1.36 1.42 0.54 1.40 1.32 1.00 1.00 1.00 1.00 36.5 34.6 13.86

1.8 6.40 20.33 5.39 1.36 1.42 0.54 1.34 1.27 1.00 1.00 1.00 1.00 37.8 35.7 14.28

2.0 6.40 20.33 5.39 1.36 1.42 0.54 1.36 1.28 2.00 1.00 1.00 1.00 43.6 41.3 16.53

Df (m)

[qu] [qn] [qadm]


PARA L= 1.6 m

PARA B= 1.8 m


1.2 6.40 20.33 5.39 1.35 1.41 0.55 1.27 1.21 1.00 1.00 1.00 1.00 28.8 27.4 10.97

1.4 6.40 20.33 5.39 1.35 1.41 0.55 1.31 1.25 1.00 1.00 1.00 1.00 32.2 30.6 12.24

1.6 6.40 20.33 5.39 1.35 1.41 0.55 1.36 1.28 1.00 1.00 1.00 1.00 35.8 33.9 13.56

1.8 6.40 20.33 5.39 1.35 1.41 0.55 1.40 1.32 1.00 1.00 1.00 1.00 39.4 37.4 14.95

2.0 6.40 20.33 5.39 1.35 1.41 0.55 1.34 1.26 2.00 1.00 1.00 1.00 43.6 41.3 16.54

Df (m)

[qu] [qn] [qadm]


CASO DINAMICO:PARA L= 1.2 m

PARA B= 1.4 m


1.2 4.77 18.88 3.53 1.29 1.36 0.53 1.34 1.26 1.00 1.00 1.00 1.00 21.4 20.0 7.99

1.4 4.77 18.88 3.53 1.29 1.36 0.53 1.40 1.31 1.00 1.00 1.00 1.00 24.1 22.4 8.98

1.6 4.77 18.88 3.53 1.29 1.36 0.53 1.34 1.26 1.00 1.00 1.00 1.00 25.1 23.2 9.30

1.8 4.77 18.88 3.53 1.29 1.36 0.53 1.36 1.28 1.00 1.00 1.00 1.00 27.4 25.3 10.11

2.0 4.77 18.88 3.53 1.29 1.36 0.53 1.38 1.29 2.00 1.00 1.00 1.00 31.1 28.8 11.53

Df (m)

[qu] [qn] [qadm]


PARA L= 1.4 m

PARA B= 1.6 m


1.2 4.77 18.88 3.53 1.29 1.35 0.54 1.30 1.23 1.00 1.00 1.00 1.00 20.9 19.6 7.82

1.4 4.77 18.88 3.53 1.29 1.35 0.54 1.35 1.27 1.00 1.00 1.00 1.00 23.5 21.9 8.75

1.6 4.77 18.88 3.53 1.29 1.35 0.54 1.40 1.31 1.00 1.00 1.00 1.00 26.1 24.3 9.71

1.8 4.77 18.88 3.53 1.29 1.35 0.54 1.34 1.26 1.00 1.00 1.00 1.00 27.0 25.0 9.99

2.0 4.77 18.88 3.53 1.29 1.35 0.54 1.36 1.27 2.00 1.00 1.00 1.00 31.0 28.7 11.49

Df (m)

[qu] [qn] [qadm]


PARA L= 1.6 m

PARA B= 1.8 m


1.2 4.77 18.88 3.53 1.28 1.34 0.55 1.27 1.20 1.00 1.00 1.00 1.00 20.7 19.3 7.72

1.4 4.77 18.88 3.53 1.28 1.34 0.55 1.31 1.24 1.00 1.00 1.00 1.00 23.1 21.5 8.59

1.6 4.77 18.88 3.53 1.28 1.34 0.55 1.36 1.27 1.00 1.00 1.00 1.00 25.6 23.8 9.50

1.8 4.77 18.88 3.53 1.28 1.34 0.55 1.40 1.31 1.00 1.00 1.00 1.00 28.2 26.1 10.46

2.0 4.77 18.88 3.53 1.28 1.34 0.55 1.34 1.26 2.00 1.00 1.00 1.00 31.0 28.7 11.48

Df (m)

[qu] [qn] [qadm]


Según los recuadros analizados es recomendable cimentar a una profundidad

de desplante (Df) = 1.80 m, para lo cual se puede trabajar con una capacidad

portante admisible de 1.42 kg/cm2 (CASO ESTATICO) y 0.99 kg/cm2 (CASO

DINAMICO).

6.3. CÁLCULO DE ASENTAMIENTOS

En el caso de la zapata se adoptará el criterio de limitar el asentamiento de la


12


cimentación a L/500. Donde L es la longitud típica entre zapatas, de acuerdo a

Terzaghi y Peck (1967).

Para determinar el asentamiento de la cimentación sobre material granular se

ha utilizado el método elástico para el cálculo de asentamientos inmediatos

mediante la siguiente relación:

Si =qad B(1−u2 )

Es

If

If = √ LB

Bz

Donde:

Si: Asentamiento producido en cm

: Coeficiente de Poisson

If: Factor de forma (cm/m)

Es: Módulo de elasticidad (t/m2)

qad :: Capacidad admisible (t/m2)

B: Ancho de la cimentación

L: Longitud de la cimentación

Bz: Parámetro en función de las dimensiones de la cimentación

Teniendo en cuenta la metodología del asentamiento y los parámetros

considerados, se obtiene que el asentamiento producido es 0.80 cm.

7. CIMENTACIONES DE OBRAS MENORES

Se consideran obras menores a los módulos o estructuras livianas, que

generalmente tienen un solo nivel, que pueden ser servicios higiénicos o

cercos perimétricos.

Estas estructuras pueden requerir un tipo de cimentación diferente a los

módulos de mayor cantidad de niveles.

Cuando sean necesarias esas obras se plantean las siguientes condiciones de

cimentación, tomando en cuenta las características del suelo y las cargas a

transmitir.


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El tipo de cimentación será el corrido con un ancho de 0.50 m, con una

profundidad de desplante de 1.50 m. Ya que se debe retirar el relleno y/o el

suelo orgánico que se encontró en toda la superficie.

La capacidad admisible del terreno a esta profundidad tendrá un valor máximo

de 1.00 Kg/cm2.

8. PARAMATROS PARA EL DISEÑO DE LAS OBRAS DE

SOSTENIMIENTO

En el proceso de perforación de las calicatas no se observaron problemas de

estabilidad en las paredes por el efecto de arco que se produce en este tipo de

excavación. No se han observado filtraciones ni zonas con suelo saturado hasta

una profundidad de 3.00 m.

En la obra deberán tomarse las precauciones debidas para proteger las

paredes de las excavaciones y cimentaciones en general de las

edificaciones que limitan con el proyecto, mediante entibaciones y/o

calzaduras con la finalidad de proteger a los operarios y evitar daños a

terceros conforme lo indica la Norma E.050.

En el caso específico del proyecto se plantea la construcción de un muro de

contención de concreto armado debido a la presencia de un talud de gran altura

y dadas las condiciones del suelo que deleznable, y de esa manera prever la

protección ante posibles deslizamientos sobre la infraestructura a construir.

A continuación se presentan los parámetros para el diseño de los sistemas de

protección de las excavaciones y proyección de muros de contención.

Se recomienda emplear un valor del ángulo de fricción interna del suelo Φ = 25º

en la zona de excavación.

El método simplificado propuesto por Seed y Whitman proporciona un valor

adecuado que permite tomar en cuenta en el cálculo de los empujes laterales el

efecto de los sismos. De acuerdo a su investigación, el valor del coeficiente de

empuje activo sísmico Kas puede calcularse como:

Kas=K a+3/4 kh


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Dónde:

Kas : coeficiente de empuje activo en caso de sismo.

Ka : coeficiente de empuje activo estático,

Kh : coeficiente sísmico horizontal.

El punto de aplicación de la resultante debe modificarse para tomar en cuenta el

efecto real del sistema suelo-muro. Prakash y Basavanna sugieren que el punto

de aplicación del incremento de presión activa causada por el sismo se aplique a

una altura igual a 0.6 H desde la base del muro y la presión estática activa se

aplique a 1/3 H como es usual.

Por otro lado el coeficiente de empuje pasivo es menor en el caso sísmico que

en el caso estático, Prakash y Basavanna indican que Kps es 15% menor que el

Kp. Por lo tanto podemos asumir como regla práctica para muros de contención

convencionales que:

Kps = 0.85 Kp

Los valores recomendados para la evaluación de los empujes laterales

son los siguientes:

Nombre Símbolo Valor

Peso unitario γ 1.92 ton/m 3

Angulo de fricción Ø 25º

Coeficiente Activo Estático Ka 0.32

Coeficiente en Reposo Estático Ko 0.5

Coeficiente Pasivo Estático Kp 6.65

Factor de Reducción del Empuje Pasivo para δ /∞=0 R 0.47

Coeficiente Activo Dinámico Kas 0.51

Coeficiente en Reposo Dinámico Kos 0.7

Coeficiente Pasivo Dinámico Kps 5.65

Coeficiente de fricción bajo la cimentación. tan (δ ) 0.45

9. AGRESIVIDAD DEL SUELO

En la zona estudiada se ha encontrado la Napa Freática dentro de la zona activa

de la cimentación, sin embargo se proyectará la cimentación en una cota

superior al nivel de la Napa Freática, tampoco se ha detectado la presencia de


15


sales agresivas al concreto por lo que de acuerdo a las recomendaciones de

American Concrete Institute (ACI 201) no se requiere adicionar protección a la

cimentación fuera de la usual.

10. SISMICIDAD

Las vibraciones producidas por un sismo se transmiten a partir de su origen a

través de las rocas de la corteza terrestre. En un lugar específico, las

vibraciones que llegan al basamento rocoso son a su vez transmitidas hacia la

superficie a través de los suelos existentes en el lugar. Las vibraciones sufren

variaciones al ser transmitidas a lo largo de las trayectorias recorridas,

llegando a la superficie con características que dependen no sólo de las que

tenían en su origen, sino también de la trayectoria seguida a lo largo de la

corteza terrestre y de las propiedades de los suelos que existen en el lugar.

En el presente caso, para determinar la sismicidad del lugar se han analizado

las aceleraciones procedentes de los mapas de aceleraciones máximas en la

roca para períodos de recurrencia sísmica de 30, 50 y 100 años propuestas

por Casa verde y Vargas (1980) los que indican que el terreno estudiado se

encuentra en una zona de sismicidad Alta.

De acuerdo al Reglamento Nacional de Edificaciones, Norma E.030 - Diseño

Sismo resistente, el área estudiada tiene las siguientes características.

Parámetro ValorTipo de suelo S2

Período (Tp) 0.6Amplificación de la acción sísmica (S) 1.20

11. BASES PARA FALSO PISOS, LOSAS Y VEREDAS.

Previo a las construcciones de pisos y veredas, es necesario que se

conformen las capas de base utilizando materiales que cumplan los requisitos

como tales.

Las características que se establecen en el Manual de Carreteras -


16


Especificaciones Técnicas Generales (EG-2013), serían las aplicables. Sin

embargo, debido a que el terreno del lugar posee suelo de naturaleza firme a

partir de 1.30 m de profundidad, se recomienda usar dicho suelo como sub

rasante cuyo CBR es aproximadamente 10%, sin requerir material de base.

Ello, porque el nivel de carga de tráfico es insignificante (peatonal) y que el

espesor mínimo de falso sea de 6” para evitar fisuras por contracción.


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12. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES

A. El contenido del presente Estudio sirve en la especialidad de Geotecnia y Mecánica de Suelos para el Proyecto “VIVIENDA MULTIFAMILIAR EN EL PASAJE JUAN PUGA N° 257 MZ "D" LT 14 - EL RETABLO - COMAS - LIMA”.

B. El Estudio se realiza de acuerdo a las Normas E-050 Suelos y Cimentaciones del Reglamento Nacional de Edificaciones (RNE), y también en concordancia con los Términos de Referencia del Ministerio de Educación. Los ensayos siguen los procedimientos del ASTM, del SUCS y el ASSHTO

C. Las propiedades geofísicas del terreno de cimentación son. Suelo = S2(Intermedio)

Tp = 0.60 seg (Período fundamental)

S = 1.20 (Factor de amplificación)

D. La investigación de campo comprende 03 sondeos mediante calicatas, hasta una profundidad de 3.00 m, con los siguientes ensayos

Ensayos de laboratorio de las muestras de los sondeos

CALICATAS ENSAYO PRACTICADOS

C-1 Tamizado, límites, peso unitario, humedad, SUCS, AASHTO,

corte directo,

E. El diseño geotécnico de los cimientos y las capacidades admisibles del suelo de apoyo se resumen, con los datos geotécnicos corregidos.

Con los siguientes datos:

Angulo de fricción (Ø) = 20.00º

Cohesión interna (c) = 0.306 Ton/m2

Peso volumétrico efectivo (γm) = 1.92

Ancho (B) = Varias dimensiones

Largo (L) = Varias dimensiones

Profundidad de desplante (Df) = 1.80 m

Es recomendable cimentar a una profundidad de desplante (Df) = 1.80 m,

para lo cual se puede trabajar con una capacidad portante admisible de

1.42 kg/cm2 (CASO ESTATICO) y 0.99 kg/cm2 (CASO DINAMICO).

F. Existe nivel freático, sin embargo se recomienda cimentar por encima de dicha cuota y corregir el cálculo del peso específico efectivo y la capacidad de carga del suelo.


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G. El suelo de cimentación y el agua de la pileta pública a usarse NO SON AGRESIVOS al concreto y a los elementos de acero.

H. Para las obras menores, consistente en cercos y servicios higiénicos, la capacidad admisible del terreno a una profundidad de 1.00 m es 1.00 Kg/cm2.

I. La cimentación que se recomienda usar es: Zapatas aisladas de concreto armado conectado por medio de vigas de cimentación.

J. El suelo natural de la profundidad de 1.00 m, será utilizado como sub rasante de la losa de concreto en las veredas y pisos.

Huánuco, 12 de Marzo del 2015.


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13. BIBLIOGRAFÍA

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Road Pavements. Sydney: Austroads Incorporated.

2. Baker, Robert F. (1982). Handbook of highway engineering. Singapur: Van

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3. Bowles, J.E. (1974). Analytical and computer methods in foundation

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Hill Book Co.

5. Casaverde, L. y Vargas, J. (1980). Zonificación sísmica del Perú. Lima:

Pontificia Universidad Católica del Perú.

6. Coduto, D.P. (1994). Foundation design: principies and practices. New

Jersey: Prentice Hall Inc.

7. Hunt, Roy E. (2005). Geothecnical Engineering Investigation Handbook. Boca

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9. Karakouzian, Candía, Wyman, Watkins y Hudyma (1997), "Geology of Lima,

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11. Simons N., Menzies B. and Matthews M. (2002) Geotechnical Site

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12. Terzaghi, K. Peck, R. Mesri, G. (1996). Soil Nfechanics in Engineering

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13. Rico, A. y Del Castillo, I-I. (1977). La ingeniería de suelos en las vías

terrestres. Méjico: LIMUSA.

14. Yang H. I-Iuang (1993). Pavement Analysis and Design. New Jersey.

Prentice Hall


20


II. PLANOS Y PERFILES DE

SUELOS


21


I.2. PLANO DE UBICACIÓN DEL PROGRAMA DE

EXPLORACIÓN (Ver plano Topográfico)


22


II.2. PERFIL ESTRATIGRÁFICO POR PUNTO INVESTIGADO


23


III. RESULTADOS DE LOS

ENSAYOS “IN SITU” Y DE

LABORATORIO


24


IV. PANEL FOTOGRÁFICO


1. ems carabayllo

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