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ANEJO 10. GEOLOGÍA Y GEOTECNIA

ANEJO 10A. GEOLOGÍA

MEJORA DE LA FLUIDEZ Y SEGURIDAD DE LA CARRETERA C-733 DEL PK 1+500 AL PK 5+500, ACONDICIONAMIENTO DE LA TRAVESÍA DE LA PMV-810.1 DEL NÚCLEO URBANO DE JESÚS Y VARIANTE DEL

MISMO (EIVISSA) Pág. 1

ANEJO Nº10A. GEOLOGÍA

ÍNDICE

1 INTRODUCCIÓN........................................................................................................................2

1.1 OBJETO ................................................................................................................................2

1.2 INFORMACIÓN UTILIZADA..................................................................................................2

1.3 TRABAJOS EFECTUADOS..................................................................................................2

1.3.1 Fase de gabinete previa...................................................................................................2

1.3.2 Fase de campo.................................................................................................................2

1.3.3 Fase de gabinete. Final....................................................................................................3

2 GEOLOGÍA REGIONAL .............................................................................................................3

2.1 ESTRATIGRAFÍA REGIONAL ..............................................................................................3

2.2 TECTÓNICA..........................................................................................................................4

2.2.1 Tectónica general.............................................................................................................4

2.3 GEOMORFOLOGÍA ..............................................................................................................5

2.4 HIDROLOGÍA E HIDROGEOLOGÍA .....................................................................................6

2.4.1 Climatología .....................................................................................................................6

2.4.2 Marco hidrológico e hidrogeológico regional....................................................................7

3 GEOLOGÍA DE LA ZONA ........................................................................................................11

3.1 LITOESTRATIGRAFÍA ........................................................................................................11

3.1.1 Calizas tableadas con intercalaciones de niveles margosos. Oxfordiense-

Kimmeridgiense (Jurásico superior)............................................................................................11

3.1.2 Margas. Burdigaliense-Langhiense (Mioceno inferior)...................................................11

3.1.3 Gravas, arcillas y arenas con encostramientos carbonatados a techo. Glacis antiguo.

(Pleistoceno) ...............................................................................................................................12

3.1.4 Limos y arcillas con cantos. Llanura de inundación. (Holoceno) ................................... 12

3.1.5 Gravas, arenas y arcillas.Depósitos aluviales. (Holoceno) ............................................ 13

3.1.6 Rellenos ......................................................................................................................... 13

3.2 SISMICIDAD ....................................................................................................................... 13

3.3 PUNTOS DE OBSERVACIÓN GEOLÓGICA ..................................................................... 15

APÉNDICE 1. PLANTA Y PERFIL GEOLÓGICOS. ESCALA: 1/5.000



1 INTRODUCCIÓN

1.1 OBJETO

El objeto del presente Anejo es describir, lo más detalladamente posible, las características

geológicas de la región, para el Proyecto de Mejora de la fluidez y seguridad de la carretera C-733

que une las poblaciones de Eivissa y Santa Eularia del Riu, que han sido estudiadas durante el

transcurso de los trabajos, y que sirven de base para el análisis geotécnico llevado a cabo durante

el proyecto.

1.2 INFORMACIÓN UTILIZADA

Para la realización del estudio geológico llevado a cabo en el presente proyecto se han recopilado

y consultado las siguientes publicaciones:

Fotografía aérea procedente del Sistema de Información Parcelaria (SIGPAC) del Ministerio de

Medio Ambiente, Medio rural y marino.

Fotografía aérea procedente del programa Google Earth (2010).

Mapa Tectónico de la Península Ibérica, a escala 1:1.000.000; del Instituto Geológico y Minero de

España.

Mapa Hidrogeológico de España y de unidades hidrogeológicas, a escala 1:1.000.000; del Instituto

Geológico y Minero de España.

Mapa de Síntesis Geológica de España, a escala 1:200.000. nº 65 –Ibiza; del Instituto Geológico y

Minero de España.

Mapa Geológico de España, a escala 1:25.000. Serie Magna, nº 798-II –Sant Rafel-; del Instituto

Geológico y Minero de España.

Mapa Geotécnico General, a escala 1:200.000. nº65 – Ibiza-; del Instituto Geológico y Minero de

España.

Geología de España. Instituto Geológico y Minero de España.

Anejo de geología y geotecnia del proyecto constructivo del desdoblamiento de la segunda ronda

de Eivissa realizado por la empresa Prospección y Geotecnia S.L. en Octubre 2001 para el

Departamento de Carreteras del Gobierno Balear.

Anejo de geología y geotecnia del proyecto constructivo del desdoblamiento de la segunda ronda

de Eivissa realizado por la empresa Geología de Mallorca S.L en Marzo de 2004 para el

Departamento de Carreteras del Gobierno Balear.

1.3 TRABAJOS EFECTUADOS

Para la elaboración del estudio geológico del presente proyecto se han seguido las siguientes

fases:

1.3.1 Fase de gabinete previa.

Ha consistido en las siguientes actuaciones:

Recopilación de información básica existente.

Análisis previo de los caracteres generales del tramo, basado en las descripciones de los

distintos estudios geológicos existentes.

Confección de estratigrafía previa.

Estudio fotogeológico de detalle del trazado, del vuelo a escala 1:5.000, sobre los pares

estereoscópicos correspondientes.

Confección de una cartografía geológica previa, a escala 1:5.000.

1.3.2 Fase de campo.

Consistente en las siguientes actuaciones:

Recorrido del trazado.

Descripción de detalle de las distintas formaciones que afectan al trazado, así como el

reportaje fotográfico que manifiesta sus aspectos característicos.

Puntos de reconocimiento geológicos, analizando el trazado desde los puntos de vista

litológico, morfológico y estructural.



Reconocimiento de puntos locales de inestabilidad de laderas.

Reconocimiento de fuentes y otros puntos de interés hidrogeológico.

Análisis general de las distintas formaciones, desde el punto de vista de su aprovechamiento

para áridos y en los distintos préstamos.

1.3.3 Fase de gabinete. Final.

Ha consistido en las siguientes actuaciones:

Recopilación de toda la información generada durante los trabajos de campo.

Elaboración de textos, incluyendo planos, gráficos y fotografías, para la confección final del

presente Anejo de Geología.

2 GEOLOGÍA REGIONAL

2.1 ESTRATIGRAFÍA REGIONAL

Los materiales más antiguos aflorantes corresponden al Triásico medio, sin registro alguno de

restos paleozoicos o del Triásico inferior. La serie estratigráfica de la región se caracteriza por una

práctica continuidad de la serie mesozoica, sobre la que se disponen materiales del Mioceno

inferior-medio, con una importante laguna estratigráfica que abarca el Paleógeno y parte del

Mioceno inferior. Una nueva ausencia de registro afecta al Mioceno superior-Plioceno,

apreciándose por último, una gran variedad de formas y un importante desarrollo superficial del

Cuaternario. Se distinguen los siguientes ciclos sedimentarios:

Ciclos I y II. El Triásico aflora de forma localizada en toda la isla, en la base de las unidades

cabalgantes. Los depósitos más antiguos corresponden a las facies Muschelkalk, estando

formadas por dolomías oscuras y calizas dolomíticas, que localmente contienen un bandeado

de colores claros y oscuros. Esta serie evoluciona a techo a calizas laminadas y nodulosas

bioturbadas y margas, alcanzando los 150 m. La facies Keuper presenta una serie muy

irregular que puede alcanzar los 80 m de margas y lutitas rojas con yesos e intercalaciones de

areniscas y brechas de disolución, incluyendo rocas volcánicas. A techo evolucionan hacia las

dolomías que dan paso al Jurásico. El Jurásico se encuentra formando los relieves más

importantes (más de 120 m de dolomías y calizas dolomíticas masivas se atribuyen al Jurásico

inferior). Corresponden a depósitos carbonatados neríticos de plataforma epicontinental.

Durante el Lias medio se produce la rotura de la Pangea; un suelo endurecido con costra

ferruginosa marca la interrupción sedimentaria que dura hasta el Oxfordiense (Malm. Jurásico

superior).

Figura 1. Columna estratigráfica regional.

Ciclo III. Se inicia durante el Oxfordiense medio con 25 m de calizas nodulosas y brechas rojas

que dan paso a 150 m de calizas atribuibles a finales del Jurásico. La fauna indica que la

sedimentación tuvo lugar en condiciones de mar abierto somero, para pasar a condiciones de



mar profundo. En las series localizadas al NO de la isla, continuó la sedimentación carbonatada

con calizas pardas masivas, que intercalan niveles dolomíticos con fauna nerítica y corales, de

mar somero, cálido y agitado. La potencia supera los 150 m y su edad llega hasta el Cretácico

inferior. En los dominios más meridionales, las calizas del Jurásico superior se encuentran

cubiertas por margas arenosas amarillas con bancos de calizas y cuarzo detrítico que

incorporan fauna planctónica, indicando condiciones de mayor profundidad pero próximo a un

área continental.

Ciclos IV y V. El Cretácico está bien representado alcanzando hasta el Maastrichtiense

(Cretácico superior), aunque la presencia de estos materiales mesozoicos es escasa debido a

la intensa erosión paleógena. La diferenciación de facies plataforma-cuenca (de NO a SE)

iniciada en el Jurásico superior prosigue durante el Cretácico inferior. En las series

occidentales, las calizas y dolomías del Cretácico inferior alcanzan los 400 m de potencia y

sobre ellas se disponen 120 m de margas del Hauteriviense y Barremiense. El Apítense

comprende 250 m de calizas compactas. La serie termina con un tramo margoso del Albiense.

En las series meridionales, los niveles basales son similares pero intercalan margas durante el

Jurásico, que alcanzan el Albiense con calizas margosas y margas que pasan a margas hacia

el sur. El conjunto representa unas condiciones de mayor profundidad. El Cretácico superior no

aflora.

Terciario. En la isla de Ibiza no se conocen depósitos del ciclo VI (Paleógeno), de manera que

los términos terciarios más antiguos son los del ciclo VII.

Ciclo VII (Mioceno inferior-superior). Ibiza estuvo emergida durante el Paleógeno, y los

materiales basales terciarios corresponden a los depósitos del Mioceno inferior y medio que,

involucrados en la estructuración alpina, conforman las secuencias sin-orogénicas III y IV

(Fornós et al., 2002). Afloran en toda la isla de forma discontinua y compleja, discordante sobre

un paleorrelieve modelado en los materiales mesozoicos. La Secuencia III está formada por

conglomerados poligénicos y calcarenitas bioclásticas que alcanzan los 100 m de potencia. La

fauna indica una sedimentación carbonatada en plataforma de aguas cálidas, con aportes de

materiales procedentes de paleorrelieves emergidos. Esta unidad a techo muestra rasgos

estratigráficos propios de una interrupción sedimentaria. La Secuencia IV está formada por 150

m de depósitos rítmicos de margas y calcarenitas margosas con fauna planctónica,

interpretados como depósitos submarinos turbidíticos profundos.

Ciclo VIII. Está formada por una serie oolítica con niveles estromatolíticos que alcanza unos 10

m de potencia.

Ciclo IX. Corresponde al Plioceno, pero no se encuentra representada en Ibiza.

2.2 TECTÓNICA

2.2.1 Tectónica general

La estructura de la isla de Ibiza es el resultado de la sucesión de tres fases principales de

deformación: distensión mesozoica, caracterizada por un gran desarrollo de los procesos

sedimentarios; compresión terciaria, caracterizada por el apilamiento de cabalgamientos hacia el

NO y la distensión finimiocena-actual con gran incidencia en la morfoestructura visible en la

actualidad.



Figura 2. Esquema tectónico regional.

Se han considerado tres unidades tectónicas principales de dirección NE-SO, apiladas en sentido

NO. La unidad de Aubarca es la inferior y la más noroccidental. Sobre ella se dispone la unidad de

Llentrisca-Rey, a modo de unidad intermedia. La unidad de Ibiza es la más suroriental y también la

más alta estructuralmente. En cuanto a las etapas de deformación, se distinguen las siguientes:

Extensión mesozoica. La serie estratigráfica mesozoica permite suponer una geometría

extensional poco acusada que controlaría los espesores y las facies, observándose variaciones

de ambos en sentido NO-SE. A grandes rasgos, la paleogeografía propuesta para el Jurásico

Terminal-Cretácico inferior, señala una plataforma marina compartimentada por accidentes de

dirección NE-SO a E-O, con bloques más subsidentes hacia el SE. Por el contrario, el resto de

la serie mesozoica aflorante sugiere periodos de gran estabilidad en la cuenca, en la que

predominan los procesos de subsidencia térmica por relajación isostática, subsiguiente a las

fases de rifting por estiramiento del Triásico inferior y Cretácico inferior

Compresión terciaria. La fase compresiva principal, durante la que se produjo la estructuración

de la isla, tuvo lugar en durante el Mioceno. El acusado paleorrelieve sobre el que se depósito

el techo del Mioceno inferior, refleja de forma clara la intensa acción de procesos erosivos

sobre la cobertera mesozoica. En concreto, en el ámbito de la unidad de Aubarca la serie

miocena se dispone sobre el conjunto carbonatado del Cretácico inferior, mientras que la

unidad de Llentrisca-Rey lo hace sobre un sustrato más variado, pero en buena parte triásico;

por lo que respecta a la unidad de Ibiza, no se ha hallado registro mioceno alguno. Con esta

distribución de espesores y litologías, la unidad de Aubarca se ha comportado de un modo

más competente, siendo afectada por pliegues de mayor radio de curvatura. La unidad de

Llentrisca-Rey posee una mayor heterogeneidad favoreciendo un desarrollo preferente de la

deformación discontinua, de modo que en sus afloramientos se aprecia un aspecto

fragmentario y de apariencia caótica. En cuanto a la unidad de Ibiza, la plasticidad de su serie

cretácica favorece el deslizamiento en las charnelas sinclinales, con fuerte laminación del

flanco superior. Por lo que respecta a la fase compresiva principal, el resultado más destacado

es el apilamiento de escamas tectónicas vergentes hacia el norte, escamas delimitadas por

cabalgamientos enraizados en la serie triásica. . Los materiales triásicos han actuado de

superficie de despegue de la cobertera, acompañando a las escamas y, en ocasiones

laminándose en sus frentes.

Distensión del Mioceno superior-Cuaternario. Las principales macroestructuras generadas

durante esta fase, corresponden a fallas normales que limitan pequeñas cuencas cuaternarias,

como la que circunda la bahía de Portmany. La dirección de las estructuras es muy variable,

con orientaciones NE-SO, E-O, NO-SE y N-S, apareciendo jalonadas por depósitos aluviales,

que en algunos casos puede tratarse de cabalgamientos y fallas de transferencia reactivadas

como fallas normales.

2.3 GEOMORFOLOGÍA

El relieve presente, se caracteriza por la existencia de importantes diferencias altimétricas y por las

variaciones orográficas, que permiten diferenciar diferentes dominios morfoestructurales. Dichos

dominios son los siguientes:

Franja montañosa meridional. Corresponde al conjunto de sierras que con una dirección NE-

SO atraviesa el sector suroriental de la isla, donde se observa una disminución altimétrica al

norte de la misma. En dicha franja se localizan las principales elevaciones, destacando Puig

Gros (419 m) y Puig des Merlet (402 m), observándose un profundo encajamiento de la red

fluvial.

Dominio de la Bahía de Portmany. Se localiza al noroeste del dominio anterior,

caracterizándose por una orografía suave de lomas, colinas y cerros aislados con una altitud

que disminuye paulatinamente hacia la bahía de Portmany.

Franja montañosa Septentrional. Aparece al noreste de la localidad de Sant Antoni, alzándose

bruscamente sobre el dominio anterior, dando lugar a importantes relieves, destacando Puig

des Castell con una altura que supera los 200 m.

Piedemontes y valles cuaternarios. Se localizan en el sector oriental, donde se disponen como

una zona deprimida entre ambas franjas montañosas, a las cuales interrumpen con una

orientación N-S entre Ibiza y Santa Gertrudis. Los principales valles corresponden al río de

Santa Eulalia, que procediendo del norte, gira hasta discurrir hacia el este, y al torrente d´en

Planes.

Desde el punto de vista morfoestructural, la isla de Ibiza se caracteriza por el apilamiento en

sentido SE-NO de una serie de láminas cabalgantes que, a grandes rasgos, se estructuran en

amplios pliegues volcados y con los flancos intensamente laminados, agrupándose en tres

unidades morfoestructurales:



• Unidad de Aubarca. Se localiza en el sector occidental, aflorando exclusivamente

materiales miocenos y cuaternarios. Los primeros constituyen lomas y pequeños cerros en

torno a los cuales se observan extensos piedemontes que enlazan con los depósitos litorales

de la bahía de Portmany.

Unidad de Llentrisca-Rey. Cabalga sobre la unidad de Aubarca con un trazado poco definido al

alcanzar los depósitos cuaternarios. Predominan los afloramientos triásicos y miocenos,

excepto en los sectores noroccidental y oriental, donde afloran materiales jurásicos y cretácicos

respectivamente. La abundancia de materiales blandos genera la existencia de un relieve más

suavizado, en el que predominan lomas y colinas.

Unidad de Ibiza. Es la más elevada y aflora en el sector meridional de la isla. El cabalgamiento

de esta unidad sobre la de Llentrisca-Rey está marcado principalmente por el resalte de las

calizas y dolomías mesozoicas sobre los depósitos miocenos cabalgados. Esta unidad

configura un amplio sinclinorio entre las localidades de Es Codolar y Puig d´en Valls, cuyo

núcleo es de edad cretácica que enlaza al norte y al sur con anticlinorios complejos cuyos

núcleos corresponden a materiales jurásicos.

Hay un escaso desarrollo de morfologías estructurales. Aún así, cabe destacar la presencia de

cerros cónicos dispersos, así como algunos resaltes estructurales y cuestas. Debido a la formación

de costras, se ha difuminado este tipo de estructuras.

Figura 3. Vista general del relieve en la zona de estudio, donde se aprecia una zona accidentada formada por cerros cónicos, y contrastando con ésta, una zona de escasa pendiente, correspondiente a formaciones aluviales , que conecta con la anterior mediante depósitos de ladera.

La red de drenaje tiene escasa entidad, no existiendo cauces permanentes, circulando el agua

de forma intermitente cuando las precipitaciones lo permiten. La red fluvial queda restringida a

un conjunto de cursos, que debido a su carácter estacional a veces muestran importantes

encajamientos. La linearidad de algunos cauces y la orientación preferente de buena parte de

ellos, marcan las principales direcciones tectónicas, así como zonas de debilidad litológica.

En general, los procesos erosivos han dado lugar a un relieve bastante agreste, suavizándose

hacia el sureste mediante un modelado de colinas y lomas. La gran abundancia de materiales

carbonatados ha favorecido los fenómenos kársticos en forma de poljés, dolinas y lapiaces.

Además, la presencia de áreas deprimidas cercanas a la línea de costa, ha producido zonas

encharcadas tipo albufera, en las que se han acumulado sedimentos finos con alto contenido

en materia orgánica.

2.4 HIDROLOGÍA E HIDROGEOLOGÍA

2.4.1 Climatología

El clima de Ibiza es Mediterráneo, con temperaturas medias de 17ºC, máximas de 35ºC y mínimas

de 0ºC.

Para los datos de precipitación y temperatura han sido usados datos registrados para un periodo

de 30 años (de 1971 al 2000) por la estación B-954 (Ibiza-Aeropuerto de San José).

La temperatura media del mes más frío (enero) es superior a los 10ºC y la del mes más cálido

(agosto) alcanza los 25ºC. La media anual es de 17,9º.



TEMPERATURA MEDIA MENSUAL (ºC)

ESTACIÓN OCT NOV DIC ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGOS SEPT MEDIA

B-954 19,6 15,6 13,1 11,8 12,2 13,2 15,0 18,2 22,0 25,0 25,9 23,6 17,9

PRECIPITACIÓN TOTAL MENSUAL (mm)

ESTACIÓN OCT NOV DIC ENE FEB MAR ABR MAY JUN JUL AGOS SEPT MEDIA

B-954 68,9 50,8 54,5 38,2 33,1 36,1 33,4 25,8 14,0 5,5 18,7 47,9 439,1

Aunque la precipitación media anual es del orden de los 439 mm, se registran variaciones

interanuales muy importantes con coeficientes de irregularidad superiores a 6. Estas lluvias se

concentran en los meses de otoño.

2.4.2 Marco hidrológico e hidrogeológico regional

En la isla no existen cursos permanentes de agua, debido al reducido tamaño de las cuencas

hidrográficas, a la irregularidad de las precipitaciones y a las características de los materiales

aflorantes.

La mayoría de los torrentes de la isla permanecen secos casi todo el año, salvo aquellos que

reciben aportaciones de manantiales. Únicamente se aprecian caudales considerables tras

episodios de precipitaciones importantes.



Figura 4. Esquema hidrogeológico regional.

Los tres torrentes con aportaciones subterráneas a tener en cuenta son el Buscatell, San Miguel y

Santa Eulalia. Este último y su cuenca conforman el curso de agua superficial más importante de la

isla, circulando agua gran parte del año.

La complicación tectónica y litológica, hacen de la isla de Ibiza un sistema acuífero complejo y

especialmente compartimentado.

Las diferentes unidades hidrogeológicas que conforman el Sistema Acuífero 79, se consideran

independizadas entre sí y con una importancia variable en función de sus recursos y la proximidad

a los centros de demanda.

Figura 5. Unidades hidrogeológicas

Las unidades definidas, representadas en la figura anterior, son:

Unidad de San Miguel-Costa Norte:

Esta unidad comprende un conjunto de acuíferos complejos en materiales calcáreos jurásico-

cretácicos. Sus afloramientos son dispersos lo que hace difícil su explotación. Estos acuíferos se

comportan como libres, confinados o colgados según las zonas. Los materiales cuaternarios

dispersos no tienen interés como acuíferos en esta zona.

Unidad de Santa Eulalia:

Esta unidad mixta presenta una zona muy permeable al norte de Santa Eulalia, donde afloran,

sobre una superficie de 8 km2, depósitos calizo-dolomíticos del Jurásico, con características

similares a las de las unidades de Sierra Grossa y San Antonio. Este acuífero es libre o confinado

según las zonas.

Unidad de San Carlos:

Se considera esta unidad como integrada por la sierra que se extiende desde el SE de San Juan

Bautista hacia el E. Las calizas y dolomías jurasicas forman un sinclinal tumbado cabalgado por los

materiales triásicos. Los materiales cuaternarios están interrelacionados con los anteriores.



La superficie permeable de estos afloramientos jurásicos, triásicos y depósitos cuaternarios es del

orden de 10 km2, teniendo el tramo dolomítico básico una potencia de 200 m, el tramo triásico

cabalgante 100 m y el tramo cuaternario de la carretera de Es Figueral entre 1 y 15 m. Este

acuífero se comporta como libre en zonas de afloramiento y confinado en las demás.

Unidad de San José:

En la zona sur-oeste y bajo el nombre de la unidad de San José se engloban una serie de

acuíferos de escasos recursos y, por tanto, de interés únicamente local, que están constituidos por

series carbonatadas y retazos de materiales miocenos y depósitos cuaternarios de cierta

extensión. Estos acuíferos son libres o confinados según las zonas.

Unidad de San Antonio

Esta unidad limita al oeste con el mar, siendo este límite permeable. Hacia el E-SE limita con la

unidad de Ibiza; aunque no se conoce muy bien este contacto se piensa que es impermeable por

la presencia de margas y margo-calizas miocenas. En ella se diferencian dos acuíferos: un

acuífero detrítico formado por arenas, gravas y limos cuaternarios y un acuífero calcáreo formado

por calizas y dolomías del Jurásico y Cretácico

Unidad de Ibiza:

Limita al norte con la unidad de San Antonio y Santa Eulalia, al oeste con la de San José y hacia el

Este con el mar. Los límites con la unidad de San Antonio y Santa Eulalia son probablemente

impermeables y están constituidos por margas miocenas y/o cretácicas. El límite con el mar es

permeable, en cambio el límite con San José es incierto.

Dentro de esta unidad se diferencian dos acuíferos:

1) Acuífero superficial, constituido por arenas, gravas y limos cuaternarios. Se extiende en la

parte centromeridional de la unidad, en lo que constituye el denominado “Llano de Ibiza”.

Puede presentar un espesor de hasta 20 metros. La transmisividad media es del orden

de 100 m2/día y el coeficiente de almacenamiento (s) de entre 0,1 y 0,2. Este acuífero

presenta un funcionamiento libre con un zócalo impermeable compuesto por margas

miocenas. El nivel freático en este acuífero se encuentra a una profundidad de entre 5 y 10

metros, pudiendo presentar oscilaciones estacionales de 2-3 metros en función del régimen

de lluvias. No presenta variaciones interestacionales muy acusadas.

2) Acuífero profundo, formado por calizas y dolomías del Jurásico (Lías). Aflora en el sector

occidental de la unidad, en lo que constituye la Serra Grossa. Presenta una potencia de

hasta 250 metros con una transmisividad del orden de 1000 m2/día y un coeficiente de

almacenamiento (s) de 0,01. Presenta un funcionamiento en general de régimen libre

aunque ocasionalmente en el Llano de Ibiza puede estar confinado por margas miocenas

y/o cretácicas. En general el nivel piezométrico se sitúa bastante profundo (en ocasiones a

más de 100 metros) con oscilaciones estacionales entre 5 y 10 metros dependiendo del

régimen de lluvias y de los bombeos. No sufre variaciones interestacionales,

permaneciendo estable.

Recarga de los acuíferos:

Infiltración de lluvia 6,9 hm3/a

Retorno de riego 0,6 hm3/a

Infiltración aguas residuales 0,3 hm3/a

Pérdidas en las redes de abastecimiento 0,7 hm3/a

Total entradas 8,5 hm3/a

Descarga de los acuíferos:

Bombeos abastecimiento 2,4 hm3/a

Bombeos regadío 5,6 hm3/a

Drenaje al mar 1,7 hm3/a

Total salidas 9,7 hm3/a

El déficit de 1,2 hm3/a se cubre mediante la intrusión marina en el Llano de Ibiza y en la Serra

Grossa.

En cuanto a la calidad del agua subterránea ésta se encuentra degradada debido a los procesos

de intrusión marina por bombeos. Tanto en el acuífero cuaternario (en las zonas costeras) como en



parte del Liásico de la Serra Grossa la concentración de iones cloruro supera las 4000 ppm. En

algunos sectores (norte) todavía se puede extraer agua de buena calidad. En el acuífero

cuaternario del Llano de Ibiza existe cierta contaminación por nitratos causados por el uso de

abonos.

La vulnerabilidad del acuífero superficial se estima como media mientras que la del acuífero

profundo se estima como alta debido a su alta permeabilidad.

Gran parte de la traza discurre por la Plana de Ca’n Jordi que corresponde a una zona de riesgo

alto de inundación según el Plan especial de riesgos por inundaciones del Govern de les Illes

Balears (2005).

La alimentación del Sistema Acuífero nº 79 depende, fundamentalmente de la infiltración de agua

de lluvia sobre los afloramientos permeables.

Las características hidráulicas de los tres principales acuíferos calizos de la isla de Ibiza (Ibiza,

San Antonio y Santa Eulalia) son muy semejantes, siendo los valores medios de transmisividad del

orden de los 500-1000 m2/día y su coeficiente de almacenamiento de un 1%. Los caudales medios

más importantes se dan en el acuífero de Ibiza ( Sierra Grossa). Sus valores varían entre 25-30

l/s, mientras que en los acuíferos de Santa Eulalia y San Antonio, estos caudales oscilan en 0,1 y

10 l/s.

Acuíferos Sup. Sup. permeable Longitud de costa

Lluvia media % Infiltración Recarga

S. MIGUEL 84 km2 35 km2 65,5 km 491 mm/a 15 2,6 hm3/a S. ANTONIO 97 km2 77 km2 24,7 km 432 mm/a 15 5 hm3/a STA. EULALIA 126 km2 68 km2 24,2 km 482 mm/a 13 4,4 hm3/a S. CARLOS 61 km2 42 km2 26,4 km 487 mm/a 15 3 hm3/a S. JOSÉ 69 km2 20 km2 49,3 km 432 mm/a 17 1,5 hm3/a IBIZA 124 km2 97 km2 44,6 km 436 mm/a 16 6,9 hm3/a TOTAL 561 km2 339 km2 234,7 km 480 mm/a 15 23,4hm3/a

Figura 6. Principales acuíferos de la isla de Ibiza

En estos tres acuíferos, los recursos subterráneos utilizables coinciden con los recursos totales

para los acuíferos de San Antonio y Santa Eulalia. En la zona de Ibiza, con unos recursos

subterráneos utilizables de 5 Hm3/año, se están explotando actualmente 8,7 Hm3/año. El acuífero

calizo de esta zona contribuye a satisfacer las demandas urbanas de la capital con unos 5

Hm3/año. La sobreexplotación del acuífero calizo de Ibiza se refleja en la evolución de niveles de

agua que se sitúan por debajo de la cota del nivel del mar, provocando una intrusión de agua de

mar en este acuífero y en el cuaternario de Ibiza por estar ambos conectados.

De los tres acuíferos más importantes de la isla de Ibiza, sólo el de Santa Eulalia se presenta como

desconectado del mar y no presenta el fenómeno, tan frecuente en la isla, de intrusión marina.



3 GEOLOGÍA DE LA ZONA

3.1 LITOESTRATIGRAFÍA

A continuación se describen las características litológicas de cada una de las formaciones

litoestratigráficas que aparecen en el tramo estudiado de más antiguas a más modernas:

3.1.1 Calizas tableadas con intercalaciones de niveles margosos. Oxfordiense-Kimmeridgiense (Jurásico superior).

Litología: El muro de la formación está constituido por calizas micríticas de color gris, con

frecuencia bioclásticas. El resto de la formación se caracteriza por una alternancia rítmica de

calizas grises y margocalizas, margas calcáreas y margas. Por un lado hay una secuencia

rítmica en la que alternan calizas micríticas grises y margocalizas lajosas grises a beiges, y por

otro la alternancia se produce entre calizas, margocalizas y margas.

Estructura: Las calizas situadas a muro de la formación, se disponen en capas finas a medias

con una estratificación ondulada. En el resto, las calizas se disponen bien estratificadas,

tableadas en capas finas a medias de 10 a 50 cm.

Geomorfología: Generan sierras de dirección SO-NE en las que la erosión ha actuado de

forma escasa, siendo los escarpes de origen tectónico. Las pendientes medias de los taludes

naturales suelen ser superiores al 30 %.

Hidrogeología: Estos materiales se consideran semipermeables, aunque la permeabilidad

puede aumentar en función del grado de diaclasado que presenten. El drenaje superficial es

bueno, determinado por la topografía acusada que se observa. La percolación natural es

limitada y se produce a través de juntas y diaclasas. En general, presenta un drenaje superficial

activo, con la formación de grandes acuíferos.

Foto 1. Afloramiento de calizas micríticas grisáceas jurásicas.

3.1.2 Margas. Burdigaliense-Langhiense (Mioceno inferior)

Litología: Está formada por margas blancas de aspecto hojoso con esporádicas intercalaciones

de niveles calcareníticos o conglomeráticos. También puede presentarse como una sucesión

margosa de color gris, en la que se intercalan niveles rítmicos de calizas margosas y niveles

conglomeráticos y calcareníticos.

Estructura:. La secuencia rítmica se produce en forma de niveles planoparalelos de espesores

decimétricos.

Geomorfología: Configuran terrenos de típicas morfologías suaves y alomadas de tonos blanco

amarillentos.

Hidrogeología: Se trata de materiales impermeables con un drenaje superficial aceptable.



Foto 2. Detalle de las calcarenitas que afloran al inicio del trazado.

3.1.3 Gravas, arcillas y arenas con encostramientos carbonatados a techo. Glacis antiguo. (Pleistoceno)

Litología: Se trata de glacis antiguos, en concreto de las facies medias y distales,

caracterizadas por lutitas rojas con niveles de gravas y cantos. Estos niveles tienen una matriz

areno-limosa. En las lutitas se han producido varios ciclos de carbonatación que culminan en

costras calcáreas.

Estructura: En los niveles de gravas y cantos, se han observado bases erosivas y

estratificación cruzada tendida.

Geomorfología: Constituyen formas de relieve suave originadas al pie de los relieves,

pudiendo alcanzar de forma excepcional pendientes del 15 %. Son pequeñas zonas alomadas

con formas diversas.

Hidrogeología: Se consideran materiales semipermeables, pudiendo variar en función del

contenido en finos y grado de cementación que presenten. El drenaje superficial es aceptable,

estando relacionado con la topografía. La circulación de agua está ligada a la presencia de

capas intercaladas más arcillosas y menos permeables.

Foto 3. Costra calcárea conglomerática presente en las facies de glacis.

3.1.4 Limos y arcillas con cantos. Llanura de inundación. (Holoceno)

Litología: Se caracterizan por limos arenosos, arenas, arcillas y gravas con matriz areno

limosa, de coloraciones rojizas.

Estructura: Presentan alternancia de niveles limosos y arcillosos sin estructura visible

aparente.

Geomorfología: Se trata de zonas con una topografía prácticamente horizontal.


contenido en finos y grado de cementación que presenten. El drenaje superficial está mal

desarrollado debido a la topografía prácticamente llana.



3.1.5 Gravas, arenas y arcillas.Depósitos aluviales. (Holoceno)

Litología: Se caracterizan por depósitos de gravas, arenas y arcillas con una matriz areno-

arcillosa roja muy abundante.

Estructura: Se trata de depósitos caóticos y masivos.

Geomorfología: Constituyen formas de relieve suave. Se trata de zonas con una topografía

prácticamente horizontal.


contenido en finos y grado de cementación que presenten. El drenaje superficial es aceptable,

estando relacionado con la topografía.

3.1.6 Rellenos

A lo largo de la zona de estudio se distinguen dos tipos de rellenos:

Rellenos de infraestructuras: Se trata de aquellos rellenos correspondientes a obras lineales y

estructuras (R1).

Rellenos de zonas urbanizadas: Corresponden a todas aquellas edificaciones que se

encuentran en los polígonos industriales situados en las inmediaciones del trazado (R2).

3.2 SISMICIDAD

El trazado estudiado se encuentra situado en la Zona de Sismicidad Baja, con aceleraciones

básicas (ab) de 0,04g, como muestra su situación en el Mapa de Peligrosidad Sísmica de la Figura

4.

Figura 7.- Mapa de Peligrosidad sísmica.

La Norma de Construcción Sismorresistente NCSE-02, realiza la siguiente clasificación de las

construcciones:

“Artículo 1.2.2. Clasificación de las construcciones.

A los efectos de esta Norma, de acuerdo con el uso a que se destinan, con los daños que

puede ocasionar su destrucción e independientemente del tipo de obra de que se trate, las

construcciones se clasifican en:

1 De importancia moderada

Aquellas con probabilidad despreciable de que su destrucción por el terremoto pueda

ocasionar víctimas, interrumpir un servicio primario, o producir daños económicos

significativos a terceros.

2 De importancia normal

Aquellas cuya destrucción por el terremoto pueda ocasionar víctimas, interrumpir un

servicio para la colectividad, o producir importantes pérdidas económicas, sin que en

ningún caso se trate de un servicio imprescindible ni pueda dar lugar a efectos

catastróficos.



3 De importancia especial

Aquellas cuya destrucción por el terremoto, pueda interrumpir un servicio imprescindible o

dar lugar a efectos catastróficos. En este grupo se incluyen las construcciones que así se

consideren en el planeamiento urbanístico y documentos públicos análogos así como en

reglamentaciones más específicas y, al menos, las siguientes construcciones:

Hospitales, centros o instalaciones sanitarias de cierta importancia.

Edificios e instalaciones básicas de comunicaciones, radio, televisión, centrales

telefónicas y telegráficas.

Edificios para centros de organización y coordinación de funciones para casos de

desastre.

Edificios para personal y equipos de ayuda, como cuarteles de bomberos, policía,

fuerzas armadas y parques de maquinaria y de ambulancias.

Las construcciones para instalaciones básicas de las poblaciones como depósitos de

agua, gas, combustibles, estaciones de bombeo, redes de distribución, centrales

eléctricas y centros de transformación.

Las estructuras pertenecientes a vías de comunicación tales como puentes, muros, etc.

que estén clasificadas como de importancia especial en las normativas o disposiciones

específicas de puentes de carretera y de ferrocarril.

Edificios e instalaciones vitales de los medios de transporte en las estaciones de

ferrocarril, aeropuertos y puertos.

Edificios e instalaciones industriales incluidos en el ámbito de aplicación del Real

Decreto 1254/1999, de 16 de julio, por el que se aprueban medidas de control de los

riesgos inherentes a los accidentes graves en los que intervengan sustancias

peligrosas.

Las grandes construcciones de ingeniería civil como centrales nucleares o térmicas,

grandes presas y aquellas presas que, en función del riesgo potencial que puede

derivarse de su posible rotura o de su funcionamiento incorrecto, estén clasificadas en

las categorías A o B del Reglamento Técnico sobre Seguridad de Presas y Embalses

vigente.

Las construcciones catalogadas como monumentos históricos o artísticos, o bien de

interés cultural o similar, por los órganos competentes de las Administraciones

Públicas.

Las construcciones destinadas a espectáculos públicos y las grandes superficies

comerciales, en las que se prevea una ocupación masiva de personas.

Artículo 1.2.3. Criterios de aplicación de la Norma:

La aplicación de esta Norma es obligatoria en las construcciones recogidas en el artículo

1.2.1, excepto:

En las construcciones de importancia moderada.

En las edificaciones de importancia normal o especial cuando la aceleración sísmica básica

ab sea inferior a 0,04 g, siendo g la aceleración de la gravedad.

En las construcciones de importancia normal con pórticos bien arriostrados entre sí en

todas las direcciones cuando la aceleración sísmica básica ab (art. 2.1) sea inferior a 0,08 g.

No obstante, la Norma será de aplicación en los edificios de más de siete plantas si la

aceleración sísmica de cálculo, ac, (art. 2.2) es igual o mayor de 0,08 g.

Si la aceleración sísmica básica es igual o mayor de 0,04 g deberán tenerse en cuenta los

posibles efectos del sismo en terrenos potencialmente inestables.

En los casos en que sea de aplicación esta Norma no se utilizarán estructuras de

mampostería en seco, de adobe o de tapial en las edificaciones de importancia normal o

especial.

Si la aceleración sísmica básica es igual o mayor de 0,08 g e inferior a 0,12 g, las

edificaciones de fábrica de ladrillo, de bloques de mortero, o similares, poseerán un máximo

de cuatro alturas, y si dicha aceleración sísmica básica es igual o superior a 0,12 g, un

máximo de dos.”

Se considera que las estructuras que se puedan realizar en el trazado estudiado serán de

importancia normal, ya que entran dentro de esta clasificación aquellas cuya destrucción

por el terremoto pueda ocasionar víctimas, interrumpir un servicio para la colectividad, o

producir importantes pérdidas económicas, sin que en ningún caso se trate de un servicio

imprescindible ni pueda dar lugar a efectos catastróficos.



Por este motivo, y según lo expuesto más arriba, es obligatoria la aplicación de la Norma

Sismorresistente, ya que la aceleración sísmica básica (ab) es igual a 0,04g.

3.3 PUNTOS DE OBSERVACIÓN GEOLÓGICA

A continuación se describe de manera sucinta los distintos puntos de observación geológica:



Punto 1. Afloramiento de calizas micríticas grises (Jurásico superior). Punto 2. Afloramiento de calcarenitas de colores anaranjados de grano

medio a grueso (Terciario). Punto 3. Costra calcárea de aspecto brechoide que aflora en la cuneta

de la carretera C-733 P.K. 5+000 (Glacis).

Punto 4.Costra calcárea conglomerática con cantos subangulosos (Glacis).

Punto 5. Arroyo estacional que deja al descubierto la costra calcárea perteneciente a la facies de glacis.

Punto 6. Canalización de la Sequia Llavanera y Torrent Planes, que constituyen los depósitos aluviales de la zona..



Punto 7. Morfología llana típica de los depósitos de llanura de inundación.

Punto 8. Afloramiento de una costra calcárea conglomerática típica de los glacis de la zona.

Punto 9. Corte litológico en el que se aprecia una costra formada por fragmentos subangulosos alternando con niveles arcillo limosos

anaranjados.



Punto 10. Imagen en la que se ve el contraste geomorfológico entre los depósitos cuaternarios (llanos) y los materiales terciarios y jurásicos (relieves accidentados).



APÉNDICES



APÉNDICE 1. PLANTA Y PERFIL GEOLÓGICOS. ESCALA: 1/5.000


MISMO (EIVISSA)

ANEJO 10B. GEOTECNIA DEL CORREDOR



ANEJO Nº10B. GEOTECNIA DEL CORREDOR

ÍNDICE

1 INTRODUCCIÓN........................................................................................................................2

2 TRABAJOS DE RECONOCIMIENTO ........................................................................................2

2.1 RECONOCIMIENTO DE SUPERFICIE.................................................................................3

2.2 CALICATAS...........................................................................................................................3

2.3 ENSAYOS DE PENETRACIÓN DINÁMICA..........................................................................3

2.4 SONDEOS MECÁNICOS......................................................................................................4

2.5 ENSAYOS DE LABORATORIO. ...........................................................................................4

3 CARACTERÍSTICAS GEOTÉCNICAS GENERALES................................................................4

3.1 JURÁSICO SUPERIOR (OXFORDIENSE-KIMMERIDGIENSE) ..........................................5

3.1.1 Calizas tableadas con intercalaciones de niveles margosos. J .......................................5

3.2 TERCIARIO. MIOCENO (BURDIGALIENSE-LANGHIENSE)...............................................5

3.2.1 Margas y calcarenitas amarillentas y anaranjadas. TC....................................................5

3.3 CUATERNARIO ....................................................................................................................7

3.3.1 Gravas, arenas limosas y arcillas,QAl.............................................................................7

3.3.2 Gravas, arcillas y arenas con encostramientos carbonatados a techo. Glacis antiguo.

QG 7

3.3.3 Limos y arcillas con cantos. Llanura de inundación. QLL. ...............................................9

3.3.4 Rellenos antrópicos (R)..................................................................................................10

3.4 PERFIL GEOLÓGICO - GEOTÉCNICO..............................................................................10

4 SISMICIDAD.............................................................................................................................11

5 EXPLANADA ............................................................................................................................11

6 DESMONTES...........................................................................................................................12

6.1 GENERALIDADES.............................................................................................................. 12

6.2 DESMONTES SINGULARES ............................................................................................. 13

6.2.1 Desmonte del P.0+000 (eje 30) al P.0+204 (Eje 30) y Rotonda 1. ................................ 13

6.2.2 Desmonte del P.0+000 al 0+225 (Eje 22) ...................................................................... 14

6.3 TABLA RESUMEN DE DESMONTES ................................................................................ 14

7 RELLENOS .............................................................................................................................. 16

7.1 GENERALIDADES.............................................................................................................. 16

7.2 RELLENOS SINGULARES................................................................................................. 16

7.2.1 Relleno entre los perfiles PK. 0+225 (Eje 22) al PK.0 +587 (Eje 4)............................... 16

7.2.2 Relleno entre los perfiles PK 0+587 (eje 4) al PK 0+955.42 (Eje 1) .............................. 18

7.3 TABLA RESUMEN DE RELLENOS.................................................................................... 19

APÉNDICE Nº 1.- PLANOS

1.1.- PLANTA GEOLÓGICA.

1.2.- PERFIL LONGITUDINAL GEOTÉCNICO

APÉNDICE Nº 2.- CALICATAS. DESCRIPCIÓN Y FOTOGRAFÍAS.

APÉNDICE Nº 3.- ENSAYOS DE PENETRACIÓN.

APÉNDICE Nº 4.- SONDEOS. DESCRIPCIÓN Y FOTOGRAFÍAS.

APÉNDICE Nº 5.- ENSAYOS DE LABORATORIO.



1 INTRODUCCIÓN

El presente estudio expone y comenta los resultados de los trabajos realizados para el

reconocimiento geotécnico del Proyecto de Mejora de la Fluidez y Seguridad de la Carretera C-

733. Variante al núcleo urbano de Jesús y Acondicionamiento de su travesía en la PM-V-810.1.

2 TRABAJOS DE RECONOCIMIENTO

En los apéndices del presente Anejo y del Anejo de Geología se recopila la información disponible

para la redacción del estudio.

Se han realizado los siguientes trabajos:

Reconocimiento de superficie.

Inventario de taludes, toma de muestras manuales y descripción de estaciones geomecánicas.

Sondeos mecánicos a rotación con extracción continua de testigo

Calicatas mecánicas.

Ensayos de penetración dinámica Super Pesada (D.P.S.H).

Ensayos de laboratorio sobre las muestras procedentes de las calicatas y de los sondeos.

En las tablas siguientes se relacionan los trabajos de reconocimiento realizados. Se presentan tres

tablas, con los trabajos ordenados por su identificación, por su situación, y por el grupo geológico

reconocido, incluyendo también sus coordenadas:

Trabajos ordenados por perfil:

TRABAJO PERFIL DISTANCIA GRUPO L (m) TIPO NOTAS S-5 0+124 (EJE 30) -10 J 10 S DesmonteC-8 0+095 (EJE 30) 80 TC 3 C Relleno S-4 ROTONDA 0 J 10 S DesmonteP-7 0+350 (EJE 22) -15 J 2,60 DPSH Relleno C-7 0+364 (EJE 22) -40 QG 3,35 C Relleno S-3 0+260 (EJE 31) -20 QG 10 S Relleno

TRABAJO PERFIL DISTANCIA GRUPO L (m) TIPO NOTAS P-6 0+260 (EJE 31) 20 QG 7.20 DPSH Relleno C-6 0+540 (EJE 31) 6 QG 2,60 C Relleno P-5 0+695 (EJE 31) 30 QG 1,60 DPSH Relleno S-2 0+067 (EJE 4) -15 QG 10 S Relleno P-4 0+090 (EJE 4) 15 QG 3,20 DPSH Relleno C-5 0+226 (EJE 4) -15 QG 3,20 C Relleno P-2 0+590 (EJE 4) -20 QG 5 DPSH Relleno C-4 0+235 RAMAL JESÚS 0 QG 2,90 C Relleno C-3 0+020 RAMAL JESÚS -45 QG 2,10 C Relleno P-3 0+235 RAMAL JESÚS 0 QG 1,40 DPSH Relleno C-2 ROTONDA -10 QG 3 C Relleno C-1 0+290 (EJE 1) -10 QG 3 C Relleno P-1 0+525 (EJE 1) 10 QLL/QG 8 DPSH Relleno S-1 0+606 (EJE 1) -15 QLL 10 S Relleno

Trabajos ordenados por identificación:

TRABAJO PERFIL DISTANCIA GRUPO L (m) TIPO NOTAS C-1 0+290 (EJE 1) -10 QG 3 C Relleno C-2 ROTONDA -10 QG 3 C Relleno C-3 0+020 RAMAL JESÚS -45 QG 2,10 C Relleno C-4 0+235 RAMAL JESÚS 0 QG 2,90 C Relleno C-5 0+226 (EJE 4) -15 QG 3,20 C Relleno C-6 0+540 (EJE 31) 6 QG 2,60 C Relleno C-7 0+364 (EJE 22) -40 QG 3,35 C Relleno C-8 0+095 (EJE 30) 80 TC 3 C Relleno P-1 0+525 (EJE 1) 10 QLL/QG 8 DPSH Relleno P-2 0+590 (EJE 4) -20 QG 5 DPSH Relleno P-3 0+235 RAMAL JESÚS 0 QG 1,40 DPSH Relleno P-4 0+090 (EJE 4) 15 QG 3,20 DPSH Relleno P-5 0+695 (EJE 31) 30 QG 1,60 DPSH Relleno P-6 0+260 (EJE 31) 20 QG 7.20 DPSH Relleno P-7 0+350 (EJE 22) -15 J 2,60 DPSH Relleno S-1 0+606 (EJE 1) -15 QLL 10 S Relleno S-2 0+067 (EJE 4) -15 QG 10 S Relleno S-3 0+260 (EJE 31) -20 QG 10 S Relleno S-4 ROTONDA 0 J 10 S Desmonte



TRABAJO PERFIL DISTANCIA GRUPO L (m) TIPO NOTAS S-5 0+124 (EJE 30) -10 J 10 S Explanada

Trabajos ordenados por grupo geológico:

TRABAJO PERFIL DISTANCIA GRUPO L (m) TIPO NOTAS P-1 0+525 (EJE 1) 10 QLL/QG 8 DPSH Relleno S-1 0+606 (EJE 1) -15 QLL 10 S Relleno C-7 0+364 (EJE 22) -40 QG 3,35 C Relleno S-3 0+260 (EJE 31) -20 QG 10 S Relleno P-6 0+260 (EJE 31) 20 QG 7.20 DPSH Relleno C-6 0+540 (EJE 31) 6 QG 2,60 C Relleno P-5 0+695 (EJE 31) 30 QG 1,60 DPSH Relleno S-2 0+067 (EJE 4) -15 QG 10 S Relleno C-5 0+226 (EJE 4) -15 QG 3,20 C Relleno P-2 0+590 (EJE 4) -20 QG 5 DPSH Relleno C-2 ROTONDA -10 QG 3 C Relleno C-1 0+290 (EJE 1) -10 QG 3 C Relleno C-8 0+095 (EJE 30) 80 TC 3 C Relleno S-5 0+124 (EJE 30) -10 J 10 S ExplanadaS-4 ROTONDA 0 J 10 S DesmonteP-7 0+350 (EJE 22) -15 J 2,60 DPSH Relleno

2.1 RECONOCIMIENTO DE SUPERFICIE

Se ha realizado un recorrido detallado del trazado tomando información sistematizada de los

puntos de interés geotécnico. Dentro de este reconocimiento se ha dado especial importancia al

estado de las carreteras próximas, intersecciones con carreteras existentes, estado del firme y

presencia de signos de inestabilidad.

Debido a la ausencia de taludes con alturas superiores a los dos metros, no se ha realizado un

inventario de taludes propiamente dicho. En el inicio del trazado, se realizaron unas observaciones

respecto a un talud de altura inferior a dos metros, obteniendo los siguientes datos:

Litología: Calcarenitas anaranjadas.

Edad: Terciario.

Altura: 1,5-2,0 m.

Inclinación: 40º-50º.

Longitud: 100 m.

Superficie irregular, ausencia de agua y de edificios cercanos.

Medidas de estabilización: Reperfilado y saneo.

2.2 CALICATAS

Se ha realizado una campaña de 8 calicatas para el estudio de la geotecnia del corredor.

Las calicatas han sido realizadas por un geólogo con amplia experiencia en obras lineales. Durante

su ejecución ha efectuado una descripción visual de los materiales afectados, toma de muestras

para su análisis en laboratorio, descripción de las dificultades de excavación y presencia de agua.

En los apéndices del presente Anejo se incluyen los partes descriptivos de las calicatas realizadas

con los resultados de los ensayos de laboratorio disponibles y fotos de las calicatas.

2.3 ENSAYOS DE PENETRACIÓN DINÁMICA.

Se ha realizado una campaña de 7 ensayos de penetración dinámica tipo DPSH, con sistema de

golpeo automático.

Los ensayos de penetración dinámica han sido efectuados por la empresa Geoma S. L. con

penetrómetro tipo DPSH con sistema de golpeo automático y con varillaje de 32 mm de diámetro.

Estos ensayos tipo DPSH consisten en medir el número de golpes necesarios para hincar 20 cm

en el terreno, con un área de la puntaza de 20 cm2 de sección y remate cilíndrico cónica de 90�,

en la punta, prolongada en su parte superior por un prisma de igual sección y altura de 12 cm. Los

golpes los aplica una maza de 63,5 Kp con altura de caída de 76 mm. Un varillaje de 32 mm de

diámetro, transmite a la puntaza la energía de la maza.

Los penetrómetros dinámicos, tienen la ventaja respecto de otros sistemas de reconocimiento de

que proporcionan una estimación continua de la resistencia del terreno, permitiendo detectar

discontinuidades o niveles de pequeño espesor que con otro sistema de reconocimiento pudieran

pasar desapercibidos.



En los apéndices del presente Anejo se recopilan los gráficos de hinca de los ensayos de

penetración dinámica.

2.4 SONDEOS MECÁNICOS.

En los planos incluidos en el Apéndice 1 se define la situación de los sondeos mecánicos

realizados durante la campaña de geotecnia del corredor, consistente en 5 sondeos mecánicos a

rotación, con una longitud total perforada de 50 m

Los sondeos ejecutados en el presente estudio han sido realizados por la empresa Geoma, S.L.

con una máquinaComacchio MC-300.

Los sondeos disponibles se han efectuado a rotación, con recuperación continua del testigo,

realizando ensayos SPT en los niveles de suelo para estimar resistencia y tomar muestras para su

posterior análisis en laboratorio.

El ensayo SPT consiste en medir el número de golpes necesario para hincar tramos sucesivos de

15 cm de un sacamuestras normalizado (35 mm de diámetro interior, 51 mm de diámetro exterior y

550 mm de longitud del cuerpo cilíndrico). El golpeo se efectúa con una maza de 65 kp de peso y

altura de caída de 75 cm; es decir, en cada golpe se aplica una energía de unos 48 kp•m. Los 15

cm iniciales se desprecian y se define como N el golpeo necesario para hincar los siguientes 30

cm, quedando del lado de la seguridad si se adopta el mínimo de golpeos efectuados al hincar de

15 a 45 cm, de 30 a 60 cm o el doble del golpeo obtenido entre 45 y 60 cm.

En los apéndices del presente Anejo se incluyen los cortes de los sondeos mecánicos disponibles,

las fotografías de las cajas, los resultados de los ensayos efectuados durante su ejecución y las

medidas del nivel del agua realizadas en su interior.

2.5 ENSAYOS DE LABORATORIO.

Se han obtenido una serie de muestras alteradas en calicatas e inalteradas en sondeos con el fin

de determinar, mediante ensayos de laboratorio, las características geotécnicas de los materiales.

Los ensayos de laboratorio han permitido la valoración cuantitativa de los parámetros geotécnicos

en los materiales que aparecen a lo largo de la traza, y que determinan el comportamiento

geomecánico de los mismos.

Sobre las muestras procedentes de las calicatas se han realizado ensayos de identificación

(granulométricos, límites de Atterberg y ensayos químicos), Próctor modificado y CBR, orientados

principalmente a su empleo en la ejecución de terraplenes y caracterización de la explanada.

También se han planteado ensayos mecánicos sobre muestras de material compactado para

estudiar su deformabilidad y resistencia.

Sobre las muestras procedentes de los sondeos se han realizado asimismo ensayos de

identificación y ensayos mecánicos (compresio¬nes simples, cortes directos, ...), ensayos de

deformabilidad (edómetros...) y análisis de la composición química (sulfatos, carbonatos,...) para

su caracterización geotécnica.

En los apéndices del presente Anejo se incluyen los resultados de los ensayos de laboratorio

disponibles.

3 CARACTERÍSTICAS GEOTÉCNICAS GENERALES

Las características hidrogeológicas y geológicas de la zona por la que discurre el trazado han sido

descritas en el Anejo de Geología.

En los puntos siguientes se incluye una descripción geotécnica general de las distintas

formaciones geológicas afectadas por la traza en estudio, junto con una valoración estadística de

sus propiedades índice, y se incluyen tablas resumen de la información disponible. En capítulos

posteriores se tramifica el trazado, definiendo los condicionantes geotécnicos particulares de cada

uno de los tramos.

En la siguiente tabla se recogen las formaciones situadas en el entorno de la traza:

GRUPO EDAD DESCRIPCIÓN J Jurásico Calizas micríticas grisáceas TC Terciario (Mioceno) Calcarenitas y margas de colores anaranjadosQAl Limos arenosos y arenas limosas QLL Arcillas limosas y limos orgánicos QG Costras conglomeráticas y limos arenosos R1, R2

Cuaternario

Rellenos antrópicos



3.1 JURÁSICO SUPERIOR (OXFORDIENSE-KIMMERIDGIENSE)

3.1.1 Calizas tableadas con intercalaciones de niveles margosos. J

Litología: El muro de la formación está constituido por calizas micríticas de color gris, con

frecuencia bioclásticas. El resto de la formación se caracteriza por una alternancia rítmica de

calizas grises y margocalizas, margas calcáreas y margas. Por un lado hay una secuencia rítmica

en la que alternan calizas micríticas grises y margocalizas lajosas grises a beiges, y por otro la

alternancia se produce entre calizas, margocalizas y margas.

Estructura: Las calizas situadas a muro de la formación, se disponen en capas finas a medias con

una estratificación ondulada. En el resto, las calizas se disponen bien estratificadas, tableadas en

capas finas a medias de 10 a 50 cm.

Geomorfología: Generan sierras de dirección SO-NE en las que la erosión ha actuado de forma

escasa, siendo los escarpes de origen tectónico. Las pendientes medias de los taludes naturales

suelen ser superiores al 30 %.

En los sondeos realizados, se observan en general materiales rocosos de resistencia blanda. Se

encuentran alternancias de calizas micríticas con margas arenosas, para pasar en profundidad a

unas margocalizas grisáceas.

En la siguiente tabla se recogen los valores obtenidos de la hinca del tomamuestras, así como los

valores de NSPT, registrados en muestras de la presente formación:

SONDEO MUESTRA Zi

Zf

N/M

GR

UP

O

S-5 SPT 0,50 0,95 12 16 R 28 J S-5 SPT 2,05 2,15 R R J

En las siguientes tablas se recogen los ensayos de laboratorio disponibles en muestras de

sondeos de la presente formación:

SON

DEO

PER

FIL

DIS

TAN

CIA

MU

ESTR

A

Zi Zf

TIPO

MU

ESTR

A

GR

UPO

LITO

LÓG

ICO

SO4

(ppm

)

CO

3Ca

(%)

MO

(%)

Bau

man

-Gul

ly

(ml/K

g)

SS (%

)

Car

ga P

untu

al

(Mpa

)

S-4 Rotonda 0 MR-1 J 61,7 3S-5 0+124 (Eje 22) -10 MR-2 J 62,4 4,6

DATOS 0 2 0 0 0 2MEDIA - 62,1 - - - 3,8MÁXIMO 0,000 62,4 0,0 0,0 0,0 4,6MÍNIMO 0,000 61,7 0,0 0,0 0,0 3,0DESVIACIÓN - 0,5 - - - 1,1

En relación con los ensayos de laboratorio realizados en muestras de sondeos pueden hacerse las

siguientes observaciones:

Las muestras ensayadas, presentan un contenido de carbonatos en torno al 62%.

Se han realizado cargas puntuales con resultados entre 3 y 4,6 MPa, resultando ser una roca

moderadamente dura.

En base a la información disponible pueden considerarse las siguientes características medias de

los materiales de esta formación:

Excavabilidad: Excavación en tierra. Taludes: No se afectan con la excavación Capacidad de drenaje: Materiales semipermeables, en función del grado de fracturación. El

drenaje por percolación pudiera ser favorable. Agresividad del suelo: Media a baja Capacidad portante para rellenos:

Alta a media

Reutilización: Pedraplén. Varios: .

3.2 TERCIARIO. MIOCENO (BURDIGALIENSE-LANGHIENSE)

3.2.1 Margas y calcarenitas amarillentas y anaranjadas. TC

Litología: Está formada por margas blancas de aspecto hojoso con esporádicas intercalaciones de

niveles calcareníticos o conglomeráticos. También puede presentarse como una sucesión margosa



de color gris, en la que se intercalan niveles rítmicos de calizas margosas y niveles

conglomeráticos y calcareníticos.

Estructura: La secuencia rítmica se produce en forma de niveles planoparalelos de espesores

decimétricos.

Geomorfología: Configuran terrenos de típicas morfologías suaves y alomadas de tonos blanco

amarillentos.

En la calicata realizada sobre este material, se encuentran en general calcarenitas de colores

anaranjados y arcillas limosas rojas, algo carbonatadas, de plasticidad media-alta, con

consistencia de suelo duro. Durante la excavación, las paredes se mantienen estables,

presentando una excavabilidad fácil.

En las siguientes tablas se recogen los ensayos de laboratorio disponibles en muestras de la

calicata realizada en la presente formación:

GRANULOMETRÍA ENSAYOS QUÍMICOS

PROF. (m) Hnat SO4- CO3Ca M.O. SS

DE A GRUPO LL LP IP (%) (%) (%) (%) (%)C-8 0+095 (Eje 30) 80 0,20 1,30 TC 81,0 71,0 60,0 53,0 32,0 11,0 NP NP NP 6,9 0,270 0,30C-8 0+095 (Eje 30) 80 1,30 3,00 TC 100,0 98,0 96,0 95,0 94,0 93,0 53,0 25,1 27,9 22,2 0,320 0,30

2 2 2 2 2 2 1 1 1 2 2 0 2 090,5 84,5 78,0 74,0 63,0 52,0 53,0 25,1 27,9 14,6 0,3 - 0,3 -

100,0 98,0 96,0 95,0 94,0 93,0 53,0 25,1 27,9 22,2 0,3 0,0 0,3 0,081,0 71,0 60,0 53,0 32,0 11,0 53,0 25,1 27,9 6,9 0,3 0,0 0,3 0,013,4 19,1 25,5 29,7 43,8 58,0 - - - 10,8 0,0 - 0,0 -DESVIACIÓN

MEDIAMÁXIMOMÍNIMO

DATOS

#0,08#63 #20 #5 #2CA

TA

PER

FIL

DIS

T.

PLASTICIDADTIPO

#0,4

COMPACTACIÓN CBR COLAPSO HINCH. DESMORO- CLASIFICACIÓN

PROF. (m) TIPO Hopt max 100% 95% Hinch. Ic (%) LIBRE NAMIENTO U.S.C.S. PG3

DE A GRUPO (%) (T/m3) (%) (%)C-8 0+095 (Eje 30) 80 0,20 1,30 TC PM 9,5 1,99 61,00 23,00 0,00 GP-GM AC-8 0+095 (Eje 30) 80 1,30 3,00 TC PM 18,3 1,66 7,00 3,25 2,39 CH T

0 2 2 2 2 2 0 0 0- 13,9 1,8 34,0 13,1 1,2 - - -

0,0 18,3 2,0 61,0 23,0 2,4 0,0 0,0 0,00,0 9,5 1,7 7,0 3,3 0,0 0,0 0,0 0,0- 6,2 0,2 38,2 14,0 1,7 - - -DESVIACIÓN

MEDIAMÁXIMOMÍNIMO

DATOS

CA

TA

PER

FIL

DIS

T.

TIPO

En relación con los ensayos de laboratorio realizados en muestras de calicatas pueden hacerse las

siguientes observaciones:

Las muestras ensayadas, presentan un contenido medio de finos del 52%. En las muestras de

sondeos se han encontrado dos niveles, uno superior de naturaleza calcarenítica y otro inferor

de carácter arcilloso. De acuerdo con la clasificación de Casagrande, se corresponden en

general con arcillas de alta plasticidad (CH).

Los límites de Atterberg se corresponden en general con arcillas de alta plasticidad (LL=53% e

IP= 28%) para el nivel inferior. En el superior las muestras resultan ser No Plásticas.

Se ha evaluado la reutilización de los materiales mediante la ejecución de ensayos de

compactación Próctor Modificado, obteniendo densidades máximas elevadas, comprendidas

entre 1,99 y 1,66 T/m3, con humedades óptimas situadas en el entorno del 14%.

Los índices de CBR correspondientes a las densidades máximas de compactación del Próctor

Modificado son superiores a 3 en todos los casos. Para el nivel superior calcarenítico, los

valores son elevados (61 y 23 para la energía del 100% y 95% del Proctor Modificado

respectivamente), en cambio para el nivel inferior arcilloso, los valores son bajos (7 para el

100% y 3,25 para el 95% del Proctor Modificado)

En cuanto a los valores del hinchamiento del CBR, destacar que en el caso del nivel inferior

arcilloso, los valores están en torno a 2,4.

En general, las muestras ensayadas presentan un contenido de materia orgánica, del 0,3 %.

El contenido en sulfatos obtenido de los ensayos, da como resultado un valor medio de 0,3%.

Los ensayos de sulfatos presentan contenidos correspondientes a un tipo de ataque débil a

medio (Qa - Qb), de acuerdo a la clasificación de agresividad química de la Instrucción de

Hormigón Estructural.

En base a la información disponible pueden considerarse las siguientes características medias de los

materiales de esta formación:

Excavabilidad: Excavación en tierra. Taludes: 3H:2V Capacidad de drenaje: Materiales semipermeables a impermeables, en función del contenido

de finos. El drenaje por infiltración es desfavorable, al contrario que la



escorrentía superficial, debido a la pendiente del terreno natural. Agresividad del suelo: Baja Capacidad portante para rellenos:

Media

Reutilización: Materiales clasificados en general como aptos para rellenos, de acuerdo con el PG3. A efectos de valoración se ha estimado un 40% de suelos adecuadosy un 60% de suelos tolerables.

Varios: Se distinguen de forma neta dos niveles: uno superior constituido por calcarenitas (suelos adecuados) y uno inferior formado por arcillas (suelos tolerables). Explanada natural: se clasifican como suelos tipo “0”

3.3 CUATERNARIO

3.3.1 Gravas, arenas limosas y arcillas,QAl.

Litología: Se caracterizan por depósitos de gravas, arenas y arcillas con una matriz areno-arcillosa

roja muy abundante.

Estructura: Se trata de depósitos caóticos y masivos.

Geomorfología: Constituyen formas de relieve suave. Se trata de zonas con una topografía

prácticamente horizontal.



Excavabilidad: Excavación en tierra. Taludes: 2H:1 V Capacidad de drenaje: Materiales permeables a semipermeables. El drenaje por infiltración es

favorable debido a la alta porosidad. La escorrentía superficial es también medianamente favorable, sin haber observado encharcamientos.

Agresividad del suelo: Baja Capacidad portante para rellenos:

Baja

Reutilización: Materiales clasificados en general como tolerables. Varios:

3.3.2 Gravas, arcillas y arenas con encostramientos carbonatados a techo. Glacis antiguo. QG

Litología: Se trata de glacis antiguos, en concreto de las facies medias y distales, caracterizadas

por lutitas rojas con niveles de gravas y cantos. Estos niveles tienen una matriz areno-limosa. En

las lutitas se han producido varios ciclos de carbonatación que culminan en costras calcáreas de

carácter conglomerático.

Estructura: En los niveles de gravas y cantos, se han observado bases erosivas y estratificación

cruzada tendida.

Geomorfología: Constituyen formas de relieve suave originadas al pie de los relieves, pudiendo

alcanzar de forma excepcional pendientes del 15 %. Son pequeñas zonas alomadas con formas

diversas.



SONDEO MUESTRA Zi

Zf

N/M

GR

UP

O

S-2 SPT 0,80 1,25 2 3 6 5 QG S-2 SPT 2,00 2,45 10 15 16 25 QG S-2 SPT 3,15 3,60 24 19 18 36 QG S-2 SPT 5,00 5,45 4 10 R 14 QG S-2 MI 6,10 6,70 8 22 24 20 40 QG S-2 SPT 6,70 7,30 5 15 14 12 24 QG S-2 SPT 9,20 9,65 26 20 25 45 QG S-3 SPT 0,55 1,00 1 3 4 4 QG S-3 MI 1,25 1,85 4 6 9 18 15 QG S-3 SPT 1,85 2,30 13 6 6 12 QG S-3 SPT 3,35 3,80 12 20 30 32 QG S-3 SPT 5,45 5,90 4 6 7 10 QG S-3 SPT 7,35 7,80 20 14 10 20 QG S-3 MI 8,95 9,55 10 15 16 18 31 QG S-3 SPT 9,60 10 10 14 R 24 QG




calicatas de la presente formación: SO

ND

EO

PER

FIL

DIS

TAN

CIA

MU

ESTR

A

Zi Zf

TIPO

MU

ESTR

A

GR

UPO

LITO

LÓG

ICO

GR

AVA

(%)

AR

ENA

(%)

FIN

OS

(%)

#63U

NE

#20U

NE

#5U

NE

#2U

NE

#0,4

UN

E

#0,0

8UN

E

LL LP IP

W (%

)

d (T

/m3 )

ap

(T/m

3 )

rel

at (T

/m3 )

S-2 0+067 (Eje 4) -15 MR1 0,80 1,25 SPT QG 1 46 53 100 100 99 97 86 53 23,2 17,6 5,6S-2 0+067 (Eje 4) -15 MR3 3,15 3,60 SPT QG 8 44 48 100 100 92 83 70 48 18,2 15,7 2,5S-3 0+260 (Eje 31) -20 MI 1,30 1,90 MI QG 100 100 85 81 77 72 30,4 17,8 12,6 15,2 1,58S-3 0+260 (Eje 31) -20 MR3 3,40 3,85 SPT QG 1 1 98 100 100 99 99 99 98 56,8 24,9 31,9S-3 0+260 (Eje 31) -20 MR-4 5,45 5,90 SPT QG 3 26 71 100 100 97 90 83 71 26,0 16,6 9,4S-3 0+260 (Eje 31) -20 QG

DATOS 5 5 5 5 5 5 5 5 5 1 1 0 0MEDIA 100,0 100,0 94,4 90,0 83,0 68,4 30,9 18,5 12,4 15,2 1,6 - -MÁXIMO 100,0 100,0 99,0 99,0 99,0 98,0 56,8 24,9 31,9 15,2 1,6 0,0 0,0MÍNIMO 100,0 100,0 85,0 81,0 70,0 48,0 18,2 15,7 2,5 15,2 1,6 0,0 0,0DESVIACIÓN 0,0 0,0 6,0 8,1 10,8 19,7 15,1 3,7 11,5 - - - -

SON

DEO

PER

FIL

DIS

TAN

CIA

MU

ESTR

A

Zi Zf

TIPO

MU

ESTR

A

GR

UPO

LITO

LÓG

ICO

SO4

(ppm

)

CO

3Ca

(%)

MO

(%)

Bau

man

-Gul

ly

(ml/K

g)

SS (%

)

CO

RTE

DIR

ECTO

C' (

Kg/

cm2)

' (º

)

qu (K

p/cm

2)

Def

orm

%

Hin

cham

ient

o lib

re (%

)

Abr

asiv

idad

C

erch

ar

Car

ga P

untu

al

(Mpa

)

CLA

SIFI

CA

CIÓ

NU

.S.C

.S.

PG3

S-2 0+067 (Eje 4) -15 MR1 0,80 1,25 SPT QG CL-ML TS-2 0+067 (Eje 4) -15 MR3 3,15 3,60 SPT QG 66,8 SMu TS-3 0+260 (Eje 31) -20 MI 1,30 1,90 MI QG 0,001 37,0 0,50 0,10 CL TS-3 0+260 (Eje 31) -20 MR3 3,40 3,85 SPT QG MH TS-3 0+260 (Eje 31) -20 MR-4 5,45 5,90 SPT QG CL TS-3 0+260 (Eje 31) -20 QG

DATOS 1 2 1 0 1 0 0 0 0 0 0 0 0MEDIA 0,001 51,9 0,5 - 0,1 - - - - - - - -MÁXIMO 0,001 66,8 0,5 0,0 0,1 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0MÍNIMO 0,001 37,0 0,5 0,0 0,1 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0DESVIACIÓN - 21,1 - - - - - - - - - - -



DE A GRUPO LL LP IP (%) (%) (%) (%) (%)C-4 0+235 (Ramal Jesús) 0 0,40 2,90 QG 100,0 83,0 69,0 61,0 49,0 35,0 NP NP NP 20,2 0,32 0,50C-6 0+540 (Eje 31) 6 0,20 2,50 QG 100,0 93,0 83,0 78,0 70,0 51,0 25,8 18,2 7,6 12,8 0,60

2 2 2 2 2 2 1 1 1 2 1 0 2 0100,0 88,0 76,0 69,5 59,5 43,0 25,8 18,2 7,6 16,5 0,3 - 0,6 -100,0 93,0 83,0 78,0 70,0 51,0 25,8 18,2 7,6 20,2 0,3 0,0 0,6 0,0100,0 83,0 69,0 61,0 49,0 35,0 25,8 18,2 7,6 12,8 0,3 0,0 0,5 0,0

0,0 7,1 9,9 12,0 14,8 11,3 - - - 5,2 - - 0,1 -DESVIACIÓN

MEDIAMÁXIMOMÍNIMO

DATOS

#0,08#63 #20 #5 #2CA

TA

PER

FIL

DIS

T.

PLASTICIDADTIPO

#0,4



DE A GRUPO (%) (T/m3) (%) (%)C-4 0+235 (Ramal Jesús) 0 0,40 2,90 QG PM 11,5 1,90 28,00 13,00 0,17 SMu T-AC-6 0+540 (Eje 31) 6 0,20 2,50 QG CL T

0 1 1 1 1 1 0 0 0- 11,5 1,9 28,0 13,0 0,2 - - -

0,0 11,5 1,9 28,0 13,0 0,2 0,0 0,0 0,00,0 11,5 1,9 28,0 13,0 0,2 0,0 0,0 0,0- - - - - - - - -DESVIACIÓN

MEDIAMÁXIMOMÍNIMO

DATOS

CA

TA

PER

FIL

DIS

T.

TIPO

En relación con los ensayos de laboratorio realizados en muestras de sondeos y calicatas pueden

hacerse las siguientes observaciones:

Las muestras ensayadas, presentan un contenido de finos elevado, situándose los valores

entre 43 y 67,5%. Según Casagrande, se trata de arcillas limosas, limos y arenas limosas.

Los límites de Atterberg se corresponden en general con arenas limosas, arcillas y limos de

baja plasticidad (12%<LL<30,9%), excepto en una de las muestra en la que la plasticidad es

alta (56%). Los índices de plasticidad se encuentran en general comprendidos entre el 2,5 y el

31,9%.

Se ha evaluado la reutilización de los materiales mediante la ejecución de ensayos de

compactación Próctor Modificado, obteniendo densidades máximas elevadas, de 1,90 T/m3,

con humedades óptimas situadas en el entorno del 11,5%.

Los índices de CBR correspondientes a las densidades máximas de compactación del Próctor

Modificado son 28 y 13 para el 100 y 95% de la energía del Proctor Modificado,

respectivamente. Los hinchamientos medidos durante la inmersión de las pastillas del CBR son

reducidos, e inferiores en todos los casos al 1%.

Sólo se dispone de un ensayo de contenido de carbonatos, con un valor del 66,8%.

En general, las muestras ensayadas presentan un contenido de materia orgánica del orden del

0,6%.

Los ensayos de sulfatos presentan en todos los casos, contenidos inferiores al tipo de ataque

débil (Qa) (0,32%), de acuerdo con la clasificación de agresividad química de la Instrucción de






Excavabilidad: Excavación en tierra. Taludes: 2H:1V. Capacidad de drenaje: Materiales impermeables a semipermeables, debido al elevado

contenido de finos y a la presencia de costras carbonatadas. El drenaje por infiltración es desfavorable, al contrario que la escorrentía superficial, al situarse en zonascon una ligera pendiente.


Baja a media

Reutilización: Se trata de materiales clasificados como tolerables para su uso en rellenos tipos terraplén.

Varios: -

3.3.3 Limos y arcillas con cantos. Llanura de inundación. QLL.

Litología: Se caracterizan por limos arenosos, arenas, arcillas y gravas con matriz areno limosa,

de coloraciones rojizas.

Estructura: Presentan alternancia de niveles limosos y arcillosos sin estructura visible aparente.

Geomorfología: Se trata de zonas con una topografía prácticamente horizontal.



SONDEO MUESTRA

Zi

Zf

N/M

GR

UP

O

S-1 SPT 0,45 0,90 2 3 5 5 QLL

S-1 MI 1,10 1,70 3 5 6 8 11 QLL

S-1 SPT 1,70 2,15 1 0 3 1 QLL

S-1 SPT 3,90 4,35 8 10 7 14 QLL

S-1 SPT 5,10 5,55 4 6 8 10 QLL

S-1 MI 5,75 6,35 5 6 7 10 13 QLL

S-1 SPT 6,35 6,80 2 2 2 4 QLL

S-1 SPT 8,65 9,15 6 5 8 11 QLL


sondeos y calicatas de la presente formación:

SON

DEO

PER

FIL

DIS

TAN

CIA

MU

ESTR

A

Zi Zf

TIPO

MU

ESTR

A

GR

UPO

LITO

LÓG

ICO

GR

AVA

(%)

AR

ENA

(%)

FIN

OS

(%)

#63U

NE

#20U

NE

#5U

NE

#2U

NE

#0,4

UN

E

#0,0

8UN

E

LL LP IP

W (%

)

d (T

/m3 )

ap

(T/m

3 )

rel

at (T

/m3 )

S-1 0+606 (Eje 1) -15 MI 1,10 1,70 MI QLL 4 16 80 100 100 96 96 94 80 30,2 16,8 13,4 17,6 1,66S-1 0+606 (Eje 1) -15 MR5 6,35 6,80 SPT QLL 4 20 76 100 100 96 93 86 76 35,3 19,6 15,7

DATOS 2 2 2 2 2 2 2 2 2 1 1 0 0MEDIA 100,0 100,0 96,0 94,5 90,0 78,0 32,8 18,2 14,6 17,6 1,7 - -MÁXIMO 100,0 100,0 96,0 96,0 94,0 80,0 35,3 19,6 15,7 17,6 1,7 0,0 0,0MÍNIMO 100,0 100,0 96,0 93,0 86,0 76,0 30,2 16,8 13,4 17,6 1,7 0,0 0,0DESVIACIÓN 0,0 0,0 0,0 2,1 5,7 2,8 3,6 2,0 1,6 - - - -

SON

DEO

PER

FIL

DIS

TAN

CIA

MU

ESTR

A

Zi Zf

TIPO

MU

ESTR

A

GR

UPO

LITO

LÓG

ICO

SO4

(ppm

)

CO

3Ca

(%)

MO

(%)

Bau

man

-Gul

ly

(ml/K

g)

SS (%

)

CO

RTE

DIR

ECTO

C' (

Kg/

cm2)

' (º

)

qu (K

p/cm

2)

Def

orm

%

Hin

cham

ient

o lib

re (%

)

Abr

asiv

idad

C

erch

ar

Car

ga P

untu

al

(Mpa

)

CLA

SIFI

CA

CIÓ

NU

.S.C

.S.

PG3

S-1 0+606 (Eje 1) -15 MI 1,10 1,70 MI QLL CL TS-1 0+606 (Eje 1) -15 MR5 6,35 6,80 SPT QLL 0,025 0,2 CL T

DATOS 1 0 1 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0MEDIA 0,025 - 0,2 - - - - - - - - - -MÁXIMO 0,025 0,0 0,2 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0MÍNIMO 0,025 0,0 0,2 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0DESVIACIÓN - - - - - - - - - - - - -



DE A GRUPO LL LP IP (%) (%) (%) (%) (%)C-1 0+290 (Eje 1) -10 C 0,60 3,00 QLL 100,0 100,0 98,0 97,0 96,0 87,0 29,8 17,5 12,3 16,2 0,30

1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 0 0 1 0100,0 100,0 98,0 97,0 96,0 87,0 29,8 17,5 12,3 16,2 - - 0,3 -100,0 100,0 98,0 97,0 96,0 87,0 29,8 17,5 12,3 16,2 0,0 0,0 0,3 0,0100,0 100,0 98,0 97,0 96,0 87,0 29,8 17,5 12,3 16,2 0,0 0,0 0,3 0,0

- - - - - - - - - - - - - -DESVIACIÓN

MEDIAMÁXIMOMÍNIMO

DATOS

#0,08#63 #20 #5 #2CA

TA

PER

FIL

DIS

T.

PLASTICIDADTIPO

#0,4



DE A GRUPO (%) (T/m3) (%) (%)C-1 0+290 (Eje 1) -10 C 0,60 3,00 QLL CL T

0 0 0 0 0 0 0 0 0- - - - - - - - -

0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,00,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0 0,0- - - - - - - - -DESVIACIÓN

MEDIAMÁXIMOMÍNIMO

DATOS

CA

TA

PER

FIL

DIS

T.

TIPO



En relación con los ensayos de laboratorio realizados en muestras de sondeos y calicatas pueden

hacerse las siguientes observaciones:

Las muestras ensayadas, presentan un contenido de finos elevado, en general entre el 78 y el

85%. De acuerdo con la clasificación de Casagrande, se corresponden en general con arcillas.

Los límites de Atterberg se corresponden en general con arcillas de baja plasticidad

(29,8%<LL<35,3%). Los índices de plasticidad se encuentran en general comprendidos entre el

12,3 y el 15,7%.

En general, las muestras ensayadas presentan un contenido de materia orgánica entre el 0,2 y

0,3%.

Los ensayos de sulfatos presentan en todos los casos, contenidos inferiores al tipo de ataque

débil (Qa), de acuerdo con la clasificación de agresividad química de la Instrucción de




Excavabilidad: Excavación en tierra. Taludes: No se afectan con la traza. Capacidad de drenaje: Materiales impermeables a semipermeables, debido al elevado

contenido de finos. El drenaje por infiltración es medianamente desfavorable, al contrario que la escorrentía superficial, medianamente favorable debido a la pendiente del terreno natural.


Baja

Reutilización: No se afectan con la traza. Varios: -

3.3.4 Rellenos antrópicos (R)

Los rellenos antrópicos detectados a lo largo de la traza se corresponden en general con los

terraplenes compactados de la carretera nacional existente, así como con pequeñas extensiones

de materiales naturales removilizados y dispuestos sin compactar. El espesor de dichos rellenos

en la zona objeto del presente Proyecto no resulta significativo.

De forma general, y en los casos en los que estos rellenos sin compactar se vean afectados por la

traza, se ha previsto el cajeo y sustitución de este material. El cajeo profundizará al menos 50 cm

en terreno natural.

Pueden considerarse las siguientes características medias de los materiales de esta formación:

Excavabilidad: Excavación en tierra. Taludes: No hay desmontes en la presente formación Capacidad de drenaje: Drenaje profundo favorable. Escorrentía superficial favorable Agresividad del suelo: Baja Capacidad portante para rellenos::

Baja

Reutilización: Rellenos compactadosC-733: 100% tolerables Varios: -

3.4 PERFIL GEOLÓGICO - GEOTÉCNICO

En base a la información geológica y geotécnica se ha realizado el perfil geotécnico que se incluye

en páginas posteriores.

En el perfil geotécnico se ha representado la situación de las investigaciones realizadas (puntos de

reconocimiento visual, taludes inventariados, calicatas, penetraciones dinámicas y sondeos), en las

que se indica su identificación con los siguientes datos:

Proyección en el eje.

Distancia al eje (derecha signo positivo e izquierda negativo).

Profundidad.

Al pie de dicho perfil se ha representado una "guitarra" con la siguiente información:

Espesor de tierra vegetal.

En desmontes el talud recomendado, aprovechamiento del material de excavación y

excavabilidad. La excavabilidad se ha recogido indicando si es excavación en tierra (T),

excavación en terreno de tránsito (TT) o excavación en roca (R). Asimismo, la reutilización se



ha indicado en rocas mediante el porcentaje de todo-uno (TU) y pedraplén (P) y en suelos el

contenido de suelos seleccionados (S), adecuados (A) y materiales no aptos (NA).

En terraplenes el talud recomendado, los tratamientos del cimiento y en su caso el cajeo

previsto (incluyendo el espesor de tierra vegetal).

En el perfil geotécnico se han representado únicamente los trabajos correspondientes al

reconocimiento del corredor.

4 SISMICIDAD

De acuerdo a la Norma de Construcción Sismorresistente, Parte General y Edificación (NCSR-02)

el valor de la aceleración sísmica de cálculo se evalúa con la siguiente expresión:

ac= S··ab

donde:

ab: es la aceleración sísmica básica, que caracteriza la aceleración horizontal de la superficie

del terreno, y se expresa en relación con la aceleración de la gravedad. En nuestro caso el

valor es igual a 0,04:

: es un coeficiente adimensional de riesgo, que tiene en cuenta la probabilidad de superar el

valor de ac calculado a lo largo de la vida útil de la obra. Para el caso de desmontes, se adopta

el valor de 1,0 correspondiente a construcciones de importancia normal.

S: es un coeficiente de amplificación del terreno, que se obtiene de las siguientes condiciones:

Para • ab ≥0,4 g, entonces S = C/1,25

C: es el coeficiente de terreno, que depende de las características geotécnicas del terreno de

cimentación.

Para calcular C clasificamos el tipo de terreno que tenemos, considerando un corte tipo del lado de

la seguridad para los desmontes, y otro para el cimiento de los rellenos:

Materiales en desmonte: para las máximas altura que presentarán los desmontes, se ha

considerado de 0 a 15 m de profundidad un terreno tipo III (Suelo granular de compacidad

media, o suelo cohesivo de consistencia firme a muy firme), y de 15 a 30 m terreno tipo II

(Roca muy fracturada, suelos granulares densos o cohesivos duros).

Materiales en cimiento de rellenos: se ha considerado de 0 a 5 m de profundidad un terreno

tipo IV (suelo granular suelto, o suelo cohesivo blando), de 5 a 15m un terreno tipo III, y de 15 a

30 m terreno tipo II.

Según estos datos, los coeficientes C tienen el siguiente valor:

Suelo tipo I: C=1,0

Suelo tipo II: C=1,3

Suelo tipo III: C=1,6

Suelo tipo IV: C=2,0

Para calcular el C definitivo empleamos la siguiente expresión:

C desmonte = Ci·ei/30= 1,45

C relleno = Ci·ei/30= 1,52

Teniendo estos valores en consideración, resulta el siguiente valor del parámetro S y de

aceleración de cálculo, por material:

S desmonte = 1,16; ac= S··ab = 1,16·1·0,04g=0,046 g m/s2

S relleno = 1,21; ac= S··ab = 1,21·1·0,04g= 0,049 g m/s2

Tal como se indica con anterioridad, considerando las características de la construcción de

desmontes y rellenos, su posible afección a la vía de comunicación en caso de deslizamiento, que

aun pudiendo interrumpir el servicio, éste queda restablecido con rapidez y la escasa altura de las

obras de tierra consideradas en el proyecto, se han englobado éstas dentro de las construcciones

de normal importancia.

Para la inclusión de la construcción de obras de tierra en obras de normal importancia también se

han tenido en cuenta las aceleraciones sísmicas básicas correspondientes a cada uno de los

términos municipales recogidas en la Norma Sismorresistente, que se consideran mayoradas y

claramente del lado de la seguridad.

5 EXPLANADA

En capítulos anteriores se describe la campaña de trabajos de reconocimiento realizada.



Para la formación de las explanadas, pueden plantearse las alternativas definidas según los

criterios definidos en la Norma 6.1.-IC “Secciones de Firme”.

Es importante retirar la tierra vegetal y el material procedente de relleno previamente a la ejecución

de los terraplenes o al extendido de la explanada mejorada en los tramos de desmonte.

En los tramos de desmonte en suelos o rocas muy meteorizadas deberá procederse al escarificado

y compactación de la superficie final de excavación previamente al extendido de la explanada.

Durante la ejecución de la obra deben comprobarse las características del material aflorante en la

superficie final de excavación de los desmontes, una vez realizada ésta.

En la tabla resumen de desmontes, se indica la estimación de la explanada natural del fondo de

excavación de los desmontes afectados por la traza.

A efectos del definición de la sección de firme, puede homogenizarse la calificación recogida en la

tabla resumen de desmontes, considerando explanada tipo “0” para la formación QG cálculo que

queda del lado de la seguridad.

Para el caso de la coronación de los rellenos, de granulometría terraplén y todo-uno, la categoría

de la explanada dependerá de las características de los materiales que se utilicen en la ejecución

del relleno. Se plantea de forma general clasificar la superficie de la coronación de los rellenos

como suelo tipo “0”.

6 DESMONTES

6.1 GENERALIDADES


En la tabla resumen de desmontes se incluye la clasificación del terreno afectado por el

movimiento de tierras y las conclusiones relativas a geometría de los desmontes, tratamientos de

estabilización, medidas específicas de drenaje, ripabilidad y aprovechamiento de los materiales

afectados por los desmontes.

El drenaje proyectado debe conseguir que el nivel freático quede situado a una profundidad bajo la

superficie de la explanada de al menos 1 m.

Se ha previsto disponer cunetas de captación en la coronación de los desmontes en los que se

prevé afluencia de agua de escorrentía, para impedir la circulación de agua sobre los taludes,

situados en materiales erosionables y de variada granulometría, y así limitar los problemas

derivados de la erosión diferencial.

La transición de desmonte a terraplén debe realizarse de forma gradual especialmente en los

tramos rocosos, para reducir el posible desarrollo de asientos diferenciales. Por este motivo, la

superficie del terreno en estos tramos debe tener una pendiente suave, no superior a la 3H:1V.

De acuerdo con los ensayos de laboratorio efectuados, se recomienda adoptar los siguientes

coeficientes de paso medios para los materiales afectados por los desmontes:

Grupo Coeficiente de paso J 1,20 TC 0,95 Qg 0,76

Estos valores se han estimado considerando densidades de compactación medias del 97 % de la

máxima correspondiente al ensayo Próctor Modificado (se plantea compactar el núcleo y cimiento

de los terraplenes con densidades no inferiores al 95% de la máxima procedente de dicho ensayo).

Para el dimensionamiento de vertederos no compactados se estima un coeficiente de paso medio

de 1,25. En base a los datos disponibles se han elaborado las conclusiones que se recogen en el

perfil geotécnico. En los puntos siguientes se estudian de forma particularizada los desmontes

singulares, definiendo en cada caso las modificaciones previstas respecto del planteamiento

general descrito anteriormente.

En los puntos siguientes se estudian de forma particularizada los desmontes singulares, definiendo

en cada caso las modificaciones previstas respecto del planteamiento general descrito

anteriormente.

La excavabilidad se ha definido por desmontes de acuerdo a la clasificación del PG3, indicando

por porcentajes si es excavación en tierra (T), excavación en terreno de tránsito (TT), o si es

excavación en roca (R).



6.2 DESMONTES SINGULARES

6.2.1 Desmonte del P.0+000 (eje 30) al P.0+204 (Eje 30) y Rotonda 1.

El trazado en este tramo discurre en desmonte, duplicando la actual carretera nacional C-733 a

dos calzadas, con una altura máxima de los desmontes de unos 2,0m. Se afecta a materiales de

las formaciones TC (Calcarenitas y arcillas) y J (Calizas micríticas).

Se dispone de los siguientes trabajos de reconocimiento:

TRABAJO PERFIL Eje DISTANCIA GRUPOS-5 0+124 30 -10 JS-4 Rotonda 0 JC-8 0+095 30 80 TC

La calicata C-8 presenta calcarenitas de colores anaranjados y arcillas limosas rojas, algo

carbonatadas, de plasticidad media-alta, con consistencia de suelo duro.. Las paredes de la

excavación se mantienen estables, siendo la excavación fácil.

El sondeo S-5 presenta:

De 0,0 a 0,2m de profundidad el terreno vegetal.

De 0,2 a 6,10 m de profundidad aparecen calizas muy fracturadas de color gris, con

intercalaciones de margas arenosas gris amarillentas..

A partir de 6,10m de profundidad, y hasta el final del sondeo a10m, aparecen margocalizas gris

oscuras con indicos de intercalaciones de margas arenosas amarillentas.

El sondeo S-4 presenta:

De 0,0 a 0,2m de profundidad el terreno vegetal.

De 0,2 a 3,0m de profundidad aparecen calizas muy fracturadas de color gris, con

intercalaciones de margas arenosas gris amarillentas..

De 3,0m de profundidad hasta el final del sondeo a10m, aparecen margocalizas gris oscuras.

Los taludes situados en la formación TC presentan en general aspectos buenos a aceptables, con

alturas de desmonte de entre 1,5 y 2m, y pendientes comprendidas entre los 40º y 50º. Sólo se

han encontrado ligeros problemas asociados a la erosión superficial.

En la siguiente tabla se recogen los resultados de los ensayos de laboratorio realizados en

muestras de sondeos:

SON

DEO

PER

FIL

DIS

TAN

CIA

MU

ESTR

A

Zi Zf

GR

UPO

LITO

LÓG

ICO

SO4

(ppm

)

CO

3Ca

(%)

MO

(%)

Bau

man

-Gul

ly

(ml/K

g)

SS (%

)

Car

ga P

untu

al

(Mpa

)

S-4 Rotonda 0 MR-1 J 61,7 3S-5 0+124 (Eje 22) -10 MR-2 J 62,4 4,6

DATOS 2 4 2 0 1 2MEDIA 0,013 57,0 0,4 - 0,1 3,8MÁXIMO 0,025 66,8 0,5 0,0 0,1 4,6MÍNIMO 0,001 37,0 0,2 0,0 0,1 3,0DESVIACIÓN 0,0 13,5 0,2 - - 1,1

El nivel freático se ha considerado profundo, de acuerdo con las observaciones realizadas,

habiendo incluido en el cálculo un coeficiente de presión intersticial ru de 0,1, para tomar en

consideración el agua de infiltración debido a lluvias, filtraciones, etc, cálculo claramente del lado

de la seguridad.

De acuerdo con la información disponible, y a las hipótesis consideradas, se plantea la ejecución

de un talud 3H:2V, que en los tramos donde se afecte a la formación J, se podría plantear el

verticalizarlos hasta pendientes máximas del 2H:3V, dependiendo de la altura. No obstante, debido

a la necesidad de proyectar la revegetación de los taludes se desaconseja esta verticalización a fin

de permitir el correcto arraigo de las plantaciones proyectadas.

En base a los datos disponibles se plantean las siguientes conclusiones:

Los desmontes afectan a materiales de las formaciones TC y J.

Se han propuesto taludes homogéneos del 3H:2V, aunque en los tramos rocosos donde se

afecte a la formación J, podría plantearse ne fase de obra la adopción de taludes más

verticales, en función de la altura finalmente alcanzada.

Se estima que los materiales de la formación TC afectados por la excavación presentarán en

su totalidad excavación en tierra, mientras que los niveles de consistencia rocosa de la



formación J presentarán una excavabilidad correspondiente a terrenos de tránsito o materiales

de excavación en roca.

Se ha estimado que los materiales procedentes de la excavación del desmonte se clasifican

como adecuados en un 40%, siendo el resto suelos tolerables, aptos para la ejecución de

rellenos.

Explanada natural: a efectos de valoración de la explanada natural se ha considerado que la

mayor parte de la superficie presentará características de suelos tipo “0”, aunque es previsible

que en las zonas donde se afecte a la formación J, puedan aparecer tramos de explanada en

roca “R”, aunque debido a su localización puntual, puede ser recomendable el considerar en

todos los casos explanada tipo “0”.

6.2.2 Desmonte del P.0+000 al 0+225 (Eje 22)

El trazado en este tramo discurre en desmonte, duplicando la actual carretera nacional C-733 a

dos calzadas. La ampliación de la sección, supone el retranqueo de los desmontes existentes en la

actualidad en la margen izquierda, Los desmontes analizados presentan una altura máxima de

unos 2,0m. Se afecta a materiales de la formación QG (Lutitas rojas con niveles de gravas y cantos

con costras calcáreas de carácter conglomerático).

De acuerdo a los cálculos realizados y a las hipótesis consideradas, el talud 1H:1V puede ser algo

estricto, habiendo observado además en los taludes existentes que con esa pendiente pueden

presentarse problemas de erosión e inestabilidades superficiales. En estas condiciones se plantea

la adopción de taludes de desmontes del 3H:2V.

En base a los datos disponibles se plantean las siguientes conclusiones:

Los desmontes afectan a materiales de la formación QG.

Se han propuesto taludes homogéneos del 3H:2V.

Se estima que los materiales afectados por la excavación presentarán en su totalidad

excavación en tierra.

Se ha estimado que los materiales procedentes de la excavación del desmonte se clasifican

como suelos tolerables, aptos para la ejecución de rellenos.

Explanada natural: de acuerdo con los ensayos de laboratorio efectuados, a efectos de

valoración se estima que la superficie se clasificará como suelos tolerables tipo “0”.

6.3 TABLA RESUMEN DE DESMONTES

En la tabla siguiente se resumen las conclusiones del estudio de desmontes.



TABLA RESUMEN DE DESMONTES

Pki Pkf Eje Grupo Longitud Hmáx. (m)

Geometría Excavabilidad Aprovechamiento Explanada natural

0+000 (eje 30) 0+204 (eje 30) 30/Rotonda 1 TC/J 204 2,0 TC (3H:2V) J (3H:2V a 2H:3V)

TC (T:100%) J (TT-R: 100%)

TC (A: 40%; T: 60%) J (P-TU: 100%)

TC: "0" J: "R a 0"

0+000 (eje 22) 0+225 (eje 22) 22 QG 225 1,0 3H:2V T:100% T:100% "0" NOTAS: EXCAVABILIDAD: T: tierras; TT: terreno de tránsito; R: roca APROVECHAMIENTO: TU: todo-uno; S: seleccionado; A: adecuado; T: tolerable; M: marginal; NA: no apto para rellenos EXPLANADA NATURAL: 0: tolerable; IN: Inadecuado, R: Roca Se dispondrán cunetas de coronación de desmontes revestidas



7 RELLENOS

7.1 GENERALIDADES


Como norma general, se recomienda dimensionar los rellenos consideran¬do un talud 2H:1V, para

las alturas máximas consideradas, en general inferiores a los 3,0m.

Para el caso de rellenos de granulometría de terraplén, en coronación la densidad que se alcance

no será inferior a la máxima obtenida en el ensayo Próctor Modifi¬cado. Asimismo, en cimiento,

núcleo y espaldones, la densidad de compactación no será inferior al 95% de la máxima alcanzada

en el ensayo Próctor Modificado. Esta determinación se efectuará según la norma NLT 108. La

humedad de puesta en obra del material, inmediatamente después de la compactación, será tal

que el grado de saturación en ese instante se encuentre comprendido entre los valores del grado

de saturación correspondientes, en el ensayo Próctor Modificado, a humedades de menos dos por

ciento (–2%) y de más uno por ciento (+1%) de la óptima de dicho ensayo.

En los rellenos de granulometría todo-uno, el método de trabajo a utilizar para su puesta en obra

se ajustará mediante la construcción de un tramo experimental. Mediante el análisis del relleno

experimental se comprobará la idoneidad del método propuesto. La densidad seca del relleno

compactado deberá ser como mínimo del 95% de la densidad seca óptima que se puede conseguir

con el material del relleno que pasa por el tamiz 20 UNE, en el ensayo Próctor Modificado.

Se estima necesario el utilizar como referencia el ensayo Próctor Modificado, con una energía de

compactación superior a la del ensayo Próctor Normal, con el fin de favorecer la rotura de las

partículas que formarían el terraplén, reduciendo su posible estructuración.

Previamen¬te a la construc¬ción de los rellenos deberá retirarse la capa de tierra vegetal, suelo

blando o material procedente de relleno, efectuar un escarificado y compactación del terreno de

asiento del terraplén y sustituir por suelo de características no inferiores a las de suelo tolerable,

para reducir los posibles asientos.

Se considera importante el que la superficie de los rellenos presente una pendiente transversal de

al menos el 4% con el fin de evitar el encharcamiento del agua de lluvia.

Con el fin de limitar los asientos postconstructivos (durante el primer año se producen del orden de

la mitad), es conveniente planificar las obras de forma que no se proceda al extendido del firme de

la carretera hasta al menos 3 meses después de su terminación, pudiendo extenderse hasta los 6

meses para el caso de rellenos adosados.

En los casos en los que la pendiente natural del terreno supere el 10%, debe preverse el

escalona¬miento del asiento del terraplén con banquetas cuya anchura mínima inicial sea superior

a 5m.

Se dispondrán bordillos o cunetas de captación de agua en la coronación de los terraplenes, así

como bajantes de fábrica. En caso de disponer bordillos en las bermas, éstas deben realizarse con

material de características no infe¬riores a las de suelo adecuado para evitar su degrada¬ción.

Asimismo se tratará la superficie de los taludes mediante plantaciones.

Los rellenos localizados en trasdós de obras de fábrica (cuñas de transición) tendrán una longitud

mínima de 10m desde el trasdós de la obra de fábrica. En caso de existir losa de transición, dicha

longitud mínima será de al menos dos veces la dimensión de la losa en esa dirección. A partir de

dicha dimensión mínima, la transición entre el relleno localizado y el relleno normal tendrá, siempre

en la dirección longitudinal de la calzada, una inclinación máxima 1V:2H (Artículo 332 del PG3). En

estos rellenos se emplearán únicamente suelos adecuados o seleccionados con CBR superior a

20.

En las zonas de ensanche o recrecimiento de antiguos terraplenes se efectuará un cajeo de su

superficie retirando el material superficial suelto, y al menos 50 cm. En caso de que la anchura del

recrecimiento sea inferior a su altura, el cajeo deberá hacerse escalonado para mejorar la unión de

los dos rellenos.

7.2 RELLENOS SINGULARES

7.2.1 Relleno entre los perfiles PK. 0+225 (Eje 22) al PK.0 +587 (Eje 4)

El trazado en este tramo discurre en relleno con una altura máxima de unos 4,0m. Se afecta a

materiales de la formación J (Calizas micríticas grises) durante los primeros 350 m, para atravesar

posteriormente materiales pertenecientes a la formación QG(Gravas, arcillas y arenas con

encostramientos carbonatados).




TRABAJO PERFIL DISTANCIA GRUPO P-7 0+350 (EJE 22) -15 QG C-7 0+364 (EJE 22) -40 QG S-3 0+260 (EJE 31) -20 QG P-6 0+260 (EJE 31) 20 QG C-6 0+540 (EJE 31) 6 QG P-5 0+695 (EJE 31) 30 QG S-2 0+067 (EJE 4) -15 QG C-5 0+226 (EJE 4) -15 QG

Las calicatas presentan arcillas limosas de baja plasticidad entre las que se intercalan costras

calcáreas.

En la siguiente tabla se recogen los resultados de los ensayos de penetración dinámica realizados

en el entorno del relleno en estudio:

PD P-7 P-6 P-5 P-4 P-5 Sistema DPSH DPSH DPSH DPSH DPSH PK 0+350 (Eje 22) 0+260 (Eje 31) 0+695 (Eje 31) 0+090 (Eje 4) 0+695 (Eje 31)

GRUPO QG QG QG QG QG -0,2 16 2 3 2 3 -0,4 10 3 2 1 2 -0,6 6 3 10 0 10 -0,8 5 4 8 1 8 -1,0 7 9 8 3 8 -1,2 27 13 20 2 20 -1,4 30 28 81 9 81 -1,6 43 42 100 8 100 -1,8 33 29 6 -2,0 30 18 8 -2,2 36 14 8 -2,4 81 14 16 -2,6 100 14 8 -2,8 16 10 -3,0 20 91 -3,2 20 100 -3,4 20 -3,6 20 -3,8 22 -4,0 48 -4,2 33

PD P-7 P-6 P-5 P-4 P-5 Sistema DPSH DPSH DPSH DPSH DPSH PK 0+350 (Eje 22) 0+260 (Eje 31) 0+695 (Eje 31) 0+090 (Eje 4) 0+695 (Eje 31)

GRUPO QG QG QG QG QG -4,4 27 -4,6 24 -4,8 61 -5,0 100 -5,2 61 -5,4 23 -5,6 9 -5,8 6 -6,0 10 -6,2 16 -6,4 16 -6,6 18 -6,8 17 -7,0 31 -7,2 100

El sondeo S-3 presenta el siguiente corte esquemático:

De 0,0 a 0,4 m de profundidad presenta suelo vegetal.

De 0,4 a 6,80m de profundidad aparecen limos arenosos de coloraciones anaranjadas. Suelo

de consistencia variable firme a muy rígida. Los valores obtenidos en el SPT están

comprendidos entre 4 y 32 golpes. Hay un nivel de 2,70 a 3,55 constituido por arcillas limosas.

De 6,80 a 7,55m de profundidad aparece una costra calcarenítica de compacidad muy densa

De 7,55 a 10m de profundidad se observan arcillas limosas de coloraciones anaranjadas. Se

trata de suelos con una consistencia muy rígida. Los valores obtenidos en el SPT están

comprendidos entre 20 y 24 golpes.

SONDEO MUESTRA Zi

Zf

N/M

GR

UP

O

S-3 SPT 0,55 1,00 1 3 4 4 QG S-3 MI 1,25 1,85 4 6 9 18 15 QG



S-3 SPT 1,85 2,30 13 6 6 12 QG S-3 SPT 3,35 3,80 12 20 30 32 QG S-3 SPT 5,45 5,90 4 6 7 10 QG S-3 SPT 7,35 7,80 20 14 10 20 QG S-3 MI 8,95 9,55 10 15 16 18 31 QG S-3 SPT 9,60 10 10 14 R 24 QG

El sondeo S-2 presenta el siguiente corte estratigráfico:

De 0,0 a 0,2 m de profundidad presenta suelo vegetal.

De 0,2 a 2,75m de profundidad aparecen limos arenosos de coloraciones anaranjadas. Suelo

de consistencia variable firme a muy rígida. Los valores obtenidos en el SPT están

comprendidos entre 5 y 25 golpes.

De 2,75 a 5,60m aparece una costra calcárea constituida por limos arenosos y arcillosos

cementados. La consistencia varía de rígida a dura, con golpeos entre 14 y 36.

De 5,60 a 8 m aparecen limos arenosos marrones con una consistencia muy rígida.

De 8 a 10m se observa de nuevo una costra calcárea con una consistencia dura.

SONDEO MUESTRA Zi

Zf

N/M

GR

UP

O

S-2 SPT 0,80 1,25 2 3 6 5 QG S-2 SPT 2,00 2,45 10 15 16 25 QG S-2 SPT 3,10 3,55 24 19 18 36 QG S-2 SPT 5,00 5,40 4 10 R 14 QG S-2 MI 6,05 6,65 8 22 24 20 40 QG S-2 SPT 6,65 7,25 5 15 14 12 24 QG S-2 SPT 9,20 9,65 26 20 25 45 QG

De acuerdo la información disponible, y a las hipótesis consideradas, no son esperables problemas

de inestabilidad con los rellenos de pendiente 2H:1V, considerando la reducida altura de los

rellenos, de aproximadamente 1,0m, y teniendo además en cuenta la existencia de un relleno

construido en la misma zona, que en apariencia ha presentado un comportamiento adecuado

desde su ejecución. Asimismo, dado el comportamiento granular de este cimiento, con el nivel

freático situado en profundidad, es esperable que los asientos se produzcan en su mayor parte

durante la fase de obra. Además, se puede tener también en cuenta que parte del nuevo relleno se

emplaza adosado a uno existente, y puede considerarse que el cimiento se encontrará en parte

preconsolidado.

Se han planteado varios tramos de cajeo medio de 1,0m de espesor, en el eje 31 (P.0+000 -

0+500), en la rotonda intermedia, y en el eje 4 (P.0+000-0+300).

Es también recomendable el control de los asientos y de las deformaciones observadas en el

relleno durante la fase de ejecución.

7.2.2 Relleno entre los perfiles PK 0+587 (eje 4) al PK 0+955.42 (Eje 1)

El trazado en este tramo discurre en relleno con una altura máxima de 1m, ampliando el relleno

existente de la carretera nacional N-260. Se afecta a materiales de la formación QLL (Limos y

arcillas con cantos).


TRABAJO PERFIL DISTANCIA GRUPOP-2 0+590 (Eje 4) -20 QLL C-2 ROTONDA -10 QLL C-1 0+290 (Eje 1) -10 QLL P-1 0+525 (Eje 1) 10 QLL S-1 0+606 (Eje 1) -15 QLL

Las calicatas presentan en general arcillas limosas de baja plasticidad. Las calicatas alcanzan los

3m de profundidad.

En la siguiente tabla se recogen los resultados de los ensayos de penetración dinámica realizados

en el entorno del relleno en estudio:

PD P-2 P-1 Sistema DPSH. DPSH. PK 0+590 (Eje 4) 0+525 (Eje 1) GRUPO QLL QLL -0,2 6 4 -0,4 6 8 -0,6 5 4



PD P-2 P-1 Sistema DPSH. DPSH. PK 0+590 (Eje 4) 0+525 (Eje 1) GRUPO QLL QLL -0,8 3 19 -1,0 3 22 -1,2 3 15 -1,4 5 4 -1,6 12 3 -1,8 14 4 -2,0 14 8 -2,2 14 14 -2,4 13 14 -2,6 7 17 -2,8 14 14 -3,0 10 15 -3,2 8 18 -3,4 6 18 -3,6 7 28 -3,8 11 21 -4,0 9 15 -4,2 9 23 -4,4 6 31 -4,6 6 20 -4,8 16 4 -5,0 100 4 -5,2 3 -5,4 5 -5,6 4 -5,8 4 -6,0 11 -6,2 8 -6,4 2 -6,6 1 -6,8 2 -7,0 1 -7,2 3 -7,4 3 -7,6 12 -7,8 12

PD P-2 P-1 Sistema DPSH. DPSH. PK 0+590 (Eje 4) 0+525 (Eje 1) GRUPO QLL QLL -8,0 12

Las penetraciones dinámicas presentan hasta la profundidad de 7,6m una consistencia firme a

rígida como se puede ver por los valores de NBORRO que están comprendidos entre 7 y 22

golpes, pasando en el resto del ensayo a valores en general superiores a los 20 golpes. El rechazo

se alcanza en el PD-12 a los 11,4m y en el PD-30 a los 15,2m.

El sondeo S-1 presenta el siguiente corte esquemático:

De 0,0 a 0,75 m de profundidad se encuentran rellenos.

De 0,75 a 10m de profundidad aparecen arcillas limosas de plasticidad media a baja (a 4,60m

se observa un nivel de 50cm constituido por limos orgánicos). La consistencia de esta

formación varía de blanda a rígida. Los valores del SPT obtenidos para este material se sitúan

entre 1 y 14 golpes.

De acuerdo la información disponible, y a las hipótesis consideradas, no son esperables problemas

de inestabilidad con los rellenos de pendiente 2H:1V, considerando la reducida altura de los

rellenos, de aproximadamente 1,0m, y teniendo además en cuenta la existencia de un relleno

construido en la misma zona, que en apariencia ha presentado un comportamiento adecuado

desde su ejecución. Asimismo, dado el comportamiento granular de este cimiento, con el nivel

freático situado en profundidad, es esperable que los asientos se produzcan en su mayor parte

durante la fase de obra.

Es también recomendable el control de los asientos y de las deformaciones observadas en el

relleno durante la fase de ejecución.

7.3 TABLA RESUMEN DE RELLENOS

En la tabla siguiente se resumen las conclusiones del estudio de rellenos.



TABLA RESUMEN DE RELLENOS

Pki Pkf Eje Grupo Long. Tramo Hmáx (m)

Geometría Terreno vegetal (m)

Tratamiento

0+000 (eje 30) 0+204 (eje 30) Eje 30 y Rotonda 1 TC/J 204 1 2H:1V 0,20

0+000 (eje 22) 0+225 (eje 22) Eje 22 QG 225 1 2H:1V 0.20

0+225 (eje 22) 0+587 (eje 4) Ejes 22/31/4 y rotondas 2 y 3

QG 1+875 4 2H:1V 0,30 Eje 31 (P.0+000-0+500 ): cajeo medio 1,0m Rotonda 3 y Eje 4 (P.0+000-0+300): cajeo medio 1,0m

0+587 (eje 4) 0+955.42 (eje 1) Rotonda 4 y Eje 1

QLL 1+200 1 2H:1V 0,45

NOTAS: * Los rellenos localizados en trasdós de obras de fábrica se efectuarán según los criterios definidos en el PG3 y en el PPTP * La profundidad del cajeo incluye el espesor de tierra vegetal * Se escarificará y compactará el cimiento de los rellenos * La transición de desmonte a relleno se realizará con una pendiente 3H:1V



APÉNDICE Nº 1.- PLANOS



1.1.- PLANTA GEOLÓGICA.



1.2.- PERFIL LONGITUDINAL GEOTÉCNICO



APÉNDICE Nº 2.- CALICATAS. DESCRIPCIÓN Y FOTOGRAFÍAS.



APÉNDICE Nº 3.- ENSAYOS DE PENETRACIÓN.



APÉNDICE Nº 4.- SONDEOS. DESCRIPCIÓN Y FOTOGRAFÍAS.



APÉNDICE Nº 5.- ENSAYOS DE LABORATORIO.

ANEJO Nº11. ESTRUCTURAS



ANEJO Nº11. ESTRUCTURAS

ÍNDICE

1 INTRODUCCIÓN........................................................................................................................2

2 ESTRUCTURAS PROYECTADAS.............................................................................................2

2.1 PASOS INFERIORES PEATONALES. .................................................................................2

2.2 PASO INFERIOR CARRIL BICI. ...........................................................................................2

2.3 MARCOS BICELULARES DE DRENAJE 2 X (3 X 1,5). .......................................................2

2.4 MARCOS TRICELULARES DE DRENAJE 3 X (2 X 1).........................................................2

2.5 MARCOS BICELULARES DE DRENAJE 2 X (2 X 1,5). .......................................................2

2.6 MUROS. ................................................................................................................................2



1 INTRODUCCIÓN.

El presente documento es un anteproyecto. Su objeto es definir las obras proyectadas de forma

que puedan determinarse sus afecciones y realizar una valoración bastante precisa del coste de

las mismas.

No es objeto por tanto de este documento definir las estructuras que recogerá el proyecto

constructivo.

No obstante, se recogen en la planta general de este anteproyecto, la ubicación y tipología de las

estructuras proyectadas (pasos peatonales inferiores y marcos de drenaje fundamentalmente).

Así mismo se incluyen, en el documento nº2 de este proyecto las secciones tipo de las estructuras

proyectadas. Su dimensionamiento es meramente orientativo y deberá corroborarse durante la

ejecución del proyecto constructivo.

2 ESTRUCTURAS PROYECTADAS

2.1 PASOS INFERIORES PEATONALES.

Se han proyectado un total de 5 pasos inferiores peatonales. La tabla adjunta recoge su ubicación

y dimensiones:

Eje PK L (m) Hinterior (m) AInterior (m) 1 0+600 29,5 2,50 3,00

21 0+230 18,00 2,50 3,00 4 0+070 31,55 2,50 3,00

31 0+700 37,58 2,50 3,00 31 0+260 33,02 2,50 3,00

2.2 PASO INFERIOR CARRIL BICI.

Se han proyectado un paso inferior para carril bici. La tabla adjunta recoge su ubicación y

dimensiones:

Eje PK L (m) Hinterior (m) AInterior (m) 30 0+120 15,51 2,50 6,5

2.3 MARCOS BICELULARES DE DRENAJE 2 X (3 X 1,5).

Se han proyectado un total de 7 marcos bicelulares de drenaje de las dimensiones citadas. Se

proyectan en los encauzamientos de los torrentes de Ca N’Eloy, Ses Vinyes y Afluente de Sa

Llavanera. Su ubicación y dimensiones se incluyen en la tabla adjunta.

Eje PK L (m) Hinterior (m) AInterior (m) 73 0+080 12,95 1,50 2 x 3,00 73 0+130 14,5 1,50 2 x 3,00 73 0+640 12,05 1,50 2 x 3,00 1 0+000 34,51 1,50 2 x 3,00

71 0+030 25,04 1,50 2 x 3,00 71 0+100 29,26 1,50 2 x 3,00 71 0+213 7,02 1,50 2 x 3,00

2.4 MARCOS TRICELULARES DE DRENAJE 3 X (2 X 1).

Se ha proyectado un único marco de las dimensiones citadas en el cruce de la travesía de Jesús

con el torrente Sa Llavanera Nord. Su ubicación y dimensiones se incluyen en la tabla adjunta

81 0+503 15,00 1,00 3 x 2,00

2.5 MARCOS BICELULARES DE DRENAJE 2 X (2 X 1,5).

Se han proyectado en las reposiciones del torrente de Sa Llavanera. Su ubicación y dimensiones

se incluyen en la tabla adjunta.

Eje PK L (m) Hinterior (m) AInterior (m) 51 0+430 13,80 1,50 2 x 2,00 48 0+070 21,13 1,50 2 x 2,00

Conexión 48 0+175 6,30 1,50 2 x 2,00 Conexión 48 0+460 6,27 1,50 2 x 2,00

2.6 MUROS.

Dentro del Paso Inferior proyectado para el carril bici se incluyen los muros de acompañamiento

correspondientes.



Se ha proyectado un muro de gaviones en la rotonda de Can Clavos para reducir la ocupación de

la solución proyectada (ver plano de planta general)

Se ha proyectado un muro de contención en la margen izquierda del eje 1 (entre los PPKK 0+026 y

0+044) para evitar el derrame de tierras sobre la edificación colindante.

ANEJO Nº12. DESVÍOS PROVISIONALES



ANEJO Nº12. DESVÍOS PROVISIONALES

ÍNDICE

1 INTRODUCIÓN Y OBJETIVOS..................................................................................................2

2 TRAVESÍAS URBANAS. ............................................................................................................2

3 DESARROLLO POR FASES DE LOS TRABAJOS DE CONSTRUCCIÓN. EJE NORTE-SUR.2

3.1 FASE 1. .................................................................................................................................2

3.2 FASE 2. .................................................................................................................................2

3.3 FASE 3. .................................................................................................................................2

3.4 FASE 4. .................................................................................................................................3

3.5 FASE 5. .................................................................................................................................3

3.6 FASE 6. .................................................................................................................................3

4 DESVÍOS ESPECÍFICOS...........................................................................................................3

4.1 DESCRIPCIÓN......................................................................................................................3

4.2 SECCIÓN TIPO.....................................................................................................................3

4.3 FIRME. ..................................................................................................................................4

4.3.1 Explanada ........................................................................................................................4

4.3.2 Sección de firme...............................................................................................................4

5 DESVÍOS TIPO. .........................................................................................................................5

6 SEÑALIZACIÓN .........................................................................................................................5

APÉNDICE 1.- PLANOS DE DESVÍOS POR FASES.

APÉNDICE 2.- LISTADOS DE TRAZADO.

APÉNDICE 3.- DESVÍOS TIPO



1 INTRODUCIÓN Y OBJETIVOS.

El objeto del presente anejo es identificar las situaciones de conflicto que se puedan crear entre

el normal discurrir del tráfico de las vías afectadas y la ejecución de los trabajos para la

construcción de las obras, estudiando y proponiendo alternativas que resuelvan las posibles

interferencias.

Para ello se diseñarán las medidas convenientes durante la ejecución de las obras, que

garanticen la menor afección posible al tráfico y que minimice el tiempo en que ésta se produce.

Se analizará si es necesario proyectar desvíos provisionales durante la ejecución de las obras

que permitan mantener, o en todo caso, disminuir lo menos posible, el nivel de servicio en cada

vía afectada.

La señalización de zona de obras (conos, balizamiento móvil...) para trabajar en la calzada, o en

las proximidades de dicha calzada, se recoge en el “Manual de ejemplos para señalización de

obras fijas”. Las fichas correspondientes se incluyen en el apéndice 1 del anejo, pero no se

recoge en planos su diseño exacto por considerarse una cuestión a definir en obra.

La interferencia entre obras y tráfico puede representar un peligro para la circulación, por lo que

se debe señalizar adecuadamente para informar al usuario de la presencia de las obras, ordenar

la circulación en la zona afectadas por ellas y modificar el comportamiento de los usuarios

adaptándolo a la situación no habitual representada por las obras y sus circunstancias

específicas.

Con ello se pretende conseguir una mayor seguridad, tanto para los usuarios como para los

trabajadores de la obra y limitar el deterioro del nivel de servicio de la vía afectada.

2 TRAVESÍAS URBANAS.

Para la travesía de Ca Na Negreta es posible la ejecución de las aceras, aparcamientos y carril

del sentido Norte sur, sin afectar a la calzada existente. Una vez ejecutada esta parte se podrá

ejecutar el resto por medias calzadas, utilizando el tramo ejecutado para la circulación del tráfico

en sentido Norte-Sur.

La ejecución de las obras proyectadas para la travesía de Jesús debe hacerse por medias

calzadas, estableciendo el desvío del tráfico del carril ocupado a través del carril de sentido

contrario según los esquemas incluidos en el apéndice 3 de este anejo.

3 DESARROLLO POR FASES DE LOS TRABAJOS DE CONSTRUCCIÓN. EJE NORTE-SUR.

Para poder realizar los trabajos incluidos en este proyecto, es necesario establecer un plan de

fases que permita la circulación de vehículos en todo momento. Dentro de este plan de fases se

prevé en primer lugar la ejecución de aquellos tramos de infraestructura que no impliquen

afecciones sobre el viario existente para, posteriormente, utilizar estos tramos y poder ejecutar

los que realmente implican la interferencia con las carreteras existentes.

3.1 FASE 1.

En esta fase se proponer la ejecución de la los caminos laterales. Especialmente la ejecución del

vial que une el enlace actual de Jesús con Eiviss Garden. De esta forma, se garantiza el acceso

a todas las propiedades colindantes a la carretera cuando los trabajos den comienzo.

3.2 FASE 2.

En esta fase se realiza, prácticamente la totalidad de los trabajos que no interfieren con las vías

existentes. En el apéndice 1 de este anejo se incluye la una planta con los trabajos

comprendidos en esta fase.

Por otra parte se ejecuta el carril exterior de la calzada oeste del tramo de la C733 que va desde

el enlace actual de Jesús hasta la glorieta elíptica. Durante la ejecución de estos trabajos el

acceso a las propiedades colindantes se resuelve a través de la red de caminos existentes y de

los construidos durante la fase 1.

3.3 FASE 3.

Durante la fase 3 se ejecutan:

Conexión de Ca Na Negreta con la glorieta norte.



Un desvío provisional específico que permitirá conectar la actual C-733 con la glorieta norte

de Ca Na Negreta.

La conexión de estos dos ejes con el viario existente debe realizarse con el tráfico abierto,

obligando a trabajar por medias calzadas. Las afecciones previsibles son muy escasas dado que

los trabajos de conexión pueden realizarse en muy poco tiempo.

La ejecución de esta fase permite desviar, en fases posteriores, el tráfico por la variante de Ca

Na Negreta.

3.4 FASE 4.

Es la fase más complicada desde el punto de vista de la circulación. En esta fase se ejecutará el

carril interior de la calzada oeste del eje 1. Para poder ejecutarlo es preciso que los vehículos

que circulan en sentido Santa Eulalia lo hagan a través de la actual C-733 atravesando Ca Na

Negreta. En la glorieta norte de Ca Na Negreta se incorporarán de nuevo a la C-733 a través del

desvío construido en fase 3. Los vehículos que circulan en sentido Ibiza deben hacerlo por la

variante de Ca Na Negreta y, posteriormente, por el carril exterior de la calzada oeste del eje 1

(construido en fase 2).

Se completa además la calzada este del eje 22.

3.5 FASE 5.

Durante la fase 5 se realizarán los accesos desde Can Ramón y Ca Na Negreta a la glorieta sur

de Ca Na Negreta y se completará esta glorieta. La posibilidad de acceder a Ca Na Negreta

queda resuelta mediante la glorieta norte.

Además se ejecutará la calzada este de los ejes 1 y 4. El tráfico discurrirá por la calzada oeste

de los ejes 1 y 4 y por la variante de Ca Na Negreta.

En se completará además la glorieta elíptica.

Por otra parte, en esta fase se realizarán los accesos a Can Clavos haciendo que el tráfico

discurra por la calzada este del eje 22 y por la parte ejecutada de los ejes 30 y 23.

Se mantendrá el acceso a y desde Can Clavos hasta que se hayan completado las obras

incluidas en la fase 6.

3.6 FASE 6.

Es la fase final de las obras y en ella se completan los accesos a Can Clavos y la calzada oeste

del eje 22.

Para ello se procederá a la demolición del desvío provisional ejecutado durante la fase 3.

4 DESVÍOS ESPECÍFICOS.

4.1 DESCRIPCIÓN

Durante la fase 3 se construirá un desvío provisional específico (Desvío Provisional nº1) que

permite conectar la actual C-733 con la glorieta norte de Ca Na Negreta (y por tanto con la

variante). De esta forma se permitirá la circulación de vehículos por la variante.

De esta forma, los vehículos que circulan en sentido Santa Eulalia lo harán a través de la actual

C-733 atravesando Ca Na Negreta. En la glorieta norte de Ca Na Negreta se incorporarán de

nuevo a la C-733 a través de este desvío específico (construido en fase 3). Los vehículos que

circulan en sentido Ibiza deben hacerlo por la variante de Ca Na Negreta y, posteriormente, por

el carril exterior de la calzada oeste del eje 1 (construido en fase 2).

En el apéndice 2 de este anejo se incluyen los listados de definición geométrica del desvío (eje

79).

4.2 SECCIÓN TIPO

Calzada: 2 x Carril variable (3,5 m+sobreancho).

Arcén derecho: 1,0 m.

Arcén izquierdo: 1,0 m.

Berma derecha: 0,75 m.

Berma Izquierda: 0,75 m.

Talud en desmonte: 1,5:1

Talud en terraplén: 2:1



Eje de replanteo en planta y alzado: Eje de Calzada.

Cunetas: Según planos de sección tipo

Sobreanchos.

Únicamente aplicable a alineaciones circulares de radio inferior a 250 m. Su valor viene dado por

la expresión:

hRls

25,3

2

donde:

l: longitud del vehículo, medida entre su extremo delantero y el eje de las ruedas traseras

(m). Salvo en casos excepcionales y convenientemente justificados, se considerará l=9 m.

Rh: Radio de la curva en horizontal (m).

4.3 FIRME.

4.3.1 Explanada

Se diseña el eje para una categoría de tráfico pesado T31. Se trata de un eje provisional cuya

duración es muy limitada en el tiempo y por este motivo no se considera necesario dotarlo de

una capacidad estructural mayor. Se proyecta una explanada de categoría E-2 (EV2 ≥ 120 MPa)

sobre la cual se colocarán las capas de firmes. Para asegurar esta categoría de explanada se

dispondrán sobre el suelo tolerable 25cm de suelo estabilizado “in situ” tipo 1 y sobre estos de

25cm de suelo estabilizado “in situ” tipo 2.

4.3.2 Sección de firme.

Se ha adoptado la sección estructural 3122, consistente según la instrucción 6.1-IC, en las

siguientes capas:

Calzada y arcenes ≤ 1,25

Rodadura: 5 cm de mezcla bituminosa en caliente tipo AC16 surf B60/70 S (Antigua S12).

Riego de adherencia tipo ECR-1.

Intermedia: 7 cm de mezcla bituminosa en caliente tipo AC22 bin B60/70 S (antigua S20).

Riego de curado tipo ECR-1 y de adherencia tipo ECR-1.

Subbase: 30 cm de suelo-cemento.



5 DESVÍOS TIPO.

En todos los casos en que debido a la realización de las obras se afecta al tráfico viario

existente, los desvíos necesarios se señalizarán siguiendo los criterios marcados en la Norma

8.3.-I.C, y atendiendo al “Manual de ejemplos de señalización de obras fijas” del Ministerio de

Fomento.

Dicha señalización provisional se dispondrá el menor tiempo posible, únicamente el tiempo

necesario para la ejecución de las obras.

Atendiendo a la funcionalidad de las vías estudiadas, según la Instrucción de “Señalización de

obras”, éstas se clasifican dentro del caso “A”, vías de doble sentido de circulación, y calzada

única con dos carriles, y casos “C y D”, vías de dos calzadas y doble sentido de circulación.

La norma distingue varios casos en función de la situación de un obstáculo representado por una

zona fija de obras.

1) Exterior a la plataforma.

2) En el arcén exterior.

3) En el arcén interior.

4) En la mediana.

5) En la calzada:

a) Sin disminuir el número de carriles abiertos a la circulación.

b) Con disminución del número de carriles abiertos a la circulación.

c) Con disminución en más de uno el número de carriles abiertos a la circulación.

d) Donde se requiera el corte total de ésta.

En la ejecución de las obras del presente proyecto, en sus distintas fases, se recogen los casos

1, 2 y 5.

Para el cálculo de distancias y limitaciones de velocidad de aproximación a la zona de obras se

sigue el modelo cinemático, recogido en la Norma 8.3.-I.C. (que a continuación se describe).

Durante un cierto tiempo de percepción y reacción por parte del conductor (estimado en unos

dos segundos) se mantiene la velocidad de aproximación, que éste mantenía aún ante el aviso

de que va a tener que reducir su velocidad. Posteriormente, el movimiento se puede equiparar a

un movimiento uniformemente decelerado hasta alcanzar la velocidad limitada.

El valor de la deceleración media se considera que está entre los 5 a 10 km/h/s,

correspondientes a retener el vehículo por medio del “freno-motor” cortando la admisión de aire a

éste. La correspondencia en unidades “g” es de 0,14-0,28. De esta manera, el usuario, tras

percibir la primera señal TP-18 (advertencia del comienzo de un tramo de viario en obras),

empieza a reducir su velocidad según el modelo descrito, hasta que al llegar a aquella, no

supere la máxima velocidad permitida.

La primera señal TR-301 (limitación de la velocidad), debe ser visible, como mínimo desde la

anterior señal TP-18, la cual deberá distar de ella una longitud no inferior a la correspondiente a

la necesaria reducción de velocidad, incluyendo el tiempo de percepción y reacción.

Cuando haya más señales TR-301 deberán situarse de forma que cada una sea visible desde la

anterior, y que a su altura la velocidad real no rebase la señalada. En esta fase no se debe tener

en cuenta el tiempo de percepción y reacción.

Los planos de Desvíos tipo se encuentran en le Apéndice nº 2 de este Anejo.

6 SEÑALIZACIÓN

La señalización provisional de las obras debe advertir de la presencia de las mismas. Una vez

tenidas en cuenta las obras a realizar y enumerado los casos que se corresponden con la

normativa vigente, se dispondrá la señalización oportuna que figura en dicha normativa y que a

continuación se describe.

1) Señales de peligro. TP-17, estrechamiento de calzada, TP-18 de obras, y TP-50, de otros

peligros, para advertir la posible salida de camiones.



2) Señales de Reglamentación y Prioridad. TR-301, Velocidad máxima; TR-305,

adelantamiento prohibido y TR-500, fin de prohibiciones.

3) Señales de Indicación. TS, para advertir la presencia del desvío.

4) Elementos de balizamiento Reflectantes. Panel direccional alto TB-1 y bajo TB-2, panel

de zona excluida al tráfico TB-5, piquetes TB-7, conos TB-6, captafaros y para la señalización

horizontal la marca vial naranja TB-12.

5) Elementos luminosos TL-10.

6) Elementos de defensa. Barrera de seguridad rígida portátil TD-1, y barrera metálica

semiflexible (bionda).

Las dimensiones mínimas de estos elementos, a excepción de los elementos de balizamiento

luminosos TL y dispositivos de defensa TD, se recogen en la tabla 4 de la Instrucción 8.3-IC, que

atendiendo a la tabla 5 de la misma norma, recomienda una categoría dimensional “Muy Grande”

para el tipo de vía considerada (autovía).

El borde inferior de las señales deberá estar a 1 m del suelo.

Todas las superficies planas de señales y elementos de balizamiento reflectantes, excepto la

marca vial TB-12, deberán estar perpendiculares al eje de la vía, para así conseguir una

visibilidad máxima, quedando totalmente prohibido situarlas paralelas u oblicuas a la trayectoria

de vehículos.

El diseño de las señales TP, TR y TS será igual al de las que se empleen para la ordenación

viaria cuando no haya obras, excepto que el fondo de dichas señales será amarillo.



APÉNDICE 1. PLANOS DE DESVÍOS POR FASES



APÉNDICE 2. LISTADOS DE TRAZADO



LISTADO DE ALINEACIONES



Istram 8.33 09/02/11 16:46:25 971 pagina 1 PROYECTO : EJE : 79: DESVIO PROVISIONAL 1 ============================================ * * * LISTADO DE LAS ALINEACIONES * * * ============================================ DATO TIPO LONGITUD P.K. X TANGENCIA Y TANGENCIA RADIO PARAMETRO AZIMUT Cos/Xc/Xinf Sen/Yc/Yinf ---- ----- --------- ------------ ------------ ------------ ------------ ------------ ------------ ------------ ------------ 1 RECTA 11.308 0.000 365265.565 4312718.856 203.7549 -0.0589469 -0.9982611 CLOT. 49.231 11.308 365264.899 4312707.567 80.000 203.7549 365264.899 4312707.567 2 CIRC. 12.827 60.539 365258.913 4312658.780 130.000 215.8092 365132.901 4312690.732 CLOT. 23.055 73.366 365255.153 4312646.523 80.000 222.0905 365232.750 4312602.773 3 CIRC. 27.383 96.421 365245.721 4312625.505 244.500 230.7370 365029.169 4312739.020 123.804 365231.677 4312602.014 237.8670



ESTADO DE RASANTES



Istram 8.33 09/02/11 16:47:04 971 pagina 1 PROYECTO : EJE : 79: DESVIO PROVISIONAL 1 ================================================= * * * E S T A D O D E R A S A N T E S * * * ================================================= PENDIENTE LONGITUD PARAMETRO V E R T I C E ENTRADA AL ACUERDO SALIDA DEL ACUERDO BISECT. DIF.PEN ( % ) ( m ) ( kv ) p.k. cota p.k. cota p.k. cota ( m ) ( % ) ------------ ------------ ------------ ------------ -------- ------------ -------- ------------ -------- ------- ------- 0.000 30.325 -1.885940 60.000 2876.401 42.669 29.521 12.669 30.086 72.669 29.581 0.156 2.086 0.200000 40.000 2277.081 98.429 29.632 78.429 29.592 118.429 29.321 0.088 -1.757 -1.556635 126.940 29.188



PUNTOS CADA 20 M



Istram 8.33 09/02/11 16:47:26 971 pagina 1 PROYECTO : EJE : 79: DESVIO PROVISIONAL 1 ============================================ * * * PUNTOS DEL EJE EN PLANTA * * * ============================================ TIPO P.K. X Y RADIO COTA AZIMUT DIST. EJE PEND. (%) PERAL_I PERAL_D Z PROY. Z TERR. ------- ------------ ------------ ------------ ------------ ------------ --------- ---------- --------- --------- ------- ------- --------- --------- RECTA Pendiente 0.000 365265.565 4312718.856 0.000 30.325 203.754856 0.000 -1.886 -2.00 2.00 30.325 30.325 CLOT. Pendiente 11.308 365264.899 4312707.567 100000.000 30.112 203.754856 0.000 -1.886 0.00 2.00 30.112 30.128 CLOT. KV 2876 20.000 365264.369 4312698.891 736.341 29.957 204.130582 0.000 -1.631 1.71 2.00 29.957 30.003 CLOT. KV 2876 40.000 365262.594 4312678.973 223.062 29.701 207.849162 0.000 -0.936 5.65 5.65 29.701 29.614 CLOT. KV 2876 60.000 365259.045 4312659.303 131.439 29.583 215.546615 0.000 -0.240 8.00 8.00 29.583 29.360 CIRC. KV 2876 60.539 365258.913 4312658.780 130.000 29.582 215.809195 0.000 -0.222 8.00 8.00 29.582 29.353 CLOT. Rampa 73.366 365255.153 4312646.523 130.000 29.582 222.090458 0.000 0.200 8.00 8.00 29.582 28.869 CLOT. KV -2277 80.000 365252.746 4312640.341 150.247 29.595 225.120413 0.000 0.131 8.00 8.00 29.595 28.705 CIRC. KV -2277 96.421 365245.721 4312625.505 244.500 29.557 230.737010 0.000 -0.590 8.00 8.00 29.557 28.064 CIRC. KV -2277 100.000 365244.036 4312622.347 244.500 29.533 231.668998 0.000 -0.747 8.00 8.00 29.533 27.925 CIRC. Pendiente 120.000 365233.784 4312605.181 244.500 29.296 236.876522 0.000 -1.557 8.00 8.00 29.296 27.085 CIRC. Pendiente 123.804 365231.677 4312602.014 244.500 29.237 237.867002 0.000 -1.557 8.00 8.00 29.237 26.972



APÉNDICE 3.- DESVÍOS TIPO

ANEJO Nº13. SEGURIDAD VIAL



ANEJO Nº13. SEGURIDAD VIAL

ÍNDICE

1 INTRODUCIÓN Y OBJETIVOS..................................................................................................2

2 REVISIÓN DE LA SEGURIDAD VIAL ACTUAL EN LA ZONA DE ESTUDIO. ..........................2

3 REVISIÓN DE LA SEGURIDAD VIAL DE LAS OBRAS PROYECTADAS.................................2

3.1 SEGURIDAD EN LA CONDUCCIÓN....................................................................................2

3.1.1 Velocidad de proyecto......................................................................................................2

3.1.2 Trazado en planta y alzado. .............................................................................................3

3.1.3 Sección transversal. .........................................................................................................4

3.1.4 Visibilidad y distancia de parada. .....................................................................................5

3.1.5 Pavimento. .......................................................................................................................5

3.1.6 Drenaje.............................................................................................................................5

3.2 DISEÑO DE PUNTOS SINGULARES...................................................................................5

3.2.1 Intersecciones ..................................................................................................................5

3.2.2 Travesías..........................................................................................................................6

3.3 DOTACIONES.......................................................................................................................6

3.3.1 Señalización Vertical ........................................................................................................6

3.3.2 Señalización Horizontal y Balizamiento ...........................................................................6

3.3.3 Sistemas de Contención. .................................................................................................7

3.4 SEGURIDAD DE OTROS USUARIOS..................................................................................7

3.4.1 Terrenos adyacentes........................................................................................................7

3.4.2 Peatones. .........................................................................................................................7

3.4.3 Ciclistas. ...........................................................................................................................7

3.4.4 Transporte de mercancías. ..............................................................................................7

3.4.5 Transporte Público. .......................................................................................................... 7



1 INTRODUCIÓN Y OBJETIVOS.

El objeto del presente anejo es analizar el efecto que sobre la seguridad vial tienen las obras

proyectadas. En primer lugar se procede a un repaso del los actuales problemas que presenta el

ámbito de estudio en materia de seguridad vial y posteriormente se analiza la repercusión sobre

este mismo aspecto de las obras proyectadas.

Para ello se realiza un repaso exhaustivo de aquellos factores que influyen en la seguridad vial y

se comprueba que el tratamiento dado a estos aspectos es satisfactorio.

2 REVISIÓN DE LA SEGURIDAD VIAL ACTUAL EN LA ZONA DE ESTUDIO.

En la zona de estudio los problemas actuales de seguridad vial son evidentes y podrían resumirse

en los siguientes puntos:

La travesía de Ca Na Negreta presenta incorporaciones constantes y una densidad de

circulación que supone un peligro constante, tanto para los vehículos que circulan por la vía y

los que se incorporan como, especialmente, para los peatones que tratan de cruzarla.

Los continuos accesos a la C-733 desde propiedades colindantes y caminos agrícolas afectan

significativamente a la seguridad del tramo.

La travesía de Jesús es un problema de seguridad para los peatones, aunque en menor

medida que la de Ca Na Negreta. El motivo es que el entorno de Jesús es notoriamente urbano

y aunque la intensidad de circulación sea muy elevada los vehículos moderan su velocidad.

El enlace de Can Clavos presenta un diseño inadecuado desde el punto de vista de la

seguridad. Se trata de una intersección en T con carriles centrales de espera. Dado que el

tráfico continuo de la C733 tiene prioridad y además circula a velocidades elevadas las

oportunidades que tienen los vehículos que quieren incorporarse desde Can Clavos son muy

pocas. Además el acceso desde can Clavos tiene una pendiente bastante elevada lo que

dificulta la incorporación a la C733 y reduce la velocidad de la misma. El movimiento más

complicado es la incorporación en sentido Santa Eulalia.

Por otra parte, algunos elementos menores del diseño no están orientados a mejorar la

seguridad vial (arcenes pequeños, inexistencia de bermas, peraltes insuficientes, inexistencia

de barreras de seguridad, drenaje insuficiente…)

3 REVISIÓN DE LA SEGURIDAD VIAL DE LAS OBRAS PROYECTADAS.

3.1 SEGURIDAD EN LA CONDUCCIÓN

3.1.1 Velocidad de proyecto.

La velocidad de proyecto adoptada para los diferentes ejes que componen el proyecto es la

siguiente:

Tipo de Vía VP Variante de Ca Na Negreta 80 km/h Variante de Jesús 60 km/h Duplicación C-733 80 km/h (*) Ramales de Enlace 60 km/h, 40 km/h Accesos Glorietas 25 km/h Glorietas 20 km/h

La adopción de estas velocidades de proyecto tiene una justificación basada fundamentalmente en

la seguridad vial.

En primer lugar la necesidad de reducir las ocupaciones en un entorno periurbarno ha motivado

la adopción de parámetros restictivos en lo que a la velocidad se refiere (por ejemplo, la

mediana en las calzadas de dos carriles por sentido). Esto hace que, si bien se han diseñado

los ejes con velocidades de paso en curva superiores a las mínimas para la velocidad de

proyecto establecida se ha atendido a otros factores como la visibilidad para establecer las

velocidades máximas permitidas.

El objeto del proyecto es mejorar la fluidez y seguridad del tramo y no la velocidad de recorrido.

Por este motivo se han diseñado los diferentes elementos de forma que sean capaces de

gestionar el tráfico existente y su proyección futura en condiciones de máxima capacidad y

seguridad.



3.1.2 Trazado en planta y alzado.

3.1.2.1 Coordinación Planta-Alzado

Se ha atendido especialmente a la coordinación en planta y alzado de los diferentes elementos

diseñados. Especialmente se ha evitado la ubicación de acuerdos verticales en puntos de

inflexión en planta. Desde el punto de vista de la visibilidad se consigue evitar que los

conductores tengan falsas percepciones de trazado.

Las intersecciones proyectas (glorietas a nivel) se han implantado en puntos dotados de

visibilidad suficiente. Cuando se han implantado en curvas, éstas tienen radios relativamente

grandes de forma que la aproximación a las rotondas se pueda percibir con suficiente

antelación para una velocidad de aproximación igual a la de proyecto.

Se ha garantizado el drenaje adecuado de la plataforma aplicando el criterio recogido en la 3.1-

IC. La pendiente mínima recogida por la instrucción es de 0,5%. Sin embargo, y

excepcionalmente, se permite establecer pendientes inferiores a 0.5%. Dichas pendientes

deben ser superiores a 0.2% y su combinación con los elementos de la sección transversal

(peralte) debe garantizar que la línea de máxima pendiente de la plataforma sea de al menos el

0.5%. A efectos prácticos, esto se traduce en que no deben coexistir puntos de transición de

peralte con rampas menores del 0.5% ni con acuerdos verticales. Dadas las pendientes del

terreno atravesado por la traza, las pendientes mínimas del perfil longitudinal son del 0.2%. Se

ha evitado en cualquier caso la coincidencia de estas pendientes con puntos de peralte nulo

(puntos de inflexión en el enlace de curvas de sentido contrario). En cualquier caso, la línea de

máxima pendiente de los elementos proyectados es mayor que 0.5% para todos sus puntos.

3.1.2.2 Trazado en Alzado

Por las características de topográficas de la zona y la inexistencia de cruces a distinto nivel, las

rasantes máximas proyectadas son muy reducidas. En ningún caso se superan las máximas

establecidas por la norma 3.1-IC. Desde el punto de vista de la seguridad vial esto repercute en

una reducción de la distancia de parada y por tanto de la visibilidad necesaria. No obstante, el

parámetro principal que influye en la distancia de parada es la velocidad permitida. Como

ejemplo basta citar que para una velocidad de proyecto de 80 km/h la distancia de parada con

una pendiente descendente del 5% (máximo establecido en la norma 3.1-IC) es de 129 m en

tanto que para una pendiente descendente del 1%, esta distancia es de 119 m. Sin embargo,

para una velocidad de proyecto de 120 km/h, estas distancias pasan a ser de 301 m y 268 m

respectivamente.

Por otra parte, la utilización de pendientes reducidas hace que (para cumplir con la condición

incluida en el punto 5.3.2.2. de la norma 3.1-IC de trazado) los acuerdos adoptados garanticen

una visibilidad muy superior a la estrictamente necesaria.

3.1.2.3 Trazado en Planta.

Desde el punto de vista de la seguridad vial la principal característica que debe cumplir el trazado

en planta es la homogeneidad. Esto garantiza la “legibilidad” de la carretera. Es decir, debe existir

una relación entre radios de curvas consecutivas de forma que las reducciones de velocidad

puedan ser progresivas. Para alcanzar este objetivo la norma 3.1-IC incluye el punto 4.5. El

cumplimiento de este punto garantiza que las reducciones de velocidad necesarias puedan ser

realizadas de forma segura.

3.1.2.4 Coherencia con la función de la carretera.

La función de las obras proyectadas es fundamentalmente la de lograr un incremento de seguridad

y fluidez en el ámbito del proyecto.

Los parámetros adoptados han buscado siempre alcanzar este objetivo, sacrificando otros (por

ejemplo la velocidad de recorrido).

El incremento de seguridad vial que produce la reducción de la velocidad de proyecto (y por tanto

de la velocidad máxima señalada) es muy importante ya que reduce tanto el número de accidentes

como su importancia.

3.1.2.5 Adelantamiento.

Por las características de las obras proyectadas, no se ha previsto la posibilidad de realizar

adelantamientos:

En los tramos de sección duplicada no es necesario dotar a la vía de visibilidad para realizar

los adelantamientos ya que no hay tráfico en sentido contrario y no puede producirse un

choque frontal.



En los tramos de sección convencional la implantación de las intersecciones (glorietas) no deja

espacio a los adelantamientos.

La necesidad de dotar a la vía de visibilidad de adelantamiento es evidente en tramos

interurbanos de gran longitud pero no en el proyecto que nos ocupa.

3.1.3 Sección transversal.

3.1.3.1 Anchura de carriles.

Los carriles de los distintos ejes se han proyectado de acuerdo a la norma 3.1-IC de carreteras.

No existe ningún punto en que por motivos de ocupación haya sido necesario reducir la anchura de

los carriles por debajo de los parámetros convenientes a cada tipo de vía.

3.1.3.2 Mediana.

Se ha establecido la mediana mínima establecida en la norma 3.1-IC (2 m de anchura entre bordes

de arcén). Esta mediana permite la ubicación de elementos de drenaje longitudinal y de los

elementos de contención de vehículos correspondientes.

Únicamente en un pequeño tramo del eje 1 (PPKK 0+630 a PPKK 0+755.591) se ha realizado una

reducción de la mediana por debajo de este valor (1 m). El motivo de esta reducción es la afección

a viviendas colindantes y su justificación técnica es la siguiente:

El tramo objeto de esta reducción se ha trazado con radio 3.500 m. El peralte asociado a este

radio es bombeo y por tanto no es necesario prever la implantación de elementos de drenaje

longitudinal en la mediana.

La mediana proyectada permite la implantación de elementos de contención de vehículos.

La transición entre anchuras de mediana diferente se ha realizado a razón de 80 m por cada

metro de reducción de mediana. La orden circular 312/90TyP establece que la transición entre

tramos con mediana de diferente anchura debe hacerse “a razón de más de 40 m de recorrido

por cada metro de anchura”.

3.1.3.3 Arcenes.

Sólo existen tres puntos en que el arcén proyectado es inferior a los establecidos en la norma 3.1-

IC. Todos los casos se producen en el eje 1 y la causa es la afección de viviendas colindantes.

Estos arcenes no permiten la detención de un vehículo averiado. No obstante, están localizados en

puntos de entrada y salida del tronco principal. Por este motivo no es previsible que sea necesario

destinarlo a tal fin, ya que un vehículo averiado tendrá que recorrer una distancia muy pequeña

(menos de 100 m) para abandonar el tronco en caso de producirse una avería.

Por otra parte, al no tratarse de un tramo sinuoso el efecto desfavorable de reducir los arcenes

sobre la seguridad es prácticamente inexistente.

No se ha pensado en la posibilidad de circulación de ciclistas por los arcenes dado que se ha

proyectado un itinerario ciclista completo.

3.1.3.4 Bermas.

Se han dispuesto bermas de 0.75 m en todos los elementos proyectados. Estas bermas son

suficientes para albergar los elementos de contención de vehículos necesarios. Es decir, se ha

previsto espacio para la implantación de los elementos dotacionales.

3.1.3.5 Peraltes.

Los peraltes proyectados garantizan dos aspectos relacionados con la seguridad vial:

Permitir la evacuación rápida del agua de la calzada. Para ello se ha comprobado que no

existen puntos de peralte inferior al 0.5% (transiciones de peralte) en combinación con rasantes

de pendiente inferior al 0.5%. Se trata de garantizar que la línea de máxima pendiente en

cualquier punto es de al menos 0.5%.

Compensar parte de la aceleración transversal en curva para que el resto de la misma pueda

ser absorbida por el rozamiento (ver anejo 4. Peraltes Asociados).



3.1.4 Visibilidad y distancia de parada.

En el anejo nº4 Trazado Geométrico se ha incluido un estudio de visibilidad para el tronco. En el se

recogen los siguientes resultados:

El trazado del tronco presenta visibilidad de parada suficiente para VP=80 km/h.

No obstante en las aproximaciones a las glorietas se garantiza la visibilidad de parada para una

velocidad de aproximación de 70 km/h.

Esto se ha hecho para hacer coincidir la velocidad máxima de aproximación a una glorieta (es

necesario reducir la velocidad máxima permitida a 70 km/h desde 250 m antes de llegar a la

glorieta) con la visibilidad disponible. De esta forma la “legibilidad” de la carretera aumenta.

3.1.5 Pavimento.

Para reducir el deslizamiento con el desgaste del árido de la capa de rodadura, se utilizará árido

silíceo. El árido calizo no es recomendable en la capa de rodadura por su mayor desgaste y menor

adherencia con el paso del tiempo (y el efecto del agua).

3.1.6 Drenaje.

Se ha garantizado la rápida evacuación del agua de la calzada mediante las siguientes

precauciones.

Transiciones de peralte rápidas (según la norma 3.1-IC)

No coincidencia de transiciones de peralte con pendientes inferiores a 0.5%.

No se han diseñado cunetas de seguridad por motivos de ocupación. Por este motivo se

proyectarán de barreras de seguridad en las márgenes de las secciones en desmonte.

3.2 DISEÑO DE PUNTOS SINGULARES.

3.2.1 Intersecciones

Las intersecciones importantes del proyecto se han resuelto mediante glorietas. En todas ellas se

han tenido las siguientes precauciones:

Los accesos a las glorietas presentan en general pendientes suaves, lo que mejora las

condiciones de visibilidad. Únicamente los accesos a Can Clavos presentan pendientes algo

más elevadas.

En la glorieta de Can Clavos se dispondrán bandas transversales de alerta para facilicitar su

percepción a los conductores

Se han evitado ángulos de confluencia bajos en las vías que acceden a las glorietas.

Se han evitado ramales de acceso tangentes al anillo y glorietas excéntricas.

En las glorietas circulares, el drenaje superficial se ha garantizado mediante la ubicación de la

glorieta en un plano (por combinación de perfil longitudinal y pendiente transversal). En todos

los casos la línea de máxima pendiente es superior a 0.5%.

Para garantizar la percepción adecuada de las glorietas se ha proyectado la revegetación del

anillo interior de forma que se produzca una discontinuidad visual.

La vegetación proyectada no supone un obstáculo consistente en caso de invasión por parte de

un vehículo.

Las isletas deflectoras están libres de vegetación (para permitir la visibilidad en la aproximación

al anillo).

Los radios de las glorietas proyectadas son de al menos 20 m. De esta forma se garantiza el

giro de vehículos pesados en condiciones de seguridad. (sin invadir el carril adyacente).

En el tronco de la C-733, todos los accesos se han conectado en las glorietas proyectadas

(además de a una vía conectora). No existen incorporaciones ni salidas de las propiedades

colindantes sobre el tronco.

En la variante de Jesús, se han mantenido los accesos desde propiedades colindantes. No

obstante, están bastante espaciados y por la existencia del carril bici están dotados de buena

visibilidad. En cualquier caso estos accesos no están ubicados en los ramales de las glorietas.

Para garantizar la percepción nocturna adecuada de las glorietas se ha proyectado su

iluminación.



3.2.2 Travesías.

3.2.2.1 Aproximación

Se ha proyectado la transformación de la carretera en travesía de modo que quede claro para

el conductor que se está aproximando a una.

En la variante de Jesús, se han proyectado elementos de reducción de la velocidad como

bandas transversales.

3.2.2.2 Condiciones de circulación en entorno urbano

Los carriles se han reducido a 3 m de anchura.

No se han utilizado calzadas separadas.

Eliminación de arcenes.

Sustitución de cunetas por colectores.

Implantación de aceras y aparcamientos (Ca Na Negreta).

3.2.2.3 Medidas destinadas a reducir la velocidad

En la variante de Jesús, se han proyectado cojines berlineses para reducir la velocidad de

paso de los vehículos y desvíos de calzada y refugios peatonales cuya función es también la

de reducir la velocidad de los vehículos.

En la variante de Ca Na Negreta se han proyectado pasos de peatones sobreelevados para

reducir la velocidad de paso de los vehículos.

Las travesías comienzan y terminan en glorieta. De esta forma se obliga a los conductores a

iniciarlas a muy baja velocidad.

El objetivo de estas medidas es doble. En primer lugar se busca la reducción de velocidad de

los vehículos como forma de mejorar la seguridad vial propiamente dicha y en segundo lugar

se pretende que el tráfico por Jesús y Ca Na Negreta no sea tráfico de paso. De esta forma se

fomenta la utilización de las variantes y se descongestiona el actual enlace de Jesús.

3.2.2.4 Peatones

Se ha dispuesto una superficie de acera suficiente.

Se ha garantizado la continuidad de los itinerarios peatonales.

3.2.2.5 Ciclistas.

Se ha dotado a todo el ámbito de un itinerario ciclista completo.

En los casos en que el carril bici discurre paralelo a la calzada lo hace siempre separado de la

misma y elevado a la altura de la acera.

3.3 DOTACIONES.

Este apartado hace referencia a la señalización, sistemas de contención y balizamiento de las vías.

Este aspecto se desarrollará en el Proyecto Constructivo posterior y por tanto no se analizan en

este capítulo los aspectos del mismo asociados a la seguridad vial del proyecto. No obstante se

incluye una relación de los elementos a comprobar durante la redacción del proyecto constructivo:

3.3.1 Señalización Vertical

Dimensiones: Adecuadas al tipo de vía, según la normativa vigente.

Ubicación: Según la normativa vigente.

Protección frente a choques contra los postes de sustentación (relacionado con la adecuación

los sistemas de contención)

Relación con señalización existente. Se debe adecuar la señalización de los tramos no

afectados por si pudiera verse afectada por la ejecución de los tramos nuevos.

3.3.2 Señalización Horizontal y Balizamiento

Se comprobará el cumplimiento de la normativa correspondiente.



3.3.3 Sistemas de Contención.

Se comprobará el cumplimiento de la norma correspondiente. El cumplimiento de esta normativa

garantiza la seguridad vial:

Orden Circular 321/95, de 12 de diciembre de 1995, por la que se aprueban las

Recomendaciones sobre sistemas de contención de vehículos.

Orden Circular 6/2001, de 24 de octubre de 2001, para la modificación de la O.C. 321/95 T y P

en lo referente a barreras de seguridad metálicas para su empleo en carreteras de calzada

única.

Orden Circular 18/2004, de 29 de diciembre y 18bis/2008 de 31 de julio, sobre criterios de

empleo de sistemas para protección de motociclistas.

Orden Circular 28/2009 de 20 de octubre sobre criterios de aplicación de barreras de seguridad

metálicas.

En cualquier caso se estudiarán los márgenes de los diferentes viales a fin de minimizar o eliminar

los elementos de riesgo.

3.4 SEGURIDAD DE OTROS USUARIOS.

3.4.1 Terrenos adyacentes.

En el tronco de la C733 se han evitado los accesos desde propiedades colindantes.

Únicamente se puede acceder al tronco a través de las intersecciones, además de una vía

colectora.

En los tramos de sección convencional se han evitado los accesos en las vías de giro de las

intersecciones y en los ramales de acceso a las glorietas.

En todos los casos se ha dotado de visibilidad suficiente a para el vehículo que salga del

acceso. La señalización de la incorporación permitirá la perceptibilidad del acceso desde la vía

principal.

3.4.2 Peatones.

Las travesías están diseñadas para la máxima seguridad y comodidad de los peatones.

En los tramos no urbanos se han diseñado pasos peatonales a distinto nivel para dotar de

permeabilidad a las distintas vías proyectadas.

En cualquier caso, el objetivo es que los peatones no utilicen ni crucen a nivel las vías

proyectadas en los tramos no urbanos.

3.4.3 Ciclistas.

Se ha diseñado una red ciclista completa que conecta el núcleo urbano de Jesús con Can Clavos y

la carretera de Sant Miquel.

Tanto en los tramos urbanos como interurbanos el carril bici está separado de la calzada.

En los tramos interurbanos el carril bici discurre a la misma cota que la calzada separado de esta

1.5 m (para implantar la señalización y los elementos de contención de vehículos).

En los tramos urbanos el carril bici se sitúa a la cota de la acera y separado al menos 1 m de la

calzada.

3.4.4 Transporte de mercancías.

Los radios mínimos proyectados, especialmente en las glorietas, permiten el giro de camiones sin

invadir carriles adyacentes.

3.4.5 Transporte Público.

Las paradas de autobús se han ubicado siguiendo las directrices del Plan de Movilidad de

Ibiza.

Siguiendo estas directrices, se han habilitado paradas para el transporte público tanto en la

travesía de Ca Na Negreta como en los tramos interurbanos.

Las dimensiones de las mismas se han determinado teniendo en cuenta las necesidades de

maniobra. En las paradas ubicadas en tramos interurbanos, las dimensiones de las cuñas de



aceleración y deceleración son muy generosas para permitir las maniobras de parada e

incorporación de forma segura.

vj_tomo ii parte_3 variante jesus

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