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T R A B A J O : 3/4213/056

PETICIONARIO: NUEVO ARPEGIO, S.A.

O B R A : PISTAS DE PÁDEL EN GUADARRAMA. MADRID.

ESTUDIO GEOTÉCNICO

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ÍNDICE

1.- ANTECEDENTES ..................................................................................................... 4

1.1.- INFORMACIÓN PREVIA ............................................................................... 4 1.2.- INFORMACIÓN UTILIZADA ........................................................................ 6

2.- MARCO GEOLÓGICO ............................................................................................ 7

2.1.- MARCO GEOLÓGICO.................................................................................... 7 2.2.- SISMICIDAD ................................................................................................... 8

3.- TRABAJO REALIZADO.......................................................................................... 9

3.1.- SONDEOS A ROTACIÓN............................................................................... 9

3.1.1.- Ensayos de penetración dinámica (S.P.T.) ....................................... 10 3.1.2.- Toma de muestras inalteradas .......................................................... 10

3.2.- ENSAYOS DE PENETRACIÓN DINÁMICA................................................ 11 3.3.- ENSAYOS DE LABORATORIO .................................................................... 13

4.- MARCO GEOTÉCNICO .......................................................................................... 14

4.1.- ESTRATIGRAFÍA ........................................................................................... 14 4.2.- NIVEL PIEZOMÉTRICO................................................................................. 15 4.3.- CARACTERÍSTICAS DE LOS MATERIALES ............................................. 16

4.3.1.- Características físicas del terreno ..................................................... 16 4.3.2.- Agresividad ......................................................................................... 17 4.3.3.- Características mecánicas del terreno .............................................. 18 4.3.4.- Expansividad....................................................................................... 19

5.- ESTUDIO CIMENTACIÓN ..................................................................................... 20

5.1.- CIMENTACIÓN SUPERFICIAL..................................................................... 20

5.1.1.- Carga admisible en base a los ensayos de penetración dinámica... 20 5.1.2.- Carga admisible por limitación de asientos ..................................... 21 5.1.3.- Estimación de asientos ....................................................................... 22

6.- CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES ....................................................... 24

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ANEJOS ANEJO Nº 1: PLANO DE SITUACIÓN DE RECONOCIMIENTOS ANEJO Nº 2: SONDEOS A ROTACIÓN ANEJO Nº 3: ENSAYOS DE PENETRACIÓN DINÁMICA ANEJO Nº 4: ENSAYOS DE LABORATORIO ANEJO Nº 5: PERFIL GEOLÓGICO - GEOTÉCNICO ANEJO Nº 6: REPORTAJE FOTOGRÁFICO

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1.- ANTECEDENTES

1.1. Información previa. NUEVO ARPEGIO, S.A., solicitó de L.C.C., la realización de un Estudio Geotécnico en el término municipal de la localidad madrileña de Guadarrama, concretamente en las instalaciones Centro deportivo Guadarrama, en la Carretera al Escorial. A continuación mostraremos su ubicación mediante fotografía aérea:

Imagen 1.- Ubicación de la parcela, tomada de Google-Earth. El presente informe ha sido realizado según CTE, clasificando el tipo de construcción como C0 y el tipo de terreno como T1. En el momento de comenzar los trabajos de campo la parcela presentaba una topografía prácticamente horizontal, realizándose los trabajos de campo en torno las cotas relativas +0.00 a +1.00 m, ver anejo nº1 Plano ubicación trabajos realizados.

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Imágenes 2 y 3.- Estado de la parcela en el momento de realizar los trabajos de campo.

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El objetivo del estudio es el reconocimiento del terreno, con la finalidad de establecer las bases para el cálculo de las cimentaciones y las condiciones posteriores de ejecución de las obras.

La metodología seguida en estos trabajos y en el informe ha sido:

-. Definición del marco geológico de la zona.

-. Ejecución de prospecciones geotécnicas con la finalidad de definir la estratigrafía de la parcela.

-. Estudio en laboratorio de los materiales encontrados.

-. Presentación de las recomendaciones de cimentación que se obtienen de los datos aportados en el informe, para el tipo de obra proyectada.

1.2.- Información utilizada. Se ha dispuesto de la siguiente documentación para la redacción del presente informe: -. Mapa Geológico de España E. 1:50.000, nº 508, Cercedilla. Instituto Geológico y Minero de España. -. Mapa de Rocas Industriales E. 1:200.000, Madrid, nº 45, Madrid. Instituto Geológico y Minero de España. -. Mapa Hidrogeológico de España E. 1/200.000, nº 45, Madrid. Instituto Geológico y Minero de España. -. Mapa Geológico de España E. 1:200.000, Síntesis de la Cartografía existente, nº 45, Madrid. Instituto Geológico y Minero de España. -. Estabilidad de Taludes en las formaciones blandas de la Comunidad de Madrid.. Instituto Geológico y Minero de España. -. Síntesis geotécnica de los suelos de Madrid y su alfoz. Ministerio de Transporte, Turismo y Comunicaciones. Dirección General de Infraestructura del Transporte.

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2.- MARCO GEOLÓGICO

2.1. Marco geológico

La parcela en estudio se encuentra situada en el macizo hercínico que constituye la sierra norte de Madrid. En el plano geológico 1/50.000 del Instituto Geominero, corresponde a la hoja 508 “Cercedilla”.

El complejo de Guadarrama está formado por un importante volumen de rocas ígneas, compuesto fundamentalmente por ortoneíses, ganitoídes y algunas metabasitas. Existen diversas teorías intrusivas, volcánicas y metamórficas que explican la diversa mineralogía y estructuras que presentan estas rocas.

El macizo se encuentra afectado por procesos tectónicos que configuraron su actual relieve. Principalmente la orogenia hercínica y posteriormente la alpina.

Por último el macizo ha estado sometido a una denudación superficial cuyo origen se encuentra en las alteraciones químicas que sufren las rocas graníticas en contacto con la atmósfera. Cuando este fenómeno está acompañado por la acción erosiva de agentes mecánicos se produce un arrastre del material alterado y una deposición del mismo en otras áreas.

El pueblo de Guadarrama se encuentra en la parte baja de la ladera de una montaña. A poca distancia, en zonas más elevadas, se pueden apreciar farallones de roca granítica. En la parte baja la pendiente es más suave y no se observan estos afloramientos. Así pues, es razonable pensar que el pueblo se encuentra situado sobre los sedimentos graníticos erosionados de las montañas cercanas y arrastradas hasta el lugar por agentes gravitacionales.

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2.2.- Sismicidad. Guadarrama, Madrid, presenta un valor de aceleración sísmica básica (ab) inferior a 0.04 g, siendo g la aceleración de la gravedad. Siguiendo la Norma Sismorresistente, NCSE-02, la aplicación de la norma no es obligatoria.

Por lo tanto, no será necesario considerar acciones sísmicas en el cálculo de las estructuras proyectadas.

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3.- TRABAJO REALIZADO

De acuerdo con las características de la zona, necesidades del proyecto y requerimientos del peticionario, L.C.C., realizó el siguiente programa de trabajo:

− Un sondeo rotativo, de 6 m de profundidad, con extracción continua de testigo.

− Dos ensayos de penetración dinámica tipo “borros” .

− Medición de nivel freático detectado. Las muestras extraídas, se ensayan en el laboratorio de acuerdo con las necesidades del

estudio y las características del terreno existente.

La situación en que se ha realizado cada uno de los ensayos se refleja en el croquis incluido en el Anejo Nº 1.

3.1.- SONDEOS A ROTACIÓN

Los sondeos a rotación permiten una recuperación continua de testigo mostrando el terreno que constituye la parcela a estudio. De esta forma se obtiene en el punto sondeado un conocimiento exacto de los materiales que constituyen el subsuelo, de tal manera que se pueden extrapolar los resultados al conjunto de la parcela y tener así una idea aproximada de los materiales sobre los que se cimentará la obra.

Los resultados de los sondeos verticales, con extracción de testigo continuo, permiten definir:

a) Características físicas del suelo.

b) Características mecánicas.

c) Estratigrafía del terreno.

d) Nivel freático. En la perforación a rotación se ha utilizado una sonda rotativa de accionamiento hidráulico,

provista de baterías y coronas de widia de 101 y 86 mm. de diámetro.

Las muestras obtenidas se han colocado en cajas diseñadas para este fin, anotándose en las mismas las cotas de extracción de las muestras, permitiéndose así un correcto estudio litológico en gabinete.

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3.1.1.- Ensayos Standard de penetración dinámica (S.P.T.)

A lo largo de los sondeos a rotación se han realizado varios ensayos S.P.T., cuyos valores N30 van a permitir conocer la capacidad portante y homogeneidad de las capas del subsuelo prospectadas.

El dispositivo standard empleado ha sido la cuchara normalizada tipo Terzaghi, con zapata de diámetro exterior 50,8 mm. e interior 35,0 mm. La hinca se ejecuta con una maza de 63,6 Kg. por caída libre desde una altura de 76,2 cm. Con esta cuchara se hace la penetración en cuatro tramos de 15 cm. cada uno, tomando como valor N30 la suma del número de golpes de los dos tramos centrales. En el caso de que el último tramo baje el golpeo, se considerará un valor corregido igual a la suma de los dos tramos con menor golpeo de los tres últimos tramos del ensayo S.P.T., lo que nos da un valor N30 del lado de la seguridad.

Las muestras extraídas de este modo fueron envasadas en bolsas estancas, para poder posteriormente ser usadas en la caracterización del terreno mediante ensayos de laboratorio si fuese necesario.

3.1.2.- Toma de muestras inalteradas

Se han tomado muestras inalteradas a distintas profundidades del sondeo, lo que permitirá determinar en el laboratorio las características del terreno con la mayor fiabilidad posible.

Las muestras inalteradas se toman mediante un tubo muestreador de pared gruesa, con una camisa interior de PVC, hincándose en el terreno y procediéndose a continuación a la extracción de la muestra.

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3.2.- ENSAYOS DE PENETRACIÓN DINÁMICA

Los ensayos de penetración dinámica se han ejecutado utilizando un penetrómetro dinámico tipo Borros.

Este penetrómetro está equipado con una puntaza perdida de sección cuadrada de 40 x 40 mm2 y varillaje macizo de 32 mm de diámetro, ejecutándose la hinca de la puntaza por caída libre de una maza de 63,5 Kg desde una altura de 50.0 cm.

El índice N20 del ensayo se obtiene determinando el número de golpes necesarios para

introducir el varillaje una profundidad de 20 cm.

La profundidad de ejecución del ensayo representada frente al número de golpes, proporciona el diagrama "Profundidad-N20", que se incluye en el anejo Nº 3.

Estos diagramas reflejan la existencia de los distintos estratos atravesados, por lo que pueden considerarse como un perfil de resistencia del suelo en el punto sondeado.

La interpretación de los ensayos de penetración, en general, debe ser fundamentalmente

cualitativa siendo complemento de los sondeos mecánicos o calicatas, los cuales informarán con precisión a cerca de la litología de la zona.

Tratándose de un ensayo realizado de forma continua su rapidez de ejecución hace que

suelos poco permeables y saturados, parte importante de la energía de hinca pueda transmitirse al agua intersticial, aumentando instantáneamente la resistencia a la penetración.

En el caso de atravesar materiales con gravas, es preciso interpretar los diagramas con las

debidas reservas, pues el golpeo de la puntaza sobre los elementos gruesos pueden concluir a resultados optimistas que no representan la resistencia real del estrato.

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La información suministrada por los ensayos de penetración se refiere a la resistencia del suelo, o roca muy alterada, en rotura.

En la tabla 1 se resumen los resultados de los dos penetrómetros realizados.

Los ensayos penetrométricos son métodos de análisis indirectos de las propiedades del suelo. Los datos que se van a obtener son básicamente los siguientes:

− Resistencia a la penetración dinámica de un terreno

− Compacidad de un terreno

− Homogeneidad o anomalías existentes en un suelo

− Determinar en profundidad la existencia de una capa o nivel cuya naturaleza se

conoce o se intuye

− Estimación cualitativa de la tensión admisible de un suelo

GOLPEO N20 Nº DE ENSAYO

COTA EJECUCIÓN

(m) N20<15 15<N20<30 30<N20<50 50<N20

COTA DE RECHAZO

(m) P-1 +0.69 0.00-1.60 1.60-1.80 1.80-2.40 2.40-2.95 -2.26 P-2 +0.75 0.00-1.00 -- 1.00-1.20 1.20-1.75 -1.00

Tabla 1 : resumen de resultados de penetración dinámica, esta tabla incluye tendencias de golpeo, por lo que puede existir golpeos mayores y/o menores dentro de los rangos definidos.

Existen fórmulas, que con bastante exactitud, transforman la resistencia del terreno a la

hinca en tensión admisible del terreno.

De las distintas fórmulas que existen para la penetración dinámica (a saber: L’Herminier, Skempton, Meyerhof, Caquot y Kérisel, Hiley), la más aceptada, por su rigor, exactitud y sanción práctica, es la de Hiley.

Esta fórmula, se trata ante todo de una estimación cualitativa de la resistencia del suelo.

Toda la fundamentación teórica se basa en considerar el penetrómetro como un modelo reducido de pilote, aplicando entonces, la teoría de la capacidad portante de los pilotes.

En el presente informe, se ha realizado una comprobación, en base a los resultados de consistencia que se obtienen en el penetrómetro dinámico, utilizando la fórmula de Hiley, según la cual:

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( )( ) ( )aceF

anHMqadm +⋅+⋅⋅

⋅+⋅⋅=116

1 2

siendo: M = 63,5 Kg. (peso de la maza).

H = 50 cm. (altura de caída de la maza).

e = Penetración unitaria (20 cm/N20).

N20 = Valor obtenido en el ensayo de penetración.

F = Factor dependiente del tipo de suelo.

n,a,c = Coeficientes dependientes de e y de la profundidad del ensayo.

3.3.- ENSAYOS DE LABORATORIO

Sobre las muestras extraídas y siguiendo las correspondientes normas UNE y/o NLT y/o ASTM, se realizaron los siguientes ensayos:

- Clasificaciones USCS, incluyendo análisis granulométrico por tamizado según norma UNE 103101:1995, y determinación de límites de Atterberg según norma UNE 103103:1994 y 103104:1993 ó comprobación de la no plasticidad.

- Determinaciones de la humedad natural, según norma UNE 103100:1995.

- Determinaciones de la densidad aparente, según norma UNE 103301:1994.

- Determinación de sulfatos en suelo, según UNE 7131:1958.

- Determinación de del grado de acidez Baumann-Gully, según UNE 83962:2008.

- Determinación de la presión de hinchamiento de un suelo en edómetro, según norma UNE 103602:1996.

- Determinación de la agresividad de agua. según EHE.

Los resultados de los mismos están recogidos en el anejo Nº5 “Ensayos de laboratorio”

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4.- MARCO GEOTÉCNICO

4.1.- ESTRATIGRAFÍA

El perfil estratigráfico que puede ser deducido de los reconocimientos realizados consta de los siguientes horizontes:

Nivel 0

-. En la zona investigada en primer lugar afloran arenas limosas de color marrón oscuro dada la alta concentración en materia orgánica, suelo vegetal. En los penetrómetros realizados, se relaciona con índices de golpeo N20 en general, menores a 10. El nivel presenta como propiedades mecánicas más significativas una baja resistencia y una alta deformabilidad. En el sondeo realizado presenta un espesor de 0.50 m, mientras que los ensayos de penetración presenta un espesor de 1.60 m en el ensayo P-1 y de 0.80 m en el P-2.

Nivel 1

-. A continuación, afloran arenas arcillosas de grano grueso producto de la alteración “in situ” del sustrato rocoso inferior. A estos suelos residuales se les conoce como jabre. Se ha realizado un ensayo S.P.T. obteniendo rechazo. En los ensayo de penetración dinámica realizados, este nivel se relaciona con un aumento en el golpeo alcanzando rápidamente valores de golpeo N20 en torno 30–40, obteniendo rechazo, N20>100 golpes, de manera progresiva, relacionándolo con la aparición del sustrato granítico. Presentan una distribución irregular, con espesores de 3.40 m en el sondeo, 1.15 m para el ensayo P-1 y de 0.75 m en el ensayo P-2.

Nivel 2

-. Bajo el Nivel 1 y hasta el final de los trabajos realizados, aparece una roca granítica de color gris rosado muy fracturado.

Como índice de calidad de la roca, emplearemos el índice R.Q.D., que se basa en el porcentaje de los trozos de testigo de 10 o más centímetros, recuperado en el sondeo, respecto la longitud total del taladro. Estableciendo un valor de 0, valorando la calidad del macizo como malo (rango R.Q.D. < 25%).

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4.2- NIVEL PIEZOMÉTRICO

Se ha detectado la presencia de agua durante la ejecución del sondeo y en medidas realizadas con posterioridad, estabilizándose a una profundidad de 2.45 m respecto la cota de ejecución del sondeo, cota relativa -2.44 m.

El agua detectada se encuentra embebida en el Nivel 1, dado el contraste de

permeabilidades existente entre éste y el macizo rocoso.

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4.3.- CARACTERÍSTICAS DE LOS MATERIALES

4.3.1.- Características físicas del terreno

Para definir estos parámetros se han realizado análisis granulométricos, que tienen por objeto determinar la distribución en tamaños, de los granos o partículas que constituyen un suelo. Dicha distribución condiciona, en gran medida, las características y propiedades geotécnicas del mismo. Se han efectuado análisis granulométricos por tamizado, sobre una serie de tamices normalizada hasta un tamaño de apertura de 0.08 mm, obteniéndose el peso retenido en cada uno de ellos. Los resultados se expresan en tanto por ciento en peso, que pasa por cada tamiz, y se representan en un gráfico o curva granulométrica. Del mismo modo se determinan los límites de Atterberg. Estos ensayos se efectúan sobre la fracción de suelo de tamaño inferior a 0.4 mm. Las características plásticas de esta fracción condicionan especialmente las propiedades del conjunto del suelo. Los valores de los Límites de Atterberg definen la frontera entre los estados semisólido-plástico (Límite Plástico) y plástico-semilíquido (Límite Líquido) de un suelo. Estos valores se expresan como cantidad de humedad necesaria, para que se verifiquen determinadas condiciones normalizadas en los ensayos correspondientes. Las actas de resultados de los ensayos efectuados, se encuentran en el Anejo Nº 4. A continuación se indican los valores de la granulometría, de los Límites de Atterberg, y el símbolo correspondiente de cada muestra analizada, según la clasificación de U.S.C.S y H.R.B. de suelos.

TRABAJO PROFUNDIDAD (m)

HDAD (%)

DDAD APAR (g/cm 3)

L.L. I.P.

PASA TAMIZ 0.080

UNE (%)

U.S.C.S. H.R.B.

2.20-2.25 9.17 1.89 N.P. N.P. 17.5 SM A-2-4 S-1 3.70-3.90 18.87 -- 26.9 11.0 23.9 SC A-2-6

N.P.: No plástico Las muestras han sido tomadas a distintas alturas a lo largo del sondeo, con el fin de

analizar las características del Nivel 1.

Las muestras analizadas se han clasificado como suelos granulares, con contenidos en fracción fina en torno al 20%. Cuando estos carecen de plasticidad se clasifican como arenas limosas, SM; si presentan plasticidades se clasifican como arenas arcillosas, SC.

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Los porcentajes de finos de las muestras analizadas revelan que los materiales existentes en el nivel se caracterizan por presentar permeabilidades medias a altas. Estableciendo como valor orientativo de coeficiente de permeabilidad (kz) el intervalo 10-5 – 10-9 m/s.

4.3.2.- Agresividad

Se ha realizado una determinación del contenido en sulfatos en suelo y un grado de acidez Baumann-Gully, con objeto de determinar el grado de agresividad del Nivel 1 a los hormigones. A continuación se indican los valores obtenidos en la muestra analizada:

TRABAJO PROFUNDIDAD SULFATOS (%SO 3=) ACIDEZ BAUMANN-GULLY (ml/Kg))

S-1 2.20-2.25 N.C. 62.0

N.C.: No contiene

De los ensayos realizados no se ha detectado un porcentaje apreciable de los mismos. Así pues, siguiendo las recomendaciones de la vigente EHE, no será necesario la utilización de un cemento sulforresistente en los hormigones en contacto con el terreno

Por otro lado, dada la composición cuarzofeldespática de la roca detectada, Nivel 2, parece

improbable la presencia de sulfatos en este material. Así pues, como en el caso anterior, no será necesario la utilización de un cemento sulforresistente en los hormigones en contacto con el terreno.

Según la vigente EHE el ambiente debe ser clasificado como tipo IIa. Respecto al agua analizada tomada del sondeo, no se ha detectado la presencia de

elementos agresivos para los hormigones.

A continuación mostraremos una tabla con el resultado de dicho análisis de agua:

Sondeo S-1 Profundidad N.F. (m)

Acidez (pH) Contenido en Sulfatos (mg/l)

Residuo seco (mg/l) Contenido en NH2

+ (mg/l) Contenido en CO2 (mg/l) Contenido en Mg2+ (mg/l)

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4.3.3.- Características mecánicas del terreno

Las características mecánicas del terreno quedan determinadas de manera directa, por los ensayos de penetración dinámica, así como por los ensayos S.P.T.

La resistencia a la penetración dinámica de un terreno, está relacionada con su estado de densidad y, por tanto, con su capacidad para soportar cargas estáticas como las de una edificación. A partir de los ensayos de penetración dinámica se pueden establecer zonas con diferente consistencia con el siguiente criterio:

10>N20 ................terreno suelto

10<N20<30 ..........terreno compacto

30<N20<50 ..........terreno denso

N20>50 ................terreno muy denso

En cuanto a los ensayos S.P.T. y siguiendo un criterio parecido al anterior tenemos:

4>N30 ................terreno de compacidad muy floja 4<N30<10...........terreno de compacidad floja

10<N30<30 ..........terreno de compacidad media

30<N30<50 ..........terreno de compacidad alta N30>50 ................terreno de compacidad muy alta Por otro lado existe una analogía entre el valor de golpeo necesario para introducir el tubo muestreado de pared gruesa (muestras inalteradas) y el valor N30 obtenido a partir de los ensayos S.P.T., en función de la siguiente expresión:

230MIN

N ≅

En el siguiente cuadro, se muestran los valores N30 y NMI/2 obtenidos para cada sondeo a distintas profundidades:

SONDEO PROFUNDIDAD GOLPEO N30 NMI/2 0.50-0.65 R RECHAZO -- 2.20-2.50 32/R -- RECHAZO3.70-3.90 40/R -- RECHAZO

S-1

5.50-5.55 R RECHAZO --

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4.3.4.- Expansividad

Para que un suelo pueda exhibir expansividad son necesarios dos requisitos fundamentales:

1. Intrínsecos, propios del suelo, establecen la capacidad de expansiva teórica. 2. Extrínsecos, viene impuestos por factores externos y determinan que el potencial

expansivo pueda o no desarrollarse. Se han realizado tres ensayos para determinar la presión de hinchamiento en aparato edométrico, obteniendo los siguientes resultados:

ENSAYO DE PRESIÓN DE HINCHAMIENTO MUESTRA PROFUNDIDAD

P. HINCH. (Kp/cm 2) S-2 2.20-2.25 0.00

Del ensayo realizado se puede determinar la baja susceptibilidad de hinchamiento en la muestra ensayada. Dado el carácter granular de Nivel 1 y la presencia de roca granítica Nivel 2, no se prevén la presencia de fenómenos de hinchamiento en los trabajos a realizar.

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5.- ESTUDIO DE CIMENTACIÓN

Los datos con los que se cuenta de la construcción proyectada son los siguientes:

− Se pretende construir unas pistas de pádel bajo una cubierta. En el momento de realizar los trabajos de campo no existen edificios cercanos ni servicios que pueden ser afectados en las inmediaciones de la planta.

La única limitación a la hora de diseñar una cimentación será salvar el Nivel 0, suelo

vegetal, y garantizar su empotramiento en un nivel donde se garantice una continuidad y compacidad adecuada. En este caso, inmediatamente bajo el Nivel 0, se encuentra el Nivel 1, jabre que cumple con los anteriores requisitos.

A continuación mostraremos un cuadro resumen con la cota de afloramiento del Nivel 1 en

cada uno de los trabajos realizados:

TRABAJO COTA APARICIÓN NIVEL 1 (m) S-1 -0.49 P-1 -0.91 P-2 -0.05

De los espesores detectados y cotas de afloramiento la solución más viables sería una

superficial, garantizando su empotramiento en el Nivel 1, jabre.

A continuación se analizan las condiciones de cimentación considerando una cimentación superficial.

5.1.- CIMENTACIÓN SUPERFICIAL

A continuación determinaremos la tensión admisible del terreno, basándonos en los ensayos realizados.

5.1.1.- Carga admisible en base a los ensayos de penetración dinámica (penetrómetros)

En el apartado 3.2.- se enunciaba y justificaba la formulación empleada para la transformación de resistencia a la penetración a resistencia al hundimiento de una cimentación, por otra parte, se indicaba el Anejo N◦ 3, como localización de las gráficas de penetración, en los que se muestra la evolución de los golpeos en profundidad.

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Ahora, y del análisis de las gráficas de penetración realizadas, se puede establecer como tensión admisible del terreno garantizando su empotramiento en el Nivel 1, jabre, de:

qadm ≈≈≈≈ 3.60 kp/cm2

Finalmente y en los casos en que ha sido preciso, se ha hecho una corrección de la tensión admisible del estrato de apoyo, cuando en profundidad existe un estrato menos resistente que el de apoyo, según las siguientes consideraciones de la NTE - CIMENTACIONES - ZAPATAS:

P1 > P2

Z< 0,2 B P = P2

0,2 B < Z < B P = P2 + (P1 - P2) (Z - 0,2 B)/(0,8 B)

Z > B P = P1

Donde: P1 , es la presión admisible del estrato en el que queda apoyada la zapata P2, es la presión admisible del estrato inferior menos resistente B, es la dimensión estimada de la zapata Z, es la distancia entre la cota de apoyo de la zapata y la cota de inicio del estrato (2) menos resistente

5.1.2.- Carga admisible por limitación de asentamientos

A continuación, se realizará una comprobación de esta tensión admisible imponiendo que el asiento máximo de la estructura y en base a las expresiones recogidas en el CTE a continuación se expone:

mBsiS

B

DNQ t

SPTadm 20.1253

112 ≤

+=

mBsiB

BS

B

DNQ t

SPTadm 20.13.0

25318

2

>

+

+=

Donde: St = Asiento máximo permitido en mm. NSPT = valor deducido del ensayo S.P.T. B = Ancho del cimiento en metros D = Profundidad de empotramiento

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Desarrollando la anterior fórmula tendríamos para un valor N30 = 35, dada la alta

compacidad de para el Nivel 1 y limitando el asentamiento de la estructura a 2 cm:

CIMENTACIÓN TIPO ANCHO DE CIMENTACIÓN (m) TENSIÓN ADMISIBLE (Kp/cm 2) 1,00 3.48

1,50 3.45

2,00 3.22

2,50 3.10

Zapata Aislada

3,00 3.04

Cómo puede observarse de los anteriores cuadros, a medida que aumentamos el ancho de

zapata, disminuye la tensión admisible del terreno, este concepto no debe confundir, ya que la carga total en toneladas que es posible aplicar a la cimentación, aumenta más deprisa que la reducción que experimenta el terreno por la mayor influencia de la zapata sobre él. 5.1.3.- Estimación de asientos La estimación de asientos que sufrirá el Nivel 1, jabre, al entrar en carga se realizará mediante la siguiente expresión:

Cbsli IBqffS ⋅⋅⋅⋅= 7.0´

Donde: Si, es el asiento medio al final de la construcción, en mm. qb´, es la presión efectiva bruta aplicada en la base de la cimentación (en kN/m2) B, el ancho de la cimentación (en m) Ic, es el índice de compresibilidad, en función del valor de golpeo N30

4.171.1

medNIc =

fs, coeficiente dependiente de las dimensiones de la cimentación directa, supuesta esta rectangular

2

25.0

25.1

+

⋅=

B

LB

L

fs

L, es el largo de la zapata (en m)

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Estimando un ancho de cimentación (B) de 2.50 m; como carga, la recomendada por el estudio geotécnico; y como valor de golpeo N (35), obtenemos un asiento de 0.66 cm.

Una vez expuestos los métodos para determinar la carga admisible del terreno, cabe concluir, que la carga que una cimentación superficial transmita al terreno, garantizando su empotramiento en el Nivel 1, jabre, no deberá ser mayor que:

qadm = 3.00 Kp/cm2

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6.- CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES

En este informe se presentan las siguientes conclusiones y recomendaciones:

El perfil estratigráfico que puede ser deducido de los reconocimientos realizados consta de los siguientes horizontes:

Nivel 0

-. En la zona investigada en primer lugar afloran arenas limosas de color marrón oscuro dada la alta concentración en materia orgánica, suelo vegetal. En los penetrómetros realizados, se relaciona con índices de golpeo N20 en general, menores a 10. El nivel presenta como propiedades mecánicas más significativas una baja resistencia y una alta deformabilidad. En el sondeo realizado presenta un espesor de 0.50 m, mientras que los ensayos de penetración presenta un espesor de 1.60 m en el ensayo P-1 y de 0.80 m en el P-2.

Nivel 1

-. A continuación, afloran arenas arcillosas de grano grueso producto de la alteración “in situ” del sustrato rocoso inferior. A estos suelos residuales se les conoce como jabre. Se ha realizado un ensayo S.P.T. obteniendo rechazo. En los ensayo de penetración dinámica realizados, este nivel se relaciona con un aumento en el golpeo alcanzando rápidamente valores de golpeo N20 en torno 30–40, obteniendo rechazo, N20>100 golpes, de manera progresiva, relacionándolo con la aparición del sustrato granítico. Presentan una distribución irregular, con espesores de 3.40 m en el sondeo, 1.15 m para el ensayo P-1 y de 0.75 m en el ensayo P-2.

Nivel 2

-. Bajo el Nivel 1 y hasta el final de los trabajos realizados, aparece una roca granítica de color gris rosado muy fracturado.

Como índice de calidad de la roca, emplearemos el índice R.Q.D., que se basa en el porcentaje de los trozos de testigo de 10 o más centímetros, recuperado en el sondeo, respecto la longitud total del taladro. Estableciendo un valor de 0, valorando la calidad del macizo como malo (rango R.Q.D. < 25%).

Ref.: 3/4213/056 25

-. Se ha detectado la presencia de agua durante la ejecución del sondeo y en medidas realizadas con posterioridad, estabilizándose a una profundidad de 2.45 m respecto la cota de ejecución del sondeo, cota relativa -2.44 m. El agua detectada se encuentra embebida en el Nivel 1, dado el contraste de permeabilidades existente entre éste y el macizo rocoso.

-. La carga que una cimentación superficial transmita al terreno, garantizando su empotramiento en el Nivel 1, jabre, no deberá ser mayor que:

qadm = 3.00 Kp/cm2

-. Se ha realizado una determinación del contenido en sulfatos en suelo y un grado de acidez Baumann-Gully, con objeto de determinar el grado de agresividad del Nivel 1 a los hormigones. De los ensayos realizados no se ha detectado un porcentaje apreciable de los mismos. Así pues, siguiendo las recomendaciones de la vigente EHE, no será necesario la utilización de un cemento sulforresistente en los hormigones en contacto con el terreno Por otro lado, dada la composición cuarzofeldespática de la roca detectada, Nivel 2, parece improbable la presencia de sulfatos en este material. Así pues, como en el caso anterior, no será necesario la utilización de un cemento sulforresistente en los hormigones en contacto con el terreno. Según la vigente EHE el ambiente debe ser clasificado como tipo IIa. Respecto al agua analizada tomada del sondeo, no se ha detectado la presencia de elementos agresivos para los hormigones.

-. mDel ensayo para determinar la presión de hinchamiento realizado se puede determinar la baja susceptibilidad de hinchamiento en la muestra ensayada. Dado el carácter granular de Nivel 1 y la presencia de roca granítica Nivel 2, no se prevén la presencia de fenómenos de hinchamiento en los trabajos a realizar.

Ref.: 3/4213/056 26

-. Dado el carácter puntual de la prospección realizada, cuyos resultados se han extrapolado a la totalidad de la zona investigada, se recomienda la inspección visual detallada del terreno durante la ejecución de las obras, con el fin de verificar que las características aparentes del terreno realmente existente, corresponden a las que han servido de base para la elaboración de este informe.

En Leganés, 16 de Mayo de 2011 Fdo.: Rubén Vaquero Redondo Fdo.: Alberto Pérez Portalatín Geólogo Geólogo Nº de colegiado: 5223 Nº de colegiado: 4471

Fdo.: Mercedes Vicente del Amo Ingeniero de Caminos, Canales y Puertos Nº de colegiado: 14148