estudio geotÉcnico y plano topogrÁfico para las …

NDICEESTUDIO GEOTÉCNICO Y PLANO TOPOGRÁFICO PARA LAS OBRAS DE AMPLIACIÓN DEL
C. P. ANTONIA GONZALEZ. TEMBLEQUE - TOLEDO -
JCCM. DELEGACIÓN PROVINCIAL DE EDUCACIÓN Y CIENCIA
Ref.: 066/09 JULIO 2009
ILUSTRE COLEGIO OFICIAL DE GEÓLOGOS
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ESTUDIO GEOTÉCNICO Y PLANO TOPOGRÁFICO PARA EL PROYECTO DE AMPLIACIÓN DEL COLEGIO PÚBLICO ANTONIA GONZÁLEZ. TEMBLEQUE. TOLEDO.
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2.1.- GEOLOGÍA REGIONAL.
2.2.- GEOLOGÍA LOCAL.
2.4.5.- Nivel freático.
3.1.- TRABAJO DE CAMPO.
3.2.- TRABAJO DE LABORATORIO.
3.2.2.- Ensayos de resistencia.
3.2.3.- Ensayos de expansividad.
4.1.- SEDIMENTOS CUATERNARIOS (Unidad I).
4.2.- LIMOS CARBONATADOS (Unidad II).
5.- TIPOLOGÍA DE CIMENTACIÓN.
5.1.- CIMENTACIÓN PROFUNDA. PILOTES.
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I. PLANOS DE SITUACIÓN Y DE LOS TRABAJOS DE CAMPO.
PLANO I: PLANO DE SITUACIÓN DE LA PARCELA DE ESTUDIO.
PLANO II: PLANO TOPOGRÁFICO.
PLANO III: PLANO DE SITUACIÓN DE LOS TRABAJOS DE CAMPO.
II. PERFILES LITOESTRATIGRÁFICOS.
PERFIL LITOESTRATIGRÁFICO III: Sr-1 y P-1.
III. REPORTAJE FOTOGRÁFICO.
TESTIFICACIÓN DE LOS SONDEOS MECÁNICOS.
ο Sondeo mecánico a rotación Sr-1.
ENSAYOS DE PENETRACIÓN DINÁMICA TIPO DPSH.
ο P-1.
ο P-2.
ο P-3.
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ColegiadoTOMÁS SANCHEZ-HORNEROS PANIAGUA
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1.- INTRODUCCIÓN Y OBJETIVOS.
El presente estudio ha sido realizado por SERGEYCO CASTILLA LA
MANCHA, S.L. por solicitud de JCCM. DELEGACIÓN PROVINCIAL DE EDUCACIÓN
Y CIENCIA.
El objetivo del estudio se centra en analizar las características geológico-geotécnicas del
subsuelo existente en el arroyo colindante al colegio de Tembleque (Toledo), donde se
proyecta la ampliación del mismo colegio público.
La finalidad del estudio es la de poder definir un modelo geológico-geotécnico
representativo del terreno en el ámbito del Proyecto, evaluando las características
geotécnicas e hidrogeológicas de cada unidad definida.
Una vez definido el modelo geológico-geotécnico representativo del terreno, se evalúan los
parámetros geotécnicos de carga admisible y asientos asociados, para así poder determinar
el estrato competente de cimentación, naturaleza y profundidad, junto con las condiciones
de cimentación más adecuadas para la construcción que se piensa realizar.
El informe se estructura en los siguientes capítulos:
1.- Introducción y Objetivos.
Dimensiones aproximadas de la zona: 484,72 m2
Superficie de ocupación: >300 m2. Proyecto aún sin definir.
Tipo de construcción: 2 Plantas sin sótano. C-1.
Grupo de Terreno: Terreno potencialmente expansivo. T-3.
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2.- Características geológicas de la zona.
Donde se describe la información geológica que pueda ser de interés práctico
para el proyecto y se analizan los riesgos geológicos asociados.
3.- Campaña de reconocimiento del terreno.
En este capítulo se hace mención a la metodología del estudio geotécnico y a
los trabajos realizados: trabajos de campo, que han consistido en la ejecución de tres
sondeos mecánicos a rotación y ensayos de penetración dinámica tipo “Dpsh”; y trabajos
de laboratorio, donde se han realizado ensayos de identificación y estado, ensayos de
resistencia y componentes secundarios.
4.- Características geotécnicas de los materiales.
El terreno se caracterizará, además de por su naturaleza y espesor de las
distintas capas que lo componen, por los parámetros geotécnicos determinados a partir de
ensayos de laboratorio y pruebas “in situ”.
5.- Tipología de cimentación.
En este último apartado, se presentan las conclusiones obtenidas en el estudio
geotécnico del subsuelo, analizándose las condiciones de cimentación, el estrato
competente, la carga admisible de trabajo y los asientos asociados, así como los demás
aspectos práctico-constructivos relacionados con la obra.
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2.1.- GEOLOGÍA REGIONAL.
La localidad de Tembleque se sitúa dentro de la Hoja nº 659 del Mapa
Geológico de España a escala 1:50.000.
Las características geomorfológicas corresponden a las de una planicie que forma parte del
borde S. De la Mesa de Ocaña. La suave topografía está originada por los materiales
miocenos y pliocenos, que dan lugar a mesas como consecuencia de la red hidrográfica
actual.
El río Riansares y el arroyo Cedrón, con sus afluentes, constituyen la red hidrográfica más
antigua excavada en los materiales terciarios, fácilmente erosionables. Los valles
formados, de gran extensión y amplitud, presentan en general laderas escarpadas, con
desniveles topográfico, máximos de hasta 100 m. En el arroyo Cederrón (N. De la
Guardia).
Los materiales cuaternarios se encuentran bien representados por formaciones de origen
aluvial de los ríos de la zona, arcilla-limo yesíferas lagunares de Lillo y derrubios de ladera
rodeando a los afloramientos cuarcíticos paleozoicos
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2.2- GEOLOGÍA LOCAL.
Geológicamente la zona de estudio constituye la zona de transición entre las
unidades montañosas de la Sierra de Altomira y la Llanura Manchega.
Las unidades basales engloban materiales algo detríticos, con arenas y arcillas rojas, que
no se extienden sobre toda la cuenca miocena, sino que solamente en aquellas zonas bajas
hasta donde alcanzó la línea paleogeográfica de sedimentación.
Al extenderse los límites de esta cuenca endorreica, se depositaron materiales de
predominio margoso, y por último calizas lacustres blancas interestratificadas.
Los materiales existentes en la zona del colegio son depósitos cuaternarios,
correspondientes a los depósitos lagunares “evaporíticos” mientras que por debajo
encontramos los materiales miocenos de naturaleza limosa.
Los distintos sedimentos cuaternarios diferenciados cartográficamente corresponden a
derrubios de laderas y a formaciones de origen fluvial y lagunar.
*.- Lagunar. Formado por depósitos evaporíticos de los “Salobrales” de la zona, tiene una
composición predominantemente de sulfato cálcico que forma las tres cuartas partes de su
masa, estando constituido el resto por carbonato cálcico y magnésico, así como por
residuos arcillosos.
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(Mapa geológico de España nº 659. escala 1:50.000).
Cuaternario. Depósitos lagunares
Mioceno. Margas yesíferas y yesos sacaroideos
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LEYENDA
“Leyenda del Mapa Geológico de España E: 1:500.000” IGME. Hoja nº 659
(Lillo).
2.3.-HIDROLOGÍA.
HIDROLOGÍA REGIONAL.
La zona de estudio se encuentra dentro de la Cuenca de Tajo, en el límite con la
Cuenca del Guadiana, cerca de la divisoria de las dos cuencas
La Cuenca Hidrográfica del Tajo esta situada en la zona central de la Península Ibérica, entre
las cuencas del Duero, Ebro, Júcar y Guadiana.
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El clima de la Cuenca es de Tipo continental, con inviernos muy fríos, veranos calurosos, con
notables oscilaciones térmicas y pluviométricas.
Hidrogeológicamente los materiales que forman la cuenca se pueden dividir en:
• Materiales impermeables o con acuíferos de interés local.
• Materiales permeables por porosidad o karstificación.
En esta unidad se han distinguido flujos que en función de su recorrido, han sido denominados
locales, intermedios o regionales.
Como se indicó anteriormente, los materiales que conforman la zona de estudio son en su
mayoría materiales terciarios de tipo detrítico.
En cuanto a los materiales cuaternarios que se depositan en la zona, presentan una
porosidad media y un espesor de 1-2 metros. Tiene una escasa capacidad de
almacenamiento y su recarga se produce por el agua de lluvia. Se trata de acuíferos de
escasa entidad. No existe ningún aprovechamiento en estos materiales.
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Fig. Situación de los sistemas acuíferos de la cuenca del Tajo
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HIDROLOGÍA DE SUPERFICIE.
En la zona de estudio no existen cursos de agua marcados debido al escaso
relieve que presenta la topografía, es por esto que la red de drenaje apenas está
desarrollada. Los arroyos que se extienden por la zona tienen un régimen hídrico muy
influenciado por las precipitaciones. La pendiente media de estos ríos dentro de esta zona
es del orden de 1,5 %.
En esta comarca toledana, se localizan diversas lagunas salobres. Entre Turleque y
Villacañas separadas 24 km., no hay un solo cauce y la zona no tiene otras aguas que la de
numerosos pozos superficiales
Las algunas salobres toledanas se agrupan en la comarca limitada al norte por el término de
Lillo y al sur por Villafranca de los Caballeros. Los enclaves mas orientales se sitúan en
las proximidades de El Toboso, mientras que al oeste se encontraban las lagunas de
Tembleque y Turleque, hoy desaparecidas.
Estas lagunas son pequeñas cuencas palustres poco profundas cuyo volumen de agua sufre
intensas variaciones según la estación del año en que se las visita. La mayoría se secan en
verano y forman entonces llanuras peladas recubiertas de sales.
Si consideramos las condiciones geográficas particulares de Tembleque, podemos ver que
la localidad se asienta en la parte más baja de una cañada y entre altos cerros, situación que
le ha provocado graves inundaciones a lo largo de su historia.
En el capítulo de climatología, la zona presenta un clima tipo submediterráneo continental.
Los veranos son más bien calurosos y presentan unas temperaturas medias que pueden
llegar a alcanzar los 25 ºC en julio. Sin embargo, los inviernos no son muy fríos, con
temperaturas que oscilan entre los 4 y 6 ºC de media en enero.
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A continuación se detallan algunos aspectos generales de los riesgos
geológicos que pueden tener una especial incidencia a los fines del estudio.
2.4.1.- Riesgo sísmico.
Según la Normativa Sismorresistente PDS-1 de 1974, desde el punto de vista
sísmico y para el cálculo de estructuras, el área de estudio se encuentra enclavada en un
área de intensidad sísmica de Grado Bajo, G < V, según la Escala Internacional
Macrosísmica (MKS).
La Norma de Construcción Sismorresistente NCSR-02, a esta información puede
añadírsele que dicha área tiene asignado un valor de aceleración sísmica básica ab menor
de 0,04 veces la aceleración de la gravedad (ab < 0,04 g), índice que representa la
aceleración horizontal de la superficie del terreno correspondiente a un período de retorno
de 500 años.
La aceleración sísmica de cálculo dependerá del período de vida para el que se proyecte la
construcción. Para un período de 50 años, construcción de normal importancia (ρ = 1,0), la
aceleración sísmica de cálculo, ac, coincidirá con la aceleración sísmica básica (ac < 0,04
g), mientras que si se adopta un período de 100 años, construcción de especial importancia,
habrá que aplicar a aquella un coeficiente adimensional de riesgo (ρ) de valor 1,30 (ac >
0,052 g).
La normativa citada no es de aplicación cuando el valor de la aceleración sísmica de
cálculo es inferior a 0,04 g (ac < 0,04 g) como es el caso que nos ocupa, y así queda
reflejado en el mapa de peligrosidad sísmica expuesto a continuación.
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2.4.2.- Riesgo por hundimiento.
En la zona de estudio el riesgo de hundimiento puede estar asociado a los
materiales de origen antrópico y materiales de edad reciente (sedimentos aluviales flojos).
Son materiales contemporáneos de naturaleza incoherente con poca consistencia y
compacidad baja, debido a su bajo grado de consolidación.
Existe un tramo superior de materiales de compacidad baja de origen antrópico. Estos
materiales debido a su baja capacidad de carga y su poca consolidación hacen que el apoyo
de cualquier material sobre ellos pueda originar hundimientos o asientos por encima de los
permitidos.
Estos materiales se encuentran superficialmente en la parcela investigada y su
problemática será tratada posteriormente.
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2.4.3.- Riesgo por expansividad.
El peligro que conlleva la expansividad, afecta exclusivamente a suelos
cohesivos de naturaleza arcillosa, cuando su textura se ve alterada por diferencias en la
concentración de humedad.
Para el actual proyecto, el riesgo de expansividad de los suelos detectados se considera
bajo, ya que aunque la naturaleza de la unidad pueda resultar algo expansiva, los niveles
de agua son superficiales con lo que los materiales se encuentran en condiciones
semisaturadas a saturadas. En cualquier caso, este riesgo se tratará más adelante.
2.4.4.- Riesgo por agresividad de los suelos y aguas.
Los terrenos encontrados en el presente estudio junto con las aguas recogidas,
contienen sulfatos solubles en su composición, dando valores altos de contenido en
sulfatos, por tanto el riesgo de agresividad frente a los hormigones deberemos considerarlo
alto.
2.4.5.- Nivel freático.
Durante los trabajos de campo, en el conjunto de las prospecciones
desarrolladas en la zona de estudio, se detectó agua en los sondeos realizados a partir de
una profundidad de 0,45 metros. A mayor profundidad, se han podido identificar otros
niveles (saturados) con lo que podemos considerar que la unidad investigada se presenta
en condiciones semisaturadas a saturadas.
El nivel se encuentra a cotas bastante superficiales debido a que la investigación del mismo
se ha llevado a cabo en las zonas más deprimidas de la localidad.
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3.- CAMPAÑA DE RECONOCIMIENTO DEL TERRENO.
En una primera fase, se trabaja sobre la caracterización geológica de la zona
del estudio, para ello, se parte de una información básica basada en la documentación
geológica y geotécnica existente sobre la zona.
Una vez estudiada la documentación del entorno geológico, se plantea la campaña de
investigación en función de las características del Proyecto, y el tipo de terreno que
presente la zona.
En la segunda fase del estudio, se planifica la campaña de prospección, consistente en, la
caracterización del sustrato y sus recubrimientos, mediante el análisis de campo, la
testificación de los sondeos mecánicos para la determinación del material existente.
La tercera fase consiste en la elaboración de los datos en gabinete para la redacción del
informe definitivo.
3.1.- TRABAJO DE CAMPO.
El reconocimiento del subsuelo ha consistido en la ejecución de tres (3)
sondeos mecánicos a rotación con extracción continua de testigo, para la identificación
de los distintos niveles existentes en la parcela de estudio, en los que se han realizado
diferentes ensayos in situ, para estimar la carga admisible del terreno en profundidad.
Para concluir el reconocimiento de la parcela, se ejecutaron dos (2) ensayos de
penetración dinámica tipo “Dpsh” para estimar la carga admisible del terreno en
profundidad.
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La ubicación de los citados trabajos de campo se presenta en el plano de situación, incluido
en los anejos del presente informe. Dichos trabajos de campo, se han distribuido de forma
que se abarcara todo el perímetro del edificio proyectado, según datos facilitados por la
propiedad.
Durante la ejecución de dicho trabajo, se tomaron muestras representativas de los niveles
encontrados para su posterior identificación y tratado en el laboratorio.
El trabajo de laboratorio ha consistido en una serie de ensayos según Norma UNE o en su
defecto las NLT. Los ensayos realizados se clasifican en general en los siguientes grupos:
1.- Ensayos de identificación.
2.- Ensayos de estado.
3.- Ensayos de resistencia.
4.- Ensayos de expansividad.
3.1.1.- Sondeos mecánicos a rotación.
Para su ejecución se empleó una SONDA DE PERFORACION MODELO
ROLATEC RL-48-L montada sobre orugas.
La sonda de perforación va cargada sobre un camión el cual se estacionó en la parcela. El
emplazamiento de los sondeos realizados aparecen situados en el plano que acompaña el
presente informe.
La perforación se realiza con batería sencilla tipo B, con coronas de widia, con un
diámetro de 113, 101 y 86 mm.
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La profundidad alcanzada en los sondeos perforados, queda reflejada en el cuadro adjunto.
Sondeos Sr-1 Sr-2 Sr-3
Profundidad (m) 16,00 16,00 16,00
Nivel freático (m) 0,45 0,45 0,45
Tubería Piezométrica y Tapa Si No No
Con objeto de llevar a cabo los ensayos de laboratorio, se seleccionaron muestras
representativas a lo largo de los sondeos, las cuales han permitido caracterizar las
litologías afectadas en el presente estudio.
Motor 62 CV.
Velocidad de rotación 900 r.p.m.
Par motor 450 mKg.
Tracción máxima 7000 kg.
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Este tipo de muestras se obtienen de tal forma que su estructura física y sus propiedades
son prácticamente las mismas que las del suelo de donde se han tomado, empleándose para
ello, un tomamuestras de pared gruesa de 85 mm de diámetro introducido por golpeo,
como refleja la fig. 1.
Se han realizado también varios ensayos SPT (Standard Penetration Test) con cuchara
normalizada, como se muestra en la fig. 2, en los sondeos perforados con objeto de
caracterizar geotécnicamente las diferentes litologías encontradas en los sondeos,
estimando así, la resistencia de las mismas.
La maza utilizada para la hinca de tres tramos de 15 cm. tiene un peso de 63,5 kg y una
altura de caída de 76,2 cm. La suma del número de golpes aplicados en los dos tramos
finales, proporciona el parámetro NSPT, denominado también resistencia a la penetración
estándar.
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Las muestras obtenidas en los sondeos realizados, se detallan en el cuadro siguiente.
Sondeo Muestras Profundidad (m) Golpeo Observaciones
MI 1 3,00-3,60 39-43-46 Tomamuestras
SPT 1 3,60-4,05 14-16-19 C. Normalizada
MI 2 9,00-9,15 50R Tomamuestras
SPT 2 9,15-9,35 50R C. Normalizada
Sr-1
MI 2 12,00-12,30 49-50R Tomamuestras Sr-2
MI 1 7,20-7,50 48-50R Tomamuestras
MI 2 15,00-15,35 39-50R Tomamuestras Sr-3
SPT 2 15,35-15,80 41-46-54R C. Normalizada
3.1.2.- Ensayos de penetración dinámica. UNE 103.801/94.
Como ya se ha citado, se han realizado dos (2) ensayos de penetración
dinámica continua con un equipo automático tipo “Dpsh” (fig. 3). La mecánica del ensayo
de penetración dinámica consiste en la hinca de un tren de varillas mediante el golpeo de
una maza, estas varillas están ranuradas cada 20 cm.
A lo largo del ensayo se obtienen diferentes valores de N20, que corresponden al número de
golpes necesarios para traspasar 20 cm. en el terreno.
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Con estos datos (N20) se pueden semicuantificar las tensiones admisibles de los suelos para
diferentes profundidades. El ensayo se da por finalizado cuando se obtiene el rechazo a la
penetración (N20 ≥ 75) o bien las resistencias obtenidas son suficientes para los
requerimientos del proyecto.
Este tipo de ensayos esta especialmente indicado para suelos granulares, y tiene como
objetivo evaluar la compacidad del suelo, investigar la homogeneidad o anomalías del
subsuelo y comprobar la situación en profundidad del estrato competente de cimentación.
Con este tipo de prospección, sólo pueden obtenerse datos de resistencia
“in situ” del terreno, no pudiéndose identificar la naturaleza real del terreno, ya que no se
obtiene testigo alguno durante la ejecución del ensayo, sin embargo cuando se tiene
conocimiento de la litoestratigrafía del subsuelo y los condicionantes del proyecto lo
permiten, es un método factible y rápido, para la definición de las tensiones admisibles y la
determinación de la cota del estrato competente.
Penetrómetro Superpesado DPSH.
Altura de caída: 0,75 metros.
Diámetro del varillaje: 32 mm.
Peso del varillaje: 6,3 kg/ml.
Puntaza: rectangular 4 * 4 cm / perdida.
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Para calcular la carga de hundimiento de los terrenos del subsuelo, a partir de los
resultados de la hinca existen diferentes fórmulas. Las más utilizadas son las teorías de
Caquot - L’Herminier (expresión 1).
Rp = Pm 2 * h / (Pm + Pv) * S * d (Expresión 1)
Rp = Resistencia dinámica de punta en kg/cm2.
Pm = Peso de la maza (63,5 kg).
Pv = Peso que carga sobre la puntaza.
h = altura de caída (75 cm).
S = superficie de la puntaza (16 cm2).
d = avance de penetración por cada golpe 20 cm/N20.
N20 = golpes cada 20 cm de penetración.
A partir del resultado de múltiples experiencias, se deduce, que para obtener la carga de
hundimiento, resistencia correspondiente a una carga estática en punta, se divide por 20 la
resistencia dinámica obtenida mediante la expresión 1 y se aplica un coeficiente de
seguridad en función de la naturaleza del terreno.
Con el ensayo se alcanzó una profundidad de rechazo igual a:
Dpsh P-1 P-2
Profundidad (m) 16,00 16,00
Los datos de resistencia del terreno quedan reflejados en el diagrama que se adjunta en los
anejos, así como la ubicación del mismo en la zona, incluida en el plano de situación.
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3.2.- TRABAJO DE LABORATORIO.
Los trabajos de laboratorio han consistido en una serie de ensayos según
normativa UNE o en su defecto NLT.
Los análisis realizados se han centrado en los niveles naturales encontrados en la zona de
estudio, tratando de analizar y determinar las propiedades geotécnicas de los mismos.
3.2.1.- Ensayos de identificación y estado.
Los ensayos de identificación nos definen la granulometría, tamaño y estudio
de forma del suelo.
La granulometría o estudio de los distintos tamaños que componen un suelo, se realiza en
base a clasificaciones de tamaños normalizados.
El análisis granulométrico por tamizado (UNE 103.101/95) se realiza
tamizando o cribando una determinada cantidad de suelo, en peso, a través de una serie de
tamices, pesándose el porcentaje retenido en cada uno de ellos. Conocido lo retenido en
cada tamiz, se puede obtener el tanto por ciento de partículas de diámetro inferior al
considerado en cada caso.
Los Límites de Atterberg, (UNE 103.103/94 - 103.104/94) determinan las
humedades características de las partículas finas, definiéndose al Límite Líquido como la
humedad necesaria para que el suelo pase de un estado plástico a un estado fluido, y al
Límite Plástico a la humedad necesaria para que el suelo pase de un estado semisólido a un
estado plástico. El Índice de Plasticidad se define como la diferencia entre el Límite
Líquido y el Límite Plástico.
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El estado natural del suelo, viene definido por el contenido de humedad
natural, que se obtiene mediante el secado en estufa de una fracción de la muestra,
calculando la pérdida de peso en agua, y la densidad aparente, determinada mediante el
cálculo del volumen de la muestra y el peso de la parte sólida del suelo.
3.2.2.- Ensayos de resistencia.
Ensayo de Compresión Simple (Presión inconfinada). UNE 103.400/93. Es el
ensayo más utilizado en la caracterización de la resistencia a compresión de los suelos con
cierta cohesión. En el ensayo se procede a carga una probeta de suelo con rapidez, y en
caso de arcillas impermeables, equivale a un ensayo sin drenaje. En suelos granulares los
datos obtenidos son meramente orientativos, ya que la falta de cohesión de los granos hace
que la muestra se desmorone nada más aplicarle la carga (vertical).
Corte Directo consolidado y con drenaje (CD). UNE 103.401. Este ensayo se
utiliza para determinar en laboratorio los parámetros resistentes del suelo. Con este ensayo
se determina la cohesión y el ángulo de rozamiento interno de un suelo sometido a un
esfuerzo cortante.
El ensayo se realiza con tres probetas provenientes de una misma muestra,
sometiendo a cada una de ellas a una tensión normal diferente, obteniendo la relación entre
la tensión tangencial en la rotura y la tensión normal aplicada.
3.2.3.- Ensayos de Expansividad.
Presión de hinchamiento. UNE 103.602. Este ensayo se utiliza para determinar
en laboratorio la presión vertical necesaria para mantener sin cambio de volumen una
muestra confinada lateralmente cuando se inunda en agua.
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Contenido en Sulfatos solubles. UNE 103.201/96. Su determinación consiste
en obtener la proporción de sulfatos solubles en agua, pasándolos a disolución mediante
agitación con agua y precipitando luego los sulfatos disueltos, procedentes del suelo, con
una disolución de cloruro bárico.
Ensayos realizados:
Ensayo Cantidad
Ensayo de resistencia (Compresión simple) 3
Ensayo de resistencia (Corte directo) 3
Ensayo de Presión de Hinchamiento 2
Sulfatos en suelos y agua 3+1
Los resultados de los ensayos de laboratorio se adjuntan en el anejo correspondiente.
Con los datos obtenidos se clasifican los suelos, según el Sistema Unificado de
Clasificación de Suelos (S.U.C.S.), la clasificación H.R.B. revisada y adoptada por la
AASHTO como norma M-145.
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4.- CARACTERÍSTICAS GEOTÉCNICAS DE LOS MATERIALES.
En la zona de estudio la columna litoestratigráfica del subsuelo, está formada
por dos unidades litogeotécnicas distintas, la más superficial la constituyen los suelos más
contemporáneos, depósitos aluviales, y una unidad infrayacente, de mayor importancia
para el estudio, que está formada por el terreno natural de la zona.
4.1.- CUATERNARIO. SEDIMENTOS ALUVIALES (Unidad I).
Los sedimentos englobados dentro de esta unidad corresponden a los
materiales superficiales encontrados en la zona de estudio. Éstos forman parte de los
depósitos cuaternarios acumulados en el cauce actual.
Los sedimentos se componen principalmente de limos, arcillas y arenas incoherentes con la
presencia de materia orgánica.
Los espesores encontrados en la zona en cada sondeo son los siguientes:
Sondeo Profundidad (m) Espesor (m)
Sr-1 0,00-0,45 0,45
Sr-2 0,00-0,60 0,60
Sr-3 0,00-0,90 0,90
Estos materiales, presentan unas compacidades muy bajas, caracterizándose por su gran
compresibilidad. Poseen una carga admisible relativamente baja, teniendo en cuenta los
ensayos de penetración dinámica ejecutados.
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Los ensayos de penetración dinámica (N20) han determinado un golpeo en todo el tramo de
unos 2 a 10 golpes.
Permeabilidad
Son unos materiales considerados permeables debido a su textura granular por
lo que son susceptibles de captar las aguas de lluvias o de riego de los jardines. En los
niveles donde la proporción de finos aumenta, el carácter permeable disminuye.
Coeficiente de Permeabilidad K = 1x10-5– 1x10-3
Los Parámetros geotécnicos estimados para estos materiales, son los que se
exponen a continuación:
• Densidad aparente δ = 1,65-1,75 t/m3.
• Módulo de Young (E) = 50 - 80 kg/cm2.
• Coeficiente de Poisson (ν) = 0,35.
• Coeficiente de Balasto K30 = 0,50 - 1,00 kg/cm3.
Desde el punto de vista geotécnico, estos materiales no se consideran aptos para el
apoyo directo y soporte de las cargas de cimentación.
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4.2.- SUSTRATO MIOCENO. LIMOS CARBONATADOS (Unidad II).
Es el último nivel que se localiza en los tres sondeos realizados, adquiriendo
entidades métricas, marcando el final de los mismos. Se trata de un nivel extenso en toda la
zona de estudio y que se encuentra por debajo de los rellenos aluviales superficiales.
Estos materiales, están Está formado principalmente por limos arcillosos de tonalidad
rojiza. Existen ciertos tramos donde la presencia de arenas puede ser más importante
aunque no son los más representativos.
Por la génesis de estos sedimentos, podemos encontrar abundantes cristales de yesos
dispersos por toda la unidad.
A continuación, se muestra una tabla en la que se reflejan las profundidades y los
espesores detectados en los sondeos mecánicos:
Sondeo Profundidad (m) Espesor (m)
Sr-1 0,45-16,00 15,55
Sr-2 0,60-16,00 15,40
Sr-3 0,90-16,00 15,10
Los ensayos de resistencia in situ (ensayos SPT) realizados en los sondeos mecánicos
sobre este nivel se exponen en la siguiente tabla.
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En las siguientes tablas se muestra la correlación entre los valores SPT (N30) y qu (kp/cm2),
recomendado por el manual de diseño (DM 7.1) de la U.S. NAVY y TERZAGHI (Tabla 1)
y SANGLERAT (Tabla 2).
ET AL
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Tabla 2 SANGLERAT, 1967
Muy suelta 0-4 0.2
Dura > 25 4.0-8.8
Según las tablas anteriormente expuestas que muestran la correlación entre los valores SPT
(N30) y qu (kp/cm2), en función de los datos de resistencia “in situ” SPT obtenidos en el
sondeo realizado, se puede determinar lo siguiente:
• Según los ensayos expresados en la tabla anterior, se analiza una compacidad
Dura, a lo largo de toda la columna, teniendo en cuenta que se han considerado
terrenos arcillosos en conjunto, son limos y arcillas compactas
• Geotécnicamente, estos materiales se consideran aptos para el apoyo y soporte de
una cimentación.
De este material se han recogido varias muestras inalteradas para su análisis en laboratorio.
Se han ensayado tres (3) muestras representativas de esta unidad a las profundidades de
3.60 y 11.20 metros en el sondeo Sr-1 (muestras s-43-06-09 y s-44-06-09) y a 4.80 metros
en el sondeo Sr-2 (muestra s-45-06-09), expresando los resultados obtenidos, en los anejos
finales
ET AL
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MUESTRA S-43-06-09 S-44-06-09 S-45-06-09
Sondeo mecánico a rotación (Profundidad) Sr-1 (3,00-3,60 m) Sr-1 (11,20-11,65 m) Sr-2 (4,80-5,20 m)
Ensayos Resultado
Finos (%) 44,8 70,8 77,1
Humedad (%) 26,9 24,0 25,0 Ensayos
de estado Densidad húmeda (t/m3) 1,95 2,06 1,88
R. C. S. (kp/cm2) 0,81 3,83 1,79
Cohesión (kp/cm2) 1,36 0,995 0,08 Ensayos de Resistencia Corte Directo
Ángulo de Rozamiento (º) 24 26º 42º
Ensayos de expansividad Presión de hinchamiento (kp/cm2) - 0,20 0,50
C. Secundarios Contenido en Sulfatos (mg/kg) 6500 2200 840
S.U.C.S. SM CL MH Clasificación
H.R.B. (Ig) A-7-5 (8) A-7-6 (15) A-7-5 (20)
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Granulometría y Clasificación
Este nivel presenta una textura granulométrica media formada por entre un 0,5
%y un 11,0 % de fracción tamaño gravilla, entre un 2,7 % y 13,4 % de fracción tamaño
arena gruesa, entre un 7,2 % y un 19,9 % de fracción tamaño arena media, entre un 9,7 % y
un 12,6 % de fracción de arena fina y entre un 44,8 % y un 77,1 % de finos de naturaleza
principalmente arcillosa de plasticidad media a alta.
Representación de las curvas granulométricas obtenidas y la curva media de la unidad
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0.010.1110100
ue p
as a
Estos suelos se clasifican como SM, CL y MH según el sistema unificado USCS,
tratándose de suelos arcillosos tipo A-7-5 y A-7-6, según la clasificación HRB.
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Ensayos de estado
Los materiales presentan una humedad natural del 24,0 al 27,0%, con una densidad seca
de 1,51 a 1,66 t/m3 y una densidad húmeda de 1,88 a 2,06 t/m3.
Ensayos de Resistencia
Atendiendo a los resultados de laboratorio, podemos conocer la carga
admisible del mismo, a partir de los resultados de los ensayos de compresión simple de
dichas muestras ensayadas de tal manera que en el cuadro siguiente se resumen los ensayos
de resistencia a compresión simple realizados y los resultados obtenidos.
Ensayo de Resistencia a Compresión Simple (UNE 103.400/93)
Muestra (Sondeo) Profundidad (metros) qu (kp/cm2)
S-43-06-09 (Sondeo Sr-1) 3,00-3,60 0,81*
S-44-06-09 (Sondeo Sr-1) 11,20-11,65 3,83
S-45-06-09 (Sondeo Sr-2) 4,80-5,20 1,79
*El valor obtenido no se considera representativo de esta unidad eminentemente cohesiva.
Debido a la consolidación que presentan, la muestra puede aparecer cuarteada con lo que
no debe considerarse.
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Igualmente, para la obtención de los parámetros de corte, se han realizado en laboratorio,
tres (3) ensayos de corte directo, de los cuales se han obtenido los siguientes datos de
cohesión y ángulo de rozamiento:
Ensayos de Resistencia al Corte (UNE 103.401/98)
Muestra (Sondeo) Profundidad
S-43-06-09 (Sondeo Sr-1) 3,00-3,60 1,36 24º
S-44-06-09 (Sondeo Sr-1) 11,20-11,65 0,99 26º
S-45-06-09 (Sondeo Sr-2) 4,80-5,20 *0,08 *42º
*Estos valores no son del todo representativos de esta unidad ya que la fracción arenosa
domina sobre la fina dando valores más cercanos a los terreno granulares (mayor ángulo de
rozamiento y menor cohesión).
Los suelos expansivos son generalmente suelos arcillosos preconsolidados con
apreciables cambios de volumen por variaciones de humedad. Los efectos son más
importantes en climas secos y áridos. Los Límites de Atterberg de la muestra ensayada son
los que se exponen a continuación.
Límite Líquido (WL) = 49,6-91,2 (68,6)
Límite Plástico (WP) = 25,1-44,0 (35,3)
Índice de Plasticidad (IP) = 24,5-47,2 (33,2)
Sobre este material, se han realizado dos (2) ensayos para la determinación de la Presión
de Hinchamiento (Ph) ya que los índices de Plasticidad son superiores a 15.
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L. Liquido
In di
ce L
L
En la siguiente tabla se exponen los resultados del ensayo de presión de hinchamiento
realizado.
Muestra (Sondeo) Profundidad (metros) qu (kp/cm2)
S-44-06-09 (Sondeo Sr-1) 11,20-11,65 0,20
S-45-06-09 (Sondeo Sr-2) 4,80-5,20 0,50
Consultando el cuadro propuesto por Carlos Oteo (1986).sobre la peligrosidad a partir de
la expansividad se obtiene que los materiales ensayados (limos arcillosos) vienen
encuadrados de forma dispersa en los áreas I, II y IV - expansividad baja a alta.
Oteo (1986)
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principalmente arcillo-limosa.
Componentes Secundarios
En los análisis químicos efectuados se han detectado concentraciones de
sulfatos solubles composicionalmente en cantidades altas a muy altas con lo que éstas
pueden afectar al hormigón. Por la concentración encontrada en parte de las muestras, será
necesaria la utilización de aditivos sulforresistentes en los hormigones de la cimentación.
Los protocolos de dichos ensayos se han incluido en los anejos correspondientes adjuntos
al presente informe.
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consultada y comparándolo con ensayos de laboratorio son:
• Cohesión c = 0,99-1,36 kg/cm2.
• Densidad seca suelos δ = 1,51-1,66 t/m3.
• Densidad húmeda suelos δ = 1,88-2,06 t/m3.
• Módulo de deformabilidad: E = 210-480 kp/cm2.
• Coeficiente de Poisson: υ = 0,30 - 0,40.
• Coeficiente de Balasto K30 = 4,0 - 7,0 kp/cm3 (placa 0,30 x 0,30 m).
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5.- TIPOLOGÍA DE CIMENTACIÓN.
Una vez estudiadas las características geotécnicas de las unidades litológicas
que aparecen en el terreno investigado, analizaremos la tipología de cimentación más
adecuada para la ampliación del Colegio Antonia González en la localidad toledana de
Tembleque.
Analizada la columna litológica, con las diferentes unidades detectadas, se determina en
función de los condicionantes del proyecto, el estrato competente de cimentación, las
presiones de trabajo y los asientos asociados con las mismas.
A la hora de analizar la tipología de cimentación más aconsejable, se toman como datos de
partida, las características constructivas de la edificación proyectada y los condicionantes
geotécnicos del subsuelo, así como trabajos realizados en la zona con anterioridad y
nuestra experiencia en la región.
Con la campaña de investigación realizada se puede determinar la naturaleza textural de
los terrenos estudiados, pudiéndose cuantificar las tensiones admisibles de estos
materiales, necesarias para definir el tipo y condiciones de cimentación.
Como se ha citado, en los anejos del presente informe geotécnico, se han incluido tres (3)
cortes estratigráficos del terreno, donde se representa la disposición de las unidades
litológicas definidas en profundidad, según los sondeos y los penetrómetros realizados.
Litológicamente y partiendo de la testificación realizada en la columna litológica de los
sondeos, se ha determinado un primer nivel formado por los materiales aluviales
aportados en el cauce, Unidad I, con una potencia máxima de 0,90 metros en el Sr-3, que
en ningún caso, debemos apoyar tipologías de cimentación sobre los mismos.
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Debajo de la unidad descrita anteriormente nos encontramos con la segunda unidad
(Unidad II), que está formada principalmente por unos limos y arcillas, , con niveles
superficiales más arenosos, que aparecen saturados y, con cristales de yesos dispersos en
toda la unidad. Estos sedimentos presentan una tonalidad marrón rojiza y su espesor es
superior a los quince metros en toda la zona.
5.1.- CIMENTACIÓN PROFUNDA. PILOTES.
La opción de una cimentación profunda se debe principalmente al entorno ya
que la zona destinada a la ampliación del colegio ocupa el cauce de salida de las aguas de
escorrentía y/o inundaciones en épocas de lluvias. La zona de Tembleque,
topográficamente es llana con lo que esta situación provoca que no se desarrollen de forma
significativa, una red fluvial para la circulación de las aguas. Por este motivo, aunque el
cauce del arroyo permanece seco, por las condiciones de la zona, el área de investigación
permanece en condiciones saturadas desde los primeros niveles y, ocasionalmente circulan
aguas superficiales dirigidas hacia la periferia de la localidad.
Al considerar las condiciones particulares del proyecto, la situación y superficie del solar
puede considerar la realización de pilotes convencionales barrenados y hormigonados in
situ, o pilotes de hinca.
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Carga por fuste y por punta del pilote aislado
En el caso del cálculo de carga ante la realización de pilotes, ésta viene
definida por los siguientes factores.
• Por el comportamiento del suelo sometido a los esfuerzos que le transmite el
pilote (limitación por rotura y deformación del suelo).
• Por la capacidad resistente de la estructura del pilote (la carga de trabajo no
debe de exceder de la resistencia estructural estimada para el pilote dividida por
el correspondiente factor de seguridad).
Debido a que el nivel de apoyo o de empotramiento de la punta del pilote es de tipo
cohesivo (Unidad II) de compacidad elevada sería conveniente empotrar al menos
cuatro o seis diámetros en esta unidad (empotramiento 4-6D) a partir de la aparición de los
niveles menos alterados y no afectados por la capa activa (se estima que los pilotes se
podrán empotran a partir de los primeros cuatro metros (4m). En cualquier caso, será el
calculista el que con los datos reflejados en el presente informe, determine la longitud de
empotramiento y su diámetro final.
A la hora de determinar la carga de hundimiento del pilote consideraremos el método
contemplado en el Documento Básico del CTE. Utilizaremos el método estático para
suelos cohesivos.
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El esquema clásico de la distribución de trabajo de un pilote es el siguiente:
5.1.1.- Carga de hundimiento por fuste.
Si aplicamos el método propuesto por el CTE para suelos cohesivos, debemos
utilizar los valores de compresión simple obtenidos en la zona de interés.
Los valores obtenidos son dispares si tenemos en cuenta la diferente naturaleza encontrada
en esta unidad (arcillas y limos con yesos). Utilizaremos la media de las dos roturas más
significativas ya que la mínima recogida no se considera representativa de esta unidad.
Con este valor, la resistencia por fuste en esta unidad es la siguiente:
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Debido a la cohesión estimada en este nivel, la resistencia por fuste a largo plazo alcanza
valores superiores a los obtenidos a corto con lo que debemos considerar los más
desfavorables para no
5.1.2.- Carga de hundimiento por punta.
Al igual que en el caso anterior, aplicando el mismo método para suelos
cohesivos pero para la estimación de la carga de hundimiento por punta, la expresión a
utilizar y el valor obtenido se expresa a continuación. En este caso, utilizaremos los valores
de compresión simple utilizados serán los valores próximos a las cotas de empotramiento.
En los valores de carga estimados tanto por fuste como por punta, se deben aplicar los
correspondientes coeficientes de seguridad en cada caso.
(kPa)
τf = 57.95 kPa qu = 2.81 kp/cm2 τf = 0.59 kp/cm2 Su = 1.41 kp/cm2 τf = 5.91 t/m2 Su = 137.79 kPa
τf = 100Su/100+Su Resistencia por fuste
rp = 1676.96 kPa qu = 3.80 kp/cm2 rp = 17.11 kp/cm2 Su = 1.90 kp/cm2 rp = 171.12 t/m2 Su = 186.33 kPa
rp = Su Np (kPa) Resistencia por punta
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5.1.3.- Rozamiento negativo.
A la hora de hacer los cálculos de las cargas de hundimiento para determinar el
pilote a utilizar, se estimó la resistencia unitaria tanto por fuste como por punta.
El rozamiento negativo puede producirse cuando un pilote atraviesa suelos blandos y se
empotra en un estrato duro y competente. Estos niveles blandos sufrirían asientos
considerables en el caso de soportar sobrecargas importantes. Del mismo modo este
problema se daría si disminuyera el nivel freático dentro de los materiales blandos (en el
caso de existir), ya que disminuirían las presiones intersticiales dando lugar a un aumento
de las tensiones verticales efectivas (asiento del terreno).
En el presente documento se valora uno de los posibles esfuerzos parásitos que se pueden
dar en la ejecución de los pilotes (rozamiento negativo) aunque no se han detectado niveles
importantes de rellenos (posibles capas blandas) ni niveles freáticos en dichas capas.
• La hipótesis de asientos importantes en los terrenos superficiales supone un riesgo
mínimo ya que la tensión de trabajo que puede transmitir en edificio, irá en su totalidad
a los pilotes. De esta manera, definimos como rozamiento negativo unitario en el fuste:
Donde σ’v es la tensión efectiva en el terreno en el punto del fuste considerada y β es un
coeficiente que puede valer del orden de 0,25 en arcillas y limos blandos y del orden de
0,10 en arenas flojas.
En nuestro caso, el rozamiento negativo se puede despreciar por la ausencia de niveles
flojos en superficie y/o sobrecargas superficiales.
Fs neg = σ’v · β
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5.2.- CONCLUSIONES.
• PROYECTO: El estudio geotécnico y topográfico se realiza para el proyecto de
ampliación del Colegio de educación infantil y Primaria Antonia González., situado
en la calle Santa Ana nº 2 de la localidad toledana de Tembleque.
• TRABAJOS: Mediante ensayos puntuales, los trabajos de campo propuestos para la
realización del estudio han consistido en la ejecución de tres (3) sondeos mecánicos
a rotación, y dos (2) ensayos de penetración dinámica continua tipo DPSH; y a
partir de dichos trabajos, se ha valorado e interpretado el terreno natural en su
conjunto. La profundidad de investigación alcanzada ha sido de hasta 16,00 metros
en los sondeos y un máximo de 5,80 metros en los ensayos de penetración dinámica.
• COTAS: Las cotas a las que se hace referencia en el presente estudio geotécnico,
son las cotas obtenidas a partir del levantamiento topográfico realizado en la zona,
las cuales no presentan desniveles importantes, como se puede apreciar en el plano
topográfico facilitado junto con el siguiente resumen que presentamos a
continuación (ver plano topográfico y de situación de los trabajos).
Sondeos Sr-1 Sr-2 Sr-3
Profundidad (m) 16,00 16,00 16,00
Dpsh P-1 P-2
Profundidad (m) 16,00 16,00
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• EXCAVACIÓN: Según datos facilitados por el autor del proyecto, no se tiene
prevista la construcción de ninguna planta sótano en el edificio de ampliación. Con
lo que en este punto no hacemos ninguna referencia más.
• EXCAVABILIDAD. Los materiales encontrados son materiales fácilmente
excavables (ripables) por lo que no sería necesaria la utilización de métodos
auxiliares. Para el actual proyecto, no se contemplan excavaciones al contemplarse
una cimentación mediante pilotes de hinca o barrenados.
• ESTABILIDAD. Los sedimentos encontrados son materiales con carácter
eminentemente cohesivo. Esta cohesión permitiría realizar excavaciones estables
aunque como ya se ha indicado anteriormente, no se prevé realizar ningún tipo de
excavación significativa.
SEDIMENTOS CUATERNARIOS: Existe un primer nivel de depósitos
actuales, N-I, detectado a partir de los sondeos y de los ensayos de
penetración dinámica continua. Los espesores encontrados en los ensayos
son de entidad submétrica, con unas potencias de 0,45 a 0,90 metros.
Decir que en el ensayo P-2, se localizó un nivel flojo hasta 1,20 metros
con lo que puntualmente puede aparecer mayor presencia de sedimentos
aluviales. Esta unidad se comporta geotécnicamente como un nivel de
consistencia baja y no se considera apto para el apoyo de la cimentación.
LIMOS CARBONATADOS: Posteriormente, y debajo del nivel
anteriormente descrito aparece un nivel formado por unos limos y arcillas
de elevada compacidad. Superficialmente encontramos tramos con mayor
presencia de arenas.
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Es una unidad sedimentaria bastante consolidada y con abundante
presencia de sales tales como sulfatos y carbonatos debido a su génesis.
La tonalidad de esta unidad es marrón rojiza . Los golpeos obtenidos en
los distintos SPT confirman la elevada compacidad de la unidad en todo
su tramo (35 < N30 < R).
• CIMENTACIÓN: Para el actual proyecto, la cimentación recomendada es la
siguiente:
Cimentación profunda mediante pilotes de hinca o de extracción hasta
quedar empotrados en el terreno natural competente definido como Unidad
II, para un grado de compacidad medio-alto, el cual aparece a partir de los
4,0-5,0 metros. El empotramiento mínimo en esta unidad sería de 4 a 6
diámetros por considerar que el tipo de terreno es cohesivo. La profundidad
mínima total del pilote considerado es de aproximadamente 6,0 a 8,0 metros.
Carga de hundimiento por fuste: 5,91 t/m2
Carga de hundimiento por punta: 171,12 t/m2
A estas cargas se deberán aplicar los correspondientes coeficientes de
seguridad totales o parciales considerados por el autor del proyecto.
La realización de pilotes de hinca es viable ya que al ser una unidad
puramente cohesiva y homogénea éstos se podrán hincar sin problemas (no
existen unidades de gravas ni niveles rocosos). Por los ensayos de
penetración realizados, el rechazo podría encontrarse a cotas algo diferentes
y en algunos casos a cotas inferiores a los 5,0 metros (ver diagramas de
penetración dinámica).
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También se podrían realizar pilotes perforados y hormigonados “in situ”. El
tipo de pilotaje que se podría emplear sería pilotes tipo CPI 8 ya que existen
niveles de agua desde cotas superficiales y a diferente profundidad.
Si el pilotaje no se encepa con losa, sino mediante zapatas de hormigón
armado, se tendrá en cuenta que todo pilar de una estructura cuya zapata no
esté arriostrada a otros elementos de cimentación, estará cimentado sobre
tres pilotes.
En cualquier caso será el autor del proyecto quien con los datos facilitados en
el presente estudio quien podrá diseñar el diámetro y la longitud final en
función de los requerimientos del proyecto
• EXPANSIVIDAD: Los materiales que aparecen en la parcela de estudio poseen un
potencial expansivo medio como ha quedado reflejado en los ensayos de laboratorio
realizados. Sin embargo, los efectos son importantes cuando sufren cambios
importantes en la humedad natural generalmente debidos a cambios estacionales.
En la zona de estudio, los niveles de agua se pueden encontrar desde cotas
superficiales (-0,45 m) con lo que los sedimentos encontrados en profundidad y
considerados potencialmente expansivos, mantienen su humedad natural a lo largo
de todo el año. Otro factor que reduce este riesgo, sería que la cimentación prevista
es profunda (pilotes) con lo que los posibles cambios estacionales en superficie no
afectan al trabajo del pilote.
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• AGRESIVIDAD: Los materiales que aparecen en el ámbito del estudio (suelo y
aguas), presentan en su composición sustancias agresivas, sulfatos. Los resultados
muestran tramos con concentraciones altas a muy altas >12000 mg SO4/Kg en el
caso de los suelos y >3000mg/l en el caso de las aguas, por lo que será necesaria la
utilización de aditivos sulforresistentes, según Norma UNE.
• NIVEL FREÁTICO: Durante los trabajos de campo, en el conjunto de las
prospecciones desarrolladas en la zona de estudio y en las fechas de su ejecución, se
detectó la presencia de agua a partir de 0,45 metros en los tres sondeos realizados.
La geología de la zona, hace que las aguas de lluvias se almacenen a lo largo y
ancho de la localidad ya que se ubica en una antigua laguna manchega. Aunque
actualmente permanece seca, periódicamente existen inundaciones en esta parte de
la localidad con lo que el edificio debe desarrollar vías de escape de estas aguas
hacia su salida natural. El edificio será pilotado y levantado varios metros por
encima del cauce para permitir el paso de esta agua.
En profundidad se han podido detectar otros niveles de agua de poca importancia
ya que la alternancia de arcillas y limos permite la circulación de las aguas a favor
de los tramos más permeables.
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En cualquier caso será el autor del proyecto el que deberá adoptar las
medidas y soluciones que crea más convenientes para el cálculo y diseño de la
cimentación, en función de los datos referidos en el presente informe.
El presente informe consta de 50 páginas, numeradas correlativamente de
la 1 a la 50, con sus correspondientes anejos.
Toledo, julio de 2009 Fdo:
JORGE CANELLADA FERNÁNDEZ
ET AL
JCCM. DELEGACIÓN PROVINCIAL DE EDUCACIÓN Y CIENCIA.
ESTUDIO GEOTÉCNICO Y PLANO TOPOGRÁFICO PARA LAS OBRAS DE AMPLIACIÓN DEL C. P. ANTONIA GONZALEZ.
TEMBLEQUE - TOLEDO -
II. PERFILES LITOESTRATIGRÁFICOS.
III. REPORTAJE FOTOGRÁFICO.
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Plano I: Plano de situación de la zona de estudio.
Plano II: Plano Topográfico.
Plano III: Plano de situación de los trabajos de campo.
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Perfil litoestratigráfico 1: Sondeo Sr-1, sondeo Sr-2 y sondeo Sr-3.
Perfil litoestratigráfico 2: Penetrómetro P-1, sondeo Sr-2 y penetrómetro P-2.
Perfil litoestratigráfico 3: Sondeo Sr-1 y penetrómetro P-1.
Nº colegiado 2107
ET AL
ET AL
ET AL
ET AL
ET AL
ESTUDIO GEOTÉCNICO PARA LA AMPLIACIÓN DEL C. P. ANTONIA GONZALEZ. TEMBLEQUE. TOLEDO.
Panorámica de la zona.
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Sondeo mecánico a rotación Sr-1. Profundidad: 16,00 metros.
Nº colegiado 2107
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Sondeo mecánico a rotación Sr-1. Caja nº 1: De 0,00 a 2,40 metros de profundidad.
Nº colegiado 2107
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Nº colegiado 2107
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Ensayo de Penetración Dinámica P-1. Profundidad alcanzada: 5,80 metros.
Ensayo de Penetración Dinámica P-2. Profundidad alcanzada: 2,80 metros.
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IV. INFORME DE RESULTADOS DE ENSAYOS DE CAMPO Y LABORATORIO.
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PROYECTO DE AMPLIACIÓN DEL COLÉGIO PÚBLICO ANTONIA GONZALEZ.
ET AL
3. ENSAYOS SOLICITADOS.
4.1. TESTIFICACIÓN DE LOS SONDEOS MECÁNICOS.
4.2. ENSAYOS DE PENETRACIÓN DINÁMICA.
4.3. ENSAYOS DE LABORATORIO.
ET AL
1. PETICIONARIO.
2. DENOMINACIÓN DE LA OBRA.
ESTUDIO GEOTÉCNICO Y PLANO TOPOGRÁFICO PARA LAS OBRAS DE
AMPLIACIÓN DEL C. P. ANTONIA GONZALEZ. TEMBLEQUE - TOLEDO -
3. ENSAYOS SOLICITADOS (Norma).
- Tres (3) sondeos mecánicos a rotación con extracción continua de testigo mediante
un equipo de sonda ROLATEC RL-48 L.
- Dos (2) Ensayos de Penetración Dinámica Superpesados (UNE 103.801/94).
- Seis (6) Muestras Inalteradas (XP P94-202).
- Un (1) Testigo Parafinado (ASTM D6640-01).
- Seis (6) ensayos de penetración estándar, SPT. (UNE 103.800/92).
- Tres (3) análisis granulométricos de suelos por tamizado (UNE 103.101/95).
- Tres (3) Límites de Atterberg (UNE 103.103/94 - 103.104/94).
- Tres (3) determinaciones cuantitativas de sulfatos (UNE 103.201/96).
- Tres (3) determinaciones de la humedad natural (UNE 103.300/93).
- Tres (3) determinaciones de la densidad (UNE 103.301/94).
- Tres (3) ensayos de rotura a compresión simple (UNE 103.400/93).
- Tres (3) ensayos de corte directo (UNE 103.401/98).
- Dos (2) ensayos de Presión de Hinchamiento (UNE 103.602/96).
- Un (1) ensayo agresividad de agua freática (UNE 83.956/2008).
Nº colegiado 2107
ColegiadoTOMÁS

estudio geotÉcnico y plano topogrÁfico para las …

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