super mario

ING. BACH. MARIO JUCHARO LAYME

PROYECTO DE TESIS A NIVEL DEL EXPEDIENTE TÉCNICO: "DISEÑO DEL SISTEMA DE SANEAMIENTO ECOLOGICO EN LA

URBANIZACIÓN COSTA PALMERA, CIUDAD DE MOLLENDO-ISLAY-AREQUIPA"

VOLUMEN I.DISEÑO DE LAS REDES DE AGUA Y DESAGUE

ÍNDICE

1. DISEÑO DE LAS REDES DE AGUA Y DESAGUE..................................................1

INFORME FINAL DE TESIS – Rev. 0Pág.1

Ing. Bach. Mario Jucharo LaymeFebrero 2015




ÍNDICE

1.1. DETERMINACIÓN DE CAUDALES DE DISEÑO 1

1.1.1. Factibilidad de Servicios....................................................................................1

1.1.1.1. Licencia de Uso de Agua.................................................................................1

1.1.1.2. Calidad de agua.............................................................................................1

1.1.2. Parámetros de Diseño.......................................................................................1

1.1.2.1. Dotación Perca pita........................................................................................1

1.1.2.2. Periodo de Diseño...........................................................................................1

1.1.2.3. Población Servida...........................................................................................2

1.1.2.4. Población Flotante..........................................................................................2

1.1.2.5. Consumo promedio diario anual de la demanda (Qp)....................................2

1.1.3. Análisis de la demanda.....................................................................................31.1.4. Variación de consumo......................................................................................31.1.5. Caudales de Diseño...........................................................................................3

1.2. DISEÑO DE LA RED DE DESAGUE. 4

1.2.1. Calculo hidráulico del sistema de desagüe........................................................5

1.3. DISEÑO DE LA RED DE AGUA.5






ÍNDICE DE ANEXOS

ANEXO 1. RESULTADOS DEL CALCULO DE LA RED DE DESAGUE

ANEXO 2. RESULTADOS DEL CALCULO DE LA RED DE AGUA






ÍNDICE DE TABLAS

Tabla 1: Población considerada según el número de lotes.....................................................2

Tabla 2: Población flotante total.............................................................................................2

Tabla 3: Consumo promedio diario anual...............................................................................3


Tabla 5: Caudal máximo diario...............................................................................................4



Tabla 8: Caudal Máximo Horario.............................................................................................6



4




ÍNDICE DE FIGURAS

Figura 1. Vista en planta de los sistemas 1 y 2.......................................................................2



PROYECTO DE TESIS : "DISEÑO DEL SISTEMA DE SANEAMIENTO ECOLOGICO EN LA URBANIZACIÓN COSTA PALMERA, CIUDAD DE MOLLENDO-ISLAY-AREQUIPA"

1. DISEÑO DE LAS REDES DE AGUA Y DESAGUE

1.1. DETERMINACIÓN DE CAUDALES DE DISEÑO

1.1.1. Factibilidad de Servicios

1.1.1.1. Licencia de Uso de Agua

La “URBANIZACIÓN COSTA PALMERA” ya cuenta con su propia dotación de agua proveniente del sistema de pozos para aprovechamiento del recurso hídrico subterráneo.

1.1.2. Parámetros de Diseño

1.1.2.1. Dotación Perca pita

La dotación o la demanda per cápita, es la cantidad de agua que requiere cada persona de la población, expresada en litros/habitante/día.

Los principales factores que afectan el consumo de agua son: el tipo de comunidad, factores económicos y sociales, factores climáticos y tamaño de la población.

Para el proyecto en particular, en concordancia con el Reglamento Nacional de Edificaciones se ha considerado la dotación de 150 l/Hab/día.

1.1.2.2. Periodo de Diseño

En la determinación del tiempo para el cual se considera funcional el sistema, intervienen una serie de variables que deben ser evaluadas para lograr un proyecto económicamente viable. Por lo tanto el periodo de diseño puede definirse como el tiempo en el cual el sistema será 100% eficiente, ya sea por capacidad en la conducción del gasto deseado o por la existencia física de las instalaciones.

Los periodos de vida son de mucha importancia al decidir los fondos que deben ser invertidos en las instalaciones de agua y alcantarillado, pues entre más grande sea el periodo de un proyecto, más grande será el fondo a invertir.

El período de vida depende de distintos factores como son: La economía, tipo de población a la que se va a suministrar el agua, vida útil de las estructuras y equipos, grado de dificultad para realizar la ampliación de la infraestructura, capacidad económica para la ejecución de obras, pero principalmente del crecimiento de la población.

Para este proyecto se considerará:

• Para la caja de válvulas el período será 10 años.

• Para las Líneas de aducción, impulsión y redes de distribución el periodo será 20

años.

1.1.2.3. Población Servida

Para un mejor tratamiento del sistema de aguas servidas y del sistema abastecimiento, se ha dividido el terreno en dos sistemas cuales constan de 141 y 119 lotes respectivamente.


Bach. Mario Jucharo LaymeFebrero 2015


Figura 1. Vista en planta de los sistemas 1 y 2

Ahora bien la población servida representa la población beneficiaria directa de la “Urbanización Costa Plamera”, y esta será calculada aplicando el criterio de la densidad por lote, la densidad por lote ha sido considerada como 4 hab/lote.

Zona LotesDensidad por

lotePoblación actual

servida

Sistema 1 141 4 564

Sistema 2 119 5 476

Tabla 1: Población considerada según el número de lotes.

1.1.2.4. Población Flotante

La población flotante ha sido mediante un número de lotes y una densidad por lote de 2 hab/lote.

Zona LotesDensidad por lote Población flotante

servida

Sistema 1 141 2 282

Sistema 2 119 2 238

Tabla 2: Población flotante total.

1.1.2.5. Consumo promedio diario anual de la demanda (Qp)

Para la población en Lotes Unifamiliares y Lotes Equivalentes (Qp)

Qp=dotación×poblacion86400

Donde dotación es de 150 lt /hab /dia , por lo tanto tenemos:

Zona P (hab) Dotación (lt/hab/dia) Qpd (l/s)

Sistema 1 846 150 1.469

Sistema 2 714 150 1.240

Tabla 3: Consumo promedio diario anual.




1.1.3. Análisis de la demanda

En la Urbanización Costa Palmera el consumo de agua es del tipo doméstico, así entonces se va a dotar del líquido elemento a viviendas unifamiliares en su gran mayoría. Así también, debido a la ubicación y repercusión que causa la época de verano en la población Mollendina, es de suma importancia la consideración de una población flotante.

Para poblaciones menores a 10,000 habitantes, según el Reglamento Nacional de Edificaciones (R.N.E.), no considera obligatoria la demanda contra incendio, bajo esta premisa no se ha considerado dicha dotación.

1.1.4. Variación de consumo

La demanda de agua no es constante durante todo el año, inclusive se presentan variaciones durante el día, esto hace necesario que se calculen gastos máximos diarios y máximos horarios. Para el cálculo de estos es necesarios utilizar coeficientes de variación diaria y horaria.

Para la variación del consumo se ha tomado en cuenta el Reglamento Nacional de Edificaciones con los siguientes coeficientes:

El coeficiente de consumo máximo diario (K1) es de 1.3.

El coeficiente de consumo máximo horario (K2) es de 1.8 a 2.5

Asumiremos como coeficientes un consumo máximo diario (K1) de 1.3 y un consumo máximo horario (K2) de 2.5.

1.1.5. Caudales de Diseño

CAUDAL PROMEDIO DIARIO (Qpd)

Zona Qpd (l/s)

Sistema 1 1.469

Sistema 2 1.240


CAUDAL MÁXIMO DIARIO

Este caudal se utiliza como base para el cálculo del volumen de la extracción diaria de la fuente de abastecimiento, el equipo de bombeo, la conducción y el tanque de regulación y almacenamiento.

Zona Qpd (l/s) K1 Qmd (l/s)

Sistema 1 1.958 1.3 1.909

Sistema 2 1.653 1.3 1.6111

Tabla 5: Caudal máximo diario.

CAUDAL MÁXIMO HORARIO

Este caudal se toma como base para el cálculo del volumen requerido por la población en el día de máximo consumo y en la hora de máximo consumo.

Zona Qpd (l/s) K1 Qmh (l/s)

Sistema 1 1.958 2.5 3.672

Sistema 2 1.653 2.5 3.099





1.2. DISEÑO DE LA RED DE DESAGUE.

Según el REGLAMENTO DE ELABORACIÓN DE PROYECTOS DE AGUA POTABLE y ALCANTARILLADO PARA HABILITACIONES URBANAS DE LIMA METROPOLITANA y CALLAO, el caudal de diseño de los sistemas de desagüe es el 80% del Caudal Máximo Horario, por lo tanto:

Zona Qmh (l/s) K1 Qdiseño (l/s)

Sistema 1 3.672 80% 2.938

Sistema 2 3.099 80% 2.479


Ahora bien, según la NORMA OS. 070, específicamente el ítem "3. DISPOSICIONES ESPECIFICAS PARA DISEÑOS" se indica textualmente "El valor mínimo de caudal a considerar, será de 1.5 l/s", por lo tanto, el caudal con el que se diseñara los tramos iniciales de las redes de desagüé será 1.5l/s.

Bajo los criterios de los 2 párrafos anteriores en este ítem se ha determinado la pendiente mínima bajo el cual funcionaria el sistema de desagüe.

La metodología ha sido tomada del Reglamento Nacional de Edificaciones NORMA OS. 070.

La pendiente mínima determinada ha sido determinada bajo las siguientes hipótesis:

Caudal mínimo 1.5 l/s [Fuente: Reglamento Nacional de Edificaciones ]

Caudal mínimo coeficiente de Manning n=0.013. [Fuente: Reglamento Nacional de Edificaciones ]

Tensión Tractiva Media de 1.0 Pa. [Fuente: Reglamento Nacional de Edificaciones ].

El diseño ha sido realizado detalladamente tramo a tramo, revisando siempre que los caudales en los tramos sea mayor a 1.5l/s.

La obtención de los caudales antes mencionados se ha realizado mediante de un gasto arrojado por lote:

Sistema 1 ⇒Qi=2. 938 l / s141 lotes

=0 . 028 l /s / lote

Sistema 2⇒Qi=2. 479l / s119 lotes

=0 . 028 l /s / lote

El resultado anterior está referido al caudal arrojado por cada lote, con ello, por principio de continuidad en cada tramo ira adicionándose cada caudal arrojado en el sistema.

1.2.1. Calculo hidráulico del sistema de desagüe

El cálculo hidráulico ha sido realizado con la fórmula experimental de Manning, la cual es válida en flujo uniforme (flujo permanente, geometría constante en el espacio), se tomara como válida dicha hipótesis para el cálculo mostrado en el Anexo 1.

Asimismo de acuerdo a la geometría planteada los caudales en todos los tramos será menor a 1.5l/s, por ello se revisara una parte del sistema 1 y en especial los tramos que pudieran superar dicho caudal.

En la práctica ingenieril el diámetro mínimo asumido para redes de desagüe es de hasta 160mm a partir de ello son revisados diversos parámetros como son la velocidad de arrastre y que el tirante no supere el 75% del diámetro.




1.3. DISEÑO DE LA RED DE AGUA.

El modelamiento hidráulico se ha llevado a cabo en el software WATER CAD, dicho software utiliza las siguientes hipótesis y formulas:

Para el cálculo de la perdida de carga se ha utilizado la ecuación de Darcy-Weisbach, es una ecuación ampliamente usada en hidráulica. Permite el cálculo de la pérdida de carga debida a la fricción dentro una tubería llena.

Esta fórmula permite la evaluación apropiada del efecto de cada uno de los factores que inciden en la pérdida de energía en una tubería. Es una de las pocas expresiones que agrupan estos factores. La ventaja de esta fórmula es que puede aplicarse a todos los tipos de flujo hidráulico (laminar, transicional y turbulento), debiendo el coeficiente de fricción tomar los valores adecuados, según corresponda

La forma general de la ecuación de Darcy-Weisbach es:

hf =f⋅ LD

⋅V 2

2g Donde:

hf= pérdida de carga debida a la fricción.

f= factor de fricción de Darcy.

L= Longitud de la tubería.

D= diámetro de la tubería.

V= velocidad media del flujo.

g= aceleración de la gravedad (9.8m/s2)

Así mismo f tiene que ser hallada de la siguiente ecuación implícita:

1

√ f=−2 log( k /D

3 . 7+

5. 1286

R0.89 )Donde k es la rugosidad y R es el número de Reynolds.

Así mismo, para el cálculo de la redes de tuberías se ha utilizado el método de Aproximaciones Sucesivas, de Hardy Cross, está basado en el cumplimiento de dos principios o leyes:

Ley de continuidad de masa en los nudos;

Ley de conservación de la energía en los circuitos.

La ecuación de Darcy & Weisbach, de naturaleza racional y de uso universal, acoplada al método de Hardy Cross, donde involucra el coeficiente de fricción, f, el cual es función de la rugosidad, k, de la superficie interna del conducto, y el número de Reynolds, R, de flujo, el que, a su vez depende de la temperatura y viscosidad del agua, y del caudal del flujo en las tuberías.

El caudal utilizado para el diseño de las redes es el Qmh, dichos gastso se muestran en el siguiente cuadro.

Zona Qmh (l/s)

Sistema 1 3.672

Sistema 2 3.099

Tabla 8: Caudal Máximo Horario.




Debemos indicar también, que se ha trabajado con el método del caudal unitario, dicho

método se basa en que el caudal arrojado por cada lote es Qu=

QmhN ° lotes . Así entonces, la

demanda de cada nudo será la suma de los caudales unitarios de su área de influencia.

Debe cumplirse que la sumatoria de los caudales en cada nudo será igual a Qmh.

Qmh=∑ Qnudo

Así también para el cálculo de las redes de agua se ha considerado el nivel N.A.M.I., dicha data se encuentra en los planos del reservorio elevado.

N . A . M . I .=21.67 m . s .n.m .

Luego de evaluar varios escenarios de diseño en cuanto a diámetros de tuberías PVC. Se ha concluido que la más óptima es una tubería de 11/2” (38mm).

Las propiedades hidráulicas de la tubería son mostradas en las siguientes anexos.




ANEXO 1. RESULTADOS DEL CALCULO DE LA RED DE DESAGUE



Dn L Qf

mm m f

A04 A05 160 12.7 6 1.50 153.6 0.01 0.009 0.0263 0.0021 0.116 1.675 0.131 0.016 0.709 Supercritico 17%

A05 A08 160 12.6 10 1.50 153.6 0.01 0.009 0.0263 0.0021 0.116 1.675 0.131 0.016 0.709 Supercritico 17%

A08 A09 160 15 12 1.50 153.6 0.01 0.009 0.0263 0.0021 0.116 1.675 0.131 0.016 0.709 Supercritico 17%

A09 Bz01 160 15 18 1.50 153.6 0.01 0.009 0.0263 0.0021 0.116 1.675 0.131 0.016 0.709 Supercritico 17%

Bz01 Bz02 160 12 20 1.50 153.6 0.01 0.009 0.0263 0.0021 0.116 1.675 0.131 0.016 0.709 Supercritico 17%

Bz02 Bz03 160 24.1 23 1.50 153.6 0.01 0.009 0.0263 0.0021 0.116 1.675 0.131 0.016 0.709 Supercritico 17%








B26 B27 160 11.1 5 1.50 153.6 0.01 0.009 0.0263 0.0021 0.116 1.675 0.131 0.016 0.709 Supercritico 17%

B27 B30 160 11.1 11 1.50 153.6 0.01 0.009 0.0263 0.0021 0.116 1.675 0.131 0.016 0.709 Supercritico 17%

B30 B31 160 15 13 1.50 153.6 0.01 0.009 0.0263 0.0021 0.116 1.675 0.131 0.016 0.709 Supercritico 17%

B31 Bz14 160 15 19 1.50 153.6 0.01 0.009 0.0263 0.0021 0.116 1.675 0.131 0.016 0.709 Supercritico 17% Qmaxh (l/s)= 3.672Bz14 Bz15 160 15.1 21 1.50 153.6 0.01 0.009 0.0263 0.0021 0.116 1.675 0.131 0.016 0.709 Supercritico 17% Qdiseño (l/s)= 2.938Bz15 Bz16 160 15 24 1.50 153.6 0.01 0.009 0.0263 0.0021 0.116 1.675 0.131 0.016 0.709 Supercritico 17% Qminimo (l/s)= 1.5Bz16 Bz17 160 28.9 26 1.50 153.6 0.01 0.009 0.0263 0.0021 0.116 1.675 0.131 0.016 0.709 Supercritico 17% N° lotes= 141Bz17 Bz20 160 28.3 48 1.50 153.6 0.01 0.009 0.0263 0.0021 0.116 1.675 0.131 0.016 0.709 Supercritico 17%


A14 A16 160 5.9 4 1.50 153.6 0.01 0.009 0.0263 0.0021 0.116 1.675 0.131 0.016 0.709 Supercritico 17%

A16 A17 160 8.6 6 1.50 153.6 0.01 0.009 0.0263 0.0021 0.116 1.675 0.131 0.016 0.709 Supercritico 17%

A17 A20 160 8.6 10 1.50 153.6 0.01 0.009 0.0263 0.0021 0.116 1.675 0.131 0.016 0.709 Supercritico 17%

A20 A21 160 15 12 1.50 153.6 0.01 0.009 0.0263 0.0021 0.116 1.675 0.131 0.016 0.709 Supercritico 17%

A21 A24 160 15 18 1.50 153.6 0.01 0.009 0.0263 0.0021 0.116 1.675 0.131 0.016 0.709 Supercritico 17%

A24 Bz05 160 12 20 1.50 153.6 0.01 0.009 0.0263 0.0021 0.116 1.675 0.131 0.016 0.709 Supercritico 17%


A27 A29 160 17.2 10 1.50 153.6 0.01 0.009 0.0263 0.0021 0.116 1.675 0.131 0.016 0.709 Supercritico 17%

A29 A30 160 9.7 11 1.50 153.6 0.01 0.009 0.0263 0.0021 0.116 1.675 0.131 0.016 0.709 Supercritico 17%

A30 A32 160 9.7 13 1.50 153.6 0.01 0.009 0.0263 0.0021 0.116 1.675 0.131 0.016 0.709 Supercritico 17%

A32 A34 160 10.6 17 1.50 153.6 0.01 0.009 0.0263 0.0021 0.116 1.675 0.131 0.016 0.709 Supercritico 17%

A34 Bz08 160 19.4 21 1.50 153.6 0.01 0.009 0.0263 0.0021 0.116 1.675 0.131 0.016 0.709 Supercritico 17%


B04 B05 160 15.4 4 1.50 153.6 0.01 0.009 0.0263 0.0021 0.116 1.675 0.131 0.016 0.709 Supercritico 17%

B05 B08 160 15.4 10 1.50 153.6 0.01 0.009 0.0263 0.0021 0.116 1.675 0.131 0.016 0.709 Supercritico 17%

B08 B09 160 15 12 1.50 153.6 0.01 0.009 0.0263 0.0021 0.116 1.675 0.131 0.016 0.709 Supercritico 17%

B09 Bz11 160 15 17 1.50 153.6 0.01 0.009 0.0263 0.0021 0.116 1.675 0.131 0.016 0.709 Supercritico 17%



B15 B16 160 12.7 4 1.50 153.6 0.01 0.009 0.0263 0.0021 0.116 1.675 0.131 0.016 0.709 Supercritico 17%

B16 B19 160 12.5 10 1.50 153.6 0.01 0.009 0.0263 0.0021 0.116 1.675 0.131 0.016 0.709 Supercritico 17%

B19 B20 160 15 12 1.50 153.6 0.01 0.009 0.0263 0.0021 0.116 1.675 0.131 0.016 0.709 Supercritico 17%

B20 B18 160 15 18 1.50 153.6 0.01 0.009 0.0263 0.0021 0.116 1.675 0.131 0.016 0.709 Supercritico 17%

B18 B19 160 15.1 20 1.50 153.6 0.01 0.009 0.0263 0.0021 0.116 1.675 0.131 0.016 0.709 Supercritico 17%

B19 Bz20 160 15.1 20 1.50 153.6 0.01 0.009 0.0263 0.0021 0.116 1.675 0.131 0.016 0.709 Supercritico 17%

% del tiranteV(m/s) Tipo de FlujoD(mm) S(m/m) n y(m) A(m2) T(m) F P(m) R(m)# LotesINICIO FIN

ANEXO 1: DISEÑO DE LA RED DE DESAGUE-SISTEMA 1





Dn L Qi Qfmm m Lateralmente i f i f

D23 D26 160 11.8 4 2 6 1.50 1.50 153.6 0.01 0.009 0.0263 0.0021 0.116 1.675 0.131 0.016 0.709 Supercritico 17%

D26 D27 160 15 2 2 8 1.50 1.50 153.6 0.01 0.009 0.0263 0.0021 0.116 1.675 0.131 0.016 0.709 Supercritico 17%

D27 D30 160 15 2 6 14 1.50 1.50 153.6 0.01 0.009 0.0263 0.0021 0.116 1.675 0.131 0.016 0.709 Supercritico 17%

D30 D31 160 14.9 6 2 16 1.50 1.50 153.6 0.01 0.009 0.0263 0.0021 0.116 1.675 0.131 0.016 0.709 Supercritico 17%

D31 Bz26 160 14.9 2 3 19 1.50 1.50 153.6 0.01 0.009 0.0263 0.0021 0.116 1.675 0.131 0.016 0.709 Supercritico 17%

Bz26 Bz27 160 29 3 2 21 1.50 1.50 153.6 0.01 0.009 0.0263 0.0021 0.116 1.675 0.131 0.016 0.709 Supercritico 17%

Bz27 Bz28 160 28.5 18 2 2 41 1.50 1.50 153.6 0.01 0.009 0.0263 0.0021 0.116 1.675 0.131 0.016 0.709 Supercritico 17%

Bz28 Bz29 160 29.3 2 2 43 1.50 1.50 153.6 0.01 0.009 0.0263 0.0021 0.116 1.675 0.131 0.016 0.709 Supercritico 17%





C05 C06 160 8.5 5 0 5 1.50 1.50 153.6 0.01 0.009 0.0263 0.0021 0.116 1.675 0.131 0.016 0.709 Supercritico 17%

C06 C09 160 8.5 0 2 7 1.50 1.50 153.6 0.01 0.009 0.0263 0.0021 0.116 1.675 0.131 0.016 0.709 Supercritico 17%

C09 C10 160 15 2 2 9 1.50 1.50 153.6 0.01 0.009 0.0263 0.0021 0.116 1.675 0.131 0.016 0.709 Supercritico 17%

C10 C13 160 15 2 6 15 1.50 1.50 153.6 0.01 0.009 0.0263 0.0021 0.116 1.675 0.131 0.016 0.709 Supercritico 17%

C13 Bz22 160 15.1 6 2 17 1.50 1.50 153.6 0.01 0.009 0.0263 0.0021 0.116 1.675 0.131 0.016 0.709 Supercritico 17%



Bz24 Bz25 160 29 16 2 2 40 1.50 1.50 153.6 0.01 0.009 0.0263 0.0021 0.116 1.675 0.131 0.016 0.709 Supercritico 17%


C18 C21 160 13.4 4 2 6 1.50 1.50 153.6 0.01 0.009 0.0263 0.0021 0.116 1.675 0.131 0.016 0.709 Supercritico 17% Qmaxh (l/s)= 3.099C21 C22 160 15 2 2 8 1.50 1.50 153.6 0.01 0.009 0.0263 0.0021 0.116 1.675 0.131 0.016 0.709 Supercritico 17% Qdiseño (l/s)= 2.479C22 C25 160 15 2 6 14 1.50 1.50 153.6 0.01 0.009 0.0263 0.0021 0.116 1.675 0.131 0.016 0.709 Supercritico 17% Qminimo (l/s)= 1.5C25 C26 160 15.1 6 2 16 1.50 1.50 153.6 0.01 0.009 0.0263 0.0021 0.116 1.675 0.131 0.016 0.709 Supercritico 17% N° lotes= 119C26 Bz25 160 15 2 0 16 1.50 1.50 153.6 0.01 0.009 0.0263 0.0021 0.116 1.675 0.131 0.016 0.709 Supercritico 17%

C29 C32 160 9.5 4 2 6 1.50 1.50 153.6 0.01 0.009 0.0263 0.0021 0.116 1.675 0.131 0.016 0.709 Supercritico 17%

C32 C33 160 15 2 2 8 1.50 1.50 153.6 0.01 0.009 0.0263 0.0021 0.116 1.675 0.131 0.016 0.709 Supercritico 17%

C33 C36 160 15 2 5 13 1.50 1.50 153.6 0.01 0.009 0.0263 0.0021 0.116 1.675 0.131 0.016 0.709 Supercritico 17%

C36 C37 160 15.1 5 1 14 1.50 1.50 153.6 0.01 0.009 0.0263 0.0021 0.116 1.675 0.131 0.016 0.709 Supercritico 17%

C37 Bz32 160 15.1 1 0 14 1.50 1.50 153.6 0.01 0.009 0.0263 0.0021 0.116 1.675 0.131 0.016 0.709 Supercritico 17%

D03 D05 160 13.5 5 4 9 1.50 1.50 153.6 0.01 0.009 0.0263 0.0021 0.116 1.675 0.131 0.016 0.709 Supercritico 17%

D05 D07 160 16.8 4 3 12 1.50 1.50 153.6 0.01 0.009 0.0263 0.0021 0.116 1.675 0.131 0.016 0.709 Supercritico 17%

D07 D09 160 13.2 3 5 17 1.50 1.50 153.6 0.01 0.009 0.0263 0.0021 0.116 1.675 0.131 0.016 0.709 Supercritico 17%


D12 D15 160 16.2 4 4 8 1.50 1.50 153.6 0.01 0.009 0.0263 0.0021 0.116 1.675 0.131 0.016 0.709 Supercritico 17%

D15 D16 160 15 4 2 10 1.50 1.50 153.6 0.01 0.009 0.0263 0.0021 0.116 1.675 0.131 0.016 0.709 Supercritico 17%

D16 D19 160 15 2 6 16 1.50 1.50 153.6 0.01 0.009 0.0263 0.0021 0.116 1.675 0.131 0.016 0.709 Supercritico 17%

D19 D20 160 14.9 6 2 18 1.50 1.50 153.6 0.01 0.009 0.0263 0.0021 0.116 1.675 0.131 0.016 0.709 Supercritico 17%


A(m2) T(m) F P(m) R(m) V(m/s)

ANEXO 1: DISEÑO DE LA RED DE DESAGUE-SISTEMA 2

INICIO FIN#Lotes

Subtotal D(mm) S(m/m) n y(m) Tipo de Flujo % del tirante




ANEXO 2. ESQUEMAS DE CÁLCULO Y RESULTADOS DEL CALCULO DE LA RED DE AGUA




IDLabe

lNODO DE

INICIONODO FINAL

D (mm) MaterialCAUDAL

(L/s)VELOCIDA

D (m/s)

Headloss Gradient (m/m)

Darcy-Weisbach e

(m)

LONGITUD (m)

Hydraulic Grade

(Start) (m)

Hydraulic Grade

(Stop) (m)33 P-1 T-1 J-1 38.1 PVC 3.64588 3.2 0.238 0.0000015 5 21.63 20.3335 P-2 J-1 J-2 38.1 PVC 1.848982 1.62 0.07 0.0000015 18 20.33 19.0437 P-3 J-2 J-3 38.1 PVC 1.848982 1.62 0.07 0.0000015 19 19.04 17.7439 P-4 J-3 J-4 38.1 PVC 0.696633 0.61 0.012 0.0000015 61 17.74 16.9741 P-5 J-4 J-5 38.1 PVC 0.277833 0.24 0.003 0.0000015 57 16.97 16.8345 P-7 J-6 J-7 38.1 PVC -0.130347 0.11 0.001 0.0000015 57 16.74 16.7847 P-8 J-7 J-8 38.1 PVC -0.182403 0.16 0.001 0.0000015 61 16.78 16.8549 P-9 J-8 J-9 38.1 PVC -0.442823 0.39 0.006 0.0000015 53 16.85 17.1550 P-10 J-9 J-3 38.1 PVC -0.996097 0.87 0.023 0.0000015 25 17.15 17.7452 P-11 J-4 J-10 38.1 PVC 0.314633 0.28 0.003 0.0000015 25 16.97 16.8953 P-12 J-10 J-7 38.1 PVC 0.260448 0.23 0.002 0.0000015 53 16.89 16.7854 P-13 J-9 J-10 38.1 PVC 0.370979 0.33 0.004 0.0000015 61 17.15 16.8956 P-14 J-5 J-11 38.1 PVC 0.173665 0.15 0.001 0.0000015 25 16.83 16.857 P-15 J-11 J-6 38.1 PVC 0.182157 0.16 0.001 0.0000015 53 16.8 16.7458 P-16 J-10 J-11 38.1 PVC 0.216828 0.19 0.002 0.0000015 57 16.89 16.862 P-17 J-1 J-12 38.1 PVC 1.796898 1.58 0.067 0.0000015 50 20.33 16.9664 P-18 J-12 J-13 38.1 PVC 0.884436 0.78 0.019 0.0000015 57 16.96 15.8766 P-19 J-13 J-14 38.1 PVC 0.372861 0.33 0.004 0.0000015 57 15.87 15.6368 P-20 J-14 J-15 38.1 PVC 0.060357 0.05 0 0.0000015 73 15.63 15.6270 P-21 J-15 J-16 38.1 PVC -0.278189 0.24 0.003 0.0000015 57 15.62 15.7772 P-22 J-16 J-17 38.1 PVC -0.391622 0.34 0.005 0.0000015 57 15.77 16.0373 P-23 J-17 J-12 38.1 PVC -0.704126 0.62 0.013 0.0000015 73 16.03 16.9674 P-24 J-13 J-16 38.1 PVC 0.199072 0.17 0.001 0.0000015 73 15.87 15.7776 P-25 J-17 J-18 38.1 PVC 0.104168 0.09 0 0.0000015 17 16.03 16.02

TUBERIAS DEL SISTEMA 1




ID Label Elevation (m)Demand

(L/s)Hydraulic Grade (m)

Pressure (kPa)

32 J-1 2.57 0 20.33 17434 J-2 2.57 0 19.04 16136 J-3 2.65 0.156252 17.74 14838 J-4 2.63 0.104168 16.97 14040 J-5 2.62 0.104168 16.83 13942 J-6 2.86 0.312504 16.74 13644 J-7 2.87 0.312504 16.78 13646 J-8 2.89 0.26042 16.85 13748 J-9 2.72 0.182294 17.15 14151 J-10 2.71 0.208336 16.89 13955 J-11 2.7 0.208336 16.8 13861 J-12 2.57 0.208336 16.96 14163 J-13 2.58 0.312504 15.87 13065 J-14 2.58 0.312504 15.63 12867 J-15 2.86 0.338546 15.62 12569 J-16 2.84 0.312504 15.77 12671 J-17 2.83 0.208336 16.03 12975 J-18 2.89 0.104168 16.02 129

NUDOS DEL SISTEMA 1




IDLabe

lNODO DE

INICIONODO FINAL

D (mm) MaterialCAUDAL

(L/s)VELOCIDA

D (m/s)

Headloss Gradient (m/m)

Darcy-Weisbach e

(m)

LONGITUD (m)

Hydraulic Grade

(Start) (m)

Hydraulic Grade

(Stop) (m)79 P-26 J-19 T-2 38.1 PVC -3.098998 2.72 0.178 0.0000015 3 21.17 21.6381 P-27 J-19 J-20 38.1 PVC 1.484394 1.3 0.048 0.0000015 6 21.17 20.8783 P-28 J-20 J-21 38.1 PVC 0.719861 0.63 0.013 0.0000015 57 20.87 20.1285 P-29 J-21 J-22 38.1 PVC 0.307807 0.27 0.003 0.0000015 57 20.12 19.9487 P-30 J-22 J-23 38.1 PVC 0.099471 0.09 0 0.0000015 55 19.94 19.9289 P-31 J-23 J-24 38.1 PVC 0.13021 0.11 0.001 0.0000015 23 19.92 19.9191 P-32 J-23 J-25 38.1 PVC -0.239075 0.21 0.002 0.0000015 57 19.92 20.0393 P-33 J-25 J-26 38.1 PVC -0.347861 0.31 0.004 0.0000015 57 20.03 20.2594 P-34 J-26 J-20 38.1 PVC -0.660365 0.58 0.011 0.0000015 55 20.25 20.8795 P-35 J-21 J-25 38.1 PVC 0.203718 0.18 0.001 0.0000015 55 20.12 20.0397 P-36 J-19 J-27 38.1 PVC 1.614604 1.42 0.055 0.0000015 66 21.17 17.5299 P-37 J-27 J-28 38.1 PVC 0.639765 0.56 0.011 0.0000015 17 17.52 17.34101 P-38 J-28 J-29 38.1 PVC 0.639765 0.56 0.011 0.0000015 54 17.34 16.76103 P-39 J-29 J-30 38.1 PVC 0.281853 0.25 0.003 0.0000015 61 16.76 16.61105 P-40 J-30 J-31 38.1 PVC 0.073517 0.06 0 0.0000015 55 16.61 16.6107 P-41 J-31 J-32 38.1 PVC -0.238987 0.21 0.002 0.0000015 61 16.6 16.72109 P-42 J-32 J-33 38.1 PVC -0.276479 0.24 0.002 0.0000015 54 16.72 16.85110 P-43 J-33 J-27 38.1 PVC -0.844629 0.74 0.018 0.0000015 38 16.85 17.52111 P-44 J-29 J-32 38.1 PVC 0.149576 0.13 0.001 0.0000015 55 16.76 16.72113 P-45 J-32 J-34 38.1 PVC -0.073352 0.06 0 0.0000015 23 16.72 16.72115 P-46 J-34 J-35 38.1 PVC -0.17752 0.16 0.001 0.0000015 54 16.72 16.78116 P-47 J-35 J-33 38.1 PVC -0.30773 0.27 0.003 0.0000015 23 16.78 16.85

TUBERIAS DEL SISTEMA 2




ID Label Elevation (m)Demand

(L/s)Hydraulic Grade (m)

Pressure (kPa)

78 J-19 2.6 0 21.17 18280 J-20 2.6 0.104168 20.87 17982 J-21 2.59 0.208336 20.12 17184 J-22 2.59 0.208336 19.94 17086 J-23 2.82 0.208336 19.92 16788 J-24 2.89 0.13021 19.91 16790 J-25 2.83 0.312504 20.03 16892 J-26 2.84 0.312504 20.25 17096 J-27 2.61 0.13021 17.52 14698 J-28 2.54 0 17.34 145100 J-29 2.54 0.208336 16.76 139102 J-30 2.55 0.208336 16.61 138104 J-31 2.79 0.312504 16.6 135106 J-32 2.78 0.26042 16.72 136108 J-33 2.78 0.26042 16.85 138112 J-34 2.88 0.104168 16.72 135114 J-35 2.87 0.13021 16.78 136

NUDOS DEL SISTEMA 2




Figura 2. Esquema de diseño del sistema 1



SISTEMA 1


Figura 3. Esquema de diseño del sistema 2



super mario

Documents