proyecto ubicaciÓn

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INFORME GEOP-ES-017-2016ESTUDIO DE MECÁNICA DE SUELOS

PROYECTO“TANQUE DE AGUA”

UBICACIÓN

Distrito: FlorenciaCantón: San CarlosProvincia: Alajuela

ABRIL 2016

TDC

... TABLA DE CONTENIDOS

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1. ALCANCE DE LA INVESTIGACIÓN 12. DESCRIPCIÓN DEL TERRENO 13. EXPLORACIÓN REALIZADA 2

1. CARACTERIZACIÓN GEOTÉCNICA 32. PRESENCIA DEL NIVEL FREÁTICO 4

1. CAPACIDAD SOPORTANTE 52. CLASIFICACIÓN DEL SUELO SEGÚN CSCR – 2010 63. EMPUJE DE TIERRAS 64. ANÁLISIS DE ESTABILIDAD 7

1. SISTMA DE CIMENTACIÓN PROPUESTO 112. ANÁLISIS DE ASENTAMIENTOS 123. RECOMENDACIONES PARA EXCAVACIONES Y TALUDES 12

II CONDICIONES DEL SUBSUELO 3

I INTRODUCCIÓN 1

III CARACTERÍSTICAS DE RESISTENCIA 4

IV CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES 11

V BIBLIOGRAFÍA 13

ANEXOS 14

RESUMEN

... RESUMEN EJECUTIVO

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San José, 13 de Abril de 2016

Ing. Allan Quesada SandíMCV ConstructoraPresente

Estimado Ingeniero:

Hemos procedido a estudiar el terreno ubicado en Distrito: Florencia, Cantón: San Carlos, Provincia: Alajuela, esto desde el punto de vista de mecánica de suelos con el fin de evaluar su aptitud para la construcción del proyecto “TANQUE DE AGUA FLORENCIA”. Los principales resultados son los si-guientes;

• Dadas las condiciones de consistencia del suelo detectadas, se recomienda la utilización de un siste-ma de cimentación superficial directo tipo placas individuales o bien placas corridas utilizando un nivel de desplante de como mínimo 1.00m en la zona del sondeo P5 y de 0.55m en las zonas de los demás sondeos. De esta forma, el desarrollo del sistema de transmisión de las cargas de la superes-tructura al suelo deberá llevarse a cabo considerando las capacidades de carga admisibles mostradas en Cuadro 3 del informe adjunto.

• De igual manera, para la colocación de los contrapisos se recomienda la eliminación de capa de suelo superficial con presencia de materia orgánica.

• Debido a la existencia de taludes en el terreno, se realizó un análisis de estabilidad con el fin de de-terminar la capacidad del talud para soportar la estructura que será colocada. Según el análisis de estabilidad realizado, el talud es estable ante falla local y global en la condición estática y dinámica, siempre y cuando se proceda a implementar la colocación del tanque con los respectivos cortes de terreno, según explica la Figura 3. Ambos análisis se realizaron considerando las cargas impuestas por una la estructura futura.

• Para garantizar la integridad de la estructura y evitar problemas puntuales propios de la naturaleza del material del talud y de las prácticas constructivas, se recomienda evacuar el agua pluvial me-diante un canal en la coronal del talud, y protegerlo de la erosión mediante algún método vegetativo (manicillo, vetiver, etc).

• También, se recomienda evitar la construcción de las zanjas de drenaje en las cercanías del talud (área entre el talud y la casa actualmente), ya que el agua baja la resistencia del material y por ende, baja el factor de seguridad.

• Se debe mencionar, que las recomendaciones estipuladas en este informe son válidas únicamente

RESUMEN

... RESUMEN EJECUTIVO

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para la profundidad explorada, pues no se puede determinar las condiciones del suelo a profundi-dades mayores. Por lo tanto, si se quiere conocer las características del suelo a mayores profundi-dades (por ejemplo para profundidad de cimentación, cortes, etc) se recomienda la realización de sondeos con equipo de perforación por rotación.

• Igualmente, se debe mencionar que las recomendaciones anteriores son de apliación para zonas del terreno fuera de las áreas de influencia de superficies de fallas de taludes. En consecuencia, si la estructura se pretende desarrollar en las cercanías de un talud entonces se recomienda el desarrollo de un análisis de estabilidad específico para el talud en cuestión.

• Para el diseño estructural se debe considerar el suelo como un tipo S3, con una aceleración pico efectiva de diseño de 0.36, según la clasificación del Código Sísmico de Costa Rica, versión 2010. Esto para la recomendación de cimentación a partir de los 1.90m de profundidad.

• Dada la naturaleza del suelo no se considera que exista potencial de que se presente el fenómeno de licuefacción en el terreno analizado.

De esta forma, quedamos a su disposición para cualquier consulta o aclaración requerida, atentamente;

Ing. Gabriel Vargas MoralesDirector de Proyectos

NOTA: Este informe se conforma de 13 páginas como cuerpo central del estudio, un anexo A en el cual se presenta la ubicación de los sondeos realizados, un anexo B con el registro de perforaciones y un Anexo C con el registro fotográfico. Este informe NO tiene validez en el caso de faltar una o algunas de las páginas con la información mencionada.

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I INTRODUCCIÓN

1. ALCANCE DE LA INVESTIGACIÓN

Este informe incluye la obtención de datos del subsuelo, mediante perforaciones y ensayos de campo y laboratorio, según lo especificado en las secciones 2.3 y 2.4 del citado Código de Cimentaciones de Costa Rica, 2a Edición.

De esta forma, la información y recomendaciones enunciadas en este informe son de carácter general y específicas para la ubicación puntual en donde se realizaron los sondeos, en consecuencia su uso con fines de diseño queda bajo la responsabilidad del profesional responsable del diseño y construcción de las estructuras civiles.

2. DESCRIPCIÓN DEL TERRENO

El proyecto a desarrollador se denomina “Tanque de agua Florencia’’ ubicado en Florencia de San Car-los, a 2 km del Banco Popular de Florencia, carretera a Ciudad Quesada. Consiste en un tanque de 750 m3, 9,4 m de diámetro y 11 m de alto. La figura 1 muestra la ubicación geográfica del proyecto.

Figu

ra 1

. Ubi

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ón g

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3. EXPLORACIÓN REALIZADA

Se realizaron cinco perforaciones en el terreno. Para realizar los sondeos se utilizó el equipo conocido como “SPT”, por las siglas en inglés de la prueba de penetración estándar (“Standard Penetration Test”), de acuerdo a la normativa ASTM D-1586. Durante esta prueba, se hinca un dispositivo de acero en el suelo estudiado mediante la caída libre de una masa de aproximadamente 63.5kg± 1kg. Un esquema del equipo utilizado se muestra en la Figura 2.

El dispositivo hincado proporciona una medida de la consistencia del suelo en toda la profundidad explorada, pues mientras más resistente sea el suelo, mayor será el número de golpes (caída libre de la masa) para forzar la penetración del cono. La información proporcionada puede correlacionarse con propiedades básicas del suelo, como cohesión o ángulo de fricción.

Figu

ra 2

. Esq

uem

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SPT

utili

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fora

ción

PAGINA 3

II CONDICIONES DEL SUBSUELO

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1. CARACTERIZACIÓN GEOTÉCNICA

El perfil estratigráfico general de los limos arcillosos superficiales es el siguiente,

SONDEO 1 PROFUNDIDAD DESCRIPCIÓN DE LA MUESTRA



Material limo arcilloso color café oscuro e inoloro, presenta raíces finas y pequeñas. Consistencia semi rígida y compacta y humedad baja. Material limo arcilloso color café oscuro e inoloro, consistencia suelta y com-pacta, frágil y moldeable a la presión digital y de humedad baja. Material limo arcilloso color café e inoloro. Consistencia semi rígida y com-pacta y humedad baja.

Material limo arcilloso color café oscuro e inoloro, presenta raíces finas y pequeñas. Consistencia semi rígida y compacta y humedad baja.

Material limo arcilloso color café oscuro e inoloro, consistencia suelta y com-pacta, frágil y moldeable a la presión digital y de humedad baja.

Material limo arcilloso color café e inoloro. Consistencia semi rígida y com-pacta y humedad baja.

Material limo arcilloso color café e inoloro, contiene algunas raíces pequeñas, consistencia semi rígida y compacta, frágil a la presión digital, humedad muy baja.

Material limo arcilloso color café e inoloro, consistencia media blanda y mol-deable a la presión digital, presenta un incremento en la cantidad de raíces a 1.45 mts de profundidad. Humedad baja.

0,00m - 0,55m

0,55m - 1,90m

1.90m - 4,15m

0,00m - 0,55m

0,55m - 1,90m

1,90m - 3,70m

0,00m - 0,55m

0,55m - 2,80m

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2. PRESENCIA DEL NIVEL FREÁTICO

No se detectó la presencia del nivel freático al momento de la realización de las perforaciones en campo (22/03/16). El nivel freático es un nivel dinámico que varía continuamente, por lo que la indicación anterior es válida para la fecha de realización de los sondeos.


SONDEO 5PROFUNDIDAD DESCRIPCIÓN DE LA MUESTRA

0,00m - 0,55m

0,55m - 2,80m

0,00m - 0,55m

0,55m - 1,00m

1,00m - 3,70m

Material limo arcilloso color café oscuro e inoloro, presenta raíces finas y pequeñas. Consistencia semi rígida y compacta y humedad baja. Material limo arcilloso color café e inoloro, consistencia suelta y semi rígida y compacta; quebradiza y moldeable a la presión digital, contiene diminutas raíces y humedad muy baja.

Material limo arcilloso color café oscuro e inoloro, presenta raíces finas y pequeñas. Consistencia semi rígida y compacta y humedad baja.

Vacío.

Material limo arcilloso color café e inoloro, consistencia suelta y semi rígida y compacta; quebradiza y moldeable a la presión digital, contiene diminutas raíces y humedad baja y muy baja.

PAGINA 5

III CARACTERÍSTICAS DE RESISTENCIA

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1. CAPACIDAD SOPORTANTE

En el Cuadro 1 se muestran los valores del número de golpes “Nspt” obtenidos en los sondeos realiza-dos con el método de penetración estándar. El resumen de resultados del sondeo de campo y las prue-bas de laboratorio, se muestra en las figuras del ANEXO B

*REB: INDICA LA PROFUNDIDAD EN LA CUAL SE PRESENTÓ EL REBOTE DEL EQUIPO DE PERFORACIÓN

En el caso de suelos mayoritariamente cohesivos (limos y arcillas) la consistencia y la resistencia del suelo pueden entonces estimarse de acuerdo con el Cuadro 2 a continuación;

De este modo, para estimar la capacidad de carga de los suelos mayoritariamente cohesivos se utilizó la teoría de Terzaghi para suelos cohesivos en esfuerzos totales. Según esta teoría, la capacidad de carga última de un suelo cohesivo está dada por (Código de Cimentaciones de Costa Rica):

qult = cNc (Ecuación # 1)

Donde;qult = carga últimac= cohesión del sueloNc= factores de capacidad de carga

De esta forma, en el Cuadro 3 se muestran las capacidades de carga estimadas para los estratos de suelo a las profundidades especificadas, con el fin de que puedan utilizarse en la proyección del sistema es-

Cuadro 1. Valores del numero de golpes Nspt obtenidos de las pruebas en campo

P1 P2 P3 P4 P50.00 - 0.55 5 4 22 10 6 0.55 - 1.00 9 7 29 21 1 1.00 - 1.45 10 21 51 36 3 1.45 - 1.90 16 32 74 56 13 1.90 - 2.35 10 42 82 68 24 2.35 - 2.80 11 54 96 73 50 2.80 - 3.25 21 70 REB REB 76 3.25 - 3.70 26 91 - - 95 3.70 - 4.15 70 REB - - REB4.15 - 4.60 REB - - - -

Profundidad(m)

SONDEO

Cuadro 2.Estimación de la resistencia del suelo de acuerdo con el Nspt (Braja, 1995)

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tructural de transmisión de la carga de la superestructura al suelo. Las capacidades de carga admisible mostradas se consideran con un factor de seguridad de 3.

2. CLASIFICACIÓN DEL SUELO SEGÚN CSCR – 2010

Según los sondeos realizados en el terreno, se clasifica el suelo como un tipo S3, con una aceleración pico efectiva de diseño de 0.36, para los estratos contenidos entre la superficie y la profundidad explo-rada, según la clasificación del Código Sísmico de Costa Rica, versión 2010.

3. EMPUJE DE TIERRAS

Para los fines que corresponda, en el Cuadro 4 se indican los coeficientes de empuje del suelo correspon-dientes para los sondeos realizados. Para el cálculo del coeficiente de presión activa se utilizó la ecuación # 2, la cual corresponde a la teoría de Rankine.

De igual forma, la ecuación # 3 muestra la forma de cálculo del coeficiente de presión pasiva, según la teoría de Rankine.

Cuadro 3. Estimación de la capacidad de carga admisible en ton/m2 (factor de seguridad = 3)

Ecuación # 2

Cuadro 4. Estimación de parámetros de empuje medio para los sondeos realizados Suelos Cohesivos (Teoría de Rankine)

Ecuación # 3

P1 P2 P3 P4 P50.00 - 0.55 3,1 2,5 20,5 9,3 5,60.55 - 1.00 8,4 6,5 27,1 19,6 0,61.00 - 1.45 9,3 19,6 47,6 33,6 1,91.45 - 1.90 14,9 29,9 69,1 52,3 12,11.90 - 2.35 9,3 39,2 76,5 63,5 22,42.35 - 2.80 10,3 50,4 89,6 68,1 46,72.80 - 3.25 19,6 65,3 REB REB 70,93.25 - 3.70 24,3 84,9 - - 88,73.70 - 4.15 65,3 REB - - REB4.15 - 4.60 REB - - - -

SONDEONivel de desplante (m)

Ítem

0,3Coeficiente de presión activa (Ka)

Valor de cohesión nulo a futuro

1425,0031,8

3,3

Peso unitario húmedo (kg/m3)Ángulo de fricción Φ (Grados)

Coeficiente de presión pasiva (Kp)

Valor

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4. Análisis de Estabilidad

Para llevar a cabo el análisis de estabilidad se utilizó la sección transversal del terreno que se denomina como A-A, esta sección se muestra en la Figura 3.

Figura 3. Sección AA del talud (La información topográfica fué suministrada por el desarrollador)

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El análisis de estabilidad del talud se realizó tanto para la condición estática como para la condición dinámica con las siguientes premisas;

1. El suelo se modela como un solo estrato, producto del corte del terreno a las profundidades ne-cesarias para la colocación del tanque en los estratos con capacidad soportante suficiente; a saber, con un peso seco de 1,525 ton/m3, una cohesión de 50 kPa, 2 (Ver figuras 4 y 5).

2. En el caso del tanque de agua se estima una presión de contacto máxima de 1 ton/m2, lo cual es la capacidad de carga admisible msotrada en el cuadro 3, de acuerdo a la resistencia estimada para el suelo en la zona de ubicación del tanque.

3. La determinación de las características geomécanicas de los estratos analizados se realizó a tra-vés de la información de las perforaciones realizadas.

4. Para la condición dinámica se considero una aceleración horizontal de 20% de la aceleración de la gravedad y una aceleración vertical de 0.05g.

5. En las dos condiciones analizadas (dinámico y estático) se supuso la ausencia del nivel freático, puesto que el mismo no se encontró en las perforaciones realizadas.

4.1 Análisis de Resultados del Análsis de Estabilidad.

Para que el talud presente un comportamiento adecuado bajo la carga de la cimentación, el factor de seguridad debe ser de al menos 2.0 en la condición de análisis estático y de 1.5 en la condición dinámi-ca. Esto por cuanto, si el factor de seguridad es menor, se comienza a dar una plastificación del terreno, lo cual genera deformaciones importantes, que ponen en riesgo la serviciabilidad de la estructura con deformaciones mas allá de las permisibles.

De esta forma, los factores de seguridad del análisis de estabilidad para la sección A-A se muestran en la Cuadro 5, esto tanto para la condición dinámica como la condición estática. En las figuras 4 y 5 se muestra de forma gráfica el resultado del análisis de estabilidad.

Según el análisis de estabilidad realizado, el talud es estable ante falla global en la condición estática y dinámica, ambos análisis se realizaron considerando las cargas impuestas por una la estructura futura.

Para garantizar la integridad de la estructura y evitar problemas puntuales propios de la naturaleza del material del talud y de las prácticas constructivas, se recomienda evacuar el agua pluvial mediante un canal en la coronal del talud, y protegerlo de la erosión mediante algún método vegetativo (manicillo, vetiver, etc).

También, se recomienda evitar la construcción de las zanjas de drenaje en las cercanías del talud (área entre el talud y la casa actualmente), ya que el agua baja la resistencia del material y por ende, baja el factor de seguridad.

Cuadro 5. Factores de seguridad Sección A-ATipo de Análisis Factor de seguridad

recomendadoFactor de seguridad

obtenidoEstático Local 2,00 2,75Dinámico Local 1,50 2,54Estático Global 2,00 2,64Dinámico Global 1,50 2,36

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Figura 4. Resultados del Análisis de Estabilidad Sección local AA del talud A) Condición Estática B) Condición Dinámica

(La información topográfica fue suministrada por el desarrollador)

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Figura 5. Resultados del Análisis de Estabilidad Sección global AA del talud A) Condición Estática B) Condición Dinámica

(La información topográfica fue suministrada por el desarrollador)

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IV CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES

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1. SISTEMA DE CIMENTACIÓN PROPUESTO

De acuerdo a lo indicado en el apartado “II CONDICIONES DEL SUBSUELO / 1. CARACTERIZA-CIÓN GEOLÓGICA GEOTÉCNICA”, los suelos superficiales detectados en la profundidad analizada corresponden principalmente a un estrato compuesto por suelos limo arcillosos de consistencia de medianamente rígida.

En consecuencia, dadas las condiciones de consistencia del suelo detectadas se recomienda la utiliza-ción de un sistema de cimentación superficial directo tipo placas individuales o bien placas corridas utilizando un nivel de desplante de como mínimo 1.00m en la zona del sondeo P5 y de 0.55m en las zonas de los demás sondeos. De esta forma, el desarrollo del sistema de transmisión de las cargas de la superestructura al suelo deberá llevarse a cabo considerando las capacidades de carga admisibles mos-tradas en Cuadro 3 presentado anteriormente.

De igual manera, para la colocación de los contrapisos se recomienda la eliminación de capa de suelo superficial con presencia de materia orgánica. Según el análisis de estabilidad realizado, el talud es estable ante falla local y global en la condición es-tática y dinámica, siempre y cuando se proceda a implementar la colocación del tanque con los respec-tivos cortes de terreno, según explica la Figura 3. Ambos análisis se realizaron considerando las cargas impuestas por una la estructura futura.

Para garantizar la integridad de la estructura y evitar problemas puntuales propios de la naturaleza del material del talud y de las prácticas constructivas, se recomienda evacuar el agua pluvial mediante un canal en la coronal del talud, y protegerlo de la erosión mediante algún método vegetativo (manicillo, vetiver, etc).

También, se recomienda evitar la construcción de las zanjas de drenaje en las cercanías del talud (área entre el talud y la casa actualmente), ya que el agua baja la resistencia del material y por ende, baja el factor de seguridad.

Se debe mencionar, que las recomendaciones estipuladas en este informe son válidas únicamente para la profundidad explorada, pues no se puede determinar las condiciones del suelo a profundidades ma-yores. Por lo tanto, si se quiere conocer las características del suelo a mayores profundidades (por ejem-plo para profundidad de cimentación, cortes, etc) se recomienda la realización de sondeos con equipo de perforación por rotación.

Igualmente, se debe mencionar que las recomendaciones anteriores son de apliación para zonas del te-rreno fuera de las áreas de influencia de superficies de fallas de taludes. En consecuencia, si la estructura se pretende desarrollar en las cercanías de un talud entonces se recomienda el desarrollo de un análisis de estabilidad específico para el talud en cuestión.

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2. ANÁLISIS DE ASENTAMIENTOS

Dadas las características del suelo encontradas en los sondeos, se recomienda acatar las recomendacio-nes en cuanto a cimientos para evitar posibles asentamientos diferenciales.

3. RECOMENDACIONES PARA EXCAVACIONES Y TALUDES

Se considera que las excavaciones para realizar la construcción de los cimientos se podrán realizar con equipo de excavación convencional. Sin embargo se recomienda que la construcción de estos elementos se haga de la forma más expedita y que los taludes temporales queden expuesto el menor tiempo posible para evitar la descompresión de suelo en las colindancias, necesariamente en este tipo de material los taludes deberán contar con ademes que prevengan un eventual colapso de las paredes.

Los ademes en las paredes de los taludes temporales tienen dos objetivos principales:

1. Evitar la ruptura del suelo en las colindancias. 2. Proteger a los trabajadores que estarían dentro de la zanja.

Finalmente se recomienda que los ademes sean del tipo tablestaca o similar, diseñados para soportar los empujes del suelo en la colindancia, más la sobrecarga que representan las estructuras vecinas o equipos.

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V BIBLIOGRAFÍA

INFO

RM

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- ES

-017

- 20

16

Asociación Costarricense de Geotécnia., 2009. Código de Cimentaciones de Costa Rica. 2a. Ed. Carta-go , Costa Rica: Editorial Tecnológica de Costa Rica.

Braja M, Das. , 2012. Fundamentos de Ingeniería de Cimentaciones. 7a.Ed. México: CENGAGE Lear-ning.

Colegio Federado de Ingenieros y Arquitectos., 2010. Código Sísmico de Costa Rica 2012. 4a. Ed. Car-tago , Costa Rica: Editorial Tecnológica de Costa Rica.

Gonzáles de Vallejo, L. Ferrer, M. Ortuño, L. Oteo, C., 2002. Ingeniería Geológica. Madrid: Pearson Prentice Hall.

Percy, D. Kussmaul, S., 2000. Geología de Costa Rica. 1a. Ed. Cartago , Costa Rica: Editorial Tecnoló-gica de Costa Rica.

Sowers, B., 1990. Introducción a la Mecánica de Suelos y Cimentaciones. México: Editorial Limusa.

ANEXO A

... ANEXO A - UBICACIÓN DE SONDEOS

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- 20

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ANEXO B

... ANEXO B - RESUMEN DE SONDEOS

INFO

RM

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- ES

-017

- 20

16

Perfo

ració

n:P1

Geiner Blan

dón Carrillo.

Número de

proyecto:

017/2016

0.00

- 0.

555

42

,2

0.55

- 1.

009

0,0

1.00

- 1.

4510

48,9

1.45

- 1.

9016

0,0

1.90

- 2.

3510

49,1

2.35

- 2.

8011

0,0

2.80

- 3.

2521

52,0

3.25

- 3.

7026

0,0

3.70

- 4.

1570

97,5

52,3

87,5

11,0

‐2,20

MH

4.15

- 4.

60RE

B0,

0

NF = nivel freático

gw : p

eso un

itario

del suelo

LL = lím

ite líq

uido

w= % de h

umed

adqu

= resistencia a la c

ompresión sim

ple (

ton/m2)

IP = índice de p

lasticidad

% Pas 2

00: p

orcentaje

de m

aterial

SUCS

= Clasificació

n Un

ificada

del Suelo

IL = índ

ice de liquide

zqu

e pasa la m

alla 2

00NP

= no

plás

tico

No detectado

Desplan

te (m)

LL

Material lim

o arcilloso co

lor café o

scuro e ino

loro,

presen

ta ra

íces finas y peq

ueñas. Co

nsisten

cia se

mi

Material lim

o arcilloso co

lor café o

scuro e

inoloro, co

nsisten

cia su

elta y

com

pacta, frá

gil y

molde

able a la p

resió

n digit

al y d

e hum

edad

baja

.

Material lim

o arcilloso co

lor café e

inoloro.

Consisten

cia se

mi rígida

y compacta y

hum

edad

baja.

REBO

TE

NÚMER

O DE

GOL

PES

N

(SPT

)Estra

tigrafía

NF

Localización:

IP

FLOR

ENCIA, SA

N CA

RLOS

.

Fecha r

egistro:

22/03/2016

Realizado

por:

SUCS

ILw

% Pas

200

w

5

9 10

16

10 11

21

26

70

0

010

2030

4050

6070

80

ANEXO B


INFO

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EOP

- ES

-017

- 20

16

Perfo

ració

n:P2

Geiner Blan

dón Carrillo.

Número de

proyecto:

017/2016

0.00

- 0.

554

0,

0

0.55

- 1.

007

53,2

1.00

- 1.

4521

0,0

1.45

- 1.

9032

49,0

1.90

- 2.

3542

0,0

2.35

- 2.

8054

98,2

46,3

78,5

2,0

‐15,11

MH

2.80

- 3.

2570

0,0

3.25

- 3.

7091

52,0

3.70

- 4.

15RE

B0,

0


gw : p

eso un

itario

del suelo

LL = lím

ite líq

uido

w= % de h

umed

adqu


ompresión sim

ple (

ton/m2)

IP = índice de p

lasticidad

% Pas 2

00: p

orcentaje

de m

aterial

SUCS

= Clasificació

n Un

ificada

del Suelo

IL = índ

ice de liquide

zqu

e pasa la m

alla 2

00NP

= no

plás

tico

Fecha r

egistro:

22/03/2016

Realizado

por:

NÚMER

O DE

GOL

PES

N

(SPT

)Estra

tigrafía

NF

Localización:

FLOR

ENCIA, SA

N CA

RLOS

.

IPIL

w% Pas

200

wSU

CS

No detectado

Desplan

te (m)

LL

Material lim

o arcilloso co

lor café o

scuro e ino

loro,

presen

ta ra

íces finas y peq

ueñas. Co

nsisten

cia se

mi

Material lim

o arcilloso co

lor café o

scuro e

inoloro, co

nsisten

cia su

elta y

com

pacta, frá

gil y

molde

able a la p

resió

n digit

al y d

e hum

edad

baja

.

Material lim

o arcilloso co

lor café e

inoloro.

Consisten

cia se

mi rígida

y compacta y

hum

edad

baja.

REBO

TE

4 7

21

32

42

54

70

91

0

010

2030

4050

6070

8090

100

ANEXO B


INFO

RM

E G

EOP

- ES

-017

- 20

16

Perfo

ració

n:P3

Geiner Blan

dón Carrillo.

Número de

proyecto:

017/2016

0.00

- 0.

5522

41

,2

0.55

- 1.

0029

0,0

1.00

- 1.

4551

96,4

40,6

71,0

-1,0

31,43

MH

1.45

- 1.

9074

0,0

1.90

- 2.

3582

53,6

2.35

- 2.

8096

0,0

2.80

- 3.

25RE

B0,

0


gw : p

eso un

itario

del suelo

LL = lím

ite líq

uido

w= % de h

umed

adqu


ompresión sim

ple (

ton/m2)

IP = índice de p

lasticidad

% Pas 2

00: p

orcentaje

de m

aterial

SUCS

= Clasificació

n Un

ificada

del Suelo

IL = índ

ice de liquide

zqu

e pasa la m

alla 2

00NP

= no

plás

tico

No detectado

Desplan

te (m)

LL

Material lim

o arcilloso co

lor café e

inoloro, co

ntien

e alg

unas ra

íces p

eque

ñas, consisten

cia se

mi rígida

y

Material lim

o arcilloso co

lor café e

inoloro,

consisten

cia m

edia blanda

y molde

able a la

presión digit

al, presenta u

n increm

ento en

la

cantidad

de r

aíces a 1.45

mts de p

rofund

idad.

Humed

ad baja

.RE

BOTE

NÚMER

O DE

GOL

PES

N

(SPT

)Estra

tigrafía

NF

Localización:

IP

FLOR

ENCIA, SA

N CA

RLOS

.

Fecha r

egistro:

22/03/2016

Realizado

por:

SUCS

ILw

% Pas

200

w

2229

5174

8296

0

010

2030

4050

6070

8090

100

ANEXO B


INFO

RM

E G

EOP

- ES

-017

- 20

16

Perfo

ració

n:P4

Geiner Blan

dón Ca

rrillo.

Número de

proyecto:

017/20

16

0.00

- 0.

5510

0,

0

0.55

- 1.

0021

97,6

50,1

78,0

1,0

‐26,93

MH

1.00

- 1.

4536

0,0

1.45

- 1.

9056

50,2

1.90

- 2.

3568

0,0

2.35

- 2.

8073

44,1

2.80

- 3.

25RE

B0,

0

3.25

- 3.

70

3.70

- 4.

15


gw : p

eso un

itario

del suelo

LL = lím

ite líq

uido

w= % de h

umedad

qu = resis

tencia a la c

ompresión sim

ple (

ton/m2)

IP = índice de p

lasticidad

% Pas 2

00: porcentaje

de m

aterial

SUCS

= Clasificació

n Un

ificada

del Suelo

IL = índ

ice de liquidez

que p

asa la m

alla 2

00NP

= no

plás

tico

Fecha r

egistro:

22/03/20

16Re

alizado

por:

NÚMER

O DE

GOL

PES

N

(SPT)

Estra

tigrafía

NF

Localización:

FLOR

ENCIA, SA

N CA

RLOS

.

IPIL

w% Pas

200

wSU

CS

No detectado

Desplan

te (m)

LL

Material lim

o arcilloso co

lor café o

scuro e ino

loro,

presenta ra

íces finas y pequeñas. Co

nsistencia

semi rígida

Material lim

o arcilloso co

lor café e

inoloro,

consistencia

suelt

a y se

mi rígida

y compacta;

quebradiza y moldeable a la p

resió

n digit

al,

contien

e dim

inutas ra

íces y

hum

edad

baja

y muy

baja.

REBO

TE

10

21

36

56

68

73

0

010

2030

4050

6070

80

ANEXO B


INFO

RM

E G

EOP

- ES

-017

- 20

16

Perfo

ració

n:P5

Geiner Blan

dón Carrillo.

Número de

proyecto:

017/2016

0.00

- 0.

556

39

,8

0.55

- 1.

001

0,0

1.00

- 1.

453

0,0

1.45

- 1.

9013

48,5

1.90

- 2.

3524

0,0

2.35

- 2.

8050

97,7

48,1

75,0

-3,0

9,97

MH

2.80

- 3.

2576

0,0

3.25

- 3.

7095

53,7

3.70

- 4.

15RE

B0,

0

NF = nive

l freático

gw : pe

so unitario

del su

elo

LL = lím

ite líq

uido

w= % de hu

med

adqu

= re

sistencia a la c

ompresión sim

ple (to

n/m2)

IP = índice de plasticidad

% Pas 200: p

orcentaje de

material

SUCS

= Clas

ificació

n Un

ificada

del Su

elo

IL = índice de liquide

zqu

e pasa la m

alla 2

00NP

= no plástico

No detectado

Desplan

te (m)

LL

Material lim

o arcilloso co

lor café o

scuro e ino

loro,

presen

ta ra

íces finas y peq

ueñas. Co

nsisten

cia se

mi

Material lim

o arcilloso co

lor café e

inoloro,

consisten

cia su

elta y

semi rígida

y compacta;

queb

radiza y molde

able a la p

resió

n digit

al,

contien

e dim

inutas ra

íces y

hum

edad

baja

y muy

baja.

Vacío

REBO

TE

NÚMER

O DE

GOL

PES

N

(SPT

)Estra

tigrafía

NF

Localización:

IP

FLOR

ENCIA, SA

N CA

RLOS

.

Fecha r

egistro:

22/03/2016

Realizado

por:

SUCS

ILw

% Pas

200

w

6

1 3

13

24

50

76

95

0

010

2030

4050

6070

8090

100

ANEXO C

... ANEXO C - FOTOGRAFÍAS DE LOS SONDEOS

INFO

RM

E G

EOP

- ES

-017

- 20

16

SONDEO P1

MUESTRAS SONDEO P1

SONDEO P2

MUESTRAS SONDEO P2

ANEXO C


INFO

RM

E G

EOP

- ES

-017

- 20

16

SONDEO P3

MUESTRAS SONDEO P3

SONDEO P4

MUESTRAS SONDEO P4

ANEXO C


INFO

RM

E G

EOP

- ES

-017

- 20

16

SONDEO P5

MUESTRAS SONDEO P5

proyecto ubicaciÓn

Documents