2.-diseño de caja de control ok de 19.48 a16.48

PROYECTO EJECUTIVO DEL SISTEMA DE DRENAJE PLUVIAL PLSTICOS

SAN AGUSTN - EMILIANO ZAPATA

EN SAN AGUSTIN MPO. DE ECATEPEC EN EL EDO. DE MEXICO

1ER FRANJA DE 3.0M

CAMION H-20

Pu = 9460 kgs

Se analizar por el mtodo de cross

Impacto I = 7,28 X 1.3 = 9.46 Ton. proyeccin

del tablaestacado

Tezontle

Pv = 1600 kg /cm 18.68Wreglamento 2000 kg /m 19.48e (espesor)= 0.6 m

B (diseo )= 3.55 m 18.68 -.50 -.60 = 17.58

w concreto = 2400 kg /m 17.58qu = 2.5 ton/m

losa tapa = 0.5

0.8

19.48 0 19.48 losa de fondo p / tablaestacado

0 3.55 e= 0.8

ELEVACION

W= reglamento indica, que se deber de considerar una sobre carga superficial de 2.0 ton /m = 2000 kgs /m

Proyeccin de

tablaestacado

= 8.25

2.95 5.2 muro Corto

A = 53.4562875

muro largo

6.15

5.6 A = 31.98 mPLANTA

31.98 m

Interior = 19.8 m

Rigidez Relativa

Mlargo I / 5.6 0.18018018

Memoria de calculo ( Civil - Estructural )

CAJA DE CONTROL PARA LA DERIVACION HACIA LA LUMBRERA PLASTICOS

CONCRETO FC = 250 KGS / CM2

3.55



Mcorto I / 2.95 0.33898305

1 2

0.18018018

0.33898305 0.33898305

0.18018018

3 4

Factores de Distribucin

Fd 1-2 = Fd 3-4 = 0.34705882

1

Fd 1-3 = Fd 2-4 = 0.65294118



25.8 ton/m

24 20 18

22

26

10

11

12

13

14

15

16

17

18

18.68

19

Figura 11. Empuje de tierras en estado pasivo

.



Momentos de Empotramiento

LOSA DE TAPA

Carga Muerta =1600 kgs/m3 x 0.0 = 0.00 kgs /ml ( relleno )

0.50 m x 2400 kgs /m3 = 1200.0 kgs / ml ( losa )

Suma = 1200.0 kgs / m2 w= 1200

carga viva

9460 W = 4730 kgs

MUROS

Si se reduce el factor de 0.868 a 0.368 se reduce la presin del

P 1 = 0.868 x (1600 ( 18.68 ) 2) / 2 = P 1= 242305.603 kgs suelo al muro de 242305.603

P2 =2000 X .6 = P 2= 1200 kgs a 102728.64 se tomara el

Suma = 243505.603 kgs mayor, sin embargo para

el diseo del muro se

LOSA DE FONDO diseara con la presin

Se tomo la seccin completa de la caja para su peso triangular y empotrada en

Pp estruc.= 17.58 + 17.58 + 5.20 + 5.20 = 45.56 ml Pp = 60854.4 ambos lados con la presin

CL = 65606.4 / 5.20 w-1 diseo= 17142.0845 kgs/ml del diagrama

Cv = 4730.0 / 5.20 = w-2 diseo= 1332.39437 kgs/ml

Cm = 1200.0 = w-3 diseo= 1200 kgs/ml

Suma W= 19674.4789 KGS / ML

Para el peso propio de la

Franja horizontal estructura se tomara una

franja de un ancho unitario

18.68 vertical, cuyo peso total de

esta franja ser dividida

entre el ancho de la

Franja vertical estructura B = 3.55 m para

obtener kgs/m 6.15 o bien kgs /ml

3.55 NOTA: Para el anlisis con el cross se analizara con la franja

perimetral,

Para las cargas y empujes se usara la franja vertical

MOMENTO FINAL DE LA LOSA DE FONDO

M3-4 = WL/12 14268.096 kgs-m

MOMENTO FINAL DE LA LOSA DE TAPA

M1-2=WL/12 870.25 kgs-mM1-2= PL / 8 3488.375 kgs-m 4358.625 kgs-m



Idealizando la carga con apoyos empotrados

MOMENTO FINAL DE LOS MUROS

1-3 WL/15

3-1 WL/10 1-3 WL/15

18.08

18.68

Diagrama de presiones en la franja vertical

W = 25.8 18.08 466.464 ton /ml

Carga vertical

ton/m 25.8 3.55 3-1 WL/10 W= 466.464 ton/ml

De acuerdo al diagrama

Tomando la consideracin de empotramiento en La carga triangular ser manejada como carga en la

ambos lados franja horizontal y no vertical, pero uniformemente

M3-1=WL/10 843366.912 kgs-m W= 466.464

Ra=0.7W R3= 326.5248 ton

M1-3 =WL/15 562244.608 kgs-m

Ra=0.3W R1= 139.9392 ton

6.2

Mmax = WL /12 239.0628 ton- m

239062.8 kgs -m

843366.912 > 239062.8 kgs-m

Como se puede ver el momento mximo se encuentra en la parte inferior del esfuerzo triangular y es con este momento que

se alimentara el CROSS y el resultado del refuerzo ser colocado en forma perimetral por ser el de carga y el refuerzo vertical

es de relleno, el refuerzo ser colocado en toda su altura.



161699.1 -161699.1 -161699.72 161699.725

* -195.42498

* 717.596685 381.425265 * 190.712632 -367.663938 *

-686.785206 -412.23674 * -824.47349 372.376282

* 2344.22149 1246.02764 * 623.01382 -1551.12808 *

-1026.98521 -2563.2639 * -5126.5278 1752.587751

* -13117.4567 -6972.3418 * -3486.1709 -9644.82356 *

69431.2562 -49341.458 * -98682.915 18257.52232

* -187530.977 -99678.628 * -49839.314 -185657.688 *

-270676.378 -4358.625 -4358.625 -223706.065

562244.608 0.34705882 0.34705882 562244.608

0.65294118 0.652941176

0.65294118 0.652941176

843366.912 0.34705882 0.34705882 843366.912

* -541352.756 -14268.096 -14268.096 -447412.131 *

-93765.4886 -287746.06 * -143873.03 -92828.8442

* 138862.512 -118906.83 * -237813.66 36515.04463 *

-6558.72833 73809.8039 * 36904.9019 -4822.41178

* -2053.97043 9704.4488 * 19408.8976 3505.175502 *

1172.11075 -1091.75 * -545.87502 -775.564042

* -1373.57041 931.555651 * 1863.1113 744.752564 *

-730.09599 * -365.04799

* 395.859471

338297.021 -338297.02 -338292.93 338292.9338



CORTANTE FINALES DE LOSA SUPERIOR ( LOSA TAPA )

La carga viva de un camin H-20 el eje trasero pesa 7280 kgs por el factor de impacto 1.3 nos da como resultado 9460 kgs

por lo tanto el peso por llanta ser de 9460 kgs /2 =4730.0 kgs

Pu = 4730

w = 1200 kgs/ml

2.95

4135

2365

2365

4135

1.475 1.475

= 4793.75 kgs-m

CORTANTE FINALES DE LOSA DE FONDO

w = 19674.4789 kgs/ml

2.95

29019.8563

29019.8563

1.475 1.475

= 21402.144 kgs-m



Diseo del cajn

De acuerdo al mtodo de Cross se obtuvieron estos momentos finales.

(+)

156,905.35

(-) (-)

161699.1 161699.1

(-) (-)

338297.021 -316894.88 338297.021

(+)

Momentos Finales

Ctes. De Calculo

fs 2000 kgs/cm2 Vc 8.38 kgs/cm2

fc 250 kgs/cm2 R=V= 4135 kgs

R=V= 29,019.86 kgs

n 9

j 0.892

k 14.41

Losa de tapa ( + )

Mmax = 161699.10 kg-m 161699.1 kgs-m 16169910 kgs-cm

Peralte (d)

d= 105.930692 cm

Se dejar de e = 45

Se dejar

d= 45 r = 5 h= 50

Peralte 45



.

Acero de refuerzo (As) (+) As = 201.418909

140.993236

El acero deber de colocarse de = 201.418909 al 100 % en la cara del empuje y en la otra cara se colocara por acero

mnimo, sin embargo colocaremos el 70 % del rea total en c/u de las caras 140.993236 con la finalidad de uniformi-

zar el rea de acero en la seccin de concreto

As = 16169910.0 = 140.99 cm (+)

2000 x 0.892 x 45

Vs# 6 2.85 cm2 49.4713109 2.02137356

7.92 2Vs# 10 15.84 cm2 8.90108813 11.2345815

As min=0.0025*100*20 = 5.0

Se dejara 2Vs# 10 @ 12.5 Dos lechos en forma transversal con sus respectivas travs

2Vs# 10 @ 17.5 Dos lechos en forma longitudinal

Cortante en trabes y columnas 0.29 fc = 250 = 4.58 kgs/cm

Cortante en losa y / o muro 0.53 fc = 250 8.38 kgs/cm

V= 0.91888889

V= 4135.0 = 0.91 kg/cm < 8.38 kg/cm

100 x 45

Para garantizar el empotramiento y la continuidad del acero se colocar un chafln en c/u de las esquinas de 25 cm.

Muro lateral ( - )

Mmax = 338297.02 kg-m 338297.021 kgs-m 33829702.1 kgs-cm

Peralte (d)

d= 153.220578 cm

Se dejar

d= 55 r = 5 h= 60

55



Acero de refuerzo (As) (-) As = 344.778864 0.7 241.3452045

As= 33829702.1 = 241.34 cm (-)

2000 x 0.892 x 55

Vs# 6 2.85 cm2 84.6825279 1.18088114

11.4 2Vs# 12 22.8 cm2 10.585316 9.44704911

Se dejara 2Vs# 12 @ 12.5 dos lechos en forma horizontal + Vs # 12 @ 12.5 en chafln

2Vs# 12 @ 17.5 dos lechos en forma vertical

Cortante Por lo tanto el espesor reducido soporta el cortante

V= 5.27633752 sin sobrepasar tal esfuerzo por lo tanto el espesor es

correcto

V= 29019.86 = 5.27 kg/cm < 8.38 kg/cm

100 x 55

Para garantizar el empotramiento y la continuidad del acero se colocara un chafln en c/u de las esquinas de 25 cm.

Losa de cimentacin ( + )

Mmax = 338297.021 kg-m 338297.021 kgs-m 33829702.1 kgs-cm

Peralte (d)

d= 153.220578 cm

Se dejara

d= 55 r= 5 h= 60 60

55 Se aumentar el espesor de la losa de fondo de 55 a 60 cm

Acero de refuerzo (As) (-) As = 344.778864 0.7 241.3452045

As= 33829702.10 = 262.66 cm (+)

2000 x 0.892 x 55

Vs# 6 2.85 cm2 84.6825279 1.18088114

11.4 2Vs# 12 22.8 cm2 10.585316 9.44704911

Se dejara 2Vs # 12 @ 12.5 dos lechos en forma transversal

2Vs # 12 @ 17.5 dos lechos en forma longitudinal

Cortante

V= 5.27633752

V= 25815.17 = 4.69 kg/cm < 8.38 kg/cm

100 x 55



Para garantizar el empotramiento y la continuidad del acero se colocara un chafln en c/u de las esquinas de 25 cm.

REVISION POR FLOTACION

Pp de la caja

losa superior 31.98 1 e= 0.5 38376

losa inferior 31.98 1 e= 0.6 46051.2

Muro perimetral 8 17.58 e= 0.6 202521.6

Pp de relleno sobre caja 31.98 1 h = 0 0

Peso propio de la estructura vaca = 286948.8

Pp de la losa de cimentacin ( tapon ) A = 53.4562875 H= 0.800 102636.072

Pp de relleno s / losa tapon-vol de caja A= 53.4562875 H= 18.68 955818.24

Vol. de la excavacin-Vol. De la caja V-t= 998.563451 597.3864 = 401.18

Volumen propio de la caja unin A= 31.98 H= 18.680 597.3864

= 1345403.11

NAF = 1.25 M Nivel de desplante = H= 19.48 m

agua = 1000 kgs/m3Presin por flotacin V = 582995.4 kgs

Pp est= 1345403.11

FS= 2.30774224 1.3

582995.4 no hay flotacin inmediata

Efecto por flotacin

Efecto de flotacin a largo plazo

Pp de volumen de excavacin extrada

&t = 1300 3 m de profundidad w = 208479.521&t = 1200 4 m de profundidad w = 256590.18&t = 1150 12.48 m de profundidad w = 767204.638

1216.66667 Pp por excavacin = 1232274.34

Pp est= 1345403.11

FS = 1.09180486 > 1.30

NO PASA

1232274.34

Efecto por supresin



Se considerar la friccin del suelo - estructura ( cf ) c=qu/2

cohesin la media ( c ) f = 2.5 1.25

2.4 2 1.8 2.2 2.1

Fc = 0.7 P = 10.4 AL = 202.592 m2

Fr = 177.268 177268 kgs

1522671.112 kgs

FS = 1.23565919 > 1.35la friccin es para reducir la carga al suelo y tambin a reducir la flotacin

1232274.339

Tomando en cuenta la friccin de la estructura con el suelo se acepta, sin embargo esta estructura tiende a

bajar y a subir sobre el mismo eje remoldeando a si dicha unin, esto se presenta cuando la caja este llena o vaca , para

garantizar la estabilidad de la caja se colocar una aleta perimetral, la cual tambin le servir para distribuir el peso de

la caja estando llena, por la baja resistencia del suelo que se encuentra a esta profundidad y la friccin se tomara FS = 2

nicamente 88634

Revisin de la capacidad del suelo al nivel de desplante

Pp caja Pp s / aleta Tirante mximo dentro del crcamo h = 17.58

389584.872 955818.2 Pp de la estructura : 1345403.1

A. interior tirante mximo de bombeo Caja llena 348084

19.8 17.58 1000 w = 1693487.1 372578.8

Pp de la excavacin + la friccin

1232274.34 88634.0 w = 1320908.34 372578.8 / 53.45 = qa=2.5ton/mPeso propio de la caja llena menos el peso por excavacin mas friccin qa = 6969.78391 < 2500 kgs/mla friccin pude funcionar + o - dependiendo de la carga ( en este caso como la carga es mayor la ok

de la caja se le suma la friccin al peso por excavacin, siendo una fuerza adicional que se opone a que se unda la caja )

5.2

0

P L A N T A

2.-diseño de caja de control ok de 19.48 a16.48

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