vulnerabilidad estructural de los puentes del distrito

Vulnerabilidad estructural de los puentesdel Distrito Metropolitano de Quito

frente al peligro sísmico

Aplicación y adaptación de la metodología HAZUS®99al contexto ecuatoriano

Presentación de la metodología, resultados y mapas

Galo ATLc\GA(Egresado, Facultad de Ingeniería Civil - EPN)

Florent DEMORAES(Doctorante, Laboratorio de Geografía - Unrversidad de Saboya / IRD)

Versión preliminar par discusión interna

En colaboración con el Municipio de Quito,Direcciones Metropolitanas de Territorio y Vivienda,

y Transporte y Vialidad

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, Quito, 16 de Diciembre de 2002

CONTENIDO

1. A NTECEDENTES --------------------------------------------------------------------------- 3

1.1. El peligro sismico en Quito------------------------------------------------------------------- 3

1.2. El conocimiento dei riesgo sismico en Quito---------------------------------------------- 41.2.1. El proyecto para el manejo dei riesgo sismico----------------------------------- 41.2.2. Iniciativas y proyectos de investigaci6n posteriores ---------------------------- 4

2. LEVANTAMIENTO DE CAMPO Y VARIABLES RECOPILADASSOBRE LOS PlIENTES DEL AREA METROPOLITANA DE QUITO----6

3. APLICACION DE LA METODOLOGIA DESARROLLADA PORHAZUS®99 A LOS PUENTES DE LA CIUDAD DE QUITO------------------18

3.1. Datos no disponibles, adaptaciones necesarias, cambios y limites dei estudio ----183.1.1. Diseiio convencional a sismico ----------------------------------------------------- 183.1 .2. Suelos ------------------------------------------------------------------------------------- 183.1.3. Clasi'f1caci6n HAZUS para los puentes ------------------------------------------- 213.1.4. Coeficientes de modificaci6n de medianas -------------------------------------- 22

3.2. Escenarios sismicos y comportamiento de los puentes --------------------------------25

4. ANALISIS DE LOS EFECTOS INDUCIDOS POR LOS DANOS ENLOS PUENTES OCASIONADOS POR UN SISMO MUY SEVERO ------33

4.1. Metodologia de amilisis ---------------------------------------------------------------------- 334.1.1. Identificaci6n de las obras viales esenciales ------------------------------------ 334.1.2. Probabilidades de daiio ocasionado par un sismo muy severo (O.4g) en1as abras esenciales ------------------------------------------------------------------------------- 374.1.3. Repercusiones posibles en cuanto a movilidad -------------------------------- 37

5. PERSPECTIVAS DE INVESllGACION ------------------------------------------41

6. BIBLIOGRAFfA ------------------------------------------------------------------------------42

7. AGRADEC1M1ENTOS --------------------------------------------------------------------43

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r 1. ANTECEDENTES

1.1. El peligro sismico en Quito

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El DIstrito Metropolitano de Quito se ubica segÛTI el Instituto Geofisico de la EscuelaPolitécnica Nacional en la zona de mayor peligro sismico (CEC, 2000 - Véase el mapa N° 1)Capital dei Ecuador, Quito cuenta con una poblacion de 1 839 850 habitantes l y muchasedificaclOnes, equipamientos y obras viales. El advenimiento de un sismo al generar dafios enlos edificios y al destruir parte de la red vial (puentes) podria causar disfuncionamientossoclOeconomicos muy graves en la aglomeracion capitalina. El ûltimo evento sismico queafecto a la ciudad de QUIto, aunque no de fonna grave, fue en 1987 (epicentro ubicado en elsector de El Reventador) Causo dafios mâs que todo en los edificios dei centra historico,patrimonio de la humanidad.

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Amenaza sismica en El Ecuador

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Mapa N°l - Peligro sismico - C6digo Ecuatoriano de la Construcci6n 2000

Los sismos aunque de recurrencia menor en comparacion con otros peligros de origen natural(deslizamientos, inundaciones.) siguen constituyendo una amenaza seria para laaglomeracion capltalina. El presente trabajo pretende mejorar el conocimiento de los riesgosasociados al advenimiento de un terremoto, en especial sobre los puentes, obras esencialespara sustentar la movilidad urbana y el funcionamiento socioecon6mico deI distrito.

1 Datas prelimmares del Ultimo censo deI 200 l fNEC

3

1.2. El conocimiento dei riesgo sismico en Quito

1.2.1. El proyecto para el manejo dei riesgo sismico

A pnnclplOs de la década de los 90, se realizo un proyecto para el maneJo dei nesgo sîsmicoen QUito en colaboraclon con la Escuela Politécmca Nacional, el GeoHazards International(EEUU). el Municlpio de Quito. el ORSTOM (Francia) y la OYO Corporation (Japon).

Los pnnclpales logros deI estudlo fueron :

En el campo de las ClenClas fisicas y de ingemeria de suelo:

- zomficaclon de los suelos- zomficaclon de mtensldades producldas por tres tipOS de slsmo (local, continental,costanero)- mapa de probabilldad de deslizamiento provocado por un sismo

En el campo de la ingemeria cn 11 de construcclon.

- mapa por manzana de tipOS de construccion (base de datos)

En base a esos logros su pudo realIzar dlferentes escenarios sismlcos y estimar diferentesniveles de daiï.o en. construcclOnes por manzana, edificios publicos (hospitales y escuelas),redes pnnclpales viales, de agua potable y alcantarillado, y de distribucion de energîaeléctrica.

También se hlZO un primer anà\tsls cualitativo de vulnerabilidad estructural y pron6stico dedafios de los puentes en base a una inspeccion visual general de las caracterîsticasestructurales de aproxlmadamente 30 puentes localizados a 10 largo de las principales vîas enla ciudad de Quito (PONC E. 1994).

Sm embargo algunos temas de investigacion quedaron pendientes:

ampltaci6n de la zonificacion de suelos y de las intensidades sîsmicas a todo el Distritoampliar y profundizar el anàliSls enfocado sobre los edificios publicos, lasmfraestructuras y eqUlpamientos vtales tales coma los puentes y las instalaciones de losdIferentes servicLOs publicosConstruir una base de datos de edificaciones a nivel de predio actualizada y aplicar lasmatrices de daiï.o en construcciones.

1.2.2. Iniciativas y proyectos de investigaci6n posteriores

RlSMIC, paquete inform<itico desarrollado por Fabricio Yepez con el fin de establecerescenarios sismicos aplicadoo a Quito que perrnitan conocer el grado de dafio por manzana.Este trabaJo se tùndament6 sobre el proyecto para el manejo dei riesgo sismico.

4

Pnnclpa\es avances:

slstematlzacion de la modelaclon de la respuesta dimimica de los perfiles representativosde suelo de la zomficacion de Quitosistematlzaciop de la estlmacion de danos en las construcclones por manzana.

Adicionalmente la DirecCion Metropolitana de Territorio y Vivienda esta partlcipando a unprograma mtemaclOnal "EMr' (Earthquake Megacity Iniciatlves) Semejantes estudlOs sonmuy utiles para el Municipio de Quito porque permlten orientar las politicas hacia unaplamficacion preventiva en base a escenarios sîsmicos los cuales constltuyen en casa de sismouna herramienta directamente utilizable que sirve de apoyo a la decisiones.

Desde 1999, el IRD (lnstituto Francés de Investigacion para el Desarrol1o, ex-ORSTOM) estadesarrol1ando un proyecto de investigacion "Sistema de Informacion Geografico y Riesgos enel DMQ". El tema de la movilidad es un tema analizado dentro de este proyecto ya quecorresponde a un componente estratégico para el funclOnamiento de una urbe. Lavulnerabihdad deI soporte fisico condiciona sustancialmente las dinamicas de movllidadurbana. La afectaclon, el dano de una estructura vial en casa de advenimlento de un fenomenotal como un sismo puede desorganizar sustancialmente el desenvolvimiento habituaI deitransporte y la movilidad urbana. Es asî como, en casa de cierre de un eje vital por ruptura deun puente, los patrones de movilidad habituales, la acceslbilldad a sectores seran perturbadoso suspendldos. Las consecuencias para la ciudad pueden ser significativas a corto coma alargo plazo "La filosofia general de ese programa de investigacion se base en la idea simplede que para ser eficaz, una politica de prevencion de nesgos primeramente debe dedicarse aproteger los elementos que al vez (1) son esenciales en el slstema territorial, (2) esrnnsometidos a fuertes peligros naturales y (3) son vulnerables,,2

Por estas razones es Importante conocer con anticipacion la vulnerabilidad estructural de lasobras viales esenClales y su probabilidad de dano en casa de sismo para poder establecermedldas preventivas y disponer de una herramienta que permita ayudar a la toma nipida dedecisiones en casa de emergencia.

El presente estudio tiene por objeto de evaluar y presentar la vulnerabilidad estructural detodos los puentes deI area metropolitano y su probabilidad de dano en casa de sismo. Elanalisls se base sobre una adaptacion de una metodologîa de evaluacion de danos de puentedesarrol1ado en EEUU (HAZUS®99 : \V\\\v fema e:ov/hazus/download htm). Se pondramayor énfasis en el analisis de probabilidades de dano de los puentes esenciales en la medidaen que su dano 0 ruptura total constituirîa un handicap mayor para la comunidad.

El mforme se estructura en 3 secciones. La primera presenta el levantamiento de datos decampo de las mfraestructuras viales deI area metropolitana de Quito y la conformacion de labase de datos. La segunda trata sobre la aplicacion de la metodologîa HAZUS®99 adaptada atodos los puentes de la ciudad de Quito. En la tercera, se identificara los puentes esenciales yse analizara especîficamente para dichas obras su propension a sufrir dano y las repercusionesesperadas en cuanto a movilidad. Nota: se analiza en este informe los danos asociados a lasondas vibratorias y no a los desplazamientos de suelos vinculados con fallas geologicas quepuede ocurrir en casa de sismo.

,2 IRD,'MDMQ, 2002, Los !ugares esencla!es de! DlStrIto Metropolitano de QUitO. baJo la d1reccion de RobertD'Ercole y Pascale Metzger. Colecclon.. QUltO Metropohtano

5

2. LEVANTAMIENTO DE CAMPO Y VARIABLES RECOPILADASSOBRE LOS PUENTES DEL AREA METROPOLITANA DE QUITO

El trabaJo de levantamlento de datos de campo de las mfraestructuras vial es, se realiz6 en ellapso de diez dias (08/07/2002 - 12/07/2002 Y 15/07/2002 - 19/07/2002). En dlcho periodose tom6 la informaci6n de 76 estructuras viales ublcadas dentro dei Distrito Metropolitano deQuito. abarcando casi la totalidad de estructuras eXlstentes.

El grupo humano que desempeii6 dlcho trabajo estuvo conformado por. Galo Atiaga(Facultad de Ingemeria Civil de la Escuela Politécnica Nacional) y Damien Golbm (Ecole desMines d'Arles - Francia), estudiantes de ingenieria pasantes de la DMTV/IRD. El equipoutiltzado para las mediciones y observaciones de las estructuras se listan a contmuaci6n:

GPSCinta 15 [mlFlex6metroCamara fotograficaMapas de ubicaci6nHojas de registro

Los parametros que se determinaron en el trabajo de campo son los sigmentes.

Mediante mediciones'

Dimensiones de apoyosLuz Itbre maxima entre apoyosDimensiones para estlmaci6n de la masaDimensiones para la determinaci6n dei angul0 en apoyos (skew angle)

Mediante observaciones visuales:

MaterialAlineaci6n en planta (curvo 0 recto)Estado de la estructura (existencia de fisuras, agrietamiento y corrosi6n)Deformaciones excesivas en la estructuraSuel0 de asentamiento (horizontal 0 inclinado)Nûmero de segmentos

Para la medici6n de dimensiones de la estructura, asî coma para distancias pequeiias (hasta 20[m]), se utiliz6 preferentemente el flex6metro 0 la cinta; mientras que las distancias mayoresfueron determinadas mediante diferencla de coordenadas geograficas utilizando el GPS, y latransformaci6n de grados a unidades de longitud correspondiente a la zona de estudio (1 [0] =

111.12 [km]). Ademas, la mformaci6n fue complementada mediante observaciones visualesy fotografias de cada estructura (Ver anexo).

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tahlero

1. Numero segmentos: (N)

4. Ancho dei tablero (B [m])(en metros)

2. angulo en apoyos (skew angle) alfa [01 (en grados)

3. Longitud maxima entre apoyos (Lmax [ml (en metro)

Datos recopilados •

5. Altura libre de apoyos (Hapoyos [ml) (en metros)

~apoYos

6. Longitud total de la estructura (Ltotal [m J) (en metros)

Ltotal

7. Material: se diferencia 8 tipos

hormigon armadomlxto (acero y horrnigon)hOrTmgon presforzadohormigon armado y horrnlgon presforzadomamposteria de ladrilloaceromamposteria de pledrasd (sm datos)

8. Alineacion en planta· mdica si la almeaclon en planta de la estructura es recta 0 curva

9. Fisuras: indica SI la estructura presenta fisuras superficiales

SINOSd (sin datas)

10. Agrietamiento: indica si la estructura presenta agrietarnientos profundos

SINOSd (sm datos)

11. Corrosion: indica si la estructura presenta corrosion tanto en los puentes de acero coma en el acero derefuerzo dei horrnigon armado 0 presforzado

SINOSd (sin datos)

12. Desplazamiento en la estructura: mdica la presencia de deforrnaciones excesivas en la estructura

SINO

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Suelo hOrlzontal

Suelo mclmado

"Intercambiador": obras de arte mayor generalmente de gran tarDar'io que permiten vmcular variasvias entre SI y repartir el trâfico en todas, 0 casi todas las direcclOnes (Véase puente 5 - Trébol)

,

"Paso 3 niveles" ; paso a desnivel con tres niveles (sm mtersecci6n). Generalmente se compone de unpaso depri.rnido, de una via al mvel de la calzada, y de un paso elevado) (Véase el puente 3S - 6 deDlciembre y Galo Plaza)

"Pu ente": permite salvar un obstflculo topogrâfico, siendo éste generalmente un rio, una quebrada.(véase Puente 40 - Panamericana Norte - Rio Guayllabamba) También se incluyen esta categoria lasestructuras de corta longitud (hasta 3S metros) que permiten cruzar sobre otra via (Véase el puente 28 Gran Colombia y Yaguachi)

"Paso deprim ido" : paso a desntvet con dos niveles en 10 cual predomma el trama excavado (Véasepuente 17 - Prensa y Amazonas)

"Puente tren": estructura para uso exC!uslVamente de ferracarril (Véase el puente 70 - antes dei peaJede la autopista Rumir1ahui). Nota: la Unica estructura de esta categorîa no se encuentra en uso.

"Paso elevado" : paso a desnivel con dos ruveles en 10 cua! predomma el trama elevado (Véase puente13 - IOde Agosto y Republica)

"Puente peatonal": estructura para uso exclusivamente peatonal (Véase el puente 68 - San Roque)

13. Suelo de Asentam iento: mdlca el suelo de asentaITIlento de los apoyos, puede ser hOrlzontal 0

mclmado

14. tipo: se diferencia 7 categorias de estructuras determmadas a partir de su funci6n y diseno

En cambio para la ubicaci6n exacta de los puentes se utiliz6 primero un mapa en el queconstaba la nomenclatura de las vias y luego se comprob6 con el recorrido de campo enparticular en los vaJJes.

Para determinar SI la fecha de construccion de los puentes es anterior 0 posterior a 19963 seutilizo fotografias aéreas de \989 y 1996. Y una imagen satelital SPOT de 1994 (Base de datosde la Unidad de EstudlOs e lnformacion de la Direcclon de Territorio y Vivlenda deiMuniclplO) Esa informacion fue complementada mediante una entrevista al Arq. HidalgoNuiiez. dlrector de transporte y vialidad dei Municlpio dei Distnto Metropolitano de QUitO.(Véase Tabla N°\a.b)

clave ubicaci6n aiio1 El Labrador antes de 1990

2 Manana de Jesus y Occidental antes de 1990

3 Patna y 12 de Octubre antes de 19904 Carcelen antes de 1990

5 Trebol antes de 19906 10 de Agosto Gran Colombla (San Bias) antes de 1990

7 Avenida Plchincha (San Bias) antes de 1990

8 Gonzalez Suarez (enclma de Interoceanlca) antes de 1990

9 Antonio Ante y Manuel Larrea antes de 1990

10 Eloy Alfaro y Las Palmeras (Zamblza) entre 1990 Y1996

11 CarvaJal y Occidental (El Bosque) antes de 1990

12 Iniclo dei La Prensa y America (La Y) antes de 1990

13 10 de Agosto y Republica (Recta) entre 1990 y 1996

14 10 de Agosto y Eloy Alfaro antes de 1990

15 10 de Agosto y Patria (El Guambra) antes de 1990

16 Maldonado y Nueva Onental (Plywood) antes de 1990

17 Prensa y Amazonas (Aeropuerto) antes de 1990

18 Diaz de la Madrid y Occidental antes de 1990

19 La Gasca y Occidental antes de 1990

20 Universllana y OCCIdental (Miraflores) antes de 1990

21 Occidental (El TeJar) antes de 1990

22 Occidental y 24 de Maye (San Roque) antes de 1990

25 24 de Maya y Maldonado (Terminal Terrestre) antes de 1990

27 Amenca (Universldad Central) después de 1996

28 Gran Colombia y Yaguachi (Congreso) antes de 1990

29 Velasco Ibarra y Quesera dei Media (Vicentina) antes de 1990

30 Autp Rummahul (antes dei intercambiador con Nueva Onental) antes de 1990

31 Autoplsta Ruminahui y Nueva Onental entre 1990 y 1996

33 Maldonade y El Sena (Rio Machangara) antes de 1990

35 10 de Agosto (Gala Plaza Lasso) y 6 de Dlciembre entre 1990 y 1996

36 Eloy Alfaro y Los Nogales entre 1990 y 1996

37 Avenida Pichincha y Onente (San Bias) antes de 1990

38 Avenlda Pichlncha (La Marin) antes de 1990

39 PanaNorte a lIegar a Calder6n (junto al cementeno) entre 1990 y 1996

40 Panmericana Norte (Rio Guayllabamba) antes de 1990

41 Interoceanica (Rio Chiche) antes de 1990

42 Interoceanica y Nueva Onental (Cumbaya) entre 1990 y 1996

43 Avenida de Los Consquistadores (Machangara) antes de 1990

44 Nueva Onental (Machangara) entre 1990 y 1996

45 Interoceanlca (Rio Machangara) antes de 1990

Tabla N°la - Aiio de construccion de los puentes

,3 Ano de llliClO de unplementaclém de los dlsenos slsmo reslstentes en QUito (Véase metodologia de la secclon3 1 1 )

10

clave ubicacion ario46 Circunvalaclon Cumbaya (Entrada San Juan Bautlsta) entre 1990 y 199647 Interoceamca (Rio San Pedro) antes dei Club El Naclonal antes de 199048 Autoplsta Rumlnahui (RIo San Pedro) Los Chillos antes de 199049 Autopista RumliiahUi Entrada a Conocoto antes de 199050 IntelValle Via a Pintag (Rio Pita) Los Chillos antes de 199051 Calle Pied ad dei Castillo (RIo San Pedro) Los Chillos antes de 199052 Calle Avelina Lasso (RIo San Pedro) Entrada San Rafael antes de 199053 Avemda San LUIs (Rio Sta Clara) Los Chillos antes de 199054 1. Isabela (Rio Plta) Los Chillos antes de 199055 Avendla El Tingo (RIo San Pedro) Los Chillos antes de 199056 Entrada a El Tingo (Quebrada Ushlmana) Los Chlilos antes de 199057 El Tnangulo Via a Conocoto (Rio San Pedro) Los Chillos antes de 199058 Calle Aurelio Naranjo (Los Chillos) antes de 199059 Calle Venezuela (Rio San Pedro) Los Chillos antes de 199060 Av Pichincha entre La Marin y El Trebol antes de 199061 Alberto Larrea y Napo (Luluncoto) antes de 199063 10 de Agosto al mvel de la Y Sur antes de 199065 10 de Agosto y Naclones Unidas antes de 199066 10 de Agosto y Tarqui antes de 199067 6 de Diclembre e Interoceamca (Plaza Argentlna) antes de 199068 Puente peatonal San Roque antes de 199069 10 de Agosto al nlvel de la Y Norte antes de 199070 Justo antes dei peaJe de la Autoplsta Rumliiahui antes de 199071 Justo antes dei peaJe de la Autoplsta RumliiahUi antes de 199072 Autoplsta RumliiahUi Puente Peatonal III Entrada a Guangopolo antes de 199073 Avemda de Los Consqulstadores (Quebrada de El Batàn) antes de 199074 Interoceamca (Quebrada Auqui Chlco) antes de la Pnmavera antes de 199075 MiravaIle (via a Cumbaya) antes de 199077 10 de Agosto y Riofrio antes de 199078 PanaNorte Junto a la tenencla politica entre 1990 y 199679 Entrada a El Tlngo a mana izquierdo (Quebrada Ushlmana) antes de 199080 Calle Mariana de Jesus (Rio Capelo) Los Chillos antes de 199081 Occidental a bajo dei centro popular de San Roque antes de 199082 24 de Mayo a la salida dei tunel antes de 199083 10 de Agosto y Republica (CUIVO) entre 1990 y 199684 10 de Agosto y Eloy Alfaro antes de 1990

Tabla N°lb - Aiio de construccion de los puentes

A continuaci6n se indica en las tablas N°2a,b,c,d los datos recopilados para los 76 puentes deIDlstrito Metropolitano de QUlto y la ublcaci6n de los puentes en el Mapa N°2.

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horm.gon armada Intercamb,ador Unlversltana y Occidental (Mlraflores)

20 11/0712002 2 0 13 11 6 25 recto NO NO NO NO horizontalhormlgon armada lntercamblador Occidental (El TeJar)

21 1610712002 2 30 9 32 6 18 recto NO NO NO NO hOrizontalhormlg6n armada Paso elevado Occidental y 24 de Maya (San Roque)

.-n 0910712002 2 0 9 27 5 16 cur'-40 SI SI NO NO horizontalhctrmlgon presforzado Puenle 24 de Maya y Maldonado (Term,nal

25 09/0712002 1 37 26 22 6 20 recto NO NO NO NO honzontal Terrestre)

horm.g6n armada y Intercamb,ador Amenca (Unlvers,dad Central)

27 1810712002 1 0 7 7 5 7 hctrm,gon presforzado curw NO NO NO NO honzontal

hctrm,gon presforzado Puenle Gran Colomb,a y Yaguach, (Congreso)

28 08107/2002 1 29 31 10 6 31 recto SI NO NO NO honzontalhorm.g6n armada Paso elevado Velasco Ibarr. y Ouesera dei Med,o

29 0810712002 3 0 19 8 3 35 cur'A:> NO NO NO NO honzontal (Vicentlna)

horm,gon armada Puente Autp Rum,n.hui (antes dei30 1210712002 2 0 19 11 5 37 recto SI SI NO NO honzontal Intercamb,ador con Nueva Onent.l)

hormigan armada Intercamb,ador Autoplsta Ruminahui y Nueva Onent.1

31 1210712002 2 0 27 40 5 54 recto NO SI NO NO honzontal

mamposteri. de ladnllo Puenle Maldonado y El Sena (RIO Machangara)

33 17/0712002 1 0 16 13 12 15 recto SI SI NO NO Inchnadohormlg6n armada Paso 3 nlveles 10 de Agosto (Gala Plaza Lasso) y 6 de

35 11/0712002 3 0 23 6 5 63 curw SI NO NO NO horIZontal Olclembre

hormlgoo armada Puante Eloy A~aro y Los Nogales

36 11/0712002 1 0 12 13 5 10 recto SI SI NO NO horIZontalhorm,g6n armada Paso elevado Avenlda P,chlncha y Onente (San Bias)

37 09/0712002 2 0 7 19 4 9 recto SI NO NO NO horizontal

hormlgan armada Paso elevado Avemda Plchlncha (La Mann)

38 0910712002 8 0 15 9 4 101 cur~ SI SI NO NO hOrizontalhctrm,gon presforzado Paso elevado Pan.Norte a lIegar a Calder6n (junto al

39 1810712002 2 0 24 16 5 45 curva NO NO NO NO honzontal cementeno)

horm,gan armada Puente Panmencana Norte (RIO Guayllabamba)

40 18/0712002 3 0 56 10 15 95 recto SI SI NO SI Inchnado

acero Puente Interoceanlca (RIO Chiche)

41 15/0712002 4 0 90 11 36 149 recto NO NO NO NO Inchnadohctrm,g6n presforzado Intercamblador Interoceanlca yNueva Orientai

42 15/0712002 2 38 30 23 5 56 recto NO NO NO NO ,nchnado (Cumbaya)

Tabla N°2b - Datos de los puentes obtenidos con el levantamiento de campo

13

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horffilg6n armada Puenle Interoceanlca (R,o Machangara)45 15/07/2002 3 18 33 16 18 86 curvo SI SI NO NO ,nelinado

horm,g6n presforzado Inlereamb,ador Clreunvalac,on Cumbaya (Enlrada San46 15/0712002 2 13 12 18 6 22 recto NO SI NO NO honzontal Juan Baul,sla)

horffilgon armada Puente Interoeean,ea (R,o San Pedro) antes dei47 15/07/2002 3 0 29 25 11 53 recto sd sd sd NO ,ncl,nado Club El Nae,onal

horm,g6n armada Puenle Autop,sta Rum,nahu, (RIO San Pedro)48 12/0712002 14 0 22 16 12 116 recto NO SI NO NO h(l(,zontal Los Ch,lias

horm,g6n armada Intereamb,ad(l( Aulop,sta Rum,nahu, Enlrada a49 12/07/2002 3 0 16 9 6 31 recto NO NO NO NO honzontal Conocoto

horm,g6n armada Puente Intervalle V,a a P'ntag (R,o P'la) Los50 19107/2002 1 27 18 12 6 18 recto SI SI NO NO ,nel,nado Ch,llos

mamposleria de p,edra Puente Calle P,edad dei Castlilo (RIO San51 19/0712002 1 0 13 6 8 13 recto NO NO NO NO ,nelinado Pedro) Los Ch,lIos

horm,g6n armada Puente Calle Avelina Lasso (R,o San Pedro)52 19/0712002 1 0 13 5 5 13 recto SI NO NO NO ,nelinado Entrada San Rafael

mamposteria de p,edra Puente Aven.da San LUIS (R,o Sta Clara) Los53 19/0712002 1 0 22 10 8 22 recto SI NO NO NO Inchnado Ch,lIos

horm.g6n armada Puente 1 Isabela (R,o Plta) Los Chillos54 12/0712002 1 0 13 10 5 13 recto NO NO NO NO hOrizontal

hormlg6n armada Puente Avendla El Tingo (RIO San Pedro) Los55 19/0712002 1 26 14 10 4 14 recto SI SI NO NO ,nclinado Ch,lIos

hormlg6n armada Puenle Enlrada a El Tlngo (Ouebrada56 19/0712002 1 13 10 8 6 10 recto SI SI NO NO lncllnado Ush.mana) Los Chillos

hormlg6n armada Puente El Triangula Via a Conoeoto (RIO San57 19/0712002 1 0 32 10 4 32 recto NO NO NO NO Inchnado Pedro) Los Chillos

hormlgon armada Puente Calle Aurelio Naran]o (Los Ch,lIos)58 19/0712002 1 0 8 5 3 8 recto NO NO NO NO Inchnado

mamposteria de pledra Puente Calle Venezuela (R,o San Pedro) Los59 19/0712002 1 0 13 6 8 12 recto NO NO NO NO Inchnado Chillos

hormlg6n armado Paso elevado Av Pleh,neha entre La Marin y El Trebol60 17/0712002 6 0 54 8 3 126 recto SI NO NO NO lnchnado

hormig6n armado Puente Alberto Larrea y Napo (Luluneolo)61 17/0712002 2 38 18 12 8 32 recto SI SI NO NO hOrizontal

Tabla N°2c - Datos de los puentes obtenidos con ellevantamiento de campo

14

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hormlgon armada Paso depnmldo 10 de Agosto y TarqUi

66 16/07/2002 1 0 31 7 4 31 CUNO SI SI NO NO horizontal

hormlg6n armada Paso depnmldo 6 de Olclembre e Inleroceamca (Plaza

67 08/07/2002 1 25 9 30 5 9 curvo NO NO NO NO hOrizontal Argenlina)

• hormlg6n armado Puente peatonal Puente peatonal San Roque

68 09/07/2002 20 0 12 4 8 217 recto NO NO NO NO horizontal

hormtg6n armada Paso depnmldo 10 de Agosto al mvel de la Y Norte

69 10/0712002 1 0 9 20 4 9 recto SI NO NO NO hOrizontal

hormlg6n armado Puenle Iren Justo antes dei peaJe dela Autoplsla

70 12107/2002 5 0 11 5 5 37 recto NO NO NO NO hOrizontal Ruml1)ahul

hormlg6n armado Puente tren Justo antes dei peaJe de la Autoplsla

71 12107/2002 1 0 19 5 5 19 recto NO NO NO NO Inchnado RumlnahUi

hormlg6n armado Intercamblador Autoplsla Rum/liahui Puente Peatonal III

72 12107/2002 1 0 35 10 4 33 recto SI SI NO NO hOrizontal Entrada a Guangopolo

mamposleria de ladlillo Puente Avenlda de Los Consqulstadores

73 15/07/2002 1 0 19 6 10 19 reclo NO NO NO NO hOrizontal (Ouebrada de El Balan)

hormlg6n armada Puente Interoceanlca (Ouebrada AuqUi Ch/co)

74 15107/2002 1 0 23 18 5 23 recto NO NO NO NO Incllnado antes de la Pnmavera

hormlgon presforzado Puente Mlravalle (via a Cumbaya)

75 15/07/2002 1 0 27 11 5 27 recto NO NO NO NO hOrizontalhorm\g6n armada Paso depnmldo 10 de Agosto y Riofrio

77 16/07/2002 1 0 11 22 4 11 curvo SI SI NO NO horlzontathormlg6n presfoaado Paso eievado PanaNorte Junto a la lenenela politlca

78 18/0712002 2 26 21 10 7 33 recto NO NO NO NO hOrizontal

mlxto (acero y hormlg6n) Puente Enlrada a El T1ngo a mano IZqulerdo

79 19/07/2002 1 0 12 7 6 12 reclo SI NO SI NO Incllnado (Ouebrada Ushlmana)

mamposteria de piedra Puente Calle Mallana de JesUs (Rio Capelo)

80 19107/2002 1 0 13 6 8 13 recto NO NO NO NO lnchnado Los Chillos

mllrto (acero y hormlg6n) Puente Occidental a baJo dei centro popular de

81 09/07/2002 1 0 11 12 6 11 curvo SI SI SI NO horizontal San Roque

hormlg6n armado Puente 24 de Mayo a la salida dellunel

82 09/07/2002 1 0 7 23 7 7 recto NO NO NO NO hOrizontal

Tabla N°2d - Datos de los puentes obtenidos con ellevantamiento de campo

15

Mapa N°2 - Ubicacion de los puentes y vias principales

"'-

.~

tlpO de obra

... Intercambl<ldor

" Paso 3 nlveles

• Paso depnmldo

• Paso elevado

• Puenle

lIalo

'7

_ 50

Tumbaco

-.74

5679

75_

--"5

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51. .55

d{le .5-1 .54

S2.- 53

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67

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12~. 139.53

• iï

70

Los Chillos

84ii14

.... i2

427.15

- • S5

,. 35

17

Simbologia

77.... 66 "'3,,+ 9.-:;:831.· ;"•• 38

-"

Qu.to

a 2 km

• 16

Ubicaciôn de las infraestructuras viales con sus respectivas clavesQuito Metropolitano - 2002

~

tt

3. APLICACléN DE LA METODOLOGIA DESARROLLADA PORHAZUS®99 A LOS PUENTES DE LA CIUDAD DE QUITO

3.1. Datos no disponibles, adaptaciones necesarias, cambios ylimites dei estudio

3.1.1. Oiseno convencional 0 sfsmico

Dentro de la clasificaci6n de las estructuras en la metodologia HAZUS se establecen los anosque se refieren al inicio de la implementaci6n de disenos sismicos es las infraestructurasviales. Para el casa de California el ano que separa la aplicaci6n de disenos convencionalesde los sismicos es 1975, para el resta de estados este ano es 1990. En el casa de Quito, se haasumldo que desde el ano de 1996 se ha implementado el dlseno sismico en lasinfraestructuras viales, en base a informaci6n otorgada por vanos ingemeros conocedores deidesarrollo vial de la ciudad.

3.1.2. Suelos

En base a la zomficaci6n de suelos de la ciudad consolidada de Quito desarrollada dentro dei"proyecto para el manejo dei riesgo sismico de Quito (1994)", fue poslble ubicar la mayoriade las estructuras dentro de los dieciocho tipos de suelo definidos en el mencionado estudio.

En el documenta "Modelaci6n de la respuesta dinamica de los perfiles representativos desuelo de la zonificaci6n de Quito" presentada en las XIV Jomadas Nacionales de IngenieriaEstructural (Cuenca, Juni0200 1), se establece la correspondencia de la mayoria de tipos desuelo con los cuatro tipos de suelo (SI, S2, S3, S4) caracterizados en el C6digo Ecuatorianode la Construcci6n (CEC-2000).

Para los casos de las infraestructuras ubicadas en el Valle de los Chillos, Tumbaco, Cumbayay Guayllabamba, no se tiene un analisis de suelo coma el desarrollado para la ciudadconsolidada de Quito. En el casa de estos suelos, se los ha caracterizado en forma cualitativaen base a estudios particulares realizados en estos sectores, y de la experiencia deprofeslOnales expertos en el tema (Ing. Jorge Valverde, Protèsor Pnncipal en la Escuela deIngenieria Civil de la EPN). Esta caracterizacl6n cuahtativa ha determinado que los suelosubicados en estas zonas corresponden al tipo de suelo S2 deI CEC-2000

El perfil tipo SIse refiere a rocas 0 suelos firmes, el perfil tipo S3 se refiere a suelos blandoso estratos profundos, el perfil tipo S2 corresponde a suelos con caracteristicas intermediasentre los suelos SI y S3. El S4 corresponde a suelos altamente compresibles y donde lascondiciones geo16gicas y topograficas son especialmente desfavorables. Los suelos S3 y S4tienen una extensi6n restringida que no es considerada en la zonificaci6n de suelos de laciudad de QUitO.

,

18

Sm embargo, se encontraron dlez estructuras que se ubican a una distancia menor de 50metros de un relleno de quebrada (ver Mapa N°3). En base a mfonnaclon otorgada par el Ing.Gustavo Barahona (Protèsor Pregrado EPN), se sabe que estos rellenos son antiguos y portanto tlenen una consolidacion aceptable, por 10 que no se ha adoptado el tipo de suelo 53 0

54 De todas fonn,as, es recomendable tener cuidado con dlchas estructuras que se listan en laTabla N°3

clave ubicaclon tipo de obra

5 Trebol intercambiador

11 CarvaJal y Occidental (El Bosque) Intercambl ador

12 Inlclo dei La Prensa y America (La Y) paso elevado

15 10 de Agosto y Patrra (El Guambra) paso elevado

21 Occidental (El Tejar) Intercamblador

22 Occidental y 24 de Mayo (San Roque) paso elevado

37 Aventda Plchlncha y Onente (San Bias) paso elevado

67 6 de Olclembre e lnteroceànlca (Plaza Argentlnal paso depnmldo

68 Puente peatonal San Roque puente peatonal

69 10 de Agosto al nlvel de la Y Norte paso depnmldo

Tabla N°) - Estructuras ubicadas a menos de 50 metrosde un antiguo relleno de quebrada

,

19

(

1 km.1

a

67•

Aeropuerto

Carolina :..-

___ --11c--

--~.=

15•

5•

37•

20

21•

,

---,-~

Mapa N°3 - Infraestructuras construidas sobre relleno

Relleno de quebrada

Ob ra vial•

Obras viales ubicadas a menos de 50 metros de una quebrada rellenada

7

Para determmar los valores de la aceleracion espectral en funClon dei espectro anterior es:

Dentro de la metodologia HAZUS, se clasifican las infraestructuras tomando en cuenta lossiguientes parametros:

Conslderando las caracteristicas anteriores, se establecen 28 categorias en total. Lasestructuras obJeto dei presente estudio se clasifican dentro de ocho categorias que se presentanen la Tabla N°4.

El valor de PGA (Peak Ground Acceleration) representa el pico de aceleracion de undiagrama aceleracion vs. tiempo. Tanto el valor de PGA coma el de Sa se expresa en iùncionde la gravedad.

T

os----

21

1.2SSS

/T

Gnifico N°l - Espectro sismico ehistico de diseiio CEC-2000

Disefio convencional / sismicoN llinero de vanosLongitudesMaterialContinuidad

Sa =: PGA·C

Aceleraci6n espectral

3.1.3. Clasificaci6n HAZUS para los puentes

Para determinar los valores de aceleraclon espectral Sa para periodos de vibracion de 0.3 y 1.0segundos necesanos para la aplicacion de la metodologia HAZUS, se utilizo el espectrosismico ehlstico dt; disefio publtcado en el codigo ecuatoriano de la construccion (CEC-2000),que considera el efecto dimlmico de amplificacion dei suelo El Gnlfico N° 1 muestra elespectro utilizado y la ecuacion correspondiente:

El valor C representa el espectro elastlco de disefio normalizado, que no necesita exceder deivalor Cm que depende dei tipo de suelo, y no debe ser menor que 0.5. El factor de suelo S hasldo definido de tal forma de simplificar, desde el punto de vista practico, los distintos tiposde suelo existentes en el pais, reduciéndolos solo a cuatro tipos, cada uno de los cuales se hadescrito de la forma mas concisa posible, a través de diversas propiedades fisicas.

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La ce/da vacia imp/lca que /a variable puede tomar cua/quier va/or.

3.1.4. Coeficientes de modificaci6n de medianas

Descripclon de los tipos de puentes:

CLA5E N Diseiio MaterialHWB3 1 convencionalHWB4 1 sismicoHWB5 convencional hormig6n armadoHWB7 sismico hormiÇJ6n armado

HWB12 convencional aceroHWB17 convencional hormiÇJ6n presforzadoHWB19 sismico hormiq6npresforzadoHWB28

estructura de 1 solo vano, de disefio convenclOnal, constrUido con cualquiermaterial.estructura de 1 solo vano, de dlsefio slsmoresistente, construldo con cualqUiermatenalestructura de varios vanos, de disefio convencional, construido con hOITmgonarmadoestructura de vanos vanos, de disefio slsmoresistente, construido con hormlgonarmado.estructura de varios vanos, de disefio convenclOnal, construido con acero.estructura de varios vanos, de disefio convencional, construido con hormigonpresforzado.estructura de varios vanos, de disefio sismoresistente, construido con hormigonpresforzado.cualqUler otro puente con caracteristicas distmtas a las anteriores (construcci6nmixta y con mas de un vano)

HWBS.

HWB4:

HWB3'

HWB7:

Tabla N°4 - C1ases de estructuras existentes en la ciudad de Quito(C1asificaci6n llAZUS)

HWB12:HWB17.

HWB28

HWB19:

La ecuacion para calcular el coeficiente K3D es la siguiente .

El coeficiente Km es un factor que modifica la capacidad bidimensional de las pilas paraconsiderar una acci6n tridimensional de arco en el tablero. (Traducido dei inglés que se indicaa continuacion)

KSD lS a factor that modifies the piers' 2-dimensional capacity allowing for 3-dimensionalarch actzon in the deck.

Km = 1 + A / (N - B)

Donde N es el nlimero de v<!nos, y A Y B valores determmados seglin el tipo de puente comase muestra en la Tabla N°S.

22

CLASE K3D A B 'shape

HWB3 . EQ1 0 0 1HWB4 EQ1 0 0 1HWB5 EQ1 0,25 1 0HWB7 EQ1 0,25 1 0

HWB12 EQ4 0,09 1 0HWB14 EQ1 0,25 1 0HWB17 EQ1 0,25 1 0HWB19 EQ1 0,25 1 0HWB28

Tabla N°S - Panimetros que considerar para el calculo de los coeficientes demodificacion de medianas segun el tipo de estructura

Ishape es un factor booleano que indica SI se aplica 0 no el coeficiente Kshape. Este coeficiente esun factor que modifica los casos de periodos de vibracion bajos a una amplitud espectraleqUlvalente correspondlente a un penodo T=l.O segoodos.

La ecuacion para calcular el coeficiente K shape es la sigUlente:

K shape = 2.5 x Sa(l.O s) / Sa(03 s)

Si el Ishape es Igual a cero, el factor que modifica las medmnas de las funclOnes de dafioscorrespondlentes a un nivelligero (factorshght) es igual a uno. Cuando I shape es igual a 000, estefactor es igual al mimmo valor entre el coeficiente K shape Y uno.

Kske\\ es el coeficlente que considera el angulo (a) entre el eje deI apoyo y una perpendicularal eje de la via. (Ver figura N°2 de la secClon N° l "Levantamiento de campo y variablesrecopiladas" )

La ecuaclon para calcular el coeficiente Kske\\ es la sigUlente.

K skew = ". sen(90° - a)

En la Tabla N°6, se muestran las medianas de ooa distribucion de probabilidades lognorrnalcorrespondientes a una aceleracion espectral de 1.0 segundo.

,

CLASE LiQero Moderado Extenso CompletaHWB3 0,8 0,9 1,1 1,6HWB4 0,8 0,9 1,1 1,6HWB5 0,26 0,35 0,44 0,65HWB7 0,45 0,76 1,05 1,53HWB12 0,26 0,35 0,44 0,65HWB14 0,45 0,76 1,05 1,53HWB17 0,26 0,35 0,44 0,65HWB19 0,45 0,76 1,05 1,53HWB28 0,8 0,9 1,1 1,6

Tabla N°6 - Medianas de una distribuci6n de probabilidades lognormalcorrespondientes a una aceleraci6n espectral de 1.0 segundo

Los coeficlentes KyD y Kske\\ modifican las medIanas de las funciones de dafioscorrespondientes a los niveles moderados, extensos y completos.

,

24

3.2. Escenarios sismicos y comportamiento de los puentes

Se consideraron 4 tipos de sismo : ligero (PGA . OOSg), moderado (PGA . O.lOg), severo(O.2Sg) y muy severo (OAg). En las tablas N° 7a,b y N° 8a,b, se presentan las matrices dedafio para los 4 tipos de sismo en funcI6n de la metodologia presentada en la secci6n previa(secci6n 3.1).

clavesismo Iigero (PGA - 0.05g) Slsmo moderado (PGA - 0.109)

sin daJio Iigero moderado extenso completo sm daJio Iigero moderado extenso completo1 100% 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%2 100% 0% 0% 0% 0% 97% 3% 0% 0% 0%3 100% 0% 0% 0% 0% 90% 9% 1% 0% 0%4 100% 0% 0% 0% 0% 97% 3% 0% 0% 0%5 100% 0% 0% 0% GOlo 97% 3% 0% 0% 0%6 100% 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%7 100% 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%8 100% 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%9 100% 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%10 100% 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%11 100% 0% 0% 0% 0% 97% 3% 0% 0% 0%12 100% 0% 0% 0% 0% 90% 9% 1% 0% 0%13 100% 0% 0% 0% 0% 97% 3% 0% 0% 0%14 100% 0% 0% 0% 0% 97% 3% G% 0% 0%15 100% 0% 0% 0% 0% 90% 8% 1% 0% 0%16 100% 0% 0% 0% 0% 90% 8% 1% 0% 0%17 100% 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%18 100% 0% 0% 0% 0% 97% 3% 0% 0% 0%19 100% 0% 0% 0% 0% 97% 3% 0% 0% 0%20 100% 0% 0% 0% 0% 97% 3% 0% 0% 0%21 100% 0% 0% 0% 0% 86% 13% 1% 0% 0%22 100% 0% 0% 0% 0% 86% 13% 1% 0% 0%25 100% 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%27 100% 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%28 100% 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%29 100% 0% 0% 0% 0% 97% 3% 0% 0% 0%30 100% 0% 0% 0% 0% 90% 9% 0% 0% 0%31 100% 0% 0% 0% 0% 90% 9% 0% 0% 0%33 100% 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%35 100% 0% 0% 0% 0% 97% 3% 0% 0% 0%36 100% 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%37 100% 0% 0% 0% 0% 97% 3% 0% 0% 0%38 100% 0% 0% 0% 0% 97% 3% 0% 0% 0%39 100% 0% 0% 0% 0% 90% 9% 0% 0% Q%

40 100% 0% 0% 0% 0% 90% 9% 1% 0% 0%41 100% 0% 0% 0% 0% 90% 8% 1% 0% 0%42 100% 0% 0% 0% 0% 90% 9% 1% 0% 0%43 100% 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%44 100% 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%45 100% 0% 0% 0% 0% 90% 9% 1% 0% 0%

Tabla N°7a - Matrices de daiios para sismo ligero y moderado

,

25

clavesismo ligero (PGA =O.OSg) sismo moclerado (PGA =0.109)

son ciano ligero moclerado extenso completo sin dano ligero moclerado extenso completa

46 100% 0% 0% 0% 0% 90% 9% 0% 0% 0%

47 100% 0% 0% 0% 0% 90% 9% 1% 0% 0%

48 100% 0% 0% 0% 0% 90% 8% 1% 0% 0%49 100% 0% 0% 0% 0% 90% 9% 1% 0% 0%50 100% 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%51 100% 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%52 100% 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%53 100% 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%54 100% 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%

55 100% 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%56 100% 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%57 100% 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%58 100% 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%59 100% 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%60 100% 0% 0% 0% 0% 97% 3% 0% 0% 0%61 100% 0% 0% 0% 0% 97% 3% 0% 0% 0%

63 100% 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%65 100% 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%66 100% 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%67 100% 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%68 100% 0% 0% 0% 0% 86% 11% 2% 1% 0%69 100% 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%70 100% 0% 0% 0% 0% 90% 8% 1% 0% 0%

71 100% 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%72 100% 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%73 100% 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%74 100% 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%75 100% 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%77 100% 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%78 100% 0% 0% 0% 0% 90% 9% 1% 0% 0%79 100% 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%80 100% 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%81 100% 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%82 100% 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%83 100% 0% 0% 0% 0% 97% 3% 0% 0% 0%84 100% 0% 0% 0% 0% 97% 3% 0% 0% 0%

Tabla N°7b - Matrices de dafios para sismo ligero y moderado

,

26

clavesismo severo (PGA s 0.25g) sismo muy severo (PGA - 0.40g)

sin dai\o Iigero moderado extenso completo sin dailo ligero moderado extenso completo

1 96°A, 2% 1% 0% 0% 74% 9% 10% 7% 1%2 32% 40% 16% 11% 2% 5% 22% 21% 34% 17%3 16% 36% 21% 22% 6% 1% 11% 16% 37% 34%4 32% 36% 17% 12% 2% 5% 19% 21% 35% 20%5 34% 47% 11% 6% 1% 6% 33% 23% 28% 10%6 96% 2% 1% 0% 0% 74% 9% 10% 7% 1%7 96% 0% 2% 1% 0% 74% 1% 13% 11% 2%8 99% 1% 0% 0% 0% 88% 5% 5% 2% 0%9 96% 2% 1% 0% 0% 74% 9% 10% 7% 1%

10 99% 0% 0% 0% 0% 88% 4% 5% 3% 0%11 32% 36% 17% 12% 2% 5% 19% 21% 35% 20%12 16% 32% 22% 24% ï% 1% 9% 14% 37% 38%13 32% 31% 19% 15% 3% 5% 15% 19% 37% 24%14 32% 31% 19% 15% 3% 5% 15% 19% 37% 24%15 16% 30% 22% 25% 8% 1% 8% 14% 37% 40%16 16% 28% 22% 26% S% 1% 8% 13% 36% 42%17 99% 0% 1% 0% 0% 88% 0% 7% 4% 0%18 32% 48% 12% 7% 1% 5% 32% 22% 29% 11%19 32% 48% 12% 7% 1% 5% 32% 22% 29% 11%20 34% 47% 11% 6% 1% 6% 33% 23% 28% 10%

21 11% 35% 22% 24% 7% 1% 9% 14% 37% 39%

22 11% 42% 21% 20% 5% 1% 13% 16% 37% 32%

25 98% 1% 1% 0% 0% 81% 8% 7% 4% 0%27 96% 2% 1% 0% 0% 74% 9% 10% 7% 1%28 96% 1% 2% 1% 0% 74% 4% 12% 9% 1%29 32% 40% 16% 11% 2% 5% 22% 21% 34% 17%

30 16% 46% 19% 16% 3% 1% 17% 19% 37% 25%31 16% 46% 19% 16% 3% 1% 17% 19% 37% 25%33 98% 2"10 0% 0% 0% 81% 12% 4% 2% 0%35 32% 40% 16% 11% 2% 5% 22% 21% 34% 17%36 99% 1% 0% 0% 0% 88% 5% 5% 2% 0%37 34% 47% 11% 6% 1% 6% 33% 23% 28% 10%38 34% 32% 18% 14% 2% 6% 17% 20% 36% 21%39 16% 46% 19% 16% 3% 1% 17% 19% 37% 25%40 16% 36% 21% 22% 6% 1% 11% 16% 37% 34%41 16% 27% 22% 26% 9% 1% 7% 13% 36% 43%

42 16% 34% 22% 22% 6% 1% 11% 15% 37% 35%43 96% 2% 1% 0% 0% 74% 9% 10% 7% 1%44 96% 2% 1% 0% 0% 74% 9% 10% 7% 1%45 16% 33% 22% 23% 7% 1% 10% 15% 37% 37%

Tabla N°Sa - Matrices de dafios para sismo severo y muy severo

,

27

clavesismo severo (PGA - 0.25g) sismo muy severo (PGA = 0.4Og)

sin dalio ligero moderado extenso completo Sin dalio Iigero moderado extenso completo

46 16% 45% 19% 17% 4% 1% 17% 19% 37% 26%

47 16% 36% 21% 22% 6% 1% 11% 16% 37% 34%

48 16% 26% 22% 27% 9% 1% 7% 12% 36% 44%

49 16% 36% 21% 22% 6% 1% 11% 16% 37% 34%

50 96% 1% 2% 1% 0% 74% 5% 12% 9% 1%

51 96% 2% 1% 0% 0% 74% 9% 10% 7% 1%

52 96% 2% 1% 0% 0% 74% g0Jfo 10% 7% 1%

53 96% 2% 1% 0% 0% 74% 9% 10% 7% 1%

54 96% 2% 1% 0% 0% 74% 9% 10% 7% 1%

55 96% 1% 2% 1% 0% 74% 5% 12% 9% 1%

56 96% 2% 1% 0% 0% 74% 8% 10% 7% 1%

57 96% 2% 1% 0% 0% 74% 9% 10% 7% 1%

58 96% 2% 1% 0% 0% 74% 9% 10% 7% 1%

59 96% 2% 1% 0% 0% 74% 9% 10% 7% 1%

60 34% 33% 17% 13% 2% 6% 18% 21% 35% 20%

61 34% 38% 15% 11% 2% 6% 22% 22% 34% 17%

63 99% 1% 0% 0% 0% 88% 5% 5% 2% 0%

65 96% 2% 1% 0% 0% 74% 9% 10% 7% 1%

66 96% 2% 1% 0% 0% 74% 9% 10% 7% 1%

67 99% 0% 0% 0% 0% 88% 3% 6% 3% 0%

68 11% 22% 22% 31% 13% 1% 4% 9% 32% 53%

69 96% 2% 1% 0% 0% 74% 9% 10% 7% 1%

70 16% 30% 22% 25% 8% 1% 8% 14% 37% 40%

71 96% 2% 1% 0% 0% 74% 9% 10% 7% 1%

72 96% 2% 1% 0% 0% 74% 9% 10% 7% 1%

73 96% 2% 1% 0% 0% 74% 9% 10% 7% 1%

74 96% 2% 1% 0% 0% 74% 9% 10% 7% 1%

75 96% 2% 1% 0% 0% 74% 9% 10% 7% 1%

77 96% 2% 1% 0% Q% 74% 9% 10% 7% 1%

78 16% 41% 20% 19% 4% 1% 14% 17% 37% 30%

79 96% 2% 1% 0% 0% 74% 9% 10% 7% 1%

80 96% 2% 1% 0% 0% 74% 9% 10% 7% 1%

81 94% 3% 2% 1% 0% 66% 10% 13% 10% 2%

82 98% 2% 0% 0% 0% 81% 12% 4% 2% 0%

83 32% 31% 19% 15% 3% 5% 15% 19% 37% 24%

84 32% 33% 18% 14% 3% 5% 17% 20% 36% 22%

Tabla N°8b - Matrices de daôos para sismo severo y muy severo

,

28

La Tabla N°9 muestra el nùmero de estructuras correspondientes a la mayor probabilidad desufrir un dafio nulo, un dafio entre ligero y moderado, y un dafio entre extenso y completo enfunci6n de la grav~dad deI sismo.

TIPO DE DANa sismo Iigero sismo moderado sismo severo slsmo muy severon % n % n % n %

sm dano 76 100% 76 100% 39 51% 39 51%IIgero + moderado 0 0% 0 0% 36 47% 5 7%extenso + completo 0 0% 0 0% 1 1% 32 42%

n = nùmero de estructuras% = porcentaje sobre el nùmero total

Tabla N°9 - Numero de estructuras correspondientes a la mayor probabilidadde sufrir los diferentes tipos de daiio segun el sismo

Segùn la metodologia utilizada, 10 mas probable es que en el casa de sismos ligeros ymoderados no se genere dafios en los puentes.

Para un sismo severo (PGA = O.25g), 10 mas probable es que el 51 % de las estructuras nopresente dafios, un 47% presente dafios ligeros 0 moderados, y una ùlllca obra presente dafiosextensos 0 completos.

Como es 16gico los mayores dafios serian asociados a un sismo muy severo(PGA = OAOg), enel cual 10 mas probable es que un 42% deI total de las estructuras presente dafios extensos 0

completos. Ademas un 7% de las obras presentarian dafios entre ligeros 0 moderados.

Lo mas probable es que un 51 % de las estructuras analizadas no presenten dafios ante unSlsmo, aunque éste sea muy severo, 10 que muestra un relativo grado de resiliencia para dichasobras.

En los Mapas N°4 y N°S se representan las probabilidades de dafio entre extenso y completaque podrian sufrir las estructuras para un sismo severo (PGA = O.25g), Yun sismo muy severo(PGA = OAg).

En casa de sismo severo (PGA = O.25g), 48 estructuras tienen entre 0 y 15% de probabilidadde sufrir dafios entre extensos y completos, 19 estructuras tienen entre 15 y 30% deprobabilidad de sufrir dafio de igual gravedad y finalmente 9 estructuras tienen entre 30 y4S% de probabihdad de sufrir dafios de misma intensidad.

En casa de sismo muy severo (PGA = OAg), 39 estructuras tienen entre 2 y 30% deprobabilidad de sufrir dafios entre extensos y completos, 14 estructuras tienen entre 30 y 60%de probabilidad de sufrir dafio de igual gravedad y finalmente 23 estructuras tienen entre 60 y86% de probabilidad de sufrir dafios de misma intensidad. Esas ùltimas 23 obras con mayorprobabI1idad de sufrir mayores dafios se indican en la Tabla N° 10.

,

29

Probabilidad de sufrir c1aiios entreclave extenso y completo en caso de slsmo ubicaclCln

muy severo (0,4g)

68 85% Puente peatonal SWl Roque

48 79% Autoplsta Rumma'1ul (RIo San Pedro) Los Chillos

41 79% Interocea,,"ca (RIo Chiche)

16 78% Maldonado y Nueva Orientai (Plywood)

15 76% IOde Agosto y Palna (El Guambra)

70 76% Justo antes dei pe",e de la Autoplsta RumliiahUi

21 76% Occidental (El Tejar)

12 75% Imc.o dei La Prensa y Amenca (La Y)

45 74% InteroceWllca (RIo Machangara)

42 73% Interoceamca y Nueva Onentai (Cumbaya)

3 72% Patna y 12 de Octubre

40 72% PEIlmencana Norte (RIo Guayllabamba)

47 72% Interoceanlca (RIo San Pedro) EIltes dei Club El Naclonal

49 72% Autoplsta Rumll,ahUi Entrada a Conocolo

22 70% Occidental y 24 de Maya (San Roque)78 67% PanaINorte jUnto a la tenencla politca

46 63% Clrcunvalac.on Cumbaya (Entrada San Juan Sautsta)

30 62% Autp RumlnahUi (EIltes dei .ntercarnb.ador con Nueva Onental)

31 62% Autop.sta RumlnahUi y Nueva Onental

39 62% PEIlaNorte a lIegar a Calderèn (junto al cementenol

13 60% 10 de Agosto y Republtca (Recta)

14 60% 10 de Agosto y Eloy Alfaro

83 60% 10 de Agosto y Repùbltca (Curvo)

Tabla N°to - Obras con probabilidad mas alta de sufrir mayores dafios

30

Probabilidad de dano entre extenso y completo que podria ocurrir1

a los puentes de Quito en caso de si~-severo (0.25g)

/---/

:(. \/1 I,i

, .5

17l ,/i~ ~.~---~--..........-.~~

10

Prooablhdad de dano entre extenso y completo

0- 15%

-' 15- 30%• 30- 45~'o

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QUito 11,

69

6.

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los Chillos

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30

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1

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a 2km

59

Mapa N°4 - Suma de probabilidades de daiio extenso y completo para un sismo severo

31

;

1./

1Probabllidad de dano entre e.tenso y complelo 1

2- 30% 1

" 30- 60% i• 60- 86% 1

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Probabilidad de dano entre extenso y completo que podria ocurrir1

a los puentes de Quito en caso de/",~~/O-m.U~severo (0.4g)

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Los Chillos

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79

1 a HmL- _

59

Mapa N°S - Suma de probabilidades de daiio extenso y completopara un sismo muy severo

32

4. ANALISIS DE LOS EFECrOS INDUCIDOS POR LOS DANOS ENLOS PUENTES OCASIONADOS POR UN SISMO MUY SEVERO

Advertencia : la siguiente seccion describe los poslbles Impactos sobre la movilidad urbanadebidos a los danos en los puentes ocaslOnados por un sismo muy severo (PGA = OAg). Estadescripcion esta concebida para utilizarse en ejerciclos de plamficacion y de preparacion, ypara mejorar la concientizacion sobre el riesgo sismico de Quito. Los autores, asesores y otroscolaboradores de este estudio no son responsables de su utilizacion mas alla de estospropositos.

Se recuerda que eXlsten sesgos e incertidumbres a cada etapa de la evaluacion de lavulnerabllidad de los puentes, que se maneja probabilidades para medir los danos esperados yque los sismos son fenomenos aleatorios con caracteristlcas muy singulares cuyasrepercuslOnes no son conocidas con alta precision en la ciudad de QUltO. Por 10 cual ademasde ser subJetiva y necesariamente mcompleta la estimaclon de las consecuencJas de la caida 0

dei dano de las mfraestructuras sobre las dinamlcas urbanas no puede ser mas que unaaproximaclon de la realidad

4.1. Metodologia de analisis

Como se 10 menciono previamente en el documento, la filosofia general de esa investigacionse base en la idea simple de que para ser eficaz, una politica de prevencion de riesgosprimeramente debe dedicarse a proteger los elementos que al vez (1) son esenciales en elslstema territorial, (2) estan sometidos a fuertes peligros naturales y (3) son vulnerables. Estoes tanto mas Clerto cuanto que no existe politica de prevencion eficaz que pueda cubrir demanera exhaustiva todos los aspectos de un territorio. Es entonces logico, en primer lugar,plantearse las sigUlentes preguntas: (,cuales son las obras viales deI sistema metropolitanocuya pérdida seria mas perjudicial para el conjunto de la poblacion') (,cuales son lasinfraestructuras que se quiere preservar a toda costa')

4.1.1. Identificaci6n de las obras viales esenciales

Para identificar las obras de mayor interés para la movilidad urbana y el funcionamiento de lacIUdad, se escogio 8 variables tanto cuantitatlvas, cualitativas coma espaciales que se tienedisponibles al momento de redactar estas lineas y que resultan de un trabajo previo derecopilaclon de datos llevado a cabo desde el afio 2000 por parte deI IRD en colaboracion conel MDMQ

33

A contmuacion se describen estas variables que fueron constItUIdas a partir de 8 preguntas:

Situaci6n de la obra en la jerarquia vial metropolitana y en la estructuraci6n deItransporte ca pitalino

0Se encuentra la obra sobre un via metropolItana estructurante"i,Se encuentra la obra sobre una via urbana prmcipaP(,Se encuentra la obra a 10 largo dei recorndo dei trolebus'l(,Se encuentra la obra en un corredor de transporte colectivo'l

Dar respuestas a esas preguntas fue posible gracias un analisis prevlo de la jerarquia vial y a laestructuraClon dei transporte~. Brevemente, se describe cada una de esas 4 pnmeras vanables

Se entiende por via metropolitana estructurante .

los accesos al DMQ5las vias de coneXlon con los sectores suburbanos clrcundantes6

la penmetral metropolitana7

el anillo urban08

las vias centrales de entrada a la urbe9

Las vias urbanas pnncipales son aquellas que corresponden a los slguientes criteriosdenominada coma avemda y/a astàltada y/a con por 10 menas 4 carrdes y/a que perrmten elacceso a una urbanizaclon 0 a una sector de la cIudad y/a que corresponden a los corredoresprincipales de transporte publico.

Se consldero tamblén el corredor del trolebus coma esencial para la transportacion capitalina.En efecto, el slstema trole es parte de una red integrada que transporta de manera f<lpida a210.000 usuarios dianos en carril exclusivo En fin, se considero los pnnclpaies corredor detransporte colectivo con mâs de 20 lineas de bus (sumando los recorridos Ida y regreso) Eltransporte colectivo es fundamental para los capitalinos ya que el 82 % de los viajes diariosmotonzados se realizan medlante este sistema.

Uso y funci6n de la obra

i,Es la obra umca 0 indispensable?(,Permlte la obra acceder a la cIUdad consolidada de Quito, a centralidades'lLPermite la obra realtzar conexiones importantes (otras que nexos locales)'lLEs la obra un intercambiador'7

• IRD/lvIDMQ, 20025 Panamencana Sur, Panamencana Norte, Interocearuca y Carretera Noroccldental" Autopista RurmiiahUl, Interocearuca, Panamencana Norte entre Calderon y Carcelén, Autopista ManuelCordoba Galarza hasta La lvhtad dei Mundo7 desde Amaguaiia hasta El Qumc~8 Nueva Occidental, Manscal Sucre, Nueva Onental, Averudas Moran Valverde y Eloy Alfaro en su trama Norte'! Averudas Galo Plaza Lasso, IOde Agosto al Norte y Pedro Vicente Maldonado al Sur

34

La pnmera pregunta pretende determinar si la obra conslderada es indispensable en el sentidoen que su destruccion causaria una ruptura grave de acceso 0 desvios considerables.

La segunda pregunta pretende determinar SI la obra se ubica en la red de tal manera quepermita el acceso de forma general a la ciudad de Quito, lugar de concentracion de funcionesurbanas (empleos, escuelas.. ), 0 a centralidades tales como el centro historico de QUIto(conslderando una escala menor).

La tercera pregunta pretende determinar SI la obra tiene una utilldad que va mas alla desImples nexos locales, es decir si tiene un papel estratégico al nivel metropolitano (vinculosde un extremo de la ciudad al otro, 0 con los sectores suburbanos)

La ûltlma pregunta (tipo de obra) pretende determmar la importancia en cuanto a altemativasque permlte realizar la obra. Un intercambiador es generalmente de gran tamalÏ.o y permitevmcular varias vias entre si y repartir el trafico en todas las direcciones 0 en la mayoria deellas

La Tabla N° Il sintetiza las 8 vanables. Se hizo una valoraClon sin ponderacion ningunamediante el uso de un indicador booleano. Se puso el valor 'T' cuando la obra corresponde alcasa y el valor "0" cuando no cumple con los requIsltos de la pregunta.

Se sumaron los valores respectIvos de cada variable y las 40 obras que cuentan con un totalcomprendido entre 4 y 7 tùeron consideradas como esenciales (en gris). Ninguna obra cuentacon el total maximo hlpOtétlCO de 8

35

TOTALinlcrçambiador?

conoxionosImpOrt:mlcs

(otras que ne::JWsloç,)I~1

accC"So a laGludad

çonsolidada deQuilo a ,1

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39

Tabla N°}} - Valoracioo y determioacioo de los pueotes esencialesa partir de las ocho variables coosideradas

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4.1.2. Probabilidades de darïo ocasionado por un sismo muy severo (O.4g) en lasobras esenciales

Se escoge el casa mas peslmista. es decir las obras que son a la vez esenclales y susceptiblesde sufrir daiios entre extenso y completo con una probablhdad supenor a un 60% (VéaseTabla N° 12. Anexo 1) Se identdica 14 obras en esa situacion

Indice de Probablidades de sufrir daiios entreclave Ubicac.6n Identificac.6n de las extenso y completo en caso de slsmo

obras esenclales muy severo

3 Patna y 12 de Octubre 4 72%12 Inlclo dei La Prensa y Amenca (La Y) 5 75%14 10 de Aqosto y Eloy AJfaro 6 60%15 10 de Agosto v Patna (El Guambra) 6 76%16 Maldonado y Nueva Onental (Plywood) 6 78%21 Occidental rEl Te ar 7 76%22 Occidental V 24 de Mavo (San Roque) 6 7GOAl31 AutoOlsta RuminahUi v Nueva Onental 6 62%40 Panmencana Norte (R,o Guavllabamba) d 72%41 Interoceanlca RIO Chiche) 4 79%42 Interoceanlca V Nueva Onental (Cumbava) 7 73%45 Interoceanlca (RIo Machangara) 4 74%47 Interocearllca (R,O San Pedro) antes dei Club El Naaonal 4 72%48 Autoptsta Ruminahui (RIO San Pedro) Los Chillos 4 79%

Tabla N°12 - Estructuras esenciales susceptibles de sufrir mayores daiiosen caso de sismo muy severo

4.1.3. Repercusiones posibles en cuanto a movilidad

Nota: la ocurrencia de un sismo va a afectar al tùncionamiento general de la ciudad, es declrlas prinCipales dinamlcas observadas en tlempo habituai l'a no valdnin después de un sismo.Eso implica por ejemplo que los eJes mas transitados en tiempo normal tal vez l'a no 10 serandespués dei terremoto. slendo diferentes las prioridades de la poblaCion. En la presentesecCion se describe de manera esquematica algunos de los posibles disfuncionamientos encuanto a movilidad inducidas por la ruptura de las obras esenciales inmediatamente despuésde un sismo muy severo Estamos conscientes de que no es mas que una vision parcial ya quelos terremotos tienen otros impactos en especial sobre las vias tales como los dafios a lacalzada y que la caida de arboles y de elementos de edificios adl'acentes también puedenimposibilitar los desplazamientos.

Acceso al distrito v a la ciudad de Quito

La zona dei estudio abarca el Distrito Metropolitano de Quito, por 10 cual no se conslderaronlos puentes que se encuentran fuera de esa zona. No se descarta que la ruptura de unainfraestructura en los cantones vecinos pueda afectar las condiciones de acceso al distrito peroesa cuestion no se la tratara en el presente documento. El Distrito Metropolitano de Quitocuenta con 4 accesos princi~ales (Véase Mapa N°6). Esos itinerarios periféricos quedarianfuncionales sin aparente restriccion. En cambio sobre los 5 ejes (A. B, C. D, E) que permiten

37

conectar la ciudad de Quito con las parroquias suburbanas, 4 correrian el peligro de resultarparc laI 0 completamente cerrados en caso de sismo mu)' severo. El unico que quedariatotalmente habilltado seria el acceso norte por Los Bancos y La Mitad dei Mundo (A) que entlempo normal no es de mayor importancia pero que podria servir en periodo de crisis paraabastecer QUito en productos costefios (arroz, acelte, verduras, frutas, manscos, avena... ).

La destrucclon dei puente ubicado sobre el rio Guayllabamba en la Panamericana Norte (40)causaria la ruptura deI acceso nororiental. La otra altematlva posible, es decir pasando por ElQuinche, Pifo y Tumbaco, tamblén estaria fuera de servicio debido a la destrucclon deI puentedeI Rio Chiche (41). Es decir las conexiones con Imbabura, Carchl y Colombia serianprobablemente suspendidas. Significaria una grave perturbaclon de la comerctalizaciôn muylucrativa de flores mayontariamente producidas en los sectores orientales dei DistritoMetropolitano de Quito y en el cantôn Cayambe, y exportadas via aérea desde el aeropuertoMariscal Sucre ubicado en Quito. También bloquearia parcialmente el abastecimiento deQuito en productos alimenticios producldos en el Norte deI pais (papas) y en el Orienteamazômco (frutas).

Las vias de comumcaciôn 0 y E, parcialmente funclOnales con restricciôn 0 de capacldadreducida resultarian los unicos accesos posibles a la ciudad para los tlujos procedentes deINorte, deI Oriente y deI Sur Las comunicaciones entre QUito y las areas geograficas deI Nortey deI Oriente implicarian la circunvalaclôn por el este y por el Sur dei cerro Halô

La destruccion dei puente 16 ubicado en el acceso sur (Panamencana Sur) a la entrada deQuito (que es tamblén el limite sur deI distnto) afectaria el eje de mayor importancla entlempo normal para el abastecimiento de la ciudad (el 70% de las variedades de los productosde consumo masivo tales como los alimentos, la ropa, llega a Quito por la Panamericana Sur)y para el transporte interprovincial de personas (mas de 40.000 personas diarias transitan poreste eje en transporte colectivo). Sin embargo, a pesar de no ser asfaltada existe unaaltemativa vial que permitiria evitar esa mtersecclon neuralgica dafiada (pasando porGuamani, por la prolongaciôn sur de la Avenida Mariscal Sucre).

Peligro de alslamiento

Los movlmientos pendulares con los valles de Cumbaya Tumbaco y de Los Chillos cuyaimportancta no es despreciable en tiempo normal serian interrumpidos con la destrucciôn muyprobable de los puentes 42, 45, 47, 41 Y 31, 48 respectivamente, siendo las obras 42 y 31puntos esenciales de entrada a Quito Cabe notar que Cumbaya resultaria alslada de Quito ydeI resto dei dlStrito. En cambio los moradores de Tumbaco tendrian la posibilidad decomunicarse con el valle de Los Chillos por la Intervalle Los moradores de Los Chillostendrian una altemativa para acceder a Quito mediante la antigua via a Conocoto. Sinembargo su capacidad es limitada y no podria sustituir la autopista Rumifiahui por la cualtransitan habitualmente mas de 15.000 vehiculos diarios.

38

ClfcuiaC10n intraurbana

El eje probablemente mâs afectado, es decir el que contaria con los mayores danos en obrasesencmles seria el eje de la Avenida IOde Agosto. por 10 cual circulan diariamente mâs de30000 vehiculos en los tramos mâs cargados y que corresponde al recorrido dei trolebus.medlo de transporte fundamental utilizado por mâs de 210.000 pasajeros diarios

La coneXlOnes urbanas norte/sur también resu1tarian dlfictles con el cierre de la AvenidaMansca1 Sucre en el sector de los tuneles por donde pasan mâs de 35.000 vehiculos cada dia.Eso lmplicaria la travesia dei centro hlstonco por el ùmco otro itinerario posible (La Marin)que l'a habituaimente estâ totalmente congestionado.

39

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Posibles repercusiones sobre las dinàmicas de movilidad metropolitanas debidas a graves dafiosen las obras vlales susceptibles de ser ocasionados por un sismo muy severo (PGA =0040 g)

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4

Mapa N°6 - Posibles repercusiones sobre las dinamicas de movilidad metropolitanasdebidas a graves daüos en las obras viales ocasionados por un sismo muy severo

40

5. PERSPECTIVAS DE INVESTIGACION

Integrar la base de datos georeferenciada y la metodologia de amilisis devulnerabtlldad s!smica de los puentes en el paquete RlSMIC, para establecerescenarios para un sismo especifico dadas su magnitud , profundidad y ubicacion deIepicentro.

- Ampliar este tIpo de amillsis a tuneles, puentes peatonales, tennmales de transporte yotros eqUipamientos deI Olstnto Metropohtano de Quito.

Evaluar los daiios asociados a la reactivacion de las tàllas geologicas. Una tesisintltulada "Relacion entre la tectomca y la Erosion en el borde oriental de la cuenca deQuito" defendida en el 2002 por Cristina Elizabeth Correa House (UniversidadCentral deI Ecuador - Facultad De lngenieria en Geologia y Mmas - PetrolerosAmbientales) constituye un punta de partida Este trabajo muestra que existen enfallas activas potencialmente muy pel1grosas.

- Analizar los puentes que se encuentran en cantones vecmos y cuya destrucclon podriaatèctar el acceso al dlstnto

- Protùndlzar la IdentJtïcacion y caracterizacion de los rellenos de quebradas en laciudad de Quito. as! como de los tipos de suelo de las zonas suburbanas deI distrito

- Sistematizaclon de la adaptaclon de la metodologia HAZUS para la ciudad de Quitomediante el dlseiio de un paquete mfonnatico

41

6. BIBLIOGRAFiA

- Applied Technology Council, "Seismic Vulnerability and Impact of Disruption ofLifelmes in the Contermmous UnIted States", ATC-25, Redwood CIty, CA, FederalEmergency Management Agency (FEMA), 1991.

- CHATELAIN J-L, et aL "Projet pilote de scénano sismique à QUitO: méthodes etresu1tats" , 10 Bulletin de l'IFEA, 1996

- Escuela Politécnica Nacional - GeoHazards International - MDMQ - ORSTOM OYO Coroporation, "Proyecto para manejo deI riesgo sismlco de QUito - Sintesis",1995.

- IRDIMDMQ. "Los lugares esenciales dei DIStrito Metropolitano de Quito", bajo ladirecclon de Robert D'Ercole y Pascale Metzger, Coleccion, Quito Metropolltano,2002.

- YEPEZ F . "Ùltimos avances en la evaluacion de1 nesgo sîsmico de Quito y futurosproyectos de mitlgaclon". Memonas dei semmano "Gestion de riesgos y prevenclonde desastres". FLACSO. COOPI, 2001

- Coleglo de IngenIeros Civiles de Plchmcha. Revlsta SIGMA, Edicion especial"C6digo Ecuatoriano de la Construcci6n, Capîtulo 1", novena edicion, novlembre1999.

- ALARCON F. VAL VERDE J. FERNANDEZ 1. YÉPEZ F. "Modelacion de larespuesta dimimlca de los perfiles representativos de suelo de la zonificacl6n deQuito", XIV Jornadas Nacionales de Ingenieria Estructural, Cuenca, Junio 2001.

- PONCE F , "Informe sobre la vulnerabI1 idad estructural y el pronostico de dafios delos puentes en al CIUdad de QUitO", Proyecto para manejo dei riesgo sismlco de Quito,1995.

SltlO Internet consultado.

\\ \\ \\ fèrn<l 20\ ·h<lzu::.iJo\\ nlo<ld htm

,

42

7. AGRADECIMIENTOS

• Arq. Nury Bermudez, Responsable de la Umdad de Estudios e Investigaclon.Direccion Metropohtana de Territorio y Vivlenda

• Dr. Fabricio Yépez, Profesor. Facultad de Ingenieria CivI! - EPN• Ing. Jorge Valverde, Profesor Pnncipal en la Facultad de Ingenieria Civil - EPN• Ing. Freddy Ponce, Profesor. Facultad de Ingemeria CivJ! - EPN• Ing. Gustavo Barahona, Profesor. Facultad de Ingenieria ClVll- EPN• Arq Hidalgo Nufiez, Dlrector Metropolitano de Transporte y Vialidad

INDICE DE ILUSTRACIONES

MapaWlMapaW2Mapa W3Mapa N°4Mapa N°SMapa N°6

Tabla N°la,bTabla N°2a,b,c,dTabla W3Tabla W4Tabla WS

TablaW6

Tabla N°7a,bTabla N°Sa,bTabla N°9

TablaW10TablaWl1

Tabla N°12

Gràf1co N°l

Pehgro slsmlco ~ C6dlgO Ecuatonano de la Construcclon 2000Ublcaclon de los puentes y vias pnnclpalesInfraestructuras construldas sobre relienoSuma de probabùldades de dano extenso y completo para un slsmo severoSuma de probablhdades de daiio extenso y completo para un Slsmo muy severoPoslbles reperCUSlOnes sobre las dmàmlcas de movùldad metropohtanas debldas agraves danos en las obras vlales ocaslOnados por un slsmo muy severo

Ano de construcclon de los puentesDatos de los puentes obterudos con ellevantaIlllento de campoEstructuras ublcadas a menos de 50 metros de un antlguo relleno de quebradaClases de estructuras eXistentes en la ciudad de QUito (ClastfïcaCion HAZUS)Paràmetros que conslderar para el càlculo de los coeftclentes de modlficaCion demedlanas segtm el tlpo de estructuraMedlanas de una dlstnbuclon de probabùldades lognormal correspondlentes a unaaceleraclon espectral de 1 0 segundoMatrices de daiios para slsmo l1gero y moderadoMatrices de danos para slsmo severo y muy severoNùmero de estructuras correspondlentes a la mayor probabùldadde sufnr los diferentes tlpos de daiio segtm el slsmoübras con probabùldad màs alta de sufnr mayores daiiosValoracl6n y determmaclon de los puentes esenclales a partIT de las ocho vanablesconSlderadasEstructuras esenclales susceptibles de sufrIT mayores danos en casa de slsmo muysevero

Espectro slsmlco elàstlco de dlsefio CEC-2000

43

ANEXO 1TABLAS Y GRAFICOS

• Curvas de fragilidad

• GrMicos de probabil idad de dafio en las estructuras esenciales seglin el Slsmo

• Claslficaclon de los suelos CEC-2000 y factores para el espectro ehistico seglin el tipo

de suelo

• Detalle dei calculo de las matnces de dafio seglin el tipo de Slsmo

• Calculo dei valor de PGA que provocaria los dafios mas graves para cada obra

,

44

CURVAS DE FRAGILIDADHWB5, HWB12, HWB17

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PROBABILIDAD DE DANO EN FUNCION DEL SISMOClave 3 - Patria y 12 de Octubre

PROBABILIDAD DE DANO EN FUNCION DEL SISMOClave 12 - Inicio dei La Prensa y America (La Y)

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PROBABILIDAD DE DANO EN FUNCION DEL SISMOClave 14 • 10 de Agosto y Eloy Alfaro

PROBABILIDAD DE DANO EN FUNCION DEL SISMOClave 15 - 10 de Agosto y Patria (El Guambra)

Osismo ligero Osismo moderado I3sismo severo .sismo muy severo

Osismo Iigero I3sismo moderado Bsismo severo .sismo muy severo

Dsismo figera Osismo moderado I];Jslsmo severo .sismo muy severo

PROBABILIDAD DE DANO EN FUNCION DEL SISMOClave 21 - Occidental (El Tejar)

darioextenso +

completo

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PROBABILIDAD DE DANO EN FUNCION DEL SISMOClave 16 - Maldonado y Nueva Oriental (Plywood)

Dsismo ligero Dsismo moderado DSlsmo severo .sismo muy severo 1

,

PROBABILIDAD DE DANO EN FUNCION DEL SISMOClave 22 - Occidental y 24 de Mayo (San Roque)

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30%

20%

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D sismo ligero Cl sismo mooerado Cl sismo severo .sismo muy severo

PROBABILIDAD DE DANO EN FUNCION DEL SISMOClave 31 - Autopista Ruminahui y Nueva Oriental

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Dsismo ligero 0sismo mooerado lllIsismo severo .sismo muy severo

o sismo Iigero (] slsmo moderado [Jsismo severo .sismo muy severo

PROBABILIDAD DE DANO EN FUNCION DEL SISMOClave 40 - Panmericana Norte (Rio Guayllabamba)

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sinda~dano ligero+ moderado daiio

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PROBABILIDAD DE DANO EN FUNCION DEL SISMOClave 41 - Interoceanica (Rio Chiche)

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Osismo ligero [)sismo moderado []sismo severo lisismo muy severo

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PROBABILIDAD DE DANO EN FUNCION DEL SISMOClave 45 -Interoceanica (Rio Machangara)

PROBABILIDAD DE DANO EN FUNCION DEL SISMOClave 42 -!nteroceanica y Nueva Oriental (Cumbaya)

o sismo Iigero [) sismo moderado sismo severo • sismo muy severo

,

PROBABILIDAD DE DANO EN FUNCION DEL SISMOClave 47 - Interoceanica (Rio San Pedro) antes dei Club El Nacional

100%

90%

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70%

60%

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dafio ligero+ moderado dafio

eldenso +completa

Dsismo Iigero Dsismo moderado Dsismo severo sismo muy severo

PROBABILIDAD DE DANO EN FUNCION DEL SISMOClave 48 - Autopista Ruminahui (Rio San Pedro) los Chillos

100%

90%

80%

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60%

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30%

20%

D sismo ligero Cl sismo moderado ~ sismo severo. sismo muy severo

,

CLASIFICACION DE LOS SUELOS DE QUITO SEGÛN EL CEC-2000

Factores para el espectro elastico segun el tipo de suelo

ZONA CEC-2000 T [s]

F1 81 0,2F2 82 0,35F3F4 81 0,16F5 81 0,16F6 81 0,2F7L1 82 0,35L2 82 0,41L3n 82 0,41L3s 82 0,41L4 81 0,25L5 81 0,25Q1 82 0,41Q2n 81 0,16Q2s 81 0,2Q3 81 0,2Q4Q5 82 0,4180 82

CEC-2000 Cm ral S81 2,5 1,082 3,0 1,2F3 3,50 0,98F7 2,40 1,27Q4 3,40 1,29

ANÂUSIS DE VULNERABIUDAD SiSMICA DE LOS PUENTES DE QUITO

escenario sismico

PGA

•

clave disefiosuelo suelo

S Cm Sa (1.0 5) Sa (0.3 5)clase

Kskew KShiJPe A B K,o Ishapefactor

Quito CEC HAZUS slight

1 C L3n 82 1.2 3 0,08 0,15 HWB3 1,00 1,30 ° 0 1,00 1 1,002 C F4 51 1 2,5 0,06 0,13 HWB5 1,00 1,25 0,25 1 1,13 0 1,003 C L3s 52 1,2 3 0,08 0,15 HWB5 1,00 1,30 0,25 1 1,13 0 1,004 C Q2n 81 1 2,5 0,06 0,13 HWB5 1,00 1,25 0,25 1 1,08 0 1,005 C F3 F3 0,98 3,5 0,06 0,18 HWB5 1,00 0,88 0,25 1 1,25 0 1,006 C L3s 52 1,2 3 0,08 0,15 HWB3 1,00 1,30 0 0 1,00 1 1,007 C L3s 82 1,2 3 0,08 0,15 HWB3 0,90 1,30 0 ° 1,00 1 1,008 C Q2s 51 1 2,5 0,06 0,13 HWB28 1,00 1,25 0 0 1,00 0 1,009 C L3s 82 1,2 . 3 0,08 0,15 HWB3 1,00 1,30 0 0 1,00 1 1,0010 C Q3 81 1 'HJ 0,06 0,13 HWB3 0,98 1,25 0 0 1,00 1 1,0011 C F5 81 1 2,5 0,06 0,13 HWB5 1,00 1,25 0,25 1 1,08 0 1,0012 C L3n 52 1,2 3 0,08 0,15 HWB5 1,00 1,30 0,25 1 1,08 0 1,00

13 C F4 81 1 2,5 0,06 0,13 HWB5 1,00 1,25 0,25 1 1,02 0 1,0014 C F4 81 1 2,5 0,06 0,13 HWB5 1,00 1,25 0,25 1 1,03 0 1,0015 C L3s 52 1,2 3 0,08 0,15 HWB5 1,00 1,30 0,25 1 1,06 ° 1,0016 C L1 52 1,2 3 0,08 0,15 HWB5 1,00 1,30 0,25 1 1,04 0 1,0017 C L5 51 1 2,5 0,06 0,13 HWB3 0,89 1,25 0 0 1,00 1 1,0018 C F4 51 1 2,5 0,06 0,13 HWB5 1,00 1,25 0,25 1 1,25 0 1,0019 C F4 51 1 2,5 0,06 0,13 HWB5 1,00 1,25 0,25 1 1,25 0 1,0020 C F3 F3 0,98 3,5 0,06 0,18 HWB5 1,00 0,88 0,25 1 1,25 0 1,0021 C F7 F7 1,27 2,4 0,08 0,12 HWB5 0,93 1,76 0,25 1 1,25 0 1,0022 C F7 F7 1,27 2,4 0,08 0,12 HWB5 1,00 1,76 0,25 1 1,25 0 1,0025 C F3 F3 0,98 3,5 0,06 0,18 HWB3 0,89 0,88 0 0 1,00 1 0,8827 5 L3s 82 1,2 3 0,08 0,15 HWB4 1,00 1,30 0 0 1,00 1 1,0028 C L3s 82 1,2 3 0,08 0,15 HWB3 0,94 1,30 0 0 1,00 1 1,00

29 C Q2s 81 1 2,5 0,06 0,13 HWB5 1,00 1,25 0,25 1 1,13 0 1,0030 C Q1 82 1,2 3 0,08 0,15 HWB5 1,00 1,30 0,25 1 1,25 0 1,0031 C 80 52 1,2 3 0,08 0,15 HWB5 1,00 1,30 0,25 1 1,25 0 1,0033 C F3 F3 0,98 3,5 0,06 0,18 HWB3 1,00 0,88 0 0 1,00 1 0,8835 C Q3 81 1 2,5 0,06 0,13 HWB5 1,00 1,25 0,25 1 1,13 0 1,0036 C Q3 81 1 2,5 0,06 0,13 HWB3 1,00 1,25 ° 0 1,00 1 1,0037 C F3 F3 0,98 3,5 0,06 0,18 HWB5 1,00 0,88 0,25 1 1,25 ° 1,0038 C F3 F3 0,98 3,5 0,06 0,18 HWB5 1,00 0,88 0,25 1 1,04 0 1,0039 C 80 52 1,2 3 0,08 0,15 HWB17 1,00 1,30 0,25 1 1,25 0 1,0040 C 80 82 1,2 3 0,08 0,15 HWB5 1,00 1,30 0,25 1 1,13 0 1,0041 C 80 82 1,2 3 0,08 0,15 HWB12 1,00 1,30 0,09 1 1,03 ° 1,0042 C 80 82 1,2 3 0,08 0,15 HWB17 0,89 1,30 0,25 1 1,25 0 1,00

43 C 80 52 1,2 3 0,08 0,15 HWB3 1,00 1,30 0 0 1,00 1 1,00

44 C 80 52 1,2 3 0,08 0,15 HWB28 1,00 1,30 0 0 1,00 0 1,00

45 C 80 82 1,2 3 0,08 0,15 HWB5 0,97 1,30 0,25 1 1,13 0 1,00

ANAuSIS DE VULNERABIUDAD SiSMICA DE LOS PUENTES DE QUITO

escenario sismicoPGA

clave disei\osuelo suelo

S Cm Sa (1.0 s) Sa (0.3 s)clase

Ksk&w KshaPIll A B K3D 15hapefactor

Quito CEC HAZUS slight

46 C 80 82 1,2 3 0,08 0,15 HWB17 0,99 1,30 0,25 1 1,25 0 1,0047 C 80 82 1,2 3 0,08 0,15 HWB5 1,00 1,30 0,25 1 1,13 0 1,0048 C 80 82 1,2 3 0,08 0,15 HWB5 1,00 1,30 0,25 1 1,02 0 1,0049 C 80 82 1,2 3 0,08 0,15 HWB5 1,00 1,30 0,25 1 1,13 0 1,0050 C 80 82 1,2 3 0,08 0,15 HWB3 0,95 1,30 0 0 1,00 1 1,0051 C 80 82 1,2 3 0,08 0,15 HWB3 1,00 1,30 0 0 1,00 1 1,00

52 C 80 82 1,2 3 0,08 0,15 HWB3 1,00 1,30 0 0 1,00 1 1,0053 C 80 82 1,2 3 0,08 0,15 HWB3 1,00 1,30 0 0 1,00 1 1,0054 C 80 82 1,2 3 0,08 0,15 HWB3 l,DO 1,30 0 0 1,00 1 1,0055 C 80 82 1,2 3 0,08 0,15 HWB3 0,95 1,30 0 0 1,00 1 l,DO56 C 80 82 1,2 3 0,08 0,15 HWB3 0,99 1,30 0 0 1,00 1 1,0057 C 80 82 1,2 3 0,08 0,15 HWB3 1,00 1,30 0 0 1,00 1 1,0058 C 80 82 1,2 3 0,08 0,15 HWB3 1,00 1,30 0 0 1,00 1 l,DO59 C 80 82 1,2 3 0,08 0,15 HWB3 1,00 1,30 0 0 1,00 1 1,0060 C F3 F3 0,98 3,5 0,06 0,18 HWB5 1,00 0,88 0,25 1 1,05 0 1,0061 C F3 F3 0,98 3,5 0,06 0,18 HWB5 0,89 0,88 0,25 1 1,25 0 1,0063 C F5 81 1 2,5 0,06 0,13 HWB3 1,00 1,25 0 0 l,DO 1 1,00

65 C L3n 82 1,2 3 0,08 0,15 HWB3 1,00 1,30 0 0 1,00 1 1,0066 C L3s 82 1,2 3 0,08 0,15 HWB3 1,00 1,30 0 0 1,00 1 1,0067 C L4 81 1 2,5 0,06 0,13 HWB3 0,95 1,25 0 0 l,DO 1 1,0068 C F7 F7 1,27 2,4 0,08 0,12 HWB5 1,00 1,76 0,25 1 l,Dl 0 l,DO69 C L3n 82 1,2 3 0,08 0,15 HWB3 1,00 l,3D 0 0 1,00 1 1,0070 C 80 82 1,2 3 0,08 0,15 HWB5 1,00 1,30 0,25 1 1,06 0 1,0071 C 80 82 1,2 3 0,08 0,15 HWB3 l,DO 1,30 0 0 1,00 1 1,0072 C 80 82 1,2 3 0,08 0,15 HWB3 l,DO 1,30 0 0 1,00 1 1,0073 C 80 82 1,2 3 0,08 0,15 HWB3 1,00 1,30 0 0 1,00 1 1,0074 C 80 82 1,2 3 0,08 0,15 HWB3 1,00 1,30 0 0 l,DO 1 1,0075 C 80 82 1,2 3 0,08 0,15 HWB3 1,00 1,30 0 0 1,00 1 1,0077 C L3s 82 1,2 3 0,08 0,15 HWB3 1,00 1,30 0 0 1,00 1 1,0078 C 80 82 1,2 3 0,08 0,15 HWB17 0,95 1,30 0,25 1 1,25 0 1,0079 C 80 82 1,2 3 0,08 0,15 HWB3 1,00 1,30 0 0 1,00 1 1,0080 C 80 82 1,2 3 0,08 0,15 HWB3 1,00 1,30 0 0 1,00 1 1,0081 C F7 F7 1,27 2,4 0,08 0,12 HWB3 1,00 1,76 0 0 1,00 1 1,00

82 C F3 F3 0,98 3,5 0,06 0,18 HWB3 1,00 0,88 0 0 1,00 1 0,8883 C F4 81 1 2,5 0,06 0,13 HWB5 1,00 1,25 0,25 1 1,03 0 l,DO

84 C F4 81 1 2,5 0,06 0,13 HWB5 1,00 1,25 0,25 1 1,05 0 1,00

ANÂLlSIS DE VULNERABILIDAD sisMICA DE LOS PUENTES DE QUITO


Iigero

0,05 9

medianas Sa medianas modificadas Sa porcentaje curvas de fragilidad matriz de danosclave

moderado completo Iigero moderado extenso completo ligero moderado extenso completo sin dano ligero moderado completoligero extenso extenso

1 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%

2 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,39 0,50 0,73 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%

3 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,39 0,50 0,73 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%

4 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,38 0,48 0,70 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%

5 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,44 0,55 0,81 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%

6 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%

7 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,81 0,99 1,43 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%

8 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%

9 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%

10 0,81' 0,90 1,10 1,60 0,80 0,88 1,08 1,57 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%11 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,38 0,48 0,70 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%

12 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,38 0,48 0,70 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%

13 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,36 0,45 0,66 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%14 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,36 0,45 0,67 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%15 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,37 0,47 0,69 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%16 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,36 0,46 0,68 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%17 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,80 0,98 1,42 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%18 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,44 0,55 0,81 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%19 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,44 0,55 0,81 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%

20 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,44 0,55 0,81 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%

21 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,41 0,51 0,76 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%

22 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,44 0,55 0,81 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%

25 0,80 0,90 1,10 1,60 0,70 0,80 0,98 1,43 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%27 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%

28 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,84 1,03 1,50 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%

29 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,39 0,50 0,73 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%

30 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,44 0,55 0,81 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%

31 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,44 0,55 0,81 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%

33 0,80 0,90 1,10 1,60 0,70 0,90 1,10 1,60 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%

35 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,39 0,50 0,73 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%

36 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%

37 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,44 0,55 0,81 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%

38 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,36 0,46 0,67 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%

39 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,44 0,55 0,81 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%

40 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,39 0,50 0,73 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%

41 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,36 0,45 0,67 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%

42 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,39 0,49 0,72 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%

43 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%

44 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%

45 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,38 0,48 0,71 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%

ANALISIS DE VULNERABILIDAD sisMICA DE LOS PUENTES DE QUITO


Iigero

0,05 9

clavemedianas Sa medianas modificadas Sa porcentaje curvas de fragilidad matriz de daiios

Iigero moderado extenso completo ligero moderado extenso completo ligero moderado extenso completo sin dai\o Iigero moderado extenso completo46 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,43 0,54 0,80 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%

47 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,39 0,50 0,73 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%48 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,36 0,45 0,66 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%49 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,39 0,50 0,73 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%

50 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,85 1,04 1,51 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%51 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%

52 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%

53 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%

54 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%

55 0,8~ 0,90 1,10 1,60 0,80 0,85 1,04 1,52 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%

56 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,89 1,09 1,58 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%

57 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%

58 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%59 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%

60 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,37 0,46 0,68 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%

61 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,39 0,49 0,72 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%63 0,60 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%

65 0,60 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%66 0,60 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%

67 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,66 1,05 1,52 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%68 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,35 0,45 0,66 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%

69 0,60 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%

70 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,37 0,47 0,69 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%

71 0,60 0,90 1,10 1,60 0,60 0,90 1,10 1,60 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%

72 0,80 0,90 1,10 1,60 0,60 0,90 1,10 1,60 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%

73 0,60 0,90 1,10 1,60 0,60 0,90 1,10 1,60 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%

74 0,60 0,90 1,10 1,60 0,60 0,90 1,10 1,60 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%

75 0,60 0,90 1,10 1,60 0,60 0,90 1,10 1,60 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%

77 0,60 0,90 1,10 1,60 0,60 0,90 1,10 1,60 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%

76 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,41 0,52 0,77 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%

79 0,60 0,90 1,10 1,60 0,60 0,90 1,10 1,60 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%

60 0,60 0,90 1,10 1,60 0,60 0,90 1,10 1,60 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%

61 0,80 0,90 1,10 1,60 0,60 0,90 1,10 1,60 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%

62 0,60 0,90 1,10 1,60 0,70 0,90 1,10 1,60 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%

63 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,36 0,45 0,67 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%

64 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,37 0,46 0,68 0% 0% 0% 0% 100% 0% 0% 0% 0%


escenario sismico

PGA

diseiiosuera suelo


K5kew K~hap8 A B K3D l'iihap8factor

claveQuito CEC HAZUS slight

1 C L3n 52 1,2 3 0,16 0,30 HWB3 1,00 1,30 0 0 1,00 1 1,002 C F4 51 1 2,5 0,13 0,25 HWB5 1,00 1,25 0,25 1 1,13 0 1,003 C L3s 52 1,2 3 0,16 0,30 HWB5 1,00 1,30 0,25 1 1,13 0 1,004 C 02n 51 1 2,5 0,13 0,25 HWB5 1,00 1,25 0,25 1 1,08 0 1,005 C F3 F3 0,98 3,5 0,12 0,35 HWB5 1,00 0,88 0,25 1 1,25 0 1,006 C L3s 52 1,2 3 0,16 0,30 HWB3 1,00 1,30 0 0 1,00 1 1,007 C L3s 52 1,2 3 0,16 0,30 HWB3 0,90 1,30 0 0 1,00 1 1,008 C 025 51 1 2,5 0,13 0,25 HWB28 1,00 1,25 ° 0 1,00 0 1,009 C L3s 52 1,2 3 0,16 0,30 HWB3 1,00 1,30 0 0 1,00 1 1,0010 C 03 51 1 2,5 0,13 0,25 HWB3 0,98 1,25 0 0 1,00 1 1,0011 C F5 51 1 2,5 0,13 0,25 HWB5 1,00 1,25 0,25 1 1,08 0 1,0012 C L3n 52 1,2 3 0,16 0,30 HWB5 1,00 1,30 0,25 1 1,08 0 1,0013 C F4 51 1 2,5 0,13 0,25 HWB5 1,00 1,25 0,25 1 1,02 0 1,0014 C F4 51 1 2,5 0,13 0,25 HWB5 1,00 1,25 0,25 1 1,03 0 1,0015 C L3s 52 1,2 3 0,16 0,30 HWB5 1,00 1,30 0,25 1 1,06 0 1,0016 C L1 52 1,2 3 0,16 0,30 HWB5 1,00 1,30 0,25 1 1,04 0 1,0017 C L5 51 1 2,5 0,13 0,25 HWB3 0,89 1,25 0 0 1,00 1 1,0018 C F4 51 1 2,5 0,13 0,25 HWB5 1,00 1,25 0,25 1 1,25 0 1,0019 C F4 51 1 2,5 0,13 0,25 HWB5 1,00 1,25 0,25 1 1,25 0 1,0020 C F3 F3 0,98 3,5 0,12 0,35 HWB5 1,00 0,88 0,25 1 1,25 0 1,0021 C F7 F7 1,27 2,4 0,17 0,24 HWB5 0,93 1,76 0,25 1 1,25 0 1,0022 C F7 F7 1,27 2,4 0,17 0,24 HWB5 1,00 1,76 0,25 1 1,25 0 1,0025 C F3 F3 0,98 3,5 0,12 0,35 HWB3 0,89 0,88 0 0 1,00 1 0,8827 5 L3s 52 1,2 3 0,16 0,30 HWB4 1,00 1,30 0 0 1,00 1 1,0028 C L3s 52 1,2 3 0,16 0,30 HWB3 0,94 1,30 0 0 1,00 1 1,0029 C 025 51 1 2,5 0,13 0,25 HWB5 1,00 1,25 0,25 1 1,13 ° 1,0030 C 01 52 1,2 3 0,16 0,30 HWB5 1,00 1,30 0,25 1 1,25 0 1,0031 C 50 52 1,2 3 0,16 0,30 HWB5 1,00 1,30 0,25 1 1,25 0 1,0033 C F3 F3 0,98 3,5 0,12 0,35 HWB3 1,00 0,88 0 0 1,00 1 0,8835 C 03 51 1 2,5 0,13 0,25 HWB5 1,00 1,25 0,25 1 1,13 0 1,0036 C 03 51 1 2,5 0,13 0,25 HWB3 1,00 1,25 0 0 1,00 1 1,0037 C F3 F3 0,98 3,:> 0,12 0,35 HWB5 1,00 0,88 0,25 1 1,25 0 1,0038 C F3 F3 0,98 3,5 0,12 0,35 HWB5 1,00 0,88 0,25 1 1,04 0 1,0039 C 50 52 1,2 3 0,16 0,30 HWB17 1,00 1,30 0,25 1 1,25 0 1,0040 C 50 52 1,2 3 0,16 0,30 HWB5 1,00 1,30 0,25 1 1,13 0 1,00

41 C 50 52 1,2 3 0,16 0,30 HWB12 1,00 1,30 0,09 1 1,03 ° 1,00

42 C 50 52 1,2 3 0,16 0,30 HWB17 0,89 1,30 0,25 1 1,25 0 1,00

43 C 50 52 1,2 3 0,16 0,30 HWB3 1,00 1,30 0 0 1,00 1 1,00

44 C 50 52 1,2 3 0,16 0,30 HWB28 1,00 1,30 0 0 1,00 0 1,0045 C 50 52 1,2 3 0,16 0,30 HWB5 0,97 1,30 0,25 1 1,13 0 1,00

46 C 50 52 1,2 3 0,16 0,30 HWB17 0,99 1,30 0,25 1 1,25 0 1,00

~ fI (' fI j' f' f""V._ • 111_•••111"-' .,.:. •• St ••••••• " •

ANALISIS DE VULNERABILIDAD sisMICA DE LOS PUENTES DE QUITO

escenario sismico

PGA

..

clave disenosuelo suelo


Kskew K5hape B KJD IShapefactor

Quito CEC HAZUSA

slight47 C 5D 52 1,2 3 0,16 0,30 HWB5 1,00 1,30 0,25 1 1,13 0 1,0048 C 5D 52 1,2 3 0,16 0,30 HWB5 1,00 1,30 0,25 1 1,02 0 1,0049 C 5D 52 1,2 3 0,16 0,30 HWB5 1,00 1,30 0,25 1 1,13 0 1,0050 C 5D 52 1,2 3 0,16 0,30 HWB3 0,95 1,30 0 0 1,00 1 1,0051 C 5D 52 1,2 3 0,16 0,30 HWB3 1,00 1,30 0 0 1,00 1 1,0052 C 5D 52 1,2 3 0,16 0,30 HWB3 1,00 1,30 0 0 1,00 1 1,0053 C 5D 52 1,2 3 0,16 0,30 HWB3 1,00 1,30 0 0 1,00 1 1,0054 C 5D 52 1,2 3 0,16 0,30 HWB3 1,00 1,30 0 0 1,00 1 1,0055 C 5D 52 1,2 3 0,16 0,30 HWB3 0,95 1,30 0 0 1,00 1 1,0056 C 5D 52 1,2 3 0,16 0,30 HWB3 0,99 1,30 0 0 1,00 1 1,00

57 C 5D 52 1,2 3 0,16 0,30 HWB3 1,00 1,30 0 0 1,00 1 1,00

58 C 5D 52 1,2 3 0,16 0,30 HWB3 1,00 1,30 0 0 1,00 1 1,0059 C 5D 52 1,2 3 0,16 0,30 HWB3 1,00 1,30 0 0 1,00 1 1,0060 C F3 F3 0,98 3,5 0,12 0,35 HWB5 1,00 0,88 0,25 1 1,05 0 1,0061 C F3 F3 0,98 3,5 0,12 0,35 HWB5 0,89 0,88 0,25 1 1,25 0 1,0063 C F5 51 1 2,5 0,13 0,25 HWB3 1,00 1,25 0 0 1,00 1 1,00

65 C L3n 52 1,2 3 0,16 0,30 HWB3 1,00 1,30 0 0 1,00 1 1,0066 C L3s 52 1,2 3 0,16 0,30 HWB3 1,00 1,30 0 0 1,00 1 1,0067 C L4 51 1 2,5 0,13 0,25 HWB3 0,95 1,25 0 0 1,00 1 1,0068 C F7 F7 1,27 2,4 0,17 0,24 HWB5 1,00 1,76 0,25 1 1,01 0 1,0069 C L3n 52 1,2 3 0,16 0,30 HWB3 1,00 1,30 0 0 1,00 1 1,00

70 C 5D 52 1,2 3 0,16 0,30 HWB5 1,00 1,30 0,25 1 1,06 0 1,0071 C 5D 52 1,2 3 0,16 0,30 HWB3 1,00 1,30 0 0 1,00 1 1,0072 C 5D 52 1,2 3 0,16 0,30 HWB3 1,00 1,30 0 0 1,00 1 1,0073 C 5D 52 1,2 3 0,16 0,30 HWB3 1,00 1,30 0 0 1,00 1 1,00

74 C 5D 52 1,2 3 0,16 0,30 HWB3 1,00 1,30 0 0 1,00 1 1,0075 C 5D 52 1,2 3 0,16 0,30 HWB3 1,00 1,30 0 0 1,00 1 1,00

77 C L3s 52 1,2 3 0,16 0,30 HWB3 1,00 1,30 0 0 1,00 1 1,0078 C 5D 52 1,2 3 0,16 0,30 HWB17 0,95 1,30 0,25 1 1,25 0 1,0079 C 5D 52 1,2 3 0,16 0,30 HWB3 1,00 1,30 0 0 1,00 1 1,00

80 C 5D 52 1,2 3 0,16 0,30 HWB3 1,00 1,30 0 0 1,00 1 1,00

81 C F7 F7 1,27 2,4 0,17 0,24 HWB3 1,00 1,76 0 0 1,00 1 1,00

82 C F3 F3 0,98 3,5 0,12 0,35 HWB3 1,00 0,88 0 0 1,00 1 0,88

83 C F4 51 1 2,5 0,13 0,25 HWB5 1,00 1,25 0,25 1 1,03 0 1,00

84 C F4 51 1 2,5 0,13 0,25 HWB5 1,00 1,25 0,25 1 1,05 0 1,00

ANÂLlSIS DE VULNERABILIDAD SiSMICA DE LOS PUENTES DE QUITO


moderado0,10 9

medianas Sa medianas modificadas Sa porcentaje curvas de fragilidad matriz de daiiosclave

moderado completo ligero moderado extenso completo ligero moderado extenso completo sin daiio ligero moderado extenso completaligero extenso1 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0,00 0,00 0,00 0,00 100% 0% 0% 0% 0%

2 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,39 0,50 0,73 0,03 0,00 0,00 0,00 97% 3% 0% 0% 0%

3 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,39 0,50 0,73 0,10 0,01 0,00 0,00 90% 9% 1% 0% 0%

4 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,38 0,48 0,70 0,03 0,00 0,00 0,00 97% 3% 0% 0% 0%

5 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,44 0,55 0,81 0,03 0,00 0,00 0,00 97% 3% 0% 0% 0%

6 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0,00 0,00 0,00 0,00 100% 0% 0% 0% 0%

7 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,81 0,99 1,43 0,00 0,00 0,00 0,00 100% 0% 0% 0% 0%

8 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0,00 0,00 0,00 0,00 100% 0% 0% 0% 0%

9 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0,00 0,00 0,00 0,00 100% 0% 0% 0% 0%

10 0,813" 0,90 1,10 1,60 0,80 0,88 1,08 1,57 0,00 0,00 0,00 0,00 100% 0% 0% 0% 0%

11 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,38 0,48 0,70 0,03 0,00 0,00 0,00 97% 3% 0% 0% 0%

12 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,38 0,48 0,70 0,10 0,01 0,00 0,00 90% 9% 1% 0% 0%

13 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,36 0,45 0,66 0,03 0,00 0,00 0,00 97% 3% 0% 0% 0%

14 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,36 0,45 0,67 0,03 0,00 0,00 0,00 97% 3% 0% 0% 0%

15 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,37 0,47 0,69 0,10 0,01 0,00 0,00 90% 8% 1% 0% 0%

16 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,36 0,46 0,68 0,10 0,02 0,00 0,00 90% 8% 1% 0% 0%

17 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,80 0,98 1,42 0,00 0,00 0,00 0,00 100% 0% 0% 0% 0%

18 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,44 0,55 0,81 0,03 0,00 0,00 0,00 97% 3% 0% 0% 0%19 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,44 0,55 0,81 0,03 0,00 0,00 0,00 97% 3% 0% 0% 0%

20 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,44 0,55 0,81 0,03 0,00 0,00 0,00 97% 3% 0% 0% 0%

21 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,41 0,51 0,76 0,14 0,01 0,00 0,00 86% 13% 1% 0% 0%

22 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,44 0,55 0,81 0,14 0,01 0,00 0,00 86% 13% 1% 0% 0%

25 0,80 0,90 1,10 1,60 0,70 0,80 0,98 1,43 0,00 0,00 0,00 D,DO 100% 0% 0% 0% 0%

27 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0,00 0,00 0,00 0,00 100% 0% 0% 0% 0%

28 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,84 1,03 1,50 0,00 0,00 0,00 0,00 100% 0% 0% 0% 0%

29 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,39 0,50 0,73 0,03 0,00 D,DO 0,00 97% 3% 0% 0% 0%

30 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,44 D,55 0,81 0,10 D,DO 0,00 D,DO 90% 9% 0% 0% 0%

31 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,44 D,55 0,81 0,10 0,00 0,00 D,DO 90% 9% 0% 0% 0%

33 0,80 0,90 1,10 1,60 0,70 0,90 1,10 1,60 0,00 0,00 D,DO 0,00 100% 0% 0% 0% 0%

35 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,39 0,50 0,73 0,03 0,00 0,00 D,DO 97% 3% 0% 0% 0%

36 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0,00 0,00 0,00 D,DO 100% 0% 0% 0% 0%

37 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,44 D,55 0,81 0,03 D,DO 0,00 D,DO 97% 3% 0% 0% 0%

38 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,36 0,46 0,67 0,03 0,00 0,00 D,DO 97% 3% 0% 0% 0%

39 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,44 0,55 0,81 0,10 0,00 0,00 D,DO 90% 9% 0% 0% 0%

40 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,39 0,50 0,73 0,10 0,01 0,00 0,00 90% 9% 1% 0% 0%

41 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,36 0,45 0,67 0,10 0,02 0,00 0,00 90% 8% 1% 0% 0%

42 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,39 0,49 0,72 0,10 0,01 0,00 0,00 90% 9% 1% 0% 0%

43 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0,00 0,00 0,00 0,00 100% 0% 0% 0% 0%

44 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0,00 0,00 D,DO D,DO 100% 0% 0% 0% 0%

45 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,38 0,48 0,71 0,10 0,01 0,00 0,00 90% 9% 1% 0% 0%

46 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,43 D,54 0,80 0,10 0,01 D,DO D,DO 90% 9% 0% 0% 0%

',,'



moderado

0,10 9

medianas Sa medianas modificadas Sa porcentaje curvas de fragilidad matriz de daiïosclave

ligero moderado completo Iigero moderado extenso completo ligero moderado completo sin dailo ligero moderadoextenso extenso extenso completo47 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,39 0,50 0,73 0,10 0,01 0,00 0,00 90% 9% 1% 0% 0%

4B 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,36 0,45 0,66 0,10 0,02 0,00 0,00 90% B% 1% 0% 0%

49 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,39 0,50 0,73 0,10 0,01 0,00 0,00 90% 9% 1% 0% 0%

50 D,BD 0,90 1,10 1,60 D,BD 0,B5 1,04 1,51 0,00 0,00 0,00 0,00 100% 0% 0% 0% 0%

51 D,BD 0,90 1,10 1,60 D,BD 0,90 1,10 1,60 0,00 0,00 0,00 0,00 100% 0% 0% , 0% 0%

52 D,BD 0,90 1,10 1,60 D,BD 0,90 1,10 1,60 0,00 0,00 0,00 0,00 100% 0% 0% 0% 0%

53 D,BD 0,90 1,10 1,60 D,BD 0,90 1,10 1,60 0,00 0,00 0,00 0,00 100% 0% 0% 0% 0%

54 D,BD 0,90 1,10 1,60 D,BD 0,90 1,10 1,60 0,00 0,00 0,00 0,00 100% 0% 0% 0% 0%

55 D,BD 0,90 1,10 1,60 D,BD 0,B5 1,04 1,52 0,00 0,00 0,00 0,00 100% 0% 0% 0% 0%

56 O,BO' 0,90 1,10 1,60 O,BO 0,B9 1,09 1,5B 0,00 0,00 0,00 0,00 100% 0% 0% 0% 0%

57 D,BD 0,90 1,10 1,60 D,BD 0,90 1,10 1,60 0,00 0,00 0,00 0,00 100% 0% 0% 0% 0%

SB D,BD 0,90 1,10 1,60 D,BD 0,90 1,10 1,60 0,00 0,00 0,00 0,00 100% 0% 0% 0% 0%

59 D,BD 0,90 1,10 1,60 D,BD 0,90 1,10 1,60 0,00 0,00 0,00 0,00 100% 0% 0% 0% 0%

60 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,37 0,46 0,6B 0,03 0,00 0,00 0,00 97% 3% 0% 0% 0%

61 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,39 0,49 0,72 0,03 0,00 0,00 0,00 97% 3% 0% 0% 0%

63 O,BO 0,90 1,10 1,60 D,BD 0,90 1,10 1,60 0,00 0,00 0,00 0,00 100% 0% 0% 0% 0%

65 D,BD 0,90 1,10 1,60 D,BD 0,90 1,10 1,60 0,00 0,00 0,00 0,00 100% 0% 0% 0% 0%

66 D,BD 0,90 1,10 1,60 D,BD 0,90 1,10 1,60 0,00 0,00 0,00 0,00 100% 0% 0% 0% 0%

67 D,BD 0,90 1,10 1,60 D,BD 0,B6 1,05 1,52 0,00 0,00 0,00 0,00 100% 0% 0% 0% 0%

6B 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,35 0,45 0,66 0,14 0,03 0,01 0,00 B6% 11% 2% 1% 0%

69 D,BD 0,90 1,10 1,60 D,BD 0,90 1,10 1,60 0,00 0,00 0,00 0,00 100% 0% 0% 0% 0%

70 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,37 0,47 0,69 0,10 0,01 0,00 0,00 90% B% 1% 0% 0%

71 D,BD 0,90 1,10 1,60 D,BD 0,90 1,10 1,60 0,00 0,00 0,00 0,00 100% 0% 0% 0% 0%

72 D,BD 0,90 1,10 1,60 D,BD 0,90 1,10 1,60 0,00 0,00 0,00 0,00 100% 0% 0% 0% 0%

73 D,BD 0,90 1,10 1,60 D,BD 0,90 1,10 1,60 0,00 0,00 0,00 0,00 100% 0% 0% 0% 0%

74 D,BD 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0,00 0,00 0,00 0,00 100% 0% 0% 0% 0%

75 D,BD 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0,00 0,00 0,00 0,00 100% 0% 0% 0% 0%

77 0,80 0,90 1,10 1,60 D,BD 0,90 1,10 1,60 0,00 0,00 0,00 0,00 100% 0% 0% 0% 0%

78 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,41 0,52 0,77 0,10 0,01 0,00 0,00 90% 9% 1% 0% 0%

79 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0,00 0,00 0,00 0,00 100% 0% 0% 0% 0%

80 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0,00 0,00 0,00 0,00 100% 0% 0% 0% 0%

81 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0,00 0,00 0,00 0,00 100% 0% 0% 0% 0%

82 0,80 0,90 1,10 1,60 0,70 0,90 1,10 1,60 0,00 0,00 0,00 0,00 100% 0% 0% 0% 0%

83 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,36 0,45 0,67 0,03 0,00 0,00 0,00 97% 3% 0% 0% 0%

84 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,37 0,46 0,68 0,03 0,00 0,00 0,00 97% 3% 0% 0% 0%



•

disenosuelo suelo

S Cm Sa (1.0 5) Sa (0.3 5)clase

Kskew Kshape A B K3D IShapeclaveQuito CEC HAZUS

1 C L3n 52 1,2 3 0,39 0,75 HWB3 1,00 1,30 0 0 1,00 12 C F4 51 1 2,5 0,31 0,63 HWB5 1,00 1,25 0,25 1 1,13 03 C L3s 52 1,2 3 0,39 0,75 HWB5 1,00 1,30 0,25 1 1,13 04 C 02n 51 1 2,5 0,31 0,63 HWB5 1,00 1,25 0,25 1 1,08 05 C F3 F3 0,98 3,5 0,31 0,88 HWB5 1,00 0,88 0,25 1 1,25 06 C L3s 52 1,2 3 0,39 0,75 HWB3 1,00 1,30 0 0 1,00 17 C L3s 52 1,2 3 0,39 0,75 HWB3 0,90 1,30 0 0 1,00 18 C 025 51 1 2,5 0,31 0,63 HWB28 1,00 1,25 0 0 1,00 0

9 C L3s 52 1,2 . ,3 0,39 0,75 HWB3 1,00 1,30 0 0 1,00 110 C 03 51 1 1""2,5 0,31 0,63 HWB3 0,98 1,25 0 0 1,00 111 C F5 51 1 2,5 0,31 0,63 HWB5 1,00 1,25 0,25 1 1,08 012 C L3n 52 1,2 3 0,39 0,75 HWB5 1,00 1,30 0,25 1 1,08 013 C F4 51 1 2,5 0,31 0,63 HWB5 1,00 1,25 0,25 1 1,02 014 C F4 51 1 2,5 0,31 0,63 HWB5 1,00 1,25 0,25 1 1,03 015 C L3s 52 1,2 3 0,39 0,75 HWB5 1,00 1,30 0,25 1 1,06 016 C L1 52 1,2 3 0,39 0,75 HWB5 1,00 1,30 0,25 1 1,04 017 C L5 51 1 2,5 0,31 0,63 HWB3 0,89 1,25 0 0 1,00 118 C F4 51 1 2,5 0,31 0,63 HWB5 1,00 1,25 0,25 1 1,25 019 C F4 51 1 2,5 0,31 0,63 HWB5 1,00 1,25 0,25 1 1,25 020 C F3 F3 0,98 3,5 0,31 0,88 HWB5 1,00 0,88 0,25 1 1,25 021 C F7 F7 1,27 2,4 0,42 0,60 HWB5 0,93 1,76 0,25 1 1,25 022 C F7 F7 1,27 2,4 0,42 0,60 HWB5 1,00 1,76 0,25 1 1,25 025 C F3 F3 0,98 3,5 0,31 0,88 HWB3 0,89 0,88 0 0 1,00 127 5 L3s 52 1,2 3 0,39 0,75 HWB4 1,00 1,30 0 0 1,00 128 C L3s 52 1,2 3 0,39 0,75 HWB3 0,94 1,30 0 0 1,00 129 C 025 51 1 2,5 0,31 0,63 HWB5 1,00 1,25 0,25 1 1,13 030 C 01 52 1,2 3 0,39 0,75 HWB5 1,00 1,30 0,25 1 1,25 031 C 50 52 1,2 3 0,39 0,75 HWB5 1,00 1,30 0,25 1 1,25 033 C F3 F3 0,98 3,5 0,31 0,88 HWB3 1,00 0,88 0 0 1,00 135 C 03 51 1 2,5 0,31 0,63 HWB5 1,00 1,25 0,25 1 1,13 036 C 03 51 1 2,5 0,31 0,63 HWB3 1,00 1,25 0 0 1,00 137 C F3 F3 0,98 3,5 0,31 0,88 HWB5 1,00 0,88 0,25 1 1,25 038 C F3 F3 0,98 3,5 0,31 0,88 HWB5 1,00 0,88 0,25 1 1,04 039 C 50 52 1,2 3 0,39 0,75 HWB17 1,00 1,30 0,25 1 1,25 040 C 50 52 1,2 3 0,39 0,75 HWB5 1,00 1,30 0,25 1 1,13 041 C 50 52 1,2 3 0,39 0,75 HWB12 1,00 1,30 0,09 1 1,03 042 C 50 52 1,2 3 0,39 0,75 HWB17 0,89 1,30 0,25 1 1,25 043 C 50 52 1,2 3 0,39 0,75 HWB3 1,00 1,30 0 0 1,00 144 C 50 52 1,2 3 0,39 0,75 HWB28 1,00 1,30 0 0 1,00 0

45 C 50 52 1,2 3 0,39 0,75 HWB5 0,97 1,30 0,25 1 1,13 0

ANAuSIS DE VULNERABIUDAD SiSMICA DE LOS PUENTES DE QUITO


clave diseilosuelo suelo

S Cm Sa (1.051 Sa (0.3 5)clase

Kskew Kstlape A B KJO ltihapeQuito CEC HAZUS

46 C 50 52 1,2 3 0,39 0,75 HWB17 0,99 1,30 0,25 1 1,25 a47 C 50 52 1,2 3 0,39 0,75 HWB5 1,00 1,30 0,25 1 1,13 a4B c 50 52 1,2 3 0,39 0,75 HWB5 1,00 1,30 0,25 1 1,02 a49 c 50 52 1,2 3 0,39 0,75 HWB5 1,00 1,30 0,25 1 1,13 a

50 c 50 52 1,2 3 0,39 0,75 HWB3 0,95 1,30 a a 1,00 1

51 C 50 52 1,2 3 0,39 0,75 HWB3 1,00 1,30 a a 1,00 152 C 50 52 1,2 3 0,39 0,75 HWB3 1,00 1,30 a a 1,00 153 C 50 52 1,2 3 0,39 0,75 HWB3 1,00 1,30 a a 1,00 154 C 50 52 1,2 3 0,39 0,75 HWB3 1,00 1,30 a a 1,00 1

55 C 50 52 1,2 3 0,39 0,75 HWB3 0,95 1,30 a a 1,00 156 C 50 52 1,2 3 0,39 0,75 HWB3 0,99 1,30 a a 1,00 1

57 C 50 52 1,2 3 0,39 0,75 HWB3 1,00 1,30 a a 1,00 1

5B C 5D 52 1,2 3 0,39 0,75 HWB3 1,00 1,30 a a 1,00 159 C 5D 52 1,2 3 0,39 0,75 HWB3 1,00 1,30 a a 1,00 160 C F3 F3 0,9B 3,5 0,31 O,BB HWB5 1,00 O,BB 0,25 1 1,05 a

61 C F3 F3 0,9B 3,5 0,31 O,BB HWB5 0,B9 O,BB 0,25 1 1,25 a63 C F5 51 1 2,5 0,31 0,63 HWB3 1,00 1,25 a a 1,00 165 C L3n 52 1,2 3 0,39 0,75 HWB3 1,00 1,30 a a 1,00 166 C L3s 52 1,2 3 0,39 0,75 HWB3 1,00 1,30 a a 1,00 167 C L4 51 1 2,5 0,31 0,63 HWB3 0,95 1,25 a a 1,00 1

6B C F7 F7 1,27 2,4 0,42 0,60 HWB5 1,00 1,76 0,25 1 1,01 a69 C L3n 52 1,2 3 0,39 0,75 HWB3 1,00 1,30 0 0 1,00 1

70 C 50 52 1,2 3 0,39 0,75 HWB5 1,00 1,30 0,25 1 1,06 a

71 C 50 52 1,2 3 0,39 0,75 HWB3 1,00 1,30 0 0 1,00 1

72 C 5D 52 1,2 3 0,39 0,75 HWB3 1,00 1,30 a 0 1,00 1

73 C 5D 52 1,2 3 0,39 0,75 HWB3 1,00 1,30 a a 1,00 1

74 C 50 52 1,2 3 0,39 0,75 HWB3 1,00 1,30 0 0 1,00 1

75 C 5D 52 1,2 3 0,39 0,75 HWB3 1,00 1,30 a 0 1,00 1

77 C L3s 52 1,2 3 0,39 0,75 HWB3 1,00 1,30 a a 1,00 1

7B C 5D 52 1,2 3 0,39 0,75 HWB17 0,95 1,30 0,25 1 1,25 a

79 C 5D 52 1,2 3 0,39 0,75 HWB3 1,00 1,30 a a 1,00 1

Ba c 5D 52 1,2 3 0,39 0,75 HWB3 1,00 1,30 a 0 1,00 1B1 C F7 F7 1,27 2,4 0,42 0,60 HWB3 1,00 1,76 0 0 1,00 1B2 C F3 F3 0,9B 3,5 0,31 O,BB HWB3 1,00 O,BB 0 0 1,00 1

B3 C F4 51 1 2,5 0,31 0,63 HWB5 1,00 1,25 0,25 1 1,03 a

B4 c F4 51 1 2,5 0,31 0,63 HWB5 1,00 1,25 0,25 1 1,05 a

ANÂUSIS DE VULNERABIUDAD sisMICA DE LOS PUENTES DE QUITO


severo0,25 9

clavefactor medianas Sa medianas modificadas Sa porcentaje curvas de fragîlidad matriz de danosslight ligero moderado extenso completo ligero moderado extenso completo ligero moderado extenso completo sin dano ligero moderado extenso completo

1 1,00 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0,04 0,02 0,00 0,00 96% 2% 1% 0% 0%2 1,00 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,39 0,50 0,73 0,68 0,28 0,13 0,02 32% 40% 16% 11% 2%3 1,00 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,39 0,50 0,73 0,84 0,49 0,27 0,06 16% 36% 21% 22% 6%4 1,00 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,38 0,48 0,70 0,68 0,31 0,15 0,02 32% 36% 17% 12% 2%5 1,00 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,44 0,55 0,81 0,66 0,19 0,07 0,01 34% 47% 11% 6% 1%6 1,00 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0,04 0,02 0,00 0,00 96% 2% 1% 0% 0%7 1,00 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,81 0,99 1,43 0,04 0,03 0,01 0,00 96% 0% 2% 1% 0%8 1,00 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0,01 0,00 0,00 0,00 99% 1% 0% 0% 0%9 1,00 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0,04 0,02 0,00 0,00 96% 2% 1% 0% 0%10 1,00 O,~O 0,90 1,10 1,60 0,80 0,88 1,08 1,57 0,01 0,00 0,00 0,00 99% 0% 0% 0% 0%11 1,00 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,38 0,48 0,70 0,68 0,31 0,15 0,02 32% 36% 17% 12% 2%12 1,00 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,38 0,48 0,70 0,84 0,53 0,31 0,07 16% 32% 22% 24% 7%13 1,00 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,36 0,45 0,66 0,68 0,37 0,18 0,03 32% 31% 19% 15% 3%14 1,00 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,36 0,45 0,67 0,68 0,37 0,18 0,03 32% 31% 19% 15% 3%15 1,00 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,37 0,47 0,69 0,84 D,54 0,32 0,08 16% 30% 22% 25% 8%16 1,00 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,36 0,46 0,68 0,84 0,56 0,34 0,08 16% 28% 22% 26% 8%17 1,00 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,80 0,98 1,42 0,01 0,01 D,DO 0,00 99% 0% 1% 0% 0%18 1,00 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,44 0,55 0,81 0,68 0,20 0,08 0,01 32% 48% 12% 7% 1%19 1,00 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,44 D,55 0,81 0,68 0,20 0,08 0,01 32% 48% 12% 7% 1%20 1,00 0,26 0,35 0,44. 0,65 0,26 0,44 0,55 0,81 0,66 0,19 0,07 0,01 34% 47% 11% 6% 1%21 1,00 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,41 D,51 0,76 0,89 0,54 0,32 0,07 11% 35% 22% 24% 7%22 1,00 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,44 D,55 0,81 0,89 0,47 0,26 0,05 11% 42% 21% 20% 5%25 0,88 0,80 0,90 1,10 1,60 0,70 0,80 0,98 1,43 0,02 0,01 0,00 D,DO 98% 1% 1% 0% 0%27 1,00 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0,04 0,02 D,DO D,DO 96% 2% 1% 0% 0%28 1,00 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,84 1,03 1,50 0,04 0,03 0,01 D,DO 96% 1% 2% 1% 0%29 1,00 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,39 D,50 0,73 0,68 0,28 0,13 0,02 32% 40% 16% 11% 2%30 1,00 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,44 0,55 0,81 0,84 0,38 0,19 0,03 16% 46% 19% 16% 3%31 1,00 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,44 0,55 0,81 0,84 0,38 0,19 0,03 16% 46% 19% 16% 3%33 0,88 0,80 0,90 1,10 1,60 0,70 0,90 1,10 1,60 0,02 D,DO D,DO D,DO 98% 2% 0% 0% 0%35 1,00 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,39 0,50 0,73 0,68 0,28 0,13 0,02 32% 40% 16% 11% 2%36 1,00 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0,01 D,DO D,DO D,DO 99% 1% 0% 0% 0%37 1,00 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,44 D,55 0,81 0,66 0,19 0,07 0,01 34% 47% 11% 6% 1%38 1,00 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,36 0,46 0,67 0,66 0,34 0,16 0,02 34% 32% 18% 14% 2%39 1,00 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,44 0,55 0,81 0,84 0,38 0,19 0,03 16% 46% 19% 16% 3%40 1,00 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,39 D,50 0,73 0,84 0,49 0,27 0,06 16% 36% 21% 22% 6%41 1,00 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,36 0,45 0,67 0,84 0,58 0,35 0,09 16% 27% 22% 26% 9%42 1,00 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,39 0,49 0,72 0,84 D,50 0,28 0,06 16% 34% 22% 22% 6%43 1,00 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0,04 0,02 D,DO 0,00 96% 2% 1% 0% 0%

44 1,00 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0,04 0,02 D,DO 0,00 96% 2% 1% 0% 0%

45 1,00 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,38 0,48 0,71 0,84 D,51 D,3D 0,07 16% 33% 22% 23% 7%



severo

0,25 9

clavefactor medianas Sa medianas modificadas Sa porcentaje curvas de fragilidad matriz de daiiosslight ligero moderado extenso completo ligero moderado extenso completo Iigero moderado extenso completo sin daiio ligero moderado extenso completo

46 1,00 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,43 0,54 0,80 0,84 0,40 0,20 0,04 16% 45% 19% 17% 4%47 1,00 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,39 0,50 0,73 0,84 0,49 0,27 0,06 16% 36% 21% 22% 6%48 1,00 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,36 0,45 0,66 0,84 0,59 0,36 0,09 16% 26% 22% 27% 9%49 1,00 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,39 0,50 0,73 0,84 0,49 0,27 0,06 16% 36% 21% 22% 6%50 1,00 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,85 1,04 1,51 0,04 0,03 0,01 0,00 96% 1% 2% 1% 0%51 1,00 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0,04 0,02 0,00 0,00 96% 2% 1% 0% 0%

52 1,00 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0,04 0,02 0,00 0,00 96% 2% 1% 0% 0%53 1,00 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0,04 0,02 0,00 0,00 96% 2% 1% 0% 0%

54 1,00 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0,04 0,02 0,00 0,00 96% 2% 1% 0% 0%55 1,00 D,iD 0,90 1,10 1,60 0,80 0,85 1,04 1,52 0,04 0,02 0,01 0,00 96% 1% 2% 1% 0%56 1,00 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,89 1,09 1,58 0,04 0,02 0,01 0,00 96% 2% 1% 0% 0%57 1,00 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0,04 0,02 0,00 0,00 96% 2% 1% 0% 0%58 1,00 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0,04 0,02 0,00 0,00 96% 2% 1% 0% 0%59 1,00 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0,04 0,02 0,00 0,00 96% 2% 1% 0% 0%60 1,00 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,37 0,46 0,68 0,66 0,32 0,15 0,02 34% 33% 17% 13% 2%61 1,00 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,39 0,49 0,72 0,66 0,28 0,12 0,02 34% 38% 15% 11% 2%63 1,00 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0,01 0,00 0,00 0,00 99% 1% 0% 0% 0%65 1,00 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0,04 0,02 0,00 0,00 96% 2% 1% 0% 0%66 1,00 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0,04 0,02 0,00 0,00 96% 2% 1% 0% 0%67 1,00 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,86 1,05 1,52 0,01 0,01 0,00 0,00 99% 0% 0% 0% 0%68 1,00 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,35 0,45 0,66 0,89 0,67 0,45 0,13 11% 22% 22% 31% 13%69 1,00 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0,04 0,02 0,00 0,00 96% 2% 1% 0% 0%

70 1,00 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,37 0,47 0,69 0,84 0,54 0,32 0,08 16% 30% 22% 25% 8%71 ,1,00 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0,04 0,02 0,00 0,00 96% 2% 1% 0% 0%

72 1,00 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0,04 0,02 0,00 0,00 96% 2% 1% 0% 0%

73 1,00 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0,04 0,02 0,00 0,00 96% 2% 1% 0% 0%

74 1,00 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0,04 0,02 0,00 0,00 96% 2% 1% 0% 0%

75 1,00 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0,04 0,02 0,00 0,00 96% 2% 1% 0% 0%

77 1,00 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0,04 0,02 0,00 0,00 96% 2% 1% 0% 0%

78 1,00 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,41 0,52 0,77 0,84 0,44 0,23 0,04 16% 41% 20% 19% 4%

79 1,00 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0,04 0,02 0,00 0,00 96% 2% 1% 0% 0%

80 1,00 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0,04 0,02 0,00 0,00 96% 2% 1% 0% 0%

81 1,00 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0,06 0,03 0,01 0,00 94% 3% 2% 1% 0%

82 0,88 0,80 0,90 1,10 1,60 0,70 0,90 1,10 1,60 0,02 0,00 0,00 0,00 98% 2% 0% 0% 0%

83 1,00 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,36 0,45 0,67 0,68 0,37 0,18 0,03 32% 31% 19% 15% 3%

84 1,00 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,37 0,46 0,68 0,68 0,34 0,16 0,03 32% 33% 18% 14% 3%

ANÂUSIS DE VULNERABIUDAD sisMICA DE LOS PUENTES DE QUITO

escenario sismico

PGA

•

clave diseilosuelo suelo

S Cm Sa (1.0 5) Sa (0.3 5)clase

K'lik&w Klihap4!l A B K3D IShapeQuito CEC HAZUS

1 C L3n 82 1,2 3 0,62 1,20 HWB3 1,00 1,30 0 0 1,00 12 C F4 81 1 2,5 0,50 1,00 HWB5 1,00 1,25 0,25 1 1,13 03 C L3s 82 1,2 3 0,62 1,20 HWB5 1,00 1,30 0,25 1 1,13 0

4 C 02n 81 1 2,5 0,50 1,00 HWB5 1,00 1,25 0,25 1 1,08 05 C F3 F3 0,98 3,5 0,49 1,40 HWB5 1,00 0,88 0,25 1 1,25 0

6 C L3s 82 1,2 3 0,62 1,20 HWB3 1,00 1,30 0 0 1,00 1

7 C L3s 82 1,2 3 0,62 1,20 HWB3 0,90 1,30 0 0 1,00 18 C 025 81 1 2,5 0,50 1,00 HWB28 1,00 1,25 0 0 1,00 0

9 C L3s 82 1,2 3 0,62 1,20 HWB3 1,00 1,30 0 0 1,00 110 C 03 81 1 2,5 0,50 1,00 HWB3 0,98 1,25 0 0 1,00 1

11 C F5 81 1 2,5 0,50 1,00 HWB5 1,00 1,25 0,25 1 1,08 0

12 C L3n 82 1,2 3 0,62 1,20 HWB5 1,00 1,30 0,25 1 1,08 0

13 C F4 81 1 2,5 0,50 1,00 HWB5 1,00 1,25 0,25 1 1,02 0

14 C F4 81 1 2,5 0,50 1,00 HWB5 1,00 1,25 0,25 1 1,03 0

15 C L3s 82 1,2 3 0,62 1,20 HWB5 1,00 1,30 0,25 1 1,06 016 C L1 82 1,2 3 0,62 1,20 HWB5 1,00 1,30 0,25 1 1,04 017 C L5 81 1 2,5 0,50 1,00 HWB3 0,89 1,25 0 0 1,00 118 C F4 81 1 2,5 0,50 1,00 HWB5 1,00 1,25 0,25 1 1,25 019 C F4 81 1 2,5 0,50 1,00 HWB5 1,00 1,25 0,25 1 1,25 020 C F3 F3 0,98 3,5 0,49 1,40 HWB5 1,00 0,88 0,25 1 1,25 021 C F7 F7 1,27 2,4 0,68 0,96 HWB5 0,93 1,76 0,25 1 1,25 0

22 C F7 F7 1,27 2,4 0,68 0,96 HWB5 1,00 1,76 0,25 1 1,25 025 C F3 F3 0,98 3,5 0,49 1,40 HWB3 0,89 0,88 0 0 1,00 1

27 8 L3s 82 1,2 3 0,62 1,20 HWB4 1,00 1,30 0 0 1,00 1

28 C L3s 82 1,2 3 0,62 1,20 HWB3 0,94 1,30 0 0 1,00 129 C 025 81 1 2,5 0,50 1,00 HWB5 1,00 1,25 0,25 1 1,13 0

30 C 01 82 1,2 3 0,62 1,20 HWB5 1,00 1,30 0,25 1 1,25 0

31 C 80 82 1,2 3 0,62 1,20 HWB5 1,00 1,30 0,25 1 1,25 0

33 C F3 F3 0,98 3,5 0,49 1,40 HWB3 1,00 0,88 0 0 1,00 1

35 C 03 81 1 2,5 0,50 1,00 HWB5 1,00 1,25 0,25 1 1,13 0

36 C 03 81 1 2,5 0,50 1,00 HWB3 1,00 1,25 0 0 1,00 1

37 C F3 F3 0,98 3,5 0,49 1,40 HWB5 1,00 0,88 0,25 1 1,25 0

38 C F3 F3 0,98 3,5 0,49 1,40 HWB5 1,00 0,88 0,25 1 1,04 0

39 C 80 82 1,2 3 0,62 1,20 HWB17 1,00 1,30 0,25 1 1,25 0

40 C 80 82 1,2 3 0,62 1,20 HWB5 1,00 1,30 0,25 1 1,13 0

41 C 80 82 1,2 3 0,62 1,20 HWB12 1,00 1,30 0,09 1 1,03 0

42 C 80 82 1,2 3 0,62 1,20 HVVB17 0,89 1,30 0,25 1 1,25 0

43 C 80 82 1,2 3 0,62 1,20 HVVB3 1,00 1,30 0 0 1,00 1

44 C 80 82 1,2 3 0,62 1,20 HWB28 1,00 1,30 0 0 1,00 0

45 C 80 82 1,2 3 0,62 1,20 HWB5 0,97 1,30 0,25 1 1,13 0


escenario sÎsmico

PGA

•

clave disenosuelo suelo

S Cm Sa(1.0s1 Sa (0.3 51clase

Kskew Kshape A B K3D IShapeQuito CEC HAZUS

46 C 80 82 1,2 3 0,62 1,20 Hlfll817 0,99 1,30 0,25 1 1,25 047 C 80 82 1,2 3 0,62 1,20 HWB5 1,00 1,30 0,25 1 1,13 048 C 80 82 1,2 3 0,62 1,20 HWB5 1,00 1,30 0,25 1 1,02 049 C 80 82 1,2 3 0,62 1,20 HWB5 1,00 1,30 0,25 1 1,13 050 C 80 82 1,2 3 0,62 1,20 HWB3 0,95 1,30 0 0 1,00 151 C 80 82 1,2 3 0,62 1,20 HWB3 1,00 1,30 a 0 1,00 152 C 80 82 1,2 3 0,62 1,20 HWB3 1,00 1,30 a a 1,00 153 C 80 82 1,2 3 0,62 1,20 HWB3 1,00 1,30 a a 1,00 154 C 80 82 1,2 3 0,62 1,20 HWB3 1,00 1,30 a a 1,00 155 C 80 82 1,2 3 0,62 1,20 HWB3 0,95 1,30 a a 1,00 1

56 C 80 82 1,2 3 0,62 1,20 HWB3 0,99 1,30 a a 1,00 1

57 C 80 82 1,2 3 0,62 1,20 HWB3 1,00 1,30 a a 1,00 1

58 C 80 82 1,2 3 0,62 1,20 HWB3 1,00 1,30 a a 1,00 1

59 C 80 82 1,2 3 0,62 1,20 HWB3 1,00 1,30 a a 1,00 160 C F3 F3 0,98 3,5 0,49 1,40 HWB5 1,00 0,88 0,25 1 1,05 a61 C F3 F3 0,98 3,5 0,49 1,40 HWB5 0,89 0,88 0,25 1 1,25 a63 C F5 81 1 2,5 0,50 1,00 HWB3 1,00 1,25 a a 1,00 165 C L3n 82 1,2 3 0,62 1,20 HWB3 1,00 1,30 0 a 1,00 166 C L3s 82 1,2 3 0,62 1,20 HWB3 1,00 1,30 a a 1,00 167 C L4 81 1 2,5 0,50 1,00 HWB3 0,95 1,25 a a 1,00 168 C F7 F7 1,27 2,4 0,68 0,96 HWB5 1,00 1,76 0,25 1 1,01 069 C L3n 82 1,2 3 0,62 1,20 HWB3 1,00 1,30 a a 1,00 170 C 80 82 1,2 3 0,62 1,20 HWB5 1,00 1,30 0,25 1 1,06 a71 C 80 82 1,2 3 0,62 1,20 HWB3 1,00 1,30 a 0 1,00 172 C 80 82 1,2 3 0,62 1,20 HWB3 1,00 1,30 a 0 1,00 173 C 80 82 1,2 3 0,62 1,20 HWB3 1,00 1,30 a 0 1,00 174 C 80 82 1,2 3 0,62 1,20 HWB3 1,00 1,30 0 a 1,00 175 C 80 82 1,2 3 0,62 1,20 HWB3 1,00 1,30 a a 1,00 177 C L3s 82 1,2 3 0,62 1,20 HWB3 1,00 1,30 0 0 1,00 178 C 80 82 1,2 3 0,62 1,20 HWB17 0,95 1,30 0,25 1 1,25 079 C 80 82 1,2 3 0,62 1,20 HWB3 1,00 1,30 0 0 1,00 180 C 80 82 1,2 3 0,62 1,20 HWB3 1,00 1,30 0 0 1,00 181 C F7 F7 1,27 2,4 0,68 0,96 HWB3 1,00 1,76 0 0 1,00 182 C F3 F3 0,98 3,5 0,49 1,40 HWB3 1,00 0,88 0 a 1,00 183 C F4 81 1 2,5 0,50 1,00 HWB5 1,00 1,25 0,25 1 1,03 084 C F4 81 1 2,5 0,50 1,00 HWB5 1,00 1,25 0,25 1 1,05 0

•••sl't2 ••»57 ••••••••••••••••••••••••••••••••••••••'• • :



muy severo

DAO 9

clavefactor medianas Sa medianas modificadas Sa porcentaje curvas de fragilidad matriz de daiiosslight ligero moderado extenso completo ligero moderado extenso completo ligero moderado extenso completo sin dano ligero moderado extenso completo

1 1,00 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0,26 0,18 0,08 0,01 74% 9% 10% 7% 1%2 1,00 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,39 0,50 0,73 0,95 0,72 0,51 0,17 5% 22% 21% 34% 17%3 1,00 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,39 0,50 0,73 0,99 0,87 0,72 0,34 1% 11% 16% 37% 34%4 1,00 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,38 0,48 0,70 0,95 0,76 0,55 0,20 5% 19% 21% 35% 20%5 1,00 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,44 0,55 0,81 0,94 0,61 0,39 0,10 6% 33% 23% 28% 10%6 1,00 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0,26 0,18 0,08 0,01 74% 9% 10% 7% 1%7 1,00 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,81 0,99 1,43 0,26 0,26 0,13 0,02 74% 1% 13% 11% 2%8 1,00 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0,12 0,07 0,02 0,00 88% 5% 5% 2% 0%9 1,00 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0,26 0,18 0,08 0,01 74% 9% 10% 7% 1%10 1,00 0~0 0,90 1,10 1,60 0,80 0,88 1,08 1,57 0,12 0,08 0,03 0,00 88% 4% 5% 3% 0%11 1,00 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,38 0,48 0,70 0,95 0,76 0,55 0,20 5% 19% 21% 35% 20%12 1,00 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,38 0,48 0,70 0,99 0,89 0,75 0,38 1% 9% 14% 37% 38%13 1,00 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,36 °A5 0,66 0,95 0,80 0,60 0,24 5% 15% 19% 37% 24%14 1,00 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,36 0,45 0,67 0,95 0,80 0,60 0,24 5% 15% 19% 37% 24%15 1,00 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,37 0,47 0,69 0,99 0,90 0,76 0,40 1% 8% 14% 37% 40%16 1,00 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,36 0,46 0,68 0,99 0,91 0,78 0,42 1% 8% 13% 36% 42%17 1,00 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,80 0,98 1,42 0,12 0,12 0,05 0,00 88% 0% 7% 4% 0%18 1,00 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,44 0,55 0,81 0,95 0,63 OA1 0,11 5% 32% 22% 29% 11%19 1,00 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,44 0,55 0,81 0,95 0,63 0,41 0,11 5% 32% 22% 29% 11%20 1,00 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,44 0,55 0,81 0,94 0,61 0,39 0,10 6% 33% 23% 28% 10%21 1,00 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,41 0,51 0,76 0,99 0,90 0,76 0,39 1% 9% 14% 37% 39%22 1,00 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,44 0,55 0,81 0,99 0,86 0,70 0,32 1% 13% 16% 37% 32%25 0,88 0,80 0,90 1,10 1,60 0,70 0,80 0,98 1,43 0,19 0,11 0,04 0,00 81% 8% 7% 4% 0%27 1,00 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0,26 0,18 0,08 0,01 74% 9% 10% 7% 1%28 1,00 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,84 1,03 1,50 0,26 0,23 0,10 0,01 74% 4% 12% 9% 1%29 1,00 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,39 0,50 0,73 0,95 0,72 0,51 0,17 5% 22% 21% 34% 17%

30 1,00 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,44 0,55 0,81 0,99 0,81 0,62 0,25 1% 17% 19% 37% 25%31 1,00 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,44 0,55 0,81 0,99 0,81 0,62 0,25 1% 17% 19% 37% 25%33 0,88 0,80 0,90 1,10 1,60 0,70 0,90 1,10 1,60 0,19 0,06 0,02 0,00 81% 12% 4% 2% 0%35 1,00 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,39 0,50 0,73 0,95 0,72 D,51 0,17 5% 22% 21% 34% 17%36 1,00 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0,12 0,07 0,02 0,00 88% 5% 5% 2% 0%37 1,00 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,44 0,55 0,81 0,94 0,61 0,39 0,10 6% 33% 23% 28% 10%38 1,00 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,36 0,46 0,67 0,94 0,77 0,57 0,21 6% 17% 20% 36% 21%

39 1,00 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,44 0,55 0,81 0,99 0,81 0,62 0,25 1% 17% 19% 37% 25%

40 1,00 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,39 0,50 0,73 0,99 0,87 0,72 0,34 1% 11% 16% 37% 34%

41 1,00 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,36 0,45 0,67 0,99 0,91 0,79 0,43 1% 7% 13% 36% 43%

42 1,00 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,39 0,49 0,72 0,99 0,88 0,73 0,35 1% 11% 15% 37% 35%

43 1,00 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0,26 0,18 0,08 0,01 74% 9% 10% 7% 1%

44 1,00 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0,26 0,18 0,08 0,01 74% 9% 10% 7% 1%

45 1,00 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,38 0,48 0,71 0,99 0,89 0,74 0,37 1% 10% 15% 37% 37%

ANALISIS DE VULNERABILIDAD SiSMICA DE LOS PUENTES DE QUITO


muy severo

0,40 9

factor medianas Sa medianas modificadas Sa porcentaje curvas de fragilidad matriz de danosclaveslight ligero moderado extenso completo ligero moderado extenso completo ligero moderado extenso completo sin dano Iigero moderado completoextenso

46 1,00 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,43 0,54 0,80 0,99 0,82 0,63 0,26 1% 17% 19% 37% 26%47 1,00 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,39 0,50 0,73 0,99 0,87 0,72 0,34 1% 11% 16% 37% 34%48 1,00 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,36 0,45 0,66 0,99 0,92 0,79 0,44 1% 7% 12% 36% 44%49 1,00 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,39 0,50 0,73 0,99 0,87 0,72 0,34 1% 11% 16% 37% 34%50 1,00 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,85 1,04 1,51 0,26 0,22 0,10 0,01 74% 5% 12% 9% 1%51 1,00 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0,26 0,18 0,08 0,01 74% 9% 10% 7% 1%52 1,00 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0,26 0,18 0,08 0,01 74% 9% 10% 7% 1%53 1,00 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0,26 0,18 0,08 0,01 74% 9% 10% 7% 1%54 1,00 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0,26 0,18 0,08 0,01 74% 9% 10% 7% 1%55 1,00 D,iD 0,90 1,10 1,60 0,80 0,85 1,04 1,52 0,26 0,21 0,10 0,01 74% 5% 12% 9% 1%56 1,00 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,89 1,09 1,58 0,26 0,19 0,08 0,01 74% 8% 10% 7% 1%57 1,00 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0,26 0,18 0,08 0,01 74% 9% 10% 7% 1%58 1,00 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0,26 0,18 0,08 0,01 74% 9% 10% 7% 1%59 1,00 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0,26 0,18 0,08 0,01 74% 9% 10% 7% 1%60 1,00 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,37 0,46 0,68 0,94 0,76 0,56 0,20 6% 18% 21% 35% 20%61 1,00 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,39 0,49 0,72 0,94 0,72 0,50 0,17 6% 22% 22% 34% 17%63 1,00 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0,12 0,07 0,02 0,00 88% 5% 5% 2% 0%65 1,00 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0,26 0,18 0,08 0,01 74% 9% 10% 7% 1%66 1,00 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0,26 0,18 0,08 0,01 74% 9% 10% 7% 1%67 1,00 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,86 1,05 1,52 0,12 0,09 0,03 D,DO 88% 3% 6% 3% 0%68 1,00 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,35 0,45 0,66 0,99 0,95 0,85 0,53 1% 4% 9% 32% 53%69 1,00 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0,26 0,18 0,08 0,01 74% 9% 10% 7% 1%70 1,00 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,37 0,47 0,69 0,99 0,90 0,76 0,40 1% 8% 14% 37% 40%71 1,00 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0,26 0,18 0,08 0,01 74% 9% 10% 7% 1%72 1,00 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0,26 0,18 0,08 0,01 74% 9% 10% 7% 1%73 1,00 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0,26 0,18 0,08 0,01 74% 9% 10% 7% 1%74 1,00 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0,26 0,18 0,08 0,01 74% 9% 10% 7% 1%75 1,00 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0,26 0,18 0,08 0,01 74% 9% 10% 7% 1%77 1,00 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0,26 0,18 0,08 0,01 74% 9% 10% 7% 1%78 1,00 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,41 0,52 0,77 0,99 0,85 0,67 0,30 1% 14% 17% 37% 30%79 1,00 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0,26 0,18 0,08 0,01 74% 9% 10% 7% 1%80 1,00 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0,26 0,18 0,08 0,01 74% 9% 10% 7% 1%81 1,00 0,80 0,90 1,10 1,60 0,80 0,90 1,10 1,60 0,34 0,24 0,11 0,02 66% 10% 13% 10% 2%82 0,88 0,80 0,90 1,10 1,60 0,70 0,90 1,10 1,60 0,19 0,06 0,02 0,00 81% 12% 4% 2% 0%83 1,00 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,36 0,45 0,67 0,95 0,80 0,60 0,24 5% 15% 19% 37% 24%

84 1,00 0,26 0,35 0,44 0,65 0,26 0,37 0,46 0,68 0,95 0,78 0,58 0,22 5% 17% 20% 36% 22%

CALCULO DEL VALOR DE PGA QUE PROVOCARiA LOS DAr\JOS MAs GRAVES(suma de probabilidades de dano extenso y completo)

clave PGAmatriz de danos probabilidad de dano

sismosin dano Iigero moderado extenso completo extenso + completo

1 0,40 74% 9% 10% 7% 1% 8% muy severo

2 0,40 5% 22% 21% 34% 17% 51% muy severo

3 0,32 5% 23% 22% 34% 17% 51% severo

4 0,39 6% 21% 21% 34% 18% 52% muy severo

5 0,40 6% 33% 23% 28% 10% 39% muy severo

6 0,40 74% 9% 10% 7% 1% 8% muy severo

7 0,40 74% 1% 13% 11% 2% 13% muy severo

8 0,40 88% 5% 5% 2% 0% 2% muy severo

9 0,40 74% 9% 10% 7% 1% 8% muy severo

10 0,40 88% 4% 5% 3% 0% 3% muy severo

11 0,39 6% 21% 21% 34% 18% 52% muy severo

12 0,31 6% 21% 21% 34% 17% 51% severo

13 0,36 9% 20% 22% 34% 16% 50% muy severo

14 0,37 7% 19% 21% 34% 18% 53% muy severo

15 0,31 6% 20% 21% 35% 18% 53% severo

16 0,30 7% 20% 21% 34% 18% 52% severo

17 0,40 88% 0% 7% 4% 0% 5% muy severo

18 0,40 5% 32% 22% 29% 11% 41% muy severo

19 0,40 5% 32% 22% 29% 11% 41% muy severo

20 0,40 6% 33% 23% 28% 10% 39% muy severo

21 0,31 4% 22% 21% 34% 18% 52% severo

22 0,33 3% 24% 21% 34% 17% 52% severo

25 0,40 81% 8% 7% 4% 0% 4% muy severo

27 0,40 74% 9% 10% 7% 1% 8% muy severo

28 0,40 74% 4% 12% 9% 1% 10% muy severo

29 0,40 5% 22% 21% 34% 17% 51% muy severo

30 0,36 3% 24% 21% 34% 18% 52% muy severo

31 0,36 3% 24% 21% 34% 18% 52% muy severo

33 0,40 81% 12% 4% 2% 0% 2% muy severo

35 0,40 5% 22% 21% 34% 17% 51% muy severo

36 0,40 88% 5% 5~'O 2% 0% 2% muy severo

37 0,40 6% 33% 23% 28% 10% 39% muy severo

38 0,38 7% 19% 21% 34% 18% 52% muy severo

39 0,36 3% 24% 21% 34% 18% 52% muy severo

40 0,32 5% 23% 22% 34% 17% 51% severo

41 0,30 7% 1;;Qt1o 21% 35% 18% 53% severo

42 0,32 5% 22% 21% 34% 18% 52% severo

43 0,40 74% 9% 10% 7% 1% 8% muy severo

44 0,40 74% 9% 10% 7% 1% 8% muy severo

45 0,31 6% 22% 22% 34% 16% 50% severo

46 0,35 3% 25% 22% 34% 17% 50% muy severo

47 0,32 5% 23% 22% 34% 17% 51% severo

48 0,29 8% 19% 22% 34% 17% 51% severo

49 0,32 5% 23% 22% 34% 17% 51% severo

50 0,40 74% 5% 12% 9% 1% 10% muy severo

51 0,40 74% 9% 10% 7% 1% 8% muy severo

52 0,40 74% 9% 10% 7% 1% 8% muy severo

53 0,40 74% 9% 10% 7% 1% 8% muy severo

54 0,40 74% 9% 10% 7% 1% 8% muy severo

55 0,40 74% 5% 12% 9% 1% 10% muy severo

56 0,40 74% 8% 10% 7% 1% 8% muy severo

57 0,40 74% 9% 10% 7% 1% 8% muy severo

58 0,40 74% 9% 10% 7% 1% 8% muy severo

59 0,40 74% 9% 10% 7% 1% 8% muy severo

60 0,38 7% 20% 22% 34% 17% 51% muy severo

61 0,40 6% 22% 22% 34% 17% 50% muy severo

63 0,40 88% 5% 5% 2% 0% 2% muy severo

65 0,40 74% 9% 10% 7% 1% 8% muy severo

66 0,40 74% 90/,. 10% 7% 1% 8% muy severo

67 0,40 88% 3% 6% 3% 0% 3% muy severo

68 0,27 8% 18% 21% 34% 18% 53% severo

CALCULO DEL VALOR DE PGA QUE PROVOCARiA LOS DANOS MAs GRAVES(suma de probabilidades de daiio extenso y completo)

clave PGAmatriz de daiios probabilidad de daiio

sismosin daiio Iigero moderado extenso completo extenso + completo

69 0,40 74% 9% 10% 7% 1% 8% muy severo

70 0,31 6% 20% 21% 35% 18% 53% severO

71 0,40 74% 9% 10% 7% 1% 8% muy severo

72 0,40 74% 9% 10% 7% 1% 8% muy severo

73 0,40 74% 9% 10% 7% 1% 8% muy severo

74 0,40 74% 9% 10% 7% 1% 8% muy severo

75 0,40 74% 9% 10% 7% 1% 8% muy severo

77 0,40 74% 9% 10% 7% 1% 8% muy severo

78 0,34 4% 23% 21% 34% 17% 52% severo

79 0,40 74% 9% 10% 7% 1% 8% muy severo

80 0,40 74% 9% 10% 7% 1% 8% muy severo

81 0,40 66% 10% 13% 10% 2% 11% muy severo

82 0,40 81% 12% 4% 2% 0% 2% muy severo

83 0,37 7% 19% 21% 34% 18% 53% muy severo

84 0,37 7% 21% 22% 34% 17% 50% muy severo

,

ANEX02FÛTûS DE LAS ESTRUCTUR\.S ANALIZADAS

Listado de los principales puentes dei area metropolitana de Quito

Clave Tipo de obra vial

1 Intercambiador

.f Puente

d. Intercambiador4 Intercambiador5 Intercambiador6 Paso deprimido7 Paso deprimido

Q. Puente9 Paso deprimido10 Intercambiador11 Intercambiador

.u Paso elevado

11 Paso elevado14 Paso elevado15 Paso elevado16 Paso elevado; -, Paso deprimidoil

lB Puente19 Puente20 Intercambiador21 Intercambiador22 Paso elevado25 Puente27 Intercambiador28 Puente29 Paso elevado30 Puente

d.1 Intercambiador33 Puente35 Paso 3 niveles36 Pu ente37 Paso elevado38 Paso elevado39 Paso elevado40 Puente41 Puente42 Intercambiador43 Puente44 Puente45 Puente46 Intercambiador47 Puente48 Puente49 Intercambiado~50 Puente51 Puente52 Puente

Ubicaci6n

El LabradorMariana de Jesus y OccidentalPatria y 12 de OctubreCarcelenTrebol10 de Agosto Gran Colombia (San Bias)Avenida Pichincha (San Bias)Gonzalez Suarez (encima de Interoceanica)Antonio Ante y Manuel Larrea (Consejo Provincial)Eloy Alfaro y Las Palmeras (Zambiza)Carvajal y Occidental (El Bosque)Inlcio dei La Prensa y America (La Y)10 de Agosto y Republica (Recta)10 de Agosto y Eloy Alfaro10 de Agosto y Patria (El Guambra)Maldonado y Nueva Oriental (Plywood)Prensa y Amazonas (Aeropuerto)Diaz de la Madrid y OccidentalLa Gasca y OccidentalUniversitaria y Occidental (Miraflores)Occidental (El Tejar)Occidental y 24 de Mayo (San Roque)24 de Mayo y Maldonado (Terminal Terrestre)America (Universidad Central)Gran Colombia y Yaguachi (Congreso)Velasco Ibarra y Quesera dei Medio (Vicentina)Autp Ruminahui (antes dei intercambiador con Nueva Oriental)Autopista Ruminahui y Nueva OrientalMaldonado y El Sena (Rio Machangara)10 de Agosto (Galo Plaza Lasso) y 6 de DiciembreEloy Alfaro y Los NogalesAvenida Pichincha y Oriente (San Bias)Avenida Pichincha (La Marin)PanaNorte a lIegar a Calderon Uunto al cementerio)Panmericana Norte (Rio Guayllabamba)Interoceanica (Rio Chiche)Interoceanica y Nueva Oriental (Cumbaya)Avenida de Los Consquistadores (Machangara)Nueva Oriental (Machangara)Interoceanica (Rio Machangara)Circunvalacion Cumbaya (Entrada San Juan Bautista)Interoceanica (Rio San Pedro) antes dei Club El NacionalAutopista Ruminahui (Rio San Pedro) Los ChiliosAutopista Rumirïahui Entrada a ConocotoIntervalle Via a Pintag (Rio Pita) Los ChillosCalle Piedad dei Castillo (Rio San Pedro) Los ChillosCalle Avelina Lasso (Rio San Pedro) Entrada San Rafael

535455565758596061

63656667686970

117273747577787980§.l823384

PuentePuentePuentePu entePuentePuentePuente

Paso elevadoPuente

Paso deprimidoPaso deprimidoPaso deprimidoPaso deprimidoPuente peatonalPaso deprimido

Puente trenPuente tren

IntercambiadorPuentePuentePuente

Paso deprimidoPaso elevado

PuentePuentePuentePuente

Paso elevadoPaso elevado

Avenida San Luis (Rio Sta Clara) Los Chillos1. Isabela (Rio Pita) Los ChillosAvenida El Tingo (Rio San Pedro) Los ChillosEntrada a El Tingo (Quebrada Ushimana) Los ChillosEl Triangulo Via a Conocoto (Rio San Pedro) Los ChillosCalle Aurelio Naranjo (Los Chillos)Calle Venezuela (Rio San Pedro) Los ChillosAv. Pichincha entre La Marin y El TrebolAlberto Larrea y Napo (Luluncoto)10 de Agosto al nivel de la Y Sur10 de Agosto y Naciones Unidas10 de Agosto y Tarqui6 de Diciembre e Interoceanica (Plaza Argentina)Puente peatonal San Roque10 de Agosto al nivel de la Y NorteJusto antes dei peaje de la Autopista RumirîahuiJusto antes dei peaje de la Autopista RumirîahuiAutopista Rumirîahui Puente Peatonalili Entrada a GuangopoloAvenida de Los Consquistadores (Quebrada de El Batan)Interoceanica (Quebrada Auqui Chico) antes de la PrimaveraMiravalle (via a Cumbaya)10 de Agosto y RiofrioPanaNorte junto a la tenencia politicaEntrada a El Tingo a mana izquierdo (Quebrada Ushimana)Calle Mariana de Jesus (Rio Capelo) Los ChillosOccidental a bajo dei centro popular de San Roque24 de Mayo a la salida dei tunel10 de Agosto y Republica (Curvo)10 de Agosto y Eloy Alfaro

Puente 1- vista a

.!

Puente 1- vista b

Puente 2 - vista a

Puente 2 - vista b

Puente 3

Puente 4

Puente 5 - vista a

Puente 5 - vista b

,

Puente 8

Puente 9 - vista a

,

Puente 9 - vista b

Puente JO - vista a

,

Puente 10 - vista b

Puente 11 - vista a

,

Puente 11- vista b

Puente 12

•

Puente 13

'.

Puente 14 - vista a

,

Puente 14 - vista b

Puente 15 - vista a

/

Puente 15 - vista b

Puente 15 - vista e

,

. '

Puente 16

Puente 17 - vista a

,

Puente 18 - vista b

Puente 18 - vista e

Puente 21

,

Puente 28 - vista a

Puente 28 - vista b

Puente 33

,

Puente 35 - vista a

Puente 35 - vista b

Puente 36 - vista a

Puente 36 - vista b

Puente 37

Puente 38

,

Puente 39

Puente 40 - vista b

Puente 40 - vista e

,

Puente 42

Puente 44 - vista a

Puente 44 - vista b

Puente 45 - vista a

,

Puente 45 - vista b

Puente 45 - vista e

,

Puente 46

Puente 47

Puente 48 -~ista b ·

,

Puente 49

Puente 50 - vista a

,

Puente 52

,

Puente 53

Puente 54

,

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Puente 56

,

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Puente 57

Puente 58

,

Puente 61

Puente 63

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Puente 69

Puente 70 Y 71 - vista a

Puente 70 Y71 - vista b

Puente 71

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c .

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Puente 80

Puente 81

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Puente 82

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Puente 83 - vista a

Puente 83 Y 13 - vista b

,

Puente 84 - vista e

Puente 84 - vista d

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10-.

Puente 84 - vista e

,

vulnerabilidad estructural de los puentes del distrito

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