Procedimiento de prueba estándar IEEE para

Polifásicos motores de inducción y

Generadores

patrocinador

Comité Máquinas eléctricas

de El

Potencia IEEE Engineering Society

Aprobado 19 de septiembre 1996

IEEE Standards Board

Aprobada 27 de febrero 1997

Instituto Americano de Estándares Nacionales

Resumen: Se dan instrucciones para la realización y presentación de informes de la aplicación más general y aceptable

pruebas para determinar las características de rendimiento de los motores y generadores de inducción polifásicos.

Las medidas eléctricas, pruebas de rendimiento, pruebas de temperatura y pruebas de diverso

están cubiertos.

Palabras clave: generadores, motores, pruebas

Documentos IEEE Standards se desarrollan dentro de las Sociedades de la IEEE y la coordinación de las normas

Comisiones del Consejo de Normas del IEEE. Los miembros de los comités sirven de manera voluntaria y

sin compensación. No son necesariamente miembros del Instituto. Las normas desarrolladas

dentro de IEEE representar un consenso de la amplia experiencia en el tema dentro del Instituto, así

como aquellas actividades fuera de IEEE que han expresado su interés en participar en el desarrollo

de la norma.

El uso de un estándar IEEE es totalmente voluntaria. La existencia de un estándar IEEE no implica

que no hay otras maneras de producir, probar, medir, compra, mercado, o proporcionar otros bienes y

servicios relacionados con el ámbito de aplicación de la Norma IEEE. Además, el punto de vista expresado en la

vez que una norma es aprobada y emitida está sujeto a cambios provocada a través de la evolución de

el estado de la técnica y las observaciones recibidas de los usuarios de la norma. Cada IEEE Standard se somete

revisar al menos cada cinco años para la revisión o la reafirmación. Cuando un documento es más

de cinco años de edad y no se ha reafirmado, es razonable concluir que su contenido,

aunque todavía de un cierto valor, no totalmente reflejar el estado actual de la técnica. Se advierte a los usuarios de

comprobar para determinar que tienen la última edición de cualquier estándar IEEE.

Comentarios para la revisión de los estándares de IEEE son bienvenidos de cualquier parte interesada, independientemente de

la afiliación de miembros con IEEE. Sugerencias para cambios en los documentos deben estar en la forma de una

propuesta de cambio de texto, junto con los comentarios de apoyo apropiados.

Interpretaciones: De vez en cuando pueden surgir preguntas sobre el significado de las partes de las normas que

que se refieren a aplicaciones específicas. Cuando la necesidad de interpretaciones es traído a la atención de

IEEE, el Instituto iniciará acción para preparar las respuestas adecuadas. Desde IEEE Normas representan

un consenso de todos los intereses en cuestión, es importante asegurarse de que cualquier interpretación tiene

también recibió la concurrencia de un equilibrio de intereses. Por esta razón, IEEE y los miembros de su

las sociedades y los Comités de Coordinación de Normas no son capaces de dar una respuesta inmediata a

las solicitudes de interpretación, excepto en aquellos casos en que el asunto ha recibido previamente formales

consideración.

Comentarios sobre las normas y las solicitudes de las interpretaciones deben ser dirigidas a:

Secretario, IEEE Standards Board

445 Hoes Lane,

Apartado postal Box 1331

Piscataway, NJ 08855-1331

EE.UU

La autorización para fotocopiar partes de cualquier norma individual para uso interno o personal es

otorgado por el Instituto de Ingenieros Eléctricos y Electrónicos, Inc., siempre que la apropiada

cuota se paga al Copyright Clearance Center. Para organizar para el pago de cuota de licencia, por favor póngase en contacto con

Copyright Clearance Center, Servicio al Cliente, 222 Rosewood Drive, Danvers, MA 01923 EE.UU.;

(508) 750-8400. El permiso para fotocopiar partes de cualquier norma individual para el aula educativa

uso también se puede obtener a través del Copyright Clearance Center.

Nota: Se llama la atención a la posibilidad de que la aplicación de esta norma puede

requerir el uso de la materia cubierta por derechos de patente. Por la publicación de esta norma,

ninguna posición se toma con respecto a la existencia o validez de cualquier derecho de patente en

relación con la misma. El IEEE no será responsable de identificar todas las patentes para

que la licencia puede ser requerido por un estándar IEEE o para la realización de investigaciones sobre

la validez jurídica o el alcance de las patentes que se señalan a su atención

Introducción

(Esta introducción no es parte de IEEE Std 112 a 1996, Procedimiento de prueba estándar IEEE para Polyphase Inducción

Motores y generadores.)

Esta norma proporciona el procedimiento de prueba básica para evaluar el desempeño de una inducción polifásico

motor o generador de cualquier tamaño. La norma ha sido revisada varias veces debido a las mejoras en la instrumentación

y un mayor conocimiento de la técnica de medición. El énfasis en la conservación de la energía, legislado

valores de la eficiencia del motor, y el deseo de la armonización con Canadian Standard C390 y el

requisitos para la exactitud de la prueba en el marco del Programa Nacional de Acreditación de Laboratorios (Voluntario NAVLAP®)

procedimiento de certificación justifica esta nueva revisión. La precisión del procedimiento de ensayo para la medición de eficiencia

ciencia ha comprobado mediante pruebas de comparación extensa realizada por los fabricantes nacionales eléctricos

Association (NEMA) y el Comité C50 Normas Acreditadas. La revisión fue escrito cuidadosamente

por lo que las referencias en los contratos a ciertos tipos de pruebas para las máquinas se aplicarán por igual a ambos esta revisión

y su versión antes de 1991.

La siguiente es una lista de los participantes de los esfuerzos de la Subcomisión de Energía Inducción de IEEE Std 112-1996:

Walter J. Martiny, Presidente

Contenido

1. Overview............................................................................................................... 1

1.1 Scope............................................................................................................ 1

1.2 Purpose...................................................................................................................... 1

2. References............................................................................................................ 1

3. general tests....................................................................................................... 2

3.1 Tipos de pruebas .............................................. .................................................. ... 2

3.2 Elección de tests.................................................................................................... 2

3.3 El uso de este standard.............................................................................................. 2

3.4 Las pruebas con carga .............................................. .................................................. .... 2

3.5 Las pruebas con rotor bloqueado ............................................. ............................................ 3

3.6 Precautions........................................................................................................ 3

4. Medidas ............................................... ......................................... 3

4.1 Eléctrica ................................................ ......................................... 3

4.2 Resistencia ................................................ ....................................... 5

4.3 Mecánica ................................................ ............. 6

4.4 Procedimiento ................................................ .................................... 7

4.5 Seguridad ................................................ ........................... 8

5. Tipos de pérdidas ............................................. .............................. 8

5.1 estator I

2

Pérdida de R ................................................ ....................... 8

5.2 Rotor I

2

Pérdida de R ................................................ ......................... 9

Pérdida de 5.3 Core y la fricción y la resistencia aerodinámica perdida (prueba sin carga) .................................... 9

5.4 pérdida de Stray-carga ............................................. ............................ 10

5.5 pérdida Cepillo contacto ............................................. ................... 14

6. Determinación de la eficiencia ............................................. ............................. 14

6.1 Generalidades ................................................ ........ 14

6.2 Métodos de ensayo para la eficiencia ............................................. ........ 15

6.3 Método de prueba A-entrada-salida .......................................... ........ 15

6.4 Método de prueba B-entrada-salida con la segregación pérdida ..................... 16

6.5 máquinas método de prueba C-Duplicate .................................... 19

Medición de potencia 6.6 Método de Ensayo E o E1-eléctrico con la segregación pérdida ..... 21

6.7 Método de prueba F o circuito de F1 Equivalente ......................................... . 22

6.8 Método de Ensayo C / F, E / circuito de F o E1 / F1-Equivalente calibrado con un punto de carga .. 28

6.9 Potencia factor............................................................................................................................... 29

7. Otras pruebas de rendimiento ............................................. .................................... 30

7.1 tensión Rotor ............................................... ................................ 30

7.2 pruebas de rotor bloqueado ............................................. ...................... 30

7.3 Las pruebas para las curvas de par-velocidad y velocidad de corrientes .......................... 31

7.4 Corrección de pruebas de datos para velocidad-par, velocidad de corriente y de rotor bloqueado funcionar a reducida

tensión .................................. 35

Prueba de temperatura ................................................ ................ 35

8.1 Propósito ................................................ ....... 35

8.2 Instrucciones generales ........................................ 35

8.3 Métodos de medición de temperaturas ............................. 36

8.4 Las lecturas de temperatura ............................................. 39

8.5 Medición de la temperatura ambiente ........................ 40

8.6 Procedimiento ................................................ .............. 40

8.7 Temperatura suba ............................................... .. 41

9. pruebas Varios .............................................. .... 42

9.1 Resistencia de aislamiento ................................... 42

9.2 Prueba de alto potencial ............................................ 42

9.3 mediciones de resistencia de bobinado ........................... 42

9.4 corrientes de eje y de aislamiento que lleva ............................................ ............................................. 43

9.5 Ruido ................................................ ......... 44

9.6 Balance y vibraciones .............................................. ................. 44

9.7 Exceso de velocidad ................................................ ...................... 45

10. Formas ............................................... ................. 46

10.1 Formulario A-Método A ............................................ ....... 46

10.2 Formulario B-Método B ............................................ ......... 47

10.3 Forma C-Método C ............................................ ...................... 49

10.4 formulario E-E1-Método E-E1 ........................................ ............ 51

10.5 Formulario F1-Método F-F1 .......................................... .... 53

10.6 Formulario F2-Método F ............................................ ..... 54

10.7 Formulario F3-Métodos F, F1, C / F, E / F, y E / F1 ............................ 55

ANEXOS

A (informativo) informe típico de la forma de prueba para pruebas de rutina en las máquinas de inducción ............. 56

B (informativo) informe típico de la forma de prueba para máquinas de inducción ................. 57

C (informativo) Bibliografía ........................................ 58

Procedimiento de prueba estándar IEEE paraPolifásicos motores de inducción yGeneradores1. Información general1.1 AlcanceEsta norma cubre las instrucciones para la realización y presentación de informes de la aplicación más general y aceptablepruebas de motores y generadores de inducción polifásicos. Muchas de las pruebas descritas se pueden aplicar tanto amotores y generadores, según sea necesario, y no se intenta particionar el procedimiento de prueba en cláusulas que aplicanpara motores y subcláusulas que se aplican por separado a los motores o generadores. Siempre que el motor plazo esutilizado, es de entenderse que puede ser sustituido por el generador plazo, si es aplicable. Desde polifásicosistemas de energía son casi universalmente sistemas trifásicos las ecuaciones en esta norma han sido escritasespecíficamente para tres fases. Cuando se realiza la prueba en otro de potencia trifásica, las ecuaciones deberánser modificado apropiadamente.1.2 PropósitoLas instrucciones para la realización y presentación de informes de las pruebas más generalmente aplicables y aceptables están cubiertos adeterminar el rendimiento y características de motores y generadores de inducción polifásicos. Adicionalpruebas, no expresados en este documento, pueden ser necesarios para satisfacer las necesidades de investigación o de aplicaciones específicas. Estos procedimientosno deberá ser interpretada como que requiere la realización de cualquier prueba específica en una determinada transacción.2. ReferenciasEsta norma deberá ser utilizada en conjunción con las siguientes normas. Cuando las siguientes normas sonsustituida por una revisión aprobada, se aplicará la última revisión.IEEE Std 4-1995, Técnicas IEEE estándar para las pruebas de alto voltaje (ANSI) 0.1IEEE Std 43-1974 (Reaff 1991), IEEE Práctica recomendada para la prueba de resistencia de aislamiento de RotaciónMaquinaria (ANSI).IEEE Std 85-1973 (Reaff 1986), IEEE Procedimiento de prueba estándar para mediciones Airborne Sonido en RotaciónMaquinaria Eléctrica (ANSI) 0.2IEEE Std 118-1978 (Reaff 1992), Código de prueba IEEE estándar para Mediciones de resistencia (ANSI).IEEE Std 119-1974, IEEE Práctica recomendada para los Principios Generales de medición de temperatura comoAplicado a los aparatos eléctricos (ANSI) 0.3IEEE Std 120-1989, Guía de prueba IEEE Maestro para mediciones eléctricas en circuitos de potencia (ANSI).3. Pruebas Generales3.1 Tipos de pruebasMáquinas de inducción polifásico se dan normalmente una prueba de rutina, pero también se pueden administrar pruebas adicionales.Para las pruebas típicas de rutina consulte NEMA MG 1-1993 [B3] 4

partes 12 y 20.Una forma típica para la presentación de datos de pruebas de rutina se muestra en el Anexo A. Una forma típica por informar adicionallos datos de prueba se muestra en el Anexo B.3.2 Elección de pruebasUna lista completa de las pruebas objeto de esta norma se da en la tabla de contenido en las cláusulas 6 a 9.Métodos alternativos se describen para la fabricación de muchas de las pruebas adecuadas para diferentes tamaños y tipos demáquinas y diferentes condiciones. En algunos casos, el método preferido se indica.El calendario de las pruebas de fábrica y de campo que pueda ser necesaria en el nuevo equipo que normalmente está especificado porlas normas aplicables o por las especificaciones del contrato. La elección del fabricante del método para la fábrica o en el campopruebas con nuevos equipos regirán, en lugar de un acuerdo previo o especificación contrato.3.3 El uso de este estándarDespués se elige el método de ensayo, todos los datos necesarios se pueden obtener siguiendo las instrucciones y precaucionesdada en la subcláusula describe la prueba. Muchas de estas subcláusulas incluyen métodos alternativos parala obtención de los datos necesarios. A menos que se especifique lo contrario, el fabricante podrá elegir el método másadecuado a las instalaciones disponibles. Se prevé que el desarrollo de prácticas mejoradas y nuevos equipos,tales como dispositivos electrónicos y automáticos, resultará en métodos nuevos o mejorados de llevar a cabo laintención de estos procedimientos de prueba. Métodos nuevos o modificados pueden ser utilizados como sustitutos cuando sus resultados tienenha demostrado ser fiable y consistente con los obtenidos por los métodos dados en estos procedimientos de ensayo.3.4 Las pruebas con cargaLas pruebas con carga se realizan para la determinación de la eficiencia, factor de potencia, velocidad, corriente y temperaturasubir. Algunas de las pruebas diverso esbozados en la cláusula 9 también se hacen con carga. Para todas las pruebas con carga, lamáquina debe estar alineada correctamente y bien sujeta. Para lecturas que se utilizarán en el rendimiento determinación ciones, el aumento de temperatura de la máquina deberán ser algún valor entre 50% y 100% de aumento de temperatura nominal.El procedimiento habitual es tomar lecturas en cargas más altas primero y luego siga con las lecturas en cargas bajas.3.5 Las pruebas con rotor bloqueadoSe debe reconocer que la prueba de máquinas de inducción bajo condiciones de rotor bloqueado con polifásicoel poder implica altos esfuerzos mecánicos y las altas tasas de calentamiento. Por lo tanto, es necesario quea) Los medios mecánicos de bloqueo del rotor es de una resistencia adecuada para evitar posibles lesiones al personalo daños al equipo.b) La dirección de rotación se establece antes de la prueba.c) La máquina es a temperatura aproximadamente ambiente antes de que se inicie la prueba.Las lecturas de corriente y el par se tendrán lo más rápidamente posible; y, para obtener valores representativos,

la temperatura de la máquina no debe exceder nominal aumento de la temperatura más de 40 ° C. Las lecturas de cualquier puntose tendrá un plazo de 5 s después de aplicar tensión.3.6 PrecaucionesDado que el rendimiento de una máquina de inducción es dependiente no sólo sobre el valor de tensión y frecuenciasino también de la forma de onda y el saldo en magnitud y ángulo de fase de las tensiones, correctalos datos sólo pueden obtenerse mediante la medición cuidadosa y mediante el empleo de una fuente adecuada de potencia (ver 4.1.2).4. Mediciones4.1 Eléctrico4.1.1 RMS cantidadesTodas las mediciones de voltaje y corriente son valores eficaces, a menos que se indique lo contrario.4.1.2 suministro de energíaLa fuente de alimentación deberá proporcionar tensiones de fase equilibradas se acercan mucho a una forma de onda sinusoidal. Losfactor de desviación de forma de onda de tensión (ver nota) no superará el 10%. Se mantendrá la frecuenciadentro de ± llevando a cabo 0.5% del valor requerido para la prueba, a menos que se especifique lo contrario. Cualquier desviaciónde la frecuencia asumido afecta directamente a la eficiencia obtenida con los métodos A y B. Cuando estosSe utilizan métodos, la frecuencia media será de ± 0,10% del valor de prueba especificado.NOTA-El factor de desviación de una onda es la relación de la diferencia máxima entre las ordenadas correspondientes de lade onda y de onda sinusoidal equivalente a la ordenada máxima de la onda sinusoidal equivalente cuando se superponen las olasde una manera tal como para hacer que esta diferencia máxima de tan pequeño como sea posible. La onda sinusoidal equivalente se define como tenerla misma frecuencia y el mismo valor rms como la onda siendo probados.

Estabilidad 4.1.2.1 FrecuenciaLos rápidos cambios en la frecuencia no se pueden tolerar durante las pruebas debido a que tales variaciones no sólo la afectanla máquina se está probando, sino también la salida de los dispositivos de medición. Las variaciones en la frecuencia durante una prueba no podráexceder de 0,33% de la frecuencia media.4.1.3 Selección de equipoSe utilizarán calibrado, la instrumentación de alta precisión y equipos accesorios. Analógica o digitaltypeinstrumentos pueden ser utilizados en las pruebas. Factores que afectan a la precisión, especialmente en lo analógico no electrónicoinstrumentos, sona) La carga de la fuente de señalb) la calibración de plomoc) Alcance, condición, y la calibración del instrumentoDado que la precisión del instrumento se expresa generalmente como un porcentaje de la escala completa, la gama del instrumentoque se elija deberá ser tan bajo como sea posible.

El instrumento indica sufragará registro de calibración, dentro de los 12 meses de la prueba, lo que indica los límites deel error no mayor de ± 0,5% del fondo de escala para la prueba general o no mayor de ± 0,2% del fondo de escala, lo quees requerido por la eficiencia de prueba Método B (ver 6.4) para mantener la precisión y la repetibilidad de los resultados de pruebas. Cuandovarios instrumentos están conectados en el circuito simultáneamente, correcciones adicionales de la indicación del instrumentopuede ser requerido.Instrumentos electrónicos son generalmente más versátiles y tienen impedancias de entrada mucho más altos que pasivainstrumentos (no electrónicos). Impedancia de entrada más alta reduce la necesidad de hacer correcciones para la corrientedibujado por el instrumento. Sin embargo, los instrumentos de alta impedancia de entrada son más susceptibles al ruido.Las fuentes comunes de ruido sona) inductivo o acoplamiento electrostático de señal conduce a sistemas de energíab) de acoplamiento de impedancia común o de tierra buclesc) Inadecuada rechazo de modo comúnd) Interferencia conducida desde la línea de alimentaciónLa buena práctica requiere el uso de pares trenzados apantallados para los cables de señal, la conexión a tierra el blindaje en un solopunto y mantenimiento de los cables de señal lo más lejos posible de los cables de alimentación. Todas las partes metálicas expuestas deestos instrumentos deben estar conectados a tierra por seguridad.Requisitos de calibración de instrumentos son similares a las de los instrumentos no electrónicos. Cuando adecuados automáticasistemas de adquisición de datos o grabadoras de alta velocidad están disponibles, pueden ser utilizados. Información adicionalEn cuanto al uso de los instrumentos se da en la IEEE Std 120-1.989,54.1.4 Transformadores de medidaCuando se utilizan los transformadores de medida actuales y potenciales, se harán correcciones de errores de relación envoltaje y mediciones de corriente y de relación y ángulo de fase errores en mediciones de potencia.Los errores de los transformadores utilizados no deberá ser superior a 0,5% para la prueba general o no mayor de± 0,3%, que se requiere por la eficiencia Método de Ensayo B (ver 6.4) para mantener la precisión y la repetibilidad deresultados de la prueba. Cuando los transformadores de medida e instrumentos para la medición de tensión, corriente o potencia están calibradas como un sistema, los errores del sistema no será mayor de ± 0,2% del fondo de escala, que se requiereEficiencia por el Método de Ensayo B (ver 6.4) para mantener la precisión y la repetibilidad de los resultados de pruebas.4.1.5 TensiónLas tensiones de línea se medirán con los cables de señal conectados a los terminales de la máquina. Si las condiciones localesno permitirá este tipo de conexiones, se evaluará el error introducido y las lecturas se corregirá.Las pruebas pueden ser realizadas cuando el desequilibrio de tensión no sea superior a 0,5%. La tensión por ciento

desequilibrio es igual a 100 veces la desviación máxima de tensión de la tensión de promedio dividida por la mediavoltaje.Ejemplo: Con tensiones de 220 V, 215 V y 210 V, la tensión media es de 215 V, la desviación máximade la media es de 5, y el desequilibrio es igual a (100 x 5) / 215 = 2,3%.4.1.6 actualLas corrientes de línea a cada fase del motor se medirán, y el valor promedio aritmético seránutilizado en el cálculo de rendimiento de la máquina de los datos de prueba.4.1.7 PotenciaEntrada de energía a una máquina de tres fases se puede medir por dos vatímetros monofásicos conectados como en lados métodos vatímetro, un vatímetro polifásico, o tres métodos Vatímetros monofásicos. Lecturas de energíadeberá ser corregido por las pérdidas metros si son significativos.4.2 ResistenciaResistencia 4.2.1 ReferenciaPara obtener mediciones de resistencia de corriente continua de estator y el rotor, (en el caso de las máquinas de rotor bobinado), los procedimientosdada en IEEE Std 118-1978 debe ser utilizado.4.2.2 Referencia ambienteTodas las determinaciones de rendimiento deben ser corregidos a una temperatura ambiente de 25 ° C.4.2.3 Corrección a una temperatura especificadaCuando la resistencia, Rt, De un devanado ha sido determinado por la prueba a la temperatura de bobinado, tt, la resistenciapuede ser corregida a una temperatura especificada, ts, por la ecuación 1 como sigue:(1)dóndeRs es la resistencia del devanado, corregidos a la temperatura especificada, ts, en Ωts es la temperatura especificada para la corrección de la resistencia, en ° C (ver 5.1.1)RT el valor de la prueba de resistencia del devanado, en Ω, en tt temperaturatt la temperatura de bobinado cuando se midió la resistencia, en ° Ck es 234,5 por 100% IACS cobre conductividad, o 225 para aluminio, basado en un volumenconductividad del 62%NOTAS1-Para otros materiales y sinuosas, se utilizará un valor adecuado de k (temperatura inferido para la resistencia cero).2-Los valores de ts y tt en la ecuación 1 se basará en el mismo método de medición de la temperatura, 8.3. Losrelación calidad-ts, en 5.1.1 se basa en una temperatura media de bobinado, 8.3.3, Método C. Cuando tt se obtiene mediante la detección directade la temperatura local, 8.3.4, Método D, el valor para tt en la ecuación 1 debe ser ajustado para igualar la temperatura media deel bobinado. Esto puede ser estimado suponiendo una relación lineal entre el aumento de temperatura obtenidos por los dosmétodos.4.3 Mecánica4.3.1 Potencia

Medidas de potencia mecánica se tomarán con el mayor cuidado y precisión. Si un freno mecánico esa utilizar, la tara, si está presente, se determinará y compensada con cuidado. Si la salida del dinamómetrose utilizan mediciones, las pérdidas de acoplamiento y de fricción del cojinete deben ser compensadas. Dinamómetros tamaño adecuadose debe utilizar, de manera que los de acoplamiento, la fricción y las pérdidas por ventilación del dinamómetro (véase lala nota a continuación), medido a la velocidad nominal de la máquina se está probando no debe ser mayor que 15% de la Calificaciónsalida de la máquina se está probando; y que debe ser sensible a un cambio del par de torsión de 0,25% de la Calificacióntorque.NOTA-A dinamómetro se define como un dispositivo para aplicar par de torsión al elemento rotativo de la máquina de prueba. Esequipado con medios para indicar el par y la velocidad, y no se limita a una construcción de base de la cuna. Un par en líneatransductor puede ser utilizado para proporcionar una medición directa del par de torsión en el eje de la máquina de prueba.Cuando sea requerido por la eficiencia de prueba Método B para mantener la precisión y la repetibilidad de los resultados de las pruebas, laerrores de la instrumentación utilizada para medir el par mecánico no serán superiores a ± 0,2% del totalescala.Cuando se utiliza un dinamómetro, la potencia en el eje del dinamómetro, en vatios, se obtiene de la siguienteecuación:(2)dóndeT es el parn es la velocidad de rotación, en r / mink es 9.549, si T es en N · mk es 7.043, si T es en lbf · ftEstabilización de la pérdida 4.3.1.1 TeniendoAlgunos motores pueden experimentar un cambio en la pérdida de fricción hasta que los cojinetes alcanzan una condición de funcionamiento estabilizado.En rodamientos lubricados con grasa, la estabilización no se producirá hasta que no haya exceso de grasapresente en el camino de las partes móviles. Esto puede requerir un número de horas de funcionamiento para estabilizar por completolos vatios de entrada sin carga. La estabilización puede ser considera que ha ocurrido cuando la potencia de entrada ensin carga (o acoplado a un dinamómetro desenergizada) no varía en más de un 3% entre dos sucesivaslecturas en el mismo voltaje a intervalos de media hora.4.3.2 La velocidad y deslizamiento4.3.2.1 InstrumentosTacómetros analógicos o contadores de velocidad no son suficientemente precisos para la medición de deslizamiento. Por lo tanto,Se recomiendan los métodos tacómetro estroboscópicas o digitales. Cuando se utiliza un estroboscopio, la fuente de alimentaciónpara el estroboscopio debe tener la misma frecuencia que la alimentación del motor.

La instrumentación utilizada para medir la velocidad no tendrá un error mayor de ± 1,0 r / min de la lecturacuando sea requerido por el método de ensayo Eficiencia Β para mantener la precisión y la repetibilidad de los resultados de pruebas.Velocidad de deslizamiento es la diferencia entre la velocidad síncrona y la velocidad medida en r / min, pero deslizamiento es generalmenteexpresado en por unidad como(3)4.3.2.2 corrección de deslizamiento para la temperaturaMediciones de deslizamiento deben ser corregidos a la temperatura del estator se especifica de la siguiente manera:(4)dóndess es el deslizamiento corregido para especificados de temperatura del estator, tsST es el deslizamiento medido a la temperatura del devanado del estator, ttts es la temperatura especificada para la corrección de la resistencia, en ° C (ver 5.1.1)tt es el estator observado temperatura del bobinado durante la prueba de carga, en ° Ck es 234,5 por 100% IACS cobre conductividad, o 225 para aluminio, basado en un volumenconductividad de 62% (basado en material conductor rotor)NOTAS:1-Para otros materiales de rotor bobinado, se utilizará un valor adecuado de k (temperatura inferido para la resistencia cero).2-Los valores de ts y tt en la ecuación 1 se basará en el mismo método de medición de la temperatura, 8.3. Losrelación calidad-ts, en 5.1.1 se basa en una temperatura media de bobinado, 8.3.3, Método C. Cuando tt se obtiene mediante la detección directade la temperatura local, 8.3.4, Método D, el valor para tt en la ecuación 1 debe ser ajustado para igualar la temperatura media deel bobinado. Esto puede ser estimado suponiendo una relación lineal entre el aumento de temperatura obtenidos por los dosmétodos.4.4 ProcedimientoSiempre que se hacen una serie de aumento o disminución de las lecturas de los datos, se debe tener cuidado en cada casono a invadir la configuración deseada con el fin de evitar la inversión de la dirección de la prueba4.5 SeguridadPRECAUCIÓNDebido a las peligrosas corrientes, tensiones y fuerzas encontradas, se adoptarán las medidas de seguridad paratodas las pruebas. No se intenta aquí para listar o revisar las precauciones generales de seguridad múltiples que están bienestablecida en toda la industria. Sin embargo, esta norma incluye medidas de seguridad especiales aplicables alas pruebas particulares descritas. Todas las pruebas deben ser realizadas por personal capacitado y con experiencia5. Tipos de pérdidas5.1 estator IPérdida 2REl estator IPérdida 2R (en vatios) es igual a 1,5 I

2R para máquinas trifásicasdóndeI es el valor eficaz medidos o calculados actuales por terminal de línea en la carga especificadaR es la resistencia de corriente continua entre dos terminales de línea corregidos a la temperatura especificada (véase4.2.3)5.1.1 temperatura especificadoLa temperatura determinada, utilizado en la fabricación de correcciones de resistencia debe ser determinado por alguno de los siguientes,que se enumeran en orden de preferencia:a) aumento de la temperatura medida por la resistencia de una prueba de temperatura de la carga nominal más el 25 ° C (véase la cláusula 8).Carga nominal es la calificación identificado en la placa de identificación en el 1,0 factor de servicio.b) Medido aumento de la temperatura en una máquina duplicado como se indica en a).NOTA-Una máquina duplicado deberá ser uno de la misma construcción y diseño eléctrico.c) Cuando no se ha medido el aumento de temperatura nominal de carga, la resistencia de los devanados debenser corregido a la temperatura que se muestra en la tabla 1.Tabla 1-especificado de temperaturaClase de aislamientoTemperatura sistema en ° CA 75B 95F 115H 130

Esta temperatura de referencia se debe utilizar para determinar que2Pérdidas de R en todas las cargas. Si la temperatura nominalaumento se especifica como la de una clase inferior de sistema de aislamiento que el utilizado en la construcción, la temperaturapara la resistencia a la corrección debe ser la de la clase de aislamiento inferior.Pérdida de 5.2 Rotor I2REl rotor IPérdida 2R, incluidas las pérdidas cepillo de contacto para las máquinas de rotor bobinado, debe determinarse a partir delpor deslizamiento unidad, cada vez que el deslizamiento es exactamente determinable, utilizando las ecuaciones 5 y 6 como sigue:motor de rotor IPérdida 2R = (potencia de entrada medido estator - estator I2R pérdida - pérdida en el núcleo) · s (5)generador de rotor I2R = (potencia de salida del estator medida estator I +2R pérdida pérdida + núcleo) · s (6)5.3 pérdida Core y la fricción y la resistencia aerodinámica de pérdida (sin carga de prueba)La prueba se realiza mediante la ejecución de la máquina como un motor a la tensión y frecuencia nominal sin carga conectada.Para asegurar que se obtiene el valor correcto de la pérdida por fricción, la máquina debe funcionar hasta que la entrada

se ha estabilizado (véase 4.3.1.1).5.3.1 Corriente sin cargaLa corriente en cada línea se lee. El promedio de las corrientes de línea es la corriente en vacío.5.3.2 pérdidas en vacíoLa lectura de la potencia de entrada es el total de las pérdidas en el motor sin carga. Restando el estator IPérdida 2R (enla temperatura de esta prueba) de la entrada da la suma de la fricción (incluyendo la pérdida cepillo de fricción enmotores de rotor bobinado), expuesta al viento, y pérdidas en el núcleo.5.3.3 Separación de pérdida en el núcleo de la pérdida de fricción y la resistencia al vientoLa separación de la pérdida en el núcleo de la pérdida por fricción y efecto del viento puede ser hecha por tensión de lectura, actual, yentrada de energía a la frecuencia nominal y en los voltajes que van desde 125% de la tensión nominal hasta el punto dondereducción adicional de tensión aumenta la corriente.5.3.4 La fricción y la resistencia al vientoEntrada de energía menos el estator IPérdida 2R se representa gráficamente frente a voltaje, y la curva así obtenida se extiende a cerovoltaje. La intersección con el eje de tensión cero es la pérdida por fricción y la resistencia al viento. La intersección puede ser determinadacon más precisión si la entrada menos estator IPérdida 2R se representa frente a la tensión al cuadrado de los valores enel rango de tensión inferior. Un ejemplo es la curva de trazos mostrada en la figura 1.Pérdida 5.3.5 CoreLa pérdida en el núcleo sin carga y tensión nominal se obtiene restando el valor de la pérdida por fricción y efecto del viento(Obtenido a partir de 5.3.4) de la suma de la fricción, la pérdida de la resistencia al viento, y pérdida en el núcleo (obtenido a partir de 5.3.2).Pérdida de 5,4 Stray-cargaLa pérdida parásita de carga es aquella porción de la pérdida total en una máquina no explicada por la suma de la fricción yefecto del viento, estator I2Pérdida de R, I rotorPérdida de 2R, y pérdida en el núcleo.5.4.1 Medición indirectaLa pérdida parásita de carga se determina mediante la medición de las pérdidas totales, y restando de estas pérdidas la suma dela fricción y la resistencia al viento, pérdida en el núcleo, estator IPérdida 2R, y el rotor IPérdida 2R. Medición indirecta se utiliza en eficienciamétodos carenciales B, C, y C / F (ver 6.4, 6.5 y 6.8).- El procedimiento para determinar la pérdida de carga parásita (Método B) se describe en 6.4.2.6.- El procedimiento para determinar la pérdida de carga parásita (Método C) se describe en 6.5.2.- El procedimiento para determinar la pérdida de carga parásita (Método C / F) se describe en 6.8.1.5.4.2 La medición directaLa medición directa se usa en los métodos de eficiencia E, F y E / F (ver 6.6, 6.7, y 6.8).

5.4.2.1 componente del estator en la pérdida de perdida de cargaLa pérdida parásita de carga que ocurren en la frecuencia fundamental se determina mediante la aplicación de voltaje polifásico equilibradaa los terminales del estator-rotor bobinado con el eliminado. La entrada eléctrica menos el estator pérdida I 2R entemperatura de ensayo es igual a la frecuencia fundamental pérdida Stray-carga. Durante esta prueba, teniendo soportes yotras partes estructurales en el que la corriente podría ser inducido deberán estar en su lugar. Las corrientes utilizadas en la fabricación de esta prueba y que se describe en 5.4.2.2 se deben identificar como lo y debe tener los valores establecidos por la ecuación 7para magnitudes que cubren el rango de cargas de 1/4 a 1-1 / 2 veces la carga nominal, como se indica por el apropiadoprocedimiento de prueba.(7)dóndeEllo es el valor de la corriente del devanado del estator durante la prueba de la pérdida de perdida de cargaI0 es el valor de la corriente sin carga (ver 5.3.1)I es el valor de funcionamiento de la corriente de línea del estator para el que la pérdida de perdida de carga se determinará5.4.2.2 procedimiento de prueba de rotación inversaLa pérdida parásita de carga se producen a altas frecuencias se determina por una prueba de rotación inversa. Con el motorcompletamente montado, el voltaje polifásico equilibrado a la frecuencia nominal se aplica en el devanado del estator terminales.El rotor es accionado por medios externos a la velocidad síncrona en la dirección opuesta al campo del estatorrotación. (La velocidad correcta puede ser determinada fácilmente por métodos estroboscópicos o por un tacómetro digital.)La entrada eléctrica al devanado del estator se mide.La potencia mecánica requerida para accionar el rotor se mide tanto con y sin corriente en el estatorbobinado. La magnitud de la corriente será de los mismos valores que se utiliza en 5.4.2.1. Para los motores de rotor bobinado, laterminales del rotor se cortocircuito.Cálculo de la pérdida 5.4.2.3 Stray-carga para el método directoLa pérdida parásita de carga, WLL, se calcula como sigue:(8)En la ecuación 8, los valores de LLs y LLR se calculan para los mismos valores de corrientes de línea ItdóndeEl devanado del estator IPérdida 2R será el producto del número de fases, Se2R y R1, tomada en cada cargapunto.El devanado del estator pérdida I 2R será el producto del número de fases, Se2R y r1, tomadas en cada cargapunto.

R1 es la resistencia de fase del estator (para una máquina de tres fases, esto se toma como la mitad de la resistenciaentre los terminales)Pr es la potencia mecánica necesaria para mover el rotor con tensión aplicada en los terminales del estator bobinadoPf es la potencia mecánica necesaria para mover el rotor sin tensión aplicada al devanado del estatorterminales Ws es la entrada eléctrica al estator bobinado con rotor eliminadoWr es la entrada eléctrica al estator bobinado durante la prueba inversa de rotación5.4.2.4 suavizado de los datos de pruebaSuavizar los valores de comprobación de, y mediante el uso de un análisis de regresión del logaritmo de la potencia vs.el registro de la corriente. Entonces,(9)(10)(11)dóndeA es la intersección en una parcela de log-log (una constante)N es la pendiente en un gráfico log-log (aproximadamente 2)I es la corriente de la línea observada durante la prueba de pérdida perdida de cargaSi los datos son exactos, cada curva se ajusta a una relación cuadrática entre el poder y actual.Por lo tanto, el factor de correlación de la regresión y el exponente para cada curva tanto sirven como indicadores de datosexactitud.NOTA-Los factores de potencia bajos encontrados durante los ensayos especificados en 5.4.2.1 y 5.4.2.2 que sea imperativo quecorrecciones de fase de error pueden aplicar a todas las lecturas vatímetro. Consulte la IEEE Std 120-1989.5.4.2.5 Cálculo de la pérdida de perdida de carga en un punto especificado(1) Determinar un valor aproximado de corriente del rotor correspondiente al valor nominal de la corriente de línea del estator,Yo, como(12)dóndeI es el valor nominal de corriente de línea estatorIo es el valor de corriente del estator sin carga(2) Para el valor de la corriente del rotor, calcular un valor de la pérdida perdida de carga para máquinas trifásicascomo sigue:(13)dónde es el valor de la pérdida de perdida de carga por valor aproximado de corriente del rotor correspondiente a la carga nominal es el valor aproximado de la corriente del rotor correspondiente a la carga nominal de la ecuación 12 R1S es la resistencia del estator por fase durante rotor eliminado prueba a temperatura de ensayo (véase 5.4.2.1)R1r es la resistencia del estator por fase durante la prueba de rotación inversa a la temperatura de ensayo (véase 5.4.2.2)El valor de la pérdida perdida de carga, informó en 10.4 o 10.6, corresponde a un valor de como se calculautilizando la ecuación 12.

(3) El valor de la pérdida de carga parásita, WLL, para cualquier punto de carga, se calcula entonces como(14)dóndeI2 es el valor de corriente del rotor apropiada para el punto de carga para la cual la pérdida de perdida de carga se determinará(4) El valor de corriente del rotor se calcula como(15)dóndeI es el valor de funcionamiento de la corriente de línea del estator para el que la pérdida de perdida de carga se determinaráI0 es el valor de la corriente sin carga5.4.3 método directo alternativo para motores de rotor bobinadoEste método se utiliza con métodos de eficiencia E, F, y E / F (ver 6.6, 6.7, y 6.8). En este método, el rotor esexcitados con corriente continua, y el estator terminales sinuosas están en cortocircuito con amperímetros incluyen paraleer la corriente del estator. El rotor es accionado por medios externos a la velocidad síncrona. La excitación del rotor esajustado hasta que la corriente que circula en el devanado del estator tiene el valor para el que una determinación de la pérdida de carga parásita-se desea. La potencia mecánica requerida para accionar el rotor, con excitación, (Pr), y sin excitación,(Pf), Se mide.WLL = - devanado del estator IPérdida 2R a temperatura durante la prueba (16)Si se utilizan seis puntos de carga, la precisión se puede mejorar mediante el trazado de la pérdida de carga parásita-vs. corriente del estator bobinadocuadrado y siguiendo un procedimiento similar al suavizado 5.4.2.4.5.4.4 Asumido pérdida perdida de cargaEsta medición se utiliza con métodos de eficiencia E1, F1, y E1 / F1 (ver 6.6, 6.7, y 6.8). Si la perdida de cargapérdida no se mide, y es aceptable para los estándares aplicables o por las especificaciones del contrato, el valor depérdida de perdida de carga a carga nominal puede suponerse que el valor mostrado en la Tabla 2.

Tabla 2-Asumido valores para la pérdida perdida de cargaCiento calificación Máquina pérdida Stray-carga nominalsalida1-125 hp 1-90 kW 1,8%126-500 hp 91-375 kW 1,5%501-2499 376-1850 hp kW 1,2%2.500 caballos de fuerza y mayor 1851 kW y una mayor 0,9%Para que no sea carga nominal, se presumirá que la pérdida perdida de carga, WLL, es proporcional al cuadrado de lacorriente del rotor, es decir,(17)dóndees el valor de la pérdida de perdida de carga que corresponde a un valor de corriente del rotor

es el valor de corriente del rotor apropiada para el punto de carga para la cual la pérdida de perdida de carga es serdeterminadoI2 'es el valor de corriente del rotor correspondiente a la carga nominal5.5 Pincel contacto pérdidaEsta medida se usa en los métodos de eficiencia F y F1 (ver 6.7). Para las máquinas de rotor bobinado, la brushcontactpérdida debe ser determinado por el producto de la corriente secundaria calculada y una caída de tensión. Loscaída de tensión en todos los cepillos de la misma fase (entre los anillos en una máquina de tres anillos) puede suponerse que es1,0 V para las escobillas de carbón o grafito, y 0,3 V para los cepillos de metal-carbono.6. Determinación de la eficiencia6.1 GeneralidadesLa eficiencia es la relación de potencia de salida a potencia de entrada total. La potencia de salida es igual a la potencia de entrada menos elpérdidas. Por lo tanto, si se conocen dos de las tres variables (de salida, de entrada, o pérdidas), la eficiencia puede serdeterminado por una de las siguientes ecuaciones:eficiencia = (18)eficiencia = (19)(Particularmente aplicable a motores)eficiencia = (20)(Particularmente aplicable a los generadores)A menos que se especifique lo contrario, la eficiencia debe ser determinado por la tensión y la frecuencia nominal. Eficienciase puede determinar con mayor precisión a partir de los resultados de la prueba cuando la tensión no se desvía significativamente detensión nominal y el desequilibrio de tensión no supere el 0,5% (véase 4.1.5). Cuando un punto de carga está disponible enaparte de la tensión nominal, se puede combinar con el circuito equivalente (Métodos F y F1) para calcular lael rendimiento a la tensión nominal (véase 6.8).6.2 Métodos de ensayo para la eficienciaLos diversos métodos de determinación de la pérdida de eficiencia y se identifican como sigue:a) Método A. de entrada-salidab) Método B. de entrada-salida con la segregación de las pérdidas y la medición indirecta de la pérdida de perdida de cargac) las máquinas Método C. duplicados con la segregación de las pérdidas y la medición indirecta de la perdida de cargapérdidad) Método de medición de potencia E. eléctrica bajo carga con la segregación de las pérdidas y la medición directade la pérdida de perdida de cargae) Método E1. Medición de potencia eléctrica bajo carga con la segregación de las pérdidas y valor supuesto depérdida de perdida de cargaf) Método F. Circuito equivalente con la medición directa de la pérdida de perdida de cargag) Método F1. Circuito equivalente con valor supuesto de pérdida de perdida de cargah) Método C / F. Circuito equivalente calibrada por punto de carga Método C con medición indirecta depérdida de perdida de carga

i) Método E / F. Circuito equivalente calibrada por punto de carga Método E con medición directa de strayloadpérdidaj) Método E1 / F1. Circuito equivalente calibrada por punto de carga Método E con valor supuesto de strayloadpérdida6.2.1 Guía para elección del método de prueba de eficienciaEn general, el método de entrada-salida (método A) debe limitarse a máquinas fraccional caballos de fuerza.A menos que se especifique lo contrario, horizontal, polifásico, motores de jaula de ardilla nominal 1-250 CV (1-190 kW) debenser probado por el método de entrada-salida con la segregación de pérdida (Método B). Método B debe seleccionarse cuandoel valor para cada uno de los componentes de la pérdida en el motor (véase la cláusula 5) se desea o cuando la precisióny se requiere la repetibilidad de este método, por ejemplo por el Programa EEM [B4]. Motores verticales situadas en elrango de 1 a 250 caballos de fuerza (1-190 kW) también debe ser probado por el Método B, si teniendo permisos de construcción. Si elteniendo la construcción no permitan, motores verticales en este rango de potencia pueden ser probados por el Método E,E1, F o F1. Motores polifásicos de más de 250 caballos de fuerza (190 kW) pueden ser probados por el Método B, C, E, E1, F o F1dependiendo de la disponibilidad de la instalación de prueba requerida. Cuando sea práctico de calibración, la carga del equivalentecircuito (Método C / F, E / F, o E1 / F1) proporciona el nivel de confianza de una prueba con la simplicidad de la determinaciónrendimiento a diversas cargas por solución del circuito equivalente.6.3 Método de prueba A-Input-outputPara este método, la eficiencia se calcula como la relación de la potencia de salida medida a la entrada de medidapoder, cuando la temperatura y la corrección del dinamómetro (si corresponde).Procedimiento 6.3.1 PruebaLa máquina se carga por medio de un freno mecánico o un dinamómetro (véase 4.3.1).Lecturas de energía eléctrica, corriente, tensión, frecuencia, deslizamiento, el par, la temperatura ambiente, y el estator bobinadola temperatura o la resistencia del devanado del estator se obtendrán por cuatro puntos de carga aproximadamente igualespaciadas entre no menos de 25% y hasta e incluyendo el 100% de carga, y convenientemente dos puntos de carga elegidospor encima del 100% de carga pero no superior a 150% de carga. En la carga de la máquina, comience en el valor más alto de carga ypasar el fin de las más bajas descendente.6.3.2 Cálculo formaLa rentabilidad se calcula como se muestra en el Formulario A en 10,1. Corrección del dinamómetro debe hacerse, en su caso,como se indica en el formulario. La pérdida del estator debe ser corregido para la temperatura como se indica.NOTA-La corrección dinamómetro debe hacerse con la misma dirección de rotación que se utiliza durante la cargaprueba.6.4 Método de prueba B-entrada-salida con la segregación pérdida

Este método consiste en varios pasos. Todos los datos se toman con el funcionamiento de la máquina, ya sea como un motor o como unagenerador, dependiendo de la región de operación para la cual se requiere los datos de la eficiencia. La aparentepérdida total (entrada menos salida) es segregada en sus diversos componentes con pérdida de perdida de carga se define como eldiferencia entre la pérdida aparente total y la suma de las pérdidas convencionales (estator y rotor pérdida,pérdida en el núcleo, y la fricción y la pérdida de resistencia aerodinámica). El valor de la pérdida perdida de carga así determinado se representa frente a paral cuadrado, y una regresión lineal se usa para reducir el efecto de errores aleatorios en las mediciones de prueba. Losdatos de pérdida de perdida de carga suavizadas se utilizan para calcular el valor final de pérdida total y la eficiencia.Para reducir al mínimo las diferencias en el valor de la pérdida total y el valor de la eficiencia cuando se determina por pruebasrealizado en diferentes instalaciones, la precisión de la instrumentación utilizada para hacer la energía eléctrica,mediciones de par y velocidad deberán ser mayor que la requerida para la prueba en general con cualquiera de los otrosmétodos de prueba (véase la cláusula 4). Esto es particularmente importante cuando se está realizando pruebas para cumplir los requisitospara la eficiencia energética [B3], [B4].Procedimiento 6.4.1 PruebaLas subpruebas que conforman el procedimiento de prueba Método B se deben realizar en el orden indicado. No es necesarioque las subpruebas pueden realizar en sucesión tiempo con cada uno inmediatamente después de la anterior.Las subpruebas se pueden realizar individualmente si la temperatura de funcionamiento del motor se establece cerca desu temperatura de funcionamiento normal de la carga nominal para el tipo de prueba antes de la obtención de los datos de prueba.6.4.1.1 prueba de temperatura nominal de cargaLa máquina está acoplado a un dinamómetro y operado con carga nominal como se define en 8.6 hasta térmicamente estable.Esta prueba no es necesaria cuando una prueba de temperatura de carga nominal previamente se había realizado en un duplicadomáquina.6.4.1.2 Ensayo con cargaLa máquina se carga mediante un dinamómetro, consulte 4.3.1. La temperatura del devanado del estator deberá estar dentro de10 ° C de la lectura de la temperatura más caliente registrada durante la prueba de temperatura de la carga nominal en este o el duplicadomáquina antes del comienzo de la grabación de datos para esta prueba. Se utiliza el procedimiento de prueba de 6.3.1, la pruebaque se realiza tan rápidamente como sea posible para minimizar los cambios de temperatura en la máquina durante la prueba. LAcorrección del dinamómetro se hará como se indica en 10.2.NOTA-La corrección dinamómetro debe hacerse con la misma dirección de rotación que se utiliza durante la cargaprueba.6.4.1.3 No-carga de prueba

Ver 5.3 incluyendo 5.33, la separación de la pérdida en el núcleo de la pérdida por fricción y la resistencia al viento. Antes de hacer esta prueba,la máquina se pondrá en funcionamiento en vacío hasta que tanto la temperatura y la entrada se han estabilizado.6.4.2 Cálculo formaCalcular el rendimiento del motor o generador utilizando el impreso B 10.2, que incluye corrección de temperatura yla segregación de las pérdidas. El valor de la pérdida parásita de carga se determina por el método indirecto.6.4.2.1 Pérdida por fricción y efecto del vientoVer 5.3.4.Pérdida 6.4.2.2 CoreVer 5.3.5.6.4.2.3 estator I Pérdida 2RVer 5.1.Si la resistencia del estator no se mide directamente durante la prueba, la resistencia para cada punto de carga serádeterminado como en 4.2.3 con el valor de la temperatura especificada fijar a la de la temperatura medidadurante la prueba en cada punto de carga.6.4.2.4 Rotor I Pérdida 2RVer 5.2.6.4.2.5 pérdida total aparenteLa pérdida total aparente se calculará por separado para cada punto de carga restando la salida medidaen vatios de la entrada medida en vatios.6.4.2.6 determinación pérdida Stray-carga (método indirecto)La pérdida perdida de carga se calculará por separado para cada punto de carga restando del total aparentela pérdida de la pérdida del estator a la temperatura de la prueba, la pérdida en el núcleo, la pérdida por fricción y la resistencia al viento, y elpérdida de rotor correspondiente al valor medido de deslizamiento. Se calculará la pérdida de perdida de carga para cada uno delos seis puntos de carga de aproximadamente espaciados por igual-(véase 6.3.1).6.4.2.7 suavizado de la pérdida de perdida de cargaDatos de pérdida de perdida de carga lisas utilizando un análisis de regresión lineal basado en expresar la pérdida de perdida de carga comofunción del cuadrado del par de carga como se detalla en 10.2, la Forma B. es la pérdida perdida de carga que representa frente de par al cuadradoT es el parA es la pendienteB es la intersección con la línea de par ceroSi la pendiente es negativa, o si el factor de correlación, r, es de menos de 0.9, elimine el peor punto y repetir elregresión. Si esto aumenta r a 0,9 o mayor, utilice la segunda regresión; si no, o si la pendiente es todavía negativo,la prueba no es satisfactoria. Los errores en las lecturas de instrumentación o de prueba, o ambos, se indican. La fuente deel error debe ser investigado y corregido, y la prueba debe repetirse.

Dinamómetro teniendo errores de fricción o de medición, o ambas cosas, puede causar lecturas de par a diferir para elmismo valor de la energía eléctrica, dependiendo de si la carga está aumentando o disminuyendo antes de la lectura.Cuando un factor de correlación, r, de menos de 0,9 se obtiene después de la segunda cálculo, el promedio de dos conjuntos delecturas se deben tomar. El primer conjunto se debe tomar al tiempo que aumenta gradualmente la carga, el segundo setmientras que la disminución de la carga. Las curvas de torque vs. energía eléctrica deben ser trazados para cada conjunto de lecturas, yel valor medio de A sobre la base de las dos curvas debe ser utilizado.66.4.3 Corrección de la pérdida y el rendimiento total6.4.3.1 Se ha corregido la pérdida de perdida de cargaEl valor corregido de la pérdida de perdida de carga es(22)6.4.3.2 corrección de la temperatura ambiente del estator I Pérdida 2RUna pérdida estator corregida para cada uno de los seis puntos de carga se calcula utilizando el valor común de estatorresistencia obtenida del ensayo de temperatura de carga nominal corregido a un ambiente de 25 ° C. En 4.2.3, la resistenciaes la resistencia medida en la conclusión de la prueba de temperatura nominal de carga; tt es el más caliente de bobinadotemperatura medida durante la prueba de la temperatura, y ts es igual a tt corregido a un ambiente de 25 ° C.6.4.3.3 corrección de la temperatura ambiente del rotor I Pérdida 2RUn rotor corregido IPérdida 2R para cada uno de los seis puntos de carga se calcula como en 5,2 usando el valor de deslizamiento decada uno de los puntos corregidos a un ambiente de 25 ° C y utilizando el valor corregido ambiente del estator I2Rpérdida para cada punto de carga. En 4.3.2.2, el San deslizamiento es el deslizamiento medido para el particular, el punto de carga, tt es el más calientetemperatura medida para el punto particular de bobinado; y ts es la temperatura más alta durante el bobinadoprueba de temperatura corregida a un ambiente de 25 ° C.6.4.3.4 Se ha corregido la pérdida totalUna pérdida total corregido para cada uno de los seis puntos de carga se determina como la suma de la pérdida por fricción y efecto del viento(Véase 6.4.2.1), la pérdida en el núcleo (véase 6.4.2.2), la pérdida difusa de carga corregida (véase 6.4.3.1), la temperatura corregidaestator I2Pérdida de R (véase 6.4.3.2), y la temperatura corregida rotor IPérdida 2R (véase 6.4.3.3).6.4.3.5 potencia mecánica corregidaLa potencia mecánica corregida para cada uno de los seis puntos de carga es igual a la diferencia entre la medida

potencia de entrada y la pérdida total corregido para un motor. La potencia de entrada corregida es igual a la suma dela potencia de salida y la suma de la pérdida total corregido para un generador.6.4.3.6 EficienciaVer 6.1. Usar la energía eléctrica medida y la potencia mecánica corregida de 6.4.3.5.Rendimiento / generador 6.4.4 MotorCalcular el rendimiento del motor o generador usando 10.2, que incluye corrección de temperatura.6.5 máquinas Método de Ensayo C-duplicadosEste método de determinación de la eficiencia se puede utilizar cuando las máquinas están disponibles duplicadas. Los dosmáquinas están acoplados entre sí y conectados eléctricamente a dos fuentes de energía, la frecuencia de unosiendo ajustable.Procedimiento 6.5.1 Prueba6.5.1.1 pruebas en vacío de ambos equiposVer 5.3.6.5.1.2 Ensayo con cargaUna máquina se hace funcionar como un motor a tensión y frecuencia nominales, y el otro es accionado como un generador envoltaje por hertz nominal, pero a una frecuencia más baja, para producir la carga deseada. Las lecturas se deben tomar de laentrada eléctrica y la salida, temperatura del bobinado del estator o resistencia del devanado del estator, y el deslizamiento de cadamachine.7La prueba debe repetirse con la dirección del flujo de potencia inversa. La frecuencia de la primera máquinase mantiene sin cambios mientras que la de la segunda se eleva para producir la carga deseada. La ubicación de los instrumentosy transformadores de medida no deben ser cambiados. Por esta inversión de flujo de potencia, la calibración ordinariaerrores de todos los instrumentos se reducen al mínimo. Errores de ángulo de fase de los transformadores de medida sonacumulativa para pruebas de automovilismo y de generación. Es importante hacer correcciones precisas para la faseerrores de ángulo, porque harán las pérdidas parecen más pequeño que el valor verdadero (ver 4.1.4).6.5.2 pérdida de Stray-carga (método indirecto)La pérdida parásita de carga se obtiene como sigue:1) La pérdida de estator a la temperatura de la prueba se calcula para cada máquina utilizando elcorrientes observadas.2) La pérdida del rotor del motor esdeslizamiento del motor · (entrada del motor - estator pérdida - pérdida en el núcleo) (23)mediante el deslizamiento del motor observado en por unidad de velocidad de sincronismo.3) La pérdida del rotor del generador esdeslizamiento del generador · (salida del generador + pérdida estator + pérdida en el núcleo) (24)mediante el deslizamiento del generador observado en por unidad de velocidad de sincronismo.4) La pérdida perdida de carga combinado se determina restando de la pérdida total medida (la

diferencia entre entrada y salida) la suma de las pérdidas del estator, las pérdidas del rotor, núcleopérdidas, y las pérdidas por fricción y ventilación de las dos máquinas.5) La perdida de carga se asumen las pérdidas sea proporcional al cuadrado de la corriente del rotor. Lospérdidas perdida de carga se toman comomotor de la pérdida perdida de carga =generador de pérdida de perdida de carga = (combinado pérdida perdida de carga) - (motor pérdida perdida de carga)Se toma la media de los resultados obtenidos con las dos direcciones de flujo de potencia (motor y de generación)como el valor medio de la pérdida de Stray-carga.6.5.2.1 datos de pérdida de perdida de carga lisas utilizando un análisis de regresión lineal(25)dóndees el valor medio de la pérdida de Stray-carga como trazado vs. corriente del rotor aproximada cuadradoA es la pendienteB es la intersección con la línea de corriente ceroes el valor medio de la corriente de rotorEl valor de la corriente del rotor,, para cada sentido de flujo de potencia (motor y generador) se toma como(26)dóndeI es el valor observado de la corriente de línea estator (motor o generador) para los que la pérdida de perdida de carga es deestar determinadoI0 es el valor de la corriente sin cargaEl valor corregido de la pérdida de perdida de carga es(27)Rendimiento / generador 6.5.3 MotorCalcular el rendimiento del motor o generador usando el Formulario C en 10,3, lo que incluye la corrección de temperatura.Determinar a partir de la pendiente, A, y el valor de corriente del rotor,, apropiada para el punto de carga paraque la pérdida de perdida de carga es a determinar.El valor de la corriente del rotor para cada punto de carga se calcula como(28)dóndeI es el valor de funcionamiento de la corriente de línea del estator para el que la pérdida de perdida de carga se determinaráI0 es el valor de la corriente sin carga6,6 método de prueba E o medición de potencia E1-eléctrico con la segregación pérdidaLa entrada debe ser medido como se describe a continuación. La salida debe ser determinado restando del totalpérdidas de la entrada. Las pérdidas totales son iguales a la suma de las pérdidas del estator y del rotor corregida a las especificadotemperatura cado para la corrección de la resistencia, pérdida en el núcleo, la fricción y la pérdida de resistencia al viento, y la pérdida perdida de carga.Procedimiento 6.6.1 Prueba6.6.1.1 No-carga de pruebaVer 5.3.

6.6.1.2 Ensayo con cargaPara obtener los datos requeridos, es necesario par, cinturón, o el engranaje de la máquina a una carga variable. Lo mismodisposición que se utiliza para la prueba de temperatura puede ser empleado. Para cada uno de seis equallyspaced aproximadamentepuntos, las lecturas de energía eléctrica, corriente, voltaje, deslizamiento, temperatura ambiente, y el estator bobinadoresistencia o temperatura se registrarán (ver nota 5). La resistencia del devanado del estator para cada cargapunto se puede estimar comparando el aumento de la temperatura medida por un detector de temperatura incorporado, unasensor de temperatura situado en el extremo de la bobina del estator, o el aumento de la temperatura de salida de aire, con la temperatura correspondienteaumentando mediciones obtenidas como valores de estado estacionario durante una prueba de temperatura.Prueba de pérdida 6.6.1.3 Stray-carga6.6.1.3.1 Método de Ensayo EVer 5.4.2 o 5.4.3.6.6.1.3.2 Método de Ensayo E1Ver 5.4.4.6.6.2 Estator I Pérdidas 2RVer 5.1.6.6.3 Rotor I Pérdidas 2RVer 5.2.Pérdida 6.6.4 CoreVer 5.3.5.6.6.5 La fricción y la resistencia al vientoVer 5.3.4.6.6.6 pérdida de Stray-carga (medida directa)6.6.6.1 Rotor corriente I 2El valor de la corriente del rotor se calculará como(29)dóndeI es el valor de funcionamiento de la corriente de línea del estator para el que la pérdida de perdida de carga se determinaráI0 es el valor de la corriente sin cargaEl valor de la pérdida perdida de carga, informó en 10,4 corresponderá a un valor de corriente del rotor, tal como se calculapartir de la ecuación 29 para un valor de I correspondiente al valor nominal de la corriente de línea del estator.Rendimiento / generador 6.6.7 MotorCalcular el rendimiento del motor o generador usando 10.4, que incluye corrección de temperatura.6.7 Método de prueba F o circuito de F1 EquivalenteCuando no se hacen pruebas con carga, se calculan las características de funcionamiento (eficiencia, factor de potencia, par motor, etc.)basado en el circuito equivalente mostrado en la figura 2. Los parámetros de la máquina en el circuito equivalente

se derivan de los datos de pruebas grabadas durante una prueba sin carga y una prueba de impedancia. La predicción exacta decaracterísticas de la máquina en el rango normal de funcionamiento dependerán principalmente de la cercanía en la que r2representa la resistencia del rotor real a las corrientes de baja frecuencia y, en segundo lugar, en la cercanía deque x2 representa el rotor reactancia de fuga real de corrientes de baja frecuencia. Por lo tanto, la más cuidadosaprocedimiento durante la prueba para determinar las características de rotor a baja frecuencia es imperativo.Procedimiento 6.7.1 Prueba6.7.1.1 No-carga de pruebaVer 5.3.6.7.1.2 Prueba de impedanciaLas lecturas de voltaje, corriente, potencia eléctrica de entrada, y la resistencia del estator o estator temperatura sinuosas sonpara ser tomada en una o más frecuencias, voltajes, y / o cargas. Estos datos se conoce como los datos de impedancia.Si la máquina está probando tiene un rotor bobinado, el rotor es ser cortocircuitado para la prueba.La reactancia se medirá en la corriente de carga nominal. Es importante que el valor de la reactancia utiliza en elcálculo circuito equivalente es el valor correcto de la saturación y efecto bar profunda; de lo contrario, el calculadofactor de potencia se encuentra para ser más alto que el valor verdadero.Los datos de impedancia se determinarán a partir de uno de los métodos siguientes: 8Método 1 trifásica prueba de impedancia de rotor bloqueado al máximo del 25% de la frecuencia nominal y al nominalcurrent.9 Ver 6.7.1.2.1 para más detalles.Método 2 trifásica prueba de impedancia de rotor bloqueado a la frecuencia nominal, aproximadamente el 50% del nominalfrecuencia, y en un máximo de 25% de la frecuencia nominal, todos a la corriente nominal. Curvas serándesarrollado a partir de estos tres puntos de prueba y se utiliza para determinar los valores de reactancia total, yresistencia del rotor en los frequency.10 reducidas requeridas Ver 6.7.1.2.1 para más detalles.Método 3 Una prueba de impedancia por encima de la velocidad del punto de ruptura a una velocidad de deslizamiento se aproxima a ladeseada reducción de la frecuencia del rotor. En este método, el motor se ejecuta desacoplado o acoplado a unacarga reducida, y la tensión se reduce para dar punto de deslizamiento de carga aproximadamente completa. El deslizamientose medirá con cuidado. Ver 6.7.1.2.2 para más detalles.Método 4 Cuando ninguno de los métodos anteriores es práctico, la siguiente prueba se puede utilizar: un trifásico,prueba de impedancia de rotor bloqueado a tensión reducida a la frecuencia nominal resulta en aproximadamentecorriente nominal y una prueba bajo carga. Ver 6.7.1.2.3 para más detalles.6.7.1.2.1 pruebas de rotor bloqueado (métodos 1 y 2)El rotor de un motor de jaula de ardilla es una barra simétrica sinuoso; Por lo tanto, la impedancia del motor esprácticamente el mismo para cualquier posición del rotor con relación al estator.

La impedancia de un motor de rotor bobinado varía con la posición del rotor con relación al estator. Es por ellonecesario cuando se realiza una prueba de impedancia de rotor bloqueado para determinar la posición del rotor que resulta enun valor medio de la impedancia. Antes de tomar las lecturas en las máquinas de rotor bobinado, el rotor será cortocircuito. Se determinará La distancia angular a través del cual es necesario para observar la variación de corrientepermitiendo que el rotor gira a lentamente y la observación de la corriente del estator, teniendo en cuenta la distancia que el rotordebe moverse por la corriente del estator para completar un ciclo. Para las máquinas que tienen un número integral de ranuras porpolo por fase en tanto rotor y el estator, esta distancia será igual a dos tercios de un paso polar para trifásicomáquinas. Para las máquinas que tienen devanados número fraccionario de ranuras, la distancia angular puede ser tanto como un polo completoterreno de juego.El rotor deberá ser bloqueado de manera que no pueda moverse; y la tensión aplicada se incrementa gradualmentehasta que se obtiene un valor de corriente de aproximadamente nominal. Se leerán Tensión y corriente en todas las fases yregistró, y la tensión en las diferentes fases será equilibrado. La celebración de la misma tensión, el rotor deberáse convirtieron poco a poco y los valores mínimo y máximo de la corriente durante un ciclo completo serángrabada. El rotor deberá entonces ser bloqueado para la prueba de impedancia en la posición que le da una corriente igual ael promedio de los valores mínimo y máximo registrado previamente.a) Tome lecturas simultáneas de tensión y corriente en todas las fases y de entrada de alimentación en varios nivelesde la tensión con el fin de establecer el valor, con un cuidado especial en el barrio de corriente a plena carga.También se registró el estator de temperatura o resistencia del devanado del estator bobinado. Cuidado seráTomado de no sobrecalentar los bobinados. Tomando las lecturas más altas primero y las lecturas más bajas en la sucesiónayudará a igualar la temperatura.b) las curvas del diagrama usando voltios como abscisas y amperios y la suma algebraica de las lecturas de vatios-metro comoordenadas. La curva de amperios voltios vs. es generalmente una línea recta, curvándose ligeramente hacia arriba en elvalores más altos. En rotores de ranura cerrada, sin embargo, también hay una curva distinta hacia arriba a bajo voltaje.Derivar el valor de la tensión y la potencia de entrada para determinar la reactancia total y la resistencia del rotor enel nivel requerido de corriente a partir de estas curvas.c) Determinar la resistencia del rotor, r2, y la reactancia de fuga total, a partir de estos datos usandolas ecuaciones de 10,5. Cuando usando el Método 2 en 6.7.1.2, las curvas de los valores de la resistencia del rotor yreactancia de fuga total vs. frecuencia debe ser usada para determinar el valor en el funcionamiento deseado

frecuencia.6.7.1.2.2 Impedancia de la reducción de tensión, prueba de funcionamiento reducido en vacío (Método 3)La resistencia del rotor, r2, y la reactancia de fuga, X2, con frecuencia reducida se pueden obtener a partir de las lecturas(Voltios, vatios, amperios, deslizamiento, temperatura del bobinado del estator, o estator resistencia del devanado) a una velocidad de deslizamiento que se aproximala reducción de la frecuencia del rotor deseado. En este método, la máquina se ejecuta desacoplado o acoplado a unacarga reducida y a una tensión que da la velocidad de deslizamiento deseada. El deslizamiento se medirá con mucho cuidado. Lossiguiente procedimiento se utiliza.Cuando los datos de la saturación sin carga de prueba está disponible (véase 5.3), la reactancia total por fase para cada pruebapunto debe ser calculado y una curva de reactancia total por fase vs. sin carga voltios por fase deben serdibujado (véase el ejemplo en la figura 3). El punto más alto en esta curva se debe utilizar como la reactancia total de sin cargapor fase,, en los cálculos de la prueba de deslizamiento de baja tensión.Cuando no se ha realizado una prueba sin carga completa, la reactancia total por fase a la tensión nominal y ningúncarga se puede utilizar como la reactancia total de no-carga por fase,, en los cálculos de la hoja de bajo voltajeprueba.6.9.2 obtenido directamentePara las máquinas trifásicas, el factor de potencia puede ser controlada por la ecuación 52 cuando el método de dos vatímetrose utiliza.(52)dóndees la lectura más altaes la lectura más bajaSi da una lectura negativa, debe ser considerada como una cantidad negativa.Si se utiliza un vatímetro polifásico, los valores de las lecturas vatímetro monofásicos pueden ser obtenidos por aperturapor separado cada uno de los circuitos de la bobina de tensión del vatímetro polifásico. Con cargas pulsantes, el poderfactor de obtenido por el método directo puede ser mayor que la obtenida por el método indirecto. Cuanto más altovalor se toma como la lectura correcta. La diferencia se debe a la inclusión en los voltios-amperios de lapulsante componente de la corriente, que es una función de la carga más que de la propia máquina. El poderfactor determinado a partir de la relación de lecturas vatímetro no se ve afectada por la presencia de corriente pulsante.6.9.3 Cálculo Circuito equivalente (F-F1)El factor de potencia puede determinarse a partir del circuito equivalente dividiendo la resistencia total por el totalimpedancia. Esta determinación se muestra en el Formulario F-F1, la línea 31 (ver 10.7).7. Otras pruebas de rendimiento7.1 tensión Rotor

En las máquinas de rotor bobinado, las tensiones se medirán entre todos los terminales del rotor, con el rotor bloqueadoy sus devanados en circuito abierto y con tensión nominal se aplican al estator. Si cualquier desequilibrio esdetectado, es una práctica habitual para tomar lecturas con varias posiciones del rotor para determinar un promedio.7.2 pruebas de rotor bloqueado7.2.1 actualEsta prueba se puede realizar ya sea para comprobar la calidad o para determinar el rendimiento. Cuando sea posible, las lecturasse tendrán en tensión y frecuencia nominales ya que la corriente no es directamente proporcional a la tensión dedebido a cambios en la reactancia causados por la saturación de las vías de fuga. Cuando se hace la prueba para comprobarla calidad de las máquinas de jaula de ardilla, es posible omitir los medios mecánicos de bloqueo del rotor porla aplicación de energía monofásica de tensión y frecuencia nominal de dos de los terminales de línea de la máquina de unmáquina trifásica. Con una máquina trifásica, la corriente de línea será de aproximadamente 86% y el poderde entrada será de aproximadamente 50% de los valores correspondientes obtenidos con potencia polifásica. Los valores soobtained pueden compararse con los medidos en una unidad duplicada que ha sido sometido a una completaprueba.7.2.2 TorqueEl par de rotor bloqueado se toma como el par mínimo desarrollado en reposo en todas las posiciones angulares de larotor. El par de torsión se puede medir con una cuerda y polea, o con un freno o viga. Motores de rotor bobinado sonsiempre sujetos a las variaciones en el par de rotor bloqueado, dependiendo de la posición angular del rotor conrespecto al estator. Para los motores de jaula de ardilla, es una práctica habitual para bloquear el rotor en cualquier posición conveniente.Si el par de rotor bloqueado no se mide directamente como se mencionó anteriormente, el par de rotor bloqueado aproximadapuede calcularse como sigue:(53)dóndees la potencia de entrada al estator, enes la pérdida del estator, en, en la corriente de prueba (véase 5.1)es la pérdida en el núcleo, en, al voltaje de prueba (ver 5.3.5)es la velocidad de sincronismo, enes un factor de reducción (que varía entre 0,9 y 1,0) para dar cuenta de las pérdidas no fundamentalesk es 9,549 para T, enk es 7,043 para T, en7.2.3 PotenciaLas lecturas de potencia de entrada se tomarán de forma simultánea con las de la corriente y el par motor.7.3 Las pruebas de velocidad-par y las curvas de velocidad de corrientes7.3.1 Definiciones7.3.1.1 característica velocidad-par

La característica par-velocidad es la relación entre el par y la velocidad, que abarca el rango de cero avelocidad de sincronismo de un motor y de la velocidad de sincronismo para tirar de salida velocidad por un generador de inducción.Esta relación, cuando se expresa como una curva, incluirá máxima (descomposición), tire hacia arriba o tirar de fuera, ypares de rotor bloqueado.Para los motores de rotor bobinado, se medirán el par y la corriente entre la velocidad síncrona y la velocidaden que se produce el par máximo. Los anillos colectores deberán ser cortocircuitados para esta prueba.7.3.1.2 característica velocidad-corrienteLa característica de velocidad de corriente es la relación entre la corriente y la velocidad. (Esta curva se traza generalmenteen la misma hoja que la curva de velocidad-par, utilizando una escala de velocidad común para ambas curvas.) procedimiento de curva de velocidad-par 7.3.2Cualquiera de los siguientes métodos se puede utilizar para obtener datos para una curva de par-velocidad. La selección de lamétodo dependerá del tamaño y las características de par-velocidad de la máquina y las instalaciones de prueba.En los cuatro métodos, puntos de prueba suficientes deberán registrarse para garantizar que las curvas de confiables, incluyendoirregularidades, se pueden extraer en las regiones de interés por parte de los datos de prueba. Es importante que la frecuencia dela fuente de alimentación se mantiene constante durante toda la prueba en el valor nominal para el motor. Para woundrotormotores, los anillos colectores estarán en cortocircuito para esta prueba.Métodos 1 y 4 requieren el mantenimiento de la velocidad constante para cada lectura. Por lo tanto, no pueden ser utilizadosen las regiones donde el par de la máquina aumenta con la velocidad más rápidamente que la del dispositivo de carga.De los resultados de los siguientes exámenes, ajustados para tensión nominal, las curvas de par y la corriente deben ser trazadosvs. velocidad.Salida 7.3.2.1 Método 1 Medido-Un generador de corriente continua que ha tenido sus pérdidas determinadas previamente se acopla o cinturón al motor está probando.Una fuente de alimentación de CA de frecuencia nominal está conectado a los terminales del motor. La tensión debe ser tan alta comopuede ser impresa en las terminales del motor sin un calentamiento excesivo, al menos el 50% del voltaje nominal, si es posible.La velocidad del motor para cada punto de prueba se controla mediante la variación de la carga en el generador.En esta prueba, las lecturas se toman a velocidades de entre aproximadamente 1/3 de la velocidad síncrona y el máximovelocidad que se puede obtener. La velocidad debe ser constante cuando se toman las lecturas, por lo que la aceleración o desaceleraciónel poder no afecta a los resultados. En cada nivel de velocidad, las lecturas de voltaje, corriente, y la velocidad sondan por el motor de inducción, y las lecturas de tensión de inducido y la corriente actual y el campo se toman para elgenerador de corriente continua. Se debe tener cuidado de no sobrecalentar el motor.

La precisión de la medición de la velocidad es particularmente importante en el bajo deslizamiento. El dispositivo de medición de la velocidad debeajustar o calibrar con precisión. Todos los puntos deben ser leídos tan pronto como los metros se han asentado, sinesperando el lento deslizamiento en las indicaciones a desaparecer.La potencia de salida total del motor es la suma de la salida y pérdidas del generador de corriente continua.El par de torsión, T, a cada velocidad se calcula utilizando la ecuación 54 como sigue:(54)dóndePGO es la salida del generador de corriente continua, en WPGL es las pérdidas del generador de corriente continua (incluyendo la fricción y el efecto del viento), en Wn es la velocidad de ensayo de motores, enk es 7,043 para T, enk es 9,549 para T, enA la velocidad para el punto de prueba, los valores del par de torsión y la corriente se ratioed a la tensión especificada, V, comose describe en 7.4.7.3.2.2 Método 2-AceleraciónEn el método de aceleración, el motor se pone en marcha sin carga, y el valor de la aceleración se determina envarias velocidades. El par de torsión a cada velocidad se determina a partir de la aceleración de la masa de la rotaciónpartes. Las mediciones precisas de la velocidad y la aceleración son un requisito esencial de este método. Losmotor debe funcionar con una fuente de alimentación de CA de frecuencia nominal.La aceleración a utilizar y, en consecuencia, la duración de la prueba se determinan por el tipo de instrumentosque se utilizan para hacer las mediciones. En cualquier caso, el tiempo de aceleración debe ser suficientemente largo de modoque los efectos transitorios eléctricos en los instrumentos y en el motor no distorsionen la curva de par-velocidad. Lostiempo de aceleración también debe ser lo suficientemente largo para permitir la grabación el número necesario de mecánica ymedidas eléctricas con suficiente precisión para trazar las curvas necesarias (véase 7.3.2).Al grabar manualmente los datos en cada punto, el tiempo de aceleración se puede aumentar mediante el uso de una menortensión aplicada o mediante el acoplamiento de una inercia adecuado al eje del motor.A medida que el motor acelera desde el reposo hasta la velocidad de sincronismo próximo, lecturas simultáneas se toman de la línea-Tolinetensión de una fase, corriente de línea en una sola fase, la velocidad y el tiempo en segundos. Un mínimo de cinco conjuntos delecturas deben tomarse durante el período de aceleración; sin embargo, más lecturas se deben tomar si es posible.Si la fricción de partida del motor es alta, o si se desean datos más exactos en el rango de velocidad cero, el motorse puede iniciar gira en la dirección inversa antes de la aplicación de la energía para la aceleración sobre la cualmediciones deben ser tomadas.Si el método 3 (véase 7.3.2.3) es para ser utilizado como un cheque, la alimentación de línea debe ser tomado con un vatímetro polifásico o

dos vatímetros monofásicos en cada punto de la velocidad en la que se registran los datos.A veces puede ser necesario tomar más de una carrera a diferentes voltajes para obtener satisfactorialecturas a lo largo de la curva, sobre todo cuando hay cúspides apreciables en la velocidad-parcaracterísticas.El par de torsión, T, a cada velocidad se calcula a partir de la aceleración usando la ecuación 55 como sigue:(55)donde (en EE.UU. unidades habituales)T es el par, enJ es el momento de inercia de las piezas giratorias, en lb · ft2es la aceleración en cada velocidad, en revoluciones por minuto por segundok es 307,2donde (en unidades del SI)T es el par, enJ es el momento de inercia de las piezas giratorias, enes la aceleración en cada velocidad, en revoluciones por minuto por segundok es 9.549A la velocidad para el punto de prueba, el par y la corriente del motor se corrigen a la tensión especificada, V, comose describe en 7.4.7.3.2.3 Método 3-InputEn este método, el par de torsión se determina restando las pérdidas en la máquina de la potencia de entrada. Es unvaliosa control sobre los otros métodos, y es particularmente útil cuando la máquina no se puede descargar ala determinación del par de aceleración. En la práctica, el método es aproximado debido a las pérdidas del estator no pueden serdeterminar fácilmente las condiciones reales de funcionamiento y, por lo tanto, deben ser aproximados. Este método estambién sujeto a error en el caso de las máquinas especiales que pueden tener armónico positivo o negativo sustancialpares que no son evaluados fácilmente.La máquina se pone en marcha como se describe en 7.3.2.2, excepto que no tiene que ser descargado. Las lecturas de entradapide en 7.3.2.2 se trazan contra las lecturas de velocidad. El voltaje de la línea, la corriente de línea, el poder yvelocidad debe ser trazado en función del tiempo. Los valores promedio de las lecturas de velocidad cero de la prueba de bloqueo, comodescrito en 7.2.2, ajustado a la tensión a la que se tomaron las otras lecturas, deben incluirse.El par de torsión, T, a cada velocidad se determina a partir de la potencia de entrada utilizando la ecuación 56.(56)dóndees la potencia de entrada al estator, enes la pérdida del estator, en, en la corriente de prueba (véase 5.1)es la pérdida en el núcleo, en, al voltaje de prueba (ver 5.3.5)es la pérdida de carga perdida frecuencia fundamental, en, en la corriente de prueba (véase 5.4.2.3)NOTA: si el componente LLs de pérdida de carga perdida no está disponible, se puede suponer que la pérdida de carga perdida es igual a

LLR. Si la pérdida de carga parásita (LLS + LLR) se ha determinado a partir de una prueba de dinamómetro o una prueba de la bomba-back, el valor totalde perdida de carga pérdida puede ser utilizado como el valor de LLR; o, el valor de LLs puede ser determinada por el método descrito en5.4.2 y LLR se puede determinar que el valor de la pérdida de carga parásita menos el valor de LLs.es la pérdida de frecuencias más altas perdida de carga, en, en la corriente de prueba (véase 5.4.2.3)n es la velocidad de la prueba, en r / mines la velocidad de sincronismo, en r / mink es 7.043 para, enk es 9.549 para, enes la fricción del motor y el par de compensación de viento a una velocidad de prueba, oA la velocidad para el punto de prueba, el par y la corriente del motor se corrigen a la tensión especificada, V, comose describe en 7.4.7.3.2.4 Método 4-Direct mediciónEl par y la corriente se miden como la máquina se carga a varias velocidades con un dinamómetro o ponyde freno. En cada velocidad, se toman lecturas simultáneas de tensión, intensidad, velocidad y par motor. La prueba debeser tomado como la tensión nominal cerca como sea práctico, pero, si se utiliza una tensión reducida, el par del motor y la corrientedebe ser corregida a la tensión especificada como se describe en 7.4.7.4 Corrección de pruebas de datos para velocidad-par, velocidad de corriente y de rotor bloqueado correna tensión reducidaCuando es necesario establecer valores de la corriente y el par motor a la tensión nominal, sobre la base de pruebas realizadas entensión reducida, se debe reconocer que, debido a la saturación de los trayectos de flujo de fuga, la corrientepuede aumentar en una proporción algo mayor que la primera potencia de la tensión; y el par puede aumentar poruna proporción algo mayor que el cuadrado de la tensión. La relación varía con el diseño; sin embargo, como unaprimera aproximación, la corriente se calcula como variando directamente con tensión, y el par con el cuadrado devoltaje.Un método más exacto de prueba requiere determinar la tasa de cambio de la corriente y el par motor con tensión porestablecer curvas de velocidad-par y la velocidad de corriente por al menos dos, y preferiblemente tres o más, los valoresde la tensión. Los puntos de prueba de voltaje reducido deben ser trazados en papel log-log y corregidos a la tensión nominalutilizando una curva de ajuste de mínimos cuadrados para obtener la máxima precisión. En las curvas de par-velocidad y velocidad de corrientes, lo suficientepuntos a varias velocidades se deben corregir para proporcionar verdadera representación de la curva en toda la velocidadgama.Prueba 8. Temperatura8.1 Propósito

Se hacen pruebas de temperatura para determinar el aumento de la temperatura de ciertas partes de la máquina por encima de la ambientela temperatura cuando se ejecuta bajo una condición de carga especificada. Las siguientes subcláusulas son guías parael procedimiento de prueba y tratamiento de datos.8.2 Instrucciones generalesLa máquina deberá ser protegido de corrientes de aire provenientes de poleas, correas y otras máquinas. Una muyligera corriente de aire puede causar grandes discrepancias en los resultados de las pruebas de temperatura. Las condiciones que resultan encambios rápidos de temperatura del aire ambiente no se considerará satisfactoria para las pruebas de temperatura. SuficienteSe proporcionará espacio entre las máquinas para permitir la libre circulación del aire.8.2.1 Aparatos de mediciónDispositivos de medición de temperatura deben estar de acuerdo con la norma IEEE Std 119 a 1.974. Al comienzo de la temperaturaprueba, todos los instrumentos se comprobará para asegurarse de que no hay errores instrumentales apreciables debidoa los efectos del campo callejeros.8.2.2 Temperatura de rotores y otras partesLa temperatura de rotores y otras partes de máquinas totalmente cerrados, para lo cual el método es termómetroutilizado, se obtendrá después de la parada mediante la aplicación del termómetro a las partes más calientes que se pueden hacerfácilmente accesibles mediante la eliminación de las tapas.8.2.3 Cargando métodoEl método de carga para realizar la prueba de temperatura será uno de los siguientes:a) El método de carga real en el que la máquina se carga como un motor o generador bajo la Calificación(O deseado) condición.b) método de carga equivalente de Primaria superpuesta. Una condición típica se muestra en la figura 4. Lamáquina para ser probado es operado sin carga de una fuente de alimentación principal, y de baja tensión auxiliarpoder de diferente frecuencia se superpone.Generalmente, los aumentos de temperatura se determinan mediante la ejecución con la potencia suministrada superpuesta a una frecuencia10 Hz a continuación una clasificación de la frecuencia, y con la tensión de regulará de modo que la corriente primaria esigual al valor nominal.NOTAS1-Cuando la carga de la prueba de la temperatura es el método equivalente de carga por 8.2.3b), la pérdida de deslizamiento, por superpone4.3.2, no se aplica, y un valor a prueba de rotor I Pérdida 2R no se puede obtener. Por lo tanto, cuando se utiliza de carga equivalente,calculada del rotor I 2R se utilizará en la determinación de la eficiencia mediante el método de pérdida segregados (ver 6.6).2-Puesto que hay pares de oscilatorios aplicadas al estator y rotor de la máquina con la alimentación proporcionada a las dosdiferentes frecuencias, por 8.2.3b), la vibración será anormal durante esta condición, y los criterios normales de vibración hacer

no aplica. La vibración debe ser monitoreado y se compara con los límites aceptables para la máquina se está probando. Después de lala máquina se ha calentado como se describe en 8.2.3b), la frecuencia auxiliar se puede quitar y la vibración se puede medircon la frecuencia nominal y la tensión aplicada para determinar la vibración de la máquina que funciona a marcha normalla temperatura. La máquina se enfriará rápidamente después de la eliminación de la frecuencia auxiliar. Por lo tanto, la temperatura debe sermonitoreado por termopar para asegurar que la vibración se mide mientras que el motor está dentro de 25% de la temperatura de funcionamiento normal.8.3 Métodos de medición de las temperaturasHay cuatro métodos de determinación de las temperaturas de la siguiente manera:a) Termómetrob) detector incorporadoc) Resistencia del devanadod) detector de temperatura localPara obtener información general, consulte IEEE Std 119-1974, e IEEE Std 1-1.986 [B1].

DIAGRAMAAAAAAAAA

8.3.1 Método A-TermómetroEste método es la determinación de la temperatura de los termómetros de alcohol, por termómetros de resistencia o portermopares, con cualquiera de estos instrumentos aplicados a la parte más caliente de la máquina que se puede acceder atermómetros de alcohol.Detector 8.3.2 Método B-EmbeddedEste método es la determinación de la temperatura mediante termopares o termómetros de resistencia integrado en elmáquina.Instrumentos especialmente diseñados se deben utilizar con termómetros de resistencia para evitar la introducción deerror significativo o deterioro debido al calentamiento del termómetro de resistencia durante la medición. Muchos ordinariadispositivos de medición de la resistencia puede no ser adecuado debido a la relativamente gran corriente que puede serpasado a través del elemento de resistencia al hacer la medición.8.3.3 Método C-ResistenciaEste método es la determinación de la temperatura mediante la comparación de la resistencia del devanado a la temperaturaque se determinará con la resistencia a una temperatura conocida. Se calcula la temperatura del devanadosiguiendo la ecuación:(57)dóndees la temperatura total de bobinado cuando Rt se midió, en ° Cse mide la resistencia durante la prueba, en Ωes el valor de referencia de la resistencia medido anteriormente en conocida tb temperatura, en Ωes la temperatura de bobinado cuando se midió el valor de referencia de la resistencia, en ° C

es 234.5 por el 100% de cobre recocido Internacional Estándar (SIGC) de cobre de conductividad es 225 para aluminio, basado en una conductividad volumen de 62%NOTA-Para otros materiales y sinuosas, se debe utilizar un valor adecuado de k (temperatura inferido para la resistencia cero).Desde un pequeño error en la medición de la resistencia hará un error relativamente grande en la determinación de la temperatura,la resistencia del devanado debe ser medida por un puente doble, u otros medios de precisión equivalente,y revisado por un segundo instrumento, si es posible. Cuando se utiliza la ecuación 57 para calcular la temperatura, tantola resistencia de referencia y la resistencia de prueba se medirá con el mismo equipo de prueba.En una máquina de jaula de ardilla, el cambio en la resistencia del rotor debido a los resultados de calefacción en un cambio en el deslizamiento. Paradado valor de par motor, la temperatura del rotor se puede determinar indirectamente a partir de la lectura de deslizamiento en caliente, Sh,y el deslizamiento fría lectura, Sc, sustituyendo Sh para Rt Sc y para Rb en la ecuación 57. El deslizamiento será precisióndeterminado para ambas condiciones calientes y frías. Pequeños errores en los valores de deslizamiento pueden ocasionar errores considerablesen la temperatura calculada a partir de la cual se obtiene el aumento de temperatura.Detector de temperatura 8.3.4 Método D-LocalLa temperatura local de diversas partes de una máquina puede ser determinada utilizando un detector de temperatura local.La dimensión máxima del elemento de detección no debe exceder de 2 en (5.08 cm). El elemento de detecciónse coloca en proximidad térmica a la parte a la que la temperatura local se va a medir. Ejemplos de localesdetectores de temperatura sona) Los termoparesb) los termómetros de resistencia pequeñosc) Los termistoresEstos se instalan con frecuencia como parte permanente de una máquina en lugares que no son accesibles a los termómetros de alcohol.Ellos se utilizan para determinar la temperatura local de conductores sinuosas, laminados del núcleo dentro de unapaquete, y la liquidación de temperatura entre los lados de la bobina. Dado que las temperaturas medidas por la temperatura localdetectores pueden desviarse sustancialmente de los determinados por el método de termómetro, el detector-incrustadométodo, y el método de resistencia, las temperaturas así medidos no deben interpretarse en relación connormas escritas en términos de estos otros métodos.8.4 Las lecturas de temperatura8.4.1 generalLas siguientes subcláusulas describen tres métodos de medición de la temperatura. Estos se utilizan para medirla temperatura de los arrollamientos, el núcleo del estator, el refrigerante frío entrante, y el refrigerante caliente de escape.Cada método de medición es el más adecuado para determinadas partes de una máquina. Así, en un ensayo dado, puede ser

deseable usar los tres métodos para medir la temperatura en las diversas partes de la máquina.8.4.2 Método TermómetroLas temperaturas tomadas por el método del termómetro (véase 8.3.1) se pueden medir en las siguientes partes durantelas pruebas de temperatura y, si se especifica, después de la parada:a) bobinas del estator, en al menos dos lugaresb) del núcleo del estator, en al menos dos lugaresc) Ambientd) aire descargado de marco o conductos de descarga de aire, o refrigerante interno dado de alta a la entrada deenfriadores de máquinas con sistema de refrigeración de recirculacióne) Framef) Rodamientos (cuando parte de la máquina)Los elementos sensores de temperatura deben estar ubicados para obtener las temperaturas más altas, a excepción de entrantey descargar el aire u otro temperatura del refrigerante, para lo cual deben ser colocados para obtener valores promedio.Método 8.4.3-detector incorporadoLas temperaturas de los devanados de máquinas equipadas con detectores integrados deben ser determinados por elmétodo detector incorporado (consulte 8.3.2) durante la prueba de temperatura. Las mediciones de temperatura de todos incrustadosdetectores deben registrarse, y el máximo de estos valores deben reportarse como la temperatura delpor el devanado detector incorporado. Lecturas después de apagado normalmente no son necesarios.8.4.4 método de resistencia para bobinadosLas temperaturas del estator (y rotor de las máquinas de rotor bobinado) de bobinado pueden ser determinadas por la resistenciamétodo (véase 8.3.3) después de la parada. La resistencia debe ser medido a través de cualquiera de las dos terminales de líneapara los que un valor de referencia de la resistencia se ha medido a una temperatura conocida. La resistencia debemedir directamente en los terminales de la máquina.8.5 Medición de la temperatura ambientePara conocer el procedimiento que debe seguirse en la medición de la temperatura ambiente, ver IEEE Std 119-1974.8.6 ProcedimientoLa máquina puede ser cargado por uno de los métodos descritos en 8.2.3. La carga puede ser determinada porla medición directa de salida o de entrada.Una máquina que tiene múltiples clasificaciones (como una máquina de servicio de varias velocidades o de aceite también) se ensayará en elcalificación que produce el mayor aumento de la temperatura. Cuando esto no se puede predeterminar, la máquina seráprobado por separado en cada calificación.Una máquina de doble frecuencia se puede probar en cualquiera de frecuencia está disponible, siempre que la carga esajustada para ser equivalente a la frecuencia que resulta en el aumento máximo de temperatura.

Una máquina que tiene un factor de servicio superior a 1,0 se ensayará en la carga factor de servicio para establecer quela máquina cumple con los límites de temperatura de la clase de aislamiento, excepto cuando el aumento de temperatura a una carga especificadaforma parte de la calificación de la máquina. Sin embargo, el aumento de temperatura en el 1,0 factor de servicio se utilizará en el cálculorendimiento de la máquina de acuerdo con 5.1.1.Cuando la temperatura es de ejecución en la carga factor de servicio en lugar de carga nominal (1,0 pies cuadrados), el aumento de la temperatura porresistencia del motor a la carga nominal se puede derivar mediante la variación de la elevación de temperatura por el cuadrado de la corriente.Para los cálculos de eficiencia, la temperatura total será la subida a la carga nominal más 25 ° C.(58)8.6.1 Condiciones inicialesSe continuará la prueba durante el tiempo especificado (para máquinas no continuamente disponible), o hasta que la constantese han alcanzado temperaturas. A menos que se especifique lo contrario, una prueba de corta duración se iniciará sólo cuandopartes de la máquina están a 5 ° C de la temperatura ambiente.8.6.2 sobrecarga admisibleEn las máquinas de forma continua con calificación, cuando se requiere mucho tiempo para alcanzar la temperatura constante, razonable (25%a 50%) sobrecargas durante el período de calentamiento preliminar son permisibles con el fin de acortar el tiempo de prueba.8.6.3 Terminación de la pruebaPara las máquinas de forma continua nominal, las lecturas se tomarán a intervalos de media hora o menos. Para discontinuamáquinas calificadas, las lecturas se tomarán a intervalos regulares, con la calificación de tiempo. Para continua nominal máquinas, la prueba de temperatura continuarán hasta que haya 1 ° C o menos cambio en la elevación de la temperatura entredos lecturas sucesivas.8.6.4 Resistencia al apagar el equipoLa medición de la temperatura después de apagado por el método de la resistencia requiere un cierre rápido de lamáquina al final de la prueba de temperatura. Un procedimiento cuidadosamente planificado y un número adecuado de personasestán obligados a obtener lecturas suficientes pronto para dar datos fiables.Si se obtiene la lectura de la resistencia inicial dentro del intervalo de tiempo indicado en la Tabla 3, esta lectura esaceptada como la medición de la temperatura.Si la lectura de la resistencia inicial no se puede hacer dentro del plazo de tiempo determinado por la mesa, se hará comopronto como sea posible, y lecturas de resistencia adicionales se tomarán a intervalos de 30 a 60 s durante un mínimo de10 lecturas.Una curva de estas lecturas se representará gráficamente como una función del tiempo, y se extrapola al retardo de tiempodado por la Tabla 3 para la calificación de la máquina. Se recomienda una parcela semilogarítmica, en el que la resistencia

se representa en la escala logarítmica. El valor de la resistencia obtenida de este modo se considerará como la resistenciaal apagar el equipo. Si las mediciones sucesivas muestran temperaturas incremento cada vez más después de la parada, el valor más altose tomarán. Cuando la primera lectura no puede ser tomada dentro de dos veces el retardo de tiempo dado por la Tabla 3, el tiemposerán objeto de acuerdo.8.6.5 Cuidado en la mediciónSe tendrá extremo cuidado para asegurar medidas de resistencia precisas, ya que un pequeño error en la mediciónresistencia causará un error relativamente grande en la determinación de la temperatura. Las mediciones de resistenciase efectuará como se indica en la norma IEEE Std 118-1978.Aumento 8.7 TemperaturaCuando la máquina está ventilada por el aire que rodea inmediatamente, el aumento de temperatura es la observadatemperatura de la máquina menos la temperatura ambiente. Cuando la máquina es ventilada por el aire obtenido de unafuente remota o un intercambiador de calor, el aumento de temperatura es la temperatura de la máquina observado menos el entrantetemperatura de aire que entra en la máquina.Las máquinas pueden ser probados a cualquier altitud no superior a 3.300 pies (1.000 m) y con temperaturas de aire de refrigeraciónentre 10 ° C y 40 ° C sin corrección de aumento de la temperatura.Tabla 3-Máximo tiempo de retraso en las mediciones de temperaturaCalificación T9. pruebas MisceláneosResistencia 9.1 AislamientoPara fines de mantenimiento, las pruebas de resistencia de aislamiento son de valor. Todos los accesorios, tales como condensadores de sobretensión,pararrayos, transformadores de corriente, etc., que tienen cables situados en los terminales de la máquina se desconectaránDurante esta prueba, con los cables conectados entre sí y al bastidor o núcleo.Para los métodos de prueba, ver IEEE Std 43-1974.9.2 Prueba de alto potencial9.2.1 MediciónPara la medición de alto potencial de tensión de prueba, ver IEEE Std 4-1995. El método de medición del voltímetrose utiliza comúnmente.9.2.2 ConexionesSe aplicará sucesivamente La tensión de alto potencial de prueba entre cada circuito eléctrico y el marco,con los devanados que no están bajo prueba y las otras partes metálicas unidas a la estructura. Polifásico Interconectadodevanados son considerados como un circuito. Todos los accesorios, tales como pararrayos, transformadores de corriente, etc.,que tienen cables situados en los terminales de la máquina se desconectarán durante esta prueba, con los cables conectadosjuntos y al bastidor o núcleo.Aplicación 9.2.2.1 TensiónNo hay cables deberán dejarse sin conectar durante la prueba ya que esto puede causar un estrés muy grave en algún momento

del devanado. En la realización de la prueba, la tensión se incrementará hasta el valor completo lo antes posible, mientras queque todavía mantiene una lectura precisa metros; y el voltaje completo se debe mantener durante 1 minuto. Deberíaa continuación, se reducirá a un ritmo que traerá hasta el 1/4 valor o menos en no más de 15 s.9.3 mediciones de resistencia de la bobina9.4 corrientes de eje y de aislamiento que llevaCorrientes del eje pueden fluir en maquinaria rotativa, como consecuencia de las tensiones desarrolladas en electromagnéticamenteel eje o bastidor.En las máquinas eléctricas, cualquier desequilibrio en los circuitos magnéticos, o en las corrientes de fase eléctricas que rodeanun eje, puede crear vínculos de flujo con el sistema de rotación. Cuando el eje gira, estos vínculos pueden produciruna diferencia de potencial eléctrico entre los extremos del eje. Esta tensión es capaz de conducir una corriente que circula enun bucle de eje a marco mediante el uso de dos cojinetes para completar el circuito.Si el cojinete del extremo de accionamiento opuesto (o ambos cojinetes) está / están aislados de la trama, el camino conductor esimpedido por el aislamiento, y la corriente que circula en el eje de la máquina que es inhibida. Si sólo el lado de accionamientocojinete está aislado, sin embargo, la corriente puede ser capaz de circular utilizando el extremo opuesto teniendo en conjuncióncon un cojinete sin aislar en el equipo interconectado para completar el circuito.9.4.1 Prueba para medir el potencial de eje para la circulación de las corrientes del ejeEn las máquinas que tienen aislamiento de todos los rodamientos (o todos menos uno de apoyo), una prueba puede llevarse a cabo para detectar lapresencia de potencial eje mientras la unidad está funcionando en la velocidad y la tensión nominal.Esta prueba también se puede aplicar a máquinas que tienen propiedades aislantes en todas las películas de aceite del cojinete.En primer lugar, un cepillo del eje se utiliza para cortocircuitar el cojinete sin aislar (o un cojinete, si todos están aislados). Estacepillo fijo se aplica al eje cerca del cojinete y conectado al bastidor con una pieza corta de baja resistenciaconductor.La prueba se completa mediante la medición del potencial eje al bastidor en cada uno de los otros rodamientos. Un highimpedanceosciloscopio debe ser utilizada y conectado con un cable conectado a tierra para el marco y la otraplomo unido a un cepillo de eje. Este cepillo se aplica entonces a una sección de eje cerca de cada cojinete y el picovoltajes se miden.Es preferible utilizar una baja impedancia blindado conductor para el osciloscopio lleva a minimizar electromagnéticainterferencia. Este escudo debe estar conectado a tierra en un solo extremo.Si un osciloscopio no está disponible para la prueba, un voltímetro de alta impedancia se puede utilizar. Ambos voltajes de CA y CCse debe medir en cada rodamiento. La tensión de pico se puede aproximar más o menos por la adición de la dcnivel y 1,4 veces el nivel de ac rms. Esta tensión máxima estimada, sin embargo, puede ser considerablemente por debajo de la

valor pico real.Un método alternativo implica la medición de la tensión alterna con los cepillos de contacto extremos opuestos del ejemientras la máquina está funcionando a la tensión y la velocidad nominal.9.4.2 Prueba para medir el posible nivel de corriente de ejeEsta prueba se puede realizar en las máquinas descritas en 9.4.1. El procedimiento es idéntico al de 9.4.1, conla excepción de que un amperímetro de baja resistencia se utiliza en lugar del osciloscopio.9.4.3 Prueba para medir la resistencia de aislamiento que lleva9.4.3.1 Método 1El registro de entrada más fiable sobre el aislamiento que lleva se lleva a cabo con la unidad en reposo. Si se aísla un solo cojinete,