nuevo trabajo jovany

7/23/2019 Nuevo Trabajo Jovany

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Programa De Trabajo

(Semestre 2014-I)

Profesor:Dr. Fernando Sebastián Fores !"ia

fernando.sebastian.fores#$eme%.&om

'orario de ase:

artes * +,e"es de :00 a :00 'rs.

/bjeti"o enera:

Definir conceptos básicos de Ingeniería de Yacimientos, clasificar los diferentes tipos deReservas de hidrocarburos, entendiendo los mecanismos y fuerzas que intervienen en el

movimiento de los fluidos en el yacimiento, pozo y superficie. alcular y analizar vol!menes originales de hidrocarburos, estimar factores de recuperaci"n por los diferentesmecanismos de desplazamiento mediante la adecuada aplicaci"n de la #cuaci"n $eneral de%alance de &ateria '#$%&(.

#valuaciones del curso)

• #*ámenes parciales '+ " ( -/• #*amen final /• 0sistencia, tareas y traba1o en clase 2/• 3royecto final y e*posici"n +/

%ibliografía)raft, %.. 4a56ins &.7. 80pplied 3etroleum Reservoir #ngineering9 :.;.0. 2<<2 I;%=>2><??->@

Ailliam D. &cain Br. 8Che 3roperties of 3etroleum 7luids9 3en5ell %oo6s 2<< I;%= >

??2->@>2

$onzález>4ernández ;., De la $arza arrasco =. 80puntes de 7ísico>Euímica y

Cermodinámica de los 4idrocarburos9 7acultad de Ingeniería :=0& 2<?-.

Rodríguez =. Rafael 80puntes de 3rincipios de &ecánica de Yacimientos9 7acultad de

Ingeniería :=0& 2<?.

3olíticas del curso)

2. Flega a clase a tiempo. Fa asistencia se tomará durante los primeros @ minutos. ;i llegasdespuGs de que se ha pasado lista, puedes entrar discretamente al sal"n y al final de la clase pedir tu retardo.



+. #ntrega de tareas y traba1os a tiempo, de la manera y por el medio indicado. Craba1ostardíos, con parámetros incorrectos, o entregados en otro lugar no serán recibidos. #stoquiere decir, por e1emplo, que si se solicita que el traba1o se suba a la plataforma '#minus(como archivo ad1unto titulado 8amatrículaH0ct.+.doc9, y lo envías por correoelectr"nico 'aunque sea al institucional(, tendrG una menor calificaci"n sin importar si es

tarea o e*amen. Fo mismo si lo envías por la plataforma pero con cualquier otro nombre)8Documento2.doc9, 80nastacioH3Grezact+.doc9, 8tareade0nastacio.doc9,8estasieslabuena.doc9

. ;erá responsabilidad del alumno asegurarse que el documento enviado se haya subidocorrectamente y sin error. ;i lo subes a la plataforma, descargarlo ahí mismo para revisar que se envi" sin ning!n error. ;i el maestro abre la tarea enviada, y encuentra que elarchivo está daado, se considerara como tarea no entregada.

-. #l uso de dispositivos m"viles>celulares, i3ods i3ads, etc> sin la directa indicaci"n del profesor será penalizada de acuerdo a su criterio. De la misma manera, usar la computadora para otras actividades que no sean de la clase en ese momento 'estar en 7aceboo6, checar tu

correo, o estar haciendo traba1o para otra materia, por mencionar algunas( tambiGn te haráacreedor a una sanci"n.

@. 3rohibido introducir comida al sal"n de clases. =o se permite comer en el sal"n de clase,ni masticar chicle o pastillas. ;i tienes paquetes de comida sin abrir, así deben permanecer durante toda la sesi"n.

J. =o 7:&0R en el sal"n de clases.

0sesorías)

• DespuGs de clase• onsulta vía correo electr"nico

Defini&in de a&imientos de 'idro&arb,ros;e entiende por yacimiento la porci"n de una trampa geol"gica que contiene hidrocarburos,la cual se comporta como un sistema intercomunicado hidráulicamente. Fos hidrocarburosocupan los poros o huecos de la roca almacenante y están a alta presi"n y temperatura,debido a la profundidad a que se encuentra el yacimiento.

on&e$tos bási&os.

Porosidad:Es la fracción del volumen total de una roca no ocupadapor ella misma. En los yacimientos de petróleo, la porosidad representala cantidad del espacio total que puede ser ocupado por líquidos ogases.

Permeabilidad: Es la facultad que la roca posee para permitir quelos uidos se muevan a través de la red de poros interconectados.

Permeabilidad relativa (al agua, gas y petróleo): Es larelación entre permeabilidad efectiva y absoluta, y se expresa en forma



fraccional. La permeabilidad efectiva es la conductividad del medioporoso a un uido en un estado de saturación, por su parte lapermeabilidad absoluta es una propiedad especíca que caracteri!a almedio poroso. Las permeabilidades relativas a los uidos que seencuentran en los yacimientos como petróleo gas y agua se representan

por "o, "g, "#.Movilidad: Es una función de la $umectabilidad del yacimiento y del%rea promedio de la sección transversal de los canales que conducen eluido, es decir, de la saturación.

Saturación de fuidos (agua/petróleo/gas): Es la fracción delespacio poroso ocupado por el uido. La suma de la saturación es cienpor ciento, esto es, la suma de la saturación del petróleo &'o(, gas &'g( yagua &'#( debe ser )**+.

Saturación inicial del agua: Es el volumen inicial del aguaocupado en el ncleo de los yacimientos.

Saturación residual del petróleo: se conoce así al volumen delcrudo en el ncleo del yacimiento. Los valores de gas residual seasumen en base a las características físicas de la roca, en sitios de altaporosidad y permeabilidad se espera una invasión moderada con unasaturación residual de petróleo alta.

Factor de recobro: -ecuperación de crudo en el yacimiento.

Gas en solución: Es el gas natural disuelto en el crudo dentro delyacimiento.

Gas libre: Es el producto nico o con una proporción baa de$idrocarburos líquidos &propano $asta $eptano( que se encuentra en elyacimiento.

acimiento de gas seco: 'on aquellos en que la me!cla de$idrocarburos permanece en fase gaseosa, tanto en el subsuelo como ensupercie, durante su vida productiva &a cualquier presión(. /dem%s, latemperatura de estos yacimientos es mayor que la temperaturacricondentérmica de la me!cla.

Factor volum!trico de petróleo: -epresenta el volumenocupado &a condiciones de yacimiento( por un barril de petróleooriginalmente a condiciones de supercie y todo el gas asociado con él,a la temperatura y presión del yacimiento.

Factor volum!trico del gas: es el factor de conversión que

permite expresar el volumen que ocuparía a condiciones de presión ytemperatura diferentes un cierto volumen de gas.

"esistividad: Es la cualidad que se opone al uo del uido en unyacimiento.

Producción por mecanismo natural: 0ambién conocido comouo natural, es cuando la presión del yacimiento es capa! de $acer uirel po!o sin necesidad de usar ningn método articial, es un sistemaque no presenta grandes problemas operacionales y resulta ser muy



económico.

Producción por levantamiento arti#cial: Es el método usadouna ve! que la presión del yacimiento declina debido a que $a estadodurante un largo lapso en producción, adem%s se empie!a a produciragua, que $ace que la columna del liquido dentro del po!o m%s pesada,

entonces no es capa! de producir sin un método articial.Petróleo $riginalmente en Sitio (P$%S(: 'e puede considerarcomo un volumen de rodeado por un límite o una línea imaginaria. / nde obtener un balance de masa aplicado al volumen de control sereduce a la siguiente expresión:1asa inicial masa producida masa que $a masa remanente2el volumen 3 del volumen 4 entrado al 5 dentro del2e control de control vol. de control vol. de control

"ecuperación secundaria: 'e lleva a cabo una ve! que $adisminuido la presión del yacimiento y el petróleo no uye a ninguno delos po!os, consiste en inyectar un uido por un po!o del yacimiento, que

ayudar% a restaurar la presión en el mismo y permitir% eldespla!amiento del petróleo. &6(

"ecuperación me&orada: Estos métodos consisten en inyectar alyacimiento uidos diferentes a los que contiene originalmente, parameorar el despla!amiento del crudo a través de diferentes mecanismos,tales como:-educción de la relación de movilidades1iscibilidad-educción de la tensión interfacial agua7crudoLos métodos de recuperación meorada se utili!an para contrarrestar losfenómenos responsables del entrampamiento de crudo.

Mapa estructural: -epresenta la conguración de una superciemediante líneas de igual altitud, generalmente referida al nivel mediodel mar como plano de referencia. Estas líneas son el resultado de laintercepción de la supercie en cuestión con una serie de planos$ori!ontales, igualmente espaciado conociéndose con el nombre deequidistancia a la distancia vertical entre dos planos contiguos.

"eservas: 'on las posibilidades de $alla!gos, descubrimientos ciertosy la continuidad de la producción comercial de $idrocarburos.

Po'o de desarrollo: Es el primer po!o que se perfora en unyacimiento para encontrar gas o petróleo.

Po'o de eploratorios: 'on los po!os que se perforan, si y solo sise tiene éxito con el po!o de desarrollo, para determinar el tama8o delyacimiento.

oni#cacion de agua y gas: 9curre alrededor del po!o cuandoeste procede de una !ona de petróleo que est% debao de una !ona degas. El contacto gas3petróleo es comprimido alrededor del po!o porvirtud del uo radial de petróleo y de la presión diferencial resultante.



ara compensar la presión diferencial que causa el uo de petróleo en la!ona de gas, debe existir una columna de gas de mayor espesor cercadel $oyo que leos del mismo.

3eser"as $robadas:;on vol!menes de hidrocarburos evaluados a condiciones atmosfGricas y ba1o condicionesecon"micas y de operaci"n e*istente a una fecha específica, los cuales se estima seráncomercialmente recuperables con certidumbre razonable, cuya e*tracci"n cumple con lasnormas gubernamentales establecidas, y que han sido identificados por medio del análisisde informaci"n geol"gica y de ingeniería. Fas reservas probadas se pueden clasificar comodesarrolladas o no desarrolladas.

#n general, las reservas son consideradas probadas si la productividad comercial delyacimiento está apoyada por datos reales. #n este conte*to, el tGrmino probado se refiere alas cantidades de hidrocarburos recuperables y no a la productividad del pozo o delyacimiento

3eser"as desarroadas:;on aquellas reservas que se espera sean recuperadas de pozos e*istentes, incluyendolas reservas detrás de la tubería de revestimiento, y que pueden ser e*traídas con lainfraestructura actual mediante actividades adicionales con costos moderados de inversi"n.

3eser"as no desarroadas:;on reservas que se espera serán recuperadas a travGs de pozos nuevos en áreas no perforadas, o donde se requiere un gasto relativamente grande para terminar los pozose*istentes yKo construir las instalaciones para la producci"n y transporte.

3eser"as no $robadas:;on vol!menes de hidrocarburos evaluados a condiciones atmosfGricas, producto de

e*trapolar características y parámetros del yacimiento más allá de los límites decertidumbre razonable, o de suponer pron"sticos de aceite y gas con escenarios tantotGcnicos como econ"micos que no son los que prevalecen al momento de la evaluaci"n.#n situaciones de desarrollo no inmediato, los vol!menes de hidrocarburos descubiertoscomercialmente producibles, pueden ser clasificados como reservas no probadas.

3eser"as $robabes:;on aquellas reservas no probadas en donde el análisis de la informaci"n geol"gica y deingeniería del yacimiento sugiere que son más factibles de ser comercialmenterecuperables, que de lo contrario. ;i se emplean mGtodos probabilistas para su evaluaci"n,e*istirá una probabilidad de al menos @ por ciento de que las cantidades a recuperar seaniguales o mayores que la suma de las reservas probadas más probables.

3eser"as $osibes:;on aquellos vol!menes de hidrocarburos cuya informaci"n geol"gica y de ingenieríasugiere que es menos segura su recuperaci"n comercial que las reservas probables. Deacuerdo con esta definici"n, cuando son utilizados mGtodos probabilistas, la suma de lasreservas probadas, probables más posibles tendrá al menos una probabilidad de 2 por ciento de que las cantidades realmente recuperadas sean iguales o mayores.

Diferentes &asifi&a&iones de *a&imientos



Fos yacimientos de hidrocarburos se han agrupado considerando diversos factores, por loque han surgido las siguientes clasificaciones.

De a&,erdo &on e ti$o de ro&a ama&enadora:•

0renas, cuya porosidad se debe a la te*tura de los fragmentos, pueden ser arenaslimpias o sucias, estas !ltimas contienen) cieno, limo, lignita, bentonita, etc.• alizas detríticas, formadas por la acumulaci"n de fragmentos de calizas o

dolomitas.• alizas porosas cristalinas, su porosidad se debe principalmente al fen"meno de

disoluci"n.• alizas fracturadas, su porosidad se debe principalmente a la presencia de fracturas.• alizas oolíticas, cuya porosidad se debe a la te*tura oolítica, con intersticios no

cementados o parcialmente cementados.• 0reniscas, son arenas con un alto grado de cementaci"n por materiales calcáreos,

dolomíticos, arcillosos, etc.

De a&,erdo &on e ti$o de tram$a:• #structurales , como los anticlinales, por falla o por penetraci"n de domos salinos

'7ig. 2(.• #stratigráficas, debidas a cambios de facies o discordancias '7ig. +(.• ombinadas, son trampas que resultan de la combinaci"n de características tanto

estructurales como estratigráficas '7ig. (.

05 febrero 5 2014

Lolumen original de hcMs nodescubierta

Lolumen original de hcMs descubierto

=o econ"mico #con"mico



=o

R

ecu per a ble

R ecur so

3r

os pectivo

#stimaci"n ba1a =

o

R ecu per a bl

e

R ecur sos

o

ntingentes

#stimaci"n ba1a

R

eser vas

23 0probada 3r

oduccion

#stimaci"nentral

#stimaci"ncentral +3

3robadaN3robable

#stimaci"nalta

#stimaci"nalta 3

3robada N3robable

N3osible

2p O #s cuando ya se delimita la zona y se tiene el recurso, el conocimiento geol"gico, laallá certidumbre, los ductos 'se tiene todo( para la e*plotaci"n.

+pO ;istema de recuperaci"n secundario 'iniciativa sin resultado(

pO Incertidumbre alta

I ft. P .2?2 barril I barril P @.J2 ft

3

"ecursos $riginales

("ecurso económico)

-eservas ;o-eservas ;o robadas



%arriles 'aceite( 2-. 3;I

a condici"n estándar J 7ahrenheit

%arriles '$as( se convierte a %C:

Carea)

7actores de conversi"n para las reservas.

Q"mo cuantificar los pies c!bicos a barriles

#quivalencias cabrificas 'Diagrama de fases(

2<+.+ %arrilesKmmscfP@+.< f 3

Kbl

@.@<2 * 106

%C:K%F ;e divide entre 2@

2@%C:KfL

3

;e divide S @.@<2 *10

6

y se multiplica por unmillo de f

3

.

Fos yacimientos se pueden clasificar depende ala roca de almacGn)

T alizasO detríticas calizas o dolomitas

U

T3orosas

Tristalinas

T 7racturadas O 7racturas en la matriz

T Volíticas O arrecifes

T 0renas

TCambiGn en base al tipo de trampa

-eservas

-eservas

-eservas

roducción

2esarrolla ;o



Crampas estructurales) anticlinal

Crampas estratigráficas, de acuerdo al tipo de facie o discordancia

Crampas combinadas

De acuerdo al tipo de fluido almacenado

T Yacimientos de aceite y gas disueltoO presi"n arriba la pide saluacion

T Yacimientos de aceite, gas disuelto y gas libre

T Yacimientos de gas secoO Durante la vida productiva el gas siempre va a esta, en fasegaseosa de acuerdo a su composici"n

T Yacimientos de gas h!medo O 0l salir a superficie fluye en dos fases, gas y liquido

T Yacimientos de gas y condensadoO ondensaci"n retrograda

De acuerdo a su presi"n original

Y. de aceite ba1o saturadoO 3resi"n original es 'N( que la presi"n de saturaci"n

Yacimiento de aceite saturadoO ;u presi"n original es 'P( o '>( a la presi"n de saturaci"n

Raquel 7eller

De acuerdo a los aceites producidos yacimientos de aceite 'negro(, verde, densidad relativa

de .? y con relaciones de + m3

de gasK m3

de aceite.

Yacimiento de aceite volátil

.- a .? entre +>2@ m3

de gasK m3

Yacimiento de gas y condensando con densidad relativa

.->.? relaci"n gas aceite 2@>2+ m3

de gas

Yacimiento de gas h!medo y líquido transparente '$as( densidad

.- gas aceite 2>+ m3

gasK m3

aceite

Yacimiento de gas secoO 2/ transparente

2 m3

gasK m3

aceite

3orosidad WPVol . Del espacio poroso

Vol . Totaldel sistema



LP4

3 π r

3

P4

3 π (1.16)3 PJ.@?.+P2J.@

0rreglo 2 XXX vP2.2J cm'%lanco( XXX Lol. De una esferaXXX

FadoP (6.96)3 P .2@ O se calcula el área de un lado del arreglo tomando en cuenta

el radio de las esferas.

0rreglo + P . #sferas +2J O en este caso el rP +.+ eso es el largo de una esfera, ahora semultiplica por tres al cubo 'J.<<( y se eleva al cubo.

rP .+@ cm.

LP4

3π (0.25 )=0.065 x216

P2-.2 cm3

=otaP al espacio total se le resta el valor de las esferas y eso es el volumen del espacio

W P12.863

27 P .-J- P -.J-/

Vrtorr"mbicoP 60°

+@.<-/

RomboGdricoP 45°

<.@-/

Fa má*ima porosidad de un sistema se obtendrá con arreglos c!bicos c!bicos

0P-rV; '(

%PP-r

0P-rV; '-@ °¿



uando la presi"n de vaci" act!a el gas empieza a producir liquido

Diagrama de Fases

;on representaciones graficas de las fases que están presentes en un sistema de materiales avarias temperaturas, presiones y composiciones se pueden obtener de ellos)

2. onocer las fases presentes a diferentes composiciones y temperaturas ba1ocondiciones de enfriamiento lento 'equilibrado(.

+. 0veriguar la solubilidad, en estado s"lido y en el equilibrio de un elemento 'ocompuesto( en otro.

. Determinar la temperatura a la cual una aleaci"n enfriada ba1o condiciones de

equilibrio comienza a solidificar y la temperatura a la cual ocurre la solidificaci"n.-. onocer la temperatura a la cual comienza a fundirse diferentes fases

Pro$iedades intensi"as.> ;on aquellas que son independientes de la cantidad demateria considerada, por e1emploZ la viscosidad, densidad, temperatura, etc.



P,nto &r6ti&o.- #s el estado a condici"n de presi"n y temperatura para el cual las propiedades intensivas de las fases líquida y gaseosa son idGnticas.

Presin &r6ti&a.- #s la presi"n correspondiente al punto crítico.

Tem$erat,ra &r6ti&a.- #s la temperatura correspondiente al punto crítico.

,r"a de b,rb,jeo (eb,i&in).- #s el lugar geomGtrico de los puntos, presi"n>temperatura, para los cuales se forma la primera burbu1a de gas, al pasar de la fase líquida ala regi"n de dos fases.

,r"a de ro&6o (&ondensa&in).- #s el lugar geomGtrico de los puntos, presi"n>temperatura, en los cuales se forma la primera gota de líquido, al pasar de la regi"n devapor a la regi"n de las dos fases.

3egin de dos fases.- #s la regi"n comprendida entre las curvas de burbu1eo y rocío.#n esta regi"n coe*isten, en equilibrio, las fases líquida y gaseosa.

ri&ondenbar (&ri"a$orbar).- #s la má*ima presi"n a la cual pueden coe*istir enequilibrio un líquido y su vapor.

ri&ondenterma.- #s la má*ima temperatura a la cual pueden coe*istir en equilibrio unlíquido y su vapor.

7ona de &ondensa&in retrgrada.- #s aquella en la cual al ba1ar la presi"n, atemperatura constante, ocurre una condensaci"n.

Fa segregaci"n gravitacional O continuidad hidráulica.

Diagrama 3 π O3resi"n, volumen, tiempo, temperatura.

ompresibilidad de la roco isoterma 'en funci"n de la temperatura(

P−1

v dv

dp

, ompresibilidad tGrmica.

L, Lolumen3, 3resi"n omprensibilidad de ne5man

fP

1+55.8721∅¿428.59

¿97.32 x 10

−8

¿

;oluci"n de aceite



;oluci"n de gas .+ ¿∅0.23 0reniscas

;oluci"n de agua7o N f5 N fg P2

fP

1+2.47664 x 106∅¿.92990

¿0.853531

¿

.+ ¿∅<33

arbonatas

#l fluido magante 'lo que envuelve al poro( es el que no circula, por lo tanto conviene

perforar el centro.Fa saturaci"n se puede medir con n!cleos y registros geofísicos

Fa arena que se le hecha al pozo se conoce como apuntalan te.

7iltrado de lodoO uando el fluido se va a la formaci"n 'solo el líquido( 'se va a laformaci"n cerca del pozo(

7luido de lodoO bentonila

Pro$iedades de os gases8&,a&in de os gases ideaes

3LP n R C

3P psia RP 10 . 73 Psia ft

3

Ib. mol R

LP ft 3

=P Ib. K molCP >R

=P num. de malesRPcte. De los gases ideales f

°

a ° R P 7 N -J

Fa ley de los gases ideales se cumple apro*imadamente a condiciones atmosfGricas[P 7actor de desviaci"n3vP [n RC O Fey de los gases ideales



alculen el contenido de un tanque de etano en moles, libras, molGculas y cuantos pies

c!bicos. Fa capacidad es de @ ft 3

de etano y se encuentran a 2 psias y 2 ℉ .

=P

Pv

RT P

(100 psias)(500 ft 3)

560 ° R(10 .73 Psiaft 3

Mol R )

= 50000

6000 .8 P?.+ &oles

FibraP '?.+ l b ∙mol ( ' ∙C 7 l b

l b−mol (P+@.+2 l b

LPn R T

psia (8 .32lb∙mol)(10 .73 Psia ft

3/lb∙molR)(520∙ R)14 .7 Psia P 2@.< ft

3

L scfP \moles '<.- ft 3

(

3ara las molGculas se multiplica el \ de moles por el \ de avogrado.

?. mol'+.* 1026

(P+.+* 1027

&olGculas.

3resi"n P F

$ravedad especifica se divide la densidad Pƍ M

V P( Moles)( Peso Molec!lar)

V

P.@+ 'Densidad( 'h( +P.@+ '.J+ƍ ƍlb

ft 3 (



P.@+ '?.ƍlb

"alon ( '+.?ft(

2-.+3sia

Densidad del 0ire 3gP

PV

Rt M#

V P

PM# Rt airePƍ

P x 28 . 97 RT

gPƍƍ $

ƍ aire P

PM#

Rt

Px28 .97

Rt

P M#

28 .97

Fey de los $ases Reales)

[P VrealVideal P V .realde n moles de gas o aceite P,T

V . idealde n moles de gas @ P,T

L actual 'real(P L ideal '[( 3LPnRC

L idealPV act!al

% 3PVact!al

% P nRC

3L actualP [nRC

0 cantidad estándar [P2

orrelaci"n de Fee $an 0lez a6im

3P+J? 3sia

CP+2+]7

YP<

& " P' 10−4

( ^ e xp'

'cp(



DondeZ

P2.-<@_ƍ 10−3 PM#

%t

^P (9

.4

+0

.02

M()T

1 . 5

(209+1aM# +T )

_P.@N986

t N.2&A

YP+.-P.+*

qcP@J.?>22'.<(>.Jƍ (0 . 9)2 PJ@.<?-

C cP2J<.+N-<.@'.<(>-ƍ (0 . 9)2

P-+.J prP-.+2< CprP2.@?@Jƍ

0 condiciones '( se toma el valor que más se apro*ime a las condiciones estándar.

:n gas tiene un volumen de J-.J f 3

a +2]7 y +@ 3sias a 2-.? psias y ?+]7 tiene un

volumen de ?J f 3

, alculen su factor de desviaci"n)



3LactualP [nRC

nP PV

RT nP PV act!al

%RT P

10 . 75 psias ft 3(542 ))

¿(1)¿¿

(14 . 8 psias)(70860 ft 3)¿

P1048782

5815 .66 lb>mol

=P2?.+ lb>mol

7actor de correcci"n [P PVact!al

nRT [P(3250)(364 . 6)

(180 .32 lbmol)(0. 73)(673 R)

[P.<<<

3ropiedades pseudocriticas)

3resion 3seudoreducida O pcP@J.?>ƍ 131. 0 '" > 3 .6 '2"

Cemp. 3seudoreducida O CqcP2J<.+N 349 .5 '" > 74 .0 '2"

3;#:DVR#D:ID0;

prPƍ

Presiondel *istema

Presion Pse!docritica CqrP

Temperat!ra del sistema

Temperat!ra Pse!docritica

Drachu6 0bou>^as ;em

[P2 N C 1(TPr) Pr N C 2(TPr) p2

r N

TP¿¿

C 3 ¿( Pr

5

N C 4 ' Pr + TPr (

r=¿ P¿

.+ prK'[Cƍ Pr (

1+¿ 2

C 1 (T,r )= ¿K TPr N 3 K T

3 Pr N

4 N T 4 P r N 5 K T

5 Pr



6+¿ 7

C 2 (Tpr )= ¿

K TPr N 8 K T 2 Pr

7

C 3 (Tpr )=

9¿ K TPr N 8 K T

2 Pr (

C 4 ( Tpr )= 10

alcular el factor de desviaci"n [ del campo el cual tiene las siguientes características.

$ravedad especifica .JJ@

Cemperatura de Yacimiento +2]7

3resi"n de yacimiento +@psias

pcP@J.?>22'(.JJ@(>'.J(ƍ (0 .665)2 PJJ?.<

CpcP2J<.+N-<.@'.JJ@(>-. (0 .665)2 PJ?.?<

prPƍ3250

668 . 09 P-.? CpvP673

368 . 89 P2.?

[P.<2 'con la grafica(

1=¿ ¿

.+J@

2=¿ ¿

2.

3=¿ ¿

.@<



4=¿ ¿

.2@J<

5=¿ ¿

>.@2J@

6=¿ ¿

.@-@

7=¿ ¿

>.J2

8=¿ ¿

.2?--

-!mero de variables f!ndamentales

-!mero de variables ,!e intervienen

&Gtodo de la soluci"n de la ecuaci"n de estado Dianchuc6>0bou>^assem

&Gtodo de la secante)

n N2P

xn

fn −

x n−1

fn−1

fn ¿`

[P2N C 1 ' TPr ( Pr N C 2(TPr) Pr2

> C 3 ' TPr ( Pr5

N C 4 ' Pr TPr (

7 '[(P[>'2N C 1 ' TPr ( Pr N C 2(TPr) Pr2

> C 3 ' TPr ( Pr5

N C 4 ' Pr TPr (

fP7'z( Colerancia

*Pz N2, 10−4

&etodo =e5 ton Ragh son

n+1 P n Pf n

f 1(n)



'rf (2)

d2( RPr P2N

C 1 ( TPr ) Pr

% N2C 2(TPr) Pr

5

% >>5C 3(TPr) Pr

5

% N2 10 P r

2

T 3

Pr%

'2N 11 Pr

2

11

Pr

2−¿¿2 ( e L− 11 Pr

2

(

9nidades adimensionaes

alcular del factor de composici"n 8[9 en funci"n de la composici"n de la mezcla de gas.

alcular el factor de desviaci"n [ de una mezcla de gases del campo %ell, el cual tiene la

siguiente composici"n.'2(omponentes

'+(7raccion&ol

'( '-(3 psia

'@('C(

'J(&A'+(*'(

'(3I'+(*'-(

'?(C'+(*'2@(R

&#F0=V .?J2+ 2J.< J - 2.?2 @<.@< +<@.<#C0=V .@<2 . ? @@ 2.? -2.?- +.@23RV30=V .@? --.< J2 JJJ 2.@? ++.< +.?-%:C0=V .2+ @?.2+ @@ JJ 2. <.-J 2.23#=C0=V .@ +.2@ < ?-J .J +.-@ -.+

C/2 .2 --.2 2 @-? .- 2. .@@ - 2 .+ 2?.2 -<+ ++ .@? 2.2? -.

2. --.2 <2-.+ 2<.2@ JJJ.J? -.-

gPƍ M#

28 . 97 P19 . 15

28 . 91 P.JJ2

Fa presi"n del campo es de +@ psia y la temperatura +2]7PJ]R

ƍ Pr P3250

66 .68 P-.? C Pr P675

374 . 40 P2.?

De grafica de ;tanding ^atz [P.<2



dv

dp 2 nRT

P 1

2 d2

d p

2 nRT

P (1

P)

dv

dp P

V 1

2

d2

d p

> L1

0

d2

d p

−1

p

¿`

C " P >1

V dv

d" C " P

1

P >1

0

1%

1P¿

psias−1

¿

C "P

1

0

d2

d p

−1

p¿ `

alcular la compresibilidad de un gas tomando en cuenta que el gas se encuentra a 2@]7 ya 2 psia, - psia, +@ psia.

C " P1

1000 >1

0. 83 '>2+* 10−6

(P22@.* 10−6

psias

C " P1

2500 >1

13 '(P -J* 10 psias

−1

−6

C " P1

4500 >1

0. 9 '22* 10−9

(P 2* 10 psias

−1

−6

is&osidad

Relaci"n que e*iste entre el esfuerzo de corte y el ritmo de corte.

#stimar la viscosidad del gas del mismo yacimiento.

3yP+J? psiaCP+2+]7

& " P.<

T pc P-+]R



P,c PJ psi

C/2 P@.+ mol

#stimar la viscosidad del gas del siguiente yacimiento +J? psias, +2+]7.

is&osidad

Liscosidad Pesf!er0ocortante

ritmo decor te

=eutoneanos, esfuerzo de corte es proporcional.

&P viscosidad

Debe ser viscoso el fluido de perforaci"n para mantener residuos con ventonita.

#stimar la viscosidad del gas del siguiente yacimiento)

3yP+J? psia

CP+2+]7

& " P.<

T pc P-+]R

P pc PJ psi

C/2 P@/ mol

&AP'.<('+?.<(P+J.

M 1 P .22cp

oneccion) .2+ cp

M 1 P .22 N .P .2+ cp



T pr P672

420 P2.J P Pr P2680

670 P -

&K M 1 P2.J

&P2.J'.2+cp(P.2<+cp+J? y +2+]7

orrelacion de Fee $onzales #a6in

&gP' 10−9

(^ e x(e) '

P .+2

Donde)

3P2.-<@* 10−3 PM#

%T

^P(9 . 4+0 . 02m( )T

1 .5

(209+19m(+T )

_P.@ N

986

T N .2 m5

YP +.- > .+ _

Donde )

Pdensidad del gas gKƍ cm3

3P psia

CP ]R

&AP lb lb > molalculando viscosidad con)

3P +J? psia

CP +2+]7PJ+]R

rgP.<



P pc P @J.?>22'.<(>.J (0 .9)2 PJ?@.<?- psia

T pc P 2J<.+N-<.@'.<(>- (0 .9)2 P-+.?2]R

P pr P2680

639 . 984 P-.+2< P pr P632

423 .81 P 2.@?@

[P.?+

&5P'.<('+?.<(P+J.

3P 2.-<@* 10−3[ (2680)(26 .073)

(0 .82)(672) ] P .2?< glcc

^P

209+19 (26 .073 )+672¿

(9. 4 )+0 .02(26 .073)(672)1 .5

¿

P 2+@.@

_P.@N986

672 N.<'+J.( P@.++

YP+.->.+'@.++( P2.@-J

Fec .+2cp $rafico .2<+ cp .+@ cp

Real dZfP0 .0025

0.0217 P.22@

/P22.@/

3ea&in gas dis,eto a&eite (3s)3ea&in de so,biidades



antidad de gas que se disuelve en el aceite depende de la temperatura, presi"n ycomposici"n.

3ara un gas en particular y aceite crudo a temperatura cte. Kla cantidad de gas en soluci"naumenta con la temperatura y a una presi"n cte. Fa cantidad disminuye con el aumento detemperatura para cualquier temperatura y presi"n la cantidad de gas en soluci"n incrementaconforme las composiciones del gas y el aceite se apro*iman la una a la otra.

Fa relaci"n gas>aceite será mayor para gases con una gravedad específica alta.

;eparaci"n flahsODisminuye la presi"n, masa cte.

;eparaci"n diferencial

JKK+2-

orrelaci"n de standing Rs. ( P< pb)

<ondición deyacimiento

resión atmosférica

resión2e'aturaci

resión de saturación

3 Para donde seliberala1

=urbua de gas.

<uando se libera larimer burbua la -'disminuye

>?@3

BB

?@?3

).).*C

Pa=14.7T 01=6

Pa=14.7 psiaT 01=100℉

P0 i=1200 psiaT 01=160℉

Pb=2500 psiaT 01=160℉

P0 i=3500 psiaT 01=150℉



RsP

p

18 (10)¿1 .204

4"¿ RsP 4" [ p

18

100 . 0125 pc

100. 5009it ]¿1/0 .83

Donde

YgP.<IC>.2+@3c

CP ℉ $ravedad 4 .= 141. 5

131 . 5T ° PI

3cP ° PI especifica

3Ppsia #l agua tiene 10 ° PI a mayor 03I aceite más ligero

RgoPscf

stb

alcular la Rs para un aceite de 2? ° PI a una presi"n de +@ psia a una temperatura

de +2+ ℉ y tiene una gravedad específica de .<

RsP.< [2500

18

100 .0125 x18

100 .00091 x212 ] 1

0 . 83=375 .33

7actor de volumen de aceite %o 'bblK;C%(

#s lo mismo que un barril a condiciones estándar ocupa a condiciones de yacimiento con sugas ala.

Debido que la temperatura y el gas en soluci"n incrementan el factor de volumen serásiempre mayor a uno.



Ceoricamente es dimensional

7actor de arriba de la . De saturaci"n

es igual a %oP %ob eco

Deba1o de la pre. De saturaci"n%oP.<+N.2- ℉

7PRs ( 4"

4o )+625 T

3 5 3b

Fa&tor de "o,men tota (;T)

#l factor de volumen total o %C es el volumen en bls que un barril a condiciones estándar ysu complemento inicial de gas disuelto ocupan a cualquier presi"n y temperatura delyacimiento.

Incluye el factor de volumen del aceite %o. &as el volumen de la diferencia entre larelaci"n de solubilidad.

$as aceite inicial RsoiZ y la relaci"n de solubilidad

$as aceite a la presi"n específica

%C%o N%g'Rsoi Rso(

7ísicamente el volumen que se va a tener en la celda arriba de la presi"n de saturaci"n%CP%o

%tP2.+2N %g'@J>( %g P .@-2 T

p

)l 5

5 CI

%gP.02829 ( .89 )(620)

1200

=0 .013 f t

3

scf

om$resibiidad isot<rmi&a de a&eite

C o P1

V dv

dp



orrelacion Lillena Fanz uando C o 33b

Fn' C o (P>.JJ->2.- ln'3( .< ln '3b( N .<ln'C( N .-@@ln 'Rsob(N.+J+

ln' .03I(ƍ

3Ppsia

CP]7

orrelaci"n de Lázquez y %eggs 33b

P5 Rsob+17 .2T −1180 r"+12.61ƍ 6 PI −1433

Px105

Liscosidad

aracterizar el aceite muerto sin gas 33b

log10 [( Mod+1)=1 .8653−0 .025086 Pcapi−0.5644 log10 ]

&odP Liscosidad de aceite muerto

CP]7

%eggs y Robinson

&oP0&o d3

0P2.2@ ( Rso+100)−0 .575

%[email protected] ( Rso+150)

−0 .338

Lazquez y %eggs 33b

&oP&ob ' P

Pb ( &

&P 2 .6 p1 .187

Ƥ −11. 513−8 . 98 x10

−5

;i aumenta la presi"n aumenta la viscosidad.



7actor de volumen del agua%5P'2N5t('2Nv5p(

Donde)

v5P>2.2* 10−2

N2.<* 10−4T

5pP >2.<@* 10−9

Relaci"n gas disuelto agua*CF

*T)

R*#

R*#P P 10(−0 . 08406555 t −0 . 285854)

D"nde

;Z salinidad / en el peso

Rs5pZ relaci"n gas disuelto agua pura ';7K;t%(

Rs5pN0N%3N P2

0P ?.2@?<>J.2++J@* 10−2

CN2.<2JJ* 10−4

T 2

>+.2J@-* 10−7

T 3

%P 2.2+2* 10−2−7 . 44241 x 10

−5

tN.@@@* 10−7

T 2

>+.<-??* 10−10

C



P −10−7

'<.+@@>.2++ CN?.@-+@* 10−4

T 2−2. 34 T

3+2 .37049 x 10−9

T 4

(

ompresibilidad isotermica A

Vsi f 33b

5P−1

) # '1)#

1P ¿T P

1

[7 .033e+541.5C -CL−537 .07+403300 ]

DondeZ

C -CL P;alinidad g =0FKFitro

CP]7

orr. &c ain 33b

5P>1

)# ( d)#

d7 )T

N)"

)# ( rR*#P

dP )T

( dRs(p

dpT ) P%N+3

Liscosidad del agua 'cp(

&c ain

& (1 P0 T )

0P2<.@->?-@J-N 0 . 313314552+8. 72213 x 10

−3*

%P>2.2+2JJN+.J <@2* 10−2

;>J.<-J2* 10−4

*2

>@.-22<* 10−5

*3

N2.@@@?J*

10−4

*9

CP]7

;P ;alinidad / peso salinidad

M(

M# 1 P.<<<-N-.+<@* 10−5

3N2J+* 10−9

P2

alcular el volumen de 'lb>mol( de un gas ideal.

a(2-. psia y J]7

3LPnRC



LPnRT

P P(1)(10. 73)(52C )

14 . 7 P<.@J ft 3

c(2oz a ?]7

3P2@.@ psia (1)(10. 73)(540)15. 35 P.- ft 3

2.+ c( Masamolec!lar

-!mero de moles

C8 4 0. 623

1. 29 P.-?- C 2 8 6 P0. 6651

1 . 29 P.@2J

&gP'.-?-('2J.-(N'.@2J('.(P+.+3bKlbrqc

alcular la presi"n de poro normal a -2 m.

P P P pf 9

10 '6gK cm2

(

P P P1 . 03(100)

10 P2.

P P P

1 . 03(400)

10 P-2.+

P P P1 . 03(500)

10 P@2.@

P P P1 . 05(500)

10 P@+.@

P P P1 . 07(700)

10 P-.<

P P P1 . 08(300)

10 P+.-

P P P1 .09(600)

10 [email protected]



P P P1 . 11(1000)

10 P222

ppP-?.<

3p-2&P-?.<^gK cm

2

:n bloque de hielo seco de 2 lb se coloca en un tanque de @ ft 3

que contiene aire a

presi"n atmosfGrica de 2-. psia y una temperatura de @]7.

Quál será la presi"n final del tanque sellado cuando todo el hielo seco se evapore y el gasse haya enfriado a -@]7.

3eso molecular del C/2

--.2lbKlbmol 2 mol

n pv

Rt (14 . 7 psia)(59 ft

3)(535)(10. 73) P.2+?

nCP P .2+?N.++>.@@

naire P10

44 . 01 P .++ N lbKlbmol

3PnRT

V P(0 . 355)(10 . 73)(505)

50 P?.-2psia

2.. QEuG porcenta1e de metano por peso tiene un gas cuya gravedad especifica es .J@ siestá compuesto !nicamente por metano y etano

QEuG porcenta1e en volumenrP.J@

&gP&etanoNetano

rP M"

28 . 97



&gP?'+?<( & 1 P7raccion volumetrica

&gP.J@'+?.<(

&gP2?.?lbKlb>mol

&gP & i M i

2?.?PYm'2J.J-(NYe'.(

YmNYeP2

2?.?P'2>ye('2J.-(Nye'.(

2?.?P2J.->2J.-yeN.ye

2?.?>2J.-P>2J.-yeN.ye

+.<P2-.ye

YeP2. 79

14 .03 P.2<? lb>mol

YmP2>.2<?P.?+lb>mol

YeP.2<?lb>mol YmP.?+lb>mol

omponente I & 1 M i M l# 1 P

M i

T Mi

&etano .?+ 2J.- 2+.?J- .J?J#tano .2<? . @.<@ .2J-T mi P2?.?2

2b

2

2.?



V 1=50 f t 3

P2 P +@ psia

P1 P @ psia T 2 P @ ℉

T 1 P @2 C n1+n2 P nC

3v P nRC

n1= P1V 1

RT 1

P1 V 1

RT 1 N

P2

V 2

RT 2 P

Pf (V 1 )+V 2

RT f

n2= P2V 2

RT 2

nC P P f +V 1+V 2

R T f

(50 ) x (50 )+(25 ) V 2 P@'@(N V 2

+@ N+@ V 2 P 2@ N@ V 2

+@ N2@ P @ V 2 +@ V 2

V 2=75 ft 3

2.<

P2 P2@.+@ psia P1=¿ 2-.-

T 2=¿ J ℉ T 1=80℉

V 1=1000 f t 3

3v P nRC



Pv

T P nR 3Como son acres (14 . 4)(1000)

(540) P(15 .025 ) V 2

(520)

P1 V 1

T 1 P

P2

V 2

T 2 V 2=

(14 . 4 ) (1000 ) (520 )(540 ) (15 .025 ) P <++.<2 ft

33 2.2

( 1000922.91 ) P 2.2< 3K&7

: V = (: )

0Z rea del pist"n

: ; Desplazamiento

AeZ 0gua ba1o condiciones de tanque 2 a condiciones de tanque +

Ltotal P Lt P V 1 > : V +V 2

7actor de volumen de aceite

=%t 3aceite

$%g 3$as

&olGculas de agua que eran ocupadas en el tanque A% N A N Ae

AeZ Lolumen de agua condiciones de actuales 'sistema( que entran por la fuente de aguaa condiciones del sistema.



( -)t ) N ($)" ) N (#)+# +#e )=V t =V 1−: V +V 1=¿ A% N Ai N =% N I N $%gi P

=%t N$bg NA%t5N Ae P (#)T(i− -)ti+$)"i )−:Vt

0rreglando terminus)

= ( )t −)ti ) N$ ( )"−)"i ) NA ( )t(−) t(i ) NAeN : V P V 2

= ( )t −)ti ) Z #*pancion del aceite inicial y gas asociado

$ ( )"−)"i ) Z #*pancion del gas inicial

A ( )t(−) t(i ) Z #*pancion del 0gua

AeZ #ntrada de agua

: V Z Lariacion volumGtrica

;e mide lo que pasa del 2er tanque al +do tanque en ;C% a condici"n estándar.

=p P antidad de aceite producido a condici"n estándar ';C%( ' Produccion del pozo(

Ap P antidad de agua producida a condiciones estándar ';C%(

$p P antidad de gas producida a condiciones estándar ';7(

V 021

P Lolumen de aceite en el tanque +.

V # 21 =Vol!men de a"!a en eltan,!e2 .

V "21

P Lolumen de gas en el tanque +.

V 021

a condiciones de equilibrio P =p%o 3 para e,!ilibrar

V ( 21

P Ap%5

V "21

P ($p− -pRs−#pRs( ) )"



V 2=V 021

N V # 2 N V " 21

V 2= -p)o+#p)(+($p− -pRs−#pRs( ) )"

Comando la ecuaci"n

= ( )t −)ti ) N$ ( )"−)"i ) NA ( )t(−) t(i ) NAeN : V P V 2

='%t>%ti(N$'%g>%gi(NA'%t5>%t5i(NAeN : V =¿

-p)o+#p)(+($p− -pRs−#pRs( ) %g

3 <c!acion $eneral de balance de materia considerando a PC del tan,!e

2=50>52014

Fn vp I VPI vp

P ∫ p4

p

Cf ( =p)

Fn Lp ʵ−ln Vp=∫ p ʵ

p

Cf Vp

Fos yacimientos de gas se de presionan

T#n yacimientos de gas se desecha el factor de compresibilidad

Vp

Vp ʵ=e∫

p ʵ

p

Cf 1p



LpPLpʵ e∫ p ʵ

D

Cf 1p

;ustituyendo Lp en ambos miembros y multiplicando por '>2(ʵ

∫ P ʵ

P

Cf 1p

[¿¿ ]1−e

¿

Vp ʵ¿: Vp=Vp ʵ−Vp=¿

2.> ;uposici"n

;5 es la misma en la zona de aceite y cono de gasʵ

Lg P Lp gʵ ʵ ∫ "2 3Vp "ʵ= v" ʵ*" ʵ

Dado que

Lp P Lpo N Lp g además que la soluci"n 2> ;5 y ;g 2>;5ʵ ɻ ʵ ʵ ʵ ʵ

Cenemos

Lp Pʵ Vo ʵ

1−*( ʵ+

V" ʵ

1−*(ʵ=

-)t ʵ

1−*(ʵ+

"b

1−*( ʵ

Lp Pʵ -) ʵ+$)" ʵ

1−*( ʵ

Cf =P¿

1− <∫

p

¿

: Vp= -)+ʵ+$)" ʵ

1−*( ʵ ¿



&ecanismos

'2( #*pansi"n del aceite'+( #*pansi"n del gas'( Distribuci"n de Lp en zona aceite gas'-( #mpu1e por entrada de agua

=omenclatura

%g> 7actor de volumen del gas 3.C rbKscf

%g > 7actor de volumen del gas 3 . C rbKscf ʵ ʵ

%o> 7actor de volumen del aceite RC rbKstb

%o > 7actor de volumen del aceite 3 ,C rbKstbʵ ʵ

%t> 7actor de volumen del aceite total 3.C rbKstb

%t > 7actor de volumen del aceite total 3 , C rbKstbʵ ʵ

%t5> 7actor de volumen del agua congGnita total 3 , C ʵ rb

*

%5 > 7actor del volumen del agua congGnita 3, C rbKstb

%5 > 7actor de volumen del agua congGnita 3 . C rbKstbʵ ʵ

f 3 ompresibilidad isotGrmica de la formaci"nZ ps i−1

5 3 ompresibilidad isotGrmica del agua congGnitaZ ps i−1

$ 3 Lolumen del gas libre en el yacimiento

$I 3 $as inyectado acumulado

$p 3 $as producido acumulado



m 3 Relaci"n de volumen del casquete de gas con el volumen de aceite inicialZ

adimensionales

=> Lolumen original de aceite> ;tb

=p> 3roduccion acumulada de aceite stb>cs

3> 3resion de yacimiento psia

p2 > 3resion inicial del yacimien> psia

Rp> Relacion gas>aceite producida acumulada scfKstbo $pK=p

Rs> Relacion de solubilidad '$VR ( scfKstbo

Relacion de gas disuelto>aceite

Rs > Relacion de solubilidad '$VR( 3 , C scfKsfboʵ ʵ

Rs5> Relacion de solubilidad de agua congenita '$AR( 3,C scfKstb5

Rs5 > Relacion de solubilidad de agua congenita '$AR( 3 ;cfKstboʵ ʵ

;g > ;aturacion de gas inicial en la zona de gas 'adimensional(ʵ

;o > ;aturacion de aceite inicial en la zona de aceite 'adimensional(ʵ

;5 > ;aturacion inicial de agua congenita en el yacimiento 'adimensional(ʵ

CZ Cemperatura de yacimiento ℉

Lg 'Incluye gas libre y en soluci"n( Lolumen de gas inicial 'rb(ʵ

Lp> Lolumen poroso del yacimiento 3,CZ'rb(

Lp > Lolumen poroso del yacimiento 3 , CZ 'rb(ʵ ʵ

Lpg > Lolumen poroso en la zona de gas 3 , C 'rb(ʵ ʵ

Lp o > Lolumen poroso en la zona de aceite p , C 'rb(ʵ ʵ

A> Lolumen del agua congenita inicial en el yacimiento stb5

Ap> #ntrada de agua al yacimiento 'rb(

Ai> Lolumen de agua inyectada acumulada 'stb5(

Ap> Lolumen de agua producida acumulada 'stb5(

%AI> 7actor de volumen del agua inyectada



: V p=¿ debido al cambio de presi"n de 3 a 3ʵ

%g I>7 actor de volumen del gas inyectado

fP I

Vp d

vp

dp aplicando spe de variablesdvp

vp =cf dp= p

2?K@K+2-

#cuaci"n general de balance de materia

Canque 2

p1= p2

C2P Cʵ

L5 P A%A P A% N Aʵ ʵ ʵ

Lo P=% o P =%tʵ ʵ

U Lolumen de aceite a condiciones

Lolumen de agua de agua.

a condiciones de yacimiento

Lg P $ %gʵ ʵ volumen de gas inicial

L tanque P V 1

Canque +



p2=/

T 2=T

L # 2=0

Vo2=0

v"2=0

VT 2=V 2

=omenclaturaAZ Lolumen de agua inicial en ;C% 'ondiciones estándar( =Z Lolumen de aceite inicial en ;C% 'ondiciones estándar($Z Lolumen de gas inicial en ;7

V 1=V # 1+Vo1+V"1

V 1=#)❑+# ʵ+4)+ʵ+$)" ʵ

T&olGculas de agua que eran ocupadas en el tanque 2

AbN5NAe

Ae) Lolumen de agua condiciones actuales 'sistema( que entraron por la fuente de agua.0 condiciones del sistema

'=%(N'$%g(N'AbN5N5e(P vtP v1 > : v+v2

v1=(b+( ʵ+ -)+ʵ+$)" ʵ= -)t +$)"+#)+(+(e= (#)T(i− -)+ i+$ )"i )−: v



0rreglando tGrminos #*pansi"n del agua variaci"n del agua

='%t>%ti(N$'%g>%gi(NA'%t5>%t5i(N5eNjvP v2 Ovolumen del +. Canque

U #ntrada de agua

#*pansi"n del #*pansi"n del gasaceite inicial inicialy gas asociado+@KK+2-

;e mide lo que pasa del 2er. Canque al +do. Canque en ;C% condiciones estándar.

=pPantidad de aceite producida estándar ';C%(

D 3roducci"n del pozo

ApPantidad de agua producida c.s ';C%(

$pP antidad de gas producida c.s ';7(

V > 02=Vol!men de aceite en el tan,!e2

V > ( 2=Vol!mende a"!a en eltan,!e 2

V " 2=Vol!men de "as enel tan,!e2

V > 02= -p )o 3 Parae,!ilibrar

L ( 2 PAp %5 ;e multiplica por esto para que

de

cond. De V > " 2 P'$o>=pRs>ApRs5(%g a condiciones de equilibrio

#quilibrio

Cotal de producci"n Relaci"n de



De lo que paso solubilidad

2=¿V > 02+V > # 2+V > "2

V ¿

V 2= -p)o+#p)(+($p− -pRs−#pRs( ) )"

Comando la ecuaci"n

='%t>%ti(N$'%g>%gi(N5'%t5>%t5 i(NAeNjLP V 2

∴

='%t.%t i(N$'%g>%gi(NA'%t5>%t5i(NAeNjLP=p%oNAp%5N'$p>=pRs>ApRs5(%g#cuaci"n $ral. De balance de material considerando la ec. Del tanque => Lolumen original de aceite .s ;tb

=p> 3roducci"n acumulada de aceite stb barriles3> 3resi"n de yacimiento, psia3i> 3resi"n inicial del yacimiento, psiaRp> Relaci"n gas>aceite producida acumulada '$pK=p( scfKstbo

Rs> Relacion de solubilidad '$VR ( 3 C , scfKstboʵ

Rs5> Relacion de solubilidad de agua congenita '$AR( 3,C scfKstb5

Rs5> Relacion de solubilidad de agua congenita '$AR( 3 ;cfKstboʵ

;g > ;aturacion de gas inicial en la zona de gas adimensionalʵ

;o > ;aturacion de aceite inicial en la zona de aceite adimensionalʵ

;5 > ;aturacion inicial de agua congenita en el yacimiento adimensionalʵ

CZ Cemperatura de yacimiento ℉

Lg 'Incluye gas libre y en soluci"n( Lolumen de gas inicial 'rb(ʵ

Lp > Lolumen poroso del yacimiento 3 , CZ 'rb(ʵ ʵ

Lp> Lolumen poroso del yacimiento 3,CZ'rb(

Lp > volumen poroso del yacimiento 3 , C'rb(ʵ ʵ

Lpg > Lolumen poroso en la zona de gas 3 , C 'rb(ʵ ʵ

Lp o > Lolumen poroso en la zona de aceite p , C 'rb(ʵ ʵ

A> Lolumen del agua congGnita inicial en el yacimiento stb5



Ae> #ntrada de agua al yacimiento 'rb(

Ai> Lolumen de agua inyectada acumulada 'stb5(

Ap> Lolumen de agua producida acumulada 'stb5(

%AI> 7actor de volumen del agua inyectada

%g I>7 actor de volumen del gas inyectado

: Vp=¿ Debido al cambio de presi"n de 3 a 3ʵ

fP I

Vp

dvp

dp

;eparando las variables fP

1

Vp

dvP

dP 3

f P

dVD

VD

1

dD

dVP

dP P 7d3

Integrando

∫dp

VPdvP

dP P ∫❑

D

CFCdP

3resi"n 'psia( [ %g 'rfcKscf( $p'&&&;7(

2 .?@ ?.J@ ?10−3

@.

2@@ .?J <.+-J ?10−3

<.<2

2- .?J? 2.?JJ ?10−3

2<.+

22 .?< 2-.2?< ?10−3

.2<

@ .<-- .<? ?10

−3

-@.<2+ .< ?@.+J?@ ?10

−3

%gP .+?+<%T

p #B#P .+?+< ( 85?620

1700 )



0(

$P$p)"

)"−)" P

−3

9 .7246?10¿

¿−3

8 .7635?10¿

¿(9 .7246?10

−3 )−¿5?10

9¿¿

−3

8 .7635 ?10¿

¿V"i=50 .59 ?10

9¿;7

%(

$'%g>%gi( P$p %g

$pP$()"−)"i)

)" P

−3

10 .8667 ? 10−3−8 . 7635? 10

¿

¿50 .59 ?10

9 ¿¿

7( alcule el 8g mínimo9 si la medici"n del gas producido es de @/ y

$pP 5 ?109

sct @5

3iP2 psia @ 2+ psia

3P 2@@ psia @ 2+ psia

3iP2 N 2+P 22+ psia ziP.?-< %giP ?.J<2? ?10−3

3minP 2@@>2+ psia P 2@? psia zP.?J %gP <.?22< ?10

−3



$minP

)"−)"i¿−3

9. 8119? 10¿

¿−3

9 . 8119?10−3−8. 6918 ?10¿¿¿

4 .75 ?109¿

¿$p()")

¿

P3/;?8@ >

YP m*N b

pKzP m$p Nb

mP >.-+

bP@@.J

pKzP >.-+ $p N@@.J

$p+@P ?-?. %7

P$p 2500

$ P844 .7

1667 =0 .5067=50 . 67

pKzO $pO$

P >.-+ g N @.J

$P5570 . 36

3. 342 P 2JJ %7



$pO pKzO pi

0i

pi

0i P >.-+'( N @@.J

pi

0i P @@.J

3iP zi @@.J

3 $p J @ + - -+ +@ ?2-



3i 3r [ 3iJ <. 2.?? JJ.@@JJ.@@ <.2 2.< J??J?? <.2 2.<@ J2J2 <.2? 2.<J J2@J2@ <.2< 2.<J J2@

3iPJ2@

3roblema .2-

pKz 'psia( $p '&&&;7(J@@ .<J-J? 2.J-+J< .++JJ+< -.+JJ+-J @.@-J2J .@?J? ?.-<

;e grafica

;e puede el mGtodo de mínimos cuadrados

YP m* N b



'y > '1¿=

'2− '

1

x2− x

1

( x− x1)

pKzP >@J.?< $ NJ@J<.--

VP>@J.?< $ NJ@J<.--

$P6569 . 474

56 .8893 =115. 47 )CF

2P >@J.??< $pNJ@J<.--

$pP6569 . 474−1000

56 . 8893 P<.< %7

RP$p A1000

$ P97 .9

115 .44=0 .848=84 .8

$pP<.<>@P-.<

pKzP>@J.??<'-.<(NJ@J<.-

3KzP?--.-

Yacimientos

=. de #quipo <

0lmacenamiento de gas en medio poroso$ráficos7iguras #scrituras y figurasReferencias



3o5er point '2@>+ láminas(

Ideas centrales

0bstractO 3resentar tema porque es interesante, '+@>@( implicaciones y alcance y elob1etivo de el articulo y se dice de que se va hablar en el articulo

Introducci"nDesarrolloonclusionesReferencias

Yacimientos de aceite ba1o saturados

0gua intersticial @? ∅ ;5

0ceite @? ∅ 'I>;5(

Lolumen de aceite @? ∅ 'I>;5(

$as @? ∅ ;g

∅ P+/

;5P+/

%oiP 2>+-

Lolumen de aceiteP7758 (.20)(1−20)

1.24 P22.

0ceite en el yacimiento

@? ∅ 'I>;5>;g(

Lolumen aceite ;CP7758∅( I −*(−*")

)o

Recobro ;CP@?( I −*()

)oi −

( I −*(−*" ))o



RecP 2>( I −*(−*")( I −*()

?)oi

)o

'4" ¿s!f =

R (4" ) s!rf +4586 ( 4o) *T

R+132869( 4o

Mo)

RPRsupNRstPJ<.@@2NJJPJ<<2 sccK;C%

' 4" ¿s!rf = Rps ( 4") ps+ R*T (4" ) *T

R P69551 (0 . 679 )+366(1 . 283)

69917

' 4" ¿s!rf =.682

(4")*T = 141. 5

131 . 5+ PI =

141. 5

131 .5+55. 9=0. 755

'&o(;CP

5954

55 . 9−8 . 81=126 . 4

L)

L)− M/L

(4" )#$=69917 (0 .682 )+4586(. 755)

69917+132869( . 755

126 . 4) P.+



3ara yacimientos con entrada de agua acuífero activo

Lolumen de aceite remanenteP @? ∅ ;or

condiciones de abandono

Lolumen aceite

condiciones de abandono en stan6P7758 ∅*or

) oi

RecobroP7758 ∅( I −*(−*or)

)oi

7actor de recobro( I −*(.*or)( I −*# )

3ara areniscas, correlaciones para encontrar factores de recobro.

Recovery factor

En función de la permeabilidad, saturación de agua, viscosidad, porosidad y espesor.

R7P.22-N.++log ^N.+@J;5>.2J log. &o>2@? ∅ >.@h

^P2md

;5P.+@ R7P.J-+PJ-.+/

&oP+. cp

∅ P.+

4P2 7t



De la ecuacion general de bo. De materia

='%t>%ti(N=%Ni

(*(i+CF ¿

¿: p+#e= -p [ )t +( Rp− Rsoi ) )" ]+)(#p¿¿

Yacimiento volumGtrico

=o hay cambios notables en la comprensibilidad

#c . @.J

='%t>%ti(P=p [)t + ( Rp− Rsoi ) )" ]

='%t>%ti(P=p%t

7actor de rec. P( )t −)ti )

)t



%tP%o N%g'Rsoi>Rso(

%tP%o para 3 ¿ 3b

+ de &ayo Del +2-

#1emplo

3bP@@ psia

3iP-- psia

%tiP%oiP2.@+ %lsK;C%

;t@@P2.J blsK;C%

7RP(1 .6−1 .572 )

1.6 P.@P2.@/

=pPJ? ;C%3yP@@ psia

=P -p)t

)t −)ti=

680000 ?(1. 6)1 . 6−1 . 572 P?.? &&&C#

ln Vp| ¿∫ pi

p

Cf (dp)Vpi

Vp



Fn Lpi>FnLp P ∫ Pi

D

CF (dp)

Vpi

Vp =e∫

Pi

P

CF (dp)

LpPLpi e∫ Pi

P

Cf ( dp )

;ustituyendo Lpi en ambos miembros y multiplicando por '>2( : LpPLpi>LpP

Cf (dp)¿

1−ef :¿

Vpi ¿¿

2ra. ;uposici"n O;5i es la misma en la zona de aceite y zona de gas

LgiPLp$i ;giOLpgiP LgiK;gi

Dado que

LpiPLpoiNLpgi, además que la ;oiP2>;5i y;giP2>;5i

Cenemos que)

LpiPVoi

I −*(i+

V"i

I −*(i=

-)ti

I −*(i+

$)"i

I −*(i

LpiP -)ti+$)"i

I −*(i

: Vp= -)ti+$)"i

I −*(i [ I −e∫ pi

p

(cf1p)]

$radiente de agua P .-psiKft



3siN3 91 P3 s2 N 3 92

3siN-J?P 3 s2 N2+

3siN-J?P 3

s2

N2+

LpPLpi>LpP -)ti+$)"i

1−3#i [1 ∙ e∫ p

f

iCFdp

]

U U U

='%t>%ti(N$'%g>%gi(NA'%t5>%t5i(NAeN -)ti+$)"i1−*#i [1−e

∫ Pi

p

(CFdP)

] P=p%oN

[ $p− -p− -pRs−#pRs−#pRs( ] %gNAp%q

k

2. #*pansi"n+. #ntrada de agua. Lariacion del volumen poroso-. 3roduccion 'drena1e del yasimiento(

7 se considera constante en el cambio de presi"n donde)

∫ Pi

P

CfdP P 7 ∫ Pi

P

dP Pf'3>3i(P>f'3i>3(

Dado que $ es una magnitud pequea

Fa ecuaci"n general de balance de energía depende de componentesZ #levaci"n, 7racci"n,0celeraci"n. 'aída de presi"n(

Yacimientos de $as3ara aumentar la velocidad en un gasto constante se reduce el área.&eter la sarta de velocidad es una opci"n para reducir el gasto.

$asto 'E( Pft

3

min EP V elocidad

rea

tePft

min ft 2

) 6A

C



Fa velocidad critica erosiva OFa velocidad de producci"n debe ser menor #s la velocidad a la que se desgasta la tubería

LcePϑ Cteadimencional

√ B

7orma volumGtrica O se ve porosidad, sal del agua volumen susceptible a contener fluido

$P43560V

ol!men)!ll ∅(1−*# )

)" O ondiciones de Yacimiento

P Lolumen suseptible a contener fluido

-@J ft 2

que tiene un acre, factor de conversi"n ( cre

ft 2 )

3roblema)

#l campo %ell es un campo compuesto de 2@ acres, tiene un espesor promedio de - ft.Quál será el Lb en acre ft

2@ acres * - ftP J acreKft

Lb P J acreKft

Ciene una porosidad media de ++/ y un promedio de agua congGnita de +/. %gi

condiciones iniciales de +@ es de .@ ft

3

*Cf

$P43560(6000

acre

ft ) x 0 . 22(1−0 . 23)

0 . 00533

f 3

*Cf

P ?.2* 1010

$ P ?.2 &&&;7

3irámide.

3ara el cálculo de Lb0nP rea comprendida por la I;V300 acreKft inferior

I;V300) Fimite que representa los puntos con igual espesor de formaci"n



LbP9

3 '0nN'0nN2(N √ nn+1

Crapezoide

LbP1

2 [ n+( n+1)] '3ara una serie de trapesoides(

Lb P9

2 ' 0+ 1+ 2 N+ n−1 N n (N t ar" 0n

0

P 0rea de la I;V300t ar" P 3romedio de espesor de isopaca.

uando la relaci"n de areas de + I;V300; sucesivas es menor a .@ se aplica la formulade la pirámide.

#1emplo)

alcule el volumen neto de un yacimiento ideal del siguiente mapa de I;V300;.

1 pl" P2 ft

1 pl "2

P 2 ft 2

#scala al ft 51 pl g P ++.<J acres

0rea

3roductiva

#spesor

Diametr o ∅

0rea de

3laneamiento pg

0rea

0pro*imada

Relacio

n deareas

Interval

o

#c.0decua

da

: VP

0creKft

0 @9 2<.J- -@ > @ Crapezoide >

1 -.@J9 2J.- @ .? @ Crapesoide +J

2 -.29 2.2 .? @ Crapesoide 2J<@



3 .@9 2.@ +2 .J @ Crapesoide 2@

4 +.<+9 J.J< 2@- .J @ Crapesoide <J

5 +.+9 .++ - .-? @ 3iramide @@?

6 - 3iramide <<

: b P J2 0cresKft

3ara la f"rmula del trapezoide 0n comienza siendo el tope y 0nN2 la base.

rea apro*imada) 3ara obtener esto se multiplica el área del planeamiento por ++.<J acres.

Relaci"n de aGreas) 3ara obtener esto se divide el 2er 8tope9 entre la primera base.

3romedio ponderado por pozo

3ara encontrar presiones promedio

;i no es significativo el relieve estructural se usa la presi"n del intervalo, pero si essignificativo se usaZ

3resion promedio P∑0

n

Pi

n

3resion promedio a real P

∑0

n

Pi l

∑0

n

l

3resion promedio volumGtrico P

∑0

n

Pi l 9i

∑0

n

l 9i

Fa zona 0 va a tener una presi"n media basada en su espesor y en su presi"n.

0rea 0cres 3resion psi

#spesor 0rea

0 +@.@ +@ +@ J.@ 2@2+@



% [email protected] +@ 2@ ++J.@ J++?@ @.@ +?@ +@ 2+J+.@ @<?2+@D .+ +?@ 2@ -@ 2+<2@

+@<.@ +J@2@

3resi"n &edia P 72651752579. 5 P +?2J@.@ psi

$asto P audal proporcional a la caída de presi"n, estática a la de fondo fluyente.

#l valor de la presi"n estática depende de varios factores.;i se tiene que calcular la presi"n media del yacimiento se toma la presi"n media del pozocon la profundidad en la que se hace el disparo.

• 3ara la fluencia del yacimiento se usa el índice de productividad

B P7

0 P#f − Paf

=ota) =o se usa la presi"n media volumGtrica para considerar que es la presi"n media delintervalo disparado, para hacerlo se le quita o aade presi"n y se encuentra en funci"n a ladensidad del aceite.alculo por recuperaci"n unitaria de los factores de recuperaci"n.

0gua congGnita P -@J* ∅ *;5 O en ft 3

Lolumen del gas en el P -@J* ∅ *'2>A( O ft 3

. del yacimiento.

Lolumen poroso P -@J* ∅ O ft 3

$ P43560∅(1−*()

)" O*CF

ac−ft



$aP43560∅(1−*# )

)"a

)"a P 7actor de abandono

Lolumen recuperado :nitario P 43560∅(1−*# ) [ 1)"i

− 1

) "a ]

*CF

ac−ft

7actor de recuperaci"n recobro P10 ($−$a)

$ P 2

1

)"i

− 1

) "a

1

) "i

P 2 [1−)"i

)"a ] /

)"i P 3resion inicial, temperatura inicial

)"a P 3resion de abandono

alcule el factor de recuperaci"n del campo %ell con un factor de volumen a presi"n inicial

.@ ft 3

K;7 se depresiona el yacimiento hasta @ psia donde el factor de volumen

es de .J+ ft 3 K;7.

2 [1− ) "i

) "a ] P 2 / [1− 0.0053

ft 3

*CF

0 .03625 ft

3

*CF ] P .?@ ?@/

Yacimientos de gas con acuífero 8álculos de recuperaci"n unitaria9

Una presión de una columna de agua de 300 m, tiene una presión de P=!"!3 psi

0gua congGnita) -@J * ∅ x *#i ft 3

Lolumen de gas en el yacimiento P -@J * ∅ * '2>;Ai( ft 3



Lolumen de gas en superficie P43560 x∅ x (1−*#i)

)"i P ;7

Lolumen poroso P -@J * ∅ ft 3

7actor de recuperaci"n vol P -@J ' ∅ ( [1−5 (i

)"i −

*"r

)"a ];5final P ;5inicial N ;5'entrada(

7actor de recuperaci"n P 2

1−*(i

)"i −

*"r

)"o

[1− *#i

)"i ]0ctividad Fa presi"n que sale

3resi"n de equilibrio es igual a la presi"n que entra

#l campo %ell produce ba1o acuífero activo de tal manera que la presi"n se estabiliza a2@ psia su saturaci"n de gas residual ';grP+-/( y su factor de volumen de gas a 2@

psia es de .22++ ft 3

K;7

7actor de recuperaci"n en volumen P -@J ' ∅ ( [1−5 (i

)"i −

*"r

)"a ]

P -@J '.++( [ 1−0 .23

0 . 00533−

0 . 24

0 .01122 ]

P 22<-@2.@-*CF

C −ft " 22? M*CF

C − FT

7actor de recuperaci"n P 2

1−*(i

)"i −

*"r

)"o

[1− *#i

)"i ]



P 2

1−0 .23

0 . 00533−

0 . 24

0 .01122

1− 0 .23

0 .00533

P ?@ /

uando la entrada de agua es muy agresiva la presi"n no cae.

7actor de recuperaci"n vol ) -@J ∅ '2>;5i>;gr(1

)"i

7actor de recuperaci"n / ) 2(1−*(i−*"r)(1−*(i)

3roblema.

alcule la reserva inicial de un yacimiento de gas con un área de 2J acres del campo %ell por depresionamiento volumGtrico ba1o empu1e de agua parcial.

∅ P .++

;5i P +/

;aturaci"n de gas residual despuGs del desplazamiento del agua P - /

%gi P .@ft

3

*CF 3i P +@ psia

%g P .JJft

3

*CF 3 P + psia

P .J+

ft 3

*CF 3 P @ psia

0rea P 2J acres

#spesar promedio de - ft.



Lolumen 3oroso P -@J * .++ * 2J * - P J2.+-? * 106

ft 3

#onvertir de acres a ft$ %rea en acres & espesor & porosidad

Lolumen inicial de gas)

$1 P(61.33248 x10

6 )(1−0 .23))"i=0 .00533 P ??J.-2-J &&;7

Lolumen de gas en el yacimiento despuGs de depresionar a +@ psia 'volumetrico(

$2 P(61. 33248 x10

6 )(1−0 . 23)0 . 00667 P ?.J2 &&;7

Lolumen del gas en el yacimiento en el depresionamiento 'vol. De @ psia(

$3 P(61.33248 x10

6 )(1−0 .23)0 .03623 P 2.@@J &&;7

=ota) on un compresor 'en el cabezal del pozo( se eleva la presi"n del yacimiento de <<@ para aumentar la presi"n y que siga fluyendo.

Lolumen de gas en el yacimiento despuGs de la entrada de agua. 3P+@ psia

$4 PVP(*"r)

)"i P(61. 33248 x 10

6 )(0 .34)0. 0533 P <2+.<?&&;7

Lolumen de entrada en el yacimiento despues de la entrada de agua a +@ psia

$5 P VP(0. 34)0 . 00667 P (61

.33248

x10

6

)(0

.34

)0 .00677 P 2+J.<+ &&;7

Reserva inicial por depresionamiento a @ psia

R I 1 P $1−$3 P '??J.-2-J>2.@@J( &&;7



P @@J.<< &&;7

Reserva inicial por empu1e acuifero de agua +@ psia

R I 2 P $1−$4 P '??J.-2-J><2+.<?( &&;7

P -<-?.+? &&;7

Reserva inicial por empu1e de agua +@ psia

R I 3 P $1−$5 P '??J.-2-J>2+J.<+( &&;7

P @-.+2- &&;7

3ara el factor de recobro

R I 1 P$1−$3

$1 P

(8860.4146−1303 .5056 ) MM*CF

8860 .4146 MM*CF P .?@ " ?@ /

R I 2 P$1−$4

$1 P

4948−0. 238 MM*CF

8860 . 4146 MM*CF P .@J " @J/

R I 3 P$1−$5

$1 P

5734 .0214 MM*CF

8860 . 4146 P .J@ " J@/

Yacimiento de gas y condensado

@ a 2 ft

3

barril O $as y ondensado arriba de 2 ft

3

barril O $as seco

f " P( n" ) p

( n" )0

+ (n0 ) p

Comando como base 2 ;C% O R ;7 gas

(n" ) p P R

379 .4



(n0 ) p P ( M 0

M 0 )st P @.+ ( r0

M 0 )st '<.-( P

(¿ )0

379 .4

(n0 ) p P

(¿ )0

379 .4

f " P

R

379 .4

R

379 .4+

(¿ )0

379. 4

P R

R+ (¿ )0

P

R

R+132869( r0

M 0 )

I$I3 P fg$

IVI3 P

f"$

R

0gua P 2 03I

alcular el I$I3 y el IVI3 para un yacimiento de gas y condensado, y encontrar el volumenoriginal por acreKft

Pr P +- psia

T ' P +2@7 P J@ R

∅ P +@/

;Ai P /70 P +-+ ;C%



P0 J7 P -? 03I

7"sep P 2 &;7KDia

r"sep P .J@

7"st P 2+ &;7Dr"st P 2.+

R P (: $P ) s!f .

(r0 )si P141 .5

131 .5+48 P .??

( - 0 )st P

5954

48−8 .811 P2@2.<

lb

lb−mol

R1 P: $P1

: - p P

3100000

242 P 2+?<.<2*CF

bl

R2 P120000

242 P -<@.?Jscf

bl

R P R1 N R2 P -<@.?J N 2+?<.<2 P 2@.

*CT

)l

' 4" ¿s!rf = R1 4"i+ R2 4"*T

R =

(12809. 91 ) ( .6 5 )+(995 . 86 )13305 .77 P.J



'4" ¿#f =

R (4" ) s!rf +4586 (4o ) *T

R+132869( 4o

Mo )*T P

(13305 . 77 ) ( .67 )+4586( .788)

13305+132869( 0 .788

151. 93 ) =0 . 895

'=g( pP R

37 . 94=

13305 . 77

379 . 4 =35 . 07 Lb−mol

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Mo) * T P@ ( .788

15l 93 )=1 .816 lb−mol

7gP (n" ) p( n" ) p+ (no ) p P

35 .07135 .07 l+1 .816

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$P43560∅ ( I −*(i )

)" *CF

ac−ft

%giP.+?+<%T

p

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P-++.

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636 .6=4 .3 CprP

675

422. 7=1 . 596

De graficas P .?+@

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2740 [email protected]<J ?10−3 f t

3Ac . '

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R P 1 . 261? 10

6

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bl

ac−ft

3roducci"n total de gas y condensado

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0 .951=3386 M*CF

D

Lolumen total del yacimiento drenado

3LP[nRC nP Pv

%RT

P' V'

%' RT'=

Pcs Vcs

RTcs Z LyP Pcs Vcs %' RT '

RTcs P'

LyP : $p Pcs %' T'

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¿(14.7)(0.825)(675)(520)(2740) P2<-@- 7t

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100

750

100 )=4038 psia

a( 35sP 35h e 0.01875 4"D

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2 P2+ ℉

IpcP? ° R

3pcPJ psia CprP@?JK?P2.@



35sP35hN.+@ P(9

100

p

100

35s 3org 3pr [arg 35s-? 2< @.@@ .?@ - e

3oster

Documento 'artículo tGcnico( 'tablas, figuras, imagines(

3resentaci"n e1ecutiva

3roblema .

Yacimiento volumGtrico

3iP + psia

CP++ ℉

3'3sia( $p'rfcKscf( %g $'&&;7(+ @+J++ ?10

−3 2+?

+<+@ < @.- ?10−3 22

+@+@ ++2 J.@22 ?10−3 2-2

+2+@ -@+ .J

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1−*(i (C(*(+CF ) : f +#e=$p)"+#p)(



$'%g>%gi(P$p %g

$P$p)"

)"−)"i

$P79 ?5.7004 ?10−3

[ (5.7004 ?10−3 )−(5.2622 ?10

−3)]

b( &uestra una entrada de agua porque 8g9 en cada intervalo va variando

[ 3K[ Ae' ft 3 ¿ Ae'bls(

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2@2J +<?-- 2-+

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@.+J++(P-+--

3ara encontrar [

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[P)" P

0.02829



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3iP2 psia

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3resi"n 'psia( a( LgiP'Lp(4P$%gi

2 $P$p()"))"−)"i

2@@ 2- 22 @ +

nuevo trabajo jovany

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