mc-0002-13 cab pr 14-jun-2013 ok (3)

PEMEX EXPLORACIÓN Y PRODUCCIÓN COORDINACIÓN DE SERVICIOS INTEGRALES DE

MANTENIMIENTO Y LOGÍSTICA

DEPTO. INGENIERÍA DE MANTENIMIENTO

CONCEPTO: FECHA:

DICIPLINA: NÚM. DE DCTO.:

UBICACIÓN:

PROYECTO:

ASUNTO:

MEMORIA DE CALCULO Viernes 14 de junio del 2013

Interconexión de línea 14" Ø del Sistema de

medición de crudo MARFO hacia Oleoducto de

24" Ø C.A.B. Poza Rica - Madero.

REVISIÓN DE ESTRUCTURA PARA SOPORTE DE DUCTO EN PASO VEHICULAR

MANTTO. A INSTALACIONES Y

SOPORTE A LA OPERACIÓN

C.A.B. Poza Rica, Poza Rica de Hidalgo,

Ver., MEX.

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CONTENIDO

I. Objetivo.

II. Antecedentes.

III. Características del sitio y ubicación.

IV. Elementos de análisis.

V. Método de revisión.

VI. Consideraciones para el análisis.

VII. El análisis.

VIII. Revisión del Diseño.

IX. Recomendaciones

X. Especificaciones.

XI. Conclusión.

XII. Anexos.

XIII. Bibliografía.

XIV. Reporte fotográfico.




CONCEPTO: FECHA:


UBICACIÓN:

PROYECTO:

ASUNTO:









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I. OBJETIVO:

A solicitud del Departamento de Mantenimiento a Instalaciones y Soporte a la

Operación de ésta Coordinación, se requiere realizar la Inspección de campo y

revisión estructural de la modificación propuesta por el contratista de los soportes

para el paso aéreo de línea Oleoducto de 14” Ø por vialidad vehicular dentro de las

instalaciones de la C.A.B. Poza Rica.

Por lo anterior nos permitimos como peritos en la materia, referente a la instalación

en operación; “INTERCONECCIÓN DE LÍNEA 14” Ø DEL SISTEMA DE

MEDICIÓN DE CRUDO MARFO HACIA DUCTO DE 24” Ø C.A.B. POZA RICA –

MADERO”, ubicada en dentro de las instalaciones de la C.A.B. Municipio de Poza

Rica de Hidalgo, Ver., Méx. desarrollar la siguiente revisión generando ésta

memoria de cálculo.

II. ANTECEDENTES:

Derivado de los trabajos de Interconexión de línea de 14”Ø Ced. 80 desde la salida

actual del sistema de medición de crudo Marfo hasta el Oleoducto de 24” Ø. Poza

Rica – Madero que viene del área de turbobombas de Pemex Refinación en la

C.A.B. Poza Rica, consideran la ingeniería, procura y construcción de los mismo,

considerando las siguientes actividades claves:

1. Levantamiento físico y elaboración de ingeniería para determinar puntos de

interconexión y trazo de la línea de 14"Ø.

2. Pruebas no destructivas en los puntos de interconexión de 14"Ø y 24"Ø para el

aseguramiento de las actividades futuras de Hot Tapping (Tapping. Por Pemex

Refinación).

3. Construcción de soportes y mochetas para línea aérea de 14"Ø.

4. Habilitación en sitio de spool´s de 14"Ø según isométricos autorizados




CONCEPTO: FECHA:


UBICACIÓN:

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ASUNTO:









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5. Ejecución de Hot Tapping en líneas de 14"Ø y 24"Ø. (Pemex Refinación).

6. Interconexión de Spool´s de14"Ø

7. Pruebas no destructivas y aplicación de protección anticorrosiva,

El cumplimiento de estas actividades está en función a la procura de material, así

como a la disponibilidad por Pemex Refinación para la ejecución de los Hot

Tapping.

La trayectoria de la línea en proyecto de construcción es la siguiente:

Fig. 01

Apoyo “A”

Apoyo “B”




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UBICACIÓN:

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Por lo que se nos solicita revisar los apoyos A y B del croquis anterior, para que

éstos reúnan los requisitos de diseño, seguridad y por ende el cuidado del

ambiente; asegurando que los elementos de la “Administración de la Seguridad de

los Procesos” se están cumpliendo satisfactoriamente y garantizar que la integridad

mecánica de la instalación esté en condiciones de operación, por lo que se

procedió a la siguiente Inspección Técnica, análisis y diseño.

III. CARACTERÍSTICAS DEL SITIO Y UBICACIÓN:

Estas instalaciones de Almacenamiento y Bombeo de Hidrocarburos se encuentran

ubicadas al norte del Estado de Veracruz, Municipio de Poza Rica de Hidalgo,

perteneciente a la Llanura Costera del Golfo de México, limitada al poniente por la

Sierra Madre Oriental, con coordenadas x = 658,736, y = 2’268,286.

El clima predominantemente es de tipo subtropical, húmedo, la temperatura

promedio es de 24°C, con máxima de 38°C y mínima de 9°C.

Zona Ciclónica y Sísmica de clasificación B, perteneciente a la Huasteca

ligeramente accidentada (montañosa) con pasos de agua permanentes y efímeros.

Zona por definición del Activo de Producción Aceite Terciario del Golfo.

IV. ELEMENTOS DE ANALISIS

Para el análisis se consideran los siguientes elementos:

1. La inspección visual que nos ocupa. 2. Levantamiento físico actual por parte del contratista, que nos indique

ubicación, dimensiones y distancias de las estructuras existentes y la línea de paso de proyecto.




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3. Estudio de cargas.

4. El Análisis Estructural.

V. METODO DE REVISIÓN:

GENERAL

Para el análisis y revisión de diseño estructural correspondiente se sigue el procedimiento con los siguientes pasos: Integración de la información.

Análisis de cargas.

El Análisis Estructural.

La propia revisión del Diseño Estructural

Dictamen

Conclusiones y Recomendaciones.

METODO DE ANALISIS Y DISEÑO

El procedimiento de análisis es utilizando los métodos matemáticos, por medio de la teoría elástica con el método Diseño por esfuerzos de trabajo y considerando la estructura en tres dimensiones, para conocer los Momentos Flexionantes y Esfuerzos Cortantes en la totalidad de la Estructura, de acuerdo a los esfuerzos internos y las cargas externas consideradas. En el caso de involucrar en dicha solución elementos de concreto reforzado, éstos se diseñarán por el método de resistencia última.




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VI. CONSIDERACIONES PARA EL ANÁLISIS:

Generales

a. Valorar los riesgos considerando la seguridad de las Personas.

b. Valorar los riesgos considerando la seguridad de las instalaciones. c. Valorar el riesgo a terceros. d. Lo anterior para evitar cualquier tipo de incidente de acuerdo a políticas y

principios de PEMEX-SSPA y de PEP-SCO.

Particulares

a. Las columnas de apoyo se consideran las existentes y son de concreto reforzado, las cuales están intemperizadas, se desconoce su vida útil.

b. Falta información de la cimentación.

De diseño

1. CARGAS GRAVITACIONALES

Ocasionadas por las cargas muertas y las cargas vivas de la estructura o del elemento estructural en estudio.

Donde las cargas muertas son las correspondientes a los pesos propios de los materiales utilizados y las cargas vivas son las de operación de acuerdo al fin del proyecto y otras definidas en los reglamentos de las Construcciones y sus Normas complementarias.

2. CARGAS DINAMICAS

Ocasionadas por el flujo del fluido, presión, golpe de ariete, vibraciones motrices, factor de percusión, resonancia, etc. (Camión perforador 60 ton). Se deberán considerar los resultados del análisis de flexibilidades del ducto en cuestión.




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3. CARGA POR VIENTO

VELOCIDAD REGIONAL DEL VIENTO Vo = 180 km/hr + 100 km/hr = 280 km/hr FACTOR DE TOPOGRAFÍA K1 = 0.80 FACTOR DE TIEMPO DE RECURRENCIA K2 = 1.20 EXPONENTE DE VARIACIÓN CON LA ALTURA Evh = 0.075 VELOCIDAD BASICA Vb = K1 X K2 X Vo = 268.80 km/hr FACTOR DE PRESIÓN O SUCCION C Barlovento C1 = 0.75, C2 = –1.75, C3 = -1.00 Sotavento C4 = -0.40 y C5 = –0.68,

4. CARGAS POR EMPUJE DE SUELO

Este se debe considerar de acuerdo al tipo de suelo y según el material del cuerpo del terraplén o el de desplante de la cimentación y de acuerdo al estudio de mecánica de suelos de dicho material. (Considerar información de estudios existentes del libro de proyecto y/o del paquete de tecnología, ya que las zapatas están construidas y el piso pavimentado de concreto hidráulico)

5. SOBRECARGAS POR TRANSITO EN TERRAPLENES O SUELOS Paso vehicular en arroyo de calle.

Se deberán considerar también los efectos de sobrecargas, en éste caso son por tránsito vehicular. (Camión perforador 60 ton) (Esta no aplica por no existir terraplén) Solo se aplica un factor por el tránsito vehicular de 1.15.

6. HUMEDADES

De acuerdo al medio ambiente y al diferencial de temperaturas el cual impacta directamente a los elementos estructurales de concreto reforzado. En su caso se deberá agregar aditivo integral.




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7. SALINIDAD DEL AMBIENTE O AMBIENTE ACIDO

No tan solo puede afectar al acero, sino también afecta al concreto hidráulico y básicamente a todo lo que contenga cemento Portland. Por lo cual también se deberá incrementar el f´c al de diseño por cargas en 50 kg/cm para disminuir poro y además considerar la aplicación de aditivo integral. Ejemplo de substancias en la humedad del ambiente: Ácido sulfúrico, Ácido clorídrico, Ácido nítrico, Ácido sulfhídrico, Ánhídrido sulfuroso, Ácido carbónico, Ácidos orgánicos, Sulfatos, Sales de magnesio, Etc.

8. INTEMPERISMO

Causando erosión; Mecanofísica, Química y Orgánica.

9. CAPACIDAD DE CARGA DEL SUELO

Para lo cual se requiere el estudio de Mecánica de suelos con su capacidad de carga en el estrato recomendado. (De acuerdo al estudio existente para revisar cargas y volteo)

10. EROCION DEL SUELO Y/O SOCAVACION

Para evitar que las corrientes máximas pluviales y las corrientes subterráneas dañen los apoyos y/o las cimentaciones de éstas.

11. NIVEL EXTRAORDINARIO DE MAREA ABSOLUTA Y OLEAJE

(No aplica) 12. DILATACION Y CONTRACCION POR TEMPERATURA

Tanto de la estructura de apoyo como la de la propia tubería (Análisis de flexibilidades del ducto).




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13. LA COMBINACION DE TODOS LOS ESTADOS DE CARGA ANTES MENSIONADOS.

Los elementos estructurales, fueron revisados en sus diseños de conformidad con el método general que considera compresión axial y flexión en los ejes perpendiculares, tomando en cuenta la rigidez de todos los elementos que llegan a los nudos extremos de los elementos. Como conclusión, para cada uno de los apoyos analizados, como resultado se despliegan una serie de elementos que cumplen con las ecuaciones fundamentales del método de análisis. Los elementos de Concreto Reforzado fueron analizados elásticamente y diseñados de conformidad con las normas del Instituto Americano del Concreto (American Concrete Institute), ACI 318-95.

VII. EL ANÁLISIS:

Para el análisis completo se requiere las dimensiones exactas de la

cimentación, el estudio de mecánica de suelos y el análisis de flexibilidades

del ducto.

Se observan los elementos de concreto existentes a utilizar con algo de

intemperismo, en donde en el apoyo “A” en una de las caras (lado sur-este, parte

superior) de la columna de concreto (ejes A y 1) está con el acero de refuerzo

semiexpuesto.

Por lo que se propone diseñar dos (2) vigas de carga (ejes A y B) en el sentido

transversal a la línea como apoyos “A” (Sur-este) y “B” (Nor-oeste), dichas vigas

colocadas en éste sentido (en dirección al arroyo de calle) extendiéndose hasta un

rack lateral (eje 2, centro de la primer columna), generando rigidéz, para que sirva

de venteo para poder resistir el volteo y eventualidades como cargas de viento y

sismo.




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VIII. REVISIÓN DEL DISEÑO.

1. CARGAS

Carga viva - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 250.00 kg/ml

Carga muerta - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - - 498.00

Ducto AC A-36 14”Ø, ced. 80 158.00 kg/ml

Producto Hidrocarburo 100.00

Trabes 200.00

Instalaciones (accesorios) 40.00

498.00 kg/ml

Carga dinámica y/o sísmica- - - - - - - - - - - - - 112.00

F.D. Factor dinámico 1.15

∑ 860.00 ≈ 900.00 kg/m

2. REVISIÓN DEL DUCTO COMO TRABE T-1,

entre apoyos “A” y “B”, para auto soportarse

Acero al carbón.

OC-356 mm x 19.05 mm x 158.11 kg/m

a = 201.42 cm²

Ix = 28,608.40 cm⁴

Sr = 1,609.02 cm³

r = 11.92 cm

L = 10.45 m

Revisión por Flexión de T-1

Simplemente apoyada




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ASUNTO:









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M = ω*l² / 8

M = (9 kg/cm)*(1045 cm)² / 8

= 1’228,528.13 kg-m

S = M / σ

Sa = Mmax / Ft

Ft = 0.45 Fy Flexión

Ft = 0.45*(2,530 kg/cm²)

Ft = 1,138.50 kg/cm²

Sa = 1,079.08 cm³ < 1,609.02 cm³

o.k.

F.S. = 1.49 Solo por cargas muertas y vivas,

Falta considerar viento y sismo.

Revisión por Cortante T-1

Fvr = 0.30 Fy Cortante

Fvr = 759 kg/cm²

V = (9.00 kg/cm x 1045 cm) / 2 = 4’702.50 kg

Fva = V / (201.42 cm²)

Fva = 23.35 kg/cm² < 759 kg/cm²

o.k.




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3. DISEÑO DE VIGA TIPO “I” ACERO A-36 V-1

Para soportar la línea Oleoducto 14” Ø y venteo entre columnas formando

un marco estructural, rigidizando columnas y evitando un posible volteo,

ya sea por viento, sismo o golpe de ariete.

Ejes “A” y “B”.

Lo anterior se propone debido a que se desconocen las dimensiones de la

cimentación y considerando que las columnas de concreto ya están

intemperizadas, además de que la carga de la línea Oleoducto es excéntrica a

las columnas.

Separación entre columnas en el sentido del arroyo de calle (Noreste suroeste)

Ejes A y B

Empotramiento en columna de concreto

existente

Suroeste.

Empotramiento en ménsula de columna de concreto

existente

Noreste.

400 cm

300 cm 100 cm

Viga “I” de acero propuesta V-1

Eje de carga del

Oleoducto Dirección A-B

12.33 ton

Apoyos “A” y “B” Apoyos “C” y “D”

Eje

2

Eje

1

440 cm




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Revisión por Flexión V-1

VIGA PROPUESTA

IR-305 mm x 74.40 kg/m

Consideración simplemente apoyada

En los ejes 1 y 2

Ix = 16,400.00 cm² d = 310 mm

Sxr = 1,060.00 cm³ bf = 205 mm

rx = 13.2 cm tw = 9.4 mm

a = 94.8.10 cm² tf = 16.3 mm

Longitud entre apoyos

L = 4.00 m

Longitud tributaria = 13.70 m

Carga puntual

W = l*ω

ω =900 kg/m

W = (900 kg/m) * 13.70 m

= 12,330 kg = 12.33 ton

Momento máximo

M = Rc * L

M = Ra * l

∑Fx = 0; ∑Fy = 0; ∑M = 0.

∑Mc = 0 – (P * l) + (Ra * L) = 0

∑Mc = -12,330 kg (300 cm) + Ra * (400 cm) = 0




CONCEPTO: FECHA:


UBICACIÓN:

PROYECTO:

ASUNTO:









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Ra = 9,247.50 kg

∑Fy = Rc – P + Ra = 0

∑Fy = Rc – 12,330 kg + 9,247.5 = 0

Rc = 3,082.50 kg

M = Rc * x1 = 3,082.50 kg (300 cm)

Mmax = 924,750 kg-cm

S = M / σ

Sa = Mmax / Ft

Ftr = 0.45 Fy Flexión

Ftr = 0.45*(2,530 kg/cm²)

Ftr = 1,138.50 kg/cm²

Sa = 812.25 cm³ < 1,060.00 cm³

o.k.

F.S. = 1.3 Solo por cargas muertas y vivas,

Falta considerar viento y sismo.

Revisión por Cortante V-1

Fvr = 0.30 Fy Cortante




CONCEPTO: FECHA:


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Fvr = 759 kg/cm²

En el caso de que el eje del ducto se acerque al del apoyo

X1 = 80 cm

X2 = 320 cm

∑Fx = 0; ∑Fy = 0; ∑M = 0.

∑Mc = 0 – (P * l) + (Ra * L) = 0

∑Mc = -12,330 kg (320 cm) + Ra * (400 cm) = 0

Ra = 9,864.00 kg

∑Fy = Rc – P + Ra = 0

∑Fy = Rc – 12,330 kg + 9,864.00 = 0

Rc = 2,466.00 kg

Va = Ra = 9,864.00 kg

Vc = Rc = 2,466.00 kg

av = área del alma

= 9.4 mm x 310 mm = 0.94 cm x 31.0 cm

= 29.14 cm2

Fva = Va / (29.14 cm²)

Fva = 338.50 kg/cm² < 759.0 kg/cm²

o.k.




CONCEPTO: FECHA:


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4. REVISIÓN DE COLUMNAS EXISTENTES

DE CONCRETO REFORZADO

C-1

en eje 1 (crítica)

Sección a x b = 50 cm x 50 cm

l = 700 cm

Revisión por esbeltez

Lado ancho (b) / Lado corto (a) < 12

b/a = 1 < 12

o.k.

Kl/r < 22 (ACI)

K = 0.80

r = = √ b²/12 = 14.43 cm

K l / r = 38.81 no es < 22 no cumple con la Esbeltez

C-2

Existente en eje 2

Sección a x b = 50 cm x 20 cm

l = 350 cm

Estas no tienen problemas de esbeltez

Si están arriostradas en el punto medio.

Revisión por esbeltez

Lado ancho (b) / Lado corto (a) < 12

b/a = 2.5 < 12

o.k.




CONCEPTO: FECHA:


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Kl/r < 22 (ACI)

K = 0.80

r = = √ b²/12 = 14.43 cm

K l / r = 19.40 < 22 cumple con la Esbeltez

Se deberán arriostrar las columnas del eje 1, ya que tienen problemas de

esbeltez.

Revisión por carga

Compresión

Carga actuante P = ∑V

Se desconocen todas las cargas actuantes de operación existentes, por lo

que se procede a calcular la capacidad de carga de la columna crítica en

eje 1.

Capacidad de carga admisible

P = 0.85 Ag (0.25 f’c+fs.Pg)

Ag = a x b, en cm²

f’c = 200 kg/cm²

fy = 4,200 kg/cm²

fs = 2,000 kg/cm²

Ast = área del acero de refuerzo en cm²

Se desconoce, se propone mínima

Pg = Ast/Ag

L = 7.00 m

Sección existente

a x b = 50 cm x 50 cm

≈ 8 Φ 3/4” probable




CONCEPTO: FECHA:


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f’c = 200 kg/cm²

Ag = 2,500 cm2

Ast = 8 x 2.85 cm2 = 22.80 cm2

Pg = 0.00912

Capacidad de carga de la columna

P admisible = Pr

Pr = 357,510 kg = 357.510 ton

Pa = Carga actuante desconocida

Se requiere la información de los otros ductos (dos) que están apoyados en la

misma columna.

Pa < 357 ton

5. REVISIÓN POR VIENTO

Por la forma de la estructura tubular en el caso del Oleoducto y de la

infraestructura abierta, esbelta y sobre todo por su altura menor a 10 m sobre el

nivel del terreno general, se desprecian éstas cargas.

IX. RECOMENDACIONES:

Se deberán realizar arriostramientos en las columnas existentes del eje 1 en el

paso de la calle y en todas las que tengan la misma dimensión de sección y la

misma altura en concreto reforzado.




CONCEPTO: FECHA:


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X. ESPECIFICACIONES:

ACERO ESTRUCTURAL

1. Todo lo referente a la estructura de acero se deberá realizar con acero

estructural A-36, con las siguientes especificaciones. 2. Todas las disposiciones de las Normas Oficiales Mexicanas, las Normas NMX y

las Normas de referencia NRF-PEMEX.

3. Todas las disposiciones del Código de Soldadura Estructural AWS D1.1, de la Sociedad Americana de Soldadura.

4. El traslape mínimo en juntas traslapadas será cinco veces el espesor de la

parte más delgada de la junta, pero ésta no debe ser menos de 25 mm. Las juntas traslapadas que unen placas o barras sometidas a esfuerzos axiales se soldarán con filetes a lo largo de los extremos de ambos traslapes, excepto donde la deformación de las partes traslapadas está suficientemente restringida para evitar que se abra la junta bajo carga máxima.

5. Para todas las conexiones se deberán emplear remaches, tornillos de alta

resistencia o soldaduras adecuadas. 6. Los miembros en compresión formados por dos o más perfiles laminados

separados uno de otro por placas de relleno interrumpidas, deberán conectarse entre sí a intervalos por lo menos @ 50 cm.

7. Los cortes con oxigeno (oxicorte), de preferencia se harán con equipos guiados

mecánicamente y no a mano libre. Los bordes cortados de esta manera que vayan a estar sujetos a esfuerzos importantes, o sobre los que se vaya a depositar metal de soldadura, deberán estar razonablemente libres de muescas. Se permitirán muescas o imperfecciones ocasionales de no más de 5 mm de profundidad, pero las de dimensiones mayores se eliminarán con esmeril. Todas las esquinas entrantes tendrán un radio mínimo de 13 mm y estarán libres de muescas.




CONCEPTO: FECHA:


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8. La técnica de soldadura, la ejecución el aspecto y la calidad de las soldaduras

realizadas, así como los métodos para corregir trabajos defectuosos, estarán de acuerdo con la “Sección 3- Mano de Obra” Y “Sección 4- Técnica”, del Código de Soldadura Estructural, AWS D1.1, de la Sociedad Americana de Soldadura.

9. Las juntas en compresión que dependan del contacto por aplastamiento como

parte de la capacidad del empalme, tendrán las superficies de contacto de las piezas ajustadas a un plano común mediante un alisamiento adecuado.

10. Se deberá alinear la estructura correctamente, antes de colocarse remaches,

tornillos o soldaduras. 11. El tipo de fijación de elementos estructurales de acero con elementos de

concreto hidráulico, deberá ser con barrenanclas o perno hilti y resina hilti, con diámetros adecuados de acuerdo a cálculo.

12. La cantidad de pernos y el diámetro de éstos será de acuerdo al cortante de la

junta o apoyo correspondiente indicados en ésta memoria. 13. Las placas de acero estructural A-36 se deberán cortar a la medida exacta en

milímetros con equipo especial (prensa) equivalente a la mitad del desarrollo del perímetro de la columna a reforzar.

14. Se deberán revisar los extremos longitudinales de acero para recibir soldadura,

la cual será de E-6010 para fondo y E-7018 para visteo hasta rellenar totalmente la cavidad.

15. Al soldar las piezas de refuerzo con las trabes, se deberá realizar con

soldadura de filete de forma intermitente en tramos no mayores a 10 cm y salteados para evitar el sobrecalentamiento del acero estructural, cuando se enfríen las partes soldadas se podrán soldar las partes faltantes, hasta quedar completamente soldada la placa a la columna.




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16. Hay que verificar que los perfiles estructurales que se coloquen, en la parte

superior de la trabe, hagan contacto perfectamente con la losa, así como todos los elementos de acero deben estar perfectamente en contacto con la trabe de concreto. (Para el caso de losas de concreto soportadas por estructura de acero y/o las vigas de acero empotradas en elementos de concreto reforzado)

17. Después de haber realizado todas las maniobras y por supuesto, todas las

soldaduras, se deberán pulir las uniones evitando las rebabas e impurezas. 18. Finalmente e inmediatamente se deberá proteger todo el acero; primeramente

se aplicará un primario de minio alquidálico de 0.127 mm de espesor y posteriormente como acabado final, se aplicará el esmalte alquidálico master de 0.0381 mm de espesor.

19. El recubrimiento final deberá ser en calidad y en color de acuerdo a las

especificaciones de PEMEX.

20. También se deberán apegar a las normas locales e internacionales que aplique a cada caso.

21. Es muy importante la supervisión en el proceso de la obra, para que se

observe todo lo anterior, asegurándose de que se aplique cada una de las especificaciones, los procedimientos constructivos y la calidad de los materiales.

22. Por lo tanto cuando se inicien los trabajos de construcción y durante la

ejecución de la misma, se deberá contar con asesoría en campo y supervisión de un profesional técnico capacitado, con ética, experiencia, autorizado y acreditado como perito en la materia.




CONCEPTO: FECHA:


UBICACIÓN:

PROYECTO:

ASUNTO:









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XI. CONCLUSIÓN:

La información aquí expuesta, es el resultado de una investigación, de un levantamiento físico, información proporcionada por la empresa contratista Sociedad Industrial de Construcciones Eléctricas, S. A. de C. V. (SICE) y de un análisis, la cual se queda a disposición para los fines que sean necesarios, tanto particulares como legales. Los anexos quedan como evidencia de lo aquí afirmado. Sin más por el momento y con el fin de mantener al cumplimiento de la Seguridad

de las Personas, las Instalaciones y el Medio Ambiente y con el fin de apoyar y

asesorar, me reitero como su más atento servidor,

Atentamente

Ing. Oscar Romero Chávez Departamento de Ingeniería de Mantenimiento CSIMYL




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XII. ANEXOS




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XIII. BIBLIOGRAFIA 1. Normas Mexicanas NMX.

2. Normas NRF-PEMEX. 3. Código de Soldadura Estructural AWS,

Sociedad Americana de Soldadura.

4. Comisión Federal de Electricidad Manual de Diseño de Obras Civiles 5. Esteva Luis, ( 1970 )

Regionalización sísmica de México para fines de ingeniería Instituto de Ingeniería, UNAM Publicación No. 246 México, D. F.

6. Análisis Estructural / Rodolfo Luthe Representaciones y Servicios de Ingeniería, S.A. 7. Resistencia de Materiales Seely Smith / Union Tipográfica Editorial Hispano Americana. 8. Manual de construcción en acero Instituto Mexicano de la construcción en Acero, A.C. 9. Manual AHMSA Altos Hornos de México 10. Mecánica de Suelos Fundamentos de la Mecánica de Suelos, Tomo I Juárez Badillo/Rico Rodríguez




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11. Mecánica de Suelos Teoría y Aplicaciones de la Mecánica de Suelos, Tomo II Juárez Badillo/Rico Rodríguez. 12. Análisis Estructural. José Luis Camba C., Francisco Chacón G., Francisco Pérez A. Facultad de Ingeniería, U.N.A.M. 13. Diseño Estructural Oscar de Buen y López de Heredia, Francisco de Pablo Galán, Luis Esteva Maraboto, Carlos Olagaray y Palacios. Facultad de Ingeniería, U.N.A.M. 14. Cálculos de Construcción M. Company Editorial Gustavo Gil, S.A., Barcelona. 15. Tratado de Construcción Heinrich Schmitt Editorial Gustavo Gil, S.A., Barcelona.




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XIV. REPORTE FOTOGRÁFICO:




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