informe ecp final panao

DISA Contratistas Generales S.A

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INFORME:

ESTUDIO DE COORDINACION DE LAS PROTECCIONES

SISTEMA ELECTRICO RURAL HUANUCO EJE PANAO II ETAPA

CONSORCIO ELECTRICO

MARZO 2011

1Estudio de Coordinación de Protección del SER Huánuco Eje Panao II Etapa

DISA Contratistas Generales S.A_________________________________________________________________________

ESTUDIO DE COORDINACION DE LAS PROTECCIONES SISTEMA ELECTRICO RURAL HUANUCO EJE PANAO II ETAPA

INDICE

1. ASPECTOS GENERALES.....................................................................................3

1.1. INTRODUCION.......................................................................................................31.2. OBJETIVO DEL ESTUDIO.........................................................................................31.3. ALCANCE DEL ESTUDIO..........................................................................................31.4. Información Referencial y Herramientas utilizada.................................................4

2. DESCRIPCION DEL SISTEMA ELECTRICO............................................................4

3. DETERMINACION DE LAS CORRIENTES DE FALLA..............................................5

4. FILOSOFIA DE PROTECCION..............................................................................5

4.1. Confiabilidad..........................................................................................................54.2. Seguridad...............................................................................................................54.3. Sensibilidad............................................................................................................64.4. Selectividad............................................................................................................64.5. Velocidad...............................................................................................................64.6. Estabilidad.............................................................................................................6

5. CRITERIOS GENERALES PARA LA COORDINACION.............................................6

5.1. Protección de alimentadores.................................................................................65.1.1. Relé de Sobrecorriente entre fases y tierra...............................................................65.1.2. Reconectadores de protección de las troncales........................................................75.1.3. Seccionalizadores......................................................................................................75.1.4. Fusibles de Protección de los Ramales (Cut Out).......................................................85.1.5. Fusibles de Protección de los transformadores de Distribución................................9

6. AJUSTE PROPUESTO PARA LA COORDINACION..............................................10

6.1. Ajuste Propuesto para falla entre Fases...............................................................116.2. Ajuste Propuesto para falla entre Fases...............................................................126.3. Relé de recierre (79).............................................................................................136.4. Dimensionamiento de Fusible Cut out de las redes de distribución.....................13

7. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES..........................................................14

8. ANEXO.................................................................................................................14

Anexo Nº01 – Diagrama Unifilar S.E. Huánuco – D.U. Geográfico Panao II EtapaAnexo Nº02 – Flujo de Carga y CortocircuitoAnexo Nº03 – Curvas de SelectividadAnexo Nº04 – Tabla de Ajuste para SEL 751AAnexo Nº05 – Catalogo (Solo como archivo magnético).Anexo Nº06 – Información Recopilada (Solo como archivo magnético)



ESTUDIO DE COORDINACION DE LAS PROTECCIONES SISTEMA ELECTRICO RURAL HUANUCO EJE PANAO II ETAPA

1. ASPECTOS GENERALES

1.1. INTRODUCION

El presente informe está relacionado con el Estudio de Coordinación de Protecciones del Sistema Eléctrico Rural Huánuco Eje Panao II Etapa, dicho proyecto ha sido ejecutado por la Dirección General de Electrificación Rural del Ministerio de Energía y Minas, la misma se encuentra ubicada en el departamento de Huánuco, Provincias de Huánuco y Pachitea.

Con los resultados obtenidos de las simulaciones de flujo de carga cortocircuito y en base al diagnóstico de la situación actual, se realizaron los cálculos para determinar los ajustes de los dispositivos de protección que se instalaron en el presente proyecto.

1.2.OBJETIVO DEL ESTUDIO

El objetivo principal del Estudio de Coordinación de las Protecciones es lograr una operación coordinada entre los nuevos dispositivos de protección y los existentes en el sistema eléctrico administrado por Electrocentro S.A. Para la coordinación con otros sistemas eléctricos se tomará como base el estudio de coordinación de Electrocentro S.A. y/o REP que tiene implementado actualmente en la S.E. Huánuco.

1.3.ALCANCE DEL ESTUDIO

Considerando la ampliación de las redes eléctricas de los alimentadores A4259 y A4260 del SE Huánuco, está previsto la instalación de dos reconectadores (Reclosers) trifásico y seccionadores fusibles (Cut out); para la puesta en servicio Electrocentro Solicita el Estudio de Coordinación de la Protección, razón por la cual el presente informe comprenderá los siguientes aspectos.

- Recopilación de Información Técnica.- Diagramas Unifilares de Protección del área en estudio.- Determinación de ajustes de relés principal.- Determinación de ajustes del reclosers.- Dimensionamiento de Fusibles Cut out.



1.4. Información Referencial y Herramientas utilizada

Para el desarrollo del presente estudio se tomaron como referencia la siguiente información técnica:

- Norma IEEE Std. 242-1986, IEEE Recommended Practice forProtection and Coordination of Industrial and Commercial PowerSystems (IEEE Buff Book).

- Criterios de ajustes y coordinación de los sistemas de protección del SEIN (COES- Marzo 2008).

- Manual de relés.Las herramientas usadas para el desarrollo del presente estudio son:- Para el cálculo de Coordinamiento de Protecciones se utilizo el software Neplan – Modulo Selectivity Analysi.

- Autocad 2004.

2. DESCRIPCION DEL SISTEMA ELECTRICO

Los alimentadores A4259 (L1030) y A4260 (L1032) se alimentan desde un transformador de potencia de 12/3/9 MVA - 138/24/10.5 kV cuya conexión es YNd5yn0. El lado 22,9 kV esta Conectado en delta, para detectar las corrientes monopolares se encuentra instalado un transformador de ZigZag. Cada alimentador está protegido por dos relés principales el primero de sobrecorriente y el segundo de reconexión.

La S.E. Huánuco 138/24/10.5 kV, 20/5/15 MVA actualmente pertenece a Red de Energía del Perú (REP) de la cual se viene alimentando actualmente las cargas de Electrocentro S.A. mediante alimentadores en el nivel de 10 y 22,9 kV. Recientemente (11 de Enero de 2009) se realizaron modificaciones en los alimentadores L-1030 y L-1033 en el nivel de 22,9 kV que alimentan a las localidades de Ambo – Huacar y Acomayo – Panao respectivamente, quedando tal como muestra el diagrama unifilar Nº 01.

REP mediante comunicación GO-075-2009 está garantizando una potencia disponible en el nivel 22,9 kV de 5 MVA, así mismo, existiendo la posibilidad de disponer mayor oferta si Electrocentro S.A. lo solicite de acuerdo una proyección de la demanda para los próximos 20 años.

RELE Nº01Marca: ALSTHON AREVAModelo: MCGGFunción: 51/50N

RELES Nº 02Marca: ALSTHON AREVA



Modelo: MVTRFunción: 79. Deshabilitado

Nuevos Equipos ProtecciónEn la cabecera de cada alimentador (A4259, A4260) se instaló un recloser de las siguientes características:

MARCA: RESEADMODELO: RIVE 27 kVTC: 300/1 AmpPROTECCION: RELE SEL 751AAsí mismo se instalaron seccionadores fusibles (CUT OUT) de diferentes calibres según el presente estudio.

3. DETERMINACION DE LAS CORRIENTES DE FALLA

El análisis de cortocircuito en cada barra del sistema en estudio se ha realizado tomando como base los valores de cortocircuito trifásico y monofásico en lado de 138 kV de la S.E.Huanuco , proporcionado por el COES, para lo cual se ha reemplazado el sistema Eléctrico de Potencia aguas arriba por un generador Síncrono equivalente en lado 22.9kV.

MAXIMA MINIMA MAXIMA MINIMA

SUBESTACIONNIVEL DE TENSION

Ik" 3Ø Ik" 2Ø 3Io 1Ø T Ik" 3Ø Ik" 2Ø 3Io 1Ø T Ik" 3Ø Ik" 2Ø 3Io 1Ø T Ik" 3Ø Ik" 2Ø 3Io 1Ø T

kV kA kA kA kA kA kA kA kA kA kA kA kA

HUANUCO 138 1,768 1,528 1,328 1,731 1,496 1,31 1,813 1,567 1,344 1,765 1,525 1,327

Valores de corriente de Cortocircuito y flujo de carga en los nodos de las redes de distribución se muestra en el Anexo Nº02

4. FILOSOFIA DE PROTECCION

Para una adecuada coordinación es necesario poder aplicar una adecuada filosofía de coordinación, la cual se describe a continuación.

4.1.ConfiabilidadLa confiabilidad de los sistemas de protección es definida como la probabilidad de que el sistema funcione correctamente cuando es requerido. Esta confiabilidad tiene dos aspectos: primero, el sistema debe operar en la presencia de una falla que esta dentro de su zona de protección y, segundo, debe abstenerse de operar innecesariamente por fallas que esta fuera de su zona de protección o de ausencia de fallas.

4.2.SeguridadLa seguridad en protección de sistemas es un término algunas veces usado para indicar la habilidad de un sistema o dispositivo para abstenerse de operar innecesariamente. A menudo nosotros usamos seguridad como un término



genérico para indicar que el sistema esta operando correctamente mientras que confiabilidad es usualmente tomado por una variable cuantificable.

4.3.SensibilidadLa sensibilidad en sistemas de protección es la habilidad del sistema para identificar una condición anormal que excede un valor “pico” o de la detección de valores pico y que inicia la acción protectora cuando las cantidades detectadas exceden ese umbral.

4.4.SelectividadLa selectividad en un sistema de protección se refiere a la designación conjunta de la estrategia de protección en donde solo los dispositivos de protección más cercanos a la falla operaran para remover la componente donde ocurrió la falla. Esto implica una graduación del umbral del dispositivo de protección, temporización, o características de operación para obtener la operación selectiva deseada.

4.5.Velocidad

Los equipos de protección deben aislar las fallas presentadas en un sistema de potencia, en el menor tiempo posible. El objeto de esto es salvaguardar la continuidad del servicio despejando la falla, además si es que si la protección es muy lenta el sistema puede desestabilizarse y los equipos pueden sufrir daños adicionales, pero si la protección es demasiado rápida se pueden ver comprometidas la seguridad, fiabilidad y la selectividad del sistema.

4.6.EstabilidadEste criterio se refiere a la propiedad del sistema de protección para mostrarse insensible a las condiciones normales de carga y para las condiciones de fallas externas de las zonas previamente definidas.

5. CRITERIOS GENERALES PARA LA COORDINACION

5.1.Protección de alimentadores

En las redes de distribución primaria se usan principalmente los siguientes

equipos de protección:

5.1.1. Relé de Sobrecorriente entre fases y tierra

Se encuentran ubicados en las salidas de las subestaciones y sirven de

respaldo de las protecciones ubicadas aguas a bajo de la red, es decir,

Reconectadores, seccionalizadores y/o fusibles y por lo tanto debe

coordinar con ellos.



La corriente de arranque de la protección de fase se calcula en base a

las cargas que alimenta, mientras que la protección de tierra oscila

entre 20 a 40% de la corriente nominal. Los tiempos de ajuste y curvas

características dependen de las corrientes de cortocircuito y la forma

de la red, es por ello que no se puede dar una recomendación general

en esta parte.

5.1.2. Reconectadores de protección de las troncales.

Los Reconectadores son utilizados en redes aéreas cumpliendo una

doble función, protegen las redes de distribución contra cortocircuitos

aperturando el circuito a fin de despejar la falla y una vez despejada la

falla reponen el servicio de manera automática. La elección de los

Reconectadores se hace en base a las siguientes condiciones:

Líneas aéreas de alimentación expuestas a elevada actividad de rayos.

Fusibles protegiendo líneas primarias aguas abajo Gran concentración de clientes en un alimentador Alimentadores radiales Sistemas de redes de anillos abiertos o sistemas de redes

complicadas Sitios remotos de difícil acceso Líneas aéreas expuestas en áreas proclives a incendios

Dado que no se tiene datos históricos de índices de falla, tipos de

cargas en las redes, se realizó la consulta al propietario el cual indicó

que se consideraría una red netamente rural y se debe emplear el

esquema fuse-saving con un tiempo de recierre de 1.5 segundos en

base a la experiencia de sus operadores quienes conocen

perfectamente sus redes primarias.

5.1.3. Seccionalizadores

Estas protecciones son frecuentemente utilizadas en los sistemas de

distribución por su menor costo de instalación. La selección de la

capacidad y tipo de operación se hace en base a la carga que protege,

la magnitud de la corriente de corto circuito que va a despejar y el

tiempo de operación.

Los Seccionalizadores deben cumplir con lo siguiente:



Operan en conjunto con los Reconectadores.

Los conceptos de coordinación dependen mucho de las

características del Re conectador.

El Seccionalizador no tiene curva de tiempo-corriente

La bobina de actuación debe ser un 80% del nivel mínimo de

disparo del Reconectador de respaldo.

El número de conteos debe ser uno menos del Reconectador.

El tiempo de memoria del Seccionalizador debe ser adecuado para

coordinar con la secuencia completa del reconectador

El Reconectador debe sensar el mínimo nivel de falla que puede

sensar el Seccionalizador.

5.1.4. Fusibles de Protección de los Ramales (Cut Out)


distribución por su menor costo de instalación. La selección de la

capacidad y tipo del elemento fusible se hace en base a la carga que

protege, la magnitud de la corriente de corto circuito que va a despejar

y el tiempo de operación.

Los fusibles deben cumplir con lo siguiente:

Eliminar los cortocircuitos en los ramales.

El elemento fusible no debe dañarse con corrientes de energización,

tomas de carga brusca, sobrecargas de corto tiempo de la red.

Debe coordinar con los dispositivos ubicados aguas arriba (fusibles

o reconectadores).

Proveer un grado de protección ante sobrecargas severas.

Para el cálculo de los fusibles para los laterales más importantes de

cada alimentador, se ha considerado los datos de demanda entregados

por el cliente o estimados en función a la carga instalada.

Se ha seleccionado los seccionadores fusibles tipo expulsión (cut Out)

para cumplir con las funciones de protección de los ramales de los

alimentadores en 22,9 kV.



En los seccionadores fusibles tipo expulsión (cut Out) cuya función

principal es la de protección, se elegirán fusibles del tipo “K”, los cuales

deberán cumplir con los márgenes de coordinación entre el fusible y los

relés de protección de los alimentadores de distribución.

5.1.5. Fusibles de Protección de los transformadores de Distribución.


distribución por su menor costo de instalación y fácil reposición. Para la

selección del calibre del fusible de protección de dichos

transformadores se debe tener en cuenta la corriente nominal del

transformador y la corriente Inrush.

Los fusibles deben cumplir con lo siguiente:

Eliminar los cortocircuitos en los transformadores y/o aguas abajo.

El elemento fusible no debe dañarse con corrientes de energización,

tomas de carga brusca, sobrecargas de corto tiempo.

Debe coordinar con los dispositivos ubicados aguas arriba (fusibles

o Reconectadores).

Proveer un grado de protección ante sobrecargas severas.

En el siguiente cuadro se muestra la selección de los calibres de los

fusibles de protección de los transformadores de distribución, las

mismas que se deben emplear en cada SED del SER Huánuco Eje

Panao II Etapa.

CUADRO Nº 01CALIBRE DE FUSIBLES DE PROTECCION DE TRANSTORMADORES DE DISTRIBUCION

POTENCIA SISTEMA TENSION In 1,5xIn I Inrush Fusible (kVA) (kV) (A) (A) 8xIn (A) K

5 2Φ 22.9 0.11 0.16 0.87 110 2Φ 22.9 0.22 0.33 1.75 115 2Φ 22.9 0.33 0.49 2.62 225 2Φ 22.9 0.55 0.82 4.37 330 2Φ 22.9 0.66 0.98 5.24 335 2Φ 22.9 0.76 1.15 6.11 6

37.5 2Φ 22.9 0.82 1.23 6.55 6



CUADRO Nº 01CALIBRE DE FUSIBLES DE PROTECCION DE TRANSTORMADORES DE DISTRIBUCION

POTENCIA SISTEMA TENSION In 1,5xIn I Inrush Fusible (kVA) (kV) (A) (A) 8xIn (A) K

50 2Φ 22.9 1.09 1.64 8.73 875 2Φ 22.9 1.64 2.46 13.10 10

100 2Φ 22.9 2.18 3.28 17.47 12

6. AJUSTE PROPUESTO PARA LA COORDINACION.

Para efectuar la coordinación de protecciones de fases y tierra de los circuitos en 22.9 kV de las subestaciones de Huánuco, se han tomado como referencia los ajustes de los relés de sobrecorriente ubicados en el nivel de 22,9 kV de las salidas a Panao.

Los ajustes tomados como referencia para el coordinamiento de protecciones por sobre corriente se detallan a continuación:Actualmente en el alimentador L-1033 de la S.E. Huánuco se encuentran instalados relés de sobrecorriente de fases y fases y tierra de la marca Alstom, Modelo MCGG, cuyas características técnicas y ajustes son:

RELE Nº01 (RD2)Marca: ALSTHON AREVAModelo: MCGGFunción: 51/50NTC: 200/5

RELES Nº 02Marca: ALSTHON AREVAModelo: MVTRFunción: 79. Deshabilitado

AJUSTE ACTUAL DEL RELE SOBRECORRIENTE – S.E. HUÁNUCO

AJUSTE UMBRAL 1ITEM RELE MARCA MODELO FALLA CURVA Iop (A) t1FASE RD2 ALSTOM MCGG FASE IEC-VI 110 0,225

TIERRA RD2 ALSTOM MCGG TIERRA TD 40 0.55

Las Curvas lentas de los Reconectadores de las posiciones 01 y 02 coordinarán con los fusibles de los ramales importantes usando el Fuse Saving. Además, se activarán las curvas rápidas de estos Reconectadores a fin de despejar las fallas temporales que ocurra en la línea, mediante 03 operaciones rápidas cada 1.5 s.

6.1. Ajuste Propuesto para falla entre Fases



Los cálculos de los ajustes esta unida, se ha efectuado teniendo en cuenta los siguientes criterios:

Corriente de Operación: Ha sido ajustado de manera que la corriente de carga máxima fluya sin problema alguno, así mismo deberá detectar la corriente mínima de falla producido en el punto más extremo de la red.

(1,4 a 1,5) I nominal de carga ≤ I ajuste relé ≤ Icc mínima/1.1

Se ha seleccionado una corriente de ajuste de 50% más de la corriente de carga, garantizando la operación normal del sistema ante perturbaciones propias, como ingreso de cargas.

Temporización: La característica de operación es de tiempo inverso, para las falla a tierra se está empleando curvas del tipo IEC - VI.

Instantáneo: Por razones de selectividad, y esta unidad puede ser necesario habilitarla, en especial en las protecciones de los alimentadores de manera que las fallas próximas a la subestación sean eliminadas en forma inmediata. Para los reclosers nuevos está considerada esta función.

Las características de ajuste de los relés existentes de la S.E. Huánuco son del tipo Muy Inverso, curvas IEC, el mismo que nos permitirá ajustar la curva lenta (L) de los Reconectadores por debajo de esta curva manteniendo el margen de tiempo para la selectividad en el disparo de los elementos de protección, tal como lo muestra la Hoja de Coordinación Nº 02

Definido el ajuste de la curva lenta (L) del Reconectador, aguas abajo nos permitirá implementar el esquema fuse-saving de las troncales y principales ramales del sistema, tal como se muestran en las Hojas de coordinación Nº 03, 04, 05 y 07 respectivamente. (Ver Anexo Nº03)

AJUSTE PROPUESTO - SOBRECORRIENTE DE FASEAJUSTE UMBRAL 1

ITEM RELE MARCA MODELO CURVA FALLA CURVA Iop (A) t1 1 RD2 ALSTOM MCGG FASE IEC-VI 110 0,225

2Recloser Nº1 SEL 751 A Curva lenta FASE IEC-VI 60 0,2

Recloser Nº1 SEL 751 ACurva rapida FASE TIME-DEF 60 0,05

3

Recloser Nº2 SEL 751 A Curva lenta FASE IEC-VI 60 0,2


Recloser Nº2 SEL 751 A Curva FASE TIME-DEF 30 0,05




ITEM RELE MARCA MODELO CURVA FALLA CURVA Iop (A) t1rapida

Las hojas de selectividad obtenidas como resultado de una adecuada coordinación deben ser referidas al rele SEL 751A, teniendo en cuenta TC:300/1, rangos de operación y otros. La tabla de ajustes para el seteo de los recloser que contiene al SEL 751A se muestra en el Anexo Nº04.

6.2.Ajuste Propuesto para falla entre Fases

Los cálculos de los ajustes está unida, se ha efectuado teniendo en cuenta los siguientes criterios:

Corriente de Operación: El ajuste propuesto está ubicado por debajo de la curva de protección del rele ASLTON (RD2) para una falla a tierra, eligiendo el valor mínimo de ajuste de 30 Amp.

Temporización: Al igual que las protecciones de fase, se ha considerado características de operación de tipo inverso, cuya curva de operación es IEC NI, coordinando adecuadamente con el relé ASLTON (RD2).

AJUSTE PROPUESTO - SOBRE CORRIENTE DE TIERRAAJUSTE UMBRAL 1

ITEM RELE MARCA MODELO CURVA FALLA CURVA Iop (A) t1 1 RD2 ALSTOM MCGG FASE IEC-NI 40 0,55

2Recloser Nº1 SEL 751 A Curva lenta FASE IEC-NI 30 0,3

Recloser Nº1 SEL 751 ACurva rápida FASE TIME-DEF 30 0,05


Recloser Nº2 SEL 751 ACurva rápida FASE TIME-DEF 30 0,05

En el anexo Nº03 se muestra las curvas de selectividad de las protecciones de sobrecorriente de fase y tierra con los ajustes propuesto para los reclosers a instalar.

6.3.Relé de recierre (79)



Considerando que las líneas primarias están ubicadas en una zona de alto nivel ceraunico, la probabilidad de las fallas monofásicas transitorias es alta. Por esta razón, el uso del recierre monofásico de los Reconectadores que se implementaron en el sistema SER Huánuco Eje Panao II Etapa es importante habilitarlas.

Nuevo de Operación: 3u Tiempo de 1ºOperacion: 1.5 seg Tiempo de 2ºOperacion: 3 seg.

6.4.Dimensionamiento de Fusible Cut out de las redes de distribución.

Las derivaciones más importantes del sistema se implementaron con seccionadores fusibles tipo Cut Out equipados con fusibles de expulsión del tipo “K” y Reconectadores en las troncales de la línea primaria (Ver Diagrama Unifilar Geografico).

La operación de los Reconectadores en la posición Nº 01 y 02 operará en su curva lenta del tipo IEC Muy Inverso, la misma que coordinará en forma escalonada con seccionadores fusibles cut out ubicados aguas abajo.

Los fusibles de los ramales a su vez coordinarán con los fusibles de las subestaciones de distribución (SED).

Para la coordinación fusible – fusible, se ha tenido en cuenta que el tiempo máximo para liberar una falla, el fusible protector no deberá exceder el 75% del tiempo mínimo de fusión del fusible protegido. Dicho factor permite el calentamiento normal del fusible protegido y evita que se sobrecargue lo que podría dañarlo.

La dimensión de los fusible tipo k se muestra en el diagrama Unifilar Geográfico, estos valores coordinan adecuadamente con los equipos aguas arriba, así mismo con los transformadores de distribución.

7. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES

De la información recopilada, podemos confirmar que REP mediante comunicación GO-075-2009 está garantizando una potencia disponible en el nivel 22,9 kV de 5 MVA, así mismo, existiendo la posibilidad de disponer mayor oferta si Electrocentro S.A. lo solicite de acuerdo a una proyección de la demanda para los próximos 20 años. Con ello se garantiza el suministro de energía al SER Huánuco Eje Panao II Etapa.

Definido el ajuste de la curva lenta (L) del Reconectador, aguas abajo nos permitirá implementar el esquema fuse-saving de las troncales y principales ramales del sistema, tal como muestra la Hoja de coordinación Nº 03.

La operación de los Reconectadores en la posición Nº 01 y 02 será en su curva lenta del tipo IEC Muy Inverso, la misma que coordinará en forma escalonada con los seccionadores fusibles cut out ubicados aguas abajo.



Además, se activarán las curvas rápidas de estos Reconectadores a fin de despejar las fallas temporales que ocurra en la línea, mediante 03 operaciones rápidas cada 1.5 s.

A continuación se muestran los ajustes de propuestos de los equipos de protección principales.


ITEM RELE MARCA MODELO CURVA FALLA CURVA Iop (A) t1 1 RD2 ALSTOM MCGG FASE IEC-VI 110 0,225





AJUSTE PROPUESTO - SOBRECORRIENTE DE TIERRAAJUSTE UMBRAL 1

ITEM RELE MARCA MODELO CURVA FALLA CURVA Iop (A) t1 1 RD2 ALSTOM MCGG FASE IEC-NI 40 0,55





8. ANEXO



ANEXOS


informe ecp final panao

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