deteccion de fallas por cargas ciclicas y de impacto
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ESCUELA ACADÉMICO PROFESIONAL DE INGENIERÍA, ARQUITECTURA Y
URBANISMO
FACULTAD DE INGENIERÍA MECÁNICA ELÉCTRICA
CURSO: DISEÑO DE SISTEMAS MECANICOS
DOCENTE: Ing. TELLO. RODRIGUES. J. ROLANDO
TEMA: PREDICCION DE FALLAS POR CARGAS CICLICAS Y DE IMPACTO
ALUMNOS: LLATAS MORISAKI. A. JOSÉ
SÁNCHEZ HORNA. V. MARTÍN
IMAN TINEO. J. MARTÍN
CARRANZA PIZARRO. J. MANUEL
DETECCION DE FALLAS POR CARGAS CICLICAS Y DE IMPACTO
Introducción
El diseño de elementos de maquinas por su resistencia es uno de los pasoso necesarios al
establecer las proporciones de un elemento de una maquina. Los pasos corrientes del diseño de
maquinas son: la determinación de una disposición cinemática, un análisis de fuerzas, selección de
los materiales y el proporcionamiento de las partes. El proporcionamiento de las partes puede
estar controlado por la resistencia, la rigidez, la velocidad crítica, el efecto de la corrosión, la
fabricación, la facilidad de fundición, la estabilidad, etc.
LA RESISTECIA DE UN ELEMENTO DE MAQUINA está influenciada por factores tales como la
concentración de esfuerzos, la fatiga o carga variable, el choque, el acabado de su superficie, y el
tamaño de la parte.
La concentración de los esfuerzos puede tener su origen en cualquier
discontinuidad (elevador de esfuerzos) tal como un orificio, un cambio
brusco en la sección transversal, una ranura, un canal o un defecto
superficial. un ejemplo de elevador de esfuerzos se muestra en la
figura en la cual en un elemento en tracción se ha abierto un orificio
de diámetro d. el valor del esfuerzo máximo que presenta en el borde
del orificio puede imaginarse como el esfuerzo normal nominal
multiplicado por un factor de concentración de esfuerzos Kt.
( )
Donde
P = carga axial total, lb (kg)
A = área neta de la selección trasversal que contiene el orificio, pul2
(cm2)
Kt = factor teórico de concentración de esfuerzos (o factor geométrico)
El valor de Kt es difícil de calcular en la mayoría de los casos, y frecuentemente se determina
mediante algún procedimiento experimental, tal como el análisis fotoelástico de un modelo
plástico de la parte. Bajo cargas estacionarias, los materiales dúctiles no se afectan por elevadores
de esfuerzos hasta el punto de que el análisis fotoelástico puede mostrar una redistribución de
esfuerzos hasta los elevadores de esfuerzo debida al flujo plástico del material cuando el esfuerzo
máximo llega al límite de fluencia. El efecto de un elevador de esfuerzos sobre un material frágil
tal como el hierro fundido, bajo cargas estacionarias, puede ser grave tal como lo indica un análisis
fotoelástico, ya que se presenta un flujo plástico muy pequeño o nulo. Bajo cargas repetidas, sin
embargo, la resistencia a la fatiga aun en materiales dúctiles puede decrecer enormemente
debido a la concentración de esfuerzos.
La sensibilidad a la entalla q del material puede usarse para determinar el factor de reducción de
la resistencia a la fatiga o factor real de concentración de esfuerzos Kf en función del factor
teórico de concentración de esfuerzos para el caso de cargas repetidas. Los valores de Kt y q
pueden encontrarse en el libro “stress concentration factor” de R. E. Peterson, y en la Literatura
que trata este asunto.
o ( – 1)
Donde
q = valor experimental de la sensibilidad a la entalla debida a la concentración de esfuerzos. Los
valores van desde 0 hasta 1,0.
Kt = valor teórico del factor de concentración de esfuerzos. Los valores medios van desde 1,0 a 3,0.
Pero pueden ser superiores a 3,0.
Kf = factor real de concentración de esfuerzos para determinar la reducción de la resistencia a la
fatiga del material.
CLASIFICACION DE LOS ESFUERZOS CICLICOS O VARIABLES
Los esfuerzos variables pueden clasificarse como invertidos, repetidos, fluctuantes y alternados,
como se muestra en la figura. El esfuerzo máximo es el valor algebraico y el esfuerzo mínimo es el
menor valor algebraico de un esfuerzo variable. El esfuerzo medio Sv es el aumento o la
disminución del esfuerzo por encima o por debajo del esfuerzo medio
[ ( ) ( )]
[ ( ) ( )]
El límite de fatiga de un material se determina experimentalmente rotando una probeta que se
mantiene en flexión. En la figura se presentan unas curvas típicas que muestran la resistencia la
fatiga de un material ferroso y de uno no ferroso. Notar que
el límite de fatiga de esta probeta particular de acero está
bien definido en unas 35 500 psi, mientras que la probeta de
aluminio no tiene un límite de fatiga bien definido. El valor
del límite de fatiga de 35 500 para la probeta de acero es en
carga con inversión en el cual la fibra extrema es forzada
alternativamente por cantidades iguales de tracción y
compresión. Para evitar confusión, el término “limite de
fatiga” se usara únicamente para flexión con inversión. Para
los otros tipos de carga se usara el término “Resistencia a la
fatiga” cuando se quiera hacer referencia a la resistencia del
material a la fatiga. El valor de la resistencia a la fatiga será
diferente del límite de fatiga para otros tipos de carga, y
tambien sera diferente si la probeta esta sometida a carga
variable devida a torsion o a cargas axiales.
Una forma de dibujar la resistencia a la fatiga en funcion del
esfuerzo medio para diferentes tipos de carga, la proporsiona
el diagrama de GOODMAN que muestra la fig 6-4 Cada
material ensayado tiene su propio diagrama de GOODMAN. Sin enbargo, si no se dispone de datos
de ensayos, pueden construirse diagramas de GOODMAN aproximadamente para materiales
Ductiles suponiendo que el limite de fatiga bajo carga invertida es aproximadamente igual a la
mitad de la ultima resistencia del material.
Mas resientemente, los datos sobre resistencia a la fatiga se han dibujado en la forma que
muestra la fig 6-5. Esta grafica muestra la relacion entre la linea de GOODMAN y la linea, un poco
mas conservadora, de SODERBERG como base para el diseño. Aplicando un factor de seguridad
apropiado N al limite de fatiga y a la resistencia a la
fluencia, puede trazarse la linea paralela a la
linea de SODERBERG AB como muestra la fig 6-6, La
linea puede considerarce entonces como la
linea para un esfuerzo seguro. De la geometria de
la grafica puede demostrarse que para comvertirla
en una ecuacion de diseño experimental del limite
de fatiga bajo flexion con invercion debe
redusirce por efecto de tamaño, superficie, y tipo
de carga variable si es de torsion o axial en vez de
flexion. El esfuerzo variable calculado debe
aumentarse por medio del factor real de
concentracion de esfuerzos para materiales ductiles. Para materiales fragiles el factor teorico
de concentracion de esfuerzos debe aplicarse al esfuerzo medio y al esfuerzo variable.
Para materiales ductiles en tracción o comprensión.
Para materiales fragiles.
Para materiales dúctiles en corte.
Donde:
= limite de fluiencia en traccion o comprencion; debe tener el mismos signo del esfuerzo
medio .
= Esfuerzo normal medio, psi (kg/cm2)
= Esfuerzo cortante medio, psi (kg/cm2)
= Esfuerzo normal nariable, psi (kg/cm2)
= Esfuerzo cortante variable, psi (kg/cm2)
= Limite de fatiga del material en flexion con inversion,, psi (kg/cm2)
= Factor real de consentracion de esfuerzos basados en la sensibilidad a la entalla del
material.
= Factor real de consentracion de esfuerzos basado en la sensibilidad a la entralla del material.
= Factor de correccion para carga diferente a la flexion con invercion.
= 0,7 para carga axial invertida.
= 0,6 para carga torsional invertida.
= Factor de correccion por tamaño, ya que la probeta normal del ensayo tiene un diametro.
= 0.85 para partes cuyo tamaño va de
pul a 2 pul.
= Factor de correccion por superficie maquinada y para una superficie, ya que la probeta del
ensayo es pulida.
Algunos valores de para una superficie maquinada y para una superficie laminada en caliente se
muestran a continuacion.
Superficie laminada
Superficie laminada en
caliente
60.000 psi 0.91 o.72
70.000 psi 0.90 0.68
80.000 psi 0.88 0.62
90.000 psi 0.86 0.58
100.000 psi 0.85 0.55
110.000 psi 0.84 0.50
120.000 psi 0.82 0.48
150.000 psi 0.78 0.38
200.000 psi 0.72 o.30
= Factor de seguridad para tener en cuenta factores tales como variaciones en las propiedades
del material, incertidumbre de carga, certeza de las hipotesis, mano de obra,posibles reducciones
en su vida util, costo de las paradas para mantenimiento, carencia de datos experimentales, etc. El
Valor de va desde cerca de 1.25 hasta 3.0 para diseños ordinarios, dependiendo de que se
tengan condiciones bien definidoas o de que existan incertidumbres considerables. Pueden usarse
valores de superiores a 3 cuando la incertidumbre es bastante alta y las consecuencias de que
una falla son muy serias. La selección de es asunto de juicio.
EL ESFUERZO CORTANTE MAXIMO EQUIVALENTE. ( ), cuando se tiene un esfuerzo
cortante variable, puede determinarse usando la teoria de los esfuerzos combinados. El esfuerzo
normal equivalente , es
(
)
El esfuerzo cortante equivalente, , es
(
)
Nota: Hacer = 0.6 en esta ecuacion cuando se usen material ductiles, y usar = (0.6) ( )
El esfuerzo cortante máximo equivalente ( ), al diseñar con materiales dúctiles, es
( ) √(
)
(
)
Esta puede igualarse a ⁄ para usarla en la ecuación de diseño,
⁄ √(
)
(
)
Notar que debe usarse para esta ecuación.
El esfuerzo normal máximo equivalente que debe usarse cuando se diseña con materiales frágiles
es
( )
√(
)
(
)
Esta puede igualarse a δy/N para usarla en una ecuación de diseño
⁄
√(
)
(
)
El valor del límite de fluencia en corte, δys, que debe usarse en la ecuación para el esfuerzo
cortante equivalente, δes, que puede tomarse como 0,6 veces el límite de fluencia en tracción. Esto
está de acuerdo con los ensayos experimentales de corte por torsión. No obstante, el valor del
límite de fluencia en corte, δys, puede tomarse como 0,5 veces el límite de fluencia en tracción al
usarlo en la ecuación de diseño. Esta ecuación se basa en la teoría de falla por corte máximo, la
cual considera un elemento en tracción simple.
RESISTENCIA A LA FATIGA
La fatiga es inherentemente probabilista (es decir, existe un gran rango de rendimiento en las
probetas preparadas con los mismos materiales). En problemas y casos de estudio anteriores se
escribió un enfoque valioso llamado "el escenario en el peor de los casos". Para aplicar éste
enfoque de la fatiga, un diseñador seleccionaría acabados superficiales, tamaño de las muesca,
tamaño inicial de los defectos. etc., que minimicen la resistencia a la fatiga del espécimen
propuesto. No obstante, este proceso resultaría necesariamente en especímenes a la fatiga con
cero resistencia, una situación que no ayuda a los diseñadores. Así, la información acerca de la
fatiga con frecuencia refleja el escenario en el mejor de los casos, y al diseñador se le advierte que
se debe tener mucho cuidado al aplicar las teorías de diseño a la fatiga en situaciones críticas.
DIAGRAMAS S-N La información de los experimentos de la flexión alternante se grafican como la resistencia a la fatiga contra el logaritmo del número total de ciclos a la falla N,' para cada espécimen. Estas gráficas se llaman diagramas S-N o diagramas Wóhler en honor de August Wóhler, un ingeniero alemán que publicó su investigación acerca de la fatiga en 1870. Constituyen un método estándar
para presentar información relativa a fatiga, y son muy comunes e informativas. Dos patrones generales para dos clases de material, con límites a la fatiga y sin ellos, se presentan cuando se expresa gráficamente la resistencia a la fatiga contra el logaritmo del número de ciclos a la falla.
REGIMENES DE FATIGA En el diagrama S-N se indican diferentes tipos de comportamiento, en la medida en que el número de ciclos a la falla se incrementa. Los dos regímenes básicos son fatiga de bajo ciclaje (generalmente menor de 103 ciclos de esfuerzo) y fatiga de alto ciclaje (más de 103 pero menos de 106 ciclos de esfuerzo). La pendiente de la línea es mucho menor en la fatiga de bajo ciclaje que en la de alto ciclaje. FATIGA DE BAJO CICLAJE La fatiga de bajo ciclaje es cualquier carga que causa la falla debajo de I 000 ciclos. Este tipo de carga es común. Una variedad de dispositivos, como las cerraduras de las guanteras en los automóviles, los pernos en las llantas de los camiones y los tornillos de ajuste que dejan los sitios de los engranes en los ejes, tienen ciclos menores de I 000 veces durante sus vidas útiles. Sobrepasar 100 ciclos significa que estos dispositivos durarán tanto como se pensó. Para componentes en el rango de bajo ciclaje los diseñadores ignoran los efectos de fatiga por completo o reducen el nivel del esfuerzo permisible. Ignorar la fatiga parece un enfoque poco adecuado. FATIGA DE ALTO CICLAJE DE DURACION FINITA En muchas aplicaciones el número de ciclos de esfuerzo que se aplica sobre un componente durante su vida útil se sitúa entre 103 y 107. Algunos ejemplos son las bisagras de las puertas de automóviles, los paneles de aeronaves y los bates de aluminio para el softball. Como la resistencia baja rápidamente en este rango, un enfoque que no toma en cuenta esta baja es inherentemente defectuoso.
FATIGA DE ALTO CICLAJE DE DURACION INFINITA Diversas aplicaciones demandan una vida infinita, que se define para los aceros como el número de ciclos arriba del cual se determina un límite a la fatiga, usualmente 106 ciclos. Si un material no tiene un límite a la fatiga, no se puede diseñar para una vida infinita. Así, las aleaciones de aluminio, por ejemplo, siempre se diseñarán para una vida finita Sin embargo, en aleaciones ferrosas y de titanio se sigue un enfoque de diseño de vida infinita. Básicamente, el diseñador determina un límite a la fatiga y usa esta resistencia como el esfuerzo permisible. Después, siguen el tamaño y la selección de componentes, al igual que un diseño estático.
EJEMPLO
Una viga en voladizo, hecha de acero C-1025 estirado en frio y de sección transversal circular,
como muestra la figura, está sometida a una carga que varía de –F a 3F. Determinar la carga
máxima que puede soportar el elemento para una vida indefinida usando un factor de seguridad N
= 2. Un modelo fotoelástico indica que el factor teórico de concentración de esfuerzos es Kt = 1,42
y la sensibilidad a la entalla para un radio de 1/8 pul para este material es q = 0.9. Hacer el análisis
en el cambio de dirección transversal, únicamente.
Solución
Para el acero C-1025 estirado en frio:
Su =80000 psi
Sy = 68000 psi
Sr = 40000
Kf = 1+ q(Kt – 1) = 1 + 0.9(1.42 – 1) = 1,38.
A = 1, ya que el elemento está cargado en flexión.
B = 0.85 factor de corrección por defecto de tamaño.
C = 0.88 factor de corrección por defecto de superficie.
El momento de flexion en el cambio de sección transversal varia de -5F a 15F. el esfuerzo de
flexion en el punto A, en función del momento flector, es
Entonces:
( ) ( )( )
[ ( )]
( ) ( )( )
[ ( )]
Reemplazando en
( )( )
( )( )( ) y F = 11,5 lb
FACTORES QUE MODIFICACION DEL LIMITE DE FATIGA
En los experimentos a la fatiga, se suponen las mejores circunstancias para la promoción de vidas largas a la fatiga. No obstante, dicha situación no se garantiza en aplicaciones de diseño, así que el límite a la fatiga del componente se debe modificar o reducir a partir del límite a la fatiga del material en el mejor de los casos. El límite a la fatiga modificado se expresa como:
FACTOR DE ACABADO DE LA SUPERFICIE El espécimen que se muestra en la figura tiene una superficie altamente pulida, con un pulido final en la dirección axial que alisa las estrías circunferenciales. Usualmente los elementos de máquinas no presentan un acabado de alta calidad. El factor de modificación para incorporar el efecto de acabado depende del proceso usado en la generación de la superficie, y de la resistencia a la rotura.
ENSAYOS DE IMPACTO
Los ensayos de choque determinan, pues, la fragilidad o capacidad de un material de absorber
cargas instantáneas, por el trabajo necesario para producir la fractura de la probeta de un solo
impacto. Este nuevo concepto tampoco nos ofrece una propiedad definida del material, sino que
constituye un índice comparativo de su plasticidad, con respecto a las obtenidas en otros ensayos
realizados en idénticas condiciones, dado que no admite otra condición de comparación o
semejanza. Por lo tanto, deben tenerse muy en cuenta los distintos factores que producen el
efecto fragilizante.
Resumiendo, diremos que el objeto del ensayo de choque es el de comprobar si una máquina o
estructura fallará por fragilidad bajo las condiciones que le impone su empleo, muy especialmente
cuando las piezas experimentan concentración de tensiones por cambios bruscos de sección,
maquinados incorrectos, bajas temperaturas, o bien verificar el correcto tratamiento térmico del
material ensayado.
b) EFECTOS FRAGILIZANTES
La falla por fragilidad resulta, ocasionada por diversos factores que, actuando juntos o
separadamente, modifican las características mecánicas de los metales.
De los muy variados estudios realizados pudo comprobarse que tres son las causales más
importantes de aquellas variaciones: la variación en la velocidad de la deformación producida por
la rapidez en la aplicación de la carga, la aparición de estados complejos de tensiones generados
por el "efecto de forma", y las bajas temperaturas que disminuyen la tenacidad de los metales.
Teniendo en cuenta que los mecanismos de deformación se desarrollan en el tiempo, es evidente
que una variación brusca de la carga aplicada puede demorar el inicio de la deformación plástica y,
aún más, limitarla a valores inferiores a los observados en solicitaciones estáticas.
Sabemos que las entallas generan picos de tensión1, el estado crítico no se alcanza de manera
uniforme en la sección de impacto, produciendo fisuras que pueden propagarse rápidamente en
toda la sección.
Por último, como experimentalmente comprobamos que los valores de trabajo o energía
necesaria para producir la rotura varían con la temperatura, es necesario fijar lo que llamaremos
temperatura de transición, es decir, aquella en ¡a cual el material cambia su capacidad de
deformación (dúctil a frágil).
c) ENERGIA DE IMPACTO
Los ensayos dinámicos de choque se realizan generalmente en máquinas denominadas péndulos o
martillos pendulares, en las que se verifica el comportamiento de los materiales al ser golpeados
por una masa conocida a la que se deja caer desde una altura determinada, realizándose la
experiencia en la mayoría de los casos, de dos maneras distintas según que la probeta rompa por
flexionamiento (flexión por choque) o que su rotura se alcance por deformación longitudinal
(tracción por choque). Los valores obtenidos en estos ensayo son únicamente comparables, en
materiales con propiedades similares ya sean siempre dúctiles o frágiles, cuando se realizan sobre
el mismo tipo de probeta y en idénticas condiciones de ensayo.
La máquina de ensayo determinará el trabajo absorbido por el material cuando éste es roto de un
solo golpe por la masa pendular y su valor en kgmf o Joule, o relacionándolo con la sección o
volumen de la probeta, según el método nos indicará la resistencia al choque o capacidad del
material para absorber cargas dinámicas de impacto (resiliencia).
El principio de funcionamiento de las máquinas utilizadas es el que ilustra esquemáticamente la
figura 3, en donde una masa o peso G asegurada a una barra que puede girar libremente sobre un
eje 0, es elevada a una altura h1, desde su posición vertical de reposo, la que también es posible
indicar por el ángulo α1
Figura 3
Si en estas condiciones se la deja caer y en el punto P, ubicado sobre la vertical del desplazamiento
del péndulo, se coloca una barra de un material determinado, la masa al chocar con ella producirá
su rotura, si la energía que posee el péndulo es mayor que la necesaria para alcanzarla, en cuyo
caso continuará su trayectoria elevándose hasta una altura h2 indicada también por el ángulo α2
El trabajo empleado entonces en romper la barra será la diferencia entre la energía inicial del
péndulo y la que posee al final de su carrera.
Ao = Al - A2
Al = G. h1 y A2 = G. h2
Ao = G (h1 - h2)
y en función de los ángulos, tenemos: h1 = OP - OA en donde OP es el brazo del péndulo igual a R.
Del triángulo OAB
OA = R. Cos(α1) reemplazando
h1 = R - R cos α1 = R (1 – cos α1) Procediendo en igual forma para la altura después del choque
h2 = R - R cos α2 = R (1 - cos α 2)
reemplazando estos valores en la diferencia de trabajos, nos queda
Ao = GR (1 - cos α1) - GR (1 – cos α 2)
Ao = GR (cos α2 – cos α1)
El valor numérico en kilográmetros o en Joule del trabajo gastado para producir la rotura queda
indicado sobre una escala convenientemente graduada que posee la máquina, o bien resulta de la
fórmula anterior en donde los valores de los ángulos se miden sobre un cuadrante que se
encuentra en la parte superior de aquélla.
El trabajo o energía registrada será considerada aceptable cuando las pérdidas por fricción entre
las partes metálicas de la máquina, para la marcha en vacío, sea inferior al 0,4 % de la energía
máxima.2
d) METODOS DE ENSAYO
Los métodos propuestos por Izod en 1903 y por Charpy en 1909, consisten en romper el material
que se ensaya, bajo un efecto dinámico que se produce por el impacto sobre el mismo de una
masa de peso y velocidad conocida. En ambos casos la rotura se produce por flexionamiento de la
probeta, por lo que se los denomina flexión por choque.
Para el estado de tensión creado por la solicitación dinámica de choque, la velocidad de aplicación
de carga estandarizada es superior a la crítica de rotura, por lo que la deformación será localizada
con epicentro en la entalla, figura 4a.
Figura 4
Dada la gran dificultad que existe en la evaluación del volumen deformado, es que el trabajo total
de deformación no se define como la energía por unidad de volumen como lo hacíamos en
tracción estática "Capacidad de Trabajo de Deformación", sino por la energía requerida para
provocar la rotura por unidad de área de la sección transversal entallada o resiliencia, o
directamente por la energía absorbida.
d-1) FLEXION POR CHOQUE SOBRE BARRAS SIMPLEMENTE APOYADAS (METODO CHARPY)
Con la finalidad de que el material esté actuando en las más severas condiciones, el método
Charpy utiliza probetas entalladas (estado triaxial de tensiones) y velocidades de deformación de
4,5 a 7 m/s, siendo el entorno recomendado por las normas el de 5 a 5,5 m/s.
Figura 5
Las probetas se colocan, como muestra la figura 5, simplemente apoyadas sobre la mesa de la
máquina y en forma tal que la entalladura se encuentra del lado opuesto al que va a recibir el
impacto. En la misma figura se puede observar la correcta posición del material como así también
la forma y dimensiones de los apoyos y de la pena del martillo pendular.
Respecto al "filo" o extremo de la masa pendular, la norma A.S.T.M. E-23 indica que debe
presentar un ancho de aproximadamente 4 mm, redondeado con un radio de 8 mm.
Las probetas utilizadas por Charpy eran de sección cuadrada de 30 mm de lado por 160 mm de
largo y la entalladura de 1 mm de ancho con una profundidad de 15 mm terminaba en un orificio
de 2 mm de diámetro; para sus ensayos la luz entre los bordes de los apoyos era de 130
milímetros. Estas probetas son muy poco utilizadas en la actualidad, siendo reemplazadas por
otros tipos que mantienen, en algunos casos, idéntica forma pero de menores dimensiones, las
que varían de acuerdo a las normas utilizadas.
La elección del tipo de probeta depende del material a ensayar, adoptándose para cada caso la
que dé resultados más satisfactorios; en general se emplean las de entalladuras más profundas y
de menor ancho para los metales más dúctiles.
Figura 6
El impacto sobre las probetas de sección trapezoidal debe darse en la cara más angosta.
La resiliencia o resistencia al choque resulta, según este método, el trabajo gastado por unidad de
sección transversal para romper al material de un solo golpe:
Resiliencia = K = Ao/S (kgfm/cm2 0 joule/cm2)
En la actualidad se tiende a evitar el cálculo de la resiliencia, expresándose los resultados de
ensayos simplemente en términos de energía de rotura.
d-2) FLEXION POR CHOQUE DE BARRAS EMPOTRADAS (METODO IZOD)
Figura 8
En el método Izod la probeta se coloca en voladizo y en posición vertical, siendo asegurada por la
mesa de apoyo de modo tal que la entalladura quede en el plano de las mordazas; en estas
condiciones el extremo del martillo golpea al material a 22 mm de las mismas, como indica la
figura pudiendo realizarse más de un ensayo sobre la misma probeta, cuando se emplean las del
tipo b de la figura 8, la que también puede construirse de sección circular, que presenta la ventaja
de que permite determinar la energía de rotura sobre caras o generatrices opuestas y a diferentes
profundidades de la muestra
La probeta standard Izod es la indicada en la figura 8, pudiéndose emplear la redonda de la figura
9, que da resultados similares y, por lo tanto, comparables con los obtenidos con la normal,
presentando la ventaja sobre ésta de su mayor facilidad de maquinado.
Figura 9
En estas pruebas, los valores de ensayos se dan directamente por la energía de Impacto en kgfm o
Joule, no siendo recomendable su uso para temperaturas distintas de la ambiente.