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DEPARTAMENTO DE INGENIERÍA NUCLEAR
ESCUELA TÉCNICA SUPERIOR DE INGENIEROS
INDUSTRIALES DE MADRID
ANÁLISIS DE LOS EFECTOS DEL
ENTRENAMIENTO EN SIMULADOR
SOBRE LA FIABILIDAD HUMANA
LUIS LEOPOLDO ANTOLIN ALVAREZ
Ingeniero Industrial por la
Escuela Técnica Superior de Ingenieros Industriales de Madrid
Director de la Tesis: D. Agustín Alonso Santos
Dr. en Ciencias Físicas
Dr. Ingeniero Industrial y Catedrático
de Tecnología Nuclear del
Departamento de Ingeniería Nuclear
1999
A Angelika, mi esposa, y a nuestros hijos Elsa, Daniel, Andrés y Luis
Agradecimientos
Quiero en primer lugar expresar mi gratitud al Profesor Agustín Alonso por el ánimo y confianza que depositó en mi, asumiendo el riesgo de dirigir una tesis que, dado el tema, podría calificarse como mínimo de atípica o extraña y cuyo desarrollo presentaba muchas incertidumbres. El riesgo de que no llegase a feliz término era indudable.
Quiero agradecer seguidamente a Eduardo Díaz Río, Gerente de Central Nuclear de Trillo, mi empresa, por el apoyo recibido en la misma y, especialmente, por el recibido a través del equipo de proyecto del Análisis Probabaista de Seguridad (APS), dirigido por Francisco Gómez de la Subdirección Técnica de C.N. Trillo. Esta tesis no hubiera sido posible sin el inestimable apoyo de este equipo y, sobre todo, de las personas que han realizado el estudio de Fiabilidad Humana dentro del proyecto. Con ellos me inicié en esta materia tan compleja y multidisciplinaria cuando se sigue con el rigor metodológico y coherencia que exige su aplicación en un APS. Quiero dar las gracias por todo ello a las personas que pacientemente han respondido a las innumerables cuestiones que planteaba para la supervisión de esta parte del proyecto y, al tiempo, para poder desarrollar esta tesis: a Luís Martín, que me introdujo en el área de fiabilidad humana; a Ana Gómez, actualmente en la OIEA, por la transmisión generosa de su saber y experiencia; a Asunción Barquín y a Francisco Oso rio que han atendido mis preguntas en la fase final del proyecto. Esta tesis es el fruto de su trabajo en primer lugar y, sólo luego, del mío.
Agradezco también el tiempo dedicado y los consejos recibidos de varios amigos: de Ramón Morcillo, de mi primo Antonio Antolín, de Juana Núñez, de Sylvia Sartori, así como de los integrantes del grupo de trabajo sobre Simuladores creado en UN ESA y dirigido por J.J. Pérez-Torrent de Aseó. Con aquel trabajo sobre simuladores surgió la oportunidad de aplicar por primera vez la metodología de esta tesis a APS's de varias centrales, lo que supuso un banco de pruebas sobre su aplicabilidad real, aunque sólo pudiera hacerse parcialmente pues se encontraba aún en fase de desarrollo.
Gracias también a mí hijo Daniel, a Arturo López y a Diego Cutillas de Trillo por la "excelente" ayuda prestada para confeccionar hojas de cálculo y realizar gráficos; y quedo muy especialmente agradecido a Paloma Alvaro, secretaria del departamento, por su labor de mecanografía y por su buen hacer en la presentación del trabajo.
Finalmente, ruego me disculpen las muchas personas que, inevitablemente, dejo sin citar y que, sin embargo, han ayudado a que este trabajo llegue a feliz término.
A todos, mi más sincero agradecimiento.
Madrid, Diciembre 1998
Leopoldo Antolín
Í N D I C E
RESUMEN
• Objetivo de la tesis
• Aportaciones originales
• Áreas de investigación identificadas
• Presentación del contenido de cada capítulo
1. INTRODUCCIÓN
1.1 Entrenamiento de operadores en simulador
1.2 Análisis probabilista de seguridad
1.3 Estudio de fiabilidad humana
1.4 Características del tipo de trabajo
2. ACCIONES HUMANAS EN EL ANÁLISIS PROBABILISTA DE
SEGURIDAD (APS)
2.1 Tipos de acciones humanas
2.2 Parte cognoscitiva y parte manual de las acciones humanas
2.2.1 Introducción
2.2.2 Parte cognoscitiva
2.2.3 Parte manual
3. METODOLOGÍA DE CUANTIFICACION DEL EFECTO DEL
SIMULADOR
3.0 Introducción. Tratamiento general
3.1 Efecto en acciones de mantenimiento o del tipo 1
- I
3.2 Efecto en acciones preaccidentales o del tipo 2
3.3 Efecto en acciones postaccidentales o del tipo 3
3.3.1 Introducción
3.3.2 Metodología
3.3.2.1 Definiciones
3.3.2.2 Correlaciones
3.3.2.3 Cálculo del incremento porcentual de la
probabilidad de no respuesta, AtPNR(%)
3.3.2.4 Estimación del incremento total de
probabilidad de error manual, AtPEM(%)
3.3.2.5 Criterios para estimar los Valores de
Semejanza
3.3.2.6 Criterios para establecer los Factores de
Ponderación (FPij)
3.3.2.7 Situaciones de partida y de llegada
3.3.3 Aplicación de la teoría de análisis de las acciones
postaccidentales (tipo 3) a las acciones
preaccidentales (tipo 2)
3.3.3.1 Introducción
3.3.3.2 Parte cognoscitiva
3.3.3.3 Parte manual
3.3.3.4 Factores de ponderación
3.4 Efecto en acciones relacionadas con el diagnóstico o del tipo 4
3.4.1 Introducción
3.4.2 Probabilidad de error de diagnóstico
3.4.3 Efecto del simulador
3.4.4 Semejanzas
3.5 Efecto en acciones improvisadas de recuperación o del tipo 5
3.6 Impacto en la frecuencia de daño al núcleo (FDN)
3.6.1 Cálculo de la variación de FDN
3.6.2 Agrupación de conjuntos mínimos de fallo (CMF)
- II
3.7 Comentarios relativos a las diferencias de diseño entre las
centrales
4. DESCRIPCIÓN GENERAL DE LA CENTRAL DE TRILLO Y DEL
SIMULADOR
4.0 Introducción
4.1 Central
4.1.1 Características
4.1.2 Sistemas de instrumentación y control
4.1.3 Descripción de la sala de control
4 .2 Simulador
4.3 Diferencias entre salas de control
4 .4 Estimación de los valores de semejanza física (Sf),
semejanza en el seguimiento de reglas (Sr) y fidelidad de
los modelos del simulador (Sm)
5. CUANTIFICACION MEDIANTE ANÁLISIS PROBABILiSTA DE
SEGURIDAD (APS)
5.0 Introducción
5.1 Corrección de acciones preaccidentales o del t ipo 2
5.2 Corrección de acciones postaccidentales o del t ipo 3
5.3 Corrección de acciones relacionadas con el diagnóstico o del
tipo 4
5.4 Resultados del APS: frecuencia de daño al núcleo (FON).
Agrupación de conjuntos mínimos de fallo (CMF).
5.5 Sensibilidad de la ecuación de FON a acciones humanas
5.6. Efecto de la semejanza del simulador en uso
- I I I -
6. CONCLUSIONES
ANEXOS I - Acrónimos
II - Blibiografía
III - Curriculum
iV- Selección de tablas
- IV-
RESUMEN
OBJETIVO DE LA TESIS
La presente tesis trata de cuantif icar el efecto del grado de semejanza
entre el sinnulador de entrenamiento de los operadores de una central
nuclear y la propia central, utilizando el Análisis Probabilista de Seguridad
(APS) de esta instalación. Debido a que es un aspecto secundario en el
conjunto de cálculos del APS, no suele evaluarse este efecto con detalle y
base metodológica.
APORTACIONES ORIGINALES
La util ización de los A P S ' s para valorar el impacto del entrenamiento en
simuladores, se realizó por primera vez en EE.UU., poco después del
accidente en la central Three Mile Island (TMI). Se pretendía estimar,
utilizando el área de Fiabilidad Humana (FH) del APS, la disminución de la
frecuencia de errores de operación y la consiguiente mejora del valor de
Frecuencia de Daño al Núcleo (FDN), en el caso de que el simulador de
entrenamiento reprodujese fielmente la propia central (ver Ref. 5 y 62) .
Pero no se hacía una evaluación, al menos de forma explícita, del grado de
fidelidad de los simuladores ya existentes (en los que se estaba realizando
el entrenamiento), ni del efecto de mejora, cuantif icado, al pasar de estos
simuladores a los nuevos.
En el presente trabajo se afronta una metodología para llevar a cabo tal
evaluación y en ésto consiste su aportación original.
Esta investigación podría tener un interés general y, sus resultados,
una aplicación inmediata a los análisis de fiabilidad humana de los
A P S ' s . Una línea posible de actuación podría consistir en crear un
modelo cuyos parámetros y coeficientes fueran ajustables a cada
central o t ipo de central.
2. Aunque el presente trabajo utiliza el modelo HCR de cuantif icación de
probabilidad de error del área cognoscit iva, hay muchas centrales que
utilizan otros métodos. Merecen atención especial el método THERP
(Technique for Human Error Prediction, ver Ref. 1), que analiza tanto la
aportación cognoscit iva como la manual a la fuente de errores; y el
método TRC (Time Reliability Correlation, ver Ref. 7), utilizado también
en centrales españolas, que aplica el sistema SLIM (Success Likehood
Index Methodology) con "índices de inf luencia" para ponderar, entre
otros aspectos, el impacto del entrenamiento de los operadores. Un
trabajo similar al presente podría hacerse sobre la base de estos
métodos.
3. Para cuantif icar el efecto de la semejanza del simulador de forma
compatible con la metodología del estudio de fiabilidad humana del
APS, se han utilizado determinados factores de ponderación (ver
Apdo. 3.3.3.4) que dependen del tipo de comportamiento supuesto a
los operadores. Los criterios aplicados para establecer tales factores,
que se explican en el Apdo. referenciado, pueden verse mejorados o
transformados en una investigación posterior.
PRESENTACIÓN DEL CONTENIDO DE CADA CAPITULO
El presente documento se ha estructurado en un Resumen, seis Capítulos
y un Anexo. Las figuras van incorporadas lo más cerca posible del texto
que las explica. Si existen tablas, éstas van intercaladas en el lugar
oportuno dentro del capítulo.
El RESUMEN, que corresponde al capítulo presente, se ha desarrollado de
acuerdo con la naturaleza de Tesis Doctoral del documento, que requiere
precisar las aportaciones originales y las áreas de investigación
detectadas.
En el capítulo 1 , INTRODUCCIÓN, se ofrece una panorámica sobre el
papel de los simuladores en el entrenamiento de los operadores de una
central nuclear y de la herramienta de análisis que representa el Estudio de
Fiabilidad Humana del Análisis Probabilista de Seguridad, que es la base
sobre la que descansa este trabajo.
En el capítulo 2, ACCIONES HUMANAS EN EL ANÁLISIS PROBABILISTA
DE SEGURIDAD (APS), se entra en la descripción de los distintos t ipos de
acciones humanas que tienen lugar en una central, en el tratamiento de su
parte cognoscit iva y su parte manual, y en cómo es manejado todo ello en
este trabajo. Este capítulo y los anteriores sirven de preámbulo, para situar
debidamente el siguiente.
El capítulo 3, METODOLOGÍA DE CUANTIFICACIÓN DEL EFECTO DEL
SIMULADOR, const i tuye el núcleo central del trabajo. Discute el efecto del
simulador en el entrenamiento de cada tipo de acción, explica la fórmula
para hacer repercutir las mejoras del simulador en mejores resultados de
fiabilidad humana y, f inalmente, el impacto de todo ello en la ecuación que
calcula la Frecuencia de Daño al Núcleo.
- del simulador de entrenamiento (C. N. Angra 2/Brasil).
• Curriculum del autor.
• La ecuación de Frecuencia de Daño al Núcleo utilizada para la
realización de este trabajo, así como una selección de tablas de cálculo,
elaboradas con la hoja de cálculo Excel, que han servido para la
confección de los gráficos contenidos en los capítulos II y V.
CAPITULO 1:
INTRODUCCIÓN
1 . INTRODUCCIÓN
1.1 ENTRENAMIENTO DE OPERADORES EN SIMULADOR
La formación de los operadores de centrales nucleares es un tema
de enorme importancia, reconocido en todo el mundo. Buena
prueba de ello es el requisito oficial, existente en todos los países,
de que los operadores deben poseer un determinado nivel de for
mación académica y superar unas pruebas de capacitación muy
rigurosas antes de acceder a la responsabilidad de operar la cen
tral .
Para alcanzar esta capacitación, tienen que seguir un programa
exhaustivo de formación que dura varios años. Siguiendo este
programa se alcanza un alto nivel de formación teórica, así como
de conocimiento práctico de la instalación y de su operación des
de la sala de control . Para conseguir esto últ imo de forma eficaz,
es por lo que fueron desarrollados en EE.UU., a finales de los
años 60 , los llamados "Simuladores de Entrenamiento". Estos in
genios consisten en una reproducción, más o menos fiel, de la
sala de control de una central. Tal reproducción se conecta a un
potente ordenador que, con cálculos en t iempo real, simula los
procesos físicos que tienen lugar en la propia central.
Al aparecer estos simuladores, se tuvo la posibilidad de practicar
casi todas las operaciones que se pueden presentar en una central
y, de forma especial, las correspondientes a situaciones de fallo o
emergencia; lo cual no es posible, obviamente, en la propia sala
de control . El entrenamiento en simuladores pasó a ser, práctica
mente, un requisito general de los programas de formación de los
candidatos a la obtención de una "Licencia de Operación",
Una vez obtenida esta licencia, el operador debe seguir un pro
grama de reentrenamiento continuo que garantice el mantenimien
to de su capacitación. La programación incluye un período de re
entrenamiento anual en un simulador adecuado de, en el caso de
España, al menos 20 horas al año (Ver Título V del "Reglamento
sobre Instalaciones Nucleares'VRef 79 y apdo 6.2 de la Guía de
Seguridad 1.1 del CSN/Ref. 12).
La evolución de la capacitación de los operadores, debido a los
planes de formación inicial y al posterior reentrenamiento anual,
podría representarse, cualitativa y simplificadamente, según la
Fig. 1.1.1, Naturalmente, esta figura es meramente indicativa,
pues sería prácticamente imposible representar tal evolución con
rigor; habría que situarse en una central concreta, con unos de
terminados planes de formación e indagar cómo son seguidos por
cada operador de la misma. Pero esta figura permite adentrarse
en la importancia del reentrenamiento: cuando mejor sea éste,
mayor será el área por encima del umbral de licencia (área som
breada) pues mayor será la capacitación de los operadores y, se
gún enseña la ciencia de factores humanos, menor el riesgo de
que se cometan fallos de operación. Consecuentemente, aumen
tará la probabilidad de dominar una situación de accidente sin
graves repercusiones, así como la disponibilidad de la central para
su fin primordial, que es la producción eléctrica.
TIEMPO (añoi)
Fig. 1.1.1: Evolución cualitativa de la capacitación de los operadores
1.2 ANÁLISIS PROBABIÜSTA DE SEGURIDAD
El riesgo de accidente de una central nuclear se calcula hoy día
mediante una técnica extendida ¡nternacionalmente que se de
nomina "Análisis Probabilista de Seguridad" (APS). Es una técnica
analítica de carácter probabilista que permite la integración de los
aspectos de diseño y operación para evaluar el riesgo de la cen
tral .
Seguidamente, se hace una breve introducción al método utilizado
en los A P S ' s a fin de destacar los aspectos que más interesan a
este trabajo. Una de las finalidades de un APS consiste en objeti
var con un valor numérico la probabilidad de que el núcleo sufra
un daño debido a fallos en los sistemas de mitigación de acciden
tes o a fallos humanos en las actuaciones humanas que requiera
la central (Nivel 1 del APS). El método consiste en estimar la pro
babilidad de ocurrencia de las secuencias de accidente que de
sembocarían en daño al núcleo y sumar todas ellas para obtener
una probabilidad tota l .
Los primeros desarrollos corresponden a la ingeniería logística de
la industria aeronáutica y de defensa de EE.UU., siendo aplicada
por primera vez al área nuclear en 1975, en el estudio sobre la
seguridad de reactores (Reactor Safety Study: WASH-1400) reali
zado también en ese país. Unos años más tarde, en 1979, se
publicó en Alemania un estudio semejante (Deutsche Risikostudie
Kernkraftwerke, Refs. 14 y 46) que, con el anterior, fueron los
precursores de la abundante bibliografía existente actualmente
sobre los A P S ' s , entre la que cabe destacar la publicación en
1990 del NUREG-1150 sobre accidentes severos (Ref. 80). Desde
entonces se han realizado, o se están realizando, A P S ' s para la
mayoría de las centrales del mundo. En España, por ejemplo, fue
ron iniciados en 1984 con la central de Santa María de Garoña,
siguiendo a continuación el resto para cumplir el programa inte
grado del CSN para la realización y utilización de los APS's en
nuestro país (Ref. 75) . .
El desarrollo de los A P S ' s ha permitido un avance muy notable en
ciertas técnicas y metodologías y, en particular, en las relativas a
la "Fiabilidad Humana" (FH).
1.3 ESTUDIO DE FIABILIDAD HUMANA
El objetivo del estudio, o estudios, de fiabilidad humana es identi
ficar y analizar las acciones humanas que pueden resultar críticas
desde el punto de vista de seguridad, así como evaluar su impac
to en el desarrollo de secuencias que causarían daño al núcleo. La
primera utilización de técnicas de evaluación de la fiabilidad hu
mana tuvo lugar precisamente en el estudio de seguridad ya
mencionado (WASH-1400), que aplicó el método THERP
(Technique for Human Error Prediction/Ref. 1) al área nuclear.
El accidente en la central Three Mile Island (TMl-2) ocurrido en
1979, achacable en gran parte a fallos de origen humano
(alineamiento incorrecto y error de diagnóstico) supuso un autén
tico revulsivo en la investigación de los factores que influyen en el
comportamiento humano, siendo de destacar los concernientes a
la formación y al entrenamiento de los operadores. A partir de en
tonces, se profundizó aún más en las metodologías existentes y
se desarrollaron otras nuevas. Se destacan aquí, por su impor-
tancia en este trabajo, dos documentos publicados después del
accidente en TMI-2 que responden a este esfuerzo:
- "NUREG/CR-1278" (Ref. 1), que es utilizado en práctica
mente todos los A P S ' s de centrales nucleares.
- "EPRI Project-2170-3" (Ref. 2) que ha dado lugar a la me
todología denominada HCR (Human Cognitive Reliability)
para el análisis de la parte cognoscit iva de las acciones hu
manas.
Todos los A P S ' s suelen tener en común la util ización del NU
REG/CR-1278 para la cuantif icación de la probabilidad de fallo
humano en el aspecto manual o mecánico de las acciones. Se tra
ta de acciones definidas en un procedimiento de operación que el
operador puede no llevar a cabo, o bien ejecutarlas incorrecta
mente. A modo de ejemplos: omite la lectura de un paso, comete
el error de abrir una válvula distinta a la indicada, lee incorrecta
mente el valor de un indicador o la leyenda de un mensaje de
alarma. Son ios fallos denominados "desl ices" (slips/lapsen).
Pero hay otro tipo de fallos, las denominadas "equivocaciones"
(mistakes), que tienen su origen en la parte cognoscit iva de la
mente del operador, antes de llevar a cabo la acción: no diagnos
tica la causa de la situación anormal correctamente, no interpreta
debidamente un mensaje de alarma, el operador se ofusca por la
situación de estrés y es incapaz de seguir con claridad las evolu
ciones del proceso. Ambas fuentes de fallos se tienen en cuenta
en el APS.
Normalmente, la primera labor del analista de fiabilidad humana
consiste en detectar, a partir de los procedimientos de operación
y mantenimiento de la central y con el concurso de los analistas
de sistemas, las acciones humanas críticas en el conjunto de los
sucesos iniciadores planteados en el APS. Con las guías oportu
nas, basadas principalmente en los documentos antes señalados,
estima con criterios conservadores las primeras probabilidades de
error (valores de cribado) de las acciones humanas consideradas y
elabora un "Estudio Preliminar de Fiabilidad Humana". Éste sirve
para incorporar los primeros resultados al conjunto del proyecto
de APS y obtener una primera cuantif icación de la contr ibución de
los errores humanos. El analista se apoya también en la experien
cia recogida en las bases de datos de centrales semejantes y en
las de la propia central.
A partir de esta cuanti f icación, se seleccionan las actuaciones
humanas con impacto significativo en el resultado f inal, las cuales
serán objeto de un estudio más detallado que se lleva a cabo di
vidiendo cada acción humana en las distintas tareas y subtareas
que el operador tiene que realizar. Esto se hace en colaboración
con el personal de operación de la central para determinar con
ellos los valores estimados sobre múltiples aspectos como: erro
res potenciales, t iempos de actuación, dependencias entre accio
nes, t ipos de comportamiento dominantes; así como para estable
cer factores que tengan en cuenta de forma realista el entrena
miento y la ergonomía de sala de control . Toda esta información
es necesaria para elaborar los llamados "árboles de acciones del
operador" (HRA, ver Fig. 2.2.3.1) y, con ellos, poder estimar la
probabilidad de fallo en estas acciones humanas. Paralelamente,
se va completando el programa general de cálculo del APS
(cálculo de la frecuencia estimada de daño al núcleo), con la apor-
tación de más datos sobre fallo de equipos y con los nuevos valo
res de los estudios detallados de fiabilidad humana.
El objetivo que se persigue es la obtención de la probabilidad de
ocurrencia de los "Conjuntos Mínimos de Fallos" (CMF)*^ o "cut-
sets" que integran cada secuencia de accidente que desemboca
en daño al núcleo. Para ello, se han tenido que desarrollar previa
mente los llamados "árboles de sucesos" y los "árboles de fal lo"
(ver Fig. 3.6.1) . Cada árbol de fallo da origen a una ecuación
booleana, que permite calcular la probabilidad de ocurrencia del
suceso de cabecera del correspondiente árbol lógico a partir de
las probabilidades de fallo de los equipos y de los fallos humanos
considerados. Los sucesos cabecera, con las probabilidades calcu
ladas, son las entradas a los árboles de sucesos. Éstos proporcio
nan las secuencias, es decir, la concatenación de sucesos cabe
cera que acaban en daño al núcleo. El resultado final es la
"ecuación final de daño al núcleo" (FDN) en forma de sumatorios
de conjuntos mínimos de fallos (ECMF) con sus probabilidades
asociadas.
La figura 3.6.1 es un esquema gráfico simplificado del método de
cálculo de la frecuencia de daño al núcleo (FDN), y en el Apdo
3.6 se hace una descripción más extensa de la misma.
•1 La definición detallada de CMF está en el Apdo. 3.6.1 y la agrupación de CMF's se explica en el Apdo. 3.6.2
1.4 CARACTERÍSTICAS DEL TIPO DE TRABAJO
La metodología que se presenta en este trabajo pondera el efecto,
en la ecuación final de daño al núcleo (FDN), de la SIMILITUD del
simulador de entrenamiento. Se enfoca, por tanto, a la pondera
ción de solamente este aspecto dentro de otros muchos conside
rados en el análisis de fiabilidad humana. Se intenta objetivar este
efecto a través de los parámetros que contemplan la formación y
entrenamiento de los operadores, ajustando sus valores al grado
de similitud del simulador en que se entrenan.
A este f in , se utilizarán los "factores de fo rma" (performance
shaping factors) del sistema THERP (Ref. 1) para ponderar el efec
to sobre errores manuales, y el modelo HCR para el efecto sobre
errores relacionados con el área cognoscit iva. Este modelo esta
blece una correlación entre la probabilidad de éxito de una acción
humana y el t iempo disponible para decidirla y llevarla a cabo. Es
ta correlación varía según el tipo de comportamiento supuesto a
los operadores en cada caso, conforme a los modelos cognoscit i
vos enunciados por Rasmunssen (Ref. 2, Apdo. 3.1):
Acciones basadas en destreza
Acciones basadas en seguimiento de reglas conocidas
Acciones basadas en el propio conocimiento
Este modelo tiene en cuenta, de forma explícita, el entrenamiento
recibido por los operadores, lo cual se hace mediante un coefi
ciente (K1) incorporado a la expresión matemática del cálculo de
probabilidad de no respuesta adecuada. Los diferentes valores
posibles de dicho coeficiente, que se explican con detalle en
Cap. 3, representan una banda teórica de mejora, es decir, el po
tencial de mejora de resultados de APS por optimización del en
trenamiento.
Para fijar una referencia, se supone un grado de semejanza del
5 0 % (valor neutro) al simulador de entrenamiento si, previamente,
no se hubiera estimado el valor de su efecto en el APS. Se parte
de que cualquier aumento en el grado de semejanza, bien sea en
la semejanza física entre salas de control , en el grado de aplicabi-
lidad de los procedimientos de operación, o en la evolución fiel de
los modelos de simulación, entraña una influencia posit iva. El va
lor de esta influencia resulta de una ponderación en la que inter
viene el aumento porcentual del grado de semejanza, el cual se
mueve en la banda del O a l100%, además de, determinados fac
tores de peso según el tipo de comportamiento (ver Apdo
3.3.2.6) . La particularidad del presente trabajo es que dicha ban
da se aplica sobre un valor concreto, facilitado por el HCR a tra
vés del coeficiente K 1 , que sintetiza la influencia del entrenamien
to y permite su cuantif icación individual, sin tener que involucrar
directamente otros efectos que se tienen en cuenta mediante
otros coeficientes.
Debe aclararse, como se explica con detalle en el Cap. 2, que el
estudio de fiabilidad humana se aplica acción a acción, por lo que,
en un plano de rigor estricto, habría que aplicar un valor de simili
tud distinto para cada acción según impacten las diferencias del
simulador en el entrenamiento de la acción en cuest ión. También
habría que considerar el nivel de preparación previa que tiene ya
el operador en dicha acción concreta, así como su frecuencia de
entrenamiento y de ejecución real en sala de control . Todo ello
aportaría, evidentemente, mayor rigor a los resultados pero muí-
tiplicaría aún más el trabajo de desarrollo, lo cual sería difíci lmente
justif icable, si se tiene en cuenta el grado de incert idumbre, que
ya de por sí llevan implícitos los análisis habituales de fiabilidad
humana. Debido a ello, los valores de semejanza estimados (ver
Apdo. 4.4) se aplican por igual en todas las acciones.
En los estudios de fiabil idad, debe concretarse, según se explica
con detalle en el apdo. 2 .2 .2 , el grado de experiencia y entrena
miento de los operadores para cada acción. A unas acciones se
les asigna el factor K = -0 ,22 que corresponde a operador experto
y muy bien entrenado, mientras que a otras se les asigna el factor
de operador medio ( K i = 0 ) , o el de operador inexperto
(Ki = + 0 , 4 4 ) . El valor de K = -0 ,22 representa por tanto el ópt imo
alcanzable, por lo que, en teoría, no existe margen de mejora,
aunque dicha acción haya sido entrenada en un simulador poco
semejante a la central. Sólo las acciones clasificadas con entre
namiento de operador medio ( K i = 0 ) o de operador inexperto
( K i = + 0 , 4 4 ) disponen de un margen de mejora por aumentar la
similitud del simulador. Ante este hecho, y para no circunscribirse
a las clasificaciones individuales de las acciones humanas, se
aplica en este trabajo un margen de mejora como si todas las ac
ciones correspondiesen a operador medio ( K i = 0 ) , o, como si to
das correspondiesen a operador inexperto (Ki =-1-0,44); aunque
se parta del valor final de FDN proporcionado por el APS con la
clasificación que se haya considerado pertienente durante su eje
cución. La variante con todas las acciones clasificadas en nivel
ópt imo ( K i = - 0 , 2 2 ) implica que FDN se mantiene constante e in
dependiente del simulador de entrenamiento.
Por otra parte, se aplican correcciones lógicamente sólo a las ac
ciones que aparecen en el sumatorio de CMF's que integran la
10
FDN. Este sumatorio llega hasta un valor de corte (umbral mínimo
de la probabilidad del CMF para entrar como sumando), pero, si
se disminuye tal valor de corte, aparecerán lógicamente nuevas
acciones humanas y los resultados pueden cambiar l igeramente.
Conviene subrayar que el presente trabajo no aspira a situarse en
el contexto de resultados del APS sometidos a l icénciamiento o
aprobación oficial; ni tampoco ser la base de decisiones sobre
construcción de simuladores. En este asunto juegan otras cues
tiones un papel muy importante, como por ejemplo: consideracio
nes de tipo económico, o de percepción de la conveniencia o ne
cesidad por parte de los usuario, la cual escapa a una fría cuanti-
f icación. El contexto de este trabajo es dist into, meramente aca
démico: parte de hipótesis razonadas, pero para las que no es
posible hoy día aportar una justif icación rigurosa ni ofrecer una
validación de los resultados de forma empírica, con datos reales,
habida cuenta que es imposible, con la información habitual de las
actuales bases de datos de sucesos de operación, obtener los fa
llos imputables a la falta de semejanza del simulador y cómo va
rían éstos al aumentar la misma. No obstante, el resultado es
coherente con los valores de las referencias escritas de que se
dispone (ver por ejemplo Ref. 5 y 62) y en línea con la opinión
sobre entrenamiento en simulador de la mayoría de los operado
res.
Otra particularidad de este trabajo es el tratamiento del aspecto
de similitud funcional del simulador, que habitualmente es mane
jado como un solo concepto (ver por ejemplo Ref. 4). Aquí se ha
subdividido en dos: fidelidad en el seguimiento de las reglas o
procedimientos de la central, y fidelidad de los modelos de simu
lación. El motivo es que cada una de las semejanzas puede tener
11
valores y evoluciones distintas. Por tanto, se ha considerado la
similitud desglosada en tres aspectos dist intos:
Semejanza física entre salas de control
Semejanza en el seguimiento de las reglas'o procedimientos
de la central
Semejanza o fidelidad de los modelos de simulación
Otra particularidad del método es su aplicabilidad a situaciones in
termedias, como por ejemplo, a la mejora de entrenamiento que
representa la utilización de un Simulador Gráfico Interactivo (SGI),
en el que, vía pantallas de ordenador, pueden entrenarse las áreas
de conocimiento y seguimiento de reglas, pero no la de destrezas,
al no disponer de una sala de control real.
Para tener en cuenta la reconocida incertidumbre de los resulta
dos finales, dadas las múltiples hipótesis en que descansan y que
se trata de una aplicación de la ciencia de factores humanos que
siempre se ve acompañada de altos valores de incert idumbre, se
han sometido determinados parámetros a un amplio rango de va
riación (ver Apdos. 3 .3 .2 .2 , 5.5 y 5.6). De esta forma puede co
nocerse el efecto en los resultados del APS, en términos de ma
yor o menor variación de la frecuencia de daño al núcleo (FDN),
que tiene la alteración de las hipótesis y datos de partida. Los da
tos más significativos sometidos a alteración han sido:
- Formación de partida de los operadores (F).
- Horas de entrenamiento en simulador (H).
- Importancia concedida al entrenamiento en simulador (I).
- Semejanza del simulador de partida (Se).
12
CAPITULO 2 :
ACCIONES HUMANAS EN EL ANÁLISIS
PROBABILISTA DE SEGURIDAD (APS)
2. ACCIONES HUMANAS EN EL ANÁLISIS PROBABILISTA DE SEGURI
DAD (APS)
2.1 TIPOS DE ACCIONES HUMANAS
Al estudiar la fiabilidad humana en el APS, se distinguen cinco t i
pos de acciones humanas:
Acciones de mantenimiento o del tipo 1
Comprenden fallos en la calibración de instrumentos u otros com
ponentes, así como errores en el realineamiento de equipos tras
ser sometidos a mantenimiento, reparación, o pruebas operaciona-
les. Estas actuaciones son realizadas normalmente en campo, por
los técnicos de mantenimiento mecánico y de instrumentación.
Acciones preaccidentales o del tipo 2
Son acciones que dan lugar a sucesos iniciadores, por eso se las
llama también, juntamente con las anteriores, acciones o situacio
nes de "preaccidente". Las acciones tipo 2 se tienen en cuenta,
de forma implícita, en la frecuencia de los sucesos iniciadores. Un
ejemplo claro puede ser un disparo del reactor motivado por una
ejecución desafortunada de un procedimiento de pruebas.
Acciones postaccidentales o del tipo 3
Se refieren a actuaciones incorrectas de los operadores, en res
puesta a un suceso iniciador de un accidente con objeto de mit i
gar las consecuencias del accidente. Forman parte, conjuntamen
te con las otras dos posteriores, del grupo de acciones
"postaccidente", y son las más tratadas en el APS.
13
Acciones relacionadas con el diagnóstico o del tipo 4
Son acciones que empeoran una situación de accidente, debido
principalmente a la falta de entendimiento de las causas de la si
tuación o a que la imagen mental que tiene el operador de la si
tuación difiere de su estado real, lo que provoca errores de diag
nóstico y la no utilización de los procedimientos oportunos. Un
ejemplo típico de este tipo de acción lo brinda el accidente en
TMI-2, cuando los operadores anularon la inyección de seguridad
sin ser conscientes de que se estaba descubriendo el núcleo.
Acciones improvisadas de recuperación o del tipo 5
Son acciones improvisadas, no recogidas de forma explícita en los
procedimientos, y que pueden acometerse para mejorar la situa
ción de accidente. En los APS's se estudian acciones de este t ipo,
también llamadas de recuperación, solamente si se considera que
pueden tener una contribución importante en la disminución de la
frecuencia de daño al núcleo. Corresponden normalmente a ma
niobras locales para conseguir vías alternativas que resuelvan la
situación provocada por fallos de equipos.
En el capítulo 3, se discute el impacto que tiene el entrenamiento
en simulador sobre cada t ipo de acción.
14
2.2 PARTE COGNOSCITIVA Y PARTE MANUAL DE LAS ACCIONES
HUMANAS
2.2.1 Introducción
Solamente las acciones tipo 2, 3 y 4 se ven afectadas por el en
trenamiento en simulador según se explica en el capítulo 3. El fa
llo humano se puede producir, bien por fallo en la "parte cognos
citiva" (la acción no se realiza o se realiza tarde, cuando ya no es
efectiva), o por fallo de la "parte manual" (la acción se realiza
erróneamente: por omisión de pasos, por errores en la lectura de
indicadores, o en la localización u operación de los actuadores,
entre otras causas). Aplicando la metodología de análisis de fiabi-
lidad humana, la probabilidad de fallo de la acción humana será la
suma de las probabilidades de fallo provenientes de estos dos
caminos.
Realización de maniobras
manuales
Toma de decisión a t iempo
Suceso In ic iador
SI
NO
Correctamente
Incorrectamente
Éxito de la acción humana
Fallo de la parte manual
Falto de la parte cognoscit iva
Fíg . 2 . 2 . 1 . 1 : Cond ic iones de éx i to de una acc ión humana
15
2.2.2 Parte Cognoscitiva
La parte cognoscitiva de las acciones humanas se analiza, según
se ha mencionado en el capítulo anterior, utilizando correlaciones
de fiabilidad-tiempo. Los valores que se obtienen con el modelo
HCR son probabilidades de "No respuesta correcta en el tiempo
disponible" (PNR). El HCR utiliza curvas normalizadas de fiabilidad
tiempo para el proceso cognoscitivo dominante (conocimiento,
reglas, destrezas) asociado a la acción que se analiza, según se
muestra en la figura siguiente explicada a continuación.
1
o.s
o.t •
0.01 :
0.001 '
0,0001 •
\ DESTREZAS
1 1—X 1
- 1
^ ^ s . CONOCIMIENTO
N^REGLAS \ ^
—1 1 * — \ 1 1 1
Fig. 2.2.2.1: Modelo HCR
El modelo HCR es en realidad una correlación matemática. Las
curvas anteriores representan dicha correlación, que ha sido ajus
tada con datos obtenidos de ensayos en simulador. La forma ha
sido aproximada mediante la siguiente función de Weibull de tres
parámetros (ver Ref. 2: Apdo 3.2, y tablas 3-2 y 3-4):
P,-
PNR = é IJ- r, c l i
[1]
16
donde,
t es el t iempo disponible para llevar a cabo la acción o conjunto
de acciones, después de aparecer el primer estímulo y antes de
que ocurra un cambio en el estado de la planta. Se determina a
partir de los análisis de la secuencia o secuencias que siguen al
suceso iniciador (análisis termohidráulicos principalmente para co
nocer los cambios y la rapidez con que se producen), para deducir
la mayor o menor urgencia en decidir y tomar acciones.
Tm es la mediana de la distribución del t iempo que tardarían los
operadores en llevar a cabo la acción o acciones. La mediana se
obtiene de la información facil itada, a través de cuestionarios, por
los mismos operadores, para lo cual hacen uso de la documenta
ción de operación que utilizarían en la situación planteada (Manual
de operación y Especificaciones de funcionamiento fundamental
mente). Estiman el t iempo que les llevaría situarse en la Instruc
ción correcta y operar conforme a la misma. Se suele disponer
también de tiempos reales de ejecución en simulador. Esta media
na se corrige mediante la expresión
Tm = Tm nominal (1 -t-Kl) (1 -h K2) (1 + K 3 ) , [2]
en la que K1 es un coeficiente que tiene en cuenta la experiencia
y el entrenamiento de los operadores. Varía desde K1 = - 0 , 22 pa
ra el operador experto y bien entrenado, hasta K1 = -l-O, 44 para
el operador inexperto o novato. Para condiciones medias, K1 tiene
valor = 0. La figura a continuación muestra, a modo de ejemplo, el
desplazamiento de una curva del HCR debido a este coeficiente.
17
0.001 ::
-A,Operador Inexperto (Novato) *8,Operador Medio -COperador Experto{Óptimo)
Fig. 2.2.2.2: Efecto del Factor de Forma "Experiencia y Entrenamiento" en el modelo HCR. Referencia Comportamiento basado en Reglas
K2 es un coeficiente que tiene en cuenta el nivel de estrés que se
supone a los operadores en la situación objeto de análisis. Varía
desde K2 = 0, si la situación es normal, no de emergencia, a
K2= +0 ,44 , cuando la situación es de grave emergencia.
K3 es un coeficiente que valora la calidad de la ¡nterfase hombre-
máquina o, en otras palabras, la ergonomía de la sala de control.
Varía desde K3 = -0,22 para diseños ergonómicos "excelentes",
hasta K3= +0,92 para diseños "extremadamente pobres".
En el apartado 3.3.2.3 se explica la utilización de estos coeficien
tes en el presente trabajo.
La expresión [1] incluye también los parámetros de correlación del
modelo HCR (ver tabla 3-2 de Ref. 2) asociados al tipo predomi
nante del proceso cognoscitivo:
18
Cyi es un parámetro adimensional que proporciona un retraso del
t iempo de respuesta, según el tipo cognoscit ivo. Este parámetro
representa el t iempo mínimo, como fracción de Tm, por debajo
del cual se considera imposible que el operador pueda responder.
Aplicando la expresión [1 ] , cuando la fracción t /Tm disminuye
hasta igualar a Cyi, el exponente sería igual a cero y el valor de
PNR igual a uno, es decir, la respuesta no es correcta. Es la parte
humana de limitación que hay que añadir a los t iempos muertos
de los sistemas o componentes.
Cr|i es un parámetro adimensional que proporciona la escala, co
mo fracción de Tm, según el tipo cognoscit ivo.
El exponente pi es el parámetro que da la forma (perfil o inclina
ción) a las curvas de correlación según el proceso cognoscit ivo.
El proceso cognoscit ivo que corresponde a cada acción da lugar
al tipo de comportamiento, que puede ser:
• Comportamiento basado en destreza: Si el operador está muy
bien entrenado y la reacción al estímulo es inmediata.
• Comportamiento basado en reglas: Si el operador, aunque esté
suficientemente entrenado, hace uso de un conjunto de reglas
(instrucciones de operación) o asociaciones que le son conoci
das para responder al estímulo. Es el comportamiento mas fre
cuente en las centrales nucleares.
• Comportamiento basado en conocimiento: Si la situación no es
tá recogida en procedimientos escritos, o éstos no son bien co
nocidos o entendidos, o es ambigua y de difícil comprensión.
Entonces e! operador se ve inmerso en un proceso mental ba-
19
sado en su propio conocimiento y a partir de él diagnostica la
situación para tomar las decisiones oportunas.
En resumen, para proceder a la realización del cálculo de la pro
babilidad de no respuesta correcta (PNR) es necesario definir para
cada acción:
Tipo de comportamiento (destreza, reglas, conocimiento), t iempo
disponible (t), t iempo necesario (Tm) para llevar a cabo a acción,
y factores de forma (experiencia y entrenamiento, nivel de estrés,
calidad de la interfase hombre-máquina). Con todo ello se obtiene
el valor mediano de PNR que lleva asociado un factor de error (FE)
según el grado de incertidumbre considerado. A partir del valor
mediano y su FE, se calcula el valor medio, más conservador, el
cual puede ser utilizado sin restricciones en las sumas y cálculos
posteriores.
2.2.3 Parte Manual
El fallo de la parte manual se analiza en casi todos los APS's si
guiendo el sistema THERP (Ref. 1). Cada tarea o subtarea es ana
lizada a través de la instrucción de operación correspondiente, pa
ra estimar los riesgos de error y obtener la probabilidad total de
error manual.
Para la representación de las acciones humanas, se utiliza el
"árbol de acciones del operador" HRA (Human Reliability Analysis)
cuya técnica de realización se describe en la Fig. 2.2.3.1 y, con
mayor detalle, en la Ref. 1 . Las ramas del árbol muestran las se
ries de acciones humanas que pueden realizarse. Cada rama re-
20
A . ;'
to
o ^ Fallo
Éxito
Probabilidad de fallo a partir de A:
S F¡ = Fi + F2 + F3 + F4 + F5 = 7,3 E-4 X 0,55 + e + 3 E-3 + 1,2 E-3 X 3,5 E-3 + 1,2 E-3 X 0 , 1 9 = 3,63 E-3
Explicación del ejemplo
Los valores son ejemplos de probabilidades medias de fallo de las distintas tareas y subtareas.
Tarea A (7,3 E-4) es, p. ej . , la probabilidad de omisión de la instrucción A.
Subtarea Ai supuesto fallo en la tarea A , (0,55) es, p. ej. la probabilidad de que sea omitida la comprobación de la instrucción A por otra persona.
Tarea B supuesto éxito en A, (e) es la probabilidad de fallo al seleccionar un determinado interruptor (comisión). Esta probabilidad es despreciable.
Tarea C supuesto éxito en A y B, (3 E-3) es la probabilidad de omisión de p. ej. la instrucción correspondiente.
Tarea D supuesto éxito en A , B y C, (1,2 E-3) es, p. ej. la acción errónea sobre un pulsador.
Subtarea D, (3,5 E-3), omisión de la comprobación del retroaviso correspondiente.
Subtarea D2 (0,19), omisión por otra persona de la comprobación anterior.
Fig. 2 . 2 . 3 . 1 : Ejemplo de árbol de acciones del operador H R A
presenta un proceso binario de decisión con el resultado: éxito o
fracaso. Las ramas liacia la derecha representan el fracaso o fallo
en el objetivo considerado, y hacia la izquierda, el éxito. Los fallos
que pueden recuperarse se representan con trazo discontinuo de
derecha a izquierda, aplicándose un factor para tener en cuenta el
nivel de dependencia entre las distintas acciones o entre los pro
pios operadores en la recuperación (factor de recuperación). En
cada separación binaria, la suma de las probabilidades de los su
cesos (éxito o fracaso) que de ella parten, debe ser igual a 1.
Los valores asignados a cada rama y sus factores estadísticos de
error se obtienen de las tablas de la Ref. 1 (Tablas 20-7, -9, - 1 1 ,
-12, -16, -20, - 2 1 , -22, y -23 principalmente) y de juicios inter
pretativos del analista de fiabilidad humana, que a la vista de la
información de que dispone, escoge los "factores de forma" mas
oportunos para entrar en las tablas. Estas facilitan el valor media
no de probabilidad y el factor de error asociado (FE), con cuyos
valores se calcula el valor medio, al igual que con PNR, para ser
utilizado sin restricciones en los cálculos posteriores.
Los factores de forma que afectan a la parte manual pueden ser
externos o internos. Los factores externos no dependen del ope
rador, y tienen en cuenta básicamente: a) el diseño de los elemen
tos de control y b) la calidad de las instrucciones de operación.
Los factores internos son características del operador y tienen en
cuenta: c) la experiencia y entrenamiento y d) el nivel de estrés.
En el Apdo. 3.3.2.4 se explica el efecto del simulador en esta par
te de las acciones humanas y en el Apdo. 3.6 el impacto de este
efecto en el valor final de frecuencia de daño al núcleo (FDN).
22
CAPITULO 3:
METODOLOGÍA DE CUANTIFICACION
DEL EFECTO DEL SIMULADOR
3.0 INTRODUCCIÓN. TRATAMIENTO GENERAL
El objeto de este capítulo es exponer el sistema de cuantificación
del efecto del simulador de entrenamiento haciendo uso de los pro
gramas de cálculo de los Análisis Probabilistas de Seguridad
(APS's). Este capítulo constituye el núcleo central del presente tra
bajo. Los capítulos anteriores sirven de preámbulo, para poder si
tuar debidamente el tema; en éste se expone una metodología de
cuantif icación.
Ya se ha dicho que el grado de semejanza del simulador de entre
namiento es un aspecto secundario, hasta ahora, dentro del con
junto del APS, y no suele, normalmente, evaluarse su efecto con
detalle. Ahora se va a entrar en ese detalle y a discutir el efecto o
impacto del simulador en los resultados del APS para todos los t i
pos de acciones descritas en el Apdo. 2 . 1 .
Puede avanzarse, que son las acciones postaccidentales (tipo 3) las
que han sido más estudiadas y que la metodología creada se dirige
básicamente a la evaluación del efecto del simulador en este tipo
de acciones. Se describe, por consiguiente, al tratar estas accio
nes, pero se utiliza también al tratar el resto, en la medida que sea
aplicable.
La metodología actúa modificando los valores de probabilidad de
error humano en las acciones tipo 3 obtenidos mediante el estudio
de fiabiidad humana del APS. De forma análoga, se calcula también
la modificación de las probabilidades de éxito de las acciones
preaccidentales (tipo 2) y de las postaccidentales por error de diag
nóstico (tipo 4). La metodología se desarrolla en el apartado 3.3.2
tomando como referencia acciones postaccidentales (tipo 3), y una
23
vez expuesta, se aplica, con las debidas adaptaciones, a las otras
acciones afectadas por el entrenamiento en simulador: acciones
preaccidentales, tipo 2 (ver Apdos. 3.2 y 3.3.3); y acciones pos-
taccidentales por error de diagnóstico, tipo 4 (ver Apdo. 3.4).
3.1 EFECTO EN ACCIONES DE MANTENIMIENTO O DEL TIPO 1
Las acciones tipo 1 tienen lugar fuera de la sala de control y no
forman parte del entrenamiento en simulador. No es lógico por tan
to considerar un efecto o relación entre el éxito en la realización de
estas acciones y el grado de semejanza del simulador. No se consi
dera, por tanto, ningún efecto del simulador sobre estas acciones.
3.2 EFECTO EN ACCIONES PREACCIDENTALES O DEL TIPO 2
Las acciones tipo 2 no suelen ser objeto de análisis en los APS's,
debido a que están implícitamente consideradas dentro de la fre
cuencia de los sucesos iniciadores. No obstante, estas acciones
forman parte del entrenamiento en simulador, y resulta evidente
que se debe ponderar el efecto sobre las mismas, si se desea hacer
un estudio completo.
Desgraciadamente, sólo puede hacerse aquí una aproximación es
peculativa, ya que no se dispone de metodología específica para el
análisis de este tipo de acciones. En consecuencia, se ha utilizado
la misma base metodológica que en las acciones tipo 3, realizando
las debidas adaptaciones, pero el margen de incertidumbre o la fal
ta de fiabilidad de los resultados debe considerarse elevada.
24
La evaluación detallada del efecto sobre acciones tipo 2 se hace al
final del apartado dedicado a acciones tipo 3 (Apdo.3.3.3), una vez
expuesta la metodología.
3.3 EFECTO EN ACCIONES POSTACCIDENTALES O DEL TIPO 3
3.3.1 Introducción
A continuación se describe el método de modificación de las pro
babilidades de éxito de las acciones humanas que siguen a cada
suceso iniciador. Este método actúa modificando los valores de
probabilidad de error humano obtenidos mediante el estudio de
fiabilidad humana del APS.
No es sustancial la ponderación que haya tenido previamente en el
APS la formación y entrenamiento del equipo de operación, ya que
se trata básicamente de obtener variaciones relativas o valores
aproximados (ver Apdo. 1.4).
3.3.2 Metodología
3.3.2.1 Definiciones
A continuación se introducen las siguientes definiciones:
PEH es la Qrobabiliclad de error humano, que se compone de una
parte cognoscitiva y una manual.
25
PEM es la Qrobabilidad de error dependiente de la parte rna-
nual. Comprende los errores de comisión y de omisión.
PNR es la QrobabUidad de no respuesta correcta en el t iempo
disponible. Depende de la parte cognoscitiva de las acciones
humanas.
S es la semejanza en valor porcentual entre el simulador y la cen
tral , que se expresa en:
Sf, semejanza física entre las salas de control
Sr, semejanza en reglas, es decir, grado de seguimiento posible
en el simulador de las reglas o procedimientos de la central
Sm. semejanza de los modelos o grado de fidelidad de los mo
delos de simulación con respecto a la realidad
FPf, FPr V FPm son los factores de ponderación de Sf, Sr y Sm pa
ra calcular el efecto de las semejanzas anteriores en los valores
PNR y PEM de cada acción humana. Los criterios para establecer
estos factores se describen con detalle en el Apdo. 3 .3.2.6.
At PEH (%) es la variación de la probabilidad de error humano por
aumento de semejanza del simulador, desde un valor neutro, 5 0 % ,
al valor correspondiente a un simulador teórico con grado absoluto
(100%) de semejanzas Sf, Sr y Sm. Es decir, es la variación o in
cremento total posible que se establece en términos de variación
porcentual de PEH por motivos de facilidad para su aplicación pos
terior en el capítulo 5.
At PNR (%) es el componente debido a la probabilidad de no
respuesta.
26
At PEM (%) es el componente debido la probabilidad de error
manual.
FDN es la frecuencia de daño al núcleo calculada con el APS,
FDN (Sim) es la frecuencia de daño al núcleo, corregida al
tener en cuenta la semejanza del simulador real de entrena
miento según la metodología que se expone en este trabajo.
FDN (SGI) es la frecuencia de daño al núcleo, corregida adi-
cionalmente por incorporación de un SGI al entrenamiento.
FDN (SO es la frecuencia de daño al núcleo, corregida adi-
cionalmente por incorporación de la sala de control real al en
trenamiento.
F es el parámetro que representa la formación de partida del opera
dor.
H. son las horas de reentrenamiento anual en simulador.
\_ es el factor genérico de importancia del entrenamiento en simula
dor.
Í2 es el factor de importancia del entrenamiento en simulador
de las acciones tipo 2: I2 (PEM) al considerar la parte manual
e I2 (PNR) al considerar la cognoscitiva (ver Apdo. 3,3.2.2).
I3 es el factor de importancia del entrenamiento en simulador
de las acciones tipo 3: I3 (PEM) al considerar la parte manual
e I3 (PNR) al considerar la cognoscitiva (ver Apdo. 3.3.2.2).
27
FT es el factor de tiempo que es la relación porcentual entre el
t iempo de entrenamiento en simulador y el t iempo total de perma
nencia en la propia sala de control.
FTC es el factor de tiempo corregido por la mayor intensidad de
operaciones en el simulador.
FTE es el factor de tiempo efectivo obtenido ai corregir el factor
anterior para acciones que sólo se practican en el simulador.
3.3.2.2 Correlaciqnes
Los parámetros sobre los que se actúa, de acuerdo con la metodo
logía de fiabilidad humana utilizada en los APS's, son PNR y PEM.
Cada una de estas probabilidades es incrementada en un porcenta
je de su valor, según el incremento del grado de semejanza del si
mulador.
Las expresiones que relacionan el aumento de los grados de seme
janza con los incrementos porcentuales en PNR y PEM son
APNR(o/o) = At PNR (%) /Pf (Sf j -Sf i ) + FPr(Srj-Sn) + FPm(Smj-Smi) 500
APEM(%) = At PEM (%) ,FPf(Sfj-Sfi) + FPr(Srj-Sri) + FPm(Smj-Smi) 500 ^
Estas dos expresiones reflejan simplemente los incrementos por
centuales en PNR y PEM, como fracciones de los incrementos tota
les posibles {AtPNR(%),AtPEM(%)), ocasionados por aumentos par
ciales en los distintos tipos de semejanza. A cada aumento se le
asigna una ponderación distinta dependiendo del tipo de semejanza
que incrementa (ver Apdos. 3.3.2.1 y 3.3.2.5). Las diferencias Sxj
- Sxi, suponen el incremento concreto en el grado de semejanza
28
desde un grado i hasta un grado j en el aspecto X (f: físico, r: se
guimiento de reglas, m: modelos) del simulador. La diferencia Srj -
Sri, por ejemplo, supone el incremento concreto en el grado de se
guimiento de las reglas desde un nivel de semejanza i a un nivel j ; y
la diferencia Sfj - Sfi, el incremento en la semejanza física al adap
tar la sala de control del simulador desde una configuración i a una
configuración j más semejante a la real de la planta. El valor 500
del denominador coincide con el máximo valor posible del numera
dor. En efecto, el máximo incremento total de cada tipo de seme
janza es del 50 al 100%, es decir, 50, con lo que el valor máximo
del denominador resulta FPf-i-FPr-i-FPm)x50, y, dado que la suma
de los Factores de Ponderación, como luego se verá en el Apdo.
3.3.2.6, es igual alO, resulta 10 x 50 = 500
En definitiva, el valor permite obtener las variaciones porcentuales
de PNR y PEM por aumentos parciales de los grados de semejanza
Sf, Sr y Sm.
Factores de Tiempo
Estos factores surgen de ponderar el efecto relativo del tiempo de
reentrenamiento anual en simulador frente al total de permanencia
en la sala de control real. Por ejemplo, el tiempo mínimo requerido
en la Guía de Seguridad 1.1 del CSN (ver Ref.12, Apdo. 6.2)) es de
20 hr/año, mientras que el tiempo en sala de control (valor medio
estimado) es de 1 200 hr/año, de donde resulta una relación en %
entre ambos tiempos del 1,66%, a la que se denomina Factor de
Tiempo (FT).
Dada la mayor intensidad de actividades que tienen lugar en el si
mulador comparada con la normal en sala de control, se considera
29
un efecto multiplicativo en el Factor de Tiempo. Al nuevo valor que
incorpora este efecto se le denomina Factor de Tiempo Corregido
(FTC). Pero este nuevo valor sólo sería aplicable a acciones Tipo 2,
que son las que el operador practica usualmente en la sala de con
trol de la central. Las acciones Tipo 3 sólo son practicadas nor
malmente en el simulador, y constituyen la parte principal del pro
grama de reentrenamiento. En consecuencia, se considera que para
estas acciones, el efecto relativo del t iempo de entrenamiento es
mayor y el factor de tiempo corregido debe elevarse. A este último
valor se le denomina Factor de Tiempo Efectivo (FTE).
En definitiva, hay que incorporar dos efectos multiplicativos en el
cálculo del Factor de Tiempo Efectivo a partir del Factor de Tiem
po. El primero tiene en cuenta la mayor intensidad de actividades
en el simulador comparado con la operación normal en la sala de
control; el segundo, aplicable sólo a acciones tipo 3, tiene en cuen
ta el hecho de que estas acciones sólo son practicadas normalmen
te en el simulador. Al efecto conjunto de ambos se le denominará
"Factor de importancia" ( I ) , ya que representa la importancia o
efectividad del entrenamiento en simulador. Si consideramos una
permanencia anual en sala de control de 1200 horas, se t iene:
FTE = Hxl / I 200 [5]
Como ya se ha mencionado, la importancia o efectividad es dis
tinta para acciones tipo 2 que para acciones tipo 3. Por ello se
denomina I2 al factor asignado a acciones tipo 2 e I3 al de las
acciones tipo 3.
30
Factores de Importancia
Establecer un factor o factores que plasmen la importancia del
entrenamiento en simulador resulta una tarea complicada y no
exenta de cierto subjetivismo. Debe ser distinto, lógicamente, si
se refiere a un operador medio, con años de experiencia de ope
ración en sala de control, o si se trata de un operador inexperto,
más necesitado de esta práctica. Es distinto también si se consi
dera el aspecto congnoscitivo de entrenamiento en diagnóstico y
estrategias de operación, o el aspecto manual para disminuir
errores en la propia actuación sobre los mandos; y también es
distinto, según se ha mencionado ya, si se trata de acciones tipo
2 o acciones tipo 3.
Debido a ello, los cálculos realizados se han hecho con combi
naciones de valores de I estimados como medios; pero también
con otras dos combinaciones distintas, una con valores superio
res y otra con valores inferiores, para dar cabida a la distinta im
portancia que quiera darse al entrenamiento en simulador.
La Tabla 3.3.2.2.1 muestra las combinaciones de factores de
importancia, las cuales han sido estimados con los siguientes cri
terios:
1 . El crédito reconocido en la guía americana ANSI/ANS-3.1
(ver Ref. 24, Tabla 1) al tiempo en simulador, en cuanto a
justificar un tiempo mínimo de experiencia de los operadores,
viene afectado por un factor multiplicativo (x 3), luego se re
conoce un mayor efecto que el t iempo normal en sala de
control.
31
2. Como ya se ha dicho, el entrenamiento se dirige primordiai-
mente a acciones tipo 3 que no pueden ser practicadas por
otro camino, por lo que ei factor de importancia en este caso
debe ser superior (se propone 6 para la parte cognoscit iva).
3. El entrenamiento incide normalmente más en la parte cog
noscitiva que en la manual, por lo que se propone asignar a
los factores de la parte manual la mitad del valor de la parte
cognoscitiva en acciones tipo 3 y el mismo valor (pues ya es
de por sí bajo) en acciones tipo 2.
4 . Se considera que el entrenamiento en simulador es más im
portante (factor x2) para los operadores novatos.
Aplicando los criterios anteriores se obtienen las siguientes
combinaciones de I:
UÍPNR) I3 (PEM) IzíPNR) l2(PEM)
Operador 6 Medio
Operador 12 Novato
Tanto en este capítulo como en el de aplicación (Cap. 5) se han
realizado los cálculos con las combinaciones anteriores y con
otras de valores inferiores y superiores, según se expone en la
tabla siguiente.
32
Operador Medio
Referencia
laíPISIR)
4
6
8
I3 (PEIVI)
2
3
4
laíPNR)
O
1
2
Í2(PEI\/i)
O
1
2
Operador IMovato
IsíPNR) I3 (PEIVI) UiPNR) MPEM)
Referencia
9
12
15
4
6
8
1
2
3
1
2
3
Tabla 3 .3 .2 .2 .1 : Factores de importancia considerados
en el análisis de sensibilidad
yai idación
Aunque no puede hablarse propiamente de validación (ver Apdo.
1.4: Características del tipo de trabajo), pues no se dispone de
referencias documentales explícitas sobre las que apoyar los fac
tores anteriores, los resultados son coherentes con juicios de
expertos, que consideran que las mejoras de entrenamiento, in
cluyendo aumento en la fidelidad del simulador, podrían resultar
en una reducción de la probabilidad de error humano en acciones
tipo 3 entre el 5 y el 3 0 % para las distintas plantas (ver ref. 63 ,
pág. 6.5). Aplicando los valores medios de la tabla anterior en el
33
cálculo del factor de tiempo efectivo (FTE) se obtiene para ac
ciones tipo 3 (I3) en operador medio y 20 horas de reentrena
miento anual:
20x6 (pNR) + £ 0 ^ , P E M ) = 0,15 1.200 1.200
es decir, 15%: 10% por PNR y 5% por PEM, que es un valor in
termedio entre el 5 y el 3 0 % mencionado anteriormente.
En cuanto a los factores para acciones tipo 2, su aplicación al
cálculo del FTE para operador medio conduce a:
^ ° ' ' ' ' (PNR) + - ^ ^ (PEM) = 0,033 1.200 1.200
es decir, 3 ,3%: 1,65% por PNR y 1,65% por PEM
Esto equivale a asumir que la frecuencia de los sucesos iniciado
res con intervención del operador disminuiría en un 3 ,3%, cuan
do se pasa de entrenamiento en un simulador con el 5 0 % de
semejanza a un simulador con el 100% de semejanza. Sin em
bargo, la disminución de frecuencia considerando todos los su
cesos iniciadores, no sólo aquéllos con posible intervención del
operador, sería menor. El resultado anterior resulta coherente
con los valores estimados de mejora de disponibilidad por la in
corporación al entrenamiento de un simulador específico. Este
valor fue estimado en un 2 % para las centrales de EE.UU. (ver
Ref. 5, pág.21) en base a valores reales de pérdida de disponibi
lidad, por lo que el resultado anterior de 3 ,3% satisface un crite
rio altamente conservador. Con un factor de importancia de
34
aproximadamente 0,6 para la parte cognoscitiva y manual, se
obtendría el resultado de 2%.
Componentes de! cpef¡cien
En el Apdo. 2.2.2, al explicar los elementos que incorpora la
fórmula de probabilidad de no respuesta (PNR), aparece el coefi
ciente Ki para tener en cuenta la experiencia y entrenamiento de
los operadores, o en otras palabras, para tener en cuenta su ca
pacitación. Volviendo al porcentaje del 15% en acciones tipo 3 ó
del 3,3% en tipo 2 del ejemplo anterior, estos representan el
efecto del tiempo de entrenamiento en el simulador sobre preci
samente la capacitación de los operadores para acciones tipo 3 ó
2. El resto, 100-15 = 85% ó 100-3,3 = 96,7%, es el resultado de
otras muchas contribuciones posibles que elevarían su capacita
ción, es decir su experiencia y entrenamiento, a la consideración
de óptimos.
Es evidente que la preparación de los operadores no es sólo una
cuestión de entrenamiento en simulador y de la fidelidad de éste,
sino que intervienen otros muchos aspectos. Si la formación se
entiende en un sentido amplio, como formación teórica y entre
namiento práctico que capacita a un individuo para hacer frente
con éxito a las situaciones que puedan presentársele, juegan
otras muchas cuestiones un papel cuya importancia es superior a
la mera semejanza del simulador. Entre estas cuestiones o con
tribuciones, cabe destacar:
• Mejora en la programación y propia ejecución del entrenamien
to, bien en simulador o fuera de éste.
35
• Empleo de más tiempo de entrenamiento, bien en simulador o
fuera de éste, para contemplar el mayor número de maniobras
posibles. Debe aclararse que el Factor de Tiempo Efectivo au
menta en proporción directa con H (ver [5]), pero correspon
de a una aproximación poco elaborada ya que la efectividad
relativa tiende lógicamente a disminuir con el número de ho
ras.
• Ejercicios simulados de instrucciones de operación en la propia
sala de control.
• Elevación del nivel de formación teórica, para mejor compren
sión de los fenómenos físicos relacionados con la operación
de la central.
• Elevación de la profesionalidad, de la comunicación entre el
equipo de operación, del nivel de motivación, del sentido de
responsabilidad, ingredientes esenciales del éxito de las accio
nes humanas.
Existen además una serie de medidas o acciones compensadoras
desde el punto de vista de entrenamiento, que pueden combatir
la falta de semejanza del simulador, como p. ej:
- Explicaciones que alerten sobre las diferencias entre las ope
raciones que tendrían lugar en la planta real y las que tienen
lugar en el simulador
- Ejercicios simulados de tales operaciones en la propia sala de
control.
36
- Período de readaptación a la propia sala de control, mediante
ejercicios preparados al efecto, después del entrenamiento y
antes de ocupar nuevamente el puesto de operador.
En el presente ejemplo resulta que, para un operador medio que
recibe 20 h de reentrenamiento anual, ios aspectos anteriores apor
tarían la contribución del 8 5 % ó 9 6 , 7 % restante, según se trate de
acciones tipo 3 ó 2.
3.3.2.3 Cá/cu/p del incremento porcentual de la probabilidad de
no. respuesta^ ..AtP/\lfíf%J
Tomando como ejemplo el Factor de Tiempo Efectivo del 15% ex
plicado anteriormente, se utiliza la fórmula del método HCR (ver
ecuación [1]) para hallar el incremento del valor PNR de cada ac
ción, al aumentar la fidelidad del simulador.
Como ya se ha indicado en el Apdo. 1.4, los estudios de fiabilidad
humana (FH) de los APS's deben contemplar el grado de prepara
ción o entrenamiento de los operadores. El simulador donde reali
zan este entrenamiento puede ser no específico (a menos que la
central disponga de uno), es decir, la central de referencia es una
central, probablemente del mismo t ipo, pero no la propia central.
No se determina su grado de fidelidad o semejanza, ni se determina
un valor de influencia negativa o positiva por este aspecto en la
Probabilidad de No Respuesta (PNR), dado que es considerado po
co importante en el conjunto general del APS,
En este trabajo se conviene genéricamente que el grado de fideli
dad o semejanza en estos casos es, en principio, el 5 0 % , conside
rado como un valor neutro de partida; es decir, se conviene que si
37
no se ha tenido en cuenta explícitamente el grado de semejanza del
simulador de entrenamiento con respecto a la propia central en los
cálculos de APS, los resultados corresponden al entrenamiento en
un simulador con un 5 0 % de grado de semejanza (ver Apdo. 1.4:
Características del tipo de trabajo).
Se explica a continuación el cálculo de AtPNR{%) aplicado desde
un nivel medio de entrenamiento de los operadores. Posteriormen
te, se explica la fórmula de cálculo desde otros niveles de entre
namiento.
El paso desde un nivel medio al nivel óptimo es el resultado de
múltiples aportaciones, una de las cuales es el aumento del grado
de semejanza del simulador. Se asume, por lo explicado anterior
mente, que el aumento de semejanza desde el 5 0 % al 1 0 0 % , re
presenta una mejora en el factor de forma K que supone el 1 0 %
(contribución a PNR del Factor de Tiempo Efectivo del ejemplo es
cogido) de la banda de mejora disponible que va desde el operador
medio ( K i = 0 , ver Apdo. 2.2.2) al operador óptimo ( K i = - 0 , 2 2 ) . Es
decir, el valor de K, pasaría de Ki = O a Ki = 10/100 x (-0,22) =
-0 ,022.
Una alteración de K, provoca una variación de la probabilidad de no
respuesta (PNR), que depende de los valores del resto de los pará
metros (Cy¡, Cii¡, P|), de los factores de forma (K2 y K3) y del valor
t /Tm. La Tabla 3.3.2.3.1 a continuación muestra los valores de los
parámetros Cy¡, Cr|¡, Pj para cada tipo de comportamiento (Ver Ref
2,Tabla 3-2):
38
Destreza
Reglas
Conocimiento
Pi
1.2
0.9
0.8
Cy,
0.7
0.6
0.5
CTIÍ
0.407
0.601
0.791
Tabla 3 .3 .2 .3 .1 : Parámetros de correlación del modelo HCR
Como puede observarse, los valores del comportamiento conforme
a reglas ocupan un lugar intermedio entre los otros dos. Si se une a
ésto el hecho de que es el comportamiento que aparece con mayor
frecuencia en los análisis de fiabilidad humana, resulta por tanto el
más adecuado para estimar valores medios.
Con respecto a los factores de forma representados por K2 y K3, se
considera para el factor de forma de estrés, el valor K2 = 0,28, que
corresponde a un estado de emergencia potencial; y para el factor
de forma de interfase hombre-máquina, el valor K3 = 0, correspon
diente a una calidad media.
Partiendo de los factores de forma anteriores y de ios parámetros
correspondientes a cada tipo de comportamiento, se calcula el
valor de PNR aplicando la fórmula [1] para los valores K i = 0 y
Ki = X , siendo X el valor que toma Ki en unas condiciones concre
tas (para operador medio, 13 = 6 y 20 hr de reentrenamiento, X =
-0,022).
El valor que se busca, At PNR {%), es la variación porcentual de
PNR entre ambos coeficientes, es decir:
AtPNR(«/„) = P N R I K , = O I - P N R I K , . X I ^ ^^^. /^ PNR (Ki =0)
39
Variación de K^ en función de F, I y H
A continuación se explica la evolución de K i , cuando se pasa de un
simulador con el 5 0 % de semejanza a un simulador con el 1 0 0 % ,
al variar la formación de partida y aplicar los factores I y H sobre el
margen de mejora teórica posible, es decir, se generalizan las con
diciones de aplicación.
Previamente debe establecerse un parámetro que exprese la For
mación de Partida. A este f in, se define el parámetro F para repre
sentar el nivel de formación inicial del operador. Este parámetro, F,
puede adoptar, siguiendo el método HCR, los valores siguientes:
F = 0, para operador inexperto o novato ( K i = 0 , 4 4 ) . El rango
de variación o mejora para este operador va desde K i = 0 ,
44 a K i = - 0 , 22 (óptimo).
F = 0,44, para operador medio ( K i = 0 ) . El rango de variación
queda disminuido a 1/3, pues va desde K, = 0 a Ki = -0 ,22
F = 0,66 para operador óptimo ( K T = - 0 , 2 2 ) cuyo rango o po
sibilidad teórica de mejora sería nula. A un operador novato,
al inicio de su formación, le correspondería el nivel F = 0 y,
al ir aumentando su capacitación, cuando llegare a la consi
deración de óptimo, le correspondería el nivel F = 0 ,66 .
La expresión analítica de la evolución de Ki a partir de los paráme
tros F, I y H es:
KT = 0,44-F-(0, 66-F) Hxl /1.200 [7]
representada en la figura siguiente:
40
Kl«0,44.:r«0),OÍ>eradorNovatQ(GN)
£ 0.1
a otro con S=100%. ' * ^ " " simulador con S=50»/'
Esta expresión implica una variación linea! de K con las horas de
entrenamiento (H) para un determinado factor I, pero es evidente
que la ley natural de rendimientos decrecientes también se mani
festaría aquí. En otras palabras, a medida que aumente la forma
ción y el t iempo dedicado a entrenamiento en simulador, el efecto
de una hora adicional será lógicamente menor. Por motivos de
sencillez de formulación y cálculo, se utilizará la expresión [7] sin
más, aunque por lo dicho anteriormente, puede ser mejorada me
diante, p. ej. una aproximación asintotica al valor óptimo de K i = -
0 ,22. En la figura anterior se ha trazado la evolución de Ki para
operador novato (trazo discontinuo) y medio (trazo continuo), se
gún los distintos valores de I3 (ver Tabla 3.3.2.2.1) . En la figura se
aprecia el resultado lógico de menor variación de K con valores
más bajos de I3.
La expresión anterior nos permite calcular el valor de Ki según las
horas de entrenamiento (H) y el factor I, para las tres formaciones
de partida que están tabuladas en el sistema HCR.
Operador novato: K i = 0 , 4 4 (F = 0)
Operador medio: Ki = 0 (F = 0,44)
Operador experto: K i = - 0 , 2 2 (F = 0,66)
La Tabla 3.3.2.3.2 recoge los valores que serán utilizados poste
riormente en los ejemplos de cálculo.
En la Figura 3.3.2.3.1 puede apreciarse que las líneas rectas co
rrespondientes a operador novato cortan a las de operador medio,
alcanzando por tanto el operador novato, con menos horas de re
entrenamiento, el valor de K i = - 0 , 2 2 , lo cual puede parecer, en
principio, absurdo. Esto es debido al mayor Factor de Importancia
42
(I3) asignado al operador novato y a la evolución de Ki que, por
sencillez de cálculo, se considera directamente proporcional al fac
tor I3 y al H.
La evolución del operador experto sigue una recta horizontal, pues
corresponde a la situación de entrenamiento óptimo que no permi
tiría, en teoría, mejora adicional de K^.
A continuación se muestra el cálculo, a modo de ejemplo, de
AtPNR(%) para distintos valores de Ki y según la relación t /Tm que
pueda tener cada acción.
Ejemplo de cálculo
Para calcular AtPNR(%) según K i , el cual depende de la formación
de partida, del factor de importancia y de las horas de entrenamien
to, se va a tomar como referencia una situación media de las ac
ciones con mayor impacto en fiabilidad humana. Esta situación co
rresponde a un comportamiento basado en reglas. Se va a aplicar
por tanto la correlación [1] para comportamiento basado en reglas
y se varía en la expresión [6] el factor de forma K^, calculado se
gún [7 ] , variando las horas de entrenamiento (20, 40 , 60 y 80 ho
ras). Se hará para un operador novato (K^ de partida = 0,44) con
I3 = 1 2 y para un operador medio (Ki de partida = 0) con I3 = 6. Los
puntos calculados en este ejemplo corresponden a acciones con
t /Tm nominal = 2, 3, 4 y 5.
Los factores de forma de Estrés {K2) y de Calidad de la interfase
(K3) se mantienen constantes (K2 = 0,28, correspondiente a un es
tado de emergencia potencial; y K3 = 0 correspondiente a una cali-
43
dad media). En consecuencia el producto (1 +K2)(1 + K3) de la ex
presión [2] es igual a 1,28, y la relación t /Tm,
t /Tm = t /Tm nominald +K i ) (1 +K2)(1 +K3)=t /Tnn nominal x
1,28 (1 + K i )
A. SI OPERADOR NOVATO (Ki = 0, 44) y FACTOR [3= 12:
-Si. t /Tm. npm¡ncil.= 2
Para H = 0 (ninguna corrección en K^, es decir, K i = 0 , 4 4 )
PNR = e exp.-2:1,28(1+0,44) - 0,6
0,601 exp. + 0 , 9 = 0 ,4384
Para H = 20 hr (K, = 0 , 3 0 8 , ver Tabla 3.3.2.3.2 para 13= 12)
PNR = e exp. 2:1,28(1 + 0,308) - 0,6
0,601 exp .+ 0,9 = 0 ,3714
A PNR(o/o) = 0>-^384 - 0,3714 ^ ^ 0,4384
Siguiendo el mismo proceso de cálculo, se obtiene:
P a r a H = 40 hr (Ki = 0 , 1 7 6 ) , A PNR(%) = 3 0 , 6 %
Para H = 60 hr (Ki = 0,044), A PNR(%) = 4 5 , 6 %
Para H = 8 0 hr (Ki = -0 ,088) , A PNR(%) = 6 0 , 0 %
44
Si t /Tm nominal = 3
Para H = 0 (ninguna corrección en K,, es decir, K i = 0 , 4 4 )
PNR = e exp.-3:1,28(1+0,44) - 0,6
0,601 exp .+ 0,9 = 0,1978
Para H = 20 hr (Ki =0 ,308)
PNR = e exp.-3:1,28(1 + 0,308) - 0,6
0,601 exp .+ 0,9 = 0 ,1669
APNR(o/o) = ^ J ^ Z 8 _ : _ 0 J 6 6 9 ^ /^
0,1978
Siguiendo el mismo proceso de cálculo, se obtiene:
Para H = 40 hr ( K i = 0 , 1 7 6 ) , A PNR(%) = 4 0 , 0 %
Para H = 60 hr (K, =0 ,044 ) , A PNR(%) = 57 ,4%
Para H = 8 0 hr (K i= -0 ,088 ) , A PNR(%) = 72 ,5%
.?. i. t /Tm. n P m ¡nal. =. 4
Para H = 0 (ninguna corrección en K i , es decir, K i = 0 , 4 4 )
PNR = e exp. 4:1,28(1+0,44) - 0,6
0,601 exp .+ 0,9 = 0 ,09317
Para H = 20 hr (Ki =0 ,308 )
45
PNR = e exp. 4:1,28(1 + 0,308) - 0,6
0,601 exp .+ 0,9 = 0 ,0693
APNR(%) = 0>09317 - 0,0693 ^ 25,50/0 0,09317
Siguiendo el mismo proceso de cálculo, se obtiene:
Para H = 40 hr (K, = 0 , 1 76), A PNR(%) = 4 8 , 0 %
Para H = 60 hr (Ki = -0 ,044) , A PNR(%) = 6 6 , 5 %
Para H = 8 0 hr (Ki = 0 , 0 8 8 ) , A PNR(%) = 8 0 , 9 %
s.i. t/Trn. n p m ¡nal.. =. 5
Para H = 0 (ninguna corrección en K i , es decir, K i = 0 , 4 4 )
PNR = e exp.-5:1,28(1 + 0,44) - 0,6
0,601 exp .+ 0,9 = 0 ,04505
Para H = 20 hr (K, =0 ,308 )
PNR = e exp.-5:1,28(1+0,308) - 0,6
0,601 exp .+ 0,9 = 0 ,03145
A PNR(%) = 0,04505 - 0,03145
0,04505 = 3 0 , 2 %
Para H = 40 hr (Ki = 0 , 1 7 6 ) , A PNR(%) = 5 4 , 8 %
Para H = 60 hr (Ki = 0 , 0 4 4 ) , A PNR(%) = 7 3 , 6 %
46
Para H = 80 hr (Ki = -0,088), A PNR(%) = 8 6 , 6 %
B. SI OPERADOR MEDIO (Ki = 0) Y FACTOR 13 = 6
Si t /Tm nominal = 2
Para H = 0 hr (ninguna corrección en K^, es decir, K, =0 )
PNR = e exp.-2:1,28(1+0) - 0,6
0,601 exp .+ 0,9 = 0,217
Para H = 20 hr (Ki = -0 ,022, ver Tabla 3.3.2.3.2 para I3 = 6)
PNR = e exp.-2:1,28(1 - 0,022) - 0,6'
0,601 exp .+ 0,9 = 0 ,2064
A P N R ( % ) = Q ' " ^ " - ° ' " ° ^ ^ = 4 , 9 % 0,217
Para H = 40 hr (Ki =-0 ,044) , A PNR(%) = 9 ,7%
Para H = 60 hr (Ki =-0 ,066) , A PNR(%) = 14 ,5%
Para H = 8 0 hr (Ki =-0 ,088) , A PNR(%) = 1 9 ,2%
S.i. t /Tm. n P m iQaj.=. 3
Para H = 0 hr (ninguna corrección en K i , es decir, K1 = 0 )
PNR = e exp.-3:1,28(1+0) - 0,6
0,601 exp .+ 0,9 = 0 ,07366
Para H = 20 hr (Ki = -0 ,022) , PNR = 0 ,06862
47
APNR(%) = 0>07366 - 0,06862 ^ 0,07366
P a r a H = 40 hr (Ki = -0 ,044) , A PNR(%) = 1 3 ,5%
Para H = 60 hr (Ki = -0 ,066) , A PNR(%) = 1 9 ,9%
Para H = 80 hr (Ki = -0,088), A PNR(%) = 2 6 , 1 %
SJ.t/Tm npminal = 4
Para H = 0 hr (ninguna corrección en K,, es decir, K = 0 )
PNR = e exp-4:1,28(1 + 0) - 0,6
0,601 exp .+ 0,9 = 0 ,02626
Para H = 20 hr (Ki = -0 ,022) , PNR = 0 ,023978
a 0 2 6 2 6 4 _ ^ a 0 2 3 9 7 8 ^ g /^ 0,026264
P a r a H = 40 hr (Ki = -0 , 044) , A PNR(%) = 18 ,0%
Para H = 60 hr (K, =-0 ,066) , A PNR(%) = 2 4 , 8 %
P a r a H = 80 hr (Ki = -0,088), A PNR(%) = 3 2 , 2 %
-Si. .t/Xm .nP!T!ÍQaJ.=.5
Para H = O hr (ninguna corrección en K i , es decir, K = O)
48
PNR = e exp-5:1,28(1+0) - 0,6
0,601 exp. + 0 , 9 = 0 ,009668
Para H = 20 hr (Ki =-0 ,022) , PNR = 0 ,008654
a 0 0 9 6 6 8 _ a 0 0 8 6 5 4 ^ ^ /^
0,009668
Para H = 40 hr (Ki =-0 ,044) , A PNR(%) = 2 0 , 3 %
P a r a H = 60 hr (Ki =-0 ,066) , A PNR(%) = 29 ,3%
Para H = 80 hr (Ki = -0,088), A PNR(%) = 3 7 , 7 %
C. SI OPERADOR EXPERTO (Ki = -0 ,22)
Para el caso de operador experto, no existe en principio corrección
de K i , pues se parte ya del valor límite teórico (ver Apdo. 1.4: Ca
racterísticas del tipo de trabajo).
La Tabla 2.3.2.3.3 recoge el resultado de los cálculos del ejemplo ante
rior. En la figura a continuación se muestra, a modo de ejemplo la evo
lución de APNR(%) no sólo para 13 = 6, sino también para 13 = 4 e 13 = 8
supuesto un operador medio, comportamiento basado en reglas y 20
horas de entrenamiento anual.
49
en o
100
í^ 90 te z o. < 80 4í
70 -I
18 16
— 14
Fíg.3.3.2.3.2:Corrección porcentual de PNRen el caso: Operador medí o, comportamiento basado en
reglas y 20 hr de reentrenamlento.
Las Figuras 3.3.2.3.3 y .4 muestran la agrupación de gráficos que con
templa todo el espectro que puede presentarse al calcular el APNR(%)
de una acción: si se trata de operador medio o novato, tipo de compor
tamiento (destreza, reglas, conocimiento), horas de reentrenamiento
anual y la relación t/Tm de la acción considerada. Los valores de mejora
se establecen en términos de variación porcentual de PNR por motivos
de facilidad en la utilización posterior de los mismos.
Puede sorprender o parecer ilógico que las correcciones porcentuales
aumenten al crecer la relación t/Tm, pues se supone que la contribución
del entrenamiento en simulador es tanto mayor cuanto menor sea el
tiempo disponible para realizar la acción.
Debe aclararse al respecto, que el valor t/Tm se utiliza también para
clasificar previamente el tipo de comportamiento: A valores bajos de
t/Tm, suele corresponder un comportamiento basado en destrezas; a
valores medios, basado en reglas y, en el caso de valores elevados, ba
sado en reglas o conocimientos. Como puede observarse, las correccio
nes porcentuales en el caso de destrezas son superiores a las de reglas
y éstas inferiores a las de conocimiento, es decir, la contribución del si
mulador es tanto mayor cuanto menor sea el tiempo disponible. Por otra
parte, aunque aumente la corrección con t/Tm para un tipo de compor
tamiento dado, ésta se aplica a un valor significativamente menor (ver
Fig. 2.2.2.1), por lo que, de hecho, el valor absoluto de APNR disminuye
al crecer t/Tm.
51
ro
•REQLAS
ss-^'i^nM^'. "T^^^''^^.,
COWOCtMIENTO:
Flg.3.3.2.3.3: APLICACIÓN DEL EFECTO DEL SIMULADOR, S =100%, SOBRE LA PROBABILIDAD DE NO RESPUESTA EN ACCIONES TIPO 3 (OPERADOR MEDIO)
U1
1/Tm
Fig.3.3.2.3.4: APLICACIÓN DEL EFECTO DEL SIMULADOR, S =100%, SOBRE LA PROBABILIDAD DE NO RESPUESTA EN ACCIONES TIPO 3 (OPERADOR NOVATO)
Tabla 3.3.2.3.2
Valores de K corregidos por entrenamiento Ki = 0,44-F-(0,66-F) Hxl/1.200
Operador novato (F = 0)
H (horas)
13 = 9
13=12
13=15
20
0,341
0,308
0,275
40
0,242
0,176
0,11
60
0,143
0,044
-0,055
80
0,044
-0,088
-0,22
Operador medio (F = 0,44)
H (horas)
13 = 4
13 = 6
13 = 8
20
-0,047
-0,022
-0,029
40
-0,029
-0,044
-0,059
60
-0,044
-0,066
-0,088
80
-0,059
-0,088
-0,117
54
Tabla 3.3.2.3.3: Corrección PNR en acciones tipo 3 AtPNR(%)
Operador novato. [3=12
H (hr)
Xm=2
Xm=3
Xm=4
/ T m = 5
20
15,3%
20,6%
25,5%
30,2%
40
30,6%
40%
48%
54,8%
60
45,6%
57,4%
66,5%
73,6%
80
60%
72,5%
80,9%
86,6%
Operador medio, 13 = 6
H(hr)
/ T m = 2
/ T m = 3
Xm^"
/ T m = 5
20
4,9%
6,8%
8,7%
10,5%
40
9,7%
13,5%
18%
20,3%
60
14,5%
19,9%
24,8%
29,3%
80
19,2%
26 ,1%
32,2%
37,7%
55
3.3.2.4 Estimación del incremento total de probabilidad de error
manual AtíR^M).
El efecto del entrenamiento en la parte manual sólo se puede cuan-
tificar, cuando se sigue el método THERP, a través del factor de
modificación de la PEM nominal debida al nivel de estrés y grado
de experiencia. Este factor tiene un valor de 2 para situaciones de
estrés moderadamente alto y operador bien adiestrado (ver Tabla
20-16 de Ref. 1) que son las comúnmente asumidas en las accio
nes tipo 3, pero no pondera la influencia o contribución debida al
entrenamiento en simulador. A falta de valores concretos que pue
dan tomarse como referencia, se aplican los criterios expuestos an
teriormente para asignar Factores de Importancia y calcular el Fac
tor de Tiempo Efectivo en errores manuales, con las consideracio
nes siguientes:
• El valor de AtPEM(%) es independiente de t /Tm, que es una re
lación ligada a la probabilidad de éxito de la parte cognoscit iva,
no a la parte manual o mecánica.
• Aunque teóricamente pudiera verse afectado por el tipo de com
portamiento, como ocurre con PNR, se ha considerado indepen
diente del tipo de comportamiento.
• Por otra parte, los errores de omisión y comisión, característicos
de la parte manual, suelen producirse al ir al simulador, pero no
al contrario, cuando se regresa, ya que el equipo de operación se
familiariza nuevamente con la propia sala de control de forma
rápida, pues es a la que están habituados. Puede decirse tam
bién que los errores de omisión se asocian sobre todo a la cali
dad de los procedimientos, no a la ergonomía de la sala de con-
56
trol. Todo ello, unido a la referencia seguida para comparación
de resultados, (ver Ref. 63, pág. 6.5) apoya la asignación de
factores de importancia menores (relación Ya, ver Tabla
3.3.2.2.1) para la parte manual.
• En el caso de la central de referencia, ocurre además que es ne
cesario presionar el pulsador de permisivo de la correspondiente
sección de panel, al tiempo que se actúa sobre el mando del
componente. En otras centrales suele haber también previsiones
semejantes. Esto reduce el riesgo de activaciones inadvertidas.
Cálculo del ¡ncrementp porcentual de error manual, At PEM (%)
La aplicación del Factor de Tiempo Efectivo sin más, manteniendo
una proporcionalidad directa entre las horas de entrenamiento y la
reducción de errores manuales, llevaría a un resultado excesivo y
claramente irreal, pues supondría postular que ya no hay errores
manuales con un volumen dado de horas de entrenamiento, lo cual
no es humanamente posible.
Debido a ello, se supone una variación exponencial de APEM(%),
del tipo e" * que progresa asintóticamente desde O al 50%, es decir,
se considera una reducción máxima teórica de probabilidad de error
manual del 50%. El valor X viene determinado por el Factor de Im
portancia para la parte manual, l3(PEM) que es distinto para opera
dor novato o medio.
La expresión para el cálculo de APEM(%) es:
APEM(%) = 50 (1 -e'^'.H) [8]
dependiendo A,, del Factor de Importancia IsíPEM).
57
Si tomamos como referencia para liaiiar X, el Factor de Tiempo
Efectivo (ver Apdo. 3.3.2.2) con 20 hr, y se iguala a APEM(%), se
obtiene,
20
1.200 ^ ''
y, despejando X^
A,, = — en =— [9] 20 5 o _ 5 . ,
3
Aplicando la expresión anterior, se obtienen los siguientes valores
de X,|:
Para l3(PEM) = 3, correspondiente a operador medio
?t, = 0 ,005268
Para l3(PEM) = 6, correspondiente a operador novato
X| = 0 ,011167
Para otros valores de IsfPEM) se obtendrían valores distintos.
En definitiva, según el valor IsíPEM), se tendrá un valor de X^ y, en
consecuencia, una evolución, más o menos rápida, de APEM(%)
con las horas de entrenamiento. La Tabla 3.3.2.4.1 muestra los
valores obtenidos aplicando las expresiones [8] y [9] anteriores al
cálculo de APEIVI(%). Estos resultados se expresan gráficamente en
la figura siguiente.
58
100 -..
90-i-;
so f
70 i-y. [:,
60 + '
* S 50 i a. I :
1 40 i ; :
30 + :
20 4 OPKRADOftMSWO
100-r
SO-:;
70 - i :
60- : ; mmm : • : < - • • : : • • : • : • • • • . • : • • : • : • :
i ff::-!::::!!: ••••:•••:•]
:':v:':r::>-ii:>.M:í:.:
— l a — i s — w
OPHIMJOR NOVATO
H(Horas]
Fjg.3.3.2.4.1: VARrACIÓN DE LA PROBABILIDAD DE ERROR MANUAL (PEM) EN ACCIONES TIPO 3
59
Tabla 3 .3 .2 .4 .1 : Correcciones de PEM en acciones tipo 3
Operador Novato
H (horas)
l3(PEM) = 4
l3(PEM) = 6
l3(PEM) = 8
20
6,7
10
13,3
APEM{%)
40
12,4
18
23,1
60
17,5
24,4
30,3
80
21,8
30
35,5
Operador Medio
H (horas)
l3(PEM) = 2
l3(PEM) = 3
l3(PEM) = 4
APEM(%)
20
3,3
5
6,7
40
6,4
9,5
12,4
60
9,3
13,6
17,5
80
12
17,2
21,8
60
3.3.2.5 Crítenos para estimar los yaiqres de semejanza
Ya ha sido definido el parámetro de semejanza S, que a su vez se
desglosa en Sf, Sr y Sm (ver Apdo. 3.3.2.1). La estimación de es
tos valores debe hacerse tanto para la situación de partida (i) como
para la de llegada (j), mas semejante a la planta real. Los criterios
generales para hacer tal estimación son:
A. El valor de Sm de un simulador construido según la normativa
internacional al respecto (ver Ref 23, Apdo. 4.1) le correspon
dería, al menos, Sm = 5 0 % , y debe elevarse si,
- Incorpora modelos avanzados de simulación: Balances deta
llados de masa, de cantidad de movimiento y de energía en
flujos bifásicos, flujos críticos o sónicos, generación y trans
porte de incondensables, entre otros aspectos físicos, en una
nodalización con el detalle apropiado.
- Se han adaptado los valores límite, coeficientes y constantes
del software de simulación a la propia central. El grado de
adaptación será también una indicación del grado pertinente
de aumento del %Sm.
Se considera el mismo valor de Sm para todas las acciones por
lo expuesto en el capítulo de Introducción (Apdo. 1.4), aunque
debe admitirse que determinadas carencias en modelos reper
cuten especialmente en el entrenamiento de ciertos accidentes
(por ejemplo: si el modelo termohidráulico del primario no con
templa la dinámica de separación de fases de forma adecuada,
se verá sensiblemente afectado el entrenamiento en los acci-
61
dentes de pérdida de refrigerante primario o L O C A ' s ,
(especialmente en las pérdidas de poco y mediano cauda!)
B. El valor Sr se refiere al grado de seguimiento posible de las ins
trucciones de operación. Ya que se trata primordialmente de
acciones tipo 3, debe referirse sobre todo a instrucciones de
operación de emergencia. Este es un valor fácilmente parame-
trizable, del que suele disponer, al menos aproximadamente,
cada central. Es el que mejor refleja la fidelidad funcional
C. El valor Sf es el más difícil de definir y estimar. Se ve afectado
principalmente por:
1 . La semejanza general de toda la sala de control, aunque las
zonas utilizadas en operaciones de emergencia sean lógica
mente las de mayor importancia
2. La disposición relativa de los elementos de información y de
actuación (Sr acusará si se tienen o no los elementos re
queridos y Sf cómo son y cómo están dispuestos en sala de
control)
3. El diseño de los propios elementos: mismo fabricante, mis
mo aspecto físico exterior y forma de manipular, misma
identificación, idioma de leyendas, etc.
4 . No es necesario realizar una comparación instrumento a ins
trumento lo que exigiría un trabajo excesivo y con poco
sentido. Puede hacerse una estimación suficiente, bonifi
cando o penalizando a partir del 5 0 % (valor neutro) con los
criterios anteriores.
62
3.3.2.6 Críterígs para establecer. Jos factores de ponderación
Es conveniente señalar que los factores FPij surgen al correlacionar
los distintos valores de semejanza con los valores de probabilidad
de error según los tipos de comportamiento. Un determinado factor
FPij valora la influencia relativa del aspecto en cuestión (semejanza
física, en seguimiento de reglas y en modelos) en el entrenamiento
en simulador según los tipos de comportamiento (destrezas, reglas,
conocimiento) considerados en el cálculo de PNR y PEM del estudio
de fiabilidad humana del APS.
El método obliga además a la disciplina de que siempre que se de
see ponderar mas un aspecto, debe corregirse la ponderación de
los otros, ya que la suma total de los factores de ponderación no
debe sobrepasar, ni ser inferior, a 10.
Se han utilizado solamente números enteros, por motivos de sim
plicidad, evitando valores intermedios. Los criterios aplicados, y los
valores FPij establecidos en consecuencia, son los siguientes:
1. La fidelidad funcional es el aspecto mas importante del simula
dor. La posibilidad de seguir las propias instrucciones de ope
ración, especialmente las correspondientes a casos de emer
gencia, es decir, la semejanza en el seguimiento de las reglas
(Sr), es la característica que mejor refleja dicha fidelidad. Debi
do a ello, se le ha dado un peso relativo superior a las otras
semejanzas en todos los tipos de comportamiento, no solamen
te en el de seguimiento de reglas.
63
Debe tenerse en cuenta que los efectos de Sf y Sm tienen una
fuerte dependencia de Sr: primero tiene que existir el acciona
miento (bomba, válvula, etc.) y la información correspondiente
en la propia sala de control, reflejado todo ello en Sr, para luego
poder tener en consideración cómo son y dónde están (Sf), así
como la fidelidad con que evolucionan interactivamente en el
t iempo los modelos que integran dichos accionamientos e in
formación (Sm).
2. La semejanza física (Sf) tiene mas relevancia en el comporta
miento basado en destrezas que en el basado en reglas y co
nocimientos, dado el menor impacto de Sf en la mejora de di
chos comportamientos. Debido a ello, se pondera Sf con un
valor mayor en destreza que en reglas y conocimiento.
3. Por contra, la fidelidad de los modelos (Sm) tiene especial rele
vancia en el comportamiento basado en conocimiento, cuando
es muy importante tener imagen clara de la situación de la plan
ta y plena consciencia de la fenomenología y dinámica que
pueden provocar las distintas estrategias de operación. No se
trata aquí de un conocimiento en abstracto, sino aplicado a la
situación real de la planta en un escenario concreto, lo cual es
reconocido a través de Sf y Sr. A causa de ello, se pondera Sm
con un valor para conocimiento superior al utilizado en reglas y
destreza.
4 . La parte manual (PEM) se ve mas afectada por la semejanza fí
sica y menos por la fidelidad de los modelos (Sm) que la parte
cognoscitiva (PNR), para todos los tipos de comportamiento.
64
No obstante, Sf tiene también efecto en la parte cognoscitiva,
especialmente en el comportamiento basado en destrezas, ya
que permite el entrenamiento fiel en la configuración física con
que se presentaría la misma situación en la propia sala de con
trol. Es decir, el mismo patrón de percepción que tendría el
operador en la misma circunstancia.
Prevalece de todas formas la mayor ponderación de Sf en la parte
manual que en la cognoscitiva, la menor de Sm en la manual que
en la cognoscitiva y Sr se pondera con el mismo valor en ambas
partes.
A partir de lo anterior y teniendo presente que la suma de los fac
tores de ponderación debe ser igual a 10, se propone la siguiente
tabla:
Sf Sr Sm
Destreza
PNR
PEM
Realas
PNR
PEM
Conocimiento
PNR
PEM
3
4
2
3
2
3
5
5
6
6
4
4
2
1
2
1
4
3
Tabla 3.3.2.6.1:
Factores de ponderación FPij para AtPI\IR(%) y At PEM(%)
65
Para la confección de esta tabla se ha seguido el procedimiento de
asignar el valor 6 para el factor de ponderación de Sr en el tipo de
comportamiento basado en reglas, el cual se establece como valor
máximo, y bonificar en términos relativos Sm cuando se trata de
conocimiento y PNR; o bien Sf cuando se trata de destreza y PEM.
Todo ello en el marco de los criterios generales expuestos ante
riormente. La figura siguiente explica la forma de aplicar dichos cri
terios.
Referencia numérica Q : Comportamiento basado en Reglas
FP, (PNR) = ® ; FP, (PNR) = 0 ; FP^ (PNR) = @
FP, (PEM) = (?) ; FP, (PEIVI) = 0 ; FP^ (PEIVI) = 0
Sf Sr S m
•(-1) 0 (-2)^
PNR 0 ( + 1) ( + 2)
®
-1) ® (-2)-~ ^ — * • •
PEM 0 (+1 ) ( + 2)
© W Corrección si comportamiento basado en Destreza.
FP, (PNR) = 6 - 1 = 5 ; FP, (PNR) = 2 + 1 = 3 ; FP„ (PNRI = 10 - (5 + 3) = 2 FP, (PEM) = 6 - 1 = 5 ; FP, (PEMl = 3 -(• 1 = 4; FP„ (PEMI = 10 - (5 -f 3) = J.
— W Corrección si comportamiento basado en Conocimiento. FP, (PNR) = 6 - 2 = 4; FP„ (PNR) = 2 -f 2 = 4; FP, (PNR) = 1 O - (4 -I- 4) = 2 FP, (PEM) = 6 - 2 = 4; FP„ IPEM) = 1 -f 2 = 1 ; FP, (PEM) = 10 - (4 -t- 3) = 3
Fia. 3 . 3 . 2 . 6 . 1 : Factores de Donderación FP. seaún tino de comoortamiento
3.3.2.7 Situaciones_ de_ partida y de_ fíegada
La corrección en el valor de FDN al pasar del entrenamiento en un
simulador con el 50% de semejanza al entrenamiento en un simu
lador con el 100% de semejanza puede plantearse mediante suma
de correcciones parciales. En este trabajo se considera la suma de
las correcciones siguientes:
66
A. Entrenamiento en el Sinnulador real, cuyos criterios para estimar
los valores de semejanza se han expuesto en el Apdo. 3 .3 .2 .5 .
B. Utilización adicional de un Simulador Gráfico Interactivo (SGI)
que tome como referencia la propia central.
C. Ganancia adicional al sustituir ambos por un Simulador de A l
cance Total que tome como referencia la propia central. Equiva
le a equipar al SGI anterior con la Sala de Control (SC) de la
central.
Para calcular las correcciones correspondientes a cada paso, se
van a definir primeramente sus condiciones iniciales y finales.
A. En el primer paso, la situación de partida es la de semejan
za = 5 0 % , establecida para el simulador genérico del APS (ver
Apdo. 1.4), es decir,
Sf = 5 0 % Sr = 5 0 % Sm = 5 0 %
La situación de llegada es la correspondiente a los valores de
semejanza del simulador utilizado en la realidad.
Puede decirse que este primer paso es el ajuste de las condi
ciones genéricas a las del simulador en concreto que está sien
do utilizado. Dado que son valores estimados (ver Apdo. 4 .4 ,
para |a central de referencia), se someten posteriormente a un
rango de variación relativa de ± 10% en los cálculos del capítu
lo 5.
67
B. En el segundo caso, la situación de partida es precisamente la
de llegada del caso anterior. En la situación de llegada se con
sidera, por razones de simplificación, que el SGI permite seguir
el Manual de Operación de la central al 100%, es decir, que
tienen simulados todos los sistemas con el debido detalle, y
que sus modelos de simulación reproducen con fidelidad total
las evoluciones en todas las situaciones operativas. En lo que
respecta a la semejanza física, se mantiene el mismo valor que
la del simulador en uso, ya que el SGI no aporta cambios en es
te parámetro. En suma, se llegaría a un entrenamiento con valo
res:
Sf = X% S r = 1 0 0 % S m = 1 0 0 %
C. La situación de partida es, nuevamente, la de llegada del caso
anterior. En cuanto a la de llegada se considera, por razones
de simplificación también, que el simulador de alcance total
tiene los mismos valores anteriores de semejanza respecto a
seguimiento de reglas y fidelidad de modelos (100%) y que la
sala de control es réplica al 100% de la de la central. Es decir,
se tendría un entrenamiento con valores :
S f = 1 0 0 % S r = 1 0 0 % Sm = 1 0 0 %
La ganancia al pasar desde el simulador genérico de partida hasta
el simulador de alcance total , con referencia la propia central, será
la suma de las ganancias o correcciones parciales de los pasos A,
B y C .
68
3.3.3 Aplicación de la teoría de análisis de las acciones postaccí-
dentales (tipo 3) a las acciones preaccidentales (tipo 2)
3.3.3.1 Introducción
El tratamiento de las acciones tipo 2 (preaccidente) en este trabajo
debe ser obligadamente distinto al de las acciones tipo 3
(postaccidente).
Como ya se ha dicho, las acciones tipo 2 no son objeto de análisis
en los A P S ' s , debido a que están implícitamente consideradas en
la frecuencia de los sucesos iniciadores. No son en consecuencia
objeto de análisis ni con el método THERP ni con el HCR, pero es
evidente que debe ponderarse el efecto del entrenamiento en simu
lador sobre las mismas, si se desea hacer un estudio completo.
En primer lugar, solamente se verán afectados por acciones tipo 2
aquéllos sucesos iniciadores relacionados con la operación en sala
de control, es decir, los asociados a transitorios con intervención
del operador (p.ej., la rotura de un tubo de G.V. debida a un fallo
de material, no es asociable; mientras que la pérdida de agua de
alimentación a un GV, achacable a una falsa maniobra en sala de
control que provoca el disparo de las bombas, lo sería). El criterio
general seguido es no considerar ninguna influencia por acciones
tipo 2 en los sucesos cuyo inicio es el fallo de un elemento pasivo,
p.ej. la rotura de una conducción; y considerar la influencia en los
iniciados por mal funcionamiento o mala operación de un equipo
activo, p. ej. una bomba o una válvula operable desde sala de con
trol .
69
A continuación, se hace una estimación del efecto del grado de
semejanza del simulador en la probabilidad de error, al ejecutar di
chas acciones. Debe señalarse que el margen de incertidumbre en
este caso es muy elevado, ya que no se dispone de base metodo
lógica sobre la que trabajar. Se ha utilizado la metodología corres
pondiente a acciones tipo 3, con las oportunas adaptaciones.
3.3.3.2 Parte Cqgnoscitiya
Para la parte cognoscitiva, se aplica el modelo HCR y la misma
banda de mejora proporcionada por el factor de forma K i , aunque
se trata evidentemente de un proceso distinto.
El parámetro t, t iempo disponible para tomar una acción, no tiene
sentido o es indefinido en muchas operaciones y sólo sería aplica
ble en las operaciones a tiempo tasado, como p. ej: las necesarias
para evitar un disparo del reactor después de un fallo, las de cam
biar rápidamente un tren fallado por otro de reserva para que no se
degrade la situación, o para no entrar en una Condición Limitativa
de Operación de las Especificaciones de Funcionamiento; pero que
son sólo una parte del total a considerar.
Los criterios propuestos para obtener valores de referencia para
acciones tipo 2 ya han sido expuestos parcialmente al tratar los
Factores de Importancia del Apdo. 3 .3.2.2, pero se explican y
completan como sigue:
1. El Factor de Tiempo Efectivo incorpora correcciones para ac
ciones tipo 3 que no son aplicables a las tipo 2. Éstas no cons
t i tuyen la parte mas importante del programa de entrenamiento,
como ocurre con las tipo 3, y no está justif icado, por tanto, la
70
utilización de un factor multiplicativo, para pasar de Tiempo Co
rregido a Tiempo Efectivo.
3. El operador está mucho mas familiarizado en su trabajo habitual
con este tipo de acciones, a pesar de que en las centrales nu
cleares, al trabajar normalmente en base, no sean frecuentes
ios arranques, paradas y movimientos de carga.
3. Como puede observarse en la Tabla 3 .3 .2 .2 .1 , el valor asigna
do a la parte cognoscitiva de estas acciones supone 1/6 del
equivalente para acciones tipo 3. Debido a ello, se considera
suficiente aplicar la fórmula exponencial del HCR para el cálculo
de PNR, solamente para un escenario medio.
Se considera como escenario medio un comportamiento basado
en reglas, el valor de K2 (Factor de estrés) = O correspondiente
a un nivel de actividad normal, sin emergencia y el valor de K3
(Calidad de la interfase) = 0, correspondiente a una calidad me
dia.
4 . El método de cálculo es igual que en acciones tipo 3, pero apli
cando los nuevos factores i a la expresión [7] para obtener los
valores de K i . Dado que no es factible singularizar los valores
de t y Tm para todas las acciones tipo 2 posibles, se ha calcu
lado un valor medio de AtPNR(%) a partir de los valores obteni
dos aplicando relaciones desde yC =1 hasta yC = 1 0 . ^ /Tm /Tm
Los valores con l2= 1 , corresponden a una ponderación de cada
hora en simulador igual a cada hora de permanencia en sala de
control.
71
3.3.3.3 Parte Manual
interesa recordar que el entrenamiento en simuiador se dirige pri-
mordialmente a los aspectos cognoscitivos antes que a los aspec
tos manuales. Consecuentemente, es lógico suponer que la reduc
ción de errores manuales es más insensible al entrenamiento que la
de errores cognoscit ivos.
Por otra parte, los errores manuales o "deslices" suelen producirse
con mayor frecuencia en operación normal que en condiciones de
accidente. Los "deslices" se producen normalmente por falta de
atención o exceso de confianza, en situaciones atencionales relaja
das propias de operación normal y no de las operaciones en emer
gencias (en éstas suelen producirse "equivocaciones" debido a la
ofuscación que produce el estrés). Sin embargo, el menor nivel de
estrés en acciones tipo 2 induciría, siguiendo el NUREG/CR-1278
(ver Ref. 1 , Tabla 20-16(2)), a dar menor penalización por Factor
de Estrés en el análisis de la parte manual de estas acciones.
Los Factores de Importancia propuestos en la Tabla 3.3.2.2.1 que
pretenden armonizar lo anterior son: I2 (PEM) = 1 para operador
medio, I2 (PEM) = 2 para operador novato.
3.3.3.4 Factores de Ponderación
Respecto a los factores FPij, se aplican criterios semejantes a los
de las acciones tipo 3. Debido a que se toma como comportamien
to medio el basado en reglas, los factores de ponderación a consi
derar son los que aplican a este tipo de comportamiento (ver Tabla
2 en Apdo. 3.3.2.6).
72
Sf Sr Sm
PNR 2 6 2
PEM 3 6 1
Ejemplo de cálculo
Parte cognoscitiva
El APNR(%) se calcula de igual forma que en acciones tipo 3, es
decir, aplicando las fórnnulas [6] y [7] y pero, según se ha explica
do, considerando sólo los coeficientes pertenecientes a un compor
tamiento basado en reglas, valores de K2 = 0 y K3 = 0, y los facto
res de importancia para el cálculo de K correspondientes a accio
nes tipo 2. Se calcula para t /Tm = 1 , 2 , 3.. .10 y se halla la media
aritmética.
Ejemplo de cálculo para: Operador Medio ( K i = 0 ) , factor l2(PNR) = 1
y t / = 2 / T m nominal
X m = > í • , ( 1 + K i ) (1-^K2) (1+K3) = - ^ / Inri / T m nominal (1 + K,)
Para H = 0 (ninguna corrección en K^, es decir, K i = 0 )
2:1,00(1 + 0) - 0,6" PNR = e exp.-
0,601 exp.-I-0,9 = 0 ,1176
Para H = 20 hr (Ki = -0 ,0037 , aplicando la expresión [ ] para
F = 0 , 4 4 e l = 1
73
PNR = e exp. 2:1,00(1-0,0037) - 0,6
0,601 exp .+ 0,9 = 0 ,1164
APNR(%) = M I Z ^ l ^ d l ^ = 1o/, 0,1176
Siguiendo el mismo proceso de cálculo se obtendría:
Si
Si
Si
Si
Tm nominal
Tnn nominal
Tm nominal
Tm nominal
Tm nominal
Tm nominal
Tm nominal
Tm nominal
1 , A PNR(%) = 0 ,6%
= 3, A PNR(%) = 1,4%
= 4, A PNR(%) = 1,8%
= 5, A PNR(%) = 2 ,2%
= 6, A PNR(%) = 2 ,6%
= 7, APNR{%) = 3%
= 8, A PNR(%) = 3 ,4%
= 9, APNR(%) = 3 ,7%
Si V . , = 10, A PNR(%) = 4 % / T m nominal
El valor medio desde % = 1 hasta Vi = 1 0 resulta 2 ,4% que se-/Tm /Tm
rá el valor de A PNR(%) considerado para acciones tipo 2 de un
operador medio con 20 hr anuales de reentrenamiento.
74
Al valor anterior hay que añadir la parte manual que se explica a
continuación.
Parte mariua!
Se utiliza la misma fórmula [8] que en acciones tipo 3, pero con los
valores de A,| que corresponden a los factores laíPEM).
Para l2(PEM) = 1 , correspondiente a operador medio, resulta
^ = 0,0017 y el valor de APEM(%) para p. ej. H = 20 hr resulta =
5 0 ( 1 -e - ° ° ^ ' - ' ° ) = 1,7%.
Para 40 hr resultaría = 50 (1 - e°°'^''-'^°) = 3 ,3%.
Al ser PEM independiente de ^ , no es necesario hacer cálculos
para una serie de valores J/í y hallar la media, como ocurría con
PNR.
Las Tablas 3.3.3.4.1 y .2 muestran los valores obtenidos para
APNR(%) e APEM(%) mediante este proceso de cálculo. Los valo
res de APEH(%) que se muestran en la Tabla 3 .3 .4 .1 .3 , se obtie
nen a partir de los anteriores, según:
APEH(%)=APNR(%) + [1-APNR(%)] APEM(%) [10]
y representan las correcciones que se van a hacer a la frecuencia
de los sucesos iniciadores de la ecuación FDN relacionados con
posibles fallos de operación en sala de control. La evolución de
APEH(%) en estas acciones para operadores novatos y medios se
muestra en la figura a continuación.
75
se 80 - I - •
ff ,. i:-
Óf>B?ÁDí»í MÉDib
H(Horas)
ra-í-:
H( Horas)
Fig.3.3.3.4.1:VARIACIÓN DE LA PROBABILIDAD DE ERROR HUMANO (PEH) EN ACCIONES TIPO 2
76
Tabla 3 .3 .3 .4 .1 : Correcciones PNR en acciones tipo 2
Operador Novato
H(hr)
l2(PNR) = 1
l2(PNR) = 2
l2(PNR) = 3
20
3,6
7,1
10,5
APNR(%)
40
7,1
13,8
20
60
10,5
20
28,7
80
13,8
25,9
36,5
Operador Medio
H (hr)
l2(PNR)=0
l2(PNR) = 1
l2(PNR) = 2
20
0
2,4
4,7
APNR(%)
40
0
4,7
9,2
60
0
7
13,6
80
0
9,2
17,7
77
Tabla 3.3.3.4.2: Correcciones de PEM en acciones tipo 2
Operador Novato
H (horas)
l2{PEM) = 1
l2(PEM) = 2
l2(PEM) = 3
20
1,7
3,3
5
APEM(%)
40
3,3
6,4
9,5
60
4,8
9,3
13,6
80
6,3
12
17,2
Operador Medio
H (horas)
l2(PEM)=0
l2(PEM) = 1
l2(PEM) = 2
APEM{%)
20
0
1,7
3,3
40
0
3,3
6,4
60
0
4,8
9,3
80
0
6,3
12
78
Tabla 3.3.3.4.3: Correcciones PEH en acciones Tipo 2
Operador Novato
H (hr)
l 2 = 1
l2 = 2
l2 = 3
20
8,2%
4,06%
2,8%
APÉH{%) ,
40
15,0%
7,6%
5 ,1%
60
21,8%
11,0%
7,5%
80
28,2%
14,4%
9,8%
Operador Medio
H (hr)
l2 = 0
l 2 = 1
l2 = 2
20
0
4,1
8
APEH(%)
40
0
8
15,7
60
0
11,8
22,9
80
0
15,6
29,7
79
3.4 EFECTO EN ACCIONES RELACIONADAS CON EL DIAGNÓSTICO O
DEL TIPO 4
3.4.1 Introducción
Las acciones tipo 4 son las derivadas de un diagnóstico incorrecto
del suceso iniciador. El diseño de los Procedimientos de Operación
de Emergencia afecta de forma muy importante en este tipo de
acciones. Cuando se tienen procedimientos basados en
"síntomas", no es preciso en teoría diagnosticar el suceso iniciador;
las maniobras prescritas en determinados procedimientos respon
den directamente a la información que recibe el operador en sala
de control, sin más. El equipo de operación lleva la planta a estado
seguro siguiendo estos primeros procedimientos, independiente
mente del suceso ocurrido, sin tener necesidad de diagnosticar
previamente. Estos mismos procedimientos enviarán al operador a
la instrucción concreta que corresponde al suceso. Determinadas
comprobaciones pedidas en la misma, garantizan que se está en la
instrucción correcta; si no fuese el caso, se indicará la instrucción
oportuna o su referencia.
Cuando se tienen procedimientos basados en "sucesos", el opera
dor recibe la información del nuevo estado de la planta a partir de
la cual diagnostica el suceso ocurrido para, seguidamente, dirigirse
al procedimiento específico adecuado. El problema se presenta si el
diagnóstico no se realiza correctamente y se elige un procedimiento
erróneo.
Las acciones tipo 4 suelen estudiarse sólo si se tienen este segun
do tipo de procedimientos, aunque también en este caso suelen
existir, como se verá mas adelante, instrucciones especiales para
80
llegar a un diagnóstico correcto y para mantener los llamados
"objetivos de protección" que garantizan la operación de la planta
en dirección segura.
El problema que surge a la hora de cuantificar la probabilidad de
diagnóstico erróneo y posibles rectificaciones, es la dificultad de
encontrar métodos que calculen estas probabilidades de forma rigu
rosa. A continuación se describe la metodología seguida en el APS
de C.N. Trillo y la forma de aplicarla a este trabajo.
3.4.2 Probabilidad de Error de Diagnóstico
Se parte del uso de un "árbol de decisiones" tras la ocurrencia de
un suceso iniciador. Este árbol de decisiones (SI/NO), recogido en
una instrucción especial de operación, requiere la comprobación
ordenada de las variables significativas (ver ejemplo en Fig.
3.4.2.1). Según sea la respuesta a cada uno de los nodos del ár
bol, el grupo de operación se va moviendo a través de éste hasta
llegar a una salida que le dirige al capítulo del Manual de Operación
correspondiente al suceso ocurrido.
Como puede observarse en la figura, el número de parámetros bá
sicos para el primer diagnóstico es muy reducido:
• Diferencia de presión entre el edificio de contención y la atmós
fera.
• Alta actividad en la contención.
81
DISPARO
DEL
REACTOR
(RESA)
( ^
00
<
DIFERENCIA DE PRESIÓN ENTRE LA
CONTENCIÓN Y LA ATMOSFERA > 30mbar >
MEDIDORES DE ACTIVIDAD DE
VAPOR PRINCIPAL ACTIVOS ^
SUCESOS DE FUNCIONAMIENTO ANORMAL Y SUCESOS FUERA DE CONTENCIÓN
^ O ALTA ACTIVIDAD EN LA
ggNTENgl9N SI
K
ROTURA DE TUBOS EN
G.V.
CRITERIO DE REFRIGERACIÓN
DE EMERGENCIA (CRE)
ACTIVADO SI
W )
PEQUEÑA ROTURA EN EL CIRCUITO SECUNDARIO DENTRO DE LA CONTENCIÓN
FUGA MUY PEQUEÑA DEL PRIMARIO SIN ACTIVACIÓN DE C.R.E
NO
PRESIÓN DEL
PRIMARIO < 9 bar
EN EL PLAZO
2005
NIVEL DEL PRESIONADOR
< 2 . 2 m ^
APERTURA DE UNA VÁLVULA DE SEGURIDAD/ ALIVIO DEL PRESIONADOR
FUGA PEQUEÑA O MEDIANA EN EL SISTEMA DE REFRIGERANTE PRIMARIO
FUGA GRANDE EN EL SISTEMA DE REFRIGERANTE PRIMARIO
Fig. 3.4.2.1: ÁRBOL DE DECISIONES
• Activación de los criterios de refrigeración de emergencia del
núcleo.
• Presión del circuito primario.
• Presión del presionador.
• Activación de los medidores de actividad del vapor principal.
Si el operador responsable del seguimiento de este procedimiento
omite la comprobación de alguna variable o comete errores en la
lectura de los indicadores correspondientes, podría abandonar el
árbol en una salida errónea (diagnóstico erróneo), lo que equivaldría
a utilizar una instrucción indebida para ese suceso iniciador.
Para cada emergencia, se estima la probabilidad de ser confundida
(salida del árbol por otro procedimiento distinto al oportuno) con
cada una de las otras. Las emergencias muy "alejadas" entre sí
dentro del árbol de decisiones, tendrán muy baja probabilidad de
ser confundidas, mientras que esta probabilidad será mayor, entre
las más próximas.
Los errores de omisión/comisión cometidos por un operador duran
te el diagnóstico inicial, pueden ser detectados y corregidos
(recuperados) por otros miembros del grupo de operación. Pero es
preciso evaluar para ello el grado de dependencia existente entre
los miembros del grupo de operación, suponiendo el grado lógico
de elevado estrés en las situaciones planteadas.
La probabilidad de diagnóstico erróneo se estima usando las tablas
para errores de omisión y comisión del documento NU-
REG/CR1278, siguiendo la metodología THERP. Se calculan las de
nominadas probabilidades de diagnóstico erróneo preliminar para
83
cada suceso iniciador en relación al resto. Repitiendo el mismo pro
ceso para cada suceso iniciador, se podrá elaborar una tabla que
muestre la probabilidad de error de diagnosis preliminar para cual
quier combinación suceso real/suceso diagnosticado. A esta tabla
se la denomina Matriz de Confusión siguiendo la terminología de la
central de O'CONEE/EE.UU, que fue la primera en aplicar este mé
todo.
Supuesto ya al operador utilizando el procedimiento equivocado, y
en base a las comprobaciones iniciales contenidas en éste
(Condiciones Iniciales de la Instrucción de Operación) y a la infor
mación en forma de alarmas y mensajes que continúan llegando a
sala de control, se produce una reidentificación del suceso, que
puede dar lugar a una rectificación del error de diagnóstico. La lle
gada de nuevos operadores (equipo de retén que se activa al ocu
rrir la emergencia y debe llegar antes de un cierto tiempo, p. ej. 30
min.) da lugar también a un rediagnóstico que puede corregir el
error inicial. Todo lo anterior se tiene en cuenta mediante la aplica
ción de un Factor de Recuperación para cada error inicial de diag
nóstico. En la selección de dicho factor se pondera el grado de de
pendencia personal que existe entre el diagnóstico inicial y los pos
teriores. Esta dependencia puede ser nula, débil, moderada, fuerte,
o, en caso extremo, total.
Una vez corregidas las probabilidades de diagnósticos erróneos
preliminares con el factor de recuperación, se obtiene la matriz de
confusión real o definitiva (Ver ejemplo en Fig. 3.4.2.2).
84
Ejemplo:
P es la probabilidad de que una "Rotura pequeña de vapor dentro de contención" sea ' tomada (diagnosticada) por un "LOCA mediano o pequeño".
P¡j X (1 - APEH) es la probabilidad anterior corregida con el efecto de semejanza del simulador de entrenamiento
Fig. 3.4.2.2: Matriz de confusión
85
Posteriormente, hay que evaluar las consecuencias de la utilización
del procedimiento erróneo (pensando que es el correcto), en cuanto
al posible desarrollo de secuencias que desemboquen en daño al
núcleo, pudiendo suceder:
• Que no tenga ningún efecto, pues las acciones humanas que in
teresan no difieren de las del procedimiento erróneo.
• Que tenga efecto, es decir, se producen acciones humanas equi
vocadas con un cierto impacto en la probabilidad de daño ai nú
cleo o no se realizan acciones requeridas. En este caso, hay que
incluir dichas acciones en el análisis del suceso iniciador perti
nente, afectadas por una probabilidad de ocurrencia que es pre
cisamente la de error de diagnóstico.
3 .4 .3 . Efecto del Simulador
El efecto de la semejanza del simulador tiene lugar nuevamente en
la medida que afecte a un entrenamiento fiel a las condiciones en
que se basa el grupo de operación para diagnosticar. La metodolo
gía empleada para estimar los errores de diagnóstico y crear la ma
triz de confusión ya ha sido expuesta, y ahora se trata de estudiar
cómo afecta el grado de semejanza del simulador a dichos errores.
Al igual que ocurría en acciones tipo 2 y 3, se considera que el si
mulador de referencia del APS tiene una semejanza del 5 0 % , y que
existe una mejora potencial en la probabilidad de error, al aumentar
el grado de semejanza.
86
Dado que el método de estimación de probabilidad de errores de
diagnóstico se basa, cuando se utiliza el árbol de decisiones, en el
cálculo de posibles errores de omisión y comisión, se utilizará la
expresión de AtPEM (%) para calcular el efecto de la semejanza del
simulador, ver [4 ] , donde, al igual que en acciones tipo 3,
AtPEM(%) representa la banda total de mejora; FPf, FPr y FPm los
factores de ponderación de la semejanza física, en el seguimiento
de regias y en los modelos; Sf, Sr y Sm miden dichas semejanzas.
Sin embargo, los valores de los parámetros anteriores pueden ser
distintos a los estimados para otro tipo de acciones. A continua
ción se discute la estimación de estos parámetros:
• Los criterios para asignar Factores de Importancia a acciones t i
po 3 aplican completamente a acciones tipo 4 y, dado que la
probabilidad de error en este caso se calcula a partir de la pro
babilidad de error en este caso se calcula a partir de la probabili
dad de error manual, se aplican los factores I3 (PEM) de la Tabla
3 . 3 . 2 . 2 . 1 , es decir: 4 , 6 y 8 para operador novato y 2, 3 y 4 pa
ra operador medio.
• Los factores de ponderación (FP) en acciones tipo 3, para un
comportamiento basado en reglas que es el supuesto en accio
nes tipo 4, son FPf = 3, FPr = 6 y Fpm = 1.
• En acciones tipo 4 se mantiene el valor 3 para FPf, pues también
aplica el mismo análisis del Apdo. 3.3.2.6.
FPf = 3
Para FPr se asume un peso menor, sólo 4 , ya que el proceso de
diagnóstico del suceso iniciador se guía por comprobaciones
87
sencillas de las variables del árbol de decisiones sin precisar pro
cedimientos de operación para accionar sobre los controles.
FPr = 4
Para FPm se asunne un peso 3, superior al asignado en acciones
tipo 3, debido a que una evolución inadecuada del simulador por
falta de calidad o fidelidad de los modelos, imposibilita un buen
entrenamiento en el diagnóstico de sucesos iniciadores.
FPm = 3
3.4.4 Semejanzas
Para evaluar las semejanzas, desde el punto de vista de entrena
miento de acciones tipo 4 , pueden tomarse en principio los mismos
criterios generales expuestos para acciones tipo 3, pero ajustándo-
los, si fuera necesario, al marco del diagnóstico de sucesos inicia
dores.
Debe prestarse atención especial a:
• Si el simulador dispone de todas las variables del árbol de deci
siones, lo que significa que se procede a un diagnóstico con el
mismo esquema mental y operativo que en la sala de control
real.
• Muy importante es que el simulador no incorpore variables o
medios adicionales para diagnosticar debido al efecto negativo
que esto tiene: el grupo de operación se acostumbra a diagnosti
car con ellas y, al faltarle en el escenario real, no reconoce el
accidente y se siente, además, sin información suficiente.
88
• El simulador dispone también de las variables contenidas en las
Condiciones Iniciales de cada instrucción de Operación y demás
información relevante del Factor de Recuperación.
Lo anterior puede dar lugar a que deban tomarse unos valores de
Sf, Sr y Sm ligeramente distintos a los de las acciones tipo 3 (ver
Apdo. 4.4).
3.5 EFECTO EN ACCIONES IMPROVISADAS DE RECUPERACIÓN O
DEL TIPO 5
Las acciones tipo 5 son acciones improvisadas, no recogidas de
forma explícita en los procedimientos, y que pueden mejorar el de
sarrollo de la situación accidental. Son acciones necesarias para
"recuperar" el servicio de un determinado componente, o p. ej., pa
ra poner en servicio vías alternativas a la que se encuentra indis
ponible. Esto puede exigir la realización improvisada de maniobras
locales no previstas en los procedimientos, tales como actuaciones
locales sobre cabinas eléctricas para llevar alimentación alternativa
a un consumidor, actuación sobre válvulas locales para conseguir
un nuevo camino de refrigeración de un componente o, incluso, ac
tuaciones en los armarios de limitación o protección del reactor pa
ra inhibir la actuación de una determinada señal que impide la reali
zación de una maniobra necesaria. Estas acciones no tienen inci
dencia en el trabajo presente pues son acciones que no son objeto
de entrenamiento en simulador, ya que tienen lugar fuera de la sala
de control.
89
En el análisis detallado de las acciones tipo 3 y 4 , han sido discuti
das acciones en sala de control, también llamadas de recuperación,
pero conviene señalar, para no confundirlas con las tipo 5, que son
reacciones inmediatas o a corto plazo por parte del propio operador
o del supervisor cuando se produce una actuación errónea, o la
omisión de un paso de un procedimiento, o lectura errónea del
mismo, entre otras causas posibles. Las alarmas en sala de control,
incongruencias en los valores de planta esperados, así como los re-
troavisos esperados que no aparecen, alertan al operador sobre el
posible error. Este procede a subsanarlo con operaciones usuales
en sala de control.
3.6 IMPACTO EN LA FRECUENCIA DE DAÑO AL NÚCLEO (FDN)
3.6.1 Cálculo de la variación de FDN
A continuación se explica brevemente cómo y dónde los efectos
del simulador descritos anteriormente impactan en la mecánica de
cálculo de la Frecuencia de Daño al Núcleo (FDN).
La Figura 3.6.1.1 es un esquema gráfico simplificado del método
de cálculo. Se ha señalado el lugar donde interviene cada tipo de
acción, pudiendo observarse en ella que el efecto o impacto en las
expresiones sumatorias y , por tanto, en el valor final de FDN es
distinto según se trate de acciones tipo 1 , 2, 3, 4 ó 5. Se describe
brevemente a continuación el proceso de cálculo de FDN represen
tado en dicha figura.
90
La expresión de FDN representa la suma de los valores de probabi
lidad de daño al núcleo asociados a cada suceso iniciador. En los
árboles de sucesos se reflejan todas las secuencias que pueden
derivarse de un suceso iniciador, las cuales vienen determinadas
por el éxito o fallo de la condición operativa representada por cada
cabecero del árbol de sucesos. La probabilidad de éxito o fallo de
dicha condición operativa o cabecero, se calcula mediante los árbo
les de fallo que incorporan tanto fallos de equipo, como posibles
errores humanos.
Los árboles de fallo dan origen a ecuaciones booleanas que se utili
zan para el cálculo de las probabilidades de ocurrencia de las se
cuencias asociadas a un suceso iniciador. El resultado son ecuacio
nes booleanas más extensas consistentes en abundantes sumato-
rios de los llamados Conjuntos Mínimos de Fallos (CMF), que son
combinaciones mínimas de fallos de equipos y errores humanos
que pueden ocasionar daño al núcleo del reactor. Una combinación
mínima de fallo puede ser:
- Con actuación humana: CMF(PEH).
- Sin actuación humana: CMF(nPEH).
(sólo con fallos de equipos)
La expresión final de FDN, considerando todos los sucesos inicia
dores, podría representarse por:
FDN= EnCMF(PEH) -l-Z^CMF(nPEH)
91
FDN I FDN (SI) i
i=n
F D N ( S l ) i = ( P s i . I Psec)i
Arboles de sucesos (secuencias)
SI " Cf C2 C4
Acc. Tipo 2
I Exifo
\ Fallo
I Psecí=Pci+ Pct • Peí + Peí • Pci • Pc3+ «^c l=n
Siglas;
FDN =
SI =
PDN =
Psi =
RED =
Pci =
PFH =
PFE =
Frecuencia Daño al Núcleo
Suceso Iniciador
Probobílídad Daño al Núcleo
Probabilidad Suceso Iniciador
Probabilidad Error de Diogno'stico
Probabilidad Fallo cabecero i
Probabilidad Fallo Humano
Probabilidad Fallo Equipo
Sec.4 Psec.4 = Peí • Pe2 • Pc3.Pc A
See.3 Psec.3 = Peí « ^ a . P c S
See.2 Psec.2= Peí -Pe2
S e d Psec.i = Peí
Arboles de fallos
Ejemplo Pci (Ecuación Booleana)»F(Pp,^ ,Pp£)
i
PFH Fallo Humono '
Acc. Tipo 3 y 4
r Y
1 f
1 °
0
1 PFE
Fallo equipo
Acc. Tipo 1 y 5
1 1
Fíg. 3.6.1.1: ESQUEMA SIMPLIFICADO DEL MÉTODO DE CÁLCULO DE FDN
La acción o acciones que aparecen en una CMF(PEH) concreta,
pertenecerá a uno de los cinco tipos de acciones humanas descri
tos.
Se discute a continuación el impacto del simulador para cada tipo
de acción en el contexto de la ecuación de FDN:
• Las acciones Tipo 1 entran en los fallos de equipos que alimen
tan los árboles de fallos, pero se ha explicado ya (ver Apdo. 3.1)
que estas acciones no se ven afectadas por el entrenamiento en
simulador, por lo que no hay ninguna aportación por este cami
no.
• Los fallos en acciones Tipo 2 están implícitos en la frecuencia de
aparición de los sucesos iniciadores. Pero sólo se verán afecta
dos aquellos sucesos iniciadores con origen posible en la opera
ción, es decir, los sucesos asociados a transitorios con interven
ción del operador. En estos casos, el valor de la probabilidad del
suceso iniciador (PSI) utilizada en el cálculo de FDN, debe corre
girse en el porcentaje calculado según Apdo. 3.3.3.
• En relación con las acciones tipo 3, que son las más afectadas,
se ha explicado en el Apdo. 3.3.2 el efecto del simulador en su
parte cognoscitiva y manual. Pero el impacto de este efecto de
pende del lugar donde esté situada la acción dentro de los árbo
les de sucesos y de las secuencias dominantes de daño al nú
cleo.
Debe tenerse en cuenta que una reducción de errores de opera
ción no provoca la misma reducción porcentual de FDN, sino un
valor sensiblemente inferior, ya que según se ha explicado, los
93
CMF con acciones hunnanas son sólo una parte del total que ali
menta FDN.
• En cuanto a acciones tipo 4 , el simulador tendrá como efecto
modificar la "matriz de confusión" creando otra matriz de confu
sión (ver Fig. 3.4.2.2), donde la probabilidad de error de diag
nóstico asociada a cada retícula es corregida con una mejora al
aumentar el grado de semejanza (ver Apdo. 3.4.). Esto se tradu
ce en una variación de la probabilidad de ocurrencia de determi
nadas acciones, las tipo 4 , contempladas en los CMF.
• Las acciones tipo 5, al igual que las acciones tipo 1 , no se ven
afectadas por el entrenamiento en simulador, según se ha expli
cado en el Apdo. 3.5.
Finalmente para conocer la variación de FDN, es decir, el AFDN al
pasar un simulador desde semejanza i a semejanza j , se calculará el
valor de mejora de PNR y PEM de cada acción humana que entre
en los CMF(PEH). Considerando que,
PEH = PNR (área cognoscitiva)-I- PEM (área manual),
el incremento A¡.j al pasar de i a j resulta en consecuencia:
Ai.jPEH = A¡.jPNR + (1 - A¡.jPNR) A¡.jPEM =
Aj.jPNR = A¡.jPEM - A¡.jPNR . A¡.jPEM « Aj.jPNR + Aj.jPEM
(simplificación que puede hacerse en la mayor parte de los
casos)
se calculará ZCMF correspondiente a la semejanza j del simula
dor sustituyendo el valor PEH de cada acción humana por el va-
94
lor PEH-Ai.jPEH, donde A¡.jPEH ha sido obtenido a partir de A¡.jPNR
e Aj.jPEIVI. El signo negativo de A¡.jPEH es debido a que un au
mento de semejanza conllevaría una reducción de la probabilidad
de fallo humano. Finalmente, la variación de FDN al pasar de una
semejanza i a una semejanza j queda expresada por,
A¡.jFDN = E CMF[ PEH] - Z CMF [PEH - A¡.j PEH] [11]
3 .6 .2 . Agrupación de Coníuntos Mínimos de Fallo (CMF)
En el apartado anterior, se ha explicado la formación de la ecua
ción general de cálculo de la frecuencia de daño al núcleo (FDN).
Esta ecuación da lugar a un extenso sumatorio de Conjuntos Mí
nimos de Fallo (CMF), pero no en todos los sumandos existen los
t ipos de acciones humanas afectadas por el entrenamiento en si
mulador. Para facilitar la aplicación del capítulo 5, así como los
análisis correspondientes, se expresará la ecuación de FDN con
un desglose más operativo que el del apartado anterior, como la
suma de las siguientes agrupaciones de CMF:
FDN= A + B - F C - K D
donde:
A - CMF sin acciones humanas (tipos 2, 3 ó 4)
B - CMF con sólo acciones preaccidentales (tipo 2)
C - CMF con sólo acciones postaccidentales (tipos 3 ó 4)
D - CMF con acciones preaccidentales y postaccidentales (tipos
2, 3 ó 4)
95
A - El primer grupo corresponde a CMF cuyo suceso iniciador es
independiente de acciones en sala de control (ver tabla
5.1.1), y que tampoco presenta acciones humanas posterio
res en sala de control . En definit iva, este grupo corresponde
a 2;CMF(nPEH) del apartado anterior y no se ve afectado por m
el entrenamiento en simulador.
B - El segundo grupo comprende los CMF provenientes de un
suceso iniciador cuyo origen puede verse afectada por ac
ciones tipo 2, pero que no contienen acciones posteriores t i
po 3 ó 4 . El efecto del entrenamiento en simulador se obtie
ne a través de la variación en la frecuencia de estos sucesos
iniciadores.
C - El tercer grupo consiste en CMF con suceso iniciador inde
pendiente de la operación en sala de control , pero con accio
nes tipo 3 ó 4 posteriores. El efecto del entrenamiento en
simulador se deriva de su influencia en la probabilidad de
éxito de estas acciones.
D - El último grupo es el más afectado, pues varía la frecuencia
del suceso iniciador al estar influido por acciones t ipo 2 y
varía también la probabilidad de éxito de sus acciones t ipo 3
y 4 .
A cont inuación, se explica la formación de cada uno de los su
mandos que dan lugar a la expresión de FDN que será utilizada en
el Cap. 5 de aplicación.
Las variaciones en PEH se identifican por AH2 ó AH3 según se
trate de acciones tipo 2 o acciones tipo 3 ó 4 . Las acciones t ipo 4
96
no requieren tratamiento diferente a las tipo 3 en la agrupación
que se propone.
- VALOR DEL SUIVIANDO A.
Suma de todos los CMF del Grupo A,
Z¡ = A CMFi [12]
- VALOR DEL SUMANDO B.
Suma de todos los CMF del Grupo B,
E¡ = B CMFi (1-AH2), [13]
donde AH2 es la modificación de la frecuencia de los sucesos
iniciadores. Dado que la modificación es en el sentido de dismi
nuir la frecuencia, se le ha asignado el signo negativo.
- VALOR DEL SUMANDO C.
En este caso hay que hacer distinción entre las diferentes ac
ciones humanas, ya que su corrección depende del tipo de
comportamiento y de la relación t/Tm. Por otra parte, la pro
babilidad de fallo de las acciones humanas debe desglosarse
entre su parte cognoscitiva y su parte manual, ya que cada par
te es objeto de corrección distinta.
El sumando C se obtiene como sigue:
1. Por cada suceso iniciador sin influencia de acciones tipo 2,
se reúnen los CMF que tienen una misma acción humana
(AHj).
97
2. Para cada suceso iniciador, se aplica la siguiente expresión:
I X j [AHj cogn.(1-AH3 PNR) + AHj man (1-AH3 PEM)],
[14]
donde:
- AHj es la a.cción humana en cuest ión; AHj cogn. corres
ponde a la parte cognoscit iva y AHj man. a la parte ma
nual.
- AH3 PNR es la corrección (con signo negativo, ya que
disminuye la probabilidad de ocurrencia) de la parte
cognoscit iva de la acción humana tipo 3 en cuestión
(ver Tabla 5.3.1)
- AH3 PEM, es la corrección de la parte manual de la ac
ción humana en cuestión bien sea de tipo 3 ó 4 . La co
rrección de las acciones tipo 4 aparecerá solamente en
su parte manual, dado que la metodología para tratar
estas acciones se ha desarrollado utilizando sólo valores
de la parte manual.
- Xj es el resultado del producto y posterior suma del res
to de las probabilidades que intervienen en los CMF que
contienen dicha acción humana en las secuencias del
suceso iniciador.
Debe tenerse presente que la probabilidad de fallo de una
acción humana puede tener valores diferentes según la se
cuencia en que intervenga. Esto obligaría a tratarla aquí
98
como si fueran acciones humanas distintas (utilización de
los "cambios de variable" del APS).
3. La expresión final del sumando C, al seguir el mismo proce
so en todos los sucesos iniciadores, será:
C = I ¡ = „,FSIi[ I X j [AHj cogn.(1-AH3 PNR)+AHj man ( 1 -
AH3/AH4 PEM)] [15]
donde,
FSIi es la frecuencia del suceso iniciador i.
- VALOR DEL SUMANDO D
La forma de obtener D es igual que en el caso anterior, salvo
que el sumatorio de sucesos iniciadores se refiere a los sucesos
con influencia de acciones tipo 2. Por eso en este sumando,
FSIi va multiplicado por la expresión (1-AH2). En el sumando C
están comprendidos los sucesos independientes de acciones t i
po 2 (i = m), mientras que el sumando D comprende los afec
tados por acciones tipo 2 (i = n).
D: i:¡ = n FSIi (1-AH2) [ i X j [AHj cogn.(1-AH3 PNR)-l-
AHj man (1-AH3 PEM)] [16 ]
La expresión final de FDN, expresada como suma de
A + B + C-l-D, es:
FDN= A: I ¡ = A CMFi
99
+ B: Z¡ = B CMFi (1-AH2)
+ C: I ¡ = ^ FSIi[ ZXj [AHj cogn.(1-AH3 PNR) + AHj man (1-
AH3 PEM)]
+ D: Z¡ = n FSIi (1-AH2) [ SXj [AHj cogn.(1-AH3 PNR)+AHj
man (1-AH3 PEM)]
[17]
la cual será utilizada en el capítulo 5.
3.7 COMENTARIOS RELATIVOS A LAS DIFERENCIAS DE DISEÑO EN
TRE LAS CENTRALES
Se van a comentar sucintamente, por su relación indirecta con el
presente trabajo, los aspectos de diseño que tienen mas importan
cia desde el punto de vista de factores humanos, y que pueden
analizarse fácilmente a través de la agrupación propuesta anterior
mente [17].
Probablemente el aspecto mas importante sea el grado de automa
tización del proceso. El efecto en APS/FH tiene lugar por la misma
desaparición de acciones humanas. Si se requieren menos acciones
humanas, la contribución de ellas en la FON es lógicamente menor
que si se tuvieran muchas. Naturalmente, puede ocurrir que sola
mente una o varias acciones humanas contribuyan a la FON de un
APS en un valor relativo superior a muchas acciones humanas de
otro APS, pero ésto hay que considerarlo como atípico o excepcio-
100
nal. Por otra parte, también es cierto que la automatización incre
menta el número de componentes, sobre todo electrónicos, que
deben ser sometidos a mantenimiento y pruebas, lo que aumenta la
posibilidad de errores en acciones tipo 1. Pero el efecto final debe
ser, lógicamente, de reducción del error humano.
El aspecto de automatización no se trata directamente en este tra
bajo que basa en resultados del APS, que acusan ya dicho efecto.
Una comparación de resultados entre diseños mas o menos auto
matizados, podría hacerse por comparación entre APS's de centra
les distintas en cuanto a la contribución relativa de cada uno de los
sumandos de la expresión [17] al valor de FDN, pero este aspecto
no es objeto de este trabajo.
Sin embargo, dada la importancia del tema en los estudios de FH,
se exponen a continuación algunas consideraciones de posible inte
rés:
• Actuaciones automáticas de sistemas de protección o limitación
liberan al operador de la necesidad de decidir actuaciones inme
diatas y de ejecutarlas. Dispone de mas tiempo para hacerse con
una idea clara de la situación, lo cual da lugar a una reducción
del valor PNR de la parte cognoscitiva.
Naturalmente los automatismos pueden fallar y ésto se tiene en
cuenta en el APS, pero en este caso, la posible acción humana
necesaria viene afectada previamente por la probabilidad de fallo
del equipo o componente automático. Esto debe reducir sustan-
cialmente los valores de FH en APS.
101
• Maniobras automatizadas mediante, por ejemplo, automatización
de grupos o subgrupos funcionales, liberan al operador de la eje
cución material de las mismas. Se evitan así errores de omisión y
comisión, lo que hace disminuir la importancia relativa de la par
te manual (PEM).
• Debe aclararse que la ergonomía de sala de control, tan impor
tante en factores humanos se tiene en cuenta en APS/FH me
diante un "Factor de Forma" específico para ello. No es por tan
to objeto de consideración (bondad ergonómica de la sala de
control) en este trabajo; sólo el aspecto de semejanza entre el
simulador y la sala de control.
• El criterio de diseño existente en algunas centrales, de que no
sea precisa ninguna acción del operador hasta pasado cierto
t iempo desde que ocurre una emergencia, influye favorablemen
te como es lógico en los resultados de FH, pues aumenta el valor
t /Tm utilizado en el análisis de acciones tipo 3. Pero este hecho
no está ligado directamente al entrenamiento en simulador, por
lo que tampoco es objeto de este trabajo. No obstante se co
mentan algunos efectos:
Aunque el diseño de los sistemas corresponda al criterio
mencionado, las instrucciones de emergencia no suelen re
querir este tiempo de no actuación (manos fuera o "hand-
of f " ) , ni suele ser un principio habitual de operación. Los
operadores suelen actuar cuando consideran que tienen cla
ra la situación.
La posibilidad de espera puede producir, sin embargo, un
efecto positivo en el tipo de comportamiento, ya que el
102
operador confía en que los sistemas automáticos están de
sencadenando o desencadenarán las actuaciones oportu
nas. No sufre la presión del tiempo para tomar acciones. Es
to reduce naturalmente el estrés durante el proceso de
diagnóstico y de selección del procedimiento oportuno, así
como durante la ejecución de la instrucción.
Finalmente, debe decirse que la operación en simulador de
be regirse por las mismas pautas y principios que rigen en la
propia sala de control. Aunque el escenario sea ficticio, es
decir, el operador sabe que no pasa nada si se equivoca, no
debe mostrar diferencias de conducta que conculquen vi
cios o malos hábitos. Debe evitarse una actitud apresurada
e irreflexiva, pues si el diseño contempla un tiempo de po
sible espera, éste es también válido para el simulador.
En cualquier caso, lo anterior no está relacionado directamente
con el grado de semejanza del simulador, por lo que no se pro
fundiza más en ello dentro de este trabajo.
103
CAPITULO 4:
DESCRIPCIÓN GENERAL DE LA CENTRAL
DE TRILLO Y DEL SIMULADOR
4.0 INTRODUCCIÓN
La Central Nuclear de Trillo 1, es una central del tipo de agua a
presión, según diseño de la empresa alemana Siemens-KWU
(PWR/KWU, 3 lazos, 1066 MWe), que pertenece a la llamada ter
cera generación de centrales nucleares españolas. Su operación
comercial fue iniciada en Agosto de 1988. Los datos técnicos más
importantes de la central se muestran en la Tabla 4 .0 .1 .
El entrenamiento del personal con licencia de operación se lleva a
cabo en un simulador cuya central de referencia es la central brasi
leña Angra II. Esta central, que se encuentra actualmente en cons
trucción, es también una central de agua a presión de diseño Sie
mens-KWU (PWR/KWU, 4 lazos, 1300 Mwe). Los datos técnicos
mas importantes del simulador y de su central de referencia se
muestran en la Tabla 4.0.2.
El desarrollo de este capítulo tiene por objeto facilitar una informa
ción técnica sobre la central y el simulador, que será la base para
definir los valores de semejanza expuestos en el último apartado de
este capítulo (ver Apdo. 4.4).
4.1 CENTRAL
A continuación se hace una breve descripción de la central de Trillo
limitada a los aspectos que interesan al trabajo presente. Se hace
una breve explicación de sus diferencias características con respec
to a otros tipos de centrales de agua a presión, para, seguidamen
te, explicar sus sistemas de instrumentación y control y, finalmen
te, describir la sala de control.
105
4.1 .1 Características
Como ya se ha dicho, la central responde al diseño de la empresa
Siemens-KWU para reactores de agua a presión con tres circuitos
de refrigeración. Como característico de este diseño, cabe destacar
(ver Fig. 4.1.1.1) :
- Contención esférica de acero con la piscina de elementos com
bustibles gastados en su interior. El espacio anular entre la esfe
ra y la cúpula de hormigón situada a su alrededor se mantiene en
depresión para evitar fugas al exterior, por lo que suele hablarse
de doble recinto de contención.
- En caso de accidente de pérdida de refrigerante (LOCA), la in
yección de seguridad se hace en ambas ramas (rama fría y rama
caliente) de cada lazo del primario.
- Existe un sistema adicional de agua de alimentación de emer
gencia a los generadores de vapor. Su actuación está prevista en
caso de accidente externo (terremoto, explosiones) y se alberga
en un edificio específico que contiene también la sala de control
de emergencia panel o de parada remota. En este edificio se en
cuentran también 4 generadores diesel, denominados de emer
gencia, adicionales a los 4 generadores diesel de salvaguardia,
que es también una característica de diseño Siemens-KWU.
- Existen cuatro redundancias eléctricas (4x50%) con separación
física y funcional entre ellas, para satisfacer el criterio de diseño
N+2. Este criterio permitiría el funcionamiento a potencia de la
central (2x50%), cuando se tenga una redundancia en mante
nimiento o reparación y se produjera por fallo la pérdida de otra
redundancia.
106
Zona primaria, nuclear
O
Zona secundaría, convencional
Esmdón de descarga de vapor
^ AJimcnlAClón
Z - .
12
9)63?
Sata de miqulnas
-&^¿^^^^^^^-Punc iones AClivaí cJe segur idad
1 Sislírnfl de dt^pAto rÁpido (RESA) 2 AcurnulAiInt ti»* pi4-MÓn .1 1 Arujur de AlinAC^nainNritlo ^r A ^ U A
I M I I ^ I I A
A lli)lllt>«1 tlf AlMnfM(.\Cu'llt (It* V4'>|(lf K IAI I !f iiomlkt <lr rvAcuAfioii de <Alt>f K^KJUAI ít HcliH^'rACioM de evACUACión rir c-ftlor
7 [VuiiiKi «le ielni^-1 ACMMI de cmnpííneríleí
8 Refhgrrddor de componentet nuclearrt *) Bonitwi dr «gua de relngerAoón cscnoftJ
10 1 orre de rcln9eración cclulAr. con veniilACión loriAda
1 1 Ui'|H'>siin de AIJUA rvencial 12 SisieniA de aluncntACión de cniergenciA 13 Sistema dr corréenle de emcrgenclA 14 InslAlacionc-i de ventilactón
<-n
h Turbina b Genciador c Condensador d SittemA de prevalcntAnfit-nio r Bomba d« agua de alintrniación I Separador de agua y rccaicniador
intermedio 9 Bomba de agua de refrigeración
h Depósito de agua de servicm I RelrMjcradoi init*rmnlio (« invrrKmrtal I li Bomba ttr agua limpia Z I Si\lri i iA de traMrfiMMit)! prcvK» m Bomlka de abAMtnmN»nti> principal n Bomba conveticional de agua de
refritjeración svrundArM p l o r r r dr relrnifraCHiii de iiri» rtaturdl
/
6'
TAJO (f-7?\
Fig. 4 .1.1.1: ESQUEMA C.N. TRILLO 1
Los sistemas de protección y limitación de potencia del reactor
disponen también de cuatro canales redundantes de instrumen
tación.
La sala de control está construida a base de pequeños módulos
de tamaño estandarizado y fácilmente remplazables [técnica de
mosaico), lo que le confiere un aspecto característico. El tamaño
de los indicadores y actuadores es acorde con dicha modulariza-
ción.
La cadena de evacuación de calor residual presenta ciertas es
pecificidades al tratarse de una central de tres lazos de refrige
ración y cuatro trenes de inyección pues en los sistemas de esta
cadena existe un tren mecánico por cada redundancia eléctrica o
de instrumentación, excepto en el sistema de refrigeración de
componentes nucleares que consta solamente de tres, así como
el propio sistema de refrigeración del reactor (tres lazos).
Retrocediendo en la cadena de evacuación de calor residual
cuando ésta entra en funcionamiento, se tienen los tres lazos del
primario conectados a tres líneas de inyección, quedando la
cuarta en reserva. Cada línea activa es refrigerada por un lazo
del sistema de refrigeración de componentes nucleares que a su
vez es refrigerado por una línea del sistema de agua de refrige
ración esencial que es el foco frío o sumidero final. Este último
sistema costa de cuatro trenes o líneas, por lo que también aquí
queda uno en reserva pues solamente hay tres cambiadores de
calor (uno por lazo) entre el sistema de refrigeración de compo
nentes nucleares y el de agua de refrigeración esencial.
El fuerte desnivel existente entre la fuente de agua de refrigera
ción (río Tajo) y la propia central es una singularidad del empla-
108
zamiento de Trillo. Esto ha motivado un diseño especial del sis
tema de agua de refrigeración esencial, que incluye dos balsas
con cuatro torres de refrigeración cada una. Su función es ase
gurar una capacidad suficiente de refrigeración para casos de
emergencia sin depender de la alimentación desde el río Tajo, el
cual se encuentra a 120 m. por debajo del nivel de las balsas y a
aprox. 1,5 km. de la central. Las centrales nucleares de diseño
Siemens-KWU suelen estar a orillas del mar o de un río caudalo
so por lo que no han precisado construir un sistema semejante.
Algo parecido cabe decir de la refrigeración del condensador con
el denominado "sistema de circulación". Consta de dos torres de
refrigeración, un canal de recogida del agua y las correspondien
tes bombas de impulsión para la refrigeración del condensador y
elevación del agua hasta las torres. La pérdida de agua por eva
poración en las torres se repone con agua del río Tajo.
El sistema secundario incorpora un depósito de agua de alimen
tación que actúa de pulmón entre el sistema de condensado y el
de agua de alimentación a los generadores de vapor. Tal depósi
to no suele formar parte de los otros diseños de centrales de
agua a presión.
En cuanto al suministro eléctrico para consumo propio de la cen
tral, éste se obtiene, en caso de disparo del alternador, de la
propia red de 400 kV que no queda desconectada y, si esta fa
lla, a través de una red exterior de apoyo de 132 KV. En caso de
fallo de ésta o por falta de tensión en alguna de las cuatro barras
de salvaguardias, arrancarán los generadores Diesel de salva
guardias, uno por cada barra. Éstas alimentan a su vez las barras
de emergencia (para accidentes por causas externas), pero si al
guna de estas alimentaciones falla arrancarán los Diesel de
109
emergencia, uno por cada barra. Los niveles de tensión en la dis
tribución de c.a. son 10 kV, 660 V y 380 V. Las exigencias de
las cargas de c e . (suministro de energía sin interrupción a ins
trumentos y controles esenciales de la central) se satisfacen
mediante sistemas a 220 V y 24 V de c . c
Existen además determinadas diferencias especialmente relevantes
para la operación, entre las que cabe destacar:
- El alto grado de automatización para que no sean precisas accio
nes del operador durante los primeros 30 minutos desde que
ocurre una emergencia.
- La existencia del llamado Sistema de limitación, que reduce au
tomáticamente la potencia del reactor y los parámetros oportu
nos, antes de alcanzar algún valor límite que provocara la actua
ción del sistema de protección del reactor y disparo de la central.
- La existencia de los llamados Grupos y subgrupos funcionales
que arrancan o paran automáticamente determinados grupos o
subgrupos de equipos (p.ej. bombas de agua de alimentación),
liberando al operador de tales maniobras. Éste sólo debe supervi
sar la correcta evolución, paso a paso, de las mismas.
- La existencia de un sistema de instrumentación intranuclear que
vigila de forma continua la distribución del flujo neutrónico en el
núcleo.
- Los procesos de dilución o inyección de ácido bórico como con
secuencia de las variaciones de potencia, son provocados auto
máticamente por el sistema de control en función de la posición
de las barras de control.
110
TABLA 4.0.1: CARACTERÍSTICAS TÉCNICAS DE LA CENTRAL
Potencia térmica del reactor
Potencia eléctrica del alternador
Número de lazos del primario
Caudal del primario
Temperatura media
Presión de operación
3010 MW
1066 MW
3
16.600 Kg/s
310°C
157 bar
Número de elementos combustibles
Geometría
Número de tubos guía por elemento
Número de barras de control
Potencia lineal media en varilla (100%)
177
16x16 varillas
20
52
207 W/cm.
Geometría edificio contención
Presión de diseño
Diámetro
esférica
5, 38 bar
53 m
Caudal de vapor principal
Presión/temperatura de vapor principal
Presión del condensador
Temperatura de agua de alimentación a los GV.
Etapas de calentamiento
Presión/temperatura del tanque de agua de
alimentación a los G.V.
1659 Kg/s
68, 65 bar/284°C
O, 0846 bar
220 , 1°C
5
4 , 33 bar/146, 5°C
Turbina
Velocidad
Sección de escape
Estaciones de descarga al condensador
1xAP + 3xBP
3000 rpm
6x10 m^
6
111
Potencia de diseño del alternador
Tensión de salida
Refrigeración
1157 MVA
27 KV
H2/H20
Refrigeración del condensador
ger.
Caudal de refrigeración
Caudal de extracción del río Tajo
Caudal de devolución al río Tajo
lazo cerrado con
2 torres de refri-
44 .600 Kg/s
1.200 Kg/s
600 Kg/s
SISTEMAS DE INSTRUMENTACIÓN
Protección del reactor Sistema EDM
de S-KWU
Limitación y control del reactor
Instrumentación y control de turbina
Iskamatic A
de S-KWU
Enclavamientos de protección
Grupos funcionales e interfases de control
Tratamiento señales binarias
Selección de prioridades/desacoplamientos
Iskamatic B
de S-KWU
Protección del turbogrupo iskamatic C
de S-KWU
Alarmas convencionales MS 3
de S-KWU
112
Monitones de radiación y medidas de flujo neutrónico Sinuperm C + M
de S-KWU
Control de lazos cerrados Contronic 3
de H&B
Tratamiento de señales analógicas Contronic 3
de H&B
Transmisores
Sensores
Sala de control
H&B y varios
Varios
KPW 48
de S-KWU
113
4.1.2 Sistemas de Instrumentación v Control
La organización funcional de la instrumentación y del control se
muestra esquemáticamente en la figura 4 . 1 . 2 . 1 .
La operación y supervisión de todos los sistemas necesarios para el
proceso de conversión de la energía, se llevan a cabo desde la Sala
de Control de la central, aunque algunos sistemas complementarios
se operan desde estaciones de mando locales. Si la sala de control
quedase inoperable, la central podría ser llevada a parada segura
desde una pequeña estación de control independiente, ya mencio
nada en el apartado anterior, denominada Sala de Control de Emer
gencia. Este panel dispone de los mandos clave, desde el punto de
vista de seguridad, para llevar la central a estado seguro, mante
niendo el reactor en estado subcrítico y refrigerado.
El personal de la sala de control y el de las estaciones locales reci
be información del proceso y del funcionamiento de los equipos de
la central mediante la instrumentación del proceso. Esta informa
ción, proporcionada por los transmisores de señal analógicos o bi
narios, fluye también hacia los sistemas automáticos de regulación,
de limitación de potencia, de protección del reactor, así como de
mando automático de grupos y subgrupos funcionales y de lógica
de enclavamientos.
Los automatismos que componen estos sistemas, así como los
equipos de interfase con el proceso, antes de llegar a los propios
elementos activos (accionamiento de válvulas y de bombas, entre
otros), se albergan en cabinas o armarios especiales, situados en
su mayoría en el mismo edificio en que se encuentra la propia sala
de control (edificio eléctrico). Se mantiene una rigurosa separación
física entre las cabinas de cada una de las cuatro redundancias de
114
los sistemas de I y C de seguridad para evitar que un mismo acci
dente local (p.ej: fuego, inundación) afecte a varias redundancias.
Debe destacarse la función especial de seguridad del sistema de
protección del reactor. La lógica que preside sus automatismos es,
en caso de excederse cualquier valor límite del proceso, llevar la
central a condición segura sin necesidad de actuación de los ope
radores, disparando el reactor y activando los sistemas de seguri
dad o salvaguardias necesarias de forma automática.
Otro sistema de especial interés, característico de plantas Siemens-
KWU, es el sistema, ya mencionado, de limitación de potencia del
reactor. Este sistema reduce automáticamente la potencia del reac
tor para que no se alcancen los valores límite que provocarían la
actuación del sistema de protección del reactor.
La función de control normal se lleva a cabo con el sistema de re
gulación que permite ajustar la potencia térmica del reactor a la po
tencia eléctrica de salida del turboalternador demandada por la red
eléctrica.
Los sistemas anteriores (protección, limitación y regulación) consti
tuyen el centro neurálgico de la instrumentación del proceso y de la
de sala de control, tanto desde la vertiente de control y operación
como desde la de supervisión de todos los aspectos relacionados
con la seguridad.
Existe además un ordenador de supervisión que suministra los valo
res de las magnitudes mas importantes del proceso e informa, me
diante pantallas de ordenador, de todas las anomalías que puedan
presentarse. Esta información es redundante con la de los indicado
res o registradores convencionales de sala de control.
115
OPERACIÓN:
Durante la operación normal a potencia, los parámetros esenciales
de la central se mantienen en valores constantes merced al control
de los sistemas de regulación. Si una de estas variables abandona
el rango operacional como consecuencia de un fallo, el operador
recibe esta información a través de los indicadores y avisos de sala
de control, de forma que en el caso de un desarrollo lento del tran
sitorio, tiene tiempo para intervenir y llevar de nuevo las variables
de proceso al rango operacional, antes de que se alcancen valores
límite.
En el caso de una secuencia de sucesos que no puedan ser contro
lados de esta manera, intervendrá primero el sistema de l imitación,
cuya actuación automática consiste normalmente en reducir la po
tencia insertando o dejando caer un número limitado de barras de
control. Si no es suficiente la actuación de este sistema y se alcan
zan valores límite, se activará el sistema de protección del reactor,
provocando la caída de todas las barras (disparo del reactor) y acti
vando los sistemas de salvaguardias.
Durante los primeros 30 min, son iniciadas automáticamente todas
las medidas necesarias según la lógica que dicte el sistema de pro
tección del reactor. Determinadas alarmas especiales (Alarmas
"Clase S") alertan al operador con una antelación de 30 min en el
caso de que deba iniciar por si mismo maniobras . Si no se produce
ninguna de estas alarmas, significa que dispone de mas t iempo,
mayor o menor según el accidente ocurrido (ver Ref. 73 , Cap.
4 .5 .3 : Grado de automatización; y Ref. 30 , Cap. 4 .7 .12 : Medidas
manuales en caso de accidente)
116
Este criterio, cuya finalidad es proporcionar al operador una cierta
tranquilidad que reduzca su estrés y, en consecuencia, la probabili
dad de error humano, están recogidas en la norma alemana KTA
3501 (ver Ref. 73) que incluye también las condiciones impuestas
al diseño de los sistemas de seguridad. Esta norma obliga por otra
parte a clasificar las alarmas o avisos en función de su importancia
para la seguridad. En consecuencia, además del grupo anterior,
existen las alarmas "Clase I", que indican perturbación en algún
sistema o componente importante desde el punto de vista de segu
ridad, induciendo al personal de operación a que inicie cuanto antes
las maniobras necesarias; y las alarmas "Clase 11" con los restantes
avisos, no caracterizados por la urgencia, pero que sirven para pre
servar la disponibilidad de la instalación.
117
en o
'C ai
LO
s i
Regulación
Acondicionamiento de señales
Anal.
Pantallas electrónicas
Imprcsoros
Mando de grupos funcionales
Señales de timífacio'n y profeccío'n
Procesamiento de datos Aviso de alarmas
Mando de accionamientos
Bin. s: " itr
Instalaciones de maniobra
s \ Transmisores de señales
¥ m
Accionamientos
miiiiiiiiiin iiiiiraii'i" iiiiiiaiiiiii'
Sala de control
Dispositivos automáticos
Equipos de ¡nterfase con el proceso
Proceso
Fig. 4.1.2.1: ORGANIZACIÓN DE LA INSTRUMENTACIÓN PARA EL CONTROL DEL PROCESO
4.1.3 Descripción de la Sala de Control
Esta descripción tiene como fin dar una visión, breve y conceptual,
de la sala de control (Ver Fig. 4.1.3.1 y 4.1.3.2) . Consta básica
mente de un panel principal y otro auxiliar. El panel principal, situa
do en la parte anterior de la sala, es utilizado en las secuencias de
arranque y parada de la central, así como en la operación de los
sistemas de los que depende directamente la potencia.
En la zona posterior está instalado el panel auxiliar, donde se hallan
dispuestos los mandos de los sistemas necesarios para la prepara
ción del arranque o parada general de la planta, y no directamente
relacionados con el funcionamiento a potencia y que por tanto, no
requieren un accionamiento y vigilancia constante. En el lateral iz
quierdo de este panel se encuentra el sistema de protección del
reactor y en el lateral derecho, los interruptores del sistema eléctri
co de consumo propio de la central y de suministro a la red exte
rior.
Existe además en la misma sala de control un área desde donde se
mantienen las comunicaciones con el resto de la planta, con el ex
terior y en donde se realizan también tareas administrativas; y otra,
que alberga la información técnica necesaria para la operación
(Manual de operación. Diagramas de flujo, Especificaciones técni
cas de funcionamiento, entre otros documentos). Contigua a la sala
de control, se encuentra la sala de ordenadores, donde se pueden
obtener los registros deseados sobre la evolución del proceso. En
las inmediaciones existen también salas de reuniones y los archivos
necesarios.
119
^* Sist.importantes para Segundad
>« b t .
OL.
O o u 3
Supervisión de Radiación
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o* - 1
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Fig. 4.1.3.1: SALA DE CONTROL DE LA CENTRAL
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t Bomba d< «íwa d« ttlrt^»<ti** p lort» d» »»(»»»«•<•••• d» ••'• «•
J # TAJO
Fig. 4.1.3.2: OPERACIÓN DE SISTEMAS DESDE SALA DE CONTROL
Los instrumentos en los paneles, tanto de mando como de infor
mación, están dispuestos en agrupaciones funcionales siguiendo
las direcciones de flujos de masa en los sistemas. Los elementos
de una agrupación (módulos de accionamiento, controles, indicado
res y alarmas correspondientes a un equipo) están juntos o próxi
mos, por consideraciones lógicas de ergonomía e intercalados en la
representación mímica de ios diagramas de tuberías principales del
proceso, dibujada sobre ios paneles. La identificación se hace a
través del código AKZ (Anlage-K.ennzeichensystem, que es un có
digo alfanumérico con 9 caracteres para identificar todos los com
ponentes de la instalación) y de la denominación funcional del ele
mento. La pequeña dimensión de los módulos normales de mando
e información (la figura 4.1.3.3 muestra una selección de éstos)
facilita esta representación mímica, de gran ayuda a los operadores
para un seguimiento fácil del proceso desde sala de control. Los
registradores son de un tamaño bastante mayor y se instalan tam
bién próximos a los sistemas cuyos valores de operación registran.
Cada sección de panel tiene en una esquina un pulsador de permi
sivo que es necesario presionar para que pueda progresar la señal
de actuación del componente.
Los operadores reciben los avisos de perturbación a través del sis
tema de alarmas convencionales (de forma luminosa y acústica), y
a través de las pantallas del ordenador de supervisión, acompañado
de un literal sobre el motivo de la alarma. Este ordenador facilita
también ios valores de los parámetros generales de la planta y, a
demanda, los particulares de interés mediante pantallas terminales
instaladas en la sala de control. Hay 8 pantallas del ordenador de
supervisión repartidas entre el panel principal y el auxiliar.
122
PULSADOR PROTEGIDO (RESA, TUSA, STEW,.1aO K/h...ETC.)
n Eü 1
1
E3 13 1
1
PULSADOR DE PERMISIVO
BLANCA ROJA VERDE BLANCA ROJA VERDE
D • B 1 1
O # O VÁLVULA RECULACIÓN
Y MANDO REGULADORES
1 1
ACCIONAMIENTOS
CO
OPERACIÓN
ACOMPAÑADAS/DIRIGIDAS
OPERACIÓN DIRIGIDA
SEÑALIZACIÓN DE PASOS
DD • BLANCAS ROJA
VERDES
® ® ® ORUPOS Y SUaORUPOS
FUNCIONALES
BLANCA
D
1
ROJA
•
#
VEROe
B
1
MANUAUAUTOMATICO
F¡g. 4.1.3.3: MÓDULOS DE MANDO EN SALA DE CONTROL
EQUIPO HUMANO EN SALA DE CONTROL:
En condiciones normales, son suficientes dos operadores para rea
lizar las maniobras. Uno, denominado Operador de reactor, ocupa
la parte izquierda de la sala y ejecuta las maniobras de su zona tan
to en el panel principal como en el auxiliar. El otro, denominado
Operador de turbina, hace lo mismo en su zona, situada en la parte
derecha. Cada operador tiene seleccionada la información de su
competencia en las pantallas de ordenador mas cercanas a su po
sición.
Existe además, de forma permanente en la sala de control, un Su
pervisor de Operación que dirige las maniobras pero que, normal
mente, no acciona personalmente los controles. El Jefe de Turno,
superior jerárquico de los anteriores, no está de forma continua en
la sala, pues debe desplazarse frecuentemente al mismo lugar don
de surgen los problemas.
En caso de fuertes perturbaciones o en emergencias, acude a sala
de control un equipo de operación adicional, denominado "equipo
de retén" para apoyar al que está de servicio pues en estos casos,
es necesario vigilar y operar simultáneamente ambos paneles, el
principal y el auxiliar.
Con esta breve descripción se ha pretendido explica la ergonomía
de la sala de control y la organización del equipo humano respon
sable de la operación, pues son aspectos muy importantes a tener
en cuenta en el análisis de fiabilidad humana, base de este trabajo.
124
4.2 . SIMULADOR
Como ya se ha dicho, el entrenamiento del personal de operación
se lleva a cabo en un simulador cuya referencia es la central brasi
leña Angra II. Esta central, que se encuentra actualmente en cons
trucción, es también una central de agua a presión, de diseño Sie-
mens-KWU (PWR/KWU, 4 lazos, 1300 MWe).
Los datos técnicos mas importantes del simulador y de su central
de referencia se muestran en la Tabla 4 . 2 . 1 .
En la Figura 4.2.1 se muestra la sala de control del simulador, que
como se observará difiere apreciablemente de la de Trillo. Este as
pecto tiene especial relevancia para el presente trabajo, por lo que
a continuación se exponen las diferencias mas notables entre am
bas salas de control.
125
PANELES AUXILIARES
o o (A
O) U
E o
« o
< o
Sist. importantes para la Seguridad
Auxi l iares del Primario
Secundario y Diversos
C
'o u
I
o u
>3
CRT 1 1 ^^"^ 1 CRT | C R T | | C R T | PANEL DE
INFORMACIÓN
< n 3
' =• O 3
PANEL PRINCIPAL
Operación Reactor
Operación Turbina
•J3 0)
o. -1
c •a
D> (D <
3 0<
Fig. 4.2.1: SALA DE CONTROL DEL SIMULADOR
4.3 DIFERENCIAS ENTRE SALAS DE CONTROL
Las diferencias mas notables entre ambas salas son consecuencia de
las diferencias de diseño entre ambas centrales y del distinto "estado
del arte" del diseño de salas de control y desarrollo de instrumenta
ción cuando fué concebida cada una de ellas. Aunque ya se ha ex
puesto anteriormente, debe subrayarse, que el diseño de las salas y
fabricación de la mayor parte de los instrumentos ha sido realizado por
la misma empresa, Siemens-KWU, es decir, ambas salas comparten la
misma tecnología, lo que ya de por sí implica semejanza entre ellas.
Las diferencias mas importantes a destacar son:
• La sala de control del simulador tiene un panel denominado de
"información"(ver Fig. 4.2.1 ), situado entre el panel principal y el
auxiliar, que no existe en la sala de control de Trillo. Este panel
contiene indicadores, registradores y pantallas informativas del or
denador de supervisión que, en el caso de Trillo, se encuentran en
su mayor parte integrados en el panel principal (por eso es mas ex
tenso), y el resto, en el panel auxiliar.
• La central Angra 2 es una central de cuatro lazos, mientras que la
de Trillo es de sólo tres lazos. Esto da lugar a diferencias en el nú
mero de equipos para operar desde la sala de control y a que los
valores de algunos parámetros, como caudales y demás, difieran de
los usuales de Trillo. Se pierden, parcialmente, los valores propios
de referencia para operar y detectar irregularidades.
• El código de identificación de los instrumentos de sala de control
del simulador es el conocido como KKS (Kraftwerk-
Kennzeichensystem) de Siemens-KWU mientras que el código equi
valente de Trillo es el ya mencionado AKZ, también de S-KWU.
Ambos son códigos alfanuméricos de estructura parecida pero utili-
127
zando combinaciones de letras y números distintas para un mismo
sistema o componente. El código KKS es posterior y algo más desa
rrollado. Esto supone un esfuerzo adicional a los alumnos, que no
pueden guiarse por el código al que están acostumbrados, aunque,
como se explicará mas adelante, ésto ha sido resuelto en parte.
• Las válvulas de aislamiento de la contención se accionan todas
desde un mismo lugar del panel auxiliar del simulador, mientras que
en Trillo, cada válvula está situada con su sistema asociado
• El panel de protección del reactor tiene un frente muy distinto en
ambas salas. Mientras que en el simulador se utiliza la representa
ción mímica del diagrama lógico de protección del reactor, en el ca
so de Trillo no hay representación mímica de la lógica de actuación.
• La central de Angra se refrigera directamente con agua de mar. No
necesitan un circuito cerrado con torres de refrigeración, ni siste
mas para reposición de agua a este circuito, ni balsas para garanti
zar autonomía de abastecimiento durante un t iempo. Consecuente
mente, las zonas del panel de Trillo relativo a estos sistemas no
existen o son muy distintas en el simulador.
• Ocurre, a veces, que aunque los sistemas sean similares, la confi
guración en panel es distinta, es decir, la disposición relativa de
mandos, controladoras, retroavisos, así como las direcciones de
flujo de la representación mímica son diferentes (p. ej.: de arriba a
abajo en lugar de izquierda a derecha, o viceversa)
Existen también otras diferencias que podrían calificarse de detalle,
de las que sólo mencionaremos algunas para no alejarnos de la fina
lidad de este trabajo:
• El sistema de agua de alimentación a los generadores de vapor está
representado en Trillo enteramente en el panel principal, juntamente
128
con sus grupos funcionales de arranque y parada, mientras que en
el simulador sólo están representados en el panel principal los gru
pos funcionales. Los propios mandos están en el panel auxiliar.
• El simulador no dispone de representación en panel de las válvulas
piloto de las de seguridad de los generadores de vapor. Esta repre
sentación existe en Trillo.
• El tipo de indicadores es frecuentemente distinto. En el simulador se
utilizan profusamente indicadores analógicos circulares (tipo reloj) y
analógicos horizontales; mientras que en Trillo abundan más los
analógico verticales y los digitales.
• Con relación al sistema de desviación de vapor vivo al condensador,
se carece, en el simulador, de indicación de posición de válvulas de
agua de atemperación, de reposición individual del bloqueo de las
válvulas de desviación y del cierre de emergencia de estas válvulas.
• Las válvulas de aislamiento de los enfriadores del sistema de elimi
nación de calor residual (TH) están en el propio sistema TH en el
caso de Trillo, mientras que en el simulador están con el sistema de
refrigeración de componentes nucleares (RF).
En el presente trabajo, tienen especial relevancia los elementos tanto
de acción como de información que intervienen en las acciones huma
nas tipo 3. Debido a ello, se ha representado en la Fig. 4.3,1 el lugar
donde están ubicados dichos elementos en la sala de control de la
central y en el simulador. A modo de ejemplo, se muestran en las f igu
ras Fig. 4 .3 .2 y Fig. 4.3.3 el detalle de la disposición de los elementos
pertenecientes al sistema de boración adicional (TW) y de la función
de parada a 50° K/h con las válvulas de alivio de los generadores de
vapor, donde puede observarse la diferencias de configuración y de
sentido de flujo entre los mímicos respectivos.
129
Finalmente debe decirse que con objeto de mejorar el entrenamiento
de los operadores, se ha llevado a cabo un proyecto de adaptación del
simulador a la central de Trillo que aumenta, dentro de lo posible y
económicamente razonable, el grado de semejanza del simulador con
relación a C.N. Trillo. Dicho proyecto, denominado DISMO
(Discrepancias del Manual de Operación), se centra en el aumento del
grado de seguimiento de las instrucciones de operación de la central,
especialmente el de las instrucciones de emergencia. Consiste bási
camente en adaptaciones del software del simulador a la lógica y al
valor de los puntos de ajuste de Trillo. También se ha instalado de
terminada instrumentación existente en la central pero que faltaba en
los paneles del simulador.
En épocas anteriores y con la misma finalidad, se había realizado la
traducción de las leyendas de alarmas y mensajes de ordenador que
no estaban originariamente en castellano, así como identificación de
leyendas de ios sistemas del panel en código AKZ y en castellano.
También se procedió a la utilización de placas transparentes y remo-
vibles, superpuestas en zonas de alarmas convencionales, con textos
en castellano e identificaciones en el código AKZ de Trillo.
Actualmente se están haciendo nuevas adaptaciones pero tomando
como referencia la nueva sala de control de Angra II, y que, afortuna
damente, aumentan la semejanza con la sala de control de Trillo (p.
ej.: cambio del panel de protección del reactor a la disposición actual
en Trillo).
130
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PANEL AUXILIAR V
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PANEL DE INSTRUMENTACIÓN
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Op. Reocfor Op. Turbina
PANEL PRINCIPAL
Sala de Confrol del Simulador
Reposición memorias Sist. Pror. Reocfor (YZ)
E,
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Bombas exfraccio'n de calor residual (TH tO/ZO/30/40 DOOtl
l V r^Ñ b Q a a a a
/
Bombas y válvulas de 3 vías del Sist Borado adicional
H (TW 10/20/30/40 DOOl y S0I2)
I Volv. drenoje G.V. t / 2 / 3 (RZ 10/20/30 SOOI y S002
Elevación limife presión de G.V. 1 /2 /3
PANEL AUXILIAR
Luces de estodo de las señales de oislom. de contención.
(YZ 21/22/24 eYZ41)
tí/ /
o
Alarmo e indicador de nivel de A piscinas Sisf. Reír. Emerg. G.V.
/f (R5 10/20/30/40 L002 )
Porodoa50°VHi con volv. olivio G.V l/2/S
IRAIO/ZtVSOSOOS)
PANEL PRINCIPAL
B
Registro Nivel Presión 1YPI0L95I) e7
MESA JEFE DE TURNO
e7
Solo de Control déla Central
Fig. 4.3.1: INSTRUMENTACIÓN ACCIONES TIPO 3
1 3 1 7/
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Flg. 4.3.2: DISPOSICIÓN SISTEMA DE BORACIÓN ADICIONAL (TW)
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Fig. 4.3.3: PARADA A 50°K/HR CON VÁLVULAS DE ALIVIO DE LOS G.V. 1 3 3
TABLA 4.2.1: CARACTERÍSTICAS DEL SIMULADOR.
CENTRAL DE REFERENCIA: ANGRA II
(Datos de diseño, tomados como referencia para el simulador)
Potencia térmica del reactor
Potencia eléctrica del alternador
Número de lazos del primario
Caudal del primario
Temperatura media
Presión de operación
3.765 M W
1.300 MW
4
18.800 Kg/s
308 , 7°C
158 bar
Número de elementos combustibles
Geometría
Número de tubos guía por elemento
Número de barras de control
Potencia lineal media en varil la(100%)
193
1 6x1 6 varillas
20
61
207 W/cm
Geometría edificio de contención
Presión de diseño
Diámetro
esférica
6, 3 bar
56 m
Caudal de vapor principal
Presión/temperatura de vapor principal
Presión del condensador
Temperatura de agua de alimentación a los GV.
Etapas de calentamiento
Presión/temperatura del tanque de agua de
alimentación a los G.V.
2055 Kg/s
68, 65bar/284°C
O, 088 bar
218°C
6
3, 77 bar /141 , 5°C
Turbina 1 x A P + 3 BP
134
Velocidad
Sección de escape
Estaciones de by-pass al condensador
1.800 rpm
6x10 m^
6
Potencia de diseño del alternador
Tensión de salida
Refrigeración
1530 MVA
27 KV
H2/H20
Refrigeración del condensador
Caudal de refrigeración
Directamente
agua de mar
43 .899 kg/s
SISTEMAS DE INSTRUMENTACIÓN
Protección del reactor
Limitación y control del reactor,
instrumentación y control de turbina
Sistema EDM
de S-KWU
Iskamatic A
de S-KWU
Enclavamientos de protección,
grupos funcionales e interfases de control,
tratamiento señales binarias y
selección de prioridades/desacoplamientos
Iskamatic B
de S-KWU
Protección del turbogrupo
Alarmas convencionales
iskamatic C
de S-KWU
MS 3
de S-KWU
135
Monitones de radiación y medidas de flujo neutrónico Sinuperm C + M
de S-KWU
Control de lazos cerrados Teleperm C de
S-KWU
Tratamiento de señales analógicas Teleperm C de
S-KWU
Transmisores S-KWU y Varios
Sensores Varios
Sala de control KPW48 de S-KWU
DATOS DEL SIMULADOR
Constructor
Tipo
Puesta en servicio
Ordenador
Interfase:
Número de entradas digitales
Número de salidas digitales
Número de salidas analógicas
Thomson/S-KWU
Tiempo real y
alcance total
Oct .1982
ENCORÉ RSX 6841 D
4 .864
13.056
1.568
136
Software:
Tiempo de paso 125mseg.
Tiempo de ciclado 2 seg.
Frecuencia de llamada a programas 1, 2, 4, 8 y 1 6 por
ciclo
Lenguajes de programación Fortran y Assem-
bler
4.4 ESTIMACIÓISI DE LOS VALORES DE SEMEJANZA RISICA (Sf), SE
MEJANZA EN EL SEGUIMIENTO DE REGLAS (Sr) Y FIDELIDAD DE
LOS MODELOS DEL SIMULADOR (Sm)
Los valores de Sf, Sr y Sm, se van a estimar a partir de las des
cripciones realizadas en los apartados anteriores y de ios criterios
expuestos en los Apdos. 3.3.2.5 y 3.4.4 del capítulo anterior. Se
ha partido del estado de las salas de control y del software del si
mulador de diciembre 97.
Sf:
Si se parte de un valor neutro del 50%:
- La semejanza general tiene como aspecto positivo (bonificación)
el hecho de que ambas salas de control responden a la misma
técnica de diseño (Mosaiktechnik), con los pequeños módulos
estandarizados de la técnica Iskamatic de S-KWU.
Como aspecto negativo (penalización) puede considerarse la
existencia en el simulador del "panel de información", situado
entre el panel principal y el auxiliar, que no existe en Trillo. Co
mo ya se ha dicho, los indicadores, registros y pantallas de or-
137
denador de este panel del simulador, están repartidos, en el caso
de Trillo, entre el panel principal y el auxiliar.
No se considera finalmente bonificación ni penalización del valor
neutro bajo este aspecto.
- La disposición relativa es bastante distinta, como puede obser
varse en las Fig. 4 . 3 . 1 , 4.3.2 y 4 .3 .3 , por lo que se asigna una
penalización del 10%, quedando Sf, bajo este aspecto, en el
4 0 % .
- El diseño de los propios elementos y su identificación provoca
por una parte bonificación pues, salvo escasas excepciones, son
prácticamente iguales (módulos de Iskamatic); pero también me
rece una penalización debido a la presencia del código KKS en
lugar del AKZ, leyendas en idioma alemán e inglés, así como
ciertas diferencias en códigos de colores. Aunque se ha realizado
un notable esfuerzo con el proyecto DISMO para paliar estos in
convenientes, subsisten diferencias difíciles de eliminar. Se con
sidera, no obstante, por todo lo ejecutado, una bonificación del
1 0 % , quedando el valor de Sf bajo este aspecto en el 6 0 % .
En conclusión, el valor estimado de Sf ponderando por igual los
tres aspectos anteriores sería:
50 + 40 + 60 Sf = = 5 0 %
Sr
Como ya se ha dicho, este valor se refiere al grado de seguimiento
posible de las instrucciones de operación de emergencia. Este valor
se puede estimar objetivamente a partir de estas mismas instruc-
138
ciones de emergencia, conociendo todas las discrepancias encon
tradas en el seguimiento de las propias instrucciones de la central.
El grado de seguimiento se calcula a partir de lo que se pueden de
nominar "Unidades de Análisis". Una Unidad de Análisis es el ele
mento mas pequeño de una Instrucción, p.ej: un criterio de identifi
cación o un paso de la instrucción. El grado de seguimiento es el
cociente entre el número de unidades de análisis existentes en el
simulador para seguir las instrucciones de emergencia de la central
y el número total de unidades de análisis contenidas en las ins
trucciones. Este cociente ha sido mejorado con el proyecto DISMO
y tiene actualmente un valor del 85% (ver Ref. 31)
Sr = 85%
Sm
El simulador fué construido a principio de los años 80 conforme a
las técnicas de modelización mas avanzadas de aquella época, y
cumpliendo la normativa internacional al respecto. Posteriormente,
ha habido un gran avance en este campo y, aunque se han realiza
do mejoras en los modelos, éstos han quedado lógicamente anti
cuados. No puede decirse que disponga de modelos avanzados que
realicen balances separados de masa, cantidad de movimiento y
energía para flujos monofásicos y bifásicos de líquido y vapor. Este
hecho es importante en el modelo termohidráulico del primario,
cuando debe reproducirse fielmente la fiuidodinámica de los acci
dentes con pérdida de refrigerante del reactor, en que se produce
una separación de fases. Existen otras carencias desde la perspec
tiva del desarrollo actual, pero quizá sea ésta la de mayor impacto
en la simulación de emergencias.
139
También en el proyecto DISMO, se ha procurado mejorar el com
portamiento con pequeños cambios, pero sin alterar sustancialmen-
te los modelos, pues ésto supondría una inversión económica muy
elevada. Se han adaptado a la propia central los valores límite,
constantes, y aspectos relativamente sencillos del software de si
mulación. Por todo ello, se estima un valor de Sm,
Sm = 5 5 %
Para acciones tipo 2 y 4 se consideran estos mismos valores de
semejanza. Un análisis riguroso llevaría probablemente a valores de
semejanza distintos, pero, dado el menor impacto de estas accio
nes en el resultado final, no se entra en tal análisis.
Se destaca únicamente, en relación a acciones tipo 4 , que en el
simulador se tienen todas las variables del árbol de decisiones de
Trillo, pero falta a veces información para las comprobaciones exis
tentes en las condiciones iniciales de las instrucciones, como p. ej.
"humedad en la contención" que es una comprobación para con
firmar pérdida de refrigerante. Esto sería importante si fuera al con
trario, es decir, si existiese en el simulador pero no en la central. Es
decir, si hubiera variables adicionales de diagnóstico en el simula
dor que no existiesen en la central, lo cual no ocurre.
Los valores de semejanza anteriores son sometidos en el capítulo
5, dedicado a estudios de sensibilidad, a variaciones dentro de un
cierto rango, dado que no pueden considerarse como fijos a causa
de su origen estimativo.
140
CAPITULO 5:
CUANTIFICACIÓN MEDIANTE ANÁLISIS
PROBABILISTA DE SEGURIDAD (APS)
5.0 INTRODUCCIÓN
En este capítulo se va a aplicar lo expuesto en los capítulos anterio
res, especialmente en el capítulo 3: METODOLOGÍA DE CUANTIFI-
CACIÓN DEL EFECTO DEL SIMULADOR, a los análisis detallados
del estudio de fiabilidad humana del APS de la Central Nuclear Tri
llo I.
Se van a obtener valores concretos de variación de la Frecuencia
de Daño al Núcleo (FDN) al pasar del entrenamiento en un simula
dor genérico con el 5 0 % de grado de semejanza, a entrenamientos
con las semejanzas de los pasos siguientes:
A. Entrenamiento en el Simulador Real, cuyos valores de semejan
za se han expuesto en el capítulo anterior (ver Apdo.4.4)
Sf = 5 0 % Sr = 8 5 % Sm = 5 5 %
B. Utilización adicional de un Simulador Gráfico Interactivo (SGI)
que tome como referencia la propia central (ver Apdo. 3.3.2.7).
Sf = 5 0 % S r = 1 0 0 % Sm = 100%
C. Ganancia adicional al sustituir ambos por un Simulador de A l
cance Total que tome como referencia la propia central. Equiva
le a equipar al SGI anterior con la Sala de Control (SC) de la
central (ver Apdo. 3.3.2.7).
S f = 1 0 0 % S r = 1 0 0 % S m = 1 0 0 %
La variación o corrección total de FDN es la suma de las correccio
nes de los pasos anteriores.
141
5.1 CORRECCIÓN DE ACCIONES PREACCIDENTALES O DEL TIPO 2
En el Apdo. 3.3.3.1 se señaló que solamente se verán afectados
por acciones tipo 2 aquéllos sucesos iniciadores relacionados con
la operación en sala de control, es decir, los asociados a transito
rios con intervención del operador.
En la tabla 5.2.1 se listan los sucesos iniciadores considerados en
el APS, su valor de frecuencia y los valores de corrección de dicha
frecuencia en los pasos:
• Paso A, para ajustarse al simulador real.
• Paso B, al incorporar el SGI
• Paso C, al añadir la sala de control (SC)
Los porcentajes de corrección de la tabla se han calculado, a modo
de ejemplo, aplicando las fórmulas [3] y [4] a los valores de
AtPNR{%) = 2 ,4% y AtPEM(%) = 1,7% (ver Tablas 3.3.4.1.1 y .2),
correspondientes a operador medio, l 2=1 y 20 hr de reentrena
miento; con los factores FPij, de la Tabla 3 .3 .2 .6 .1 , y con Sxj-Sxi,
según las diferencias de semejanza entre la situación de llegada y
la de partida, expuestas en Apdo.5.0.
P.aso.A (ASim):
APNR(%| = 2,4% X 2(50 - 501-^ 6185-60)+ 2(66-50) ^ ^ p ^ y ^ 500
APEM(=/o) = l,7«X X 3150-50)+ 6(85-60)+ 1(55-50) ^ ^ „ „ ^ ^ 500
142
Valor de corrección de la frecuencia de sucesos iniciadores rela
cionados con operación en sala de control:
APEH(%) = 1,05 + 0,73 = 1,78%
Pasq.B.Í.ASGj):
APNR(o/o, = 2,40/0 X 2(50-50)^6(100-85)^2(100-55) ^ ^ 3 ^ ^ 500
iPEM,«X) = 1,7«^ X 3(50-501 + 61100-85).1(100-551 ^ 500
APEH(%) = 0,86 + 0,46 = 1,32%
Pasp.C.ÍA.SC}:
APMR(%I = 2,4% X 2nO°-50l + 6(100-100) + 2(100-100l ^ 500
APEM(%) = 1 . 7 % x ^ " ° ° - ° ° ' ^ ^ ' ' ° ° - ^ ° ° ' + ^ ' ^ ° ° - ^ ° ° ' = 0 ,51% 500
APEH(%) = 0,48 -t- 0,52 = 1 %
Corrección total (A-i-B + C) de la frecuencia de sucesos iniciadores
relacionados con operación en sala de control al pasar del entre
namiento en un simulador genérico con semejanza 50% a semejan
za 100% (si operador medio, l2= 1 y 20 hr/año):
1 ,78+1,32+1 = 4 , 1 %
143
TABLA 5 . 1 . 1 : EFECTO DEL SIMULADOR EN LA FRECUENCIA DE SUCESOS INICIADORES
(Caso: Operador medio, l2= 1 , 20 hr/año)
SUCESO FRECUENCIA A(A SIM) 1,78%
CORRECCIONES
B(A SGI) C{A S O 1,32% 1 %
TOTAL 4 , 1 %
ACCIDENTES CON PERDIDA DE REFRIGERANTE
Pérdida de refrigerante primario:
Loca muy pequeño (8 4)
7,5 E-5/a N.A. N.A. N.A. N.A.
Pérdida de refrigerante primario:
Loca pequeño (S 3)
4,3 E-5/a N.A. N.A. N.A. N.A.
Pérdida de refrigerante primario:
Loca mediano (8 1)
2,9 E-5/a N.A. N.A. N.A. N.A.
Pérdida de refrigerante primario:
Loca grande (A)
2,9 E-5/a N.A. N.A. N.A. N.A.
Pérdida de refrigerante primario en la parte de 3,7 E-3/a
vapor del presionador (SP)
N.A. N.A. N.A. N.A.
5-144
CORRECCIONES
SUCESO FRECUENCIA
3,6 E-7/a
2, 7 E-3/a
1,2 E-6/a
A(A SIM) 1,78%
N.A.
N.A.
N.A.
B{A SGI) 1,32%
N.A.
N.A.
N.A.
C(A SO 1 %
N.A.
N.A.
N.A.
TOTAL 4 , 1 %
N.A.
N.A.
N.A.
Rotura de vasija (RV)
Rotura de un tubo de un generador de vapor (RT) 2,1 E-3/a
Pérdida de refrigerante primario fuera de conten- 1,2 E-6/a
ción / Loca de interfase (V)
TRANSITORIOS
Disparo del reactor (GT 1) 3,61 E- 1/a 6,43 E-3/a 4,76 E-3/a 3,61 E-3/a 1,48 E-2/a
Pérdida de agua de alimentación principal (GT 3) 1,34 E-2/a 2,38 E-4/a 1,77 E-4/a 1,34 E-4/a 5,49 E-4/a
Pérdida del sumidero de calor (GT 4) 1,34 E-1/a 2,38 E-3/a 1,77E-3/a 1,34 E-3/a 5,49 E-3/a
Cierre de dos válvulas de aislamiento del secun- 7,20 E-3/a 1,28 E.4/a 9,50 E-5/a 7,20 E-5/a 2,95 E-4/a
darlo (GT 7B)
145
CORRECCIONES
SUCESO FRECUENCIA A(A SIM) 1,78%
B(A SGi) 1,32%
C(A SO 1 %
TOTAL 4 , 1 %
Cierre de una válvula de aislamiento del secunda- 1,88 E-2/a
rio (GT 7C)
3,35 E-4/a 2,48 E-4/a 7,88 E-4/a 7,71 E-4/a
Pérdida de agua de alimentación (RL y RR) a un 3,5 E-2/a 6,23 E-4/a 4,62 E-4/a 3,45 E-4/a 1,43 E-3/a
generador de vapor (GT 31)
Rotura grande de una tubería de vapor principal 1,60 E-3/a
fuera del edificio del reactor (GT 6A)
N.A. N.A. N.A. N.A.
Rotura pequeña de una tubería de vapor principal 4,40 E-4/a
fuera del edificio del reactor (GT 63)
N.A. N.A. N.A. N.A.
Rotura grande de una tubería de conexión a un 9,8 E-4/a
generador de vapor (GT 30A)
N.A. N.A. N.A. N.A.
Rotura pequeña de una tubería de conexión a un 3,40 E-4/a
generador de vapor (GT 308)
N.A. N.A. N.A. N.A.
Apertura de una válvula de alivio del presionador 7,00 E-3/a 1,25 E-4/a 9,24 E-5/a 7,00 E-5/a 2,89 E-4/a
(GT 34)
146
CORRECCIONES
SUCESO FRECUENCIA A(A SIM) 1,78%
B(A SGI) 1,32%
CÍA SC) 1 %
TOTAL 4 , 1 %
Apertura de una válvula de seguridad de vapor
principal con fallo al cierre de la válvula de aisla
miento (GT 33)
2,00 E-5/a N.A. N.A. N.A. N.A.
Pérdida de los sistemas de agua de alimentación
principal y de arranque/parada (GT 13)
5,9 E-4/a 1,05E-5/a 7,79 E-6/a 5,9 E-6/a 2,42 E-5/a
Fallo del sistema de refrigeración de componen
tes nucleares, trenes TF10/30 (GT 8A/B)
3,6 E-3/a 6,41 E-5/a 4,75 E-5/a 3,6 E-5/a 1,48 E-4/a
Fallo del sistema de agua de servicios esenciales, 1,9 E-3/a
trenes VE 10/30 (GT 9A/B)
3,38 E-5/a 2,51 E-5/a 1,9 E-5/a 7,79 E-5/a
Transferencia a la red de 132 kV (GT 28} 2,21 E-1/a 3,93 E-3/a 2,92 E-3/a 2,21 E-3/a 9,06 E-3/a
Pérdida de energía eléctrica auxiliar (GT 2A) 5,91 E- 1/a 1,05 E-4/a 7,8 E-5/a 5,91 E-5/a 2,42 E-4/a
Pérdida de barra de 10 kV BU (GT 14) 3,60 E-3/a 6,41 E-5/a 4,75 E-5/a 3,60 E-5/a 1,48 E-4/a
Pérdida de barra de lOkV BW (GT 16) 3,6 E-3/a 6,41 E-5/a 4,75 E-5/a 3,6 E-5/a 1,48 E-4/a
147
CORRECCIONES
SUCESO FRECUENCIA A(A SIM) 1,78%
B(A SGI) 1,32%
CÍA S O 1 %
TOTAL 4 , 1 %
Pérdida de barra de 10 kV BX (GT 17}
Pérdida de las barras FA y FJ (GT 35)
2,7 E-5/a 4,81 E-7/a 3,56 E-7/a 2,73 E-7/a 1,11 E-6/a
3,6 E-3/a 6,41 E-5/a 4,75 E-5/a 3,6 E-5/a 1,48 E-4/a
Pérdida de las barras FC y FL (GT 37)
Pérdida de barra FA (GT 18)
Pérdida de barra FC (GT 20)
Pérdida de barra EU (GT 24)
Pérdida de barra EW (GT 25)
3,6 E-3/a 6,41 E-5/a 4,75 E-5/a 3,6 E-5/a 1,48 E-4/a
1,2E-3/a 2,14E-5/a 1,58 E-5/a 1,2 E-5/a 4,92
1,2E-3/a 2,14E-5/a 1,58 E-5/a 1,2 E-5/a 4,92
3,6 E-3/a 6,41 E-5/a 4,75 E-5/a 3,6 E-5/a 1,48 E-4/a
3,6 E-3/a 6,41 E-5/a 4,75 E-5/a 3,6 E-5/a 1,48 E-4/a
NOTA: En cursiva, los sucesos inciadores que aparecen en la ecuación de FDN con valor de truncación E-08
148
5.2 CORRECCIÓN DE ACCIONES POSTACCIDENTALES O DEL TIPO 3
Al igual que en el apartado anterior, se van a calcular las correccio
nes APNR(%) y APEM(%) de cada paso,
- A (ASinri)
- B (ASGI)
- C (ASO
aplicando las expresiones [3] y [4] del Cap. 3.
Pero en este caso, debe hacerse acción en acción, para todas las
existentes en el estudio de fiabiiidad humana del APS.
Los valores AtPRN(%) y AtPEM(%), calculados mediante las expre
siones [6] y [8]m se extraen de las Tablas 3.3.2.3.3 y 3.3.2.4.1, o
bien, de las Figuras 3.3.2.3.3. y .4.
En la Tabla 5.2.1 se han listado todas las acciones humanas tipo 3
del APS de C.N. Trillo, así como los valores de PNR y PEM en cada
una de ellas. En sendas columnas, se han trasladado los valores de
AtPRN(%) y AtPEM(%) que corresponden a cada acción, es decir,
dependiendo del tipo de comportamiento, del valor yi y, en el
caso concreto de la Tabla 5.2.1, para las condiciones: operador
medio, l3(PNR) = 6, l3(PEM) = 3, y 20 hr/año de reentrenamiento.
En la Tabla 5.2.2 se muestran, para las mismas condiciones, las
correcciones que deben hacerse en cada acción por cada uno de
los pasos A, B y C anteriores, al aplicar las expresiones [3] y [4].
Se aplican los Factores de Ponderación FPij correspondientes al tipo
149
de comportamiento predominante en la acción y los valores de se
mejanza del Apdo. 5.0.
Ejemplo de cálculo
• Acción: Error humano en el aislamiento de la línea de vapor
principal del G.V. averiado
• Código: 0PAISRA1RTH
• Tipo de comportamiento: Reglas
• Relación t/Tm, según análisis detallado de la acción:
19,3 min/3,36 min = 5,74
• Valor de AtPNR(%) según Fig. 3.3.2.3.2, para operador medio,
comportamiento basado en reglas, 20 hr de reentrenamiento,
l3(PNR) = 6, y ) / ^ = 5 , 7 4
AtPNR{%) = 11,8%
• Valor de AtPEM(%) según Fig. 3.3.2,4.1, para operador medio,
20 hr de reentrenamiento anual e l3(PEM) = 3 (no hay dependen
cia del tipo de comportamiento ni de VC^)'-
AtPEM(%) = 5%
Esta acción humana se presenta en el suceso iniciador de rotura de
un tubo de un generador de vapor (código RT) en las secuencias 8,
10, 13, 18 y 19. Los análisis detallados de la acción en estas se
cuencias conducen a un mismo valor de probabilidad de fallo tanto
en la parte cognoscitiva como manual, siendo éstos:
150
PNR= 1,66 E-3
PEM= 3,8 E-3
PEH = PNR + PEM = 1,66 X E-3 + 3,8 E-3 = 5,46 E-3
resultando una corrección total de PEH,
AtPNR(%)xPNR + AtPEM(%)xPEM AtPEH(%) =
PNR + PEM
11,8x1,66 E - 3 + 5x3,8 E - 3 0,196 + 0,19
5,4 6 E - 3 " 5,46 ~ ' °
CORRECCIÓN EN PASO A (ASIM)
Aplicando [3] ,
APNR(%) = n , 8 % X 2 ( ^ .601^6185 -601^2155 -60 ) ^ 500
APNR = 5,33 E-2 x 1,66 E-3= 8,85 E-5
y aplicando [4] ,
APEM(%) = 5o/o X 3(50-50) . -6(85-50) 4-1 (55-50) ^ 500
APEM = 2,15 E-2 x 3,8 E-3= 8,17 E-5
APEH = APNR + APEM = 8,85 E-5 + 8,17 E-5 = 1,7 E-4
APEH(%) = ^ ^ = J : Z ± l l - = 3,110/0 PEH 5,46 E - 3
151
CORRECCIÓN EN PASO B (ASGI)
APNR(o/o, = 11,80/0 X 2 ( 5 0 - 5 0 ) ^ 6 ( 1 0 0 - 8 5 ) ^ 2 ( 1 0 0 - 5 5 ) ^ 500%
APNR= 4,25 E-2x 1,66 E-3= 7,1 E-5
APEM(o/o)^5o/ox"<^Q-^Q>-^"'^°Q-^^>^^<^QQ-^^'=1,350/0 5000/0
APEM= 1,35 E-2 x 3,8 E-3 = 5,13 E-5
APEH=APNR + APEM = 7,1 E-5 + 5,13 E-5 = 1,22 E-4
PEH 5.46 E - 3
CORRECCIÓN EN PASO C (ASC)
500
APNR= 2,36 E-2 x 1,66 E-3 = 3,92 E-5
APEM(%) = 5 % x ^ " ° ° - ^ ° ' ^ ^ ' ^ ° ° - ^ ° ° ' ^ " ^ ° ° - ^ ° ° ' = 1 , 5 % 500
APEM = 1,5 E-2 X 3,8 E-3 = 5,7 E-5
APEH=APNR + APEM = 3,92 E-5 + 5,7 E-5 = 9,62 E-5
^PEH(o/,) = ^ f ! ^ . M l l ^ . 1,760/0 PEH 5,46 E - 3
Corrección total AtPEH(%) = APEH(Sim)(%)-F APEH(SGI)(%) +
APEH(SC)(%) = 3,11 % -H 2 ,23% + 1,76% = 7,1 %
152
TABLA 5 . 2 . 1 : Corrección del valor PNR, PEM y PEH por cada acción
{Caso: Operador medio, l3(PNR) = 6 , l3(PEM) = 3, 20 h/año)
ACCIÓN HUMANA Tipo de
Comportamiento t /Tm AtPNR(%) AtPEM{%) AtPEH(%)
Error humano en el aislamiento de la línea de vapor prin
cipal del G.V. averiado
OPAISRAIRTH (RT sec. 0 0 8 , 0 1 0 , 0 1 3 , 018 y
019)
P N R = 1 , 6 6 E - 3
PEM = 3.8 E-3
PEH = 5,46 E-3
OPAISRAIRTH (RT sec. 021 y sec. 023)
PNR = 1 , 4 E-3
PEM = 3.8 E-3
PEH = 5,2 E-3
Reglas
Reglas
19 ,3 /3 ,36 = 5,74 11,8
7,1
21 /3 ,36 = 6,25 12,6
Error humano en el aislamiento del G.V. averiado median
te aislamiento de líneas de vapor de los GV's intactos
0PAISRA2RTH (RT sec. 012 Y 013)
PNR = 6,44 E-1
PEM = 4,25 E-3
PEH = 6,48 E-1
Reglas
15,4 /13,68 = 1,13
3,1
3,1
153
ACCIÓN HUMANA Tipo de
Comportamiento t/Tm AtPNR(%) AtPEM(%) AtPEH{%)
Error humano en el cierre de la válvula de aislamiento de
alivio del G.V. asociado
OPAISRAARTH (RT sec. 015 , 016 , 018 y 019)
PNR = 4 ,7E-1
PEM = 1.6 E-2
PEH = 4,8 E-1
(valores de cribado, sin análisis detallado)
Reglas
« 1 5 / 3 = 5 10,5
10,3
Error humano en el cierre de las válvulas de aislamiento
de vapor principal y de alimentación al G. V. directamente
afectado
OPAISRARTVDH (GT 30B sec. 04)
PNR = 4 E-1
PEM-=7.5 E-3
PEH = 4,07 E-1
Reglas
29/19,8=1,46 3,8
3,8
154
ACCIÓN HUMANA Tipo de
Comportamiento t/Tm AtPNR(%) AtPEI\/I(%) AtPEH(%)
Error humano en el cierre de las válvulas de aislamiento
de vapor principal
OPAISRARTVFH (GT 6B sec. 05 , 0 7 , 08 , 09 , 11 y
13)
PNR = 3,83 E-2
PEM = 8.2 E-4
PEH = 3,91 E-2
Reglas
16/5 = 3,2 7,2
7,1
Error humano en el alineamiento del G.V. averiado con
alguno de los intactos a través del sistema de drenaje RZ
OPALIRZRTH (RT sec. 06 y 10)
PNR=1 ,39 E-2
PEM = 2.1 E-2
PEH = 3,49 E-2
Reglas
67 ,5 /16 ,9 = 4 8,7
6,5
Error humano al arranque de las bombas de inyección de
baja presión TH-BP
OPARRTHBPH (SP sec. 04 y sec. 10, GT34 sec.
02, GA2 sec. 04)
PNR = desp.
PEM = 5,7 E-4
PEH=5,7 E-4
Reglas
> 10 /
155
ACCIÓN HUMANA Tipo de
Comportamiento t/Tm AtPNR(%) AtPEM{%) AtPEH(%)
Error humano en el cambio del sistema TW a modo
"aspersión del presionador"
OPASPTWRTH (RT seo. 06 y seo. 010)
PNR = desp.
PEM = 3 E-3
PEH = 3 E-3
Reglas
> 1 0
Error humano en la desconexión de las bombas del sis
tema TW
OPDESTWRTH (RT sec. 06)
PNR = desp.
PEM = 4 E-3
PEH = 4 E-3
Reglas
> 1 0
OPDESTWRTH (RT sec. 010)
PNR = 3,2 E-2
PEM = 6 E-3
PEH = 3,8 E-2
Reglas
7,5/2,25 = 3,3 7,4
156
ACCIÓN HUMANA Tipo de
Comportamiento t/Tm AtPNR{%) AtPEIVI(%) AtPEH(%)
Error humano en la realización de la parada a 50 K/H has
ta 71 bar
0PENFSFT7H (parte cognoscitiva)
(GT 70 sec. 06 , 07 , 08 , 09 y 10)
PNR = despr.
PEM = (ver SF50KHVNH)
Reglas
> 1 0
Error humano en el cierre de interruptores para recuperar
la energía eléctrica exterior
OPRECOOPH (GT 2A, sec. 06 y 07)
PNR-=1,92 E-2
PEM = 4,7 E-4
PEH= 1,97 E-2
Reglas
150/36 = 4,7 7
8,9
Error humano en cierre de interruptores con c e . desde
baterías
OPRECOPCH (GT 2A sec. 11)
PNR=1,8 E-1
PEM = 7.7 E-3
PEH = 1,9 E-1
Conocimiento
240 /93 = 2,6
157
ACCIÓN HUMANA Tipo de
Comportamiento t/Tm AtPNR(%) AtPEM{%) AtPEH(%)
Error humano en el cierre manual-local de Interruptores
para la recuperación de tensión en barras de salvaguar
dias
OPRECOPMH (GT 2A, sec. 11)
PNR=1,8 E-1
PEM = 7.7 E-3
PEH = 1,9 E-1
Conocimiento
240/93 = 2,6
Error humano en la reposición de agua a las piscinas RS
en 10 horas (parte cognoscitiva y manual común)
OPREP10RSH (RT sec. 03 y 06 ; GT 1 sec. 0 8 ; GT
2A sec. 07 ; GT 2B sec. 0 7 ; GT 3 sec. 08 y 1 7; GT
4 sec. 07 ; GT 6A sec. 0 2 , 05 , 08 y 1 1 ; GT 6B
sec. 02 , 05 y 0 7 ; GT 7B sec. 08 ; GT 7C sec. 0 8 ;
GT8 sec. 05 ; GT 13 sec. 05 ; GT31 sec. 0 5 ; GT
33 sec. 02 y 05 GT 34 sec. 01 y 02)
PNR = desp.
PEM = 9.2 E-4
PEH = 9,2 E-4
Reglas
> 1 0
158
ACCIÓN HUMANA Tipo de
Comportamiento t/Tm AtPNR(%) AtPEM{%) AtPEH(%)
OPREP10RSH (GT30A sec. 02 , 05 y 07; GT 30B
sec. 02 y 04)
PNR = desp.
PEM = 3.32 E-3
PEH = 3,32 E-3
Reglas
> 1 0
Error humano en la reposición de agua a las piscinas RS
con corriente alterna de salvaguardia disponible
0PREPRS1H (parte cognoscitiva) (GT 2A sec. 11)
PNR-=1,6 E-2
(valor de cribado, sin análisis detallado)
PEM = N.A.
PEH=1,6 E-2
Reglas
^60/10=6 12,2
N.A.
12,2
Error humano en la reposición de agua a las piscinas del
RS sin corriente alterna de salvaguardias
0PREPRS2H (parte cognoscitiva) (GT2A sec. 11)
PNR= 1,1 E-1
(valor de cribado, sin análisis detallado)
PEM = N.A.
PEH= 1,1 E-2
Conocimiento
120/10= 12 12,3
N.A.
12,3
159
ACCIÓN HUMANA Tipo de
Comportamiento t/Tm AtPNR{%) AtPEM(%) AtPEH(%)
Error humano en la reposición de agua a las piscinas del
RS
OPREPRSH (parte cognoscitiva y manual común)
(S3 sec. 13; SP sec. 13)
PNR = 2,25 E-3
PEM = 9,2 E-4
PEH = 3,17 E-3
En ecuación FDN figura como
OPREPRSHxOPREPRSHIT (cambio de variable)
Reglas
262/48 = 5,6 11,5
9,6
OPREPRSH (parte cognoscitiva y manual común)
(S4sec. 11)
PNR = 3,46 E-4
PEM = 9,2 E-4 PEH= 1,27 E-3
En ecuación FDN figura como
OPREPRSHxOPREPRSH2T (cambio de variable)
Reglas
358/48=7,4 14,5
7,6
160
ACCIÓN HUMANA Tipo de
Comportamiento t/Tm AtPNR(%) AtPEI\/l(%) AtPEH(%)
OPREPRSH (parte cognoscitiva y manual común)
(RTsec. 03, 06, 08, 10, 13, 16 y 19; GT 1 sec.
08; GT 2A sec. 07; GT 2B sec. 07; GT 3 sec. 08
y 17; GT 4 sec. 07; GT 6A sec. 02, 05, 08 y 11;
GT 68 sec. 02, 05 y 07; GT 73 sec. 08; GT 70
sec. 08; GT 8 sec. 05; GT 13 sec. 05; GT 31
sec. 05; GT 33 sec. 02 y 05; GT 34 sec. 01 y
02)
PNR = 2E-2
PEM--9.2E-4
PEH = 2,1 E-2
En ecuación FDN figura como
OPREPRSHxOPREPRSH3T (cambio de variable)
Reglas
178/48 = 3,7 8,2
8
OPREPRSH (parte cognoscitiva y manual común)
(GT 30A sec. 02, 05, 07; GT 30B sec. 02 y 04)
PNR = 4,4 E-2
PEM = 9,2 E-4
PEH = 4,5 E-2
Reglas
148/48 = 3 6,8
6,7
161
ACCIÓN HUMANA Tipo de
Comportamiento t/Tm AtPNR{%) AtPEIVI{%) AtPEH(%)
OPREPRSH (parte cognoscitiva y manual común)
(GA 1 sec. 03; GA 2 sec. 09)
PNR = 2,4 E-3
PEIVI = 9,2 E-4
PEH = 3,3 E-4
En ecuación FDN figura como
OPREPRSHxOPREPRSH4T (cambio de variable)
Reglas
280/48 = 5,8 11,9
10
OPREPRSH (parte cognoscitiva y manual)
(GT 2A sec. 13: Error humano en la interconexión
de las piscinas del RS)
PNR = 2,1 E-4
PEM = 8.3 E-3
PEH=8,5E-3
En ecuación FDN figura como
OPREPRSHxOPREPRSHST (cambio de variable
Conocimiento
177/13= 13,6 13,5
5,2
162
ACCIÓN HUMANA Tipo de
Comportamiento t/Tm AtPNR{%) AtPEM(%) AtPEH(%)
Error humano en el reseteo de la memoria 1 del sistema
YZ
OPRESMIRTH (parte cognoscitiva) (RT seo. 06)
PNR = 2,66 E-4
PEM = N.A.
PEH = 2,66 E-4
OPRESMIRTH (parte cognoscitiva) (RT sec. 10)
PNR = 2,6 E-3
PEM = N.A.
PEH = 2,6 E-3
Reglas
Reglas
21,5 /2 ,8 = 7,7
15/2,8 = 5,4
15
11,2
N.A.
N.A.
15
11,2
Error humano en la elevación del tarado de presión de las
válvulas de alivio y seguridad del G.V. directamente afec
tado
OPYU86RTH (parte cognoscitiva) (RT sec. 15, 16,
18 y 19)
PNR=1,05 E-4
PEM = N.A.
PEH = 1,05 E-4
Reglas
19/2 ,24 = 8,5 16,3 N.A.
16,3
163
ACCIÓN HUMANA Tipo de
Comportamiento t/Tm AtPNR(%) AtPEIVI(%) AtPEH{%)
Error humano en el cierre de las válvulas de aislamiento
del G.V. directamente afectado
RA01S001FCMAVIH (parte manual) (GT 30B sec.
03 y 04)
PEM = 5 E-4
PEH = 5 E-4
Reglas N.A.
Error humano en el cierre de las válvulas de aislamiento
de los G.V. no directamente afectados
RA23S001FCMAVIH (parte manual)
(GT 30B sec. 03 y 04)
PEM = 1 E-3
PEH = 1 E-3
Reglas
N.A.
164
ACCIÓN HUMANA Tipo de
Comportamiento t/Tm AtPNR(%) AtPEI\/I(%) AtPEH(%)
Error humano en las maniobras de reposición de agua a
las piscinas RS
RSiOBOOlMAVMH (parte manual)
(S3 sec. 1 3; S4 sec. 1 1 ; SP sec. 1 3; RT sec. 03 y
06 ; GT 1 sec. 08 ; GT 2A sec. 07 ; GT 2B sec. 0 7 ;
GT 3 sec. 08 y 17; GT 4 sec. 07 ; GT 7B sec. 08 ;
GT 7C sec. 08 ; GT 13 sec. 05 ; GT 31 sec. 07 ; GT
34 sec. 01 y 0 2 ; GT 6A sec. 0 2 , 05 , 08 y 1 1 ; GT
6B sec. 0 2 , 05 y 07 ; GT 8 sec. 05 ; GT 30A sec.
02 , 05 y 0 7 ; GT 30B sec. 02 y 0 4 ; GT 33 sec. 02
y 05 ; GA 1 sec. 0 3 ; GA 2 sec. 09
PEM = 1,42 E-3
PEH=1 ,42 E-3
Reglas N.A.
Error humano en la interconexión de las piscinas del RS /
Red 10 (GT 2A sec. 13)
PEM = 1,42 E-3
PEH=1 ,42 E-3
Reglas N.A.
165
ACCIÓN HUMANA Tipo de
Comportamiento t/Tm AtPNR(%) AtPEI\/l(%) AtPEH(%)
Error humano en el cambio de posición de la válvula de
tres vías RSÍ4S004 hacia la piscina de agua pretratada
(UC-3)
RSÍ4S004VVH (parte manual)
PEM = 8,7 E-3
PEH = 8,7 E-3
Reglas N.A.
Error humano en el cambio de posición de la válvula de
tres vías hacia piscina de agua pretratada (UC-3) con
Dieseis de emergencia funcionando
RSAPERGYVVH (parte cognoscitiva)
PNR= 1
(valor de cribado, sin análisis detallado)
(suceso iniciador y secuencia N/A)
PEM = N.A.
PEH= 1
Reglas
^^20/10 = 2 4,9
N.A.
4,9
166
ACCIÓN HUMANA Tipo de
Comportamiento t/Tm AtPNR(%) AtPEIVI{%) AtPEH(%)
Error humano cambio de posición válvula de tres vías
hacia piscina de agua pretratada {UC-3) con Dieseis de
emergencia parados
RSAPERVVH (parte cognoscitiva)
PNR = desp.
PEM = N.A.
PEH = desp.
Reglas
> 1 0
N.A.
Error humano en la activación del enfriamiento a 50° K/H
en ciclo cerrado
SF50KHVNH (parte manual)
(GT 7C sec. 06 , 0 7 , 08 , 09 y 10)
PEM = 4,77 E-4
PEH=4,77 E-4
Reglas N.A.
Error humano en el cierre de la válvula VE15 S001 (local)
VE15S001LVEH
PNR = desp.
PEM= 1 E-1
PEH=1 E-1
Reglas
> 10 /
167
ACCIÓN HUMANA Tipo de
Comportamiento t/Tm AtPNR(%) AtPEM(%) AtPEH(%)
Error humano en el cierre de la válvula VE15 S002 (local)
VE15S002LVEH
PNR = desp.
PEM=7 E-1
PEH= 1 E-1
Reglas
> 10 /
Error humano en el alineamiento de la bomba VE40 D001
del sistema de agua de refrigeración esencial
VE40D001PMH
PNR = desp.
PEM = 1,96 E-2
PEH = 1,96 E-2
Reglas
> 1 0
Error humano en el alineamiento de la torre de refrigera
ción esencial U54 como U41
VEU41VMH
PNR = desp.
PEM=6.6 E-3
PEH=6,6 E-3
Reglas
> 10 /
168
ACCIÓN HUMANA Tipo de
Comportamiento t/Tm AtPNR(%) AtPEIVl(%) AtPEH(%)
Error humano en el alineamiento de la torre de refrigera
ción esencial U54 como U42
VEU42VMH
PNR = desp.
PEM = 6.1 E-3
PEH = 6,1 E-3
Reglas
> 1 0
Error humano en el alineamiento de la torre de refrigera
ción esencial U54 como U53
VEU53VMH
PNR = desp.
PEM = 6.6 E-3
PEH = 6,6 E-3
Reglas
> 1 0
Error humano en el reseteo de la memoria I del sistema
YZ
YZMEM0RIA1HSH (parte manual)
(RTsec. 06 y 10)
PEM = 3,86 E-3
PEH = 3,86 E-3
Reglas N.A.
169
ACCIÓN HUMANA Tipo de
Comportamiento t/Tm AtPNR(%) AtPEM(%) AtPEH(%)
Error humano en la elevación del punto de tarado de
presión de las válvulas de alivio y seguridad del G.V.
afectado por rotura de tubos
YZSUBIDAPTHSH
(RTsec. 15, 16, 18 y 19)
PEM = 5,8 E-3
PEH = 5,8 E-3
Reglas N.A.
NOTA: En cursiva, las acciones humanas que aparecen en la ecuación de FDN con valor de truncación E-08
170
TABLA 5.2.2: Corrección del valor PEH en cada paso (A, B, C)
(Caso: Operador medio, l3(PNR) = 6, l3(PEM) = 3, 20 h/año)
ACCIÓN HUMANA AtPEH(%) A (ASim) B (ASGI) C (ASC)
Error humano en el aislamiento de la línea de vapor prin
cipal del G,V. averiado
0PAISRA1RTH (RT sec. 008 , 010 , 0 1 3 , 018 y
019)
PEH = 5,46 E-3
0PAISRA1RTH (RT sec. 021 y sec. 023)
PEH = 5,2 E-3
Error humano en el aislamiento del G.V. averiado median
te aislamiento de líneas de vapor de los GV's intactos
0PAISRA2RTH (RT sec. 012 Y 013)
PEH = 6,48 E-1
7,1 (3,9 E-04)
7 3,36 E-04)
3,11 (1,7 E-04)
3,1 (1,6 E-04)
2,23 (1,22 E-04)
2,2 (1,1 E-04)
1,76 (9,6 E-05
1,78 (9,3 E-05)
3,1 1,41 1,12 0 ,57
(2,01 E-3) (9,1 E-03) (7,3 E-03) (3,7 E-03)
171
ACCIÓN HUMANA AtPEH(%) A (ASim) B (ASGI) C (ASC)
Error humano en el cierre de la válvula de aislamiento de alivio del G.V. asociado
OPAISRAARTH (RT sec. 015, 016, 018 y 019) PEH = 4,8E-1 10,3 4,71 3,74 1,85
(valores de cribado, sin análisis detallado) (4,89 E-02) (2,2 E-02) (1,8E-02) (8,9 E-03)
Error humano en el cierre de las válvulas de aislamiento de vapor principal y de alimentación al G. V. directamente afectado
OPAISRARTVDH (GT 30B sec. 04) PEH = 4,07 E-1 3,8 1,73 1,37 0,7
(1,5 E-02) (7 E-03) (5,6 E-03) (2,85 E-03)
Error humano en el cierre de las válvulas de aislamiento de vapor principal
OPAISRARTVFH (GT 6B sec. 05, 07, 08, 09, 11 y 13)
PEH = 3,91 E-2 7,1 2,23 2,57 1,3 (2,37 E-03) (8,7 E-04) (1 E-03) (5 E-04)
172
ACCIÓN HUMANA AtPEH(%) A (ASim) B (ASGI) C (ASC)
Error humano en el alineamiento del G.V. averiado con
alguno de los intactos a través del sistema de drenaje RZ
OPALIRZRTH (RT sec. 06 y 10)
PEH = 3 ,49E-2 6,5 2,86 2,06 1,58
(2,27 E-03) (1 E-04) (7,2 E-05) (5,5 E-05)
Error humano al arranque de las bombas de inyección de
baja presión TH-BP
OPARRTHBPH (SP sec. 04 y sec. 10, GT34 sec.
02, GA2 sec. 04)
PEH = 5,7 E-4
Error humano en el cambio del sistema TW a modo
"aspersión del presionador"
OPASPTWRTH (RT sec. 06 y sec. 010)
PEH = 3 E - 3 5 2,15 1,35 1,5
5 {2,8 E-05)
2,15 (1,2 E-05)
1,35 (7,7 E-06)
h5 (8,5 E-06)
(1,5 E-04) (6,45 E-05) (4,05 E-05) (4,5 E-05)
173
5 (2 E-04)
7 (2,67 E-03)
2,15 (8,6 E-05)
3,12 (1,2 E-03)
1,35 (5,4 E-05)
2,5 (9,5 E-04)
1,5 (6 E-05)
1,38 (5,2 E-04)
ACCIÓN HUMANA AtPEH(%) A (ASim) B (ASGI) C (ASC)
Error humano en la desconexión de las bombas del sistema TW
OPDESTWRTH (RT seo. 06) PEH = 4 E-3
OPDESTWRTH (RT seo. 010) PEH = 3,8 E-2
Error humano en la realización de la parada a 50 K/H hasta 71 bar
0PENFSFT7H (parte cognoscitiva) (GT 70 sec. 06, 07, 08, 09 y 10)
PEH = desp.
Error humano en el cierre de interruptores para recuperar la energía eléctrica exterior
OPRECOOPH (GT 2A, sec. 06 y 07) PEH= 1,97 E-2 8,9
(2,56 E-03) 4
(7,9 E-04) 3,19
(6,3 E-04) 1,71
(3,4 E-04)
174
ACCIÓN HUMANA AtPEH(%) A (ASim) B (ASGI) C (ASC)
Error humano en cierre de interruptores con c e . desde
baterías
OPRECOPCH (GT 2A sec. 11)
PEH = 1,9E-1 4 1,28 1,87 0,85
(7,53 E-03) (2,43 E-03) (3,5 E-03) (1 ,6E-03)
Error humano en el cierre manual-local de interruptores
para la recuperación de tensión en barras de salvaguar
dias
OPRECOPMH (GT 2A, sec. 11)
PEH = 1,9E-1 4 1,28 1,87 0,85
(7,53 E-03) (2,43 E-03) (3,5 E-03) (1,6 E-03)
Error humano en la reposición de agua a las piscinas RS
en 10 horas (parte cognoscitiva y manual común)
OPREP10RSH (RT sec. 03 y 06; GT 1 sec. 08; GT 2A sec. 07; GT 2B sec. 07; GT 3 sec. 08 y 1 7; GT 4 sec. 07; GT 6A sec. 02, 05, 08 y 11; GT 6B sec. 02, 05 y 07; GT 7B sec. 08; GT 70 sec. 08; GT8 sec. 05; GT 13 sec. 05; GT31 sec. 05; GT 33 sec. 02 y 05 GT 34 sec. 01 y 02)
PEH = 9,2E-4 5 2,15 1,35 1,5 (1,7E-04) (1,98 E-05) (1,24 E-05) (1,38 E-05)
175
ACCIÓN HUMANA AtPEH(%) A (ASim) B (ASGI) C (ASC)
OPREP10RSH (GT30A sec. 0 2 , 05 y 0 7 ; GT 30B
sec. 02 y 04)
PEH = 3 ,32E-3 5 2,15 1,35 1,5
(1,66 E-04) (7,14 E-05) (4,48 E-05) (4,98 E-05)
Error humano en la reposición de agua a las piscinas RS
con corriente alterna de salvaguardia disponible
0PREPRS1H (parte cognoscitiva) (GT 2A sec. 11)
PEH=1,6E-2 1,22 5,4 4,4 2,4
(1,95 E-03) (8,64 E-04) (7,04 E-04) (3,84 E-04)
Error humano en la reposición de agua a las piscinas del
RS sin corriente alterna de salvaguardias
0PREPRS2H (parte cognoscitiva) (GT2A sec. 11)
PEH=1,1 E-2 12,3 3,9 5,9 2,5
(1,35 E-02) (4,3 E-03) (6,5 E-03) (2,75 E-03)
176
ACCIÓN HUMANA AtPEH(%) A (ASim) B (ASGI) C (ASC)
Error humano en la reposición de agua a las piscinas del
RS
OPREPRSH (parte cognoscitiva y manual común)
(S3 sec. 13; SP sec. 13)
PEH = 3,17 E-3 9,6 4,3 2,98 2,32
En ecuación FDN figura como (3,07 E-04) (1,4 E-04) (9,4 E-05) (7,3 E-05)
OPREPRSHxOPREPRSHIT (cambio de variable)
OPREPRSH (parte cognoscitiva y manual común)
(S4sec. 11)
PEH=1,27E-3 7,6 3,3 2,4 1,9
En ecuación FDN figura como (9,6 E-05) (4,2 E-05) (3 E-05) (2,4 E-05)
OPREPRSHxOPREPRSH2T (cambio de variable)
177
ACCIÓN HUMANA AtPEH(%) A (ASim) B (ASGI) C (ASC)
OPREPRSH (parte cognoscitiva y manual común)
(RTsec. 03, 06, 08, 10, 13, 16 y 19; GT 1 sec.
08; GT 2A sec. 07; GT 2B sec. 07; GT 3 sec. 08
y 17; GT 4 sec. 07;jGT 6A sec. 02, 05, 08 y 11;
GT 6B sec. 02, 05 y 07; GT 7B sec. 08; GT 7C
sec. 08; GT 8 sec. 05; GT 13 sec. 05; GT 31
sec. 05; GT 33 sec. 02 y 05; GT 34 sec. 01 y
02)
PEH = 2,1 E-2 8 3,6 2,87 1,53
En ecuación FDN figura como (1,68 E~04) (7,56 E-05) (6,03 E-05) (3,2 E-05)
0PREPRSHx0PREPRSH3T (cambio de variable)
OPREPRSH (parte cognoscitiva y manual común)
(GT 30A sec. 02, 05, 07; GT 308 sec. 02 y 04)
PEH = 4,5E-2
OPREPRSH (parte cognoscitiva y manual común)
(GA 1 sec. 03; GA 2 sec. 09)
PEH = 3,3 E-4
En ecuación FDN figura como
OPREPRSHxOPREPRSH4T (cambio de variable)
6,7 (3 E-04)
3,04 (1,37 E-04)
2,47 (1,1 E-04)
1,19 (5,3 E-05)
10 (3,29 E-05)
4,5 (1,48 E-05)
3,49 (1,15 E-05)
2,01 (6,6 E-06)
178
ACCiÓN HUMANA AtPEH(%) A (ASim) B (ASGI) C (ASO
OPREPRSH (parte cognoscitiva y manual)
(GT 2A sec. 13: Error tiumano en la interconexión
de las piscinas del RS)
PEH=8,5 E-3
En ecuación FDN figura como
OPREPRSHxOPREPRSHST (cambio de variable
Error humano en el reseteo de la memoria 1 del sistema
YZ
OPRESMIRTH (parte cognoscitiva) (RT sec. 06)
PEH = 2,66 E-4
OPRESMIRTH (parte cognoscitiva) (RT sec. 10)
PEH = 2,6 E-3
5,2 (4,4 E-04)
1,62 (1,38 E-04)
2,06 (1,75 E-04)
1,53 (1,3 E-04)
15 (1,6 E-04)
11,2 (2,91 E-04)
6,6 (1,75 E-05)
4,93 (1,28 E-04)
5,4 (1,4 E-05)
4,03 (1,05 E-04)
3 (7,98 E-05)
2,24 (5,8 E-05)
179
ACCIÓN HUMANA AtPEH(%) A (ASim) B (ASGI) C (ASC)
Error humano en la elevación del tarado de presión de las
válvulas de alivio y seguridad del G.V. directamente afec
tado
OPYU86RTH (parte cognoscitiva) (RT sec. 15, 16,
18 y 19)
PEH = 1 ,05E-4 16,3 7,17 5,87 3 ,26
(1 ,7E-05) (7,53 E-06) (6,16 E-06) (3,42 E-06)
Error humano en el cierre de las válvulas de aislamiento
del G.V. directamente afectado
RA01S001FCMAVIH (parte manual) (GT 30B sec.
03 y 04)
PEH = 5 E - 4 5 2,15 1,35 1,5
(2,5 E-05) (1,07 E-05) (6,75 E-06) (7,5 E-06)
Error humano en el cierre de las válvulas de aislamiento
de los G.V. no directamente afectados
RA23S001FCMAVIH (parte manual)
(GT 30B sec. 03 y 04)
PEH = 1 E-3 5 2,15 1.35 1,5
(5 E-05) (2,15 E-05) (1,35 E-05) (1,5 E-05)
180
ACCIÓN HUMANA AtPEH(%) A (ASim) B (ASGI) C (ASO
Error humano en las maniobras de reposición de agua a
las piscinas RS
RSiOBOOlMAVMH (parte manual)
(S3 sec. 13; S4 sec. 1 1 ; SP sec. 13; RT sec. 03 y
06 ; GT 1 sec. 0 8 ; GT 2A sec. 07 ; GT 28 sec. 07 ;
GT 3 sec. 08 y 17; GT 4 sec. 07 ; GT 78 sec. 0 8 ;
GT 70 sec. 08 ; GT 13 sec. 0 5 ; GT 31 sec. 07 ; GT
34 sec. 01 y 0 2 ; GT 6A sec. 02 , 05 , 08 y 1 1 ; GT
68 sec. 0 2 , 05 y 0 7 ; GT 8 sec. 0 5 ; GT 30A sec.
02 , 05 y 07 ; GT 308 sec. 02 y 04 ; GT 33 sec. 02
y 0 5 ; GA 1 sec. 0 3 ; GA 2 sec. 09
P E H = 1 , 4 2 E - 3 5 2,15 1,35 1,5
(7,1 E-05) (3,05 E-05) (1,92 E-05) (2,13 E-05)
Error humano en la interconexión de las piscinas del RS /
Red 10 (GT 2A sec. 13)
PEH = 1,42E-3 5 2,15 1,35 1,5
(7,1 E-05) (3,05 E-05) (1,92 E-05) (2,13 E-05)
181
ACCIÓN HUMANA AtPEH(%) A (ASim) B (ASGI) C (ASC)
Error humano en el cambio de posición de la válvula de
tres vías RSÍ4S004 hacia la piscina de agua pretratada
(UC-3)
RSÍ4S004VVH (parte manual)
PEH = 8,7 E-3 5 2,15 1,35 1,5
(4,34 E-04) (1,87 E-04) (1,17 E-04) (1 ,3E-04)
Error humarlo en el cambio de posición de la válvula de
tres vías hacia piscina de agua pretratada (UC-3) con
Dieseis de emergencia funcionando
RSAPERGYVVH (parte cognoscitiva)
PEH= 1
Error humano cambio de posición válvula de tres vías
hacia piscina de agua pretratada (UC-3) con Dieseis de
emergencia parados
RSAPERVVH (parte cognoscitiva)
PEH = desp.
4,5 (4,9 E-02)
2,15 (2,15 E-02)
1,76 (1,76 E-02)
0,98 (0,98 E-02)
182
ACCIÓN HUMANA AtPEH(%) A (ASim) B (ASGI) C (ASO
Error humano en la activación del enfriamiento a 50° K/H
en ciclo cerrado
SF50KHVNH (parte manual)
(GT 70 sec. 06 , 07 , 08 , 09 y 10)
PEH = 4,77 E-4
(2,36 E-05)
2,15
(1 E-05)
1,35
(6 ,44 E-06)
1,5
(7,15 E-06)
Error humano en el cierre de la válvula VE 15 S001
VE15S001LVEH
PEH=1 E-1 5
(5 E-03)
2,15
(2,15 E-03)
1,35
(1,35 E-03)
h5
(1,5 E-03)
Error humano en el cierre de la válvula VE 15 S002
VE15S002LVEH
PEH= 1 E-1 5
(5 E-03)
2,15
(2,15 E-03)
1,35
(1,35 E-03)
1,5
(1,5 E-03)
Error humano en el alineamiento de la bomba VE40 D001
del sistema de agua de refrigeración esencial
VE40D001PMH
PEH = 1,96 E-2
(9,74 E-04)
2,15
(4,2 E-04)
1,35
(2,6 E-04)
1,5
(2,9 E-04)
183
ACCIÓN HUMANA AtPEH(%) A (ASim) B (ASGI) C (ASO
Error humano en el alineamiento de la torre de refrigera
ción esencial U54 como U4 7
VEU41VMH
PEH=6,6E-3 5 2,15 1,35 1,5
(3,3 E-04) (1,42 E-04) (8,9 E-05) (9,9 E-05)
Error humano en el alineamiento de la torre de refrigera
ción esencial U54 como U42
VEU42VMH
PEH = 6,1 E-3 5 2,15 1,35 1,5
(3,02 E-04) (1,31 E-04) (8 E-05) (9,1 E-05)
Error humano en el alineamiento de la torre de refrigera
ción esencial U54 como U53
VEU53VMH
PEH = 6 ,6E-3 5 2,15 1,35 1,5
(3,3 E-04) (1,42 E-04) (8,9 E-05) (9,9 E-05)
184
ACCIÓN HUMANA AtPEH(%) A (ASim) B (ASGI) C {ASO
Error humano en el reseteo de la memoria I del sistema YZ
YZMEM0RIA1HSH (parte manual) (RTsec. 06 y 10)
PEH = 3,86 E-3 (1,93 E-04)
2,15 (8,3 E-05)
1,35 (5,2 E-05)
1,5 (5,8 E-05)
Error humano en la elevación del punto de tarado de presión de las válvulas de alivio y seguridad del G.V. afectado por rotura de tubos
YZSUBIDAPTHSH (RTsec. 15, 16, 18 y 19)
PEH = 5,8 E-3 (2,9 E-04)
2,15 (1,25 E-04)
1,35 (7,83 E-05)
1,5 (8,7 E-05)
NOTA: En cursiva, las acciones humanas que aparecen en la ecuación de FDN con valor de truncación E-08
185
5.3 CORRECCIÓN DE ACCIONES RELACIONADAS CON EL DIAG
NÓSTICO O DEL TIPO 4
En el Apdo. 3.4.3, se ha explicado el método propuesto para co
rregir la probabilidad de ocurrencia de estas acciones. En la Tabla
5.3.1 se listan las acciones de este tipo existentes en el APS, así
conno los valores porcentuales de corrección para los pasos A, B y
C. Entre paréntesis, se indica la corrección en valor absoluto que
habría que aplicar a la correspondiente casilla de la matriz de con
fusión (ver Fig. 3.4.2.2). A efectos de aplicación práctica, las ac
ciones tipo 4 aparecen en la expresión sumatorio de FDN (ver
Apdos.3.6 y 5.5), incluidas en los CMF en que intervienen, de igual
forma que las de los otros tipos.
Ejemplo
Acción: Operador aisla el secundario tras error de diagnóstico
(diagnostica un LOCA grande cuando ha ocurrido un
LOCA pequeño o mediano)
Código: 0PAISLSEC4
PEM = 2,8 E-5
Valor AtPEM(%) según Fig. 3.3.2.4.1 para operador medio,
l3(PEM) = 3 y 20 hr/año
AtPEM(%) = 5%
Dado que la probabilidad de error humano en estas acciones se
calcula a partir de la probabilidad de error manual únicamente (ver
Apdo. 3.4.3), se tiene,
PEH = PEM = 2,8 E-5 y,
AtPE H (%) = AtPE M (%) = 5 %
186
es decir, el nuevo valor de la casilla correspondiente de la matriz de
confusión debe ser:
PEH[1-APEH(%)] = 2,8 E-5{1-0,05) = 2,8 E-5 - 1,4 E-6 = 2,66 E-5
CORRECCIÓN EN PASO A (ASim)
Se aplican los Factores de Ponderación FPij correspondientes a ac
ciones tipo 4 (ver Apdo. 3.4.3 y las semejanzas del Apdo. 5.0).
APEH(o/o) = 5%x^<^Q-^Q'^"'^^-^Q>-^^<^^-^Q> = 1,55% 500
APEH = 1,55 E-2 X 2,8 E-5 = 4,34 E-7
CORRECCIÓN EN PASO B (A SGI)
APEH(%) = 5%x^<^°-^°>^^<^Q°-"^>-^^<^QQ-^^> = 1,950/0 500
APEH = 1,95 E-2 x 2,8 E-5 = 5,46 E-7
CORRECCIÓN EN PASO C (A SC)
APEM(%) = 5%x^<^Q°-^Q'-^^<^QQ-^QQ>-^^<^Q°-^QQ> = i ,5% 500
APEH = 1,5 E-2 X 2,8 E-5 = 4,2 E-7
AtPEH: Corrección en paso A-l-B-l-C
AtPEH = 4,34 E-7 -t- 5,46 E-7 + 4,2 E-7 = 1,4 E-6
187
TABLA 5 . 3 . 1 : Corrección del valor PEH por cada paso (A, B, C) en acciones tip 4
(Caso: Operador medio, {4= l3{PEI\/l) = 3, 20 hr/año)
ACCIÓN AtPEH(%) A(ASim) B(A SGI) C(A SC)
Operador aisla el secundario tras error de diagnóstico
(diagnostica un LOCA grande, cuando ha ocurrido un LOCA
pequeño o mediano o un LOCA en el presionador)
0PAISLSEC4 5 1,55 1,95 1,5
PEH = PEM = 2,8 E-5 (1,4 E-6) (4,34 E-7) (5,46 E-7) (4,2 E-7)
Operador inhibe la parada 100 K/H tras error de diagnóstico
(diagostica una fuga muy pequeña del primario o del secunda
rio dentro de contención, cuando en realidad ha ocurrido un
LOCA pequeño o mediano o un LOCA en el presionador)
0PINH100KH4
PEH = PEM = 9,5 E-6 5 1,55 1,95 1,5
(4,75 E-7) (1,47 E-7) (1,85 E-7) (1,42 E-7)
188
ACCIÓN AtPEH(%) A(ASim) B(A SGI) C(A SO
Operador inhibe la inyección de seguridad tras error de diagnóstico (diagnostica una fuga muy pequeña del primario o del secundario dentro de contención, cuando en realidad ha ocurrido un LOCA en elpresionador)
0PINHIS4 5 1,55 1,95 1,5 PEH = PEM = 9,5 E-6 (4,75 E-7) (1,47 E-7) (1,85 E-7) (1,42 E-7)
Error de diagnóstico de RTGV (el operador diagnostica una rotura del secundario fuera de contención cuando ha ocurrido la rotura de un tubo de los generadores de vapor)
0PN0DIAGRTH4 5 1,55 1,95 1,5
PEH = PEM = 5E-6 (2,5 E-7) (7,75 E-8) (9,75 E-8) (7,5 E-8)
189
5.4 RESULTADO DEL APS: FRECUENCIA DE DAÑO AL NÚCLEO.
AGRUPACIÓN DE CONJUNTOS MÍNIMOS DE FALLO (CMF)
En el Apdo. 3.6, se ha explicado la formación de la ecuación gene
ral de cálculo de la frecuencia de daño al núcleo (FDN). Esta ecua
ción da lugar a un extenso sumatorio de Conjuntos Mínimos de Fa
llo (CMF), de los que solamente en una parte existen los tipos de
acciones humanas afectadas por el entrenamiento en simulador.
Por otra parte, el sumatorio llega hasta un determinado valor de
corte, que en el caso de C.N. Trillo se ha establecido en E-8, es
decir, solamente entran como sumandos los CMF cuyo valor sea
superior a 1.00 E-8. Esto significa, que solamente aparecerán en la
expresión de FDN las acciones humanas que forman parte de algún
CMF con valor superior. Lo mismo ocurre con los sucesos iniciado
res, que solamente aparecerán los que contienen CMF con valor
superior a E-8. En las Tablas 5.2.1 y 5.2.2 se han destacado, me
diante letra cursiva, las acciones humanas que aparecen en dicha
expresión final de FDN y en la Tabla 5 . 1 . 1 , los sucesos iniciadores.
El valor de frecuencia de daño al núcleo obtenida en el APS de
C.N. Trillo para el valor de corte E-8 es
FDN = 4,11 E-05
que consta de 11 28 sumandos (CMF).
Al agrupar los sumandos según el Apdo. 3.6.2, se tiene:
190
Sumando A, suma de los CMF sin acciones tipo 2 y sin acciones
tipo 3 ó 4
A = 1 , 3 5 E-06
Sumando B, suma de los CMF con acciones tipo 2 y sin acciones
tipo 3 ó 4
B = 1 , 2 1 E-05
Sumando C, suma de los CMF sin acciones tipo 2 y con acciones
tipo 3 ó 4
C = 8,35 E-06
Sumando D, suma de los CMF con acciones tipo 2 y con accio
nes tipo 3 ó 4
D = 1 , 9 3 E-05
FDN= A-hB-l-C + D = 4,11 E-05
Las Tablas 5.4.1/2/3 y 4 a continuación, muestran la formación del
valor de cada grupo a partir de la suma 2 CMF proveniente de cada i
suceso iniciador.
191
Tabla 5.4.1:
Grupo A de Conjuntos Mínimos de Fallo de la ecuación FDN
Suceso iniciador
T30A
T6A
T6B
Suma
Núm. CMF
2
20
7
29
ECMF
2,84 E-08
1,1787 E-06
1,434 E-07
1,350 E-06
192
Tabla 5.4.2:
Grupo B de Conjuntos Mínimos de Fallo de la ecuación FDN
Suceso iniciador
TI
T13
T16
T17
T18
T20
T24
T25
T3
T31
T37
T4
T7B
T7C
T8A
T8B
T9A
T9B
Suma
Núm. CMF
36
9
13
9
4
4
42
37
15
7
13
26
7
20
4
4
4
4
258
2CMF
1,51 E-06
2,479 E-07
5,967 E-07
2,979 E-07
1,44 E-07
1,44 E-07
2,0314 E-06
1,8157 E-06
2,871 E-7
1,4658 E-6
5,967 E-07
1,1866 E-06
2,576 E-07
8,413 E-07
2,16 E-07
2,16 E-07
1,14 E-07
1,14 E-07
1,21 E-05
193
Tabla 5.4.3:
Grupo C de Conjuntos Mínimos de Fallo de la ecuación FDN
Suceso Iniciador
RT
SP
T30B
Suma
Núm. CMF
31
92
21
144
ZCMF
7,06 E-7
6,9667 E-06
6,845 E-07
8,3572 E-06
194
Tabla 5.4.4:
Grupo D de Conjuntos Mínimos de Fallo de la ecuación FDN
Suceso iniciador
T14
T2A
T2B
T35
Suma
Núm. CMF
58
387
194
58
697
ECMF
1,6739 E-06
1,05503 E-05
5,4376 E-06
1,6739 E-06
1,93357 E-05
195
5.5 SENSIBILIDAD DE LA ECUACIÓN FDN A ACCIONES HUMANAS
El valor anterior de FDN: 4,11 E-5, corresponde a la frecuencia de
daño al núcleo sin ninguna corrección. Se va a utilizar la expresión
[17] del Apdo. 3.6.2 para calcular la variación de cada sunnando
según se parta de operador novato o medio, del factor de impor
tancia asignado a las acciones tipo 2, 3 y 4 y del número de horas
de reentrenamiento anual.
Debe subrayarse que los valores obtenidos, no son los distintos
valores de FDN al aumentar las horas de entrenamiento, sino los
que son objeto de este trabajo: valores de FDN al entrenar las ho
ras señaladas en un simulador de semejanza 8 = 100% en lugar de
un simulador de semejanza 8 = 5 0 % . El valor de FDN a O horas co
rresponde pues a la utilización de O horas del simulador de seme
janza 100%, es decir, uso único del simulador de semejanza
8 = 5 0 % , y por tanto, corresponde al resultado del APS sin ninguna
corrección especial por semejanza del simulador de entrenamiento
(ver Apdo.1.4) .
SUMANDO A :
A = 1,35 E-06
El sumando A es constante e independiente de I y del número de
horas de entrenamiento.
SUMANDO B:
B = 1 , 2 1 E-05
Este sumando comprende los CMF de los sucesos iniciadores cuya
frecuencia puede verse afectada por acciones tipo 2
196
X C M F I l - A H j . Los valores de corrección AtPEH(%) para opera-
dor novato y medio, según los factores de importancia ( l 2 = 1 , 2 , 3
en operador novato; l2 = 0 , 1 , 2 en operador medio) y el número de
horas de reentrenamiento (20, 40 , 60 y 80 hr) aparecen en la Ta
bla 3.3.3.4.3 y en la Fig. 3 .3 .3 .4 .1 .
Dado un valor de corrección de la frecuencia, AtPEH(%), éste se
aplica por igual a todos los sucesos iniciadores del grupo B, de
forma que el valor de B corregido resulta:
B corregido = 1,21 E-05 AtPEH(%
V 100
La Tabla 5.5.1 recoge ios valores de este sumando para los distin
tos casos.
SUMANDO C:
C = 8,35 E-06
La corrección de este sumando es más complicada. El sumando
comprende los CMF de los sucesos iniciadores de frecuencia inde
pendiente de la operación en sala de control, pero con acciones
posteriores del operador. Hay que detectar qué acciones están
comprendidas en los CMF de cada suceso iniciador del grupo, se
gregar los CMF por acciones y aplicar el valor de corrección de las
Tablas 3.3.2.3.3 y 3.3.2.4.1 a cada uno de los grupos de CMF se
gregados según la acción o acciones que incorporen.
197
Las acciones humanas comprendidas en este grupo son:
Suceso iniciador
RT
SP
T30B
Acción
OPREPRSHx 3T
Resto
Total
OPARRTHBPH
0PINHIS4
Resto
Total
OPAISRARTVDH
OPREPRSH
OPAISRARTVDHxOPREPRSH
Resto
Total
SUMA C:
Núm. CMF afectados
2
29
31
1
1
90
92
2
14
5
0
21
144
Suma CIVIF sin corregir
3,38 E-08
6,72 E-07
7,06 E-07
2,11 E-06
3,51 E-08
4,82 E-06
6,96 E-06
7,36 E-08
4,11 E-07
2,00 E-07
0
6,85 E-07
8,35 E-06
Suma CIVIF corregidos
3,2 E-08
6,72 E-07
7,04 E-07
2,00 E-06
3,33 E-08
4,82 E-06
6,85 E-06
7,07 E-08
3,83 E-07
1,80 E-07
0
6,33 E-07
8,20 E-06
(Caso: Op. medio, I3 (PNR) = 6, l3(PEM) = 3, 20 hr/a)
La Tabla 5.5.2 muestra los valores corregidos de este sumando en
los distintos casos, para lo cual se han utilizado las Figs. 3 .3 .2 .3 .3 ,
3 .3.2.3.4 y 3.3.2.4.1 al objeto de calcular los valores equivalentes
de las Tablas 3.3.2.3.3 y 3 .3 .2 .4 .1 , pero variando los datos de
partida (F, I, H).
198
SUMANDO D:
D = 1 , 9 3 E-05
Es el sumando más importante, tanto por su contribución al valor
de FDN como por su sensibilidad a las acciones humanas, pues és
tas afectan a la frecuencia de los sucesos iniciadores de este su
mando y a la evolución posterior.
El valor de corrección de la frecuencia se extrae de la Tabla
3.3.3.4.3 o de la Fig. 3 .3 .3 .4 .1 , y dado un valor de corrección,
AtPEH(%), éste se aplica por igual a todos los sucesos iniciadores
del grupo.
A continuación debe hacerse la corrección por acciones tipo 3 ó 4 ,
es decir, hay que detectar qué acciones están comprendidas en los
CMF de cada suceso iniciador del grupo, segregar los CMF según
dichas acciones, y aplicar el valor de corrección de las Tablas
3.3.2.3.3 y 3.3.2.4.1 a cada uno de los grupos de CMF segrega
dos, conforme a la acción o acciones que incorporen.
Las acciones humanas comprendidas en este grupo son:
Suceso iniciador
T14
Acción
RSAPERGYVVH
VEU41VMH
VE15S001LVEH
VE15S002LVEH
Resto
Total
Núm. CIVIF afectados
2
9
18
18
11
58
Suma CIVIF sin corregir
5,12 E-08
2,62 E-07
2,53 E-07
2,53 3-07
8,55 E-07
1,67 E-06
Suma CMF corregidos
4,32 E-08
2,49 E-07
2,40 E-07
2,40 E-07
7,88 E-07
1,56 E-06
199
Suceso iniciador
T2A
T2B
T35
Acción
OPRECOOPH
OPREPRSHx 3Tx 5T
0PREPRS1HxOPREPRS2H
Resto
Total
OPREPRSHx 3T
Resto
Total
RSAPERGYVVH
VEU41VMH
VE15S001LVEH
VE15S002LVEH
Resto
Total
SUMA D:
Núm. CMF afectados
4
8
6
369
387
9
183
194
2
9
18
18
11
58
697
Suma CMF sin corregir
1,60 E-07
1,38 E-07
1,05 E-07
1,01 E-05
1,05 E-05
9,72 E-08
5,34 E-06
5,43 E-06
5,12 E-08
2,62 E-07
2,53 E-07
2,53 3-07
8,55 E-07
1,67 E-06
1,93 E-05
Suma CMF corregidos
1,48 E-07
1,31 E-07
8,90 E-08
9,70 E-06
1,01 E-05
9,20 E-08
5,12 E-06
5,21 E-06
4,32 E-08
2,49 E-07
2,40 E-07
2,40 E-07
8,2 0
1,56 E-06
1,84 E-05
(Caso: Op. medio, l2 = 1, I3 (PNR) = 6, l3{PEM) = 3, 20 hr/a)
La Tabla 5.5.3 muestra los valores de este sumando en los distin
tos casos de partida (F, I, H), al corregir la frecuencia de los suce
sos iniciadores del grupo, (I-AH2), y los CMF en donde intervienen
las acciones anteriores, (I-AH3).
Finalmente, la Tabla 5.5.4 muestra la suma de A + B + C + D, es
decir, el valor FDN corregido por pasar del simulador con S = 5 0 %
a un simulador con S = 1 0 0 % . Esto mismo se expresa en las f igu
ras 5.5.1 y 5.5.2.
200
Tabla 5.5.1: Valor del sumando B de la ecuación FDN
Operador novato
H(hr)
l2=1
l2 = 2
l2 = 3
0
1,21 E-05
1,21 E-05
1,21 E-05
20
1,14 E-05
1,08 E-05
1,02 E-05
40
1,08 E-05
9,64 E-06
8,51 E-06
60
1,02 E-05
8,53 E-06
6,98 E-06
80
9,6 E-06
7,49 E-06
5,59 E-06
Operador medio
H (hr)
l2 = 0
l2=1
l2 = 2
0
1,21 E-05
1,21 E-05
1,21 E-05
20
1,21 E-05
1,16 E-05
1,11 E-05
40
1,21 E-05
1,11 E-05
1,02 E-05
60
1,21 E-05
1,06 E-05
9,31 E-06
80
1,21 E-05
1,02 E-05
8,49 E-06
201
Tabla 5.5.2: Valor del sumando C de la ecuación FDN
Operador novato
H(hr)
l3(PNR) = 9
l3(PEM) = 4
l3(PNR) = 12
l3(PEM) = 6
l3(PNR) = 15
l3(PEM) = 8
0
8,35 E-06
8,35 E-06
8,35 E-06
20
9,09 E-06
7,98E-06
7,87 E-06
40
7,85 E-06
7,66 E-06
7,48 E-06
60
7,63 E-06
7,39 E-06
7,17 E-06
80
7,44 E-06
7,16 E-06
6,93 E-06
Operador medio
H (hr)
l3(PNR)=4
l3(PEM) = 2
l3{PNR) = 6
l3(PEM) = 3
l3(PNR) = 8
l3(PEM)=4
0
8,35 E-06
8,35 E-06
8,35 E-06
20
8,25 E-06
8.20 E-06
8,14 E-06
40
8,15 E-06
8,05 E-06
7,95 E-06
60
8,05 E-06
7,91 E-06
7,78 E-06
80
7,96 E-06
7,78 E-06
7,62 E-06
202
Tabla 5.5.3: Valor del sumando D de la ecuación FDN
Operador novato
H (hr)
l2=1
l3(PNR) = 9
l3(PEM) = 4
'2 = 2
l3(PNR) = 12
l3(PEM) = 6
l2 = 3
l3(PNR) = 15
l3(PEM) = 8
0
1,93 E-05
1,93 E-05
1,93 E-05
20
1,81 E-05
1,71 E-05
1,61 E-05
40
1,7 E-05
1,52 E-05
1,36 E-05
60
1,6 E-05
1,36 E-05
1,12 E-05
80
1,51 E-05
1,22 E-05
9,9 E-06
Operador medio
H (hr)
l2 = 0
l3(PNR) = 4
l3(PEM) = 2
l2=1
l3(PNR) = 6
l3(PEM) = 4
l2 = 2
l3(PNR) = 8
l3(PEM) = 6
0
1,93 E-05
1,93 E-05
1,93 E-05
20
1,92 E-05
1,84 E-05
1,76 E-05
40
1,92 E-05
1,76 E-05
1,61 E-05
60
1,91 E-05
1,67 E-05
1,48 E-05
80
1,90 E-05
1,60 E-05
1,36 E-05
203
Tabla 5.5.4: Valor de FDN (A + B + C + D) corregido por pasar de un simulador con Si = 50% a un simulador con Si = 1 0 0 %
Operador novato
H(hr)
l2=1 l3{PNR) = 9 l3(PEM) = 4
l2 = 2 l3(PNR) = 12 l3(PEM) = 6
l2 = 3 l3(PNR) = 15 l3(PEM) = 8
0
4,11 E-05
4,11 E-05
4,11 E-05
20
3,90 E-05
3,72 E-05
3,55 E-05
40
3,70 E-05
3,38 E-05
3,09 E-05
60
3,52 E-05
3,08 E-05
2,70 E-05
80
3,35 E-05
2,82 E-05
2,38 E-06
Operador medio
H (hr)
l2 = 0 l3(PNR) = 4 l3(PEM) = 2
l2=1 l3(PNR) = 6 l3(PEM) = 4
l2 = 2 l3(PNR) = 8 l3{PEM) = 6
0
4,1 E-05
4,11 E-05
4,11 E-05
20
4,09 E-05
3,96 E-05
3,82 E-05
40
4,07 E-05
3,81 E-05
3,56 E-05
60
4,06 E-05
3,67 E-05
3,33 E-05
80
4,04 E-05
3,54 E-05
3,11 E-05
204
5.6 EFECTO DE LA SEMEJANZA DEL SIMULADOR EN USO
Las figuras 5.5.1 y 5.5,2 muestran el valor de FDN al ser corregido
por realizar el entrenamiento en un simulador con S = 1 0 0 % en lu
gar de un simulador con S = 5 0 % . Este mismo resultado se puede
obtener sumando las correcciones que aplican a cada uno de los
pasos definidos en el Apdo. 3.3.2.7 (ASim, ASGI, ASC), es decir,
calculando los valores de APEH(%) que aplican a cada paso hasta
llegar a la semejanza S = 100%.
En el Apdo, 3.3.2.5 se expusieron los criterios para estimar las se
mejanzas Sf, Sr y Sm de una central respecto a su simulador de
entrenamiento. Aplicando estos criterios a la central de C.N. Trillo,
se obtuvo (ver Apdo. 4.4):
Sf = 5 0 % Sr = 8 5 % Sm = 5 5 %
Las Tablas 5 . 1 . 1 , 5,2,2 y 5,3,1 proporcionan los valores de co
rrección porcentual en cada paso partiendo de las semejanzas an
teriores, para el caso de operador medio, factores de importancia
l 2 = 1 , l3(PNR) = 6, l3(PEM) = 3 y 20 hr/año de reentrenamiento. Si
se realizan los mismos cálculos de los Apdos. 5 . 1 , 5.2 y 5.3, pero
variando las horas de reentrenamiento (20, 40 , 60 y 80), con los
mismos factores de importancia para operador medio y con los fac
tores l2 = 2, l3(PNR) = 12, l3(PEM) = 6 para operador novato (valores
medios), se obtiene, para cada uno de los sumandos B, C y D de la
expresión [17 ] , los resultados que se muestran en las Tablas
5.6.1/2/3 y 4 .
El sumando A no sufre, como ya se sabe, ninguna variación por
propia definición del mismo.
205
Finalmente, se han calculado también los valores de AFDN por cada
paso (A Sim, A SGI, A SC) cuando se varían los valores estimados
de semejanza (Se) del simulador real de entrenamiento, en un valor
de ± 1 0 % . Aunque se han propuesto unos criterios de estimación
(ver Apdo. 3.3.2.5), se trata de magnitudes (grados de semejanza)
difíciles en sí mismos de estimar.
El proceso de cálculo es el mismo, pero variando el valor de llegada
del paso A. Las semejanzas de llegada en dicho paso serían:
ParaS = Se-10% Sf = 4 5 % Sr = 76 ,5% Sm = 4 9 , 5 %
ParaS = Se Sf = 5 0 % Sr = 8 5 % Sm = 5 5 %
ParaS = S e + 1 0 % Sf = 5 5 % Sr = 93 ,5% Sm = 6 0 , 5 %
Las Tablas 5.6.5 y 5.6.6 y la Fig. 5 . 6 . 1 , que expresan gráficamen
te las tablas anteriores, muestran el resultado de dichos cálculos
para operador novato y medio. A fin de evitar la multiplicación ex
cesiva de tablas y figuras, se ha partido solamente de sus factores
de importancia medios. El cálculo de los valores de FDN corregidos
se ha realizado aplicando también la expresión [17] , es decir, se
han sumado en cada caso las aportaciones de los sumandos A, B,
C y D.
206
5.00E-05 -r
O.OOE+00 20 40
H:Horas de entrenamiento anual en simulador S=100%
60 80
Fig. 5.5.1: FDN CORREGIDA. OPERADOR MEDIO
208
O
z o u.
5.00E-05 -
4.50E-05 f-
4.00E-05 *
3.50E-05 '
3.00E-05
2.50E-05 -
2.00E-05 '
|Sy_^FDf^+B+G+D
• GmpoM
1.50E-05
1.00E-05
5.00E-06
O.OOE+00 20 40 60
H=Horas de entrenamiento anual en simulador 8=100% 80
Fig. 5.5.2: FDN CORREGIDA. OPERADOR NOVATO
210
eo H (horai)
H:Horai d * antrnamlcnto aniiil wi ilmuladof S>100%
4aOE-C6
3SaE-05
3 00E-OS
ISCE-OS
^
A5lm
¿SO)
A se
' " - ' 1 1 1
SerSemejanz* estimada del simulador de entrenamiento (En este ejemplo: Sf»S0%,Sr-85%,Sm-S5%)
\ "
OPERADOR NOVATO
Flg.S.6.1: Efecto en el valor de FDN al considerar el Simulador Real de entrenamiento(Sim), incorporar adicionalmente un Simulador Gráfico Interactivo(SGI) y .finalmente, incorporar la Sala de Control(SC). (Ejemplo con valores medios: I3(PNR)=6,13(PEM)=3,12(PNR)=1,I2(PEM)='1 para operador medla;l3(PNR)°12,13(PEM)=6,12(PNR)=2,I2(PEM)=2 para operador novato)
212
Tabla 5.6.1: Correcciones en sumando B para ASim, ASGI,
ASC para operador novato y medio
valor tabla Sumando B=1,21 E-05 1 - -
100
Operador novato (l2 = 2)
H (hr)
A Sim
ASGI
ASC
A total
AB{%)
20
1,77
1,31
0,98
4.06
40
3,49
2,58
1,93
8,00
60
5,16
3,83
2,85
11,84
80
6,79
5,04
3,75
15,58
Operador medio (12=1)
H (hr)
A Sim
ASGI
ASC
A total
20
4,56
3,45
2,42
10,43
AB{%)
40
8,83
6,70
4,68
20,21
60
12,84
9,73
6,81
29,38
80
16,58
12,58
8,80
37,96
213
Tabla 5.6.2: Correcciones en sumando C para ASim, ASGI,
ASC para operador novato y medio
Sumando C = 8,35 E-05 valor tabla
100
Operador novato (IgíPNR) = 12, yPEM) = 6)
H (hr)
ASim
ASGI
ASC
A total
20
1,95
1,40
1,16
4,51
AC(%)
40
3,62
2,60
2,15
8,37
60
5,02
3,63
2,97
11,62
80
6,19
4,49
3,66
14,34
Operador medio (IgíPNR) = 6, IgíPEM) = 3)
H(hr)
A Sim
ASGI
ASC
A total
20
2,07
1,50
1,13
4,70
AC(%)
40
4,04
2,89
2,14
9,07
60
5,94
4,17
3,05
13,16
80
7,75
5.36
3,87
16,98
214
Tabla 5.6.3: Correcciones en sumando D para ASím, ASGI,
ASC para operador novato y medio
valor tabla Sumando D= 1,93 E-05 1 - -
100
Operador novato (12 = 2, l3(PNR)= 12, l3(PEM) = 6)
H (hr)
A Sim
ASGI
ASC
A total
20
5,24
3,78
2,61
11,63
AD(o/o)
40
9,96
6,89
4,61
21,46
60
14,29
9,45
6,13
29,87
80
12,24
11,57
7,27
37,08
Operador medio (l2= 1 , l3(PNR) = 6, l3(PEI\/l) = 3)
H(hr)
A Sim
ASGI
ASC
A total
20
2,07
1,50
1,13
4,70
AD{%)
40
4,04
2,89
2,14
9,07
60
5,94
4,17
3,05
13,16
80
7,75
5,36
3,87
16,98
215
Tabla 5.6.4: Correcciones en FDN (A + B + C + D) para ASim,
ASGI, ASC para operador novato y medio
valor tabla FDN = 4,11 E-05 1 -
100
Operador novato (l2 = 2, l3(PNR)= 12, l3(PEM) = 6)
H (hr)
A Sim
ASGI
ASC
A total
20
4,20
3,08
2,17
9,45
AFDN{%)
40
8,01
5,74
3,98
17,73
60
11,51
8,04
5,49
25,04
80
14,70
10,05
6,75
31,50
Operador medio (I2 = 1 , IgíPNR) = 6, IglPEM) = 3)
H (hr)
A Sim
ASGI
ASC
A total
20
1,66
1,21
0,92
3,79
AFDN{%)
40
3,25
2,34
1,77
7,3
60
4,78
3,41
2,56
10,75
80
6,24
4,43
3,29
13,96
216
Tabla 5.6.5: Valores de FDN al corregir por ASim, ASGI, ASC
Operador Novato ({2 = 2, l3(PNR) = 2, l3(PEM) = 6)
S = Se
H (hr)
FDN <APS)
FDN(ASim)
FDN(ASGI)
FDNÍASC)
0
4,11 E-05
4,11 E-05
4,11 E-05
4,11 E-05
20
4,11 E-05
3,94 E-05
3,81 E-05
3,72 E-05
40
4,11 E-05
3,78 E-05
3,55 E-05
3,83 E-05
60
4,11 E-05
3,64 E-05
3,31 E-05
3,08 E-05
80
4,11 E-05
3,51 E-05
3,01 E-05
2,82 E-05
S = Se-10%
H (hr)
FDN (APS)
FDNÍASim)
FDN(ASGI)
FDN(ASC)
0
4,11 E-05
4,11 E-05
4,11 E-05
4,11 E-05
20
4,11 E-05
3,97 E-05
3,80 E-05
3,71 E-05
40
4,11 E-05
3,85 E-05
3,52 E-05
3,36 E-05
60
4,11 E-05
3,74 E-05
3,27 E-05
3,05 E-05
80
4,11 E-05
3,64 E-05
3,05 E-05
2,78 E-05
S = Se-HO%
H (hr)
FDN (APS)
FDNIASim)
FDN(ASGI)
FDNÍASC)
0
4,11 E-05
4,11 E-05
4,11 E-05
4,11 E-05
20
4,11 E-05
3,86 E-05
3,78 E-05
3,69 E-05
40
4,11 E-05
3,63 E-05
3,49 E-05
3,33 E-05
60
4,11 E-05
3,42 E-05
3,23 E-05
3,01 E-05
80
4,11 E-05
3,23 E-05
3,00 E-05
2,73 E-05
217
Tabla 5.6.6: Valores de FDN al corregir por ASim, ASGI, ASC
Operador Medio (l2 = 1 , Í3(PNR) = 6, l3(PEM) = 3)
S = Se
H(hr)
FDN (APS)
FDNÍASim)
FDNÍASGI)
FDN(ASC)
0
4,11 E-05
4,11 E-05
4,11 E-05
4,11 E-05
20
4,11 E-05
4,04 E-05
4,00 E-05
3,96 E-05
40
4,11 E-05
3,98 E-05
3,88 E-05
3,81 E-05
60
4,11 E-05
3,92 E-05
3,77 E-05
3,67 E-05
80
4,11 E-05
3,85 E-05
3,67 E-05
3,54 E-05
S = Se-10%
H (hr)
FDN (APS)
FDN(AS¡m)
FDN(ASGI)
FDN(ASC)
0
4,11 E-05
4,11 E-05
4,11 E-05
4,11 E-05
20
4,11 E-05
4,05 E-05
3,98 E-05
3,94 E-05
40
4,11 E-05
3,99 E-05
3,86 E-05
3,79 E-05
60
4,11 E-05
3,94 E-05
3,74 E-05
3,64 E-05
80
4,11 E-05
3,88 E-05
3,63 E-05
3,50 E-05
S = Se-HO%
H (hr)
FDN (APS)
FDN(ASim)
FDN(ASGI)
FDN(ASC)
0
4,11 E-05
4,11 E-05
4,11 E-05
4,11 E-05
20
4,11 E-05
4,00 E-05
3,97 E-05
3,93 E-05
40
4,11 E-05
3,89 E-05
3,83 E-05
3,76 E-05
60
4,11 E-05
3,79 E-05
3,70 E-05
3,60 E-05
80
4,11 E-05
3,69 E-05
3,59 E-05
2,46 E-05
218
CAPÍTULO 6:
CONCLUSIONES
6.0 CONCLUSIONES
La presentación de una Tesis Doctoral requiere un capítulo de Con
clusiones a la vista de los resultados obtenidos durante su desarrollo.
En este caso, sin embargo, dadas las características del t ipo de traba
jo (ver Apdo. 1.4), no debería hablarse propiamente de conclusiones,
es decir, de afirmaciones que expresen una verdad deducida, pero sí
pueden comentarse los resultados de forma que ésto tenga uti l idad.
Estos comentarios, referidos a la central de referencia (C.N, Trillo 1),
son los que se ofrecen aquí, a modo de conclusión:
• El sumando B (conjuntos mínimos de fallo, CMF's, que sólo inclu
yen acciones tipo 2 o preaccidentales) y el D (conjuntos mínimos
de fallo, CMF's, con acciones preaccidentales, tipo 2, y postacci-
dentales, t ipos 3 ó 4) de la ecuación de daño al núcleo son, con
bastante diferencia, los más importantes (ver Apdo. 5.4). En am
bos sumandos obran las correcciones por acciones Tipo 2
(preaccidente), corrigiéndose a través de ellas la frecuencia de los
sucesos iniciadores que se vean afectados por la operación en sala
de control .
La corrección de ambos sumandos, y por tanto de la frecuencia de
daño al núcleo (FDN), es muy sensible a la influencia o importancia
que quiera concederse al simulador en el entrenamiento de estas
acciones. En el caso extremo de no considerar riinguna influencia
(Factor de Importancia l2 = 0) la variación en los dos sumandos y
en la FDN es prácticamente nula. Esto indica la poca relevancia
que tienen las acciones Tipo 3 y 4 (postaccidente) en los resulta
dos de la aplicación a C.N. Trillo 1 , debido fundamentalmente al
escaso peso de estas acciones, como ya se ha dicho. Por este
mismo mot ivo, se observa que el sumando C, en que por definición
219
no intervienen acciones preaccidentales (Tipo 2), no sufre apenas
variación, incluso cuando se aumentan los factores de importancia.
Recapitulando y a modo de primera conclusión, puede decirse que
el incremento de la frecuencia de daño al núcleo en C.N. Trillo,
viene determinado fundamentalmente por el valor que se asigne al
factor de importancia para las acciones preaccidentales (I2). La dis
ponibilidad de la central depende también fundamentalmente de es
tas acciones.
• Es evidente que el resultado del APS (valor de partida de FDN que
corresponde a no entrenamiento en simulador réplica, S = 1 0 0 % ) ,
resultaría distinto si se partiese del nivel de formación de operador
inexperto o novato, a si se partiese del de operador medio o del de
experto u ópt imo. Esto se tendría obligadamente en cuenta al cal
cular las probabilidades de error humano de las acciones conside
radas en el APS. En este trabajo, sin embargo, se ha considerado
el mismo valor de partida en todos los casos (ver Apdo. 1.4) de
forma que pueden compararse fácilmente los resultados.
El valor de FDN mejora mucho más en el caso de operador novato
que en el de medio, ya que la reducción de la probabilidad de error
humano al entrenar en simulador S = 1 0 0 % es lógicamente más
acusada y, consecuentemente, provoca una mayor mejora de FDN.
En este trabajo se presentan tablas y gráficos que representan esta
diferencia; pero a fin de cuentas, la diferencia de resultados pro
viene en gran medida de los diferentes factores de importancia que
se han asignado a cada caso. En el Apdo. 3.3.2.2 se ha justi f icado
esta asignación, pero se aclara también que debe buscarse una
aproximación más realista que la correspondiente a un efecto direc
tamente proporcional del factor de importancia (I) y de las horas de
entrenamiento (H) sobre el Factor de Tiempo Efectivo. A medida
220
que el operador dedica más horas de entrenamiento, el efecto de
las mismas (factor I) tiende a ser menor por la ley natural de ren
dimientos decrecientes. No debe suponerse que invirtiendo más y
más horas de entrenamiento aumenta la preparación de forma con
t inua.
No obstante, a pesar de las carencias del método, se podría desta
car, como segunda conclusión, que la utilización del simulador ré
plica, es bastante más relevante para los operadores inexpertos o
novatos que para los operadores experimentados. Con frecuencia
se manif iesta, equivocadamente, que el aspecto de fidelidad del
simulador sólo cobra importancia cuando los operadores ya son
expertos y requieren también fidelidad en aspectos de detalle.
• En la figura 5.6.1 puede observarse el efecto que tiene el aumento
o disminución de la semejanza del simulador utilizado realmente en
el entrenamiento con respecto al caso de referencia, semejanza Se.
Cuando aumenta la semejanza (S = Se + 10%) , la contr ibución por
el simulador real, ASim, aumenta y, consecuentemente, disminuyen
las aportaciones por la incorporación del simulador gráfico-
interactivo, ASGI, y por la incorporación de la sala de control , ASC.
La aportación por ASGI es la que más disminuye, pues se ve afec
tada por dos tipos de incrementos de semejanza (Sr y Sm), siendo
uno de ellos el de seguimiento de reglas, Sr, el que recibe la mayor
ponderación de todos (FPr = 6). La aportación por ASC sólo se ve
afectada por el incremento de una sola semejanza, la física de la
sala de control , Sf, que recibe además un menor factor de ponde
ración {FPj = 2/3). Este efecto se observa más acusadamente en el
caso de operador novato. Una deducción semejante, pero en senti
do contrario puede hacerse cuando disminuye la semejanza de par
tida (S = Se-10%).
221
Esto brinda la conclusión tercera, en el sentido de que la aporta
ción relativa del simulador gráfico interactivo (SGI) depende en
gran medida de la semejanza media que ya tenga el simulador en
uso. Si ésta es elevada, su aportación será reducida; sin embargo,
la aportación de la sala de control varía menos, es decir, resulta
más independiente de la semejanza media.
Finalmente debe destacarse el escaso número de acciones huma
nas en sala de control tratadas en el APS de C.N. Tril lo. Es conse
cuencia lógica de su alto grado de automatización. En el estudio de
fiabilidad humana fueron detectadas y analizadas 51 acciones Tipo
3, y 4 acciones Tipo 4 . De éstas, solamente aparecen en la ecua
ción de daño al núcleo con valor de truncación E-08, 10 acciones
Tipo 3, y una acción Tipo 4 . Consecuentemente, sólo un número
muy limitado de acciones en sala de control se ve sometido a la
metodología de corrección del Cap. 3, aunque, evidentemente, son
las más importantes y su corrección es la que provoca mayores
efectos en el valor de FDN. En casi todas estas acciones predomi
na el comportamiento basado en reglas, por lo que los factores de
ponderación (FPij del Apdo. 3.3.3.4) para otros tipos de compor
tamiento quedan prácticamente sin aplicar. Algo semejante ocurre
con el método propuesto para el tratamiento de acciones Tipo 4
(ver Apdo. 3.4.3) que solamente es aplicado a una acción.
Puede decirse, por tanto, que el APS de C.N. Trillo 1 da lugar a
una aplicación escasa de la metodología expuesta en este trabajo.
En centrales de diseño menos automatizado, en donde existen más
acciones humanas en sala de control , tiene lógicamente una apli
cación más extensa.
222
A N E X O S
I - ACRÓNIMOS
II - BIBLIOGRAFÍA
III - CURRICULUM
IV - SELECCIÓN DE TABLAS
ANEXO I: ACRONIMOS
ACRÓIMIMOS
En el presente trabajo se han utilizado los siguientes acrónimos:
AKZ Aniage Kennzeichensystem
APS Análisis probabilista de seguridad
CMF Conjunto mínimo de fallos
DISMO Discrepancia del manual de operación
F Formación de partida
FDN Frecuencia de daño al núcleo
FH Fiabilidad humana
FP Factor de ponderación
FPf Factor de ponderación de la semejanza física
FPm Factor de ponderación de la semejanza de los modelos
FPr Factor de ponderación de la semejanza en el seguimiento
de reglas
FT Factor de t iempo
FTC Factor de t iempo corregido
FTE Factor de t iempo efectivo
H Horas de reentrenamiento
HCR Human cognit ive reliability
HRA Human reliability analysis
I Factor de importancia
- 1 •
I3
KKS
LOCA
PEH
PEM
PNR
PWR
S
se
Se
Sf
SGI
SHARP
SI
SLIM
Sm
Sr
THERP
TRC
Factor de importancia en acciones tipo 2
Factor de importancia en acciones tipo 3
Kraftweric Kennzeichensystem
Loss of coolant accident
Probabilidad de error humano
Probabilidad de error manual
Probabilidad de no respuesta
Pressurizer water reactor
Semejanza
Sala de control
Semejanza equivalente
Semejanza física
Simulador gráfico interactivo
Systematic human action reliability procedure
Suceso iniciador
Success likehood index methodology
Semejanza de los modelos
Semejanza en el seguimiento de reglas
Technique for human error prediction
Time reliability correlation
2-
ANEXO I I : BIBLIOGRAFÍA
BIBLIOGRAFÍA
1 . A .D . Swain, H.E. Guttmann "Handbook of Human Reiiability Analysis wi th Emphasis on Nuclear Power Plant Appl icat ions". NUREG/CR-1 278 (1983).
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7. E.M. Dougherty, Jr. J.R. Fragola. "Human Reiiability Analysis: A System Engineering Approach wi th Nuclear Power Plant Appl icat ions". John Wiley and Sons, New York (1988) .
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22 . "Guidelines for Simulator Training".ACAD 90-022 (1990) .
- 2 -
23. "Nuclear Power Plant Simulators for Use in Operator Training and Examination". ANSI/ANS-3.5. (1993).
24 . "Select ion, Qualification and Training of Personnel for Nuclear Power Plants". ANSi/ANS-3.1 (1987).
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3-
35. "Analysis of the La Salle Unit 2 Risk Methods Integration and Evaluation program. Volumen 5: Parameter Estimation Analysis and Screening Human Reliability Analyis is". NUREG/CR-4832 (1988) .
36 . Ocurrence of Events Involving Wrong Unit /Wrong Train/Wrong Component-Update Through 1 9 8 6 " . AEOD/T705 (1987) .
37 . "Procedimiento de Análisis de Fiabilidad Humana" del APS de Tril lo. PG-APS-T-05 (1994).
38 . "Análisis Probabilista de Seguridad de la Central Nuclear Aseó.Análisis de Sensibilidad sobre Disposición de Simulador Réplica" APS-IA-009. (1996).
39 . Halden Reactor Project Programme. "Proposal for the three Year Period 1994 -1996" . Draft May 1992.
4 0 . Halden Reactor Project Status-Report January-June 1993 (HP-90).
4 1 . Halden Reactor Project Programme Proposal for 1994 .
4 2 . J.L. Wieman. "Human-Factored Operational Concept for Borssele NP". VGB-A7 (1994).
43 . Belén Torralba "Actividades de Test y Evaluación llevadas a cabo en el marco del Proyecto del Reactor Halden-OCDE". Ponencia 21-10 de la XXI Reunión Anual de la SNE (1994).
4 4 . "Principios Básicos de Seguridad para Centrales Nucleares". Colección de Seguridad N° 75 INSAG-3 del OIEA (1989) .
45 . Wolfang Baude "Keine Sensation am Simulator" Revista "Standpunkt" de Siemens No 5 /94 : (17-20) (1994).
4 6 . Deutsche Risikostudie Kernkraftwerke, Phase A GRS (1979)
47 . Umberto Eco "Cómo se hace una tesis". Gedisa, Barcelona (1994) .
4 8 . Yoki Takizawa et al. "An Intelligent Man-Machine Systenn for Future Nuclear Power Plants". Artículo en Revista "Nuclear Technology" Vol . 107: (72-82) (1994).
49 . José A. Carretero, F. Gómez, G. Cuallado. "Perspectivas Propias del Desarrollo del Análisis Probabilista de Seguridad de C.N. Trillo 1 " . Ponencia 11-11 en la XX Reunión Anual de la SNE (1994).
50 . "Les nouvelles interfaces homme-machine dans les centrales nucleaires" OCDE. París (1994).
5 1 . Conny B.O. Holmtroem, Tor Endestad, Knut Follesse et al. "Evaluation Program of the Integrated Surveillance and Control System ISAC-An advanced control room prototype" . Nuclear Technology Vol . 107: (83-92) (1994).
52 . Regel zur Spezifikation der Abbildungstreue von Simulatoren. KSG/GfS (1990).
53 . J . Palomo. "Aplicaciones de los Análisis Probabilistas de Seguridad". Aula Club SNE (1995).
54 . A . Alonso "En defensa de la Tecnología: Etica e Ingeniería". ETSII/Madrid (1994).
55 . B. Torralba, J . Núñez "Investigación en Análisis del Error Humano llevada a cabo por el Proyecto del reactor Halden-OCDE". Ponencia 9-07 de la XXI Reunión Anual de SNE (1995).
56 . Halden Reactor Project Programme. Proposal for the Three Year Period 1997-1999 (Draft 1995).
57 . "Comportamiento Humano y Autover i f icación". Curso de Tecnatom-C.N. Trillo (1995).
-5-
58. A. Martín "Organización y Seguridad Nuclear: Cultura de Seguridad". Aula Club SNE/Madrid (1996).
59. A. Alonso "Ciencia, Tecnología y Sociedad en el desarrollo de la energía nuclear en España". SNE/Madrid (1995).
60. "Jornada de Fiabilidad Humana para el personal de la Asociación Central de Trillo 1 " . CIEMAT (1992).
6 1 . "Convenio Nacional Halden: Sistemas Hombre-Máquina". Jornada de Presentación Tecnatom/Madrid (1996).
62. "Guidelines for Nuclear Power Plant Safety Issue Prioritization Information Development". NUREG/CR-2800 (1983).
63. "Regulatory Analysis Technical Evaluation Handbook". NUREG/BR-0184 (1993).
64. "Guidelines for Simulator Training". ACAD 90-022 (1990).
65. "Simulator Configuration Management System". INPO 87-016 (1987).
66. "Preparation for and Conduct of Simulator Training Evaluation". INPO-TDDINST 07 (1986).
67. "Human Performance Evaluation System". INPO 86-016 (1989).
68. "Root Cause Analysis Training Course". ACAD 90-02 (1990).
69. "Role of Simulators in Operating Training". Draft OCDE/NEA/ CSNI/W.G.Nol (1996).
70. "Application and development of probabilistic safety assessment for nuclear power plant operation". IAEA-TECDOC-873 (1996).
6-
7 1 . "Human Reliability Analysis in Probabilistic Safety Assessment for Nuclear Power Plants" lAEA, Safety Series No 50-P-10 (1995) .
72 . A. Cieci, J . Machoetal. "Decisión Environment Simulator Equipped wi th Expert System Based Tutor" . NPP - Research Institute/Esiovaquia (1996).
73 . "Reaktorschutzsystem und Überwachung von Sicherheitsein-r ichtungen". KTA 3501 (1985).
74 . "IVIenschIiche Leistung im Kernkraftwerk. Zustándigkeit und Einflupfaktoren" VGB 06 /1997 .
75 . "Programa Integrado de Realización y Utilización de los Análisis Probabilistas de Seguridad (APS) en España" CNS 2^ Edición (1998).
76 . "Sesión de Cultura de Seguridad". Tecnatom/Madrid (1997) .
77 . "Consideraciones para el Desarrollo y Documentación de los Estudios de Fiabilidad Humana para los Sucesos Externos de Incendio en los Análisis Probabilistas de Seguridad". CSN (Rev. O, 1996)
78 . "Accident Sequence Evaluaton Program, Human Reliability Analysis Procedure" (ASEP). NUREG/CR-4772 (1987) .
79 . "Reglamento sobre Instalaciones Nucleares y Radiactivas". Decreto 2869 /1972 (1972).
80 . "Severe Accident Risk: An Assessment for Five US Nuclear Power Plants". NUREG-1150 (1990).
8 1 . "Curso sobre Accidentes Severos en Reactores de Agua Ligera" de la Cátedra de Tecnología Nuclear de la ETSII de la Universidad Politécnica de Madrid (CTN-51/93).
7-
82 . Methodenband zur probabilistischen Sicherheitsanalyse für Kernkraftwerke. VGB-Essen/Alemania (1996)
83 . "Supervisión de sala de control , toma de decisiones conservadora y trabajo en equipo". Tecnatom/IVIadrid, DIO/M96-1 (1996) .
84 . "PSA Aplications to Improve NPP Safety". IAEA-74-97-CT-06876 (Draft, 1998)
85 . Zacl< T. Pate "The Control Room". Ponencia INPO CEO Conference (1995).
86 . Jean-Paul Deviley et al. "Nuclear Reactor Simulators: French Experience" (1994)
87 . F. Gómez, C. López "Resultados del APS, nivel 1, de C.N. Tr i l lo". Ponencia 09-06 de la XXIV Reunión Anual de la SNE (1998) .
88 . M.A. Barquín, F. Gómez "Análisis de fiabilidad humana en el APS de C.N. Trillo: Principales características y análisis de errores de diagnóst ico". Ponencia 09 -10 de la XXIV Reunión Anual de la SNE (1998).
89 . H. Eisgruber "Umgang mit menschlichen Faktoren beim Betrieb deutscher Kernkraf twerke". VGB-Kraftwerkstechnik 77 (388-392) (1997).
8-
ANEXO II I: CURRICULUM
CURRICULUM
Luis Leopoldo ANTOLIN ALVAREZ, nacido en León el 26/02/1945, donde
cursa el bachillerato, finaliza en junio de 1970 la carrera de Ingeniero
industrial (Plan 57), especialidad Técnicas Energéticas en la Escuela
Superior de Ingenieros Industriales de Madrid.
En 1970 es contratado por la empresa alemana KRAFTWERKUNION
(KWU), siendo destinado después de un período de varios meses de
formación, al departamento de proyectos de turboalternadores y sistemas
del circuito agua-vapor de Erlangen (Alemania). En 1973 es contratado
por la empresa española TECNATOM para, permaneciendo en KWU -
Erlangen, trabajar en el desarrollo de Manuales de Operación de Centrales
Nucleares.
En 1975 se traslada a España y es destinado por TECNATOM a la C.N.
Lemóniz para coordinar la redacción del Manual de Operación de la
central y, posteriormente, la formación del personal de explotación,
especialmente la de ios Candidatos a Licencia de Operación (CLO).
En 1978 es trasladado a Madrid como Jefe de la Sección de Control de
Calidad del Departamento de Actividades Didácticas participando en las
pruebas de los simuladores de entrenamiento que se estaban instalando
en la sede de Tecnatom y, posteriormente, en la preparación e
impartición de cursos, así como en la evaluación de los alumnos. En esta
época, es responsable de la preparación de material didáctico de, entre
otros, los cursos siguientes: Fundamentos de Operación del Reactor de
Agua a Presión, Curso para Operadores de Turbina, Accidente TMI.
En 1982 es destinado a C.N. Trillo para planificar y gestionar la
formación de la plantilla de explotación de la central, que estaba siendo
contratada. En paralelo, participa en la definición y planificación de las
actividades necesarias para preparar la futura explotación de la central
como p. ej.: Elaboración de las Descripciones de Sistemas de la Central
con objetivos de formación, elaboración por las distintas secciones de la
documentación necesaria para la formación de su personal, etc.
En 1985 ingresa en la plantilla de C.N. Trillo como Jefe de Formación,
dedicándose de forma especial a la preparación de los futuros operadores
de la central hasta alcanzar su Licencia de Operación. Posteriormente es
nombrado Jefe de Información Externa responsabilizándose del
intercambio de experiencia operativa con otras centrales, especialmente
con centrales del mismo diseño que C.N. Trillo, es decir, centrales
Siemens-KWU de Alemania fundamentalmente. A este f in, gestiona la
afiliación a la organización de explotadores de centrales alemanas
"Vereinigung der ^roBkraftwerksbetreiber" (VGB) y la participación de
técnicos de C.N. Trillo en diversos comités y grupos de trabajo.
Otras funciones o actividades dignas de destacar en esta etapa son:
Coordinación con UNESA/TECNATOM de la colaboración con las
organizaciones INPO y WANO; coordinación del análisis de la experiencia
operativa de otras centrales respecto a su aplicabilidad a la propia central
y organización de las bases de datos pertinentes; representación de C.N.
Trillo ante la VGB y, especialmente, en el comité de intercambio de
experiencias de explotación "Austausch von Betriebserfahrungen" (ABE),
integrado por treinta centrales europeas.
En 1993 pasa a coordinar el grupo de trabajo de simuladores en cuya
función merecen destacarse las siguientes actividades.
- Proyecto de adaptación del simulador de la centra de Angra 11
(Brasil) a C.N. Trillo.
- 2 -
- Participación en el grupo de trabajo de UNESA sobre
simuladores.
- Realización de las especificaciones técnicas de un simulador
para Trillo.
También ha participado en el Estudio de Fiabilidad Humana del Análisis
Probabilista de Seguridad de Trillo, así como en el plan de comparación
con otras centrales nucleares (Benchmarking) a fin de mejorar los
procesos y resultados de C.N. Trillo.
Actualmente dirige dentro de la Subdirección Técnica el grupo de trabajo
para la construcción de un simulador y coordina la participación de C.N.
Trillo dentro de la VGB.
Es miembro de la Sociedad Nuclear Española y de la Sociedad Nuclear
Alemana.
Colaboración en organismos internacionales
Aparte de las actividades mencionadas anteriormente, ha realizado
misiones de apoyo como experto de la OIEA al programa nuclear
brasileño para asesorar la formación en el simulador de Angra II (tres
meses durante los años 81 y 82) y a la central rusa de Smolensk dentro
de una misión de seguridad ASSET (dos semanas en 1993); así como
coordinado por parte de Trillo distintas visitas de intercambio técnico con
otras centrales nucleares: Gósgen (Suiza), Grohnde (Alemania),
Flammanville (Francia), Balakovo (Rusia), etc., habiendo sido promovidas,
parte de ellas, por UNESA/WANO.
-3-
CURSOS REALIZADOS
Los más significativos son:
Denominación
Balances térmicos de centrales
Componentes y sistemas de centrales térmicas y nucleares
Fundamentos de Operación de reactores nucleares
Organización y planificación de empresas
Sistemas y operación de centrales Siemens-KWU
Impartido por
Siemens-KWU
Siemens-KWU
Westinghouse
UNED
Siemens-KWU
Duración / Año
2 meses (1970)
3 meses (1970)
3 meses (1976)
9 meses (1980)
6 meses (1983)
a los que hay que añadir cursos de menor duración recibidos en C.N.
Trillo: Cultura de Seguridad (Tecnatom), Factores humanos y análisis de
causas raíces (INPO), IVIetodología ASSET (OIEA), Programa de desarrollo
de personal directivo (DRH), etc.
PUBLICACIONES
• "Filosofía de entrenamiento de las Centrales Nucleares en España'
(Ponencia en Siemens-KWU; L. Antolín; 1989).
• "Tratamiento de la Experiencia Operativa Ajena en C.N. Tri l lo"
(Seminario OIEA/OCDE; L. Antolín; 1990).
• Ponencias en reuniones anuales de la Sociedad Nuclear Española
(SNE):
- "Programa MEFORT para el seguimiento de la formación de los
técnicos de una Central Nuclear (L. Antolín; 1983).
- "Formación ocupacional en la Central Nuclear de Trillo. Proyecto
FOT (L. Antolín, J. Benavides, M. García-Albertos y R. Montero;
1990).
- "Utilización de la experiencia operativa de las centrales nucleares
alemanas en C.N. Trillo" (L. Antolín, L. Alamillo; 1991).
- "Estudio de la eficacia de entrenamiento del personal de operación
de C.N. Trillo en el simulador de C.N. Angra II (L. Antolín, J.
Benavides, J. Valles, J. Marques; 1993).
- 5 -
ANEXO IV: SELECCIÓN DE TABLAS
ANEXO IV
ÍNDICE
1. Ecuación de Daño al Núcleo: Sumatorio de Conjuntos Mínimos de
Fallo (CMF) con valor de truncación E-08.
2. Ejemplo: Agrupación de CMF pertenecientes al suceso iniciador:
Pérdida de refrigerante primario en la parte de vapor del presionador
(SP).
3. Ejemplo: Cálculo del incremento de la probabilidad de error humano
(APEH(%)) para la acción humana: Error en la reposición de agua a las
piscinas del RS (OPREPRSHx H3T).
4. Ejemplo: Corrección para ASim, ASGI y ASC en el suceso iniciador de
"Pérdida de refrigerante primario en la parte de vapor del presionador
(SP)".
5. Frecuencia de Daño al Núcleo (FDN) corregida por ASim, ASGI y ASC.
ANEXO IV.1
ECUACIÓN DE DAÑO AL NÚCLEO: SUMATORIO DE
CONJUNTOS MÍNIMOS DE FALLO (CMF) CON VALOR DE
TRUNCACIÓN E-08
Cutset Report | FDN = 4.11E-05(Probability) Sumatorío CMF de FON
11/03/98 11:03 Probabilidad del CMF
2.11E-06 1.18E-06 7.O0E-O7 6.30E-07 5.36E-07 4.05E-07 4.05E-07 4.05E-07 4.05E-07 3.76E-07 2.77E-07 2.'t8E-07 1.87E-07 1.55E-07 1.S2E-07 1.S2E-07 1.52E-07 1.44E-07 1.41E-07 1.41 E-07 1.41E-07 1.38E-07 1.33E-07 1.33E-07 1.29E-07 1.29E-07 1.25E-07 1.2SE-07 1.25E-07 1.25E-07 1.25E-07 1.25E-07 1.23E-07 1.22E-07 1.18E-07 1.17E-07 1.17E-07 1.17E-07 1.17E-07 1.17E-07 1.17E-07 1.17E-07 1.17E-07 1.15E-07 1.15E-07 1.15E-07 1.15E-07 1.14E-07 1,14E-07 1.12E-07
Valor % del CMF
5.10% 8.00% 9.70%
11.20% 12.50% 13.50% 14.50% 15.50% 16.50% 17.40% 18.10% 18.70% 19.10% 19.50% 19.90% 20.20% 20.60% 21.00% 21.30% 21.60% 22.00% 22.30% 22.60% 23.00% 23.30% 23.60% 23.90% 24.20% 24.50% 24.80% 25.10% 25.40% 25.70% 26.00%j 26.30% 26.60% 26.90% 27.20% 27.40% 27.70% 28.00%j 28.30% 28.60% 28.90% 29.10% 29.40% 29.70% 30.00% 30.30% 30.50%
Clase
DN ON DN S4T3105 DN DN ON DN DN ON DN DN SPT6A03 ON DN DN GA1T158 ON DN ON DN SPT6A03 ON ON DN DN DN ON DN ON DN DN DN S4T2405 ON DN DN ON ON DN DN ON DN DN ON ON DN ON DN DN
Iniciado
SP T2A T31 T31 T4 T24 T24 T25 T25 T7C T6A SP T6A SP T2A T2A TI T7B T1 TI T I T6A TI 4 T35 T2A T2A SP SP SP SP TI 4 T35 T30B T24 SP T24 T24 T25 T25 SP SP SP SP SP SP SP SP SP SP T2A
Suceso 1
OPARRTHBPH RA0123S005VCV RA0123S005VCV YZYPLZLG OFRECSUMXXX AAGY20MAS240GW AAGY30MAS24DGW AAGY10IVIAS24DGW |AAGY20MAS240GW RA0123S005VCV RA0123S001CVIV YZ9HWB2MVG YP10S101XXX TH1SO0017PMY AAGY10MAS24DGW AAGY40MAS240GW YVFCC9R00XXX RA0123S005VCV RA0123S005VCV RA0123S005VCV RA0123S005VCV YP10S190VBC AAGY50MAS24DGW AAGY50MAS24DGW AAGY10MAS24DGW AAGY40MAS240GW AAGY20MAS24DGW AAGY20MAS24DGW AAGY20MAS24DGW AAGY20MAS24DGW AAGY50DGR AAGY50DGR OPAISRARTVDH YZ21E075MGD TH168268368VXV AAGY20MAS24DGM AAGY30MAS24DGM AAGY10MAS24DGM AAGY20MAS24DGM TF10MARNXXX TF10MARNXXX TF10MARXXX TF10MARXXX TF10MARNXXX TF10MARNXXX TF10MARXXX TF10MARXXX TF10MARNXXX TF10MARXXX AAGY10DGS
Suceso 2
RA0123S005VCV AAN400Y132KVXXX AAN400Y132KVXXX AAN400Y132KVXXX AAN400Y132KVXXX
YP10S190VBC
RS123S005OVCV RS123S005OVCV
RRRL21S013VCF RRRL22S013VCF RRRL23S013VCF YP10S550VOO YZZ22L035NAF YZZ22L035NAF RS1234D001SPMV RS1234D001SPMV TF10MARNXXX TF10MARNXXX TF10MARXXX TF10MARXXX YZZ22L035NAF YZZ22L035NAF OPREPRSH
AAN400Y132KVXXX AAN400Y132KVXXX AAN400Y132KVXXX AAN400Y132KVXXX VEU4153FW\/ VEU4253FVW VEU4153FWV VEU4253FVW VEU42MOM VEU42M0M VEU42MOM VEU42M0M VEU42MOM VEU42M0M RS123S005OVCV
Suceso 3
ABEV02E002OXF ABEV02E002DXF ABEX02D002OXF ABEX02D002DXF
YZ42H111MTF YZ62H111MTF YZ42H111MTF YZ62H111MTF
RA01S005VCF
ABEV02E002DXF ABEV02E002DXF ABEX02O002DXF ABEX02O002DXF
YZ42H111MTF YZ62H111MTF YZ42H111MTF YZ62H111MTF VEU53FWW VEU53FVVW
Suceso 4 Suceso 5 Suceso 6 Suceso 7
Página 1
1.12E-07 1.08E-07 1.08E-O7 1.08E-O7 1.08E-07 1.08E-O7 1.08E-07 1.08E-O7 1.08E-07 1.08E-07 1.08E-O7 1.08E-07 1.08E-07 1.08E-07 1.08E-07 1.08E-O7 1.08E-07 1.07E-07 1.07e-07 1.076-07 1.07E-07 1.07E-07 1.05E-07 9.99E-08 9.99e-08 9.92E-08 9.92E-08 9.92E-08 9.92E-08 9.92E-08 9.92E-08 9.92E-08 9.92E-08 9.92E-08 9.92E-08 9.g2E-08 9.92E-08 9.92E-08 9.92E-08 9.92E-08 9.63E-08 9.63E-08 9.S6E-08 9.S6E-08 9.28E-08 8.92E-08 8.88E-08 8.88E-08 8.65E-08 8.65E-a8 8.65E-08 8.59E-08 8.17E-08 8.16E-08 8.16E-08 8.16E-08
30.80% 31.10% 31.30% 31.60% 31.90% 32.10% 32.40% 32.60% 32.90% 33.20% 33.40% 33.70% 34.00% 34.20% 34.50% 34.70% 35.00% 35.30% 35.50% 35.80% 36.00% 36.30% 36.60% 36.80% 37.00% 37.30% 37.50% 37.80% 38.00% 38.30% 38.50% 38.70% 39.00% 39.20% 39.50% 39.70% 39.90% 40.20% 40.40% 40.70% 40.90% 41.10% 41.40% 41.60% 41.80% 42.00% 42.30% 42.50% 42.70% 42.90% 43.10% 43.30% 43.50% 43.70% 43.90% 44.10%
DN DN DN DN DN
DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN , DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN GA1T2B48 DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN
T2A TI 4 T14 T14 T14 T16 T16 T16 T16 T35 T35 T35 T35 T37 T37 T37 T37 T6A T24 T24 T25 T25 T2A SP SP T2B T2B T2B T2B T2B T2B T2B T2B T2B T2B T2B T2B T2B T2B T2B SP SP T2A T2A T2B T2A SP SP T2B T2B T2B T2B T2B T1 Ti T1
AAGY40DGS AAN400Y132KVXXX AAN400Y132KVXXX AAN400Y132K\/XXX AAN400Y132KVXXX AAN400Y132KVXXX AAN400Y132KVXXX AAN400Y132KVXXX AAN400Y132KVXXX AAN400Y132KVXXX AAN400Y132KVXXX AAN400Y132KVXXX AAN400Y132KVXXX AAN400Y132KVXXX AAN400Y132KVXXX AAN400Y132KVXXX AAN400Y132KVXXX YZ9HW84MVG AAN400Y132KVXXX AAN400Y132KVXXX AAN400Y132KVXXX AAN400Y132KVXXX RS123S005OVCV TF10MARNXXX TF10MARXXX AAHA08CB059GBZ AAHA08GB099GBZ AAHA08HB019GBZ AAHA08HB091GBZ AAHA08JB011GBZ AAHA31JB011GBZ AAHA57CB059GBZ AAHA57HB035GBZ AAHAS7JB011GBZ AAHA57JB019GBZ AAHA80HB083GBZ AAHA80HB123GBZ AAHA80JB019GBZ AAHA80JB083GBZ AAHA80KB011GBZ AAGY20MAS24DGW AAGY20MAS24DGW AAGY10DGS AAGY40DGS YVFCC9R0DXXX RS1234D001SPMV TF10MARNXXX TF10MARXXX RA0123S005VCV RA0123S005VCV RA0123S005VCV AANFALTAEXTXXX ICTE1BU04ARTF LRRL21C001LRF LRRL22C001LRF LRRL23C001LRF
RS123S005OVCV ABF1HF26FUF ABF1HF52FUF ABF1HZ29FUF ABF1HZ49FUF ABF1HF02FUF ABF1HF26FUF ABF1HZ09FUF ABF1HZ29FUF ABF1HF26FUF ABF1HF52FUF ABF1HZ29FUF ABF1HZ49FUF ABF1HF02FUF ABF1HF26FUF ABF1HZ09FUF ABF1HZ29FUF
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ON DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN ON DN DN DN DN DN DN DN DN DN
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AAGY70DGR RS1234D001SPMV RS1234D001SPMV RS1234D001SPMV RS1234D001SPMV RS1234D001SPMV RS1234D001SPMV RS1234D001SPMV RS1234D001SPMV RS1234D001SPMV RS1234D001SPMV RS1234D001SPMV ICFPTE2RTI ICFQTE2RTI RS123S005OVCV RS123S005OVCV RS123S005OVCV RS21S005VCF
AAGY60DGR AAGY60DGR AAGY700GR AAGY70DGR
RS21S005VCF AAGY60DGS AAGY70DGS
VEU53FWM VEU53FWM
RS1234D001SPMV
YP10S190VBC
ICTE1BU04ARTF AA6Y60DGR AAGY70DGR
AAGY70DGS AAGY70DGS AAGY70DGS AAGY70DGR AAGY70DGR AAGY70DGR RS21S005VCF
ICHG16KB043GBD
RS31S005VCF RS21S005VCF
RS31S005VCF
ICHQ30EB019GAD ICHQ30EB019GAF ICHQ20EB019GAD ICHQ20EB019GAF
RS31S005VCF RS31S005VCF RS21S005VCF
UV33DIESELFCM UV32DIESELFCM
IC27FE05ARLE ICRA1FE05ARLD ICTE2FE05ARTD IC27FE05ARLE ICRA1FE05ARLD ICTE2FE05ARTD RS31S005VCF
UV6T1XXX
UV6T1XXX
UV6T1XXX UV6T1XXX UV6T1XXX UV6T1XXX UV6T1XXX UV6T1XXX UV6T1XXX
Página 20
1.01E-08 1.01 E-08 1.01E-08 1.01 E-08 1.01 E-08 1.01 E-08 1.01 E-08 1.01 E-08 1.01 E-08 1.01 E-08 1.01 E-08 1.01 E-08 1.00E-08 1.00E-08
Report Summary: Filename: C:\TEMP\DN.CUT Printdate: 11/3/98 11.03 Not sorted Printed in full
99.70% 99.70% 99.70% 99.80% 99.80% 99 80% 99.80% 99.90% 99.90% 99.90% 99.90%
100.00% 100.00% 100.00%
S3T6B12 S3T6B12 S3T6B12 DN DN DN DN DN DN DN DN SPT103 DN DN
T6B T6B T6B T2A T2B T2B T2B T2B T2B T2B T2B TI T2A T30B
AAN400Y132KVXXX AAN400Y132KVXXX AAN400Y132KVXXX RS123S005OVCV AAHA80DB051GBZ AAHA8ÜDB051GBZ AAHA80DB051GBZ AAHA80KB123GBZ AAHA80KB123GBZ AAHA80KB123GBZ AAGY5678DGV ICHC12B147GFD AAGY5678DGV OPREPRSH
YD10D001PMU YD20D001PMU YD30D001PMU UDRM70S030VEO OPREPRSH OPREPRSH OPREPRSH OPREPRSH OPREPRSH OPREPRSH ICRR01F001ZQF YP10S190VBC UDTRAM08B9BPMW UD30S0034VEV
0PREPRSH3T 0PREPRSH3T [0PREPRSH3T 0PREPRSH3T 0PREPRSH3T 0PREPRSH3T ICTE1BX03ARTF YTZ45L123NAF
RS11S005VCF RS11S005VCF RS21S005VCF RS11S005VCF RS11S005VCF RS21S005VCF
RS21S005VCF RS31S005VCF RS31S005VCF RS21S005VCF RS31S005VCF RS31S005VCF
Página 21
ANEXO IV.2
EJEMPLO: AGRUPACIÓN DE CMF PERTENECIENTES AL SUCESO
INICIADOR: PÉRDIDA DE REFRIGERANTE PRIMARIO EN LA
PARTE DE VAPOR DEL PRESIONADOR (SP)
Cutset Report:Sumatorio de CMF del Suceso Iniciador "Pérdida de refrigerante primario en la parte de vapor del presionador" (SP)
Probabilidad d
2.11E-06 2.48E-07 1.55E-07 1.25E-07 1.25E-07 1.25E-07 1.25E-07 1.18E-07 1.17E-07 1.17E-07 1.17E-07 1.17E-07 1.15E-07 1.15E-07 1.15E-07 1.15E-07 1.14E-07 1.14E-07 9.99E-08 9.99E-08 9.63E-08 9.63E-08 8.88E-08 8.88E-08 8.14E-08 8.14E-08 7.77E-08 7.77E-08 7.49E-08 6,66E-08 5.18E-08 5.18E-08 5.18E-08 4.99E-08 4.99E-08
Valor % del CMF
5.10% 18.70% 19.50% 23.90% 24.20% 24.50% 24.80% 26.30% 27.70% 28.00% 28.30% 28.60% 28.90% 29.10% 29.40% 29.70% 30.00% 30.30% 36.80% 37.00% 40.90% 41,10% 42.30% 42.50% 44.30% 44.50% 44.90% 45.10% 45.40% 48.60% 54.10% 54.30% 54.40% 55.00% 55.10%
Clase
DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN
Iniciador
SP SP SP SP SP SP SP SP SP SP SP SP SP SP SP SP SP SP SP SP SP SP SP SP SP SP SP SP SP SP SP SP SP SP SP
Suceso 1
OBARRTHBPH YZ9HW82MVG TH15D0017PMY AAGY20MAS24DGW AAGY20MAS24DGW AAGY20MAS24DGW AAGY20MAS24DGW TH168268368VXV TF10MARNXXX TF10MARNXXX TF10MARXXX TF10MARXXX TF10MARNXXX TFIOIVIARNXXX TF10MARXXX TF10MARXXX TF10MARNXXX TF10MARXXX TF10MARNXXX TF10MARXXX AAGY20MAS24DGW AAGY20MAS24DGW TF10MARNXXX TF10MARXXX AITZ15S0078VEV AITZ21S0078VEV TH15D0014PMY TH25D0013PI\/IY TH25TRCDPMM YZNIVACUZLG TH15D00235PMV TH15D00238PIVIV TH25D00234PMV TF10MARNXXX TF10MARNXXX
Suceso 2
TF10MARNXXX TF10MARNXXX TF10MARXXX TF10MARXXX
VEU4153FWV VEU4253FWV VEU4153FWV VEU4253FWV VEU42IVIOM VEU42IVIOí\/l VEU42M0M VEU42IV10IVI VEU42MOÍVI VEU42MOM VEU41243FWV VEU41243FWV TFIOIVIARNXXX TF10MARXXX VEU42l\/IOM VEU42l\/IOM
TH35TRCDPMM
VEU4123FWV VEU4134FWV
Suceso 3
YZ42H111MTF YZ62H111MTF YZ42H111MTF YZ62H111MTF
YZ42H111MTF YZ62H111MTF YZ42H111MTF YZ62H111MTF VEU53FVWV VEU53FWW
YZZ49C035NAF YZZ49C035NAF YZZ49C035NAF YZZ49C035NAF
Suceso 4 Suceso 5 Suceso 6 Suceso 7
Página 1
4.99E-08 4.99E-08 4.99E-08 4.99E-08 3.63E-08 3.63E-08 3.63E-08 3.63E-08 3.61 E-08 3.61 E-08 3.57E-08 3.57E-08 3.51 E-08 3.48E-08 3.48E-08 3.48E-08 3.33E-08 3.33E-08 3.00E-08 2,79E-08 2.79E-08 2.59E-08 2.59E-08 2.26E-08 2.26E-08 2.26E-08 2.26E-08 2.23E-08 2.23E-08 1.96E-08 1.96E-08 1.96E-08 1.96E-08 1.96E-08 1.96E-08 1.74E-08 1.74E-08 1.55E-08 1.55E-08
55.30% 55.40% 55.50% 55.60% 62.90% 63.00% 63.10% 63.20% 63.20% 63.30% 64.20% 64.30% 64.60% 64.70% 64.80% 64.90% 66.00% 66.10% 69.70% 72.70% 72.80% 73.70% 73.80% 76.00% 76.10% 76.20% 76.20% 76.30% 76.40% 78.50% 78.60% 78.60% 78.70% 78.70% 78.80% 81.80% 81.90% 85.00% 85.00%
DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN
SP SP SP SP SP SP SP SP SP SP SP SP SP SP SP SP SP SP SP SP SP SP SP SP SP SP SP SP SP SP SP SP SP SP SP SP SP SP SP
TF10MARNXXX TF10MARXXX TF10MARXXX TF10MARXXX AAGY20MAS24DGM AAGY20MAS24DGM AAGY20MAS24DGM ^GY20MAS24DGM AAGY20I\/IAS24DGW AAGY20MAS24DGW AAGY20MAS24DGM AAGY20MAS24DGM iSiHlS^"., ' -.j'.'/. TH10D0011PMV TH10D0012PMV TH20D0011PMV TF10MARNXXX TF10MARXXX TH10D0017PMV AAGY20MAS24DGM AAGY20MAS24DGM TF10MARNXXX TF10MARXXX TF10MARNXXX TF10MARNXXX TF10MARXXX TF10MARXXX TF10MARNXXX TF10MARXXX TH16268368S1VXV TH16826368S1VXV TH16826836S1VXV TH16826838S1\/XV TH16828368S1VXV TH18268368S1VXV TF10MARNXXX TF10MARXXX AAGY20MAS24DGW AAGY20MAS24DGW
VEU4243FWV VEU4123FWV VEU4134FWV VEU4243FWV TF10MARNXXX TF10MARNXXX TF10MARXXX TF10MARXXX TF10MARNXXX TF10MARXXX TF10MARNXXX TF10MARXXX
VEU42MOM VEU42MOM
TF10MARNXXX TF10MARXXX VEU41243FWY VEU41243FWY VEU42MOW VEU42MOW VEU42MOW VEU42MOW VEU42MOW VEU42MOW J
VEU42MOW VEU42MOW TF10MARNXXX TF10MARNXXX
YZ42H111MTF YZ62H111MTF YZ42H111MTF YZ62H111MTF VEU53FWM VEU53FWM VEU53FVWV VEU53F\/WV
VEU53FWM VEU53FWM
YZZ49C035NAF YZZ49C035NAF
YZ42H111MTF YZ62H111MTF YZ42H111MTF YZ62H111MTF VEU53FWW VEU53FWW
YZZ49C035NAF YZZ49C035NAF YZ42J063MRF YZ62J063MRF
Página 2
1.55E-08 1.55E-08 1.48E-08 1.48E-08 1.48E-08 1.48E-08 1.43E-08 1.43E-08 1.43E-08 1.43E-08 1.40E-08 1.40E-08 1.31 E-08 1.31E-08 1.13E-08 1.05E-08 1.05E-08 1.04E-08 6.97E-06
85.00% 85.10% 87.20% 87.30% 87.30% 87.30% 88.90% 88.90% 89.00% 89.00% 89.50% 89.50% 92.20% 92.20% 97.20% 99.20% 99.20% 99.30%
DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN DN
Total 6.9667E-06
SP SP SP SP SP SP SP SP SP SP SP SP SP SP SP SP SP SP
Var.H 2.11E-06
í5^,-::3.5iE-08 2.15E-06
AAGY20MAS24DGW AAGY20MAS24DGW TH10D0014PMV TH10D0015PMV TH10D0016PMV TH20D0013PMV TF10MARNXXX TF10MARNXXX TF10MARXXX TF10MARXXX TH25TRCDPMM TH28S001VXC TH25D001PMR TH28S001VXC AACS34TBF AAGY20MAS24DGM AAGY20MAS24DGM AACS34TBF
Fijo
4.82E-06
TF10MARXXX TF10MARXXX
VEU42MOM VEU42MOM VEU42MOM VEU42MOM TH38S001VXC TH35TRCDPMM TH38S001VXC TH35D001PMR AAGY20MAS24DGW TF10MARNXXX TF10MARXXX VEU42MOM
YZ42J063MRF YZ62J063MRF
YZ42J063MRF YZ62J063MRF YZ42J063MRF YZ62J063MRF
VEU53FWM VEU53FWM
Página 3
ANEXO IV.3
EJEMPLO: CALCULO DEL INCREMENTO DE LA PROBABILIDAD
DE ERROR HUMANO {APEH{%)) PARA LA ACCIÓN HUMANA:
ERROR EN LA REPOSICIÓN DE AGUA A LAS PISCINAS DEL RS
(OPREPRSHX H3T)
ACC.TIPO 3 OP. MEDIO
OP.NOVATO
SUC.IN. RT
RT
CALCULO DE INCREMENTO DE PEH
ACCIÓN 0PREPRSHX--H3T
0PREPRSHX--H3T
COMPORTAMIENTO REGLAS
REGLAS
PNR 2.00E-02 2.00E-02 2.00E-02 2.00E-02 2.00E-02 2.00E-02 2.00E-02 2.00E-02 2.00E-02J 2.00E-02 2.00E-02 2.00E-02 2.00E-02 2.00E-02 2.00E-02 2.00E-02 2.00E-02 2.00E-02 2.00E-02 2.00E-02 2.00E-02 2.00E-02 2.00E-02 2.00E-02
PEM 1.00E-03 1.00E-03 1.00E-03 1.00E-03 1.00E-03 1.00E-03 1.00E-03 1.00E-03 1.00E-03 1.00E-03 1.00E-03 1.00E-03 1.00E-03 1.00E-03 1.00E-03 1.00E-03 1.00E-03 1.00E-03 1.00E-03 1.00E-03 1.00E-03 1.00E-03 1.00E-03 1.00E-03
PEH=PNR+PEM 2.10E-02 2.10E-02 2.10E-02 2.10E-02 2.10E-02 2.10E-02 2.10E-02 2.10E-02 2.10E-02 2.10E-02 2.10E-02 2.10E-02 2.10E-02 2.10E-02 2.10E-02 2.10E-02 2.10E-02 2.10E-02 2.10E-02 2.10E-02 2.10E-02 2.10E-02 2.10E-02 2.10E-02
Ca 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6 0.6
Cb 0.601 0.601 0.601 0.601 0.601 0.601 0.601 0.601 0.601 0.601 0.601 0.601 0.601 0.601 0.601 0.601 0.601 0.601 0.601 0.601 0.601 0.601 0.601 0.601
B 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9 0.9
Página 1
(1+K2)*(1+K3)
1.28 1.28 1.28 1.28 1.28 1.28 1.28 1.28 1.28 1.28 1.28 1.28
1.28 1.28 1.28 1.28 1.28 1.28 1.28 1.28 1.28 1.28 1.28 1.28
K1 SIN M O D
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
0.44 0.44 0.44 0.44 0.44 0.44 0.44 0.44 0.44 0.44 0.44 0.44
1+K1
1.44 1.44 1.44 1.44 1.44 1.44 1.44 1.44 1.44 1.44 1.44 1.44
t 178 178 178 178 178 178 178 178 178 178 178 178 178 178 178 178 178 178 178 178 178 178 178 178
Tm 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48 48
t/Tm
3.7 3.7 3.7 3.7 3.7 3.7 3.7 3.7 3.7 3.7 3.7 3.7 3.7 3.7 3.7 3.7 3.7 3.7 3.7 3.7 3.7 3.7 3.7 3.7
{t/Tm-Ca)/Cb
3.822188713 3.822188713 3.822188713 3.822188713 3.822188713 3.822188713 3.822188713 3.822188713 3.822188713 3.822188713 3.822188713 3.822188713
2.349250574 2.349250574 2.349250574 2.349250574 2.349250574 2.349250574 2.349250574 2.349250574 2.349250574 2.349250574 2.349250574 2.349250574
CEL ANT. EXP B
3.342573095 3.342573095 3.342573095 3.342573095
^ 3.342573095 3.342573095 3.342573095 3.342573095 3.342573095 3.342573095 3.342573095 3.342573095
2.156931771 2.156931771 2.156931771 2.156931771 2.156931771 2.156931771 2.156931771 2.156931771 2.156931771 2.156931771 2.156931771 2.156931771
e-EXP CEL ANT
0.035345892 0.035345892 0.035345892 0.035345892 0.035345892 0.035345892 0.035345892 0.035345892 0.035345892 0.035345892 0.035345892 0.035345892
0.115679508 0.115679508 0.115679508 0.115679508 0.115679508 0.115679508 0.115679508 0.115679508 0.115679508 0.115679508 0.115679508 0.115679508
PNRp SIN VAR
0.035345892 0.035345892 0.035345892 0.035345892 0.035345892 0.035345892 0.035345892 0.035345892 0.035345892 0.035345892 0.035345892 0.035345892
0.115679508 0.115679508 0.115679508 0.115679508j 0.115679508 0.115679508 0.115679508 0.115679508 0.115679508 0.115679508 0.115679508 0.115679508
FORMACIÓN,
0.44 0.44 0.44 0.44 0.44 0.44 0.44 0.44 0.44 0.44 0.44 0.44
0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
HORAS.H
20 20 20 40 40 40 60 60 60 80 80 80 20 20 20 40 40 40 60 60 60 80 80 80
Página 2
IMPORTANCIA,l{PNR)
4 6 8 4 6 8 4 6 8 4 6 8 9 12 15 9 12 15 9 12 15 9 12 15
K1 CON VAR
-0.01466667 -0.022
-0.02933333 -0.02933333
-0.044 -0.05866667
-0.044 -0.066 -0.088
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t/Tm
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(t/Tm-Ca)/Cb
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CEL ANT. EXP B
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I.PEM
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45 43.33333333
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Calc.3
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Página 5
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Incr.PNR SC(%)
1.097196766 1.633931362 2.162700567 2.162700567 3.196183469 4.197343372 3.196183469 4.685715418 6.101628784 4.197343372 6.101628784 7.873745986
3.67737704 4.842665242 5.974850121 7.07218195
9.155232566 11.07777754 10.13743393 12.82625466 15.09595023 12.82625466 15.75335045 17.86834247
Incr PEM SC{%)
1 1.5 2
1.933333333 2.85
3.733333333 2.804444444
4.065 5.235555556 3.617481481
5.1585 6.537481481
2 3 4
3.733333333 5.4
6.933333333 5.235555556
7.32 9.084444444 6.537481481
8.856 10.66192593
PNR S C C O N V A R
0.019780561 0.019673214 0.01956746 0.01956746
0.019360763 0.019160531 0.019360763 0.019062857 0.018779674 0.019160531 0.018779674 0.018425251
0.019264525 0.019031467 0.01880503 0.018585564 0.018168953 0.017784444 0.017972513 0.017434749 0.01698081
0.017434749 0.01684933 0.016426332
PEM SC C O N V A R
0.00099 0.000985 0.00098
0.000980667 0.0009715
0.000962667 0.000971956 0.00095935 0.000947644 0.000963825 0.000948415 0.000934625
0.00098 0.00097 0.00096
0.000962667 0.000946
0.000930667 0.000947644 0.0009268
0.000909156 0.000934625 0.00091144 0.000893381
Página 7
PEH se CON VAR 0.020770561 0.020658214 0.02054746
0.020548127 0.020332263 0.020123198 0.020332719 0.020022207 0.019727319 0.020124357 0.019728089 0.019359876 0.020244525 0.020001467
0.01976503 0.01954823
0.019114953 0.018715111 0.018920158 0.018361549 0.017889966 0.018369374 0.01776077
0.017319712
Incr PEH SC(%) 1.09E+00 1.63E+00 2.15E+00 2.15E+00 3.18E+00 4.18E+00 3.18E+00 4.66E+00 6.06E+00 4.17E+00 6.06E+00 7.81 E+00 3.60E+00 4.75E+00 5.88E+00 6.91 E+00 8.98E+00 1.09E+01 9.90E+00 1.26E+01 1.48E+01 1.25E+01 1.54E+01 1.75E+01
Comp.PNR 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0 0
3.55271 E-15 0
-7.10543E-15 0
7.10543E-15 0 0 0 0 0 0
Comp.PEM -4.44089E-16 8.88178E-16
-8.88178E-16 0 0 0 0
-1.77636E-15 0
1.77636E-15 0 0
-8.88178E-16 0 0 0 0 0 0
-3.55271 E-15 0 0 0 0
PNR CON VAR 1.89E-02 1.84E-02 1.78E-02 1.78E-02 1.68E-02 1.58E-02 1.68E-02 1.53E-02 1.39E-02 1.58E-02 1.39E-02 1.21E-02 1.63E-02 1.52E-02 1.40E-02 1.29E-02 1.08E-02 8.92E-03 9.86E-03 7.17E-03 4.90E-03 7.17E-03 4.25E-03 2.13E-03
PEM CON VAR 9.67E-04 9.50E-04 9.33E-04 9.36E-04 9.05E-04 8.76E-04 9.07E-04 8.65E-04 8.25E-04 8.79E-04 8.28E-04 7.82E-04 9.33E-04 9.00E-04 8.67E-04 8.76E-04 8.20E-04 7.69E-04 8.25E-04 7.56E-04 6.97E-04 7.82E-04 7.05E-04 6.45E-04
PEH CON VAR 1.99E-02 1.93E-02 1.88E-02 1.88E-02 1.77E-02 1.67E-02 1.77E-02 1.62E-02 1.47E-02 1.67E-02 1.47E-02 1.29E-02 1.73E-02 1.61E-02 1.49E-02 1.38E-02 1.17E-02 9.69E-03 1.07E-02 7.93E-03 5.60E-03 7.96E-03 4.95E-03 2.78E-03
% VAR PEH 5.38347666 8.01872077 10.6160344 10.6054524 15.6723022 20.579942
15.6650712 22.9581687 29.8864157 20.5615528 29.8741847 38.531724
17.8287796 23.5365012 29.0865879 34.2696495 44.4534884 53.8518507 49.1045355 62.2393079 73.3274526 62.1150986 76.4216688 86.7797143
Comp.PEH{%) -3.38E-14 O.OOE+00 O.OOE+00 -1.78E-15 -1.60E-14 -3.55E-15 O.OOE+00 O.OOE+00 -1.07E-14 O.OOE+00 -1.42E-14 -2.84E-14 -3.20E-14 -1.78E-14 1.07E-14
O.OOE+00 O.OOE+00 -7.11 E-15 -7.11 E-15 -2.13E-14 -2.84E-14 -3.55E-14 O.OOE+00 -1.42E-14
Página 8
ANEXO IV.4
EJEMPLO: CORRECCIÓIM PARA ASIM, ASGI Y ASC EN EL
SUCESO INICIADOR DE "PÉRDIDA DE REFRIGERANTE PRIMARIO
EN LA PARTE DE VAPOR DEL PRESIONADOR (SP)"
1 Corrección en Suceso Iniciador SP S=Se
Total sin corr. 6.9667E-06 6.9667E-06 6.9667E-06 6.9667E-06 6.9667E-06 6.9667E-06 6.9667E-06 6.9667E-06 6.9667E-06 6.9667E-06 6.9667E-06 6.9667E-06 6.9667E-06 6.9667E-06 6.9667E-06 6.9667E-06 6.9667E-06 6.9667E-06 6.9667E-06 6.9667E-06 6.9667E-06 6.9667E-06 6.9667E-06 6.9667E-06
HORAS.H
20 20 20 40 40 40 60 60 60 80 80 80 20 20 20 40 40 40 60 60 60 80 80 80
I3(PNR) 4 6 8 4 6 8 4 6 8 4 6 8 9
12 15 9
12 15 9
12 15 9
12 15
I3(PEM) 2 3 4 2 3 4 2 3 4 2 3 4 4 6 8 4 6 8 4 6 8 4 6 8
OPARRTHBPH Parte Var sin corr.
2.11E-06 2.11E-06 2.11E-06 2.11E-06 2.11E-06 2.11E-06 2.11E-06 2.11E-06 2.11E-06 2.11E-06 2.11E-06 2.11E-06 2.11E-06 2.11E-06 2.11E-06 2.11E-06 2.11E-06 2.11E-06 2.11E-06 2.11E-06 2.11E-06 2.11E-06 2.11E-06 2.11E-06
Corr.% 3.33333333
5 6.66666667 6.44444444
9.5 12.4444444 9.34814815
13.55 17.4518519 12.0582716
17.195 21.7916049 6.66666667
10 13.3333333 12.4444444
18 23.1111111 17.4518519
24.4 30.2814815 21.7916049
29.52 35.5397531
Corr.Parte var 7.03333E-08
1.055E-07 1.40667E-07 1.35978E-07 2.0045E-07
2.62578E-07 1.97246E-07 2.85905E-07 3.68234E-07 2.5443E-07
3.62815E-07 4.59803E-07 1.40667E-07 0.000000211 2.81333E-07 2.62578E-07
3.798E-07 4.87644E-07 3.68234E-07 5.1484E-07
6.38939E-07 4.59803E-07 6.22872E-07 7.49889E-07
0
0PINHIS4 Parte Var sin corr.
3.51 E-08 3.51 E-08 3.51 E-08 3.51 E-08 3.51 E-08 3.51 E-08 3.51 E-08 3.51 E-08 3.51 E-08 3.51 E-08 3.51 E-08 3.51 E-08 3.51 E-08 3.51 E-08 3.51 E-08 3.51 E-08 3.51 E-08 3.51 E-08 3.51 E-08 3.51 E-08 3.51 E-08 3.51 E-08 3.51 E-08 3.51 E-08
Corr.% 3.333333333
5 6.666666667 6.444444444
9.5 12.44444444 9.348148148
13.55 17.45185185 12.0582716
17.195 21.79160494 6.666666667
10 13.33333333 12.44444444
18 23.11111111 17.45185185
24.4 30.28148148 21.79160494
29.52 35.53975309
Corr.Parte var 1.17E-09
1.755E-09 2.34E-09
2.262E-09 3.3345E-09 4.368E-09
3.2812E-09 4.75605E-09
6.1256E-09 4.23245E-09 6.03545E-09 7.64885E-09
2.34E-09 3.51 E-09 4.68E-09
4.368E-09 6.318E-09 8.112E-09
6.1256E-09 8.5644E-09
1.06288E-08 7.64885E-09 1.03615E-08 1.24745E-08
0
Página 1
Parte indep.AH
4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06
Total corregido.
6.90E-06 6.86E-06 6.82E-06 6.83E-06 6.76E-06 6.70E-06 6.77E-06 6.68E-06 6.59E-06 6.71 E-06 6.60E-06 6.50E-06 6.82E-06 6.75E-06 6.68E-06 6.70E-06 6.58E-06 6.47E-06 6.59E-06 6.44E-06 6.32E-06 6.50E-06 6.33E-06 6.20E-06 O.OOE+00
%Var. 1.026358726 1.539538088 2.052717451 1.984293536 2.925122368 3.831739242 2.878366026 4.172148219 5.373558128 3.712833683 5.294471486 6.709801162 2.052717451 3.079076177 4.105434902 3.831739242 5.542337118 7.116087164 5.373558128 7.512945871 9.323898822 6.709801162 9.089432874 10.94296071
Aportaciones S=Se,Op.Medío
Op.Novato
Sim.OPARRTHBPH incr PEH S¡m(%)
1.433333333 2.15
2.866666667 2.77E+00 4.09E+00 5.35E+00 4.02E+00 5.83E+00 7.50E+00 5.19E+00 7.39E+00 9.37E+00 2.87E+00 4.30E+00 5.73E+00
5.351111111 7.74
9.937777778 7.504296296
10.492 13.02103704 9.370390123
12.6936 15.28209383
OPINNHISH Incr PEH Sim{%)
1.033333333 1.55
2.066666667 1.997777778
2.945 3.857777778 2.897925926
4.2005 5.410074074 3.738064198
5.33045 6.755397531 2.066666667
3.1 4.133333333 3.857777778
5.58 7.164444444 5.410074074
7.564 9.387259259 6.755397531
9.1512 11.01732346
Corr.Parte var 3.0606E-08 4.5909E-08
6.12121E-08 5.91717E-08 8.72272E-08 1.14263E-07 8.58329E-08 1.24414E-07 1.6024E-07
1.10717E-07 1.57881 E-07 2.00086E-07 6.12121E-08 9.18181 E-08 1.22424E-07 1.14263E-07 1.65273E-07 2.12202E-07
1.6024E-07 2.24036E-07 2.78039E-07 2.00086E-07 2.71047E-07 3.26319E-07
0
Parte indep.
4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06
0
Total correg.
6.9361 E-06 6.9208E-06 6.9055E-06 6.9075E-06 6.8795E-06 6.8524E-06 6.8809E-06 6.8423E-06 6.8065E-06
6.856E-06 6.8088E-06 6.7666E-06 6.9055E-06 6.8749E-06 6.8443E-06 6.8524E-06 6.8014E-06 6.7545E-06 6.8065E-06 6.7427E-06 6.6887E-06 6.7666E-06 6.6957E-06 6.6404E-06
0
Página 2
Var.% 0.43931895 0.65897843 0.8786379
0,84934997 1.25205901 1.64012408 1.23204559 1.78583153 2.30007877 1.58922817 2.26622681
2.8720395 0.8786379
1.31795685 1.7572758
1.64012408 2.37232233 3.04594472 2.30007877 3.21581472
3.9909686 2.8720395
3.89060863 4.68398611 #iDIV/0!
SGI.OPARRTHBPH Incr PEH SGI(%)
0.9 1.35 1.8
1.74 2.565
3.36 2.524
3.6585 4.712
3.255733333 4.64265
5.883733333 1.8 2.7 3.6
3.36 4.86 6.24
4.712 6.588 8.176
5.883733333 7.9704
9.595733333
OPINNHSIH Incr PEH SGI(%)
1.3 1.95 2.6
2.513333333 3.705
4.853333333 3.645777778
5.2845 6.806222222 4.702725926
6.70605 8.498725926
2.6 3.9 5.2
4.853333333 7.02
9.013333333 6.806222222
9.516 11.80977778 8.498725926
11.5128 13.8605037
Corr.Parte var 1.94463E-08 2.91695E-08 3.88926E-08 3.75962E-08 5.5422E-08
7.25995E-08 5.45361 E-08 7.90492E-08 1.01812E-07 7.03466E-08 1.00314E-07 1.2713E-07
3.88926E-08 5.83389E-08 7.77852E-08 7.25995E-08
1.0501E-07 1.34828E-07 1.01812E-07 1.42347E-07 1.76659E-07 1.2713E-07
1.72216E-07 2.07335E-07
0
Parte indep. 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06
0
Total correg. 6.9166E-06 6.8916E-06 6.8666E-06 6.8699E-06 6.8241 E-06 6.7798E-06 6.8263E-06 6.7632E-06 6.7046E-06 6.7856E-06 6.7085E-06 6.6395E-06 6.8666E-06 6.8165E-06 6.7665E-06 6.7798E-06 6.6964E-06 6.6197E-06 6.7046E-06 6.6003E-06
6.512E-06 6.6395E-06 6.5234E-06
6.433E-06 0
Var.% 0.71845111 1.07767666 1.43690222 1.38900548 2.04758566 2.68221747 2.01485622 2.92050375 3.76149069 2.59898358 3.70613004 4.69686081 1.43690222 2.15535332 2.87380443 2.68221747 3.87963598 4.98126101 3.76149069 5.25906211 6.52672918 4.69686081 6.36260301 7.66007249 #iDIV/0!
SC.OPARRTHBPH Incr PEH SC(%)
1 1.5
2 1.933333333
2.85 3.733333333 2.804444444
4.065 5.235555556 3.617481481
5.1585 6.537481481
2 3 4
3.733333333 5.4
6.933333333 5.235555556
7.32 9.084444444 6.537481481
8.856 10.66192593
OPINNHISH Incr PEH SC(%)
1 1.5
2 1.933333333
2.85 3.733333333 2.804444444
4.065 5.235555556 3.617481481
5.1585 6.537481481
2 3 4
3.733333333 5.4
6.933333333 5.235555556
7.32 9.084444444 6.537481481
8.856 10.66192593
Página 3
Corr.Parte var
2.1451E-08 3.21765E-08 4.2902E-08
4.14719E-08 6.11354E-08 8.00837E-08 6.01581E-08 8.71983E-08 1.12308E-07 7.75986E-08 1.10655E-07 1.40236E-07 4.2902E-08 6.4353E-08 8.5804E-08
8.00837E-08 1.15835E-07 1.48727E-07 1.12308E-07 1.57021E-07
1.9487E-07 . 1.40236E-07
1.8997E-07 2.28709E-07
0
Parte indep. 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 O.OOE+00
Total correg. 6.90E-06 6.86E-06 6.82E-06
L 6.83E-06 6.76E-06 6.70E-06 6.77E-06 6.68E-06 6.59E-06 6.71 E-06 6.60E-06 6.50E-06 6.82E-06 6.75E-06 6.68E-06 6.70E-06 6.58E-06 6.47E-06 6.59E-06 6.44E-06 6.32E-06 6.50E-06 6.33E-06 6.20E-06 O.OOE+00
Var.%
1.02635873 1.53953809 2.05271745 1.98429354 2.92512237 3.83173924 2.87836603 4.17214822 5.37355813 3.71283368 5.29447149 6.70980116 2.05271745 3.07907618 4.1054349
3.83173924 5.54233712 7.11608716 5.37355813 7.51294587 9.32389882 6.70980116 9.08943287 10.9429607 #¡DIV/0!
Compr
O.OOE+00 8.47E-22 O.OOE+00 1.69E-21 8.47E-22 O.OOE+00 O.OOE+00 O.OOE+00 O.OOE+00 O.OOE+00 8.47E-22 O.OOE+00 O.OOE+00 8.47E-22 O.OOE+00 O.OOE+00 8.47E-22 8.47E-22 O.OOE+00 O.OOE+00 O.OOE+00 O.OOE+00 O.OOE+00 -8.47E-22 O.OOE+00
Resumen Valor con Sim
6.93609E-06 6.92079E-06 6.90549E-06 6.90753E-06 6.87947E-06 6.85244E-06 6.88087E-06 6.84229E-06 6.80646E-06 6.85598E-06 6.80882E-06 6.76661 E-06 6.90549E-06 6.87488E-06 6.84428E-06 6.85244E-06 6.80143E-06
6.7545E-06 6.80646E-06 6.74266E-06 6.68866E-06 6.76661 E-06 6.69565E-06 6.64038E-06
0
Valor con SGI
6.91665E-06 6.89162E-06 6,8666E-06
6.86993E-06 6.82405E-06 6.77984E-06 6.82633E-06 6.76324E-06 6.70465E-06 6.78564E-06 6.70851 E-06 6.63948E-06 6.8666E-06
6.81654E-06 6.76649E-06 6.77984E-06 6.69642E-06 6.61967E-06 6.70465E-06 6.60032E-06
6.512E-06 6.63948E-06 6.52344E-06 6.43305E-06
0
Valor con SC
6.90E-06 6.86E-06 6.82E-06 6.83E-06 6.76E-06 6.70E-06 6.77E-06 6.68E-06 6.59E-06 6.71 E-06 6.60E-06 6.50E-06 6.82E-06 6.75E-06 6.68E-06 6.70E-06 6.58E-06 6.47E-06 6.59E-06 6.44E-06 6.32E-06 6.50E-06 6.33E-06 6.20E-06 O.OOE+00
Página 4
Corrección en Suceso Iniciador SP S=Se+10% Total sin corr.
6.9667E-06 6.9667E-06 6.9667E-06 6.9667E-06 6.9667E-06 6.9667E-06 6.9667E-06 6.9667E-06 6.9667E-06 6.9667E-06 6.9667E-06 6.9667E-06 6.9667E-06 6.9667E-06 6.9667E-06 6.9667E-06 6.9667E-06 6.9667E-06 6.9667E-06 6.9667E-06 6.9667E-06 6.9667E-06 6.9667E-06 6.9667E-06
HORAS.H
20 20 20 40 40 40 60 60 60 80 80 80 20 20 20 40 40 40 60 60 60 80 80 80
I3(PNR)
4 6 8 4 6 8 4 6 8 4 6 8 9
12 15 9
12 15 9
12 15 9
12 15
I3(PEM)
2 3 4 2 3 4 2 3 4 2 3 4 4 6 8 4 6 8 4 6 8 4 6 8
Parte Var sin corr.
2.11E-06 2,11E-06 2.11E-06 2.11E-06 2.11E-06 2.11E-06 2.11E-06 2.11E-06 2.11E-06 2.11E-06 2.11E-06 2.11E-06 2.11E-06 2.11E-06 2.11E-06 2.11E-06 2.11E-06 2.11E-06 2.11E-06 2.11E-06 2.11E-06 2.11E-06 2.11E-06 2.11E-06
Corr.%
3.33333333 5
6.66666667 6.44444444
9.5 12.4444444 9.34814815
13.55 17.4518519 12.0582716
17.195 21.7916049 6.66666667
10 13.3333333 12.4444444
18 23.1111111 17.4518519
24.4 30.2814815 21.7916049
29.52 35.5397531
0
0 Corr.Parte var
7.03333E-08 1.055E-07
1.40667E-07 1.35978E-07 2.0045E-07
2.62578E-07 1.97246E-07 2.85905E-07 3.68234E-07 2.5443E-07
3.62815E-07 4.59803E-07 1.40667E-07 0.000000211 2.81333E-07 2.62578E-07
3.798E-07 4.87644E-07 3.68234E-07 5.1484E-07
6.38939E-07 4.59803E-07 6.22872E-07 7.49889E-07
0
Parte Var sin corr.
3.51 E-08 3.51 E-08 3.51 E-08 3.51 E-08 3.51 E-08 3.51 E-08 3.51 E-08 3.51 E-08 3.51 E-08 3.51 E-08 3.51 E-08 3.51 E-08 3.51 E-08 3.51 E-08 3.51 E-08 3.51 E-08 3.51 E-08 3.51 E-08 3.51 E-08 3.51 E-08 3.51 E-08 3.51 E-08 3.51 E-08 3.51 E-08
Corr.%
3.333333333 5
6.666666667 6.444444444
9.5 12.44444444 9.348148148
13.55 17.45185185
12.0582716 17.195
21.79160494 6.666666667
10 13.33333333 12.44444444
18 23.11111111 17.45185185
24.4 30.28148148 21.79160494
29.52 35.53975309
0
0 Corr.Parte var
1.17E-09 1.755E-09 2.34E-09
2.262E-09 3.3345E-09 4.368E-09
3.2812E-09 4.75605E-09 6.1256E-09
4.23245E-09 6.03545E-09 7.64885E-09
2.34E-09 3.51 E-09 4.68E-09
4.368E-09 6.318E-09 8.112E-09
6.1256E-09 8.5644E-09
1.06288E-08 7.64885E-09 1.03615E-08 1.24745E-08
0
Página 1
Parte indep.AH 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06
#¡VALOR!
#iVALOR! Total corregido.
6.90E-06 6.86E-06 6.82E-06 6.83E-06 6.76E-06 6.70E-06 6.77E-06 6.68E-06 6.59E-06 6.71 E-06 6.60E-06 6.50E-06 6.82E-06 6.75E-06 6.68E-06 6.70E-06 6.58E-06 6.47E-06 6.59E-06 6.44E-06 6.32E-06 6.50E-06 6.33E-06 6.20E-06 O.OOE+00
%Var.
1.026358726 1.539538088 2.052717451 1.984293536 2.925122368 3.831739242 2.878366026 4.172148219 5.373558128 3.712833683 5.294471486 6.709801162 2.052717451 3.079076177 4.105434902 3.831739242 5.542337118 7.116087164 5.373558128 7.512945871 9.323898822 6.709801162 9.089432874 10.94296071
Aportaciones S=Se+10%,Op.lVledio
Op.Novato
Incr PEH Sim{%)
0.956666667 1.435
1.913333333 1.849555556
2.7265 3.571555556 2.682918519
3.88885 5.008681481 3.460723951
4.934965 6.254190617 1.913333333
2.87 3.826666667 3.571555556
5.166 6.632888889 5.008681481
7.0028 8.690785185 6.254190617
8.47224 10.19990914
Incr PEH Sim(%) 0.796666667
1.195 1.593333333 1.540222222
2.2705 2.974222222 2.234207407
3.23845 4.170992593 2.881926914
4.109605 5.20819358
1.593333333 2.39
3.186666667 2.974222222
4.302 5.523555556 4.170992593
5.8316 7.237274074
5.20819358 7.05528
8.494000988
0
0 Corr.Parte var
2.04653E-08 3.06979E-08 4.09306E-08 3.95662E-08 5.83261 E-08 7.64038E-08 5.73938E-08 8.31914E-08 1.07147E-07 7.40328E-08
1.0557E-07 1,33791E-07 4.09306E-08 6.13959E-08 8.18612E-08 7.64038E-08 1.10513E-07 1.41893E-07 1.07147E-07 1.49806E-07 1.85916E-07 1.33791E-07 1.81241E-07 2.18199E-07
0
0
0 Parte indep.
4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06
0
#iVALOR!
#iVALOR! Total correg.
6.9462 E-06 6.936E-06
6.9258E-06 6.9271 E-06 6.9084E-06 6.8903E-06 6.9093E-06 6.8835E-06 6.8596E-06 6.8927E-06 6.8611 E-06 6.8329E-06 6.9258E-06 6.9053E-06 6.8848E-06 6.8903E-06 6.8562E-06 6.8248E-06 6.8596E.06 6.8169E-06 6.7808E-06 6.8329E-06 6.7855E-06 6.7485E-06
0
Página 2
#¡VALOR!
#iVALOR!
Var.%
0.29375883
0.44063825 0.58751767
0.56793375 0.83721268
1.09669965
0.82383033 1.19412966
1.53799069 1.06266714 1.51535494 1.92044294 0.58751767
0.8812765 1.17503533 1.09669965 1.5862977
2.03672791
1.53799069 2.15031466 2.6686358
1.92044294
2.60152823
3.13203492
#¡DIV/0!
Incr PEH SGI(%)
1.376666667
2.065 2.753333333
2.661555556 3.9235
5.139555556
3.860785185 5.59615
7.207614815 4.980066173
7.101535 8.99993284
2.753333333 4.13
5.506666667
5.139555556 7.434
9.544888889
7.207614815 10.0772
12.50625185
8.99993284
12.19176 14.67791802
Incr PEH SGI(7o)
1.536666667 2.305
3.073333333
2.970888889 4.3795
5.736888889 4.309496296
6.24655 8.045303704 5.55886321
7.926895 10.04592988 3.073333333
4.61 6.146666667
5.736888889
8.298 10.65422222 8.045303704
11.2484
13.95976296
10.04592988
13.60872 16.38382617
0
0 Corr.Parte var
2.9587E-08
4.43806E-08
5.91741E-08 5.72016E-08 8.43231 E-08 1.10458E-07
8.29752E-08 1.20271E-07 1.54905E-07 1.07031 E-07
1.52625E-07 1.93425E-07
5.91741 E-08 8.87611 E-08 1.18348E-07 1.10458E-07 1.5977E-07
2.05137E-07 1.54905E-07 2.16577E-07
2.68782E-07
1.93425E-07 2.62023E-07
3.15455E-07
0
0
0 Parte indep.
4.8216E-06
4.8216E-06
4.8216E-06 4.8216E-06
[_4.8216E-06
4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06
4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06
4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06
4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06
4.8216E-06
4.8216E-06 4.8216E-06
0
#¡VALOR!
#i VALOR!
Total correg.
6.9166E-06
6.8916E-06 6.8666E-06 6.8699E-06
6.8241 E-06
6.7798E-06 6.8263E-06
6.7632E-06 6.7046E-06 6.7856E-06 6.7085E-06 6.6395E-06 6.8666E-06 6.8165E-06 6.7665E-06 6.7798E-06 6.6964E-06
6.6197E-06 6.7046E-06
6.6003E-06 6.512E-06
6.6395E-06 6.5234 E-06 6.433E-06
0
#¡VALOR!
#¡VALOR!
Var.%
0.71845111
1.07767666 1.43690222
1.38900548 2.04758566 2.68221747
2.01485622
2.92050375 3.76149069 2.59898358 3.70613004
4.69686081 1.43690222 2.15535332
2.87380443 2.68221747
3.87963598
4.98126101 3.76149069 5.25906211
6.52672918
4.69686081 6.36260301 7.66007249 #iDIV/0!
Incr PEH SC(%)
1 1.5 2
1.933333333
2.85 3.733333333 2.804444444
4.065 5.235555556 3.617481481
5.1585 6.537481481
2 3 4
3.733333333 5.4
6.933333333
5.235555556 7.32
9.084444444 6.537481481
8.856 10.66192593
Incr PEH SC(%)
1 1.5 2
1.933333333
2.85 3.733333333 2.804444444
4.065 5.235555556 3.617481481
5.1585 6.537481481
2 3 4
3.733333333 5.4
6.933333333
5.235555556 7.32
9.084444444
6.537481481 8.856
10.66192593
Página 3
0
0 Corr.Parte var
2.1451 E-08 3.21765E-08 4.2902E-08
4.14719E-08 6.11354E-08 8.00837E-08 6.01581 E-08 8.71983E-08 1.12308E-07 7.75986E-08 1.10655E-07 1.40236E-07 4.2902E-08 6.4353E-08 8.5804E-08
8.00837E-08 1.15835E-07 1.48727E-07 1.12308E-07 1.57021E-07
1.9487E-07 1.40236E-07
1.8997E-07 2.28709E-07
0
O.OOE+00
O.OOE+00 Parte indep.
4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 O.OOE+00
#¡VALOR!
#¡VALOR! Total correg.
6.90E-06 6.86E-06 6.82E-06 6.83E-06 6.76E-06 6.70E-06 6.77E-06 6.68E-06 6.59E-06 6.71 E-06 6.60E-06 6.50E-06 6.82E-06 6.75E-06 6.68E-06 6.70E-06 6.58E-06 6.47E-06 6.59E-06 6.44E-06 6.32E-06 6.50E-06 6.33E-06 6.20E-06 O.OOE+00
#¡VALOR!
#iVALOR! Var.%
1.02635873 1.53953809 2.05271745 1.98429354 2.92512237 3.83173924 2.87836603 4.17214822 5.37355813 3.71283368 5.29447149 6.70980116 2.05271745 3.07907618 4.1054349
3.83173924 5.54233712 7.11608716 5.37355813 7.51294587 9.32389882 6.70980116 9.08943287 10.9429607 #iDIV/0!
#i VALOR!
#jVALOR! Compr
8.47E-22 l_ O.OOE+00
O.OOE+00 8.47E-22 O.OOE+00 O.OOE+00 O.OOE+00 O.OOE+00 O.OOE+00 O.OOE+00 8.47E-22 8.47E-22 O.OOE+00 O.OOE+00 O.OOE+00 O.OOE+00 8.47E-22 8.47E-22 O.OOE+00 8.47E-22 O.OOE+00 8.47E-22 O.OOE+00 -8.47E-22 O.OOE+00
#iVALOR!
#¡VALOR! Valor con Sim
6.94623E-06 6.936E-06
6.92577E-06 6.92713E-06 6.90837E-06
6.8903E-06 6.90931 E-06 6.88351 E-06 6.85955E-06 6.89267E-06 6.86113E-06 6.83291 E-06 6.92577E-06
6.9053E-06 6.88484E-06
6.8903E-06 6.85619E-06 6.82481 E-06 6.85955E-06 6.81689E-06 6.78078E-06 6.83291 E-06 6.78546E-06
6.7485E-06 0
#iVALOR!
#iVALOR! Valor con SGI
6.91665E-06 6.89162E-06
6.8666E-06 6.86993E-06 6.82405E-06 6.77984E-06 6.82633E-06 6.76324E-06 6.70465E-06 6.78564E-06 6.70851 E-06 6.63948E-06
6.8666E-06 6.81654E-06 6.76649E-06 6.77984E-06 6.69642E-06 6.61967E-06 6.70465E-06 6.60032E-06
6.512E-06 6.63948E-06 6.52344E-06 6.43305E-06
0
#iVALOR!
#¡VALOR! Valor con SC
6.90E-06 6.86E-06 6.82E-06 6.83E-06 6.76E-06 6.70E-06 6.77E-06 6:68E-06 6.59E-06 6.71 E-06 6.60E-06 6.50E-06 6.82E-06 6.75E-06 6.68E-06 6.70E-06 6.58E-06 6.47E-06 6.59E-06 6.44E-06 6.32E-06 6.50E-06 6.33E-06 6.20E-06 O.OOE+00
Página 4
Corrección en Suceso Iniciador SP S=Se-10% Total sin corr.
6.9667E-06 6.9667E-06 6.9667E-06 6.9667E-06 6.9667E-06 6.9667E-06 6.9667E-06 6.9667E-06 6.9667E-06 6.9667E-06 6.9667E-06 6.9667E-06 6.9667E-06 6.9667E-06 6.9667E-06 6.9667E-06 6.9667E-06 6.9667E-06 6.9667E-06 6.9667E-06 6.9667E-06 6.9667E-06 6.9667E-06 6.9667E-06
HORAS.H
20 20 20 40 40 40 60 60 60 80 80 80 20 20 20 40 40 40 60 60 60 80 80 80
I3(PNR) 4 6 8 4 6 8 4 6
L 8 4 6 8 9
12 15 9
12 15 9
12 15 9
12 15
I3(PEM)
2 3 4 2 3 4 2 3 4 2 3 4 4 6 8 4 6 8 4 6 8 4 6 8
Parte Var sin corr.
2.11E-06 2.11E-06 2.11E-06 2.11E-06 2.11E-06 2.11E-06 2.11E-06 2.11E-06 2.11E-06 2.11E-06 2.11E-06 2.11E-06 2.11E-06 2.11E-06 2.11E-06 2.11E-06 2.11E-06 2.11E-06 2.11E-06 2.11E-06 2.11E-06 2.11E-06 2.11E-06 2.11E-06
Corr.%
3.33333333 5
6.66666667 6.44444444
9.5 12.4444444 9.34814815
13.55 17.4518519 12.0582716
17.195 21.7916049 6.66666667
10 13.3333333 12.4444444
18 23.1111111 17.4518519
24.4 30.2814815 21.7916049
29.52 35.5397531
0
0 Corr.Parte var
7.03333E-08 1.055E-07
1.40667E-07 1.35978E-07 2.0045E-07
2.62578E-07 1.97246E-07 2.85905E-07 3.68234E-07 2.5443E-07
3.62815E-07 4,59803E-07 1.40667E-07 0.000000211 2.81333E-07 2.62578E-07
3.798E-07 4.87644E-07 3.68234E-07
5.1484E-07 6.38939E-07 4.59803E-07 6.22872E-07 7.49889E-07
Parte Var sin corr.
3.51 E-08 3.51 E-08 3.51 E-08 3.51 E-08 3.51 E-08 3.51 E-08 3.51 E-08 3.51 E-08 3.51 E-08 3.51 E-08 3.51 E-08 3.51 E-08 3.51 E-08 3.51 E-08 3.51 E-08 3.51 E-08 3.51 E-08 3.51 E-08 3.51 E-08 3.51 E-08 3.51 E-08 3.51 E-08 3.51 E-08 3.51 E-08
Corr.%
3.333333333 5
6.666666667 6.444444444
9.5 12.44444444 9.348148148
13.55 17.45185185
12.0582716 17.195
21.79160494 6.666666667
10 13.33333333 12.44444444
18 23.11111111 17.45185185
24.4 30.28148148 21.79160494
29.52 35.53975309
0
0 Corr.Parte var
1.17E-09 1.755E-09 2.34E-09
2.262E-09 3.3345E-09 4.368E-09
3.2812E-09 4.75605E-09 6.1256E-09
4.23245E-09 6.03545E-09 7.64885E-09
2.34E-09 3.51 E-09 4.68E-09
4.368E-09 6.318E-09 8.112E-09
6.1256E-09 8.5644E-09
1.06288E-08 7.64885E-09 1.03615E-08 1.24745E-08
Página 1
Parte indep.AH
4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06
#¡VALOR!
#iVALOR! Total corregido.
6.90E-06 6.86E-06 6.82E-06 6.83E-06 6.76E-06 6.70E-06 6.77E-06 6.68E-06 6.59E-06 6.71 E-06 6.60E-06 6.50E-06 6.82E-06 6.75E-06 6.68E-06 6.70E-06 6.58E-06 6.47E-06 6.59E-06 6.44E-06 6.32E-06 6.50E-06 6.33E-06 6.20E-06
%Var. 1.026358726 1.539538088 2.052717451 1.984293536 2.925122368 3.831739242 2.878366026 4.172148219 5.373558128 3.712833683 5.294471486 6.709801162 2.052717451 3.079076177 4.105434902 3.831739242 5.542337118 7.116087164 5.373558128 7.512945871 9.323898822 6.709801162 9.089432874 10.94296071
Aportaciones S=Se-10%,Op.lVledio
Op.Novato
Incr PEH Sim(%) 1.91
2.865 3.82
3.692666667 5.4435
7.130666667 5.356488889
7.76415 9.999911111 6.90938963
9.852735 12.48658963
3.82 5.73 7.64
7.130666667 10.314
13.24266667 9.999911111
13.9812 17.35128889 12.48658963
16.91496 20.36427852
incr PEH Sim(%)
1.27 1.905 2.54
2.455333333 3.6195
4.741333333 3.561644444
5.16255 6.649155556 4.594201481
6.551295 8.302601481
2.54 3.81 5.08
4.741333333 6.858
8.805333333 6.649155556
9.2964 11.53724444 8.302601481
11.24712 13.54064593
0
0 Corr.Parte var
4.07468E-08 6.11202E-08 8.14935E-08 7.87771 E-08 1.16128E-07 1.52121E-07 1.14272E-07 1.65636E-07 2.13332E-07 1.47401 E-07 2.10192E-07 2.66381 E-07 8.14935E-08
1.2224E-07 1.62987E-07 1.52121 E-07 2.20033E-07 2.82511 E-07 2.13332E-07 2.98266E-07 3.70162E-07 2.66381 E-07 3.60853E-07 4.34439E-07
0
0 Parte indep.
4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06
#jVALOR!
#iVALOR! Total correg.
6.926E-06 6.9056E-06 6.8852E-06 6.8879E-06 6.8506E-06 6.8146E-06 6.8524E-06 6.8011 E-06 6.7534E-06 6.8193E-06 6.7565E-06 6.7003E-06 6.8852E-06 6.8445E-06 6.8037E-06 6.8146E-06 6.7467E-06 6.6842E-06 6.7534E-06 6.6684E-06 6.5965E-06 6.7003E-06 6.6058E-06 6.5323E-06
Página 2
#iVALOR!
#iVALOR! Var.%
0.58487907 0.8773186
1.16975814 1.1307662
1.66690534 2.18354852 1.64026085 2.37753341 3.06216685 2.1157892
3.01709867 3.82363607 1.16975814
1.7546372 2.33951627 2.18354852 3.15834696 4.05516154 3.06216685 4.28131477
5.3133014 3.82363607 5.17968902 6.23593729
Incr PEH SGI(%) 0.423333333
0.635 0.846666667 0.818444444
1.2065 1.580444444 1.187214815
1.72085 2.216385185 1.531400494
2.183765 2.767533827 0.846666667
1.27 1.693333333 1.580444444
2.286 2.935111111 2.216385185
3.0988 3.845748148 2.767533827
3.74904 4.513548642
Incr PEH SGI(%)
1.063333333 1.595
2.126666667 2.055777778
3.0305 3.969777778 2.982059259
4.32245 5.567140741 3.846588642
5.485205 6.951521975 2.126666667
3.19 4.253333333 3.969777778
5.742 7.372444444 5.567140741
7.7836 9.659792593 6.951521975
9.41688 11.33718123
0
0 Corr.Parte var
9.30556E-09 1.39583E-08 1.86111E-08 1.79908E-08 2.65209E-08 3.47408E-08 2.60969E-08 3.78271 E-08 4.87198E-08 3.36627E-08 4.80027E-08 6.08349E-08 1.86111 E-08 2.79167E-08 3.72223E-08 3.47408E-08
5.025E-08 6.45186E-08 4.87198E-08 6.81167E-08 8.45359E-08 6.08349E-08 8.24101 E-08 9.92152 E-08
0
0 Parte indep.
4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06 4.8216E-06
#¡VALOR!
#¡VALOR! Total correg.
6.9166E-06 6.8916E-06 6.8666E-06 6.8699E-06 6.8241 E-06 6.7798E-06 6.8263E-06 6.7632E-06 6.7046E-06 6.7856E-06 6.7085E-06 6.6395E-06 6.8666E-06 6.8165E-06 6.7665E-06 6.7798E-06 6.6964E-06 6.6197E-06 6.7046E-06 6.6003E-06 6.512E-06
6.6395E-06 6.5234E-06 6.433E-06
#¡VALOR!
#¡VALOR! Var.%
0.71845111 1.07767666 1.43690222 1.38900548 2.04758566 2.68221747 2.01485622 2.92050375 3.76149069 2.59898358 3.70613004 4.69686081 1.43690222 2.15535332 2.87380443 2.68221747 3.87963598 4.98126101 3.76149069 5.25906211 6.52672918 4.69686081 6.36260301 7.66007249
Incr PEH SC(%)
1 1.5
2 1.933333333
2.85 3.733333333 2.804444444
4.065 5.235555556 3.617481481
5.1585 6.537481481
2 3 4
3.733333333 5.4
6.933333333 5.235555556
7.32 9.084444444 6.537481481
8.856 10.66192593
Incr PEH SC(%) 1
1.5 2
1.933333333 2.85
3.733333333 2.804444444
4.065 5.235555556 3.617481481
5.1585 6.537481481
2 3 4
3.733333333 5.4
6.933333333 5.235555556
7.32 9.084444444 6.537481481
8.856 10.66192593
Página 3
0
0 Corr.Parte var
2.1451 E-08 3.21765E-08 4.2902E-08
4.14719E-08 6.11354E-08 8.00837E-08 6.01581 E-08 8.71983E-08 1.12308E-07 7.75986E-08 1.10655E-07 1.40236E-07 4.2902E-08 6.4353E-08 8.5804E-08
8.00837E-08 1.15835E-07 1.48727E-07 1.12308E-07 1.57021E-07 1.9487E-07
1.40236E-07 1.8997E-07
2.28709E-07
O.OOE+00
O.OOE+00 Parte indep.
4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06 4.82E-06
#i VALOR!
#¡VALOR! Total correg.
6.90E-06 6.86E-06 6.82E-06 6.83E-06 6.76E-06 6.70E-06 6.77E-06 6.68E-06 6.59E-06 6.71 E-06 6.60E-06 6.50E-06 6.82E-06 6.75E-06 6.68E-06 6.70E-06 6.58E-06 6.47E-06 6.59E-06 6.44E-06 6.32E-06 6.50E-06 6.33E-06 6.20E-06
#¡VALOR!
#¡VALOR! Var.%
1.02635873 1.53953809 2.05271745 1.98429354 2.92512237 3.83173924 2.87836603 4.17214822 5.37355813 3.71283368 5.29447149 6.70980116 2.05271745 3.07907618 4.1054349
3.83173924 5.54233712 7.11608716 5.37355813 7.51294587 9.32389882 6.70980116 9.08943287 10.9429607
#¡ VALOR!
#¡VALOR! Compr
O.OOE+00 O.OOE+00 O.OOE+00 8.47E-22 O.OOE+00 8.47E-22 8.47E-22 O.OOE+00 -8.47E-22 -8.47E-22 8.47E-22 O.OOE+00 O.OOE+00 8.47E-22 O.OOE+00 8.47E-22 8.47E-22 8.47E-22
-8.47E-22 O.OOE+00 O.OOE+00 O.OOE+00 O.OOE+00 -8.47E-22
#iVALOR!
#iVALOR! Valor con Sim
6.92595E-06 6.90558E-06 6.88521 E-06 6.88792E-06 6.85057E-06 6.81458E-06 6.85243E-06 6.80106E-06 6.75337E-06
6.8193E-06 6.75651 E-06 6.70032E-06 6.88521 E-06 6.84446E-06 6.80371 E-06 6.81458E-06 6.74667E-06 6.68419E-06 6.75337E-06 6.66843E-06 6.59654E-06 6.70032E-06 6.60585E-06 6.53226E-06
#i VALOR!
#¡VALOR! Valor con SGI
6.91665E-06 6.89162E-06 6.8666E-06
6.86993E-06 6.82405E-06 6.77984E-06 6.82633E-06 6.76324E-06 6.70465E-06 6.78564E-06 6.70851 E-06 6.63948E-06
6.8666E-06 6.81654E-06 6.76649E-06 6.77984E-06 6.69642E-06 6.61967E-06 6.70465E-06 6.60032E-06
6.512E-06 6.63948E-06 6.52344E-06 6.43305E-06
#¡VALOR!
#iVALOR! Valor con SC
6.90E-06 6.86E-06 6.82E-06 6.83E-06 6.76E-06 6.70E-06 6.77E-06 6.68E-06 6.59E-06 6.71 E-06 6.60E-06 6.50E-06 6.82E-06 6.75E-06 6.68E-06 6.70E-06 6.58E-06 6.47E-06 6.59E-06 6.44E-06 6.32E-06 6.50E-06 6.33E-06 6.20E-06
Página 4
ANEXO IV.5
FRECUENCIA DE DAÑO AL NÚCLEO (FDN) CORREGIDA POR
ASIM, ASGI Y ASC
FDN Correj
S=Se Op. Medio
Op. Novato
g¡da:Suma A+B+C+D corregidos
Grupo A Valor constante
1.3505E-06 1.3505E-06 1.3505E-06 1.3505E-06 1.3505E-06 1.3505E-06 1.3505E-06 1.3505E-06 1.3505E-06 1.3505E-06 1.3505E-06 1.3505E-06 1.3505E-06 1.3505E-06 1.3505E-06 1.3505E-06 1.3505E-06 1.3505E-06 1.3505E-06 1.3505E-06 1.3505E-06 1.3505E-06 1.3505E-06 1.3505E-06 1.3505E-06 1.3505E-06 1.3505E-06 1.3505E-06 1.3505E-06 1.3505E-06
Grupo B Valor con Sím
1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.18659E-05
1.1658E-05 1.14558E-05 1.12589E-05 1.20795E-05 1.16551E-05 1.12535E-05 1.08735E-05 1.05139E-05 1.20795E-05 1.18015E-05 1.15321 E-05 1.12712E-05 1.10185E-05 1.20795E-05 1.15293E-05 1.10131E-05 1.05294E-05 1.00765E-05 1.20795E-05 1.12627E-05 1.05216E-05 9.85045E-06 9.24392E-06
Valor con SGI
1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.17076E-05 1.13456E-05 1.09932E-05 1.06502E-05 1.20795E-05 1.13409E-05 1.06414E-05 9.97918E-06 9.35216E-06 1.20795E-05 1.15905E-05 1.11167E-05 1.06577E-05 1.02131 E-05 1.20795E-05
1.1112E-05 1.02044E-05 9.35361 E-06 8.55691 E-06 1.20795E-05 1.06438E-05 9.34077E-06 8.16061E-06 7.09384E-06
Valor con SC
1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.15894E-05 1.11126E-05 1.06486E-05 1.01972E-05 1.20795E-05 1,11059E-05 1.01846E-05 9.31295E-06 8.48825E-06 1.20795E-05 1.14431 E-05 1.08265E-05 1.02292E-05 9.6508E-06
1.20795E-05 1.08198E-05 9.63826E-06 8.53099E-06 7.49419E-06 1.20795E-05 1.02093E-05 8.51264E-06 6.97629E-06 5.58779E-06
Valor Sin Correg
1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05
Grupo C Valor con Sim
8.3572E-G6 8.31066E-06 8.26654E-06 8.2247E-06
8.18502E-06 8.3572E-06
8.28753E-06 8.2233E-06
8.16405E-06 8.1094E-06 8.3572E-06
8.26448E-06 8.18144E-06 8.10701 E-06 8.04027E-06 8.3572E-06
8.24201 E-06 8.13806E-06 8.04472E-06 7.96159E-06 8.3572E-06
8.19396E-06 8.05486E-06 7.93742E-06 7.84003E-06 8.3572E-06
8.14626E-06 7.9775E-06
7.84462E-06 7.74379E-06
Valor con SGI
8.3572E-06 8.27823E-06 8.20327E-06 8.13209E-06 8.06449E-06 8.3572E-06
8.23899E-06 8.12979E-06 8.02887E-06 7.93557E-06 8.3572E-06^ 8.1999E-06
8.05864E-06 7.93168E-06 7.81752E-06 8.3572E-06
8.159E-06 7.97954E-06 7.81793E-06 7.67364E-06
8.3572E-06 8.07721 E-06 7.83745E-06 7.63411 E-06 7.46487E-06 8.3572E-06
7.99605E-06 7.70514E-06 7.47473E-06 7.29915E-06
Valor con SC
8.3572E-06 8.24945E-06
8.1473E-06 8.05042E-06 7.95852E-06 8.3572E-06
8.19587E-06 8.04713E-06 7.90992E-06 7.78329E-06 8.3572E-06
8.14248E-06 7.95016E-06 7.77773E-06 7.62305E-06 8.3572E-06
8.09128E-06 7.85098E-06 7.63489E-06 7.44206E-06 8.3572E-06
7.97994E-06 7.65799E-06 7.38559E-06
7.159E-06 8.3572E-06
7.86935E-06 7.47835E-06 7.16958E-06 6.93426E-06
Página 1
Valor Sin Correg
8.3572E-06 8.3572E-06 8.3572E-06 8.3572E-06 8.3572E-06 8.3572E-06 8.3572E-06 8.3572E-06 8.3572E-06 8.3572E-06 8.3572E-06 8.3572E-06 8.3572E-06 8.3572E-06 8.3572E-06 8.3572E-06 8.3572E-06 8.3572E-06 8.3572E-06 8.3572E-06 8.3572E-06 8.3572E-06 8.3572E-06 8.3572E-06 8.3572E-06 8.3572E-06 8.3572E-06 8.3572E-06 8.3572E-06 8.3572E-06
Grupo D Valor con Sim
1.93357E-05 1.93002E-05 1.92596E-05 1.92263E-05 1.91954E-05 1.93357E-05 1.89357E-05 1.85536E-05 1.81876E-05 1.78361E-05 1.93357E-05 1.85811E-05 1.78787E-05 1.72231E-05 1.66099E-05 1.93357E-05 1.87922E-05 1.82884E-05 1.78122E-05 1.73612E-05 1.93357E-05 1.83233E-05 1.74091 E-05 1.65735E-05 1.5808E-05
1.93357E-05 1.78657E-05 1.65833E-05 1.54532E-05 1.44546E-05
Valor con SGI
1.93357E-05 1.92748E-05 1.92045E-05 1.9147E-05
1.90937E-05 1.93357E-05 1.86452E-05 1.79952E-05 1.73812E-05
1.68E-05 1.93357E-05 1.80427E-05 1.68733E-05 1.58122E-05 1.48471 E-05 1.93357E-05 1.83898E-05 1.75304E-05 1.67336E-05 1.59936E-05 1.93357E-05 1.75917E-05 1.60772E-05 1.47453E-05 1.35707E-05 1.93357E-05 1.68285E-05 1.47651 E-05 1.30475E-05 1.16118E-05
Valor con SC
1.93357E-05 1.92523E-05 1.91576E-05 1.90794E-05 1.90069E-05 1.93357E-05 1.84269E-05 1.75808E-05 1.67906E-05 1.6051 E-05
1.93357E-05 1.76445E-05 1.61491 E-05 1.48217E-05
1.364E-05 1.93357E-05 1.81073E-05
1.7006E-05 1.59993E-05 1.50772E-05 1.93357E-05
1.7086E-05 1.5186E-05
1.35602E-05 1.21645E-05 1.93357E-05 1.6122E-05
1.35853E-05 1.1557E-05
9.92557E-06
Valor Sin Correg
1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05
FDN=A+B+C+D Valor con Sim
4.11229E-05 4.10408E-05 4.09562E-05
4.0881 E-05 4.08104E-05 4.11229E-05 4.04396E-05 3.97855E-05 3.91579E-05
3.8555E-05 4.11229E-05 3.98513E-05 3.86642 E-05 3.75541 E-05 3.65146E-05 4.11229E-05 4.01862E-05 3.93091 E-05 3.84786E-05 3.76918E-05 4.11229E-05
3.9397E-05 3.78276E-05 3.63909E-05 3.50751 E-05 4.11229E-05 3.86251 E-05 3.64328E-05 3.44988E-05 3.27928E-05
Valor con SGI
4.11229E-05 4.0983E-05
4.08377E-05 4.07091 E-05 4.05882E-05 4.11229E-05 3.99423E-05 3.88211 E-05 3.77538E-05 3.67363E-05 4.11229E-05
3.8934E-05 3.69239E-05 3.50736E-05 3.33673E-05 4.11229E-05 3.94899E-05 3.79771 E-05 3.65598E-05 3.52309E-05 4.11229E-05 3.81314E-05 3.54695E-05 3.30835E-05
3.0943E-05 4.11229E-05 3.68188E-05 3.31615E-05 3.00333E-05 2.73553E-05
Valor con SC
4.11229E-05 4.09317E-05 4.07349E-05 4.05599E-05 4.03955E-05 4.11229E-05 3.95627E-05 3.8091 E-05
3.66996E-05 3.53819E-05 4.11229E-05 3.82434E-05 3.56344E-05 3.32629E-05 3.11018E-05 4.11229E-05 3.89922E-05
3.7034E-05 3.52139E-05 3.35206E-05 4.11229E-05 3.72363E-05 3.38328E-05 3.08273E-05 2.81682E-05 4.11229E-05 3.55512E-05 3.09268E-05 2.70533E-05 2.37981 E-05
Valor Sin Correg
4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05
Página 2
% Variación
0 0.46483845
0.94345659
1.369152223 1.768913927
0 3.7940106
7.372704289 10.75621227
13.96051068 0
7.002237226 13.34665521
19.11340141 24.36860908
0 5.181227292 9.943047737 14.36905593 18.48678854
0 9.451286986 17.72763427 25.03614568
31.50236457
0 13.5489385
24.79410241
34.2134657
42.12928473
Condiciones H
0 20 40 60 80 0 20 40 60 80 0
20 40 60 80 0 20 40 60 80 0 20 40 60 80 0 20 40 60 80
I2(PNR)
0 0 0 0 0
2 2 2 2 2
2 2 2 2 2 3 3 3 3 3
Í2(PEM)
0 0 0 0 0
2 2 2 2 2
2 2 2 2 2 3 3 3 3 3
I3(PNR)
4 4 4 4 4 6 6 6 6 6 8 8 8 8 8 9 9 9 9 9 12 12 12 12 12 15 15 15 15 15
I3(PEIV!)
2 2 2 2 2 3 3 3 3 3 4 4
j4j 4 4 4 4 4 4 4 6 6 6 6 6 8 8 8 8 8
Página 3
FDN Corregida:Suma A+B+C+D correj
S=S+10% Medio
Novato
Grupo A Valor constante
1.3505E-06 1.3505E-06 1.3505E-06 1.3505E-06 1.3505E-06 1.3505E-06 1.3505E-06 1.3505E-06 1.3505E-06 1.3505E-06 1.3505E-06 1.3505E-06 1.3505E-06 1.3505E-06 1.3505E-06 1.3505E-06 1.3505E-06 1.3505E-06 1.3505E-06 1.3505E-06 1.3505E-06 1.3505E-06 1.3505E-06 1.3505E-06 1.3505E-06 1.3505E-06 1.3505E-06 1.3505E-06 1.3505E-06 1.3505E-06
Grupo B Valor con Sim
1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.17955E-05 1.15192E-05 1.12503E-05 1.09886E-05 1.20795E-05 1.15153E-05 1.09815E-05 1.04763E-05 9.99823E-06 1.20795E-05 1.17101E-05 1.13521E-05 1.10054E-05 1.06696E-05 1.20795E-05 1.13483E-05 1.06624E-05 1.00196E-05 9.4177E-06
1.20795E-05 1.0994E-05
1.00091 E-05 9.11723E-06 8.31119E-06
3Ídos
Valor con SGI
1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.17076E-05 1.13456E-05 1.09932E-05 1.06502E-05 1.20795E-05 1.13409E-05 1.06414E-05 9.97918E-06 9.35216E-06 1.20795E-05 1.15905E-05 1.11167E-05 1.06577E-05 1.02131 E-05 1.20795E-05 1.1112E-05
1.02044E-05 9.35361 E-06 8.55691 E-06 1.20795E-05 1.06438E-05 9.34077E-06 8.16061E-06 7.09384E-06
Valor con SC
1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.15894E-05 1.11126E-05 1.06486E-05 1.01972E-05 1.20795E-05 1.11059E-05 1.01846E-05 9.31295E-06 8.48825E-06 1.20795E-05 1.14431 E-05 1.08265E-05 1.02292E-05 9.6508E-06
1.20795E-05 1.08198E-05 9.63826E-06 8.53099E-06 7.49419E-06 1.20795E-05 1.02093E-05 8.51264E-06 6.97629E-06 5.58779E-06
Valor Sin Correg
1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05
Grupo C Valor con Sim
8.3572E-06 8.31561 E-06 8.27592E-06 8.23804E-06 8.20189E-06
8.3572E-06 8.295E-06
8.23709E-06 8.18315E-06 8.13292E-06 8.3572E-06
8.27452E-06 8.19947E-06 8.13132E-06 8.06945E-06 8.3572E-06
8.24486E-06 8.14251 E-06 8.05001 E-06 7.9674E-06 8.3572E-06
8.20142E-06 8.06638E-06 7.9511 E-06
7.85522E-06 8.3572E-06
8.15849E-06 7.99547E-06 7.86529E-06
7.7666E-06
Valor con SGI
8.3572E-06 8.27825E-06 8.20333E-06 8.13222E-06 8.06472E-06
8.3572E-06 8.23902E-06 8.12992E-06 8.02916E-06 7.93608E-06
8.3572E-06 8.19996E-06 8.05887E-06 7.93219E-06 7.81839E-06 8.3572E-06
8.15918E-06 7.98025E-06
7.8195E-06 7.67634E-06
8.3572E-06 8.07753E-06
7.8387E-06 7.63683E-06 7.46945E-06
8.3572E-06 7.99655E-06 7.70707E-06 7.47883E-06 7.30582E-06
Valor con SC
8.3572E-06 8.24947E-06 8.14736E-06 8.05055E-06 7.95875E-06
8.3572E-06 8.19591 E-06 8.04726E-06 7.91021 E-06 7.7838E-06 8.3572E-06
8.14254E-06 7.95039E-06 7.77824E-06 7.62392E-06 8.3572E-06
8.09146E-06 7.85169E-06 7.63645E-06 7.44476E-06
8.3572E-06 7.98026E-06 7.65925E-06
7.3883E-06 7.16359E-06
8.3572E-06 7.86985E-06 7.48028E-06 7.17367E-06 6.94093E-06
Página 1
Valor Sin Correg
8.3572E-06 8.3572E-06 8.3572E-06 8.3572E-06 8.3572E-06 8.3572E-06 8.3572E-06 8.3572E-06 8.3572E-06 8.3572E-06 8.3572E-06 8.3572E-06 8.3572E-06 8.3572E-06 8.3572E-06 8,3572E-06 8.3572E-06 8.3572E-06 8.3572E-06 8.3572E-06 8.3572E-06 8.3572E-06 8.3572E-06 8.3572E-06 8.3572E-06 8.3572E-06 8.3572E-06 8.3572E-06 8.3572E-06 8.3572E-06
Grupo D Valor con Sim
1.93357E-05 1.90403E-05 1.87449E-05 1.84656E-05
1.8196E-05 1.93357E-05 1.85595E-05 1.78277E-05 1.71366E-05 1.64828E-05 1.93357E-05 1.88262E-05 1.83618E-05 1.7936E-05
1.72213E-05 1.93357E-05 1.82986E-05 1.73455E-05 1.64581E-05 1.56311E-05 1.93357E-05 1.76838E-05 1.62147E-05 1.48959E-05 1.37105E-05 1.93357E-05 1.77003E-05 1.65656E-05 1.55642E-05 5.63728E-06
Valor con SGI
1.93357E-05 1.90268E-05 1.87151E-05 1.84229E-05 1.81412E-05 1.93357E-05 1.84014E-05 1.75287E-05 1.67115E-05 1.59452E-05 1.93357E-05 1.85243E-05 1.77901 E-05 1.71221 E-05 1.62068E-05 1.93357E-05 1.80759E-05 1.69348E-05 1.58858E-05 1.49206E-05 1.93357E-05 1.72826E-05 1.55054E-05 1.39507E-05 1.25881 E-05 1.93357E-05 1.71187E-05 1.55358E-05 1.41883E-05 4.90729E-06
Valor con SC
1.93357E-05 1.90043E-05 1.86683E-05 1.83553E-05 1.80544E-05 1.93357E-05 1.81854E-05 1.71233E-05
1.614E-05 1.52282E-05 1.93357E-05 1.81168E-05 1.70312E-05 1.60594E-05 1.49025E-05 1.93357E-05 1.77973E-05 1.64247E-05 1.51815E-05 1.40541 E-05 1.93357E-05 1.67844E-05 1.4641 E-05
1.28198E-05 1.12683E-05 1.93357E-05 1.64018E-05 1.43032E-05 1.25859E-05 4.05694E-06
Valor Sin Correg
1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05
FDN=A+B+C+D Valor con Sim
4.11229E-05 4.07859E-05 4.04508E-05 4.01337E-05 3.98279E-05 4.11229E-05 4.00005E-05 3.89345E-05 3.79205E-05 3.69549E-05 4.11229E-05 3.99666E-05 3.88932E-05 3.78941 E-05 3.66395E-05 4.11229E-05 3.96041 E-05 3.81906E-05 3.6864E-05
3.56186E-05 4.11229E-05 3.85839E-05 3.62939E-05 3.42171 E-05 3.23339E-05 4.11229E-05 3.82033E-05 3.59206E-05 3.38972E-05 2.30656E-05
Valor con SGI
4.11229E-05 4.0735E-05
4.03485E-05 3.99851 E-05 3.96359E-05 4.11229E-05 3.96985E-05 3.83547E-05 3.70844E-05
3.5882E-05 4.11229E-05 3.94156E-05 3.78409E-05
3.6384E-05 3.47278E-05 4.11229E-05 3.91761 E-05 3.73822E-05 3.57135E-05 3.41605E-05 4.11229E-05 3.78226E-05 3.48989E-05 3.22917E-05 2.9965E-05
4.11229E-05 3.71095E-05 3.39341 E-05 3.11782E-05 2.06574E-05
Valor con SC
4.11229E-05 4.06837E-05 4.02457E-05 3.98359E-05 3.94432E-05 4.11229E-05 3.93213E-05 3.76336E-05 3.60493E-05 3.45597E-05 4.11229E-05 3.87157E-05 3.65167E-05 3.45011 E-05 3.23651 E-05 4.11229E-05 3.86823E-05 3.64534E-05 3.43977E-05 3.25002E-05 4.11229E-05
3.6935E-05 3.3289E-05
3.00896E-05 2.72766E-05 4.11229E-05 3.58315E-05 3.16466E-05 2.80864E-05 1.79362E-05
Valor Sin Correg
4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05
Página 2
% Variación
0 1.06790166
2.133206314 3.129651467 4.084653235
0 4.381113935 8.484993487 12.33756568 15.96005272
0 5.853697083 11.20104839 16.10249332 21.29657552
0 5.934807322
11.35492439
16.35387204 20.96814472
0 10.18397426
19.04999433 26.83009731
33.67050763
0 12.86738033
23.04385018
31.70129001
56.3840155
Condiciones H
0 20 40 60 80 0
20 40 60 80 0
20 40 60 80 0
20 40 60 80 0
20 40 60 80 0
20 40 60 80
I2(PNR)
0 0 0 0 0
2 2 2
2 2 2 2 2 3 3 3 3 3
I2(PEIVI)
0 0 0 0 0
2 2 2
2 2 2 2 2 3 3 3 3 3
I3{PNR)
4 4 4 4 4 6 6 6 6 6 6 6 8 8 8 9 9 9 9 9 12 12 12 12 12 15 15 15 15 15
I3(PEIVI)
2 2 2 2 2 3 3 3 3 3 3 3 4 4 4 4 4 4 4 4 6 6 6 6 6 8 8 8 8 8
Página 3
FDN Corregida:Suma A+B+C+D corregidos
S=Se-10% Medio
Novato
Grupo A Valor constante
1.3505E-06 1.3505E-06 1.3505E-06 1.3505E-06 1.3505E-06 1.3505E-06 1.3505E-06 1.3505E-06 1.3505E-06 1.3505E-06 1.3505E-06 1.3505E-06 1.3505E-06 1.3505E-06 1.3505E-06 1.3505E-06 1.3505E-06 ISSOSE-IDS 1.3505E-06 1.3505E-06 1.3505E-06 1.3505E-06 1.3505E-06 1.3505E-06 1.3505E-06 1.3505E-06 1.3505E-06 1.3505E-06 1.3505E-06 1.3505E-06
Grupo B Valor con Sim
1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.19363E-05 1.17969E-05 1.16612E-05 1.15292E-05 1.20795E-05 1.17949E-05 1.15256E-05 1.12708E-05 1.10296E-05 1.20795E-05 1.18929E-05 1.17122E-05 1.15371E-05 1.13675E-05 1.20795E-05 1.17103E-05 1.13639E-05 1.10393E-05 1.07354E-05 1.20795E-05 1.15314E-05
1.1034E-05 1.05837E-05 1.01766E-05
Valor con SGI
1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.17076E-05 1.13456E-05 1.09932E-05 1.06502E-05 1.20795E-05 1.13409E-05 1.06414E-05 9.97918E-06 9.35216E-06 1.20795E-05 1.15905E-05 1.11167E-05 1.06577E-05 1.02131 E-05 1.20795E-05 1.1112E-05
1.02044E-05 9.35361 E-06 8.55691 E-06 1.20795E-05 1.06438E-05 9.34077E-06 8.16061 E-06 7.09384E-06
Valor con SC
1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.15894E-05 1.11126E-05 1.06486E-05 1.01972E-05 1.20795E-05 1.11059E-05 1.01846E-05 9.31295E-06 8.48825E-06 1.20795E-05 1.14431 E-05 1.08265E-05 1.02292E-05 9.6508E-06
1.20795E-05 1.08198E-05 9.63826E-06 8.53099E-06 7.49419E-06 1.20795E-05 1.02093E-05 8.51264E-06 6.97629E-06 5.58779E-06
Valor Sin Correg
1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05 1.20795E-05
Grupo C Valor con Sím
8.3572E-06 8.30573E-06 8.25721 E-06 8.21145E-06 8.16831 E-06
8.3572E-06 8.28007E-06 8.20959E-06 8.14514E-06 8.08619E-06 8.3572E-06
8.25448E-06 8.16356E-06 8.08303E-06 8.01165E-06
8.3572E-06 8.23928E-06 8.13406E-06 8.04043E-06 7.95751 E-06
8.3572E-06 8.18671 E-06 8.04415E-06 7.92548E-06 7.82777E-06
8.3572E-06 8.13434E-06 7.96075E-06 7.82658E-06 7.72525E-06
Valor con SGI
8.3572E-06 8.27824E-06 8.20328E-06 8.13213E-06 8.06456E-06
8.3572E-06 8.23899E-06 8.12982E-06 8.02895E-06 7.93571 E-06 8.3572E-06
8.19991 E-06 8.0587E-06
7.93182E-06 7.81776E-06 8.3572E-06
8.15905E-06 7.97974E-06 7.81837E-06 7.67439E-06
8.3572E-06 8.0773E-06 7.8378E-06
7.63487E-06 7.46615E-06
8.3572E-06 7.99619E-06 7.70568E-06 7.47588E-06 7.30102E-06
Valor con SC
8.3572E-06 8.24946E-06 8.14731E-06 8.05045E-06 7.95859E-06 8.3572E-06
8.19588E-06 8.04716E-06
7.91 E-06 7.78343E-06 8.3572E-06 8.1425E-06
7.95022E-06 7.77787E-06 7.62329E-06 8.3572E-06
8.09133E-06 7.85118E-06 7.63533E-06 7.44281 E-06 8.3572E-06
7.98003E-06 7.65834E-06 7.38635E-06 7.16029E-06 8.3572E-06
7.86948E-06 7.47889E-06 7.17073E-06 6.93613E-06
Página 1
Valor Sin Correg
8.3572E-06 8.3572E-06 8.3572E-06 8.3572E-06 8.3572E-06 8.3572E-06 8.3572E-06 8.3572E-06 8.3572E-06 8.3572E-06 8.3572E-06 8.3572E-06 8.3572E-06 8.3572E-06 8.3572E-06 8.3572E-06 8.3572E-06 8.3572E-06 8.3572E-06 8.3572E-06 8.3572E-06 8.3572E-06 8.3572E-06 8.3572E-06 8.3572E-06 8.3572E-06 8.3572E-06 8.3572E-06 8.3572E-06 8.3572E-06
Grupo D Valor con Sim
1.93357E-05 1.91869E-05 1.90381E-05 1.88974E-05 1.87615E-05 1.93357E-05
1.8944E-05 1.85739E-05 1.82235E-05 1.78913E-05 1.93357E-05 1.9078E-05
1.88408E-05 1.86215E-05 1.82552E-05 1.93357E-05 1.8811 E-05
1.83269E-05 1.78749E-05 1.74526E-05 1.93357E-05 1.84988E-05 1.77501 E-05 1.70751 E-05 1.64663E-05 1.93357E-05 1.85048E-05 1.79198E-05 1.73993E-05 7.14869E-06
Valor con SGI
1.93357E-05 1.91497E-05 1.89576E-05 1.87817E-05 1.86131 E-05 1.93357E-05
1.8524E-05 1.77667E-05 1.70581 E-05 1.63938E-05 1.93357E-05 1.82814E-05 1.73199E-05 1.64395E-05 1.54906E-05 1.93357E-05 1.82342E-05 1.72406E-05 1.6329E-05
1.54916E-05 1.93357E-05 1.74424E-05 1.58137E-05 1.43964E-05 1.31602E-05 1.93357E-05 1.69729E-05 1.51362E-05 1.35814E-05 4.97065E-06
Valor con SC
1.93357E-05 1.91272E-05 1.89108E-05 1.87141 E-05 1.85264E-05 1.93357E-05 1.83069E-05
L 1.73567E-05 1.64767E-05
1.566E-05 1.93357E-05 1.78786E-05 1.65788E-05 1.54144E-05 1.42374E-05 1.93357E-05 1.79536E-05 1.67232E-05 1.56091 E-05 1.45986E-05 1.93357E-05 1.69403E-05 1.49349E-05 1.32352E-05 1.17901 E-05 1.93357E-05 1.62613E-05 1.3931 E-05
1.20385E-05 4.1124E-06
Valor Sin Correg
1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05 1.93357E-05
FDN=A+B+C+D Valor con Sim
4.11229E-05 4.09227E-05 4.07253E-05 4.05389E-05 4.03598E-05 4.11229E-05 4.05109E-05 3.99309E-05 3.93803E-05 3.88572E-05 4.11229E-05 4.04779E-05 3.98804E-05 3.93258E-05
3.8647E-05 4.11229E-05 4.02937E-05 3.95237E-05 3.88029E-05 3.81281 E-05 4.11229E-05 3.97463E-05 3.85087E-05 3.73903E-05 3.63799E-05 4.11229E-05
3.9521 E-05 3.82651 E-05
3.716E-05 2.64011 E-05
Valor con SGI
4.11229E-05 4.08579E-05 4.05909E-05 4.03438E-05 4.01077E-05 4.11229E-05 3.98211 E-05 3.85926E-05 3.74308E-05 3.63303E-05 4.11229E-05 3.91727E-05 3.73706E-05
3.5701 E-05 3.4011 E-05
4.11229E-05 3.93342E-05 3.76875E-05 3.61556E-05 3.47297E-05 4.11229E-05 3.79822E-05 3.52064E-05 3.27354E-05 3.05337E-05 4.11229E-05 3.69634E-05 3.35331 E-05j 3.05683E-05 2.0716E-05
Valor con SC
4.11229E-05 4.08066E-05 4.04881 E-05 4.01946E-05
3.9915E-05 4.11229E-05 3.94427E-05
3.7867E-05 3.63858E-05 3.49911 E-05 4.11229E-05 3.84775E-05 3.60642E-05 3.38557E-05 3.16995E-05 4.11229E-05 3.88385E-05 3.67514E-05 3.48241 E-05 3.30427E-05 4.11229E-05 3.70907E-05
3.3582E-05 3.0503E-05
2.77951 E-05 4.11229E-05 3.56906E-05
3.1273E-05 2.7536E-05
1.79868E-05
Valor Sin Correg
4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05 4.11229E-05
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f=é. ^9/h '^3 81