construcción metálica ed.9

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EDIFICIO DE LA ROCA

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SOLUZONA TORRE

EDIFICIO DE LA ROCA

SOLUZONA TORRE A Y B

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Galería gráficaProyectos metálicosUna selección de obras nacionales con manejo de estructura y componentes metálicos.

60

Fundadores-AsesoresTito Livio Caldas, Alberto Silva,

Miguel Enrique Caldas

PresidenteLuis Alfredo Motta

Gerente Unidad de Información Profesional Especializada

David de San Vicente

Gerente ConstrudataJuan Guillermo Consuegra

[email protected]

Dirección editorialHernando Vargas Caicedo

Editora generalMelissa Fernández

[email protected]

InvestigaciónSergio Villamil

Diseño y diagramaciónGeorge García - G 2 diseños E.U.

PortadaCaixa Forum Madrid, España.

Foto © 2008 Roland Halbe

Tráfico de materialesJohanna Leguizamón

IlustracionesJames García

Gerente comercialDavid Barros

[email protected]

Coordinador ventasRené Leon

[email protected]

Jefe de mercadeoRicardo Torres

[email protected]

Ventas publicidad Mario Chala, Luis Carlos Duque, Gabriel

Cristancho, Erika Gonzalez

ImpresiónLegis S.A.

Las opiniones expresadas por los autores de cada artículo individual no reflejan necesariamente las

de Legis S.A.Legis S.A. se reserva los derechos de autor

sobre el material de la presente edición, que no puede reproducirse por medio alguno sin previa

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forma o el fondo de los avisos publicitarios, incluido el uso de fotografías, marcas y/o patentes.

MaterialesConectores de cortante tipo tornillo para un sistema compuesto (segunta parte)La relación directa entre la sección y el tipo de falla del material, así como entre la rigidez de las probetas y la cantidad de conectores, son algunas de las conclusiones de este trabajo de investigación.

16

EstudioEl acero en la rehabilitaciónEl uso combinado de materiales nuevos y antiguos estimula la diversidad arquitectónica.

50

EspecialUnidad Deportiva Atanasio GirardotPara los IX Juegos Suramericanos Medellín 2010 esta área se consolidará con la recuperación del Coliseo de Baloncesto Iván de Bedout y la construcción de cuatro escenarios integrados por una cubierta metálica que definirá el concepto arquitectónico de nueva topografía.

8

Construcción Metálica

7Construcción Metálica 9

Zoom inDetalles metálicosAnálisis de soluciones estructurales, envolventes y cubiertas.

28

MaterialesAcero inoxidable, acero mejorPerspectivas de desarrollo en Colombia.

22

LegadoEiffel, de la artesanía a la globalización“La introducción del hierro en edificios nos permite enfrentar iniciativas de las que épocas anteriores no tenían sino un vago presentimiento”.

64

EspecialHotel ContinentalEste antiguo inmueble de conservación se sometió a una actualización, en la cual se replanteó su reforzamiento estructural con acero, según las normas vigentes, para así habilitarlo al nuevo uso residencial y comercial.

80

SistemasRigidización de pórticos metálicos acarteladosLos riesgos que produce el viento en las edificaciones pueden disminuirse con una adecuada intervención de la vulnerabilidad. La rigidización proporciona elementos que mejoran la configuración de la estructura, al mismo tiempo que su comportamiento ante esta fuerza natural.

73

Fichas técnicasDescripción detallada de productos y sistemas metálicos para construcción.

90

40

AditivosEl reto de la protección metálicaLa exposición de estructuras metálicas a elevadas temperaturas o a la corrosión ha generado el desarrollo de productos de alta tecnología, dinamizando así estos insumos para la construcción.

36

ContenidoInternacionalCaixaForum MadridLa “operación quirúrgica” para la rehabilitación del edificio sede de este centro cultural, a cargo de Herzog & Meuron, separó y removió su base y las partes sin alterar las fachadas que debían conservarse. El proyecto definió una nueva volumetría dominada por el acero corten y espacios interiores de acero inoxidable.

Nos interesan sus comentarios, escríbanos a [email protected]

8 Construcción Metálica 9

Como escenario para los IX Juegos Suramericanos Medellín 2010, esta área de la ciudad se

consolidará con la intervención que se hará al Coliseo de Baloncesto Iván de Bedout y la

construcción de los escenarios para gimnasia, voleibol y combate. La cubierta metálica que

integrará a estos cuatro edificios definirá el concepto arquitectónico de nueva topografía.

Unidad Deportiva

Atanasio Girardot


E s p E c i a l

E n mayo de 2008, la Alcaldía de Medellín y el Instituto de De-portes y Recreación (Inder) convocaron un concurso público internacional para el diseño de los anteproyectos arquitectó-nicos, urbanísticos y paisajísticos de los escenarios para los

próximos Juegos Suramericanos 2010. El primer puesto se adjudicó al proyecto presentado por la Unión Temporal Suramérica, conformada por los arquitectos Giancarlo Mazzanti y Juan Felipe Mesa.

El conjunto urbano se plantea como una nueva configuración geo-gráfica en el alargado Valle de Aburrá, a medio camino entre los cerros Nutibara y El Volador. Se trata de una topografía arquitec-tónica con cualidades específicas: desde la lejanía o desde lo alto exhibe una imagen geográfica abstracta y festiva, mientras que desde su interior el movimiento de la estructura de cubierta per-mite el acceso de la luz natural, tenue y filtrada, adecuada para la realización de eventos deportivos.

El proyectoLas tres nuevas canchas deportivas abiertas de la Unidad Deportiva Atanasio Girardot se suman al sentido urbano norte-sur existente, lo que permite la continuidad visual y peatonal de la ejes importantes como la carrera 70., que es enfatizada al llegar a la unidad deportiva. La libre circulación peatonal alrededor de todos los edificios, más la creación de cuatro nuevas plazas triangulares, permite un espa-cio público circundante y conexo.

El diseño intenta reconstruir una montaña a partir de una cubierta metálica hecha de franjas paralelas, que dará unidad urbana y es-pacial como un gran continente edificado, con espacios públicos abiertos, que también permitirá a los cuatro coliseos funcionar de manera independiente.

EstructuraLa forma de los edificios, cuya altura alcanzará los 20 m, está definida por la misma estructura, por lo que se optó por un sistema modular de acero que permite optimizar los procesos de fabricación y montaje.

El proyecto plantea la utilización de dos tipos de materiales: en la franja 1 (suelos, estructura de graderías, graderías y columnas) se uti-lizará el hormigón, con la opción de prefabricar las zonas de tribunas y trabajar con un tipo único de columnas. En la franja 2, las franjas de cubiertas se construirán a partir de cerchas metálicas livianas unidas por otras más pequeñas, modulares y de fácil industrialización.

El concepto que predomina es el de estructuras independientes para graderías y cubiertas. Las graderías (de concreto) tendrán un sistema estructural de pórticos elaborados con el mismo material, reforzado con vigas gualdera inclinadas en dirección transversal y vigas longitudinales que lo complementan.

El área de competencia se encuentra 2,9 m por debajo del nivel del terreno y se sostendrá por muros de contención perimetrales.


E s p E c i a l

cubiertaSu diseño comenzó con la definición de la geometría básica de las cerchas y la determinación de las cargas por considerar, de acuerdo con la NSR-98. Se propusieron varias alternativas de disposición de la celosía, con base en una separación de co-rreas de 1,8 m.

Una vez definido el trazado de las diagonales de cada elemento, se construyeron modelos para analizar los diferentes tipos de cercha y su respuesta a cargas verticales, viento y movimientos sísmicos.

La cubierta consistirá en franjas hechas con pórticos de acero, articulados en dirección transversal con cerchas que mejoran la estabilidad lateral del sistema, las cuales vencerán la luz mayor de 55 m, y un pórtico resistente a momento en dirección lon-gitudinal, que estará conformado por una viga que vincule las columnas del edificio. Las franjas, de 7,4 m de ancho, estarán separadas entre sí por otra de 1,8 m que servirá como canal de evacuación de aguas y como pasarela de inspección.

A causa de la geometría curva de la cubierta, las cerchas presen-tarán un comportamiento en forma de arco, articulado en los apo-yos, y las columnas de soporte tendrán un elemento inclinado que recibirá el componente horizontal. La geometría de las columnas generará rigidez ante cargas horizontales ocasionadas por un sis-mo en dirección transversal, mientras que en dirección longitudi-

nal se aprovechará la rigidez del pórtico generado por la viga de amarre a un nivel superior.

La fabricación de las cerchas se hará en sitio, trazando en el piso la geometría y ensamblando cada elemento. Por lo general, las cerchas se dividen en tres secciones, para izarlas con ayuda de torres tem-porales de apoyo y unirlas con bridas atornilladas que se aseguran con el elemento alineado y puesto sobre las columnas. Las cerchas por parejas se irán ubicando según se fabrican, comenzando así con la instalación de las correas para conformar las franjas.

Con el fin de obtener una ganancia en cuanto a rigidez y resisten-cia de las columnas, se determinó rellenarlas con concreto para aprovechar las condiciones de la sección compuesta.

Por su configuración geométrica, en las cerchas se disminuirá la sección de apoyo para proyectarse en voladizo hacia el exterior con una altura máxima de 0,6 m. Para manejar este cambio de sección se conformará una viga de alma llena que una los cordo-nes superior e inferior con una lámina de ¼”, modelada a partir de elementos tipo shell.

Una vez montada la estructura, se le aplicará pintura polimérica como segunda protección y se montará la cubierta conformada por un sándwich de superboard, Tyvek® de Dupont, malla plástica con pegamento de látex y cristanac de tonos verdes como acabado final.


E s p E c i a l

coliseo de voleibolAforo: 2.400 personasÁrea: 4.899 m2

Programa: administración, cafetería, camerinos, zona antidopaje, zonas de competencia, área de entrena-miento, cuarto de control, depósito y zona de prensa.

Cerc

ha m

etál

ica

tipo

3a,3

b,5a

,5b

Planta Coliseo de VoleibolNivel acceso

Planta Coliseo de VoleibolNivel graderías


E s p E c i a l

Flexibilidad y transparenciaLos nuevos edificios funcionarán como unidades indepen-dientes durante los Juegos, pero tendrán la posibilidad de relacionarse abriendo sus caras norte y sur para convertirse en un gran parque público cubierto y deportivo, con transpa-rencias visuales y continuidad espacial.

BioclimáticaLa disposición oriente-occidente de las franjas de la cubierta evitará el acceso directo de la luz solar al interior. Las caras norte y sur de los edificios permitirán el paso directo de las corrientes de aire gracias a las amplias ventilaciones cruzadas.

Coliseo de VoleibolCorte longitudinal

Coliseo de VoleibolCorte transversal


Ficha técnica

cliente Inder, Instituto de Deportes y Recreación.

Ubicación Medellín

año del proyecto 2008

Tiempo de ejecución (meses) 12

Área construida (m²) 30.694

Área lote (m²) 43.448

Diseño arquitectónicoUnión Temporal Suramérica. Arquitectos Giancarlo Mazzanti y Felipe Mesa.

Estudio de suelos Solingral S.A.

Diseño estructuralCNI Ingenieros Consultores Ltda. Ingenieros Nicolás Parra G. y Daniel Lozano.

Fabricación y montaje de la estructura

Estaco S.A. (coliseos de baloncesto y gimnasia), Estrunar Ltda. (coliseo de voleibol), SEI Corpacero (coliseo de combate).

constructor Coninsa Ramón H.

Estudio de patología y vulnerabilidad sísmica

Centro de Proyectos e Investigaciones Sísmicas (CPIS), Universidad Nacional de Medellín.

Fuente de informaciónGiancarlo Mazzanti arquitectos. CNI Ingenieros Consultores Ltda.

planos, renders y fotos Giancarlo Mazzanti arquitectos.

Reforzamiento iván de BedoutLa estructura de las graderías de este coliseo, cuyo diseño y cons-trucción originales son de hace más de 30 años, está conformada por pórticos de concreto con vigas inclinadas de soporte a las gra-das, que se forman con nervios de 10 cm de ancho y losas planas de entre 5 y 7 cm de espesor para las huellas. La estructura no tiene vigas en dirección longitudinal, por lo que los pórticos no son completos.

El estudio de patología y diagnóstico de vulnerabilidad sísmica al que fue sometida esta estructura encontró deficiencias en cuanto a rigidez y resistencia, por lo que la propuesta de reforzamiento adiciona un par de arriostramientos excéntricos con perfiles tubu-lares de acero, así como de vigas longitudinales que reconforman los pórticos en dirección paralela a la gradería.

La intervención propuesta busca obtener una mejora en el com-portamiento dinámico de la estructura que garantice una mayor rapidez en la ejecución de las obras mediante el empleo de los elementos metálicos.


La relación directa entre la sección y el tipo de falla del material, así como entre la rigidez de las probetas y la cantidad de conectores, son algunas de las conclusio-nes de este trabajo de investigación adelantado en la Maestría en estructuras de la Universidad Nacional de Colombia.

Xavier Fernando Hurtado A. Maritzabel Molina H. Dorian Luis Linero S.

M a t e r i a l e s

Modelo matemáticoA partir del método de los elementos finitos se llevó a cabo un análisis tridimensional con no linealidad, de acuerdo con los mo-delos constitutivos de los materiales, considerando deformacio-nes infinitesimales para la probeta identificada como M5-2-12. La aplicación de la carga se representó por un desplazamiento incre-mental sobre el perfil y se usó el programa ANSYS para desarrollar este modelo.

Modelos numéricos de los materiales • Concreto: el criterio de falla aplicado en la modelación del

concreto fue el de William & Warnke (Fig. 12), que describe una superficie de esfuerzo máximo para un estado biaxial de esfuerzos, el cual se define a partir de valores de resistencia a compresión y tensión del concreto.

• Acero de los conectores de cortante: este modelo se tra-bajó con la curva idealizada bilineal del acero, de acuerdo con los datos de los ensayos de laboratorio (Fig. 13b). El criterio de fluencia definido para el acero es el de Von Mises (Fig. 13a).

• Acero del perfil metálico: de igual manera que para los conec-tores, el modelo del perfil metálico empleó una curva esfuerzo-deformación idealizada bilineal, de acuerdo con los ensayos de laboratorio, utilizando el criterio de fluencia de Von Mises.

Caracterización del modelo• Discretización: aprovechando la simetría geométrica y de car-

gas, se modeló la mitad de la probeta con respecto al eje y con las dimensiones nominales del modelo físico. En la figura 14 se pue-de observar la malla de elementos finitos, en la que se emplearon elementos tridimensionales SOLID65 y SOLID45, los cuales per-miten trabajar materiales con propiedades no lineales.

Conectores de cortante tipo tornillo para un sistema compuesto (Segunda parte)

PrOPieDaD DESCRIPCIÓN

f’cft

fcbσhf1f2

42.4 MPa4.2 MPa

50.9 MPa73.4 MPa61.5 MPa73.1 MPa

Esfuerzo uniaxial máximo a compresiónEsfuerzo uniaxial máximo a tensiónEsfuerzo biaxial máximo a compresiónEstadeo de esfuerzos bajo ambiente hidrostáticoEsfuerzo biaxial máxmo a compresión y estado hidrostáticoEsfuerzo uniaxial máximo a compresión y estado hidrostático

Tabla 9. Relación entre las variables de caracterización del concreto

Fig. 12. Criterio William & Warnke.

Fig. 13

PrOPieDaD DESCRIPCIÓN

Eσy υE’

200.000 MPa394.2 MPa

0.200.00001 MPa

Módulo de elasticidad del aceroEsfuerzo de fluencia del materialRelación de PoissonMódulo de elasticidad del acero en la zona de endurecimiento

Tabla 10. Valores de caracterización del acero de los conectores de cortante

Compresión - Tensión

a. b.

Tensión - Compresión

Tensión - Tensión

Compresión - Compresión

σ 3 > 0 (FISURACIÓN)σ 3 > 0 (FISURACIÓN)

σ 3 > 0 (FISURACIÓN)

σ 1

σ

ε

σ 2

σ 3 = 0 (APLASTAMIENTO)

σ 3 < 0 (APLASTAMIENTO)

fc

fc

ft

ft

ft

fc

E

1

Compresión - Tensión

a. b.

Tensión - Compresión

Tensión - Tensión

Compresión - Compresión

σ

ε

σ 2

σ 1σ y

σ y

-σ y

σ y

σ y

-σ y

E

E’=0


M a t e r i a l e s

Fig. 14. Malla de elementos finitos

Fig. 15. Restricciones impuestas al modelo

La compatibilidad de los nodos, particularmente en las zonas de interacción entre el concreto y el acero, se garantizó con la vincu-lación de las mallas de cada uno de los volúmenes discretizados.

• Condiciones de borde: con el fin de simular adecuadamente las condiciones del ensayo y garantizar la estabilidad del mo-delo de manera que no existieran problemas de convergencia numérica durante el análisis por computador, se consideraron las siguientes restricciones:

• Apoyosenlacarainferiordelaplacadeconcreto,restrin-giendo los desplazamientos en todas las direcciones y simu-lando las condiciones del ensayo experimental.

• Limitaciónaldesplazamientoenelalmadelperfil,simulandola restricción de la sección simétrica.

• Desplazamientoscontroladosendirecciónverticalsobreelper-fil, simulando la aplicación de la carga. Estos desplazamientos se aplicaron de manera lineal en 250 pasos, donde se conside-raron hasta 20 iteraciones para llegar a convergencia.

Resultados• Desplazamientos:como se observa en las figuras 16a y 16b, el

perfil metálico tuvo un comportamiento de cuerpo rígido, conser-vando la misma magnitud de desplazamientos tanto en la cara sobre la cual se aplicó la carga, como en la ubicada en el extremo opuesto.

La figura 16c muestra la deformación final de los conectores. Cabe destacar que el tornillo con mayor desplazamiento final es el que está más alejado del punto de aplicación de la carga, re-sultado consistente con los obtenidos en los ensayos de labora-torio. Este conector encuentra un mayor volumen de concreto, oponiéndose al desplazamiento, lo que hace que este tornillo entre primero en fluencia y tenga mayor deformación en compa-ración con los otros, antes de producirse la fractura de la placa.

En las direcciones X y Y, los desplazamientos finales son del orden de 0.002 m (Fig. 17). Estas magnitudes de desplazamien-to se consideran poco relevantes respecto al desplazamiento de 0.005 m en Z. No obstante, las magnitudes de los despla-zamientos en Y indican que existe deflexión de la placa de concreto, inducido por la carga aplicada.

• Esfuerzos: en las figuras 18a y 18b se encuentran los compo-nentes de esfuerzos SZ para el perfil metálico con los conec-tores y el concreto, respectivamente.

Se demarca la concentración de esfuerzos en la zona de los conecto-res (de tracción y de compresión) tanto en la placa como en el perfil.

Similar a lo que sucede con los desplazamientos, los compo-nentes de esfuerzos en los sentidos X y Y presentan menor relevancia que en sentido Z, llegando al 60% y 20% respectiva-

Fig. 16a

Fig. 16b


M a t e r i a l e s

DesPlaZaMieNtO PrOMeDiO (mm)

CARGA kN% DE ERROR

ExperImental Modelación0.000.100.19

0.008.9017.79

0.0014.3727.96

---38%36%

0.290.370.46

26.6935.5844.48

41.3652.0262.71

35%32%29%

0.540.630.73

53.3862.2771.17

71.3981.7390.99

25%24%22%

0.830.921.01

80.0688.9697.86

101.23109.63117.69

21%19%17%

1.091.181.27

106.75115.65124.54

124.48131.52138.26

14%12%10%

1.361.451.54

133.44142.34151.23

145.86152.76158.68

9%7%5%

1.641.751.89

160.13169.02177.92

165.83172.96181.12

3%2%2%

Tabla 12

mente, con respecto al valor de esfuerzo máximo de 11.5MPa. En los estados de esfuerzos cortantes en sentido XY, YZ y ZX

se observa que la zona de interacción entre conectores y perfil corresponde a la más esforzada en los tres casos (Fig. 19a), llegándose a valores hasta de 8.5MPa que sobrepasan el de resistencia máxima a corte del concreto (1.1MPa).

De manera similar a lo observado con los esfuerzos cortantes, los esfuerzos principales presentan una mayor concentración en la zona de contacto entre conectores y perfil metálico, don-de se realiza la transferencia de carga, llegando a tener intensi-dades de esfuerzos principales hasta de 8.5MPa, que superan el esfuerzo máximo a tensión del concreto (4.2MPa). Este efec-to se aprecia en la figura 19(b).

Con los anteriores resultados se concluye que, a causa de los esfuerzos cortantes inducidos por los conectores sobre el con-creto, ocurre una degradación continua en dicho material y pér-dida de rigidez del sistema, lo que genera fractura de la placa de concreto y deformaciones elevadas en los conectores.

• Comparaciónderesultados:la tabla 12 presenta los datos promedio registrados para este modelo en el laboratorio y los resultados obtenidos en la modelación y el porcentaje de error encontrado.

Fig. 16c

Fig. 17a

Fig. 17b

Fig. 18a. Esfuerzos SZ

Se observa que la mayor discrepancia de resultados se en-cuentra en el periodo inicial, donde se llega al 38% de error. A medida que la carga se incrementa, junto con los des-plazamientos, se reduce la variación hasta el 2%, inducida por el modelo constitutivo del concreto que considera en-durecimiento en la rama ascendente de la curva esfuerzo-deformación. El registro completo de los resultados de la modelación por medio de elementos finitos se encuentra en la figura 20.


M a t e r i a l e s

Comportamiento general de los conectores tipo tornilloCon el fin de obtener las ecuaciones de diseño de conectores tipo tornillo grado dos para un sistema de sección compuesta con con-creto de 21 MPa, se calcula la relación entre cargas de falla (Hurta-do, 2007) a partir de:

Estas expresiones fueron los parámetros de comparación en estudios previos para espigos (Ollagaard, 1971), que a su vez tienen la misma presentación de las ecuaciones planteadas en las normas de diseño.

• Relacióncargadefallavs.diámetro: en la tabla 13 se en-cuentran datos de carga última y la respectiva relación existente entre estas dos magnitudes.

A partir de estos datos, y promediando los valores de relación de cargas con las mismas separaciones entre conectores, se obtiene la expresión:

(3)

Figura 20. Curva Carga vs. Desplazamiento modelo MEF

(1) (2)

donde: f’c: Resistencia a la compresión del concreto [MPa]Ec: Módulo de elasticidad del concreto [MPa]n: Número de conectoresf: Diámetro de los conectores [m]S: Separación entre conectores [m]

MODelOCARGA FALLA

RELACIÓN(KN) (KN)

M4-1-0M4-2-8M4-2-12M4-2-14M4-3-12M4-3-14

100.42187.54150.16180.38234.22243.73

151.542214.313214.313214.313262.479262.479

0.660.880.700.840.890.93

M5-1-0M5-2-8M5-2-12M5-2-14M5-3-12M5-3-14

129.32195.33234.97232.48248.11214.59

169.430239.610239.610239.610293.461293.461

0.760.820.980.970.850.73

M6-1-0M6-2-8M6-2-12M6-2-14M6-3-12M6-3-14

178.59253.38278.42232.96318.85334.24

185.601262.479262.479262.479321.470321.470

0.960.971.060.890.991.04

Tabla 13. Datos de comparación para correlacionar el efecto del diámetro de los conectores

• Relacióncargadefallavs.separación: en la tabla 14 se muestran los datos de carga de falla y su respec-tiva relación.

Al sacar el promedio de estos valores se llega a la ecuación de correlación entre carga de falla y separación entre conectores:

(4)

Fig. 18b. Esfuerzos SZ

Figs. 19a y 19b

M5-2-12-1M5--12-3MODELO ELEMENTOS FINITOS

M5-2-12-2MODELO ELÁSTICO

300

250

200

150

100

50

00.0 0.5 1.0 1.5 2.0 2.5 3.0

DESPLAZAMIENTO (mm)

CAR

GA

(kN

)

CarGa vs. DesPlaZaMieNtO


M a t e r i a l e s

autoresXavier Fernando Hurtado A. Ingeniero civil de la Universidad Nacional de Colombia, Bogotá, M Sc en Estructuras. Maritzabel Molina H. Profesora asociada de la Universidad Nacional de Colombia, Bogotá.Dorian Luis Linero S. Profesor asistente de la Universidad Nacional de Colombia, Bogotá.

NomenclaturaAc = Sección transversal del conector tipo tornillo [m2]As = Sección transversal del perfil metálico [m2]Asol = Sección transversal de la soldadura [m2]fy, sy = Esfuerzo de fluencia del acero [MPa]E = Módulo de elasticidad del acero [MPa]E’ = Módulo de elasticidad del acero en la zona de endurecimiento [MPa]Ec = Módulo de elasticidad del concreto [MPa]f’c = Resistencia a la compresión del concreto [MPa]n = Número de conectoresS = Separación entre conectores tipo tornillo [m]f = Diámetro del conector tipo tornillo [m]u = Relación de Poisson del acero

MODelOCARGA FALLA

RELACIÓN(KN) (KN)

M4-1-0M4-2-8M4-2-12M4-2-14M4-3-12M4-3-14

100.42187.54150.16180.38234.22243.73

268.994329.388355.780329.388355.780

0.700.460.510.710.69

M5-1-0M5-2-8M5-2-12M5-2-14M5-3-12M5-3-14

129.32195.33234.97232.48248.11214.59

268.944329.388355.780329.388355.780

0.730.710.650.750.60

M6-1-0M6-2-8M6-2-12M6-2-14M6-3-12M6-3-14

178.59253.38278.42232.96318.85334.24

268.944329.388355.780329.388355.780

0.940.850.650.970.94

Tabla 13. Datos de comparación para correlacionar el efecto de la separación

Metodología de diseñoPartiendo del diseño por flexión de la sección compuesta por el perfil de acero y la placa de concreto, realizado de acuerdo con la NSR-98, se diseñan los conectores de cortante por el siguiente procedimiento:

a) Selección de un diámetro f de conectores y se conocen los valores nominales de:• Resistenciadelosmateriales(f’c, Ec, Fy, Fu)• Geometríadelasección(Ac, As)• Solicitaciónmáximaacortante(Vu)

b) Cálculo de la fuerza máxima de corte inducida por flexión en la placa de concreto de acuerdo con la NSR-98.

c) Cálculo de la fuerza máxima de compresión asistida por el perfil metálico según la NSR-98.

d) Identificación del valor de carga de falla CF como el menor entre los calculados en los pasos b y c.

e) Cálculo de la resistencia de un conector para la falla del concreto. f) Cálculo de la resistencia de un conector para la falla del acero.g) Identificación del valor de falla Qn como el menor entre los

calculados en los pasos e y f.h) Cálculo del número de conectores de acuerdo con la NSR-98.i) Revisión de la resistencia de la soldadura, que debe ser mayor

que el cortante de solicitación.j) Revisión de la fuerza cortante resistida por la sección (Vn),

que es superior a la fuerza cortante de solicitación (Vu).

k) Cálculo de la separación de los conectores.l) Revisión de las separaciones límite de conectores de acuerdo

con los requisitos de la NSR-98.

Conclusiones• Elaportedelosconectoresdecortantetipotornilloalacapa-

cidad estructural de la sección compuesta se refleja en que, a medida que aumenta su diámetro se reducen su deformación y su desplazamiento. Este efecto está directamente relacionado

con el tipo de falla que pueda presentar la sección: diámetros menores conllevan una falla dúctil generada por rotura de la soldadura. Para diámetros mayores se presenta una falla frágil ocasionada por agrietamiento del concreto.

• Larigidezdelasprobetassevedirectamenteafectadaporlacantidad de conectores que tenga la sección compuesta. De esta manera, a mayor cantidad de tornillos se reduce la defor-mación en los mismos por traslapo de las zonas de aferencia de cada conector, induciéndose más rápidamente la fisura del concreto y provocándose así la falla frágil. Una menor canti-dad de conectores implica mayor ductilidad de la sección.

• Debeexistirunaseparaciónmínimadeconectoresquepermitantrabajo de sección compuesta y un espaciamiento máximo de conectores, que no conduzca a sobreprecios ni a fallas frágiles.

• La carga de falla esperada a partir del planteamiento de laNSR-98 para espigos estuvo siempre por debajo de la obteni-da en los ensayos, llegando hasta un 30%, independientemen-te del modo de falla que se presentara. Así, se acerca mucho más a la carga máxima elástica, lo que es coherente si se asu-me el diseño de los conectores tipo tornillo en el rango elásti-co con el mismo planteamiento presentado para espigos.

• Loscomportamientos(elásticoeinelástico)delasprobetasysu carga de falla están directamente relacionados con la sepa-ración entre conectores y su diámetro, debido al aporte de las características del acero y a la limitada capacidad inelástica que puede desarrollar el concreto, donde estas variables son independientes entre sí. De esta manera se podría inducir a la falla frágil de la sección teniendo corta separación entre los mismos, tornillos de gran diámetro o una combinación de las anteriores causas.


E l acero inoxidable es probablemente el tipo de acero más apreciado en el mundo por sus características de versatilidad, es-tética y alta resistencia a la corrosión. Este material ofrece ventajas exclusivas frente a los aceros al carbono y otros metales alternativos, gracias a la favorable combinación de sus elementos aleantes como níquel, cromo y molibdeno. Además, es el material con mayor número de aplicaciones y usos en los sectores arquitectónico, farmacéutico, alimentario, de transporte,

diseño industrial y hogar, entre otros.

M a t e r i a l e s

Karina Morales Rodríguez

Perspectivas de desarrollo en Colombia

Acero inoxidable,acero mejor

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Herraje para fijación de cristales. Tienda Juan Valdez, Bogotá


M a t e r i a l e s

Desde su invención, hace más de cien años, la producción y el consu-mo de acero inoxidable en el mundo se está dando en tasas de creci-miento mucho mayores que las de cualquier otro metal. De acuerdo con estudios de mercado en el sector de la construcción en diversos países, este material es muy frecuente en espacios donde tradicional-mente el concreto, el ladrillo y el acero convencional han figurado con soluciones conceptuales y funcionales. El acero inoxidable ha evolu-cionado tecnológicamente para dar respuesta a factores críticos, co-munes a todos los materiales, como lo son el costo por ciclo de vida, la conformabilidad, la estética y el respeto por el medio ambiente.

en el segundo semestre, debido al fuerte crecimiento que presen-tó el precio internacional del níquel y a la crisis económica genera-lizada, que ha bajado los índices en la actividad industrial mundial.

Su ventaja fundamental tiene que ver con la capacidad de autorre-generar su estructura superficial, es decir, de asegurar resistencia a la corrosión. El cromo del acero inoxidable reacciona con el oxíge-no del ambiente al que está expuesto, formando una película pro-tectora invisible llamada “película pasiva”. Si esta capa se deteriora mecánica o químicamente, se recuperará espontáneamente facili-tando así procesos posteriores de conformabilidad y soldabilidad.

Para prevenir la corrosión, el acero al carbono es recubierto en su capa superficial con otro metal, generalmente cinc, mediante proce-sos electroquímicos de galvanización. No obstante, el acero inoxida-ble es un material superior respecto a esta propiedad, porque no reci-be un recubrimiento o baño superficial que pueda poner en riesgo su acabado con el paso del tiempo, sino que, por el contrario, es un ace-ro aleado que garantiza mayor vida útil y una apariencia perdurable.

situación de mercadoDurante los últimos cincuenta años la producción mundial de ace-ro inoxidable ha venido creciendo a una tasa promedio anual cer-cana al 6% (Fig. 1). Sin embargo, el año 2008 se caracterizó por pre-sentar un comportamiento inusual en la demanda, especialmente

Fig. 2. Distribución regional de productores de acero inoxidable (2008)Fuente: ISSF, International Stainless Steel Forum.

Fig. 1. Producción mundial de acero inoxidable (1950-2008) Fuente: ISSF, International Stainless Steel Forum.

Fuente: ISSF International Sta inless Steel Forum.

02.000

4.0006.0008.000

10.000

12.00014.00016.000

18.00020.00022.00024.000

26.00028.000

Año 1950 Año 1960 Año 1970 Año 1980 Año 1990 Año 2000 Año 2008

Tasa de Crecimiento Anual: +5.7%

Mile

s de

tone

lada

sEl decrecimiento en el año anterior se explica por la gran dependencia que mantienen los aceros inoxidables frente a sus materias primas, especialmente frente al níquel, un elemento aleante que representa el 60% del costo de producción. Para contrarrestar esta condición, des-de hace unos años se viene investigando en procesos alternos para fabricar nuevas calidades de acero inoxidable (Serie 200) que hacen un reemplazo parcial de este elemento con manganeso y nitrógeno, lo que sostiene el consumo de acero ante un eventual desabastecimien-to de esa materia prima y logra productos más económicos.

Además, esta fuerte desaceleración provocó que los principales fabricantes del mundo, concentrados en Europa del Este y Asia, redujeran drásticamente sus producciones y mostraran al final de 2008 un descenso cercano al 8% con respecto al mismo período del año anterior. No obstante, la participación mundial por conti-nentes (Fig. 2) ha venido fortaleciéndose a favor de Europa en los últimos cinco años, gracias a la consolidación de grandes fabrican-tes como Acerinox en España y Outokumpu en Finlandia.

Asia57% Europa

32%

África2%

América9%

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Puente con baranda en acero inoxidable. Edificio Asturias, Cartagena


M a t e r i a l e s

en ColombiaEl país no fue ajeno a estas circunstancias. Los principales im-portadores locales experimentaron serias dificultades durante el primer semestre de 2009 para comercializar referencias que ingre-saron en el país el año pasado, con un precio mucho más alto que el actual y con obstáculos para bajar las existencias. La situación generalizada para todos fue de desaceleración del consumo y al-tos niveles de inventarios.

Pero las posibilidades de desarrollo en nuestro país son conside-rables y decisivas, al igual que el fomento de nuevas aplicaciones. Según los datos más recientes de consumo per cápita en el mun-do (Tabla 1), Colombia muestra un potencial muy interesante de expansión traducido en importación de nuevas clases de acero inoxidable para atender los actuales o nuevos segmentos de mer-cado, sustitución de otros materiales por acero inoxidable y en la producción local de productos terminados que le dan un valor agregado al material y elevan la competitividad del sector.

PaÍs KILOS

Taiwán 42.9

Italia 23.9

Corea del Sur 21.0

Alemania 17.1

Japón 16.7

España 12.3

Canadá 8.5

Francia 6.9

EE. UU. 6.8

PaÍs KILOS

China 4.3

Inglaterra 3.9

Sudáfrica 3.2

Tailandia 3.1

México 1.9

Rusia 1.8

Brasil 1.4

India 1.1

Colombia 0,8

Fuente: CENDI, Centro Nacional para el Desarrollo de Acero Inoxidable, México

Colombia ocupa una posición muy distante no sólo frente al consumo per cápita de los países asiáticos y europeos, sino al promedio mun-dial que se sitúa en los 3,7 kg por persona. Es evidente que en este tema nuestro país tiene un interesante camino por explorar, y con ayuda de la generación de conocimiento, el estudio de la normativi-dad vigente y la promoción decidida de su uso, el consumo de acero inoxidable se incrementará notablemente en la próxima década.

ClasificaciónEl acero inoxidable ofrece la posibilidad de cortarse, soldarse, for-marse y maquinarse con eficacia para aplicaciones en las que se requiera larga vida útil y durabilidad. De acuerdo con su estructura metalográfica, puede dividirse en cinco familias:

1. Martensíticos: son aceros con aleaciones de cromo y carbo-no (el contenido de cromo está en el rango de entre 10,5% y 18%, y el de carbono hasta 1,2%). Sus características principa-les son la moderada resistencia a la corrosión, endurecimiento a partir de tratamiento térmico y son magnéticos y de pobre soldabilidad. Por lo general, con este tipo de aceros se fabri-can cuchillos e instrumental quirúrgico.

2. Ferríticos: son aceros con aleaciones de cromo (cuyo conte-nido es del rango de entre 10,5% y 30%, y contenido de car-bono no mayor al 0,08%); en ocasiones se combina con otros elementos como titanio, silicio, aluminio y niobio. Sus caracte-rísticas principales son la moderada resistencia a la corrosión, endurecimiento por trabajo en frío y no por tratamiento térmi-co, son magnéticos y de pobre soldabilidad.

3. Austeníticos: tienen un contenido de cromo de entre 17% y 18%, y un contenido de níquel de entre 8% y 10,5%. Tienen ex-celente formabilidad, gran resistencia a la corrosión y se endu-recen por trabajo en frío y no por tratamiento térmico; además, son de excelente soldabilidad y el factor de higiene y limpieza es elevado. Es el más utilizado en Colombia y en el mundo.

A nuestro país llegan los tipos de acero más comunes, que son las referencias 304 y 316, en diversos formatos como bobinas, láminas, tubos, platinas, barras y accesorios para soldar o ros-car. Sin embargo, se está generando un proceso de sustitución por aceros inoxidables de la familia de los ferríticos (referen-cias 430, 439, 441 y 444) que, dependiendo de los escenarios de aplicación, pueden aportar los mismos beneficios a meno-res costos. Sus usos más comunes son cocinas industriales y aplicaciones arquitectónicas exteriores.

4. Dúplex: son aleaciones de cromo, níquel y molibdeno, que tienen mejor resistencia a la corrosión y buena soldabilidad.

5. Aleados por precipitación: presentan elevadas característi-cas mecánicas y de maquinabilidad.

En general, en el mercado mundial se pueden encontrar más de cien tipos de acero inoxidable, cada uno con una composición química diferente que determina su resistencia a la corrosión y su dureza. La historia del acero inoxidable muestra suficientes ejemplos en los que este material ha sido utilizado en aplicaciones encaminadas a favore-cer desde el desarrollo sostenible de las ciudades con productos ar-quitectónicos versátiles y funcionales, hasta la creación de soluciones industriales en la industria petroquímica y de generación de energía.

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Tienda Juan Valdez, Manizales


M a t e r i a l e s

iNDUstria

Industria farmacéutica

Químico y petroquímico

Generación de energía

Ingeniería eléctrica

Industria de alimentos y bebidas

• Tanques de almacenamiento

• Silos• Tolvas

• Calderas

Minería y extracción

MOBiliariO UrBaNOPrOteCCiÓN Del aMBieNte

Y salUD HUMaNa

• Iluminación urbana

• Sillas

• Pasamanos

• Barandas

• Escaleras

• Papeleras

• Paraderos

• Cicloparqueaderos

• Arte urbano

• Otros

Aire

• Túneles de ventilación• Ductos de aire

Agua

• Accesorios para tubería de agua• Calentadores solares de agua

• Planta de tratamiento de aguas• Paneles solares

• Sistemas térmicos

Salud humana

• Monturas de gafas• Sillas de ruedas

• Instrumental quirúrgico

traNsPOrte

Automotriz

• Sistema de escape• Silenciador

• Protector de camiones• Rines de bicicletas

Ferrocarriles

• Sillas estación de trenes• Carriles• Vagones

• Contenedores refrigerados

Construcción Naval

• Sistemas submarinos• Botes de pescar

• Canales• Barcos

• Contenedores

HOGar Y OFiCiNa

Cocinas

• Cuchillos• Mesones• Hornos

• Baterías de cocina• Campanas

• Refrigeradores• Otros electrodomésticos

• Envases

Baños

• Duchas• Sanitarios• Pocetas

Oficinas

• Accesorios para

bolígrafos• Accesorios para

computadores• Puntos de información• Módulos interactivos

• Accesorios para muebles

arQUiteCtUra Y CONstrUCCiÓN

Exteriores

• Puertas • Fachadas• Cubiertas• Techos

• Escaleras automáticas• Ascensores

• Paredes• Cielorrasos

Otros

• Mallas• Túneles• Puentes• Pérgolas

• Revestimientos metálicos• Herrajes

• Torres de transmisión

Aplicaciones estructurales

• Revestimientos de columnas

Tabla 2. Aplicaciones del acero inoxidable Fuente: INOXTEC, División Comercial de la Compañía General de Aceros S.A.

Torres Petronas, 1994. Kuala Lumpur, Malasia Edificio Chrysler, 1930. New York, EE.UU.

Según la Cámara Fedemetal de la ANDI, de cada 100 millones de toneladas de acero que se producen en el mundo, 40 millones se destinan al sector de la construcción, lo que explica la gran afini-dad del acero con el dinamismo de este sector y con el desarrollo de otras actividades económicas (Tabla 2).

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M a t e r i a l e s

aplicaciones Una de las principales preocupaciones de la arquitectura metálica en las grandes ciudades es la planeación y construcción de un entorno urbano que haga posible elevar la calidad de vida de sus habitantes y preservar el medio ambiente.

De esta manera, los principales elementos del mobiliario urbano bus-can satisfacer las necesidades de las comunidades en el espacio pú-blico, utilizando materiales amigables con el medio ambiente. Esto también ocurre en la construcción de espacios comerciales, corpora-tivos o residenciales, donde los materiales cumplen un papel sustan-cial en la degradación del entorno, que pueden ocasionar grandes in-versiones de mantenimiento y conservación a corto o mediano plazo.

El acero inoxidable proporciona las siguientes ventajas que lo con-vierten en un adecuado material:

• Flexibilidad,puespermitelibertaddeformas.• Estructurasmásligeras,sinperderresistencia.• Excelenteacabadofinal.• Resistenciasuperioraimpactos,cambiosbruscosdetempera-

tura y presión.• 100%reciclable,puessedejareutilizarmúltiplesveces.• Bajoscostosdemantenimiento,yaquesu limpiezay lavado

son mínimos.• Adaptabilidadalcombinarseconotrosmaterialescomoelvidrio

y la madera, que mejoran aún más su presentación y aplicaciones.• Asepsiaybajacontaminación,porqueimpidelaacumulación

de bacterias.• Grandurabilidadyresistencia,aunenambienteagresivos.

autorKarina Morales Rodríguez. Profesional en Mercadeo. Especialista en Negocios Inter-nacionales. Coordinador de Mercadeo Compañía General de Aceros S.A.

FuentesCEDINOX, Centro para la Investigación y Desarrollo del Acero Inoxidable, España. CENDI, Centro Nacional para el Desarrollo del Acero Inoxidable, México. ISSF, International Stainless Steel Forum. EUROINOX, European Market Development Association for Stainless Steel. ASSDA, Australian Stainless Steel Development Association.

• Surelacióncosto/beneficiogarantizabuenarentabilidaddelosproyectos.

En Colombia, el conocimiento de los beneficios y ventajas que el acero inoxidable ofrece a la industria de la construcción está aún por promoverse. El uso y las aplicaciones de este material se pue-den volver habituales en la medida en que los profesionales del gremio conozcan el amplio rango de desarrollo y oportunidad que tiene para espacios públicos y privados. Por eso se plantea el reto de diversificar su mercado con nuevos productos para nuevos ne-gocios, que otorguen valor a la cadena de producción y eleve el nivel de competitividad con respecto a otros países.

El mobiliario urbano es un ejemplo de este desafío, ya que tiene un papel fundamental en la organización de las ciudades, la como-didad y calidad de vida de sus habitantes. Las especificaciones del amueblamiento, determinadas y reguladas por entidades distrita-les o departamentales, están relacionadas con factores culturales e históricos de cada comunidad, lo que obliga a mantener criterios claros acerca de nuevos materiales y nuevas tecnologías. El acero inoxidable se convertirá en el material que brinde esas condiciones de claridad, versatilidad, simplificación y diferenciación.

Papeleras y silla de parque en acero inoxidable

Este centro comercial es un edificio con tres niveles y dos sótanos. En los

niveles superiores se encuentran los locales comerciales, alrededor de

una gran plazoleta central con iluminación y ventilación natural gracias

a la membrana tensada que la cubre. Su estructura está conformada de

pórticos resistentes a momento arriostrados con diagonales concéntricas,

columnas y vigas en perfiles tipo alma llena. Como sistema de entrepiso se

utilizaron losas macizas en concreto, fundidas sobre un sistema de forma-

leta metálica reutilizable que no requiere apuntalamientos provisionales

debido a que se apoya en las aletas inferiores de los perfiles metálicos.

Los soportes para la cubierta son perfiles laminados en frío tipo perlín.

Cent

rosu

r Pla

za


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Ficha técnica

Cliente Construcenco S.A.

Área total (m²) 17.600

Año del proyecto 2009

Acero empleado (ton) 1.070

Diseño estructural Roberto Caicedo & Asociados

Construcción Estrumetal S.A.

Alzado de estructura

Montaje de riostras

Planta piso 2


z o o m i n

Hang

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AMAN


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Concebido como icono de fortaleza, este hangar multipropósito tiene una me-

gaestructura metálica conformada por pórticos en alma llena de acero A-36,

con luces entre apoyos de 48 m y un pórtico metálico en celosía cubierto con

teja tipo industrial que conforma las fachada y cerramientos laterales, e integra

diez puertas de 10 m de altura que brindan al recinto la protección y privacidad

requerida. Tiene una planta libre de 2.520 m2, con un área en primer piso para las

actividades complementarias de almacenamiento, administración, y servicios, y

un mezzanine para control absoluto del espacio.

Planta piso 1

Corte transversal

Cort

e lo

ngitu

dina

l

Montaje de riostras


Ficha técnica

Cliente Fuerza Aérea Colombiana, FAC

Ubicación Madrid, Cundinamarca


Tiempo de ejecución (meses) 14

Área construida (m²) 3.520

Diseño arquitectónico Teniente Deyssi Garzón B., FAC

Acero empleado (Kg.) 190.000

Cálculo estructural acero Ct. Fabián Fajardo, Ing.Yesid Munar Castañeda


Techos y Cubiertas Ltda.

ConstructorConsorcio Madrid FAC 2007: Alfredo Muñoz Ro-dríguez de AMR Construcciones y Cía S.A., RMR Construcciones S.A., Constructora AMCO Ltda.

Fotos Arq. Yairsiño Suarez V., Arq. Andrés Bentacour

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Surt

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z o o m i n

El proyecto inicial de restaurante y parqueaderos

exigió que la estructura de acero ocupara el menor

espacio en planta, debido al fondo limitado del pre-

dio, y se integrara con un ascensor vehicular para

acceder a los estacionamientos de los pisos altos.

El proyecto final, con supermercado en las dos pri-

meras plantas, aprovecha la configuración de los

arriostramientos en la cara externa de los para-

mentos y deja la estructura a la vista. La fachada

principal utiliza elementos ligeros acordes con el

conjunto estructural.


z o o m i n

Ficha técnica

Cliente Ramo, Surtifruver

Ubicación Bogotá


Promotor Productos Ramo S.A.

Estudio de suelos Ingeciencias S.A.

Diseño arquitectónico Alberto Martínez Mur

Diseño estructural PCA, Armando Palomino, Juan Torres

Constructor Alianza PCA Asinter


Estructuras Metálicas Proacero S.A.

Características

Acero ASTM A36 en perfiles IPE 240/300/330/450 para las vigas, conjuntos en columnas en 240/ 330/ 450, diagonales en HEB 240, soldaduras E60XX y E70XX, tornillería SAE GR5, anclajes SAE 1020.

Fachada norte

Nudo típico

45

Lámina 3/8”

Lámina 1/2”

Lámina 1/2”

Alzado

Planta


A D I T I V O S

La exposición de estructuras metálicas a elevadas temperaturas o a la corrosión ha generado el desarrollo de productos de alta tecnología, con cuya fabricación se reduce el impacto al medio ambiente, dinamizando así estos insumos para la construcción.

L os perfiles y las estructuras metá-licas que constituyen los soportes de las construcciones, incluso de las tuberías, se enfrentan a una

problemática que altera la cimentación y calidad del inmueble, al punto que puede poner en riesgo la vida de las personas y afectar el patrimonio. Este fenómeno es la corrosión, denominado por expertos como el “cáncer de los metales”, que ex-pone al acero y otros materiales al dete-rioro de las estructuras.

Existen altos estándares de calidad como las Normas ISO (Organización Internacio-nal para la Estandarización), NACE (Natio-nal Association of Corrosion Engineers), SSPC (Steel Structures Painting Council) y la nueva NSR 09, que, bien aplicados, ge-neran adecuadas soluciones para preser-var la seguridad.

La siguiente es la descripción de diferen-tes productos y técnicas que al ser utili-zados sobre las superficies de las estruc-turas metálicas permiten su protección y contrarrestan los peligros inherentes a su uso, como es el caso de los incendios y los ambientes químicos.

El reto de la protección metálica

José I. Huertas Salcedo


A D I T I V O S

Sistemas de pinturasDe acuerdo con las normativas de calidad, existen diferentes sis-temas de protección dependiendo del medio agresivo al que se va a exponer la estructura metálica. Para escoger el más apropiado para el mantenimiento u obra nueva de una planta industrial, se deben tener en cuenta los siguientes factores:

• Medioambientepredominante.• Temperaturadelosdiferentesequipos.• Recursosparalapreparacióndelasuperficieyfactoreslimi-

tantes de la misma.• Coloresquesedebenusar.• Costos.• Recubrimientosanterioresenlosequiposysucompatibilidad

con el sistema que se desea aplicar.• Naturalezadelasuperficieporrecubrir(acero,aluminio,con-

creto, madera, etc.).

Preparación de superficiesEs el aspecto más importante en un sistema de recubrimiento, pues de su preparación depende el 90% del desempeño. El res-tante 10% se atribuye a la calidad de la pintura y a la destreza del aplicador.

No obstante, realizar una buena disposición de la superficie, por los costos que implica y por la imposibilidad de realizarla con chorro abrasivo, no siempre es posible, ya sea por la carencia del equipo adecuado o por los efectos nocivos del polvo en los dispositivos aledaños, contaminación, silicosis, entre otros. Desde luego, este factor va en contra de los fabricantes de recubrimientos industriales, ya que el desempeño de la pintura depende de la preparación de la superficie. Dentro de los métodos existentes se encuentran:

• Limpiezaconsolventes.• Limpiezamanual.• Limpiezamecánica.• Limpiezaconproductosquímicos.• Limpieza mediante el proceso con chorro abrasivo (que se

puede utilizar en seco o en húmedo).

El proceso continúa con la aplicación del sistema de protección, el cual requiere una correcta elección ya que no tendrá el des-empeño deseado si se emplea para ambientes o condiciones no indicadas. Éste es el caso de estructuras ubicadas en ambientes salinos o cercanos al mar, industriales y en el interior de tanques o tuberías que contienen productos altamente agresivos.

Nueva tecnologíaA lo largo de los últimos años se han venido desarrollando líneas de productos apoyadas en sistemas a base de agua o con alto porcentaje de sólidos, con el fin de disminuir el uso de solventes que inciden en la contaminación del medio ambiente.

Estos productos ofrecen mejoras frente a la disminución de capas y horas de aplicación, ya que normalmente, con una pintura tradicional, se requiere una capa por día durante una semana.

Con estas nuevas líneas sólo se requiere una mano de pintura en un solo día, lo que representa ahorro de tiempo en el proceso de aplica-ción, entrega más oportuna de los trabajos realizados y disminución de costos por concepto de alquiler de equipos; así mismo, se evita la contaminación que se originaba durante los tiempos de secado entre capa y capa.


Planta de producción: Cra 68 A No. 39 F - 85 sur

La norma ISO 12944, referida a la protección anticorrosiva del acero mediante sistemas de pinturas, clasifica los tipos de ambientes así:

• Ambiente rural o de leve agresividad: se recomienda la aplica-ción de sistemas alquídicos que incluyen imprimantes del mismo tipo, con productos que han pasado por un proceso de secado mediante la evaporación del solvente y su reacción con el aire, los cuales posteriormente, como capa final, requieren un acabado tipo esmalte alquídico para aportar color y terminado brillante.

• Ambientes más agresivos: se recomienda la aplicación de productos del tipo epóxico, altamente resistentes a la acción química pero débiles a la exposición de los rayos solares. Para contrarrestar esa desventaja, se emplean imprimantes y barre-ra epóxica, y como acabado el esmalte epóxico.

En casos en los que las estructuras se encuentran directamente expuestas a los rayos solares (tanques contenedores de gasolina, tuberías aéreas, estructura de equipos marinos, etc.), se hace ne-cesaria la implementación de un sistema epóxico con acabado de esmalte de tipo uretano (poliuretano).

Para el recubrimiento de aceros también existen productos 100% só-lidos, que permiten en una sola aplicación lograr altos espesores de película seca (20 mils, 30 mils, 40 mils). Así mismo, para condicio-nes de proceso cuyos fluidos tienen temperaturas hasta de 210°C, se recomienda el producto epoxifenólico. Es importante destacar que estos productos son amigables con el medio ambiente, ya que en la formulación de los mismos no se emplean elementos nocivos como minio (óxido de plomo), metanol, benzol, cromatos, entre otros.

A prueba de fuegoOtra de las líneas novedosas en el segmento de la construcción la constituyen las “pinturas a prueba de incendio”, que resisten los efectos de disminución de la resistencia del acero por las al-tas temperaturas del fuego, hasta más de 1000ºC. Para evitar esta depreciación es necesario proteger las estructuras metálicas con

pinturas de tipo ignífugo e intumescente, que cumplen con carac-terísticas especiales para contrarrestar este problema.

Este tipo de productos se caracteriza por no ser inflamable bajo la acción del fuego, de manera que cuando la temperatura alcanza los 150°C, la capa de película seca del producto ignífugo e intu-mescente se expande 10, 15 o 20 veces. Se produce así resistencia para que el elemento metálico no llegue a la denominada tempera-tura crítica, que alcanza alrededor de los 550°C. Cuando la acción del fuego sobre el acero hace que se modifique su plasticidad y se rompa el equilibrio previsto de las tensiones de trabajo, se origina una pérdida de estabilidad de la estructura metálica.

Para un diseño de pintura resistente al fuego, el ingeniero calculista a cargo del proyecto debe estipular el tiempo de protección que se requiere en caso de una conflagración; por ejemplo, 30 min., 60 min., 90 min. o incluso 120 min. Para el cálculo del espesor de la película seca de la pintura ignífuga e intumescente se debe conocer su ubicación física en el proyecto, además de saber si el elemento es una columna o si se emplea como viga. Esta solución resistente al fuego forma parte de un sistema de protección que consiste en:

• Prepararlasuperficiedelelementometálico.• Aplicarunacapadeimprimante(alquídicooepóxico)aunes-

pesor de película seca de 2,5 a 3 mils (63 a 75 micrones). • Incorporarlascapasdepinturaresistentealfuego.• Emplearunacapadeacabado(tipoalquídicoparainterioresoure-

tano para exteriores), a un espesor de película seca de 1,5 a 2 mils.

Estas formas de aplicación cuentan con certificaciones interna-cionales, incluidas las Euronormas, que avalan la calidad de los productos desarrollados.

AutorJosé I. Huertas Salcedo. Ingeniero químico Universidad Nacional de Colombia, Bogo-tá. Ingeniero Producto - Industrial Coating de la planta Sika Colombia S.A. Presidente del Comité de Pinturas en ICONTEC. Inspector de recubrimientos NACE Nivel 3.

A D I T I V O S

Planta de producción: Cra 68 A No. 39 F - 85 sur

La “operación quirúrgica” para la rehabilitación del edificio sede de este centro cultural, a

cargo de Herzog & de Meuron, separó y removió su base y las partes sin alterar las fachadas

que debían conservarse. El proyecto definió una nueva volumetría dominada por el acero

corten y espacios interiores de acero inoxidable.

CaixaForumMadrid

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L ocalizado en el corazón de la zona cultural de la capital española, frente al Paseo del Prado y muy cerca de los museos Thyssen-Bor-

nemisza y Reina Sofía, esta antigua Cen-tral Eléctrica del Mediodía, de finales del siglo XIX, fue rehabilitada para ser el nue-vo centro social y cultural de Fundación La Caixa.

Los arquitectos encargados de esta interven-ción fueron los suizos Herzog & de Meuron, quienes definieron el proyecto como un pun-to de atracción urbano para el arte. Así mis-mo, por sus características arquitectónicas, que desafiaron las leyes de la gravedad, crea-

ron un espacio virtualmente vacío debajo del edificio, que atrae hacia el interior.

concepto El plan arquitectónico de CaixaForum Ma-drid se enmarca dentro del Proyecto de reordenación del eje Recoletos-Prado, una iniciativa urbanística de gran relevancia para Madrid, dirigida por los arquitectos Ál-varo Siza y Juan Miguel Hernández de León.

El carácter de interés patrimonial de la Cen-tral Eléctrica, especialmente el nivel de con-servación de sus cuatro fachadas, generó todo un reto para los arquitectos. Ante esto, Herzog & de Meuron tuvieron en cuenta

cuatro principios básicos para su estrategia implementada: restaurar los frentes de ladri-llo mediante el uso de técnicas tradiciona-les, librarse del zócalo de piedra, abrir una nueva plaza pública con entrada desde el Paseo del Prado y darle más volumen al edi-ficio. Con esto, los arquitectos aprovecha-ron al máximo las cualidades estructurales y materiales del edificio, logrando una obra de fuerte expresividad y solidez dotada de un carácter escultórico.

La antigua Central Eléctrica del Mediodía es considerada uno de los ejemplos de arquitectura industrial de finales del siglo XIX que persisten en el casco antiguo de

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Madrid. Se proyectó hacia 1899 y su cons-trucción se inició en 1900 a cargo del ar-quitecto Jesús Carrasco y Encina y el inge-niero José María Hernández.

El edificio se construyó con muros de car-ga de ladrillo macizo sobre zócalos de pie-dra. Las cubiertas de madera, a dos aguas, estaban sobre cerchas de acero, con una lucerna central para la iluminación cenital. El proyecto preservó la imagen industrial del edificio original y definió una nueva vo-lumetría, dominada por el remate de acero corten sobre el volumen de ladrillo y por el jardín vertical creado por el botánico fran-cés Patrick Blanc.

La supresión del zócalo se basó en el hecho de que el edificio estaba rodea-do por bloques de apartamentos en tres de sus lados y por una gasolinera en el costado, sobre el Paseo del Prado, que también fue demolida para crear la pe-queña plaza pública abierta. Una etapa futura del proyecto prevé también la de-molición de los dos edificios contiguos a la antigua gasolinera, para dejar total-mente libre el espacio entre el Paseo y el centro cultural.

Con la clara idea de los arquitectos (“para hacer un edificio público se ne-cesita crear espacio público”) se generó

una plaza de acceso a nivel de calle, de-bajo del edificio y abierta hacia los cua-tro costados, que da la sensación de que éste “levitara”, gracias al manejo de su-perestructuras de acero y hormigón. De esta forma, el proyecto permite que la gente recorra el edificio por debajo y no por sus alrededores.

Esta creación de dos mundos, debajo y encima de la plaza, combinó principios urbanísticos y esculturales, al tiempo que resolvió los problemas derivados de lo an-gosto de las calles circundantes, del uso residencial dominante de la zona y de la ubicación del acceso principal.

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PLAZA CUBIERTA PLAZA

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Corte transversal


Edificio original

Adición superior

Plaza cubierta

Adición6

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21. Administración

2. Restaurante

3. Galería 2

4. Galería 1

5. Lobby

6. Plaza cubierta

7. Salas multipropósito

8. Foyer

9. Auditorio

10. Plaza pública abierta

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Corte longitudinal

Corte longitudinal

Nivel 0 Nivel 1


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intervenciónPara la inserción de los nuevos elementos componentes del CaixaForum los arquitec-tos recurrieron a lo que se ha llamado una “operación quirúrgica”, mediante la cual se-pararon y removieron la base y las partes del edificio que podían ser extraídas sin al-terar las fachadas. Esta conservación hizo que el edificio preservara su imagen origi-nal, pero con una volumetría nueva.

La estructura portante del edificio está conformada verticalmente por tres núcleos de concreto que recorren todo el edificio, los cuales contienen puntos fijos de circu-lación y transmiten las cargas del edificio al terreno. Horizontalmente la conforman

la armadura perimetral e interna de muros postensados de concreto armado, que asu-men las cargas verticales del acero corten, de la cubierta y de las fachadas de ladrillo, lo que permitió la eliminación del zócalo y el efecto de “levitación” del edificio.

El acero corten se eligió como material de acabado para la ampliación del edificio por semejarse al ladrillo en cuanto a color, opacidad y textura. En la parte superior del volumen, los paneles de este material se inclinaron para imitar las cubiertas de teja a dos aguas de los edificios de la zona.

Para contrarrestar la supresión de los vanos de las ventanas cubiertos con ladrillo, en las

fachadas originales, las láminas de acero se perforaron al llegar a la terraza para permitir la vista de la ciudad desde este nivel.

Un forjado de vigas metálicas que cuel-gan de la losa del segundo piso soporta las placas triangulares de acero que cu-bren la plaza pública. La sinuosa escale-ra de entrada al edificio, fabricada con láminas quebradas de acero inoxidable, refleja la red de lámparas fluorescentes que la iluminan.

Dentro del edificio, los pisos de acero inoxi-dable, la pintura metálica en los elementos estructurales expuestos y los cubículos de madera colgados en los cables del techo,

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dan el carácter flotante del espacio, en con-traste con la oscura plaza de la entrada. Los muros de la sala foyer y el auditorio es-tán revestidos por láminas de malla metálica, con sinuosidades generadas mediante defor-maciones hechas a presión y que mantienen su continuidad entre todas las piezas.

Otro espacio que domina el ambiente es la escalera principal. De concreto blanco, está ubicada en el núcleo vertical sur y cuenta con una baranda curva y continua del mis-mo material. Es un elemento de forma orgá-nica que contrasta y aclara el espacio.

El jardín vertical del CaixaForum Madrid, ubicado sobre la culata del edificio que li-

mita la plaza pública abierta, tiene una su-perficie plantada de 460 m2. El resultado es una pintura viva multicolor con 24 m de altura y compuesta de 15.000 plantas de 250 diversas especies, que le permiten ac-tuar como agente ambiental.

programa arquitectónicoEl edificio se distribuye en dos partes: una subterránea, donde se encuentran el auditorio y el parqueadero, y otra sobre el nivel del suelo, que incluye la entrada, dos pisos para salas de exposiciones, ofi-cinas y un restaurante.

Nivel-2: parqueadero, acceso de obras de arte, sala foyer y auditorio (estos últimos

ocupan también parte del nivel 1).Nivel-1: salas polivalentes, taller de con-servación, almacén.Nivel 0: plaza pública, acceso.Nivel 1: vestíbulo, cafetería, tienda-libreríaNivel 2: sala de exposicionesNivel 3: sala de exposiciones y mediatecaNivel 4: restaurante, oficinas

Debido a que el requerimiento 24/7 para uso de las galerías no favorece el ahorro de energía, se maximizó la eficiencia lumí-nica con detalles como los pisos radiantes, los dos cuartos mecánicos para limitar la longitud de las tuberías y los conductos y paneles perforados de acero corten para atenuar el aumento de la temperatura.

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Ficha técnica

lugar Madrid, España

Fecha construcción 2001

Fecha operación 2008

cliente Obra social Fundación La Caixa

Área construida total 11.000 m²

Diseño arquitectónico Herzog & de Meuron, Harry Gugger

co-arquitecto Mateu i Bausells Arquitectura

constructor Ferrovial Agroman

Fachada Emmer Pfenninger Partner AG, ENAR

iluminación Arup Lighting

acústica Audioscan

Jardín verticalHerzog & de Meuron en colaboración con Patrick Blanc, artista botánico, y Benavides & Laperche

Fuente de información, planos y fotos

Herzog & de Meuron, Roland Halbe

Herzog & de MeuronJacques Herzog y Pierre de Meuron, dos arquitectos suizos, funda-ron su estudio en 1978. En la actualidad, la firma cuenta con nueve socios y alrededor de 150 empleados en todo el mundo, con ofici-nas en Basilea, Madrid, Pekín, Londres y Nueva York.

Su trabajo es reconocido por la innovación arquitectónica y las ori-ginales soluciones a los problemas que plantea cada intervención. Así mismo, por el uso de nuevos materiales y la exploración de di-ferentes posibilidades con los habituales, combinando la artesanía con nuevas tecnologías.

H&dM han llevado a cabo una serie de edificaciones reconocidas mundialmente como el Museo Küppersmühle en Duisburg, la am-pliación de la Tate Modern en Londres, el Centro Cultural Museo Óscar Domínguez en Santa Cruz de Tenerife, el Allianz Arena en Munich, el Museo de Arte de Miami, el Fórum en Barcelona, la tienda Prada en Tokio y el estadio Nacional de Pekín, entre muchos otros.

De sus comienzos como arquitectos regionales pasaron a la esca-la internacional cuando ganaron el premio Pritzker en el año 2001. Otros reconocimientos que han recibido son el Premio Stirling del Royal Institute of British Architects (RIBA) en 2003, la Medalla de Honor por parte de la Universidad Internacional Menéndez Pelayo de España en 2004 y el Premio de Diseño del Instituto de Arquitec-tura de Japón en 2005.

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El uso combinado de materiales nuevos y antiguos estimula la diversidad arquitectónica.

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El acero en la rehabilitación


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L os antiguos edificios de mampostería sufren deterioros como consecuencia de los estragos del tiempo y, por tanto, necesi-tan una consolidación estructural y una rehabilitación funcio-nal. Así mismo, las construcciones de concreto armado tam-

bién necesitan rehabilitarse según su estado de conservación.

Estos procesos de restauración y consolidación, particularmente los que tienen que ver con edificios monumentales, requieren una cuidadosa selección de materiales de construcción en función de los que hay que consolidar. Por sus cualidades, el acero desempe-ña un papel importante en esta actividad.

Es preciso hacer una distinción entre los materiales nuevos, aque-llos que representan el “remedio”, y los viejos, que representan la “enfermedad”. Como “remedio” se utilizan materiales tradicionales como cemento, mortero, hormigón armado y acero; materiales in-novadores como morteros especiales, polímeros reforzados con fibras (FRP), metales especiales (aceros de alta resistencia, acero inoxidable, etc.), al igual que algunos dispositivos especiales per-tenecientes a sistemas avanzados de protección sísmica que utili-zan tecnologías de control pasivo.

NUEVOS MATERIALES MIXTOS - Materiales de consolidación

ACERO CONCRETO MAMPOSTERÍA MADERA FRP

ESTR

UCT

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ÑA

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ACERO ++ +

HORMIGÓN ++ + +

MAMPOSTERÍA ++ + + + +

MADERA ++ + +

El valor estético de un contraste sinergético entre materiales antiguos y nuevos

El uso de uniones atornilladas es una condición previa importante para la “reversibi-lidad” de la solución

Las posibilidades para la elección de estos materiales pueden ver-se en la siguiente tabla, donde se incluyen materiales nuevos (de consolidación) así como materiales viejos (para consolidar), cuyas combinaciones dan lugar a nuevos materiales mixtos:

La selección de una adecuada combinación representa el objetivo principal para la consolidación estructural de un edificio. Hay que destacar que el acero, al ser compatible con los materiales nuevos referenciados, permite hacer frente a los complejos requisitos que surgen en los distintos niveles de consolidación de las estructuras que necesitan rehabilitación. En el caso de los monumentos his-tóricos, las estructuras de acero satisfacen los estrictos requisitos impuestos en el trabajo de restauración.

Ventajas del acero en la rehabilitación• Prefabricación. Permite la ejecución de los elementos principa-

les con soldadura en taller, los cuales se hacen a la medida según las necesidades de transporte y de trabajo de la obra, donde se pueden conectar fácilmente mediante el uso de pernos.


• Reversibilidad. Propiedad básica de las estructuras de acero, puesto que las conexiones atornilladas se pueden utilizar para realizar construcciones permanentes y también para fabricar construcciones provisionales.

• Ligereza. Gracias a su alta relación resistencia/peso, la lige-reza de los elementos simplifica el transporte y el montaje, minimizando al mismo tiempo el peligro de aumentar la carga en las estructuras existentes.

• Dimensiones reducidas de los elementos estructurales. Consecuencia natural de la alta efectividad estructural del acero que contribuye a simplificar la sustitución y/o la inte-gración de los elementos estructurales ya existentes con los nuevos elementos de refuerzo.

• Aparienciaestética. Característica esencial, pues el contraste creado mediante la asociación de los elementos antiguos de la estructura con los elementos nuevos de acero permite incre-mentar el valor arquitectónico de los edificios.

• Rapidezdemontaje.Siempre es una ventaja, en especial cuando la intervención de rehabilitación es muy urgente, para evitar una mayor degradación y para garantizar una protección inmediata.

• Variedad. La gran diversidad de productos de acero en el mercado permite satisfacer todas las necesidades de diseño y montaje con un alto grado de flexibilidad.

Condiciones previas de restauraciónCuando el edificio que se va a consolidar es de interés histórico, su restauración se convierte en un proceso bastante delicado. Los criterios en los que debe basarse este trabajo están orien-tados hacia la conservación de edificios ya existentes, cuya in-tegración con nuevos sistemas constructivos es necesaria para garantizar la funcionalidad del edificio. Estos nuevos sistemas deben tener una apariencia moderna, ser distinguibles y reversi-bles, gracias al empleo de tecnologías y materiales que puedan ser retirados sin dañar la estructura existente.

De hecho, las diferentes cartas internacionales de restauración (Carta de Atenas, Carta de Venecia, entre otras), establecen la in-congruencia de intentar la reconstrucción utilizando métodos del pasado, que por diversos motivos, sobre todo tecnológicos, ya no pueden aplicarse. Estas cartas, en especial en casos donde la operación de restauración implica reestructuración con recons-trucción parcial, prescriben la necesidad de utilizar tecnologías y materiales adecuados con una visión claramente moderna.

El uso del acero para la rehabilitación estructural de edificios an-tiguos de carácter monumental es acorde con los criterios que re-comienda la teoría moderna de la restauración. De hecho, el acero se utiliza con mucha frecuencia en la restauración de todo tipo de

Una antigua estructura industrial de acero se transforma en un edificio de apartamen-tos (Paris, rue de l’Ourcq)

Sustitución de la vieja estructura interior por una nueva estructura resistente en acero (“Kannerland” en Luxemburgo)

+ 14.13 m

+ 11.28 m

+ 7.75 m

+ 3.97 m

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monumentos antiguos y edificios históricos, así como en forma de dispositivos especiales empleados en la protección sísmica.

Áreas de aplicaciónPor todo el mundo se encuentran diversos ejemplos de reforma, reha-bilitación y ampliación mediante la utilización de estructuras de acero:

• Construccionesindustrialesquesehanconvertidoenaparta-mentos y oficinas.

• Edificios históricos vaciados completamente, manteniéndo-se las fachadas originales y sustituyendo la estructura interior por una nueva.

• Monumentoshistóricosalosqueselesintroducenestructu-ras autoportantes para lograr una integración adecuada con valores modernos. Este tipo de aplicación es cada vez más común en museos y salas de exhibición.

• Cubiertasdeiglesiasantiguasquesereemplazanconsistemasde acero compuestos por vigas y losas colaborantes. Otras importantes edificaciones se han restaurado con elementos verticales y horizontales que se añaden para buscar armonía desde el punto de vista tanto estructural como estético con los elementos preexistentes.

• Barriosenterosdeciudades,comoalgunasen Italia, sehanrestaurado por completo después de sufrir graves daños por efecto de terremotos. Para ello, se emplearon elementos de acero para mejorar la resistencia sísmica de los viejos edificios de mampostería.

• Sehanreparadoestructurasdehormigónarmadoapartirdeelementos de acero, luego de presentarse daños o cuando se necesitaba que fuesen capaces de soportar cargas más ele-vadas. También se han transformado, cambiando la estructu-ra original, mediante reducción o aumento de la altura de las plantas, o introduciendo arriostramientos de acero para mejo-rar el comportamiento antisísmico.

Niveles de consolidaciónCuando se presenta el problema de la consolidación estructural de un edificio, es posible distinguir diferentes niveles que corres-ponden con la extensión y la calidad de la intervención, e incluso con el orden cronológico en que deben sucederse las fases de esta consolidación. La siguiente clasificación considera cuatro niveles: apuntalamiento, reparación, refuerzo y reestructuración.

1.Apuntalamiento. Consiste en un conjunto de intervenciones provisionales que permiten garantizar una seguridad adecuada durante la fase transitoria, tanto para el público como para la obra, la cual precede a cualquier operación de consolidación definitiva. Esta medida se toma con el fin de proteger la obra y

La nueva cubierta de acero de una iglesia (Salerno, Italia)

Estructuras de acero como sistema provisional para mantener en pie una antigua fa-chada (Montreal, Canadá)

Cubierta provisional para proteger la obra durante las operaciones de restauración (Atenas, Grecia)

S I S T E M A S


evitar un derrumbamiento parcial o total cuando los edificios requieren disposiciones urgentes de seguridad.

Sus principales campos de aplicación son los siguientes:

• Apuntalamientotemporaldefachadas.• Estructurade aceroque sostiene la fachadadurante la

demolición de la parte interna del edificio. • Apuntalamiento temporal de fachadas inmediatamente

después de un terremoto, usando andamios de acero.• Cubierta temporalcomoprotecciónatmosféricadeuna

obra durante la restauración.

2.Reparación.Operaciones realizadas en el edificio para reha-bilitar su eficiencia estructural anterior a cuando se produjo el daño. Representa una operación definitiva usada en aquellos casos en los que los daños no requieren una intervención ur-gente. Representa una restauración directa de la capacidad es-tructural, con requisitos de seguridad mínimos, sin introducir refuerzos adicionales en las estructuras del edificio dañado.

3. Refuerzo. Implicamejorarlacapacidadestructuralparaqueeledifi-cio cumpla con los nuevos requisitos funcionales o medioambientales. Este nivel de consolidación no afecta significativamente el esquema estructural, pero sí se integran elementos nuevos a los ya existentes sin alterar ni la distribución de masas ni la rigidez del edificio.

A diferencia de la reparación, el refuerzo puede realizarse apli-cando diversos grados de intensidad según sea el estado de rigidez exigido o la amplitud de los daños previos.

Desde el punto de vista sísmico, la operación de refuerzo puede distinguirse en mejora, cuando se realiza en diversos elementos estructurales afectados por errores de diseño o por una mala ejecución, y en refuerzo, cuando se realiza para asegurar un ma-yor grado de seguridad, sobre una parte o sobre toda la estruc-tura, sin modificar en exceso su esquema estático.

Los diferentes niveles de refuerzo pueden realizarse a partir del uso de los mismos sistemas tecnológicos de consolidación que se usan para la reparación.

Los sistemas de arriostramiento se suelen utilizar para lograr un refuerzo sísmico de estructuras de mampostería y de hor-migón armado. Entre los sistemas innovadores de arriostra-miento se distinguen el uso de riostras excéntricas de acero (EB), riostrasdeaceroconpandeo limitado (BRB)ypanelesque trabajan a esfuerzo cortante con rigidez limitada.

Marcos de acero empleados en la reparación de un muro de piedra (Berlín, Alemania)

Iglesia de la Expo en Hanover: estructura modular de acero con vistas a una posible reutilización en otro lugar

Estructura de H.A. reforzada con riostras excéntricas de acero

S I S T E M A S


4. Reestructuración. Consiste en la modificación parcial o total de la distribución funcional ya sea de la planta o de las dimensiones, junto con el cambio de otras características originales del edificio, inclui-do un cambio profundo en el sistema estructural. También resulta indicada en el caso de edificios seriamente afectados que requieren una modificación completa en su sistema estructural y su mejora. Se desarrolla en cuatro tipos diferentes: vaciado, inserción, ampliación y aligeramiento.

Rehabilitación de estructuras de mamposteríaLa capacidad portante de los elementos de mampostería debe mejorarse si éstos sufren daños como agrietamientos por la ac-ción de esfuerzos exteriores inesperados, como los que ocasiona un terremoto, o si la estructura entera debe ser reforzada para resistir las nuevas cargas que se imponen por causa de la reutili-zación del edificio.

Los pilares de mampostería deteriorados por lo general se reparan con aros metálicos. La restricción lateral sobre el material produce un importante aumento de la capacidad portante a cargas verticales.

Si los pilares son cilíndricos, los aros pueden estar formados por plati-nas verticales de sección rectangular, las cuales se refuerzan con ani-llos de acero horizontales pretensados con pernos.

Para el caso de los pilares de sección cuadrada o rectangular, se pueden usar perfiles de sección angular como elementos verti-cales de esquina conectados de diversas maneras: con tirantes de tracción internos y chapas de unión, por medio de tirantes de tracción externos y pasadores con secciones en U o mediante anillos horizontales.

Cuando se hace necesario transferir una proporción importante de la carga vertical total soportada por el muro de mampostería a una nueva estructura de acero, los nuevos pilares de acero pue-den insertarse en cavidades hechas en el muro o, simplemente, unirlos a la mampostería.

En el caso de existir aberturas, la resistencia faltante ocasionada por el vano puede compensarse con vigas de acero en la parte superior o con marcos de acero alrededor del mismo. De manera similar, los arcos de mampostería pueden reforzarse con estruc-turas de acero.

Consolidación de estructuras de maderaA menudo es necesario reforzar los elementos de madera (vigas y forjado) en edificios de mampostería, ya que suelen deteriorarse debido a la acción de hongos, parásitos y humedad.

Un nuevo edificio de acero en la zona industrial arqueológica de Catania (Italia), lla-mada Le Ciminiere, donde los viejos edificios de mampostería fueron restaurados con estructuras de acero

El armazón de acero dentro de las paredes de mampostería se hace evidente durante una operación de demolición en Manchester (Reino Unido)

S I S T E M A S


Existen dos maneras principales para mejorar la capacidad por-tante de las vigas, dependiendo de si resulta más conveniente tra-bajar por debajo o desde arriba de las mismas para insertar ele-mentos adicionales de acero:

1. Añadir refuerzos de acero de diferentes tipos por debajo de las vigas de madera, desde simples placas hasta perfiles en H o en U, laminados en caliente, los cuales pueden adaptarse a cada caso según las características de la estructura que se va a consolidar.

2. Cuando la forma original de la viga debe mantenerse por su interés histórico particular, es necesario trabajar desde arriba de la viga.

En todos los casos, la interacción entre la madera y el acero debe garantizarse usando sistemas de unión apropiados que van des-de las uniones atornilladas simples hasta los diferentes tipos de uniones de clavijas.

Las estructuras de madera, que sufren daños por el paso del tiem-po, pueden repararse añadiendo placas de acero en las uniones o a lo largo de los elementos. Sin embargo, la mejor solución resulta ser la sustitución de toda la estructura de madera por una nueva cubierta hecha con perfiles de acero.

Rehabilitación de estructuras de hormigón armadoEl aumento de la capacidad resistente de los pilares de hormigón armado puede obtenerse si se añade, en una o dos direcciones, un par de perfiles de acero laminado en caliente, unidos entre sí con tirantes adecuados. El uso de perfiles en U, angulares y pla-tinas hace posible obtener un perímetro de protección continuo en el que el efecto pretensor se obtiene con el uso de pernos.

El refuerzo y la reparación de uniones viga/columna de hormi-gón armado se realiza habitualmente por medio de angulares y chapas colocadas alrededor de las piezas de hormigón armado.

Las estructuras de acero suelen soldarse y a veces pegarse a la superficie de hormigón. El tamaño de los elementos adicionales depende del valor de las solicitaciones debidas al momento flector y al esfuerzo cortante.

El aumento del valor del momento máximo admisible de las vigas de hormigón armado se obtiene con la conexión con chapas o perfiles de acero, mediante pernos o barras y colas de unión. El mismo sistema puede usarse para reforzar entrepisos de hormigón armado y bloques de arcilla.

Puente Buchfahrt reparado, cerca de Weimar (Alemania)

Chapa de refuerzo s=8mm

Tirantes M12

Perfil C formado en frío

Chapa soldada

Tirantes M12

Tirantes M12

Elementos de acero utilizados en la consolidación de estructuras de madera

Detalle de la nueva cubierta de acero del Palacio Ducal de Génova (Italia)

S I S T E M A S


Los entrepisos de hormigón y los bloques de ladrillo pueden refor-zarse siguiendo los siguientes pasos:

• Reforzandolaparteinferiordelasvigasdehormigónconcha-pas de acero, sin romper las bovedillas.

• Reforzandolasvigasdehormigónconperfilesdeacero.• Insertando perfiles enH en los espacios situados entre las

vigas de hormigón en aberturas adecuadas.• ReforzandoconvigasenUcolocadasdebajodecadaviga

de hormigón.

Rehabilitación de estructuras de hierro y acero La capacidad portante de las estructuras antiguas construidas con estos metales debe ser tenida en cuenta en relación con las normas vigentes en el momento de su construcción original, aun-que con una comprobación a fondo puede ser posible justificar un ligero aumento de las tensiones permitidas especificadas.

Es posible llevar a cabo diversas técnicas para reforzar las vigas de acero existentes:

• Soldarchapasoperfilesenlasalassuperioreinferior.• SoldaralasalasperfilesenUoenH.• Soldarchapasentrelasalassuperioreinferiorparaformarun

perfil en cajón.• Trabajardesdearribacolocandounalosadehormigónarma-

do y unirla a las vigas inferiores con los conectores adecuados (angulares, perfiles en T, barras, espigas, etc.) soldados en el ala superior para desarrollar una acción mixta (se habla enton-ces de sección mixta).

En todos los casos, si se van a utilizar tornillos de unión, es necesario tener en cuenta la pérdida de sección resistente del elemento original en el momento del taladrado, ya que esta si-tuación temporal podría ser crítica. Si se usa la soldadura como alternativa, la especificación de la técnica implementada debe ser compatible con el material existente.

Las propiedades de soldadura del material desempeñan un papel fundamental en la rehabilitación de estructuras de hierro y acero existentes. En muchos casos, la documentación histórica se ha perdido o es insuficiente, pero es bien sabido que los materiales metálicosdelsigloXIXnoeranbuenosparaésta.

Para la soldadura, las reglas básicas que hay que tener en cuenta son:

• Elhierrofundidonosepuedesoldar.

Consolidación de pilares de hormigón armado mediante elementos de acero

Riostras de acero para mejora sísmica de estructuras de hormigón armado

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• CUBIERTAS• CENTROS COMERCIALES.• COLISEOS.• EDIFICIOS.• PUENTES.• BODEGAS.• REFORZAMIENTOS ESTRUCTURALES.

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• Elhierroforjadopuedesoldarse,siemprequesesiganlasre-comendaciones adecuadas.

• Los aceros blandos pueden soldarse en condiciones apro-piadas, mediante el uso de electrodos que sean compatibles (normalmente electrodos de bajo hidrógeno).

El uso de acero para reforzar estructuras modernas de este mis-mo material es el caso más simple. De hecho, es muy fácil añadir elementos adicionales en la estructura existente a partir de las mismas técnicas de unión.

La unión de piezas de acero antiguas y nuevas exige precau-ciones especiales. En muchos casos la soldadura no es posible por la composición del material antiguo y se aconseja la unión con tornillos.

La nueva Sala de Exhibiciones en Colonia (Alemania) resultante de la restauración de una antigua acería

Adaptación del texto “El acero en la rehabilitación” por ArcelorMittal.Fotos: ArcelorMittal. Fotógrafos: Marc Detiffe, asbl Atomium: Marie-Françoise Plissart, Luc Tourlous, Philippe Ruault, Menn Bodson, Joaquim Cortés, José Luis Municio, Ana Müll, Estudio Lamela, Francisco Pablos Laso.

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Proyectos metálicos

G A L E R Í A G R Á F I C A

PUENTE CICLOPEATONAL CRA. 94 TRANSMILENIO FASE IIICliente Conalvías S.A. Ubicación Bogotá. Año del pro-yecto 2009. Tiempo de ejecución (meses) 5. Área cons-truida (ml) 368. Acero empleado (ton) 391. Fabricación y montaje de la estructura Emecon Ltda.

CUBIERTA CAFETERÍA COLEGIO CHICALÁCliente Cosubsidio. Ubicación Bogotá. Año del proyecto2006. Tiempo de ejecución (meses) 3,5. Área construi-da (m²) 580. Acero empleado (ton) 11. Fabricación y montaje de la estructura Cuevas Construcciones Ltda. Constructor Coninsa y Ramón H.



PUENTE SAN AGUSTÍNCliente Comité Departamental de Cafeteros de An-tioquia. Ubicación Corregimiento de Pueblo Nuevo-Caldas. Año del proyecto 2008-2009. Tiempo de eje-cución (meses) 20. Área construida (ml) 88. Acero empleado Acero estructural ASTM A-500 Grado C. Ace-ro estructural Fy=250 MPa (Acero ASTM A-36). Acero de fundición AISI-SAE 1040/45. Lámina colaborante C.R. Steel-Deck Grado 40 – Tornillería Grado A-325. Cálculo estructural acero EGG LTDA. Fabricación y montaje de la estructura Álvaro Jaramillo Durán. Constructor Álvaro Jaramillo Durán. Foto Nicolás Jaramillo Hoyos.

BODEGAS PELEX Cliente Películas Extruídas S.A. Ubicación Bogotá. Año del proyecto 2008. Tiempo de ejecución (meses) 4. Área construida (m²) 2.800. Acero empleado (Kg) 100. Cálculo estructural acero Tecmo S.A. Fabricación y montaje de la estructura Tecmo S.A. Constructor Sincsa Cía. Ltda.


REFUGIO WIND SURFISTASCliente Ángela Franco, Jorge Enrique. Ubicación Lago Calima. Año del proyecto 2006. Tiempo de ejecución (meses) 4. Área del terreno (m²) 3.000. Área construida (m²) 47. Acero empleado (ton) 1.5. Arquitecto Diseñador Arq. Norberth Aristizabal Marín. Constructor Sinergia Grupo. Constructor obra metálica Metálicas Flores. Foto Arq. Norberth Aristizabal Marín.


EDIFICIO METROKIA 68Cliente Metrokia. Ubicación Bogotá. Año del proyec-to 2007-2008. Tiempo de ejecución (meses) 3. Área construida (m²) 3.800. Elementos empleados Vigas w y tubulares cuadrados en acero A-50. Cálculo estructu-ral Diseños y Sistemas Ltda. Fabricación y montaje de la estructura Entrepisos modulares Ltda. Constructor Gabriel Larrota.


”La arquitectura griega fue aquella que expresaba las fuerzas mitológicas. La arquitectura del porvenir deberá convenir a las otras fuerzas que son la electricidad, el vapor y la velocidad”. “La introducción del hierro en edificios nos permite enfrentar iniciativas de las que épocas anteriores no tenían sino un vago presentimiento”.Eugène-Emmanuel Viollet-le-Duc, Lectures on architecture (Entretiens sur l’architecture, 2 vols., 1863). Dover, 1987.

EiffelDe la artesanía a la globalización

Hernando Vargas Caicedo

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E ste año se celebran 120 años de la inauguración de la to-rre Eiffel, símbolo de la industria que ratifica la audacia, coordinación y expresión del papel que asumió la cons-trucción metálica en las sociedades modernas.

Aparte de examinar el entorno que la generó, este artículo pre-tende situar la acción de sus realizadores en el contexto de las transformaciones culturales, económicas y técnicas del siglo XIX, aportando elementos que vinculen su peculiar naturaleza y gesta-ción con líneas de maduración y cambio en conocimientos, orga-nización y recursos en las décadas que la precedieron.

La apoteosis de construir con hierroLa difusión masiva de grandes edificios con estructura metálica en las décadas de 1860 y 1870 expresó ventajas por los progresos técnicos y por la reducción progresiva de su costo, más que por el aporte de los teóricos de la arquitectura.

Los conocimientos se popularizaron principalmente debido a obras especializadas sobre construcción metálica, con recuento de ejem-plos y artículos de revistas de arquitectura. Mejor que en los tratados técnicos, los arquitectos encontraron mejores formas de aplicación, sin la ambición pedagógica de los tratados para jóvenes ingenieros. Era necesario, entonces, divulgar y prolongar el conocimiento aca-démico. La exposición universal de 1878, entre otras, marcó una etapa importante en esta difusión. Se escogió el hierro como ma-terial estructural para la mayoría de los edificios generados en esta muestra, gracias a su economía, agilidad, facilidad de montaje y desmontaje, seguridad contra incendio y por el carácter apropiado a su uso, celebrando logros industriales.

Se decía que tanto arquitectos como ingenieros estaban creando un arte nuevo que aportaba la resistencia y ligereza de sus hierros colados. También hubo espacio para la retórica de las decoracio-nes, en una nueva cosecha de formas.

Después de ese consenso, en la exposición de 1889 se presen-tó la apoteosis: la mayoría de los edificios metálicos tenían sus estructuras a la vista. Las anclas de la torre Eiffel y la Galería de las Máquinas marcaron los límites de la audacia tecnológica y la racionalidad constructiva, impactando profundamente las sensi-bilidades del tiempo con su escala inusual. La torre llegó a los 300 m de altura y el gran barco ocupaba un área de cinco hectáreas. Desde 1887 se concentró la protesta contra la torre como odiosa y ridícula. Sin embargo, el éxito opacó el rechazo social de la gen-te, que no podía entender lo que Gustav Eiffel llamaba la belleza propia de la obra, que venía de las leyes de su cálculo, símbolo de fuerza y dificultades vencidas.

Monumento a la gloria del metal, obra maestra del arte de los in-genieros y tótem de París, la torre Eiffel encarna el triunfo del cál-culo en la construcción y de la irrupción de la transparencia casi desmaterializada que permite el metal en el paisaje arquitectónico moderno, como un símbolo de la fe en el progreso científico y téc-nico que animaba al siglo XIX a que las exposiciones universales eran también grandes celebraciones.

Una torre para la Exposición UniversalLa torre Eiffel nació en el contexto de la preparación de la Ex-posición Universal de 1889, para conmemorar el centenario de la Revolución Francesa, cuando los ingenieros Émile Nouguier y Maurice Koechlin, responsables de la oficina de métodos y de estudios de la empresa Eiffel, respectivamente, idearon en junio de 1884 una torre de gran altura para “darle atractivo a esta exposición”.

Koechlin hizo el esquema de una gran torre formada por cuatro pilares en celosía, separados en su base y unidos en su cumbre, comunicados entre sí por vigas metálicas dispuestas en intervalos regulares. Su forma curva sigue la de los momentos de flexión de-bidos a la acción del viento en extensión atrevida con altura de 300 m –equivalente a la cifra simbólica de 1.000 pies– con el principio de las pilas de puentes de sección variable que la empresa dominaba perfectamente después de terminar el viaducto de Garabit.

El arquitecto Stephen Sauvestre afinó el proyecto al unir los cua-tro soportes y el primer piso con arcos monumentales, para dar la impresión de estabilidad que debería ofrecer la torre y a que figurara como una eventual puerta de entrada de la exposición. Así mismo, en cada piso dio lugar a grandes salas vidriadas, en conjunto con diversos ornamentos.

Del proyecto “decorado” y convertido en habitable, Eiffel tomó la idea y obtuvo una patente, esforzándose en desacreditar un proyecto rival de torre de mampostería propuesto por el arqui-tecto Jules Bourdais, antes de que se lanzara en mayo de 1886 un concurso de ideas abierto a arquitectos e ingenieros franceses. El programa incluía “una torre de hierro con base cuadrada, de 125 m de lado en la base y 300 m de alto”, como una referencia al proyecto de Eiffel, quien ya había convencido a las autoridades por el buen fundamento de su concepción, habiendo obtenido con ello uno de los cuatro premios acordados.

El proyecto se redefinió en su arquitectura, simplificando la de-coración, limitándose la dimensión de los arcos y reduciendo el espacio de las salas, lo que reafirmó a la estructura como el ele-mento preponderante de la composición.

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En enero de 1887, el convenio entre Eiffel, el Estado y la ciudad de París le otorgaba al ingeniero la concesión de explotación du-rante veinte años y una subvención que cubría apenas la cuarta parte del costo de construcción, de modo que, para protegerse y conservar plenamente la paternidad y los beneficios del pro-yecto, creó una sociedad anónima destinada a reunir el resto de la financiación por la mitad del costo mediante el consorcio de tres bancos.

Cuando los trabajos apenas habían empezado, apareció la famo-sa “Protesta de los artistas contra la Torre del señor Eiffel”, con la que se calificaba a la torre como “vertiginosamente ridícula, gi-gantesca y negra chimenea de fábrica, odiosa columna de lámina remachada” y otras afrentas. Eiffel, queriendo hacer ver la belleza intrínseca de la torre, respondió a los insultos: “Porque somos ingenieros se cree que la belleza no nos preocupa en nuestras construcciones, y al mismo tiempo que las hacemos sólidas y durables no nos esforzamos por hacerlas elegantes. ¿No es cier-to que las verdaderas funciones de la fuerza están siempre con-formes con las condiciones secretas de la armonía?”.

Las críticas comenzaron a disminuir en la medida que avanzaba el montaje de la torre con fascinante precisión, sobre fundaciones apoyadas por debajo del lecho del río Sena en pilotes metálicos estancos mediante inyección de aire comprimido, para permitir la labor de los obreros por debajo del agua. Todas las piezas traza-das al milímetro llegaban de la fábrica preensambladas en conjun-tos de cerca de 4 m y nunca se retocaban en obra.

Dos tercios de los dos millones y medio de remaches de la torre se instalaron en fábrica y el resto lo pusieron en sitio casi 150 monta-dores organizados por los veteranos de los grandes viaductos fe-rroviarios. Para 1888 la obra había afrontado una huelga de una se-mana sin concesiones, pero su proceso se presentó sin accidentes.

Con un peso de 7.300 toneladas y más de 18.000 componentes fabricados en planta por 100 operarios, la torre Eiffel sólo es des-plazada por el viento 11,43 cm en su cumbre. Doce andamios pro-visionales de madera, de 30 m de altura, apoyaban las pilas hasta el primer piso, y otros de 45 m apoyaban las vigas del primer nivel. Cuatro grúas trepadoras de 3 toneladas y brazos de 12 m, movidas a vapor, montaban las piezas.

Con cajas de arena y gatos hidráulicos se aseguró la posición final de la torre. En 1889, año de la Exposición Universal, se montaron los modernos ascensores provistos por Otis, Roux y Combaluzier y Leon Edoux. El resultado no sólo fue un logro técnico, sino un éxito popular, pues aun sin estar terminada ya se le reconocía

Planta libre de mercado en hierro y mampostería por Viollet-le-Duc. (Lectures on architectu-re (Entretiens sur l’architecture, vol. 2, 1863. Eugène-Emmanuel Viollet-le-Duc. Dover, 1987).

Componentes de hierro fundido para el catálogo de una nueva arquitectura en el siglo XIX por Viollet-le-Duc. (Lectures on architecture (Entretiens sur l’architecture, vol. 2, 1863. Eugène-Emmanuel Viollet-le-Duc. Dover, 1987).

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como la entrada monumental de la feria (recibió dos millones de visitantes) y como símbolo de la potencia industrial.

El terreno sobre el que se implanta la torre, el Campo de Marte, se le había concedido a Eiffel por sólo 20 años, por lo que se dedicó a demostrar que la construcción no era solamente una atracción temporal, sino que podía tener también utilidad científica, insta-lándole una estación meteorológica, realizando exhibiciones ae-rodinámicas y de la naciente radiotelegrafía, en concesión que se prolongó por 70 años. Cuando expiró la concesión, la ciudad de París inició una importante restauración: se aligeró en 1.350 tone-ladas, se cambiaron numerosas piezas, se rehicieron los ascenso-res y se instaló una nueva y favorable iluminación.

Eiffel sobre EiffelEn 1900 se imprimieron en Paris diversos documentos de Gustav Ei-ffel, numerados en dos volúmenes. En el primero de ellos se ofrecía una visión completa de la torre, origen, principios de ejecución, dise-ño, cálculos matemáticos, construcción, descripción de los compo-nentes metálicos que conforman el entramado, ejecución del traba-jo desde los cimientos hasta el ensamblaje de las partes metálicas, “componentes mecánicos” o ascensores, costos, aplicaciones cien-tíficas de la torre (particularmente gratas para Eiffel), modificaciones hechas en ese año, así como las actividades de la compañía Eiffel.

En el segundo volumen se presentó un vasto conjunto de planos agrupados en planchas, con un mapa de la ciudad que muestra el área visible desde lo alto de la torre. Los cerca de 4.300 dibujos de taller con los que se construyó la obra están acompañados de diagramas descritos en detalle. Las planchas impresas en cromo-litografìa, con varias sombras de verde y beige, hacen más fácil la lectura de los planos e incluye detalles de la estructura cuidadosa-mente ilustrados hasta las cabezas de los remaches. Los planos, en escala 1:200 para los generales y 1:50 1:20 o 1:10 para los detalles, son altamente técnicos e incluyen indicaciones, notas y nomencla-turas, cortes y elevaciones, plantas arquitectónicas y la axonometría de una base de pilar, donde se especifican todas las dimensiones de las piezas. Es una enciclopedia que define los elementos de la torre y las herramientas requeridas para construirla, además de explicar el conocimiento que la hizo posible. Esta ardua definición de la obra sobre el papel ocupó a 40 dibujantes durante dos años.

La técnica de Eiffel hubiera sido insuficiente si no hubiese tenido habilidades como hombre de negocios, para transformar ideas atrevidas en realidad, con determinación y preparación para to-mar riesgos calculados, en un clima económico particularmente favorable, marcado por la expansión de los ferrocarriles y el auge de la construcción metálica. Ilustra, en forma de modelo, el éxito

Propuesta de Reeves y Clarke en 1874 para torre metálica de 300 m de altura en la Exposición del Centenario de Filadelfia. (Building the Nineteenth Century. Tom Peters. MIT Press, 1996).

Métodos manuales y mecanizados en la construcción metálica para la Exposición Uni-versal de París en 1889. (Building the Nineteenth Century. Tom Peters. MIT Press, 1996).

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como resultado de la integración de la innovación técnica en el proceso de construcción, el dominio de la producción industrial, la insistencia en pro de la calidad, la movilización de talentos y capitales, todo ello gracias al carisma del fundador, a la organiza-ción ejemplar de la producción y distribución, a la juiciosa nego-ciación de contratos, a las buenas relaciones y a la persistencia.

Menos conocida es su memoria realizada en 1885 para la Sociedad de Ingenieros Civiles de Francia, que muestra que la torre fue cons-truida de manera tal que se eliminara la carga en los elementos diagonales (barras en celosía) de las estructuras verticales altas, sujetas al momento flector del viento horizontal.

Eiffel estaba orgulloso de esta nueva técnica de construcción y la con-sideraba un producto natural. En ese documento escribió: “Antes de que se unan a esa impresionante altura, los elementos ascendentes parecen salir del suelo, moldeados por el viento”. Los hallazgos publi-cados muestran que la forma resultante de 29 paneles, en cada cara de la torre, se prestaban para hacer una descripción matemática, acer-cando a la torre a un perfil exponencial con su anchura decreciendo suavemente de abajo hacia arriba.

Reconoce que la idea de la torre en sí misma no era nueva, recordan-do que en 1874 se propuso una torre de 304,8 m para la Exposición de Filadelfia, la cual no se construyó. Igualmente, recuerda que en 1881 Sébillot propuso iluminar Paris con una fuente eléctrica de 300 m de altitud. Los estudios para pilas altas de metal, como apoyo de viaductos regionales de ferrocarril como el de Garabit, llevaron a pensar que unas pilas más altas podrían construirse sin grandes dificultades, formándolas de modo que todas las fuerzas cortantes se concentren en sus aristas, reduciéndolas a cuatro elementos sin ningún arriostramiento y conectándolas con unos pocos cinturones horizontales intermedios, tomando como base hipótesis sobre vien-tos analizadas a partir de polígonos funiculares.

Eiffel consultó con expertos en ascensores hidráulicos, con fabrican-tes de faros eléctricos para iluminar el parque y alrededores, y luego presentó un presupuesto detallado en el que incluyó, aparte de alter-nativas para alturas de 200 y 250 m, los costos que acarrearía mover la torre a otro sitio de Paris. El uso de hierro o acero era recomendado como el más apropiado, por la comparación de su gran resistencia con su bajo peso, enfrentando al viento sólo una pequeña superficie gra-cias a las aberturas de las celosías, y por la plena seguridad que daba que todos los materiales de construcción tuvieran las mismas tasas de expansión y contracción que pueden calcularse.

La mampostería, por el contrario, se presentaba como inapropiada por su baja resistencia, así como los morteros (citando a Navier

Arcos triarticulados en la Galería de las Máquinas, París 1889. (Building the Nineteenth Century. Tom Peters. MIT Press, 1996).

Las grúas a vapor subiendo la estructura de la torre Eiffel, que luego fueron utilizadas como elevadores. Éstas, así como las prensas hidráulicas bajo la torre, desdibujaron la diferencia entre la máquina y el edificio.

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respecto a las obras con más altas cargas como el Domo de los Inválidos, San Pedro, San Pablo y el Panteón).Con ironía, Eiffel describe el lento ascenso del obelisco pétreo del Monumento a Washington, construido desde 1848 y con una al-tura de 169 m, así como las inclinaciones que sufrió en 1854 y los necesarios refuerzos de cimentación, a razón de 30 m por año.

Al decidirse en favor del metal, señala que en la Antigüedad, en la Edad Media y en el Renacimiento, el uso de la piedra se llevó a lími-tes de atrevimiento, pero sin avances en el arte de la construcción con ese material durante mucho tiempo.

La torre Eiffel, de altura inusual, “no requiere un material nece-sariamente nuevo, sino uno que no haya estado industrialmente disponible para los arquitectos e ingenieros que nos precedieron. Este material es el hierro o el acero, con cuyo uso se resuelven simplemente los más difíciles problemas de construcción y con el que comúnmente construimos entramados y puentes con luces que eran inalcanzables en el pasado”.

Debatía Eiffel que, dada la popularidad de los globos cautivos y de los ascensores de El Trocadero, se comprobaba que la gente goza subiendo sin peligro a un bello panorama de 120 o 130 km. En resumen, planteaba que no podía dudarse del potencial de eje-cución del proyecto por la naturaleza del material, dado el grado de certeza con el que se pueden adecuar los cálculos al mismo, mucho mayor que el de la mampostería y el conocimiento de los ingenieros en la construcción de grandes obras metálicas.

Y concluía afirmando: “Finalmente, debo añadir que una torre alta como ésta, que va más allá de lo alcanzado hasta ahora, debe te-ner el valor de personificar no sólo el arte de la moderna ingenie-ría, sino también el siglo de la Industria y la Ciencia en que vivimos, cuyo camino se pavimentó por el gran movimiento científico del siglo XVIII y la Revolución de 1789, a los que este monumento se erigiría como expresión de la gratitud de Francia”.

BibliografíaTom Peters. Building the Nineteenth Century. MIT Press, 1996.Isabelle Gautray y Jean-Marie Duraffourg. Architectes et ingenieurs face au metal. Les ponts metalliques hier et aujourd´hui, en Construire en acier: Structures, envelopes, assemblages et composants. Le Moniteur, 1993.Hernando Vargas Caicedo. Viollet-Le-Duc/Perret, Ensayo inédito, MIT, 1964.Bertrand Lemoine. Gustav Eiffel. Akal, 2002.Frank Davidson y Kathleen L. Brooke. The Eiffel Tower, en vol. 1 de Building the World: An Encyclopedia of the Great Engineering Projects in History. Greenwood Press, 2006.Gustav Eiffel. The Eiffel Tower: The Three-Hundred Metre Tower. Taschen, 2008.Claudette Roland y Weidmann. ”Proposal for an Iron Tower: 300 meter in height”. Architectural Research Quarterly, vol. 8, 3-4, 2001.

AutorHernando Vargas Caicedo. Profesor Asociado, Departamento de Arquitectura y Departamento de Ingeniería Civil y Ambiental, Universidad de los Andes.

Detalle de la armadura estructural y ascensores en la torre Eiffel 1889.

Nivel superior

Nivel 3

Nivel 2

Nivel 1

57 m

59 m

80 m

300

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s i s t e m a s

Los riesgos que produce el viento en las edificaciones pueden disminuirse con una ade-cuada intervención de la vulnerabilidad. La rigidización proporciona elementos que, bien distribuidos, mejoran la configuración de la estructura, al mismo tiempo que su compor-tamiento ante esta fuerza natural.

Rigidización de pórticos metálicos acartelados

Antonio María Merlano

T oda estructura se construye con un propósito fundamen-tal que define su función, cualquiera que ésta sea. Al di-señarla, se establecen los objetivos que tienen que ver con su seguridad, funcionalidad, durabilidad, economía

y estética. El propósito de todo proyecto es alcanzar unas pro-

babilidades aceptables, para que no resulte impropio frente a su destino en el transcurso de un periodo dado, por lo que se bus-ca minimizar las posibles fallas que se puedan presentar al mo-mento de someter las estructuras a fuerzas externas que puedan amenazar su estabilidad.


s i s t e m a s

Las estructuras deben concebirse y calcularse de modo que re-sistan, con un nivel de seguridad apropiado, las cargas y defor-maciones susceptibles de intervenir durante su construcción y explotación, para que se comporten de manera satisfactoria du-rante su uso normal. Una de las alternativas para mejorar el com-portamiento estructural de una edificación es su rigidización, cuyo fin es proporcionar elementos que le den mayor resistencia, asunto aún más significativo cuando la edificación se vea some-tida a cargas considerables.

Para cubrir bodegas, en la actualidad se utilizan pórticos metá-licos acartelados, como alternativa frente al tradicional sistema de cerchas. Este sistema, al igual que muchos otros, requiere ele-mentos rigidizadores como riostras y contravientos que los ayu-den a absorber las fuerzas que actúan en la edificación.

La falta de información acerca de cómo se deben distribuir estos elementos para alcanzar un rendimiento óptimo incide muchas veces en su costo y pobre utilización. A continuación se expo-nen, como un aporte a la optimización en el uso de los elementos rigidizadores, la incidencia tanto económica como de seguridad estructural del número, distribución o posición de las riostras y contravientos, para bodegas acarteladas con distintas luces transversales entre pórticos y sometidas a cargas de viento. Se toman como contexto Cartagena y otras localizaciones donde la fuerza del viento es considerablemente alta.

DesarrolloEl análisis y diseño estructural se realizó según el código AISC-ASD de 1989, aprobado por la NSR-98 y el ASCE-02. Se estu-diaron modelos de estructuras que representan característi-cas comunes de las bodegas que se construyen actualmente en el país.

Se analizaron dos modelos básicos diferentes, para cada uno de los cuales se estudiaron cuatro tipos de bodegas con lu-ces transversales entre pórticos que variaron entre los 6, 9 y 12 m (Fig. 1):

• Modelo A. Con pórticos acartelados sobre apoyos articula-dos, donde el primero y el último tienen las vigas transversa-les articuladas con columnetas, igualmente articuladas con las vigas superiores.

•Modelo B. Con pórticos acartelados sobre apoyos empotra-dos. Tienen las vigas longitudinales articuladas, y los pórti-cos primero y último con vigas transversales articuladas. Hay apoyos articulados de las columnetas y el apoyo articulado de las vigas superiores.Fig. 1. Modelos

Bodega tipo IV

Bodega tipo III

Bodega tipo II

Bodega tipo I


s i s t e m a s

separación transversal de ejes (m) 6 9 12

estructura tipo i ii iii iV i ii iii iV i ii iii iV

Planta (m) 30 x 60 30 x 30 60 x 60 60 x 90 60 x 45 30 x 45 60 x 90 60 x 45 30 x 120 30 x 60 60 x 120 60 x 60

altura (m) 12,45 12,45 12,45

Clase de edificio Cerrado Cerrado Cerrado

Clase de cubierta A dos aguasA dos aguas de luces

igualesA dos aguas

A dos aguas de luces iguales

A dos aguasA dos aguas de luces

iguales

Luces (m) 30 30 30

Pendiente (%) 16,50 16,50 16,50

Ángulo de cubierta (°) 9.4° 9.4° 9.4°

Los tipos de bodega estudiados y considerados en los análisis fue-ron (Fig. 2):

• Bodegasindividualesconunasolaluz,alargadasycuadradas.Se denominaron bodega tipo I y bodega tipo II.

• Bodegasacopladasocontinuasdeformasalargadaycuadra-da. Se denominaron bodegas tipo III y tipo IV.

La siguiente tabla resume las características de los tipos de bodega:

Apoyos

empotrados

Apoyos

articulados

Apoyos

articulados


s i s t e m a s

Definición de las configuracionesPara cada uno de los tipos de estructuras mencionadas se selec-cionaron ocho disposiciones diferentes, para estructuras tipo I y III, y siete disposiciones para estructuras tipos II y IV. Se estudia-ron las mismas Configuraciónes para las tres clases de luces dife-rentes con separaciones entre pórticos de 6,9 y 12 m. (Fig. 4).

Determinantes de las estructuras• Áreadeestudio:Cartagena,conunavelocidaddelvientobá-

sico de 130 km/h.• Coeficientedetopografía:S1 = 1.0.• Coeficientederugosidaddelterreno,deltamañodeledificioy

de altura sobre el terreno:• ParalasestructurasdeconfiguracióntipoI, IIIyIV,con

clase C (dimensión mayor de 50 m), y una rugosidad de 2, se usó un S2 = 0.87 (interpolando).

• Para la estructura de configuración tipo II, con claseB(no excede los 50 m), y una rugosidad de 2, se usó un S2 = 0.914 (interpolando).

• CoeficienteS3 (tiene en cuenta el grado de seguridad y de vida útil de la estructura). Se tomó un coeficiente S3 = 1.0 para to-das las estructuras estudiadas.

• CoeficienteS4 (considera la variación de la densidad del aire con la altura sobre el nivel del mar). Se tomó un coeficiente S4 = 1.0 para todas las estructuras estudiadas.

análisis de cargas

CaRGa mUeRta

Peso pórticos acartelados **

Peso de correas **

Peso teja (Thermoacustic Ajover) 4,2 kg/m²

Sistema de Iluminación y otros 10,0 kg/m²

** El peso propio de estos elementos se evaluó con el programa SAP 2000.

CaRGa ViVa*

tipo de cubierta Pendiente tipo Carga (kg/m²)

Cubierta inclinada de estructura metálica Cubierta con pendiente < 20% 50

* Para seleccionar esta carga se tuvo en cuenta la especificación de estructuras metálicas y la NSR-98.

Configuración 1

Configuración 2

Configuración 3

Configuración 5

Configuración 7

Configuración 4

Configuración 6

Configuración 8

Fig. 4. Configuración bodegas Tipo I y III

Variación de las presiones ocasio-nadas por el viento en las paredes.* Se calcularon de acuerdo con la

metodología descrita en la NSR-98 y en el ASCE-02. Debido a que las presiones actuantes en las pa-redes de las estructuras aumentan respecto a la altura en forma pa-rabólica, ésta se asumió como se describe en la figura.

CARGAS DE VIENTO*


s i s t e m a s

ConclusionesPara la determinación de la incidencia, tanto económica como es-tructural del número y distribución de riostras y contravientos, se sometió cada bodega tipo, con sus respectivas alternativas de rigidización, a los siguientes análisis técnico y económico.

análisis técnicoLos modelos inicialmente se analizaron sin ningún tipo de arrios-tramiento. El comportamiento estructural bajo esta configuración es deficiente ante carga lateral, cuando el viento impacta a 90°, dado que se presentaron desplazamientos altos en la mayoría de los casos. Esto sugiere que se deben instalar riostras y contravien-tos, debido a que la cubierta y las correas no suministran suficien-te rigidez al sistema y a que, por tratarse de marcos rígidos acar-telados, el sistema puede fallar bajo la acción de fuerzas laterales muy pequeñas (Figs. 8, 9 y 10).

• Vientoa0º(normalalaestructura).Cuando el viento im-pacta a 0°, la rigidez de la estructura la proporcionan los pór-ticos acartelados, impidiendo que la edificación sufra consi-derables desplazamientos. Esto se comprobó al modelar las bodegas donde se presentaron desplazamientos en su mayo-ría menores que un centímetro, tanto en el modelo A como enelmodeloB.Sinembargo,seobservóquelasriostrasyloscontravientos del primero y último pórticos trabajan eficien-temente, rebajando la relación de esfuerzos en los elementos adyacentes a ellos (Fig. 7).

• Vientoa90º(paraleloalaestructura). Para este análi-sis, la alternativa de configuración tipo 2 no se contempló por considerarse que arriostrar las bodegas en todos sus cla-ros se convierte en una solución poco práctica en términos económicos (Fig. 7).

análisis económicoLas riostras son elementos que trabajan únicamente a tensión. La manera como toman la carga lateral y la llevan a las cimentaciones depende del tipo de arriostramiento que se escoja, cuya imple-mentación está sujeta a requerimientos de funcionalidad y, al mis-mo tiempo, a parámetros económicos.

Es labor del ingeniero estructural encontrar que estas dos varia-bles se reconozcan en el diseño. No es una tarea fácil, pero se pueden lograr configuraciones deseadas garantizando la seguri-dad respaldada por las normas NSR-98 y AISC-ASD. La mayor di-ficultad técnica se encontró en la definición de la deriva de piso. Para el diseño de bodegas, a diferencia del diseño de edificios, no es posible encontrar un valor límite de desplazamiento lateral (de-

Fig. 7. Dirección del viento

C

D

W

A B


s i s t e m a s

riva de piso) con el que se pueda asegurar que cumple o no con la norma. Queda ese parámetro de estudio al criterio de cada inge-niero y las consideraciones que establezca en sus modelos. Para el análisis económico se tomó el peso total de la estructura.

Configuración óptimaEn varios casos se presentaron configuraciones con desplaza-mientos menores que los obtenidos con las configuraciones descritas anteriormente. Sin embargo, se tuvo en cuenta que los arriostramientos en el primero y último claros son cruciales para estabilizar las paredes de los pórticos adyacentes, cuando el vien-to se presenta normal a la estructura (0°). En bodegas largas es necesario arriostrar en el pórtico central, ya que esto da mayor estabilidad a la estructura en presencia de fuerzas de viento, redu-ciendo los desplazamientos tanto en vertiente como en cumbrera.

De losdosmodelosestudiadosseencontróqueelmodeloB(apoyos empotrados) ofrece mejores resultados, secciones de

BibliografíaAlternativas de rigidización en pórticos metálicos acartelados sometidos a cargas de viento. Proyecto de grado para optar el título de Ingeniero Civil, Universidad de Cartagena, Cartagena, 2003. A. Gómez y M. Cuadro. Alternativas de rigidización en pórticos metálicos acartelados. (Arriostramiento tipo rodillo en parte de su altura). Proyecto de grado para optar el título de Ingeniero Civil, Univer-sidad de Cartagena, 2005. J. Peña y O. Vargas.NSR-98. Normas Colombianas de Diseño y Construcción Sismorresistente. Asociación de Ingeniería Sísmica, AIS. Ley 400 de 1997. Decreto 33 de 1998. República de Colombia.AISC. Manual of Steel Construction Allowable Stress Design. Ninth Edition. 1989. Fourth impression (September, 2000).ASCE 7-02. Minimum Design Load for Building and Other Structures. 2002.Trabajo presentado en la 11th Americas Conference on Wind Engineering, junio 2009. Puerto Rico.

autorAntonio María Merlano. Ingeniero civil, MIC, profesor de ingeniería civil en la Universidad Tecnológica de Bolívar, Cartagena. [email protected]

perfiles menores, menor peso de la estructura y bajos despla-zamientos en relación con el modelo A. Sin embargo, una de las desventajas es que sus apoyos son empotrados. Esta con-dición, necesaria para articular las uniones de las vigas longi-tudinales a los pórticos y garantizar la condición de empotra-miento en los apoyos, es difícil de lograr constructivamente, sin mencionar que este tipo de conexiones son más costosas que las articuladas.

Respecto al espaciamiento entre pórticos transversales se encontró que:1. Para luces menores e iguales a 6 m, el arriostramiento óptimo

es en cruz. 2. Para espaciamientos entre pórticos transversales con lu-

ces entre 6 m y 9 m, el arriostramiento óptimo es en K o concéntrico.

3. Para luces entre 9 m y 12 m, el arriostramiento óptimo es el de tipo rodillo o excéntrico a L/3. (Figs. 8, 9 y 10).

x<6.0 m x<6.0 m x<6.0 m x<6.0 m x<6.0 m x<6.0 m x<6.0 m x<6.0 m x<6.0 m x<6.0 m

Fig. 8. Arriostramiento en cruz

6.0 < x < 9.0 6.0 < x < 9.0 6.0 < x < 9.0 6.0 < x < 9.0 6.0 < x < 9.0 6.0 < x < 9.0 6.0 < x < 9.0

Fig. 9. Arriostramiento en K o concéntrico

9.0 < x < 12.0 m 9.0 < x < 12.0 m 9.0 < x < 12.0 m 9.0 < x < 12.0 m 9.0 < x < 12.0 m

Fig. 10. Arriostramiento tipo rodillo o excéntrico a L/3

Construcción Metálica 9 81

Este antiguo inmueble de conservación se encuentra sometido a una actualización, en la

cual se replanteó su reforzamiento estructural con acero, según las normas vigentes, para

habilitarlo al nuevo uso residencial y comercial.

Hotel Continental

C onstruido con motivo de la IX Conferencia Panamericana de 1948, según proyecto del arquitecto Vicente Nasi, el Ho-tel Continental representó durante cincuenta años un ícono arquitectónico de la ciudad. Esta edificación marcó el inicio

del eje cosmopolita de la Avenida Jiménez, que con sus imponentes edificios extendidos hasta la Avenida Caracas delimitaba la zona de mayor importancia comercial, bancaria, social y política de la ciudad.

En la década de los años 80, el traslado de las sedes bancarias y em-presariales hacia el norte de la capital precipitó un acentuado deterio-ro del centro de la ciudad, con un abandono casi total de la actividad hotelera de calidad. Como consecuencia, el Hotel Continental cesó sus actividades y quedó en desuso y abandonado sin recibir manteni-miento alguno durante cerca de veinte años.

Evaluación estructuralCuando se decidió recuperar la se valoró su parte estructural, que demostró estar conformada por dos estructuras independientes separadas por una junta de dilatación.

La estructura occidental de nueve pisos, de tipo aporticado, tiene uniones resistentes a momento en las dos direcciones y está con-formada por vigas y placa con bloques aligerados de arcilla cocida.

Una adición posterior al edificio inicial (la oriental), también de nueve pisos, está solucionada por el sistema reticular celulado mediante losa armada en dos direcciones, con aligeramientos en los prefabricados de concreto llamados retcel y capiteles, una solución muy común en las construcciones de la época.

Avanzado deterioroEl estado de los acabados del edificio era de alto deterioro. La es-tructura presentaba, además, daños en las plaquetas de piso y afec-taciones por pases abiertos para reformas o arreglos de los ductos.

El sótano y las zonas bajas se encontraban inundados, generando humedad en los primeros pisos. Una revisión de los concretos y re-fuerzos de la estructura existente mostró algunos estados de oxi-dación del refuerzo, así como de carbonatación en las columnas.


E s p E c i A l

Planta tipo edificio intervenido

Planta tipo edificio original


En la zona de cubierta se evidenció un importante problema de im-permeabilización, aparte de una capa de casi 30 cm de altura con-formada por rellenos de acabados. Esto incluía morteros, mantos de asfalto y tejas que buscaban solucionar problemas de goteras, pero que con el paso del tiempo sometieron la placa estructural a condiciones de carga exageradas, lo que cuestiona estas situacio-nes indebidas empleadas en muchas otras antiguas edificaciones.

La inspección del refuerzo de la estructura demostró una dispo-sición del refuerzo longitudinal y transversal en vigas y columnas, acorde con la práctica de la época en que se elaboró el diseño. Era un planteamiento coherente respecto de la hipótesis de carga vertical, pero no se veían planteamientos ni refuerzos tendentes a conferir a la estructura capacidades de disipación de energía de origen sísmico por medio de procesos de histéresis y capacidades de comportamiento inelástico.

La edificación oriental mostraba una losa de cimentación de concreto reforzado, en tanto que la occidental se encontraba apoyada sobre elementos de concreto de tipo ciclópeo o sillar, conformados por grandes piedras de origen arenisco en una matriz de cemento que se extendía igualmente a los elementos de contención.

intervención estructuralAdemás de verificar el adecuado comportamiento de la edificación a las cargas verticales, producto del nuevo diseño arquitectónico, el planteamiento del proceso de reforzamiento de la estructura buscó darle a la estructura la capacidad de disipación de energía sísmica necesaria de acuerdo con los requerimientos normativos. Esto se lo-gró mediante la protección y adición de capacidades dúctiles a los elementos existentes (vigas y columnas) y a la suma de elementos es-tructurales para garantizar un adecuado comportamiento inelástico.

Para la zona de la antigua cimentación en sillares de piedra se de-terminó la fundición de una losa de cimentación, con vigas des-colgadas de concreto reforzado, para conectar la totalidad de las columnas y conformar un basamento estructural. Para la protec-ción de los elementos existentes se planteó un enchaquetamiento de concreto reforzado en las columnas y en los nudos viga-co-lumna, dentro de los que se adicionaron los refuerzos de confina-miento necesarios, verificándose las capacidades rotacionales en el rango inelástico para estos elementos de reforzamiento.

Para darle a la edificación resistencia sísmica se redujo su masa existente, pues además de la estructura, la construcción original estaba conformada por mamposterías interiores de arcilla y una


Ficha técnicacliente Carlos Camacho

Ubicación Bogotá


Tiempo de ejecución (meses)

24

Área intervenida (m²) 17.000

Diseño arquitectónico Arq. Didier Rincón

Diseño estructural Diseños y Sistemas, Ing. Juan Tamasco


Construcciones Mecánicas

constructor Coninsa Ramón H.

Estudio de patología y vulnerabilidad sísmica

Espinoza y Restrepo

gran cantidad de capas de acabados de piso y techo acumula-dos por sucesivas remodelaciones. El retiro de estos materiales, combinado con la agregación de las nuevas divisiones livianas para muros y fachadas interiores, permitió reducir hasta en 25% el peso muerto de la edificación, lo cual incide directamente en las fuerzas horizontales generadas a partir del sismo de diseño.

Como elemento principal de resistencia sísmica se adicionó a la estructura existente un sistema de pórticos excéntricos, elabora-dos con perfiles de metal que presentaban varias ventajas:

• Ladisposicióndelasdiagonalespermiteajustarelperiododevibración resultante de la estructura, hasta el punto que los pesos muertos existentes controlen los momentos de volca-miento (efecto de la hipótesis sísmica), evitando la necesidad de reforzar la cimentación con costosos pilotajes o caissons.

• Disiparlaenergíapormediodelcomportamientodúctildesuvínculo, que se encuentra en el centro del vano y no en cerca-nías de la columna. Esto protege de daños todo el sistema de soporte de cargas verticales, en el caso de un evento sísmico, y permite, además, un fácil y económico reemplazo de la pieza después del sismo de diseño. Esta consideración del estado de la estructura posterior al sismo adquiere cada vez mayor relevancia por las implicaciones económicas que conlleva.

• Fácil aprovechamiento dentro del proyecto arquitectónico,evitando ocultar sus elementos y, por el contrario, evidenciar-loscomopartedeldiseño.Delamismamanera,lasdiagonalesdel proyecto tienen la posibilidad de ajustarse a requerimien-tos de circulación o fachadas del edificio.

Encuentre más información de este proyecto en www.losconstructores.com, en el artículo

El renacimiento del Hotel Continental de Bogotá.


BUILD – ON. Converted architecture and transformed buildings Autores: Lukas Feireiss y Robert KlantenEditor: Die Gestalten Verlag Año: 2009 ISBN 13: 978-3899552591Páginas: 240Recopilación de transformaciones arquitec-tónicas que han dado nueva vida y función a estructuras existentes. Los ejemplos incluyen desde las renovaciones y adaptaciones radica-les hechas a edificios industriales, búnkeres, iglesias y centros rurales abandonados, hasta transformaciones creativas a pequeños espa-cios urbanos y rurales, para rehabilitarlos como viviendas, oficinas, galerías de arte y hoteles.

BUILDING WITH STEEL. Details, Principles, ExamplesAutores: Alexander Reichel, Peter Ackermann, Alexander Hentschel, Anette HochbergEdición: DetailAño: 2007Editorial: BirkhäuserISBN 13: 978-3764383862 Páginas: 112Ejemplos de cubiertas para edificios de un piso, diseño de estructura portante, ensamblajes y co-nexiones, productos semiterminados en acero, pro-tección frente a corrosión y fuego, estudios de caso.

REFURBISHMENT AND UPGRADING OF BUILDINGS Autores: Christopher Gorse y David HighfieldEditor: Taylor & Francis Ltd. Año: 2009 ISBN 13: 978-0415441247Páginas: 272Una guía detallada de los aspectos técnicos de la restauración y el mejoramiento de edificios. Incluye consolidación de placas y muros portantes existen-tes, conservación de fachadas, adición de nuevos pisos, resistencia al fuego, prevención de la hume-dad, aumento del rendimiento térmico y acústico, entre otros temas. Esta nueva edición se ha puesto al día completamente para incluir nueva informa-ción tecnológica, y cubre nuevas áreas como res-tauración y reparación de canteras, logística de la restauración y estudio de casos.

BUILDING INFORMATION MODELING. A strategic implementation guide Autores: Dana K. Smith y Michael TardifEditor: John Wiley & Sons Ltd.Año: 2009 ISBN 13: 978-0470250037Páginas: 216Un acercamiento al diseño, construcción, opera-ción, y mantenimiento de edificios. Con esta guía al Building Information Modeling (BIM), o Modelado de Información de Construcción, usted aprende-rá cómo ejecutar esta nueva tecnología para una aproximación comprensiva a los diferentes proce-sos de un proyecto. Los autores, expertos y pione-ros del BIM, demuestran que esta tecnología apoya negocios más racionales, integrados, y eficientes, en todo el ciclo vital del edificio.

BRIDGE ENGINEERING. Construction and Maintenance Autor: W.F. ChenEdición: Lian DuanAño: 2003Editorial: CRC PressISBN 13: 978-0849316814Páginas: 272Puentes de acero, puentes de concreto, subestruc-turas de puentes acuáticos, inspección de construc-ción, inspección de mantenimiento, reforzamiento y rehabilitación, ajuste de fuerza en cables y con-troles durante la construcción.

ARCHITECTURE AND CONSTRUCTION IN STEELAutores: Alan Blanc y Plank Mc EvoyEdición: E & FN SPONAño: 2008Editorial: The Steel Construction InstituteISBN 13: 978-0419176602Páginas: 640Historia de la construcción con hierro y acero. Pro-piedades del acero, principios de entramados en acero, construcción en acero, elementos secunda-rios de acero, arquitectura contemporánea sobre-saliente en acero, desarrollos recientes, premios, tendencias futuras.

Galería bibliográfica

R E F E R E N C I A


Nuevo libro Construcción Metálica en Colombia

Recopilación del material editorial publi-cado en las primeras cinco ediciones de revista Construcción Metálica, organiza-do en grandes bloques temáticos que le dan una nueva perspectiva y lo refuer-zan como material de referencia y con-sulta de los conceptos y la estética de la nueva arquitectura e ingeniería, normas técnicas, sistemas y componentes, his-toria y bibliografía, entre otros.

Esta nueva publicación de Legis S.A. fue posible gracias a la participación de las empresas Acesco, Colmena, Corpa-cero, Ferrasa, Metecno y Exiplast, y será presentado en la 5ª Feria Expometálica, en el stand Construtada # 183A, Pabe-llón Blanco, y en el Encuentro Interna-cional del Acero EAC.

5ª Feria Expometálica

30 de septiembre al 2 de octubre de 2009Plaza Mayor, MedellínOrganiza: Andi Fedemetal www.expometalica.com

Evento especializado para las empresas de los sectores de construcción, siderúrgi-co, metalmecánico, ferretero, maquinaria e industrias afines, donde se divulgarán nuevas tecnologías y tendencias, y se fo-mentarán negocios, contactos comercia-les, canales de comunicación y servicios.

XVIII Jornadas estructurales de la ingeniería de Colombia y VI Jornadas de estructuras metálicas

24 al 26 de septiembre de 2009Sede Julio Garavito Cra. 4 # 10-4, BogotáOrganiza: Sociedad Colombiana de Ingenieros

www.sci.org.co

Sesiones de trabajo enfocadas hacia los temas Estructuras metálicas, Nue-va NSR-98, Software en estructuras y Microzonificación. Contará con con-ferencistas locales e internacionales, quienes difundirán la actualidad en in-vestigaciones, metodologías y regula-ción desarrolladas.

50º Congreso de ILAFA

25 al 27 de octubre de 2009Quito, EcuadorOrganiza: Instituto Latinoamericano del Fierro y el Acero, ILAFAwww.ilafa.org

La industria siderúrgica se reunirá para celebrar el 50º aniversario de ILAFA, en este evento que desarrollará los paneles temáticos: El acero: construcción sus-tentable, Tecnología: la siderurgia del futuro y desarrollo sustentable, Econo-mía mundial y La crisis: sus efectos en las materias primas y servicios; así como la mesa redonda El mercado mundial del acero. Además, contará con la exhibi-ción ILAFAEXPO 2009, una oportunidad de hacer negocios y establecer contacto con clientes y empresas participantes.

Encuentro Internacional del Acero EAC

14 al 16 de octubre de 2009 Hotel Intercontinental, CaliOrganiza: Camacol Valle y Fedestructuras Vallewww.eac2009.com.co

Espacio académico dirigido a todos los ac-tores que trabajan en la industria del acero en Colombia. Conferencistas y exposito-res locales e internacionales presentarán proyectos, desarrollos y tendencias de la

Premio Eterboard

Inscripciones: desde agosto de 2009 hasta febrero de 2010Premiación: junio de 2010 en la Cra. 7 # 26 - 20 / piso 16, Bogotá. Organiza: Eternitwww.premioeterboard.com

Eternit invita a los estudiantes de diseño in-dustrial, ingeniería civil y arquitectura a di-señar una vivienda de crecimiento progresi-vo, implementando un sistema constructivo que sea económico, de muy bajo peso, rápi-do y fácil de construir. Entre los premios se encuentra una pasantía paga por 6 meses con la planta Eternit, con opción de vincu-lación laboral al final del periodo.

en Colombia

Construcción Metálica en Colom

bia

Feria Batimat 2009. Salón internacional de la construcción

2 al 7 de noviembre de 2009Paris Expo Porte de Versailles, Paris, Franciawww.batimat.com

La feria bianual internacional de cons-trucción más importante de Francia, y una de las más significativas de Europa, con más de 400.000 visitantes y 2.500 empresas expositoras, según las cifras de la última edición. Ofrece una com-pleta oferta de productos, materiales y servicios, y el mayor número de profesio-nales franceses e internacionales (con-tratistas, propietarios y distribuidores).

N O V E D A D E S

construcción en los temas Aspectos de la evolución de la construcción, Arquitec-tura metálica y su futuro, Codificaciones, Protección, Aisladores sísmicos, Conexio-nes rígidas, Perfiles armados y laminados, Software de diseño, Protección contra el fuego, Láminas colaborantes, entre otros. El programa incluye visita a planta indus-trial para vigas electrosoldadas de Perfila-mos del Cauca S.A.


nota: Los componentes del producto de esta ficha están en constante proceso de innovación y desarrollo, por lo que pueden estar sujetos a modificaciones.

cortasolEs

aEroBrIsE

formas DE INstalacIÓN

DEscrIPcIÓN DEl ProDUcto

El Panel aerobrise 100 / 200 es un sistema fijo compuesto de perfiles con forma semi ovoidal, que permite diferentes opciones de separación entre paletas. Es un producto diseñado para utilizar en fachadas de edificios, como protector de la incidencia de los rayos solares y el paso del calor. ofrece dos alternativas de ancho de panel: 100 mm y 200 mm.Los paneles se pueden instalar en forma vertical u horizontal según el diseño y con cualquier tipo de inclinación. Debido a su bajo peso, el panel aerobrise puede adosarse a cualquier estructura con una mínima sobrecarga, permitiendo su uso tanto en obras nuevas como en renovación de fachadas. El panel aerobrise ofrece la alternativa de ser instalado en forma doble, de perforar el panel, o de considerar algún tipo de elemento acústico en su interior, como fibra de vidrio o lana mineral, para ser utilizado como barrera absorbente en un plano vertical como revestimiento u horizontal como cielorraso.

DEtallEs DE INstalacIÓN

CARACTERÍSTICAS TÉCNICAS material: Panel Aerobrise 100 y 200: Aluzinc 0.5 mm.

Perdil de sustentación: Aluzinc 0.6 mm.

color: 50 colores estándar y especiales a pedido.

Pintura: Poliéster horneable.

acabado: Liso.

alternativas: 100 mm y 200 mm.

longitud: Desde 1 ml hasta 5 ml.

Uso: Cortasol y cielorraso.

referenciaPeso en kg/m2 rendimiento

ml/m2alUzINc

Aerobrise 100 1.82 5.72 (distancia entre ejes 0.175 ml)


Show Room: Calle 19 No. 68B - 76 • Teléfono: (571) 4 05 43 00 Fax: (571) 424 47 90 • Bogotá, Colombia 2009 www.hunterdouglas.com.co

GRUPO PRODUCTO FABRICANTE PÁG.

CORTASOLES

AEROBRISE

HUNTER DOUGLAS

91

AEROSCREEN 92

METALBRISE 93

CubiERTAS

CUBIERTA ARqUITECTóNICA GALvANIzADA y PINTADA

CORPACERO

94

ENTREPISO METÁLICO CORPALOSA 2” MAX 95

CUBIERTA METÁLICA SIN TRASLAPO

STANDING SEAM 96

ENTREPiSOS

PLACA ACERO COLMENA 97

METALDECK 3” GRADO 40

ACESCO

98

METALDECK 2” GRADO 40 99

PERFiLES

PERFIL z GRADO 50 100

PERFIL C GRADO 50 101

PERFIL C REFORzADO COLMENA 102

PERLiNE S - PTS PERLINE S - PTS

PERFILAMOS

103

ViGAS vIGAS 104

Fichas técnicas



cortasolEs

aEroBrIsE



El Panel aerobrise 100 / 200 es un sistema fijo compuesto de perfiles con forma semi ovoidal, que permite diferentes opciones de separación entre paletas. Es un producto diseñado para utilizar en fachadas de edificios, como protector de la incidencia de los rayos solares y el paso del calor. ofrece dos alternativas de ancho de panel: 100 mm y 200 mm.Los paneles se pueden instalar en forma vertical u horizontal según el diseño y con cualquier tipo de inclinación. Debido a su bajo peso, el panel aerobrise puede adosarse a cualquier estructura con una mínima sobrecarga, permitiendo su uso tanto en obras nuevas como en renovación de fachadas. El panel aerobrise ofrece la alternativa de ser instalado en forma doble, de perforar el panel, o de considerar algún tipo de elemento acústico en su interior, como fibra de vidrio o lana mineral, para ser utilizado como barrera absorbente en un plano vertical como revestimiento u horizontal como cielorraso.


CARACTERÍSTICAS TÉCNICAS material: Panel Aerobrise 100 y 200: Aluzinc 0.5 mm.

Perdil de sustentación: Aluzinc 0.6 mm.



acabado: Liso.

alternativas: 100 mm y 200 mm.

longitud: Desde 1 ml hasta 5 ml.

Uso: Cortasol y cielorraso.

referenciaPeso en kg/m2 rendimiento

ml/m2alUzINc






cortasolEs

mEtalBrIsE


- El Cortasol Metalbrise es un producto diseñado para proyectos institucionales, comerciales y residenciales, que puede ser uti-lizado en aplicaciones interiores y exteriores. además, el bajo peso de sus componentes permite la instalación tanto en obras nuevas como en remodelaciones.

- Las paletas del Cortasol Metalbrise se instalan sobre una estruc-tura metálica y proporcionan una estética solución de control solar.

- Las tapas de aluminio inyectado, resistentes al impacto e intem-perie, llevan un ala integrada que se une a la barra de acciona-miento permitiendo el movimiento giratorio mecánico o motor-izado.

CARACTERÍSTICAS TÉCNICASmaterial: Aluzinc.

Espesor: 0,4 mm.

Peso: 7,94 Kg/m2.

colores: Más de 50 colores estándar y especiales a pedido.

terminación: Lisa.

Usos: Cortasoles.

largo máximo: 1500 mm. a eje.

tapas: Aluminio inyectado.



moNtaJE

El Cortasol Metalbrise está compuesto por un conjunto de paletas metálicas unidas entre sí por un sistema mecánico que permite un movimiento giratorio sincronizado de las paletas, con el fin de regu-lar el paso de la luz y la visión. Este conjunto se arma con perfiles de aluminio extruido de 60 x 30 x 1,5 mm. o 30 x 30 x 1,5 mm. que se fijan a la estructura mediante soportes, escuadras u otros elementos diseñados especialmente para cada caso o necesidad.

INstalacIÓN DENtro DE VaNo

comPoNENtEs



cortasolEs

aEroscrEEN


El cortasol aeroscreen de Hunter Douglas® es el único de los cor-tasoles del mercado con una paleta de 30 cm de ancho, cuya fun-ción específica es el control solar pasivo porque reduce, regula y controla el paso de la luz y la visibilidad. Se emplea principalmente como revestimiento de ventanas y en fachadas según diseño.así mismo, siendo el aeroscreen un protector de la incidencia de los rayos solares, permite al diseño actual dar tres atractivas solu-ciones a los proyectos: fija, móvil y motorizada. Su excelente dise-ño aerodinámico genera una percepción liviana en las fachadas.El revestimiento aeroscreen es, por sus características, ideal para cambios de imagen, renovación y reciclaje de fachadas existentes. Debido al bajo peso de sus componentes, puede adosarse a cual-quier tipo de estructura con una mínima sobrecarga.


forma DE INstalacIÓN

CARACTERÍSTICAS TÉCNICAS material: Aluzinc 0.6mm, Aluminio 0.8mm.



acabado: Perforado.

alternativas: Fijo, móvil y motorizado.

longitud: Panel: desde1ml hasta 5ml.

Uso: Cortasol.

COMPONENTES Y SECUENCIA DE INSTALACIÓN(SISTEMA MÓVIL)

COMPONENTES Y SECUENCIA DE INSTALACIÓN(SISTEMA FIJO)

PaNEl aEroscrEEN

Peso en kg/m2 rendimiento ml/m2alUzINc alUmINIo

11.5 6.50 3.6

Distancias máximas a b c d

Medidas en mm 1500 1500 285 3000




cubiertas

Carrera 68 No. 23-52 - PBX (571) 446 41 00 - Fax (571) 446 41 40 • Servicio al cliente:(571) 446 41 66 • Bogotá, Colombia 2009 • [email protected] - www.corpacero.com

entrepiso Metálico corpalosa 2” MaX

DescripciÓn Del proDucto•CORPALOSA de CORPACERO es un sistema de láminas de ace-ro galvanizado, formadas mediante un proceso de rolado y corte automatizado, producidas en diferentes espesores (1.5”, 2” MAX y 3”) para ajustarse a los requerimientos estructurales de cada pro-yecto. CORPALOSA es la solución más eficiente y económica para lograr resultados significativos en construcción. Los que saben de construcción eligen CORPALOSA.

renDiMiento• Mayor luz sin apuntalar, mayor ancho y mayor capacidad de

carga con menor consumo de concreto.• Mayor rapidez en instalación y vaciado de losas.• Mayor adherencia del concreto.• Optimiza el rendimiento de la construcción de entrepisos, ya

que tan sólo requiere de 3 horas/hombre por m2.

FaciliDaD De instalaciÓn• Reemplaza el encofrado tradicional y requiere menor

apuntalamiento durante el vaciado y el fraguado.• Se puede aplicar en estructuras en acero, en concreto y en

mampostería estructural, entre otras.• No requiere de herramientas, ni maquinaria especializada.• Reduce hasta en un 30% el peso de las losas entrepiso.

seGuriDaD• Permite la circulación del personal de obra bajo las más seguras

condiciones.

econoMÍa• Menor consumo de concreto.• Sustituye el acero de refuerzo de una losa tradicional.• Se produce a la medida requerida para evitar desperdicios.

apariencia• Excelente acabado arquitectónico cuando la instalación se deja

expuesta.

usos recoMenDaDos• Proyectos comerciales, institucionales y oficinas.

respalDo• Fabricada bajo las normas del Steel Deck Institute y cuenta con

las Certificaciones de Aseguramiento de la Calidad que otorga ICONTEC.

PROPIEDADES FÍSICAS Y MECÁNICAS

CALIBREESPESOR

mm

PESO GALVANIZADO

kg/m2

A efectivo cm2 I total cm4 Sp efectivo

cm3

Sn efectivo cm3

22 0.75 7.41 9.38 47.51 16.22 16.97

20 0.9 8.85 11.53 57.04 20.63 21.58

18 1.2 11.72 15.97 76.02 29.69 29.87

16 1.5 14.59 19.63 94.99 38.10 37.16

*Especificación del recubrimiento G-60 (183 gr/m²) *Fy: 2310 kg/cm²

CONSUMO DE CONCRETO Y ACERO PARA RETRACCIÓN EN EL FRAGUADO

ESPESOR TOTAL DE LA LOSA cm

CONSUMO DE CONCRETO (m³/m²)

Refuerzo para controlar efectos

de retracción en el fraguado

MALLA ELECTROSOLDADA

Diámetro (mm) Separación (mm)

10 0,0746 0,8856 4,50 150

11 0,0846 1,0656 5,00 150

12 0,0946 1,2456 5,00 150

13 0,1046 1,4256 5,50 150

14 0,1146 1,6056 6,00 150

15 0,1246 1,7856 6,00 150

*Acero pArA retrAcción en el frAguAdo según nsr-98 cApítulo c.7.12*el Acero de refuerzo debe tener un recubrimiento mínimo de 2 cm

NUEVO ANCHO ÚTIL 100 cm

12.9

12.9

15.8 18.6

7.7

5.1


cubierta arquitectónica Galvanizada y Pintada

PESOS Y PROPIEDADES GEOMÉTRICAS

CAlIbREESPESOR

mm

Ancho Útil 1.05 m Ancho Útil 0.80 m A efectiva cm2/cm

Ix cm4/cm

Sn efectiva cm2/cm

Sp efectiva cm2/cm(kg/ml) (kg/m2) (kg/m2) (kg/m2)

31 0.25 - - 2.15 2.68 2.64 7.27 3.68 0.93

30 0.30 - - 2.54 3.17 3.22 8.80 4.49 1.27

28 0.35 3.58 3.40 2.93 3.66 3.80 10.34 5.31 1.67

26 0.45 4.53 4.32 - - 5.00 13.43 6.95 2.60

24 0.60 5.97 5.69 - - 6.80 17.86 9.23 4.33

22 0.75 7.41 7.05 - - 8.57 21.99 11.24 6.40


deScriPción del PrOductOLas Cubiertas Metálicas ARQUITECTÓNICAS, galvanizadas y pinta-das, son formadas en frío a partir de láminas de acero galvanizadas en caliente con los más altos estándares de calidad, lo que nos permite ofrecer resistencia, impermeabilidad y durabilidad. Son cortadas a la medida hasta 12 m, ofrecen menor peso por metro cuadrado y su diseño trapezoidal cuenta con una vena anticapilari-dad que garantiza una total estanqueidad en los traslapos evitando la filtración de agua, aire y polvo.

diSPOnibilidad• Recubrimiento galvanizado en calidades G60 y G90.• Pintadas con recubrimiento en Primer y acabado, sobre

lámina pregalvanizada en calidad G40.• Calibres 22, 24, 26, 28, 30, 31.• Cortadas a la medida hasta 12 m.• Ancho útil de 80 y de 105 cms.• Diseñamos y suministramos sistemas para soporte de cubietas

con perlines en C, Cajón y Z.

rendiMientO• Mayor ancho útil que otras del mercado.• Menor peso por metro cuadrado.• Requieren menor estructura de soporte.• Diseño trapezoidal con vena anticapilaridad que garantiza

una total estanqueidad en los traslapos evitando la filtración de aire, agua y polvo.

aPariencia• Excelente acabado arquitectónico.

CONDICIÓN DE APOYO

TAblA DE CARGAS SObREIMPUESTAS

* Especificación de Galvanizado G-60 (183 gr/m2)* Especificación de pintura: 0.2 mils Primer + 0.8 mils Poliester en cara superior y 0.2 mils de Primer en cara inferior.* El cliente debe definir en que cara de la teja debe ir la pintura de acabado.

Arquitectócnica de 1.10 m

CARGA SOBRE IMPUESTA Kg/m²

CAlIBRE 40 60 80 100 120

31 1,38 1,14 0,99 0,89 0,82

30 1,60 1,32 1,15 1,04 0,95

28 1,81 1,50 1,31 1,18 1,08

26 2,22 1,85 1,61 1,45 1,33

24 2,80 2,34 2,05 1,85 1,69

22 3,35 2,81 2,47 2,23 2,04


40 60 80 100 120

1.55 1,28 1,11 1,00 0,91

1.79 1.48 1,29 1,16 1,06

2.03 1.68 1,46 1,32 1,20

2.48 2.06 1,80 1,62 1,49

3.13 2.62 2,29 2,07 1,89

3.74 3.14 2,76 2,49 2,29

Ó

Ral 5010 Azul

Ral 9002 Blanco crema

Ral 3009Rojo colonial

Ral 6005Verde musgo

Ral 9006Gris plata

Colores disponibles

Arquitectónica de 0.89 m

cubiertaS



cubiertas


entrepiso Metálico corpalosa 2” MaX

DescripciÓn Del proDucto•CORPALOSA de CORPACERO es un sistema de láminas de ace-ro galvanizado, formadas mediante un proceso de rolado y corte automatizado, producidas en diferentes espesores (1.5”, 2” MAX y 3”) para ajustarse a los requerimientos estructurales de cada pro-yecto. CORPALOSA es la solución más eficiente y económica para lograr resultados significativos en construcción. Los que saben de construcción eligen CORPALOSA.

renDiMiento• Mayor luz sin apuntalar, mayor ancho y mayor capacidad de

carga con menor consumo de concreto.• Mayor rapidez en instalación y vaciado de losas.• Mayor adherencia del concreto.• Optimiza el rendimiento de la construcción de entrepisos, ya

que tan sólo requiere de 3 horas/hombre por m2.

FaciliDaD De instalaciÓn• Reemplaza el encofrado tradicional y requiere menor

apuntalamiento durante el vaciado y el fraguado.• Se puede aplicar en estructuras en acero, en concreto y en

mampostería estructural, entre otras.• No requiere de herramientas, ni maquinaria especializada.• Reduce hasta en un 30% el peso de las losas entrepiso.

seGuriDaD• Permite la circulación del personal de obra bajo las más seguras

condiciones.

econoMÍa• Menor consumo de concreto.• Sustituye el acero de refuerzo de una losa tradicional.• Se produce a la medida requerida para evitar desperdicios.

apariencia• Excelente acabado arquitectónico cuando la instalación se deja

expuesta.

usos recoMenDaDos• Proyectos comerciales, institucionales y oficinas.

respalDo• Fabricada bajo las normas del Steel Deck Institute y cuenta con

las Certificaciones de Aseguramiento de la Calidad que otorga ICONTEC.

PROPIEDADES FÍSICAS Y MECÁNICAS

CALIBREESPESOR

mm

PESO GALVANIZADO

kg/m2

A efectivo cm2 I total cm4 Sp efectivo

cm3

Sn efectivo cm3

22 0.75 7.41 9.38 47.51 16.22 16.97

20 0.9 8.85 11.53 57.04 20.63 21.58

18 1.2 11.72 15.97 76.02 29.69 29.87

16 1.5 14.59 19.63 94.99 38.10 37.16

*Especificación del recubrimiento G-60 (183 gr/m²) *Fy: 2310 kg/cm²

CONSUMO DE CONCRETO Y ACERO PARA RETRACCIÓN EN EL FRAGUADO

ESPESOR TOTAL DE LA LOSA cm

CONSUMO DE CONCRETO (m³/m²)

Refuerzo para controlar efectos

de retracción en el fraguado

MALLA ELECTROSOLDADA

Diámetro (mm) Separación (mm)

10 0,0746 0,8856 4,50 150

11 0,0846 1,0656 5,00 150

12 0,0946 1,2456 5,00 150

13 0,1046 1,4256 5,50 150

14 0,1146 1,6056 6,00 150

15 0,1246 1,7856 6,00 150

*Acero pArA retrAcción en el frAguAdo según nsr-98 cApítulo c.7.12*el Acero de refuerzo debe tener un recubrimiento mínimo de 2 cm

NUEVO ANCHO ÚTIL 100 cm

12.9

12.9

15.8 18.6

7.7

5.1


cubierta arquitectónica Galvanizada y Pintada

PESOS Y PROPIEDADES GEOMÉTRICAS

CAlIbREESPESOR

mm

Ancho Útil 1.05 m Ancho Útil 0.80 m A efectiva cm2/cm

Ix cm4/cm

Sn efectiva cm2/cm

Sp efectiva cm2/cm(kg/ml) (kg/m2) (kg/m2) (kg/m2)

31 0.25 - - 2.15 2.68 2.64 7.27 3.68 0.93

30 0.30 - - 2.54 3.17 3.22 8.80 4.49 1.27

28 0.35 3.58 3.40 2.93 3.66 3.80 10.34 5.31 1.67

26 0.45 4.53 4.32 - - 5.00 13.43 6.95 2.60

24 0.60 5.97 5.69 - - 6.80 17.86 9.23 4.33

22 0.75 7.41 7.05 - - 8.57 21.99 11.24 6.40


deScriPción del PrOductOLas Cubiertas Metálicas ARQUITECTÓNICAS, galvanizadas y pinta-das, son formadas en frío a partir de láminas de acero galvanizadas en caliente con los más altos estándares de calidad, lo que nos permite ofrecer resistencia, impermeabilidad y durabilidad. Son cortadas a la medida hasta 12 m, ofrecen menor peso por metro cuadrado y su diseño trapezoidal cuenta con una vena anticapilari-dad que garantiza una total estanqueidad en los traslapos evitando la filtración de agua, aire y polvo.

diSPOnibilidad• Recubrimiento galvanizado en calidades G60 y G90.• Pintadas con recubrimiento en Primer y acabado, sobre

lámina pregalvanizada en calidad G40.• Calibres 22, 24, 26, 28, 30, 31.• Cortadas a la medida hasta 12 m.• Ancho útil de 80 y de 105 cms.• Diseñamos y suministramos sistemas para soporte de cubietas

con perlines en C, Cajón y Z.

rendiMientO• Mayor ancho útil que otras del mercado.• Menor peso por metro cuadrado.• Requieren menor estructura de soporte.• Diseño trapezoidal con vena anticapilaridad que garantiza

una total estanqueidad en los traslapos evitando la filtración de aire, agua y polvo.

aPariencia• Excelente acabado arquitectónico.

CONDICIÓN DE APOYO

TAblA DE CARGAS SObREIMPUESTAS

* Especificación de Galvanizado G-60 (183 gr/m2)* Especificación de pintura: 0.2 mils Primer + 0.8 mils Poliester en cara superior y 0.2 mils de Primer en cara inferior.* El cliente debe definir en que cara de la teja debe ir la pintura de acabado.

Arquitectócnica de 1.10 m


CAlIBRE 40 60 80 100 120

31 1,38 1,14 0,99 0,89 0,82

30 1,60 1,32 1,15 1,04 0,95

28 1,81 1,50 1,31 1,18 1,08

26 2,22 1,85 1,61 1,45 1,33

24 2,80 2,34 2,05 1,85 1,69

22 3,35 2,81 2,47 2,23 2,04


40 60 80 100 120

1.55 1,28 1,11 1,00 0,91

1.79 1.48 1,29 1,16 1,06

2.03 1.68 1,46 1,32 1,20

2.48 2.06 1,80 1,62 1,49

3.13 2.62 2,29 2,07 1,89

3.74 3.14 2,76 2,49 2,29

Ó

Ral 5010 Azul

Ral 9002 Blanco crema

Ral 3009Rojo colonial

Ral 6005Verde musgo

Ral 9006Gris plata

Colores disponibles

Arquitectónica de 0.89 m

cubiertaS


ENtrEPIsos


Placa acEro

VENtaJas

•Bajar el peso de las placas aproximadamente de 300 a 200kg/m2, lo que reduce el peso real de la edificación hasta un 35%.•Reducción de sección de Columnas hasta en un 31% •Reducción de refuerzo de Columnas hasta en un 30% •ahorros importantes de acero de refuerzo, concreto, tamaño y refuerzo de Zapatas: 35%•Mayor velocidad de ejecución: 30% más rápido•Minimiza el riesgo de filtraciones en la cubierta

auto. sur no. 61-95 • PBX: (1) 728 02 11 - 724 46 55. Fax: (1) 724 01 71 • Bogotá, Colombia - www.tuboscolmena.com

• Reducción pilotaje hasta en un 15% (menor cantidad de pilotes por zapata)• Permite al arquitecto y al calculista desde el inicio del proyecto manejar mayores espacios en zonas de parqueaderos: (Pasar de 6m a 8-10m)• Mayor limpieza de obra y optimización del espacio.

1. sEccIÓN m caJÓNDESCRIPCIÓN: Los perfiles abiertos M o cerrados MM COLMENA son una alter-nativa industrial para facilitar la construcción de sistemas estruc-turales metálicos de alta resistencia, de manera práctica, rápida y sencilla. aplicado para su utilización en columnas, vigas y viguetas o en conjunto con otros elementos de la línea estructural COL-MENA. Perfil fabricado con acero de calidad estructural, laminado en caliente (HR) con bajo contenido de carbono, alta soldabilidad y ductibilidad. Formado en frío mediante perfiladora de rodillos conformadores de alta capacidad para espesores que oscilan en-tre 1.50 y 4.00mm.IDENTIFICACIÓN Los Perfiles M CoLMEna, se identifican con el logotipo de CoLMEna marcado con esténcil y la leyenda “CoLMEna CoLoMBIa PERFIL M aStM a1011 50.000 psi. esp.......”.MATERIALacero estructural al carbono laminado en caliente calidades: aISI/SaE 1015 y ASTM A1011 grado 50.

PROPIEDADES MECÁNICAS(Fy) = Esfuerzo fluencia = 50.000psi/3.500kg/cm2 min.(Fu) = Esfuerzo de tensión = 62.400psi/4368kg/cm2 min.Elongación en 2” = 20%

2. lámINa colaBoraNtE DEcK-stEElPROCESO CONSTRUCTIVO:A.INSTALE las láminas de DECK StEEL sobre la estructura princi-pal, con un apoyo de 4 cm sobre la viga . Disponga SI Lo REQUIE-RE, el apuntalamiento temporal, y fije las láminas a la estructura por medio de tornillos auto-perforantes o puntos de soldadura.b.INSTALE los conectores de cortante y ubique las instalacio-nes eléctricas y telefónicas que van a quedar embebidas dentro de la losa. Instale el acero de retracción (La Malla), asegurándose que ésta quede separada 2,5 cm de la lámina de DECK StEEL por medio de los correspondientes distanciadores.C.FINALMENTE coloque los testeros o formaleta que le van a dar el nivel a la losa y dispóngase a vaciar el concreto. adicionalmente recomendamos utilizar Testeros Deck-Steel para evitar que el con-creto fluya por los roblones de la lámina.

cubiertas

cubierta MetÁLica sin trasLapo stanDinG seaM DescripciÓn DeL proDuctoStanding Seam es un sistema innovador para la fabricación en sitio, de cubiertas y cerramientos sin traslapos, a través de un proceso de rolado en frío de láminas de acero galvanizado, en máquinas formadoras de páneles que fabrican módulos en dos tipos de espesor y geometría, grafados y sellados posteriormente de forma manual o mecánica (máquina Seamer).

DisponibiLiDaD•Galvanizado:G60-G90.• LáminasPrepintadas:Verde,Gris,Azul,BlancoyRojo (Pinturaesmaltehorneable,poliésterlibredeaceite).• Alturas:1.5”y2”.

instaLaciÓn Y renDiMiento•Cubrimientoespecialparagrandessuperficies.• Largocontinuo.• Juntasverticalesysistemadefijacióninvisible.

VentaJas•Debido a su sistema de fijación a la estructura metálica, por

medio de clips, no requiere que se realicen perforaciones en la cubierta, evitando problemas de filtración.

• Por su bajo peso no requiere de estructuras pesadas que lasoporten.

apLicaciones• Idealencubiertasycerramientosentodotipodeproyectos.• Idealparacubiertastermoacústicasdedoblecuerpo,grafadas,conrellenointeriorenmúltiplesmateriales(poliuretano,icopor,fibra de vidrio, etc). propiedades de las cubiertas

altura panel CalIBre eSpeSOr peSO(Kg/m2)anCHO ÚtIl

(mm)

2”(50.8mm)24 0.60 6.69

45026 0.46 5.09

1.5”(38.1mm)24 0.60 6.02

50026 0.46 4.58

standing seam de 1.5”

luCeS (m)luZ SIMple

Carga (Kg/m2)luZ COntInuaCarga (Kg/m2)

Cal 26 Cal 24 Cal 26 Cal 241.40 49 101 115 174

1.50 40 82 97 152

1.60 33 68 80 134

1.70 28 56 66 118

1.80 23 48 56 106

luCeS (m)luZ SIMple


Cal 26 Cal 24 Cal 26 Cal 241.80 78 123 110 181

1.90 67 104 99 163

2.00 57 89 89 147

2.10 49 77 81 133

2.20 43 67 74 121

standing seam de 2”

Colores lámina prepintadaColoresespecialesbajopedidoysujetosa

cantidades mínimas por pedido

Carrera68No.23-52-PBX(571)4464100-Fax(571)4464140•Servicioalcliente:(571)4464166•Bogotá,Colombia2009•[email protected]

NotA:Loscomponentesdelproductodeestafichaestánenconstanteprocesodeinnovaciónydesarrollo,porloquepuedenestarsujetosamodificaciones.


ENtrEPIsos


Placa acEro

VENtaJas

•Bajar el peso de las placas aproximadamente de 300 a 200kg/m2, lo que reduce el peso real de la edificación hasta un 35%.•Reducción de sección de Columnas hasta en un 31% •Reducción de refuerzo de Columnas hasta en un 30% •ahorros importantes de acero de refuerzo, concreto, tamaño y refuerzo de Zapatas: 35%•Mayor velocidad de ejecución: 30% más rápido•Minimiza el riesgo de filtraciones en la cubierta


• Reducción pilotaje hasta en un 15% (menor cantidad de pilotes por zapata)• Permite al arquitecto y al calculista desde el inicio del proyecto manejar mayores espacios en zonas de parqueaderos: (Pasar de 6m a 8-10m)• Mayor limpieza de obra y optimización del espacio.

1. sEccIÓN m caJÓNDESCRIPCIÓN: Los perfiles abiertos M o cerrados MM COLMENA son una alter-nativa industrial para facilitar la construcción de sistemas estruc-turales metálicos de alta resistencia, de manera práctica, rápida y sencilla. aplicado para su utilización en columnas, vigas y viguetas o en conjunto con otros elementos de la línea estructural COL-MENA. Perfil fabricado con acero de calidad estructural, laminado en caliente (HR) con bajo contenido de carbono, alta soldabilidad y ductibilidad. Formado en frío mediante perfiladora de rodillos conformadores de alta capacidad para espesores que oscilan en-tre 1.50 y 4.00mm.IDENTIFICACIÓN Los Perfiles M CoLMEna, se identifican con el logotipo de CoLMEna marcado con esténcil y la leyenda “CoLMEna CoLoMBIa PERFIL M aStM a1011 50.000 psi. esp.......”.MATERIALacero estructural al carbono laminado en caliente calidades: aISI/SaE 1015 y ASTM A1011 grado 50.

PROPIEDADES MECÁNICAS(Fy) = Esfuerzo fluencia = 50.000psi/3.500kg/cm2 min.(Fu) = Esfuerzo de tensión = 62.400psi/4368kg/cm2 min.Elongación en 2” = 20%

2. lámINa colaBoraNtE DEcK-stEElPROCESO CONSTRUCTIVO:A.INSTALE las láminas de DECK StEEL sobre la estructura princi-pal, con un apoyo de 4 cm sobre la viga . Disponga SI Lo REQUIE-RE, el apuntalamiento temporal, y fije las láminas a la estructura por medio de tornillos auto-perforantes o puntos de soldadura.b.INSTALE los conectores de cortante y ubique las instalacio-nes eléctricas y telefónicas que van a quedar embebidas dentro de la losa. Instale el acero de retracción (La Malla), asegurándose que ésta quede separada 2,5 cm de la lámina de DECK StEEL por medio de los correspondientes distanciadores.C.FINALMENTE coloque los testeros o formaleta que le van a dar el nivel a la losa y dispóngase a vaciar el concreto. adicionalmente recomendamos utilizar Testeros Deck-Steel para evitar que el con-creto fluya por los roblones de la lámina.

cubiertas

cubierta MetÁLica sin trasLapo stanDinG seaM DescripciÓn DeL proDuctoStanding Seam es un sistema innovador para la fabricación en sitio, de cubiertas y cerramientos sin traslapos, a través de un proceso de rolado en frío de láminas de acero galvanizado, en máquinas formadoras de páneles que fabrican módulos en dos tipos de espesor y geometría, grafados y sellados posteriormente de forma manual o mecánica (máquina Seamer).

DisponibiLiDaD•Galvanizado:G60-G90.• LáminasPrepintadas:Verde,Gris,Azul,BlancoyRojo (Pinturaesmaltehorneable,poliésterlibredeaceite).• Alturas:1.5”y2”.

instaLaciÓn Y renDiMiento•Cubrimientoespecialparagrandessuperficies.• Largocontinuo.• Juntasverticalesysistemadefijacióninvisible.

VentaJas•Debido a su sistema de fijación a la estructura metálica, por

medio de clips, no requiere que se realicen perforaciones en la cubierta, evitando problemas de filtración.

• Por su bajo peso no requiere de estructuras pesadas que lasoporten.

apLicaciones• Idealencubiertasycerramientosentodotipodeproyectos.• Idealparacubiertastermoacústicasdedoblecuerpo,grafadas,conrellenointeriorenmúltiplesmateriales(poliuretano,icopor,fibra de vidrio, etc). propiedades de las cubiertas

altura panel CalIBre eSpeSOr peSO(Kg/m2)anCHO ÚtIl

(mm)

2”(50.8mm)24 0.60 6.69

45026 0.46 5.09

1.5”(38.1mm)24 0.60 6.02

50026 0.46 4.58

standing seam de 1.5”

luCeS (m)luZ SIMple


Cal 26 Cal 24 Cal 26 Cal 241.40 49 101 115 174

1.50 40 82 97 152

1.60 33 68 80 134

1.70 28 56 66 118

1.80 23 48 56 106

luCeS (m)luZ SIMple


Cal 26 Cal 24 Cal 26 Cal 241.80 78 123 110 181

1.90 67 104 99 163

2.00 57 89 89 147

2.10 49 77 81 133

2.20 43 67 74 121

standing seam de 2”

Colores lámina prepintadaColoresespecialesbajopedidoysujetosa

cantidades mínimas por pedido

Carrera68No.23-52-PBX(571)4464100-Fax(571)4464140•Servicioalcliente:(571)4464166•Bogotá,Colombia2009•[email protected]

NotA:Loscomponentesdelproductodeestafichaestánenconstanteprocesodeinnovaciónydesarrollo,porloquepuedenestarsujetosamodificaciones.


ENtrEPIsos

taBlas DE ayUDa Para DIsEÑo mEtalDEcK 2”

mEtalDEcK 2” GraDo 40

espesor total de la losa h (mm) Metaldeck 2”100 110 120 130 140 150

Luz máxima por vibraciones h (m) Metaldeck 2”3,00 3,30 3,60 3,90 4,20 4,50

Consumo de concreto teórico (m³/m²) Metaldeck 2”0,072 0,082 0,092 0,102 0,112 0,122

Carga sobreimpuesta

Apuntalamiento temporal

Peso lámina metaldeck 2”Calibre 22 (0.75mm)

Calibre 20 (0.90mm)

Calibre 18 (1.20mm)

Calibre 16 (1.50mm)

Kgf/m 7,12 8,55 11,33 14,20Kgf/m² 7,57 9,10 12,05 15,11

nota 1:La tabla muestra valores de cargas sobreimpuestas sin mayorar, el peso propio se encuentra incluido en el análisis (no tener en cuenta el peso propio de la losa).

nota 2:Los valores de esta tabla sólo serán válidos si la lá-mina es debidamente sujetada a la estructura de so-porte. Se debe utilizar conectores de cortante para restricción al giro sobre los apoyos.

nota 3:Para distancias mayores al límite de una luz, la carga sobreimpuesta se calcula bajo la hipótesis de una luz simple con apuntalamiento intermedio.

Nota 4:La tolerancia para el peso del metaldeck galvaniza-do es de 5% máximo sobre el recubrimiento y el 1% máximo en el acero base.

nota 5:Las deflexiones se limitan a un máximo de L/180 para la condición de formaleta, y de L/360 para el trabajo en sección compuesta, una vez que el concreto ha alcanzado su resistencia máxima.

Calibre 22 (0.75mm) Calibre 20 (0.90) Calibre 18 (1.20) Calibre 16 (1.50)

Espesor Total de la Losa

Luz (m)

100 mm

120 mm

140 mm

100 mm

120 mm

140 mm

100 mm

120 mm

140 mm

100 mm

120 mm

140 mm

2,0 1006 1209 1331 1035 1213 1386 1109 1337 1564 1108 1331 1555

2,1 958 1151 1268 986 1155 1320 1056 1273 1490 1055 1268 1481

2,2 915 1099 1210 941 1103 1260 1008 1215 1422 1007 1210 1414

2,3 875 1051 1157 900 1055 1205 965 1163 1360 963 1158 1352

2,4 838 1008 1109 863 1011 1155 924 1114 1304 923 1110 1296

2,5 805 967 1065 828 970 1109 887 1070 1252 886 1065 1244

2,6 765 930 1024 796 933 1066 853 1028 1203 852 1024 1196

2,7 696 896 986 767 899 1027 822 990 1159 821 986 1152

2,8 634 862 951 739 866 990 792 955 1117 791 951 1111

2,9 579 788 918 707 837 956 765 922 1079 764 918 1072

3,0 529 722 887 649 809 924 740 891 1043 739 888 1037

3,1 - 661 852 - 783 894 - 863 1009 - 859 1003

3,2 - 606 782 - 750 866 - 810 978 - 832 972

3,3 - 557 719 - 691 840 - 786 948 - 807 942

3,4 - 511 661 - 638 815 - 763 920 - 783 915

3,5 - 469 608 - 589 763 - 682 894 - 761 889

3,6 - 431 552 - 544 706 - - 869 - 740 864

3,7 - - 493 - - 653 - - 846 - - 841

3,8 - - - - - 605 - - 823 - - 818

3,9 - - - - - 556 - - 797 - - 797

4,0 - - - - - 501 - - 744 - - 778

Luz máxima sin apuntalamiento (m)

2,01 1,84 1,71 2,30 2,10 1,95 2,81 2,56 2,37 3,25 2,96 2,74

Nivel de concretoRefuerzo de retracción

304,8 mmSeparadores

H: variable100 mm a 150 mm2”

ANCHO UTÍL 940 mm

Departamento técnico de Acesco: Bogotá (1) 420 3411 Barranquilla: (5) 371 8218 - www.acesco.com


taBla DE ayUDa Para DIsEÑo mEtalDEcK 3”


espesor total de la losa h (mm) Metaldeck 3”130 140 150

Luz máxima por vibraciones h (m) Metaldeck 3”3,90 4,20 4,50

Consumo de concreto teórico (m³/m²) Metaldeck 3”0,091 0,101 0,111


Calibre 20 (0.90mm)

Calibre 18 (1.20mm)

Calibre 16 (1.50mm)

Kgf/m 7,12 8,55 11,33 14,20Kgf/m² 8,18 9,83 13,02 16,32

nota 1:La tabla muestra valores de cargas sobreimpuestas sin ma-yorar, el peso propio se encuentra incluido en el análisis (no tener en cuenta el peso propio de la losa).

nota 2:Los valores de esta tabla sólo serán válidos si la lámina es debidamente sujetada a la estructura de soporte. Se debe utilizar conectores de cortante para restricción al giro sobre los apoyos.

nota 3:Para distancias mayores al límite de una luz, la carga sobre-impuesta se calcula bajo la hipótesis de una luz simple con apuntalamiento intermedio.

Nota 4:La tolerancia para el peso del metaldeck galvanizado es de 5% máximo sobre el recubrimiento y el 1% máximo en el acero base.

nota 5:Las deflexiones se limitan a un máximo de L/180 para la condición de formaleta, y de L/360 para el trabajo en sec-ción compuesta, una vez que el concreto ha alcanzado su resistencia máxima.

Calibre 22 (0.75mm) Calibre 20 (0.90mm) Calibre 18 (1.20mm) Calibre 16 (1.50mm)


Luz (m) 130mm 150mm 130mm 150mm 130mm 150mm 130mm 150mm

2,0 1842 1950 1950 1950 1950 1950 1950 1950

2,1 1650 1950 1950 1950 1950 1950 1950 1950

2,2 1483 1879 1778 1950 1950 1950 1950 1950

2,3 1338 1695 1607 1950 1907 1950 1905 1950

2,4 1210 1535 1458 1849 1828 1950 1826 1950

2,5 1097 1393 1325 1683 1754 1898 1753 1894

2,6 998 1267 1208 1535 1610 1825 1685 1821

2,7 909 155 1104 1403 1476 1758 1623 1753

2,8 829 1055 1010 1285 1356 1695 1565 1691

2,9 757 965 926 1180 1249 1590 1511 1632

3,0 693 883 851 1084 1152 1467 1436 1578

3,1 635 810 782 998 1064 1356 1330 1527

3,2 582 743 720 919 984 1256 1233 1479

3,3 533 683 664 848 912 1164 1146 1435

3,4 489 627 612 783 845 1080 1066 1361

3,5 449 576 565 723 785 1004 993 1269

3,6 412 530 521 669 729 934 925 1184

3,7 378 487 481 618 678 869 844 1106

3,8 347 447 444 572 631 809 762 1034

3,9 318 411 410 529 587 754 687 967

4,0 - 377 - 489 - 703 - 905


2,42 2,24 2,81 2,59 3,49 3,22 3,96 3,65


305 mmSeparadores


ANCHO UTÍL 870 MM

Carga sobreimpuesta


ENtrEPIsos




ENtrEPIsos

taBlas DE ayUDa Para DIsEÑo mEtalDEcK 2”


espesor total de la losa h (mm) Metaldeck 2”100 110 120 130 140 150

Luz máxima por vibraciones h (m) Metaldeck 2”3,00 3,30 3,60 3,90 4,20 4,50

Consumo de concreto teórico (m³/m²) Metaldeck 2”0,072 0,082 0,092 0,102 0,112 0,122

Carga sobreimpuesta



Calibre 20 (0.90mm)

Calibre 18 (1.20mm)

Calibre 16 (1.50mm)

Kgf/m 7,12 8,55 11,33 14,20Kgf/m² 7,57 9,10 12,05 15,11

nota 1:La tabla muestra valores de cargas sobreimpuestas sin mayorar, el peso propio se encuentra incluido en el análisis (no tener en cuenta el peso propio de la losa).

nota 2:Los valores de esta tabla sólo serán válidos si la lá-mina es debidamente sujetada a la estructura de so-porte. Se debe utilizar conectores de cortante para restricción al giro sobre los apoyos.

nota 3:Para distancias mayores al límite de una luz, la carga sobreimpuesta se calcula bajo la hipótesis de una luz simple con apuntalamiento intermedio.

Nota 4:La tolerancia para el peso del metaldeck galvaniza-do es de 5% máximo sobre el recubrimiento y el 1% máximo en el acero base.

nota 5:Las deflexiones se limitan a un máximo de L/180 para la condición de formaleta, y de L/360 para el trabajo en sección compuesta, una vez que el concreto ha alcanzado su resistencia máxima.

Calibre 22 (0.75mm) Calibre 20 (0.90) Calibre 18 (1.20) Calibre 16 (1.50)


Luz (m)

100 mm

120 mm

140 mm

100 mm

120 mm

140 mm

100 mm

120 mm

140 mm

100 mm

120 mm

140 mm

2,0 1006 1209 1331 1035 1213 1386 1109 1337 1564 1108 1331 1555

2,1 958 1151 1268 986 1155 1320 1056 1273 1490 1055 1268 1481

2,2 915 1099 1210 941 1103 1260 1008 1215 1422 1007 1210 1414

2,3 875 1051 1157 900 1055 1205 965 1163 1360 963 1158 1352

2,4 838 1008 1109 863 1011 1155 924 1114 1304 923 1110 1296

2,5 805 967 1065 828 970 1109 887 1070 1252 886 1065 1244

2,6 765 930 1024 796 933 1066 853 1028 1203 852 1024 1196

2,7 696 896 986 767 899 1027 822 990 1159 821 986 1152

2,8 634 862 951 739 866 990 792 955 1117 791 951 1111

2,9 579 788 918 707 837 956 765 922 1079 764 918 1072

3,0 529 722 887 649 809 924 740 891 1043 739 888 1037

3,1 - 661 852 - 783 894 - 863 1009 - 859 1003

3,2 - 606 782 - 750 866 - 810 978 - 832 972

3,3 - 557 719 - 691 840 - 786 948 - 807 942

3,4 - 511 661 - 638 815 - 763 920 - 783 915

3,5 - 469 608 - 589 763 - 682 894 - 761 889

3,6 - 431 552 - 544 706 - - 869 - 740 864

3,7 - - 493 - - 653 - - 846 - - 841

3,8 - - - - - 605 - - 823 - - 818

3,9 - - - - - 556 - - 797 - - 797

4,0 - - - - - 501 - - 744 - - 778


2,01 1,84 1,71 2,30 2,10 1,95 2,81 2,56 2,37 3,25 2,96 2,74


304,8 mmSeparadores


ANCHO UTÍL 940 mm



taBla DE ayUDa Para DIsEÑo mEtalDEcK 3”


espesor total de la losa h (mm) Metaldeck 3”130 140 150

Luz máxima por vibraciones h (m) Metaldeck 3”3,90 4,20 4,50

Consumo de concreto teórico (m³/m²) Metaldeck 3”0,091 0,101 0,111


Calibre 20 (0.90mm)

Calibre 18 (1.20mm)

Calibre 16 (1.50mm)

Kgf/m 7,12 8,55 11,33 14,20Kgf/m² 8,18 9,83 13,02 16,32

nota 1:La tabla muestra valores de cargas sobreimpuestas sin ma-yorar, el peso propio se encuentra incluido en el análisis (no tener en cuenta el peso propio de la losa).

nota 2:Los valores de esta tabla sólo serán válidos si la lámina es debidamente sujetada a la estructura de soporte. Se debe utilizar conectores de cortante para restricción al giro sobre los apoyos.

nota 3:Para distancias mayores al límite de una luz, la carga sobre-impuesta se calcula bajo la hipótesis de una luz simple con apuntalamiento intermedio.

Nota 4:La tolerancia para el peso del metaldeck galvanizado es de 5% máximo sobre el recubrimiento y el 1% máximo en el acero base.

nota 5:Las deflexiones se limitan a un máximo de L/180 para la condición de formaleta, y de L/360 para el trabajo en sec-ción compuesta, una vez que el concreto ha alcanzado su resistencia máxima.

Calibre 22 (0.75mm) Calibre 20 (0.90mm) Calibre 18 (1.20mm) Calibre 16 (1.50mm)


Luz (m) 130mm 150mm 130mm 150mm 130mm 150mm 130mm 150mm

2,0 1842 1950 1950 1950 1950 1950 1950 1950

2,1 1650 1950 1950 1950 1950 1950 1950 1950

2,2 1483 1879 1778 1950 1950 1950 1950 1950

2,3 1338 1695 1607 1950 1907 1950 1905 1950

2,4 1210 1535 1458 1849 1828 1950 1826 1950

2,5 1097 1393 1325 1683 1754 1898 1753 1894

2,6 998 1267 1208 1535 1610 1825 1685 1821

2,7 909 155 1104 1403 1476 1758 1623 1753

2,8 829 1055 1010 1285 1356 1695 1565 1691

2,9 757 965 926 1180 1249 1590 1511 1632

3,0 693 883 851 1084 1152 1467 1436 1578

3,1 635 810 782 998 1064 1356 1330 1527

3,2 582 743 720 919 984 1256 1233 1479

3,3 533 683 664 848 912 1164 1146 1435

3,4 489 627 612 783 845 1080 1066 1361

3,5 449 576 565 723 785 1004 993 1269

3,6 412 530 521 669 729 934 925 1184

3,7 378 487 481 618 678 869 844 1106

3,8 347 447 444 572 631 809 762 1034

3,9 318 411 410 529 587 754 687 967

4,0 - 377 - 489 - 703 - 905


2,42 2,24 2,81 2,59 3,49 3,22 3,96 3,65


305 mmSeparadores


ANCHO UTÍL 870 MM

Carga sobreimpuesta


ENtrEPIsos



100 Construcción Metálica 9ConstrucciónMetálica

PErfIlEs

caractErÍstIcas GEomÉtrIcas

PErfIl c GraDo 50

PHR: Perfil negroPAg: Perfil galvanizado

ACERO DE CALIDAD ESTRUCTURAL

PHR (Perfiles negros) Perfiles laminados en caliente - espesor 2,0 mm o mayor.norma aStM a 1011 - grado 50Fy = 340 MPa - Fu = 450 MPa

Perfiles laminados en frío - espesor 1,5 mm o menor.norma aStM a 1008 - grado 40 Fy = 275 MPa - Fu = 360 MPa

PAG (Perfiles Galvanizados) todos los espesoresnorma aStM a 653 - grado 50Fy = 340 MPa - Fu = 450 MPa

CUMPLE NORMA SISMO RESISTENTE PARA COLOMBIA.

nota 1:- Variación aproximada en el recubrimiento (+5%)- Variación aproximada en el espesor base (+1%)- Longitud estándar de 6000 mm.- Bajo pedidos especiales, los productos se fabrican

en espesores y longitudes diferentes.

eA

B

C



REFERENCIA PERFIL Espesor (mm)

Calibre #

A (mm)

B (mm)

C (mm)

PHR Peso (kg/m)

PAG Peso (kg/m)

PHR C 100 x 50 3,0 11 100 50 15 5,06PHR C 100 x 50 2,5 12 100 50 15 4,22PHR/PAG C 100 x 50 2,0 14 100 50 15 3,38 3,19PHR/PAG C 100 x 50 1,5 16 100 50 15 2,53 2,5PHR/PAG C 100 x 50 1,2 18 100 50 15 2,03 2,00PHR C 120 x 60 3,0 11 120 60 15 6,12PHR C 120 x 60 2,5 12 120 60 15 5,1PHR/PAG C 120 x 60 2,0 14 120 60 15 4,08 3,86PHR/PAG C 120 x 60 1,5 16 120 60 15 3,06 2,03PHR/PAG C 120 x 60 1,2 18 120 60 15 2,45 2,41PHR C 150 x 50 3,0 11 150 50 17 6,17PHR C 150 x 51 2,5 12 150 50 17 4,15PHR/PAG C 150 x50 2,0 14 150 50 17 4,11 3,89PHR/PAG C 150 x50 1,5 16 150 50 17 3,09 3,05PHR/PAG C 150 x50 1,2 18 150 50 17 2,47 2,43PHR C 160 x 60 3,0 11 160 60 20 7,16PHR C 160 x 60 2,5 12 160 60 20 5,97PHR/PAG C 160 x 60 2,0 14 160 60 20 4,77 4,52PHR/PAG C 160 x 60 1,5 16 160 60 20 3,58 3,54PHR/PAG C 160 x 60 1,2 18 160 60 20 2,86 2,82PHR C 203 x 67 3,0 11 203 67 19 8,43PHR C 203 x 67 2,5 12 203 67 19 7,03PHR/PAG C 203 X 67 2,0 14 203 67 19 5,62 5,32PHR/PAG C 203 X 67 1,5 16 203 67 19 4,22 4,17PHR/PAG C 203 X 67 1,2 18 203 67 19 3,37 3,32PHR C 220 x 80 3,0 11 220 80 20 9,56PHR C 220 x 80 2,5 12 220 80 20 7,97PHR/PAG C 220 x 80 2,0 14 220 80 20 6,37 6,03PHR/PAG C 220 x 80 1,5 16 220 80 20 4,78 4,73PHR/PAG C 220 x 80 1,2 18 220 80 20 3,82 3,77PHR C 254 x 67 3,0 11 254 67 18 9,56PHR C 254 x 67 2,5 12 254 67 18 7,97PHR/PAG C 254 x 67 2,0 14 254 67 18 6,37 6,03PHR/PAG C 254 x 67 1,5 16 254 67 18 4,78 4,73PHR C 305 x 80 3,0 11 305 80 25 11,73PHR C 305 x 80 2,5 12 305 80 25 9,77PHR/PAG C 305 x 80 2,0 14 305 80 25 7,82 7,40PHR/PAG C 305 x 80 1,5 16 305 80 25 5,86 5,80PHR C 355 x 110 3,0 11 355 110 25 14,25PHR C 355 x 110 2,5 12 355 110 25 11,87PHR/PAG C 355 x 110 2,0 14 355 110 25 9,5 8,99

PERFIL ESTRUCTURA "C"

ConstrucciónMetálica

PErfIlEs




PErfIl z GraDo 50


PHR (Perfiles negros) Perfiles laminados en caliente - espesor 2.0 mm CUMPLE noRMa nSR-98norma aStM a 1011 - grado 50Fy = 340 MPa - Fu = 450 MPa

Perfiles laminados en frío - espesor 1.5 mmnorma aStM a 1008 - grado 40 Fy = 275 MPa - Fu = 360 MPa


CUMPLE NORMA SISMO RESISTENTE PARA COLOMBIA

A

B

C

X, Y y Z corresponden a distancias en milímetros, definidas por el ingeniero diseñador del proyecto. Este patrón de perforaciones puede repetirse cinco veces para un perfil de 6,00 metros de longitud. La perforación estándar es alargada de 14mm x 28mm (para tornillo 1/2”). En caso que necesite un patrón de perforación distinto o más adecuado a sus necesidades, comuníquese con un ingeniero del Departamento técnico de acesco.

101Construcción Metálica 9ConstrucciónMetálica

PErfIlEs


PErfIl c GraDo 50

PHR: Perfil negroPAg: Perfil galvanizado


PHR (Perfiles negros) Perfiles laminados en caliente - espesor 2,0 mm o mayor.norma aStM a 1011 - grado 50Fy = 340 MPa - Fu = 450 MPa

Perfiles laminados en frío - espesor 1,5 mm o menor.norma aStM a 1008 - grado 40 Fy = 275 MPa - Fu = 360 MPa


CUMPLE NORMA SISMO RESISTENTE PARA COLOMBIA.

nota 1:- Variación aproximada en el recubrimiento (+5%)- Variación aproximada en el espesor base (+1%)- Longitud estándar de 6000 mm.- Bajo pedidos especiales, los productos se fabrican

en espesores y longitudes diferentes.

eA

B

C



REFERENCIA PERFIL Espesor (mm)

Calibre #

A (mm)

B (mm)

C (mm)

PHR Peso (kg/m)

PAG Peso (kg/m)

PHR C 100 x 50 3,0 11 100 50 15 5,06PHR C 100 x 50 2,5 12 100 50 15 4,22PHR/PAG C 100 x 50 2,0 14 100 50 15 3,38 3,19PHR/PAG C 100 x 50 1,5 16 100 50 15 2,53 2,5PHR/PAG C 100 x 50 1,2 18 100 50 15 2,03 2,00PHR C 120 x 60 3,0 11 120 60 15 6,12PHR C 120 x 60 2,5 12 120 60 15 5,1PHR/PAG C 120 x 60 2,0 14 120 60 15 4,08 3,86PHR/PAG C 120 x 60 1,5 16 120 60 15 3,06 2,03PHR/PAG C 120 x 60 1,2 18 120 60 15 2,45 2,41PHR C 150 x 50 3,0 11 150 50 17 6,17PHR C 150 x 51 2,5 12 150 50 17 4,15PHR/PAG C 150 x50 2,0 14 150 50 17 4,11 3,89PHR/PAG C 150 x50 1,5 16 150 50 17 3,09 3,05PHR/PAG C 150 x50 1,2 18 150 50 17 2,47 2,43PHR C 160 x 60 3,0 11 160 60 20 7,16PHR C 160 x 60 2,5 12 160 60 20 5,97PHR/PAG C 160 x 60 2,0 14 160 60 20 4,77 4,52PHR/PAG C 160 x 60 1,5 16 160 60 20 3,58 3,54PHR/PAG C 160 x 60 1,2 18 160 60 20 2,86 2,82PHR C 203 x 67 3,0 11 203 67 19 8,43PHR C 203 x 67 2,5 12 203 67 19 7,03PHR/PAG C 203 X 67 2,0 14 203 67 19 5,62 5,32PHR/PAG C 203 X 67 1,5 16 203 67 19 4,22 4,17PHR/PAG C 203 X 67 1,2 18 203 67 19 3,37 3,32PHR C 220 x 80 3,0 11 220 80 20 9,56PHR C 220 x 80 2,5 12 220 80 20 7,97PHR/PAG C 220 x 80 2,0 14 220 80 20 6,37 6,03PHR/PAG C 220 x 80 1,5 16 220 80 20 4,78 4,73PHR/PAG C 220 x 80 1,2 18 220 80 20 3,82 3,77PHR C 254 x 67 3,0 11 254 67 18 9,56PHR C 254 x 67 2,5 12 254 67 18 7,97PHR/PAG C 254 x 67 2,0 14 254 67 18 6,37 6,03PHR/PAG C 254 x 67 1,5 16 254 67 18 4,78 4,73PHR C 305 x 80 3,0 11 305 80 25 11,73PHR C 305 x 80 2,5 12 305 80 25 9,77PHR/PAG C 305 x 80 2,0 14 305 80 25 7,82 7,40PHR/PAG C 305 x 80 1,5 16 305 80 25 5,86 5,80PHR C 355 x 110 3,0 11 355 110 25 14,25PHR C 355 x 110 2,5 12 355 110 25 11,87PHR/PAG C 355 x 110 2,0 14 355 110 25 9,5 8,99

PERFIL ESTRUCTURA "C"

ConstrucciónMetálica

PErfIlEs




PErfIl z GraDo 50


PHR (Perfiles negros) Perfiles laminados en caliente - espesor 2.0 mm CUMPLE noRMa nSR-98norma aStM a 1011 - grado 50Fy = 340 MPa - Fu = 450 MPa

Perfiles laminados en frío - espesor 1.5 mmnorma aStM a 1008 - grado 40 Fy = 275 MPa - Fu = 360 MPa


CUMPLE NORMA SISMO RESISTENTE PARA COLOMBIA

A

B

C

X, Y y Z corresponden a distancias en milímetros, definidas por el ingeniero diseñador del proyecto. Este patrón de perforaciones puede repetirse cinco veces para un perfil de 6,00 metros de longitud. La perforación estándar es alargada de 14mm x 28mm (para tornillo 1/2”). En caso que necesite un patrón de perforación distinto o más adecuado a sus necesidades, comuníquese con un ingeniero del Departamento técnico de acesco.


PErlINEs - Pts

PErlINEs

DESCRIPCIÓN•Elemento formado en frio con lámina de acero calidada estruc-tural, de sección abierta en forma de ¨C¨, comúnmente llamado ¨Perlin¨.

ESPECIFICACIONES TÉCNICAS

•Parámetros de fabricación según NTC 5685.•Acero HR calidad estructural ASTM A 1011 SS grado 50 (Fy= 35.2 Kg/mm² ) para Perlines con espesor t≥ 2mm. •acero HR c CR calidad estructural aStM a36 o aStM a 1008 SS grado 36 respectivamente (Fy =25.3 Kg/mm² ) para perlines con espesor t=1.5mm.•acero CR calidad estructural SaE 1006 grado 33 (Fy=23.2 Kg/mm² ) para perlines con espesor t=1.2mm

PErlINEs - Pts

tUBErÍa EstrUctUral P.t.s.

•Fabricación: tubería estructural grado C con costura según norma ntC 4526 (aStM a500) (para t ≥ 2.0 mm).tubería estructural grado a con costura según norma ntC 4526 (aStM a500) (para t= 1.5 mm).• Materia Prima: *Acero HR estructural ASTM A1011 SS Grado 50 para tubos con espesor t ≥ 2.0 mm. *Acero HR estructural ASTM A1011 SS Grado 36 para tubos con espesor t=1.5mm.

P.T.S. CUADRADO

P.T.S. RECTANgULAR

P.T.S. CIRCULAR

Perfilamos del Cauca S.A • Parque industrial y comercial del Cauca - Puerto Tejada • Teléfonos: (2) 825 9946 - www.perfilamos.com


PERFILES

PERFIL C REFORZADO


Sección tipo C con una serie de rigidizadores que hacen que la resistencia aumente entre 8% y 15% respecto a un perfil C sin rigidizador, lo cual permite diseñar y construir estructuras más livianas, resistentes y más económicas.

Por su geometría especial el Perfil C reforzado Colmena ga-rantiza al 100% la eficiencia de la sección, disminuyendo y controlando las deflexiones cuando es utilizado como viga o correa. Controla las abolladuras o pandeos locales que se pre-sentan en estos perfiles por efecto de cargas a compresión.

Los perfiles de sección abierta cumplen con la norma ntC 5685, aStM a-1011 Grado50. Para espesores mayores ó iguales a 2.00mm Esfuerzo de Fluencia mínimo Fy = 3.500 kg/ cm2 (50.000 psi) (350 Mpa) Fu=4.368kg/ cm2 (62.400 psi) (437 Mpa). Para espesores menores ó iguales a 1.50mm Esfuerzo de Fluencia Fy = 2.530 kg/cm2 (36.000 psi) (253 Mpa). Fu= 3.866kg/cm2 (55.000 psi) (387 Mpa). Elongación 2” del 21%.

PERFIL ESTRUCTURAL C REFORZADOfiCha téCniCa :

TIPOA´

(mm)B´

(mm)C´

(mm)t

(mm)

r

(mm)

Peso

(Kg/ml)

Ärea

(cm² )

EJE x-x EJE y-yGEOMETRÍAS

Ix (cm ) Sx (cm³ ) rx (cm) Iy (cm ) Sy (cm³ ) rx (cm) X (cm)

C 120 60 15

1.10 1.65 2.23 2.84 66.02 11.00 4.82 13.89 3.31 2.21 1.80

1.20 1.80 2.43 3.09 71.81 11.97 4.82 15.08 3.60 2.21 1.81

1.50 2.25 3.02 3.85 88.99 14.83 4.81 18.58 4.42 2.20 1.80

2.00 3.00 4.01 5.11 116.96 19.49 4.79 24.18 5.77 2.18 1.81

2.50 3.75 4.98 6.35 144.10 24.02 4.76 29.50 7.02 2.16 1.80

C 150 50 12.71.10 1.65 2.30 2.93 98.25 13.10 5.79 8.98 2.43 1.75 1.31

1.20 1.80 2.50 3.19 106.90 14.25 5.79 9.74 2.64 1.75 1.32

1.50 2.25 3.12 3.98 132.57 17.68 5.77 11.96 3.25 1.73 1.32

C 152 64 191.10 1.65 2.67 3.40 124.13 16.33 6.04 19.31 4.38 2.38 1.99

1.20 1.80 2.92 3.71 135.10 17.78 6.03 20.97 4.76 2.38 1.99

1.50 2.25 3.63 4.63 167.70 22.07 6.02 25.88 5.87 2.36 2.00

C 160 60 19

1.20 1.80 2.90 3.69 144.01 18.00 6.25 18.29 4.35 2.23 1.80

1.50 2.25 3.61 4.60 178.78 22.35 6.23 22.54 5.37 2.21 1.80

2.00 3.00 4.56 5.81 235.64 29.45 6.37 29.37 7.01 2.25 1.81

2.50 3.75 5.97 7.60 291.16 36.40 6.19 35.86 58.56 2.17 1.81

C 200 50 12.71.10 1.65 2.74 3.49 192.44 19.24 7.43 9.71 2.50 1.67 1.11

1.20 1.80 2.99 3.81 209.48 20.95 7.41 10.53 2.71 1.66 1.12

1.50 2.25 3.73 4.75 260.13 26.01 7.40 12.93 3.33 1.65 1.12

C 203 64 191.10 1.65 3.11 3.96 239.94 23.64 7.78 20.78 .4.42 2.29 1.70

1.20 1.80 3.39 4.32 261.25 25.74 7.78 22.57 4.81 2.29 1.71

1.50 2.25 4.23 5.39 324.68 31.99 7.76 27.83 5.92 2.27 1.70

C 220 80 19

1.20 1.80 3.86 4.92 363.59 33.05 8.60 40.44 6.97 2.87 2.20

1.50 2.20 4.82 6.14 452.15 41.10 8.58 50.01 8.61 2.85 2.19

2.00 3.00 6.41 8.16 597.73 54.34 8.56 65.49 11.31 2.83 2.21

2.50 3.75 7.98 10.17 740.77 67.34 8.53 80.38 13.91 2.81 2.22

C 254 64 191.20 1.80 3.87 4.93 445.88 35.11 9.51 24.01 4.90 2.21 1.50

1.50 2.25 4.83 6.15 554.57 43.67 9.50 29.61 6.04 2.19 1.50

2.00 3.00 6.42 8.18 733.28 57.74 9.47 38.61 7.89 2.17 1.51

C 305 64 191.50 2.25 5.43 6.92 864.10 56.66 11.17 30.99 6.12 2.12 1.34

2.00 3.00 7.22 9.20 1143.66 74.99 11.15 40.40 7.99 2.10 1.35

C 305 80 191.50 2.25 5.72 7.29 950.46 62.33 11.42 48.25 7.67 2.57 1.71

2.00 3.00 7.61 9.70 1258.42 82.52 11.39 63.11 10.05 2.55 1.72

2.50 3.75 9.49 12.09 1562.00 102.43 11.37 77.39 12.58 2.53 1.85

C 355 100 251.50 2.25 7.02 8.95 1633.63 107.12 13.51 109.56 19.67 3.50 2.43

2.00 3.00 9.34 11.90 2165.44 142.00 13.49 144.00 25.90 3.48 2.44

2.50º 3.75 11.65 14.85 2690.95 1766.46 13.46 177.43 31.97 3.46 2.45

4 4


103Construcción Metálica 9ConstrucciónMetálica

PErlINEs - Pts

PErlINEs

DESCRIPCIÓN•Elemento formado en frio con lámina de acero calidada estruc-tural, de sección abierta en forma de ¨C¨, comúnmente llamado ¨Perlin¨.

ESPECIFICACIONES TÉCNICAS

•Parámetros de fabricación según NTC 5685.•Acero HR calidad estructural ASTM A 1011 SS grado 50 (Fy= 35.2 Kg/mm² ) para Perlines con espesor t≥ 2mm. •acero HR c CR calidad estructural aStM a36 o aStM a 1008 SS grado 36 respectivamente (Fy =25.3 Kg/mm² ) para perlines con espesor t=1.5mm.•acero CR calidad estructural SaE 1006 grado 33 (Fy=23.2 Kg/mm² ) para perlines con espesor t=1.2mm

PErlINEs - Pts

tUBErÍa EstrUctUral P.t.s.

•Fabricación: tubería estructural grado C con costura según norma ntC 4526 (aStM a500) (para t ≥ 2.0 mm).tubería estructural grado a con costura según norma ntC 4526 (aStM a500) (para t= 1.5 mm).• Materia Prima: *Acero HR estructural ASTM A1011 SS Grado 50 para tubos con espesor t ≥ 2.0 mm. *Acero HR estructural ASTM A1011 SS Grado 36 para tubos con espesor t=1.5mm.

P.T.S. CUADRADO

P.T.S. RECTANgULAR

P.T.S. CIRCULAR



PERFILES

PERFIL C REFORZADO


Sección tipo C con una serie de rigidizadores que hacen que la resistencia aumente entre 8% y 15% respecto a un perfil C sin rigidizador, lo cual permite diseñar y construir estructuras más livianas, resistentes y más económicas.

Por su geometría especial el Perfil C reforzado Colmena ga-rantiza al 100% la eficiencia de la sección, disminuyendo y controlando las deflexiones cuando es utilizado como viga o correa. Controla las abolladuras o pandeos locales que se pre-sentan en estos perfiles por efecto de cargas a compresión.

Los perfiles de sección abierta cumplen con la norma ntC 5685, aStM a-1011 Grado50. Para espesores mayores ó iguales a 2.00mm Esfuerzo de Fluencia mínimo Fy = 3.500 kg/ cm2 (50.000 psi) (350 Mpa) Fu=4.368kg/ cm2 (62.400 psi) (437 Mpa). Para espesores menores ó iguales a 1.50mm Esfuerzo de Fluencia Fy = 2.530 kg/cm2 (36.000 psi) (253 Mpa). Fu= 3.866kg/cm2 (55.000 psi) (387 Mpa). Elongación 2” del 21%.

PERFIL ESTRUCTURAL C REFORZADOfiCha téCniCa :

TIPOA´

(mm)B´

(mm)C´

(mm)t

(mm)

r

(mm)

Peso

(Kg/ml)

Ärea

(cm² )

EJE x-x EJE y-yGEOMETRÍAS

Ix (cm ) Sx (cm³ ) rx (cm) Iy (cm ) Sy (cm³ ) rx (cm) X (cm)

C 120 60 15

1.10 1.65 2.23 2.84 66.02 11.00 4.82 13.89 3.31 2.21 1.80

1.20 1.80 2.43 3.09 71.81 11.97 4.82 15.08 3.60 2.21 1.81

1.50 2.25 3.02 3.85 88.99 14.83 4.81 18.58 4.42 2.20 1.80

2.00 3.00 4.01 5.11 116.96 19.49 4.79 24.18 5.77 2.18 1.81

2.50 3.75 4.98 6.35 144.10 24.02 4.76 29.50 7.02 2.16 1.80

C 150 50 12.71.10 1.65 2.30 2.93 98.25 13.10 5.79 8.98 2.43 1.75 1.31

1.20 1.80 2.50 3.19 106.90 14.25 5.79 9.74 2.64 1.75 1.32

1.50 2.25 3.12 3.98 132.57 17.68 5.77 11.96 3.25 1.73 1.32

C 152 64 191.10 1.65 2.67 3.40 124.13 16.33 6.04 19.31 4.38 2.38 1.99

1.20 1.80 2.92 3.71 135.10 17.78 6.03 20.97 4.76 2.38 1.99

1.50 2.25 3.63 4.63 167.70 22.07 6.02 25.88 5.87 2.36 2.00

C 160 60 19

1.20 1.80 2.90 3.69 144.01 18.00 6.25 18.29 4.35 2.23 1.80

1.50 2.25 3.61 4.60 178.78 22.35 6.23 22.54 5.37 2.21 1.80

2.00 3.00 4.56 5.81 235.64 29.45 6.37 29.37 7.01 2.25 1.81

2.50 3.75 5.97 7.60 291.16 36.40 6.19 35.86 58.56 2.17 1.81

C 200 50 12.71.10 1.65 2.74 3.49 192.44 19.24 7.43 9.71 2.50 1.67 1.11

1.20 1.80 2.99 3.81 209.48 20.95 7.41 10.53 2.71 1.66 1.12

1.50 2.25 3.73 4.75 260.13 26.01 7.40 12.93 3.33 1.65 1.12

C 203 64 191.10 1.65 3.11 3.96 239.94 23.64 7.78 20.78 .4.42 2.29 1.70

1.20 1.80 3.39 4.32 261.25 25.74 7.78 22.57 4.81 2.29 1.71

1.50 2.25 4.23 5.39 324.68 31.99 7.76 27.83 5.92 2.27 1.70

C 220 80 19

1.20 1.80 3.86 4.92 363.59 33.05 8.60 40.44 6.97 2.87 2.20

1.50 2.20 4.82 6.14 452.15 41.10 8.58 50.01 8.61 2.85 2.19

2.00 3.00 6.41 8.16 597.73 54.34 8.56 65.49 11.31 2.83 2.21

2.50 3.75 7.98 10.17 740.77 67.34 8.53 80.38 13.91 2.81 2.22

C 254 64 191.20 1.80 3.87 4.93 445.88 35.11 9.51 24.01 4.90 2.21 1.50

1.50 2.25 4.83 6.15 554.57 43.67 9.50 29.61 6.04 2.19 1.50

2.00 3.00 6.42 8.18 733.28 57.74 9.47 38.61 7.89 2.17 1.51

C 305 64 191.50 2.25 5.43 6.92 864.10 56.66 11.17 30.99 6.12 2.12 1.34

2.00 3.00 7.22 9.20 1143.66 74.99 11.15 40.40 7.99 2.10 1.35

C 305 80 191.50 2.25 5.72 7.29 950.46 62.33 11.42 48.25 7.67 2.57 1.71

2.00 3.00 7.61 9.70 1258.42 82.52 11.39 63.11 10.05 2.55 1.72

2.50 3.75 9.49 12.09 1562.00 102.43 11.37 77.39 12.58 2.53 1.85

C 355 100 251.50 2.25 7.02 8.95 1633.63 107.12 13.51 109.56 19.67 3.50 2.43

2.00 3.00 9.34 11.90 2165.44 142.00 13.49 144.00 25.90 3.48 2.44

2.50º 3.75 11.65 14.85 2690.95 1766.46 13.46 177.43 31.97 3.46 2.45

4 4



VIGas

VIP - VIGa I PErfIlamos

•Descripción: Perfiles electro-soldados con sección I fabricados a partir de flejes de acero laminado en caliente calidad estructural, soldados entre sí de manera continua mediante el proceso de re-sistencia eléctrica de alta frecuencia.

•Fabricación: ntC 4297 perfiles estructurales electro-soldados de acero al carbono y de alta resistencia (aStM a 769/a 769M).• Materia Prima: *Acero ASTM A 1011/A 1011M SS Gr 50.*Acero ASTM A 572/A 572M Gr 50.

VENTAJAS:• Más Livianos: Hasta un 20% más livianos que los perfiles laminados de propiedades similares.

• reducción en Costos: El espesor uniforme y la precisión dimensional simplifican el diseño y la realización de empalmes y conexiones. La posibilidad de perfiles cortados a la medida y productos eficientes garantizan la disminución de desperdicios.

• Disponibilidad: Producto de fabricación nacional que permite garantizar la disponibilidad inmediata de una gama completa de perfiles.

• Versatilidad: Flexibilidad dimensional que permite ajustar los diseños a las necesidades reales del proyecto.



SECCIÓN TRANSVERSAL VIgA I PERFILAMOS - VIP

SECCIÓN GEOMÉTRICA VIGAS I PERFILAMOS

REFERENCIASPeso

Peralte Alma AlasUnid. deempaqued tw h bf tf

Kg/m mm mm mm mm mm

VIP 140 x 12.9 12.9 140 3.5 128 100 6 30

VIP 180 x 14.7 14.7 179 4.0 167 100 6 24

VIP 230 x 16.4 16.4 233 4.0 221 100 6 18

VIP 270 x 24.9 24.9 272 4.0 254 120 9 15

VIP 320 x 30.6 30.6 319 4.0 301 150 9 12

VIP 380 x 38.1 38.1 376 6.0 358 150 9 8

VIP 430 x 47.4 47.4 430 6.0 406 150 12 8

VIP 460 x 56.4 56.4 462 6.0 438 190 12 6

VIP 520 x 65.1 65.1 518 6.0 494 222 12 6

VIP 580 x 81.3 81.3 582 9.0 558 222 12 4

VIP 620 x 98.8 98.8 622 9.0 598 300 12 3

APLICACIONES

•Construcción Civil:-Edificios residenciales y comerciales.-torres de parqueaderos.-Centros comerciales.-Infraestructura.-Pórticos.

•Industria:-Estructuras de soporte de maquinaria y equipos.-Carrocerías.-Refinerías e instalaciones industriales.-Bodegas y silos.

VIGas

construcción metálica ed.9

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