bmc11114-2-01-000-p-mc-001
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A PARA REVISION 8/26/2011 A.R.M. C.Q.M. Y.T.REV. DESCRIPCION FECHA EJECUTO REVISO APROBO
CLIENTE O USUARIO:FERROVIARIA ORIENTAL S.A.
PROYECTO:
AREA O UNIDAD:
TITULO:
MEMORIA DE CALCULO
No. DE DOCUMENTO: REVISION:
BMC11114-2-01-000-P-MC-001 A
ESTE DOCUMENTO ES PROPIEDAD DE BOMEC LTDA. Y NO PUEDE SER REPRODUCIDO SIN PREVIA AUTORIZACION DEL
DEPARTAMENTO DE INGENIERIA
DISEÑO Y CONSTRUCCION DE TANQUE DE ALMACENAMIENTO DE DIESEL Y SISTEMA CONTRA INCENDIO - SURTIDOR QUIJARRO
2 of 17 .PROYECTO: Nº DOCUMENTO:
BMC11114-2-01-000-P-MC-001
FECHA:
TITULO: 8/26/2011
MEMORIA DE CALCULO A
1. INTRODUCCION.
2. REFERENCIAS.
A continuación se listan las normas y documentos utilizados como referencias para la elaboración de la presente memoria:
2.1. NORMAS Y CODIGOS APLICABLES.
- NFPA 10 - Standard for portable fire Extinguisher, 2007 Edition.- NFPA 11 - Standard for Low, Medium, and High - Expansion Foam, 2005 Edition.
- NFPA 16, Standard for the Installation of Deluge Foam-Water Sprinkler and Foam-Water Spray Systems, 1999 edition.
- NFPA 20, Standard for the Installation of Stationary Pumps for Fire Protection, 1999 edition.
- NFPA 22, Standard for Water Tanks for Private Fire Protection, 1998 edition.
- NFPA 24, Standard for the Installation of Private Fire Service Mains and Their Appurtenances, 1995 edition.
2.2. DOCUMENTOS
- Lay Out General - Surtidor Quijarro.
- Memoria Descriptiva del Sistema Contra Incendio; BMC11114-2-01-000-P-MD-001
3. DATOS
- Producto =- Capacidad = 60- Producto = Espuma (AFFF)- Capacidad = 200 lts.
- Presión de la Bomba = 230-250 psi.
- Diametro de la tuberia, galvanizada = 6 in.- Caudal de los Hidrantes = 500 gpm- Manguera, en tramos de 15 metros= 45 m.- Hidrantes tipo teatro = 1 1/2" NH.- Caudal de los Rocuadores = 6 gpm- Cantidad de los Rocuadores = 4- Cantidad de los Hidrantes = 3
3.1. SIMBOLOGÍA ADOPTADA.
C = Galones de Concentrado de Espuma (gpm)R = Galones por minuto de Espuma (gpm/ft2)S = Superficie del Recipiente (ft2)T = Tiempo, Dado por NFPA 11 (30 min.)F = Porcentaje de Espuma (3%)N = Nodos de Hidrantes (gpm/ft2)Pt = Perdida de Presión por fricción. (psi/ft)Pv = Presión por velocidad (psi/ft)Pn = Presión normal (psi/ft)Q = Caudal (gpm)f = Coeficiente de fricción
ΔP = Perdida por fricción. (psi/ft)
DISEÑO Y CONSTRUCCION DE TANQUE DE ALMACENAMIENTO DE DIESEL Y SISTEMA CONTRA INCENDIO - SURTIDOR QUIJARRO
REV: HOJA:
El objeto de la presente memoria, es calcular y definir los elementos estructurales y mecánicos que conforman el Sistema Contra incendio, de una capacidad de 60 m3.
BOMEC Ltda., a través de estudios realizados, se basa en el diseño de sistema de refrigeración para los tanques de Diesel, de acuerdo a la norma.
Agua (H2O)
m3
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TITULO: 8/26/2011
MEMORIA DE CALCULO A
DISEÑO Y CONSTRUCCION DE TANQUE DE ALMACENAMIENTO DE DIESEL Y SISTEMA CONTRA INCENDIO - SURTIDOR QUIJARRO
REV: HOJA:
d = Diametro interno de la tubería (in).
h = Longitud del Recipeinte (ft)
a = Diametro del Recipiente. (ft)
= Perdida de Carga
P2 = Presión de Salida del Rociador 30 psi = 206841
V2 = Velocidad de flujo de agua a la salida de los rociadoresZ2 = Altura de los Rociadores respecto a la bomba 2.2 m
P1 = Presion de la toma de agua en el cisterna 0 psi
V1 = Velocidad de flujo de agua en el cisterna 0 m/s
Z1 = Altura de toma de agua en el cisterna respecto a la bomba
ρ = densidad del agua 1000
g = Coeficiente de Gravedad 9.8A = Seccion Interna de la tuberia
Leq. = Longitud equivalenteµ = Viscosidad del agua 0.001 cp
4. DESARROLLO.
24 gpm = 0.001514 m3/s
1500 gpm = 0.0946 m3/s
1524 gpm = 0.096114
Para la determinación de la altura dinamica se empleará la siguiente formula:
Para el calculo de la velocidad de flujo de agua se empleará la siguiente formula
Donde
AR= 0.7853980.000507 m2
2.987917 m/s
AH= 12.56637
0.008107 m2 0.007528 m/s
Para la determinación de perdida de carga en el rociador del agua por la tuberia es:
hfinal
N/m2
Kg/m3
m/s2
Para la determinación del caudal totalde refrigeracion se considerara el caudal obtenido de cada rociador e hidrante por el numero requerido de los mismos para enfriar el tanque de 60 m3
QR=
QH=
QT= m3/s
Para el calculo primeramente, se requiere determinar previamente la velocidad de flujo de agua a la salida de los rociadores (rociador mas alejado de la bomba) [V2] y la Perdida de calga en el recorrido del agua en la tuberia (h final)
in2
V2R=
in2
V2H=
QrR=Qr∗N r
QH=Qh∗Nh
QT=QH+QR
H B=h final+[ P2ρ∗g +V 22
2∗g+Z2]−[ P1ρ∗g +
V 12
2∗g+Z1]
QT=A∗V 2
h fTotal=( f∗Leq∗V 22)2∗d∗g
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REV: HOJA:
Se requiere primeramente determinar el coeficiente de friccion en la tuberia como la longitud equivalente de la tuberia
h fTotal=( f∗Leq∗V 22)2∗d∗g
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MEMORIA DE CALCULO A
DISEÑO Y CONSTRUCCION DE TANQUE DE ALMACENAMIENTO DE DIESEL Y SISTEMA CONTRA INCENDIO - SURTIDOR QUIJARRO
REV: HOJA:
Nre= 75893.1
Nre= 573.6358
Calculo de la rugosidad Relativa
para 3 in = 6E-04 donde f1= 0.000843
para 1 in = 0.002 donde f2= 0.0627
para 3 in, la longitud de la tuberia lineal= 75 m
para 1 in, la longitud de la tuberia lineal= 25 m
para 3 in = Leq.acc= 5.715 = 80.01 m
para 1 in = Leq.acc= 0.635 = 8.89 m
Donde la Longitud equivalente es:
para 3 in = Leq= 155.01 m
para 1 in = Leq= 33.89 m
L eq. Total= 188.9 m
Con estos datos se determina la perdida de carga total (h final)
para 3 in = hfinal= 5E-06
para 1 in = hfinal= 38.10539
h final= 38.1054 m
Con todos los datos, se determina la altura dinamica o carga de trabajo (HB), a partir de la siguiente formula.
Calculo del coeficiente de fricción, Se determina a partir del monograma "Factor de friccion del Numero de Reynolds con Rugosidad delativa", para ello es necesario el Numero de Reynolds (Nre), como la rugosidad relativa (E/D) de la tuberia
Calculo de la longitud equivalente, esta comprendido por la longitud de la tuberia lineal y la longitud equivalente de lso accesorio que participan en el suministro de agua.
La longitud equivalente de los accesorios (Leq.acc) se considera entre 14 accesorios(codos de 90°, Tee, valvulas, etc.), por lo que la longitud equivalente se determina a partir de :
NRe=d∗V 2∗ρμ
( ED )=Rugosidad
Leq=L+Lec .acc
Leq .acc=L∗d
h fTotal=( f∗Leq∗V 22)2∗d∗g
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MEMORIA DE CALCULO A
DISEÑO Y CONSTRUCCION DE TANQUE DE ALMACENAMIENTO DE DIESEL Y SISTEMA CONTRA INCENDIO - SURTIDOR QUIJARRO
REV: HOJA:
Reemplazando los datos se tiene:HB= 146.0299 m
H B=h final+P2ρ∗g
+V 12
2∗g+Z2−Z1
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MEMORIA DE CALCULO A
DISEÑO Y CONSTRUCCION DE TANQUE DE ALMACENAMIENTO DE DIESEL Y SISTEMA CONTRA INCENDIO - SURTIDOR QUIJARRO
REV: HOJA:
Datos:
hfinal= 38.1054 mP2 = 1034100 Kg*m/s2ρ = 1000 Kg/m3g = 9.8 m/s2
V2 = 2 m/s2Z2= 2.2 mZ1 = 0 m
Caculamos la Potencia de la bomba (P)
P= 137548.063 Kg*m3/s3
Potencia teorica de la Bomba
Considerando la equivalencia de 1 HP = 745 W
HP= 100
La eficiencia de la Bomba = 85 %
Potencia Real de la Bomba:
HP= 117.647059
Por lo tanto la potencia teorica del motor de la bomba seria el inmediato superior ( 117,6 ) pero como se debe considerar un Margen de error, la bomba debe contar con un motor de 120 de Hp de potencia.
Nota. 1: Se debe tener en cuenta que el abastecimiento de agua es mínimo, por lo que se requiere un abastecimiento inmediato. Este sistema esta provisto para un tiempo aproximadamente de 20 min.
P=HB∗ρ∗g∗Q
1. INTRODUCCION.
2. REFERENCIAS.
A continuación se listan las normas y documentos utilizados como referencias para la elaboración de la presente memoria:
2.1. NORMAS Y CODIGOS APLICABLES.
- NFPA 10 - Standard for portable fire Extinguisher, 2007 Edition.- NFPA 11 - Standard for Low, Medium, and High - Expansion Foam, 2005 Edition.
- NFPA 16, Standard for the Installation of Deluge Foam-Water Sprinkler and Foam-Water Spray Systems, 1999 edition.
- NFPA 20, Standard for the Installation of Stationary Pumps for Fire Protection, 1999 edition.
- NFPA 22, Standard for Water Tanks for Private Fire Protection, 1998 edition.
- NFPA 24, Standard for the Installation of Private Fire Service Mains and Their Appurtenances, 1995 edition.
2.2. DOCUMENTOS
- Lay Out General - Surtidor Quijarro.
- Memoria Descriptiva del Sistema Contra Incendio; BMC11114-2-01-000-P-MD-001
3. DATOS
- Producto =- Capacidad = 60- Producto = Espuma (AFFF)- Capacidad = 200 lts.
- Presión de la Bomba = 230-250 psi.
- Diametro de la tuberia, galvanizada = 6 in.- Caudal de los Hidrantes = 500 gpm- Manguera, en tramos de 15 metros= 45 m.- Hidrantes tipo teatro = 1 1/2" NH.- Caudal de los Rocuadores = 6 gpm- Cantidad de los Rocuadores = 4- Cantidad de los Hidrantes = 3
3.1. SIMBOLOGÍA ADOPTADA.
C = Galones de Concentrado de Espuma (gpm)R = Galones por minuto de Espuma (gpm/ft2)S = Superficie del Recipiente (ft2)
El objeto de la presente memoria, es calcular y definir los elementos estructurales y mecánicos que conforman el Sistema Contra incendio, de una capacidad de 60 m3.
BOMEC Ltda., a través de estudios realizados, se basa en el diseño de sistema de refrigeración para los tanques de Diesel, de acuerdo a la norma.
Agua (H2O)
m3
T = Tiempo, Dado por NFPA 11 (30 min.)F = Porcentaje de Espuma (3%)N = Nodos de Hidrantes (gpm/ft2)Pt = Perdida de Presión por fricción. (psi/ft)Pv = Presión por velocidad (psi/ft)Pn = Presión normal (psi/ft)Q = Caudal (gpm)f = Coeficiente de fricción
ΔP = Perdida por fricción. (psi/ft)d = Diametro interno de la tubería (in).
h = Longitud del Recipeinte (ft)
a = Diametro del Recipiente. (ft)
= Perdida de Carga
P2 = Presión de Salida del Rociador
V2 = Velocidad de flujo de agua a la salida de los rociadoresZ2 = Altura de los Rociadores respecto a la bomba
P1 = Presion de la toma de agua en el cisterna
V1 = Velocidad de flujo de agua en el cisterna
Z1 = Altura de toma de agua en el cisterna respecto a la bomba
ρ = densidad del agua 1000
g = Coeficiente de GravedadA = Seccion Interna de la tuberia
Leq. = Longitud equivalenteµ = Viscosidad del agua 0.001
4. DESARROLLO.
24 gpm = 0.001514
1500 gpm = 0.0946
1524 gpm = 0.096114
Para la determinación de la altura dinamica se empleará la siguiente formula:
hfinal
Para la determinación del caudal totalde refrigeracion se considerara el caudal obtenido de cada rociador e hidrante por el numero requerido de los mismos para enfriar el tanque de 60 m3
QR=
QH=
QT=
Para el calculo primeramente, se requiere determinar previamente la velocidad de flujo de agua a la salida de los rociadores (rociador mas alejado de la bomba) [V2] y la Perdida de calga en el recorrido del agua en la tuberia (h final)
QrR=Qr∗N r
QH=Qh∗Nh
QT=QH+QR
H B=h final+[ P2ρ∗g +V 22
2∗g+Z2]−[ P1ρ∗g +
V 12
2∗g+Z1]
Para el calculo de la velocidad de flujo de agua se empleará la siguiente formula
Donde
AR= 0.7853980.000507 m2
2.987917 m/s
AH= 12.56637
0.008107 m2 0.007528 m/s
Para la determinación de perdida de carga en el rociador del agua por la tuberia es:
Se requiere primeramente determinar el coeficiente de friccion en la tuberia como la longitud equivalente de la tuberia
Nre= 75893.1
Nre= 573.6358
Calculo de la rugosidad Relativa
para 3 in = 6E-04 donde f1=
para 1 in = 0.002 donde f2=
para 3 in, la longitud de la tuberia lineal= 75
para 1 in, la longitud de la tuberia lineal= 25
Para el calculo primeramente, se requiere determinar previamente la velocidad de flujo de agua a la salida de los rociadores (rociador mas alejado de la bomba) [V2] y la Perdida de calga en el recorrido del agua en la tuberia (h final)
in2
V2R=
in2
V2H=
Calculo del coeficiente de fricción, Se determina a partir del monograma "Factor de friccion del Numero de Reynolds con Rugosidad delativa", para ello es necesario el Numero de Reynolds (Nre), como la rugosidad relativa (E/D) de la tuberia
Calculo de la longitud equivalente, esta comprendido por la longitud de la tuberia lineal y la longitud equivalente de lso accesorio que participan en el suministro de agua.
QT=A∗V 2
h fTotal=( f∗Leq∗V 22)2∗d∗g
NRe=d∗V 2∗ρμ
( ED )=Rugosidad
Leq=L+Lec .acc
para 3 in = Leq.acc= 5.715 = 80.01
para 1 in = Leq.acc= 0.635 = 8.89
Donde la Longitud equivalente es:
para 3 in = Leq= 155.01 m
para 1 in = Leq= 33.89 m
L eq. Total= 188.9 m
Con estos datos se determina la perdida de carga total (h final)
para 3 in = hfinal= 5E-06
para 1 in = hfinal= 38.10539
h final= 38.1054 m
Con todos los datos, se determina la altura dinamica o carga de trabajo (HB), a partir de la siguiente formula.
Reemplazando los datos se tiene:HB= 146.0299 m
Datos:
hfinal= 38.1054 mP2 = 1034100 Kg*m/s2ρ = 1000 Kg/m3g = 9.8 m/s2
V2 = 2 m/s2Z2= 2.2 mZ1 = 0 m
Caculamos la Potencia de la bomba (P)
La longitud equivalente de los accesorios (Leq.acc) se considera entre 14 accesorios(codos de 90°, Tee, valvulas, etc.), por lo que la longitud equivalente se determina a partir de :
Leq .acc=L∗d
h fTotal=( f∗Leq∗V 22)2∗d∗g
H B=h final+P2ρ∗g
+V 12
2∗g+Z2−Z1
P=HB∗ρ∗g∗Q
P= 137548.063 Kg*m3/s3
Potencia teorica de la Bomba
Considerando la equivalencia de 1 HP = 745 W
HP= 100
La eficiencia de la Bomba = 85 %
Potencia Real de la Bomba:
HP= 117.647059
Por lo tanto la potencia teorica del motor de la bomba seria el inmediato superior ( 117,6 ) pero como se debe considerar un Margen de error, la bomba debe contar con un motor de 120 de Hp de potencia.
Nota. 1: Se debe tener en cuenta que el abastecimiento de agua es mínimo, por lo que se requiere un abastecimiento inmediato. Este sistema esta provisto para un tiempo aproximadamente de 20 min.
P=HB∗ρ∗g∗Q
A continuación se listan las normas y documentos utilizados como referencias para la elaboración de la presente memoria:
- NFPA 16, Standard for the Installation of Deluge Foam-Water Sprinkler and Foam-Water Spray Systems, 1999 edition.
- NFPA 24, Standard for the Installation of Private Fire Service Mains and Their Appurtenances, 1995 edition.
Galones de Concentrado de Espuma (gpm)Galones por minuto de Espuma (gpm/ft2)
El objeto de la presente memoria, es calcular y definir los elementos estructurales y mecánicos que conforman el Sistema Contra incendio,
BOMEC Ltda., a través de estudios realizados, se basa en el diseño de sistema de refrigeración para los tanques de Diesel, de acuerdo a la
30 psi = 206841
Velocidad de flujo de agua a la salida de los rociadoresAltura de los Rociadores respecto a la bomba 2.2 m
Presion de la toma de agua en el cisterna 0 psi
0 m/s
Altura de toma de agua en el cisterna respecto a la bomba
9.8
cp
m3/s
m3/s
N/m2
Kg/m3
m/s2
Para la determinación del caudal totalde refrigeracion se considerara el caudal obtenido de cada rociador e hidrante por el numero requerido
m3/s
Para el calculo primeramente, se requiere determinar previamente la velocidad de flujo de agua a la salida de los rociadores (rociador mas alejado de la bomba) [V2] y la Perdida de calga en el recorrido del agua en la tuberia (h final)
H B=h final+[ P2ρ∗g +V 22
2∗g+Z2]−[ P1ρ∗g +
V 12
2∗g+Z1]
Se requiere primeramente determinar el coeficiente de friccion en la tuberia como la longitud equivalente de la tuberia
0.000843
0.0627
m
m
Para el calculo primeramente, se requiere determinar previamente la velocidad de flujo de agua a la salida de los rociadores (rociador mas alejado de la bomba) [V2] y la Perdida de calga en el recorrido del agua en la tuberia (h final)
Calculo del coeficiente de fricción, Se determina a partir del monograma "Factor de friccion del Numero de Reynolds con Rugosidad delativa", para ello es necesario el Numero de Reynolds (Nre), como la rugosidad relativa (E/D) de la tuberia
Calculo de la longitud equivalente, esta comprendido por la longitud de la tuberia lineal y la longitud equivalente de lso accesorio que
m
m
Con todos los datos, se determina la altura dinamica o carga de trabajo (HB), a partir de la siguiente formula.
La longitud equivalente de los accesorios (Leq.acc) se considera entre 14 accesorios(codos de 90°, Tee, valvulas, etc.), por lo que la longitud
H B=h final+P2ρ∗g
+V 12
2∗g+Z2−Z1
Por lo tanto la potencia teorica del motor de la bomba seria el inmediato superior ( 117,6 ) pero como se debe considerar un Margen de
Nota. 1: Se debe tener en cuenta que el abastecimiento de agua es mínimo, por lo que se requiere un abastecimiento inmediato. Este