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Caracterización de soluciones bioclimáticas singulares en zonas climáticas D2, D1 y E1

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BIOURB

CARACTERIZACIÓN DE SOLUCIONES BIOCLIMÁTICAS SINGULARES APLICADAS A EDIFICIOS TERCIARIOS DE PEQUEÑA-MEDIA

DIMENSIÓN EN ZONAS CLIMÁTICAS DE CASTILLA Y LEÓN Y REGIÓN NORTE DE PORTUGAL

ÍNDICE:

1. JUSTIFICACIÓN Y ALCANCE DE LOS TRABAJOS……………..…....…. 05

1.1. Tipos de soluciones, zonas climáticas y edificios estudiados..….. 05

1.2. Breve descripción de la metodología empleada…………………….. 06

2. METODOLOGÍA DE CARACTERIZACIÓN…………………….…………… 07

2.1. Planteamiento metodológico general.……………………………..….. 07

2.2. Caracterización de los edificios….…………….…………………..…... 10

2.3. Soluciones bioclimáticas y parámetros característicos…..……..... 11

2.3.1. Muros trombe.…………………………………..…………….…....... 11

2.3.2. Invernaderos adosados………………..……………………..…….. 12 2.3.3. Climatización geotérmica…………………………….…..……….... 13

3. CARACTERIZACIÓN DE MUROS TROMBE.………………………….…… 15

3.1. Clasificación de muros trombe……………………………………..….. 15

3.2. Parámetros característicos del muro trombe aplicado a pequeños-medianos edificios del sector terciario……….…………………..…... 15

3.2.1. Parámetros característicos del trombe.………………………....… 16

3.2.2. Parámetros característicos del edificio.……………………..…….. 17 3.2.3. Parámetros de relación edificio-trombe…………….…..……….... 17


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4. MURO TROMBE NO VENTILADO SIMPLE…………..…………...……….. 19

4.1. Matriz de experimentos para muro trombe SIMPLE, NO ventilado……………………………….……………………………..….... 19

4.2. Expresiones para el cálculo de ahorro energético en el muro trombe SIMPLE NO ventilado…………..…………………….…..….... 21

4.3. Valores típicos y combinación óptima en muro trombe SIMPLE NO ventilado……………………..…………………………………..….... 24

5. MURO TROMBE VENTILADO SIMPLE………...……..…………..……….. 25

5.1. Matriz de experimentos para muro trombe VENTILADO SIMPLE…………………...…………….……………………………..…... 25

5.2. Expresiones para el cálculo de ahorro energético en el muro trombe VENTILADO SIMPLE..…………..…………………….…..…... 26

5.3. Valores típicos y combinación óptima en muro trombe ventilado SIMPLE……………....……………………………………...... 29

5.4. Estudio comparativo TV vs TNV…..……………………………......... 30 6. MURO TROMBE NO VENTILADO CON RADIACIÓN SOLAR

CONTROLADA (APANTALLADO)……………...……..………………...….. 31

6.1. Consideraciones relativas al muro trombe APANTALLADO, ventilado y NO ventilado.…………….……..……………………..….... 31

6.2. Matriz de experimentos para muro trombe APANTALLADO NO ventilado..…………...…………….……………………………..….... 32

6.3. Expresiones para el cálculo de ahorro energético en el muro trombe APANTALLADO NO ventilado...…………………….…..….... 34

6.4. Valores típicos y combinación óptima en muro trombe APANTALLADO NO ventilado..………………………………………... 35


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7. MURO TROMBE VENTILADO CON RADIACIÓN SOLAR

CONTROLADA (APANTALLADO)……….….….……..………...………….. 37

7.1. Matriz de experimentos para muro trombe APANTALLADO ventilado..………………...…………….……………………..…………... 37

7.2. Expresiones para el cálculo de ahorro energético en el muro trombe APANTALLADO ventilado...……………..…………………... 39

7.3. Valores típicos y combinación óptima en muro trombe APANTALLADO ventilado..……………………………………..……... 40

7.4. Estudio comparativo TV vs TNV……………………………....…….... 41

8. GALERÍAS E INVERNADEROS ADOSADOS..……………………….…… 43

8.1. Parámetros característicos de la galería bioclimática aplicada a pequeños-medianos edificios del sector terciario…….………..…... 43

8.1.1. Parámetros característicos de la galería bioclimática………....… 44

8.1.2. Parámetros característicos del edificio.……………………..…….. 45 8.1.3. Parámetros de relación edificio-galería…………….…..……….... 45

8.2. Diseño de la matriz de experimentos……………………………..….... 46 8.3. Expresiones para el cálculo de ahorro energético en galería

bioclimática adosada...…………………….………………………..….... 49 8.4. Valores típicos y combinación óptima de los parámetros en el

invernadero o galería bioclimática adosada..………………………... 50

9. ATEMPERAMIENTO GEOTÉRMICO DEL AIRE DE RENOVACIÓN……. 51

9.1. Planteamiento del estudio. Datos climáticos…..……………..…….. 51

9.2. Pantalla principal. Datos característicos del estudio……………… 56

9.3. Resultados con valores típicos de los parámetros…….….………. 58

10. CONCLUSIONES DEL ESTUDIO REALIZADO...………………………… 59


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ANEXOS…………………………………………………..……………………… 61

ANEXO I: Trombe SIMPLE NO ventilado-Resultados en TRNSYS, parámetros y estimaciones:…...….........................................….. 61

ANEXO II: Trombe SIMPLE NO ventilado -Correlación estadística:.…….. 64

ANEXO III: Trombe SIMPLE ventilado-Resultados en TRNSYS, parámetros y estimaciones:…...…........................................… 70

ANEXO IV: Trombe SIMPLE ventilado -Correlación estadística:……..….. 73

ANEXO V: Trombe APANTALLADO NO ventilado-Resultados, en TRNSYS, parámetros y estimaciones:…...…..................….. 79

ANEXO VI: Trombe APANTALLADO NO ventilado –Correlación estadística:.…………..…………………………………………...….. 81

ANEXO VII: Trombe APANTALLADO ventilado-Resultados, en TRNSYS, parámetros y estimaciones:…...….................….. 84

ANEXO VIII: Trombe APANTALLADO ventilado–Correlación estadística. 87

ANEXO IX: Galería bioclimática-Resultados, en TRNSYS, parámetros y estimaciones:…................................................................…. 90

ANEXO X: Galería bioclimática –Correlación estadística………………..… 93 BIBILIOGRAFÍA…………………………………………..………….. 96


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1. JUSTIFICACIÓN Y ALCANCE DE LOS TRABAJOS

1.1. Tipos de soluciones, zonas climáticas y edificios estudiados.

Dentro de la Actividad 2 del proyecto BIOURB NATUR (Identificación de soluciones bioconstructivas y sostenibles en los edificios de espacios naturales), la Acción 2.1 (Desarrollo de los métodos de cálculo y adaptación de la herramienta SBC Cal a edificios de uso terciario) se ha planteado como una adaptación de la metodología de cálculo desarrollada para viviendas dentro del proyecto BIOURB a este otro tipo de edificios.

Como hipótesis de partida, se han definido para su caracterización edificios de una o dos plantas, 50 a 200 m2 de superficie construida y situados en algunas de las zonas climáticas españolas definidas como D2, D1 y E1, mayoritarias en Castilla y León y con características muy similares a las zonas climáticas existentes en los departamentos interiores de la Región Norte de Portugal. (Trás-os-Montes, Douro y Alto Tâmega).

Dentro de los trabajos desarrollados en el proyecto BIOURB se vio que las soluciones bioclimáticas que presentaban un aporte energético realmente significativo en las zonas climáticas indicadas (>10 kWh/m2año) eran los muros trombe, las galerías e invernaderos adosados y las soluciones geotérmicas. El resto de soluciones presentaban un aporte energético muy pequeño y, en algunos casos, negativo por lo que no fue posible obtener correlaciones suficientemente significativas a partir de estudios paramétricos.

En el caso que nos ocupa (edificios de uso terciario), los periodos de ocupación de los edificios van a ser bastante inferiores al caso de las viviendas, por lo que los consumos energéticos también se van a ver aún más reducidos. Las soluciones que se estudiarán, por tanto, de un modo generalizado son las indicadas en el párrafo anterior, quedando el resto de soluciones sujetas a estudios particularizados para cada caso.

De este modo, las soluciones a estudiar dentro del presente trabajo son:

1. Muro trombe no ventilado simple.

2. Muro trombe ventilado simple.

3. Muro trombe no ventilado con radiación solar controlada.

4. Muro trombe ventilado con radiación solar controlada.

5. Invernadero adosado.

6. Climatización geotérmica.


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1.2. Breve descripción de la metodología empleada.

El objetivo del presente trabajo es prever justificadamente el aporte energético (reducción de consumos) que proporciona cada solución al edificio donde está aplicada en función de una serie de parámetros que caracterizan el edificio y la solución bioclimática. La aplicación desarrollada deberá ser sencilla y accesible a todos los proyectistas en el campo de la edificación (arquitectos e ingenieros).

Para ello se ha realizado en primer lugar un estudio técnico del comportamiento energético de las distintas soluciones mediante aplicaciones específicas desarrolladas con el software de cálculo energético TRNSYS (V16). Los programas desarrollados permitieron una simulación horaria a lo largo de un año completo de operación a partir de unas condiciones y características prefijadas del edificio y del elemento bioclimático, determinando las demandas energéticas (calefacción y refrigeración) de cada edificio con y sin elemento bioclimático y el ahorro energético de dicho elemento.

No obstante, la utilización de este tipo de códigos no está accesible a todos los proyectistas. Con el fin de poder simplificar y generalizar los resultados obtenidos para unos pocos edificios a una multitud de edificaciones típicas, se han empleado técnicas estadísticas, mediante metodología TAGUCHI aplicada al diseño de experimentos. El tratamiento de los resultados mediante software de análisis estadístico (ANOVA) ha permitido determinar los parámetros más relevantes y su efecto sobre el ahorro energético. En estos casos, lo que se obtiene es un intervalo de confianza dentro del cual estará situado el ahorro energético, con una probabilidad de error pequeña y cuantificable.

En el caso particular de la climatización geotérmica se ha utilizado un planteamiento algorítmico, con un modelo de hojas de cálculo donde, desde una hoja principal donde se introducen los parámetros deseados, se llama a otras hojas secundarias que calculan el efecto de los diferentes parámetros sobre el intercambio térmico y devuelven el resultado final a la hoja principal.

A fin de poder indicar un orden de magnitud de los ahorros, para todas las soluciones estudiadas se ha incluido la estimación de un caso típico y de la combinación de factores estimada como más favorable (combinación óptima).

Dada la complejidad y el número de variables que intervienen en los sistemas, cabe indicar una vez más que los resultados en ningún caso pretenden ser un fiel espejo de la realidad, sino mostrar sólo una estimación aproximada de la misma en función de las variables más características del edificio y de la solución bioclimática empleada.


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2. METODOLOGÍA DE CARACTERIZACIÓN

2.1. Planteamiento metodológico general.

Como norma general, para cada uno de los elementos a modelar se establecerá el siguiente procedimiento:

a) Caracterización de la solución bioclimática:

1. Determinación del parámetro característico de dimensionado.

2. Determinación de los posibles parámetros influyentes en el resultado.

3. Establecer los niveles lógicos para cada uno de los parámetros.

4. Determinación del conjunto de experimentos o combinaciones de parámetros cuyo ahorro energético se va a obtener por simulación. Se realizarán combinaciones paramétricas, eliminando casos poco lógicos, poco habituales o que no aporten información adicional. Si las combinaciones son muy elevadas, se reducirá el número de experimentos aplicando metodología Taguchi.

b) Estudio del comportamiento energético:

1. Se determinará el comportamiento energético de la solución aplicada a edificios típicos para unas condiciones climatológicas características de cada una de las Zonas Climáticas D2 (Zamora), D1 (Palencia) y E1 (León).

2. Se supondrá que el edificio donde está aplicado se encuentra climatizado, con unas condiciones interiores típicas de edificios terciarios de uso turístico:

o Invierno (octubre a mayo): Valor mínimo de 20ºC de 10:00 a 14:00 y de 16:00 a 19:00 todos los días del periodo. Sin climatización durante el resto del tiempo.

o Verano (junio a septiembre): Valor máximo de 25ºC de 10:00 a 14:00 y de 16:00 a 19:00 todos los días del periodo. Sin climatización durante el resto del tiempo.

3. Se establecerá un factor de escala que relacione una dimensión característica de la solución con la superficie a climatizar. Esto permitirá determinar la energía específica aportada por la solución (por m2 de edificación) y, mediante comparación con la demanda energética del edificio, determinar si la energía aportada es aprovechable en su totalidad o si existen excedentes.

4. Determinar la demanda térmica y temperatura interior del edificio cuando el elemento bioclimático no está instalado. Las demandas térmicas (de calefacción o refrigeración) estarán constituidas por el aporte energético necesario para mantener las temperaturas de las zonas climatizadas dentro de los límites prefijados. Todos estos


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parámetros serán determinados hora a hora para unos datos meteorológicos prefijados.

5. Computar las demandas térmicas mensuales y anuales (calefacción o refrigeración) del edificio sin elemento bioclimático (referencia). Las demandas térmicas diarias, mensuales o anuales de calefacción y/o refrigeración se obtendrán como suma de todos los datos horarios. Los resultados se expresarán en valor absoluto o por m2 de superficie climatizada.

6. Determinar la demanda térmica del edificio con el elemento bioclimático instalado, en sus distintas combinaciones paramétricas. Mismas consideraciones que en los apartados 4 y 5.

7. Determinar, por diferencia, el aporte del elemento bioclimático en cada caso. El aporte podrá calcularse para los periodos horario, diario, mensual y anual y se determinarán los siguientes conceptos:

Concepto: Magnitud: Ahorro en periodo de calefacción DSC-DBC Ahorro en periodo de refrigeración DSR-DBR Ahorro anual (Calef.+Refrig.) (DSC-DBC) + (DSR-DBR)

Siendo:

- DSC = Demanda térmica de calefacción del edificio sin elemento bioclimático.

- DBC = Demanda térmica de calefacción del edificio con elemento bioclimático.

- DSR = Demanda térmica de refrigeración del edificio sin elemento bioclimático.

- DBR = Demanda térmica de refrigeración del edificio con elemento bioclimático.

Cuando los ahorros resulten negativos, serán considerados como incrementos de consumo. Los resultados se pueden expresar en:

- Valor absoluto

- Valor por m2 de edificio

- Valor por m2 de solución (u otra unidad característica de su tamaño)


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En la figura siguiente se presenta un esquema de las simulaciones a realizar. Cada fila representa una solución bioclimática e incluye un determinado número de simulaciones (predefinido) en función de la combinación de parámetros diseñada.

RESULTADOS

RESULTADOS RESULTADOS

RESULT. TRNSYS SIN S.B. TRNSYS SIN S.B. TRNSYS SIN S.B. TRNSYS SSB

RESULTADOS

TRNSYS

RESULTADOS

TRNSYS

RESULTADOS

TRNSYS

RESULT. TRNSYS

RESULTADOS

TRNSYS

RESULTADOS

TRNSYS

RESULTADOS

TRNSYS

RESULT. TRNSYS

RESULTADOS

TRNSYS

RESULTADOS

TRNSYS

RESULTADOS

TRNSYS

RESULT. TRNSYS

RESULTADOS

TRNSYS

RESULTADOS

TRNSYS

RESULTADOS

TRNSYS

RESULT. TRNSYS

EDIFICIO TIPO 1

Parámetros

Datos climáticos e irradiación

Solución bioclimática A

Solución bioclimática B

Solución bioclimática C

Parámetros

Parámetros

Zonas climáticas

EDIFICIO TIPO 2

EDIFICIO TIPO 3

RESULTADOS

RESULTADOS RESULTADOS

RESULT. TRNSYS SIN S.B. TRNSYS SIN S.B. TRNSYS SIN S.B. TRNSYS SSB

RESULTADOS

TRNSYS

RESULTADOS

TRNSYS

RESULTADOS

TRNSYS

RESULT. TRNSYS

RESULTADOS

TRNSYS

RESULTADOS

TRNSYS

RESULTADOS

TRNSYS

RESULT. TRNSYS

RESULTADOS

TRNSYS

RESULTADOS

TRNSYS

RESULTADOS

TRNSYS

RESULT. TRNSYS

RESULTADOS

TRNSYS

RESULTADOS

TRNSYS

RESULTADOS

TRNSYS

RESULT. TRNSYS

EDIFICIO TIPO 1

Parámetros

Datos climáticos e irradiación

Solución bioclimática A

Solución bioclimática B

Solución bioclimática C

Parámetros

Parámetros

Zonas climáticas

EDIFICIO TIPO 2

EDIFICIO TIPO 3

8. Obtención mediante análisis estadístico de todos los datos de una expresión aproximada para el ahorro energético en función de los parámetros más significativos de la solución (en periodos de calefacción y de refrigeración).

9. A partir de los resultados del análisis estadístico, obtención de expresiones de ahorro energético estimado para una serie de configuraciones típicas en la edificación actual.

La aplicación de los algoritmos específicos de la solución singular permitirá, a partir de los parámetros más significativos del edificio y de la solución, obtener los siguientes resultados correspondientes al conjunto edificio-solución:

- Ahorro o incremento de demanda energética en periodo de calefacción.

- Ahorro o incremento de demanda en periodo de refrigeración.

- Ahorro o incremento de demanda energética neta.


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2.2. Caracterización de los edificios.

El aporte energético de los elementos bioclimáticos va a depender en gran medida de las características del edificio donde se aplican.

Para la caracterización de algunos de estos elementos bioclimáticos se utilizarán una serie de edificios tipo sencillos con una sola zona por planta, caracterizados por los siguientes parámetros:

- Superficie a climatizar (50 a 500 m2) y número de alturas (1 ó 2).

- Superficie orientada en cada dirección (N, S, E y O), en m2

- Porcentaje de huecos en cada dirección (N, S, E y O), en %

- Composición y características de los cerramientos exteriores en cada dirección, suelo y cubierta. La composición de los cerramientos cumplirá las condiciones de transmitancia mínima exigidas por el CTE del año 2006 [1].

- Composición y características de los huecos (vidrio y marco), dentro de las condiciones permitidas por el CTE-2006.

- Tipo de uso del edificio: El estudio se ha centrado en pequeños y medianos edificios del sector terciario de baja carga térmica, donde el consumo de calefacción es generalmente mayoritario frente al de refrigeración en la zona climática considerada.

- En cuanto a las renovaciones de aire, infiltraciones, carga interna de los edificios y condiciones higrotérmicas interiores, se han utilizado las condiciones exigidas en el Documento de aceptación de programas reconocidos de Certificación Energética a este tipo de edificios [2][3].

Los edificios reunirán las condiciones mínimas de aislamiento que exige el CTE en todos sus cerramientos, salvo en lo que respecta a las soluciones singulares: los muros trombe podrán definirse siguiendo criterios de diseño para este tipo de soluciones, sin tener en cuenta las restricciones genéricas del CTE.


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2.3. Soluciones bioclimáticas y parámetros característicos.

De acuerdo a lo indicado en el punto 1.1, las soluciones bioclimáticas estudiadas dentro del presente trabajo son:

2.3.1. Muros trombe.

Con el nombre de “Muros Trombe” son conocidas aquellas soluciones bioclimáticas que incorporan un cerramiento vertical opaco, con espesor y transmitancia variables, en su cara interior y un cerramiento acristalado, simple o múltiple, en su cara exterior. El espacio entre el cerramiento opaco y el acristalado es relativamente pequeño (<0,8 m).

El cerramiento acristalado es muy transparente a la radiación visible, pero es muy poco transparente a la radiación infrarroja, de mayor longitud de onda, emitida hacia el exterior por un muro caliente. De este modo, una gran parte de la radiación solar emitida pasa hacia el interior del edificio:

Un muro trombe se conoce como “no ventilado” cuando el hueco intermedio no presenta comunicación ni con el ambiente exterior ni con el interior del edificio.

Se conoce como muro trombe “ventilado” a aquel muro trombe que dispone de orificios de comunicación del hueco intermedio con el interior del edificio, con el ambiente exterior o con ambos. Para que sea eficaz, los orificios deben ser practicables, pudiendo ser abiertos o cerrados de forma automática o por voluntad del usuario. La ventilación puede ser natural, cuando el movimiento del aire es debido a fenómenos naturales de convección, o forzada, cuando se dispone de elementos mecánicos (ventiladores) que hacen circular el aire.

Tanto el muro trombe no ventilado como el ventilado pueden disponer de elementos de sombreado, tipo aleros o toldos, que favorezcan el ahorro energético reduciendo el valor de la irradiación solar directa sobre el muro en


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verano. El efecto de estos elementos no ha sido considerado en los cálculos, por lo que a estos elementos los vamos a llamar “Muros trombe simples”.

Otro elemento que se ha considerado es una variante conocida como “muro trombe con radiación solar controlada”: Se trata de un muro trombe especial que dispone de una persiana, o elemento similar, que hace de pantalla aislante y reflectante. El dispositivo está abierto sólo en invierno y sólo mientras el muro trombe recibe la radiación solar directa, permaneciendo cerrado el resto del tiempo. De este modo se consigue un mayor aislamiento del muro y una reducción muy importante de las pérdidas térmicas hacia el exterior en invierno y de las ganancias térmicas desde el exterior en verano. Por definición de este tipo de elementos, el muro permanece completamente cerrado durante todo el periodo de refrigeración, suponiendo por tanto que sus pérdidas energéticas son nulas.

Entre los parámetros de caracterización del muro trombe no ventilado, que se deberán considerar en el estudio, se encuentran:

o Transmitancia térmica del muro (U=C/e)

o Capacidad de almacenamiento térmico del muro (ρ*Cp*e)

o Espesor de la cámara de aire

o Características del vidrio exterior (conductividad y factor solar)

o La absortividad del muro también se ha considerado como parámetro, si bien interesa tener siempre la más alta posible.

Como otros parámetros característicos adicionales del muro trombe ventilado estarían, en función del caso:

o Secciones de paso a través del muro.

o Caudal de aire de ventilación.

2.3.2. Invernaderos adosados. El funcionamiento de un invernadero adosado o galería bioclimática es muy similar al del muro trombe y pueden darse las mismas variantes.


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No obstante hay que tener en cuenta otras dimensiones características adicionales como son:

o Orientación, dimensiones y características térmicas (transmitancia y factor solar) de los elementos acristalados exteriores.

o Orientación, dimensiones y características térmicas (transmitancia y capacidad de almacenamiento) de los elementos exteriores no acristalados.

o Presencia, localización y características térmicas de elementos acristalados en los cerramientos interiores.

2.3.3. Climatización geotérmica. El paso del aire de ventilación del edificio a través de elementos subterráneos permite un atemperado del mismo antes de entrar al edificio. De este modo se consigue un ahorro energético tanto en invierno (por calentamiento del aire) como en verano (por enfriamiento). La climatización geotérmica en verano puede ir acompañada además de elementos humidificadores, que en algunos casos producen un enfriamiento adicional, rebajando aún más la temperatura seca del aire.

Los límites al caudal máximo de aire en circulación vendrán impuestos en invierno por las condiciones mínimas de ventilación para mantener la calidad del aire (una ventilación superior al mínimo exigido supondría en cualquier caso pérdidas térmicas adicionales) y en verano por las condiciones aceptables de confort (valores de temperatura, humedad y velocidad del aire dentro de los límites de confort).


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En la arquitectura moderna, la ventilación mediante conductos subterráneos (pozo canadiense o provenzal) es un ejemplo claro de climatización geotérmica del aire de ventilación, basada en los mismos principios.

Los parámetros necesarios para determinar el aporte energético serían:

o Caudal de aire.

o Profundidad media del intercambio.

o Gradiente térmico, conductividad y capacidad calorífica del terreno.

o Dimensiones características de los conductos (diámetro, longitud y rugosidad).

o Estrategia temporal de funcionamiento.

No se ha valorado el aporte de humedad ya que el aire, al ser enfriado, aumenta su humedad relativa hasta valores próximos al de saturación.


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3. CARACTERIZACIÓN DE MUROS TROMBE

3.1. Clasificación de muros trombe.

Dentro del apartado correspondiente al muro trombe se han estudiado, por tanto, cuatro soluciones diferentes: muro trombe simple, ventilado y no ventilado, y muro trombe con radiación solar controlada (también ventilado y no ventilado).

3.2. Parámetros característicos del muro trombe aplicado a pequeños-medianos edificios del sector terciario.

Para poder reducir este tipo de elementos bioclimáticos a un número razonable de parámetros característicos, se van a establecer las siguientes hipótesis:

1. Espacios de base rectangular, con espesor inferior a 0,8 m, donde tanto la superficie acristalada principal como el muro en contacto directo con el edificio son verticales y orientados al sur (± 18º).

2. En el caso de edificios de dos plantas, los espacios se suponen divididos horizontalmente al nivel de cada planta.

3. La superficie sur del muro trombe tendrá siempre un carácter semi-transparente (constituida en su totalidad por elementos vidriados).

4. El muro deberá ser totalmente opaco y con toda su cara norte en contacto directo con espacios acondicionados del edificio. Los espacios acondicionados de cada planta se suponen comunicados entre sí y de un tamaño suficiente para absorber toda la energía térmica transmitida a través del muro.

5. Tanto las superficies laterales (este y oeste) como la parte superior e inferior del muro están debidamente cerradas y aisladas. Se consideran nulas las pérdidas a través de estos elementos.

6. No existe ningún tipo de calefacción, refrigeración o aporte calorífico adicional dentro del espacio adosado.

7. En los muros trombe de tipo “ventilado” se produce, en determinados momentos, una ventilación forzada en el interior del muro trombe, de acuerdo a las siguientes condiciones:

a. El intercambio de aire entre el muro trombe y el interior del edificio

en periodo de calefacción (invierno) se produce sólo cuando la

temperatura en el hueco del trombe es superior a la temperatura

interna del edificio.

b. El intercambio de aire entre el muro trombe y el exterior en

periodo de refrigeración (verano) se produce en todo momento.


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De acuerdo con estas consideraciones, se indican a continuación los parámetros inicialmente estimados como relevantes para este tipo de soluciones bioclimáticas.

3.2.1 Parámetros característicos del trombe.

Los parámetros específicos de este tipo de muro trombe que mayor efecto pueden tener sobre el ahorro energético son los siguientes:

Parámetro: Unidades: Valores límite: Nomenclatura: Absorbancia solar del muro trombe (*)

- 0.3 a 0.9 AS

Conductividad térmica del muro trombe

W/mK 0.1 a 3 CT

Espesor del muro trombe m 0.05 a 1 EM Transmitancia térmica del muro trombe (**)

W/m2K 0.25 a 2 UT

Capacidad de almacenamiento térmico del muro trombe (ρ*Cp)

MJ/m3K 0.5 a 2.5 QT

Difusividad térmica λ/ρ*Cp (***)

mm2/s 0.2 a 2 DT

Espesor del hueco m 0.05 a 0.8 EH Transmitancia térmica del vidrio exterior trombe

W/m2K 1 a 6 UV

Factor solar del vidrio exterior trombe

- 0.5 a 0.9 FS

Renovaciones por hora 1/h 1 a 10 RH Caudal de aire por metro cuadrado de muro trombe (****)

Kg/hm2 0.1 a 10 FA

*- Porcentaje medio de la radiación solar absorbida en exposición directa por el lado del trombe en el muro común entre edificio y trombe.

**- Transmitancia térmica del muro. Relacionado con conductividad, espesor del trombe y coeficientes interiores de convección.

***- Relacionado con la velocidad de almacenamiento o desalmacenamiento de la energía térmica.

****- Relacionado con las renovaciones hora, el espesor del hueco y la densidad del aire (FA=1,3*RH*EH)


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3.2.2. Parámetros característicos del edificio.

Como parámetros más relevantes del edificio que inciden sobre el ahorro energético se tienen los siguientes:

Parámetro: Unidades: Valores límite: Nomenclatura:

Superficie de ventanas orientadas al norte (*)

- 0 a 0.6 VN

Superficie de ventanas orientadas al sur (*)

- 0 a 0.6 VS

Superficie de ventanas orientadas al este (*)

- 0 a 0.6 VE

Superficie de ventanas orientadas al oeste (*)

- 0 a 0.6 VO

Compacidad del edificio (**)

m3/m2 1 a 2 CE

Transmitancia térmica media del edificio

W/m2K < CTE UM

Coeficiente de pérdidas por envolvente (***)

W/m3K 0.2 a 0.5 CPE

Tipo de uso del edificio (****)

- Uso terciario, baja carga

TU

*- Cociente entre la superficie total acristalada sobre espacios acondicionados orientada en la dirección indicada y la superficie total acondicionada.

**- Cociente entre el volumen climatizado del edificio y la superficie total expuesta al exterior.

***- Cociente entre la suma de todas las superficies exteriores por su transmitancia y el volumen total climatizado (relacionado con la compacidad y el nivel de aislamiento).

****- El estudio incluye pequeños edificios del sector terciario, con una o dos plantas y 50 a 200 m

2 de superficie.

3.2.3. Parámetros de relación edificio/trombe. Parámetro: Unidades: Valores límite: Nomenclatura:

Relación de superficies (*) - 0.05 a 0. 2 RS

*- Cociente entre la superficie total del muro trombe y la superficie total acondicionada.


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4. MURO TROMBE NO VENTILADO SIMPLE

4.1 Matriz de experimentos para muro trombe SIMPLE, NO ventilado.

La matriz de experimentos empleada en el caso del muro trombe simple no ventilado, cuyas características y parámetros se corresponden con los indicados en el apartado 3.2 (excepto los dos últimos parámetros característicos del trombe que corresponden solo a muros trombe ventilados), es una matriz L27(3

13), con 13 factores a 3 niveles: Factor: Nombre Nivel 1 Nivel 2 Nivel 3

A Tamaño y aislamiento (*) 100 CTE 200 CTE 50 AIS B Ventanas al norte (% s/muro) 0 50 100 C Ventanas al sur (% s/muro) 0 50 100 D Ventanas al este (% s/muro) 0 50 100 E Ventanas al oeste (% s/muro) 0 50 100 F Relación Strombe/Sacond. 0.06 0.12 0.18 G Absortividad solar del trombe 0.5 0.7 0.9 H Conductividad muro (kJ/hmK) 1.8 3.6 5.4 I Specific capacitance (kJ/m3K) 1000 2000 3000 J Espesor del muro (m) 0.1 0.3 0.5 K Espesor del hueco (m) 0.1 0.3 0.5

L Características del vidrio (**) Sencillo Doble Triple B.E. M Orientación del edificio (***) N-S E-O Libre

(*) - Indica la superficie acondicionada del edificio y el nivel de aislamiento: CTE=Aislamiento igual al mínimo exigido en el CTE-2006 para cada cerramiento. AIS=Aislamiento doble al mínimo exigido en el CTE-2006 para cada cerramiento. (**) - Indica el tipo de vidrio utilizado en el cerramiento exterior del trombe. (***) – Indica el eje en el que se orienta la dimensión mayor del edificio cuando este no es simétrico.


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La matriz de ensayo resultante (27 experimentos) es la siguiente:

Factores: A B C D E F G H I J K L M

Nº Exp: 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 2 1 1 1 1 2 2 2 2 2 2 2 2 2 3 1 1 1 1 3 3 3 3 3 3 3 3 3

4 1 2 2 2 1 1 1 2 2 2 3 3 3 5 1 2 2 2 2 2 2 3 3 3 1 1 1 6 1 2 2 2 3 3 3 1 1 1 2 2 2 7 1 3 3 3 1 1 1 3 3 3 2 2 2 8 1 3 3 3 2 2 2 1 1 1 3 3 3 9 1 3 3 3 3 3 3 2 2 2 1 1 1 10 2 1 2 3 1 2 3 1 2 3 1 2 3 11 2 1 2 3 2 3 1 2 3 1 2 3 1 12 2 1 2 3 3 1 2 3 1 2 3 1 2 13 2 2 3 1 1 2 3 2 3 1 3 1 2 14 2 2 3 1 2 3 1 3 1 2 1 2 3 15 2 2 3 1 3 1 2 1 2 3 2 3 1 16 2 3 1 2 1 2 3 3 1 2 2 3 1 17 2 3 1 2 2 3 1 1 2 3 3 1 2 18 2 3 1 2 3 1 2 2 3 1 1 2 3 19 3 1 3 2 1 3 2 1 3 2 1 3 2 20 3 1 3 2 2 1 3 2 1 3 2 1 3 21 3 1 3 2 3 2 1 3 2 1 3 2 1 22 3 2 1 3 1 3 2 2 1 3 3 2 1 23 3 2 1 3 2 1 3 3 2 1 1 3 2 24 3 2 1 3 3 2 1 1 3 2 2 1 3 25 3 3 2 1 1 3 2 3 2 1 2 1 3 26 3 3 2 1 2 1 3 1 3 2 3 2 1 27 3 3 2 1 3 2 1 2 1 3 1 3 2

En el ANEXO I se muestran los resultados de la aplicación del programa de cálculo a estos experimentos, en las condiciones climáticas correspondientes a Zamora (zona D2), Palencia (zona D1) y León (zona E1) y con los requisitos que se exigen a los programas reconocidos de certificación energética.

Como resultado final se ha obtenido, para cada experimento, el ahorro en calefacción y el consumo extra en refrigeración en el caso de incorporar al edificio un muro trombe sin ningún tipo de protección o cubrimiento, para el caso en que no existe ventilación.

Finalmente se ha realizado un análisis estadístico de correlación al conjunto de resultados obtenidos. Las variables estudiadas han sido todas las variables relevantes indicadas en el punto anterior, así como todas las combinaciones


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dobles entre ellas y alguna combinación triple, entre las variables más significativas.

La técnica empleada es la de adición de variables: identificando primero la variable o combinación de variables más significativa y, a partir de ahí, ir incorporando variables por orden de importancia.

Se han estudiado por separado el ahorro en calefacción y el incremento en refrigeración, dejando sólo las variables estadísticamente significativas. El modelo incorpora todas las variables cuya probabilidad de que tengan efecto en el resultado final es superior al 95%. Los datos del análisis estadístico se presentan en el ANEXO II.

Como consecuencia se han obtenido las expresiones para la predicción del ahorro energético y del incremento de refrigeración en función de estos parámetros más significativos. El ahorro neto anual se ha obtenido como diferencia entre las dos expresiones precedentes.

4.2. Expresiones para el cálculo de ahorro energético en el muro trombe SIMPLE, NO ventilado.

A continuación se presentan las expresiones obtenidas a partir del análisis estadístico. Los datos se expresan en kWh anuales por cada metro cuadrado de muro trombe.

Ahorro en calefacción:

Zona D2 (Zamora):

(Valores entre -10 y 50 kWh/m2año, promedio 21,2 kWh/m2año)

AC (kWh/m2año) = 135*FS*AS/UV + 21,0*UT – 20,9*VE – 22,5*VO – 13,8*VN +13,6

El valor R2 de esta correlación es de 0,80. El error máximo cometido en la estimación es ±11 kWh/m2año.

Zona D1 (Palencia):




Zona E1 (León):




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Incremento de consumo en refrigeración:

Zona D2 (Zamora):

(Valores entre 0 y 35 kWh/m2año, promedio 16,8 kWh/m2año)

IR (kWh/m2año) = 0,664*CT/EM +17,3*VO +77,0*RS +33,9*FS*AS/UV +10,7*VE +14,0*VS –17,7*EM +2,71


Zona D1 (Palencia):


IR (kWh/m2año) = 0,705*CT/EM +18,1*VO +72,8*RS +34,0*FS*AS/UV +11,2*VE +15,0*VS –16,2*EM –0,23


Zona E1 (León):


IR (kWh/m2año) = 0,601*CT/EM +17,2*VO +58,8*RS +28,4*FS*AS/UV +10,8*VE +16,0*VS –16,5*EM –1,60


Ahorro neto anual (sin sombreados):

Zona D2 (Zamora):

AN (kWh/m2año) = 101*FS*AS/UV – 0,664*CT/EM + 21,0*UT – 31,6*VE – 36,5*VO – 13,8*VN – 14,0*VS –77,0*RS + 17,7*EM +10,9

Zona D1 (Palencia):


Zona E1 (León):


Dados los horarios implicados en estos edificios del sector terciario, las demandas de calefacción son en torno al 60% de las demandas para el caso


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de edificios de viviendas, mientras que las demandas de refrigeración son bastante similares en ambos casos.

No obstante, y también en parte por los horarios, el ahorro en calefacción que produce un muro trombe en estos edificios de terciario es de casi 1/3 del que se produce en el caso de las viviendas, lo que hace que el ahorro se vea prácticamente compensado con el incremento de consumo que el trombe provoca durante el periodo de refrigeración. No obstante, un oportuno y adecuado sombreado del trombe pueden llegar a desequilibrar la balanza en favor del ahorro, tal y como se verá en el muro trombe con radiación solar controlada.

Las expresiones obtenidas son muy similares en las tres zonas climáticas, si bien la tendencia es de un mayor ahorro general en los climas más fríos (especialmente debido al menor consumo energético extra en periodo de refrigeración).

En el ANEXO I se incluyen todas las estimaciones obtenidas mediante las expresiones anteriores en las tres zonas climáticas y sus diferencias, en valor absoluto, con el dato de referencia, así como los valores máximo y mínimo de estas diferencias. Los valores de calefacción se indican en color “verde” y los de refrigeración en color “rojo”.

En el ANEXO II se incluye la valoración estadística de los parámetros de correlación para las distintas expresiones.


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4.3. Valores típicos y combinación óptima de los parámetros en muro trombe SIMPLE, NO ventilado.

A fin de poder dar una idea del ahorro que se puede llegar a conseguir en cada zona climática, se desarrolla a continuación un ejemplo con parámetros típicos o habituales y un ejemplo con sus parámetros en el extremo más favorable (combinación óptima).

Como combinación óptima se ha elegido aquella que maximiza el ahorro global (Ahorro en calefacción – Incremento en refrigeración), aún teniendo en cuenta que no coincide con el ahorro máximo en periodo de calefacción. De hecho este último se daría cuando el espesor del muro trombe es mínimo, manteniendo el resto de parámetros, y su valor sería unos 2-3 kWh superior al indicado para la llamada “combinación óptima”.

Valores a considerar: Variable: V. típico: Extr. Inf.: Extr. Sup.: C. óptima*: Absorbancia solar muro 0.7 0.3 0.9 0.9 Conductividad térmica muro 1 0.1 3 3 Espesor del muro trombe 0.3 0.05 0.6 0.6 Relación de superficies 0.1 0.05 0.2 0.05 Transmitancia térmica vidrio exterior 3 1 6 1 Factor solar del vidrio exterior** 0.72 0.5 0.9 0.5 Transmitancia térmica trombe** 0.9 0.25 2 0.64 Ventanas orientación norte 0.1 0 0.6 0 Ventanas orientación sur 0.1 0 0.6 0 Ventanas orientación este 0.1 0 0.6 0 Ventanas orientación oeste 0.1 0 0.6 0 *- Obtenida a partir de los extremos superior o inferior en función de los valores de ahorro global más favorables

**- No seleccionables: van asociados a otros parámetros.

El resto de parámetros no incluidos se consideran poco relevantes sobre el resultado final de ahorro energético.

Ahorro energético a partir de los valores típicos supuestos:

Ahorros en kWh/m2año:

Zona climática: D2 D1 E1

Ahorro energético en calefacción 24.63 23.60 26.38 Consumo extra en refrigeración 16.47 14.33 9.82 Ahorro global estimado 8.16 9.27 16.56

Ahorro energético a partir de la combinación óptima (con todos los parámetros en el extremo más favorable):





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5. MURO TROMBE VENTILADO SIMPLE

5.1 Matriz de experimentos para muro trombe VENTILADO SIMPLE.

La matriz de experimentos empleada en el caso del muro trombe simple ventilado, cuyas características y parámetros se corresponden con los indicados en el apartado 3.2, es una matriz L27(3

13), con 13 factores a 3 niveles: Factor: Nombre Nivel 1 Nivel 2 Nivel 3

A Tamaño y aislamiento 100 CTE 200 CTE 50 AIS B Ventanas al norte (% s/muro) 0 50 100 C Ventanas al sur (% s/muro) 0 50 100 D Ventanas al este (% s/muro) 0 50 100 E Ventanas al oeste (% s/muro) 0 50 100 F Relación Strombe/Sacond. 0.06 0.12 0.18 G Absortividad solar del trombe 0.5 0.7 0.9 H Conductividad muro (kJ/hmK) 1.8 3.6 5.4 I Specific capacitance (kJ/m3K) 1000 2000 3000 J Espesor del muro (m) 0.1 0.3 0.5 K Espesor del hueco (m) 0.1 0.3 0.5 L Características del vidrio Sencillo Doble Triple B.E. M Renov/hora en trombe (1/h) 1 10 3

El diseño y la matriz de experimentos son coincidentes con los indicados en el caso del trombe no ventilado simple (apartado 4.1), con una única salvedad: dado que es preciso incorporar una nueva variable relacionada con la cantidad de aire en movimiento, se ha optado por sustituir el factor M, que hacía referencia a la orientación del edificio, por el número de renovaciones/hora en el interior del trombe. El parámetro de orientación del edificio, que no aparecía como significativo en el caso del trombe simple no ventilado, no va a ser considerado en este caso, pasando a ser un factor de ruido del sistema.

La variable FA (caudal de aire circulado por el interior del trombe, expresado en kg por hora y m2 de trombe) está relacionada con las renovaciones hora, el espesor del hueco y la densidad del aire de acuerdo a la expresión: (FA=1,3*RH*EH)

En el ANEXO III se muestran los resultados de la aplicación del programa de cálculo a estos experimentos, en las condiciones climáticas correspondientes a Zamora (zona D2), Palencia (zona D1) y León (zona E1) y con los requisitos que se exigen a los programas reconocidos de certificación energética.

Como resultado final se ha obtenido, para cada experimento, el ahorro en calefacción y el consumo extra en refrigeración en el caso de incorporar al edificio un muro trombe ventilado, sin ningún tipo de protección o cubrimiento.


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Finalmente se ha realizado un análisis estadístico de correlación al conjunto de resultados obtenidos. Las variables estudiadas han sido todas las variables relevantes indicadas en el punto anterior, así como todas las combinaciones dobles entre ellas y alguna combinación triple, entre las variables más significativas.

La técnica empleada es la de adición de variables: identificando primero la variable o combinación de variables más significativa y, a partir de ahí, ir incorporando variables por orden de importancia.

Se han estudiado por separado el ahorro en calefacción y el incremento en refrigeración, dejando sólo las variables estadísticamente significativas. El modelo incorpora todas las variables cuya probabilidad de que tengan efecto en el resultado final es superior al 95%. Los datos del análisis estadístico se presentan en el ANEXO IV.

Como consecuencia se han obtenido las expresiones para la predicción del ahorro energético y del incremento de refrigeración en función de estos parámetros más significativos. El ahorro neto anual se ha obtenido como diferencia entre las dos expresiones precedentes.

5.2. Expresiones para el cálculo de ahorro energético en el muro trombe VENTILADO SIMPLE.

A continuación se presentan las expresiones de ahorro energético obtenidas a partir del análisis estadístico.

Las expresiones indican el menor consumo energético, tanto en calefacción como en refrigeración, por el hecho de que el muro trombe dispone de una ventilación adicional. Los datos se expresan en kWh anuales por cada metro cuadrado de muro trombe.


Zona D2 (Zamora):


AC (kWh/m2año) = 133*FS*AS/UV –23,3*VE +19,5*UT –22,3*VO –14,4*VN –9,6


Zona D1 (Palencia):





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Zona E1 (León):





Zona D2 (Zamora):


IR (kWh/m2año) = 9,35*RS/EM +17,0*VO +32,6*FS*AS/UV +13,6*VE +0,872*FS*AS*CT/EM +2,8


Zona D1 (Palencia):


IR (kWh/m2año) = 8,95*RS/EM +17,5*VO +32,6*FS*AS/UV +13,9*VE +0,919*FS*AS*CT/EM +0,4


Zona E1 (León):


IR (kWh/m2año) = 8,44*RS/EM +16,2*VO +27,2*FS*AS/UV +12,5*VE +0,713*FS*AS*CT/EM -1,9


Ahorro neto anual (sin sombreados):

Zona D2 (Zamora):

AN (kWh/m2año) = 101*FS*AS/UV – 36,9*VE + 19,5*UT – 39,3*VO – 14,4*VN – 9,35*RS/EM – 0,872*FS*AS*CT/EM –12,4

Zona D1 (Palencia):

AN (kWh/m2año) = 104*FS*AS/UV – 38,4*VE + 18,8*UT – 39,3*VO – 15,0*VN – 8,95*RS/EM – 0,919*FS*AS*CT/EM –10,6

Zona E1 (León):

AN (kWh/m2año) = 127*FS*AS/UV – 38,8*VE + 21,8*UT – 39,7*VO – 15,0*VN –8,44*RS/EM – 0,713*FS*AS*CT/EM –11,3


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El ahorro en calefacción que produce un muro trombe ventilado en estos edificios de terciario es del orden del 50-60% del que se produce en el caso de las viviendas, mientras que el incremento en consumo de refrigeración es ligeramente superior. Igual que en el caso del muro trombe no ventilado, el ahorro en calefacción se ve prácticamente compensado con el incremento de consumo que el trombe provoca durante el periodo de refrigeración. No obstante, y como ya se dijo en el caso del trombe no ventilado, un oportuno y adecuado sombreado del trombe pueden llegar a desequilibrar la balanza en favor del ahorro.

Las tendencias, en general, son las mismas que en el caso del trombe no ventilado: expresiones muy similares en las tres zonas climáticas y mayor ahorro en los climas más fríos.

El muro trombe simple ventilado es más eficiente que el trombe no ventilado, pues aporta ahorros energéticos tanto en período de calefacción como en período de refrigeración. El ahorro adicional en periodo de calefacción es del orden del 8-9% con respecto a un muro no ventilado de idénticas características, mientras que en periodo de refrigeración se tiene también un ligero ahorro adicional con respecto al trombe no ventilado.

El hecho de que no aparezca ningún parámetro relevante relacionado con la ventilación del trombe sólo indica que, para los niveles utilizados, el valor del caudal de aire recirculado es menos relevante que el resto de parámetros seleccionados. En definitiva, que lo importante es recircular una cierta cantidad de aire y que no es tan importante el valor del caudal de recirculación, siempre que este se encuentre dentro de los rangos de los niveles utilizados en el estudio paramétrico.

En el ANEXO III se incluyen todas las estimaciones obtenidas mediante las expresiones anteriores en las tres zonas climáticas y sus diferencias, en valor absoluto, con el dato de referencia, así como los valores máximo y mínimo de estas diferencias. Los valores de calefacción se indican en color “verde” y los de refrigeración en color “rojo”.

En el ANEXO IV se incluye la valoración estadística de los parámetros de correlación para las distintas expresiones.


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5.3. Valores típicos y combinación óptima de los parámetros en muro trombe VENTILADO SIMPLE.


Igual que en el caso del muro trombe no ventilado, se ha elegido como combinación óptima aquella que maximiza el ahorro global (Ahorro en calefacción – Incremento en refrigeración), aún teniendo en cuenta que no coincide con el ahorro máximo en periodo de calefacción. De hecho este último se daría cuando el espesor del muro trombe es mínimo, manteniendo el resto de parámetros, y su valor sería unos 2 kWh superior al indicado para la llamada “combinación óptima”.

Valores a considerar: Variable: V. típico: Extr. Inf.: Extr. Sup.: C. óptima*: Absorbancia solar muro 0.7 0.3 0.9 0.9 Conductividad térmica muro 1 0.1 3 3 Espesor del muro trombe 0.3 0.05 0.6 0.6 Relación de superficies 0.1 0.05 0.2 0.05 Transmitancia térmica vidrio exterior 3 1 6 1 Factor solar del vidrio exterior** 0.72 0.5 0.9 0.5 Transmitancia térmica trombe** 0.9 0.25 2 0.64 Ventanas orientación norte 0.1 0 0.6 0 Ventanas orientación este 0.1 0 0.6 0 Ventanas orientación oeste 0.1 0 0.6 0 *- Obtenida a partir de los extremos superior o inferior en función de los valores de ahorro global más favorables

**- No seleccionables: van asociados a otros parámetros.











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5.4. Estudio comparativo TV vs TNV.

Las dos tablas siguientes indican las diferencias en los resultados obtenidos a partir de las correlaciones desarrolladas para los trombes simples “ventilado” y “no ventilado”.

Ahorro con valores típicos de un muro trombe (kWh/m2año):Zona climática:

Concepto: Ahorro Calef. Incr. Refrig. Ahorro global Ahorro Calef. Incr. Refrig. Ahorro global Ahorro Calef. Incr. Refrig. Ahorro global

TNV2: 24.63 16.47 8.16 23.60 14.33 9.27 26.38 9.82 16.56

TV2: 26.49 15.92 10.58 25.56 13.54 12.02 28.46 9.55 18.91

Ahorro (%): 8% 3% 30% 8% 6% 30% 8% 3% 14%

Ahorro con valores óptimos del muro trombe (kWh/m2año):Zona climática:

Concepto: Ahorro Calef. Incr. Refrig. Ahorro global Ahorro Calef. Incr. Refrig. Ahorro global Ahorro Calef. Incr. Refrig. Ahorro global

TNV2: 60.66 20.09 40.57 60.72 17.66 43.06 68.14 12.44 55.70

TV2: 62.80 20.21 42.59 63.10 17.88 45.21 70.58 12.65 57.93

Ahorro (%): 4% -1% 5% 4% -1% 5% 4% -2% 4%

E1D1D2

D2 D1 E1

La interpretación de estas dos tablas es la siguiente:

Los valores típicos indican una configuración de trombe idéntica para el caso “ventilado” y “no ventilado”. Como ya se dijo anteriormente, para una misma configuración, el trombe ventilado es más eficiente que el no ventilado (en torno al 8% en periodo de calefacción y en torno al 3-6% en periodo de refrigeración), lo que supone un incremento considerable en el ahorro global (15 al 30%, dependiendo de la zona climática).

Como ya se ha dicho también, un adecuado sombreado del trombe en verano reduciría las pérdidas por incremento de refrigeración y mejoraría el ahorro global en ambos casos, haciendo a su vez menor la diferencia entre ambos tipos de trombe.

Con respecto a los valores óptimos, los resultados obtenidos para el trombe ventilado son un 4% superiores en el caso de calefacción y muy similares para el ahorro en refrigeración, con un pequeño beneficio a favor del trombe ventilado.

No obstante, siempre habrá que tener en cuenta que existe un cierto margen de error en las correlaciones, ya que estas no incluyen todos los parámetros influyentes sino sólo los más relevantes.


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6. MURO TROMBE NO VENTILADO CON RADIACIÓN SOLAR CONTROLADA (APANTALLADO).

6.1 Consideraciones relativas al muro trombe APANTALLADO, ventilado y NO ventilado.

Como ya se indicó en 2.3, un muro trombe apantallado es aquel que dispone en su cara exterior de una persiana, o elemento similar, que hace de pantalla aislante y reflectante. El dispositivo está abierto sólo en invierno y sólo mientras el muro trombe recibe la radiación solar directa, permaneciendo cerrado el resto del tiempo. Bajo esta premisa, la configuración óptima con respecto al tipo de vidrio es aquella que permite recibir la mayor cantidad de radiación solar cuando esta existe mientras que, cuando la radiación solar desaparece, la pantalla exterior se cierra y las pérdidas hacia el exterior se consideran nulas con independencia del tipo de vidrio presente. Como consecuencia, la configuración mediante vidrio simple es la más barata y la que permite, frente a las configuraciones de vidrio doble ó triple, un mayor aporte energético hacia el muro trombe. No tiene sentido pues estudiar las configuraciones de vidrio doble o triple y por ello, en el caso de trombe no ventilado, el factor L de la matriz de experimentos se ha mantenido invariable, con vidrio sencillo en todos los ensayos. En el caso de trombe ventilado, el factor L hace referencia al volumen de intercambio de aire entre los espacios interiores y el muro trombe. Con el mismo planteamiento, el máximo rendimiento energético en verano de este tipo de solución se produce cuando la pantalla existente sobre el muro trombe permanece completamente cerrada durante todo el periodo de refrigeración, por lo que carece de sentido el cálculo de un consumo energético adicional en verano tanto en el trombe “ventilado” como en el “no ventilado” (el consumo energético adicional es nulo por definición del muro trombe apantallado). Por ello, el cálculo del ahorro energético se va a restringir, tanto en el muro “ventilado” como en el “no ventilado”, al periodo de calefacción.


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6.2 Matriz de experimentos para muro trombe APANTALLADO, NO ventilado.

La matriz de experimentos empleada en el caso del muro trombe no ventilado apantallado es, al igual que en casos anteriores, una matriz L27(3

13), con 13 factores a 3 niveles. Las características particulares de los edificios son las ya indicadas en el apartado 3.2.1 y, con respecto al muro trombe, son también las indicadas en dicho apartado con la excepción de la transmitancia y factor solar del vidrio exterior del trombe que van a tomar siempre valores fijos (5,7 W/m2K y 0.84 respectivamente) y los dos últimos parámetros, relacionados con la ventilación, que en este caso no existen. Los factores y niveles se indican en la siguiente tabla: Factor: Nombre Nivel 1 Nivel 2 Nivel 3

A Tamaño y aislamiento 100 CTE 200 CTE 50 AIS B Ventanas al norte (% s/muro) 0 50 100 C Ventanas al sur (% s/muro) 0 50 100 D Ventanas al este (% s/muro) 0 50 100 E Ventanas al oeste (% s/muro) 0 50 100 F Relación Strombe/Sacond. 0.06 0.12 0.18 G Absortividad solar del trombe 0.5 0.7 0.9 H Conductividad muro (kJ/hmK) 1.8 3.6 5.4 I Specific capacitance (kJ/m3K) 1000 2000 3000 J Espesor del muro (m) 0.15 0.3 0.5 K Espesor del hueco (m) 0.1 0.3 0.5 L Características del vidrio Sencillo Sencillo Sencillo M Orientación del edificio N-S E-O Libre

La matriz de ensayo resultante (27 experimentos) es idéntica a la indicada en los apartados 4.1 y 5.1, con la única salvedad de que el parámetro L no tiene ningún tipo de efectos en este caso.

En el ANEXO V se muestran los resultados de la aplicación del programa de cálculo a estos experimentos, en las condiciones climáticas correspondientes a Zamora (zona D2), Palencia (zona D1) y León (zona E1) y con los requisitos que se exigen a los programas reconocidos de certificación energética.


La técnica empleada es la de adición de variables: identificando primero la variable o combinación de variables más significativa y, a partir de ahí, ir incorporando variables por orden de importancia, dejando sólo las variables estadísticamente significativas. El modelo incorpora todas las variables cuya


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probabilidad de que tengan efecto en el resultado final es superior al 95%. Los datos del análisis estadístico se presentan en el ANEXO VI.

Como resultado final se han obtenido las expresiones para el ahorro energético en calefacción en el caso de incorporar al edificio un muro trombe apantallado (con radiación solar controlada), para el caso en que no existe ventilación.


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6.3. Expresiones para el cálculo de ahorro energético en el muro trombe APANTALLADO, NO ventilado.

A continuación se presentan las expresiones obtenidas a partir del análisis estadístico. Los datos se expresan en kWh anuales por cada metro cuadrado de muro trombe.


Zona D2 (Zamora):


AC (kWh/m2año) = 106*AS*UT–53,0*VO –71,7*VS –32,9*VE –3,82*ASCT/EM –9,88*RS/EM +43,8


Zona D1 (Palencia):




Zona E1 (León):




Las expresiones obtenidas son muy similares en las tres zonas climáticas, si bien la tendencia es de un mayor ahorro general en los climas más fríos. La diferencia entre zonas D2 y D1 es pequeña, si bien en la zona E1 se pueden llegar a reducciones globales de consumo energético en el entorno del 10% adicional.

Los ahorros energéticos en el caso de este tipo de edificios vienen a ser en torno al 50-60% de los ahorros que se tenían en el caso de las viviendas.

En el ANEXO V se incluyen todas las estimaciones obtenidas mediante las expresiones anteriores en las tres zonas climáticas y sus diferencias, en valor absoluto, con el dato de referencia, así como los valores máximo y mínimo de estas diferencias.

En el ANEXO VI se incluyen los parámetros de la correlación para las distintas expresiones.


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6.4. Valores típicos y combinación óptima de los parámetros en muro trombe APANTALLADO, NO ventilado.


Valores a considerar: Variable: V. típico: Extr. Inf.: Extr. Sup.: C. óptima*: Absorbancia solar muro 0.7 0.3 0.9 0.9

Conductividad térmica muro 1 0.1 3 3

Espesor del muro trombe 0.3 0.05 0.6 0.39

Transmitancia térmica trombe** 0.9 0.25 2 1.52

Ventanas orientación oeste 0.1 0 0.6 0

Ventanas orientación sur 0.1 0 0.6 0

Ventanas orientación este 0.1 0 0.6 0

Relación de superficies 0.12 0.05 0.20 0.05

*- Obtenida a partir de los extremos superior o inferior en función de los valores de ahorro global más favorables.

**- No seleccionable: va asociado a otros parámetros.





Ahorro energético en calefacción 104.65 106.89 117.26






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7. MURO TROMBE VENTILADO CON RADIACIÓN SOLAR CONTROLADA (APANTALLADO)

7.1 Matriz de experimentos para muro trombe VENTILADO APANTALLADO.

La matriz de experimentos empleada en el caso del muro trombe ventilado apantallado es, al igual que en casos anteriores, una matriz L27(3

13), con 13 factores a 3 niveles. Las características particulares de los edificios son las ya indicadas en el apartado 3.2.1 y, con respecto al muro trombe, son también las indicadas en dicho apartado con la excepción de la transmitancia y factor solar del vidrio exterior del trombe que van a tomar siempre valores fijos (5,7 W/m2K y 0.84 respectivamente). Los factores y niveles se indican en la siguiente tabla: Factor: Nombre Nivel 1 Nivel 2 Nivel 3

A Tamaño y aislamiento 100 CTE 200 CTE 50 AIS B Ventanas al norte (% s/muro) 0 50 100 C Ventanas al sur (% s/muro) 0 50 100 D Ventanas al este (% s/muro) 0 50 100 E Ventanas al oeste (% s/muro) 0 50 100 F Relación Strombe/Sacond. 0.06 0.12 0.18 G Absortividad solar del trombe 0.5 0.7 0.9 H Conductividad muro (kJ/hmK) 1.8 3.6 5.4 I Specific capacitance (kJ/m3K) 1000 2000 3000 J Espesor del muro (m) 0.15 0.3 0.5 K Espesor del hueco (m) 0.1 0.3 0.5

L Caudal de aire de ventilación por m2 de trombe (kg/hm2)

6.7 66.7 20

M Orientación del edificio N-S E-O Libre

El diseño y la matriz de experimentos son coincidentes con los indicados en el caso del trombe no ventilado simple (apartado 6.2), con la salvedad de que, como factor L, se ha incluido una variable adicional: el caudal de aire de ventilación por m2 de trombe (kg/hm2). Dicha variable está relacionada con las renovaciones hora (RH) y el espesor del hueco (EH) de acuerdo a la expresión: (FA=1,3*RH*EH)

Todos los muros trombe han sido calculados con el modelo de vidrio de una sola hoja identificado como “sencillo”.

En el ANEXO VII se muestran los resultados de la aplicación del programa de cálculo a estos experimentos, en las condiciones climáticas correspondientes a Zamora (zona D2), Palencia (zona D1) y León (zona E1) y con los requisitos que se exigen a los programas reconocidos de certificación energética.


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La técnica empleada es la de adición de variables: identificando primero la variable o combinación de variables más significativa y, a partir de ahí, ir incorporando variables por orden de importancia, dejando sólo las variables estadísticamente significativas. El modelo incorpora todas las variables cuya probabilidad de que tengan efecto en el resultado final es superior al 95%. Los datos del análisis estadístico se presentan en el ANEXO VIII.

Como resultado final se ha obtenido el ahorro en calefacción en el caso de incorporar al edificio un muro trombe ventilado con radiación solar controlada (apantallado).


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7.2. Expresiones para el cálculo de ahorro energético en el muro trombe VENTILADO APANTALLADO.

A continuación se presentan las expresiones de ahorro energético obtenidas a partir del análisis estadístico. Los datos se expresan en kWh anuales de ahorro por cada metro cuadrado de muro trombe.


Zona D2 (Zamora):


AC (kWh/m2año) = 100*AS*UT –70,5*VO –89,8*VS +53,5*AS +58,6*EH –50,6*VE –5,34*AS*CT/EM +22,5


Zona D1 (Palencia):


AC (kWh/m2año) = 99,8*AS*UT –69,8*VO –87,1*VS +58,5*AS +59,0*EH –52,0*VE –5,28*AS*CT/EM +21,5


Zona E1 (León):


AC (kWh/m2año) = 107*AS*UT –72,3*VO –91,4*VS +70,5*AS +68,0*EH –55,1*VE –5,50*AS*CT/EM +19


En el ANEXO VII se incluyen todas las estimaciones obtenidas mediante las expresiones anteriores en las tres zonas climáticas y sus diferencias, en valor absoluto, con el dato de referencia, así como los valores máximo y mínimo de estas diferencias.

En el ANEXO VIII se incluyen los parámetros de la correlación para las distintas expresiones.

Las tendencias, en general, son las mismas que en el caso del trombe no ventilado: expresiones muy similares en las tres zonas climáticas y mayor ahorro en los climas más fríos.

Los ahorros energéticos com el trombe ventilado apantallado aplicado a este tipo de edificios vienen a ser en torno al 50% de los ahorros que se tenían en el caso de las viviendas.


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El aporte adicional de la ventilación en el muro trombe apantallado es del orden del 20-25%. Um muro trombe ventilado de este tipo aporta aproximadamente un 20-25% más de energía que el muro trombe no ventilado.

Cabe destacar, por tanto, que la ventilación del trombe sí es efectiva. El hecho de que no aparezca ningún parámetro relevante relacionado con la ventilación del trombe sólo indica que, para los niveles utilizados, el valor del caudal de aire recirculado es menos relevante que el resto de parámetros seleccionados. En definitiva, que lo importante es recircular una cierta cantidad de aire y que no es tan importante el valor del caudal de recirculación, siempre que este se encuentre dentro de los rangos de los niveles utilizados en el estudio paramétrico.

7.3. Valores típicos y combinación óptima de los parámetros en muro trombe VENTILADO APANTALLADO.


Valores a considerar:

Variable: V. típico: Extr. Inf.: Extr. Sup.: C. óptima*: Absorbancia solar muro trombe 0.7 0.3 0.9 0.9

Conductividad térmica muro trombe 1 0.1 3 3

Espesor del muro trombe 0.3 0.05 0.6 0.47

Transmitancia térmica muro trombe** 0.9 0.25 2 1.46

Ventanas orientación oeste 0.1 0 0.6 0

Ventanas orientación sur 0.1 0 0.6 0

Ventanas orientación este 0.1 0 0.6 0

Espesor del hueco en trombe 0.2 0.1 0.5 0.5

*- Obtenida a partir de los extremos superior o inferior en función de los valores de ahorro global más favorables

**- No seleccionable: va asociado a otros parámetros.











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7.4. Estudio comparativo TV vs TNV.

La tabla siguiente indican las diferencias en los resultados obtenidos a partir de las correlaciones desarrolladas para los trombes apantallados “ventilado” y “no ventilado”.

Ahorro en calefacción de un muro trombe apantallado (kWh/m2año):

Zona climática: D2 D1 E1 D2 D1 E1

TNV1: 104.65 106.89 117.26 160.76 163.28 178.35

TV1: 122.54 125.29 137.56 200.45 204.23 225.21

Ahorro (%): 17% 17% 17% 25% 25% 26%

VALORES ÓPTIMOSVALORES TÍPICOS

Como se puede ver, el ahorro energético en calefacción de este tipo de trombe ventilado se encuentra entre un 17% (con valores típicos) y un 25% (con valores óptimos)


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8. GALERÍAS E INVERNADEROS ADOSADOS

8.1. Parámetros característicos de la galería bioclimática aplicada a pequeños-medianos edificios del sector terciario.

La introducción de todos los posibles parámetros que pueden variar en una galería adosada daría lugar a una extensa combinación de arduo manejo y con resultados de difícil correlación. Con el fin de simplificar el número de parámetros y tratar de llegar a unos resultados coherentes, se va a hacer una reducción de parámetros a los casos más habituales, desarrollando una matriz de experimentos de tamaño similar a las utilizadas con anterioridad en los muros trombe. Para ello se han establecido las siguientes hipótesis:

1. No existe muro conductor: Las características del muro en contacto con el espacio de captación solar van a ser idénticas a las del resto de muros del edificio. No existen unas características específicas del muro en contacto con el espacio adosado. El muro podrá ser totalmente opaco o bien disponer de superficies semi-transparentes (puertas o ventanas con idénticas características a las establecidas para el resto del edificio).

2. Espacios de base rectangular y orientación sur: la superficie acristalada principal del invernadero o galería será paralela al muro sur del edificio y va a estar siempre orientada en esta dirección (±18º), ya que el resto de orientaciones resultan en general poco adecuadas para el periodo de calefacción y bastante perjudiciales para el periodo de refrigeración.

3. La cubierta del espacio de captación solar va a ser siempre opaca y con la misma estructura y composición que el resto de cubiertas del edificio. De este modo, además de evitar irradiación solar en verano, se evitan los problemas estructurales a que puede dar lugar una superficie acristalada demasiado grande en la cubierta (acumulación de nieve).

4. La superficie frontal tendrá siempre un carácter semi-transparente (constituida en su totalidad por elementos vidriados).

5. Las superficies laterales (este y oeste) pueden ser vidriadas, con idénticas características a las de la superficie frontal, u opacas. En este último caso sus características coincidirán con las establecidas para el resto de muros de la vivienda.

6. No se ha tenido en cuenta ningún tipo de elementos de acumulación térmica dentro de la galería, ya que este parámetro no resultó ser relevante en el caso de las viviendas.

7. No existe ningún tipo de calefacción o aporte energético adicional dentro del espacio adosado.

De acuerdo con estas consideraciones, se indican a continuación los parámetros inicialmente estimados como relevantes para este tipo de soluciones bioclimáticas.


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8.1.1. Parámetros característicos de la galería bioclimática.

Teniendo en cuenta las hipótesis y suposiciones efectuadas, los parámetros de caracterización del comportamiento energético de una galería bioclimática son:

Parámetro: Unidad: Límites: Nom:

Absorbancia solar de la galería (*) - 0.3 a 0.9 AS

Transmitancia térmica del muro común W/m2K <CTE(**) UM

Porcentaje de huecos en muro común % 0 a 100 VI

Transmitancia térmica de huecos muro común W/m2K 1 a 3.5 UVI

Transmitancia térmica global del muro común (***) W/m2K 0.3 a 3.5 UG

Transmitancia térmica vidrio exterior galería W/m2K 1 a 6 UVE

Factor solar del vidrio exterior galería - 0.5 a 0.9 FS

Porcentaje de huecos en muros laterales (****) % 0 a 100 VLE

Espesor del hueco m 0.8 a 5 EH

Longitud del hueco m 1 a 100 LH

Entradas aire exterior no forzado hacia galería 1/h 0 a 3 INF

Intercambio forzado de aire en la galería (*****) 1/h 0 a 10 RH

*- Porcentaje medio de la radiación solar absorbida hacia el interior de la galería cuando el sol incide directamente sobre sus vidrios exteriores.

**- Las expresiones obtenidas son válidas para edificios con transmitancia térmica inferior a la exigida por el CTE-2006 en su opción simplificada.

***- Valor promedio entre transmitancia de muros y transmitancia de huecos [(1-VI)*UM+VI*UH)].

****- Características de los huecos laterales iguales a las del vidrio exterior de la galería.

*****- El intercambio forzado de aire se producirá de manera controlada, siempre hacia el exterior durante el periodo de refrigeración y hacia el interior del edificio, sólo cuando la temperatura de la galería sea superior a 20ºC, durante el periodo de calefacción.


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8.1.2. Parámetros característicos del edificio.

Como parámetros más relevantes del edificio que inciden sobre el ahorro energético se tienen los siguientes:

Parámetro: Unidades: Valores límite: Nomenclatura:

Superficie de ventanas orientadas al norte (*)

- 0 a 0.6 VN

Superficie de ventanas orientadas al sur (*)

- 0 a 0.6 VS

Superficie de ventanas orientadas al este (*)

- 0 a 0.6 VE

Superficie de ventanas orientadas al oeste (*)

- 0 a 0.6 VO

Compacidad del edificio (**)

m3/m2 1 a 6 CE

Transmitancia térmica media del edificio

W/m2K < CTE UM

Coeficiente de pérdidas por envolvente (***)

W/m3K 0.05 a 0.5 CPE

Tipo de uso del edificio (****)

- Sector terciario, baja carga

TU

*- Cociente entre la superficie total acristalada sobre espacios acondicionados orientada en la dirección indicada y la superficie total acondicionada.

**- Cociente entre el volumen climatizado del edificio y la superficie total expuesta al exterior.

***- Cociente entre la suma de todas las superficies exteriores por su transmitancia y el volumen total climatizado (relacionado con la compacidad y la transmitancia).

****- El estudio incluye pequeños edificios del sector terciario, con una o dos plantas y 50 a 200 m2 de superficie.

8.1.3. Parámetros de relación edificio/galería. Parámetro: Unidades: Valores límite: Nomenclatura:

Relación de superficies (*) - 0.05 a 0.2 RS

*- Cociente entre la superficie total del muro común y la superficie total acondicionada.


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8.2. Diseño de la matriz de experimentos.

Con el fin de abarcar las variables necesarias e incluir posibles interacciones, se ha planteado una matriz de experimentos L27 (313), con 13 variables a tres niveles. Los factores y niveles se indican en la siguiente tabla:

Factor: Nombre Nivel 1 Nivel 2 Nivel 3 A Tamaño y aislamiento 100 CTE 200 CTE 50 AIS B Ventanas al norte (% s/muro) 0 50 100 C Ventanas al sur (% s/muro) 0 50 100 D Ventanas al este (% s/muro) 0 50 100

E Ventanas al oeste (% s/muro) 0 50 100 F Relación Smuro/Sacond. 0.06 0.12 0.18 G Absortividad solar muro común 0.5 0.7 0.9 H Porcentaje vidrio lateral (%) 0 50 100 I Ventanas muro común (% muro) 0 50 100 J Infiltraciones a la galería (1/h) 0 2 5 K Ancho de la galería (m) 1 3 5 L Características del vidrio Sencillo Doble Triple B.E. M Intercambio de aire (RH) 0 10 5

La mayor parte de los parámetros indicados son ya conocidos de los muros trombe, con la excepción de:

• La ventilación del trombe (FA) se ha expresado en forma de kg por hora y m2 de superficie acristalada en orientación sur. Su relación con el número de renovaciones por hora en el interior del invernadero (RH) viene dada por la expresión: FA(kg/hm2)=1.3*RH(1/h)*EH

• La variable infiltraciones (INF) comprende el intercambio de aire que pueda haber entre el invernadero y el ambiente exterior, de forma independiente a la ventilación forzada. Entre el invernadero y el exterior siempre van a existir huecos que permitirán un cierto intercambio de aire entre ambos, mientras que entre el invernadero y el interior del edificio climatizado se ha supuesto un intercambio nulo, con la excepción de la ventilación forzada. Esta será siempre hacia el ambiente exterior en verano y hacia el interior del edificio en invierno, en este caso sólo mientras la temperatura del invernadero sea superior a 20ºC.

• El porcentaje acristalado hacia invernadero (VI) hace referencia a los elementos vidriados (ventanas o puertas) que pueda haber entre el invernadero y el edificio. El reparto de cargas solares entre estos y el muro se va a hacer proporcional a las superficies, mientras que las características de estos cerramientos serán idénticas a las de los cerramientos acristalados del edificio.


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• El porcentaje acristalado en muros E/O (VLE) hace referencia a los cerramientos del espacio solar o invernadero orientados en estas direcciones. Los muros tendrán idénticas características que los muros del edificio, mientras que los elementos vidriados tendrán idénticas características a las del vidrio del invernadero en la orientación sur.

La matriz de ensayo resultante es la siguiente:

Factores: A B C D E F G H I J K L M

Nº Exp: 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 2 1 1 1 1 2 2 2 2 2 2 2 2 2 3 1 1 1 1 3 3 3 3 3 3 3 3 3 4 1 2 2 2 1 1 1 2 2 2 3 3 3 5 1 2 2 2 2 2 2 3 3 3 1 1 1

6 1 2 2 2 3 3 3 1 1 1 2 2 2 7 1 3 3 3 1 1 1 3 3 3 2 2 2 8 1 3 3 3 2 2 2 1 1 1 3 3 3 9 1 3 3 3 3 3 3 2 2 2 1 1 1 10 2 1 2 3 1 2 3 1 2 3 1 2 3 11 2 1 2 3 2 3 1 2 3 1 2 3 1

12 2 1 2 3 3 1 2 3 1 2 3 1 2 13 2 2 3 1 1 2 3 2 3 1 3 1 2 14 2 2 3 1 2 3 1 3 1 2 1 2 3 15 2 2 3 1 3 1 2 1 2 3 2 3 1 16 2 3 1 2 1 2 3 3 1 2 2 3 1 17 2 3 1 2 2 3 1 1 2 3 3 1 2 18 2 3 1 2 3 1 2 2 3 1 1 2 3 19 3 1 3 2 1 3 2 1 3 2 1 3 2 20 3 1 3 2 2 1 3 2 1 3 2 1 3 21 3 1 3 2 3 2 1 3 2 1 3 2 1 22 3 2 1 3 1 3 2 2 1 3 3 2 1 23 3 2 1 3 2 1 3 3 2 1 1 3 2 24 3 2 1 3 3 2 1 1 3 2 2 1 3 25 3 3 2 1 1 3 2 3 2 1 2 1 3 26 3 3 2 1 2 1 3 1 3 2 3 2 1 27 3 3 2 1 3 2 1 2 1 3 1 3 2

En el ANEXO IX se muestran los resultados de la aplicación del programa de cálculo a estos experimentos, en las condiciones climáticas correspondientes a Zamora (zona D2), Palencia (zona D1) y León (zona E1) y con los requisitos que se exigen a los programas reconocidos de certificación energética.

A la hora de realizar el análisis estadístico de correlación al conjunto de resultados obtenidos, no se ha podido encontrar una correlación significativa para el caso de ahorro en calefacción (ninguna de las variables ha conseguido


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entrar dentro del criterio aplicado F<0.05 o, lo que es lo mismo, probabilidad de que la variable estudiada tenga efecto en el resultado final >95%).

Una posterior relajación de esta exigencia a valores menos rigurosos (F<0.10) ha permitido la entrada de un par de variables, pero aún así el valor de R2 obtenido era realmente bajo (<0.20), por lo que no se puede obtener una correlación general suficientemente significativa entre las variables estudiadas y el ahorro en calefacción. Deberá hacerse por tanto un estudio específico para cada caso particular.

Por el contrario, sí se han encontrado correlaciones para el incremento en consumo de refrigeración, las cuales vienen indicadas en el ANEXO X. Como resultado final de este análisis se han obtenido expresiones para el incremento en consumo de refrigeración en el caso de incorporar al edificio un invernadero o galería bioclimática adosada.


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8.3. Expresiones para el cálculo del ahorro energético en galería bioclimática adosada.

A continuación se presentan las expresiones de ahorro energético obtenidas a partir del análisis estadístico.


Zona D2 (Zamora):

(Valores entre -58 y +11 kWh/m2año, promedio -5,4 kWh/m2año)

No se ha encontrado correlación. Gran variabilidad en los resultados y, en general, se tienen ahorros energéticos negativos si bien existen casos donde este es ligeramente positivo.

Zona D1 (Palencia):



Zona E1 (León):




Zona D2 (Zamora):

(Valores entre -32 y +25 kWh/m2año, promedio 7,0 kWh/m2año)

IR (kWh/m2año) = – 43.0*VI +11,8*UG +24,6*VE +11,0*VLE +12,9*VO – 5,3


Zona D1 (Palencia):




Zona E1 (León):




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Las expresiones obtenidas son muy similares en las tres zonas climáticas, si bien la tendencia es de un mayor ahorro en el consumo energético en refrigeración en los climas más fríos.

En el ANEXO IX se incluyen en color “rojo” todas las estimaciones obtenidas mediante las expresiones anteriores en las tres zonas climáticas y sus diferencias, en valor absoluto, con el dato de referencia, así como los valores máximo y mínimo de estas diferencias.

En el ANEXO X se incluyen los parámetros de la correlación para el caso de la refrigeración.

En el caso de las galerías bioclimáticas cabe destacar que no todas ellas producen ahorros positivos durante el periodo de calefacción, ni tampoco todas producen ahorros negativos en el periodo de refrigeración. El signo del resultado va a depender de la combinación de parámetros seleccionada. Una combinación adecuada de los parámetros dará como resultado ahorros, aunque en general bastante inferiores a los del muro trombe. Una combinación de parámetros inadecuada puede hacer que el invernadero o galería bioclimática no sólo no produzca ahorros, sino que se tenga un mayor consumo energético que en el caso de que este no se hubiera incorporado.

8.4. Valores típicos y combinación óptima de los parámetros en el invernadero o galería bioclimática adosada.

En este caso no ha sido posible dar los valores típicos y óptimos, ya que no se pudieron obtener las expresiones de correlación para el ahorro energético en calefacción.

En cualquier caso, un valor alto en la transmitancia térmica de los muros del edificio y un reducido número de ventanas en el propio edificio, tanto hacia el exterior como hacia el lado del invernadero mejoran la eficiencia energética de este elemento bioclimático durante el periodo de calefacción.

Con respecto al periodo de refrigeración, se tiene en general un incremento de consumo salvo en aquellas soluciones con un gran número de ventanas entre el edificio y el invernadero, donde se llegan a tener ahorros importantes.


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9. ATEMPERAMIENTO GEOTÉRMICO DEL AIRE DE RENOVACIÓN

9.1. Planteamiento del estudio. Datos climáticos.

El paso del aire de ventilación de un edificio a través de elementos subterráneos (conductos o bodegas) permite un atemperamiento del mismo antes de entrar al edificio. De este modo se consigue un ahorro energético tanto en invierno (por calentamiento del aire) como en verano (por enfriamiento). El uso alternativo en ambos periodos de un mismo intercambiador térmico puede ayudar a la regeneración térmica del terreno a distancias suficientemente profundas.

La climatización forzada mediante conductos (más conocida con el nombre de Pozo Canadiense, Pozo Provenzal, o Pozo Mediterráneo) resulta mucho más eficiente que la climatización mediante bodegas por circulación natural, ya que las velocidades del aire elevadas favorecen en gran medida el intercambio térmico. En cualquier caso, no son recomendables velocidades de aire superiores a 3-5 m/s.

En geotermia, la cantidad máxima de calor que se puede obtener viene limitada fundamentalmente por el calor existente en el terreno que rodea al intercambiador y la capacidad de transmitir ese calor. La capacidad de intercambio de un sistema geotérmico suele ser muy elevada en los primeros días de operación y va disminuyendo con el tiempo. Dependiendo del ritmo de extracción, los periodos máximos de operación suelen estar comprendidos entre 1800 y 2400 horas por temporada (invierno o verano).

La utilización de un sistema de climatización geotérmica en edificios del sector terciario tiene las mismas connotaciones que en el caso de las viviendas: en invierno utilizará la cantidad mínima de aire exterior para mantener una calidad adecuada del aire interior, mientras que en verano la cantidad de aire introducido viene limitada por las condiciones aceptables de confort (valores de temperatura, humedad y velocidad del aire dentro de los límites de confort).

En el caso del calentamiento/refrigeración geotérmicos del aire de renovación, se han utilizado, bajo las mismas hipótesis, las hojas de cálculo ya desarrolladas en el proyecto BIOURB anterior [4] y [5]. Tal y como se indicaba en estos documentos, el programa de cálculo desarrollado para la estimación del aporte energético de un sistema de climatización geotérmica a cualquier tipo de edificio está sujeto a las siguientes consideraciones:

1. El sistema es capaz de regenerarse térmicamente en el periodo de un año. Las condiciones de partida del sistema al comienzo del ciclo anual son idénticas a las del ciclo anterior.

2. La distancia entre los conductos geotérmicos es suficiente para que las interferencias térmicas entre ellos sean mínimas durante un ciclo completo de operación. El programa de cálculo no considera interferencias térmicas entre los conductos.


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3. El caudal máximo de ventilación en invierno está limitado por las necesidades de renovación de aire del edificio. En verano, el caudal máximo está limitado por la velocidad límite de confort en el edificio.

4. El edificio es capaz de admitir y aprovecha toda la energía térmica de calefacción o refrigeración aportada por el sistema: el funcionamiento del sistema coincide siempre con periodos de demanda térmica del edificio y su suministro nunca excede la demanda del edificio.

5. El terreno presenta unas características homogéneas en cuanto a conductividad, densidad y calor específico.

6. Se suponen conductos rectilíneos de sección circular.

Como datos de base para las distintas zonas climáticas estudiadas se han utilizado los datos climáticos y térmicos del terreno correspondientes a las ciudades de Zamora (zona D2), Palencia (zona D1) y León (zona E1). En las tres figuras que siguen se pueden ver estos datos, obtenidos a partir de la propia hoja de cálculo y utilizados en cada uno de los supuestos.


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DATOS CLIMÁTICOS ZAMORA

Tsest TsmV Inv TsmV Ver TsmH Inv TsmH Ver Tsm Inv Tsm Ver

Temperatura del suelo estabilizada (ºC): 12.5 7.67 18.07 12.50 12.50 12.5 12.5

Temperaturas medias mensuales (ºC):MES: 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

TMED: 4.30 6.30 8.25 10.45 14.00 18.45 21.75 21.30 18.66 13.41 8.06 4.85

Funcionamiento en invierno:Días: 0 a 15 16 a 30 31 a 45 46 a 60 61 a 90 91 a 120 >121

TMED: 1 3 4 4.5 5 5.5 6

Funcionamiento en verano:Días: 0 a 15 16 a 30 31 a 45 46 a 60 61 a 90 >91

TMED: 25 22.5 21.5 21 20.5 20

Temperatura media del aire en inv. 2.85En días de funcionamiento: 5.5

Dif. por intervalo horario: -2.65

Temperatura media del aire en ver. 23.65

En días de funcionamiento: 20

Dif. por intervalo horario: 3.65

Diferencias con respecto a la temperatura media diaria (ºC):R: Perido de refrigeración (Junio-Septiembre)

C: Periodo de calefacción (Noviembre-Marzo)

H R C1 -3.79 -1.79

2 -4.35 -2.07

3 -4.90 -2.35

4 -5.45 -2.62

5 -5.83 -2.89

6 -5.80 -3.14

7 -5.25 -3.29

8 -4.15 -3.17

9 -2.55 -2.55

10 -0.51 -1.40

11 1.72 0.10

12 3.88 1.77

13 5.73 3.28

14 7.01 4.36

15 7.60 4.87

16 7.45 4.68

17 6.55 3.88

18 5.08 2.79

19 3.29 1.73

20 1.42 0.82

21 -0.18 0.07

22 -1.41 -0.54

23 -2.40 -1.06

24 -3.18 -1.48

TMED 20.04 6.35


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DATOS CLIMÁTICOS PALENCIA



Temperaturas medias mensuales (ºC):MES: 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11

TMED: 4.15 5.60 7.45 9.45 13.04 17.20 20.65 20.31 17.90 13.05 7.60


TMED: 0.5 2.5 3.5 4 4.5 5 5.5


TMED: 24 21.5 20.5 20 19.5 19

Temperatura media del aire en inv. 2.73



Temperatura media del aire en ver. 21.95





H R C1 -3.67 -1.58

2 -4.13 -1.85

3 -4.64 -2.06

4 -5.33 -2.52

5 -5.33 -2.52

6 -5.09 -2.76

7 -4.36 -2.81

8 -3.09 -2.56

9 -1.39 -1.78

10 0.57 -0.64

11 2.56 0.78

12 4.38 2.20

13 5.85 3.35

14 6.70 4.04

15 6.91 4.18

16 6.40 3.75

17 5.33 2.83

18 3.83 1.83

19 2.11 1.03

20 0.50 0.35

21 -0.79 -0.24

22 -1.77 -0.72

23 -2.55 -1.06

24 -3.16 -1.42

TMED 19.04 5.83


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DATOS CLIMÁTICOS LEÓN



Temperaturas medias mensuales (ºC):MES: 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12

TMED: 3.10 4.43 6.59 8.55 12.11 16.35 19.65 19.10 16.75 11.74 6.80 3.81


TMED: 0 2 3 3.5 4 4.5 5


TMED: 23 20.5 19.5 19 18.5 18

Temperatura media del aire en inv. 1.68

En días de funcionamiento: 4.5


Temperatura media del aire en ver. 21.46En días de funcionamiento: 18




H R C1 -4.32 -1.99

2 -4.89 -2.31

3 -5.47 -2.58

4 -6.22 -3.13

5 -6.22 -3.13

6 -5.95 -3.37

7 -5.03 -3.48

8 -3.58 -3.16

9 -1.62 -2.24

10 0.64 -0.80

11 3.00 0.97

12 5.15 2.71

13 6.84 4.13

14 7.86 5.04

15 8.08 5.20

16 7.53 4.62

17 6.24 3.53

18 4.46 2.29

19 2.48 1.27

20 0.59 0.41

21 -0.92 -0.29

22 -2.11 -0.89

23 -3.00 -1.32

24 -3.72 -1.74

TMED 17.99 4.95


56/73

9.2. Pantalla principal. Datos característicos para el estudio.

Además de la zona climática, el ahorro energético depende también de otros parámetros característicos del terreno y del sistema geotérmico empleado, así como de las estrategias de funcionamiento tanto en invierno como en verano. Se indican a continuación los resultados obtenidos en cada una de las tres zonas climáticas para un sistema geotérmico de tipo horizontal con 30 metros de conductos enterrados a 5 metros de profundidad. Las hipótesis de funcionamiento son 90 días en verano, de 14:00 a 24:00, y 120 días en invierno, de 7:00 a 22:00.

ESTUDIO DE LA ENERGÍA APORTADA POR SISTEMAS GEOTÉRMICOS

Zona climática de estudio: D2 (Zamora)

Características del terreno:

Conductividad térmica (W/mK): 2Densidad (kg/m3): 2000

Calor específico (J/kgK): 900

Características del sistema:

Nº conductos en paralelo: 1índice de rugosidad (mm): 0.0015

Radio interior del conducto (m): 0.1Longitud del conducto (m): 30

Posición de los tubos (H o V): H

Profundidad* (m): 5Pérdida carga otros elementos (K): 3

*-Profundidad máxima en conductos verticales y media en conductos horizontales

Funcionamiento en invierno: Horas/dia: CelRef 1: CelRef 2:

Días de funcionamiento: 120 U2886 V2886 Energía total aportada (kWh): 2012.10

Hora de inicio: (1 a 24) 7 D39 Consumo ventilador (kWh): 43.96

Hora de fin: (1 a 24) 22 15 D54 Potencia media (W): 1117.83

Caudal de aire (m3/h): 600 Potencia impulsión (w): 24.42

Eficiencia del intercambio (W/m): 37.26

Funcionamiento en verano:Días de funcionamiento: 90 U2166 V2166 Energía total aportada (kWh): 1935.52Hora de inicio: (1 a 24) 14 C46 Consumo ventilador (kWh): 21.34

Hora de fin: (1 a 24) 24 10 C56 Potencia media (W): 2389.53




57/73


Zona climática de estudio: D1 (Palencia)


Conductividad térmica (W/mK): 2

Densidad (kg/m3): 2000Calor específico (J/kgK): 900


Nº conductos en paralelo: 1

índice de rugosidad (mm): 0.0015Radio interior del conducto (m): 0.1

Longitud del conducto (m): 30Posición de los tubos (H o V): H

Profundidad* (m): 5

Pérdida carga otros elementos (K): 3*-Profundidad máxima en conductos verticales y media en conductos horizontales



Hora de inicio: (1 a 24) 7 D39 Consumo ventilador (kWh): 44.06Hora de fin: (1 a 24) 22 15 D54 Potencia media (W): 1090.64








Zona climática de estudio: E1 (Leon)


Conductividad térmica (W/mK): 2

Densidad (kg/m3): 2000Calor específico (J/kgK): 900


Nº conductos en paralelo: 1

índice de rugosidad (mm): 0.0015Radio interior del conducto (m): 0.1

Longitud del conducto (m): 30Posición de los tubos (H o V): H

Profundidad* (m): 5

Pérdida carga otros elementos (K): 3*-Profundidad máxima en conductos verticales y media en conductos horizontales



Hora de inicio: (1 a 24) 7 D39 Consumo ventilador (kWh): 44.15Hora de fin: (1 a 24) 22 15 D54 Potencia media (W): 964.49








58/73

Los resultados en los tres casos son bastante similares (± 5 a 15%), resultando, como tendencia general, más eficiente en las zonas climáticas menos frías. No obstante, dado que en todos los casos se ha tenido en cuenta el mismo número de días de operación, dicha diferencia podría verse compensada con un mayor número de días de calefacción en las zonas más frías.

9.3. Resultados con valores típicos de los parámetros.

Se indica a continuación la relación de valores típicos de los parámetros ya utilizada en el estudio anterior de BIOURB [4] y [5].

Valores a considerar:

Variable: V. típico: Extr. Inf.: Extr. Sup.: C. óptima: Conductividad térmica terreno 1.5 0.2 3 - Calor específico terreno (ρ*Cp) 2 1 3 - Rugosidad del conducto 0.0015 0.0001 10 - Radio interior del conducto 0.1 0.05 2 - Longitud del conducto 30 1 200 - Profundidad media del conducto 5 0.5 20 - Días de funcionamiento 100 1 150 - Horas diarias de funcionamiento* 10 1 24 - Velocidad del aire en el conducto 3 0.01 10 - * - El aporte energético también depende del momento del día en que el sistema está en funcionamiento. Para refrigeración se va a suponer siempre el periodo de máxima demanda (de 14:00 a 24:00 en el caso de 10 horas), que está próximo al periodo de máximo rendimiento. En el caso de la calefacción se van a hacer dos supuestos: periodo de máxima demanda (de 14:00 a 24:00 en el caso de 10 horas) y periodo de máximo rendimiento (de 24:00 a 10:00 en el caso de 10 horas).


A continuación se presentan el aporte energético total del sistema (en kWh) y la eficiencia del intercambio (en W por metro lineal de conducto) en las tres situaciones típicas supuestas y para las tres zonas climáticas del estudio.

Aporte energético total: (kWh)

Eficiencia del intercambio: (W/m)

D2 D1 E1 D2 D1 E1 Refrigeración 1315 1202 1261 48.7 44.52 46.7

Calefacción máxima demanda 562 595 488 20.8 22.10 18.1

Calefacción máximo rendimiento 1256 1177 1187 41.9 39.23 39.6


59/73

10. CONCLUSIONES DEL ESTUDIO REALIZADO PARA PEQUEÑOS Y MEDIANOS EDIFICIOS DEL SECTOR TERCIARIO.

Muro trombre simple:

En el caso de los muros trombe simples, el ahorro energético en periodo de calefacción es muy inferior (menos de la mitad) del que se tenía en el caso de las viviendas, siendo además muy variable y con dependencia de múltiples factores. En cualquier caso, casi siempre es positivo, pudiendo llegar hasta valores próximos a 60-70 kwh/año por m2 de muro trombe en el caso óptimo tanto para el muro trombe ventilado como para el no ventilado. El ahorro en el muro trombe ventilado suele ser un 4-8% superior al del trombe no ventilado.

No obstante, la presencia de muros trombe supone un mayor consumo en periodo de refrigeración para los edificios, de hasta 40 kwh/año en el caso más desfavorable, lo que limita el ahorro energético global a un valor máximo de 40-45 kWh/año, pudiendo llegar hasta valores máximos de 60 kWh/año en la zona E1. La existencia de ventilación en el muro trombe eleva un poco los valores anteriores.

Una correcto dimensionado y adecuación de las características del muro a las del edificio, unido al uso de sombreados, permitirá obtener el máximo rendimiento del muro trombe.

Muro trombre apantallado:

Cuando al muro trombe se le añade una pantalla para el control óptimo de la radiación solar, los ahorros energéticos se ven incrementados hasta valores mínimos de 50 kWh/año por m2 y máximos de 165 a 180 kwh/año en función de la zona climática. Si el muro es ventilado se puede llegar a valores de 205 kwh/año en zonas D1 y D2 y hasta 225 kwh/año en zona E1 (+20-25% en ambos casos). En este caso no existe incremento de consumos energéticos durante el periodo de refrigeración.

En los edificios del sector terciario, el muro trombe apantallado representa un ahorro de entre el 60-80% del que se tenía en el caso de las viviendas.

Tanto en el muro trombe simple como en el apantallado, los ahorros energéticos en las zonas climáticas D1 y D2 son bastante similares, siendo superiores (entre +10 y +20%) los correspondientes a la zona E1.

Dependiendo del dimensionamiento entre la superficie del trombe y la superficie acondicionada, este tipo de soluciones pueden llegar a conseguir ahorros en los edificios del sector terciario de baja carga de hasta el 15% en el consumo energético de calefacción en el caso del muro trombe simple y hasta el 35% en el caso del trombe con radiación solar controlada.

Invernadero o galería bioclimática:

Los invernaderos adosados o galerías bioclimáticas en orientación sur no siempre resultan beneficiosos desde el punto de vista de ahorro energético. De


60/73

hecho, si bien en algunos casos se tiene un ligero ahorro en calefacción, en la mayor parte de los casos el balance energético en periodo de calefacción resulta negativo, ya que el invernadero está evitando tanto el soleamiento indirecto sobre el muro sur como el soleamiento directo hacia el interior a través de las ventanas en dicha orientación.

Bajo el mismo razonamiento, los invernaderos o galerías bioclimáticas no siempre resultan perjudiciales durante el periodo de refrigeración como ocurría en el caso del muro trombe. Existen ciertos casos, en especial los que tienen gran cantidad de ventanas en orientación sur, donde el propio invernadero hace de pantalla para evitar la irradiación solar hacia el interior del edificio.

El balance global invierno/verano resulta negativo en la mayor parte de los casos.

Climatización geotérmica:

Con respecto a la climatización geotérmica, los valores de aporte energético son idénticos a los que se tenían en el caso de edificios de viviendas. Un adecuado diseño y control del sistema podría llegar a dar rendimientos superiores a 80 kWh de ahorro energético por metro lineal de conducto (en torno a 40 en periodo de calefacción y otros 40-50 en periodo de refrigeración). Los resultados son muy similares en las tres zonas climáticas estudiadas.

En la tabla siguiente se presenta, a modo de resumen, el orden de magnitud de la energía aportada por los diferentes elementos en las distintas zonas climáticas.

ENERGÍA APORTADA EN: Periodo de calefacción: Periodo de refrigeración: SOLUCIÓN: Zonas D1 y D2 Zona E1 Zonas D1 y D2 Zona E1

Trombe simple NO ventilado:

-10 a 60 kWh/m2año

-10 a 68 kWh/m2año

-40 a 0 kWh/m2año

-35 a -4 kWh/m2año

Trombe simple ventilado: -5 a 63 kWh/m2año

-5 a 71 kWh/m2año

-40 a -5 kWh/m2año

-33 a -3 kWh/m2año

Trombe NO ventilado con radiación solar controlada:

50 a 165 kWh/m2año

58 a 180 kWh/m2año

- -

Trombe ventilado con radiación solar controlada:

55 a 205 kWh/m2año

63 a 225 kWh/m2año

- -

Invernadero o galería bioclimática adosada

-60 a 11 kWh/m2año

-70 a 12 kWh/m2año

-25 a 32 kWh/m2año

-20 a 30 kWh/m2año

Geotermia: 20 a 50 kWh/m.año

20 a 50 kWh/m.año

40 a 70 kWh/m.año

40 a 70 kWh/m.año


61/73

ANEXO I: Trombe SIMPLE NO ventilado-Resultados en TRNSYS, parámetros y estimaciones:

Zona D2 (Zamora):

C.C

al:

-13

.59

16

64

22

00

00

20

.95

70

-13

.80

-20

.93

-22

.54

20

00

00

00

134

.84

00

0

C.R

ef:

2.7

11

89

55

61

00

00

77

01

3.9

81

10

.74

31

7.3

17

80

-18

00

00

03

3.8

63

15

00

0.6

64

IdS

up

.A

ho

rro

Cal

./m^

2In

cr. R

ef.

/m^

2C

PE

AS

CT

UT

RS

VN

VS

VE

VO

QT

EM

EH

UV

FS

EM

/RS

FS

AS

CT

/EM

FS

AS

/UV

RO

Pla

nta

sC

T/E

MA

h.

Est

imIn

cr.

Est

imD

if2

Dif

2D

if.

Dif

.

Exp

. 16

34.0

9.0

0.4

59

0.5

0.5

1.3

70

.06

00

00

10

.10

.15

.70

.85

1.6

72

.13

0.0

75

22

5.0

00

25.1

920

11.4

095

77.5

802

5.8

055

-8.8

2.4

Exp

. 212

32.7

14.4

0.4

59

0.7

11

.01

0.1

20

00

0.1

52

0.3

0.3

3.0

0.7

22

.50

1.6

80

.16

80.5

23

.33

326.9

056

17.1

523

33.1

898

7.3

476

-5.8

2.7

Exp

. 318

36.2

37.0

0.4

59

0.9

1.5

0.7

10

.18

00

00

.63

0.5

0.5

1.4

0.6

02

.78

1.6

20

.38

62

23

.00

039.8

443

33.1

842

13.5

253

14.5

605

3.7

-3.8

Exp

. 46

25.5

17.7

0.4

59

0.5

10

.73

0.0

60

.30

.27

0.1

50

20

.30

.51

.40

.60

5.0

01

.00

0.2

14

0.5

23

.33

323.3

392

16.8

906

4.6

692

0.6

023

-2.2

-0.8

Exp

. 512

7.0

23.1

0.4

59

0.7

1.5

1.1

60

.12

0.1

50

.09

0.3

0.3

30

.50

.15

.70

.85

4.1

71

.79

0.1

04

22

3.0

00

9.6

620

18.3

256

7.0

861

22.6

359

2.7

-4.8

Exp

. 618

24.8

40.6

0.4

59

0.9

0.5

1.1

30

.18

0.3

0.2

10

.15

0.3

10

.10

.33

.00

.72

0.5

63

.25

0.2

17

0.5

25

.00

025.1

901

35.1

978

0.1

700

29.3

038

0.4

-5.4

Exp

. 76

7.2

12.5

0.4

59

0.5

1.5

0.9

80

.06

0.6

0.5

40

.30

30

.50

.33

.00

.72

8.3

31

.08

0.1

20

0.5

23

.00

08.5

626

15.3

327

1.9

485

8.0

240

1.4

2.8

Exp

. 812

24.5

41.5

0.4

59

0.7

0.5

0.7

90

.12

0.3

0.1

80

.60

.31

0.1

0.5

1.4

0.6

00

.83

2.1

00

.30

02

25

.00

019.9

233

37.8

192

20.9

463

13.5

484

-4.6

-3.7

Exp

. 918

-1.7

32.3

0.4

59

0.9

11

.21

0.1

80

.30

.12

0.6

0.6

20

.30

.15

.70

.85

1.6

72

.55

0.1

34

22

3.3

33

-0.4

520

36.5

426

1.4

754

18.1

884

1.2

4.3

Exp

. 10

24

13.3

14.2

0.3

27

0.9

0.5

0.5

90

.12

00

.09

0.3

02

0.5

0.1

3.0

0.7

24

.17

0.6

50

.21

61

21

.00

021.6

748

15.5

819

69.5

797

1.8

867

8.3

1.4

Exp

. 11

36

31.4

34.0

0.3

27

0.5

10

.86

0.1

80

0.0

60

.30

.15

30

.10

.31

.40

.60

0.5

63

.00

0.2

14

12

10

.00

023.5

802

35.3

560

60.9

752

1.9

149

-7.8

1.4

Exp

. 12

12

10.8

22.3

0.3

27

0.7

1.5

1.3

70

.06

00

.12

0.3

0.3

10

.30

.55

.70

.85

5.0

02

.98

0.1

04

12

5.0

00

16.1

719

18.9

853

28.5

000

10.6

583

5.3

-3.3

Exp

. 13

24

42.5

26.9

0.3

27

0.9

11

.59

0.1

20

.15

0.1

80

03

0.1

0.5

5.7

0.8

50

.83

7.6

50

.13

41

21

0.0

00

35.7

295

23.8

837

45.8

396

9.1

989

-6.8

-3.0

Exp

. 14

36

16.1

19.9

0.3

27

0.5

1.5

1.1

30

.18

0.1

50

.12

00

.15

10

.30

.13

.00

.72

1.6

71

.80

0.1

20

12

5.0

00

20.7

554

22.9

291

21.5

691

9.0

746

4.6

3.0

Exp

. 15

12

30.8

10.9

0.3

27

0.7

0.5

0.4

80

.06

0.1

50

.24

00

.32

0.5

0.3

1.4

0.6

08

.33

0.4

20

.30

01

21

.00

028.1

600

17.8

781

7.1

467

48.4

618

-2.7

7.0

Exp

. 16

24

48.8

22.3

0.3

27

0.9

1.5

0.7

90

.12

0.3

00

.15

01

0.3

0.3

1.4

0.6

02

.50

2.7

00

.38

61

25

.00

047.6

622

24.6

453

1.1

833

5.3

450

-1.1

2.3

Exp

. 17

36

-7.8

12.8

0.3

27

0.5

0.5

0.6

50

.18

0.3

00

.15

0.1

52

0.5

0.5

5.7

0.8

52

.78

0.4

30

.07

51

21

.00

0-0

.4964

15.1

381

53.0

181

5.7

029

7.3

2.4

Exp

. 18

12

28.3

25.8

0.3

27

0.7

11

.27

0.0

60

.30

0.1

50

.33

0.1

0.1

3.0

0.7

21

.67

5.0

40

.16

81

21

0.0

00

21.6

365

24.7

003

44.8

470

1.1

019

-6.7

-1.0

Exp

. 19

929.3

25.8

0.3

09

0.7

0.5

0.6

00

.18

00

.42

0.1

50

30

.30

.11

.40

.60

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00

.214

21

2.0

00

12.8

018

18.1

088

44.8

659

11.5

004

-6.7

-3.4

ME

DIA

:20

.321

.6S

UM

A C

UA

DR

AD

OS

:79

8.31

5831

6.90

93

MÁ

XIM

O:

9.9

5.9

MÍN

IMO

:-8

.3-5

.5


63/73

Zona E1 (León):

C.C

al:

-17

.65

42

72

47

00

00

23

.597

0-1

4.7

0-2

3.9

6-2

3.3

22

00

00

00

01

56.7

40

30

00

C.R

ef:

-1.6

02

14

34

84

00

00

58.8

01

5.9

64

10.7

69

17.1

97

70

-16

00

00

02

8.3

68

57

00

0.6

00

7

IdS

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2C

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h.

Est

imIn

cr.

Est

imD

if2

Dif

2D

if.

Dif

.

Exp

. 16

35.0

3.7

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59

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0.5

1.3

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.06

00

00

10.1

0.1

5.7

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.67

2.1

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.075

22

5.0

00

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826

5.3

939

74.2

600

2.9

259

-8.6

1.7

Exp

. 212

35.4

6.5

0.4

59

0.7

11

.01

0.1

20

00

0.1

52

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0.3

3.0

0.7

22

.50

1.6

80

.168

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23

.333

29.0

800

9.8

522

40.1

538

10.9

596

-6.3

3.3

Exp

. 318

40.6

25.4

0.4

59

0.9

1.5

0.7

10

.18

00

00

.63

0.5

0.5

1.4

0.6

02

.78

1.6

20

.386

22

3.0

00

45.6

455

23.7

963

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072

2.5

362

5.1

-1.6

Exp

. 46

26.3

10.6

0.4

59

0.5

10

.73

0.0

60.3

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70

.15

02

0.3

0.5

1.4

0.6

05

.00

1.0

00

.214

0.5

23

.333

25.1

665

10.9

859

1.3

615

0.1

621

-1.2

0.4

Exp

. 512

5.7

14.1

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59

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1.5

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0.1

50

.09

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0.3

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5.7

0.8

54

.17

1.7

90

.104

22

3.0

00

9.6

646

11.7

984

15.9

835

5.2

210

4.0

-2.3

Exp

. 618

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32.7

0.4

59

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0.5

1.1

30

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10

.15

0.3

10.1

0.3

3.0

0.7

20

.56

3.2

50

.217

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25

.000

27.8

804

26.6

008

1.6

546

36.7

950

-1.3

-6.1

Exp

. 76

5.7

6.8

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1.5

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0.6

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.30

30.5

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3.0

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28

.33

1.0

80

.120

0.5

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.000

8.2

493

10.7

405

6.6

702

15.2

657

2.6

3.9

Exp

. 812

27.4

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59

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0.5

0.7

90

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0.3

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80

.60

.31

0.1

0.5

1.4

0.6

00

.83

2.1

00

.300

22

5.0

00

22.1

835

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27.3

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-5.2

-3.9

Exp

. 918

-3.6

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11

.21

0.1

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20

.60

.62

0.3

0.1

5.7

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.67

2.5

50

.134

22

3.3

33

-0.9

548

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639

33.1

445

2.6

5.8

Exp

. 10

24

13.3

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0.5

0.5

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00

.09

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0.5

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3.0

0.7

24

.17

0.6

50

.216

12

1.0

00

22.9

992

8.6

040

93.4

296

0.9

584

9.7

1.0

Exp

. 11

36

33.9

24.6

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27

0.5

10

.86

0.1

80

0.0

60

.30

.15

30.1

0.3

1.4

0.6

00

.56

3.0

00

.214

12

10

.000

25.4

456

26.1

799

71.2

898

2.6

384

-8.4

1.6

Exp

. 12

12

11.7

16.4

0.3

27

0.7

1.5

1.3

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.06

00

.12

0.3

0.3

10.3

0.5

5.7

0.8

55

.00

2.9

80

.104

12

5.0

00

16.8

733

13.2

496

27.1

095

10.0

306

5.2

-3.2

Exp

. 13

24

43.8

15.2

0.3

27

0.9

11

.59

0.1

20.1

50

.18

00

30.1

0.5

5.7

0.8

50

.83

7.6

50

.134

12

10

.000

38.6

622

16.4

883

25.8

861

1.6

597

-5.1

1.3

Exp

. 14

36

15.8

12.8

0.3

27

0.5

1.5

1.1

30

.18

0.1

50

.12

00

.15

10.3

0.1

3.0

0.7

21

.67

1.8

00

.120

12

5.0

00

22.0

406

14.9

326

38.5

296

4.4

068

6.2

2.1

Exp

. 15

12

35.0

8.3

0.3

27

0.7

0.5

0.4

80

.06

0.1

50

.24

00

.32

0.5

0.3

1.4

0.6

08

.33

0.4

20

.300

12

1.0

00

31.5

711

11.7

848

11.7

573

12.4

951

-3.4

3.5

Exp

. 16

24

53.8

11.9

0.3

27

0.9

1.5

0.7

90

.12

0.3

00

.15

01

0.3

0.3

1.4

0.6

02

.50

2.7

00

.386

12

5.0

00

53.3

960

16.0

653

0.1

253

17.5

590

-0.4

4.2

Exp

. 17

36

-11.1

7.0

0.3

27

0.5

0.5

0.6

50

.18

0.3

00

.15

0.1

52

0.5

0.5

5.7

0.8

52

.78

0.4

30

.075

12

1.0

00

-2.0

494

7.6

443

82.1

153

0.3

801

9.1

0.6

Exp

. 18

12

30.0

19.0

0.3

27

0.7

11

.27

0.0

60.3

00

.15

0.3

30.1

0.1

3.0

0.7

21

.67

5.0

40

.168

12

10

.000

23.6

405

17.8

228

40.4

438

1.3

857

-6.4

-1.2

Exp

. 19

934.6

18.9

0.3

09

0.7

0.5

0.6

00

.18

00

.42

0.1

50

30.3

0.1

1.4

0.6

01

.67

0.7

00

.300

21

1.6

67

39.9

188

21.8

613

28.7

644

8.7

038

5.4

3.0

Exp

. 20

315.7

14.0

0.3

09

0.9

10

.97

0.0

60

0.4

20

.15

0.1

51

0.5

0.3

5.7

0.8

58

.33

1.5

30

.134

21

2.0

00

19.2

125

9.5

915

12.5

732

19.4

346

3.5

-4.4

Exp

. 21

610.2

28.0

0.3

09

0.5

1.5

1.3

30

.12

00

.18

0.3

0.6

20.1

0.5

3.0

0.7

20

.83

5.4

00

.120

0.5

11

5.0

00

11.2

704

32.6

381

1.2

182

21.5

120

1.1

4.6

Exp

. 22

919.0

16.8

0.3

09

0.7

10

.84

0.1

80.1

50

0.6

01

0.5

0.5

3.0

0.7

22

.78

1.0

10

.168

0.5

12

.000

11.9

682

13.1

622

49.4

463

13.3

147

-7.0

-3.6

Exp

. 23

343.0

27.0

0.3

09

0.9

1.5

0.8

80

.06

0.3

00

.30

.15

20.1

0.1

1.4

0.6

01

.67

8.1

00

.386

21

15

.000

48.4

899

26.0

384

30.1

385

0.9

247

5.5

-1.0

Exp

. 24

61.0

11.5

0.3

09

0.5

0.5

0.8

90

.12

0.3

00

.30

.33

0.3

0.3

5.7

0.8

52

.50

0.7

10

.075

21

1.6

67

-3.6

771

12.0

107

21.8

752

0.2

608

-4.7

0.5

Exp

. 25

920.8

26.8

0.3

09

0.7

1.5

1.6

80

.18

0.6

0.2

10

02

0.1

0.3

5.7

0.8

50

.56

8.9

30

.104

21

15

.000

29.4

558

22.6

500

75.3

076

16.9

473

8.7

-4.1

Exp

. 26

326.3

13.4

0.3

09

0.9

0.5

0.7

80

.06

0.3

0.1

20

0.3

30.3

0.5

3.0

0.7

25

.00

1.0

80

.216

0.5

11

.667

23.1

169

11.1

828

10.3

457

4.9

161

-3.2

-2.2

Exp

. 27

622.5

17.5

0.3

09

0.5

10

.64

0.1

20.6

0.2

40

0.3

10.5

0.1

1.4

0.6

04

.17

0.6

00

.214

21

2.0

00

15.1

456

13.4

792

54.0

866

16.1

669

-7.4

-4.0

ME

DIA

:23

.016

.8S

UM

A C

UA

DR

AD

OS

:87

4.58

2827

5.58

90

MÁ

XIM

O:

9.7

5.8

MÍN

IMO

:-8

.6-6

.1


64/73

ANEXO II: Trombe SIMPLE NO ventilado-Correlaciones estadísticas.

Estimación de la demanda de calefacción en Zona D2 (Zamora):


65/73

Variables

Introducidas

Variables

eliminadas Método

1 FSAS/UV *

2 UT *

3 VE *

4 VO *

5 VN *

R R cuadrado

R cuadrado

corregida

Error típ. de la

estimación

1 ,671a .450 .428 10.475537

2 ,779b .606 .574 9.046991

3 ,851c .724 .688 7.739984

4 ,897d .804 .769 6.660599

5 ,917e .840 .802 6.161007

Suma de

cuadrados gl

Media

cuadrática F Sig.

Regresión 2247.479 1 2247.479 20.481 ,000b

Residual 2743.422 25 109.737

Total 4990.901 26

Regresión 3026.548 2 1513.274 18.489 ,000c

Residual 1964.353 24 81.848

Total 4990.901 26

Regresión 3613.032 3 1204.344 20.103 ,000d

Residual 1377.869 23 59.907

Total 4990.901 26

Regresión 4014.902 4 1003.726 22.625 ,000e

Residual 975.999 22 44.364

Total 4990.901 26

Regresión 4193.783 5 838.757 22.097 ,000f

Residual 797.118 21 37.958

Total 4990.901 26

Coeficientes

tipificados

B Error típ. Beta

(Constante) 2.856 4.532 .630 .534

FSAS/UV 96.274 21.273 .671 4.526 .000

(Constante) -25.233 9.910 -2.546 .018

FSAS/UV 135.079 22.265 .942 6.067 .000

UT 21.141 6.853 .479 3.085 .005

(Constante) -17.650 8.818 -2.002 .057

FSAS/UV 130.240 19.111 .908 6.815 .000

UT 19.334 5.891 .438 3.282 .003

VE -25.156 8.040 -.345 -3.129 .005

(Constante) -16.513 7.598 -2.173 .041

FSAS/UV 135.372 16.534 .944 8.187 .000

UT 20.697 5.090 .469 4.066 .001

VE -21.220 7.041 -.291 -3.014 .006

VO -21.073 7.002 -.290 -3.010 .006

(Constante) -13.592 7.156 -1.900 .071

FSAS/UV 134.841 15.296 .940 8.815 .000

UT 20.957 4.709 .475 4.450 .000

VE -20.930 6.514 -.287 -3.213 .004

VO -22.543 6.512 -.310 -3.462 .002

VN -13.800 6.357 -.191 -2.171 .042

Variables introducidas

Modelo

* -Hacia adelante (criterio:F>0,05)

Resumen del modelo

Modelo

ANOVA

Modelo

1

2

3

4

5

Coeficientes

Modelo

Coeficientes no

estandarizados

t Sig.

1

2

3

4

5

Estimación de la demanda de calefacción en Zona D1 (Palencia):


66/73

Modelo

Variables

Introducidas

Variables

eliminadas Método

1 FSAS/UV *

2 UT *

3 VE *

4 VO *

5 VN *

Modelo R R cuadrado

R cuadrado

corregida

Error típ. de la

estimación

1 ,685a .469 .447 10.537730

2 ,784b .615 .583 9.149332

3 ,857c .735 .701 7.756819

4 ,900d .809 .774 6.731917

5 ,920e .847 .811 6.165637

Suma de

cuadrados gl

Media

cuadrática F Sig.

Regresión 2448.158 1 2448.158 22.047 ,000b

Residual 2776.094 25 111.044

Total 5224.252 26

Regresión 3215.205 2 1607.603 19.204 ,000c

Residual 2009.047 24 83.710

Total 5224.252 26

Regresión 3840.383 3 1280.128 21.276 ,000d

Residual 1383.869 23 60.168

Total 5224.252 26

Regresión 4227.240 4 1056.810 23.320 ,000e

Residual 997.012 22 45.319

Total 5224.252 26

Regresión 4425.935 5 885.187 23.285 ,000f

Residual 798.317 21 38.015

Total 5224.252 26

Coeficientes

tipificados

B Error típ. Beta

(Constante) 1.160 4.559 .254 .801

FSAS/UV 100.481 21.400 .685 4.695 .000

(Constante) -26.712 10.022 -2.665 .014

FSAS/UV 138.985 22.517 .947 6.172 .000

UT 20.978 6.930 .464 3.027 .006

(Constante) -18.883 8.837 -2.137 .043

FSAS/UV 133.989 19.153 .913 6.996 .000

UT 19.112 5.904 .423 3.237 .004

VE -25.972 8.057 -.348 -3.223 .004

(Constante) -17.767 7.679 -2.314 .030

FSAS/UV 139.023 16.711 .947 8.319 .000

UT 20.449 5.144 .453 3.975 .001

VE -22.111 7.117 -.296 -3.107 .005

VO -20.676 7.077 -.278 -2.922 .008

(Constante) -14.689 7.161 -2.051 .053

FSAS/UV 138.465 15.308 .943 9.046 .000

UT 20.723 4.713 .459 4.397 .000

VE -21.805 6.519 -.292 -3.345 .003

VO -22.225 6.517 -.299 -3.410 .003

VN -14.544 6.362 -.196 -2.286 .033

Variables Introducidas


Resumen del modelo

ANOVA

Modelo

1

2

3

4

5

Coefficientes

Modelo

Coeficientes no

estandarizados

t Sig.

1

2

3

4

5


67/73

Estimación de la demanda de calefacción en Zona E1 (León):

Modelo

Variables

Introducidas

Variables

eliminadas Método

1 FSAS/UV *

2 UT *

3 VE *

4 VO *

5 VN *

Modelo R R cuadrado

R cuadrado

corregida

Error típ. de la

estimación

1 ,700a .490 .470 11.401986

2 ,804b .647 .618 9.683401

3 ,874c .764 .733 8.093455

4 ,911d .831 .800 7.001191

5 ,929e .863 .830 6.453408

Suma de

cuadrados gl

Media

cuadrática F Sig.

Regresión 3123.804 1 3123.804 24.028 ,000b

Residual 3250.132 25 130.005

Total 6373.936 26

Regresión 4123.498 2 2061.749 21.988 ,000c

Residual 2250.438 24 93.768

Total 6373.936 26

Regresión 4867.344 3 1622.448 24.769 ,000d

Residual 1506.592 23 65.504

Total 6373.936 26

Regresión 5295.569 4 1323.892 27.009 ,000e

Residual 1078.367 22 49.017

Total 6373.936 26

Regresión 5499.360 5 1099.872 26.410 ,000f

Residual 874.576 21 41.646

Total 6373.936 26

Coeficientes

tipificados

B Error típ. Beta

(Constante) 1.334 4.933 .270 .789

FSAS/UV 113.502 23.155 .700 4.902 .000

(Constante) -30.486 10.607 -2.874 .008

FSAS/UV 157.459 23.832 .971 6.607 .000

UT 23.949 7.335 .480 3.265 .003

(Constante) -21.945 9.221 -2.380 .026

FSAS/UV 152.010 19.984 .938 7.607 .000

UT 21.913 6.160 .439 3.557 .002

VE -28.330 8.407 -.343 -3.370 .003

(Constante) -20.772 7.986 -2.601 .016

FSAS/UV 157.307 17.380 .970 9.051 .000

UT 23.320 5.350 .467 4.359 .000

VE -24.268 7.401 -.294 -3.279 .003

VO -21.753 7.360 -.265 -2.956 .007

(Constante) -17.655 7.495 -2.355 .028

FSAS/UV 156.741 16.022 .967 9.783 .000

UT 23.598 4.933 .473 4.784 .000

VE -23.958 6.824 -.290 -3.511 .002

VO -23.322 6.821 -.284 -3.419 .003

VN -14.729 6.659 -.180 -2.212 .038



Resumen del modelo

ANOVA

Modelo

1

2

3

4

5

Coeficientes

Modelo

Coeficientes no

estandarizados

t Sig.

1

2

3

4

5


68/73

Estimación de la demanda de refrigeración en zona D2 (Zamora):

Modelo

Variables

Introducidas

Variables

eliminadas Método

1 CT/EM *

2 RS *

3 VO *

4 FSAS/UV *

5 VE *

6 VS *

7 EM *

Modelo R R cuadrado

R cuadrado

corregida

Error típ. de la

estimación

1 ,541a .292 .264 7.960822

2 ,700b .491 .448 6.892713

3 ,789c .623 .574 6.057764

4 ,856d .732 .683 5.220489

5 ,883e .780 .727 4.844634

6 ,896f .802 .748 4.455893

7 ,915g .837 .785 4.175738

Suma de

cuadrados gl

Media

cuadrática F Sig.

Regression 653.889 1 653.889 10.318 ,004b

Residual 1584.367 25 63.375

Total 2238.257 26

Regression 1098.029 2 549.014 11.556 ,000c

Residual 1140.228 24 47.509

Total 2238.257 26

Regression 1394.237 3 464.746 12.665 ,000d

Residual 844.020 23 36.697

Total 2238.257 26

Regression 1638.679 4 409.670 15.032 ,000e

Residual 599.577 22 27.254

Total 2238.257 26

Regression 1745.377 5 349.075 14.873 ,000f

Residual 492.880 21 23.470

Total 2238.257 26

Regression 1793.334 6 325.264 15.289 ,000g

Residual 444.923 20 21.544

Total 2238.257 26

Regression 1837.612 7 306.269 15.838 ,000h

Residual 400.645 19 20.032

Total 2238.257 26

Coeficientes

tipificados

B Error típ. Beta

(Constant) 18.208 2.374 7.669 .000

CT/EM 1.140 .355 .541 3.212 .004

(Constant) 8.273 3.845 2.152 .042

CT/EM 1.140 .307 .541 3.710 .001

RS 82.789 27.077 .445 3.058 .005

(Constant) 5.771 3.492 1.653 .112

CT/EM 1.106 .270 .525 4.093 .000

RS 75.361 23.940 .405 3.148 .005

VO 17.828 6.275 .366 2.841 .009

(Constant) -.118 3.595 -.033 .974

CT/EM 1.098 .233 .521 4.716 .000

RS 75.730 20.632 .407 3.671 .001

VO 16.899 5.417 .347 3.120 .005

FSAS/UV 31.806 10.620 .331 2.995 .007

(Constant) -1.464 3.395 -.431 .671

CT/EM 1.109 .216 .526 5.128 .000

RS 70.396 19.309 .379 3.646 .002

VO 15.105 5.097 .310 2.964 .007

FSAS/UV 32.666 9.864 .340 3.312 .003

VE 10.945 5.134 .224 2.132 .045

(Constant) -14.027 6.642 -2.112 .047

CT/EM .614 .305 .291 2.012 .058

RS 70.253 17.839 .378 3.938 .001

VO 14.274 4.724 .293 3.021 .007

FSAS/UV 53.731 13.395 .559 4.011 .001

VE 12.428 4.793 .254 2.593 .017

VS 15.210 5.224 .379 2.146 .044

(Constant) 2.712 4.452 -.052 .959

CT/EM 0.664 .279 .336 2.524 .021

RS 76.964 4.362 .373 4.150 .001

VO 17.318 16.505 .393 4.410 .000

FSAS/UV 33.863 8.326 .355 4.083 .001

VE 10.743 4.329 .230 2.588 .018

VS 13.981 5.756 .238 2.606 .017

EM -17.651 7.447 -.292 -2.179 .042



Resumen del modelo

6

6

ANOVA

Modelo

1

2

3

4

5

7

Coeficientes

Modelo

Coeficientes no

estandarizados

t Sig.

1

2

3

4

5


69/73

Estimación de la demanda de refrigeración en zona D1 (Palencia):


70/73

Modelo

Variables

Introducidas

Variables

eliminadas Método

1 CT/EM *

2 VO *

3 RS *

4 FSAS/UV *

5 VE *

6 VS *

7 EM *

Modelo R R cuadrado

R cuadrado

corregida

Error típ. de la

estimación

1 ,541a .293 .265 7.923734

2 ,688b .474 .430 6.976172

3 ,787c .619 .569 6.065410

4 ,854d .729 .680 5.226951

5 ,884e .781 .729 4.809494

6 ,906f .822 .768 4.450330

7 ,926g .857 .805 4.083941

Suma de

cuadrados gl

Media

cuadrática F Sig.

Regression 649.859 1 649.859 10.350 ,004b

Residual 1569.639 25 62.786

Total 2219.498 26

Regression 1051.491 2 525.745 10.803 ,000c

Residual 1168.007 24 48.667

Total 2219.498 26

Regression 1373.346 3 457.782 12.443 ,000d

Residual 846.152 23 36.789

Total 2219.498 26

Regression 1618.436 4 404.609 14.809 ,000e

Residual 601.062 22 27.321

Total 2219.498 26

Regression 1733.742 5 346.748 14.990 ,000f

Residual 485.756 21 23.131

Total 2219.498 26

Regression 1823.389 6 303.898 15.344 ,000g

Residual 396.109 20 19.805

Total 2219.498 26

Regression 1902.605 7 271.801 16.296 ,000h

Residual 316.893 19 16.679

Total 2219.498 26

Coeficientes

tipificados

B Error típ. Beta

(Constant) 15.827 2.363 6.698 .000

CT/EM 1.136 .353 .541 3.217 .004

(Constant) 11.899 2.490 4.779 .000

CT/EM 1.097 .311 .523 3.526 .002

VO 20.635 7.183 .426 2.873 .008

(Constant) 3.777 3.496 1.080 .291

CT/EM 1.101 .271 .524 4.069 .000

VO 18.606 6.283 .384 2.961 .007

RS 70.900 23.971 .383 2.958 .007

(Constant) -2.119 3.599 -.589 .562

CT/EM 1.093 .233 .521 4.688 .000

VO 17.675 5.423 .365 3.259 .004

RS 71.270 20.657 .385 3.450 .002

FSAS/UV 31.848 10.633 .333 2.995 .007

(Constant) -3.519 3.371 -1.044 .308

CT/EM 1.104 .215 .526 5.144 .000

VO 15.810 5.060 .326 3.125 .005

RS 65.726 19.169 .355 3.429 .003

FSAS/UV 32.742 9.792 .342 3.344 .003

VE 11.378 5.096 .234 2.233 .037

(Constant) -6.935 3.508 -1.977 .062

CT/EM 1.162 .200 .553 5.797 .000

VO 17.379 4.740 .359 3.667 .002

RS 72.006 17.982 .389 4.004 .001

FSAS/UV 33.661 9.071 .352 3.711 .001

VE 11.443 4.716 .235 2.427 .025

VS 13.209 6.208 .209 2.128 .046

(Constant) -.233 4.452 -.052 .959

CT/EM .705 .279 .336 2.524 .021

VO 18.100 4.362 .373 4.150 .001

RS 72.785 16.505 .393 4.410 .000

FSAS/UV 33.993 8.326 .355 4.083 .001

VE 11.203 4.329 .230 2.588 .018

VS 15.000 5.756 .238 2.606 .017

EM -16.230 7.447 -.292 -2.179 .042



Resumen del modelo

ANOVA

Modelo

1

2

3

4

5

6

7

Coeficientes

Modelo

Coeficientes no

estandarizados

t Sig.

1

2

3

4

5

6

7


71/73

Estimación de la demanda de refrigeración en zona E1 (León):

Modelo

Variables

Introducidas

Variables

eliminadas Método

1 CT/EM *

2 VO *

3 RS *

4 FSAS/UV *

5 VE *

6 VS *

7 EM *

Modelo R R cuadrado

R cuadrado

corregida

Error típ. de la

estimación

1 ,544a .296 .268 7.138852

2 ,695b .483 .440 6.242203

3 ,772c .595 .543 5.643203

4 ,829d .687 .630 5.075469

5 ,864e .746 .685 4.680581

6 ,896f .803 .743 4.226496

7 ,921g .848 .792 3.808518

Suma de

cuadrados gl

Media

cuadrática F Sig.

Regression 536.050 1 536.050 10.518 ,003b

Residual 1274.080 25 50.963

Total 1810.131 26

Regression 874.968 2 437.484 11.228 ,000c

Residual 935.162 24 38.965

Total 1810.131 26

Regression 1077.679 3 359.226 11.280 ,000d

Residual 732.452 23 31.846

Total 1810.131 26

Regression 1243.402 4 310.851 12.067 ,000e

Residual 566.729 22 25.760

Total 1810.131 26

Regression 1350.066 5 270.013 12.325 ,000f

Residual 460.065 21 21.908

Total 1810.131 26

Regression 1452.865 6 242.144 13.555 ,000g

Residual 357.265 20 17.863

Total 1810.131 26

Regression 1534.539 7 219.220 15.114 ,000h

Residual 275.591 19 14.505

Total 1810.131 26

Coeficientes

tipificados

B Error típ. Beta

(Constant) 11.499 2.129 5.401 .000

CT/EM 1.032 .318 .544 3.243 .003

(Constant) 7.891 2.228 3.542 .002

CT/EM .996 .278 .525 3.577 .002

VO 18.956 6.427 .433 2.949 .007

(Constant) 1.446 3.253 .444 .661

CT/EM .999 .252 .527 3.969 .001

VO 17.345 5.846 .396 2.967 .007

RS 56.267 22.302 .337 2.523 .019

(Constant) -3.403 3.495 -.974 .341

CT/EM .993 .226 .524 4.384 .000

VO 16.580 5.266 .379 3.148 .005

RS 56.571 20.059 .338 2.820 .010

FSAS/UV 26.189 10.325 .303 2.536 .019

(Constant) -4.749 3.280 -1.448 .162

CT/EM 1.003 .209 .529 4.803 .000

VO 14.786 4.924 .338 3.003 .007

RS 51.239 18.655 .307 2.747 .012

FSAS/UV 27.048 9.530 .313 2.838 .010

VE 10.944 4.960 .249 2.207 .039

(Constant) -8.407 3.331 -2.524 .020

CT/EM 1.065 .190 .562 5.596 .000

VO 16.467 4.501 .376 3.658 .002

RS 57.964 17.077 .347 3.394 .003

FSAS/UV 28.033 8.615 .324 3.254 .004

VE 11.013 4.479 .251 2.459 .023

VS 14.144 5.896 .248 2.399 .026

(Constant) -1.603 4.151 -.386 .704

CT/EM .601 .260 .317 2.307 .032

VO 17.198 4.068 .393 4.228 .000

RS 58.755 15.392 .352 3.817 .001

FSAS/UV 28.369 7.764 .328 3.654 .002

VE 10.769 4.037 .245 2.668 .015

VS 15.963 5.368 .280 2.974 .008

EM -16.480 6.945 -.329 -2.373 .028



Resumen del modelo

ANOVA

Modelo

1

2

3

4

5

6

7

6

Coeficientes

Modelo

Coeficientes no

estandarizados

t Sig.

7

1

2

3

4

5


72/73

ANEXO III: Trombe VENTILADO SIMPLE - Resultados en TRNSYS, parámetros y estimaciones:

Zona D2 (Zamora):

C.C

al:

-9.6

31

01

31

31

00

00

19

.48

30

-14

.40

-23

.28

-22

.30

50

00

00

00

00

00

01

33.1

922

00

0

C.R

ef:

2.8

34

257

73

50

00

00

00

13

.58

616

.98

08

00

00

00

9.3

497

00

00

0.8

72

41

22

01

32

.64

136

00

0

IdS

up

.A

ho

rro

Cal

./m^

2In

cr. R

ef.

/m^

2C

PE

AS

CT

UT

RS

VN

VS

VE

VO

QT

EM

QT

EM

EH

UV

FS

RS

/EM

R/H

FA

FA

RS

FS

AS

UT

FS

AS

CT

/EM

FS

AS

/UV

RO

Pla

nta

sC

T/E

MA

h.

Est

imIn

cr.

Est

imD

if2

Dif

2D

if.

Dif

.

Exp

. 16

34.2

9.0

0.4

59

0.5

0.5

1.3

70

.06

00

00

10

.10

.10

.15

.70

.85

0.6

01

0.1

30

.01

0.5

82

.13

0.0

75

22

5.0

00

27.0

097

12.7

318

51.2

218

14.0

507

-7.2

3.7

Exp

. 212

38.8

12.7

0.4

59

0.7

11

.01

0.1

20

00

0.1

52

0.3

0.6

0.3

3.0

0.7

20

.40

10

3.9

00

.47

0.5

11

.68

0.1

68

0.5

23

.33

329.1

326

16.0

707

92.4

953

11.4

176

-9.6

3.4

Exp

. 318

39.4

34.2

0.4

59

0.9

1.5

0.7

10

.18

00

00

.63

0.5

1.5

0.5

1.4

0.6

00

.36

31

.95

0.3

50

.39

1.6

20.3

86

22

3.0

00

42.2

604

30.3

922

7.9

295

14.2

469

2.8

-3.8

Exp

. 46

27.5

16.5

0.4

59

0.5

10

.73

0.0

60

.30

.27

0.1

50

20

.30

.60

.51

.40

.60

0.2

03

1.9

50

.12

0.2

21

.00

0.2

14

0.5

23

.33

325.3

487

14.6

091

4.6

280

3.5

755

-2.2

-1.9

Exp

. 512

7.0

22.8

0.4

59

0.7

1.5

1.1

60

.12

0.1

50

.09

0.3

0.3

30

.51

.50

.15

.70

.85

0.2

41

0.1

30

.02

0.6

91

.79

0.1

04

22

3.0

00

11.0

234

19.2

128

16.1

879

13.1

082

4.0

-3.6

Exp

. 618

29.4

38.2

0.4

59

0.9

0.5

1.1

30

.18

0.3

0.2

10

.15

0.3

10

.10

.10

.33

.00

.72

1.8

01

03

.90

0.7

00

.73

3.2

50.2

17

0.5

25

.00

026.6

832

36.7

005

7.3

206

2.3

156

-2.7

-1.5

Exp

. 76

8.7

11.2

0.4

59

0.5

1.5

0.9

80

.06

0.6

0.5

40

.30

30

.51

.50

.33

.00

.72

0.1

21

03

.90

0.2

30

.35

1.0

80.1

20

0.5

23

.00

09.8

396

12.8

912

1.3

758

2.9

741

1.2

1.7

Exp

. 812

26.7

40.4

0.4

59

0.7

0.5

0.7

90

.12

0.3

0.1

80

.60

.31

0.1

0.1

0.5

1.4

0.6

01

.20

31

.95

0.2

30

.33

2.1

00.3

00

22

5.0

00

20.7

181

38.9

243

35.3

858

2.2

272

-5.9

-1.5

Exp

. 918

-1.6

32.2

0.4

59

0.9

11

.21

0.1

80

.30

.12

0.6

0.6

20

.30

.60

.15

.70

.85

0.6

01

0.1

30

.02

0.9

22

.55

0.1

34

22

3.3

33

0.0

724

33.3

897

2.8

341

1.3

630

1.7

1.2

Exp

. 10

24

14.6

14.0

0.3

27

0.9

0.5

0.5

90

.12

00

.09

0.3

02

0.5

1.0

0.1

3.0

0.7

20

.24

30

.39

0.0

50

.38

0.6

50.2

16

12

1.0

00

23.6

997

16.7

699

83.1

082

7.4

432

9.1

2.7

Exp

. 11

36

31.7

33.3

0.3

27

0.5

10

.86

0.1

80

0.0

60

.30

.15

30

.10

.30

.31

.40

.60

1.8

01

0.3

90

.07

0.2

63

.00

0.2

14

12

10

.00

025.2

556

35.8

985

41.1

023

6.5

803

-6.4

2.6

Exp

. 12

12

14.2

21.0

0.3

27

0.7

1.5

1.3

70

.06

00

.12

0.3

0.3

10

.30

.30

.55

.70

.85

0.2

01

06

.50

0.3

90

.82

2.9

80.1

04

12

5.0

00

17.3

051

19.8

770

9.8

495

1.2

612

3.1

-1.1

Exp

. 13

24

45.8

25.3

0.3

27

0.9

11

.59

0.1

20

.15

0.1

80

03

0.1

0.3

0.5

5.7

0.8

51

.20

10

6.5

00

.78

1.2

27

.65

0.1

34

12

10

.00

037.0

441

25.1

087

77.2

514

0.0

200

-8.8

-0.1

Exp

. 14

36

16.4

19.1

0.3

27

0.5

1.5

1.1

30

.18

0.1

50

.12

00

.15

10

.30

.30

.13

.00

.72

0.6

03

0.3

90

.07

0.4

11

.80

0.1

20

12

5.0

00

22.8

093

16.4

785

41.2

216

6.9

306

6.4

-2.6

Exp

. 15

12

32.5

10.6

0.3

27

0.7

0.5

0.4

80

.06

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50

.24

00

.32

0.5

1.0

0.3

1.4

0.6

00

.12

10

.39

0.0

20

.20

0.4

20.3

00

12

1.0

00

30.9

011

19.2

093

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565

74.4

069

-1.6

8.6

Exp

. 16

24

49.6

21.9

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27

0.9

1.5

0.7

90

.12

0.3

00

.15

01

0.3

0.3

0.3

1.4

0.6

00

.40

10

.39

0.0

50

.43

2.7

00.3

86

12

5.0

00

49.3

044

23.5

578

0.0

778

2.8

319

-0.3

1.7

Exp

. 17

36

-1.9

12.1

0.3

27

0.5

0.5

0.6

50

.18

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00

.15

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52

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1.0

0.5

5.7

0.8

50

.36

10

6.5

01

.17

0.2

80

.43

0.0

75

12

1.0

00

1.8

924

13.5

898

14.7

214

2.1

864

3.8

1.5

Exp

. 18

12

28.3

25.5

0.3

27

0.7

11

.27

0.0

60

.30

0.1

50

.33

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3.0

0.7

20

.60

30

.39

0.0

20

.64

5.0

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68

12

10

.00

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989

25.4

569

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566

0.0

019

-5.3

0.0

Exp

. 19

931.6

23.8

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0.5

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00

.18

00

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.30

.90

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01

01

.30

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30

.25

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00.3

00

21

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67

38.5

124

20.8

851

48.3

980

8.3

675

7.0

-2.9

Exp

. 20

313.0

18.7

0.3

09

0.9

10

.97

0.0

60

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20

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0.5

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50

.12

31

.17

0.0

70

.74

1.5

30.1

34

21

2.0

00

20.3

322

14.2

569

53.7

613

19.4

464

7.3

-4.4

Exp

. 21

68.5

33.3

0.3

09

0.5

1.5

1.3

30

.12

00

.18

0.3

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20

.10

.20

.53

.00

.72

1.2

01

0.6

50

.08

0.4

85

.40

0.1

20

0.5

11

5.0

00

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231

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462

11.0

428

13.0

529

3.3

3.6

Exp

. 22

918.8

23.1

0.3

09

0.7

10

.84

0.1

80

.15

00

.60

10

.50

.50

.53

.00

.72

0.3

61

0.6

50

.12

0.4

21

.01

0.1

68

0.5

12

.00

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295

20.7

150

33.0

422

5.7

415

-5.7

-2.4

Exp

. 23

339.3

33.3

0.3

09

0.9

1.5

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80

.06

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00

.30

.15

20

.10

.20

.11

.40

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01

01

.30

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80

.48

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00.3

86

21

15

.00

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705

34.7

238

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757

1.9

335

4.9

1.4

Exp

. 24

62.7

16.8

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09

0.5

0.5

0.8

90

.12

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00

.30

.33

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0.9

0.3

5.7

0.8

50

.40

31

.17

0.1

40

.38

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75

21

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67

-0.4

346

18.7

960

9.6

179

3.8

519

-3.1

2.0

Exp

. 25

916.9

33.3

0.3

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0.7

1.5

1.6

80

.18

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0.1

0.2

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.80

31

.17

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11

.00

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04

21

15

.00

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408

30.8

574

131.1

470

5.9

665

11.5

-2.4

Exp

. 26

324.7

19.0

0.3

09

0.9

0.5

0.7

80

.06

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0.1

20

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30

.30

.90

.53

.00

.72

0.2

01

0.6

50

.04

0.5

01

.08

0.2

16

0.5

11

.66

723.2

736

17.7

912

1.9

406

1.4

613

-1.4

-1.2

Exp

. 27

622.0

22.2

0.3

09

0.5

10

.64

0.1

20

.60

.24

00

.31

0.5

0.5

0.1

1.4

0.6

00

.24

10

1.3

00

.16

0.1

90

.60

0.2

14

21

2.0

00

16.0

262

17.6

904

35.6

862

20.0

365

-6.0

-4.5

ME

DIA

:22

.923

.1S

UM

A C

UA

DR

AD

OS

:86

6.73

5824

6.79

88

MÁ

XIM

O:

11.5

8.6

MÍN

IMO

:-9

.6-4

.5


73/73

Zona D1 (Palencia):


74/73

C.C

al:

-10.1

516

39

42

00

00

18

.79

70

-15

0-2

4.5

-21

.81

80

00

00

00

00

00

01

36.3

198

00

0

C.R

ef:

0.3

92

186

15

90

00

00

00

13

.95

17

.53

14

00

00

00

8.9

526

00

00

0.9

19

22

77

01

32

.61

606

00

0

IdS

up

.A

ho

rro

Cal

./m^

2In

cr. R

ef.

/m^

2C

PE

AS

CT

UT

RS

VN

VS

VE

VO

QT

EM

QT

EM

EH

UV

FS

RS

/EM

R/H

FA

FA

RS

FS

AS

UT

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0.3

526

4.3

-0.6

Exp

. 46

28.5

9.8

0.4

59

0.5

10

.73

0.0

60

.30

.27

0.1

50

20

.30

.60

.51

.40

.60

0.2

03

1.9

50

.12

0.2

21

.00

0.2

14

0.5

23

.33

327.4

370

8.2

443

1.1

300

2.3

686

-1.1

-1.5

Exp

. 512

5.7

13.8

0.4

59

0.7

1.5

1.1

60

.12

0.1

50

.09

0.3

0.3

30

.51

.50

.15

.70

.85

0.2

41

0.1

30

.02

0.6

91

.79

0.1

04

22

3.0

00

11.1

288

12.8

885

29.8

354

0.8

927

5.5

-0.9

Exp

. 618

34.7

30.6

0.4

59

0.9

0.5

1.1

30

.18

0.3

0.2

10

.15

0.3

10

.10

.10

.33

.00

.72

1.8

01

03

.90

0.7

00

.73

3.2

50.2

17

0.5

25

.00

029.4

630

28.2

678

27.0

782

5.4

911

-5.2

-2.3

Exp

. 76

7.3

5.7

0.4

59

0.5

1.5

0.9

80

.06

0.6

0.5

40

.30

30

.51

.50

.33

.00

.72

0.1

21

03

.90

0.2

30

.35

1.0

80.1

20

0.5

23

.00

09.8

419

6.9

453

6.2

927

1.6

349

2.5

1.3

Exp

. 812

30.0

32.8

0.4

59

0.7

0.5

0.7

90

.12

0.3

0.1

80

.60

.31

0.1

0.1

0.5

1.4

0.6

01

.20

31

.95

0.2

30

.33

2.1

00.3

00

22

5.0

00

23.1

126

30.2

926

47.4

368

6.0

389

-6.9

-2.5

Exp

. 918

-3.5

22.8

0.4

59

0.9

11

.21

0.1

80

.30

.12

0.6

0.6

20

.30

.60

.15

.70

.85

0.6

01

0.1

30

.02

0.9

22

.55

0.1

34

22

3.3

33

-0.3

815

25.8

965

9.7

253

9.7

261

3.1

3.1

Exp

. 10

24

14.6

7.5

0.3

27

0.9

0.5

0.5

90

.12

00

.09

0.3

02

0.5

1.0

0.1

3.0

0.7

20

.24

30

.39

0.0

50

.38

0.6

50.2

16

12

1.0

00

25.2

467

10.2

585

113.7

066

7.6

093

10.7

2.8

Exp

. 11

36

34.2

24.0

0.3

27

0.5

10

.86

0.1

80

0.0

60

.30

.15

30

.10

.30

.31

.40

.60

1.8

01

0.3

90

.07

0.2

63

.00

0.2

14

12

10

.00

027.2

408

27.4

823

47.9

673

11.9

336

-6.9

3.5

Exp

. 12

12

15.0

15.3

0.3

27

0.7

1.5

1.3

70

.06

00

.12

0.3

0.3

10

.30

.30

.55

.70

.85

0.2

01

06

.50

0.3

90

.82

2.9

80.1

04

12

5.0

00

18.0

121

13.3

989

9.0

728

3.7

421

3.0

-1.9

Exp

. 13

24

47.1

14.1

0.3

27

0.9

11

.59

0.1

20

.15

0.1

80

03

0.1

0.3

0.5

5.7

0.8

51

.20

10

6.5

00

.78

1.2

27

.65

0.1

34

12

10

.00

040.0

037

17.3

682

50.1

218

10.5

455

-7.1

3.2

Exp

. 14

36

16.4

12.3

0.3

27

0.5

1.5

1.1

30

.18

0.1

50

.12

00

.15

10

.30

.30

.13

.00

.72

0.6

03

0.3

90

.07

0.4

11

.80

0.1

20

12

5.0

00

24.2

304

10.1

745

61.4

887

4.3

077

7.8

-2.1

Exp

. 15

12

36.7

8.0

0.3

27

0.7

0.5

0.4

80

.06

0.1

50

.24

00

.32

0.5

1.0

0.3

1.4

0.6

00

.12

10

.39

0.0

20

.20

0.4

20.3

00

12

1.0

00

34.5

019

12.4

556

4.6

862

19.8

519

-2.2

4.5

Exp

. 16

24

54.6

11.6

0.3

27

0.9

1.5

0.7

90

.12

0.3

00

.15

01

0.3

0.3

0.3

1.4

0.6

00

.40

10

.39

0.0

50

.43

2.7

00.3

86

12

5.0

00

55.1

890

15.8

014

0.3

668

17.4

421

0.6

4.2

Exp

. 17

36

-4.4

6.6

0.3

27

0.5

0.5

0.6

50

.18

0.3

00

.15

0.1

52

0.5

1.0

0.5

5.7

0.8

50

.36

10

6.5

01

.17

0.2

80

.43

0.0

75

12

1.0

00

0.6

695

7.8

151

26.1

522

1.5

865

5.1

1.3

Exp

. 18

12

30.0

18.8

0.3

27

0.7

11

.27

0.0

60

.30

0.1

50

.33

0.1

0.3

0.1

3.0

0.7

20

.60

30

.39

0.0

20

.64

5.0

40.1

68

12

10

.00

025.0

785

18.0

944

24.2

213

0.4

298

-4.9

-0.7

Exp

. 19

937.2

17.1

0.3

09

0.7

0.5

0.6

00

.18

00

.42

0.1

50

30

.30

.90

.11

.40

.60

0.6

01

01

.30

0.2

30

.25

0.7

00.3

00

21

1.6

67

42.3

249

13.7

356

26.0

370

11.6

199

5.1

-3.4

Exp

. 20

315.7

13.3

0.3

09

0.9

10

.97

0.0

60

0.4

20

.15

0.1

51

0.5

0.5

0.3

5.7

0.8

50

.12

31

.17

0.0

70

.74

1.5

30.1

34

21

2.0

00

21.3

358

8.1

972

32.1

396

26.3

794

5.7

-5.1

Exp

. 21

610.2

27.2

0.3

09

0.5

1.5

1.3

30

.12

00

.18

0.3

0.6

20

.10

.20

.53

.00

.72

1.2

01

0.6

50

.08

0.4

85

.40

0.1

20

0.5

11

5.0

00

12.4

660

28.8

444

5.2

870

2.8

149

2.3

1.7

Exp

. 22

920.6

16.4

0.3

09

0.7

10

.84

0.1

80

.15

00

.60

10

.50

.50

.53

.00

.72

0.3

61

0.6

50

.12

0.4

21

.01

0.1

68

0.5

12

.00

013.1

264

13.9

856

55.1

920

5.6

695

-7.4

-2.4

Exp

. 23

343.7

26.3

0.3

09

0.9

1.5

0.8

80

.06

0.3

00

.30

.15

20

.10

.20

.11

.40

.60

0.6

01

01

.30

0.0

80

.48

8.1

00.3

86

21

15

.00

049.7

716

25.6

447

37.2

701

0.4

742

6.1

-0.7

Exp

. 24

61.7

11.0

0.3

09

0.5

0.5

0.8

90

.12

0.3

00

.30

.33

0.3

0.9

0.3

5.7

0.8

50

.40

31

.17

0.1

40

.38

0.7

10.0

75

21

1.6

67

-1.7

134

12.6

615

11.4

248

2.7

607

-3.4

1.7

Exp

. 25

921.0

26.0

0.3

09

0.7

1.5

1.6

80

.18

0.6

0.2

10

02

0.1

0.2

0.3

5.7

0.8

51

.80

31

.17

0.2

11

.00

8.9

30.1

04

21

15

.00

030.5

673

22.5

313

91.5

323

11.9

552

9.6

-3.5

Exp

. 26

327.3

13.1

0.3

09

0.9

0.5

0.7

80

.06

0.3

0.1

20

0.3

30

.30

.90

.53

.00

.72

0.2

01

0.6

50

.04

0.5

01

.08

0.2

16

0.5

11

.66

725.6

706

11.3

191

2.7

647

3.0

540

-1.7

-1.7

Exp

. 27

625.0

16.2

0.3

09

0.5

10

.64

0.1

20

.60

.24

00

.31

0.5

0.5

0.1

1.4

0.6

00

.24

10

1.3

00

.16

0.1

90

.60

0.2

14

21

2.0

00

17.8

545

11.2

681

51.0

588

23.9

961

-7.1

-4.9

ME

DIA

:24

.816

.0S

UM

A C

UA

DR

AD

OS

:95

0.96

8721

8.94

56

MÁ

XIM

O:

10.7

4.5

MÍN

IMO

:-1

0.8

-5.1


77/73

ANEXO IV: Trombe VENTILADO SIMPLE - Correlaciones estadísticas.



78/73

Modelo

Variables

Introducidas

Variables

eliminadas Método

1 FSAS/UV *

2 VE *

3 UT *

4 VO *

5 VN *

Modelo R R cuadrado

R cuadrado

corregida

Error típ. de la

estimación

1 ,670a .449 .427 10.651710

2 ,782b .611 .578 9.133770

3 ,847c .718 .681 7.943108

4 ,891d .794 .756 6.943637

5 ,912e .831 .791 6.424503

Suma de

cuadrados gl

Media

cuadrática F Sig.

Regression 2307.300 1 2307.300 20.336 ,000b

Residual 2836.473 25 113.459

Total 5143.773 26

Regression 3141.555 2 1570.777 18.828 ,000c

Residual 2002.218 24 83.426

Total 5143.773 26

Regression 3692.635 3 1230.878 19.509 ,000d

Residual 1451.138 23 63.093

Total 5143.773 26

Regression 4083.063 4 1020.766 21.172 ,000e

Residual 1060.710 22 48.214

Total 5143.773 26

Regression 4277.014 5 855.403 20.725 ,000f

Residual 866.759 21 41.274

Total 5143.773 26

Coeficientes

tipificados

B Error típ. Beta

(Constant) 4.293 4.609 .931 .361

FSAS/UV 97.547 21.631 .670 4.510 .000

(Constant) 10.443 4.405 2.371 .026

FSAS/UV 95.742 18.557 .657 5.159 .000

VE -29.858 9.442 -.403 -3.162 .004

(Constant) -13.791 9.050 -1.524 .141

FSAS/UV 128.703 19.617 .884 6.561 .000

VE -27.463 8.251 -.371 -3.328 .003

UT 17.865 6.045 .399 2.955 .007

(Constant) -12.666 7.921 -1.599 .124

FSAS/UV 133.757 17.241 .918 7.758 .000

VE -23.584 7.340 -.318 -3.213 .004

UT 19.205 5.305 .429 3.620 .002

VO -20.770 7.299 -.282 -2.846 .009

(Constant) -9.631 7.462 -1.291 .211

FSAS/UV 133.213 15.954 .915 8.350 .000

VE -23.281 6.793 -.314 -3.427 .003

UT 19.480 4.910 .435 3.967 .001

VO -22.301 6.790 -.302 -3.284 .004

VN -14.369 6.629 -.195 -2.168 .042



Resumen del modelo

ANOVA

Modelo

1

2

3

4

5

Coeficientes

Modelo

Coeficientes no

estandarizados

t Sig.

1

2

3

4

5


79/73


Modelo

Variables

Introducidas

Variables

eliminadas Método

1 FSAS/UV *

2 VE *

3 UT *

4 VO *

5 VN *

Modelo R R cuadrado

R cuadrado

corregida

Error típ. de la

estimación

1 ,686a .470 .449 10.677774

2 ,798b .636 .606 9.030247

3 ,855c .731 .696 7.929323

4 ,894d .800 .764 6.993946

5 ,916e .839 .801 6.420723

Suma de

cuadrados gl

Media

cuadrática F Sig.

Regression 2528.500 1 2528.500 22.177 ,000b

Residual 2850.372 25 114.015

Total 5378.872 26

Regression 3421.783 2 1710.891 20.981 ,000c

Residual 1957.089 24 81.545

Total 5378.872 26

Regression 3932.766 3 1310.922 20.850 ,000d

Residual 1446.106 23 62.874

Total 5378.872 26

Regression 4302.735 4 1075.684 21.991 ,000e

Residual 1076.136 22 48.915

Total 5378.872 26

Regression 4513.132 5 902.626 21.895 ,000f

Residual 865.739 21 41.226

Total 5378.872 26

Coeficientes

tipificados

B Error típ. Beta

(Constant) 2.564 4.620 .555 .584

FSAS/UV 102.116 21.684 .686 4.709 .000

(Constant) 8.928 4.355 2.050 .051

FSAS/UV 100.248 18.347 .673 5.464 .000

VE -30.896 9.335 -.408 -3.310 .003

(Constant) -14.408 9.035 -1.595 .124

FSAS/UV 131.988 19.583 .886 6.740 .000

VE -28.590 8.237 -.377 -3.471 .002

UT 17.203 6.034 .375 2.851 .009

(Constant) -13.313 7.979 -1.669 .109

FSAS/UV 136.907 17.365 .919 7.884 .000

VE -24.814 7.394 -.327 -3.356 .003

UT 18.507 5.344 .404 3.463 .002

VO -20.219 7.352 -.268 -2.750 .012

(Constant) -10.151 7.457 -1.361 .188

FSAS/UV 136.341 15.944 .915 8.551 .000

VE -24.498 6.789 -.323 -3.608 .002

UT 18.794 4.907 .410 3.830 .001

VO -21.813 6.786 -.289 -3.214 .004

VN -14.966 6.625 -.199 -2.259 .035

1

2

3

4

5

Coeficientes

Modelo

Coeficientes no

estandarizados

t Sig.

Modelo

1

2

3

4

5

ANOVA



Resumen del modelo


80/73



81/73

Modelo

Variables

Introducidas

Variables

eliminadas Método

1 FSAS/UV *

2 VE *

3 UT *

4 VO *

5 VN *

Modelo R R cuadrado

R cuadrado

corregida

Error típ. de la

estimación

1 ,699a .489 .469 11.546557

2 ,806b .649 .620 9.768159

3 ,870c .756 .725 8.311541

4 ,906d .822 .789 7.273486

5 ,925e .855 .820 6.714389

Suma de

cuadrados gl

Media

cuadrática F Sig.

Regression 3190.283 1 3190.283 23.929 ,000b

Residual 3333.075 25 133.323

Total 6523.357 26

Regression 4233.351 2 2116.676 22.183 ,000c

Residual 2290.006 24 95.417

Total 6523.357 26

Regression 4934.478 3 1644.826 23.810 ,000d

Residual 1588.879 23 69.082

Total 6523.357 26

Regression 5359.478 4 1339.870 25.327 ,000e

Residual 1163.879 22 52.904

Total 6523.357 26

Regression 5572.389 5 1114.478 24.736 ,000f

Residual 950.968 21 45.284

Total 6523.357 26

Coeficientes

tipificados

B Error típ. Beta

(Constant) 2.924 4.996 .585 .564

FSAS/UV 114.703 23.448 .699 4.892 .000

(Constant) 9.801 4.710 2.081 .048

FSAS/UV 112.685 19.846 .687 5.678 .000

VE -33.386 10.098 -.400 -3.306 .003

(Constant) -17.533 9.470 -1.851 .077

FSAS/UV 149.864 20.527 .914 7.301 .000

VE -30.684 8.634 -.368 -3.554 .002

UT 20.151 6.325 .399 3.186 .004

(Constant) -16.360 8.298 -1.972 .061

FSAS/UV 155.137 18.059 .946 8.590 .000

VE -26.637 7.689 -.319 -3.464 .002

UT 21.549 5.557 .427 3.878 .001

VO -21.670 7.646 -.261 -2.834 .010

(Constant) -13.190 7.680 -2.290 .032

FSAS/UV 155.192 17.701 1.025 9.502 .000

VE -26.340 7.105 -.311 -3.651 .001

UT 21.776 5.953 .558 4.733 .000

VO -23.311 7.078 -.247 -2.898 .009

VN -15.012 3.696 -.213 -2.195 .040

1

2

3

4

5

Coeficientes

Modelo

Coeficientes no

estandarizados

t Sig.

Modelo

1

2

3

4

5

ANOVA



Resumen del modelo


82/73

Estimación de la demanda de refrigeración en zona D2 (Zamora):

Modelo

Variables

Introducidas

Variables

eliminadas Método

1 RS/EM *

2 VO *

3 FSAS/UV *

4 VE *

5 FSASCT/EM *

Modelo R R cuadrado

R cuadrado

corregida

Error típ. de la

estimación

1 ,700a .491 .470 6.564016

2 ,816b .666 .638 5.428453

3 ,885c .784 .755 4.461666

4 ,922d .850 .823 3.794509

5 ,942e .887 .860 3.380009

Suma de

cuadrados gl

Media

cuadrática F Sig.

Regression 1037.664 1 1037.664 24.083 ,000b

Residual 1077.158 25 43.086

Total 2114.822 26

Regression 1407.587 2 703.794 23.883 ,000c

Residual 707.234 24 29.468

Total 2114.822 26

Regression 1656.973 3 552.324 27.746 ,000d

Residual 457.849 23 19.906

Total 2114.822 26

Regression 1798.059 4 449.515 31.220 ,000e

Residual 316.763 22 14.398

Total 2114.822 26

Regression 1874.908 5 374.982 32.823 ,000f

Residual 239.914 21 11.424

Total 2114.822 26

Coeficientes

tipificados

B Error típ. Beta

(Constant) -15.755 1.958 -8.048 .000

RS/EM -11.965 2.438 -.700 -4.907 .000

(Constant) -11.907 1.949 -6.108 .000

RS/EM -11.785 2.017 -.690 -5.843 .000

VO -19.791 5.586 -.418 -3.543 .002

(Constant) -5.843 2.346 -2.491 .020

RS/EM -11.983 1.659 -.702 -7.224 .000

VO -18.842 4.599 -.398 -4.097 .000

FSAS/UV -32.141 9.081 -.344 -3.539 .002

(Constant) -3.788 2.100 -1.804 .085

RS/EM -11.788 1.412 -.690 -8.348 .000

VO -16.646 3.974 -.352 -4.189 .000

FSAS/UV -33.111 7.729 -.355 -4.284 .000

VE -12.489 3.990 -.263 -3.130 .005

(Constant) -2.827 2.601 .345 .734

RS/EM -9.346 1.344 -.618 -7.852 .000

VO -17.007 3.551 -.336 -4.479 .000

FSAS/UV -32.565 7.537 -.440 -5.448 .000

VE -13.583 3.564 -.277 -3.699 .001

FSASCT/EM -0.872 2.970 -.222 -2.594 .017



Resumen del modelo

ANOVA

Modelo

1

2

3

4

5

Coeficientes

Modelo

Coeficientes no

estandarizados

t Sig.

1

2

3

4

5


83/73

Estimación de la demanda de refrigeración en zona D1 (Palencia):


84/73

Modelo

Variables

Introducidas

Variables

eliminadas Método

1 RS/EM *

2 VO *

3 FSAS/UV *

4 VE *

5 FSASCT/EM *

Modelo R R cuadrado

R cuadrado

corregida

Error típ. de la

estimación

1 ,688a .474 .453 6.642947

2 ,813b .661 .633 5.443109

3 ,883c .780 .751 4.482068

4 ,922d .850 .823 3.777869

5 ,942e .887 .860 3.354664

Suma de

cuadrados gl

Media

cuadrática F Sig.

Regression 993.772 1 993.772 22.520 ,000b

Residual 1103.219 25 44.129

Total 2096.991 26

Regression 1385.932 2 692.966 23.389 ,000c

Residual 711.058 24 29.627

Total 2096.991 26

Regression 1634.945 3 544.982 27.128 ,000d

Residual 462.046 23 20.089

Total 2096.991 26

Regression 1783.000 4 445.750 31.232 ,000e

Residual 313.990 22 14.272

Total 2096.991 26

Regression 1860.662 5 372.132 33.067 ,000f

Residual 236.329 21 11.254

Total 2096.991 26

Coeficientes

tipificados

B Error típ. Beta

(Constant) -13.523 1.981 -6.826 .000

RS/EM -11.709 2.467 -.688 -4.746 .000

(Constant) -9.562 1.955 -4.892 .000

RS/EM -11.524 2.022 -.677 -5.698 .000

VO -20.378 5.601 -.433 -3.638 .001

(Constant) -3.502 2.357 -1.486 .151

RS/EM -11.721 1.666 -.689 -7.034 .000

VO -19.428 4.620 -.412 -4.205 .000

FSAS/UV -32.117 9.122 -.345 -3.521 .002

(Constant) -1.397 2.091 -.668 .511

RS/EM -11.522 1.406 -.677 -8.196 .000

VO -17.180 3.956 -.365 -4.342 .000

FSAS/UV -33.111 7.695 -.356 -4.303 .000

VE -12.794 3.972 -.270 -3.221 .004

(Constant) -.392 1.896 -.207 .838

RS/EM -8.953 1.586 -.526 -5.645 .000

VO -17.532 3.516 -.372 -4.987 .000

FSAS/UV -32.616 6.836 -.351 -4.771 .000

VE -13.950 3.555 -.295 -3.924 .001

FSASCT/EM -.919 .350 -.245 -2.627 .016

1

2

3

4

5

Coeficientes

Modelo

Coeficientes no

estandarizados

t Sig.

Modelo

1

2

3

4

5

ANOVA



Resumen del modelo


85/73

Estimación de la demanda de refrigeración en zona E1 (León):


86/73

Modelo

Variables

Introducidas

Variables

eliminadas Método

1 RS/EM *

2 VO *

3 FSAS/UV *

4 VE *

5 FSASCT/EM *

Modelo R R cuadrado

R cuadrado

corregida

Error típ. de la

estimación

1 ,692a .479 .458 5.970224

2 ,820b .672 .645 4.828823

3 ,879c .773 .743 4.108421

4 ,919d .845 .816 3.474620

5 ,934e .872 .841 3.228834

Suma de

cuadrados gl

Media

cuadrática F Sig.

Regression 817.654 1 817.654 22.940 ,000b

Residual 891.089 25 35.644

Total 1708.743 26

Regression 1149.123 2 574.561 24.641 ,000c

Residual 559.621 24 23.318

Total 1708.743 26

Regression 1320.524 3 440.175 26.078 ,000d

Residual 388.220 23 16.879

Total 1708.743 26

Regression 1443.138 4 360.784 29.884 ,000e

Residual 265.606 22 12.073

Total 1708.743 26

Regression 1489.811 5 297.962 28.580 ,000f

Residual 218.933 21 10.425

Total 1708.743 26

Coeficientes

tipificados

B Error típ. Beta

(Constant) -9.506 1.780 -5.339 .000

RS/EM -10.621 2.218 -.692 -4.790 .000

(Constant) -5.863 1.734 -3.381 .002

RS/EM -10.451 1.794 -.681 -5.825 .000

VO -18.735 4.969 -.441 -3.770 .001

(Constant) -.836 2.160 -.387 .702

RS/EM -10.615 1.527 -.691 -6.950 .000

VO -17.947 4.235 -.422 -4.238 .000

FSAS/UV -26.646 8.362 -.317 -3.187 .004

(Constant) 1.080 1.923 .562 .580

RS/EM -10.433 1.293 -.679 -8.069 .000

VO -15.901 3.639 -.374 -4.370 .000

FSAS/UV -27.550 7.078 -.328 -3.893 .001

VE -11.643 3.653 -.273 -3.187 .004

(Constant) 1.859 1.825 1.019 .320

RS/EM -8.441 1.526 -.550 -5.530 .000

VO -16.174 3.384 -.380 -4.780 .000

FSAS/UV -27.167 6.579 -.324 -4.129 .000

VE -12.539 3.421 -.294 -3.665 .001

FSASCT/EM -.713 .337 -.211 -2.116 .046



Resumen del modelo

ANOVA

Modelo

1

2

3

4

5

Coeficientes

Modelo

Coeficientes no

estandarizados

t Sig.

1

2

3

4

5


87/73

ANEXO V: Trombe APANTALLADO NO ventilado-Resultados en TRNSYS, parámetros y estimaciones:

Zona D2 (Zamora): C.Cal: 43.81 0 0 0 0 0 0 -71.16 -32.94 -53.01 0 0 0 105.74 -10.04 0 -3.801 0 0 0

Id Sup. Ahorro Cal./m^2 CPE AS CT UT RS VN VS VE VO QT EM EH ASUT RS/EM QTEM ASCT/EM RO Plantas CT/EM Ah. Estim Dif2 Dif.

Exp. 1 6 95.5 0.459 0.5 0.5 1.21 0.06 0 0 0 0 1 0.15 0.1 0.60 0.40 0.15 1.67 2 2 3.33 97.2 2.9 1.7

Exp. 2 12 123.8 0.459 0.7 1 1.21 0.12 0 0 0 0.15 2 0.30 0.3 0.84 0.40 0.60 2.33 0.5 2 3.33 112.2 135.1 -11.6

Exp. 3 18 108.1 0.459 0.9 1.5 1.16 0.18 0 0 0 0.6 3 0.50 0.5 1.04 0.36 1.50 2.70 2 2 3.00 108.4 0.1 0.3

Exp. 4 6 76.2 0.459 0.5 1 1.21 0.06 0.3 0.27 0.15 0 2 0.30 0.5 0.60 0.20 0.60 1.67 0.5 2 3.33 75.1 1.2 -1.1

Exp. 5 12 84.9 0.459 0.7 1.5 1.16 0.12 0.15 0.09 0.3 0.3 3 0.50 0.1 0.81 0.24 1.50 2.10 2 2 3.00 87.0 4.4 2.1

Exp. 6 18 92.3 0.459 0.9 0.5 1.21 0.18 0.3 0.21 0.15 0.3 1 0.15 0.3 1.09 1.20 0.15 3.00 0.5 2 3.33 99.3 49.4 7.0

Exp. 7 6 52.8 0.459 0.5 1.5 1.16 0.06 0.6 0.54 0.3 0 3 0.50 0.3 0.58 0.12 1.50 1.50 0.5 2 3.00 49.9 8.8 -3.0

Exp. 8 12 70.4 0.459 0.7 0.5 1.21 0.12 0.3 0.18 0.6 0.3 1 0.15 0.5 0.84 0.80 0.15 2.33 2 2 3.33 67.7 7.6 -2.7

Exp. 9 18 82.8 0.459 0.9 1 1.21 0.18 0.3 0.12 0.6 0.6 2 0.30 0.1 1.09 0.60 0.60 3.00 2 2 3.33 81.0 3.3 -1.8

Exp. 10 24 88.3 0.327 0.9 0.5 0.65 0.12 0 0.09 0.3 0 2 0.50 0.1 0.59 0.24 1.00 0.90 1 2 1.00 83.9 19.5 -4.4

Exp. 11 36 73.9 0.327 0.5 1 1.47 0.18 0 0.06 0.3 0.15 3 0.15 0.3 0.74 1.20 0.45 3.33 1 2 6.67 74.8 0.8 0.9

Exp. 12 12 92.5 0.327 0.7 1.5 1.37 0.06 0 0.12 0.3 0.3 1 0.30 0.5 0.96 0.20 0.30 3.50 1 2 5.00 95.6 9.9 3.1

Exp. 13 24 155.0 0.327 0.9 1 1.47 0.12 0.15 0.18 0 0 3 0.15 0.5 1.32 0.80 0.45 6.00 1 2 6.67 140.2 218.3 -14.8

Exp. 14 36 79.2 0.327 0.5 1.5 1.37 0.18 0.15 0.12 0 0.15 1 0.30 0.1 0.69 0.60 0.30 2.50 1 2 5.00 84.3 26.1 5.1

Exp. 15 12 62.5 0.327 0.7 0.5 0.65 0.06 0.15 0.24 0 0.3 2 0.50 0.3 0.46 0.12 1.00 0.70 1 2 1.00 55.4 51.0 -7.1

Exp. 16 24 146.7 0.327 0.9 1.5 1.37 0.12 0.3 0 0.15 0 1 0.30 0.3 1.23 0.40 0.30 4.50 1 2 5.00 148.2 2.4 1.5

Exp. 17 36 57.2 0.327 0.5 0.5 0.65 0.18 0.3 0 0.15 0.15 2 0.50 0.5 0.33 0.36 1.00 0.50 1 2 1.00 60.0 7.5 2.7

Exp. 18 12 102.5 0.327 0.7 1 1.47 0.06 0.3 0 0.15 0.3 3 0.15 0.1 1.03 0.40 0.45 4.67 1 2 6.67 110.1 58.5 7.6

Exp. 19 9 60.9 0.309 0.7 0.5 0.89 0.18 0 0.42 0.15 0 3 0.30 0.1 0.62 0.60 0.90 1.17 2 1 1.67 64.1 10.0 3.2

Exp. 20 3 78.7 0.309 0.9 1 0.97 0.06 0 0.42 0.15 0.15 1 0.50 0.3 0.87 0.12 0.50 1.80 2 1 2.00 85.4 45.7 6.8

Exp. 21 6 54.3 0.309 0.5 1.5 1.59 0.12 0 0.18 0.3 0.6 2 0.15 0.5 0.79 0.80 0.30 5.00 0.5 1 10.00 46.3 65.0 -8.1

Exp. 22 9 87.1 0.309 0.7 1 0.97 0.18 0.15 0 0.6 0 1 0.50 0.5 0.68 0.36 0.50 1.40 0.5 1 2.00 87.0 0.0 -0.1

Exp. 23 3 134.3 0.309 0.9 1.5 1.59 0.06 0.3 0 0.3 0.15 2 0.15 0.1 1.43 0.40 0.30 9.00 2 1 10.00 138.9 21.2 4.6

Exp. 24 6 57.5 0.309 0.5 0.5 0.89 0.12 0.3 0 0.3 0.3 3 0.30 0.3 0.44 0.40 0.90 0.83 2 1 1.67 57.7 0.0 0.2

Exp. 25 9 104.7 0.309 0.7 1.5 1.59 0.18 0.6 0.21 0 0 2 0.15 0.3 1.11 1.20 0.30 7.00 2 1 10.00 107.8 9.8 3.1

Exp. 26 3 97.3 0.309 0.9 0.5 0.89 0.06 0.3 0.12 0 0.3 3 0.30 0.5 0.80 0.20 0.90 1.50 0.5 1 1.67 95.9 2.0 -1.4

Exp. 27 6 49.8 0.309 0.5 1 0.97 0.12 0.6 0.24 0 0.3 1 0.50 0.1 0.49 0.24 0.50 1.00 2 1 2.00 56.0 37.7 6.1

MEDIA: 87.8 SUMA CUADRADOS: 798.4

MÁXIMO: 7.6

MÍNIMO: -14.8 Zona D1 (Palencia):

C.Cal: 43.86 0 0 0 0 0 0 -68.61 -34.19 -52.529 0 0 0 108.93 -9.769 0 -4.027 0 0 0


Exp. 1 6 96.0 0.459 0.5 0.5 1.21 0.06 0 0 0 0 1 0.15 0.1 0.60 0.40 0.15 1.67 2 2 3.33 98.9 8.5 2.9

Exp. 2 12 126.0 0.459 0.7 1 1.21 0.12 0 0 0 0.15 2 0.30 0.3 0.84 0.40 0.60 2.33 0.5 2 3.33 114.6 129.7 -11.4

Exp. 3 18 111.2 0.459 0.9 1.5 1.16 0.18 0 0 0 0.6 3 0.50 0.5 1.04 0.36 1.50 2.70 2 2 3.00 111.6 0.2 0.4

Exp. 4 6 77.8 0.459 0.5 1 1.21 0.06 0.3 0.27 0.15 0 2 0.30 0.5 0.60 0.20 0.60 1.67 0.5 2 3.33 77.2 0.4 -0.6

Exp. 5 12 86.6 0.459 0.7 1.5 1.16 0.12 0.15 0.09 0.3 0.3 3 0.50 0.1 0.81 0.24 1.50 2.10 2 2 3.00 89.3 7.1 2.7

Exp. 6 18 95.5 0.459 0.9 0.5 1.21 0.18 0.3 0.21 0.15 0.3 1 0.15 0.3 1.09 1.20 0.15 3.00 0.5 2 3.33 103.0 55.7 7.5

Exp. 7 6 53.7 0.459 0.5 1.5 1.16 0.06 0.6 0.54 0.3 0 3 0.50 0.3 0.58 0.12 1.50 1.50 0.5 2 3.00 52.5 1.4 -1.2

Exp. 8 12 71.9 0.459 0.7 0.5 1.21 0.12 0.3 0.18 0.6 0.3 1 0.15 0.5 0.84 0.80 0.15 2.33 2 2 3.33 70.0 3.8 -2.0

Exp. 9 18 85.7 0.459 0.9 1 1.21 0.18 0.3 0.12 0.6 0.6 2 0.30 0.1 1.09 0.60 0.60 3.00 2 2 3.33 83.9 3.3 -1.8

Exp. 10 24 90.4 0.327 0.9 0.5 0.65 0.12 0 0.09 0.3 0 2 0.50 0.1 0.59 0.24 1.00 0.90 1 2 1.00 85.6 23.6 -4.9

Exp. 11 36 76.1 0.327 0.5 1 1.47 0.18 0 0.06 0.3 0.15 3 0.15 0.3 0.74 1.20 0.45 3.33 1 2 6.67 76.6 0.3 0.5

Exp. 12 12 95.0 0.327 0.7 1.5 1.37 0.06 0 0.12 0.3 0.3 1 0.30 0.5 0.96 0.20 0.30 3.50 1 2 5.00 98.1 9.6 3.1

Exp. 13 24 157.9 0.327 0.9 1 1.47 0.12 0.15 0.18 0 0 3 0.15 0.5 1.32 0.80 0.45 6.00 1 2 6.67 143.8 198.5 -14.1

Exp. 14 36 81.7 0.327 0.5 1.5 1.37 0.18 0.15 0.12 0 0.15 1 0.30 0.1 0.69 0.60 0.30 2.50 1 2 5.00 86.5 23.3 4.8

Exp. 15 12 65.0 0.327 0.7 0.5 0.65 0.06 0.15 0.24 0 0.3 2 0.50 0.3 0.46 0.12 1.00 0.70 1 2 1.00 57.5 56.2 -7.5

Exp. 16 24 149.6 0.327 0.9 1.5 1.37 0.12 0.3 0 0.15 0 1 0.30 0.3 1.23 0.40 0.30 4.50 1 2 5.00 151.1 2.3 1.5

Exp. 17 36 58.3 0.327 0.5 0.5 0.65 0.18 0.3 0 0.15 0.15 2 0.50 0.5 0.33 0.36 1.00 0.50 1 2 1.00 60.9 6.8 2.6

Exp. 18 12 105.0 0.327 0.7 1 1.47 0.06 0.3 0 0.15 0.3 3 0.15 0.1 1.03 0.40 0.45 4.67 1 2 6.67 112.5 56.3 7.5

Exp. 19 9 65.0 0.309 0.7 0.5 0.89 0.18 0 0.42 0.15 0 3 0.30 0.1 0.62 0.60 0.90 1.17 2 1 1.67 66.9 3.5 1.9

Exp. 20 3 83.7 0.309 0.9 1 0.97 0.06 0 0.42 0.15 0.15 1 0.50 0.3 0.87 0.12 0.50 1.80 2 1 2.00 88.9 26.9 5.2

Exp. 21 6 56.5 0.309 0.5 1.5 1.59 0.12 0 0.18 0.3 0.6 2 0.15 0.5 0.79 0.80 0.30 5.00 0.5 1 10.00 48.3 66.9 -8.2

Exp. 22 9 89.2 0.309 0.7 1 0.97 0.18 0.15 0 0.6 0 1 0.50 0.5 0.68 0.36 0.50 1.40 0.5 1 2.00 88.3 0.9 -1.0

Exp. 23 3 137.0 0.309 0.9 1.5 1.59 0.06 0.3 0 0.3 0.15 2 0.15 0.1 1.43 0.40 0.30 9.00 2 1 10.00 141.3 18.7 4.3

Exp. 24 6 58.5 0.309 0.5 0.5 0.89 0.12 0.3 0 0.3 0.3 3 0.30 0.3 0.44 0.40 0.90 0.83 2 1 1.67 58.8 0.1 0.3

Exp. 25 9 107.9 0.309 0.7 1.5 1.59 0.18 0.6 0.21 0 0 2 0.15 0.3 1.11 1.20 0.30 7.00 2 1 10.00 110.7 7.8 2.8

Exp. 26 3 100.3 0.309 0.9 0.5 0.89 0.06 0.3 0.12 0 0.3 3 0.30 0.5 0.80 0.20 0.90 1.50 0.5 1 1.67 98.7 2.7 -1.7

Exp. 27 6 52.0 0.309 0.5 1 0.97 0.12 0.6 0.24 0 0.3 1 0.50 0.1 0.49 0.24 0.50 1.00 2 1 2.00 58.2 38.1 6.2


MÁXIMO: 7.5

MÍNIMO: -14.1


88/73

Zona E1 (León): C.Cal: 45.55 0 0 0 0 0 0 -70.31 -34.71 -54.32 0 0 0 120.71 -10.18 0 -4.488 0 0 0


Exp. 1 6 101.7 0.459 0.5 0.5 1.21 0.06 0 0 0 0 1 0.15 0.1 0.60 0.40 0.15 1.67 2 2 3.33 106.8 26.0 5.1

Exp. 2 12 137.7 0.459 0.7 1 1.21 0.12 0 0 0 0.15 2 0.30 0.3 0.84 0.40 0.60 2.33 0.5 2 3.33 124.7 167.3 -12.9

Exp. 3 18 124.2 0.459 0.9 1.5 1.16 0.18 0 0 0 0.6 3 0.50 0.5 1.04 0.36 1.50 2.70 2 2 3.00 123.1 1.3 -1.1

Exp. 4 6 84.0 0.459 0.5 1 1.21 0.06 0.3 0.27 0.15 0 2 0.30 0.5 0.60 0.20 0.60 1.67 0.5 2 3.33 84.6 0.4 0.6

Exp. 5 12 95.2 0.459 0.7 1.5 1.16 0.12 0.15 0.09 0.3 0.3 3 0.50 0.1 0.81 0.24 1.50 2.10 2 2 3.00 98.6 11.7 3.4

Exp. 6 18 106.3 0.459 0.9 0.5 1.21 0.18 0.3 0.21 0.15 0.3 1 0.15 0.3 1.09 1.20 0.15 3.00 0.5 2 3.33 114.6 68.1 8.2

Exp. 7 6 60.2 0.459 0.5 1.5 1.16 0.06 0.6 0.54 0.3 0 3 0.50 0.3 0.58 0.12 1.50 1.50 0.5 2 3.00 59.2 1.0 -1.0

Exp. 8 12 80.2 0.459 0.7 0.5 1.21 0.12 0.3 0.18 0.6 0.3 1 0.15 0.5 0.84 0.80 0.15 2.33 2 2 3.33 79.0 1.3 -1.1

Exp. 9 18 95.7 0.459 0.9 1 1.21 0.18 0.3 0.12 0.6 0.6 2 0.30 0.1 1.09 0.60 0.60 3.00 2 2 3.33 95.1 0.3 -0.6

Exp. 10 24 97.5 0.327 0.9 0.5 0.65 0.12 0 0.09 0.3 0 2 0.50 0.1 0.59 0.24 1.00 0.90 1 2 1.00 93.4 17.1 -4.1

Exp. 11 36 83.6 0.327 0.5 1 1.47 0.18 0 0.06 0.3 0.15 3 0.15 0.3 0.74 1.20 0.45 3.33 1 2 6.67 84.4 0.7 0.8

Exp. 12 12 105.0 0.327 0.7 1.5 1.37 0.06 0 0.12 0.3 0.3 1 0.30 0.5 0.96 0.20 0.30 3.50 1 2 5.00 108.5 12.2 3.5

Exp. 13 24 170.8 0.327 0.9 1 1.47 0.12 0.15 0.18 0 0 3 0.15 0.5 1.32 0.80 0.45 6.00 1 2 6.67 157.7 172.0 -13.1

Exp. 14 36 88.3 0.327 0.5 1.5 1.37 0.18 0.15 0.12 0 0.15 1 0.30 0.1 0.69 0.60 0.30 2.50 1 2 5.00 94.4 36.6 6.0

Exp. 15 12 70.0 0.327 0.7 0.5 0.65 0.06 0.15 0.24 0 0.3 2 0.50 0.3 0.46 0.12 1.00 0.70 1 2 1.00 63.3 45.3 -6.7

Exp. 16 24 164.6 0.327 0.9 1.5 1.37 0.12 0.3 0 0.15 0 1 0.30 0.3 1.23 0.40 0.30 4.50 1 2 5.00 165.0 0.2 0.4

Exp. 17 36 63.3 0.327 0.5 0.5 0.65 0.18 0.3 0 0.15 0.15 2 0.50 0.5 0.33 0.36 1.00 0.50 1 2 1.00 65.8 5.8 2.4

Exp. 18 12 113.3 0.327 0.7 1 1.47 0.06 0.3 0 0.15 0.3 3 0.15 0.1 1.03 0.40 0.45 4.67 1 2 6.67 123.4 101.3 10.1

Exp. 19 9 73.7 0.309 0.7 0.5 0.89 0.18 0 0.42 0.15 0 3 0.30 0.1 0.62 0.60 0.90 1.17 2 1 1.67 74.3 0.4 0.6

Exp. 20 3 94.7 0.309 0.9 1 0.97 0.06 0 0.42 0.15 0.15 1 0.50 0.3 0.87 0.12 0.50 1.80 2 1 2.00 98.9 17.9 4.2

Exp. 21 6 64.5 0.309 0.5 1.5 1.59 0.12 0 0.18 0.3 0.6 2 0.15 0.5 0.79 0.80 0.30 5.00 0.5 1 10.00 55.2 86.6 -9.3

Exp. 22 9 100.0 0.309 0.7 1 0.97 0.18 0.15 0 0.6 0 1 0.50 0.5 0.68 0.36 0.50 1.40 0.5 1 2.00 96.9 9.9 -3.1

Exp. 23 3 151.0 0.309 0.9 1.5 1.59 0.06 0.3 0 0.3 0.15 2 0.15 0.1 1.43 0.40 0.30 9.00 2 1 10.00 155.1 17.0 4.1

Exp. 24 6 65.5 0.309 0.5 0.5 0.89 0.12 0.3 0 0.3 0.3 3 0.30 0.3 0.44 0.40 0.90 0.83 2 1 1.67 64.5 1.1 -1.0

Exp. 25 9 120.1 0.309 0.7 1.5 1.59 0.18 0.6 0.21 0 0 2 0.15 0.3 1.11 1.20 0.30 7.00 2 1 10.00 121.4 1.6 1.3

Exp. 26 3 111.0 0.309 0.9 0.5 0.89 0.06 0.3 0.12 0 0.3 3 0.30 0.5 0.80 0.20 0.90 1.50 0.5 1 1.67 108.2 7.6 -2.8

Exp. 27 6 58.0 0.309 0.5 1 0.97 0.12 0.6 0.24 0 0.3 1 0.50 0.1 0.49 0.24 0.50 1.00 2 1 2.00 64.1 37.0 6.1


MÁXIMO: 10.1

MÍNIMO: -13.1


89/73

ANEXO VI: Trombe APANTALLADO NO ventilado-Correlaciones estadísticas.



90/73

Modelo

Variables

Introducidas

Variables

eliminadas Método

1 ASUT *

2 VO *

3 VS *

4 VE *

5 ASCT/EM *

6 RS/EM *

Modelo R R cuadrado

R cuadrado

corregida

Error típ. de la

estimación

1 ,808a .653 .640 16.807607

2 ,868b .753 .732 14.488915

3 ,933c .870 .853 10.744176

4 ,957d .917 .902 8.782117

5 ,975e .950 .938 6.961158

6 ,980f .961 .949 6.318682

Suma de

cuadrados gl

Media

cuadrática F Sig.

Regression 13312.156 1 13312.156 47.123 ,000b

Residual 7062.392 25 282.496

Total 20374.548 26

Regression 15336.260 2 7668.130 36.527 ,000c

Residual 5038.288 24 209.929

Total 20374.548 26

Regression 17719.490 3 5906.497 51.166 ,000d

Residual 2655.058 23 115.437

Total 20374.548 26

Regression 18677.785 4 4669.446 60.543 ,000e

Residual 1696.763 22 77.126

Total 20374.548 26

Regression 19356.936 5 3871.387 79.892 ,000f

Residual 1017.612 21 48.458

Total 20374.548 26

Regression 19576.033 6 3262.672 81.719 ,000g

Residual 798.515 20 39.926

Total 20374.548 26

Coeficientes

tipificados

B Error típ. Beta

(Constant) 22.050 10.103 2.183 .039

ASUT 80.358 11.706 .808 6.865 .000

(Constant) 28.649 8.965 3.196 .004

ASUT 83.671 10.147 .842 8.246 .000

VO -46.539 14.988 -.317 -3.105 .005

(Constant) 44.656 7.524 5.935 .000

ASUT 77.817 7.634 .783 10.193 .000

VO -55.051 11.271 -.375 -4.884 .000

VS -67.448 14.844 -.353 -4.544 .000

(Constant) 49.856 6.324 7.883 .000

ASUT 77.989 6.240 .784 12.498 .000

VO -49.528 9.345 -.337 -5.300 .000

VS -68.343 12.136 -.358 -5.631 .000

VE -32.499 9.220 -.220 -3.525 .002

(Constant) 40.851 5.560 7.347 .000

ASUT 107.169 9.231 1.078 11.609 .000

VO -53.708 7.491 -.366 -7.170 .000

VS -71.969 9.668 -.377 -7.444 .000

VE -34.278 7.323 -.232 -4.681 .000

ASCT/EM -4.700 1.255 -.348 -3.744 .001

(Constant) 43.777 5.199 8.420 .000

ASUT 105.810 8.399 1.064 12.597 .000

VO -53.025 6.806 -.361 -7.791 .000

VS -71.738 8.777 -.375 -8.174 .000

VE -32.896 6.674 -.223 -4.929 .000

ASCT/EM -3.818 1.200 -.282 -3.182 .005

RS/EM -9.883 4.219 -.117 -2.343 .030

1

2

3

4

5

6

Coeficientes

Modelo

Coeficientes no

estandarizados

t Sig.

5

6

ANOVA

Modelo

1

2

3

4



Resumen del modelo



91/73

Modelo

Variables

Introducidas

Variables

eliminadas Método

1 ASUT *

2 VO *

3 VS *

4 VE *

5 ASCT/EM *

6 RS/EM *

Modelo R R cuadrado

R cuadrado

corregida

Error típ. de la

estimación

1 ,817a .667 .653 16.648841

2 ,874b .764 .744 14.314110

3 ,932c .869 .852 10.886369

4 ,958d .918 .903 8.788063

5 ,977e .954 .943 6.762124

6 ,982f .964 .953 6.138083

Suma de

cuadrados gl

Media

cuadrática F Sig.

Regression 13868.984 1 13868.984 50.035 ,000b

Residual 6929.598 25 277.184

Total 20798.582 26

Regression 15881.132 2 7940.566 38.755 ,000c

Residual 4917.450 24 204.894

Total 20798.582 26

Regression 18072.782 3 6024.261 50.832 ,000d

Residual 2725.800 23 118.513

Total 20798.582 26

Regression 19099.521 4 4774.880 61.827 ,000e

Residual 1699.061 22 77.230

Total 20798.582 26

Regression 19838.329 5 3967.666 86.770 ,000f

Residual 960.253 21 45.726

Total 20798.582 26

Regression 20045.060 6 3340.843 88.673 ,000g

Residual 753.521 20 37.676

Total 20798.582 26

Coeficientes

tipificados

B Error típ. Beta

(Constant) 23.065 10.008 2.305 .030

ASUT 82.021 11.595 .817 7.074 .000

(Constant) 29.645 8.857 3.347 .003

ASUT 85.324 10.025 .849 8.511 .000

VO -46.401 14.807 -.313 -3.134 .005

(Constant) 44.995 7.623 5.902 .000

ASUT 79.711 7.735 .794 10.305 .000

VO -54.564 11.420 -.368 -4.778 .000

VS -64.681 15.041 -.335 -4.300 .000

(Constant) 50.377 6.328 7.961 .000

ASUT 79.889 6.245 .795 12.793 .000

VO -48.848 9.351 -.329 -5.224 .000

VS -65.607 12.144 -.340 -5.402 .000

VE -33.639 9.226 -.226 -3.646 .001

(Constant) 40.985 5.401 7.588 .000

ASUT 110.323 8.967 1.098 12.303 .000

VO -53.207 7.277 -.359 -7.312 .000

VS -69.389 9.392 -.359 -7.388 .000

VE -35.495 7.114 -.238 -4.989 .000

ASCT/EM -4.902 1.220 -.359 -4.020 .001

(Constant) 43.827 5.051 8.678 .000

ASUT 109.004 8.159 1.085 13.359 .000

VO -52.543 6.611 -.354 -7.948 .000

VS -69.164 8.526 -.358 -8.112 .000

VE -34.152 6.483 -.229 -5.268 .000

ASCT/EM -4.046 1.166 -.296 -3.470 .002

RS/EM -9.600 4.098 -.113 -2.342 .030

1

2

3

4

5

6

Coeficientes

Modelo

Coeficientes no

estandarizados

t Sig.

5

6

ANOVA

Modelo

1

2

3

4



Resumen del modelo



92/73

Modelo

Variables

Introducidas

Variables

eliminadas Método

1 ASUT *

2 VO *

3 VS *

4 VE *

5 ASCT/EM *

6 RS/EM *

Modelo R R cuadrado

R cuadrado

corregida

Error típ. de la

estimación

1 ,834a .696 .684 17.236875

2 ,885b .783 .765 14.865586

3 ,936c .876 .860 11.458893

4 ,959d .919 .905 9.461999

,978e .956 .946 7.128741

5 ,983f .966 .956 6.328741

Suma de

cuadrados gl

Media

cuadrática F Sig.

Regression 16993.326 1 16993.326 57.195 ,000b

Residual 7427.747 25 297.110

Total 24421.073 26

Regression 19117.418 2 9558.709 43.255 ,000c

Residual 5303.655 24 220.986

Total 24421.073 26

Regression 21401.030 3 7133.677 54.329 ,000d

Residual 3020.043 23 131.306

Total 24421.073 26

Regression 22451.426 4 5612.856 62.693 ,000e

Residual 1969.647 22 89.529

Total 24421.073 26

Regression 23295.426 5 4659.086 84.593 ,000f

Residual 1125.647 21 53.602

Total 24421.073 26

Regression 23573.455 6 3928.908 86.510 ,000g

Residual 847.623 20 42.381

Total 24421.073 26

Coeficientes

tipificados

B Error típ. Beta

(Constant) 25.027 10.361 2.415 .023

ASUT 90.791 12.005 .834 7.563 .000

(Constant) 31.787 9.198 3.456 .002

ASUT 94.185 10.411 .865 9.047 .000

VO -47.674 15.377 -.297 -3.100 .005

(Constant) 47.455 8.024 5.914 .000

ASUT 88.455 8.142 .813 10.864 .000

VO -56.007 12.021 -.348 -4.659 .000

VS -66.024 15.832 -.316 -4.170 .000

(Constant) 52.899 6.814 7.764 .000

ASUT 88.635 6.723 .814 13.183 .000

VO -50.225 10.068 -.312 -4.988 .000

VS -66.960 13.076 -.320 -5.121 .000

VE -34.024 9.933 -.211 -3.425 .002

(Constant) 50.586 5.163 9.798 .000

ASUT 106.044 6.537 .974 16.223 .000

VO -50.813 7.587 -.316 -6.697 .000

VS -68.624 9.859 -.328 -6.960 .000

VE -35.510 7.492 -.220 -4.740 .000

ASCT/EM -4.034 .669 -.251 -4.214 .000

(Constant) 45.553 5.233 8.543 .000

ASUT 120.711 8.241 1.074 12.729 .000

VO -54.321 6.704 -.359 -7.853 .000

VS -70.312 8.644 -.363 -8.152 .000

VE -34.713 6.576 -.225 -5.123 .000

ASCT/EM -4.489 1.184 -.284 -3.349 .004

RS/EM -10.180 4.125 -.115 -2.343 .031

1

2

3

4

5

6

Coeficientes

Modelo

Coeficientes no

estandarizados

t Sig.

Modelo

1

2

3

4

ANOVA

5

6



Resumen del modelo


93/73

ANEXO VII: Trombe APANTALLADO ventilado - Resultados en TRNSYS, parámetros y estimaciones:

Zona D2 (Zamora):

C.C

al:

22

.50

53

.50

00

0-8

9.8

-50

.6-7

0.5

00

05

8.6

00

10

00

00

-5.3

40

00

IdS

up

.A

ho

rro

Cal

./m^

2C

PE

AS

CT

UT

RS

VN

VS

VE

VO

QT

EM

DT

EH

FA

R/H

AS

UT

FA

RS

RS

/EM

QT

EM

AS

CT

/EM

RO

Pla

nta

sC

T/E

MA

h.

Est

imD

if2

Dif

.

Exp

. 16

101.0

0.4

59

0.5

0.5

1.2

10

.06

00

00

10

.15

0.5

00

.10

.11

0.6

00

.01

0.4

00

.15

1.6

72

23

.33

106.5

30.5

5.5

Exp

. 212

162.3

0.4

59

0.7

11

.21

0.1

20

00

0.1

52

0.3

00.5

00

.33

.91

00

.84

0.4

70

.40

0.6

02

.33

0.5

23

.33

138.9

548.1

-23.4

Exp

. 318

139.9

0.4

59

0.9

1.5

1.1

60

.18

00

00

.63

0.5

00.5

00

.52

.03

1.0

40

.35

0.3

61

.50

2.7

02

23

.00

147.6

59.2

7.7

Exp

. 46

95.8

0.4

59

0.5

11

.21

0.0

60

.30

.27

0.1

50

20

.30

0.5

00

.52

.03

0.6

00

.12

0.2

00

.60

1.6

70.5

23

.33

98.1

5.3

2.3

Exp

. 512

91.0

0.4

59

0.7

1.5

1.1

60

.12

0.1

50

.09

0.3

0.3

30

.50

0.5

00

.10

.11

0.8

10

.02

0.2

41

.50

2.1

02

23

.00

91.3

0.1

0.3

Exp

. 618

122.1

0.4

59

0.9

0.5

1.2

10

.18

0.3

0.2

10

.15

0.3

10

.15

0.5

00

.33

.91

01

.09

0.7

01

.20

0.1

53

.00

0.5

23

.33

133.1

121.8

11.0

Exp

. 76

66.0

0.4

59

0.5

1.5

1.1

60

.06

0.6

0.5

40

.30

30

.50

0.5

00

.33

.91

00

.58

0.2

30

.12

1.5

01

.50

0.5

23

.00

53.1

165.6

-12.9

Exp

. 812

91.7

0.4

59

0.7

0.5

1.2

10

.12

0.3

0.1

80

.60

.31

0.1

50.5

00

.52

.03

0.8

40

.23

0.8

00

.15

2.3

32

23

.33

93.5

3.5

1.9

Exp

. 918

89.5

0.4

59

0.9

11

.21

0.1

80

.30

.12

0.6

0.6

20

.30

0.5

00

.10

.11

1.0

90

.02

0.6

00

.60

3.0

02

23

.33

85.6

15.3

-3.9

Exp

. 10

24

112.1

0.3

27

0.9

0.5

0.6

50

.12

00

.09

0.3

02

0.5

00.2

50

.11

.31

00

.59

0.1

60

.24

1.0

00

.90

12

1.0

0107.3

22.9

-4.8

Exp

. 11

36

90.8

0.3

27

0.5

11

.47

0.1

80

0.0

60

.30

.15

30

.15

0.3

30

.31

.23

0.7

40

.21

1.2

00

.45

3.3

31

26

.67

91.5

0.5

0.7

Exp

. 12

12

116.7

0.3

27

0.7

1.5

1.3

70

.06

00

.12

0.3

0.3

10

.30

1.5

00

.50

.71

0.9

60

.04

0.2

00

.30

3.5

01

25

.00

119.4

7.7

2.8

Exp

. 13

24

192.9

0.3

27

0.9

11

.47

0.1

20

.15

0.1

80

03

0.1

50.3

30

.50

.71

1.3

20

.08

0.8

00

.45

6.0

01

26

.67

184.2

74.7

-8.6

Exp

. 14

36

85.3

0.3

27

0.5

1.5

1.3

70

.18

0.1

50

.12

00

.15

10

.30

1.5

00

.11

.31

00

.69

0.2

30

.60

0.3

02

.50

12

5.0

089.0

13.8

3.7

Exp

. 15

12

90.0

0.3

27

0.7

0.5

0.6

50

.06

0.1

50

.24

00

.32

0.5

00.2

50

.31

.23

0.4

60

.07

0.1

21

.00

0.7

01

21

.00

76.9

171.8

-13.1

Exp

. 16

24

185.4

0.3

27

0.9

1.5

1.3

70

.12

0.3

00

.15

01

0.3

01.5

00

.31

.23

1.2

30

.14

0.4

00

.30

4.5

01

25

.00

180.0

29.2

-5.4

Exp

. 17

36

78.9

0.3

27

0.5

0.5

0.6

50

.18

0.3

00

.15

0.1

52

0.5

00.2

50

.50

.71

0.3

30

.12

0.3

61

.00

0.5

01

21

.00

90.4

133.5

11.6

Exp

. 18

12

113.3

0.3

27

0.7

11

.47

0.0

60

.30

0.1

50

.33

0.1

50.3

30

.11

.31

01

.03

0.0

80

.40

0.4

54

.67

12

6.6

7115.2

3.5

1.9

Exp

. 19

967.2

0.3

09

0.7

0.5

0.8

90

.18

00

.42

0.1

50

30

.30

0.1

70

.10

.43

0.6

20

.07

0.6

00

.90

1.1

72

11

.67

76.3

82.0

9.1

Exp

. 20

3102.0

0.3

09

0.9

10

.97

0.0

60

0.4

20

.15

0.1

51

0.5

01.0

00

.30

.41

0.8

70

.02

0.1

20

.50

1.8

02

12

.00

110.2

67.1

8.2

Exp

. 21

663.5

0.3

09

0.5

1.5

1.5

90

.12

00

.18

0.3

0.6

20

.15

0.7

50

.56

.51

00

.79

0.7

80

.80

0.3

05

.00

0.5

11

0.0

057.7

33.9

-5.8

Exp

. 22

9116.2

0.3

09

0.7

10

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.60

.62

0.3

00.5

00

.10

.11

1.0

90

.02

0.6

00

.60

3.0

02

23

.33

101.4

6.9

-2.6

Exp

. 10

24

125.0

0.3

27

0.9

0.5

0.6

50

.12

00

.10

.30

20

.50

0.2

50

.11

.31

00

.59

0.1

60

.24

1.0

00

.90

12

1.0

0122.5

6.3

-2.5

Exp

. 11

36

102.8

0.3

27

0.5

11

.47

0.1

80

0.1

0.3

0.1

53

0.1

50.3

30

.31

.23

0.7

40

.21

1.2

00

.45

3.3

31

26

.67

102.2

0.4

-0.6

Exp

. 12

12

134.2

0.3

27

0.7

1.5

1.3

70

.06

00

.10

.30

.31

0.3

01.5

00

.50

.71

0.9

60

.04

0.2

00

.30

3.5

01

25

.00

136.6

5.7

2.4

Exp

. 13

24

214.6

0.3

27

0.9

11

.47

0.1

20

.15

0.2

00

30

.15

0.3

30

.50

.71

1.3

20

.08

0.8

00

.45

6.0

01

26

.67

208.7

34.3

-5.9

Exp

. 14

36

95.0

0.3

27

0.5

1.5

1.3

70

.18

0.1

50

.10

0.1

51

0.3

01.5

00

.11

.31

00

.69

0.2

30

.60

0.3

02

.50

12

5.0

098.8

14.5

3.8

Exp

. 15

12

102.5

0.3

27

0.7

0.5

0.6

50

.06

0.1

50

.20

0.3

20

.50

0.2

50

.31

.23

0.4

60

.07

0.1

21

.00

0.7

01

21

.00

90.2

151.2

-12.3

Exp

. 16

24

208.8

0.3

27

0.9

1.5

1.3

70

.12

0.3

0.0

0.1

50

10

.30

1.5

00

.31

.23

1.2

30

.14

0.4

00

.30

4.5

01

25

.00

201.9

47.6

-6.9

Exp

. 17

36

88.6

0.3

27

0.5

0.5

0.6

50

.18

0.3

0.0

0.1

50

.15

20

.50

0.2

50

.50

.71

0.3

30

.12

0.3

61

.00

0.5

01

21

.00

101.3

161.6

12.7

Exp

. 18

12

125.8

0.3

27

0.7

11

.47

0.0

60

.30

.00

.15

0.3

30

.15

0.3

30

.11

.31

01

.03

0.0

80

.40

0.4

54

.67

12

6.6

7129.8

15.4

3.9

Exp

. 19

981.9

0.3

09

0.7

0.5

0.8

90

.18

00

.40

.15

03

0.3

00.1

70

.10

.43

0.6

20

.07

0.6

00

.90

1.1

72

11

.67

88.4

42.0

6.5

Exp

. 20

3123.0

0.3

09

0.9

10

.97

0.0

60

0.4

0.1

50

.15

10

.50

1.0

00

.30

.41

0.8

70

.02

0.1

20

.50

1.8

02

12

.00

129.0

35.7

6.0

Exp

. 21

675.3

0.3

09

0.5

1.5

1.5

90

.12

00

.20

.30

.62

0.1

50.7

50

.56

.51

00

.79

0.7

80

.80

0.3

05

.00

0.5

11

0.0

069.3

36.0

-6.0

Exp

. 22

9134.1

0.3

09

0.7

10

.97

0.1

80

.15

0.0

0.6

01

0.5

01.0

00

.56

.51

00

.68

1.1

70

.36

0.5

01

.40

0.5

12

.00

134.3

0.0

0.2

Exp

. 23

3164.0

0.3

09

0.9

1.5

1.5

90

.06

0.3

0.0

0.3

0.1

52

0.1

50.7

50

.10

.43

1.4

30

.02

0.4

00

.30

9.0

02

11

0.0

0165.4

1.9

1.4

Exp

. 24

685.0

0.3

09

0.5

0.5

0.8

90

.12

0.3

0.0

0.3

0.3

30

.30

0.1

70

.30

.41

0.4

40

.05

0.4

00

.90

0.8

32

11

.67

79.2

33.9

-5.8

Exp

. 25

9144.2

0.3

09

0.7

1.5

1.5

90

.18

0.6

0.2

00

20

.15

0.7

50

.30

.41

1.1

10

.07

1.2

00

.30

7.0

02

11

0.0

0150.0

33.9

5.8

Exp

. 26

3160.0

0.3

09

0.9

0.5

0.8

90

.06

0.3

0.1

00

.33

0.3

00.1

70

.56

.51

00

.80

0.3

90

.20

0.9

01

.50

0.5

11

.67

160.8

0.6

0.8

Exp

. 27

662.8

0.3

09

0.5

10

.97

0.1

20

.60

.20

0.3

10

.50

1.0

00

.10

.43

0.4

90

.05

0.2

40

.50

1.0

02

12

.00

63.9

1.1

1.0

ME

DIA

:12

2.7

SU

MA

CU

AD

RA

DO

S:

1717

.6

MÁ

XIM

O:

12.7

MÍN

IMO

:-2

6.0


96/73

ANEXO VIII: Trombe APANTALLADO ventilado - Correlaciones estadísticas.



97/73

Modelo

Variables

Introducidas

Variables

eliminadas Método

1 ASUT *

2 VO *

3 VS *

4 AS *

5 EH *

6 VE *

7 ASCT/EM *

Modelo R R cuadrado

R cuadrado

corregida

Error típ. de la

estimación

1 ,724a .524 .505 25.0356630

2 ,783b .613 .580 23.0379387

3 ,846c .716 .679 20.1482009

4 ,893d .797 .760 17.4370842

5 ,932e .868 .837 14.3700381

6 ,967f .934 .914 10.4029839

7 ,974g .949 .930 9.4310119

Suma de

cuadrados gl

Media

cuadrática F Sig.

Regression 17221.394 1 17221.394 27.476 ,000b

Residual 15669.611 25 626.784

Total 32891.004 26

Regression 20153.085 2 10076.543 18.986 ,000c

Residual 12737.919 24 530.747

Total 32891.004 26

Regression 23554.154 3 7851.385 19.341 ,000d

Residual 9336.850 23 405.950

Total 32891.004 26

Regression 26201.862 4 6550.466 21.544 ,000e

Residual 6689.142 22 304.052

Total 32891.004 26

Regression 28554.546 5 5710.909 27.656 ,000f

Residual 4336.458 21 206.498

Total 32891.004 26

Regression 30726.563 6 5121.094 47.320 ,000g

Residual 2164.441 20 108.222

Total 32891.004 26

Regression 31201.069 7 4457.296 50.114 ,000h

Residual 1689.936 19 88.944

Total 32891.004 26

Coeficientes

tipificados

B Error típ. Beta

(Constant) 33.029 15.049 2.195 .038

ASUT 91.398 17.437 .724 5.242 .000

(Constant) 40.970 14.254 2.874 .008

ASUT 95.385 16.135 .755 5.912 .000

VO -56.009 23.831 -.300 -2.350 .027

(Constant) 60.092 14.109 4.259 .000

ASUT 88.392 14.316 .700 6.174 .000

VO -66.178 21.136 -.355 -3.131 .005

VS -80.574 27.837 -.332 -2.894 .008

(Constant) 30.808 15.734 1.958 .063

ASUT 53.847 17.046 .426 3.159 .005

VO -69.505 18.326 -.373 -3.793 .001

VS -85.448 24.148 -.352 -3.539 .002

AS 84.118 28.505 .394 2.951 .007

(Constant) 14.324 13.856 1.034 .313

ASUT 53.618 14.048 .424 3.817 .001

VO -75.133 15.195 -.403 -4.945 .000

VS -86.153 19.902 -.355 -4.329 .000

AS 85.035 23.493 .398 3.620 .002

EH 57.514 17.039 .269 3.375 .003

(Constant) 20.884 10.137 2.060 .053

ASUT 53.395 10.170 .423 5.250 .000

VO -67.151 11.143 -.360 -6.026 .000

VS -87.607 14.411 -.361 -6.079 .000

AS 86.232 17.010 .403 5.070 .000

EH 60.590 12.354 .283 4.904 .000

VE -49.008 10.939 -.262 -4.480 .000

(Constant) 22.544 9.218 2.446 .024

ASUT 100.029 22.196 .792 4.507 .000

VO -70.486 10.205 -.378 -6.907 .000

VS -89.797 13.099 -.370 -6.855 .000

AS 53.459 20.955 .250 2.551 .020

EH 58.610 11.233 .274 5.218 .000

VE -50.618 9.942 -.270 -5.091 .000

ASCT/EM -5.345 2.314 -.311 -2.310 .032



Resumen del modelo

ANOVA

Modelo

1

2

3

4

5

6

7

6

Coeficientes

Modelo

Coeficientes no

estandarizados

t Sig.

7

1

2

3

4

5



98/73

Modelo

Variables

Introducidas

Variables

eliminadas Método

1 ASUT *

2 VO *

3 VS *

4 AS *

5 EH *

6 VE *

7 ASCT/EM *

Modelo R R cuadrado

R cuadrado

corregida

Error típ. de la

estimación

1 ,730a .533 .515 25.0776878

2 ,787b .620 .588 23.1085580

3 ,844c .713 .676 20.4983974

4 ,895d .801 .764 17.4717801

5 ,933e .871 .840 14.3781285

6 ,969f .939 .921 10.1187640

7 ,976g .953 .936 9.1317302

Suma de

cuadrados gl

Media

cuadrática F Sig.

Regression 17965.175 1 17965.175 28.566 ,000b

Residual 15722.261 25 628.890

Total 33687.435 26

Regression 20871.304 2 10435.652 19.542 ,000c

Residual 12816.131 24 534.005

Total 33687.435 26

Regression 24023.196 3 8007.732 19.058 ,000d

Residual 9664.239 23 420.184

Total 33687.435 26

Regression 26971.647 4 6742.912 22.089 ,000e

Residual 6715.788 22 305.263

Total 33687.435 26

Regression 29346.093 5 5869.219 28.391 ,000f

Residual 4341.342 21 206.731

Total 33687.435 26

Regression 31639.648 6 5273.275 51.502 ,000g

Residual 2047.788 20 102.389

Total 33687.435 26

Regression 32103.054 7 4586.151 54.997 ,000h

Residual 1584.381 19 83.388

Total 33687.435 26

Coeficientes

tipificados

B Error típ. Beta

(Constant) 34.234 15.074 2.271 .032

ASUT 93.351 17.466 .730 5.345 .000

(Constant) 42.141 14.298 2.947 .007

ASUT 97.321 16.184 .761 6.013 .000

VO -55.764 23.904 -.295 -2.333 .028

(Constant) 60.549 14.354 4.218 .000

ASUT 90.589 14.565 .709 6.220 .000

VO -65.553 21.503 -.347 -3.049 .006

VS -77.566 28.321 -.316 -2.739 .012

(Constant) 29.646 15.766 1.880 .073

ASUT 54.134 17.079 .423 3.170 .004

VO -69.065 18.363 -.366 -3.761 .001

VS -82.709 24.196 -.337 -3.418 .002

AS 88.767 28.562 .410 3.108 .005

(Constant) 13.086 13.864 .944 .356

ASUT 53.905 14.055 .422 3.835 .001

VO -74.719 15.203 -.396 -4.915 .000

VS -83.418 19.913 -.339 -4.189 .000

AS 89.688 23.506 .415 3.816 .001

EH 57.779 17.049 .267 3.389 .003

(Constant) 19.827 9.860 2.011 .058

ASUT 53.675 9.892 .420 5.426 .000

VO -66.517 10.839 -.352 -6.137 .000

VS -84.911 14.017 -.345 -6.058 .000

AS 90.918 16.545 .420 5.495 .000

EH 60.941 12.017 .282 5.071 .000

VE -50.361 10.641 -.266 -4.733 .000

(Constant) 21.467 8.926 2.405 .027

ASUT 99.761 21.491 .780 4.642 .000

VO -69.812 9.881 -.370 -7.065 .000

VS -87.077 12.683 -.354 -6.865 .000

AS 58.530 20.290 .271 2.885 .009

EH 58.983 10.876 .273 5.423 .000

VE -51.952 9.626 -.274 -5.397 .000

ASCT/EM -5.282 2.241 -.304 -2.357 .029



Resumen del modelo

ANOVA

Modelo

1

2

3

4

5

6

7

6

Coeficientes

Modelo

Coeficientes no

estandarizados

t Sig.

7

1

2

3

4

5



99/73

Regresión TV_1_E1 Ahorro Cal

Modelo

Variables

Introducidas

Variables

eliminadas Método

1 ASUT *

2 ASCT/EM *

3 VE *

4 VS *

5 VO *

6 EH *

7 AS *

Modelo R R cuadrado

R cuadrado

corregida

Error típ. de la

estimación

1 ,742a .551 .533 27.047927

2 ,793b .629 .598 25.106500

3 ,842c .709 .671 22.702248

4 ,883d .779 .739 20.208634

5 ,926e .857 .823 16.631211

6 ,970f .941 .923 11.001886

7 ,977g .954 .937 9.899792

Suma de

cuadrados gl

Media

cuadrática F Sig.

Regression 22451.881 1 22451.881 30.689 ,000b

Residual 18289.758 25 731.590

Total 40741.639 26

Regression 25613.566 2 12806.783 20.317 ,000c

Residual 15128.073 24 630.336

Total 40741.639 26

Regression 28887.622 3 9629.207 18.683 ,000d

Residual 11854.017 23 515.392

Total 40741.639 26

Regression 31757.084 4 7939.271 19.440 ,000e

Residual 8984.556 22 408.389

Total 40741.639 26

Regression 34933.098 5 6986.620 25.259 ,000f

Residual 5808.541 21 276.597

Total 40741.639 26

Regression 38320.809 6 6386.802 52.765 ,000g

Residual 2420.830 20 121.041

Total 40741.639 26

Regression 38879.527 7 5554.218 56.672 ,000h

Residual 1862.112 19 98.006

Total 40741.639 26

Coeficientes

tipificados

B Error típ. Beta

(Constant) 37.412 16.258 2.301 .030

ASUT 104.359 18.838 .742 5.540 .000

(Constant) 31.777 15.300 2.077 .049

ASUT 136.976 22.756 .974 6.019 .000

ASCT/EM -5.258 2.348 -.363 -2.240 .035

(Constant) 42.030 14.420 2.915 .008

ASUT 139.853 20.609 .995 6.786 .000

ASCT/EM -5.531 2.126 -.381 -2.602 .016

VE -59.225 23.498 -.284 -2.520 .019

(Constant) 58.376 14.241 4.099 .000

ASUT 134.079 18.474 .954 7.258 .000

ASCT/EM -5.720 1.894 -.394 -3.021 .006

VE -62.056 20.944 -.298 -2.963 .007

VS -73.120 27.585 -.271 -2.651 .015

(Constant) 67.769 12.043 5.627 .000

ASUT 137.572 15.239 .979 9.028 .000

ASCT/EM -5.820 1.559 -.401 -3.734 .001

VE -52.194 17.481 -.250 -2.986 .007

VS -85.663 23.002 -.317 -3.724 .001

VO -59.978 17.700 -.289 -3.389 .003

(Constant) 48.882 8.730 5.599 .000

ASUT 137.795 10.081 .980 13.669 .000

ASCT/EM -5.824 1.031 -.402 -5.649 .000

VE -55.586 11.582 -.267 -4.800 .000

VS -86.543 15.217 -.320 -5.687 .000

VO -66.123 11.766 -.318 -5.620 .000

EH 69.117 13.065 .291 5.290 .000

(Constant) 19.019 11.442 2.536 .020

ASUT 107.032 20.563 .667 4.558 .000

ASCT/EM -5.503 1.529 -.202 -1.912 .071

VE -55.141 10.429 -.262 -5.239 .000

VS -91.435 13.718 -.328 -6.454 .000

VO -72.260 10.616 -.327 -6.402 .000

EH 67.662 11.758 .293 5.925 .000

AS 70.492 26.676 .268 2.388 .028



Resumen del modelo

4

5

6

7

ANOVA

Modelo

1

2

3

Sig.

7

6

Coeficientes

Modelo

Coeficientes no

estandarizados

1

2

3

4

5

t


100/73

ANEXO IX: Galería bioclimática - Resultados en TRNSYS, parámetros y estimaciones:

Zona D2 (Zamora):

C.C

al:

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

0

C.R

ef:

-5.2

60

75

25

81

00

00

00

02

4.6

49

12

.89

49

11

.00

-42

.96

00

00

00

00

01

1.8

36

IdS

up

.A

ho

rro

Cal

./m^

2In

cr. R

ef.

/m^

2C

PE

AS

UM

UH

RS

VN

VS

VE

VO

VL

EV

IE

HU

VE

FS

R/H

FA

FA

RS

FS

AS

/UV

RO

Pla

nta

sU

GA

h.

Est

imIn

cr.

Est

imD

if2

Dif

2D

if.

Dif

.

Exp

. 16

0.2

1.6

0.4

59

0.5

0.6

63

.44

0.0

60

00

00

0.0

15

.70

.85

00

.00

0.0

00

.07

52

20

.66

0N

/A2.5

50

9N

/A0.9

687

N/A

1.0

Exp

. 212

-1.0

3.5

0.4

59

0.7

0.6

63

.44

0.1

20

00

0.1

50

.50

.53

3.0

0.7

21

03

9.0

04

.68

0.1

68

0.5

22

.05

0N

/A4.9

58

1N

/A2.1

261

N/A

1.5

Exp

. 318

-4.1

12.9

0.4

59

0.9

0.6

63

.44

0.1

80

00

0.6

11

.05

1.4

0.6

05

32

.50

5.8

50

.38

62

23

.44

0N

/A11.2

338

N/A

2.7

395

N/A

-1.7

Exp

. 46

3.2

3.5

0.4

59

0.5

0.6

63

.44

0.0

60

.30

.27

0.1

50

0.5

0.5

51

.40

.60

53

2.5

01

.95

0.2

14

0.5

22

.05

0N

/A6.7

21

2N

/A10.3

76

1N

/A3.

2

Exp

. 512

-24.3

21.4

0.4

59

0.7

0.6

63

.44

0.1

20

.15

0.0

90

.30

.31

1.0

15

.70

.85

00

.00

0.0

00

.10

42

23

.44

0N

/A14.7

599

N/A

44.3

12

0N

/A-6

.7

Exp

. 618

10.3

20.3

0.4

59

0.9

0.6

63

.44

0.1

80

.30

.21

0.1

50

.30

0.0

33

.00

.72

10

39

.00

7.0

20

.21

70

.52

0.6

60

N/A

10.1

167

N/A

104.3

799

N/A

-10.

2

Exp

. 76

-5.7

13.3

0.4

59

0.5

0.6

63

.44

0.0

60

.60

.54

0.3

01

1.0

33

.00

.72

10

39

.00

2.3

40

.12

00

.52

3.4

40

N/A

10.8

915

N/A

5.9

626

N/A

-2.4

Exp

. 812

3.4

25.5

0.4

59

0.7

0.6

63

.44

0.1

20

.30

.18

0.6

0.3

00

.05

1.4

0.6

05

32

.50

3.9

00

.30

02

20

.66

0N

/A21.2

086

N/A

18.4

15

8N

/A-4

.3

Exp

. 918

0.1

19.1

0.4

59

0.9

0.6

63

.44

0.1

80

.30

.12

0.6

0.6

0.5

0.5

15

.70

.85

00

.00

0.0

00

.13

42

22

.05

0N

/A25.5

501

N/A

42.1

78

7N

/A6.

5

Exp

. 10

24

7.1

3.3

0.3

27

0.9

0.6

63

.44

0.1

20

0.0

90

.30

00

.51

3.0

0.7

25

6.5

00

.78

0.2

16

12

2.0

50

N/A

4.9

16

8N

/A2.5

073

N/A

1.6

Exp

. 11

36

2.2

6.6

0.3

27

0.5

0.6

63

.44

0.1

80

0.0

60

.30

.15

0.5

1.0

31

.40

.60

00

.00

0.0

00

.21

41

23

.44

0N

/A7.3

24

0N

/A0.4

693

N/A

0.7

Exp

. 12

12

-3.3

18.4

0.3

27

0.7

0.6

63

.44

0.0

60

0.1

20

.30

.31

0.0

55

.70

.85

10

65

.00

3.9

00

.10

41

20

.66

0N

/A24.8

175

N/A

40.9

70

2N

/A6.

4

Exp

. 13

24

-2.1

5.2

0.3

27

0.9

0.6

63

.44

0.1

20

.15

0.1

80

00

.51

.05

5.7

0.8

51

06

5.0

07

.80

0.1

34

12

3.4

40

N/A

-2.0

049

N/A

51.4

31

2N

/A-7

.2

Exp

. 14

36

1.1

11.3

0.3

27

0.5

0.6

63

.44

0.1

80

.15

0.1

20

0.1

51

0.0

13

.00

.72

56

.50

1.1

70

.12

01

20

.66

0N

/A15.4

886

N/A

17.2

66

2N

/A4.

2

Exp

. 15

12

-3.3

-3.5

0.3

27

0.7

0.6

63

.44

0.0

60

.15

0.2

40

0.3

00

.53

1.4

0.6

00

0.0

00

.00

0.3

00

12

2.0

50

N/A

1.3

90

6N

/A23.9

18

0N

/A4.

9

Exp

. 16

24

10.4

18.1

0.3

27

0.9

0.6

63

.44

0.1

20

.30

0.1

50

10

.03

1.4

0.6

00

0.0

00

.00

0.3

86

12

0.6

60

N/A

17.2

517

N/A

0.6

916

N/A

-0.8

Exp

. 17

36

-22.8

-3.1

0.3

27

0.5

0.6

63

.44

0.1

80

.30

0.1

50

.15

00

.55

5.7

0.8

51

06

5.0

01

1.7

00

.07

51

22

.05

0N

/A3.1

53

7N

/A39.2

47

8N

/A6.

3

Exp

. 18

12

-4.2

1.8

0.3

27

0.7

0.6

63

.44

0.0

60

.30

0.1

50

.30

.51

.01

3.0

0.7

25

6.5

00

.39

0.1

68

12

3.4

40

N/A

5.5

60

9N

/A14.5

22

9N

/A3.

8

Exp

. 19

9-6

.2-2

4.2

0.3

09

0.7

0.4

2.0

00

.18

00

.42

0.1

50

01

.01

1.4

0.6

01

01

3.0

02

.34

0.3

00

21

2.0

00

N/A

-20.8

52

9N

/A11.3

52

2N

/A3.

4

Exp

. 20

3-2

.713.3

0.3

09

0.9

0.4

2.0

00

.06

00

.42

0.1

50

.15

0.5

0.0

35

.70

.85

51

9.5

01

.17

0.1

34

21

0.4

00

N/A

10.6

069

N/A

7.4

336

N/A

-2.7

Exp

. 21

6-1

4.5

13.3

0.3

09

0.5

0.4

2.0

00

.12

00

.18

0.3

0.6

10

.55

3.0

0.7

20

0.0

00

.00

0.1

20

0.5

11

.20

0N

/A13.5

967

N/A

0.0

694

N/A

0.3

Exp

. 22

9-3

.817.4

0.3

09

0.7

0.4

2.0

00

.18

0.1

50

0.6

00

.50

.05

3.0

0.7

20

0.0

00

.00

0.1

68

0.5

10

.40

0N

/A19.7

646

N/A

5.3

831

N/A

2.3

Exp

. 23

3-2

1.3

4.3

0.3

09

0.9

0.4

2.0

00

.06

0.3

00

.30

.15

10

.51

1.4

0.6

01

01

3.0

00

.78

0.3

86

21

1.2

00

N/A

7.7

94

0N

/A11.9

76

2N

/A3.

5

Exp

. 24

610.2

0.5

0.3

09

0.5

0.4

2.0

00

.12

0.3

00

.30

.30

1.0

35

.70

.85

51

9.5

02

.34

0.0

75

21

2.0

00

N/A

-13.2

87

1N

/A1

90.0

853

N/A

-13.

8

Exp

. 25

9-1

8.9

1.0

0.3

09

0.7

0.4

2.0

00

.18

0.6

0.2

10

01

0.5

35

.70

.85

51

9.5

03

.51

0.1

04

21

1.2

00

N/A

-1.5

349

N/A

6.6

528

N/A

-2.6

Exp

. 26

3-5

7.7

-32.0

0.3

09

0.9

0.4

2.0

00

.06

0.3

0.1

20

0.3

01

.05

3.0

0.7

20

0.0

00

.00

0.2

16

0.5

12

.00

0N

/A-2

0.6

81

8N

/A1

28.1

021

N/A

11.3

Exp

. 27

62.8

17.2

0.3

09

0.5

0.4

2.0

00

.12

0.6

0.2

40

0.3

0.5

0.0

11

.40

.60

10

13

.00

1.5

60

.21

42

10

.40

0N

/A8.8

43

8N

/A69.2

70

5N

/A-8

.3

ME

DIA

:-5

.47.

0S

UM

A C

UA

DR

AD

OS

:N

/A85

2.80

92

MÁ

XIM

O:

N/A

11.3

MÍN

IMO

:N

/A-1

3.8


101/73

Zona D1 (Palencia):

C.C

al:

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

00

0

C.R

ef:

-6.0

98

05

83

40

00

00

00

24

.04

81

3.4

88

71

0.3

1-4

0.3

20

00

00

00

00

11

.18

3

IdS

up

.A

ho

rro

Cal

./m^

2In

cr. R

ef.

/m^

2C

PE

AS

UM

UH

RS

VN

VS

VE

VO

VL

EV

IE

HU

VE

FS

R/H

FA

FA

RS

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/UV

RO

Pla

nta

sU

GA

h.

Est

imIn

cr.

Est

imD

if2

Dif

2D

if.

Dif

.

Exp

. 16

-0.5

0.7

0.4

59

0.5

0.6

63

.44

0.0

60

00

00

0.0

15

.70

.85

00

.00

0.0

00

.07

52

20

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965

N/A

0.3

Exp

. 12

12

-4.2

14.3

0.3

27

0.7

0.6

63

.44

0.0

60

0.1

20

.30

.31

0.0

55

.70

.85

10

65

.00

3.9

00

.10

41

20

.66

0N

/A19.1

647

N/A

24.1

54

6N

/A4.

9

Exp

. 13

24

-4.2

2.5

0.3

27

0.9

0.6

63

.44

0.1

20

.15

0.1

80

00

.51

.05

5.7

0.8

51

06

5.0

07

.80

0.1

34

12

3.4

40

N/A

-3.4

399

N/A

35.2

83

0N

/A-5

.9

Exp

. 14

36

-1.1

7.3

0.3

27

0.5

0.6

63

.44

0.1

80

.15

0.1

20

0.1

51

0.0

13

.00

.72

56

.50

1.1

70

.12

01

20

.66

0N

/A11.0

531

N/A

14.2

53

0N

/A3.

8

Exp

. 15

12

-4.2

-3.2

0.3

27

0.7

0.6

63

.44

0.0

60

.15

0.2

40

0.3

00

.53

1.4

0.6

00

0.0

00

.00

0.3

00

12

2.0

50

N/A

0.2

99

8N

/A12.0

16

6N

/A3.

5

Exp

. 16

24

10.8

10.0

0.3

27

0.9

0.6

63

.44

0.1

20

.30

0.1

50

10

.03

1.4

0.6

00

0.0

00

.00

0.3

86

12

0.6

60

N/A

12.3

288

N/A

5.6

190

N/A

2.4

Exp

. 17

36

-26.4

-3.2

0.3

27

0.5

0.6

63

.44

0.1

80

.30

0.1

50

.15

00

.55

5.7

0.8

51

06

5.0

01

1.7

00

.07

51

22

.05

0N

/A1.5

75

5N

/A22.7

52

6N

/A4.

8

Exp

. 18

12

-5.0

0.3

0.3

27

0.7

0.6

63

.44

0.0

60

.30

0.1

50

.30

.51

.01

3.0

0.7

25

6.5

00

.39

0.1

68

12

3.4

40

N/A

3.3

96

0N

/A9.3

799

N/A

3.1

Exp

. 19

9-8

.3-2

2.2

0.3

09

0.7

0.4

2.0

00

.18

00

.42

0.1

50

01

.01

1.4

0.6

01

01

3.0

02

.34

0.3

00

21

2.0

00

N/A

-18.3

98

6N

/A14.4

50

5N

/A3.

8

Exp

. 20

3-2

.310.7

0.3

09

0.9

0.4

2.0

00

.06

00

.42

0.1

50

.15

0.5

0.0

35

.70

.85

51

9.5

01

.17

0.1

34

21

0.4

00

N/A

7.4

81

9N

/A10.1

43

0N

/A-3

.2

Exp

. 21

6-1

7.0

10.5

0.3

09

0.5

0.4

2.0

00

.12

00

.18

0.3

0.6

10

.55

3.0

0.7

20

0.0

00

.00

0.1

20

0.5

11

.20

0N

/A10.4

446

N/A

0.0

031

N/A

-0.1

Exp

. 22

9-5

.213.3

0.3

09

0.7

0.4

2.0

00

.18

0.1

50

0.6

00

.50

.05

3.0

0.7

20

0.0

00

.00

0.1

68

0.5

10

.40

0N

/A15.0

158

N/A

3.0

983

N/A

1.8

Exp

. 23

3-2

4.7

2.8

0.3

09

0.9

0.4

2.0

00

.06

0.3

00

.30

.15

10

.51

1.4

0.6

01

01

3.0

00

.78

0.3

86

21

1.2

00

N/A

4.8

84

3N

/A4.2

065

N/A

2.1

Exp

. 24

611.7

1.0

0.3

09

0.5

0.4

2.0

00

.12

0.3

00

.30

.30

1.0

35

.70

.85

51

9.5

02

.34

0.0

75

21

2.0

00

N/A

-11.5

62

7N

/A1

57.8

208

N/A

-12.

6

Exp

. 25

9-2

3.2

-0.3

0.3

09

0.7

0.4

2.0

00

.18

0.6

0.2

10

01

0.5

35

.70

.85

51

9.5

03

.51

0.1

04

21

1.2

00

N/A

-3.2

273

N/A

8.6

998

N/A

-2.9

Exp

. 26

3-6

9.0

-28.9

0.3

09

0.9

0.4

2.0

00

.06

0.3

0.1

20

0.3

01

.05

3.0

0.7

20

0.0

00

.00

0.2

16

0.5

12

.00

0N

/A-1

7.8

20

9N

/A1

22.7

468

N/A

11.1

Exp

. 27

64.0

14.5

0.3

09

0.5

0.4

2.0

00

.12

0.6

0.2

40

0.3

0.5

0.0

11

.40

.60

10

13

.00

1.5

60

.21

42

10

.40

0N

/A6.2

06

2N

/A68.7

87

5N

/A-8

.3

ME

DIA

:-7

.24.

6S

UM

A C

UA

DR

AD

OS

:N

/A64

6.40

88

MÁ

XIM

O:

N/A

11.1

MÍN

IMO

:N

/A-1

2.6


103/73

ANEXO X: Galería bioclimática - Correlaciones estadísticas.

Estimación de la demanda de refrigeración en Zona D2 (Zamora):


104/73

Modelo

Variables

Introducidas

Variables

eliminadas Método

1 VI *

2 UG *

3 VE *

4 VLE

5 VO *

R R Square

Adjusted R

Square

Std. Error of the

Estimate

1 ,489a .239 .209 11.577138

2 ,696b .484 .442 9.726253

3 ,799c .638 .591 8.327504

4 ,879d .773 .732 6.743823

5 ,903d .815 .771 6.003823

Suma de

cuadrados gl

Media

cuadrática F Sig.

Regression 1053.466 1 1053.466 7.860 ,010b

Residual 3350.753 25 134.030

Total 4404.219 26

Regression 2133.819 2 1066.910 11.278 ,000c

Residual 2270.400 24 94.600

Total 4404.219 26

Regression 2809.231 3 936.410 13.503 ,000d

Residual 1594.989 23 69.347

Total 4404.219 26

Regression 3403.678 4 850.919 18.710 ,000e

Residual 1000.541 22 45.479

Total 4404.219 26

Regression 3551.408 5 710.282 18.210 ,000f

Residual 852.809 21 40.610

Total 4404.219 26

Coeficientes

tipificados

B Error típ. Beta

(Constant) 14.692 3.523 4.171 .000

VI -15.300 5.458 -.489 -2.804 .010

(Constant) 6.818 3.767 1.810 .083

VI -48.079 10.729 -1.537 -4.481 .000

UG 13.734 4.064 1.159 3.379 .002

(Constant) 1.013 3.723 .272 .788

VI -46.210 9.205 -1.477 -5.020 .000

UG 13.517 3.480 1.141 3.884 .001

VE 27.021 8.658 .394 3.121 .005

(Constant) -3.808 3.297 -1.155 .260

VI -41.900 7.549 -1.339 -5.550 .000

UG 11.713 2.862 .988 4.092 .000

VE 27.111 7.012 .395 3.866 .001

VLE 11.672 3.229 .373 3.615 .002

(Constant) -5.261 2.989 -1.990 .060

VI -42.960 6.653 -1.354 -5.783 .000

UG 11.836 2.491 .988 4.221 .000

VE 24.649 6.215 .368 3.683 .001

VLE 11.002 2.884 .343 3.378 .002

VO 12.895 6.213 .211 2.092 .049



Model Summarye

Model

5

5

ANOVA

Modelo

1

2

3

4

Coeficientes

Modelo

Coeficientes no

estandarizados

t Sig.

1

2

3

4

Estimación de la demanda de refrigeración en Zona D1 (Palencia):


105/73

Modelo

Variables

Introducidas

Variables

eliminadas Método

1 VI *

2 UG *

3 VE *

4 VLE *

5 VO *

Modelo R R cuadrado

R cuadrado

corregida

Error típ. de la

estimación

1 ,476a .226 .195 11.105865

2 ,684b .468 .424 9.398673

3 ,795c .631 .583 7.990516

4 ,874d .764 .721 6.534591

5 ,897e .805 .758 6.085809

Suma de

cuadrados gl

Media

cuadrática F Sig.

Regression 901.412 1 901.412 7.308 ,012b

Residual 3083.506 25 123.340

Total 3984.918 26

Regression 1864.877 2 932.438 10.556 ,001c

Residual 2120.041 24 88.335

Total 3984.918 26

Regression 2516.406 3 838.802 13.137 ,000d

Residual 1468.512 23 63.848

Total 3984.918 26

Regression 3045.498 4 761.375 17.830 ,000e

Residual 939.419 22 42.701

Total 3984.918 26

Regression 3207.139 5 641.428 17.319 ,000f

Residual 777.778 21 37.037

Total 3984.918 26

Coeficientes

tipificados

B Error típ. Beta

(Constant) 13.107 3.379 3.879 .001

VI -14.153 5.235 -.476 -2.703 .012

(Constant) 5.671 3.640 1.558 .132

VI -45.108 10.367 -1.516 -4.351 .000

UG 12.970 3.927 1.151 3.303 .003

(Constant) -.031 3.572 -.009 .993

VI -43.273 8.833 -1.454 -4.899 .000

UG 12.757 3.340 1.132 3.820 .001

VE 26.539 8.308 .407 3.194 .004

(Constant) -4.579 3.195 -1.433 .166

VI -39.206 7.315 -1.317 -5.359 .000

UG 11.055 2.774 .981 3.986 .001

VE 26.624 6.794 .408 3.919 .001

VLE 11.012 3.128 .370 3.520 .002

(Constant) -6.098 3.063 -1.991 .060

VI -40.316 6.834 -1.355 -5.900 .000

UG 11.183 2.584 .992 4.328 .000

VE 24.048 6.447 .369 3.730 .001

VLE 10.312 2.933 .347 3.516 .002

VO 13.489 6.457 .208 2.089 .049



Resumen del modelo

ANOVA

Modelo

1

2

3

4

5

Coeficientes

Modelo

Coeficientes no

estandarizados

t Sig.

1

2

3

4

5


106/73

Estimación de la demanda de refrigeración en Zona E1 (León):

Modelo

Variables

Introducidas

Variables

eliminadas Método

1 VI *

2 UG *

3 VE *

4 VLE *

5 VO *

Modelo R R cuadrado

R cuadrado

corregida

Error típ. de la

estimación

1 ,486a .236 .205 9.675648

2 ,683b .467 .422 8.249002

3 ,793c .629 .580 7.031956

4 ,863d .745 .698 5.962206

5 ,888e .789 .739 5.548118

Suma de

cuadrados gl

Media

cuadrática F Sig.

Regression 722.329 1 722.329 7.716 ,010b

Residual 2340.454 25 93.618

Total 3062.784 26

Regression 1429.679 2 714.839 10.505 ,001c

Residual 1633.105 24 68.046

Total 3062.784 26

Regression 1925.470 3 641.823 12.980 ,000d

Residual 1137.313 23 49.448

Total 3062.784 26

Regression 2280.730 4 570.182 16.040 ,000e

Residual 782.054 22 35.548

Total 3062.784 26

Regression 2416.370 5 483.274 15.700 ,000f

Residual 646.414 21 30.782

Total 3062.784 26

Coeficientes

tipificados

B Error típ. Beta

(Constant) 10.912 2.944 3.706 .001

VI -12.670 4.561 -.486 -2.778 .010

(Constant) 4.541 3.195 1.421 .168

VI -39.193 9.099 -1.502 -4.307 .000

UG 11.113 3.447 1.125 3.224 .004

(Constant) -.433 3.144 -.138 .892

VI -37.592 7.773 -1.441 -4.836 .000

UG 10.927 2.939 1.106 3.718 .001

VE 23.151 7.311 .405 3.166 .004

(Constant) -4.160 2.915 -1.427 .168

VI -34.259 6.674 -1.313 -5.133 .000

UG 9.532 2.531 .965 3.767 .001

VE 23.220 6.199 .406 3.746 .001

VLE 9.023 2.854 .346 3.161 .005

(Constant) -5.552 2.792 -1.988 .060

VI -35.277 6.230 -1.352 -5.663 .000

UG 9.650 2.355 .977 4.097 .001

VE 20.861 5.877 .365 3.550 .002

VLE 8.382 2.674 .321 3.135 .005

VO 12.356 5.886 .217 2.099 .048



Resumen del modelo

ANOVA

Modelo

1

2

3

4

5

Coeficientes

Modelo

Coeficientes no

estandarizados

t Sig.

1

2

3

4

5


107/73

BIBLIOGRAFÍA:

1. CTE. Código Técnico de la Edificación. Documento básico HE. Ahorro de Energía (R.D. 314/2006).

2. Condiciones de aceptación de procedimientos alternativos a LIDER y CALENER (IDAE, 2009).

3. Condiciones de aceptación de procedimientos alternativos a LIDER y CALENER. Anexos (IDAE, 2009).

4. Caracterización de soluciones bioclimáticas singulares para disminuir la demanda energética en la edificación (2014). (Fundación CIDAUT, proyecto BIOURB).

5. Caracterización de soluciones bioclimáticas singulares en zonas climáticas D2, D1 y E1 (2015). (Fundación CIDAUT, proyecto BIOURB).

biourb natur caracterizaci n elementos bioclim ticos dos ... · soluciones bioconstructivas y...

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