zonificaciÓn de amenaza por deslizamientos inducidos por …

ZONIFICACIÓN DE AMENAZA POR DESLIZAMIENTOS INDUCIDOS POR

SISMO.

JUAN DIEGO SALAZAR HERNÁNDEZ

PONTIFICIA UNIVERSIDAD JAVERIANA

FACULTAD DE INGENIERÍA

DEPARTAMENTO DE INGENIERÍA CIVIL

BOGOTÁ, COLOMBIA

DICIEMBRE DE 2012

______________________________________________

FIRMA

____________________

FECHA


SISMO.





BOGOTÁ, COLOMBIA

DICIEMBRE DE 2012


SISMO.

TRABAJO DE GRADO PARA OPTAR AL TÍTULO DE INGENIERO CIVIL


DIRECTOR

CARLOS EDUARDO RODRÍGUEZ PINEDA

INGENIERO CIVIL M.Sc., DIC,Ph.D.




BOGOTÁ, COLOMBIA

DICIEMBRE DE 2012

REGLAMENTO DE LA PONTIFICIA UNIVERSIDAD JAVERIANA

Art. 23 de la resolución No. 13 del 6 de Julio de 1964

“La Universidad no se hace responsable por los conceptos emitidos por susalumnos

en sus trabajos de tesis. Solo velará porque no se publique nadacontrario al dogma

y la moral católica y porque las tesis no contengan ataques opolémicas puramente

personales; antes bien, se ve en ellas el anhelo de buscar laverdad y la justicia”.

FORMATO DE DESCRIPCIÓN DE LA TESIS

AUTOR (O AUTORES)

Apellidos Salazar Hernández Nombres Juan Diego.

TÍTULO DEL TRABAJO


SISMO.

CIUDAD BOGOTÁ AÑO DE ELABORACIÓN 2012.

NÚMERO DE PÁGINAS 249

TIPO DE ILUSTACIONES Esquemas de Word, Modelos en Slide,esquemas de

AutoCAD, gráficas en Excel, y mapas de Arcgis.

MATERIAL ANEXO Planos de AutoCAD, modelos en Slide, mapas de Arcgis,

tablas en excel. .

FACULTAD Ingeniería PROGRAMA Ingeniería

Civil

TÍTULO OBTENIDO Ingeniero Civil

DESCRIPTORES

Deslizamientos, Amenaza por deslizamiento, Registros Sísmicos, Estabilidad de

Taludes,Desplazamientos de Newmark, Aceleraciones Críticas de taludes,

Intensidades de Arias, Zonificación de Amenaza,

AGRADECIMIENTOS

El autor agradece cordialmente a:

Carlos Eduardo Rodríguez Pineda, Ingeniero Civil y director del trabajo de grado

por su colaboración durante todo el desarrollo del trabajo.

María Patricia León Neira, Directora de Carrera, quien ha sido apoyo constante y

fundamental en toda la carrera y en el trabajo de grado.

Luis Fernando Holguín, Especialista en SIG y amigo, quien con mucha diligencia

colaboró con la capacitación del software Arcgis 10.1®, con el cual se realizó las

zonificaciones contenidas en este trabajo de grado.

DEDICATORIA

Dedicado a la más importante persona en mi vida, que aún desde el cielo sigue

acompañándome. Gracias mamá.

Contenido

1. INTRODUCCIÓN ............................................................................................... 16

1.1. ANTECEDENTES Y JUSTIFICACIÓN ....................................................... 18

1.2. OBJETIVOS ................................................................................................. 20

1.2.1. Objetivo general .................................................................................... 20

1.2.2. Objetivos específicos ............................................................................. 20

1.3. ALCANCE .................................................................................................... 21

2. MARCO TEÓRICO ............................................................................................. 23

2.1. PARÁMETROS SÍSMICOS .......................................................................... 23

2.2. ESTABILIDAD PSEUDOESTÁTICA PARA EL CÁLCULO DINÁMICO DE

TALUDES .............................................................................................................. 25

2.2.1. Métodos de cálculo de estabilidad ........................................................ 25

2.2.2. Tipos de rotura de taludes. ................................................................... 25

2.3. MÉTODOS DE ANÁLISIS SÍSMICO DE TALUDES .................................. 32

2.3.1. Análisis seudoestático de taludes ......................................................... 33

2.3.2. Método de los desplazamientos de Newmark ...................................... 36

3. ZONA DE APLICACIÓN .................................................................................... 45

3.1. UBICACIÓN ................................................................................................. 45

3.2. ASPECTOS SISMOLÓGICOS DE LA ZONA. .............................................. 46

3.2.1. Sismicidad histórica. ............................................................................. 46

3.3. CONTEXTO GEOLÓGICO .......................................................................... 49

4. INFORMACIÓN BASE PRELIMINAR. ............................................................. 54

4.1. REGISTROS DE ACELERACIÓN: .............................................................. 54

4.2. TOPOGRAFÍA:............................................................................................. 56

4.2.1. Modelo digital de elevación (DEM) ...................................................... 57

4.2.2. Ortorectificación ................................................................................... 57

4.3. GEOLOGÍA Y GEOTECNIA ........................................................................ 61

4.3.1. Formaciones Geológicas. ...................................................................... 61

5. RESULTADOS ................................................................................................... 68

5.1. DETERMINACIÓN DE LOS PARÁMETROS SÍSMICOS ........................... 68

5.2. CARACTERÍSTICAS DE LOS TALUDES .................................................... 69

5.3. DETERMINACIÓN DE LA ESTABILIDAD DE LOS TALUDES ................ 72

5.4. CÁLCULO DE LOS DESPLAMIENTOS DE NEWMARK ........................... 74

5.5. CONTRUCCIÓN DE CORRELACIONES. ................................................... 75

5.6. ZONIFICACIONES ...................................................................................... 78

5.7. ZONIFICACIÓN POR DESPLAZAMIENTOS. ............................................ 83

5.7.1. Sismo de diseño .................................................................................... 83

5.7.2. Aplicación de función multivariada ...................................................... 84

6. ANÁLISIS DE RESULTADOS. .......................................................................... 87

6.1. DETERMINACIÓN PARÁMETROS SISMICOS ......................................... 88

6.2. CARACTERÍSTICAS DE LOS TALUDES. ................................................... 89

6.3. ESTABILIDAD DE LOS TALUDES. ............................................................ 92

6.4. CÁLCULO DE LOS DESPLAZAMIENTOS DE NEWMARK ...................... 94

6.5. CONSTRUCCIÓN DE LAS CORRELACIONES .......................................... 96

6.6. ZONIFICACIONES .................................................................................... 100

6.7. ZONIFICACIÓN POR DESPLAZAMIENTOS ............................................ 101

6.7.1. Sismo de diseño ................................................................................... 101

6.7.2. Aplicación de las función multivariada .............................................. 102

7. CONCLUSIONES ............................................................................................. 104

8. RECOMENDACIONES .................................................................................... 107

9. BIBLIOGRAFÍA ............................................................................................... 109

ÍNDICE DE TABLAS

Tabla 2.1Valores de coeficiente recomendados en el Análisis Seudoestático. ......... 35

Tabla 2.2 Unidades geológicas Definidas ................................................................. 52

Tabla 3. Tabla resumen de principales de Sismos Registrado por la estación

Quetame .................................................................................................................... 55

Tabla 4 Propiedades Geotécnicas de los materiales. ................................................ 67

Tabla 5 Tabla Resumida de Los parámetros sísmicos. ............................................. 68

Tabla 6 Mayores aceleraciones criticas de los taludes. ............................................. 72

Tabla 7 Tabla resumida de Aceleraciones criticas .................................................... 75

Tabla 8 Estadísticas obtenidas de la regresión ......................................................... 75

Tabla 9 Coeficientes de la ecuación .......................................................................... 76

Tabla 10. Sismo de diseño ......................................................................................... 84

Tabla 11 Análisis comparativos de funciones multivariadas obtenidas por diferentes

autores ....................................................................................................................... 97

ÍNDICES DE FIGURAS

Figura 1. Rotura planar de un macizo rocoso. .......................................................... 26

Figura 2 Representación estereográfica talud y discontinuidades, rotura planar. .. 26

Figura 3 Esquema para utilizar ábacos Hoek y Bray (1977). .................................... 27

Figura 4 Rotura por cuña talud rocoso. .................................................................... 29

Figura 5 Representación estereográfica de disposición. .......................................... 30

Figura 6 Geometría de la rotura circular. ................................................................. 31

Figura 7 Esquema de condiciones de nivel freático y ábaco de Hoek y Bray. .......... 32

Figura 8 Representación esquemática de un bloque deslizante. ............................. 36

Figura 9 Superficie de deslizamiento circular. ......................................................... 38

Figura 10 Bloque deslizante. ..................................................................................... 40

Figura 11. Superficie de deslizamiento plana. ........................................................... 42

Figura 12. Bloque rectangular de un pulso de aceleración. ...................................... 43

Figura 13. Velocidad de respuesta a un bloque de aceleración rectangular. ............ 44

Figura 14 Masa deslizando bajo una fuerza constante. ............................................ 45

Figura 15 Localización regional del estudio. ............................................................. 46

Figura 16 Sectorización de estudio km40-km45. ..................................................... 46

Figura 17 Geología de la zona de estudio. ................................................................. 53

Figura 18 Mapa estructural de la zona ...................................................................... 53

Figura 19 Proyección ortográfica .............................................................................. 58

Figura 20 Proceso de toma de datos de topografía Satelital .................................... 59

Figura 21 Imagen Ortorectificada ............................................................................. 60

Figura 22. Topografía escala 1:12500 ....................................................................... 69

Figura 23 Sección transversal Abscisa km43+200 ................................................... 70

Figura 24 Planta Geológica de la zona. ..................................................................... 70

Figura 25 Modelo geológico sección transversal km43+200 .................................... 71

Figura 26 Pendientes de la zona ................................................................................ 71

Figura 27 Análisis de estabilidad de izquierda a derecha. ........................................ 73

Figura 28Análisis de estabilidad de derecha a izquierda ......................................... 73

Figura 29. Obtención de los desplazamientos de Newmark para el Talud .............. 74

Figura 30 Mapa de ᶲ .................................................................................................. 79

Figura 31Mapa de U .................................................................................................. 79

Figura 32 Mapa de β ..................................................................................................80

Figura 33 Mapa de H (espesor de estratos) ..............................................................80

Figura 34 Mapa de γ .................................................................................................. 81

Figura 35 Mapa de c' ................................................................................................. 81

Figura 36 Factor de seguridad Estático .................................................................... 82

Figura 37 Aceleraciones Críticas ............................................................................... 82

Figura 38 Aceleraciones criticas agrupadas ............................................................. 83

Figura 39 Desplazamientos del terreno .................................................................... 85

Figura 40 Zonificación de amenaza por deslizamientos por sismo. ........................ 86

ÍNDICE DE FOTOGRAFÍAS

Forografía 1 Disposición casi vertical de la estratificación en las Areniscas de

Gutiérrez .................................................................................................................... 62

Forografía 2 Morfología de pendientes moderadas en coluvión que cubren lutitas

en la zona de deslizamiento ...................................................................................... 63

Forografía 3 Detalle de los pliegues en las lutitas de la Fm Cáqueza Inferior ......... 65

Forografía 4 Ichnofósiles en limolitas de la Formación Cáqueza Inferior. .............. 66

ÍNDICE DE GRÁFICAS

Grafica 1 Función multivariada de DN=f (IA, Ac) .................................................... 76

Grafica 2 Comparación con Jibson y Keefe y Arango y Rodríguez .......................... 98

ANEXOS

ANEXO 1: SISMOS REGISTRADOS POR LA ESTACIÓN QUETAME DEL AÑO

1995 AL AÑO 2012

ANEXO 2: PARÁMETROS SÍSMICOS: ACELERACIONES PICOS E

INTENSIDADES DE ARIAS DE LOS REGISTROS

ANEXO 3: MODELOS GEOLÓGICOS

ANEXO 4: ANÁLISIS DE ESTABILIDAD DE TALUDES

ANEXO 5: ACELERACIONES CRITICAS DE LOS TALUDES

ANEXO 6: DESPLAZAMIENTOS DE NEWMARK

ANEXO 7: MAPAS

Juan Diego Salazar Hernández

_________________________________________________________ 16 Diciembre de 2012

1. INTRODUCCIÓN

Los efectos inducidos por un sismo son de naturaleza diversa, siendo

proporcionales a la magnitud, y disminuyendo con la distancia al epicentro del

evento. Una de las causas más frecuentes de los daños asociados a los terremotos

son los deslizamientos, aunque se requiere una alta intensidad para que estos

tengan lugar y ciertos factores de susceptibilidad del terreno, por ejemplo: laderas

inestables, pendientes elevadas, suelos de baja resistencia y escarpes rocosos según

lo establecidopor Ingeominas,(2008)

La amenaza por deslizamientos disparados por sismo es un problema que

recientemente se debate y evalúa a nivel mundial, ya que el desarrollo urbanístico,

la construcción de infraestructura e implantación de redes viales ha generado una

importante exposición a dicha amenaza, combinada obligatoriamente a sus

potenciales impactos sobre las actividades humanas, pérdidas económicas,

devastación de terrenos y morbilidad entre otras, como lo plantea

Ingeominas,(2008)

En Colombia, cada día es más evidente la susceptibilidad a la que se encuentra

sometida la infraestructura vial, y las poblaciones por los deslizamientos, que

básicamente se presentan principalmente por 2 causas:la temporada de lluvias, y

los sismos. Esta última condición es la que va ocupar este trabajo de grado al

establecer una metodología para la realización de zonificación de amenaza por

deslizamientos inducidos por sismos, y aplicarla a la zona de Puente Quetame, en la

vía Bogotá Villavicencio; una zona geográfica del país que ha sido históricamente

golpeada por estos fenómenos debido a su geología joven y alta influencia sísmica.

Para solo citar un ejemplo, el sismo de Quetamedel sábado 24 de Mayo del 2008

registrado por la Red Nacional de Acelerógrafosa las 14:20 hora local con

magnitudMw=5.9 generó 68 procesos de remoción en masa, entre caídas de rocas,

flujos de detritos, caída de tierras, deslizamientos, de los cualesal menos 2 de

grandes proporciones generados sobre la vía Bogotá Villavicencio causando

cuantiosas pérdidas económicas debido al alto tráfico promedio diario y a la

importancia de esta vía para el transporte de productos agrícolas e hidrocarburos.


_________________________________________________________ Diciembre de 2012 17

La región ha sido afectada por varios eventos sísmicos en tiempos históricos, por

nombrar alguno los ocurridos en 1743, 1917, 1966 y 1988, que han producido daños

notables sobre las construcciones y efectos sobre el medio ambiente, lo cual es un

indicio claro de la amenaza sísmica de la zona como lo describe Ingeominas,

(2008)

Ingeominas,(2008)define la amenaza como la probabilidad de que un parámetro

como la aceleración del terreno producida por un sismo, supere o iguale un nivel de

referencia, en porcentaje de la aceleración de la gravedad terrestre. Según el

Estudio General dela Amenaza Sísmica de Colombia (AIS, Ingeominas, Uniandes,

1996), el área afectada por el sismo se encuentra en una zona que corresponde a un

nivel de amenaza sísmica alta, definida para aquellas regiones donde se pueden

esperar temblores muy fuertes con valores de aceleración pico efectiva (Aa de 0.25g

a 0.40g en un sustrato rocoso).

Diferentes experiencias internacionales han utilizado metodologías similares a la

implementadaen este proyecto con excelentes resultados, es el caso de la ciudad de

Berkeley por Miles & Keefer, (1999)ylas Colinas por Arango & Rodriguez,

(2004).En Colombia las zonificaciones se realizan utilizando otras metodologías

que aunque más sencillas no tienen en cuenta muchos aspectos importantes tanto

de la geología, la geotecnia, las condiciones del agua subterránea y el propio

terreno.


_________________________________________________________ 18 Diciembre de 2012

1.1. ANTECEDENTES Y JUSTIFICACIÓN

El peligro sísmico se asocia no solo a los daños directos producidos por el

movimiento telúrico, sino también por peligros secundarios asociados a eventos

inducidos por el sismo. En muchas ocasiones, especialmente en zonas montañosas,

los eventos sísmicos llegan a ser más devastadores por los deslizamientos que

detonan que por los daños causados a las estructuras.

El sismo de El Salvador (2001) detonó más de 500 deslizamientos que tuvieron

consecuencias y pérdidas humanas de gran importancia. Tan sólo el deslizamiento

de Las Colinas tuvo una distancia de viaje de 735m, destruyendo parte del área

residencial de Las Colinas y causó la muerte a más de 500 personas (Arango &

Rodriguez, 2004)

El terremoto del Perú de 1970 (M=7.7) provocó,entre otros, movimientos en

laderas, una inmensa avalancha rocosa en la montaña de Huascaránque sepultó a

una ciudad y parte de otra enterrando a 18000 personas.Otro ejemplo importante

también expuesto por Ingeominas(2008)es el producido por el sismo dePáez en

1994 (Mw=6.8) que causó entre 3000 y 3500 flujos de detritos y deslizamientos

traslacionales de poco espesor en materiales limo arenosos en condiciones

saturadas dejando grandes pérdidas humanas, económicas y sociales entre otras.

Arango& Rodriguez (2004)realizaronun análisis de los antecedentes y las

condiciones detonantes para el deslizamiento de Las Colinas. Para esto, utilizaron

análisis estadísticos de los registros de movimientos en El Salvador, y lograron

relacionar la Intensidad de Arias, La aceleración crítica, La aceleración máxima del

terreno y los desplazamientos de Newmark, para desarrollar un análisis de

amenaza de deslizamiento en la región. La relación obtenida como resultado de

esta investigación fue similar a la obtenida previamente por Jibson & Keefer

(1994).

En Casas et al, (2002) se realizó el análisis para acotar los parámetros sísmicos

como niveles de aceleración o Intensidad de Arias que no eran conocidos en la zona

por la falta de instrumentación para la época. En esta investigación se utilizaron


_________________________________________________________ Diciembre de 2012 19

métodos como el retro-cálculo con los cuales se llega a la conclusión de cuáles

fueron los parámetros sísmicos que generarían deslizamientos con las

características de los taludes estudiados.

En Miles & Keefer, (1999)se incluyó un mapa que muestra un posible escenario de

amenaza debido a deslizamientos inducidos por sismo en la ciudad de Berkeley en

California. La pretensión principal del mapa es ser una herramienta para la

planificación regional. La amenaza mostrada en este mapa fue modelada para un

escenario de un sismo de Magnitud 7.1 y sobre la falla de Hayward. Este mapa

incluye 6 niveles de amenaza por deslizamientos inducidos por sismo. Al igual que

para el sismo de El Salvador (2001) se utilizó los desplazamientos de Newmark

(Newmark, 1965) y con los parámetros sísmicos y geotécnicos, y extendiendo el

análisis por medio de sistemas de información geográfica (SIG), se construyeron

dichos mapas.

En Colombia no se ha definido una metodología clara de zonificación de

deslizamientos inducidos por sismo, la cual se hace necesaria para los grandes

proyectos de infraestructura en carreteras y las poblaciones que son claramente

expuestas a estos fenómenos.


_________________________________________________________ 20 Diciembre de 2012

1.2. OBJETIVOS

1.2.1. Objetivo general

Implementar un método de evaluación de amenaza por deslizamientos inducidos

por sismo.

1.2.2. Objetivos específicos

Determinar los parámetros sísmicos de registros de aceleración de los

sismos registrados por la estación de Quetame.

Definir las características de los taludes representativos de la zona de

estudio (Puente Quetame).

Determinar la estabilidad de los taludes representativos con análisis

estáticos y seudo-estáticos.

Establecer relaciones multivariadas, entre los parámetros sísmicos, la

aceleración crítica de los taludes típicosy los desplazamientos del terreno.

Estimar las deformaciones del terreno basándose en regresiones de los

parámetros sísmicos y caracterización de y caracterización de los taludes.

Realizar la evaluación de amenaza para un sector afectado por

deslizamientos debido a sismos registrados por la estación Quetame.


_________________________________________________________ Diciembre de 2012 21

1.3. ALCANCE

Como se ha explicado en numerales anteriores, este trabajo está basado en

experiencias internacionales de análisis de amenaza al deslizamiento,

principalmente en el trabajo investigativo deArango & Rodriguez, (2004)

Sin embargo, el alcance de este trabajo está definido por las siguientes limitaciones:

El estudio realizado sólo es aplicable a taludes de la zona del Municipio de

Puente Quetame, particularmente del km 40 al km 45 de la vía Bogotá

Villavicencio.

El análisis de los taludes se realizó mediante modelos computacionales, por

lo cual constituye un análisis teórico y no hay verificación experimental del

mismo.

La topografía utilizada para la realización de los modelos computacionales

tiene una escala de 1:12500, la cual fue obtenida mediante levantamiento

satelital.

Se realizó el análisis de estabilidad basándose en secciones transversales

separadas cada 100m con eje sobre la vía existente y con aproximadamente

1km de ancho en cada costado.

Los registros sísmicos corresponden a la información entregada por la Red

Nacional de Acelerógrafos de Colombia como parte del servicio Geológico

Colombiano (antiguo INGEOMINAS) de eventos registrados entre los años

1995 y 2012.

La geología y la geotecnia de la zona se extrajo de planos en planta escala

1:10000 y perforaciones realizadas en la zona, las cuales ayudaron a definir

las características definitivas de los modelos realizados.

Los niveles freáticos se definieron en la altura promedio del estrato

permeable, debido a la falta de información suficiente, esta condición se

modeló para acercar este trabajo a un escenario más real que simplemente

no tener en cuenta esta condición.


_________________________________________________________ Diciembre de 2012 23

2. MARCO TEÓRICO

Adaptado de (Sepulveda, 2011)

Los sismos son fenómenos naturales causados por movimientos de las fallas

geológicas en la corteza terrestre. Al moverse las fallas se producen ondas de

diferentes tipos y de gran poder, las cuales viajan a través del suelo. Los movimientos

sísmicos pueden activar deslizamiento en taludes de suelo y roca.

Los deslizamientos son movimientos relativos de masas de suelo o roca respecto al

sustrato, sobre una o varias superficies de rotura, al superarse la resistencia de corte

de estas superficies. La masa generalmente se desplaza en conjunto, comportándose

como una unidad en su recorrido. En rocas, entre otras morfologías muy diversas

pueden ocurrir deslizamientos traslacionales, donde la rotura tiene lugar debido a

superficies planas de debilidad, o curvas o rotacionales generalmente en macizos

rocosos blandos o con alto grado de alteración.

2.1. PARÁMETROS SÍSMICOS

Magnitud: Es una medida cuantitativa del tamaño del evento, relacionada con la

energía liberada durante el proceso de ruptura de falla. Es una constante única que se

le asigna a un sismo y no depende del lugar de observación. En la actualidad, el

servicio geológico de Estados Unidos utiliza la escala sismológica de magnitud de

momento Mw (Hanks y Kanamori 1979) para medir sismos de gran magnitud.

También es muy utilizada la escala de magnitud, pero ésta presenta algunos

problemas en sismo de magnitudes grandes.

La Magnitud y la profundidad del epicentro son determinantes en la intensidad de

sismos y en la activación de deslizamientos. A mayor magnitud y menor profundidad

del sismo, los deslizamientos son más probables y de mayor tamaño.

Intensidad: La intensidad sísmica es un concepto que se aplica a la identificación del

grado de destrucción o efectos locales de un terremoto, La intensidad, que es una


_________________________________________________________ 24 Diciembre de 2012

medida subjetiva de la fuerza sísmica en un punto determinado, se puede medir

utilizando la escala propuesta por Mercalli (1902).

Intensidad de Arias:Propuesta por el investigador chileno Arturo Arias en 1970, se

define como la energía por unidad de peso disipada por una familia de osciladores de

un grado de libertad, cuyas frecuencias están comprendidas en el rango (0,+∞), para

un sismo y amortiguamientos dados. La deducción de su expresión matemática

considera como modelo estructural el oscilador de un grado de libertad con

amortiguamiento viscoso. La expresión simplificada es:

Dónde τ es una variable temporal, üg es la aceleración del suelo durante el

movimiento, cuya definición queda supeditada a la duración de la fase fuerte, a la

total del registro acelerográfico o al criterio del investigador, según Schmidt, (2008).

Aceleración Pico: Es el valor máximo de la aceleración horizontal obtenida de un

acelerograma tomando la suma de dos componentes ortogonales. La aceleración

producida por un sismo, la cual está relacionada con la intensidad del movimiento en

un determinado sitio, es el parámetro más comúnmente utilizado en el análisis

sísmico de taludes.

Sepulveda, (2011) expone que los movimientos con picos altos de aceleración no son

necesariamente más destructivos que aquellos con picos menores, debido a que el

tiempo de ocurrencia del sismo interviene en forma importante en el comportamiento

tanto de las estructuras como de los suelos

Para el caso de este trabajo de grado todos los parámetros sísmicos fueron obtenidos a

partir del análisis de los registros de aceleraciones suministrados por la Red Nacional

de Acelerógrafos de Colombia como parte del Servicio GeológicoColombiano (antiguo

Ingeominas) por medio del software SeismoSignal Versión 4.3.0.


_________________________________________________________ Diciembre de 2012 25

2.2. ESTABILIDAD PSEUDOESTÁTICA PARA EL CÁLCULO

DINÁMICO DE TALUDES

2.2.1. Métodos de cálculo de estabilidad

El cálculo para estudiar la estabilidad de un talud se puede realizar mediante métodos

de cálculo de deformaciones o bien a través del equilibrio límite. El primero es de gran

complejidad y se realiza a través de métodos numéricos. El segundo se basa en las

leyes de la estática y no tiene en cuenta las deformaciones del terreno según

Sepulveda, (2011)

Los métodos de cálculo de equilibrio límite, se dividen a su vez en métodos precisos,

que se pueden aplicar en taludes de geometría sencilla, como por ejemplo rotura

planar o por cuñas, y métodos no precisos, que consideran el equilibrio global de la

masa deslizante, como por ejemplo métodos de dovelas o rebanadas.

2.2.2. Tipos de rotura de taludes.

Los taludes de roca pueden presentar tres tipos principales de rotura: planar, por

cuñas y circular.

En el presente trabajo, el tipo de rotura circular será utilizada en el cálculo de

desplazamientos, por lo que se describirá detalladamente.

2.2.2.1. Rotura planar

Rotura planar es aquella en la que el deslizamiento se produce a través de una única

superficie plana. Es la más sencilla de las formas de rotura posibles y se produce

cuando existe una fracturación dominante en la roca y convenientemente orientada

respecto al talud. Frecuentemente se trata de fallas que interceptan al talud.La rotura

planar no es muy frecuente, ya que deben darse dos condiciones:

Los rumbos o trazas horizontales del plano del talud y del plano de

deslizamiento deben ser paralelos o casi paralelos, formando entre sí un

ángulo máximo de 20⁰.


_________________________________________________________ 26 Diciembre de 2012

Los límites laterales de la masa deslizante han de producir una resistencia al

deslizamiento despreciable.

Estas condiciones permiten estudiar la estabilidad del talud como un problema

bidimensional que se analiza considerando una rebanada de ancho unidad, limitada

por dos planos verticales, perpendiculares al plano del talud.

2.2.2.2. Geometría de la rotura planar

Si se realiza una representación estereográfica del plano del talud y las

discontinuidades, se puede tener una rotura de tipo planar cuando existe una familia

de discontinuidades de rumbo similar al del talud y buzamiento menor que éste.

Figura 1.Rotura planar de un macizo rocoso.

Tomado de (Sepulveda, 2011)

Figura 2Representación estereográfica talud y discontinuidades, rotura planar.

Tomado de (Sepulveda, 2011)

2.2.2.3. Análisis de estabilidad de la rotura planar

En el caso de rotura planar el factor de seguridad se obtiene de forma directa como

cociente entre las fuerzas que tienden a producir el movimiento y las fuerzas


_________________________________________________________ Diciembre de 2012 27

resistentes del terreno que se oponen al mismo, proyectadas todas según la dirección

del plano de rotura. Al calcular el factor de seguridad de esta manera, se supone

implícitamente constante a lo largo de toda la superficie de rotura, lo cual se acepta a

pesar de no ser estrictamente cierto.

(Hoek & Bray, 1981)desarrollaron ábacos que facilitan el cálculo del factor de

seguridad frente a rotura planar. Para utilizar estos ábacos hay que considerar algunas

simplificaciones:

La superficie por encima del talud a estudiar es horizontal.

El talud se encuentra limitado en su parte superior por una grieta vertical de

tracción que se encuentra total o parcialmente llena de agua.

Se supone una distribución triangular en las presiones intersticiales que actúan

sobre la base de la masa deslizante y sobre la grieta de tracción. El valor

máximo se da, en ambos casos, en la intersección entre las dos superficies.

Los esquemas que representan las consideraciones del método se muestran en

laFigura 3.

Figura 3Esquema para utilizar ábacos Hoek y Bray (1977).

Tomado de Sepulveda (2011).

Asumiendo las simplificaciones anteriores, el factor de seguridad se calcula mediante

la siguiente expresión.


_________________________________________________________ 28 Diciembre de 2012

(EC. 2—1)

Donde:

Caso a:

Caso b

H: Altura del talud. Z: Altura de la grieta de tracción. zw: Altura de agua en la grieta de tracción. A: Parámetros de resistencia del terreno en término de tensiones efectivas c’ y ᶲ’: Área de la superficie de deslizamiento (supuesta por ancho de unidad) ѱp: Ángulo que forma el plano de deslizamiento con la horizontal. ѱt: Ángulo que forma el talud con la horizontal. U,V: Resultante de las presiones intersticiales que actúan


_________________________________________________________ Diciembre de 2012 29

2.2.2.4. Rotura por cuñas

Se denomina rotura por cuña, aquella que se produce a través de dos discontinuidades

oblicuas a la superficie del talud, con la línea de intersección de ambas aflorando en la

superficie del mismo y buzando en sentido desfavorable. Este tipo de rotura se origina

preferentemente en macizos rocosos en los que se da una disposición adecuada, en

orientación y buzamiento de las diaclasas.

Figura 4 Rotura por cuña talud rocoso.

Tomado de Sepúlveda (2011)

Si se realiza una proyección estereográfica del talud y las discontinuidades, la

disposición típica en los que es posible este tipo de rotura es donde existen, por

ejemplo, dos familias de discontinuidades de rumbos oblicuos respecto del talud,

quedando el rumbo de éste comprendido entre los de las familias de discontinuidades.


_________________________________________________________ 30 Diciembre de 2012

Figura 5 Representación estereográfica de disposición.

Tomado de Sepúlveda (2011).

La dirección de deslizamiento es la de la intersección de las dos familias de

discontinuidades y debe tener menos inclinación que el talud.

La obtención del factor de seguridad es tarea más compleja que en el caso de rotura

planar, debido a que el cálculo debe realizarse en tres dimensiones y no en dos como

ocurría en la rotura plana. En el cálculo del factor de seguridad, se utiliza la

metodología propuesta por Hoek y Bray.

2.2.2.5. Roturas circulares

Se llama rotura circular a aquella en la que la superficie de deslizamiento es asimilable

a una superficie cilíndrica cuya sección transversal se asemeja a un arco de círculo.

Este tipo de rotura se suele producir en terrenos homogéneos, ya sea suelos o rocas

altamente fracturadas, sin direcciones preferenciales de deslizamiento, en los que

además debe cumplirse la condición de que el tamaño de las partículas de suelo o roca

sea muy pequeño en comparación con el tamaño del talud.

El método más utilizado para resolver el cálculo de estabilidad por rotura circular es

el de las dovelas o rebanadas, que es bastante laborioso, por lo que se suele realizar

ayudándose de programas de ordenador.


_________________________________________________________ Diciembre de 2012 31

Figura 6 Geometría de la rotura circular.

Tomado de Sepulveda (2011)

El análisis de estabilidad de la rotura circular se puede realizar, entre otros, con las

siguientes formas:

Método simplificado de Bishop: El método de BISHOP supone la superficie de

deslizamiento circular. Corresponde a un método de cálculo por dovelas o

rebanadas. Se supone la masa deslizante dividida en “n” fajas verticales.

Ábacos de Hoek y Bray: Los ábacos de Hoek y Bray (1977) los cuales son una

representación grafica del método de dovelas y proporcionan un límite inferior

del factor de seguridad, asumiendo que las tensiones normales en la superficie

de deslizamiento se concentran en un solo punto. En la construcción de los

ábacos se tuvieron en cuenta diferentes condiciones de presiones intersticiales

debidas a la presencia de un nivel freático en el terreno, que divide el talud en

una zona seca y otra saturada.


_________________________________________________________ 32 Diciembre de 2012

Figura 7Esquema de condiciones de nivel freático y ábaco de Hoek y Bray.


2.3. MÉTODOS DE ANÁLISIS SÍSMICO DE TALUDES

El análisis del comportamiento sísmico de taludes de roca se puede llevar a cabo ya

sea, mediante métodos que calculen el factor de seguridad o bien, a través de métodos

cuyo objetivo sea determinar el desplazamiento permanente total del talud bajo la

acción sísmica. Entre esos métodos se pueden mencionar:

Newmark, (1965)Método basado en considerar que el talud se desplaza como

un solo bloque colina abajo. Entregó una expresión para calcular la aceleración

crítica que se requiere para que se exceda el equilibrio estático.

Ambraseys (1972) Asume a la masa deslizante como una cuña triangular que se

deforma por cortante simple, en una sola dimensión. Además, considera que

los materiales presentan un comportamiento elástico lineal.

Ambraseys y Menu (1988) Desarrollaron una ecuación para desplazamiento

simétrico y asimétrico.

Yegian et. al (1991) desarrollaron una ecuación que se refiere a los

desplazamientos permanentes normalizados.


_________________________________________________________ Diciembre de 2012 33

Jibson & Keefer, (1994)) correlacionó el bloque deslizante del método de

Newmark con la Intensidad de Arias.

Un método de uso habitual en la estabilidad sísmica de taludes que calcula el factor de

seguridad, es el Análisis Seudoestático, que se describirá brevemente en el apartado

2.3.1. Se hará una descripción detallada del Método de Newmark en el apartado2.3.2.

2.3.1. Análisis seudoestático de taludes

En el análisis seudoestático, se coloca sobre todos los elementos analizados en el

talud, una fuerza horizontal correspondiente a un coeficiente K multiplicado por el

peso del elemento. La localización de la fuerza es un punto importante a tener en

cuenta en este análisis. Terzaghi (1950) sugirió que la fuerza debía aplicarse sobre el

centro de gravedad de cada tajada. Este es un criterio razonable y conservador.

(Duncan and Wright, 2005)

El método utiliza el mismo procedimiento general de cualquiera de los métodos de

equilibrio límite, con la diferencia de que se incluyen fuerzas seudoestáticas

horizontales y verticales debidas al evento sísmico. Estas fuerzas sísmicas se asumen

proporcionales al peso de la masa de deslizamiento potencial y a los coeficientes

sísmicos, y están expresadas en términos de número de veces la aceleración de

gravedad (g) producida por el sismo. Generalmente, se recomienda analizar con carga

sísmica seudoestática solamente la superficie más crítica identificada en el análisis

estático.

La mayoría de los análisis solamente tienen en cuenta la fuerza sísmica horizontal y

componente vertical se asume igual a cero, la cual no es representativa para los

deslizamientos en el área epicentral donde sería significativa.

La magnitud del coeficiente sísmico debe simular la naturaleza de la fuerza del evento

que depende de la intensidad o aceleración del sismo, duración del movimiento y

frecuencia. Para un análisis muy conservador, se puede asumir que el coeficiente

sísmico es igual a la máxima aceleración pico esperada de un evento sísmico en el

sitio. Sin embargo, este análisis conservador puede producir dificultades numéricas


_________________________________________________________ 34 Diciembre de 2012

para mayor que 0,4 en los cuales ya el coeficiente sísmico no sería tan alto, según

Sepulveda, (2011)

2.3.1.1. Coeficientes para el Análisis Seudoestático.

La cuantificación de un valor de aceleración máxima para la estabilidad de taludes

debe tener en cuenta los siguientes criterios empíricos descrito por Sepulveda (2011):

Si la masa considerada para el deslizamiento es rígida, la aceleración inducida

sobre la masa debe ser igual a la aceleración máxima esperada con sus

respectivas amplificaciones por sitio y topografía.

Si la masa de suelo no es rígida, como es el caso de la mayoría de situaciones y

si se tiene en cuenta que la aceleración pico sólo se presenta en períodos de

tiempos muy pequeños, no suficientes para producir una falla, se pueden

utilizar valores entre 0.1 y 0.2g, dependiendo de la intensidad del sismo

esperado.

Generalmente, el coeficiente sísmico seudoestático corresponde a una aceleración

horizontal y usualmente no se tienen en cuenta las aceleraciones verticales y el

coeficiente sísmico se representa como una fuerza horizontal. Se recomienda utilizar

valores entre 30% y 50% de la aceleración máxima esperada con las respectivas

amplificaciones. En la Tabla 2.1 se muestran los coeficientes sísmicos más utilizados

en la práctica.


_________________________________________________________ Diciembre de 2012 35

Tabla 2.1Valores de coeficiente recomendados en el Análisis Seudoestático.

Tomado de Suarez (2002)

La razón para utilizar el valor de inferior a la aceleración pico, es que las fuerzas

sísmicas son de corta duración y cambian de dirección muchas veces en un segundo.

Aunque el factor de seguridad puede estar por debajo de la unidad en un período

corto de tiempo, mientras la fuerza cambia de sentido, estos milisegundos no son

suficientes para producir la falla (Federal HighwayAdministration, 1997).

Debido a que los sismos ocurren en períodos cortos, es razonable asumir que con

excepción de gravas muy gruesas, el suelo no drena apreciablemente durante el sismo.

Por lo tanto, en la mayoría de los casos deben utilizarse resistencias no drenadas para

el análisis seudoestático.

2.3.1.2. Procedimiento de análisis seudoestático de un talud infinito

Aunque ningún talud cumple con las suposiciones del talud infinito, la mayoría de los

movimientos sub-superficiales tienden a ser de traslación. La idealización del talud

infinito no es confiable como herramienta de diseño, pero puede ayudar a identificar

las amenazas a un nivel preliminar de reconocimiento. En una falla plana, las fuerzas

seudoestáticas actuantes son:

(EC. 2—2)

(EC. 2—3)

Donde: Fh,Fv: Fuerzas seudoestáticas actuantes


_________________________________________________________ 36 Diciembre de 2012

ahav: Aceleraciones máximas horizontal y vertical. Kh,Kv: Coeficientesseudoestáticos horizontal y vertical.

El factor de seguridad para este tipo de falla es:

(EC. 2—4)

Donde: c: Cohesión L: Longitud del plano de falla α: Ángulo de inclinación del plano de falla ᶲ: Ángulo de fricción W: Peso de la masa deslizante.

Limitaciones del Método Seudoestático

El método Seudoestático presenta algunas inconsistencias para modelar el efecto real

de un sismo sobre un talud. Algunas de estas limitaciones son las siguientes:

No es confiable en los suelos que generan presiones de poros altas.

No tiene en cuenta que algunos suelos presentan degradación de la resistencia

hasta en un 15% debido a la onda sísmica.

2.3.2. Método de los desplazamientos de Newmark

El análisis de desplazamientos que propuso Newmark (1965) se basa en el supuesto

de un bloque que desliza sobre una superficie inclinada, el cual está sujeto a

aceleración basal como se muestra en la Figura 8.

Figura 8 Representación esquemática de un bloque deslizante.


_________________________________________________________ Diciembre de 2012 37


Se define aceleración de rotura, como aquella aceleración límite, por sobre la cual se

producirá el deslizamiento del bloque, o en otras palabras, la mínima aceleración del

suelo requerida para superar la máxima resistencia del bloque deslizante.

En el método de Newmark, se calcula la aceleración de rotura en función de un factor

de seguridad estático y la geometría del talud. Cuando las aceleraciones de la onda

sísmica exceden el valor de, el bloque se mueve; el resto del tiempo el bloque

permaneces en reposo. De esta forma, se calcula la deformación acumulada durante

todo el sismo.

Mediante la integración de las aceleraciones que sobrepasan la aceleración crítica se

determinan en primer lugar las velocidades, y con la doble integración, los

desplazamientos.

2.3.2.1. Consideraciones generales del método.

Se considera que en el talud existen planos de debilidad bien definidos y el

movimiento ocurrirá a lo largo de superficies específicas o planos, de manera similar a

los supuestos en el análisis estático usual de estabilidad de taludes.

Existirán deformaciones permanentes sólo si el esfuerzo dinámico supera la

resistencia al cortante del talud.

Los deslizamientos ocurren “cuesta abajo”. La resistencia “cuesta arriba” se considera

infinita y el bloque no se moverá aunque la aceleración crítica se exceda en la

dirección contraria.

La aceleración crítica se calcula mediante el método de equilibrio límite.

2.3.2.2. Resistencia al deslizamiento del bloque

La resistencia al deslizamiento de un bloque de suelo o roca es función de su

resistencia al corte bajo condiciones aplicables en un sismo. La magnitud de dicha


_________________________________________________________ 38 Diciembre de 2012

resistencia depende de la cantidad de desplazamiento que se produzca, sin embargo,

para movilizar la resistencia al corte media en un talud no es necesario un gran

desplazamiento.

En el método de Newmark se establece esta resistencia en términos de un coeficiente

N multiplicado por el peso de la masa deslizante. La cantidad N·g donde g es la

aceleración de gravedad, corresponde a la aceleración constante, actuando en la

dirección apropiada, la cual sobrepasa la resistencia al deslizamiento del elemento en

la dirección en la cual la resistencia tiene su menor valor. Esta aceleración es la

definida como aceleración de rotura.AR

2.3.2.3. Cálculo de aceleración crítica

a) Superficie de deslizamiento circular cilíndrica.

Figura 9 Superficie de deslizamiento circular.

Tomado de Fifth Rankine Lecture, Newmark 1965

Se considera un elemento que desliza sobre una superficie circular de radio R. El peso

del elemento W tiene un brazo de palanca b, alrededor del centro de rotación O

(Figura 9). Se considera una fuerza ARW la cual corresponde a ARveces la aceleración

constante de gravedad, actuando a lo largo de la línea que forma un ángulo α con la

horizontal, el cual puede ser diferente del ángulo que forma la superficie del talud con

la horizontal (θ). Para valores constantes de aceleraciones menores a ARg, no ocurre

deslizamiento, pero para valores mayores, tomará lugar el desplazamiento del

elemento.


_________________________________________________________ Diciembre de 2012 39

Realizando el equilibrio considerando la fuerza producida por ARW se obtiene la

siguiente expresión:

(EC. 2—5)

Donde Sqcorresponde a la resistencia al corte en la superficie circular. Del equilibrio estático

se sabe que el momento perturbador debe ser igual al momento resistente:

(EC. 2—6)

Por lo tanto, sustrayendo la ecuación 2-5 de la ecuación 2-6 se obtiene:

(EC. 2—7)

El factor de seguridad está definido por

(EC. 2—8)

(EC. 2—9)

Operando la ecuación 2-9 y la ecuación 2-1 se obtiene que:

(EC. 2—10)

Ya que el máximo valor de h para una superficie de deslizamiento dada ocurre cuando h

iguala a d, la distancia desde O al centro de gravedad del elemento, el valor mínimo de AR

ocurre para un talud perpendicular a d, y se obtiene para esto:

(EC. 2—11)

Donde β es el ángulo entre d y la vertical. Se considera que el suelo tiene una resistencia

estática y dinámica similar, situación que es alejada de la realidad.

b) Bloque deslizante


_________________________________________________________ 40 Diciembre de 2012

Figura 10 Bloque deslizante.

Tomado de FifthRankineLecture, Newmark 1965

Sepulveda, (2011) expone que de acuerdo al método de Newmark, para deslizamiento

en bloque a lo largo de una superficie horizontal entre dos fisuras o superficies de

taludes, las relaciones a ser usadas involucran la suma de fuerzas en lugar de la suma

de momentos. Para la condición estática de equilibrio puede ser asumido, sin cometer

un error significativo, que la feurza de corte estática media a lo largo de la superficie

es cero y la única fuerza perturbadora, es el efecto de la aceleración horizontal

constante. La fuerza de corte máxima que puede ser movilizada por condiciones

sísmicas es la fuerza de corte no drenada.

Ya que la suma de las fuerzas perturbadoras por unidad de ancho de la presa debe ser

igual a la suma de la resistencia de corte por unidad de ancho,

(EC. 2—12)

Donde ∆s es la longitud del elemento donde la resistencia actúa. Por lo tanto AR es la

relación entre la resistencia horizontal total y el peso de la presa.

La presión de sobrecarga efectiva p’ es igual al peso del elemento yμp es la presión de

poros.

Por lo tanto,


_________________________________________________________ Diciembre de 2012 41

(EC. 2—13)

Dondeγ es la densidad aparente del suelo, h la altura del elemento y μp es la presión de

poros.

Sin embargo,

(EC. 2—14)

En general, la resistencia de corte no drenada es función de la presión de sobrecarga

efectiva. Para el caso especial de un suelo normalmente consolidado, la razón entre Sq

y p’ es constante.

De las ecuaciones anteriores, para un suelo normalmente consolidado se puede

determinar AR como:

(EC. 2—15)

Donde:

(EC. 2—16)

La cantidad ru en general no es constante y debe ser determinada en cada caso como

un valor medio. Debe ser tomado como un valor conservador proporcionado para el

aumento de la presión de poros en un sismo.

c) Superficie de deslizamiento plana.


_________________________________________________________ 42 Diciembre de 2012

Figura 11. Superficie de deslizamiento plana.

Tomado de Fifth Rankine Lecture, Newmark 1965.

Para materiales sin cohesión y libres de filtraciones, con superficies de deslizamiento

planas, se ha encontrado que el plano de deslizamiento más peligroso es el talud

superior, formando un ángulo con la horizontal. Bajo estas condiciones, para un

material con un ángulo de fricción interna ᶲ donde el deslizamiento toma lugar, el

valor del factor de seguridad contra el deslizamiento es:

Bajo estas condiciones se puede determinar que el valor mínimo de AR es:

(EC. 2—17)

2.3.2.4. Deslizamiento de un sólido rígido-plástico

El cálculo de los desplazamientos de Newmark está basado en los supuestos de que

toda la masa se mueve como un sólo cuerpo rígido con resistencia movilizada a lo

largo de la superficie de deslizamiento.

Se considera que el cuerpo rígido tiene un peso W y una masa M y un desplazamiento

x. El movimiento del suelo en el cual la masa reposa se designa como y (t), donde y es


_________________________________________________________ Diciembre de 2012 43

función del tiempo t. El movimiento relativo de la masa comparado con el del suelo es

designado por u, donde:

(EC. 2—18)

La resistencia al movimiento se explica por una resistencia al corte, que se puede

expresar como proporcional al peso W, de magnitud AR W. Esto corresponde a una

aceleración basal de magnitud ARgque puede causar el movimiento relativo de la masa

con respecto al suelo.

La aceleración considerada es un único pulso de magnitud Ag, que dura un intervalo

de tiempot0.

Es posible considerar un pulso sinusoidal, pero complica innecesariamente la

expresión.

Figura 12. Bloque rectangular de un pulso de aceleración.


En la Figura 12 la aceleración resistente ARg se muestra con la línea punteada. La

fuerza de aceleración dura solamente por el corto intervalo de tiempo, pero la fuerza

de desaceleración se prolonga hasta el cambio de dirección del movimiento.


_________________________________________________________ 44 Diciembre de 2012

Figura 13. Velocidad de respuesta a un bloque de aceleración rectangular.

Tomadode FifthRankine Lecture, Newmark 1965

En la Figura 13se muestran las velocidades como función del tiempo para la fuerza de

aceleración y la fuerza resistente. La velocidad máxima para la fuerza de aceleración

tiene una magnitud V dada por la expresión:

(EC. 2—19)

Luego de que se alcanza el tiempo t0, la velocidad debida a la fuerza de aceleración

permanece constante. La velocidad debida a la aceleración resistente tiene una

magnitud ARgt. Al tiempo tm, las dos velocidades son iguales y la velocidad neta se

vuelve cero o el cuerpo queda en reposo respecto del suelo. La fórmula para tm se

obtiene igualando la velocidad V a la cantidad ARgt, dando como resultado la

expresión:

(EC. 2—20)

El desplazamiento máximo de la masa con respecto al suelo um, se obtiene calculando

el área triangular de la figura 19:


_________________________________________________________ Diciembre de 2012 45

(EC. 2—21)

Resultado dado en la ecuación anterior generalmente sobreestima el desplazamiento

relativo en un sismo porque no toma en cuenta los pulsos en direcciones opuestas. Sin

embargo da un orden razonable de magnitud para el desplazamiento relativo. Indica

que el desplazamiento es proporcional al cuadrado de la velocidad máxima del suelo.

Figura 14 Masa deslizando bajo una fuerza constante.


El resultado obtenido anteriormente también es aplicable por un grupo de

pulsaciones cuando la resistencia en cada dirección de posible movimiento es igual.

Para una situación en la cual el cuerpo tenga una resistencia mayor al movimiento en

una dirección que en la otra, se debe tener en cuenta el efecto acumulativo de los

desplazamientos.

3. ZONA DE APLICACIÓN

3.1. UBICACIÓN

La Zona está ubicada en la cordillera oriental, en el tercio centro del trayecto Bogotá –

Villavicencio, más específicamente entre el km40 y 45 de la autopista al llano. La

figura muestra la localización regional del estudio realizado.


_________________________________________________________ 46 Diciembre de 2012

Figura 15 Localización regional del estudio.

Tomada de (INCO, 2008)

En la Figura 16 a continuación se muestra la sectorización del estudio, siendo este

aplicado entre el k40 al k45 de la vía Bogotá Villavicencio existente, correspondiente

al paso urbano del municipio de puente Quetame en el departamento de

Cundinamarca.

Figura 16 Sectorización de estudio km40-km45.

Tomada de (INCO, 2008)

3.2. ASPECTOS SISMOLÓGICOS DE LA ZONA.

3.2.1. Sismicidad histórica.

Adaptado de (Ingeominas 2008)


_________________________________________________________ Diciembre de 2012 47

La Red Sismológica Nacional de acelerógrafos de Colombia, cuyo principal objetivo es

llevar un registro de los sismos intensos que ocurren en el territorio nacional cuenta

con 50 estaciones sismológicas las cuales se encargan de transmitir la información de

los registros de aceleración con los cuales se completan estudios de efectos locales y

zonificación en el territorio nacional.

La región de estudio y aplicación de este trabajo de grado ha sido golpeada por varios

sismos, entre ellos se destacan el sismo de Quetame y otros con efectos de

consideración en la zona.

En laTabla 2Se muestra sismos con efectos notables históricamente en la zona.

Tabla 3. Sismos Ocurridos en época histórica que han causado efectos notables en la zona afectada.

Tomado de (Ingeominas 2008)

Ingeominas,(2008)hace un recuento de los sismos principales que han afectado la

región, y que se van destacar a continuación.

Sismo de Octubre 18 de 1743: La información de este evento reseña daños en

Bogotá y sus intermediaciones, especialmente en las poblaciones de Oriente como

Fómeque, Caqueza, Quetame, Guayabetal y Fosca. Fue un sismo que origino replicas

de alta intensidad.

Las iglesias y algunas casas de Fómeque y Fosca resultaron destruidas, y las de que

Caqueza, Ubaque Chipaque y Choachí presentaron daños severos. En Bogotá quedó

semidestruido el santuario de Guadalupe y algunas iglesias y casas fueron averiadas.

Dentro de los efectos ocurridos en la naturaleza se destaca n una serie de

deslizamientos ocurridos en Caqueza, Quetame, (veredas Timbrote y Estaqueca) y

Guayabetal (antiguo Tengavita), los cuales obstaculizaron caminos, como el que


_________________________________________________________ 48 Diciembre de 2012

conducía de Bogotá a San Juan de los llanos y otro de ellos tapono el cauce del rio

negro a la altura de Guayabetal por 2 horas. También se mencionó agrietamientos en

el suelo en el sitio de Guachavita (Fómeque).

Sismo de agosto 31 de 1917: Los daños más graves se registraron en Villavicencio,

San Martín y Caqueza. Dónde hubo colapso de muchas edificaciones. Bogotá y

pueblos del suroccidente como Quetame, Fosca, Une, y Ubaque fueron afectados

fuertemente y en menos medida Choachí y El Calvario.

En cuanto a efectos en la Naturaleza se generaron grietasen el terreno en el sector

Servitá – Villavicencio y algunos deslizamientos obstruyeron el cauce del río Ariarí en

2 ocasiones por 30 y 45 horas. Otro deslizamiento de gran volumen se ubicó en

Nazareth (Sumapaz, debajo del cual quedaron casas y personas. Se sintieron replicas

en el área epicentro aproximadamente por un mes.

En Caqueza, Villavicencio y San Martín colapsaron muchas viviendas y otras

quedaron en mal estado. En las poblaciones de Quetame y Fosca Cayeron algunas

viviendas, al igual que en Bogotá, dónde además se presentaron fuertes

agrietamientos en las edificaciones antiguas.

Sismo de marzo 19 del 1988: Entre febrero y Mayo de ese año se registró

actividad sísmica en cercanías al municipio de El Calvario y el 19 de marzo a las 11.10

pm (hora local) ocurrió un sismo que afecto al 20% de las construcciones de la

población. En Bogotá, Villavicencio y Tunja se Sintió Fuerte.

Sismo del 24 de mayo de 2008: El sábado 24 de mayo de 2008, a las 14:20 hora

local, 21 estaciones de la Red Sismológica Nacional de Colombia registraron un evento

sísmico. El epicentro se localizó a 8.6km al noreste de la cabecera municipal de

Quetame. (Cundinamarca), en las Coordenadas 4.399ª N y73, 814 W, profundidad

superficial y magnitud local 5.7 (magnitud de Richter, calculada a partir de la

Magnitud Máxima del registro). El proyecto global CMT estableció una magnitud

Mw=5.9, la diferencia entre magnitudes se explica porque las escalas consideran fases

y tipos de registro de la señal sísmica.Este sismo registro gran cantidad de replicas,

como suele suceder en los sismo de superficiales


_________________________________________________________ Diciembre de 2012 49

3.3. CONTEXTO GEOLÓGICO

Adaptado Ingeominas, (2008)

La evolución geológica de esta cordillera ha sido objeto de varios estudios, entre

otros (Rossello, y otros, 2006) (Cortés & De la Espriella, 1985), (Sarmiento, 2001);

Kammer, 1999; Colleta et al., 1990, Irving, 1971, Campbell &Bûrgl, 1965. En laTabla

2.2 se resumen las unidades geológicas definidas en este tramo de la cordillera, cuyas

edades van desde el Paleozoico hasta el Cuaternario (Renzoni, 1968, Cortés & De la

Espriella, 1990).

En términos generales hay acuerdo en que esta parte de la Cordillera Oriental está

constituida por un basamento metamórfico del Paleozoico y una cobertera de rocas

sedimentarias deformadas de edades Mesozoica y Cenozoica, sin embargo, el acople

entre estos dos niveles estructurales aún está en discusión (Mora &Kammer, 1999;

Rossello et al., 2006). Este es un problema de suma importancia ya que si la

profundidad del foco sísmico está controlada por el nivel en el cual se acumula la

deformación, por lo cual es fundamental determinar con exactitud si la deformación

sismogénica se acumula en el basamento paleozoico o en la cobertera mesozoica, lo

que permitirá evaluar los escenarios de amenaza sísmica potencial.

A escala regional la geometría de la Cordillera Oriental muestra una tendencia general

SW-NE, Sin embargo, esta tendencia no es continua ni homogénea, en algunos

sectores cambia a N-S o aún a SSE-NNW; tal variedad en el patrón estructural puede

estar evidenciando variaciones locales de orientación de estructuras de basamento

heredadas o respuesta local de estructuras de basamento, como rotación de

estructuras, bien en las unidades Mesozoicas o en el basamento, ante diferentes

regímenes de esfuerzo (Cortés et al., 2005), o al efecto de estructuras transversales

fundamentales SE-NW (Ujuetaet al., 1992).

La geomorfología actual de este sector de la cordillera ha estado determinada por la

actividad glaciar pasada y por la fuerte actividad tectónica durante el Cuaternario (De

la Espriella& Cortés, 1985). Así, los depósitos cuaternarios en la zona epicentral


_________________________________________________________ 50 Diciembre de 2012

corresponden a: 1) acumulaciones glaciares en las zonas de páramo, 2) series de

terrazas colgadas a diferentes niveles y 3) coluviones, flujos de detritos y otros

depósitos de vertientes, así como los desprendimientos de rocas y suelos, tan

frecuentes en los taludes de carretera. Los valles fluviales presentan vertientes con

fuertes pendientes, dando una alta energía de relieve y los interfluvios pueden ser filos

topográficos agudos o altos aplanados a manera páramos.

A partir del mapa geológico regional (Figura 17), se observa que en la zona epicentral

afloran principalmente rocas sedimentarias del Mesozoico al occidente y rocas del

Paleozoico al oriente, intensamente deformadas y fracturada como consecuencia de

los episodios orogénicos que han afectado la región (Cortes & De la Espriella, 1990),

sin embargo la naturaleza y edad de episodios orogénicos anteriores al Mesozoico está

aún en discusión (Mora &Kammer, 1999).

Actualmente existe más de una versión de la geología estructural en la zona

epicentral. El mapa geológico de Colombia (Ingeominas, 2008), presenta la

información estructural que contiene el Cuadrángulo L-11 (Renzoni, 1964). Trabajos

más recientes han hecho aportes importantes a la geología estructural del área

de interés, p.e. Mora &Kammer (1999) en la “Comparación de los estilos estructurales

en la sección entre Bogotá y los farallones de Medina”, presentan un mapa estructural

en el que el mayor interés está centrado en documentar la inversión Cenozoica de las

cuencas Mesozoicas, y el acople entre la cobertera Mesozoica y el basamento

Paleozoico; Mora y otros (2006) complementan este trabajo con datos de sismología y

presentan un esquema estructuralEn el que destacan que la mayor deformación

tectónica se concentra en las fallas más orientales de esta vertiente, es decir, las fallas

asociadas al Sistema de Fallas Frontal de la Cordillera Oriental y trazan la falla

Naranjal con geometría asociada a uncomportamiento normal durante el Mesozoico y

de menor significado durante el Cenozoico. Al occidente de esta falla trazan un eje de

anticlinal de dirección N-S que pasaría a unos 5 km al W del epicentro del sismo

principal.

De la Espriella& Cortes (1985) y Cortés & De la Espriella (1990), en el “Mapa

Geológico de la Cuenca Hidrográfica del río Negro-Guayuriba”, realizado para el


_________________________________________________________ Diciembre de 2012 51

proyecto Hidroeléctrico del Río Negro-Guayuriba, presentan un esquema tectónico en

el que se traza la falla Naranjal de orientación general N15ºE con un plano vertical

que pasa sobre el epicentro re-localizado del sismo principal del 24 de mayo de 2008.

Acogemos como hipótesis de trabajo inicial el esquema estructural de este último

mapa

En este esquema (Cortes & De la Espriella, 1990), trazan un pliegue anticlinal con eje

orientado N-S en la vertiente occidental del río Negro; una falla de dirección NNW-

SSE, que controlaría un tramo del río Negro (FRN), y la falla Naranjal de dirección

N10º- 20ºE, que controlaría el tramo inferior de la quebrada Naranjal y con un plano

vertical a subvertical, se proyecta con un relevo hacia el oriente hacia el sector de

Chingaza. El epicentro del sismo principal se ha ubicado muy cerca al trazo de esta

falla. Otras estructuras ubicadas hacia el oriente de la zona epicentral, han sido

reconocidas y agrupadas como fallas del sistema frontal de la Cordillera

Oriental (Falla Servita), y fallas que actuaron durante el Mesozoico y que se han

reactivado durante la orogénesis Andina, entre las que se mencionan la falla de San

Juanito (Mora &Kammer, 1999).

En la región existen varias fuentes termales, de las cuales se han reportado aumentos

de temperatura posterior al sismo. Ujueta et al. (1990) reportan un intrusivo

riodacítico del Terciario Superior en las veredas de Ficalito y Tibrote Bajo, el cual

podría condicionar algunos fenómenos asociados al sismo, como el agrietamiento

sistemático en dirección NE, y que constituye una reactivación de procesos en

progreso y agravados con la ocurrencia del sismo. En la cuenca alta del río Contador

ocurren varios niveles de terrazas, los cuales podría corresponder al registro de

episodios sísmicos pretéritos y en consecuencia cartografiarlos y estudiarlos permitirá

entender la historia sísmica de la región.

Los materiales que se presentan en la zona, definen las características de

comportamiento y estabilidad, así como la vulnerabilidad ante cualquier intervención

antrópica que se haga.


_________________________________________________________ 52 Diciembre de 2012

Tabla 2.2 Unidades geológicas Definidas

Tomado de (Ingeominas, 2008)


_________________________________________________________ Diciembre de 2012 53

Figura 17 Geología de la zona de estudio.


Figura 18Mapa estructural de la zona



_________________________________________________________ 54 Diciembre de 2012

4. INFORMACIÓN BASE PRELIMINAR.

Para la realización de este trabajo de grado se requirieron tres insumos

fundamentales con el fin de desarrollar con éxito el mismo. Estos son:

Información de registros de aceleración de la zona con el fin de obtener los

parámetros sísmicos de estos.

Topografía en una escala aceptable con el fin de definir las características

geométricas de los taludes.

Geología y geotecnia de la zona con el fin de construir modelos de estabilidad

para cada talud.

A continuación se explica brevemente algunas características de estos estudios

previos, sus fuentes y los criterios adicionales tenidos en cuenta en este trabajo de

grado.

4.1. REGISTROS DE ACELERACIÓN:

Para la obtención de los parámetros sísmicos se requiere como información base

contar con los registros de aceleración con unidades y deltas de tiempo conocidos.

La entidad gubernamental encargada de la información que es registrada por las

estaciones sismológicas que se encuentran en el territorio nacional es la Red Nacional

de Acelerógrafos de Colombia, como parte de Servicio Geológico Colombiano (antiguo

INGEOMINAS) quienes muy formalmente y en pro de la investigación y la

construcción el conocimiento facilitó todos los registros de aceleración tomados por la

estación de Quetame desde el año 1995 hasta el 2012. Dicha información fue

suministrada en su formato original, los cuales corresponde a lo obtenido por los

equipos KINEMETRICS modelos SSA y ETNA, cuyas extensiones son SSA o EVT.

Estos archivos tienen unidades de voltaje y están en código binario, por lo cual para

convertirlos se deben utilizar los programas que ofrece el fabricante.

Adicionalmente se debe tener en cuenta que la tasa de muestreo es de 200muestras

por segundo.


_________________________________________________________ Diciembre de 2012 55

En la Tabla 3a continuación, se hace un resumen información suministrada por la

Red nacional de los Acelerógrafos de Colombia solo para 3 sismos de mayor

Magnitud, la información de todos los sismos registrados se encuentran en el anexo 1.

Tabla 3. Tabla resumen de principales de Sismos Registrado por la estación Quetame

fecha Epicentr

o

Hora hh:mm:ss (UT)

(ML)

Profundidad (km)

LATITUD

(Grados)

LONGITUD

(Grados)

ESTACION DE ACELERÓGRA

FO

EQUIPO

RANGO

Componente

24-may-

08

Quetame (Cundina

marca)

19:20:44

5.7 Sup. 4.41 -73.81 Quetame (Cundinamarca)

ETNA 2G NS

24-may-

08

Quetame (Cundina

marca)

19:20:44


ETNA 2G EW

24-may-

08

Quetame (Cundina

marca)

19:20:44


ETNA 2G V

22-ene-95

La Ururia (Boyacá)

10:41:28

5.7 Sup 5.09 -72.9 Quetame (Cundinamarca)

SSA-2 1G EW

22-ene-95

La Ururia (Boyacá)

10:41:28


SSA-2 1G NS

22-ene-95

La Ururia (Boyacá)

10:41:28


SSA-2 1G V

20-ene-95

Tauramena

(Casanare)

13:59:19


SSA-2 1G EW

20-ene-95

Tauramena

(Casanare)

13:59:19


SSA-2 1G NS

20-ene-95

Tauramena

(Casanare)

13:59:19


SSA-2 1G V

Fuente: Red Nacional de Acelerógrafos de Colombia (2012)

La información contenida en la Tabla 3y el anexo 1 fue suministrada en la totalidad

por la RNAC conteniendo información básica delos sismo. Las cuales son:

Fecha: corresponde a la fecha de ocurrencia del evento sísmico.

Epicentro: Corresponde a la población donde la RNAC registro el epicentro del

sismo.

Hora: Corresponde a la Hora UT (universal time) o Tiempo universal del

evento sísmico.

Magnitud: Corresponde a la Magnitud local basada en el registro instrumental

en la escala de Richter.


_________________________________________________________ 56 Diciembre de 2012

Profundidad: Corresponde a la profundidad del hipocentro, Todos los sismo

registrados corresponden a sismo superficiales, con profundidades menores a

los 70km.

Latitud: Corresponde a la ubicación del epicentro con respecto al paralelo 0.

Longitud: Corresponde a la Ubicación del epicentro con respecto al meridiano

0.

Estación: corresponde a la estación de acelerógrafo de la red nacional donde se

realizó el registro. En este caso particular todas son de la estación del

municipio de Quetame.

Nombre del archivo: Corresponde al nombre del archivo como fue entregado

por la RNAC.

Equipo: corresponde al equipo en el cual se registro el sismo.

Rango: Corresponde al rango máximo de la aceleración de la gravedad.

Orientación: Corresponde al el orden de orientación de los registros.

4.2. TOPOGRAFÍA:

La topografía corresponde a un modelo digital de terreo (DTM) que se realizó a partir

de imágenes satelitales en escala 1:12500 realizado por el (Consorcio EDL CEI, 2007)

para el proyecto de pre factibilidad del mejoramiento de la Carretera Bogotá

Villavicencio. La información fue suministrada por la reconocida firma de ingenieros

para fines netamente académicos y en pro de la Investigación y la construcción de

conocimiento.

La generación de las curvas de Nivel se realizó cada 5m y cabe anotar que se pueden

generar curvas en cualquier intervalo. (Por ejemplo cada 1m o cada 20m).

También se suministró una imagen de alta resolución (1 m/pixel) con la cual se realizó

la Orto rectificación preliminar con el modelo a escala 1:12500

A continuación se hace un breve recuento teórico de lo que significa la

Ortorectificación y Modelo digital del terreno.


_________________________________________________________ Diciembre de 2012 57

4.2.1. Modelo digital de elevación (DEM)

Adaptado de (Satellite Imaging Corporation) (2012)

Para eliminar con precisión las distorsiones de la imagen, se usa un modelo digital de

elevación (DEM) para realizar la ortorectificación de la imagen. El DEM requerido se

genera de programas semiautomáticos de extracción del DEM de escenas de satélite

en estéreo adquiridas por los sensores de satélite QuickBird, IKONOS, SPOT-5 o

ASTER y por fotografía aérea en estéreo.

Para muchos proyectos internacionales donde los DEMs no están disponibles con

anuncio de intervalo de 90m, SatelliteImagingCorporation (SIC) utiliza el juego de

datos DEM 90m Radar del trasbordador de la misión topográfica (SRTM) para el

proceso de ortorectificación de los datos de imágenes de satélite. Cuando se requieren

estándares de precisión más elevados en la elaboración de mapas (MAS), el DEM se

extrae de mapas topográficos ya existentes con una escala aceptable o adquiridos de

datos de imágenes de satélite en estéreo proporcionando un anuncio DEM y una

precisión estándar al nivel de 5-6m adquirido con sensores satelitales en estéreo de

alta resolución. A este estándar de precisión, se requieren suficientes Puntos de

Control del Terreno (GCPs) derivados del GPS. También se utilizan otras técnicas de

detección a distancia tales como, interferometría de radar orLiDAR.

Cuando tienen que extraerse datos de vectores de datos de imágenes satelitales o

aéreas por Conversión de Raster a Vector, SIC realiza la ortorectificación de los datos

de la imagen detectada a distancia y rectifica todas las imágenes digitales

topográficas, geológicas, ambientales o de cualquier tipo de mapas, para incluirlas en

el ambiente de elaboración de mapas GIS.

4.2.2. Ortorectificación

Las imágenes digitales satelitales y las fotografías aéreas juegan un papel importante

en la elaboración general de mapas y en la adquisicióny visualización de datos GIS. En

primer lugar, ayudan a proporcionar un efecto visual sólido. Muchas personas son

capaces de ponerconceptos espaciales en perspectiva cuando ven fotografías.

Adicionalmente, el papel secundario y quizá el más vital es proporcionar unabase para


_________________________________________________________ 58 Diciembre de 2012

la recogida de información espacial. Ejemplos de esto son características tales como

carreteras, vegetación y cuerpos de agua.Antes de que esta información pueda ser

recogida de una forma que sea útil para un sistema de elaboración de mapas o GIS, los

datos deimágenes satelitales o fotografías aéreas deben prepararse de forma que se

elimine la distorsión de la imagen. Este proceso se llamaortorectificación. Sin este

proceso usted no sería capaz de realizar funciones tales como realizar medidas

precisas y directas de distancias,ángulos, posiciones y áreas.

4.2.2.1. ¿Qué es ortorectificación?

Adaptado de SatelliteImagingcorporation(2012)

Las variaciones topográficas en la superficie de la tierra y la inclinación del satélite o

sensor aérea afectan la distancia con la que se muestran las características en la

imagen satelital o aérea. Cuanto más topográficamente diverso sea el paisaje, tanto

mayor será la distorsión inherente en la fotografía.

Figura 19 Proyección ortográfica

Tomado de SatelliteImagingcorporation(2012)

Los datos de imágenes adquiridos por sensores de imágenes satelitales o aéreos están

afectados por errores de geometría sistemáticos inducidos por la plataforma del


_________________________________________________________ Diciembre de 2012 59

sensor, introduciendo de ese modo distorsiones de terreno cuando el sensor de

imagen no apunta directamente al Nadir del sensor.

Figura 20 Proceso de toma de datos de topografía Satelital


A= Nadir B= Línea de nadir

El desplazamiento del terreno puede ser cientos de metros. Por ejemplo, si el sensor

satelital IKONOS adquiere datos de imágenes de un área con un kilómetro de relieve

vertical con un ángulo de elevación del sensor de 60° (30° del nadir) la imagen

resultante tendrá casi un desplazamiento del terreno de 600 metros. Desplazamiento

adicional del terreno puede producirse como consecuencia de errores al establecer la

elevación de referencia. Bajos ángulos de elevación de las imágenes, modelos

imperfectos del terreno, y variabilidad del ángulo azimutal y de elevación dentro de

una imagen limitan el potencial de precisión si se intenta la ortorectificación de la

imagen. Por esta razón, se requieren altos ángulos de elevación del sensor cuando se

adquieren nuevos datos de imágenes de satélite de alta resolución sobre terreno

accidentado.


_________________________________________________________ 60 Diciembre de 2012

Figura 21 Imagen Ortorectificada



_________________________________________________________ Diciembre de 2012 61

4.3. GEOLOGÍA Y GEOTECNIA

La geología y la geotecnia corresponde a los estudios para la el mejoramiento de la vía

Bogotá – Villavicencio contratado por el INCO y cuya información fue suministrada

para facilitar este trabajo de grado con fines netamente académicos.

(INCO, 2008)Encontró las siguientes formaciones en los estudios de realizados para

el mejoramiento de la carretera Bogotá –Villavicencio

4.3.1. FormacionesGeológicas.

Adaptado de (INCO, 2008)

4.3.1.1. Terrazas (Qt)

Su presencia en el corredor estudiado es poco frecuente, presentan morfología plana,

lobulada y en algunos sitios basculada con gradiente hacia el Río Negro.

Alcanzan grandes espesores, siendo acumulaciones no progresivas heterogéneas. Se

compone de bloques de cuarcitas, filitas, metareniscas embebidas en matriz areno

arcillosa. En algunas ocasiones se encuentran estas terrazas diferenciando varios

niveles que se pueden relacionar con flujos de lodo, tierra y eventos torrenciales.

Estas acumulaciones de gravas constituidas por metamorfítas rellenan un substrato

fracturado de cuarcitas o filitas y su ubicación está por encima del actual nivel base

del Río Negro, esto permite deducir que son terrazas antiguas que han venido siendo

levantadas como consecuencia de la tectónica del área o que el río ha venido

entallando a través del tiempo.

La naturaleza inconsolidada de estas terrazas, hace que los cortes y rellenos a

construir en ellas sean vulnerables ante eventos erosivos.

4.3.1.2. Aluvión (Qal)

Son restringidos a las llanuras aluviales y cauces del río Negro, están conformados por

materiales sueltos, bloques y cantos redondeados y subredondeados, gravas, arenas y

en menores proporciones limos o arcillas.

Los sedimentos aluvialesson permanentemente retransportados.


_________________________________________________________ 62 Diciembre de 2012

4.3.1.3. Coluvión (Qc)

Estos depósitos consisten en fragmentos líticos angulares de bloques y gravas

caóticamente dispuestos en una matriz areno-arcillosa, presentando consolidación

muy baja, se los encuentra “colgados” en el sector de lomas empinadas y donde el río

se encañona en un valle en forma de “V”; alcanzan espesores variados, y grandes áreas

La naturaleza inconsolidada de estos depósitos, su ubicación cercana a zonas de falla y

la saturación alta de agua, hace que se consideren inestables, hecho que se confirma

por los numerosos desprendimientos que presentan especialmente después del sismo

ocurrido el 24 de Mayo.

4.3.1.4. Formación Areniscas de Gutiérrez (Dg)

La topografía muy abrupta, notable en la margen derecha de la angostura del río

Negro, cerca de la Quebrada Estaquecá correspondiendo con la morfología de la

formación metamórfica cuarcítica, la cual corresponde según la nomenclatura

estratigráfica a un nivel del Devoniano, y en este informe se describe y se utiliza con la

definición de Formación Areniscas de Gutiérrez. (Fotografía1)

Fotografía1Disposición casi vertical de la estratificación en las Areniscas de Gutiérrez

Tomado de (INCO, 2008)


_________________________________________________________ Diciembre de 2012 63

Aproximadamente un 20% del área presenta terrenos metamórficos compuestos por

un substrato que se dispone en bancos muy gruesos y masivos y con el intemperismo

dejan ver filiación incipiente que puede corresponder a la estratificación original de

los sedimentos o al mismo proceso metamórfico en el que la deformación por lo

general es en forma de pliegues isoclinales. En estado fresco la roca se comporta como

una unidad única y maciza, evidenciando patrones de diaclasamiento que dejan

geoformas piramidales con pendientes mayores de 45º, donde esporádicas fracturas

presentan rellenos de cuarzo hialino o lechoso y en algunas partes se intercalan

niveles delgados de filitas gris-verdosas.

Fotografía2 Morfología de pendientes moderadas en coluvión que cubren lutitas en la zona de deslizamiento


Los paquetes de cuarcitas aunque tienen colores grises o verdosos, pueden presentar

variación desde diversos tonos de gris y algunos con tonalidades amarillas o

parduscas se relacionan con el mayor o menor grado de alteración por efectos de la

meteorización de las rocas; por alteración hídrica o hidrotermal pueden presentar

igualmente en las fracturas abiertas costras ferruginosas amarillas o café.


_________________________________________________________ 64 Diciembre de 2012

La prolongada extensión con foliación incipiente exhibida por esta unidad, el

fracturamiento intenso con diaclasas cerradas y rellenadas por cuarzo en venas, la

homogeneidad de la formación con muy esporádicas capas de filitas y la

recristalización de los granos casi exclusivamente de cuarzo (Bajos porcentajes de

algunas micas) evidencian su origen a partir de un ambiente de metamorfismo de tipo

regional de baja presión y de baja temperatura de rocas de origen principalmente

sedimentario en cuencas Paleozoicas.

4.3.1.5. Formación Caqueza inferior (Kc).

Esta formación del cretácico está conformada en el área por las Lutitas de la

Formación Caqueza, que ha sido denominada en algunos informes como Lutitas de

Macanal y aquí se utiliza la definición de la Formación Caqueza Inferior (Kc)

Es una formación de origen sedimentario está compuesta por Lutitas grises e

intercalaciones de Limolitas silíceas, quese disponen en capas por lo general

delgadas;otros niveles son de Lodolitas negras físiles con areniscas en estratos

delgados y medios con cierta gradación de espesores hacia la base de la secuencia.

Lasfracturas presentan rellenos de cuarzo lechoso, sulfatos, yeso o melanteritasy

solamente en las perforaciones se encontraron muy esporádicas venas de calcita con

costras ferruginosas. Algunos afloramientos que evidencian surgencias de agua o

humedad, presentan horizontes “calichosos” confundibles con carbonatos.


_________________________________________________________ Diciembre de 2012 65

Fotografía3 Detalle de los pliegues en las lutitas de la Fm Caqueza Inferior


Los paquetes de lutitas pueden presentar variación en color desde diversos tonos de

gris y negro (dado por minerales grafitosos), los cualespredominan en la base de la

secuencia.

En estos niveles se aprecian algunas capas de areniscas con ichnofósiles y calcos de

carga, lo que evidencia su origen a partir de ambientes marinos, lo cual se confirma

con algunos foraminíferos encontrados en núcleos de perforación, asociados a

estratos con cemento calcáreo en muy bajas proporciones y algunas láminas de

calcita.

La intercalación de areniscas y limolitas según su predominio sobre lodolitas, permite

diferenciar algunos paquetes de materiales litológicos en las lutitas de la Formación

Caqueza Inferior, que además de presentar estas variaciones en los tamaños de

grano, pueden tener comportamientos plásticos particulares.


_________________________________________________________ 66 Diciembre de 2012

Fotografía4Ichnofósiles en limolitas de la Formación Caqueza Inferior.


Con respecto a las propiedades geotécnicas de losmateriales, en el estudio de

estabilidad de ladera, también llevado a cabopor el (INCO, 2008) se llegó a los

parámetros de resistencia y propiedades delo suelo contenidos en la Tabla 4


_________________________________________________________ Diciembre de 2012 67

Tabla 4Propiedades Geotécnicas de los materiales.

Propiedades

geotécnicas

peso

unitario

(kN/m3)

peso

unitario

saturado

(kN/m3)

Angulo

resistencia

interna (º)

cohesión

(kN/m2)

LUTITA 20 21 28 200

TERRAZA 19 20 32 50

COLUVIÓN 19 20 31 60

ALUVIAL 19 20 30 0

FILITAS 22 - 30 300



_________________________________________________________ 68 Diciembre de 2012

5. RESULTADOS

5.1. DETERMINACIÓN DE LOS PARÁMETROS SÍSMICOS

La primera parte de este trabajo de grado corresponde a analizar las señales sísmicas

registradas por la estación de Quetame entre los años 1995 y el año 2012. Dichos

registros de aceleración fueron suministrados por el Servicio Geológico Colombiano y

corresponde a 57 sismos en sus 3 componentes para un total de 171 de registros de

aceleración.

Estas señales fueron analizadas una por una para obtener los parámetros sísmicos de

cada una. El software con el que se realizó cada uno de estos análisis fue SeismoSignal

del paquete Seismoso.En laTabla 5 se presenta de manera resumida los parámetros

sísmicos de mayor importancia para la realización de esta investigación. Ésta tabla

apenas contiene los parámetros para el sismo de Quetame por ser el de mayor

importancia dada la magnitud registrada .Los parámetros consignados son:

Magnitud de Rictcher(ML) o magnitud instrumental, la profundidad (Prof.), la

componente del registro, la aceleración máxima o pico, la velocidad máxima, la

relación entre la velocidad máxima y la aceleración máxima y la intensidad arias. Este

último corresponde al parámetro sísmico que se relaciona para obtener las ecuaciones

multivariadas.

Tabla 5 Tabla Resumida de Los parámetros sísmicos.

N°

fecha Epicentro Hora

hh:mm:ss (UT)

(ML

)

Profundidad (km)

Componente

Ac. Máx.

(cm/sec2)

Vel. m(cm/se

c)

Vmax/Amax (sec)

Intensidad de Arias

(m/sec)

11 24-may-

08

Quetame (Cundinamar

ca)

19:20:44

5.7 Sup. NS 606.686 38.014 0.063 1.0750

11 24-may-

08

Quetame (Cundinamar

ca)

19:20:44

5.7 Sup. EW 460.180 10.849 0.024 0.4811

11 24-may-

08

Quetame (Cundinamar

ca)

19:20:44

5.7 Sup. V 297.632 10.509 0.035 0.2906


_________________________________________________________ Diciembre de 2012 69

La tabla completa con todos los parámetros sísmicos obtenidos se encuentra en el

Anexo 2

Con estos 171 registros sísmicos, se realizó el análisis para determinar cuáles de estos

generaron desplazamientos en los taludes de la zona.

5.2. CARACTERÍSTICAS DE LOS TALUDES

Con el fin de realizar las modelaciones correspondientes a los taludes de la zona, se

realizó la superficie basándose en la topografía en escala 1:12.500 como se muestra en

laFigura 22 y con ayuda del Software AutoCAD Civil 3D .Se generaron secciones

transversales cada 100m con 2km de ancho, tomando como eje la Vía existente

Bogotá – Villavicencio.

Figura 22. Topografía escala 1:12500

En la Figura 23a continuación se muestra la sección transversal generada en la

abscisa km43+200. La totalidad de la de las secciones generadas junto con los

modelos geológicos se encuentra en el anexo 3.


_________________________________________________________ 70 Diciembre de 2012

Figura 23 Sección transversal Abscisa km43+200

Ya definidas las características geométricas de los taludes obtenidas principalmente

con las secciones transversales, se procedió a generar los modelos geológicos de cada

una estas, dichos modelos partieron de la información geológica existente realizada

principalmente por INCO et al (2008) la planta geológica en la cual se basaron los

modelos es mostrada en la Figura 24 Planta Geológica de la zona.

Figura 24 Planta Geológica de la zona.


_________________________________________________________ Diciembre de 2012 71

Fuente: (INCO, 2008)

El modelo geológico de la sección km43+200 se muestra a continuación en la figura

25.

Figura 25 Modelo geológico sección transversal km43+200

.La información correspondiente a las secciones 50 secciones transversales con sus

respectivos modelos geológicos se encuentran en el Anexo 3. Adicionalmente por las

altas pendientes de la que se pueden observar en la Figura26se incluye un plano con

estas con el fin de identificar las pendientes más críticas. (Anexo7).

Figura26 Pendientes de la zona

En el mapa de pendientes los colores azules significan las pendientes planas y a

medida que pasa de verde a rojo la pendiente aumenta de tal forma tendiendo a

convertirse en vertical en los sitios más críticos.


_________________________________________________________ 72 Diciembre de 2012

5.3. DETERMINACIÓN DE LA ESTABILIDAD DE LOS

TALUDES

Una vez obtenidos los modelos geológicos - geotécnicos se realizaron lasmodelaciónes

de los taludes existentes, donde se obtuvieronlasaceleraciones críticas. En la Tabla 6

se encuentran los resultados para los valores de las mayores aceleraciones críticas de

los taludes. La tabla completa se encuentra en el anexo 5

Tabla 6 Mayores aceleraciones críticas de los taludes.

N° abscisa costado Kh

Aceleración critica

Horizontal (m/s2)

aceleración Critica horizontal (cm/s2)

1 k42+700 IZQUIERDO 0.45 4.415 441.45

2 k40+400 IZQUIERDO

(1) 0.44 4.316 431.64

3 k41+700 IZQUIERDO

(1) 0.44 4.316 431.64

4 k43+000 IZQUIERDO 0.43 4.218 421.83

5 k42+600 DERECHO 0.42 4.120 412.02

6 k41+500 IZQUIERDO

(1) 0.40 3.924 392.40

7 k40+500 IZQUIERDO

(1) 0.39 3.826 382.59

8 k42+700 DERECHO 0.39 3.826 382.59

9 k42+500 IZQUIERDO(1) 0.38 3.728 372.78

10 k40+800 IZQUIERDO

(1) 0.35 3.434 343.35

11 k41+800 DERECHO 0.34 3.335 333.54

12 k43+900 IZQUIERDO 0.34 3.335 333.54

13 k44+500 DERECHO 0.34 3.335 333.54


(1) 0.33 3.237 323.73

15 k41+200 DERECHO (1) 0.31 3.041 304.11


(1) 0.31 3.041 304.11


(1) 0.30 2.943 294.30


(1) 0.30 2.943 294.30

19 k41+700 DERECHO 0.30 2.943 294.30

20 k43+200 IZQUIERDO 0.30 2.943 294.30

21 k43+600 IZQUIERDO 0.30 2.943 294.30


_________________________________________________________ Diciembre de 2012 73

La Figura27 y la Figura28 muestra el modelo de estabilidad parala sección transversal

del km43+200. Éste modelo fue realizado en cada uno de los sentidos En el anexo 4se

incluyen las imágenes de cada uno de las modelaciones de realizada y de los cuales se

recopilo la información delanexo 5 correspondiente a las aceleraciones críticas.

#

Figura27 Análisis de estabilidad de izquierda a derecha.

Figura28Análisis de estabilidad de derecha a izquierda


_________________________________________________________ 74 Diciembre de 2012

5.4. CÁLCULO DE LOS DESPLAMIENTOS DE NEWMARK

Una vez obtenidos los aceleraciones criticas de cada uno de los taludes, se realizó la

escogencia de los sismos cuyas aceleraciones picos (máximas) sobrepasan la

aceleración critica de cada talud, con el fin de tener los sismo que generan

desplazamiento en cada uno de estos.

Para las obtenciones de las los desplazamientos de Newmark, se realizó un programa

en Excel dónde ingresando como entradas los registros de aceleración corregidos, y la

aceleración critica del talud el resultado es el Desplazamiento de Newmark.Figura 29

muestra el registro de aceleración, la velocidad y los desplazamientos de Newmark

para el talud de la sección transversal del km43+200 costado derecho con una

aceleración critica de 0.16g sometido al sismo de Quetame (2008)

Figura 29. Obtención de los desplazamientos de Newmark para el Talud


_________________________________________________________ Diciembre de 2012 75

Derecho del Km43+200 sometido al sismo de Quetame (2008)

En la Tabla 7 a continuación se muestran los resultados obtenidos para los 10

mayores desplazamientos de Newmark

Tabla 7 Tabla resumida de Aceleraciones criticas

Abscisa Costado sismo Aceleración

crítica intensidad de arias (m/s)

Desplazamientos de Newmark (cm)

k01+900 IZQUIERDO N11_NS 0.02 1.075 10.42726

k03+400 DERECHO N11_NS 0.02 1.075 10.42726

k04+600 DERECHO N11_NS 0.02 1.075 10.42726

k03+500 IZQUIERDO N11_NS 0.03 1.075 9.60916

k04+200 IZQUIERDO N11_NS 0.05 1.075 8.48536

k02+800 IZQUIERDO N11_NS 0.06 1.075 8.01113

k02+800 IZQUIERDA N11_NS 0.07 1.075 7.55087

k0+600 DERECHO N11_NS 0.08 1.075 7.18581

k03+500 IZQUIERDO(1) N11_NS 0.08 1.075 7.18581

k01+200 DERECHO N11_NS 0.09 1.075 6.80835

Se obtuvieron 548 desplazamientos de Newmarkaun que cabe recalcar que varios de

estos se repiten, pues existen taludes con la misma aceleración critica en la zona, aun

así se incluyen en el (Anexo 6)todosestos dada su importancia en el análisis y en la

muestra estadística.

5.5. CONTRUCCIÓN DE CORRELACIONES.

Obtenidos losdesplazamientos de Newmark, las aceleraciones críticas de los taludes

se y las Intensidades de Arias de los sismo se procede a relacionar estos en una

ecuación multivariada cuyos resultados de la regresión son los siguientes.

Tabla 8 Estadísticas obtenidas de la regresión

Coeficiente de correlación múltiple

0.903

Coeficiente de determinación 0.815


_________________________________________________________ 76 Diciembre de 2012

R^2

R^2 ajustado 0.814

Error típico 0.618

Observaciones 548

Tabla 9 Coeficientes de la ecuación

Intercepción 1.382

Acc -7.669

IA 1.681

Para obtener n una ecuación de la siguiente forma

Log (DN)=1.681*log (IA) -7.669*(Ac)+1.382 (EC. 5.4-1)

Donde:

DN: Desplazamientos de Newmark en cm

IA: Intensidad de Arias en m/s

Ac: Aceleración critica de los taludes (g)

Que se representa gráficamente de la siguiente forma.

Grafica 1 Función multivariada de DN=f (IA, Ac)


_________________________________________________________ Diciembre de 2012 77


_________________________________________________________ 78 Diciembre de 2012

5.6. ZONIFICACIONES

Las zonificaciones realizadas en la zona, se aplicaron mediante Sistemas de

Información geográfica (SIG),con la metodología de algebra de mapas que consiste en

operar diferentes mapas con atributos,por lo tanto se crearon planos de propiedades

geotécnicas de los materiales, pendientes del terreno, espesores de estratos, y altura

de nivel freático; todo esto con el fin de poder realizar operaciones para obtener como

resultado un plano con el factor de seguridad estático como medida de chequeo, una

espacialización de las aceleraciones críticas y su correspondiente agrupamiento y con

esto una un cálculoespacializado de los desplazamientos de Newmark y su

agrupamiento para representarlo como amenaza, previa definición del sismo de

diseño que simule características similares a las que podría estar sometida la región.

Se para realizar la zonificación de deslizamientos inducidos por sismo a partir de los

desplazamientos de Newmark, se crearon los siguientes mapas:

Mapa de ᶲ(Figura 30):

Mapa de U (presión de poros) teniendo en cuenta que la altura del nivel

freático se definió como la altura media del estrato permeable. (Figura 31)

El Angulo de inclinaciónde la falla planarβ (Figura 32)

Mapas de H o alturas del estrato (Figura 33 Mapa de H (espesor de

estratos)Figura 33)

Mapa de γ (Figura 34)

Mapa de C’ (Figura 35)

El Factor de seguridad estático agrupado cómo medida de chequeo (Figura 36)

La aceleración critica (Figura 37y su correspondiente agrupamiento (Figura 38)


_________________________________________________________ Diciembre de 2012 79

Figura 30 Mapa de ᶲ

Figura 31Mapa de U


_________________________________________________________ 80 Diciembre de 2012

Figura 32 Mapa de β

Figura 33 Mapa de H (espesor de estratos)


_________________________________________________________ Diciembre de 2012 81

Figura 34Mapa de γ

Figura 35 Mapa de c'


_________________________________________________________ 82 Diciembre de 2012

Figura 36 Factor de seguridad Estático

Figura 37 Aceleraciones Críticas


_________________________________________________________ Diciembre de 2012 83

Figura 38Aceleraciones criticas agrupadas

El mapas de aceleraciones críticas agrupadas se hizo basándose en los criteriosde

niveles de estabilidad propuestos por Legg et al (1982) y que se divide en 5 niveles,

Muy estable, estable, alto, moderado, bajo e inestable.

5.7. ZONIFICACIÓNPOR DESPLAZAMIENTOS.

Una vez obtenidos las aceleraciones críticas del terreno espacializadas solo resta

definir un sismo de diseño para poder calcular los desplazamientos del terreno y con

esto agruparlo en niveles de amenaza.

5.7.1. Sismo de diseño

El sismo de diseño se definióbasándose en la distancia epicentro del sismo de

Quetame (2008) que fue de 8.6km, con una magnitud similar a la que especifica la

Microzonificación sísmica de Bogotá para la fuente Intermedia que corresponde a la

Falla frontal de la cordillera Oriental empleada por los convenios, (AIS, Ingeominas,

Uniandes, 1996)) con valores cercanos a una Magnitud de momento de 6.9.

Teniendo en cuenta estos criterios se escogió el sismo IMPERIAL VALLEY ocurrido

en California el mayo 18 de 1970 con Mv=6.6 registrada en la estación del Centro con


_________________________________________________________ 84 Diciembre de 2012

distancia Epicentral de 8.0km y con una Intensidad de Arias de 1.535 m/s. Este

parámetro sísmico fue calculado mediante SeismoSignal del paquete Seísmosoft con

el registro de aceleración publicado por The Canadian

AssociationforEarthquakeEngineering (1988). En laTabla 10 a continuación se hace

un resumen de las características del sismo de diseño.

Tabla 10. Sismo de diseño

Nombre del sismo Imperial Valley

Fecha 18 de Mayo de 1940

Estación de registro Centro

Mv 6.6

Distancia Epicentral 8 km

Intensidad de Arias. 1.535 m/s

5.7.2. Aplicación de función multivariada

Una vez hallada la Intensidad de Arias para el sismo de diseño, correspondiente a

1.535m/s se cuentan con todos las variables necesarias para calcular los

desplazamientos de Newmark sobre el terreno, para esto se utilizó al igual que en el

numeral anterior Sistemas de información geográfica. Para finalmente agruparlos en

zonas con desplazamientos comunes y realizar la zonificación de amenaza de

deslizamientos inducidos por sismo.En Figura39a continuación se muestran los

desplazamientos de Newmark en el terreno.


_________________________________________________________ Diciembre de 2012 85

Figura39 Desplazamientos del terreno

Finalmente se realizó el agrupamiento de los desplazamientos en estados de falla

(Figura 40), dependiendo de los valores de estos la amenaza del estado de falla, puede

clasificarse en Ligera, moderada, Alta, Severa, y catastrófica según los niveles

propuestos por Legg et al (1982)


_________________________________________________________ 86 Diciembre de 2012

Figura 40 Zonificación de amenaza por deslizamientos por sismo.

Como resultados finales de este trabajo de grado en el (Anexo 7) se encuentran los

mapas en formato doble carta.


_________________________________________________________ Diciembre de 2012 87

6. ANÁLISIS DE RESULTADOS.

Durante todo el capitulo 5 se expusieron los resultados referentes a: (i) la

determinación de los parámetros sísmicos, (ii) las características de los taludes, (iii) la

determinación de la estabilidad de estos, (iv) cálculo de los desplazamientos, (v) la

construcción de las correlaciones, todo esto para aplicar dicha correlación a la zona

escogida y de la cual se extrajo la información con la cual se construyeron.

Adicionalmente la escogencia de un sismo de diseño cual debe ser de características

de amenaza sísmica similares a los que puede estar asociada la zona de estudio.

Finalmente se generaron mapas de factor de seguridad estático, aceleraciones críticas

de los taludes de la zona y desplazamientos de estos asociándolos a una amenaza.

Estos mapas son innovadores, ya que permiten estimar el posible comportamiento de

la respuesta sísmica de los taludes de la zona escogida para el estudio.

Arango & Rodriguez, (2004)realizaron un análisis similar partiendo de 13 registros

sísmicos y 5 taludes definidos como típicos de la zona de Las Colinas en El Salvador,

con los cuales modelaron los desplazamientos de Newmark y construyeron una

ecuación que fue similar a la hallada por Jibson y Keeefer (1994) para el área de New

Madrid. Existen al menos otros 8 autores que han trabajado en dichas en

zonificaciones de amenaza basándose en el en bloque deslizante de Newmark, pero no

hay registro que ninguna de estos estudios se halla realizado en el país.

Siendo presentadas las implicaciones de la importancia de los estudios de este tipo se

desglosará cada uno de los resultados para llegar al final al comportamiento dinámico

de los taludes y la zonificación de la amenaza de esta zona del país.

Como se ha explicado en capítulos anteriores, la respuesta dinámica de los taludes

está íntimamente ligada con las propiedades geotécnicas de los materiales que los

componen así como a su geometría. Las propiedades geotécnicas están íntimamente

ligadas a la geología de la zona y la geometría de los taludes a la topografía. Aunque

esta afirmación parta de una aproximación es aceptado de decir que taludes con


_________________________________________________________ 88 Diciembre de 2012

mayor Inclinación y suelos de menores resistencias son más vulnerables a ser

inestables.

6.1. DETERMINACIÓN PARÁMETROS SISMICOS

Tal como se expuso en el capítulo 3 la alta sismicidad de la zona de aplicación, que

históricamente ha sido golpeada por sismos y más recientemente el en 2008 por el

sismo conocido como Quetame con M=5.7 causando grandes pérdidas económicas

para el país, lo cual motivó de alguna forma a implementar un método de zonificación

de amenaza de deslizamientos disparados por sismo, y sobre todo a continuar con el

desarrollo de este tipo de estudios para zonas tanto rural y urbano teniendo en cuenta

la avanzada tan importante que se da en la construcción tanto de vivienda como de

infraestructura. Por lo tanto y aprovechando la información acumulada por la Red

Nacional de Acelerógrafos de Colombia de registros sísmicos desde el año 1995 hasta

el 2012 se analizó la información correspondiente a 57 sismos en sus tres

componentes, siendo estas (i) EW, (ii) NS y (iii) V, para concretar un total de 171

acelerogramasregistrados por la estación del municipio de Quetame, en departamento

de Cundinamarca.

Es claro que desde la implementación de la RNAC en el año de 1993 sólo ha habido un

evento registrado que ha tenido grandes implicaciones en la zona por sus destrozos y

por su cercanía con el epicentro. El sismo de Quetame registró una aceleración pico de

606.7 cm/s2 siendo este el de mayor PGA (aceleración pico) y también el de mayor

magnitud registrado por la estación. También se puede apreciar en el anexo 2 que

existe gran cantidad de datos de sismos de todas las aceleraciones pero todos

coinciden en que son sismos superficiales.

(Ingeominas, 2008)denota que una particularidad de los sismos superficiales es que

casi siempre están acompañados de replicas, especialmente cuando son de tamaño

significativo, esto sucede debido a relajación de las concentraciones de esfuerzos

producidos por la ruptura dinámica del sismo principal, situación que se aprecia

claramente en varios de los sismo registrados por la estación y en el sismo que

Quetame (2008)


_________________________________________________________ Diciembre de 2012 89

Con respecto al tiempo en la mayoría de los sismos su duración significativa (tiempo

en el cual se puede considerar éste como fuerte) fue entre 6 y 28 segundos y la

intensidad de Arias varió entre valores de 1.07m/s la del sismo de Quetame hasta

valores mínimos de 0.001 en varios registros. Este parámetro resultó fundamental en

la realización del presente trabajo de grado, debido que esta es una de las variables a

relacionar en las correlaciones de las que se hablará posteriormente.

Un aspecto muy positivo de la realización de este trabajo de grado es contar con gran

cantidad de datos de registros de aceleración que permitan una muestra estadística

importante al construir las correlaciones en cual la Intensidad de Arias es una de las

variables.

6.2. CARACTERÍSTICAS DE LOS TALUDES.

Las características de los taludes fueron definidas básicamente a través de: (i)

topografía, (ii) geología (iii) geotecnia.

Para la obtención de la geometría de estos taludes se realizaron secciones

transversales cada 100 procurando obtener diferentes escenarios para el análisis,

estas secciones transversales fueron definidas con un ancho de 2km con el fin de

incluir las divisorias de aguas de la cuenca del Rio Negro.

Del Anexo 7 en el cual están las pendientes de la zona estudiada, se puede realizar el

análisis de la geometría de los taludes, y se encuentra que en está priman las

pendientes de 46% al 100% en el terreno, lo que corresponde a ángulos de inclinación

entre 25 grados a 45 grados, los cuales corresponden a un terreno Montañoso a

escarpado según el Manual de Diseño Geométrico del Invias.

De ahí una de las vulnerabilidades de la región en cuanto a la estabilidad de los

taludes, pues la mayor parte del área está compuesta por taludes con altas pendientes.

Otra característica del terreno corresponde a las llanuras aluviales que se encuentran

cercanas al cauce del rio negro, ya que es este el que ha definido la dinámica de la

zona en cuanto a los aluviales y las terrazas “colgadas” que han subido producto de la

tectónica y que son apreciables en el plano de pendientes del (Anexo 3).


_________________________________________________________ 90 Diciembre de 2012

La geología de la zona fue definida, con ayuda del plano geológico en planta adaptado

de INCO et al (2008), y las perforaciones contenidas en este mismo.Fue así como se

generaron los modelos geológicos de la zona de estudio partiendo de las 50 secciones

transversales generadas.

De ahí se puede deducir que los materiales que definen la geología corresponde a los

de las siguientes formaciones: (i) Terrazas (Qt), (ii) Aluvión (Qal), (iii) Coluvión (Qc)

(iv) Areniscas de Gutiérrez (Dg), (v) Caqueza Inferior conformado por Lutitas (Kc).

De los modelos geológicos generados se puede analizar básicamente que la mayor

parte del área de alta pendiente corresponde a Lutita que aflora en la superficie,

también que hay parte importante en coluviones, y terrazas, estas dos últimas con

menores pendientes que la roca. Los aluviales básicamente en el cauce del rio negro y

sus alrededores, formando en ocasiones llanuras aluviales y en la parte sur del estudio

una formación integrada por areniscas (a partir del km44+000 y hasta el km49+900).

Cabe anotar que los coluviones del área, cómo se explico en el capítulo 4, corresponde

a bloques y gravas caóticamente dispuestas en una matriz areno arcillosa con baja

consolidación, y que se encuentran colgados en sectores de alta pendiente. Con lo cual

se puede decir que estos materiales de baja resistencia en alta pendiente van a ser

vulnerables en caso de la aplicación de cargas como lo es un sismo.

Las terrazas encontradas en la zona esta restringidas apenas a ciertas áreas de la zona

especialmente entre el km43+100 y el km43+400. Estas terrazas están compuestas

por bloques de cuarcitas, filitas y meta areniscas en una matriz areno arcillosa,

permiten deducir que son terrazas antiguas que han venido siendo levantadas como

consecuencia de la tectónica o el entallamiento del rio negro a través del tiempo, como

se comentó antes en este análisis y en los estudios previos del capítulo 4

Con respecto a las Lutitas de la zona se puede decir que ocupan una gran extensión

pero no son las la formación critica en la estabilidad de los taludes. Estas rocas son

naturaleza de origen sedimentario con cohesiones importantes los cuales la definen

como rocas con características capaces de deformarse antes de fallar.


_________________________________________________________ Diciembre de 2012 91

Las areniscas de la formación Areniscas de Gutiérrez tampoco son la parte critica de

este estudio, entre otras cosas por su buenas propiedades geotécnicas, por su

composición geológica y por su disposición de fracturas, de igual forma se recalca que

los métodos de estabilidad de taludes en roca presentan otras consideraciones a las de

los taludes en suelo y que dichas consideraciones no han sido tenida en cuenta para la

realización del presente trabajo de grado, por lo tanto se encuentra fuera del alcance y

del análisis.

Los aluviales como se comentó anteriormente están restringidos al cauce y las

llanuras del rio negro, está básicamente conformado por materiales sueltos de

bloques y cantos redondeados con gravas y arenas y menores proporciones limos o

arcillas, por lo tanto no presentan resistencia cohesiva.

En general con respecto a la geología del área modelada es común encontrar las

siguientes distribuciones de materiales en las secciones transversales:

Coluviales con espesores variables entre 5 y 30 metros colgados sobre Lutita

entre las secciones km40+000 y e km42+500, adicionalmente el cauce del rio

negro y una parte de su área de influencia directa enmarcado por Aluviales

A partir de la abscisa 42+500 y hasta km43+300 Terrazas colgadas sobre

Lutita, en sitios con pendientes más suaves que las que se ve en los coluviones,

esto sucede particularmente en el costado izquierdo en sentido del abscisado y

del flujo del agua. Se sigue manteniendo el mismo comportamiento en los

coluviones y se encuentran en mayor cantidad en el costado derecho. Los

aluviales conservan la misma distribución.

A partir del km42+900 se observa un gran coluvión en el costado derecho que

va hasta el final del estudio km49+900. Con espesores entre 20 y 50 m. es

probable que corresponda a antiguos deslizamientos. Adicionalmente también

la parte final del estudio entre el km44+000 y el km 49+900 aparecen las

denominadas areniscas de Gutiérrez en el costado izquierdo con espesores que

varían entre 50 y 300 metros.


_________________________________________________________ 92 Diciembre de 2012

Con respecto a la geotecnia de la zona, se asignaron los parámetros de resistencia a los

materiales encontrado en la zona. Estos parámetros, corresponde a los utilizados por

INCO et al (2008) y corresponde en general a los consignados en la Tabla 5 del

capítulo 5.Con respecto a estos parámetros se puede decir que tienen valores que son

acordes con lo encontrado en rocas y suelos similares encontrados por otros autores y

simplemente nuestro alcance no da para discutir estos resultado ya que son estudios

previos de los que se basa este trabajo de grado.

Obtenidos los modelos geológicos adaptados en las secciones transversales generadas

a partir de la topografía y asignándole a cada uno de estos unos parámetros

geotécnicos y de resistencia se puede concluir que están definidas las características

de los taludes, y con esto se puede dar el siguiente paso para la modelación de los

mismos.

6.3. ESTABILIDAD DE LOS TALUDES.

El análisis de estabilidad se realizó con el fin de obtener las aceleraciones críticas de

los taludes, este análisis fue llevado a cabo en SLIDE 5.0 por medio del método de

análisis deBishop simplificado y teniendo las siguientes consideraciones generales:

Se definió el nivel freático en la altura media del estrato permeable.

Se utilizaron las geometrías iguales halladas en las características de los

taludes, al igual que la distribución de estratos y las propiedades geotecnias.

Se itero de forma Manual hasta obtener el factor se seguridad igual a uno para

cada uno de los taludes que se encontraron en la zona como se especifica en la

tabla # del anexo #, y como se puede visualizar en las imágenes del anexo #.

Teniendo en cuenta los 109 resultados producto de las modelaciones Anexo 4se

aprecia que estos corresponden a aceleraciones criticas distribuidas en el rango 0.02

hasta 0.45 y las menores aceleraciones criticas según lo que se puede apreciar

corresponde a las pendientes mayores, y coluviales colgados en estas. Pero son


_________________________________________________________ Diciembre de 2012 93

predominantes las fallas en Lutita con superficies de falla grandes, con ángulos de

inclinación alto. Esto se debe principalmente a que los coluviones están superpuestos

sobre la Lutita y han ido formando a lo largo del tiempo pendientes menores en el

terreno.

En las terrazas y en algunos coluviones colgados sobre Lutita se aprecia bajas

aceleraciones criticas como es claramente mostrado en la (imagen 27 y en la imagen

28 del Anexo 4) cuando su pendiente es alta.

Las mayores superficies de falla, son las que requieren mayor energía para realizar su

desplazamiento, lo cual está básicamente asociadas a su cohesión, por lo tanto en

materiales con cohesión alta, en este caso Lutitas las superficies de falla son mayores,

situación que se puede apreciar en las imágenes del Anexo 4.

En general se puede observar que las aceleraciones critica menores corresponde a las

zonas de Coluviones y terrazas sobre Lutitas con pendientes altas a medias las cuales

presentan un mecanismo de falla Circular por debajo del basamento. Seguido de

Lutitas aflorando en el terreno con pendientes altas pero con superficies de falla de

gran tamaño dominado por su alta cohesión.

En este orden de ideas las zonas críticas de los taludes se encuentran en zonas donde

hay depósitos cuaternario (Qc y Qt y Qal) depositadas sobre Lutitas y con pendientes

que van de medias a altas. Y en Lutitas aflorando con taludes con ángulos de

inclinaciones altos. Aunque bien vale la pena anotar que la falla no ocurre en el

basamento sino debajo de este.

Sería valioso hacer un análisis de sensibilidad donde se tenga en cuenta la

importancia de cada una de estas variables en el análisis de estabilidad, pero esto no

se encuentra definido dentro del alcance de este trabajo de grado.

Las aceleraciones criticas son un insumo indispensable para la construcción de las

correlaciones por lo tanto el análisis de estabilidad se con una herramienta

computacional de estabilidad de amplio uso, utilizando información confiable de


_________________________________________________________ 94 Diciembre de 2012

entrada y verificando los resultado con criterios basados en la experiencia del Profesor

quien guía este proyecto.

Una ventaja del análisis de estabilidad realizado en este trabajo de grado tienen que

ver con la buena cantidad de datos que supone una muestra estadística valida para su

correlación, sin embargo y teniendo en cuenta que la estabilidad de los taludes en roca

y en suelo no siempre tienen el mismo comportamientos, que no sólo están ligados a

su geometría y propiedades geotécnicas se recomienda realizar estos análisis

incluyendo criterios adicionales de profesionales en geotecnia con gran experiencia.

No es posible hacer un análisis comparativo de los resultados con otras experiencias

de este tipo realizadas. Porque si bien, la estabilidad de los taludes no solo depende de

los parámetros de resistencias del suelo o de la roca, y la geometría, si son los factores

más importantes y por lo tanto se requiere que se hubiese llevado a cabo un estudio de

similares características en zona. Sin embargo con respecto a las aceleraciones

críticas se puede comentar que al igual que Arango y Rodríguez (2001) estas variaron

en un rango similar obteniendo que para las Colinas; zona de estudio de estos

investigadores fueron de 0.01g a 0.056g para diferentes condiciones entre las que se

encontraban.

Una secuencia de 3 estratos, piroclastico y epiclastico sobre tubas volcánicas.

Una secuencia de tres estratos, piroclasticas, epiclasticas y peosuelo sobra

tobas.

Condiciones secas

Tabla de agua debajo en la intersección superior del piroclastico.

Otra de las similitudes del estudio de Arango & Rodriguez, (2004)con el realizado en

este trabajo de grado tiene que ver con la herramienta computacional por el cual se

realizaron las modelaciones correspondiente al programa SLIDE (RocksienceInc).

6.4. CÁLCULO DE LOS DESPLAZAMIENTOS DE

NEWMARK

Para el análisis de los Desplazamientos de Newmark, se debe que tener en cuenta que

solo aplica para aquellas aceleraciones pico superior a las aceleraciones críticas de los


_________________________________________________________ Diciembre de 2012 95

taludes, ya que está definida como la doble integral el área sobre la aceleración critica

del registro. Es en este punto del análisis donde se logran relacionar una característica

del talud; siendo esta la aceleración Critica, Una característica del registro sísmico,

que para este estudio es la Intensidad de Arias de los sismo cuya aceleración pico es

mayor a la Aceleración critica del talud y los desplazamientos de Newmark como se

definió anteriormente. Lo que significa en términos más sencillos, son las

aceleraciones que teóricamente causan desplazamientos en el terreno.

Para la obtención de estos desplazamiento de Newmark se debe contar con registros

de aceleración de los sismos con aceleraciones pico superiores a las de los taludes de

la zona y, una vez definido se debe realizar la integración numérica, en este caso

mediante un programa realizado en Excel basándose en el método simplificado en

Jibson (1993).

Jibson (1993) destaca que la principal suposición del modelo de Newmark es que los

deslizamientos se deben comportar como materiales rígido – plásticos, lo que

significa que no debe ocurrir desplazamiento por debajo de la aceleración critica y el

desplazamiento se vuelve constante cuando esta se excede. Esta suposición es

razonable para cierto tipo de deslizamiento en ciertos materiales, pero no puede ser

aplicada universalmente. En este caso se utilizará los desplazamientos de Newmark

partiendo de la premisa anteriormente mencionada, y asumiendo que para nuestra

área de estudio los taludes conservan la suposición principal de este modelo.

Los 548 datos de resultados obtenidos en los desplazamiento de Newmark hacen que

sea una muestra estadísticamente válida para la correlación que se desea plantear en

este trabajo de grado, aunque hay que tener en cuenta que los resultados muchas

veces se repiten debido a que dentro de la zona de estudio hay taludes que conservan

las misma aceleración critica, así no se encuentren espacialmente ubicado en el

mismo lugar, pero si se suprimen de los datos, el significado de la correlación puede

variar.


_________________________________________________________ 96 Diciembre de 2012

Los desplazamientos de Newmark de varían desde valores imperceptibles en el

terreno del orden de 5,5x10E-6cm en algunos taludes estables de la zona hasta

10.42cm en los taludes con aceleraciones criticas bajas.

Se observa también que el sismo que genera mayores desplazamientos en el terreno es

el sismo de Quetame (2008) (intensidad de Arias de 1.075 m/s) y como se mencionó

anteriormente es lo taludes con aceleraciones criticas bajas (del orden de 0.02g)

También es notorio que el sismo de Quetame por ser el sismo con mayor aceleración

pico de los registros obtenido pues es el que más se repite (309 veces) en taludes con

aceleraciones críticas de 0.02g hasta 0.45g, por lo tanto se evidencia la importancia de

este sismo en el análisis de desplazamientos de Newmark.

Para finalizar esta parte del análisis de los desplazamientos de Newmark, con estos, se

obtiene el ultimo insumo necesario para correlacionar lo mencionado en el inicio

siendo estos: (i) los desplazamientos en el terreno,(ii)las aceleraciones criticas

extraídas de la estabilidad de los taludes y (iii) las Intensidades de Arias proveniente

de los registros sísmicos Con estos resultados se puede proceder a obtener las

relaciones multivariadas y analizar con estas los resultados obtenidos previamente

por otros autores.

6.5. CONSTRUCCIÓN DE LAS CORRELACIONES

Realizando las regresiones estadísticas correspondientes se construyen las funciones

multivariadas con las variables independientes de Intensidad de Arias y Aceleraciones

Criticas de los taludes. Y una variable dependiente de desplazamientos de Newmark.

Para generar una ecuación capaz de relacionar lo ya mencionado.

La estadística de la regresión de 548 observaciones (Tabla 8) arrojó que el coeficiente

de correlación múltiple es de 0.903 con lo que podemos afirmar que la variable (IA)

intensidad de Arias y Ac Aceleración critica se encuentran asociadas en forma directa

de una manera muy fuerte con la variable dependiente (DN) desplazamiento de

Newmark en un 90%. Adicionalmente de acuerdo al Coeficiente de determinación R2,

podemos decir que el 81.5% de los desplazamientos de Newmark (DN) pueden ser

explicadas por las Aceleraciones Criticas (Ac) y las Intensidades de Arias (IA).El error


_________________________________________________________ Diciembre de 2012 97

típico se refiere a la desviación del Valor de desplazamientos de Newmark con

respecto a la media y corresponde a 0.618cm lo que se puede considerar como un

error admisible.

Estadísticamente se puede considerar que es una correlación valida dado el número

de observaciones y los valores de los coeficientes de correlación y de determinación.

Además porque los resultados corresponde a valores lógicos, similares a los datos de

las observaciones obtenidas en los resultados previamente obtenidos.

Otros autores han realizado diferentes análisis obteniendo correlaciones en las que

intervienen la intensidad de Arias, las Aceleraciones Criticas de los Taludes y los

desplazamientos de Newmark. En la Tabla 11 a continuación se hace un cuadro

comparativo de los resultados de Desplazamiento de Newmark realizados por tres

autores diferentes y se compran con el estudio original realizado por Newmark

obteniendo así un error, aunque si bien con esta manera no es posible validar el

resultado obtenido con el presente trabajo de grado, Corresponde a un ejercicio de

comparación entre los resultados obtenidos con un valor constante de Intensidad de

Arias de 3.44m/s la cual fue la registrada en el hospital San Rafael en Las Colinas

durante el sismo del Salvador (2001)

Tabla 11 Análisis comparativos de funciones multivariadas obtenidas por diferentes autores

Newmark`sAnalisys HSRF station (NS)

Arango y Rodríguez. El salvador (NS)

Jibson y Keefermodel Modelo propuesto Puente Quetame

Ac DN DN Error DN Error DN Error

g cm cm % cm % cm %

0.05 72.04 58.60 18.66% 88.21 22.45% 79.51 10.38%

0.1 23.74 24.02 1.18% 41.06 72.96% 32.89 38.52%

0.2 3.83 4.03 5.22% 8.90 132.38% 5.63 46.87%

0.2 1.03 0.68 33.98% 1.93 87.38% 0.96 6.59%

0.4 0.14 0.11 21.43% 0.42 200.00% 0.16 17.55%

De la tabla se pueden extraer datos importantes como que el modelo construido en

este trabajo de grado tiene un error menor al del modelo construido por Jibson y


_________________________________________________________ 98 Diciembre de 2012

Keefer si se compara con el modelo construido por Newmark (1965) pero a su vez

presenta un error mayor en las aceleraciones criticas intermedias si se compara con

el modelo construido por (Arango & Rodriguez, 2004). Sin embargo con el fin de

clarificar estos resultado y poder validar el modelo se comparan las ecuación de

Jibson y Keefer (JyK), Arango y Rodriguez (AyR) y el hallado en este trabajo de grado

(SyR) en la gráfica 2 a continuación.

Grafica 2 Comparación con Jibson y Keefe y Arango y Rodríguez

Del grafico 2 se muestra que la ecuacion multivariada hallada en este trabajo de grado

conserva similitud con los resultados que arroja para Intensidades de Arias cercanas

a los 2 m/s por el modelo planteado por Jibson y Keefer, ya que en este sobre este

valor las graficas se interceptan. Para Intensidades de Arias de 0.3 m/s a 0,4 m/s el

modelo hallado arroja resultados similares al de Arango y Rodriguez. Estos resultados

tiene sentido en esta ultima comparación para aceleraciones criticas bajas (menores a

0.1)


_________________________________________________________ Diciembre de 2012 99

De lo anterior se puede validar el modelo realizado en este trabajo de grado ya que el

resultado es similar al obtenido por otros autores en diferentes rangos,

adicionalmente conservan un compotamiento acorde a los modelos realizados por

otros autores y la estadística arroja un resultado confiable por lo que se puede decir

que la nueva relación hallada entre los Desplazamiento de Newmark, la intensidad de

Arias y la Aceleración Critica encontrada, es similar a la encontrada por (Arango &

Rodriguez, 2004)y Jibson y Keefer (1994) da un confiabilidad razonable para obtener

los desplazamientos de Newmark y puede ser utilizada para realizar una Zonificación

de Amenaza de deslizamientos inducidos por sismo la zona de Puente Quetame en el

departamento de Cundinamarca – Colombia.


_________________________________________________________ 100 Diciembre de 2012

6.6. ZONIFICACIONES

Con el fin de realizar correctamente la aplicación de las correlaciones halladas en el

numeral anterior, se realizala zonificación de la zona de estudio por medio de

Sistemas de Información Geográfica, conducentes a elaborar resultados

rigurosamente espacializados y asignandole atributos a los planos que permiten

realizar un mejor modelamiento y agrupando sus resultado de forma que pueden ser

fácilmente analizados por el usuario.

Es así como se decide realizar un procedimiento conocido como algebra de mapas y

en el que en este caso principalmente se utilizó el concepto de superposición de

información. De ahí que se crearon diferentes mapas en con información

correspondienteha:

Mapa de ᶲ

Mapa de U (presión de poros

El Angulo de inclinación de la falla planarβ

Mapas de H o alturas del estrato

Mapa de γ

Mapa de C’ (Miles & Keefer, 1999)

Con el fin a superponerlos luego y operarlos de tal forma que se obtuviera el factor se

de seguridad espacializado en la zona. Este mapa de Factor de seguridad estático se

realizó basando en la ecuación

LA realización de este mapa corresponde más a una medida de chequeo y de

validación de la información base para la operación del algebra de mapas.

El resultado de este cálculo y especialización del factor de seguridad estático arrojó

que l el factor de seguridad es mayor a 1.75 para la mayoría de los taludes de la zona,

especialmente en la parte alta, en la parte baja, cercano a la vía existente entre Bogotá

y Villavicencio tiende a disminuir entre hasta 1.25 sin embargo se considera que en

condiciones estáticas dichos taludes conservan su estabilidad, esto es validad con lo

que se puede ver hoy día en este sector de la vía, no existe ningún problema de

estabilidad mientras no se le apliquen cargas externas a los taludes.


_________________________________________________________ Diciembre de 2012 101

Con respecto al otros mapa generado producto de la aplicación del algebra de mapas,

es el correspondiente a la aceleración critica de los taludes de la zona, que

corresponde a la aplicación de la siguiente ecuación tomando como insumo los

mismo planos que ya antes se habían tomado para la realización del mapa de factor de

seguridad estático.

Los valores de aceleración critica más bajos, como se esperaba se encuentra en los

materiales de origen terciario, (aluvial, coluvial y terrazas) y en las áreas donde la

pendiente es muy alta. Es claro notar que las aceleraciones críticas en las Lutitas son

altas. En el agrupamiento de las aceleraciones críticas se puede apreciar que las mayor

parte del terreno se encuentra muy estable, otro clasificación que tiene gran

importancia y son lo que tiene estabilidad moderada, y algunos taludes mas puntuales

baja e Inestable.

Las áreas más vulnerables en este sentido es el gran coluvión que se encuentra al final

(mas o menos abscisa km43+300), en las áreas de aluviales, a los bordes del cauce del

rio negro y en las terrazas observadas en a geología.

6.7. ZONIFICACIÓN POR DESPLAZAMIENTOS

6.7.1. Sismo de diseño

Una vez obtenida la espacialización de las aceleraciones críticas se debe proceder a

definir un sismo de diseño, o un sismo con el cual se realizó la zonificación.

En esta caso el criterio elegido para la escogencia de dicho sismo fue que debía tener

una distancia epicentral similar a la que tuvo el sismo de Quetame en el 2008 y una

magnitud cercana a la que especifica la microzonificación sísmica de Bogotá para la

fuente Intermedia (falla frontal de la cordillera oriental) que es aproximadamente 6.9

en magnitud de momento. El sismo que basados en estos dos criterios cumplió los

requerimientos fue el Denominado Imperial Valley, con una intensidad De Arias de

1.535,, la cual es bastante alta pues excede en un 42% el sismo de Quetame (2008) el


_________________________________________________________ 102 Diciembre de 2012

cual causo grandes sacudidas del terreno y deslizamientos. Y desafortunadamente no

se tiene registro de un sismo mayor ocurrido en la zona.

6.7.2. Aplicación de las función multivariada

Una vez obtenidos las dos variables necesarias para la realización de análisis espacial

de los desplazamientos de Newmark, y con una relación multivariada obtenida para la

zona en particular, se precedió a aplicar dicha función por medio de Sistemas de

información Geográfica a la zona de estudio. Teniendo la Intensidad de Arias de

1.535m/s obtenida del sismo de diseño y en este caso como una constante, las

aceleraciones criticas del terreno variando entre 0.01g y 0.47g especializadas por toda

la zona de estudio, se procede a realizar el cálculo necesario para obtener los

Desplazamiento de Newmark mediante la ecuación obtenida para él Las áreas

cercanas a Puente Quetame.

Los resultados obtenidos en la aplicación de esta función son de desplazamientos

altos, dado que el sismo de diseño tiene una intensidad de Arias altalo que se podría

ver como un escenario pesimista, dado que no se ha registrado un sismo con tal

intensidad en la región.

Los desplazamientos de Newmark varían en su mayoría entre 5 y 500 cm

correspondiente aun estado de falla alta donde se pueden apreciar los siguientes

daños. (i) Rotura mayor del terreno, (ii) Probables deslizamientos moderados(con

efectos similares a licuación y propagación lateral) y estado de falla severo con daños

(i) rotura extrema del terreno, (ii) grandes grietas y desplazamientos del terreno

probables (con efectos como los de ruptura de una gran falla)

Es claro que la zonificación arrojo un escenario bastante crítico, pero este tiene su

explicación principalmente al sismo de gran intensidad escogido como sismo de

diseño, se tiene que hacer un análisis estadístico para lograr escoger un sismo que

represente mejor las sismicidad de la zona. Los criterios utilizados para la selección de

estos nos fueron los adecuados debido a que nos siempre las magnitudes similares y

distancias epicentrales representan mejor de un sismo con otro. Sin embargo es

valioso decir que la ecuación funciona pues da valores lógicos, es acorde con las


_________________________________________________________ Diciembre de 2012 103

variables de entrada, ya que es claro que los mayores desplazamientos de estos

ocurren en los materiales del terciario que como lo se ha venido hablando durante

todo el trabajo de grado son los más vulnerables en la zona. Adicionalmente también

es clara la utilización de Sistemas de Información geográfica son un herramienta

potente capaz de realizar análisis como los realizados en este trabajo de grado con

precisión y permitiendo analizar la información desde diferentes criterios.


_________________________________________________________ 104 Diciembre de 2012

7. CONCLUSIONES

La zonificación de amenaza por deslizamientos inducidos por sismos es un tema de

interés mundial no solo por los daños económicos asociados a los efectos que tienen

los deslizamientos a raíz de eventos sísmicos sino a las pérdidas humanas causadas

por estos. De ahí la necesidad de predecir el comportamiento dinámico se los taludes

y sus posible implicaciones con la estabilidad por lo que. Del presente trabajo de

grado se puede concluir que para la zonificación realizada.

Los datos de registros sísmicos obtenidos para el cálculo de las Intensidades de

Arias contó con una gran cantidad de registros, tanto así que superó a muchos

otros autores que ha realizado trabajos similares, por lo tanto se puede decir

que esta variable del modelo planteado para Puente Quetame y alrededores es

confiable y estadísticamente representativa.

La definición de las características de los taludes se extrajo de información de

altísima calidad y precisión, con topografías en buenas escalas, geotecnia y

geología con investigación y criterios bien aplicados que aseguran que los

modelos geológicos-geotécnicos de los taludes son muy aproximados a la

realidad, por su buen numero de secciones representadas, son acordes y aptas

en la construcción de los modelos de estabilidad.

Los análisis de estabilidad se realizaron para cada uno de los taludes, lo que

garantiza una gran cantidad de datos de aceleraciones criticas del terreno en

diferentes rangos, lo cualda respaldo estadístico a la muestra, Sin embargo

basados en el criterio y suposiciones se definieron parámetros al no siempre

contar con los datos especialmente las condiciones del agua. Al final de todo, se

tiene en cuenta esta, como un factor real y determinante de la estabilidad de los

taludes.

Los desplazamientos del terreno hallados por el método de Newmark

corresponde a resultados reales, calculados con un método aceptado

internacionalmente y con datos de entrada de buena confiabilidad. Si bien el


_________________________________________________________ Diciembre de 2012 105

método omite comportamientos que se presentan, está demostrado que

presenta buenos resultado para estudios de este tipo. Por lo tanto el

desplazamiento del terreno corresponde a otra variable a correlacionar con

buen número de datos y confiabilidad en su obtención.

La correlación contó con un número importante de observaciones, y con

estadísticas de regresión que permiten afirmar que la ecuación obtenida es

estadísticamente valida y que las variable dependiente esta explicada por sus

variables independientes, adicionalmente el resultado es similar al obtenido

por autores internacionales reconocidos ,con lo cual se puede afirmar que la

nueva correlación obtenida entre Los desplazamientos de Newmark , la

Intensidad de Arias y la Aceleración Crítica da razonable confiabilidad en sus

resultados y puede ser usada para realizar Zonificación de amenaza por

deslizamientos inducidos por sismos de forma simple.

Las zonificaciones realizadas por medio de Sistemas de información geográfica

corresponde una manera precisa de evaluar y espacializar aceleraciones

criticas, factores de seguridad y desplazamientos en el terreno, además de

poder agruparlos para poder analizar estos desde rangos propuestos por otros

autores. El éxito de el resultado con SIG depende del buen criterio al ingresar

los datos y las definiciones de para realizar el algebra con los mapas.

El sismo de diseño de una zonificación desplazamientos para posteriormente

zonificar por amenaza, debe ser escogido basándose en criterios de

Intensidades de Arias probables en la zona donde ese plantea el estudio,

porque criterios como las magnitudes, Aceleraciones picos y Distancias

epicentrales por si solas no siempre suelen ser tan acertadas. Un buen criterio

sería el contenido frecuencial, la intensidad de Arias y la magnitud.

La zonificación de amenaza de deslizamientos inducidos por sismo aplicada en

el área de estudio para el sismo de diseño escogido representa un escenario

improbable y. pesimista, ya que el sismo supera en un 40% la intensidad de

Arias del mayor sismo presentado en el área históricamente. Porlo tanto gran


_________________________________________________________ 106 Diciembre de 2012

parte de los taludes de la zona presentan estados de fallas de alto daño a

severo.

Este trabajo de grado constituye un avance grandísimo en la problemática de la

zonificación de amenaza por deslizamientos inducidos por sismo, ya que

implementa una metodología utilizada internacionalmente y que aún no ha

tenido la suficiente visibilidad en el país. Adicionalmente se Construyó una

correlación valida que puede ser utilizadas en un área geográfica más grande

cercana a la enmarcada en este proyecto, y destaco el uso de nuevas tecnologías

como los sistemas de información geográfica para estos análisis, ya que estas

herramientas no han sido lo suficientemente vislumbradas en el país.


_________________________________________________________ Diciembre de 2012 107

8. RECOMENDACIONES

El presente trabajo de grado pretende implementar un método de zonificación

de amenaza por deslizamientos inducidos por sismo reconocido

internacionalmente, por lo tanto se recomienda no variar sus variables, aunque

esto no quiere decir que basados en estudios juiciosos no se le admitan

variaciones o mejoras.

Para la realización de un estudio con características similares a estas, se

requiere una juiciosa investigación y recolección de información tanto de

estaciones de acelero gramas, como de estudios o investigaciones geotécnicas y

geológicas que permitan la elaboración de modelos correctos y precisos.

Para una mayor confiabilidad en la construcción de las correlaciones se

requiere tener una muestra con gran cantidad de datos cuyas estadísticas de

regresión sean satisfactorias.

Las variables de entrada a los modelos obtenidos deben ser evaluadas con

criterio por que estas pueden variar y no obtener resultados deseados aunque

lógicos dependiendo de lo que se le ingrese.

La construcción de mapas temáticos ayudan a tener un visón clara de los

análisis a realizados, por lo tantosiempre y cuando las características de los

datos los permitan estos se debe espacializar en el terreno con Sistemas de

información geográfica, para el mejor entendimiento del mismo.

Para una fácil aplicación de la metodología se recomienda que la persona que la

utilice tenga conocimientos básicos en algún software SIG que permita de una

forma sencilla hacer el algebra de mapas.

Se recomienda realizar una calibración de la metodología planteada con el fin

de verificar y si es necesario ajustar alguno de los parámetros, valores o rangos

establecidos en dicha metodología.


_________________________________________________________ 108 Diciembre de 2012

Aunque los modelos hallados en este trabajo de grado pueden convertirse en

una herramienta o por lo menos impulsar la creación de alguna para el

planeamiento regional y de infraestructura, se requiere que las decisiones que

se tomen basadas en estos, estén acompañados de conceptos de geotecnias,

geólogos o ingenieros.


_________________________________________________________ Diciembre de 2012 109

9. BIBLIOGRAFÍA

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Arango, M. C., & Rodriguez, C. E. (2004). Las Colinas Landslide triggered by the 13

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Jibson, W., & Keefer, D. (1994). Analysis of the origin of landslides in the New Madrid

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_________________________________________________________ 110 Diciembre de 2012

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Sepulveda, A. (2011). Comportamiento sísmico de taludes de Roca- Aplicación del

método de Newmark. Madrid.


_________________________________________________________ Diciembre de 2012 111

ANEXO 1

SISMOS REGISTRADOS POR LA ESTACIÓN QUETAME DEL AÑO 1995 AL AÑO

2012


_________________________________________________________ ANEXOS

FECHA EPICENTR

O HORA MAGNIT

UD PROFUNDI

DAD LATIT

UD LONGIT

UD ESTACION DE NOMBRE DEL EQUI

PO RANGO

ORIENTACIÓN

COMPONENTES

hh:mm:ss

(UT) (ML) (Km.) (Grado

s) (Grados) ACELERÓGRAFO ARCHIVO

19-ene-95

Tauramena (Casanare)

15:05:05 3.5 25 5.01 -72.95

Quetame (Cundinamarca)

199501191505CQUET.SSA

SSA-2 1G EW,V,NS

20-ene-95

Tauramena (Casanare)

13:59:19 5.5 Sup 5.13 -72.89


199501201359CQUET.SSA

SSA-2 1G EW,V,NS

22-ene-95

La Ururia (Boyacá)

10:41:28 5.7 Sup 5.09 -72.9


199501221041CQUET.SSA

SSA-2 1G EW,V,NS

28-sep-95

San Juan (Cundinam

arca) 9:44:3

7 4.3 Sup 4.04 -74.19 Quetame

(Cundinamarca) 199509280944CQUET.

SSA SSA-2 1G EW,V,NS

30-dic-95

San Juan (Cundinam

arca) 12:08:

47 4.5 Sup 4.03 -74.18 Quetame

(Cundinamarca) 199512301208CQUET.

SSA SSA-2 1G EW,V,NS

17-feb-97

Restrepo (Meta)

12:10:18 4.3 Sup 4.37 -73.59


199702171210CQUET.SSA

SSA-2 1G EW,V,NS

17-jul-97

Cubarral (Meta)

12:45:36 5.4 Sup 3.83 -74.09


199707171245CQUET.SSA

SSA-2 1G EW,V,NS

10-feb-98

Chameza (Casanare)

6:24:50 5.1 Sup 5.18 -77.9


199802100624CQUET.SSA

SSA-2 1G EW,V,NS

24-may-08

Fómeque (Cundinam

arca) 17:00:5

8 2.9 Sup. 4.45 -73.83 Quetame

(Cundinamarca) 20080524170058CQU

ET.EVT ETNA 2G NS, EW, V

24-may-08

Fómeque (Cundinam

arca) 17:08:1

5 4.1 Sup. 4.44 -73.83 Quetame



24-may-08

Quetame (Cundinam

arca) 19:20:

44 5.7 Sup. 4.41 -73.81 Quetame



24-may-08

Fómeque (Cundinam

arca) 19:23:

04 4.5 6 4.42 -73.83 Quetame



24-may-08

Quetame (Cundinam

arca) 19:27:0

2 3.4 Sup. 4.39 -73.81 Quetame



24-may-08

Quetame (Cundinam

arca) 19:34:

05 3.6 Sup. 4.39 -73.82 Quetame



24-may-08

San Juanito (Meta)

19:37:54 2.8 14 4.45 -73.74


20080524193754CQUET.EVT

ETNA 2G NS, EW, V

24-may-08

El Calvario (Meta)

20:08:02 4.4 14 4.42 -73.76


20080524200832CQUET.EVT

ETNA 2G NS, EW, V

24-may-08

El Calvario (Meta)

20:21:32 4 10 4.39 -73.73


20080524202132CQUET.EVT

ETNA 2G NS, EW, V

24-may-08

El Calvario (Meta)

20:32:46 3.1 Sup. 4.34 -73.64


20080524203246CQUET.EVT

ETNA 2G NS, EW, V

24-may-08

El Calvario (Meta)

20:36:07 4.1 Sup. 4.36 -73.78


20080524203607CQUET.EVT

ETNA 2G NS, EW, V

24-may-08

Fómeque (Cundinam

arca) 21:25:2

0 2.5 18 4.53 -73.79 Quetame



24-may-08

San Juanito (Meta)

21:30:45 2.9 22 4.53 -73.7


20080524213045CQUET.EVT

ETNA 2G NS, EW, V

24-may-08

Fómeque (Cundinam

arca) 21:55:2

0 2.8 Sup. 4.46 -73.8 Quetame



24-may-08

Fómeque (Cundinam

arca) 22:34:

07 2.8 12 4.47 -73.78 Quetame



24-may-08

Fómeque (Cundinam

arca) 23:08:

04 3.4 Sup. 4.434 -73.799 Quetame



25-may-08

Quetame (Cundinam

arca) 9:39:5

3 4.3 Sup. 4.39 -73.81 Quetame



25-may-08

Quetame (Cundinam

arca) 11:36:0

5 2.5 Sup 4.34 -73.82 Quetame



25-may-08

San Juanito (Meta)

14:41:28 2.8 17 4.45 -73.76


20080525144128CQUET.EVT

ETNA 2G NS, EW, V

25-may-08

Quetame (Cundinam

arca) 17:01:5

0 2.9 11 4.42 -73.81 Quetame



25-may-08

San Juanito (Meta)

17:28:05 2.6 16 4.47 -73.73


20080525172805CQUET.EVT

ETNA 2G NS, EW, V

26-may-08

Fómeque (Cund) 6:17:35 2.7 12 4.43 -73.8


20080526061735CQUET.EVT

ETNA 2G NS, EW, V

26-may-08

Quetame (Cund)

19:27:37 3.5 Sup 4.41 -73.85


20080526192737CQUET.EVT

ETNA 2G NS, EW, V

28-may-08

Quetame (Cundinam

arca) 3:12:07 4 Sup 4.38 -73.83 Quetame




_________________________________________________________ ANEXOS

FECHA EPICENTR

O HORA MAGNIT

UD PROFUNDI

DAD LATIT

UD LONGIT

UD ESTACION DE NOMBRE DEL EQUI

PO RANGO

ORIENTACIÓN

COMPONENTES

hh:mm:ss

(UT) (ML) (Km.) (Grado

s) (Grados) ACELERÓGRAFO ARCHIVO

31-may-08

El Calvario (Meta) 5:51:18 2.9 Sup. 4.43 -73.76


20080531055118CQUET.EVT

ETNA 2G NS, EW, V

01-jun-08

San Juanito (Meta)

0:38:01 2.5 Sup. 4.44 -73.79


20080601003801CQUET.EVT

ETNA 2G NS, EW, V

02-jun-08

San Juanito (Meta)

23:50:26 3.9 Sup. 4.44 -73.81


20080602235026CQUET.EVT

ETNA 2G NS, EW, V

03-jun-08

San Juanito (Meta)

2:48:35 3.4 11 4.43 -73.76


20080603024835CQUET.EVT

ETNA 2G NS, EW, V

04-jun-08

Quetame (Cundinam

arca) 5:28:3

7 2.6 Sup 4.4 -73.83 Quetame



07-jun-08

Quetame (Cundinam

arca) 3:50:0

8 3.7 Sup. 4.39 -73.82 Quetame



07-jun-08

Fómeque (Cundinam

arca) 4:04:1

8 2 Sup. 4.45 -73.87 Quetame



07-jun-08

Quetame (Cundinam

arca) 13:34:1

3 3.7 Sup. 4.36 -73.83 Quetame



07-jun-08

Fómeque (Cundinam

arca) 20:30:

32 2.6 Sup. 4.43 -73.84 Quetame



08-jun-08

Quetame (Cundinam

arca) 8:48:3

9 2.9 Sup. 4.32 -73.9 Quetame



10-jun-08

Quetame (Cundinam

arca) 3:29:2

2 2.4 Sup. 4.39 -73.88 Quetame



17-jun-08

Fómeque (Cundinam

arca) 9:26:51 2.4 Sup. 4.42 -73.83 Quetame



20-jun-08

El Calvario (Meta) 7:59:01 2.1 Sup. 4.31 -73.65


20080620075901CQUET.EVT

ETNA 2G NS, EW, V

05-jul-08

El Calvario (Meta)

21:30:17 2.2 7 4.39 -73.78


20080705213017CQUET.EVT

ETNA 2G NS, EW, V

07-jul-08

Fómeque (Cundinam

arca) 5:39:4

9 2.2 Sup. 4.45 -73.88 Quetame



08-jul-08

San Juanito (Cundinam

arca) 14:06:

35 3.3 21 4.56 -73.71 Quetame



21-jul-08

Fómeque (Cundinam

arca) 5:57:49 1.8 Sup. 4.43 -73.85 Quetame



29-ago-08

Fómeque (Cundinam

arca) 13:22:1

1 2.1 Sup. 4.51 -73.84 Quetame



21-sep-08

Gama (Cundinam

arca) 9:16:11 2.3 28 4.72 -73.6 Quetame

(Cundinamarca) 20080921091611CQUE

T.EVT ETNA 2G NS, EW, V

25-nov-08

Fómeque (Cundinam

arca) 14:57:4

8 2.6 Sup. 4.48 -73.89 Quetame



10-ene-09

Cáqueza (Cundinam

arca) 14:54:3

4 3.1 Sup. 4.41 -73.89 Quetame



02-feb-09

Choachí (Cundinam

arca) 8:25:0

6 2.3 Sup. 4.54 -73.87 Quetame



06-ago-09

El Calvario (Meta) 4:29:16 3.2 19.8 4.41 -73.65


20090806042916CQUET.EVT

ETNA 2G NS, EW, V

25-dic-09

San Juanito (Meta)

20:40:30 2.3 24 4.61 -73.69


20091225204030CQUET.EVT

ETNA 2G NS, EW, V

03-nov-10

Quetame (Cundinam

arca) 22:32:

02 2.7 12.2 4.31 -73.89 Quetame




_________________________________________________________ 112 Diciembre de 2012

ANEXO 2

PARÁMETROS SISMICOS: ACELERACIONES PICOS E INTENSIDADES DE ARIAS

DE LOS REGISTROS


_________________________________________________________ ANEXOS

N° fecha Epicentro Hora

hh:mm:ss (UT)

(ML)

Profundidad (km)

Componente Ac. máx

(cm/sec2) Vel.

max(cm/sec) Vmax/Amax

(sec)

Intensidad de Arias (m/sec)

1 19-Ene-95 Tauramena (Casanare)

15:05:05 3.5 25 EW 19.563 2.671 0.137 0.0045


15:05:05 3.5 25 NS 17.392 2.311 0.133 0.0044


15:05:05 3.5 25 V 11.885 1.486 0.125 0.0025


13:59:19 5.5 Sup EW 5.686 1.778 0.313 0.0002


13:59:19 5.5 Sup NS 2.210 0.187 0.085 0.0001


13:59:19 5.5 Sup V 2.266 0.434 0.192 0.0001

3 22-Ene-95 La Ururia (Boyacá)

10:41:28 5.7 Sup EW 4.549 1.567 0.345 0.0002


10:41:28 5.7 Sup NS 3.210 0.422 0.132 0.0001


10:41:28 5.7 Sup V 2.579 1.494 0.579 0.0001

4 28-Sep-95 San Juan

(Cundinamarca) 09:44:37 4.3 Sup EW 3.890 1.297 0.334 0.0001


(Cundinamarca) 09:44:37 4.3 Sup NS 2.494 0.578 0.232 0.0000


(Cundinamarca) 09:44:37 4.3 Sup V 1.803 0.506 0.281 0.0000

5 30-Dic-95 San Juan






6 17-Feb-97 Restrepo (Meta) 12:10:18 4.3 Sup EW 4.208 1.407 0.334 0.0001

6 17-Feb-97 Restrepo (Meta) 12:10:18 4.3 Sup NS 3.321 1.091 0.328 0.0001

6 17-Feb-97 Restrepo (Meta) 12:10:18 4.3 Sup V 2.892 1.024 0.354 0.0001

7 17-Jul-97 Cubarral (Meta) 12:45:36 5.4 Sup EW 2.843 0.933 0.328 0.0001

7 17-Jul-97 Cubarral (Meta) 12:45:36 5.4 Sup NS 6.348 2.098 0.330 0.0003

7 17-Jul-97 Cubarral (Meta) 12:45:36 5.4 Sup V 3.628 4.058 1.118 0.0002

8 10-Feb-98 Chameza

(Casanare) 06:24:50 5.1 Sup EW 5.782 2.107 0.364 0.0001

8 10-Feb-98 Chameza

(Casanare) 06:24:50 5.1 Sup NS 4.028 1.920 0.477 0.0001

8 10-Feb-98 Chameza

(Casanare) 06:24:50 5.1 Sup V 3.052 2.818 0.923 0.0001

9 24-May-08 Fómeque

(Cundinamarca) 17:00:58 2.9 Sup. EW 11.233 9.848 0.877 0.0014


_________________________________________________________ ANEXOS


hh:mm:ss (UT)

(ML)

Profundidad (km)

Componente Ac. máx

(cm/sec2) Vel.


(sec)



(Cundinamarca) 17:00:58 2.9 Sup. NS 37.644 337.921 8.977 0.0707


(Cundinamarca) 17:00:58 2.9 Sup. V 9.234 0.110 0.012 0.0001







11 24-May-08 Quetame







(Cundinamarca) 19:23:04 4.5 6 EW 120.414 3.648 0.030 0.0208


(Cundinamarca) 19:23:04 4.5 6 NS 103.149 5.046 0.049 0.0231


(Cundinamarca) 19:23:04 4.5 6 V 72.917 0.892 0.012 0.0102













15 24-May-08 San Juanito

(Meta) 19:37:54 2.8 14 EW 19.088 3.649 0.191 0.0014


(Meta) 19:37:54 2.8 14 NS 23.646 5.052 0.214 0.0023


(Meta) 19:37:54 2.8 14 V 34.145 0.242 0.007 0.0008

16 24-May-08 El Calvario

(Meta) 20:08:02 4.4 14 EW 85.181 3.653 0.043 0.0102


(Meta) 20:08:02 4.4 14 NS 95.976 5.057 0.053 0.0114


(Meta) 20:08:02 4.4 14 V 55.062 0.456 0.008 0.0050


(Meta) 20:21:32 4 10 EW 69.455 3.657 0.053 0.0059


_________________________________________________________ ANEXOS


hh:mm:ss (UT)

(ML)

Profundidad (km)

Componente Ac. máx

(cm/sec2) Vel.


(sec)



(Meta) 20:21:32 4 10 NS 68.029 5.060 0.074 0.0071


(Meta) 20:21:32 4 10 V 46.336 0.607 0.013 0.0030


(Meta) 20:32:46 3.1 Sup. EW 21.892 3.659 0.167 0.0013


(Meta) 20:32:46 3.1 Sup. NS 33.123 5.062 0.153 0.0027


(Meta) 20:32:46 3.1 Sup. V 14.373 0.194 0.014 0.0004


(Meta) 20:36:07 4.1 Sup. EW 50.547 3.660 0.072 0.0045


(Meta) 20:36:07 4.1 Sup. NS 43.039 5.063 0.118 0.0053


(Meta) 20:36:07 4.1 Sup. V 28.174 0.440 0.016 0.0029


(Cundinamarca) 21:25:20 2.5 18 EW 18.966 3.669 0.193 0.0010


(Cundinamarca) 21:25:20 2.5 18 NS 19.931 5.072 0.255 0.0019


(Cundinamarca) 21:25:20 2.5 18 V 8.568 0.096 0.011 0.0001


(Meta) 21:30:45 2.9 22 EW 11.199 3.670 0.328 0.0009


(Meta) 21:30:45 2.9 22 NS 15.489 5.074 0.328 0.0016


(Meta) 21:30:45 2.9 22 V 5.942 0.094 0.016 0.0001








(Cundinamarca) 22:34:07 2.8 12 EW 44.658 3.681 0.082 0.0023


(Cundinamarca) 22:34:07 2.8 12 NS 44.397 5.084 0.115 0.0032


(Cundinamarca) 22:34:07 2.8 12 V 21.349 0.260 0.012 0.0008












_________________________________________________________ ANEXOS


hh:mm:ss (UT)

(ML)

Profundidad (km)

Componente Ac. máx

(cm/sec2) Vel.


(sec)











(Meta) 14:41:28 2.8 17 EW 21.113 3.600 0.170 0.0012


(Meta) 14:41:28 2.8 17 NS 28.990 5.004 0.173 0.0020


(Meta) 14:41:28 2.8 17 V 21.921 0.201 0.009 0.0004


(Cundinamarca) 17:01:50 2.9 11 EW 18.675 3.620 0.194 0.0013


(Cundinamarca) 17:01:50 2.9 11 NS 61.171 5.026 0.082 0.0038


(Cundinamarca) 17:01:50 2.9 11 V 24.785 0.310 0.013 0.0008


(Meta) 17:28:05 2.6 16 EW 12.039 3.629 0.301 0.0008


(Meta) 17:28:05 2.6 16 NS 15.374 5.036 0.328 0.0016


(Meta) 17:28:05 2.6 16 V 5.139 0.096 0.019 0.0000


(Cund) 06:17:35 2.7 12 EW 15.884 3.682 0.232 0.0009


(Cund) 06:17:35 2.7 12 NS 15.548 5.090 0.327 0.0016


(Cund) 06:17:35 2.7 12 V 14.500 0.108 0.007 0.0001

31 26-May-08 Quetame (Cund)

19:27:37 3.5 Sup EW 14.682 4.203 0.286 0.0013


19:27:37 3.5 Sup NS 19.515 6.393 0.328 0.0029


19:27:37 3.5 Sup V 10.227 0.141 0.014 0.0002


(Cundinamarca) 03:12:07 4 Sup EW 35.986 4.255 0.118 0.0026


(Cundinamarca) 03:12:07 4 Sup NS 38.772 6.466 0.167 0.0048


(Cundinamarca) 03:12:07 4 Sup V 25.722 0.254 0.010 0.0016


(Meta) 05:51:18 2.9 Sup. EW 12.836 4.204 0.327 0.0011


(Meta) 05:51:18 2.9 Sup. NS 19.502 6.390 0.328 0.0025


(Meta) 05:51:18 2.9 Sup. V 5.982 0.075 0.013 0.0001

34 01-Jun-08 San Juanito

(Meta) 00:38:01 2.5 Sup. EW 12.865 4.212 0.327 0.0010


_________________________________________________________ ANEXOS


hh:mm:ss (UT)

(ML)

Profundidad (km)

Componente Ac. máx

(cm/sec2) Vel.


(sec)



(Meta) 00:38:01 2.5 Sup. NS 19.519 6.395 0.328 0.0024


(Meta) 00:38:01 2.5 Sup. V 2.118 0.021 0.010 0.0000


(Meta) 23:50:26 3.9 Sup. EW 65.303 4.239 0.065 0.0037


(Meta) 23:50:26 3.9 Sup. NS 32.730 6.424 0.196 0.0040


(Meta) 23:50:26 3.9 Sup. V 34.209 0.384 0.011 0.0011


(Meta) 02:48:35 3.4 11 EW 23.294 4.237 0.182 0.0017


(Meta) 02:48:35 3.4 11 NS 19.613 6.424 0.328 0.0029


(Meta) 02:48:35 3.4 11 V 11.328 0.146 0.013 0.0003

37 04-Jun-08 Quetame












39 07-Jun-08 Fómeque

(Cundinamarca) 04:04:18 2 Sup. EW 13.060 4.280 0.328 0.0011


(Cundinamarca) 04:04:18 2 Sup. NS 19.691 6.452 0.328 0.0024


(Cundinamarca) 04:04:18 2 Sup. V 2.833 0.048 0.017 0.0000












_________________________________________________________ ANEXOS


hh:mm:ss (UT)

(ML)

Profundidad (km)

Componente Ac. máx

(cm/sec2) Vel.


(sec)






















45 20-Jun-08 El Calvario

(Meta) 07:59:01 2.1 Sup. EW 23.822 308.567 12.953 0.0566


(Meta) 07:59:01 2.1 Sup. NS 30.864 459.767 14.897 0.1256


(Meta) 07:59:01 2.1 Sup. V 10.171 10.661 1.048 0.0002

46 05-Jul-08 El Calvario

(Meta) 21:30:17 2.2 7 EW 19.914 303.972 15.264 0.0571


(Meta) 21:30:17 2.2 7 NS 27.211 447.548 16.447 0.1236


(Meta) 21:30:17 2.2 7 V 8.244 18.298 2.220 0.0003

47 07-Jul-08 Fómeque






48 08-Jul-08 San Juanito

(Cundinamarca) 14:06:35 3.3 21 EW 29.021 325.688 11.223 0.0611


(Cundinamarca) 14:06:35 3.3 21 NS 32.178 479.590 14.904 0.1322


(Cundinamarca) 14:06:35 3.3 21 V 12.691 20.209 1.592 0.0006






_________________________________________________________ ANEXOS


hh:mm:ss (UT)

(ML)

Profundidad (km)

Componente Ac. máx

(cm/sec2) Vel.


(sec)




50 29-Ago-08 Fómeque






51 21-Sep-08 Gama

(Cundinamarca) 09:16:11 2.3 28 EW 14.388 291.948 20.291 0.0525

51 21-Sep-08 Gama

(Cundinamarca) 09:16:11 2.3 28 NS 14.951 324.016 21.672 0.0647

51 21-Sep-08 Gama

(Cundinamarca) 09:16:11 2.3 28 V 6.933 102.158 14.735 0.0064

52 25-Nov-08 Fómeque






53 10-Ene-09 Cáqueza






54 02-Feb-09 Choachí






55 06-Ago-09 El Calvario

(Meta) 04:29:16 3.2 19.8 EW 20.907 476.223 22.778 0.1173


(Meta) 04:29:16 3.2 19.8 NS 26.872 587.257 21.854 0.1785


(Meta) 04:29:16 3.2 19.8 V 12.052 122.863 10.194 0.0079

56 25-Dic-09 San Juanito

(Meta) 20:40:30 2.3 24 EW 19.398 430.753 22.206 0.1144


(Meta) 20:40:30 2.3 24 NS 24.328 538.199 22.122 0.1785


(Meta) 20:40:30 2.3 24 V 5.572 83.697 15.021 0.0043

57 03-Nov-10 Quetame

(Cundinamarca) 22:32:02 2.7 12.2 EW 10.968 187.309 17.078 0.0209

57 03-Nov-10 Quetame

(Cundinamarca) 22:32:02 2.7 12.2 NS 16.685 254.352 15.245 0.0385


_________________________________________________________ Diciembre de 2012 113

ANEXO 3

MODELOS GEOLÓGICOS

40+100.00

40+200.00

40+300.00

40+400.00

40+500.00

40+700.00

40+600.00

40+800.00

1PROYECTO:

CONTIENE:

MODELOS GEOLÒGICOS

FECHA:

ESCALA:

ARCHIVO:

DIBUJO:

3 - DIC - 2012SIN ESCALA

JDS

PRESENTADO A:

Realizado Por:

JUAN DIEGO SALAZAR HERNÁNDEZ DE 6

ZONIFICIACIÓN POR DESLIZAMIENTOSINDUCIDOS POR SISMOS

PONTIFICIA UNIVERSIDAD JAVERIANACARRERA DE INGENIERIA CIVIL

40+900.00

41+100.00

41+000.00

41+300.00

41+200.00

40+600.00

41+500.00

41+400.00

2PROYECTO:

CONTIENE:

MODELOS GEOLÒGICOS

FECHA:

ESCALA:

ARCHIVO:

DIBUJO:


JDS

PRESENTADO A:

Realizado Por:



PONTIFICIA UNIVARSIDAD JAVERIANA CIVILCARRERA DE INGENIERIA CIVIL

42+500.00

42+700.00

42+600.00

42+900.00

42+800.00

43+200.00

43+100.00

43+000.00

4PROYECTO:

CONTIENE:

MODELOS GEOLÒGICOS

FECHA:

ESCALA:

ARCHIVO:

DIBUJO:


JDS

PRESENTADO A:

Realizado Por:




41+700.00

41+900.00

41+800.00

42+100.00

42+000.00

42+400.00

42+300.00

42+200.00

3PROYECTO:

CONTIENE:

MODELOS GEOLÒGICOS

FECHA:

ESCALA:

ARCHIVO:

DIBUJO:


JDS

PRESENTADO A:

Realizado Por:




44+100.00

44+300.00

44+200.00

44+500.00

44+400.00

44+800.00

44+700.00

44+600.00

6PROYECTO:

CONTIENE:

MODELOS GEOLÒGICOS

FECHA:

ESCALA:

ARCHIVO:

DIBUJO:


JDS

PRESENTADO A:

Realizado Por:




43+300.00

43+500.00

43+400.00

43+700.00

43+600.00

44+000.00

43+900.00

43+800.00

5PROYECTO:

CONTIENE:

MODELOS GEOLÒGICOS

FECHA:

ESCALA:

ARCHIVO:

DIBUJO:


JDS

PRESENTADO A:

Realizado Por:



PONTIFICIA UNIVERSIDAD JAVERIANA CIVILCARRERA DE INGENIERIA CIVIL


_________________________________________________________ 114 Diciembre de 2012

ANEXO 4

ANÁLISIS DE ESTABIIDAD DE TALUDES


_________________________________________________________ ANEXOS

K+0+100 derecho

K0+100 izq


_________________________________________________________ ANEXOS

K0+200 der

Ko+200 der


_________________________________________________________ ANEXOS

0+300 izq

0+300 izq (1)


_________________________________________________________ ANEXOS

K0+300 der

K0+400 izq


_________________________________________________________ ANEXOS

K0+400 (1) izq

K0+400 DER


_________________________________________________________ ANEXOS

K0+500 IZQ

K0+500 IZQ (1)


_________________________________________________________ ANEXOS

K0+500 DER

K0+600 DER


_________________________________________________________ ANEXOS

K0+600 IZQ

0+700 IZQ


_________________________________________________________ ANEXOS

K0+700DER

K0+800 IZQ


_________________________________________________________ ANEXOS

K0+800 IZQ (1)

K0+800 DER


_________________________________________________________ ANEXOS

K0+900 DER

K0+900 IZQ


_________________________________________________________ ANEXOS

K0+900 IZQ (1)

1+000 IZQ


_________________________________________________________ ANEXOS

1+100 DER

1+100 IZQ


_________________________________________________________ ANEXOS

1+200 IZQ

1+200 (1) IZQ


_________________________________________________________ ANEXOS

1_+200 DER

1_+200 (1) DER


_________________________________________________________ ANEXOS

K1+300 IZQ

1+400 DER


_________________________________________________________ ANEXOS

1+400 IZQ


_________________________________________________________ ANEXOS

1+500(1) IZQ


_________________________________________________________ ANEXOS

1+500 IZQ

1+500 DER


_________________________________________________________ ANEXOS

1+600(1) IZQ

1+600(1) DER


_________________________________________________________ ANEXOS

1+600 IZQ

1+600 DER


_________________________________________________________ ANEXOS

1+700 (1) IZQ

1+700 (1)DER


_________________________________________________________ ANEXOS

K1+700 DER

K+800 IZQ


_________________________________________________________ ANEXOS

K+800 DER

K1+900 IZQ


_________________________________________________________ ANEXOS

K2+000 IZQ

K2+000(1) IZQ


_________________________________________________________ ANEXOS

K2+000 (1) DER

2+100 IZQ


_________________________________________________________ ANEXOS

K2+100 (1) DER

K2+200 IZQ


_________________________________________________________ ANEXOS

K2+200 DER

K2+300 IZQ


_________________________________________________________ ANEXOS

K2+400 IZQ

K2+400 (1) IZQ


_________________________________________________________ ANEXOS

K2+400 (1) DER

2+400 DER


_________________________________________________________ ANEXOS

K2+500(1) IZQ

K2+500 IZQ


_________________________________________________________ ANEXOS

2+500 DER

2+600(1) IZQ


_________________________________________________________ ANEXOS

K2+600 (1) DER

K2+600 IZQ


_________________________________________________________ ANEXOS

K2+600 DER

K2+700 IZQ


_________________________________________________________ ANEXOS

K2+700(1) DER

2+700 DER


_________________________________________________________ ANEXOS

2+700 (1) IZQ

2+800(1) izq


_________________________________________________________ ANEXOS

2+800 IZQ

2+800 DER


_________________________________________________________ ANEXOS

2+900 IZQ

2+900 DER


_________________________________________________________ ANEXOS

3+000 IZQ

3+000 DER


_________________________________________________________ ANEXOS

3+100 IZQ

3+100 DER


_________________________________________________________ ANEXOS

3+200 IZQ

3+200 DER


_________________________________________________________ ANEXOS

3+300 IZQ

3+300 DER


_________________________________________________________ ANEXOS

3+400 IZQ

3+400 DER


_________________________________________________________ ANEXOS

3+500 IZQ

3+500 DER


_________________________________________________________ ANEXOS

3+600 IZQ

3+600 DER


_________________________________________________________ ANEXOS

3+700 IZQ

3+700 DER


_________________________________________________________ ANEXOS

3+800 IZQ

3+800 DER


_________________________________________________________ ANEXOS

3+900 IZQ

3+900 DER


_________________________________________________________ ANEXOS

4+000 IZQ

4+000 DER


_________________________________________________________ ANEXOS

4+100 DER

4+200 IZQ


_________________________________________________________ ANEXOS

4+200 DER

4+300 DER


_________________________________________________________ ANEXOS

4+400 IZQ

4+400 DER


_________________________________________________________ ANEXOS

4+500 IZQ

4+500 DER


_________________________________________________________ ANEXOS

4+600 IZQ

4+600 DER


_________________________________________________________ ANEXOS

4+700 DER

4+600 DER


_________________________________________________________ ANEXOS

4+800 IZQ

4+900 IZQ


_________________________________________________________ ANEXOS

4+900 DER


_________________________________________________________ Diciembre de 2012 115

ANEXO 5

ACELERACIONES CRÍTICAS DE LOS TALUDES


_________________________________________________________ ANEXOS

N° abscisa costado Kh Aceleracion critica Horizontal (m/s2)


1 k40+100 IZQUIERDO 0.15 1.472 147.15

2 k40+100 DERECHO 0.19 1.864 186.39

3 k40+200 DERECHO 0.16 1.570 156.96

4 k40+200 IZQUIERDO 0.14 1.373 137.34

5 k40+300 IZQUIERDO 0.15 1.472 147.15

6 k40+300 DERECHO 0.16 1.570 156.96

7 k40+300 IZQUIERDO (1) 0.26 2.551 255.06

8 k40+400 IZQUIERDO 0.03 0.294 29.43

9 k40+400 DERECHO 0.25 2.453 245.25

10 k40+400 IZQUIERDO (1) 0.44 4.316 431.64

11 k40+500 IZQUIERDO 0.16 1.570 156.96

12 k40+500 DERECHO 0.18 1.766 176.58

13 k40+500 IZQUIERDO (1) 0.39 3.826 382.59

14 k40+600 IZQUIERDO 0.20 1.962 196.20

15 k40+600 DERECHO 0.28 2.747 274.68

16 k40+700 IZQUIERDO 0.19 1.864 186.39

17 k40+700 DERECHO 0.11 1.079 107.91

18 k40+800 IZQUIERDO 0.13 1.275 127.53

19 k40+800 DERECHO 0.08 0.785 78.48

20 k40+800 IZQUIERDO (1) 0.35 3.434 343.35

21 k40+900 IZQUIERDO 0.13 1.275 127.53

22 k40+900 DERECHO 0.15 1.472 147.15

23 k40+900 IZQUIERDO (1) 0.30 2.943 294.30

24 k41+000 IZQUIERDO 0.11 1.079 107.91

25 k41+100 DERECHO 0.02 0.196 19.62

26 k41+100 IZQUIERDO 0.15 1.472 147.15

27 k41+200 DERECHO 0.20 1.962 196.20

28 k41+200 IZQUIERDO 0.18 1.766 176.58

29 k41+200 DERECHO (1) 0.31 3.041 304.11

30 k41+200 IZQUIERDO (1) 0.24 2.354 235.44

31 k41+300 IZQUIERDO 0.20 1.962 196.20

32 k41+400 IZQUIERDO 0.17 1.668 166.77

33 k41+400 DERECHO 0.12 1.177 117.72

34 k41+500 IZQUIERDO (1) 0.40 3.924 392.40

35 k41+500 IZQUIERDO 0.21 2.060 206.01

36 k41+500 DERECHO 0.15 1.472 147.15

37 k41+600 IZQUIERDO (1) 0.30 2.943 294.30

38 k41+600 DERECHO 0.20 1.962 196.20


_________________________________________________________ ANEXOS



39 k41+600 IZQUIERDO 0.22 2.158 215.82

40 k41+600 DERECHO 0.20 1.962 196.20

41 k41+700 IZQUIERDO (1) 0.44 4.316 431.64

42 k41+700 DERECHO (1) 0.12 1.177 117.72

43 k41+700 DERECHO 0.30 2.943 294.30

44 k41+800 IZQUIERDO 0.23 2.256 225.63

45 k41+800 DERECHO 0.34 3.335 333.54

46 k41+900 IZQUIERDO 0.06 0.589 58.86

47 k42+000 IZQUIERDO 0.15 1.472 147.15

48 k42+000 IZQUIERDO (1) 0.31 3.041 304.11

49 k42+000 DERECHO (1) 0.12 1.177 117.72

50 k42+100 IZQUIERDO 0.24 2.354 235.44

51 k42+100 DERECHO (1) 0.20 1.962 196.20

52 k42+200 IZQUIERDO 0.12 1.177 117.72

53 k42+200 DERECHO 0.22 2.158 215.82

54 k42+300 IZQUIERDO 0.24 2.354 235.44

55 k42+400 IZQUIERDO 0.12 1.177 117.72

56 k42+400 IZQUIERDO (1) 0.33 3.237 323.73

57 k42+400 DERECHO 0.28 2.747 274.68

58 k42+500 IZQUIERDO(1) 0.38 3.728 372.78

59 k42+500 IZQUIERDO 0.21 2.060 206.01

60 k42+500 DERECHO 0.16 1.570 156.96

61 k42+600 IZQUIERDO (1) 0.29 2.845 284.49

62 k42+600 DERECHO (1) 0.15 1.472 147.15

63 k42+600 IZQUIERDO 0.19 1.864 186.39

64 k42+600 DERECHO 0.42 4.120 412.02

65 k42+700 IZQUIERDO 0.45 4.415 441.45

66 k42+700 DERECHO (1) 0.24 2.354 235.44

67 k42+700 DERECHO 0.39 3.826 382.59

68 k42+700 IZQUIERDO (1) 0.25 2.453 245.25

69 k42+800 IZQUIERDO(1) 0.08 0.785 78.48

70 k42+800 IZQUIERDO 0.29 2.845 284.49

71 k42+800 DERECHO 0.09 0.883 88.29

72 k42+900 IZQUIERDO 0.12 1.177 117.72

73 k42+900 DERECHO 0.13 1.275 127.53

74 k43+000 IZQUIERDO 0.43 4.218 421.83

75 k43+000 DERECHO 0.12 1.177 117.72

76 k43+100 IZQUIERDO 0.10 0.981 98.10


_________________________________________________________ ANEXOS



77 k43+100 DERECHO 0.13 1.275 127.53

78 k43+200 IZQUIERDO 0.30 2.943 294.30

79 k43+200 DERECHO 0.15 1.472 147.15

80 k43+300 DERECHO 0.12 1.128 112.82

81 k43+300 IZQUIERDO 0.14 1.373 137.34

82 k43+400 IZQUIERDO 0.05 0.491 49.05

83 k43+400 DERECHO 0.10 0.981 98.10

84 k43+500 IZQUIERDO 0.26 2.551 255.06

85 k43+500 DERECHO 0.11 1.079 107.91

86 k43+600 IZQUIERDO 0.30 2.943 294.30

87 k43+600 DERECHO 0.10 0.981 98.10

88 k43+700 IZQUIERDO 0.23 2.256 225.63

89 k43+700 DERECHO 0.12 1.177 117.72

90 k43+800 IZQUIERDO 0.20 1.962 196.20

91 k43+800 DERECHO 0.10 0.981 98.10

92 k43+900 IZQUIERDO 0.34 3.335 333.54

93 k43+900 DERECHO 0.14 1.373 137.34

94 k44+000 IZQUIERDO 0.24 2.354 235.44

95 k44+000 DERECHO 0.21 2.060 206.01

96 k44+100 DERECHO 0.15 1.472 147.15

97 k44+200 IZQUIERDO 0.18 1.766 176.58

98 k44+200 DERECHO 0.02 0.196 19.62

99 k44+400 IZQUIERDO 0.02 0.196 19.62

100 k44+400 DERECHO 0.20 1.962 196.20

101 k44+500 IZQUIERDO 0.23 2.256 225.63

102 k44+500 DERECHO 0.34 3.335 333.54

103 k44+600 IZQUIERDA 0.07 0.687 68.67

104 k44+600 DERECHO 0.10 0.981 98.10

105 k44+700 DERECHO 0.10 0.981 98.10

106 k44+800 IZQUIERDO 0.10 0.981 98.10

107 k44+800 DERECHO 0.13 1.275 127.53

108 k44+900 IZQUIERDO 0.13 1.275 127.53

109 k44+900 DERECHO 0.11 1.079 107.91


_________________________________________________________ 116 Diciembre de 2012

ANEXO 6

DESPLAZAMIENTOS DE NEWMARK


_________________________________________________________ ANEXOS


critica Intensidad de arias (m/s)


k41+100 IZQUIERDO N28_NS 0.03 0.004 0.01139

k44+200 DERECHO N11_EW 0.28 0.481 0.07605

k44+400 DERECHO (1) N11_EW 0.31 0.481 0.06060

k40+400 DERECHO N11_EW 0.15 0.481 0.22725

k41+100 DERECHO N11_EW 0.42 0.481 0.00651

k44+200 IZQUIERDO

(1) N11_V 0.25 0.291 0.00917

k44+400 IZQUIERDO N25_EW 0.03 0.007 0.03322

k40+400 DERECHO N11_EW 0.18 0.481 0.13763

k43+400 IZQUIERDO N11_EW 0.18 0.481 0.13763

k41+100 IZQUIERDO N11_NS 0.20 1.075 2.93328

k44+200 DERECHO (1) N11_EW 0.15 0.481 0.22725

k44+400 IZQUIERDO

(1) N11_EW 0.25 0.481 0.09150

k40+400 IZQUIERDO N32_EW 0.03 0.003 0.00039

k41+100 IZQUIERDO

(1) N11_EW 0.39 0.481 0.01632

k44+200 IZQUIERDO N11_EW 0.13 0.481 0.28611

k44+400 IZQUIERDO N11_NS 0.18 1.075 3.19219

k40+400 IZQUIERDO N11_V 0.20 0.291 0.03469

k43+400 DERECHO (1) N11_V 0.12 0.291 0.20019

k41+900 DERECHO (1) N11_NS 0.15 1.075 4.20656

k44+600 DERECHO N11_EW 0.39 0.481 0.01632

k40+800 DERECHO N11_NS 0.12 1.075 4.99120

k42+800 DERECHO N11_NS 0.19 1.075 3.05828

k42+800 DERECHO N11_EW 0.16 0.481 0.16557

k43+100 IZQUIERDO N11_EW 0.15 0.481 0.22725

k43+400 DERECHO N11_NS 0.16 1.075 3.46815

k43+600 DERECHO N16_NS 0.08 0.011 0.00129

k43+800 DERECHO N14_EW 0.02 0.011 0.04797

k44+600 DERECHO N16_NS 0.02 0.011 0.05534

k44+700 DERECHO N11_NS 0.30 1.075 0.85530

k44+800 IZQUIERDO N11_EW 0.15 0.481 0.22725

k40+700 IZQUIERDO N11_V 0.15 0.291 0.12212

k41+000 DERECHO N11_EW 0.12 0.481 0.32101

k43+500 DERECHO N11_NS 0.15 1.075 4.20656

k44+900 DERECHO N14_EW 0.12 0.011 0.00021

k43+300 IZQUIERDO N16_NS 0.05 0.011 0.01136

k41+400 IZQUIERDO N28_NS 0.05 0.004 0.00159

k41+700 DERECHO N11_V 0.12 0.291 0.20019

k42+000 DERECHO N11_V 0.10 0.291 0.28930


_________________________________________________________ ANEXOS




(1)

k42+600 IZQUIERDO N25_EW 0.10 0.007 0.00011

k43+000 izquierdo n11_ns 0.14 1.075 4.37803

k40+400 IZQUIERDO N14_NS 0.05 0.007 0.00151

k41+700 IZQUIERDO N25_EW 0.05 0.007 0.01529

k42+700 IZQUIERDO N11_EW 0.23 0.481 0.10180

k41+100 IZQUIERDO N11_EW 0.20 0.481 0.12237

k44+200 DERECHO N14_EW 0.10 0.011 0.00131

k44+400 IZQUIERDO N11_EW 0.34 0.481 0.03415

k40+400 DERECHO N11_V 0.14 0.291 0.13788

k43+400 DERECHO N11_V 0.15 0.291 0.12212

k41+900 DERECHO N12_EW 0.02 0.021 0.09954

k44+600 DERECHO N14_V 0.02 0.004 0.01135

k40+800 DERECHO N17_NS 0.02 0.007 0.01681

k42+800 DERECHO N23_EW 0.02 0.002 0.00487

k42+800 DERECHO N24_NS 0.02 0.003 0.00197

k43+100 DERECHO N25_V 0.02 0.002 0.00239

k43+400 DERECHO N28_V 0.02 0.001 0.00013

k43+600 DERECHO N35_EW 0.02 0.004 0.00294

k43+800 DERECHO N38_EW 0.02 0.005 0.02376

k44+600 DERECHO N40_NS 0.02 0.004 0.01660

k44+700 IZQUIERDO N11_EW 0.02 0.481 2.30299

k44+800 DERECHO N11_NS 0.20 1.075 2.93328

k40+700 IZQUIERDO N12_EW 0.02 0.021 0.09954

k41+000 IZQUIERDO N14_EW 0.02 0.011 0.04797

k43+500 IZQUIERDO N23_V 0.02 0.001 0.00004

k44+900 IZQUIERDO N27_EW 0.02 0.001 0.00005

k43+300 IZQUIERDO N32_EW 0.02 0.003 0.00039

k41+400 IZQUIERDO N35_EW 0.02 0.004 0.00294

k41+700 IZQUIERDO N38_EW 0.02 0.005 0.02376

k42+000 DERECHO N11_EW 0.34 0.481 0.03415

k42+200 IZQUIERDO N11_V 0.23 0.291 0.01408

k42+400 DERECHO N11_NS 0.10 1.075 6.23734

k43+000 IZQUIERDA N12_NS 0.07 0.023 0.00770

k43+700 IZQUIERDA N14_EW 0.07 0.011 0.00702

k40+800 IZQUIERDA N17_EW 0.07 0.006 0.00003

k40+900 DERECHO N11_EW 0.10 0.481 0.48061

k42+900 DERECHO N14_EW 0.10 0.011 0.00131

k43+100 IZQUIERDO N11_NS 0.10 1.075 6.23734


_________________________________________________________ ANEXOS




k44+800 IZQUIERDO N12_NS 0.10 0.023 0.00029

k44+900 DERECHO N11_EW 0.11 0.481 0.41628

k40+200 IZQUIERDO N11_NS 0.13 1.075 4.78627

k43+300 DERECHO N11_V 0.18 0.291 0.05069

k43+900 DERECHO N11_V 0.28 0.291 0.00160

k40+100 IZQUIERDO N11_V 0.13 0.291 0.15613

k40+300 IZQUIERDO N11_V 0.11 0.291 0.22523

k40+900 DERECHO N11_V 0.12 0.291 0.20019

k41+100 IZQUIERDO N11_NS 0.21 1.075 2.65803

k41+500 IZQUIERDO

(1) N11_V 0.30 0.291 0.00008

k42+000 IZQUIERDO N12_NS 0.06 0.023 0.01458

k42+600 IZQUIERDO N11_NS 0.45 1.075 0.08300

k43+200 IZQUIERDO(1) N11_NS 0.08 1.075 7.18581

k44+100 IZQUIERDO(1) N25_EW 0.08 0.007 0.00302

k40+200 DERECHO N11_EW 0.11 0.481 0.41628

k40+300 IZQUIERDO

(1) N11_NS 0.40 1.075 0.17134

k40+500 DERECHO N11_NS 0.09 1.075 6.80835

k42+500 IZQUIERDO N14_EW 0.03 0.011 0.03123

k41+400 IZQUIERDO

(1) N11_NS 0.39 1.075 0.18813

k40+500 DERECHO N28_NS 0.02 0.004 0.01725

k41+200 DERECHO N11_NS 0.12 1.075 4.99120

k44+200 IZQUIERDO N11_NS 0.12 1.075 4.99120

k40+100 IZQUIERDO

(1) N11_NS 0.25 1.075 1.74440

k40+700 IZQUIERDO N35_V 0.03 0.001 0.00012

k42+600 DERECHO N14_EW 0.11 0.011 0.00057

k40+600 DERECHO N12_EW 0.02 0.021 0.09954

k41+200 DERECHO (1) N11_NS 0.31 1.075 0.81066

k41+300 IZQUIERDO

(1) N11_EW 0.30 0.481 0.06575

k41+600 IZQUIERDO N25_NS 0.06 0.007 0.00015

k41+600 DERECHO N11_NS 0.42 1.075 0.11992

k42+100 DERECHO N12_EW 0.09 0.021 0.00054

k43+800 IZQUIERDO N11_EW 0.19 0.481 0.12948

k44+400 DERECHO N11_NS 0.11 1.075 5.96151

k41+500 IZQUIERDO

(1) N11_EW 0.35 0.481 0.03047

k42+500 DERECHO N11_V 0.15 0.291 0.12212

k44+000 DERECHO N11_V 0.15 0.291 0.12212

k41+600 IZQUIERDO N11_V 0.21 0.291 0.02856


_________________________________________________________ ANEXOS




k42+200 IZQUIERDO N11_NS 0.22 1.075 2.54760

k41+800 IZQUIERDO N11_EW 0.06 0.481 0.89979

k43+700 IZQUIERDO N11_NS 0.29 1.075 1.32791

k44+500 IZQUIERDO(1) N11_V 0.08 0.291 0.39753

k41+200 IZQUIERDO(1) N14_EW 0.08 0.011 0.00473

k42+100 IZQUIERDO N11_V 0.10 0.291 0.28930

k42+300 IZQUIERDO N14_NS 0.03 0.007 0.01469

k42+700 IZQUIERDO

(1) N11_V 0.30 0.291 0.00008

k44+000 DERECHO N14_NS 0.02 0.007 0.02598

k40+400 DERECHO N28_V 0.02 0.001 0.00013

k42+700 IZQUIERDO N11_NS 0.06 1.075 8.01113

k40+300 IZQUIERDO

(1) N11_EW 0.31 0.481 0.06060

k43+500 DERECHO N11_NS 0.28 1.075 1.50080

k40+600 DERECHO N11_V 0.13 0.291 0.15613

k42+400 IZQUIERDO N11_NS 0.13 1.075 4.78627

k42+600 DERECHO N10_V 0.02 0.003 0.00440

k42+800 DERECHO N11_V 0.20 0.291 0.03469

k40+900 IZQUIERDO N14_NS 0.06 0.007 0.00039

k41+600 IZQUIERDO(1) N16_EW 0.08 0.010 0.00026

k41+700 IZQUIERDO N11_V 0.15 0.291 0.12212

k43+200 DERECHO N17_EW 0.02 0.006 0.01323

k43+600 IZQUIERDO N11_EW 0.24 0.481 0.09665

k41+200 DERECHO N11_V 0.15 0.291 0.12212

k42+000 IZQUIERDO N11_EW 0.05 0.481 1.14829

k42+400 IZQUIERDO N17_EW 0.05 0.006 0.00065

k41+800 IZQUIERDO N11_EW 0.26 0.481 0.08635

k43+900 DERECHO N11_EW 0.10 0.481 0.48061

k44+500 DERECHO N12_NS 0.10 0.023 0.00029

k40+800 DERECHO N11_V 0.21 0.291 0.02856

k42+500 IZQUIERDO N11_EW 0.18 0.481 0.13763

k40+500 DERECHO N16_V 0.02 0.005 0.01252

k42+700 DERECHO N19_V 0.02 0.003 0.00129

k41+500 IZQUIERDO N16_EW 0.02 0.010 0.03650

k42+600 IZQUIERDO N25_V 0.02 0.002 0.00239

k43+000 IZQUIERDO N11_EW 0.23 0.481 0.10180

k40+400 IZQUIERDO N14_V 0.03 0.004 0.00488

k41+700 IZQUIERDO N38_EW 0.03 0.005 0.00605

k42+700 IZQUIERDO N14_EW 0.11 0.011 0.00057

k41+100 DERECHO N32_EW 0.02 0.003 0.00039


_________________________________________________________ ANEXOS




k44+200 IZQUIERDO N11_V 0.18 0.291 0.05069

k44+400 IZQUIERDO N12_V 0.06 0.010 0.00156

k40+400 IZQUIERDO

(1) N11_NS 0.33 1.075 0.72139

k43+400 DERECHO (1) N11_V 0.15 0.291 0.12212

k41+900 IZQUIERDO N11_NS 0.19 1.075 3.05828

k44+600 DERECHO N12_EW 0.08 0.021 0.00166

k40+800 DERECHO N11_EW 0.20 0.481 0.12237

k42+800 DERECHO (1) N11_EW 0.12 0.481 0.32101

k42+800 DERECHO N11_V 0.09 0.291 0.32812

k43+100 DERECHO N25_EW 0.09 0.007 0.00085

k43+400 IZQUIERDO N16_EW 0.03 0.010 0.02303

k43+600 DERECHO N11_NS 0.08 1.075 7.18581

k43+800 DERECHO N32_NS 0.02 0.005 0.00267

k44+600 IZQUIERDO

(1) N11_NS 0.30 1.075 0.85530

k44+700 IZQUIERDO N11_V 0.12 0.291 0.20019

k44+800 DERECHO N14_EW 0.09 0.011 0.00204

k40+700 DERECHO N12_NS 0.08 0.023 0.00467

k41+000 DERECHO N11_EW 0.30 0.481 0.06575

k43+500 DERECHO N11_EW 0.13 0.481 0.28611

k44+900 IZQUIERDO N16_NS 0.03 0.011 0.03940

k43+300 IZQUIERDO N11_NS 0.13 1.075 4.78627

k41+400 DERECHO N10_NS 0.02 0.010 0.02268

k41+700 DERECHO N32_V 0.02 0.002 0.00019

k42+000 DERECHO N11_EW 0.34 0.481 0.03415

k42+200 IZQUIERDO N14_EW 0.06 0.011 0.00953

k42+400 DERECHO N11_V 0.28 0.291 0.00160

k43+000 IZQUIERDO N11_EW 0.10 0.481 0.48061

k43+700 DERECHO N11_NS 0.18 1.075 3.19219

k40+800 DERECHO N11_EW 0.08 0.481 0.63786

k40+900 IZQUIERDO N11_NS 0.15 1.075 4.20656

k42+900 IZQUIERDO N11_EW 0.17 0.481 0.14729

k43+100 DERECHO N11_NS 0.20 1.075 2.93328

k44+800 IZQUIERDO N17_EW 0.06 0.006 0.00028

k44+900 DERECHO (1) N11_NS 0.24 1.075 1.82631

k40+200 IZQUIERDO(1) N12_NS 0.08 0.023 0.00467

k43+300 IZQUIERDO N38_NS 0.03 0.005 0.00107

k43+900 DERECHO N11_NS 0.28 1.075 1.50080

k40+100 DERECHO N11_NS 0.15 1.075 4.20656

k40+300 DERECHO N12_NS 0.02 0.023 0.15545


_________________________________________________________ ANEXOS




k40+900 DERECHO N11_V 0.20 0.291 0.03469

k41+100 IZQUIERDO

(1) N11_EW 0.40 0.481 0.01386

k41+500 IZQUIERDO N11_NS 0.23 1.075 1.90971

k42+000 IZQUIERDO N28_NS 0.06 0.004 0.00004

k42+600 IZQUIERDO N11_V 0.19 0.291 0.04326

k43+200 DERECHO N11_EW 0.09 0.481 0.55303

k44+100 DERECHO N11_EW 0.13 0.481 0.28611

k40+200 DERECHO N14_EW 0.08 0.011 0.00473

k40+300 DERECHO N25_EW 0.08 0.007 0.00302

k40+500 IZQUIERDO N11_V 0.15 0.291 0.12212

k42+500 DERECHO N14_V 0.02 0.004 0.01135

k41+400 IZQUIERDO

(1) N11_EW 0.44 0.481 0.00216

k40+500 IZQUIERDO

(1) N11_NS 0.44 1.075 0.09845

k41+200 IZQUIERDO N25_EW 0.06 0.007 0.01114

k44+200 DERECHO (1) N11_NS 0.12 1.075 4.99120

k40+100 DERECHO N11_NS 0.13 1.075 4.78627

k40+700 IZQUIERDO N11_EW 0.43 0.481 0.00503

k42+600 IZQUIERDO N10_EW 0.03 0.005 0.00279

k40+600 IZQUIERDO N10_NS 0.03 0.010 0.00842

k41+200 IZQUIERDO

(1) N11_NS 0.30 1.075 0.85530

k41+300 DERECHO N18_NS 0.02 0.003 0.00063

k41+600 DERECHO N19_EW 0.02 0.005 0.00410

k41+600 DERECHO N11_NS 0.34 1.075 0.61387

k42+100 DERECHO (1) N11_V 0.20 0.291 0.03469

k43+800 IZQUIERDO N11_V 0.24 0.291 0.01162

k44+400 IZQUIERDO N11_NS 0.10 1.075 6.23734

k41+500 izquierdo n11_ew 0.14 0.481 0.25208

k42+500 derecho n11_ns 0.12 1.075 5.82588

k44+000 DERECHO N11_NS 0.10 1.075 6.23734

k41+600 IZQUIERDO N11_V 0.05 0.291 0.68377

k42+200 DERECHO N11_V 0.11 0.291 0.22523

k41+800 IZQUIERDO N11_V 0.26 0.291 0.00672

k43+700 DERECHO N11_NS 0.15 1.075 4.20656

k44+500 DERECHO N11_V 0.02 0.291 1.47275

k41+200 IZQUIERDO N11_V 0.18 0.291 0.05069

k42+100 IZQUIERDO N17_EW 0.02 0.006 0.01323

k42+300 IZQUIERDO N17_NS 0.02 0.007 0.01681

k42+700 IZQUIERDO N19_EW 0.03 0.005 0.00050


_________________________________________________________ ANEXOS




k44+000 DERECHO N38_NS 0.02 0.005 0.00992

k40+400 IZQUIERDO N11_NS 0.21 1.075 2.65803

k42+700 IZQUIERDO N16_V 0.03 0.005 0.00562

k40+300 DERECHO N12_V 0.02 0.010 0.03258

k43+500 DERECHO N35_EW 0.02 0.004 0.00294

k40+600 DERECHO (1) N11_EW 0.12 0.481 0.32101

k42+400 DERECHO N11_EW 0.16 0.481 0.16557

k42+600 IZQUIERDO N10_V 0.03 0.003 0.00059

k42+800 IZQUIERDO N19_NS 0.03 0.005 0.00325

k40+900 DERECHO N19_NS 0.02 0.005 0.01236

k41+600 DERECHO N38_V 0.02 0.002 0.00001

k41+700 IZQUIERDO N11_EW 0.12 0.481 0.32101

k43+200 IZQUIERDO(1) N11_NS 0.38 1.075 0.20529

k43+600 DERECHO N11_V 0.10 0.291 0.28930

k41+100 DERECHO N14_EW 0.11 0.011 0.00057

k44+200 IZQUIERDO N17_V 0.02 0.003 0.00285

k44+400 IZQUIERDO N40_NS 0.03 0.004 0.00441

k40+400 IZQUIERDO N11_EW 0.11 0.481 0.41628

k43+400 IZQUIERDO

(1) N11_V 0.24 0.291 0.01162

k41+900 IZQUIERDO N11_V 0.06 0.291 0.57403

k44+600 IZQUIERDO

(1) N11_V 0.29 0.291 0.00086

k40+800 IZQUIERDO N12_NS 0.10 0.023 0.00029

k42+800 IZQUIERDO N12_V 0.03 0.010 0.01676

k42+800 IZQUIERDO N25_NS 0.03 0.007 0.01565

k41+100 DERECHO N27_NS 0.02 0.002 0.00069

k44+200 DERECHO N11_EW 0.20 0.481 0.12237

k44+400 IZQUIERDO

(1) N11_EW 0.33 0.481 0.03782

k40+400 IZQUIERDO N11_EW 0.19 0.481 0.12948

k43+400 DERECHO N11_EW 0.12 0.481 0.32101

k41+900 IZQUIERDO N11_NS 0.14 1.075 4.37803

k44+600 IZQUIERDO

(1) N11_NS 0.26 1.075 1.66275

k40+800 IZQUIERDO N11_EW 0.03 0.481 1.77583

k42+800 DERECHO N16_V 0.02 0.005 0.01252

k42+800 DERECHO N19_V 0.02 0.003 0.00129

k43+100 DERECHO (1) N11_EW 0.20 0.481 0.12237

k43+400 DERECHO N11_EW 0.22 0.481 0.10838

k43+600 IZQUIERDO N11_NS 0.30 1.075 0.85530

k43+800 IZQUIERDO N10_NS 0.05 0.010 0.00047


_________________________________________________________ ANEXOS




k44+600 IZQUIERDO N12_EW 0.05 0.021 0.02592

k44+700 IZQUIERDO N16_V 0.05 0.005 0.00015

k44+800 DERECHO N11_EW 0.11 0.481 0.41628

k41+100 DERECHO N11_EW 0.10 0.481 0.48061

k44+200 IZQUIERDO N11_V 0.23 0.291 0.01408

k44+400 IZQUIERDO N11_V 0.20 0.291 0.03469

k40+400 IZQUIERDO N11_NS 0.24 1.075 1.82631

k43+400 DERECHO N11_EW 0.02 0.481 2.30299

k41+900 DERECHO N14_NS 0.02 0.007 0.02598

k44+600 DERECHO N16_NS 0.02 0.011 0.05534

k41+100 DERECHO N19_NS 0.02 0.005 0.01236

k44+200 IZQUIERDO N15_V 0.02 0.001 0.00003

k44+400 IZQUIERDO N18_NS 0.02 0.003 0.00063

k40+400 IZQUIERDO N25_NS 0.02 0.007 0.03168

k43+400 IZQUIERDO N40_NS 0.02 0.004 0.01660

k41+900 IZQUIERDO N12_EW 0.03 0.021 0.07064

k44+600 DERECHO N11_EW 0.15 0.481 0.22725

k40+800 DERECHO N25_V 0.02 0.002 0.00239

k42+800 DERECHO N11_V 0.30 0.291 0.00008

k42+800 IZQUIERDO N11_EW 0.12 0.481 0.32101

k43+100 IZQUIERDO N11_NS 0.43 1.075 0.10913

k43+400 DERECHO N25_EW 0.10 0.007 0.00011

k43+600 DERECHO N11_EW 0.25 0.481 0.09150

k43+800 IZQUIERDO N11_NS 0.11 1.075 5.96151

k44+600 DERECHO N23_EW 0.02 0.002 0.00487

k44+700 IZQUIERDO N12_EW 0.06 0.021 0.01596

k44+800 IZQUIERDO N11_NS 0.12 1.075 4.99120

k40+700 IZQUIERDO N14_EW 0.10 0.011 0.00131

k41+000 IZQUIERDO N12_NS 0.05 0.023 0.02414

k43+500 IZQUIERDO N11_EW 0.30 0.481 0.06575

k43+300 IZQUIERDO N19_EW 0.02 0.005 0.00410

k41+100 IZQUIERDO N17_EW 0.03 0.006 0.00623

k44+200 IZQUIERDO

(1) N11_NS 0.35 1.075 0.57439

k44+400 DERECHO N35_NS 0.02 0.004 0.00010

k40+400 DERECHO N11_V 0.20 0.291 0.03469

k43+400 IZQUIERDO N11_EW 0.21 0.481 0.11526

k41+900 IZQUIERDO(1) N16_NS 0.08 0.011 0.00129

k41+100 IZQUIERDO

(1) N11_EW 0.44 0.481 0.00216

k44+200 DERECHO N11_V 0.11 0.291 0.22523


_________________________________________________________ ANEXOS




k44+400 DERECHO N23_NS 0.02 0.003 0.00472

k40+400 DERECHO N11_EW 0.20 0.481 0.12237

k43+400 DERECHO N11_NS 0.22 1.075 2.54760

k41+900 IZQUIERDO N11_V 0.29 0.291 0.00086

k41+100 DERECHO N12_NS 0.10 0.023 0.00029

k44+200 DERECHO N11_NS 0.10 1.075 6.23734

k44+400 IZQUIERDO N19_NS 0.02 0.005 0.01236

k41+100 IZQUIERDO N25_V 0.03 0.002 0.00004

k44+200 DERECHO N11_EW 0.02 0.481 2.30299

k44+400 IZQUIERDO

(1) N11_EW 0.24 0.481 0.09665

k41+100 IZQUIERDO N14_V 0.06 0.004 0.00006

k44+200 IZQUIERDO

(1) N11_EW 0.29 0.481 0.07090

k44+400 IZQUIERDO N11_EW 0.13 0.481 0.28611

k40+400 DERECHO N16_EW 0.08 0.010 0.00026

k43+400 DERECHO N11_NS 0.20 1.075 2.93328

k41+900 DERECHO (1) N11_NS 0.12 1.075 4.99120

k44+600 DERECHO N12_NS 0.09 0.023 0.00137

k40+800 DERECHO N11_V 0.13 0.291 0.15613

k42+800 IZQUIERDO N11_EW 0.16 0.481 0.16557

k41+100 IZQUIERDO N11_EW 0.20 0.481 0.12237

k44+200 DERECHO (1) N11_EW 0.24 0.481 0.09665

k44+400 DERECHO N11_EW 0.19 0.481 0.12948

k40+400 DERECHO N11_V 0.19 0.291 0.04326

k43+400 IZQUIERDO N11_V 0.14 0.291 0.13788

k41+900 IZQUIERDO

(1) N11_EW 0.26 0.481 0.08635

k44+600 IZQUIERDO N11_EW 0.20 0.481 0.12237

k40+800 DERECHO N15_V 0.02 0.001 0.00003

k42+800 IZQUIERDO N11_V 0.17 0.291 0.07696

k42+800 IZQUIERDO

(1) N11_NS 0.31 1.075 0.81066

k41+100 DERECHO (1) N11_V 0.24 0.291 0.01162

k44+200 DERECHO N11_EW 0.15 0.481 0.22725

k44+400 derecho n11_v 0.12 0.291 0.21251

k40+400 IZQUIERDO N14_V 0.05 0.004 0.00075

k43+400 DERECHO N25_EW 0.10 0.007 0.00011

k41+100 DERECHO N11_NS 0.12 1.075 4.99120

k44+200 DERECHO N11_NS 0.10 1.075 6.23734

k44+400 DERECHO N25_EW 0.10 0.007 0.00011

k40+400 DERECHO N11_NS 0.14 1.075 4.37803


_________________________________________________________ ANEXOS




k43+400 DERECHO N11_EW 0.21 0.481 0.11526

k41+900 DERECHO N10_EW 0.02 0.005 0.01279

k44+600 DERECHO N12_NS 0.02 0.023 0.15545

k41+100 DERECHO N15_NS 0.02 0.002 0.00015

k44+200 DERECHO N17_V 0.02 0.003 0.00285

k44+400 DERECHO N23_NS 0.02 0.003 0.00472

k40+400 DERECHO N25_EW 0.02 0.007 0.04190

k43+400 DERECHO N27_EW 0.02 0.001 0.00005

k41+900 DERECHO N32_EW 0.02 0.003 0.00039

k41+100 DERECHO N35_NS 0.02 0.004 0.00010

k44+200 DERECHO N38_NS 0.02 0.005 0.00992

k44+400 IZQUIERDO N10_EW 0.02 0.005 0.01279

k40+400 DERECHO N11_EW 0.20 0.481 0.12237

k41+100 IZQUIERDO N11_V 0.02 0.291 1.47275

k44+200 IZQUIERDO N12_NS 0.02 0.023 0.15545

k44+400 IZQUIERDO N14_NS 0.02 0.007 0.02598

k41+100 IZQUIERDO N24_EW 0.02 0.002 0.00002

k44+200 IZQUIERDO N27_NS 0.02 0.002 0.00069

k44+400 IZQUIERDO N32_NS 0.02 0.005 0.00267

k40+400 IZQUIERDO N35_NS 0.02 0.004 0.00010

k41+100 IZQUIERDO N38_NS 0.02 0.005 0.00992

k44+200 IZQUIERDO N11_NS 0.23 1.075 1.90971

k44+400 IZQUIERDA N11_EW 0.07 0.481 0.75387

k40+400 IZQUIERDA N11_V 0.07 0.291 0.48910

k41+100 DERECHO N12_NS 0.10 0.023 0.00029

k44+200 DERECHO N14_EW 0.10 0.011 0.00131

k44+400 IZQUIERDA N25_EW 0.07 0.007 0.00547

k41+100 DERECHO N11_NS 0.10 1.075 6.23734

k44+200 DERECHO N25_EW 0.10 0.007 0.00011

k44+400 DERECHO N11_NS 0.13 1.075 4.78627

k40+400 IZQUIERDO N14_EW 0.10 0.011 0.00131

k41+100 IZQUIERDO N11_EW 0.13 0.481 0.28611

k44+200 DERECHO N11_V 0.11 0.291 0.22523

k44+400 izquierdo n11_ns 0.15 1.075 4.20656

k40+400 IZQUIERDO N11_EW 0.14 0.481 0.25208

k41+100 DERECHO N11_V 0.16 0.291 0.10642

k44+200 IZQUIERDO N11_NS 0.15 1.075 4.20656

k44+400 IZQUIERDO N11_V 0.19 0.291 0.04326

k41+100 DERECHO N16_EW 0.02 0.010 0.03650


_________________________________________________________ ANEXOS




k44+200 IZQUIERDO N11_EW 0.22 0.481 0.10838

k44+400 DERECHO (1) N11_V 0.12 0.291 0.20019

k41+100 IZQUIERDO(1) N12_EW 0.08 0.021 0.00166

k44+200 IZQUIERDO N11_EW 0.30 0.481 0.06575

k44+400 izquierdo n11_v 0.14 0.291 0.13788

k41+100 IZQUIERDO N16_EW 0.05 0.010 0.00648

k44+200 IZQUIERDO N25_NS 0.05 0.007 0.00125

k44+400 IZQUIERDO N11_NS 0.23 1.075 1.90971

k40+400 IZQUIERDO N11_NS 0.20 1.075 2.93328

k43+400 DERECHO N11_EW 0.14 0.481 0.25208

k41+900 IZQUIERDO N11_NS 0.34 1.075 0.61387

k44+600 IZQUIERDO N11_EW 0.24 0.481 0.09665

k40+800 DERECHO N10_NS 0.02 0.010 0.02268

k42+800 DERECHO N12_V 0.02 0.010 0.03258

k42+800 DERECHO N15_V 0.02 0.001 0.00003

k43+100 DERECHO N18_NS 0.02 0.003 0.00063

k43+400 DERECHO N23_V 0.02 0.001 0.00004

k43+600 DERECHO N25_NS 0.02 0.007 0.03168

k43+800 DERECHO N27_NS 0.02 0.002 0.00069

k44+600 DERECHO N32_NS 0.02 0.005 0.00267

k44+700 DERECHO N35_V 0.02 0.001 0.00159

k44+800 DERECHO N38_V 0.02 0.002 0.00001

k41+100 IZQUIERDO N10_NS 0.02 0.010 0.02268

k44+200 IZQUIERDO N11_NS 0.02 1.075 10.42726

k44+400 DERECHO N11_V 0.20 0.291 0.03469

k40+400 IZQUIERDO N12_V 0.02 0.010 0.03258

k43+400 IZQUIERDO N14_V 0.02 0.004 0.01135

k41+900 IZQUIERDO N24_NS 0.02 0.003 0.00197

k41+100 IZQUIERDO N28_NS 0.02 0.004 0.01725

k44+200 IZQUIERDO N32_V 0.02 0.002 0.00019

k44+400 IZQUIERDO N35_V 0.02 0.001 0.00159

k40+400 IZQUIERDO N38_V 0.02 0.002 0.00001

k41+100 DERECHO N11_NS 0.34 1.075 0.61387

k44+200 DERECHO N11_EW 0.10 0.481 0.48061

k44+400 DERECHO N11_V 0.10 0.291 0.28930

k41+100 IZQUIERDA N12_V 0.07 0.010 0.00030

k44+200 IZQUIERDA N16_EW 0.07 0.010 0.00178

k44+400 DERECHO N25_EW 0.10 0.007 0.00011

k41+100 DERECHO N11_V 0.10 0.291 0.28930


_________________________________________________________ ANEXOS




k44+200 IZQUIERDO N11_EW 0.10 0.481 0.48061

k44+400 IZQUIERDO N11_V 0.10 0.291 0.28930

k40+400 IZQUIERDO N25_EW 0.10 0.007 0.00011

k43+400 DERECHO N11_NS 0.11 1.075 5.96151

k41+900 IZQUIERDO N11_V 0.13 0.291 0.15613

k41+100 DERECHO N11_V 0.08 0.291 0.39753

k44+200 IZQUIERDO N11_EW 0.15 0.481 0.22725

k44+400 IZQUIERDO N11_V 0.22 0.291 0.02375

k41+100 IZQUIERDO N16_EW 0.06 0.010 0.00368

k44+200 DERECHO N16_NS 0.09 0.011 0.00018

k44+400 DERECHO N11_V 0.16 0.291 0.10642

k40+400 IZQUIERDO N11_NS 0.03 1.075 9.60916

k41+100 DERECHO N17_NS 0.02 0.007 0.01681

k44+200 DERECHO N23_V 0.02 0.001 0.00004

k44+400 DERECHO (1) N11_NS 0.20 1.075 2.93328

k40+400 IZQUIERDO N11_V 0.12 0.291 0.20019

k41+100 IZQUIERDO N11_V 0.30 0.291 0.00008

k44+200 DERECHO N11_EW 0.10 0.481 0.48061

k44+400 IZQUIERDO N12_V 0.05 0.010 0.00371

k41+100 IZQUIERDO N17_NS 0.05 0.007 0.00173

k44+200 DERECHO N11_NS 0.11 1.075 5.96151

k44+400 IZQUIERDO N11_NS 0.30 1.075 0.85530

k40+400 IZQUIERDO N11_V 0.24 0.291 0.01162

k41+100 DERECHO N11_NS 0.02 1.075 10.42726

k44+200 DERECHO N17_EW 0.02 0.006 0.01323

k44+400 IZQUIERDO N16_NS 0.02 0.011 0.05534

k41+100 IZQUIERDO N19_V 0.02 0.003 0.00129

k44+200 DERECHO N11_NS 0.25 1.075 1.74440

k44+400 DERECHO N24_EW 0.02 0.002 0.00002

k40+400 DERECHO N11_V 0.22 0.291 0.02375

k41+100 IZQUIERDO N14_EW 0.05 0.011 0.01223

k44+200 DERECHO N11_V 0.10 0.291 0.28930

k44+400 IZQUIERDO N23_EW 0.02 0.002 0.00487

k40+400 IZQUIERDO

(1) N11_NS 0.44 1.075 0.09845

k41+100 IZQUIERDO N23_EW 0.03 0.002 0.00192

k44+200 DERECHO N24_NS 0.02 0.003 0.00197

k44+400 DERECHO N40_EW 0.02 0.002 0.00093

k40+400 IZQUIERDO N11_EW 0.24 0.481 0.09665

k41+100 DERECHO N11_V 0.16 0.291 0.10642


_________________________________________________________ ANEXOS




k44+200 DERECHO N14_EW 0.10 0.011 0.00131

k44+400 IZQUIERDO N11_V 0.30 0.291 0.00008

k41+100 IZQUIERDO N23_NS 0.02 0.003 0.00472

k44+200 IZQUIERDO N12_NS 0.03 0.023 0.09187

k44+400 IZQUIERDO N23_NS 0.03 0.003 0.00122

k41+100 DERECHO N27_EW 0.02 0.001 0.00005

k44+200 DERECHO N40_NS 0.02 0.004 0.01660

k44+400 DERECHO N11_EW 0.28 0.481 0.07605

k40+400 IZQUIERDO N11_V 0.21 0.291 0.02856


_________________________________________________________ Diciembre de 2012 117

ANEXO 7

MAPAS

1,016,138

1,016,138

1,017,138

1,017,138

1,018,138

1,018,138

1,019,138

1,019,138

1,020,138

1,020,138

1,021,138

1,021,138

1,022,138

1,022,138

1,023,138

1,023,138

1,024,138

1,024,138

1,025,138

1,025,138

1,026,138

1,026,138

1,027,138

1,027,138

1,028,138

1,028,138967,235 967,235

968,235 968,235

969,235 969,235

970,235 970,235

971,235 971,235

972,235 972,235

973,235 973,235

974,235 974,235

PONTIFICIA UNIVERSIDAD JAVERIANAFacultad de Ingeniería

Ingeniería Civil JUAN DIEGO SALAZAR HEstudíante Ingeniería Civil

CARLOS EDUARDO RODRIGUEZ PIngeniero Civil

ZONIFICACIÓN DE AMENAZAPOR DESLIZAMIENTOS INCLUIDOS SISMO

PLANO1

DE

10

Proyecto:

ZONIFICACIÓN DEL ANGULO DE RESISTENCIA INTERNA

Contiene:

Director de Proyecto:

Desarrollador por:

Fecha:03 / 12 / 2012

Escala:

Dibujó:03 / 12 / 2012

1:5.000

³

Angulo de Resistencia Interna0

28

30

31

32

0 1,250 2,500 3,750 5,000625Meters

1,016,136

1,016,136

1,017,136

1,017,136

1,018,136

1,018,136

1,019,136

1,019,136

1,020,136

1,020,136

1,021,136

1,021,136

1,022,136

1,022,136

1,023,136

1,023,136

1,024,136

1,024,136

1,025,136

1,025,136

1,026,136

1,026,136

1,027,136

1,027,136

1,028,136

1,028,136967,235 967,235

968,235 968,235

969,235 969,235

970,235 970,235

971,235 971,235

972,235 972,235

973,235 973,235

974,235 974,235





PLANO2

DE

10

Proyecto:

ZONIFICACIÓN DE LA COHESIÓN Contiene:


Desarrollador por:

Fecha:03 / 12 / 2012

Escala:

Dibujó:03 / 12 / 2012

1:5.000

³

Cohesión (kN/m2)0

50

60

80

200

0 1,300 2,600 3,900 5,200650Meters

1,016,138

1,016,138

1,017,138

1,017,138

1,018,138

1,018,138

1,019,138

1,019,138

1,020,138

1,020,138

1,021,138

1,021,138

1,022,138

1,022,138

1,023,138

1,023,138

1,024,138

1,024,138

1,025,138

1,025,138

1,026,138

1,026,138

1,027,138

1,027,138

1,028,138

1,028,138967,235 967,235

968,235 968,235

969,235 969,235

970,235 970,235

971,235 971,235

972,235 972,235

973,235 973,235

974,235 974,235





PLANO3

DE

10

Proyecto:

ZONIFICACIÓN DEL PESO UNITARIOContiene:


Desarrollador por:

Fecha:03 / 12 / 2012

Escala:

Dibujó:03 / 12 / 2012

1:5.000

³

Peso Unitario (kN/m3)19

20

22

0 1,300 2,600 3,900 5,200650Meters

1,016,139

1,016,139

1,017,139

1,017,139

1,018,139

1,018,139

1,019,139

1,019,139

1,020,139

1,020,139

1,021,139

1,021,139

1,022,139

1,022,139

1,023,139

1,023,139

1,024,139

1,024,139

1,025,139

1,025,139

1,026,139

1,026,139

1,027,139

1,027,139

1,028,139

1,028,139967,232 967,232

968,232 968,232

969,232 969,232

970,232 970,232

971,232 971,232

972,232 972,232

973,232 973,232

974,232 974,232





PLANO4

DE

10

Proyecto:

ZONIFICACIÓN DE LA PROFUNDIDADDE ESTRATOS

Contiene:


Desarrollador por:

Fecha:03 / 12 / 2012

Escala:

Dibujó:03 / 12 / 2012

1:5.000

³

Profundidad de los Estratos (m)5 - 46.82352941

46.82352942 - 118.0784314

118.0784315 - 218.7647059

218.764706 - 334.9411765

334.9411766 - 400

0 1,300 2,600 3,900 5,200650Meters

1,016,139

1,016,139

1,017,139

1,017,139

1,018,139

1,018,139

1,019,139

1,019,139

1,020,139

1,020,139

1,021,139

1,021,139

1,022,139

1,022,139

1,023,139

1,023,139

1,024,139

1,024,139

1,025,139

1,025,139

1,026,139

1,026,139

1,027,139

1,027,139

1,028,139

1,028,139967,232 967,232

968,232 968,232

969,232 969,232

970,232 970,232

971,232 971,232

972,232 972,232

973,232 973,232

974,232 974,232





PLANO��

5

DE

10

Proyecto:

ZONIFICACIÓN DE LA PENDIENTE LONGITUDINAL DE LOS ESTRATOS

Contiene:


Desarrollador por:

Fecha:03 / 12 / 2012

Escala:

Dibujó:03 / 12 / 2012

1:5.000

³

Pendiente Longitudinal (Deg)High : 89

Low : 10 1,300 2,600 3,900 5,200650

Meters

1,016,139

1,016,139

1,017,139

1,017,139

1,018,139

1,018,139

1,019,139

1,019,139

1,020,139

1,020,139

1,021,139

1,021,139

1,022,139

1,022,139

1,023,139

1,023,139

1,024,139

1,024,139

1,025,139

1,025,139

1,026,139

1,026,139

1,027,139

1,027,139

1,028,139

1,028,139967,232 967,232

968,232 968,232

969,232 969,232

970,232 970,232

971,232 971,232

972,232 972,232

973,232 973,232

974,232 974,232





PLANO7

DE

10

Proyecto:

ZONIFICACIÓN DEL FACTO UContiene:


Desarrollador por:

Fecha:03 / 12 / 2012

Escala:

Dibujó:03 / 12 / 2012

1:5.000

³

U

0 1,300 2,600 3,900 5,200650Meters

1,016,145

1,016,145

1,017,145

1,017,145

1,018,145

1,018,145

1,019,145

1,019,145

1,020,145

1,020,145

1,021,145

1,021,145

1,022,145

1,022,145

1,023,145

1,023,145

1,024,145

1,024,145

1,025,145

1,025,145

1,026,145

1,026,145

1,027,145

1,027,145

1,028,145

1,028,145967,235 967,235

968,235 968,235

969,235 969,235

970,235 970,235

971,235 971,235

972,235 972,235

973,235 973,235

974,235 974,235





PLANO8

DE

10

Proyecto:

ZONIFICACIÓN DEL DESPLAZAMIENTO EN CENTIMETROS

Contiene:


Desarrollador por:

Fecha:03 / 12 / 2012

Escala:

Dibujó:03 / 12 / 2012

1:5.000

³

0 1,250 2,500 3,750 5,000625Meters

Desplazamiento en centimetrosDN < 0,5 - Light0,5 < DN < 5 Moderate5 < DN < 50 - Heavy50 < DN < 500 - SevereDN > 500 - Catastrophic

1,016,145

1,016,145

1,017,145

1,017,145

1,018,145

1,018,145

1,019,145

1,019,145

1,020,145

1,020,145

1,021,145

1,021,145

1,022,145

1,022,145

1,023,145

1,023,145

1,024,145

1,024,145

1,025,145

1,025,145

1,026,145

1,026,145

1,027,145

1,027,145

1,028,145

1,028,145967,235 967,235

968,235 968,235

969,235 969,235

970,235 970,235

971,235 971,235

972,235 972,235

973,235 973,235

974,235 974,235





PLANO9

DE

10

Proyecto:

ZONIFICACIÓN DE LA ACELERACIÓN CRITICA

Contiene:


Desarrollador por:

Fecha:03 / 12 / 2012

Escala:

Dibujó:03 / 12 / 2012

1:5.000

³

0 1,250 2,500 3,750 5,000625Meters

Aceleración Critica

0.001 - 0.010.01 - 0.10.1 - 0.30.3 - 0.50.5 - 0.70.7 - 1Ac > 1

1,016,156

1,016,156

1,017,156

1,017,156

1,018,156

1,018,156

1,019,156

1,019,156

1,020,156

1,020,156

1,021,156

1,021,156

1,022,156

1,022,156

1,023,156

1,023,156

1,024,156

1,024,156

1,025,156

1,025,156

1,026,156

1,026,156

1,027,156

1,027,156

1,028,156

1,028,156967,241 967,241

968,241 968,241

969,241 969,241

970,241 970,241

971,241 971,241

972,241 972,241

973,241 973,241

974,241 974,241





PLANO10

DE

10

Proyecto:

ZONIFICACIÓN DE LA CLASIFICACIÓN DEL FACTOR DE SEGURIDAD

Contiene:


Desarrollador por:

Fecha:03 / 12 / 2012

Escala:

Dibujó:03 / 12 / 2012

1:5.000

³

0 1,250 2,500 3,750 5,000625Meters

Factor de SeguridadClasificación

FS < 1.75

1.5 < FS < 1.75

1.25 < FS < 1.5

1 < FS < 1.25

FS < 1

1,016,145

1,016,145

1,017,145

1,017,145

1,018,145

1,018,145

1,019,145

1,019,145

1,020,145

1,020,145

1,021,145

1,021,145

1,022,145

1,022,145

1,023,145

1,023,145

1,024,145

1,024,145

1,025,145

1,025,145

1,026,145

1,026,145

1,027,145

1,027,145

1,028,145

1,028,145967,235 967,235

968,235 968,235

969,235 969,235

970,235 970,235

971,235 971,235

972,235 972,235

973,235 973,235

974,235 974,235





PLANO2

DE

1

Proyecto:

ZONIFICACIÓN DE LA ACELERACIÓN CRITICA

Contiene:


Desarrollador por:

Fecha:03 / 12 / 2012

Escala:

Dibujó:03 / 12 / 2012

1:5.000

³

0 1,250 2,500 3,750 5,000625Meters

Aceleración Critica

0.001 - 0.010.01 - 0.10.1 - 0.30.3 - 0.50.5 - 0.70.7 - 1Ac > 1

zonificaciÓn de amenaza por deslizamientos inducidos por …

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