UNIVERSIDAD TÉCNICA DE COTOPAXI

PORTADA

UNIDAD ACADÉMICA DE CIENCIAS DE LA INGENIERÍA Y

APLICADAS

CARRERA: INGENIERÍA ELÉCTRICA

TESIS DE GRADO

TEMA:

Tesis previo a la obtención del Título de

Ingeniero Eléctrico en Sistemas Eléctricos de Potencia

AUTORES:

FREIRE VARGAS ALEX JOHNNY

HURTADO RAMÍREZ ÁNGEL LUIS

DIRECTOR DE TESIS:

ING. HÉCTOR BARRERA

LATACUNGA – ECUADOR

2015

“ESTUDIO DE COORDINACIÓN DE PROTECCIÓN DE

SOBRECORRIENTE DEL ALIMENTADOR LA CENA

PERTENECIENTE A LA SUBESTACIÓN GUANUJO DE LA CNEL EP

BOLÍVAR”

ii

AUTORÍA

Freire Vargas Alex Johnny y Hurtado Ramírez Ángel Luis, declaramos bajo

juramento que, el trabajo aquí descrito es de nuestra autoría; que no ha sido

previamente presentado para ningún grado o calificación profesional.

La responsabilidad de esta tesis de grado me corresponde exclusivamente, y el

patrimonio intelectual de la misma Universidad Técnica de Cotopaxi

----------------------------------- -------------------------------------

Freire Vargas Alex Johnny Hurtado Ramírez Ángel Luis

C.I. 1600446593 C.I. 0202130720

iii

AVAL DEL DIRECTOR DE TESIS

En calidad de Director de Trabajo de Investigación sobre el tema:

“ESTUDIO DE COORDINACIÓN DE PROTECCIÓN DE

SOBRECORRIENTE DEL ALIMENTADOR LA CENA

PERTENECIENTE A LA SUBESTACIÓN GUANUJO DE LA CNEL EP

BOLÍVAR”

De los señores estudiantes; Freire Vargas Alex Johnny y Hurtado Ramírez Ángel

Luis Postulantes de la Carrera de Ingeniería Eléctrica.

CERTIFICO QUE:

Una vez revisado el documento entregado a mi persona, considero que dicho

informe investigativo cumple con los requerimientos metodológicos y aportes

científicos - técnicos necesarios para ser sometidos a la Evaluación del Tribunal

de Validación de Tesis que el Honorable Consejo Académico de la Unidad de

Ciencias de la Ingeniería y Aplicadas de la Universidad Técnica de Cotopaxi

designe para su correspondiente estudio y calificación.

Latacunga, 23 de septiembre de 2015

…………………………………………………..

Ing. Barrera Flores Héctor Aníbal

DIRECTOR DE TESIS

iv

AVAL DEL ASESOR DE INVESTIGACIÓN

En calidad de Asesor Metodológico del Trabajo de Investigación sobre el tema:

“ESTUDIO DE COORDINACIÓN DE PROTECCIÓN DE

SOBRECORRIENTE DEL ALIMENTADOR LA CENA

PERTENECIENTE A LA SUBESTACIÓN GUANUJO DE LA CNEL EP

BOLÍVAR”

De los señores estudiante; Freire Vargas Alex Johnny y Hurtado Ramírez Ángel

Luis postulante de la Carrera de Ingeniería Eléctrica.

CERTIFICO QUE:

Una vez revisado el documento entregado a mi persona, considero que dicho

informe investigativo cumple con los requerimientos metodológicos y aportes

científicos - técnicos necesarios para ser sometidos a la Evaluación del Tribunal

de Validación de Tesis que el Honorable Consejo Académico de la Unidad de

Ciencias de la Ingeniería y Aplicadas de la Universidad Técnica de Cotopaxi

designe para su correspondiente estudio y calificación.

Latacunga, 23 de septiembre de 2015

……………………………………………………..

Dr. Marcelo Bautista

ASESOR METODOLÓGICO

v

CERTIFICADO DE LA EMPRESA

Sres.

UNIVERSIDAD TÉCNICA DE COTOPAXI

CERTIFICACIÓN

Por medio de la presente certifico que los Sres.: Alex Johnny Freire Vargas con

CI: 1600446593 y Ángel Luis Hurtado Ramírez con CI: 0202130720, están

realizando la tesis con el tema:

“ESTUDIO DE COORDINACIÓN DE PROTECCIÓN DE

SOBRECORRIENTE DEL ALIMENTADOR LA CENA

PERTENECIENTE A LA SUBESTACIÓN GUANUJO DE LA CNEL EP

BOLÍVAR” previo a la obtención del título profesional como Ingenieros

Eléctricos.

Es todo cuanto puedo certificar en honor a la verdad, facultando a los señores

antes mencionados hacer uso del presente documento, en la forma que estimen

conveniente.

Ing. Cesar Vélez

JEFE DE OPERACIÓN Y MANTENIMIENTO

CNEL EP BOLÍVAR

vi

AVAL DE TRADUCCIÓN

AVAL DE TRADUCCIÓN

En calidad de Docente de la Carrera de Ciencias de la Educación, Mención Inglés

de la Universidad Técnica de Cotopaxi.

Certifico, que he realizado la revisión del Abstract, de la tesis elaborada por los

alumnos: Freire Vargas Johnny Alex y Hurtado Ramírez Ángel Luis; con el

tema: “ESTUDIO DE COORDINACIÓN DE PROTECCIÓN DE

SOBRECORRIENTE DEL ALIMENTADOR LA CENA

PERTENECIENTE A LA SUBESTACIÓN GUANUJO DE LA UNIDAD DE

NEGOCIO CNEL EP BOLÍVAR”, el mismo que cumple con requerimientos

técnicos gramaticales del idioma Inglés.

Es todo cuanto puedo certificar en honor a la verdad; pudiendo hacer uso de la

presente para los fines legales pertinentes.

Latacunga, 23 de septiembre de 2015

__________________________

Lic. MSc. Nelly Patricia Mena Vargas C.I. 0501574297

vii

DEDICATORIA

A Dios por ser él quien me ha guiado en todos

mis pasos de mi vida, por darme la fortaleza y la

sabiduría para poder culminar con éxito mis

estudios profesionales y la culminación de este

proyecto.

A mi querida madre, quien con sus consejos

supieron en caminarme hasta llegar al éxito en mi

culminación profesional.

A mis abuelos y tíos por estar en los momentos

más difíciles demostrando el cariño sincero e

incondicional, por estar pendiente en todos mis

pasos durante mi carrera profesional.

Hurtado Luis

viii

AGRADECIMIENTO

Primero quiero agradecer a Dios, por todo lo

que nos brinda, por la vida, el amor, respeto, la

honestidad, sabiduría y responsabilidad, que me

ha bendecido con estos dones, con los cuales hoy

puedo cumplir un sueño hecho realidad.

A la Universidad Técnica de Cotopaxi por

permitir formarme como profesional, a todos los

profesores por el apoyo y confianza que nos

depositaron.

Un agradecimiento sincero a los Ing. Cesar

Vélez y Ing. George Benítez, por haber confiado

en mí, por sus consejos y guía como director de

tesis, al Ing. Héctor Barrera por su apoyo y por

sus valiosos conocimientos compartidos

desinteresadamente en el desarrollo del presente

proyecto de titulación.

A la Unidad de Negocio CNEL EP Bolívar, por

habernos acogido en su institución para el

desarrollo del proyecto de tesis, al Departamento

Subtransmisión y Subestaciones; de manera muy

especial a todos y cada uno del personal del

Departamento de Operación y Mantenimiento,

por el apoyo incondicional y sincero.

Hurtado Luis

ix

DEDICATORIA

A Dios por ser la luz que ilumina mi vida.

A mis queridos padres Juanita y José que con su

dedicación, esfuerzo, comprensión y apoyo

incondicional hizo realidad este sueño.

A mis hermanos Jenny, Fabricio, Edison y

Wilson quienes fueron mi inspiración para llegar

a culminar mis estudios.

A mis sobrinos y cuñado por su apoyo

incondicional.

Freire Alex

x

AGRADECIMIENTO

A Dios por la vida y enseñarme el camino de la

sabiduría.

A la prestigiosa Universidad Técnico de

Cotopaxi, la cual me abrió las puertas para mi

formación profesional y humana.

A mis maestros que siempre estuvieron

predispuestos a compartir sus conocimientos y

experiencias con una alta calidad humana,

especialmente a los Ing. Héctor Barrera y Xavier

Proaño por su valiosa colaboración para el

desarrollo del presente trabajo.

A la Corporación Nacional de Electricidad

Unidad de Negocios Bolívar, en especial a los

funcionarios del Departamento Técnico que nos

dieron la oportunidad y facilidades para el

desarrollo de este propósito.

A mis compañeros y amigos por su apoyo

bridado en todo momento.

Freire Alex

xi

ÍNDICE GENERAL

PORTADA ............................................................................................................... i

AUTORÍA ............................................................................................................... ii

AVAL DEL DIRECTOR DE TESIS ..................................................................... iii

AVAL DEL ASESOR DE INVESTIGACIÓN ..................................................... iv

CERTIFICADO DE LA EMPRESA ...................................................................... v

AVAL DE TRADUCCIÓN ................................................................................... vi

DEDICATORIA ................................................................................................... vii

AGRADECIMIENTO ......................................................................................... viii

AGRADECIMIENTO ............................................................................................ x

ÍNDICE GENERAL............................................................................................... xi

ÍNDICE DE FIGURAS ........................................................................................ xv

ÍNDICE DE TABLAS ........................................................................................ xvi

RESUMEN .......................................................................................................... xvii

ABSTRACT ....................................................................................................... xviii

INTRODUCCIÓN ............................................................................................... xix

CAPÍTULO I ......................................................................................................... 1

1. FUNDAMENTACIÓN TEÓRICA ........................................................... 1

1.1 Antecedentes ................................................................................................ 1

1.1.1 Redes de Distribución .................................................................................... 2

1.1.2 Características de las Redes de Distribución. ................................................ 4

1.2 Descripción y Criterios Generales de los Equipos de Protección. ................... 5

1.2.1 Generalidades. ................................................................................................ 5

1.2.2 Elementos de Protección ................................................................................ 6

1.2.2.1 Seccionadores Fusibles. .............................................................................. 6

1.2.2.2 Reconectador ............................................................................................... 9

1.2.2.3 Relés .......................................................................................................... 11

1.3. Tipos de cortocircuito .................................................................................... 14

xii

1.4. Filosofía para la Coordinación de Protecciones. ............................................ 16

1.4.1 Criterios para la Selección de Fusibles ....................................................... 17

1.4.2 Coordinación de Protecciones. .................................................................... 20

1.4.3 Procedimiento para Coordinación de Protecciones. .................................... 21

1.5. Coordinación de Dispositivos de Protección ................................................. 22

1.5.1 Principios Generales de Coordinación: ...................................................... 22

1.5.1.1 Coordinación Fusible – Fusible ............................................................... 22

1.5.1.2 Coordinación Reconectador – Fusible ..................................................... 27

1.5.1.3 Coordinación Relé - Fusible..................................................................... 29

1.5.1.4 Coordinación Relé – Reconectador .......................................................... 31

1.6. Paquete Computacional CYME .................................................................... 33

1.6.1. CYMDIST ................................................................................................... 33

1.6.2 CYMTCC .................................................................................................... 34

CAPÍTULO II ..................................................................................................... 36

2. INTERPRETACIÓN, REPRESENTACIÓN Y ANÁLISIS DE

RESULTADOS DE LA INFORMACIÓN DEL ALIMENTADOR LA CENA

EN CONDICIONES ACTUALES ..................................................................... 36

2.1 Introducción ............................................................................................... 36

2.1.1. Antecedentes ............................................................................................... 37

2.2. Situación Actual del Sistema Eléctrico. ......................................................... 40

2.2.1. Sistema de Subtransmisión ........................................................................ 40

2.2.2 Subestación de Distribución Guanujo ......................................................... 40

2.2.3 Alimentadores Primarios de Distribución ................................................... 42

2.3. Descripción del alimentador propuesto para el presente estudio. ................. 43

2.3.1 Topología de la red de media tensión del alimentador La Cena ................ 44

2.3.2. Parámetros de las Líneas ............................................................................. 45

2.4. Metodología para el desarrollo del estudio. .............................................. 48

2.4.2. Modelación Digital del Alimentador La Cena............................................ 48

2.4.3. Niveles de Cortocircuitos Suministrados..................................................... 48

2.5. Cálculo de los Niveles de Cortocircuito en los Circuitos a Analizar. ........ 49

xiii

2.6.- Hipótesis. ...................................................................................................... 51

2.6.1.- Operacionalización de Variables e Indicadores ........................................ 52

2.6.1.1.- Operacionalización de Variable Independiente: ..................................... 52

2.6.1.2.- Operacionalización de Variable Dependiente: ....................................... 53

2.7. Estado Actual de las Protecciones del Alimentador La Cena .................. 54

2.8 Verificación de la Hipótesis ............................................................................ 58

CAPÍTULO III .................................................................................................... 59

3. PROPUESTA ........................................................................................... 59

3.1 Presentación de la Propuesta ........................................................................... 59

3.2. Objetivos ........................................................................................................ 60

3.2.1. Objetivo General ........................................................................................ 60

3.2.2. Objetivos Específicos .................................................................................. 60

3.3 Justificación..................................................................................................... 61

3.4 Desarrollo de la Propuesta .............................................................................. 61

3.4.1 Esquema de Protecciones Propuestos. ......................................................... 61

3.4.2. Localización óptima de Protecciones. ......................................................... 62

3.5 Estudio de Coordinación ................................................................................. 62

3.5.1. Estudio de las Corrientes de Cortocircuito para el esquema propuesto. ..... 65

3.5.2. Verificación de las etapas de coordinación propuestos en el alimentador .. 66

3.5.3 Selección de Fusibles para Transformador de Distribución. ...................... 66

3.5.4 Verificación de la coordinación Fusible – Fusible ....................................... 69

3.5.5 Verificación de la coordinación Relé – Fusible ........................................... 75

3.5.6 Verificación de la coordinación Reconectador – Fusible .......................... 79

3.5.7 Verificación de la coordinación Relé-Reconectador.................................... 81

3.6 Análisis Técnico – Económico de la Implementación de los Dispositivos de

Protección Propuestos. .......................................................................................... 84

3.6.1 Antecedente .................................................................................................. 84

3.6.2. Costo de Inversión ...................................................................................... 84

3.6 .3 Inversiones .................................................................................................. 85

3.7 Conclusiones ................................................................................................... 87

xiv

3.8 Recomendaciones ............................................................................................ 89

3.9 Glosario de Términos Básicos ........................................................................ 91

3.10. Siglas ........................................................................................................... 93

Bibliografía ........................................................................................................... 94

Anexos .................................................................................................................. 96

xv

ÍNDICE DE FIGURAS

FIGURA 1. 1 SISTEMA ELÉCTRICO DE DISTRIBUCIÓN .......................................... 3

FIGURA 1. 2 CARACTERÍSTICAS HIPOTÉTICAS DE TEMPORIZACIÓN DE UN

FUSIBLE. ........................................................................................................................... 7

FIGURA 1. 3 ESTRUCTURA DE LOS FUSIBLES SR Y VS ......................................... 9

FIGURA 1. 4 RECONECTADOR TRIFÁSICO .............................................................. 10

FIGURA 1. 5 SECUENCIA DE OPERACIÓN DE UN RECONECTADOR ................. 10

FIGURA 1.6 CARACTERÍSTICA HIPOTÉTICA DE UN RELÉ DE

SOBRECORRIENTE DE TIEMPO DEFINIDO ............................................................. 12

FIGURA 1.7 CARACTERÍSTICA HIPOTÉTICA DE UN RELÉ DE

SOBRECORRIENTE DE TIEMPO INVERSO ............................................................... 12

FIGURA 1.8 CURVAS TIEMPO CORRIENTE PARA LA PROTECCIÓN DEL

TRANSFORMADOR ....................................................................................................... 20

FIGURA 1. 9 COORDINACIÓN FUSIBLE – FUSIBLE ................................................ 24

FIGURA 1. 10 FACTOR DE CORRECCIÓN ................................................................. 25

FIGURA 1. 11 COORDINACIÓN RECONECTADOR- FUSIBLE. .............................. 28

FIGURA 1. 12 COORDINACIÓN RELÉ – FUSIBLE .................................................... 30

FIGURA 1. 13 CURVA DE COORDINACIÓN RELÉ – FUSIBLE .............................. 30

FIGURA 1.14 COORDINACIÓN ENTRE RECONECTADOR Y RELÉ DE

SOBRECORRIENTE ....................................................................................................... 32

FIGURA 1. 15 CURVAS DE COORDINACIÓN RELÉ – RECONECTADOR ............ 32

FIGURA 1. 16 PROGRAMA COMPUTACIONAL CYMDIST ..................................... 34

FIGURA 1. 17 PROGRAMA COMPUTACIONAL CYMTCC ...................................... 35

FIGURA 2. 1 FRECUENCIA DE INTERRUPCIONES ................................................. 39

FIGURA 2. 2 TIEMPO TOTAL DE INTERRUPCIÓN .................................................. 40

FIGURA 2. 3 DIAGRAMA UNIFILAR DE LA SUBESTACIÓN GUANUJO ............. 41

FIGURA 2. 4 TOPOLOGIA DEL ALIMENTADOR LA CENA .................................... 45

FIGURA 2. 5 TIPOS DE ESTRUCTURAS ..................................................................... 46

FIGURA 2. 6 CURVAS DE COORDINACIÓN ACTUAL DE UN RAMAL

SECUNDARIO DEL ALIMENTADOR LA CENA ........................................................ 57

FIGURA 3. 1 ANÁLISIS DE FALLA EN SOTFWARE CYMDIST .............................. 65

FIGURA 3. 2 CURVA DEL FUSIBLE PARA TRANSFORMADORES ...................... 66

xvi

FIGURA 3. 3 COORDINACIÓN FUSIBLE- FUSIBLE ................................................. 69

FIGURA 3. 4 TIEMPOS DE DESPEJE ........................................................................... 71

FIGURA 3. 5 COORDINACIÓN RELÉ – FUSIBLE ...................................................... 75

FIGURA 3. 6 CONFIGURACIÓN DEL RELÉ 51P DEL ALIMENTADOR. ................ 77

FIGURA 3. 7 CONFIGURACIÓN DEL RELÉ 51N DEL ALIMENTADOR. ............... 78

FIGURA 3. 8 COORDINACIÓN RECONECTADOR – FUSIBLE ............................... 79

FIGURA 3. 9 CONFIGURACIÓN DEL RECONECTADOR ......................................... 80

FIGURA 3. 10 COORDINACIÓN RELE - RECONECTADOR ................................... 82

ÍNDICE DE TABLAS

TABLA 2. 1 CONTROL DEL SERVICIO TECNICO ........................................ 38

TABLA 2. 2 DEMANDA DEL ALIMENTADOR .............................................. 44

TABLA 2. 3 DISTANCIAS ENTRE CONDUCTORES DE FASE Y FASE-

NEUTRO PARA LAS ESTRUCTURAS 3CPT, 3VPT Y 1CPT ......................... 47

TABLA 2. 4 DATOS DE CONDUCTORES ....................................................... 47

TABLA 2. 5 NIVELES DE CORTOCIRCUITO ................................................. 49

TABLA 2. 6 CORRIENTES DE CORTOCIRCUITO ......................................... 49

TABLA 2. 7 SECCIONADORES FUSIBLES ACTUALES DEL

ALIMENTADOR ................................................................................................. 54

TABLA 3. 1 SECCIONADORES FUSIBLES A RETIRAR .......................................... 63

TABLA 3. 2 SECCIONADORES FUSIBLES A INSTALAR ...................................... 64

TABLA 3.3 DATOS TÉCNICOS DE LA PROTECCIÓN DE LOS

TRANSFORMADORES .................................................................................................. 68

TABLA 3. 4 COORDINACIÓN DE FUSIBLE – FUSIBLE ........................................... 72

TABLA 3. 5 AJUSTE DEL RELÉ DEL ALIMENTADOR LA CENA ......................... 78

TABLA 3. 6 AJUSTE DEL RECONECTADOR. ............................................................ 81

TABLA 3. 7 ANÁLISIS DE COSTOS DE LA IMPLEMENTACIÓN DE ..................... 86

xvii

RESUMEN

El presente trabajo de tesis contempla el estudio de coordinación de protección de

sobrecorriente del alimentador La Cena el mismo que sale desde la subestación

Guanujo de la Unidad de Negocio CNEL EP Bolívar y distribuye el servicio de

energía eléctrica a sectores rurales tales como: El Relleno, Las Cochas,

Patococha, Rumiloma, El Castillo, Paltabamba, San Pedro del Rayo, La Cria,

Candushi, Illuvi, Capilluco, El Limón, La Cena, Guachana, Santa Ana,

Charquiacu y Estero Del Pescado.

Para desarrollar el estudio, se partió con el levantamiento de campo de los

elementos de protección y carga instalada en el alimentador lo que permitió

actualizar los planos de operación y realizar el análisis de las condiciones actuales

del sistema de protecciones del alimentador mencionado, con lo cual se ha

determinado que este no cuenta con una correcta coordinación de protecciones.

Partiendo de la información recopilada y con la simulación en el software

CYMDIST, se calcularon los flujos de potencia y los niveles de las corrientes de

cortocircuito del alimentador, de igual manera aplicando los criterios de

protección y con la simulación del mismo, se realizó la coordinación de

protecciones. El presente trabajo tiene como objetivo la reconfiguración del

sistema de protección de sobrecorriente, para que operen por separado en el

instante preciso, de tal manera que cuando se produzca una falla en cualquier

parte del alimentador la misma actúe, sin afectar al resto de la red mejorando la

selectividad de los elementos de protección.

Una vez verificada la hipótesis y realizado el estudio de coordinación, se le

recomienda a CNEL EP Unidad de Negocios Bolívar realizar la implementación

de la propuesta, tanto para seccionadores fusibles, seccionadores barra, ajustes del

reconectador y de los relés de sobrecorriente del alimentador La Cena de la S/E

Guanujo, con la finalidad de reducir la indisponibilidad del servicio eléctrico y

obtener un sistema eléctrico confiable que permita aislar correctamente las fallas

que se presenten.

xviii

ABSTRACT

The present work was developed with the purpose to do the study of La Cena

coordination of overcurrent protection feeder, the same that comes from the

Guanujo substation of the Bolivar Business Unit CNEL EP and distributes the

electricity service to the rural area such as: El Relleno, Las Cochas, Patococha,

Rumiloma, El Castillo, Paltabamba, San Pedro del Rayo, La Cria, Candushi,

Illuvi, Capilluco, El Limon, La Cena, Guachana, Santa Ana, Charquiacu, Estero

Del Pescado.

To develop the study, it started with the field survey of the protection elements

and charge installed in the feeder which permitted to update the operating planes

and to realize the analysis of the current conditions of La Cena feeder protection

system, whereby it is determined that the feeder does not have a proper

coordination of protections.

Based on the information collected and the CYMDIST simulation software,

power flows and levels of short circuit currents calculated of the feeder were

calculated, likewise applying protection criteria and with simulation software in

CYMTCC, the protection coordination between the different protection elements

was done that they are installed in the feeder.

This job has as objective the system reconfiguration overcurrent protection, to

operate separately physically in the moment, such that when a fault or failure

occurs in any part thereof to act of the feeder, without affecting the rest of the

network by improving the selectivity of the feeder protection elements under

study

xix

INTRODUCCIÓN

El estudio aplicado en el Alimentador La Cena de la Subestación Guanujo

perteneciente a CNEL EP. Unidad de Negocio Bolívar está orientado a obtener un

sistema eléctrico de protecciones selectivo, capaz de aislar únicamente donde se

presente una falla sin perjudicar la continuidad del servicio eléctrico a otros

usuarios, mediante la simulación y coordinación digital de los elementos de

protección en el software CYMDIST y CYMTCC, para lo cual se emplearán

criterios para la coordinación de protecciones, corrientes de cortocircuito y

topología de la red para lograr la ubicación optima de elementos de protección en

el sistema eléctrico del alimentador en estudio.

El presente estudio está constituido de tres capítulos.

El Capítulo I, es el MARCO TEÓRICO que contiene, de manera general la

fundamentación teórica que será empleada para el desarrollo de la investigación,

donde se enuncia las características y tipos de elementos de protección, así como

criterios y principios para la selección, ubicación y coordinación de los elementos

de protección.

El Capítulo II, constituye la METODOLOGÍA DE LA INVESTIGACIÓN Y

ANÁLISIS DE RESULTADOS, con la aplicación de la investigación de campo

se realizó la recopilación de información de los elementos de protección, carga

instalada, topología del alimentador y actualización de ramales secundarios que se

han incorporado al alimentador en los últimos años y que no estaban registrados

en la base de datos GIS.

Con la información actualizada se realizará la simulación digital en el software

CYMDIST y CYMTCC, para la condición actual en la que se encuentra la

coordinación de protecciones del alimentador en estudio.

xx

En el Capítulo III, se desarrollará la PROPUESTA del estudio, en el cual se

realiza la simulación digital de flujos de carga en el software CYMDIST para

obtener las corrientes de cortocircuito, comportamiento actual de la red,

parámetros eléctricos y la coordinación entre los diferentes elementos de

protecciones del alimentador en estudio mediante la simulación digital en el

software CYMTCC, con lo cual se determinará el correcto dimensionamiento y

ubicación de los elementos de protecciones en el alimentador La Cena.

Se planteará una nueva configuración de los elementos de protección del

alimentador en estudio para lo cual se propone reubicar, incrementar y eliminar

elementos de protección para obtener un sistema eléctrico que permita aislar

únicamente parte de la red donde se presente las fallas asegurando la continuidad

del servicio de energía eléctrica para el resto de ramal.

1

CAPÍTULO I

1. FUNDAMENTACIÓN TEÓRICA

En todo trabajo de investigación es necesario sustentarse en bases teóricas que

respalden científicamente el contenido por lo que a continuación se describe los

conceptos sobre los cuales se basa el estudio.

1.1 Antecedentes

El sistema de distribución es la parte encargada de suministrar energía eléctrica

a los usuarios conectados a la red cumpliendo con la regulación de calidad de

servicio vigente en el sector eléctrico.

El sistema eléctrico de distribución está expuesto a la presencia de eventos

imprevistos que afecta la continuidad del servicio tales como: fallas simples línea

a tierra, línea - línea, fallas dobles línea a tierra y fallas trifásicas balanceadas,

otros tipos de fallas son las de un conductor abierto y las de dos líneas abiertos

que pueden ocurrir cuando se rompen las líneas o cuando una o dos fases de un

interruptor se abren de manera inadvertida.

La corriente de cortocircuito es un incremento prácticamente instantáneo superior

a la corriente nominal del sistema eléctrico la cual se produce por maniobra,

2

descargas atmosféricas y distintos tipos de fallas o la unión entre dos o más puntos

de un circuito a diferente nivel de potencial, como consecuencia de ello se

generan esfuerzos térmicos y mecánicos elevados.

Entre el 70 y 80 % de fallas en líneas de distribución son monofásicas a tierra o

línea a tierra, que se originan en el flameo de una línea al poste y a tierra, son

denominadas fallas asimétricas que ocasionan un desbalance entre las fases.

Aproximadamente en el 5 % de las fallas intervienen las tres fases estas se

denominan fallas trifásicas simétricas.

1.1.1 Redes de Distribución

Según GALLARDO, Medardo & HERRERA, Luis. “Selección y coordinación

del sistema protecciones del alimentador trifásico y sus derivaciones monofásicas

de la subestación en el Calvario 52C8-L1 (Oriental) de la Empresa Eléctrica

Provincial Cotopaxi S.A.”. (2011), menciona que “Un sistema de distribución de

energía eléctrica es el conjunto de elementos encargados de conducir energía

desde una subestación de potencia hasta el usuario.”

Una red de distribución obtiene energía eléctrica a través de conexiones con las

redes de TRANSMISIÓN Y SUBTRANSMISIÓN mediante subestaciones. La

red de distribución suministra energía a los consumidores finales mediante el uso

de centros de transformación reductores de voltaje y los diferentes circuitos tales

como:

a) Centros de Transformación de Distribución.- Son los equipos encargados de

realizar la reducción de voltaje del Alimentador Primario al Circuito

Secundario para suministrar de energía eléctrica a los consumidores o

usuarios finales.

3

b) Circuitos Primarios.- En el Ecuador estos circuitos tienen niveles de voltaje

de 13.8 kV / 7.9kV, 6.3kV, 22kV, 22.86 kV / 13.2 kV, 34.5 kV / 19.92 kV

y sirven para unir la subestación de distribución y los centros de

transformación de distribución.

c) Circuito Secundario.-Estos circuitos tienen niveles de voltaje de

208/120V, 220/127V, 210/121V en circuitos trifásicos; en circuitos

monofásicos dos hilos 120V, en circuitos monofásicos tres hilos 240/120V

y sirven para unir los centros de transformación de distribución con los

consumidores o usuarios finales.

En la figura 1.1 se aprecia el diagrama esquematizado de un sistema eléctrico de

distribución que empieza en la generación, transmisión, subtransmisión,

distribución y finaliza en los clientes o consumidores.

FIGURA 1. 1 SISTEMA ELÉCTRICO DE DISTRIBUCIÓN

Fuente: https://www.google.com.ec/search?q=red+de+distribucion+electrica/12/01/2015

4

1.1.2 Características de las Redes de Distribución.

Las redes de distribución presentan límites físicos en las líneas que no pueden

sobrepasarse y vienen establecidos por la corriente máxima que admiten los

conductores. Si la demanda crece, la correspondiente red de distribución habrá de

reforzarse y/o ampliarse.

En las empresas distribuidoras se manejan dos tipos de redes de distribución,

aéreas y subterráneas. Las redes aéreas pueden construirse con cable desnudo o

aislado, mientras que las redes subterráneas emplean cable aislado.

Las ventajas principales de las redes aéreas con respecto a las subterráneas son su

menor costo de inversión inicial y su mayor accesibilidad, que simplifica la

detección de averías. Por lo contrario la acción de los agentes atmosféricos incide

notablemente en la fiabilidad de las redes aéreas, implicando un mayor costo de

mantenimiento y reducción en su vida útil.

Otra de las características de las redes de distribución es la topología, las cuales

son:

- Red radial.- Se caracteriza por tener un solo camino para el flujo de la

potencia desde el punto de alimentación hasta la carga.

- Red en anillo o en bucle cerrado.-Se caracteriza por tener más de un

camino, es decir tiene más de un punto de alimentación para el flujo de

potencia.

5

1.2 Descripción y Criterios Generales de los Equipos de

Protección.

1.2.1 Generalidades.

Un porcentaje aceptable en la calidad de servicio eléctrico a los consumidores,

depende del estado de las redes de distribución de energía, ya que uno de los

factores que mide esa calidad es precisamente la continuidad del servicio.

Las fallas que ocurren en una red de distribución se deben a un sin número de

razones como: el medio ambiente donde se encuentra instalada, fenómenos

atmosféricos, errores humanos, daños por deterioro de la red, rotura de los

conductores y degradación del aislamiento.

Una falla temporal es aquella que se despeja casi de inmediato por si misma o

debido a que ha actuado algún tipo de protección, afectando el funcionamiento de

los elementos de la red, ejemplos de este tipo de fallas son las causadas por el

viento que provocan contacto de una rama con los conductores energizados.

Una falla permanente es aquella que persiste sin importar la velocidad con que

actúen los elementos de protección de la red, por ejemplo la rotura de conductores

en la red.

Las interrupciones de suministro de energía pueden ser consideradas según la

regulación emitida por el ARCONEL (EX CONELEC) Nro. – 004/01 por su

duración en:

- Breves; las de duración igual o menor a tres minutos.

- Largas, las de duración mayor a tres minutos.

6

Los equipos de protección y seccionamiento permiten que las interrupciones sean

breves, por lo tanto estas no sean consideradas para el cálculo de los índices de

calidad y las empresas distribuidoras cumplan con los límites exigidos.

1.2.2 Elementos de Protección

GALLARDO, Medardo & HERRERA, Luis. “Selección y coordinación del

sistema protecciones del alimentador trifásico y sus derivaciones monofásicas de

la subestación en el Calvario 52C8-L1 (Oriental) de la Empresa Eléctrica

Provincial Cotopaxi S.A.”. (2011), menciona que “Los elementos que conforman

la red o sistema de distribución son los siguientes: Subestación de Distribución.-

Está conformada por (transformadores, interruptores, seccionadores, relés etc.),

cuya función es reducir los niveles de alto voltaje de las líneas de Transmisión o

Subtransmisión hasta niveles de medio voltaje para su ramificación en múltiples

salidas”

Los equipos de protección y seccionamiento para redes de distribución más

utilizados son:

Seccionadores Fusibles

Reconectadores

Relés

Estos elementos son detallados a continuación:

1.2.2.1 Seccionadores Fusibles.

Los seccionadores en principio, son elementos de operación sin carga para aislar

partes de la red o transferir carga del Alimentador Primario a otro y son utilizados

como elementos de protección por su bajo costo, además deben estar

correctamente seleccionados de manera que operen cuando la corriente sea

7

superior al valor nominal, también lo suficientemente robustos para soportar la

corriente máxima en condiciones normales de funcionamiento del circuito al cual

protegen.

Hay gran variedad de fusibles y muchos de estos no tienen exactamente el mismo

principio de funcionamiento, pero la variedad de estos está en dependencia del

nivel de voltaje, la aplicación y la importancia del elemento a proteger.

Su tiempo de operación es inversamente proporcional a la corriente de fusión tal

como se representa en la figura 1.2, donde se puede apreciar que para corrientes

mayores, más rápida es la fusión de la lámina fusora y todo lo contrario ocurre

para corrientes menores.

FIGURA 1. 2 CARACTERÍSTICAS HIPOTÉTICAS DE TEMPORIZACIÓN

DE UN FUSIBLE.

Fuente: Curso de Protecciones eléctricas PHD Orlys Torres.

Recopilación: Postulantes

Las características de cada elemento fusible se presentan mediante curvas de

“tiempo-corriente”. Es así como para cada elemento fusible se tiene:

- Mínimo tiempo de fusión.- Es el intervalo entre la iniciación de la

corriente de falla y la iniciación del arco.

8

- Máximo tiempo de despeje.- Es la suma del tiempo de fusión y el tiempo

del arco.

1.2.2.1.1. Clasificación de los Fusibles

Se tiene los tiene los siguientes tipos de fusibles: H, K, T, SR y VS (DUAL)

fabricados cumpliendo las normas ANSI, NEMA, IEEE que a continuación se

detalla.

- Fusible tipo H: presenta una relación de tiempo corriente más rápida que

el tipo K en el corte y perturbaciones bruscas, sus valores nominales van

desde 1 a 8 Amp. Para voltajes de 4 a 34.5 kV En el anexo 1.1, se puede

observar la curva del fusible tipo H.

- Fusible tipo K: Son fabricados para valores máximos y mínimos: 300, 10

y 0,1 segundos atendiendo en estas especificaciones técnicas y valores

normalizados para lograr una intercambiabilidad adecuada. Estos fusibles

se clasifican dentro de los rápidos, sus valores nominales de corriente van

entre 1 a 200 Amperios para voltajes de 4 a 34,5 kV. En el anexo 1.2, se

muestran curvas del fusibles tipo K.

- Fusible tipo T: Son fabricados para los valores máximos y mínimos: 300,

10 y 0,1 segundos atendiendo en estas especificaciones técnicas y valores

normalizados para lograr al igual que los tipos K una intercambiabilidad

adecuada. Estos fusibles se clasifican dentro de los lentos o retardados de

1 a 200 Amp. Para voltajes de 4 a 34,5 kV En el anexo 1.3 se muestra la

curva real para fusibles tipo T.

- Fusible tipo SR y VS (DUAL): Son fusibles extra lentos, los fusibles de

doble elemento manejan protecciones contra cortos y sobrecargas,

obteniendo curvas características que representan una excelente

protección. En la figura 1.3, se puede observar las partes fundamentales de

9

construcción de estos fusibles. Los fusibles tipo SR y VS, manejan

relaciones de velocidad de 20 y 30 para un régimen de 6 a 100 Amp. En el

anexo 1.4, se muestra la curva real para fusible tipo DUAL.

FIGURA 1. 3 ESTRUCTURA DE LOS FUSIBLES SR Y VS

Fuente: Catálogo de Fusibles LUHFSER.

1.2.2.2 Reconectador

Es un dispositivo con reconexión automática, instalado preferentemente en líneas

de distribución, capaz de detectar una sobrecorriente y provocar una desconexión

por un tiempo muy pequeño para luego reconectar nuevamente el circuito de

forma automática, está dotado de un control que le permite realizar varias

reconexiones sucesivas logrando además, variar el intervalo y la secuencia de

intentos de reconexión, de este modo, si la falla continúa permanentemente el

dispositivo después de cierto número programado de operaciones, aísla la sección

fallada de la parte principal del sistema de distribución. En la figura 1.4 se

muestra el reconectador trifásico.

Parte Nº Descripción

1 Borne

2 Arandela

3 Tubo protector

4 Hilo fusible

6 Casquillo

7 Cable de cobre estañado

11 Juntura

10

FIGURA 1. 4 RECONECTADOR TRIFÁSICO

Fuente: Manual Schneider-Electric, MV reclosers up to 38 Kv

Secuencia de Operación: Los reconectadores pueden ser programados para un

máximo de cuatro aperturas y tres reconexiones, los tiempos de apertura se

pueden determinar con las curvas características tiempo-corriente del equipo,

como se muestran en la figura 1.5.

Cada uno de los puntos que se muestra en la figura representa el tiempo de

despeje del reconectador para un determinado valor de corriente de falla. Es

importante destacar que este dispositivo consta de dos tipos de curvas, una de

operación rápida (curva A) y una segunda de operación retardada (curva B).

FIGURA 1. 5 SECUENCIA DE OPERACIÓN DE UN RECONECTADOR

Fuente: Manual Schneider-Electric, MV reclosers up to 38 kV

11

1.2.2.3 Relés

Según VALDERRAMA, Germán. “Protección y coordinación de sistemas

eléctricos de distribución” (2002 págs. 35 - 37) dice que: “Los relés proveen la

inteligencia necesaria para identificar corrientes de falla, temporizar, recerrar y en

general controlar la operación de los interruptores de potencia. Son dispositivos

aplicados externamente ya que los interruptores no tienen, por si mismos,

capacidad de detectar fallas”.

Es un dispositivo que opera cuando por él circula una corriente mayor o igual a la

corriente de ajuste. El valor de ajuste es la corriente de arranque del relé, también

conocida como la "corriente de pick-up" (Ipu).

Los relés de sobrecorriente son alimentados mediante transformadores de

corriente (TC) conectados a las líneas a proteger, para determinar la corriente

mínima de disparo del circuito se aplica la ecuación No. 1.1 que es igual a:

Corriente Mínima de Disparo = Relación del TC x Ipu Ecuación No. 1.1

Relés de Sobrecorriente

Estos dispositivos son muy sencillos y su principio de acción está relacionado con

el valor eficaz de la corriente. Este dispositivo mide el valor eficaz de la

corriente que llega a sus bornes, y opera si el valor medido supera un valor

preestablecido con anterioridad (ajuste). La operación la hará en dependencia del

tipo de temporización que posea: Tiempo definido o Tiempo inverso.

- Relés de Tiempo definido: son equipos en los cuales el tiempo de

operación es ajustable independientemente de la magnitud de la corriente,

en la figura 1.6 se muestra la acción de tiempo definido. Para corrientes

mayores que (Io) el relé operará en un tiempo siempre igual a (to). Es

12

decir, que sin importar la magnitud de la sobrecorriente el tiempo de

operación siempre será el mismo.

FIGURA 1. 6 CARACTERÍSTICA HIPOTÉTICA DE UN RELÉ DE

SOBRECORRIENTE DE TIEMPO DEFINIDO

Fuente: Curso de Protecciones Eléctricas, Phd. Orlys Torres

Recopilación: Postulantes

- Relés de Tiempo inverso: son equipos en los cuales el tiempo de

operación es inversamente proporcional a la magnitud de la corriente, en la

figura 1.7 se muestra la acción de tiempo inverso. Para corrientes mayores

que (Io) el tiempo dependerá del nivel de la sobrecorriente.

Estos dispositivos están caracterizados por tener un grado de inversión

determinado y poseer una familia de curvas enumeradas entre las cuales es

necesario seleccionar una. A esta numeración se le conoce como múltiplo

o palanca de tiempo y constituye uno de los parámetros a ajustar.

FIGURA 1. 7 CARACTERÍSTICA HIPOTÉTICA DE UN RELÉ DE

SOBRECORRIENTE DE TIEMPO INVERSO

Fuente: Curso de Protecciones Eléctricas, Phd. Orlys Torres

Recopilación: Postulantes

13

Ajustes

Para aplicar los relés de sobrecorriente se deben definir tres ajustes:

a. La Corriente de Arranque (Ipu): Define la corriente mínima a la cual el

relé comienza a operar. En los relés electromagnéticos se ajusta insertando

un tornillo en una toma calibrada (Tap) de la bobina de operación. En los

relés digitales, se programa el valor de arranque (Ipu). Las características

Tiempo-Corriente de los relés vienen definidas en función de la corriente

de arranque. En los relés electromagnéticos el eje de corrientes está en

función de Múltiplos del Tap. En los digitales viene en Múltiplos de Ipu.

Las curvas, para ambos tipos de relés, vienen definidas a partir de 1.5

veces la corriente de arranque. Esto es debido a que para valores de

corriente menores, los tiempos de operación se vuelven asintóticos e

indefinidos y los fabricantes no pueden garantizar un tiempo de operación

definido.

b. El Tiempo de Operación: En los relés de inducción se ajusta mediante el

dial de tiempo. El dial de tiempo es un engranaje con marcas calibradas,

que regula la distancia entre el contacto móvil y el contacto fijo,

permitiendo ajustar el tiempo de operación a los valores indicados en las

curvas características que publican los fabricantes. En los relés digitales el

dial de tiempo es un valor programable.

c. La corriente de arranque de la Unidad Instantánea (Ipu -50): Cuando

los relés poseen unidad instantánea (50), es necesario definir su corriente

de arranque. En los relés electromagnéticos se determina ajustando la

posición del núcleo del solenoide sobre marcas calibradas. En los relés

digitales es un valor programable.

En los sistemas de distribución, generalmente se utilizan relés muy inversos y

extremadamente inversos, debido a que la magnitud de la corriente de falla es

14

normalmente, una función de la localización de la falla y sólo ligeramente una

función del nivel de generación y de las condiciones de voltaje. Estos relés

coordinan excelentemente con fusibles y tienen buena coordinación con

reconectadores.

1.3. Tipos de cortocircuito

Dentro de un sistema de distribución es necesario conocer los tipos de fallas que

existen; la naturaleza y su causa. Conociendo esto es posible minimizar los

efectos perjudiciales sobre el desempeño de la red.

Los defectos o fallas que pueden ocurrir en las redes de distribución son las

averías, pero estas se clasifican de diferentes formas:

Según su origen.

Según su frecuencia y respuesta a su desconexión.

En cuanto al número de fases involucradas.

Según sus orígenes las fallas se clasifican en:

Originadas externamente al sistema

Originadas en el interior del sistema.

Según la forma en que responda a una desconexión se clasifican en:

Permanentes.

Transitorias

Las averías permanentes son aquellas que cuando se hace una desconexión y una

reconexión, la avería permanece. Si se cae un poste y se unen dos cables, es un

caso típico de una avería permanente. Si no se repara, la avería permanecerá.

15

Las averías transitorias son aquellas que al desconectar el circuito y volverlo a

conectar, desaparecen. Las averías típicas transitorias son las de origen

externo.Más del 60% de las averías que ocurren en las redes son de carácter

transitorio. Es decir, La mayoría de las veces, en caso de no existir re-conexión

automática, cuando el operador hace una re-conexión de prueba la avería no

existe.

Las ecuaciones para encontrar las magnitudes de corriente de falla para los tipos

de cortocircuitos mencionados son los siguientes:

Falla Trifásica:

Ecuación No. 1.2

Falla Monofásica:

Ecuación No. 1.3

Falla Bifásica:

Ecuación No 1.4

Dónde:

I: Corriente de falla

VLL: Voltaje línea - línea.

ZLL: Impedancia de línea

16

1.4. Filosofía para la Coordinación de Protecciones.

Una filosofía de protección tiene características operativas para su correcto

funcionamiento que se las conoce como Sensibilidad, Selectividad, Rapidez,

Fiabilidad, Efectividad y Seguridad que se detallan a continuación:

- Sensibilidad: La protección debe tener la capacidad de detectar cualquier

falla que se produzca en la zona de la red que tiene asignada bajo

condiciones de carga mínima. La protección debe distinguir

inequívocamente las situaciones de falla de aquellas que no lo son.

Para ofrecer a un sistema de protección de esta característica es necesario:

1. Establecer para cada tipo de protección las magnitudes mínimas de

intensidad y/o voltaje necesarias que permiten distinguir las situaciones de

falla de las situaciones normales de operación.

2. Establecer para cada una de las magnitudes necesarias las condiciones

límite que separan las situaciones de falla de las situaciones normales de

operación.

- Selectividad: Es la capacidad que debe tener la protección para actuar

únicamente cuando la falla tiene lugar sobre el elemento cuya protección

tiene asignada.

Si la falla tiene lugar dentro de la zona específica de una protección ésta

debe dar la orden de abrir los interruptores que aíslen el circuito que

funciona en condición anormal. Si por el contrario, la falla se ha producido

fuera de su zona, la protección debe dejar que sean otras protecciones las

que actúen para despejarla, ya que su actuación dejaría fuera de servicio un

número de circuitos más elevado que el estrictamente necesario para aislar

la falla.

17

- Rapidez: En el momento que se detecta una falla, la protección debe

actuar con rapidez despejándola lo más pronto posible. Cuanto mayor sea

la rapidez de actuación menor serán las consecuencias que presentan las

fallas como: perdida de estabilidad del sistema, costos altos de

mantenimiento correctivo, daño de equipos o poner en riesgo la vida del

personal que labora en la empresa.

La rapidez con que puede actuar una protección depende directamente de

la tecnología empleada en su construcción y de la velocidad de respuesta

del sistema de mando y control de los interruptores automáticos asociados

a la misma.

- Fiabilidad: La protección debe responder con seguridad y efectividad ante

cualquier situación en que se produzca falla en el sistema, en cualquier

momento o tiempo. La fiabilidad de un sistema de protección depende: de

la fiabilidad de la propia protección, de su aplicación, de su correcta

instalación y del mantenimiento preventivo.

- Efectividad.- Es la cualidad que garantiza que la protección va actuar en

caso de falla y que no lo va a hacer cuando no exista esta situación.

- Seguridad.- Esta cualidad garantiza que la protección no va actuar ante

causas extrañas y de esta manera se evita actuaciones incorrectas.

1.4.1 Criterios para la Selección de Fusibles

Para la selección de los fusibles en un ramal o troncal de un alimentador se debe

tener en cuenta los siguientes criterios:

a. La capacidad de interrupción de la corriente debe ser tal, que el fusible

interrumpa sin riesgos, la corriente de falla más elevada en el punto de la

instalación.

18

b. Las características de limitación de corriente deben ser tales que restrinjan

la corriente de paso libre en las fallas, reduciéndose así al mínimo la

posibilidad de averías en los componentes del circuito.

c. El período de retraso en las corrientes de sobrecarga debe ser tal que el

fusible no se queme innecesariamente a causa de sobrecargas pasajeras,

pero si debe proteger contra sobrecargas permanentes.

1.4.1.2 Criterios de Selección de Fusibles para Transformadores.

Según RAMÍREZ, Samuel. “Protección de Sistemas Eléctricos”. (2003) indica

que: “Los fusibles limitadores de corriente brindan una protección adecuada y es

común limitar el uso de fusibles de expulsión en donde la corriente de falla es

menor o igual a 3000 A. Corriente de magnetización (inrush) La corriente de

magnetización Inrush es una condición transitoria que ocurre cuando se energiza

un transformador, cuando el voltaje aumenta repentinamente después de haber

aislado una falla y el sistema se restablece o cuando se energizan dos

transformadores en paralelo. Ésta corriente fluye solo de la fuente hacia el

transformador, razón por la que, aparece como una corriente diferencial”.

- Daño térmico del transformador

Los transformadores han sido diseñados para su funcionamiento a una elevación

de temperatura de 55°C que puede funcionar sin tener afecciones en la vida útil.

Para la selección del fusible se debe comprobar que las curvas tiempo corriente se

encuentren entre la curva de daño del transformador a proteger y la curva de

energización de carga fría.

La corriente de Inrush, se genera por causa de la magnetización del núcleo de

hierro, en el momento en que el transformador sin carga es energizado, aparece en

el bobinado primario una corriente transitoria la cual se presenta como picos

19

transitorios cuya amplitud puede alcanzar valores elevados poniendo en riesgo la

vida útil del transformador.

El Inrush por recuperación: sucede cuando en una línea existen varios

transformadores y ocurre un cortocircuito, el voltaje disminuye a valores muy

bajos, dicho cortocircuito es desconectado por su respectiva protección

ocasionando la elevación del voltaje.

Los transformadores que están conectados a ese ramal pueden sentir esto como

una re-energización y pueden repetir este fenómeno, la suma de estas pueden

provocar niveles de intensidad aún más elevadas que en la subestación en un

período de tiempo muy corto.

Anteriormente se usaba los fusibles tipo (K, T y H), que tienen valores de

corriente nominal de uno hacia arriba, estos tipos de fusibles no protegen

adecuadamente los transformadores contra sobrecargas y corrientes de

cortocircuito, por lo que en la actualidad se está usando el fusible tipo SR, que

coordinado con la protección en el lado secundario se consigue una adecuada

protección del transformador.

En cambio, en los transformadores auto protegidos en el lado secundario se

utilizan interruptores termo magnético en lugar de fusibles, el mismo que debe ser

seleccionado de acuerdo a la corriente de carga en el lado secundario del

transformador y un criterio establecido de sobrecarga, con la finalidad de lograr

una adecuada coordinación.

Todos los valores de la corriente secundaria deben referirse al lado primario, con

una principal observación de que todos los puntos de la curva de daño del

transformador sean cubiertos.

20

La figura 1.8 indica las curvas tiempo corriente de la protección del fusible, esta

debe encontrarse entre la curva de energización del transformador a proteger y la

curva de energización de carga fría.

FIGURA 1. 8 CURVAS TIEMPO CORRIENTE PARA LA PROTECCIÓN

DEL TRANSFORMADOR

Fuente: Redes de distribución de energía, SAMUEL RAMÍREZ CASTAÑO

Recopilación: Postulantes

1.4.2 Coordinación de Protecciones.

El objetivo de un estudio de coordinación sirve para determinar las características,

valores y ajustes de los dispositivos de protección que aíslen a una falla o

sobrecarga originada en cualquier parte del sistema. Al mismo tiempo los

dispositivos con la configuración seleccionada deberán proveer satisfactoriamente

la protección contra sobrecargas en los equipos e interrumpiendo cortocircuitos lo

más rápido posible.

En el presente trabajo se hace hincapié en las protecciones de sobrecorriente que

siendo parte de las redes eléctricas de distribución, supervisa la corriente en los

alimentadores y al detectar un corriente mayor de la corriente nominal de

operación, abre el circuito asilando la parte afectada.

21

1.4.3 Procedimiento para Coordinación de Protecciones.

Para facilitar el proceso de coordinación se utilizará en este estudio el siguiente

procedimiento:

- Recopilar la información necesaria sobre el sistema eléctrico a

proteger, indicando las características de los elementos del sistema en el

diagrama unifilar y su disposición, para identificar protecciones

principales y sus respectivos respaldos, desde la carga hacia la fuente.

- Determinar los valores máximos de carga, de acuerdo a la capacidad

nominal del circuito protegido.

- Calcular las corrientes de cortocircuito máximas y mínimas en los puntos

del sistema que sean importantes para la coordinación.

- Recopilar y seleccionar información técnica sobre los equipos de

protección existentes o que se instalarán en el sistema eléctrico. Esta

información generalmente la suministra el fabricante.

- El proceso de coordinación en sistemas radiales, debe realizarse desde la

carga hacia la fuente.

- Ubicar y seleccionar las características y rango de ajustes de los equipos de

protección para que cumplan con las exigencias básicas del circuito a

proteger y las normas existentes para tal fin.

- Escoger las características de operación y ajuste de los dispositivos

de protección de modo que exista selectividad. Toda esta información se

resume en las gráficas tiempo-corriente para verificar los requerimientos

de protección y coordinación.

22

1.5. Coordinación de Dispositivos de Protección

Se denomina coordinación al proceso de seleccionar y/o ajustar los dispositivos de

protección, de forma tal que sus tiempos de operación sean progresivamente

mayores, a medida que se acercan a la fuente de suministro, de manera que las

fallas permanentes sean despejadas por los dispositivos más cercanos a ellas del

lado de la fuente.

1.5.1 Principios Generales de Coordinación:

a. El dispositivo protector debe despejar las fallas temporales o permanentes

antes de que el dispositivo protegido interrumpa el circuito (fusibles) o se

abra en forma permanente (reconectador).

b. La interrupción del servicio eléctrico causado por una falla permanente

debe estar restringida a la sección más pequeña posible.

Para el presente estudio se utilizará las siguientes filosofías de coordinación que a

continuación de se detalla:

1.5.1.1 Coordinación Fusible – Fusible

Cuando en un circuito de distribución se encuentran dos o más fusibles en serie,

es necesario coordinarlos, de tal forma que para cualquier falla en el lado del

fusible protector, éste debe despejar la falla antes de que el fusible protegido

alcance su temperatura de fusión. De este objetivo se establecen las reglas

siguientes:

23

Reglas:

a. El tiempo mínimo de fusión del Fusible Protegido (Fl) para la máxima

corriente de falla posible en el Fusible Protector (F2), tmf – F1-(Ifmax-F2),

debe ser mayor o igual al cociente entre el tiempo máximo de despeje del

fusible protector para la máxima corriente de falla en F2, tMD-F2-(Ifmax-

F2), dividido entre el factor de coordinación FC como se observa la figura

1.9.

b. La corriente máxima de carga en el punto de aplicación de los fusibles no

debe exceder la capacidad continua de transporte de corriente del fusible.

Estas dos reglas se pueden expresar como:

Ecuación No 1.5

El problema radica ahora, en la determinación del factor de coordinación. Este

factor debe asegurar que el fusible protector se funda e interrumpa la corriente de

falla sin que el fusible protegido alcance su temperatura de fusión, luego, debe

tomar en cuenta las variaciones en las condiciones de trabajo y las posibles

fuentes de error.

24

FIGURA 1. 9 COORDINACIÓN FUSIBLE – FUSIBLE

Fuente: Coordinación de sistemas eléctricos de distribución, German Valderrama

El factor de coordinación depende de los siguientes parámetros:

a. Tolerancia de las curvas

Si se trabaja con curvas graneadas para valores extremos (máximo y mínimo) no

se toma en cuenta (FT =1). Si se trabaja con curvas con valores promedios, se

debe tomar en cuenta la tolerancia respectiva.

b. Temperatura Ambiente

Las curvas de operación se determinan para 25 °C, con cero corrientes de carga.

Las variaciones en la temperatura ambiente provocan modificaciones en los

tiempos de operación. La Figura 1.10 (a) permite determinar el factor de

corrección por temperatura (FTA), según sea la temperatura ambiente máxima a la

cual estará sometido el fusible en su punto de instalación.

c. Precarga

Como se indicó anteriormente, las curvas se determinan para cero corriente de

carga. En la práctica, al ocurrir una falla, el fusible ha estado transportado

25

corriente de carga que lo precalienta y hace que los tiempos de operación sean

distintos a los tiempos publicados en las curvas. Con las curvas de la Figura 1.10

(b) se puede determinar este factor (FPC), según sea la corriente de carga máxima

a la cual estará sometido. El % de precarga se calcula así:

% de Precarga = (Icarga máxima / Inominal del fusible) x 100. Ecuación No 1.6

En la práctica las empresas utilizan el criterio conservador de suponer cero

precarga en el protector y máxima carga en el protegido.

d. Pre-daño

Los ensayos han mostrado que el predaño o "envejecimiento" del fusible ocurre

para corrientes que excedan del 90% ó 95% del tiempo de mínima fusión para

fusibles de estaño y plata respectivamente. Luego, se debe evitar que el fusible

protegido soporte la corriente de falla por tiempos mayores al porcentaje

establecido de su tiempo de mínima fusión. (FPD = 0,9 para estaño y FPD = 0,95

para plata). El factor de coordinación que se utilizará será el producto de los

factores analizados, luego:

Ecuación No 1.7

FIGURA 1. 10 FACTOR DE CORRECCIÓN

26

Fuente: Coordinación de sistemas eléctricos de distribución, German Valderrama

Procedimiento:

a. Determinar el tipo de fusibles a utilizar (tipo T o tipo K). Es práctica

común de las empresas utilizar un determinado tipo de fusible en todo su

sistema. No es conveniente mezclar diferentes tipos de fusible en un

circuito. El fusible tipo K es ampliamente utilizado por las empresas de

distribución debido a que provee tiempos de operación más rápidos. Se

recomienda el uso de fusibles tipo T, cuando los niveles de cortocircuito

sean altos, dificultando la coordinación con fusibles tipo K.

b. Antes de proceder a la coordinación en sí, se deben determinar la corriente

máxima de carga y la corriente máxima y mínima de falla en cada punto

de coordinación.

c. Se determina el factor de coordinación de acuerdo a las condiciones

extremas de operación que se puedan dar. La práctica, en muchas

empresas, es analizar las condiciones de operación, particulares a cada

sistema, y determinar un factor de coordinación para todos sus fusibles.

d. Iniciar el proceso por el fusible más alejado de la fuente y que no coordine

con otro dispositivo aguas abajo. Este fusible se dimensiona de acuerdo a

la corriente máxima de carga esperada en dicho punto, seleccionándose el

fusible de tamaño mínimo. Utilizado la Curva Tiempo-Corriente (CTC) de

27

Máximo Despeje del fusible seleccionado, se lee el tiempo máximo de

despeje (tMD) para la máxima corriente de falla esperada en el punto de

ubicación del fusible (Fusible Protector).

e. Se calcula el tiempo de mínima fusión que puede tener el fusible

protegido, para la máxima corriente de falla en el protector. tmf > ( tMD /

FC).

En la gráfica de tiempos mínimos de fusión se busca el fusible cuyo (tmf), para la

corriente máxima de falla en el fusible protector, se acerque más, por arriba, al

tiempo calculado. Luego se chequea si éste fusible puede soportar la corriente de

carga máxima en su punto de ubicación; si la respuesta es positiva se debe

seleccionar dicho fusible. Si la respuestas es negativa debe buscarse el fusible más

pequeños que soporte la corriente de carga esperada.

1.5.1.2 Coordinación Reconectador – Fusible

MONTERO, Walter. & CHICAIZA, Patricia. "Diagnóstico de la Operación de

falla del alimentador N.1 de la subestación San Rafael de ELEPCO S.A.". (2013

pág. 21) menciona que “Un reconectador además que hacer que las líneas se

reconecten luego de una desconexión tiene la obligación de hacer lo

suficientemente rápido y eficaz como para que no se fundan los fusibles producto

a las fallas transitorias”

La coordinación entre un reconectador y un fusible, se puede obtener usando

métodos basados en las curvas tiempo-corriente ajustadas por un factor de

multiplicación.

Este esquema permite "dar dos oportunidades" a las fallas, que ocurran delante del

fusible, de ser transitorias mediante dos operaciones rápidas con recierre del

reconectador. Si luego del segundo intento de reconexión la falla permanece, se

28

declara falla permanente y el fusible debe fundirse y despejar la corriente de falla

antes de que el reconectador vuelva a operar según su característica lenta. Las

operaciones rápidas del reconectador no deben permitir daños en el fusible,

incluyendo los factores de coordinación y el efecto acumulativo de calor durante

las operaciones rápidas con intervalos de cierre cortos. Las operaciones lentas

deben ser suficientemente retrasadas para permitir la operación completa del

fusible antes de que el reconectador se abra nuevamente.

La máxima corriente es aquella dada por la intersección de la curva de mínima

fusión del fusible con la curva rápida del reconectador multiplicada por el factor

Kc. La corriente mínima es dada por la intersección de la curva máxima de

despeje con la curva lenta del reconectador. Si la curva de máximo despeje del

fusible no se cruza con la curva lenta del reconectador y queda por debajo, la

mínima corriente de coordinación es la corriente mínima de disparo del

reconectador.

La figura N° 1.11 ilustra la coordinación de un reconectador ajustado a dos

operaciones Rápidas (curva A) y dos operaciones Lentas (curva C) con un fusible

del lado de la carga.

FIGURA 1. 11 COORDINACIÓN RECONECTADOR- FUSIBLE.

29

Fuente: Coordinación de sistemas eléctricos de distribución, German Valderrama

1.5.1.3 Coordinación Relé - Fusible

Según ZAPATA, Carlos. “Coordinación de relés de sobre corriente en sistemas

radiales utilizando programación lineales”. (2002 pág. 129) menciona que: “El

concepto de coordinación a aplicar para lograr la selectividad entre fusibles y relés

es que, para la máxima corriente de cortocircuito vista por el equipo ubicado

aguas abajo, las curvas del fusible y del relé estén separadas horizontalmente de

tal manera que quede un margen de tiempo entre la operación de ambos equipos.”

Se debe mencionarse que en los sistemas de distribución de energía eléctrica se

aplica un esquema de protección llamado “fusing save” en el cual las fallas no

permanentes del tramo principal y las derivaciones son despejadas por el

interruptor de la subestación y el reconectador ubicado en el tramo principal como

se muestra en la figura 1.12.

El objetivo en este caso es lograr que, para fallas delante del fusible (F), este se

funda y despeje la falla antes de que el relé (51) opere.

30

FIGURA 1. 12 COORDINACIÓN RELÉ – FUSIBLE

Fuente: Coordinación de sistemas eléctricos de distribución, German Valderrama

Para lo cual se debe dejar un margen de tiempo de 0.2 a 0.3 segundos al momento

de la configuración del relé como se puede observar en la figura 1.13, entre la

curva de máxima de despeje del fusible y la curva de tiempo inverso de operación

del relé.

La figura 1.13 muestra el margen de tiempo que el relé debe esperar para actuar

cuando ocurra una falla en el alimentador, permitiendo que el fusible actué

primeramente antes que el relé.

FIGURA 1. 13 CURVA DE COORDINACIÓN RELÉ – FUSIBLE

Fuente: Protecciones eléctricas Carlos J. Zapata

31

1.5.1.4 Coordinación Relé – Reconectador

Según VALDERRAMA, Germán. “Protección y coordinación de sistemas

eléctricos de distribución” (2002 pág. 61) “Para la coordinación de estos

dispositivos se debe tener en cuenta dos factores: el interruptor abre el circuito

algunos ciclos después del disparo del relé asociado, y el relé tiene que integrar el

tiempo de despeje del reconectador.

El método de coordinación depende en gran medida de la tecnología del relé

utilizado (electromagnético o estático) y del tipo de reconectador, aunque el

objetivo primordial, en cualquier caso, es que el dispositivo de protección

protector, para las fallas permanentes del lado de la carga, pueda ejecutar todas

sus operaciones programadas sin que el relé opere.

Cuando tiene el relé (51), esta no debe despejar fallas por delante del

reconectador, porque operaría primero que el reconectador, en su curva rápida,

perdiéndose la selectividad, por lo tanto, la corriente de arranque de la unidad 51

debe ser ajustada por encima de la máxima corriente de falla disponible en la

localización del reconectador más cercano. Se debe dejar un margen de

coordinación para acomodar transitorios, sobre alcancé o errores de ajuste.

Generalmente se utiliza un factor entre 1.1 y 1.50 para multiplicar la máxima

corriente simétrica (RMS) de falla trifásica en la localización del reconectador,

para obtener la corriente de ajuste de la unidad instantánea. La figura 1.14,

muestra el ajuste relativo de la unidad tiempo-corriente y de la unidad instantánea

con respecto al reconectador y se dan valores típicos del factor K de

multiplicación.

32

FIGURA 1. 14 COORDINACIÓN ENTRE RECONECTADOR Y RELÉ DE

SOBRECORRIENTE

Fuente: Coordinación de sistemas eléctricos de distribución, German Valderrama

Se debe considerar que el relé no debe completar su ciclo de actuación mientras el

reconectador conecta y desconecta las veces para el que fue calibrado, es decir

que la curva B (lenta) del reconectador debe ser menor a la curva característica

tiempo-corriente del relé” como se indica en la figura 1.15.

FIGURA 1. 15 CURVAS DE COORDINACIÓN RELÉ – RECONECTADOR

Fuente: VALDERRAMA, Germán. “Protección y coordinación de sistemas eléctricos de

distribución”

33

1.6. Paquete Computacional CYME

1.6.1. CYMDIST

El programa CYMDIST permite realizar varios tipos de estudios en sistemas

equilibrados o desequilibrados, monofásicos, bifásicos o trifásicos, con

configuración radial, en anillo o mallada. El programa CYMDIST incluye un

editor completo de redes y las funciones más importantes se describen a

continuación:

Flujo de potencia desbalanceado

Análisis exhaustivo de fallas

Balance de cargas

Distribución y evaluación de cargas

Ubicación óptima de condensadores

Cortocircuitos

El CYMDIST está diseñado para realizar estudios de planeamiento y simular el

comportamiento de las redes de distribución en distintas condiciones de

funcionamiento y distintos escenarios. Incluye varias funciones incorporadas

necesarias para el planeamiento, la explotación y el análisis de las redes de

distribución.

Las funciones de análisis de flujo de carga, cortocircuito y optimización de la

configuración eléctrica pueden ejecutarse en sistemas de distribución equilibrados

o desequilibrados, con diferentes combinaciones de fases y configuraciones. El

espacio de trabajo del programa es totalmente personalizable. La representación

gráfica de los componentes de la red, los resultados y los reportes puede crearse y

modificarse con el fin de satisfacer el nivel de detalle requerido.

34

Su flexible interfaz de usuario y sus amplias bibliotecas se basan en tecnologías

innovadoras de ingeniería y en las prácticas y normas de la industria eléctrica En

la figura 1.16 se puede observar una ventana de aplicación del software.

FIGURA 1. 16 PROGRAMA COMPUTACIONAL CYMDIST

Fuente: http://www.cyme.com/es/software/cymdist/10-12-2014

1.6.2 CYMTCC

El CYMTCC es un módulo que forma parte de CYMDIST y permite realizar

estudios de coordinación de protecciones contra sobrecorriente en redes

industriales, comerciales y de distribución eléctrica. También proporciona un

potente editor de tipo CAD que permite construir el diagrama unifilar de la red.

Las curvas características tiempo-corriente se visualiza en la pantalla, se puede

imprimir en papel logarítmico estándar o enviarse a impresoras. El diagrama

unifilar y las curvas tiempo-corriente pueden también exportarse a archivos para

incorporarse en reportes.

El programa puede generar todas las referencias necesarias de estudio como

curvas de daño térmico de cables y conductores, curvas de arranque de motores,

curvas de resistencia de transformadores, puntos de corrientes de arranque y

35

térmicos, y ofrece medios gráficos y tabulares para verificar los márgenes de

curvas a cualquier corriente de falla o nivel de voltaje del sistema. En la figura

1.17 se presenta una ventana con la aplicación del CYMTCC

FIGURA 1. 17 PROGRAMA COMPUTACIONAL CYMTCC

Fuente: http://www.cyme.com/es/software/CYMTCC/10-12-2014

36

CAPÍTULO II

2. INTERPRETACIÓN, REPRESENTACIÓN Y

ANÁLISIS DE RESULTADOS DE LA INFORMACIÓN

DEL ALIMENTADOR LA CENA EN CONDICIONES

ACTUALES

2.1 Introducción

En el presente capítulo se evaluará la situación actual del alimentador primario La

Cena, el mismo que parte de la subestación Guanujo ubicada en la ciudad de

Guaranda.

Se realizará la modelación de las redes de distribución en el programa CYMDIST,

para lo cual es necesario conocer todas las características técnicas de los

elementos de la red como son: la carga instalada, longitud del alimentador,

características eléctricas y geométricas del conductor, registro de interrupciones,

entre otros.

Finalmente, una vez realizada la modelación digital del alimentador en estudio se

describirá la condición operativa del mismo y si no cumplen con las condiciones

37

operativas adecuadas, se propondrá nuevas alternativas para su correcto

funcionamiento.

2.1.1. Antecedentes

El crecimiento de la demanda, las nuevas construcciones y la modificación de la

topología de la red, ha ocasionado que las protecciones ubicadas en el alimentador

La Cena actúen sin una adecuada selectividad al momento que ocurre una falla.

Para garantizar a los Consumidores un suministro eléctrico que sea continuo y

confiable las Empresas Distribuidoras del Servicio Eléctrico deben cumplir la

REGULACIÓN No. 004/01 emitida por el ARCONEL (EX CONELEC) la cual

determina la CALIDAD DEL SERVICIO ELÉCTRICO.

La Unidad de Negocios CNEL EP Bolívar cumpliendo con la regulación antes

mencionado emite informes anuales al ARCONEL (EX CONELEC), con los

resultados de su gestión, especificando las interrupciones e indicadores de todo el

sistema eléctrico de distribución.

A continuación en la tabla 2.1, se presenta el registro de control del servicio

técnico correspondiente al año móvil de toda la Unidad de Negocios Bolívar.

38

TABLA 2. 1 CONTROL DEL SERVICIO TÉCNICO

Fuente: Departamento Planificación CNEL EP Bolívar

Recopilado: Postulantes

39

FIGURA 2. 1 FRECUENCIA DE INTERRUPCIONES

Fuente: Departamento Planificación CNEL EP Bolívar

Recopilado: Postulantes

La figura 2.1, muestra las veces que cada alimentador perteneciente a la Unidad de Negocio Bolívar ha salido de servicio durante el año móvil,

por eventos imprevistos y mantenimientos programados.

40

FIGURA 2. 2 TIEMPO TOTAL DE INTERRUPCIÓN

Fuente: Departamento Planificación CNEL EP Bolívar

Recopilado: Postulantes

En la figura 2.2, se observa el tiempo de interrupción, es decir el tiempo que tomo en restablecer el servicio. Para el presente estudio se ha

tomado como referencias los datos mencionados con respecto al alimentador La Cena de la tabla 2.1, la cual indica que el alimentador tiene

como: FMIk (24) y TTIk (45,6) por lo que no cumple con la REGULACIÓN No. 004/01, emitida por el ARCONEL (EX CONELEC).

40

2.2. Situación Actual del Sistema Eléctrico.

2.2.1. Sistema de Subtransmisión

La Unidad de Negocio CNEL EP Bolívar en la provincia de Bolívar , tiene

un solo nodo de interconexión al S.N.I para el suministro de energía eléctrica,

que se encuentra en la subestación Riobamba de TRANSELECTRIC ubicada en

el sector Lincán, parroquia urbana Lizarzaburo, posee una capacidad de

transformación de 100 MVA y reduce el voltaje de 230 kV a 69 kV, de

donde se deriva una línea a 69 kV que llega a la subestación de

distribución Guaranda de la Unidad de Negocio CNEL EP Bolívar.

De la barra de 69 kV de la subestación de distribución Guaranda

perteneciente a la Unidad de Negocio CNEL EP Bolívar se deriva una línea de

subtransmisión hasta la Subestación Guanujo. Ésta línea está construida con

un aislamiento para 69 kV y conductor ACAR 266 MCM, con una longitud

de 6,6 km.

El sistema de subtransmisión de la Unidad de Negocio CNEL EP Bolívar posee

un nivel de voltaje de 69kV, su estructura se puede observar en el diagrama

eléctrico unifilar que se presenta en el Anexo 2.1.

2.2.2 Subestación de Distribución Guanujo

La subestación de distribución Guanujo se encuentra ubicada en la parroquia

Guanujo, vía Guaranda - Ambato. Se alimenta de la energía que transporta la

línea a 69 kV que proviene de la subestación Guaranda.

Ésta subestación de distribución posee un transformador de 10/12.5 MVA, que

reducen el voltaje de 69 kV a 13,8 kV . El transformador de potencia tiene

protección en el lado de alto y medio voltaje con relés de sobrecorriente y

41

relés diferenciales para la protección propia del transformador. En la figura 2.3 se

muestra el diagrama unifilar de la subestación Guanujo.

FIGURA 2. 3 DIAGRAMA UNIFILAR DE LA SUBESTACIÓN

GUANUJO

Fuente: Departamento Planificación CNEL EP Bolívar

Recopilado: Postulantes

En el lado de 69 kV se encuentra el disyuntor 52-AT12 dimensionado para la

capacidad del transformador, seguido del transformador de potencia T1. En el

lado de 13.8 kV se tienen los disyuntores 52-MT11. Los disyuntores tanto del

lado primario y secundario del transformador, reciben la señal de operación del

relé diferencial o de los relés de sobrecorriente.

De ésta subestación se derivan 5 alimentadores primarios a 13,8 kV, de los cuales

uno es netamente urbano y los restantes son urbano-rurales. Cada

alimentador primario posee a su salida un disyuntor que recibe la señal de

actuación de un relé de sobrecorriente, el cual permite abrir el alimentador en

caso de fallas o por suspensiones programadas para el alimentador.

42

2.2.3 Alimentadores Primarios de Distribución

Los alimentadores primarios a 13,8 / 7,96 kV están compuestos de uno,

dos o tres conductores de fase y un conductor de neutro continuo, sólidamente

puesto a tierra a partir del punto neutro de la subestación de distribución y común

para los circuitos secundarios.

La configuración de los circuitos es de tipo aérea y radial. Los

alimentadores primarios son trifásicos en sus recorrido principales y

monofásicos y bifásico en sus derivaciones secundarias.

De la barra de 13,8 kV de la subestación de distribución Guanujo se

derivan 5 alimentadores, siendo éstos los siguientes:

- Alimentador Guanujo Centro

- Alimentador La Cena

- Alimentador Cuatro Esquinas

- Alimentador Salinas

- Alimentador Simiatug

En cada alimentador se priorizan los parámetros fundamentales a tomarse

en cuenta en el análisis, tales como son: longitud de los tramos, recorrido

del alimentador, tipo de circuito, calibre de los conductores, longitud de los

tramos, ubicación de los equipos de seccionamiento y protección, condiciones de

los fusibles (NA o NC), la potencia nominal de los transformadores de

distribución con su fase de conexión en el caso de ser monofásicos.

43

2.3. Descripción del alimentador propuesto para el presente

estudio.

El alimentador La Cena tiene una longitud de 131,5 Km de red, que se encuentra

dividido en 70,3 Km de red trifásica y 61,2 km de red monofásica, los sectores

dotados de servicio eléctrico son sectores rurales tales como: San Miguelito, El

Relleno, Chalata, Las Cochas, Sumicocha, Jatunpamba, Patococha, Rumiloma,

Negroyacu, Paltabamba Erazo, El Castillo Bajo, Paltabamba, Atandahua, San

Juan De Llullundongo, Bramadero Chico, Bramadero Grande, San Pedro Del

Rayo, La Cria, Candushi, Santa Teresa, El Espino, Santa Rora, Guantocruz,

Tambo Real, Illuvi , Capilluco, Palmaloma, Limón Alto, Limón Bajo, La Cena,

La Dolorosa, Guachana, Santa Ana Alto , Santa Ana Bajo, Masallingo, Tablas,

Cuatro Esquinas, El Tope, Aluvillo, Monjas, Santa Ana Bermejal, San Antonio,

Charquiacu, Hoyo Bravo, San Vicente, Estero del Pescado, etc.

Para este estudio es necesario localizar el troncal principal el cual está

comprendida de 70 km, actualmente consta de 104 seccionadores de red ubicados

a lo largo de la red, pero en algunos casos se ha mal utilizado el seccionador del

transformador como seccionamiento de red, el sistema actual está comprendido

con 91 puntos de seccionamiento con tira fusible y 13 puntos de seccionamiento

con cámara de extinción de arco.

Además cuenta con 223 transformadores instalados, 10 transformadores trifásicos

y 213 transformadores monofásicos, con un total de 3462 usuarios, repartidos

entre residenciales y comerciales.

Este alimentador tiene una potencia instalada de 3,085 MVA, con un factor de

carga de 0,46 ésta carga está dividida en las tres fases de la siguiente manera

FASE A 678,7 kVA, FASE B 1881,85 kVA y FASE C 524,45 kVA.

44

Para el cálculo del factor de carga se utilizó la Ecuación No 2.1:

Ecuación No. 2.1

Dónde:

Fc= factor de carga del mes de análisis.

Dmax= demanda máxima del alimentador en el mes de análisis (kW).

TABLA 2. 2 DEMANDA DEL ALIMENTADOR

Alimentador La Cena

Demanda Máx. (MW) 1,3

Demanda Min. (MW) 0,20

Demanda Prom. (MW) 0,417

Factor de Carga 0,46

Energía. (MWh).día 31,2

Fuente: Departamento Planificación CNEL EP Bolívar

Para el estudio se trabajará con una demanda de 1,2 MVA dato proporcionado por

la Unidad de Negocio Bolívar de un día pico, obtenido en todo el año donde la

demanda máximo fue en el mes de noviembre, con un factor de potencia del 0,90

%.

2.3.1 Topología de la red de media tensión del alimentador La Cena

Para efectuar la evaluación de los parámetros eléctricos en el sistema se modelará

la red a través de una descripción topológica de los tramos del alimentador,

separados por elementos de protección y/o maniobra. Esto, debido a que los

consumidores conectados a un mismo tramo sufrirán idénticas consecuencias ante

las diversas contingencias que se produzcan en la red, en la figura 2.4 se observa

la topología del alimentador en estudio.

El plano de la topología del alimentador con todos sus elementos se adjunta e un

anexo magnético 1 con formato AUTOCAD.

45

FIGURA 2. 4 TOPOLOGIA DEL ALIMENTADOR LA CENA

Fuente: Cymdist

Se incluirán en este modelo: interruptores, fusibles y seccionadores barra. La

decisión de presentar distintos elementos de protección se justifica dada la forma

de operación diferente de cada uno de estos elementos. Por una parte, los fusibles

operarán solamente ante una falla activa, mientras que los interruptores además

pueden ser comandados a voluntad, e incluso ser tele comandados.

2.3.2. Parámetros de las Líneas

Para el estudio de una red de distribución aérea es conveniente analizar la

disposición de los conductores en las estructuras, según la Guía de Diseño de la

EEASA homologada con las emitidas por el Ministerio de Electricidad y Energía

Renovable, MEER, tales como: 3CPT-3VPT para la parte trifásica y para la parte

monofásica las estructuras de tipo 1CPT.

Las estructuras 3CRT y 1CRT tienen igual montaje y disposición de los

conductores que el de las estructuras 3CPT y 1CPT respectivamente su diferencia

46

radica en el tipo de aislador, en función de montaje de línea, como se indica en la

figura 2.5.

FIGURA 2. 5 TIPOS DE ESTRUCTURAS

Fuente: MEER y EEASA, Codificación de Unidades de propiedad UP y Guías de Diseño,

Redes Aéreas, EEASA 2007

En la tabla 2.3 se muestra las distancias entre conductores de fase, fase-neutro

según el tipo de calibre.

47

TABLA 2. 3 DISTANCIAS ENTRE CONDUCTORES DE FASE Y

FASE-NEUTRO PARA LAS ESTRUCTURAS 3CPT, 3VPT Y 1CPT

DISTANCIA ENTRE CONDUCTORES

ESTRUCTURA DISTANCIA CONDUCTORES ALTURA (m)

RS ST RT RN HSR HRN HFN 1CP - - - - - - 1,374

3CP 1,01186 1,01186 2,02372 - 0,5 0,874 -

3VP 0,55 0,8 1,35 - - 2,374 - 3HR 2 2 4 0,151 - 1,1 -

Fuente: MEER y EEASA, Codificación de Unidades de propiedad UP y Guías de Diseño,

Redes Aéreas, EEASA 2007

A más de la disposición de los conductores en las estructuras los parámetros de las

líneas son:

- Número de conductores por circuito.

- Presencia del neutro del conductor.

- Material y calibre de los conductores.

De acuerdo al material y calibre de los conductores se tienen sus valores de

resistencia y reactancia como se detalla en la Tabla 2.4.

TABLA 2. 4 DATOS DE CONDUCTORES

DAT

OS

DE

CON

DUC

TOR

ES

CÓDIGO

CALIBRE

CAPACIDAD

NOMINAL

(A)

DIÁ

MET

RO

EXT

ERN

O

(cm)

DIÁME

TRO

INTERN

O (cm)

R

M

G

(c

m)

R a

25°C

(Ω/km)

R a

50°C

(Ω/km)

PENGUIN ACSR-4/0 AWG

340 1 0.477 0.24811 0.27651 0.36785

PIGEON ACSR-3/0

AWG

300 1.27 0.4247 0.18288 0.34797 0.44925

QUAIL ACSR-2/0

AWG

270 1.13

5

0.3785 0.15545 0.43869 0.55613

RAVEN ACSR-1/0

AWG

230 1.01

1

0.3371 0.13594 0.55178 0.69594

SPARATE ACSR-

2AWG

180 0.82 0.3299 0.15362 0.87613 1.02526

SWAN ACSR-4

AWG

140 0.652 0.2614 0.13777 1.39187 0.34175

AMES AAAC-2

AWG

180 0.74 0.247 0.269 0.876 0.963

AZUSA AAAC-1/0 AWG

242 0.93 0.312 0.3392 0.5499

0.6046

Fuente: http://electrocable.com/12-01-2015

48

2.4. Metodología para el desarrollo del estudio.

Utilizando el software CYMDIST proporcionado por la empresa, la misma que

cuenta con la licencia de esta herramienta, ha facilitado la realización del presente

estudio, el mismo que se realizó en las siguientes etapas:

- Validación y Verificación de datos.

- Modelación Digital del Alimentador La Cena

- Cálculo de Niveles de Cortocircuito mediante el CYMDIST

- Verificación y análisis de la coordinación de protecciones existente.

2.4.1. Validación y Verificación de datos del alimentador La Cena.

Fue necesario realizar el recorrido del alimentador para verificar la potencia

instalada de los trasformadores de distribución, la topología existente y la

ubicación de las protecciones, el trabajo de campo fue comparado con la

información del ArcGIS facilitada por la empresa. Luego de lo cual la

información depurada fue utilizada para la modelación.

2.4.2. Modelación Digital del Alimentador La Cena

La modelación digital del alimentador en estudio se realiza con el programa de

análisis técnico de redes de distribución CYMDIST

2.4.3. Niveles de Cortocircuitos Suministrados

Para realizar el estudio de cortocircuito en el sistema de distribución, se requiere

de los niveles de cortocircuito de la S/E Guanujo, los cuales fueron suministrados

por el Departamento de Subestaciones de la CNEL EP Bolívar, el mismo que usó

el programa CYMDIST estos valores se presentan en la tabla 2.5.

49

TABLA 2. 5 NIVELES DE CORTOCIRCUITO

S/E GUANUJO

IMPEDANCIAS

DE

SECUENCIA

MÁXIMA GENERACIÓN CORRIENTES DE

CORTOCIRCUITO

ohmios PU Trifásica Monofásica

R X R X (kA) MVA (kA) MVA

Z0 0,134 1,330 0,070 0,698

3,250 77,682 3,830 91,546 Z1 0,482 2,400 0,253 1,260

Z2 0,482 2,400 0,253 1,260

Fuente: CNEL EP Bolívar

Recopilación: Postulantes.

2.5. Cálculo de los Niveles de Cortocircuito en los Circuitos a

Analizar.

Los niveles de cortocircuito se obtendrán con la ayuda del programa CYMDIST,

el cual mediante la interfaz con el ArcGIS, extrae la información actualizada de

las redes de distribución como son: puntos de transformación, calibre del

conductor, tipo de conductor, presencia de bancos de condensadores, etc.

Luego de haber ingresado los niveles de cortocircuito de la subestación Guanujo,

se procede a realizar el estudio de cortocircuitos.

En la tabla 2.6, se presentan los resultados obtenidos mediante el flujo de

cortocircuitos en los puntos donde se encuentran ubicados los equipos de

protección.

TABLA 2. 6 CORRIENTES DE CORTOCIRCUITO

Nombre red Nombre del

tramo Fase

LT A LT B LT C

(A) (A) (A)

ALIMENTADOR_LA_CENA 52386_MTA C - - 2497.52

ALIMENTADOR_LA_CENA 62053_MTA C - - 94.07

ALIMENTADOR_LA_CENA 62055_MTA B - 96.68 -

ALIMENTADOR_LA_CENA 60271_MTA B - 93.71 -

ALIMENTADOR_LA_CENA 62061_MTA A 96.5 - -

ALIMENTADOR_LA_CENA 62063_MTA A 96.54 - -

ALIMENTADOR_LA_CENA 62067_MTA B - 97.59 -

50

Nombre red Nombre del

tramo Fase LT A LT B LT C

(A) (A) (A)

ALIMENTADOR_LA_CENA 61401_MTA B - 95.02 -

ALIMENTADOR_LA_CENA 61388_MTA B - 91.84 -

ALIMENTADOR_LA_CENA 61406_MTA B - 97.22 -

ALIMENTADOR_LA_CENA 61393_MTA B - 95.1 -

ALIMENTADOR_LA_CENA 61984_MTA A 100.08 0 -

ALIMENTADOR_LA_CENA 63714_MTA B - 99.28 -

ALIMENTADOR_LA_CENA 61242_MTA B - 98.37 -

ALIMENTADOR_LA_CENA 61217_MTA B - 95.52 -

ALIMENTADOR_LA_CENA 61219_MTA B - 95.73 -

ALIMENTADOR_LA_CENA 61118_MTA B - 100.43 -

ALIMENTADOR_LA_CENA 52270_MTA A 1003.4 - -

ALIMENTADOR_LA_CENA 55271_MTA C - - 1007.16

ALIMENTADOR_LA_CENA 55247_MTA C - - 1060.66

ALIMENTADOR_LA_CENA 62611_MTA A 1179.3 - -

ALIMENTADOR_LA_CENA 58244_MTA A 1404.5 - -

ALIMENTADOR_LA_CENA 71070_MTA B - 2155.23 -

ALIMENTADOR_LA_CENA 62537_MTA B - 832.28 -

ALIMENTADOR_LA_CENA 53059_MTA A 2458.8 - -

ALIMENTADOR_LA_CENA 58932_MTA A 1703.2 - -

ALIMENTADOR_LA_CENA 62402_MTA C - 870

ALIMENTADOR_LA_CENA 41024_MTA C - - 816.15

ALIMENTADOR_LA_CENA 63689_MTA A 705.49 - -

ALIMENTADOR_LA_CENA 60659_MTA A 628.44 - -

ALIMENTADOR_LA_CENA 52951_MTA A 652.48 - -

ALIMENTADOR_LA_CENA 41017_MTA ABC 782.51 783.29 784.03

ALIMENTADOR_LA_CENA 52852_MTA C - - 749.13

ALIMENTADOR_LA_CENA 52849_MTA ABC 747.79 748.48 749.13

ALIMENTADOR_LA_CENA 52853_MTA A 754.17 - -

ALIMENTADOR_LA_CENA 41966_MTA A 677.52 - -

ALIMENTADOR_LA_CENA 52866_MTA A 754.13 - -

ALIMENTADOR_LA_CENA 51817_MTA A 773.3 - -

ALIMENTADOR_LA_CENA 52845_MTA B - 797.2 -

ALIMENTADOR_LA_CENA 62223_MTA A 898.61 - -

ALIMENTADOR_LA_CENA 52873_MTA B - 1010.7 -

ALIMENTADOR_LA_CENA 41296_MTA B - 794.01 -

ALIMENTADOR_LA_CENA 78843_MTA B - 850.21 -

ALIMENTADOR_LA_CENA 52876_MTA B - 987.12 -

51

Nombre red Nombre del

tramo Fase LT A LT B LT C

ALIMENTADOR_LA_CENA 52956_MTA ABC 1001.8 1003.18 1004.46

ALIMENTADOR_LA_CENA 52954_MTA B - 1043.45 -

ALIMENTADOR_LA_CENA 61408_MTA B - 97.79 -

ALIMENTADOR_LA_CENA 52963_MTA C - - 1127.65

ALIMENTADOR_LA_CENA 58893_MTA C - - 1438.39

ALIMENTADOR_LA_CENA 53196_MTA B - 1462.21 -

ALIMENTADOR_LA_CENA 66242_MTA A 1599.7 - -

ALIMENTADOR_LA_CENA 62419_MTA B - 1810.73 -

ALIMENTADOR_LA_CENA 60874_MTA B - 926.72 -

ALIMENTADOR_LA_CENA 60612_MTA B - 923.75 -

ALIMENTADOR_LA_CENA 58636_MTA B - 941.98 -

ALIMENTADOR_LA_CENA 60719_MTA B - 1048.66 -

ALIMENTADOR_LA_CENA 59236_MTA B - 1040.32 -

ALIMENTADOR_LA_CENA 60622_MTA A 1945.6 - -

Fuente: CYMDIST

Elaborado por: POSTULANTES

2.6.- Hipótesis.

El estudio de las corrientes de cortocircuitos en el alimentador La Cena permitirá

determinar si la coordinación de protecciones se encuentra calibradas con un

criterio técnico adecuado.

52

2.6.1.- Operacionalización de Variables e Indicadores

2.6.1.1.- Operacionalización de Variable Independiente: Estudio de cortocircuitos y coordinación de protecciones del

alimentador La Cena.

Conceptualización Dimensiones Indicadores Técnicas E Instrumentos

Determinación de las corrientes

de cortocircuito en los puntos

de interés.

Verificar tiempos de operación

de los dispositivos de

protección.

Tipos de fallas

Curva de operación de

las protecciones

Monofásicas

Bifásicas

Trifásicas

Tiempo

Corriente

Software

CYMDIST

Elaborado por: Postulantes

53

2.6.1.2.- Operacionalización de Variable Dependiente: Mejorar la selectividad de las protecciones del alimentador La Cena.

Conceptualización Dimensiones Indicadores Técnicas E Instrumentos

El sistema de protecciones

debe actuar aislando

únicamente la parte del

sistema afectado.

Mejorar los índices de

calidad del servicio

eléctrico.

Filosofía de las

protecciones

Confiabilidad

Selectividad y

Sensibilidad.

Tiempos de

Interrupción del

servicio

Software

CYMTCC

Elaborado por: Postulantes

54

2.7. Estado Actual de las Protecciones del Alimentador La

Cena

Mediante la aplicación del método de campo se realizará la verificación en sitio de

los elementos de protección de sobrecorriente del alimentador, donde se logró

identificar el tipo y las capacidades de los fusibles instalados para la coordinación

de las protecciones como se muestra en la tabla 2.7.

TABLA 2. 7 SECCIONADORES FUSIBLES DEL ALIMENTADOR

Nombre Fase Capacidad

(A) Tipo Coord. X Coord. Y

10821 C 12 K 720779,252 9828133,758

3460 B 10 K 709568,542 9833665,122

3406 A 6 K 701098,235 9831396,2

3393 A 12 K 701575,96 9828286,423

10488 C 40 K 695865,534 9822426,633

33281 C 10 K 696686,928 9822142,875

34594 A 2 K 696525,96 9823216,339

34595 A 2 K 696635,44 9823523,065

34596 A 2 K 696901,996 9823888,018

34597 B 3 K 697234,669 9824410,447

10478 B 15 K 697313,428 9824435,583

33282 B 2 K 696885,632 9823189,232

10480 A 6 K 697301,117 9824513,685

10481 A 6 K 697319,739 9824555,991

34598 B 6 K 697801,384 9824771,689

10483 B 6 K 697928,202 9824875,922

10484 B 40 K 698179,99 9825107,106

34268 B 15 K 698514,383 9825130,122

10431 B 10 K 699650,275 9825403,769

10493 B 1 K 701312,179 9824676,866

34265 B 15 K 698463,62 9825069,6

10489 B 0,6 K 699211,571 9824567,819

34592 B 0,4 K 698274,604 9826386,564

10486 A 12 K 698117,9 9827164,513

55

Nombre Fase Capacidad

(A) Tipo Coord. X Coord. Y

24002 A 8 K 698013,909 9827895,459

11183 B 10 K 705278,476 9828209,034

33932 B 25 K 706648,68 9826388,597

33950 B 10 K 708050,819 9825260,377

33951 B 2 K 707920,641 9825270,602

33928 B 8 K 701066,096 9826459,676

10866 A 25 K 717961,177 9831976,457

10865 A 8 K 717792,094 9831749,41

10868 C 6 K 718012,253 9832028,268

10867 C 15 K 718233,148 9831660,076

10864 C 6 K 718059,294 9831240,898

10870 A 6 K 718713,379 9830993,415

10871 A 12 K 719235,81 9830062,465

10823 B 40 K 719679,298 9828296,449

10822 B 10 K 719759,741 9828089,458

10863 B 6 K 718050,111 9830664,499

10862 B 6 K 718398,903 9829450,812

10726 A 12 K 722377,451 9827923,781

10740 A 6 K 723004,631 9826698,896

10670 C 8 K 723386,443 9823082,845

10706 A 6 K 724469,281 9822422,794

10704 A 8 K 725283,352 9822176,723

10705 A 8 K 725039,209 9822410,192

10708 ABC 25 K 723893,312 9822718,246

10698 C 2 K 723603,047 9822651,113

1921 ABC 2 K 723694,97 9822571,903

10700 A 8 K 723701,722 9822497,593

10669 A 6 K 723372,265 9822074,821

10701 A 15 K 723741,829 9822497,065

10703 A 6 K 723816,171 9822654,894

10707 B 6 K 723824,824 9822817,431

10699 A 6 K 723282,671 9823303,966

10711 B 40 K 723861,33 9823554,66

10712 B 10 K 724506,95 9823514,67

10713 B 6 K 724603,495 9823505,104

56

Nombre Fase Capacidad

(A) Tipo Coord. X Coord. Y

20971 B 2 K 723899,429 9823418,791

28507 ABC 3 K 723599,51 9823716,402

10714 B 6 K 723830,568 9823807,281

10718 C 40 K 723680,402 9824315,526

10716 C 40 K 724410,09 9824347,249

10684 C 20 K 725044,275 9825337,939

10720 C 10 K 724918,824 9826572,267

10722 C 6 K 725271,645 9826690,841

10739 C 8 K 723325,644 9825824,931

10738 B 3 K 723219,893 9825905,572

10740 A 15 K 722843,841 9826558,171

10742 B 40 K 722953,217 9826989,252

10730 B 1,6 K 724714,358 9828992,511

10731 B 40 K 724617,018 9829001,19

10755 B 6 K 724765,801 9829726,76

10754 B 6 K 724768,404 9829887,644

10753 B 25 K 725069,386 9830269,309

10752 B 15 K 725563,008 9830500,09

10751 B 10 K 726582,249 9829801,895

10721 B 6 K 727055,685 9830116,409

10750 B 6 K 727076,074 9829836,1

10727 B 6 K 726734,015 9829592,473

10729 B 8 K 724521,356 9828932,446

10748 B 6 K 724258,813 9828301,826

10743 B 8 K 723436,884 9827511,041

10745 B 15 K 724116,137 9827406,513

10744 B 6 K 723322,866 9827479,358

10746 A 6 K 722778,291 9827294,699

Fuente: Departamento de Planificación de CNEL EP Bolívar

Elaborado por: Postulantes

En la figura 2.6, se muestra un ejemplo de la coordinación de protecciones de un

ramal donde existe más de tres fusibles en serie por lo que las curvas tiende a

unirse, ocasionando que disminuya el tiempo de fusión de los elementos de

protecciones, por lo que ocasiona que exista una inadecuada selectividad al

momento ocurre una falla.

57

En el anexo 2.2 se indica la coordinación actual de los demás ramales del

alimentador.

FIGURA 2. 6 CURVAS DE COORDINACIÓN ACTUAL DE UN RAMAL

SECUNDARIO DEL ALIMENTADOR LA CENA

Estudio: C:\Users\EstacionG3\Desktop\TCC__52975_MTA_(3).tcc

CURVAS CARACTERISTICAS TIEMPO-CORRIENTE

TENSION DE TRAZADO : FECHA:

NRO:

POR:

13.8 kV 01/07/2015

0.01

0.1

1

10

100

1000

1 M

inu

te

0.5 1 10 100 1000 10000

Corriente en amperios: x 1 a 13.8 kV.

Tie

mp

o e

n s

eg

un

do

s

1-Fusible KEARNEY KNominal: 8K [A]13.80 [kV]

2-Fusible KEARNEY K

Nominal: 12K [A]13.80 [kV]

2-Fusible KEARNEY K

Nominal: 12K [A]13.80 [kV]

3-Fusible KEARNEY KNominal: 15K [A]13.80 [kV]

3-Fusible KEARNEY KNominal: 15K [A]13.80 [kV]

4-Fusible KEARNEY K

Nominal: 30K [A]13.80 [kV]

4-Fusible KEARNEY K

Nominal: 30K [A]13.80 [kV]

5-Fusible KEARNEY K

Nominal: 40K [A]13.80 [kV]

5-Fusible KEARNEY K

Nominal: 40K [A]13.80 [kV]

6-Relé ABB DPU2000R IEC EIActivación:160.00 [A] TD:0.0813.80 [kV]

6-Relé ABB DPU2000R IEC EIActivación:160.00 [A] TD:0.0813.80 [kV]

7-Relé ABB DPU2000R IEC EIDeriv:0.05Activación:120.00 [A] TD:0.15CT:200:5 à 13.80 [kV]

7-Relé ABB DPU2000R IEC EIDeriv:0.05Activación:120.00 [A] TD:0.15CT:200:5 à 13.80 [kV]

1-107221-10722

2-107202-10720

3-106843-10684

4-107164-10716

5-107185-10718

200:5

51

6-44064_MTA6-44064_MTA

200:5

51N

7-44064_MTA-17-44064_MTA-1

Fuente: CYMTCC

Elaborado por: Postulantes

58

2.8 Verificación de la Hipótesis

Con el estudio de cortocircuito y coordinación de protecciones mediante la

simulación de software CYMDIST Y CYMTCC se determinó que existe un alto

porcentaje de elementos de protección instalados en el alimentador La Cena, que

no se encuentran coordinados adecuadamente, debido a que se identificó que en

varios ramales secundarios se encuentran instalados seccionadores fusible en

puntos innecesarios, es decir hasta 5 fusibles en serie en tramos de poca longitud,

ocasionando que no exista selectividad al momento de ocurrir una falla como se

indica en el anexo 2.2 y en el anexo 2.3 se detalla el reporte de la coordinación de

protecciones, modelado en el software CYMDIST en condiciones actuales.

Con la información anteriormente descrita se concluye que la hipótesis es viable

es decir “Estudio de Coordinación de Protección de Sobrecorriente del

Alimentador La Cena Perteneciente a la Subestación Guanujo de la CNEL EP

Bolívar”, permitirá disminuir las interrupciones del servicio eléctrico, así como

mejorar la protección de equipos instalados en el alimentador, mejorando así la

confiabilidad del sistema.

59

CAPÍTULO III

3. PROPUESTA

“Calibración y reconfiguración de las protección de

sobrecorriente del alimentador La Cena

perteneciente a la subestación Guanujo de la Unidad

de Negocio CNEL EP Bolívar”

3.1 Presentación de la Propuesta

En este capítulo se presenta la propuesta para el mejoramiento y reconfiguración

del sistema de protecciones de sobrecorriente, con los resultados obtenidos del

análisis de las corrientes de cortocircuito mediante el programa CYMDIST y los

valores de coordinación del sistema de protecciones obtenido con el programa

CYMTCC, se procederá con la configuración de cada uno de los parámetros de

las protecciones del alimentador La Cena escogido como caso de estudio.

Los ajustes permitirán un mejor manejo y operación del alimentador La Cena, es

decir, ante la presencia de una contingencia en cualquier tramo del alimentador,

60

ésta será despejada por el elemento de protección más próximo, obteniendo un

sistema de eléctrico que cumplan con la filosofía de protecciones, asegurando

confiabilidad y continuidad del suministro de energía a los usuarios que no estén

dentro de la zona donde se produjo la falla.

3.2. Objetivos

3.2.1. Objetivo General

Mejorar la selectividad de las protecciones de sobrecorriente en el

alimentador La Cena de la Subestación Guanujo de la Unidad de Negocio

CNEL EP Bolívar, mediante la simulación en el software CYMDIST y

CYMTCC

3.2.2. Objetivos Específicos

Obtener las corrientes de cortocircuitos mediante el software CYMDIST

del alimentador La Cena de la subestación Guanujo.

Modelar el alimentador La Cena para describir las condiciones operativas

del sistema de protecciones mediante el software CYMTCC y proponer

nuevas alternativas para su correcto funcionamiento.

Recalibración de protecciones de sobrecorriente en el alimentador La

Cena de la Subestación Guanujo.

61

3.3 Justificación

Mediante la coordinación entre elementos de protección se puede obtener un

sistema eléctrico confiable que permitirá mantener servicio eléctrico continuo,

para esto se ha considerado la utilización de reconectadores, relés, seccionadores

fusibles y seccionadores barras, con la finalidad de reponer el servicio en el

menor tiempo posible mejorando selectividad y la vida útil de equipos ubicados

en el alimentador.

Los estudios de cortocircuito, son utilizados para determinar el correcto ajuste,

calibración y verificación de los equipos de protecciones. La acertada

intervención en el sistema permite asegurar en primer lugar la seguridad del

personal, integridad de los elementos de distribución y confiabilidad del sistema

en general.

Con la reconfiguración de los elementos de protecciones del alimentador La Cena,

se mejorará los índices de calidad de servicio eléctrico por interrupciones

forzadas, las cuales se presentan por la inadecuada selectividad al momento que

ocurre una falla en el sistema.

3.4 Desarrollo de la Propuesta

3.4.1 Esquema de Protecciones Propuestos.

La nomenclatura utilizada para la designación de tramos del alimentador fue

extraída de la base de datos del ArcGIS de igual manera los seccionadores

fusibles, seccionadores barra y reconectadores están representados por su

respectiva numeración.

Para los nuevos elementos que se propone instalar se identificarán de la siguiente

manera, para seccionadores fusible “SP” y seccionadores barra “SB”

acompañados de su numeración.

62

Los tramos donde están ubicados todos los elementos de protección están

definidos como MTA_ y el número correspondiente de cada uno.

3.4.2. Localización óptima de Protecciones.

La ubicación actual de los puntos de seccionamiento no ofrece condiciones

favorables para la coordinación de protecciones, por lo cual se ha determinado

realizar el retiro, reubicación e instalación de nuevos elementos de protección.

Considerando las normas de distribución de energía referente al seccionamiento

de alimentadores primarios y criterios de protecciones eléctricas, se ha propuesto

un nuevo esquema de protecciones para el alimentador.

Para la localización de las protecciones propuestas se tomaron en cuenta los

siguientes criterios:

- Criterios enunciados en el capítulo 1 (pág. 15 a la 17).

- Corriente de cortocircuito y carga del tramo a proteger.

3.5 Estudio de Coordinación

Con el estudio de coordinación de protecciones realizado en el Alimentador la

Cena, se determinó realizar las siguientes modificaciones en el esquema de

protecciones para lograr que en el sistema eléctrico cumpla con la filosofía de

coordinación, en el anexo magnético 2 formatos AutoCAD, se muestra el

diagrama unifilar de la propuesta de la coordinación de protecciones.

Luego de haber realizado los criterios de coordinación en el alimentador La Cena

se obtuvieron los siguientes resultados que se muestran a continuación:

63

a) Se propone el retiro de seccionadores fusibles como se indica en la tabla

3.1 y en el anexo magnético 2 formatos AutoCAD.

TABLA 3. 1 SECCIONADORES FUSIBLES A RETIRAR

DESCRIPCIÓN DE SECCIONAMIENTOS TIPO BARRAS,

FUSIBLES DEL ALIMENTADOR LA CENA

Nombre red

(ALIMENTADOR) # TRAMO Nombre Observaciones

LA CENA 52871_MTA 10711 RETIRAR FUSIBLE DEL TRONCAL

PRINCIPAL

LA CENA 52878_MTA 10712 RETIRO DE FUSIBLE

LA CENA 66562_MTA 10669 RETIRO DE FUSIBLE

LA CENA 52878_MTA 10712 RETIRO DE FUSIBLE

LA CENA 52880_MTA 10713 RETIRO DE FUSIBLE

LA CENA 52975_MTA 10722 RETIRO DE FUSIBLE

LA CENA 52971_MTA 10720 RETIRO DE FUSIBLE

LA CENA 60886_MTA 10684 RETIRO DE FUSIBLE

LA CENA 52942_MTA 10716 RETIRO DE FUSIBLE

LA CENA 60748_MTA S/N RETIRO DE FUSIBLE

LA CENA 60605_MTA 10721 RETIRO DE FUSIBLE

LA CENA 60726_MTA 10750 RETIRO DE FUSIBLE

LA CENA 60847_MTA 10727 RETIRO DE FUSIBLE

LA CENA 62409_MTA 10751 RETIRO DE FUSIBLE

LA CENA 71058_MTA 10752 RETIRO DE FUSIBLE

LA CENA 79155_MTA 10753 RETIRO DE FUSIBLE

LA CENA 53228_MTA 10754 RETIRO DE FUSIBLE

LA CENA 60713_MTA 10755 RETIRO DE FUSIBLE

LA CENA 58634_MTA S/N RETIRO DE FUSIBLE

LA CENA 60559_MTA 10729 RETIRO DE FUSIBLE

LA CENA 60616_MTA S/N RETIRO DE FUSIBLE

LA CENA 60720_MTA 10748 RETIRO DE FUSIBLE

LA CENA 62422_MTA 10745 RETIRO DE FUSIBLE

LA CENA 59238_MTA S/N RETIRO DE FUSIBLE

LA CENA 79476_MTA 10743 RETIRO DE FUSIBLE

LA CENA 66881_MTA 10744 RETIRO DE FUSIBLE

LA CENA 78525_MTA 10822 RETIRO DE FUSIBLE

LA CENA 78522_MTA 10823 RETIRO DE FUSIBLE

LA CENA 66932_MTA 10862 RETIRO DE FUSIBLE

LA CENA 62541_MTA 10864 RETIRO DE FUSIBLE

LA CENA 62544_MTA 10865 RETIRO DE FUSIBLE

LA CENA 45137_MTA 24002 RETIRO DE FUSIBLE

LA CENA 61987_MTA 10486 RETIRO DE FUSIBLE

Fuente: CYMDIST

Elaborado por: Postulantes

64

b) La instalación de seccionadores fusibles como se indica en la tabla 3.2 y en

el anexo magnético 2 formatos AutoCAD. Para la protección y operación

de los ramales donde no existen elementos de protección.

TABLA 3. 2 SECCIONADORES FUSIBLES A INSTALAR

DESCRIPCIÓN DE SECCIONAMIENTOS TIPO BARRAS,

FUSIBLES DEL ALIMENTADOR LA CENA

Nombre red

(ALIMENTADOR) # TRAMO POSTE Nombre

LA CENA 41018_MTA 218610 SP1

LA CENA 42567_MTA 219104 SP2

LA CENA 61274_MTA S/N SP3

LA CENA 61376_MTA S/N SP4

LA CENA 61269_MTA S/N SP5

LA CENA 61245_MTA S/N SP6

LA CENA 41018_MTA 218610 SP1

LA CENA 42567_MTA 219104 SP2

LA CENA 61274_MTA S/N SP3

LA CENA 61376_MTA S/N SP4

LA CENA 61269_MTA S/N SP5

LA CENA 61245_MTA S/N SP6

LA CENA 61186_MTA S/N SP7

LA CENA 61176_MTA S/N SP8

LA CENA 61124_MTA S/N SP9

LA CENA 45142_MTA 211022 SP10

LA CENA 34721_MTA S/N SP11

LA CENA 34882_MTA S/N SP12

LA CENA 34545_MTA S/N SP13

LA CENA 40678_MTA 219470 SP14

LA CENA 50832_MTA 219496 SP15

LA CENA 35001_MTA S/N SP16

LA CENA 33774_MTA S/N SP17

LA CENA 60200_MTA S/N SP18

LA CENA 52253_MTA 222574 SP19

LA CENA 67007_MTA 223037 SP20

LA CENA 60173_MTA S/N SP21

Fuente: CYMDIST

Elaborado por: Postulantes

Se debe tomar en cuenta que en la troncal principal no deben existir seccionadores

fusibles, ya que debe estar protegida por el relé de la subestación y el disyuntor.

65

3.5.1. Estudio de las Corrientes de Cortocircuito para el esquema propuesto.

Para realizar el estudio de las corrientes de cortocircuito en el sistema de

distribución, se requiere de los niveles de cortocircuito de la S/E Guanujo tales

como se indica en la tabla 2.5 del Capítulo II.

Las alternativas de simulación que presenta el módulo de cortocircuito son fallas:

trifásico, dos fases, dos fases a tierra y finalmente monofásico.

Procedimiento

Es necesario haber ejecutado el estudio de cortocircuito, con lo cual el software

CYMDIST utilizará los valores de corriente y voltaje que existen en cada uno de

los nodos.

Se selecciona en el menú del programa, las opciones de análisis y análisis de falla,

aparecerá una ventana como la que se muestra en la figura 3.1.

FIGURA 3. 1 ANÁLISIS DE FALLA EN SOTFWARE CYMDIST

Fuente: CYMDIST

66

En esta ventana se muestran los diferentes tipos de fallas y también permite

especificar los valores de impedancia según el tipo de falla a que se va a simular.

En el anexo 3.1 se muestra los resultados obtenidos del estudio de cortocircuitos

con los cuales se utilizó para realizar las respectivas coordinaciones entre los

dispositivos de protección que dispone el alimentador.

3.5.2. Verificación de las etapas de coordinación propuestos en el alimentador

Para la coordinación de protecciones en el alimentador primario de distribución,

se desarrollará tomando en consideración los criterios de coordinación de

dispositivos de protección mencionados en el CAPITULO I (páginas 21 a la 30)

como se describe a continuación.

3.5.3 Selección de Fusibles para Transformador de Distribución.

FIGURA 3. 2 CURVA DEL FUSIBLE PARA TRANSFORMADORES

Fuente: CYMTCC

67

Procedimiento:

Mediante la utilización del software CYMTCC se graficó las curvas del

transformador deseado; para la explicación se toma como modelo un centro de

transformación de 10 kVA y mediante el programa se dibujó los tres tipos de

curvas; la primera curva es la corriente de Inrush y carga fría, la segunda es la

corriente nominal y la tercera es la curva de daño, la cual se puede obtener

mediante la siguiente expresión:

Ecuación No. 3.1

Donde:

kVA Nominales: Capacidad del transformador.

VLN: Voltaje fase – neutro.

Utilizando la ecuación 3.4, para la obtención de la corriente nominal en un

transformador de 10 kVA se tiene:

Después de aplicar la ecuación anterior, se tiene como resultado que la corriente

nominal del transformador de 10 kVA es de 1,25 Amperios, el fusible que

protegerá al transformador deberá encontrarse por debajo de la curva de daño del

transformador y por encima de la curva a plena carga.

A continuación se graficará el fusible AB Chance Slofast en este caso es el

(fusible 0.7), el cual debe ajustarse a las curvas mencionadas anteriormente como

se lo indica en la figura 3.2.

68

En el Anexo 3.2 se muestra la coordinación para las distintas capacidades de

transformación que existen instalados en el alimentador.

Mediante el uso de la herramienta CYMTCC, se determinó el fusible para las

distintas potencias de los transformadores como se indica en la tabla 3.3.

TABLA 3. 3 DATOS TÉCNICOS DE LA PROTECCIÓN DE LOS

TRANSFORMADORES

COORDINACIÓN DE PROTECCIONES DE

TRANSFORMADORES DE DISTRIBUCIÓN TIPO

CONVENCIONALES

Capacidad

Transformador

(kVA)

Lado Primario 13.8/7,9 kV GRDY

Inom Trafo Tira Fusible Dual

(Amp) Serie Iopf (Amp)

Monofá

sico

s

5 0.63 0.4 1.27

10 1.25 0.7 2.1

15 1.88 1.0 3.12

25 3.14 1.6 6.34

37.5 4.7 3.1 9.78

50 6.27 4.2 13.13

Tri

fási

cos

15 0.63 0.4 1.27

30 1.26 0.7 2.1

45 1.88 1.0 3.12

50 2.09 1.3 3.96

75 3.14 1.6 4.81

100 4.18 2.1 6.34

112.5 4.71 3.1 9.79

Fuente: CNEL EP Bolívar

Recopilación: Postulantes.

Etapas de coordinación utilizados en el presente estudio

Para la calibración entre los diferentes elementos de protección propuestos en el

alimentador, se utilizará las corrientes de cortocircuito de la anexo 3.1 con lo cual

se procederá a realizar cuatro etapas de coordinación que son:

- Coordinación fusible-fusible

- Coordinación relé-fusible.

- Coordinación reconectador-fusible.

69

- Coordinación relé-reconectador

3.5.4 Verificación de la coordinación Fusible – Fusible

En el presente estudio se han considerado fusible tipo K de fusión rápida que

permiten el despeje de la falla en un menor tiempo, se realizará la coordinación

con tres fusibles máximos en serie.

Se utilizará las corrientes de cortocircuitos obtenidas anteriormente en cada uno

de los puntos donde se encuentran ubicado los seccionadores fusibles.

Mediante la utilización del software CYMTCC se realizará la coordinación entre

los seccionadores fusibles del Alimentador, la metodología que se emplea en el

software es la que se indica a continuación:

Para la demostración de la coordinación fusible – fusible se realizara el análisis

de tres elementos en serie como se indica en la figura 3.3.

FIGURA 3. 3 COORDINACIÓN FUSIBLE- FUSIBLE

Fuente: CYMTCC

70

Procedimiento

Se inicia la coordinación con el fusible más alejado de la fuente en el circuito a

ser coordinado, para esta demostración es el F1 como se puede observar en la

figura 3.3. Este fusible se dimensionara de acuerdo a la corriente máxima de

carga (5,8 Amp.) y la corriente de cortocircuito en dicho punto (653,7 Amp.),

seleccionándose el fusible de menor capacidad que coordine con la protección del

transformador que para este caso es de 15 K.

Continuando con la coordinación le corresponde al fusible F2, este elemento

protector va a operar bajo los siguientes parámetros con una corriente a plena

carga de 11,4 Amp. y con una corriente de cortocircuito de 768 amperios,

aplicando la misma metodología el fusible que coordina será el fusible 30K

(debido que el dispositivo que coordina con la curva de protección del fusible F1).

Para la verificación de los tiempos de despeje entre fusible utilizaremos la

siguiente ecuación:

Ecuación No. 3.2

Dónde:

Isermax: es la corriente de servicio máximo que circula por el fusible (n)

(n): Identificación del fusible protector

(n-1): Identificación del fusible de respaldo

Iccmax: Corriente de cortocircuito máximo en la ubicación del fusible (n-1)

Mediante el programa CYMTCC se obtendrá el tiempo mínimo del fusible

protegido y el tiempo máximo del protector como muestra la siguiente figura 3.4.

71

FIGURA 3. 4 TIEMPOS DE DESPEJE

Fuente: CYMTCC

Después de obtener los tiempos entre los fusibles se aplica la ecuación 3.5

tenemos que:

T máximo protector < 0,75 T mínimo del protegido. Ecuación No. 3.3

Entonces:

0,0327 < 0,75*0,045

0,0327 < 0,0337

Esta metodología se utilizará para la coordinación fusible- fusible en todo el

alimentador, en la tabla 3.4 se indica el resumen de la coordinación de los tramos

principales del alimentador y el anexo 3.3. Se detalla la coordinación de todos los

elementos de protección propuestos.

72

TABLA 3. 4 COORDINACIÓN DE FUSIBLE – FUSIBLE

Nombre red

Número de dispositivo

Tipo de dispositivo

Dispositivo Antes

Dispositivo Actual Observación

ALIMENTADOR_LA_CENA 10823 fusible 40K Retirar

ALIMENTADOR_LA_CENA 10871 fusible 12K 20 K

ALIMENTADOR_LA_CENA 10870 fusible 6K 15K

ALIMENTADOR_LA_CENA 10867 fusible 15K 30K

ALIMENTADOR_LA_CENA 10868 fusible 6K 10K

ALIMENTADOR_LA_CENA 10866 fusible 25K 25K

ALIMENTADOR_LA_CENA 33928 fusible 8K 12K

ALIMENTADOR_LA_CENA 33932 fusible 25K 20K

ALIMENTADOR_LA_CENA 11183 fusible 10K 15K

ALIMENTADOR_LA_CENA 10486 fusible 12K 25K

ALIMENTADOR_LA_CENA 10484 fusible 40K 30K

ALIMENTADOR_LA_CENA 10483 fusible 6K 15K

ALIMENTADOR_LA_CENA 34598_SF fusible 2K 1.3

ALIMENTADOR_LA_CENA 10481 fusible 6K 12K

ALIMENTADOR_LA_CENA 10480 fusible 6K 12K

ALIMENTADOR_LA_CENA 10478 fusible 15K 15K

ALIMENTADOR_LA_CENA 10488 fusible 40K 30K

ALIMENTADOR_LA_CENA 3393 fusible 12K 12K

ALIMENTADOR_LA_CENA 3406 fusible 6K Retirar

ALIMENTADOR_LA_CENA 3460 fusible 10K 10K

ALIMENTADOR_LA_CENA 10713 fusible 6K Retirar

ALIMENTADOR_LA_CENA 10720 fusible 10K Retirar

ALIMENTADOR_LA_CENA 10716 fusible 40K Retirar

ALIMENTADOR_LA_CENA 10669 fusible 6K 12K

ALIMENTADOR_LA_CENA 10701 fusible 15K 10K

ALIMENTADOR_LA_CENA 10743 fusible 12K Retirar

ALIMENTADOR_LA_CENA 10822 fusible 10K Retirar

ALIMENTADOR_LA_CENA 10727 fusible 6K Retirar

ALIMENTADOR_LA_CENA 10750 fusible 6K Retirar

ALIMENTADOR_LA_CENA 10721 fusible 10K Retirar

ALIMENTADOR_LA_CENA 10751 fusible 10K Retirar

ALIMENTADOR_LA_CENA 10753 fusible 25K Retirar

ALIMENTADOR_LA_CENA 10754 fusible 6K Retirar

ALIMENTADOR_LA_CENA 10755 fusible 6K Retirar

ALIMENTADOR_LA_CENA 10752 fusible 15K Retirar

ALIMENTADOR_LA_CENA 10722 fusible 6K Retirar

ALIMENTADOR_LA_CENA 10745 fusible 8K Retirar

ALIMENTADOR_LA_CENA 10864 fusible 6K Retirar

ALIMENTADOR_LA_CENA 10865 fusible 8K Retirar

ALIMENTADOR_LA_CENA 10746 fusible 6K 15K

73

Nombre red

Número de dispositivo

Tipo de dispositivo

Dispositivo Antes

Dispositivo Actual Observación

ALIMENTADOR_LA_CENA 10742 fusible 40K 40K

ALIMENTADOR_LA_CENA 10740_ fusible 12K 15K

ALIMENTADOR_LA_CENA 10738 fusible 8K 15K

ALIMENTADOR_LA_CENA 10739 fusible 8K 15K

ALIMENTADOR_LA_CENA 10718 fusible 40K 30K

ALIMENTADOR_LA_CENA 28507_SF fusible dual 3 1

ALIMENTADOR_LA_CENA 10711 fusible 40K 30K

ALIMENTADOR_LA_CENA 10708 fusible 25K 30K

ALIMENTADOR_LA_CENA 10704 fusible 8K 15K

ALIMENTADOR_LA_CENA 10740 fusible 6K 12K

ALIMENTADOR_LA_CENA 10726 fusible 12K 25K

ALIMENTADOR_LA_CENA 10821 fusible 12K 15K

ALIMENTADOR_LA_CENA 10684 fusible 20K Retirar

ALIMENTADOR_LA_CENA 1921_SC fusible dual 1.0 1.6

ALIMENTADOR_LA_CENA 10744 fusible 6K Retirar

ALIMENTADOR_LA_CENA 10731 fusible 15K 20K

ALIMENTADOR_LA_CENA 10730 fusible dual 1 1.6

ALIMENTADOR_LA_CENA 33281 fusible 10K Retirar

ALIMENTADOR_LA_CENA 33950 fusible 10K 12K

ALIMENTADOR_LA_CENA 24002 fusible 8K Retirar

ALIMENTADOR_LA_CENA 34265 fusible 15K 15K

ALIMENTADOR_LA_CENA 10431 fusible 10K 12K

ALIMENTADOR_LA_CENA 34268 fusible 15K 20K

ALIMENTADOR_LA_CENA 20971 fusible dual 2K 1.6

ALIMENTADOR_LA_CENA 10712 fusible 10K Retirar

ALIMENTADOR_LA_CENA 10703_ fusible 6K 12K

ALIMENTADOR_LA_CENA 10700 fusible 8K 15K

ALIMENTADOR_LA_CENA 10698 fusible dual 2K 1.6

ALIMENTADOR_LA_CENA 10748 fusible 6K 10K

ALIMENTADOR_LA_CENA 10729 fusible 12K 20K

ALIMENTADOR_LA_CENA 10862- fusible 6K Retirar

ALIMENTADOR_LA_CENA 10863 fusible 6K 10K

ALIMENTADOR_LA_CENA 33282_SF fusible dual 2 1.3

ALIMENTADOR_LA_CENA 33951 fusible 6K 15K

ALIMENTADOR_LA_CENA 10489 fusible dual 2 0.6

ALIMENTADOR_LA_CENA 10493 fusible dual 1 0.6

ALIMENTADOR_LA_CENA SP1 fusible 30K Nuevo

ALIMENTADOR_LA_CENA SP2 fusible 15K Nuevo

ALIMENTADOR_LA_CENA SP3 fusible 30K Nuevo

ALIMENTADOR_LA_CENA SP4 fusible 10K Nuevo

ALIMENTADOR_LA_CENA SP5 fusible 20K Nuevo

ALIMENTADOR_LA_CENA SP6 fusible 30K Nuevo

74

Nombre red

Número de dispositivo

Tipo de dispositivo

Dispositivo Antes

Dispositivo Actual Observación

ALIMENTADOR_LA_CENA SP7 fusible 12K Nuevo

ALIMENTADOR_LA_CENA SP8 fusible 12K Nuevo

ALIMENTADOR_LA_CENA SP9 fusible 30K Nuevo

ALIMENTADOR_LA_CENA SP10 fusible 12K Nuevo

ALIMENTADOR_LA_CENA SP11 fusible 20K Nuevo

ALIMENTADOR_LA_CENA SP12 fusible 20K Nuevo

ALIMENTADOR_LA_CENA SP13 fusible 10K Nuevo

ALIMENTADOR_LA_CENA SP14 fusible 12K Nuevo

ALIMENTADOR_LA_CENA SP15 fusible dual 1.6 Nuevo

ALIMENTADOR_LA_CENA SP16 fusible dual 1.6 Nuevo

ALIMENTADOR_LA_CENA SP17 fusible 25K Nuevo

ALIMENTADOR_LA_CENA SP18 fusible 15K Nuevo

ALIMENTADOR_LA_CENA SP19 fusible 15K Nuevo

ALIMENTADOR_LA_CENA SP20 fusible dual 1.6 Nuevo

ALIMENTADOR_LA_CENA SP21 fusible 15K Nuevo

ALIMENTADOR_LA_CENA SP22 fusible 20K Nuevo

ALIMENTADOR_LA_CENA SP23 fusible 10K Nuevo

ALIMENTADOR_LA_CENA SP24 fusible 30K Nuevo

Fuente: CYMTCC

Elaborado por: Postulantes

75

3.5.5 Verificación de la coordinación Relé – Fusible

FIGURA 3. 5 COORDINACIÓN RELÉ – FUSIBLE

Estudio: C:\Users\EstacionG3\Documents\LUIS\tesis descargados\tesis\fusible_rele.tcc

CURVAS CARACTERISTICAS TIEMPO-CORRIENTE

TENSION DE TRAZADO : FECHA:

NRO:

COORDINACION RELE FUSIBLE

POR:

13.8 kV 01/03/2015

0.01

0.1

1

10

100

1000

1 M

inu

te

0.5 1 10 100 1000 10000

Corriente en amperios: x 1 a 13.8 kV.

Tie

mp

o e

n s

eg

un

do

s

1-Fusible A.B CHANCE K FASTNominal: 40 [A]13.80 [kV]

2-Relé ABB 630 IEC EIActivación:160.00 [A] TD:0.0813.80 [kV]

3-Relé ABB 630 IEC EIActivación:120.00 [A] TD:0.1513.80 [kV]

1-11971-1197

200:5

51

2-11302-1130

200:5

51N

3-1130-13-1130-1

Fuente: CYMTCC

Elaborado por: Postulantes

Para realizar la coordinación relé - fusible, se tomará en consideración el fusible

de mayor capacidad de toda la red.

Conjuntamente se tomará en cuenta del máximo tiempo de limpieza del fusible de

mayor capacidad, este debe estar debajo de la curva de operación del relé,

asegurándose que los fusibles aguas abajo operen antes que actúe el relé, tomando

en cuenta el mismo criterio de tiempos para coordinar fusible – fusible.

En la figura 3.5 se puede ilustra la coordinación relé – fusible.

76

Procedimiento:

Para el módulo de fase, el valor del TAP se determinará dando al relé de

sobrecorriente un carácter de relé de sobrecarga, eligiendo un ajuste de 1.5 veces

la corriente nominal así:

Ecuación No. 3.4

Dónde:

RTC : Relación de Transformación de corriente.

IN : Corriente nominal.

Para la configuración del relé del alimentador La Cena, se debe tomar en cuenta el

calibre del conductor del alimentador en este caso es de ACSR Nº 3/0, cuya

capacidad de corriente es 240 [A], para nuestro estudio se aplicará una sobrecarga

de 10%, debido a que su factor de carga es de 46% en relación a la capacidad

instalada.

Una vez escogido el Tap de fases se procederá a seleccionar el dial o la palanca de

tiempo del relé, para el relé 51P del alimentador el cual se determinará la curva

del fusible de mayor capacidad en el circuito, para nuestro caso se calibró con el

dial de tiempo de 0.08 mediante el uso del programa CYMTCC como se indica en

la figura 3.6.

77

FIGURA 3. 6 CONFIGURACIÓN DEL RELÉ 51P DEL

ALIMENTADOR.

Fuente: CYMTCC

Para el módulo de falla a tierra, el valor del TAP se determinará tomando en

cuenta el desbalance máximo que podría existir en el sistema bajo condiciones de

operación normal, que según la experiencia de los Ingenieros de la CNEL EP

Bolívar se ha determinado realizar los ajustes del equipo con 50% de su corriente

a plena carga, la expresión para fijar este TAP sería:

Una vez escogido el Tap de neutro se procederá a seleccionar el dial o la palanca

de tiempo del equipo, para el relé 51N del alimentador el cual se determina con la

78

curva del fusible de mayor capacidad en el circuito, para nuestro caso se calibrará

con el dial de tiempo de 0.15 mediante el uso del programa CYMTCC como se

indica en la figura 3.7.

FIGURA 3. 7 CONFIGURACIÓN DEL RELÉ 51N DEL

ALIMENTADOR.

Fuente: CYMTCC

El sistema de protecciones del alimentador quedará de la siguiente manera, con

los relés del alimentador y el fusible máximo para la derivación principal como se

muestra en la tabla 3.5.

TABLA 3. 5 AJUSTE DEL RELÉ DEL ALIMENTADOR LA CENA

SE VOLTAJE ALIMENTADOR RELACION

DE LOS TCs

MODELO DE RELE

AJUSTE DEL TAP

AJUSTE DEL DIAL

FUSIBLE MAXIMO

FASE NEUTRO

GUANUJO 13,8 kV LA CENA 200/5 ABB DPU

200R 0,08 0,15 6 30 K

Fuente: CYMTCC

Finalmente la coordinación se observará gráficamente en la figura 3.5

mediante las curvas tiempo-corriente de los equipos, esto como ayuda para

verificar su correcto cumplimiento.

79

3.5.6 Verificación de la coordinación Reconectador – Fusible

La coordinación se la puede observar gráficamente las curvas tiempo-

corriente de los equipos, esto como ayuda para comprobar su correcto

cumplimiento como se muestra en la Figura 3.8.

FIGURA 3. 8 COORDINACIÓN RECONECTADOR – FUSIBLE

Estudio: C:\Users\EstacionG3\Documents\LUIS\tesis descargados\tesis\RECONECTADOR _fusible.tcc

CURVAS CARACTERISTICAS TIEMPO-CORRIENTE

TENSION DE TRAZADO : FECHA:

NRO:

COORDINACION RELE RECONECTADOR

POR:

13.8 kV 01/03/2015

1

0.01

0.1

1

10

100

1000

1 M

inu

te

0.5 1 10 100 1000 10000

Corriente en amperios: x 1 a 13.8 kV.

Tie

mp

o e

n s

eg

un

do

s

2-Fusible KEARNEY K

Nominal: 20K [A]

13.80 [kV]

3-Fusible KEARNEY K

Nominal: 40K [A]

13.80 [kV]

4-Relé ABB 630 IEC EI

Activación:160.00 [A] TD:0.08

13.80 [kV]

5-Relé ABB 630 IEC EI

Activación:120.00 [A] TD:0.15

13.80 [kV]

6-Disy. ETR300-R

Fase tcc#1:161

Crte puesta trabajo:100 [A]

6-Disy. ETR300-R

Puesta a tierra tcc#2:102

Crte puesta trabajo:40 [A]

2-107312-10731

3-107423-10742

200:5

51N

5-44064_MTA-15-44064_MTA-1

600:5

51

4-4-

R

6-6-

Fuente: CYMTCC

80

La coordinación se lo realizará mediante el programa CYMTCC, en el cual se

ingresa los datos del reconectador para la modelación de la curva lenta (color

celeste) y rápida (color tomate) como se observan en la figura 3.9.

Procedimiento:

Para el ajuste del equipo instalado en el alimentador La Cena de marca

ENTEC, se tomó en consideración la coordinación con el fusible de mayor rango

instado y que corresponde a los fusibles de las derivaciones monofásicas y

trifásicas principales que hay en el alimentador, tomando en cuenta que la

protección aguas abajo, es el protector y el respaldo.

FIGURA 3. 9 CONFIGURACIÓN DEL RECONECTADOR

Fuente: CYMTCC

Para realizar la coordinación Reconectador - Fusible, se utilizará el método de

salvar el fusible.

El dispositivo censa los eventos que ocurre aguas abajo de su posición, para su

configuración se debe tomar en cuenta que se requiere un espacio entre el relé y

el fusible máximo para poder ingresar la curva lenta o rápida, por lo que se debe

81

cambiar el fusible 40K seleccionado en el ramal principal aguas abajo del

reconectador, por otro de menor capacidad para dar espacio a la curva lenta; con

la ayuda del programa CYMTCC se selecciona como fusible de arranque en las

derivaciones primarias aguas abajo del equipo un fusible 30K.

El dispositivo debe actuar antes que el fusible se caliente excesivamente, es decir

debe actuar primero que el fusible según la coordinación, con la utilización del

programa CYMTCC obtener los valores de ajuste del equipo como se indica en la

tabla 3.6.

TABLA 3. 6 AJUSTE DEL RECONECTADOR.

DIAL CURVA DIAL CURVA

GUANUJO 13,8 KV LA CENA 200/5 ENTEC 0,08 IEC EI 0,05 IEC EI

51 51NS/E VOLTAJE ALIMENTADOR

RELACIÓN

DE LOS TCs

MODELO DEL

RECONECTADOR

Fuente: cymdist

3.5.7 Verificación de la coordinación Relé-Reconectador

Como se mencionó en el CAPÍTULO I ( pág. 29), el reconectador debe actuar

cuantas veces sean necesarias para que el relé no llegue a completar su ciclo

de actuación.

82

FIGURA 3. 10 COORDINACIÓN RELE - RECONECTADOR

Estudio: C:\Users\EstacionG3\Documents\LUIS\tesis descargados\tesis 13-12-14\RELE_RECONECTADOR.tcc

CURVAS CARACTERISTICAS TIEMPO-CORRIENTE

TENSION DE TRAZADO :FECHA:

NRO:

POR:

13.8 kV 01/10/2015

0.01

0.1

1

10

100

1000

1 M

inu

te

0.5 1 10 100 1000 10000

Corriente en amperios: x 1 a 13.8 kV.

Tie

mp

o e

n se

gu

nd

os

2-Fusible KEARNEY K

Nominal: 30K [A]

13.80 [kV]

3-Disy. ETR300-RFase tcc#1:161Crte puesta trabajo:100 [A]

3-Disy. ETR300-R Puesta a tierra tcc#2:102Crte puesta trabajo:40 [A]

4-Relé ABB 630 IEC EI

Activación:160.00 [A] TD:0.08

13.80 [kV]

5-Relé ABB 630 IEC EI

Activación:120.00 [A] TD:0.15

13.80 [kV]

Fuente: CYMTCC

Procedimiento:

Se realizará la configuración del relé, se debe tomar en cuenta el Calibre del

conductor del alimentador en este caso es de ACSR Nº 3/0, cuya capacidad de

corriente es 240 Amp., para nuestro estudio aplicaremos una sobrecarga de 10%

por lo que su factor de cargas es de 46% para calcular el TAP.

83

Una vez escogido el Tap de fases se procederá a seleccionar el dial o la palanca de

tiempo del relé, para el relé 51P del alimentador el cual se determina con la curva

del fusible de mayor capacidad en el circuito, para nuestro caso se calibró con el

dial de tiempo de 0.08 mediante el uso del programa CYMTCC como se indica a

continuación.

Para el módulo de falla a tierra, el valor del TAP se determina tomando en cuenta

el desbalance máximo que podría existir en el sistema bajo condiciones de

operación normal, que según la experiencia de los Ingenieros de la CNEL EP

Bolívar se ha determinado realizar los ajustes del equipo con 50% de su corriente

a plena carga, entonces la expresión para fijar este TAP sería:

Una vez determinado el Tap de neutro se procederá a seleccionar el dial o la

palanca de tiempo del relé, para el relé 51N del alimentador el cual se determina

con la curva del fusible de mayor capacidad en el circuito, para nuestro caso se

calibró con el dial de tiempo de 0.15 mediante el uso del programa CYMTCC

como se indica a continuación.

Para la coordinación entre estos dispositivos en el software CYMTCC se dibuja la

curva del relé para luego dibujar la curva lenta rápida del reconectador,

tomando en cuenta la corriente de falla que es de 2316 Amperios dato que se

obtiene mediante la simulación de cortocircuito, la corriente de carga de 100

Amperios dato proporcionado por Departamento de Subestaciones, el tiempo de

despeje del relé con respecto a la curva lenta del reconectador deberá ser

84

más rápida, dando un intervalo de tiempo aceptable para su coordinación, es decir

actuara antes que el relé, como se indica en la figura 3. 10.

3.6 Análisis Técnico – Económico de la Implementación de los

Dispositivos de Protección Propuestos.

3.6.1 Antecedente

Al proyectar la coordinación de Protecciones del Alimentador Primario mediante

el uso de dispositivos de protecciones tales como; relé, reconectador,

seccionadores fusibles, se debe tener en cuenta ciertos principios, con el fin

de asegurar un servicio adecuado y continuo para la carga, pero no se debe

considerar únicamente aspectos técnicos sino también económicos.

Los estudios económicos llevados a cabo por el planificador son una parte integral

de la evaluación de un proyecto ya que una inversión puede tener un alto

valor y sin embargo no ser preferible a otra que pueda generar mayores

beneficios en relación con la inversión realizada.

En los siguientes puntos se va a evaluar los gastos en los que incurriría la empresa

distribuidora al presentarse una falla de origen transitorio que podría ser

despejada por un relé, reconectador o seccionador fusible siempre y cuando estos

dispositivos de protección tenga una buena selectividad.

Esto llevara a un análisis técnico costo - beneficio que permita definir la

factibilidad del proyecto el presente análisis permite proporcionar una

medida de los costos que conllevan la realización del proyecto.

3.6.2. Costo de Inversión

Para explicar la influencia de la ubicación óptima de los seccionadores

fusibles en un alimentador, inicialmente se analizará el efecto de ubicar un

85

primer equipo y determinar su beneficio, para luego, ir acondicionando uno

a la vez y procederá a determinar los beneficios alcanzados.

Los costos de inversión de un proyecto no están en función directa de la

demanda consumida, si no es un valor planificado incluyendo:

- Costos de planeamiento o estudio, ejecutados por la empresa

distribuidora; estos incluyen el estudio técnico – económico sobre la

necesidad, factibilidad e impacto del proyecto.

- Costos de ejecución, los cuales involucran: materiales, herramientas,

mano de obra calificada y transporte, es decir en nuestro caso la

instalación completa de los seccionadores fusible.

Los costos de inversión tienen como principal objetivo mejorar el

funcionamiento y reducir los costos de operación y mantenimiento

mejorando la continuidad del servicio.

Mediante un análisis, que determina la viabilidad económica de la ejecución

o implementación de las mejoras en las redes que constituyen el alimentador en

estudio , se pondrá de manifiesto el beneficio económico que se conseguirá

debido a la reducción de la energía no suministrada.

3.6 .3 Inversiones

Tomando como referencia los precios unitarios de mano de obra y materiales

proporcionados por la Unidad de Negocio CNEL EP Bolívar, se presenta a

continuación un análisis de las inversiones propuestas en este estudio como se

indica en la tabla 3.7.

86

TABLA 3. 7 ANÁLISIS DE COSTOS DE LA IMPLEMENTACIÓN DE

DISPOSITIVOS DE PROTECCIÓN

Ítem Descripción Cantidad Costo

Unitario

Costo

Total

1 Tirafusible tipo dual 0.7 Amp. 30 3,31

99,30

2 Tirafusible tipo dual 1 Amp. 38 3,31

125,78

3 Tirafusible tipo dual 1.6 Amp. 60 3,31

198,60

4 Tirafusible tipo dual 3.1 Amp. 5 3,31

16,55

5 Tirafusible tipo dual 4.2 Amp. 4 3,31

13,24

6 Tirafusible tipo K 10 Amp. 5 3,58

17,90

7 Tirafusible tipo K 12 Amp. 13 3,58

46,54

8 Tirafusible tipo K 15 Amp. 23 3,58

82,34

9 Tirafusible tipo K 20 Amp. 6 3,58

21,48

10 Tirafusible tipo K 25 Amp. 5 3,58

17,90

11 Tirafusible tipo K 30 Amp. 13 3,58

46,54

12 Tirafusible tipo K 40 Amp. 10 3,58

35,80

13 Seccionador fusible unipolar, tipo abierto, clase 15

kV, 100 A con dispositivo rompe arcó 6 110,25

661,50

14 COSTO DE MATERIALES 1.383,47

15 MANO DE OBRA 1.824,54

16 SUB TOTAL MATERIALES Y MANO DE OBRA SIN IVA 3.208,01

17 IVA (12%) 3.592,97

18 TOTAL 3.592,97

19 TRANSPORTE

200,00

20 COSTO TOTAL DEL PROYECTO 3.792,97

21 Nota: En la mano de obra también está incluido levantamiento e ingreso de información

al ArcGIS.

Fuente: CNEL EP Bolívar

87

3.7 Conclusiones

La inadecuada selectividad en las protecciones del alimentador tiene un

efecto negativo en los consumidores conectados, por la indisponibilidad

del servicio eléctrico al momento de ocurrir una falla.

Con el trabajo de campo realizado, se verificó y actualizó la base de datos

que poseía la empresa, debido a que se encontró errores en: la potencia de

transformadores instalados, ubicación incorrecta de fisibles,

seccionamientos y levantamiento de información de nuevos ramales

construidos en los últimos años. Información que fue de vital para la

correcta calibración de protecciones y desarrollo de la tesis.

Del cálculo de los flujos de potencia realizada en el software CYMDIST se

obtuvieron los voltajes y las corrientes de carga, así como también las

corrientes de cortocircuito, en cada uno de los nodos de análisis del

alimentador, constatando que en los puntos más alejados del alimentador,

existen caídas de voltaje que están por debajo del 5% de los niveles

permitidos por normas de calidad del servicio eléctrico afectando la

calidad de servicio a los usuarios.

Mediante la aplicación del criterio de coordinación de protección para

ramales principales, secundarios y transformadores de distribución se

realizó la modelación y coordinación entre relé, reconectador y fusibles

distribuidos a lo largo del alimentador en estudio con la aplicación del

software CYMTCC, logrando la calibración correcta del alimentador La

Cena.

La ubicación y características de los equipos de protección y

seccionamiento existentes en el alimentador en estudio, no reúnen las

condiciones adecuadas para lograr la selectividad y coordinación de las

mismas, debido a la cercanía entre seccionadores fusibles dispuestos en

88

serie cuya distancia resulta desfavorable para una buena coordinación, con

el estudio realizado se ve necesario reubicar seccionadores tipo fusibles ,

así como reducir el número de fusibles en serie para lograr una buena

coordinación de elementos de protección y mejorar la continuidad del

suministro eléctrico.

Al aplicar los resultados del estudio de coordinación propuesto para el

alimentador La Cena, se tiene un sistema más selectivo, sensitivo y con un

tiempo de respuesta menor, que garantiza una mayor continuidad del

servicio, aislando únicamente la parte afectada en caso de una falla.

Del análisis realizado y aplicando el método experimental, se observó que

al momento de instalar un seccionador fusible en los alimentadores, no se

adoptan criterios técnicos apropiados para seleccionar la ubicación y

capacidad adecuada.

89

3.8 Recomendaciones

Realizar el estudio de coordinación de protecciones periódicamente, por el

crecimiento de la demanda y la inclusión de nuevas derivaciones.

Realizar un estudio enfocado a mejorar los niveles de voltajes en el

alimentador.

En la troncal principal no debe existir seccionadores fusibles, ya que debe

estar protegida por el relé de la subestación, además en los

seccionamientos donde se realizan transferencia de carga debido a que son

puntos de mantenimiento, se propone cambiar los seccionadores fusibles

por seccionadores barras.

Dotar a todo el personal de operación y mantenimiento el stock necesario

de fusibles para evitar cambios de fusible de diferentes capacidades en el

alimentador lo cual provocará error en la selectividad de las protecciones.

El Departamento de Operación y Mantenimiento de CNEL EP Bolívar

deberá utilizar y actualizar periódicamente la base de datos de los

elementos de protección que son remplazados por diversos factores en el

alimentador La Cena de la subestación Guanujo.

Capacitar al personal técnico involucrado en el sistema de distribución

para concientizar que la importancia de realizar un correcto cambio y

operación de los equipos de protección, para evitar su

sobredimensionamiento e instalación innecesaria.

90

Al momento de ocurrir una falla, registrar el punto exacto de la misma, y

llevar un registro histórico de los eventos que se presenten lo cual

permitirá un realizar un estudio más profundo del efectuado.

Aplicar la metodología, realizada en el presente trabajo a los demás

alimentadores del Sistema de Distribución de la CNEL EP Bolívar.

91

3.9 Glosario de Términos Básicos

En el desarrollo del presente trabajo es necesario establecer el significado y

definiciones de algunos términos que se describen en el trabajo investigativo y

que se puede señalar:

A

AMPERIO. Unidad de intensidad de la corriente eléctrica, cantidad de carga que

circula por un conductor en una unidad de tiempo.

B

BIFÁSICO: Vocablo que determina que un aparato cualquiera tiene dos fases de

trabajo.

C

CAÍDA DE VOLTAJE: En un circuito es la reducción de voltaje entre dos puntos,

debido a la reactancia o resistencia del circuito.

CARGA: La potencia real o aparente, es absorbida por una máquina o red de

distribución.

CORRIENTE DE FALLA: son muy superiores a las corrientes de carga en

condiciones normales de servicio, y producen esfuerzos térmicos y

electrodinámicos muy importantes sobre los distintos componentes de las

instalaciones.

D

DIAGRAMA UNIFILAR: Es aquél que muestra mediante una sola línea las

conexiones entre los dispositivos, componentes o partes de un circuito eléctrico o

de un sistema de circuitos y éstos se representan por símbolos.

F

FASE: Nombre con que se designa a los conductores con potencial distinto de

cero.

92

K

KILOVOLTIO: Medida de potencial eléctrico, de símbolo kV, que es igual a 1

000 voltios:

kW: Kilovatio, unidad de potencia (1.000 vatios).

V

VATIO (W): Unidad de potencia eléctrica, que equivale a un julio por segundo.

VOLTIO (V): Unidad de potencial eléctrico y fuerza electromotriz, equivalente a

la diferencia de potencial que hay entre dos puntos de un conductor cuando al

transportar entre ellos un coulomb, se realiza el trabajo de un julio.

93

3.10. Siglas

Amp. = Unidad de corriente (amperios)

ACSR = Conductor de aluminio reforzado de Acero

CNEL = Corporación Nacional de Electricidad

COB = Centro de Control Bolívar

CONELEC = Consejo Nacional de Electricidad

E = Energía

Fp = Factor de potencia

Km = Unidad de medida de longitud (kilómetros)

kV = Unidad de medida de voltaje (kilovoltios)

kVA = Unidad de medida de Potencia (kilovoltamperio)

kVAr = Unidad de medida de Potencia (kilovoltamperioreactivo)

kW = Unidad de medida de Potencia (kilovatio)

kW/ mes = Unidad de medida de energía mes (kilovatio hora mes)

MEER = Ministerio de Electricidad y Energía Renovable

MW = Unidad de medida de Potencia (Megavatio)

MWh = Unidad de medida de Energía (Megavatio hora)

94

Bibliografía

GALLARDO , Medardo y HERRERA , Luis . 2011. Selección y coordinación

del sistema protecciones del alimentador trifásico y sus derivaciones monofásicas

de la subestación en el Calvario 52C8-L1 (Oriental) de la Empresa Eléctrica

Provincial Cotopaxi S.A. . Latacunga : Empresa Eléctrica Provincial Cotopaxi

S.A., 2011. 52C8-L1.

GUATO, Cristian. & HIDALGO, Aurora. 2013. “Mejoramiento del sistema

protección de los alimentadores primarios de la S/E Puyo y Mushullacta

perteneciente a la empresa eléctrica Ambato S.A.” Escuela Politécnica Nacional,

Quito.

LILIANAHES “Tipos de la Investigación” [en línea]. “Metodología de la

investigación, 19 de Septiembre del 2010[ref. de 23 Abril 2014]. Disponible en: <

http://es.scribd.com/doc/37702754/Libro-Metodo-de-Investigacion >

MONTERO , Walter y CHICAIZA , Patricia . 2013. "Diagnóstico de la

Operación de falla del alimentador N.1 de la subestación San Rafael de Elepco

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MENA, Iván. & NOROÑA, Diego. 2013. “Planificación de expansión, estudio

de coordinación y ajuste de protecciones del sistema occidental de ELEPCO S.A.”

Latacunga: Universidad Técnica de Cotopaxi.

NESTOR, 1972 “Niveles de la Investigación” [en línea]. “Metodología de la

investigación, 10 de Junio del 2010[ref. de 23 Abril 2014]. Disponible en:<

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RAMÍREZ , Samuel . 2003. Protección de Sistemas Eléctricos . Colombia :

Universidad Nacional de Colombia , 2003. 3392.

95

RAMÍREZ, Alberto. 2011. “Métodos” Dins: Metodología de la Investigación

Científica. 5ta ed. Madrid: ARIEL.

TORRES B. ORLIS; 2010 Conferencia Protecciones de las Subestaciones

Eléctricas.

VALDERRAMA , Germán . 2002. Protección y coordinación de sistemas

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ZAPATA, Carlos . 2002. Coordinación de relés de sobre corriente en sistemas

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de Pereira , 2002.

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GRAINGER, John & STEVENSON, William. 1996. “Fallas Asimétricas.”

Dins: Análisis de Sistemas de Potencia. 1ra ed. Mc Graw Hill.

LVC – Consultor. 2005. “Criterios de ajuste y coordinación de los sistemas de

protección del SEIN”

RAMÓN M. & MUJAL Rosas. 2002. “Protección de sistemas eléctricos de

potencia” 2da. Edición.

96

Anexos

ANEXO 1. 1 CURVAS DE LOS FUSIBLES TIPO H

Fuente: Luhfser

Elaborado por: Luhfser

ANEXO 1. 2 CURVAS DE LOS FUSIBLES TIPO K

Fuente: Luhfser

Elaborado por: Luhfser

ANEXO 1. 3 CURVAS DE LOS FUSIBLES TIPO T

Fuente: Luhfser

Elaborado por: Luhfser

ANEXO 1. 4 CURVAS DE LOS FUSIBLES TIPO DUAL

Fuente: Luhfser

Elaborado por: Luhfser

ANEXO 2. 1 DIAGRAMA UNIFILAR DE LA UNIDAD DE NEGOCIO CNEL EP BOLÍVAR.

Fuente: CNEL EP Bolivar

Elaborado por: Postulantes

ANEXO 2.2 COORDINACION DE LOS ELEMENTOS DE PROTECCIONES

ACTUALES

CURVAS CARACTERISTICAS TIEMPO-CORRIENTE

TENSION DE TRAZADO : FECHA:

NRO:

POR:

13.8 kV

0.01

0.1

1

10

100

1000

0.5 1 10 100 1000 10000

Corriente en amperios: x 1 a 13.8 kV.

Tie

mpo e

n s

egun

dos

1-Fusible KEARNEY K

Nominal: 10K [A]

13.80 [kV]

2-Fusible KEARNEY K

Nominal: 40K [A]

13.80 [kV] 4-Relé ABB 630 IEC EI

Curva coordinación

CM:0.900 TM:1.000 TA:0.000

4-Relé ABB 630 IEC EI

Activación:120.00 [A] TD:0.15

13.80 [kV]

5-Relé ABB 630 IEC EI

Curva coordinación

CM:0.900 TM:1.000 TA:0.000

5-Relé ABB 630 IEC EI

Activación:160.00 [A] TD:0.08

13.80 [kV]

1-108221-10822

2-108232-10823

200:5

51

4-44064_MTA-14-44064_MTA-1

200:5

51

5-44064_MTA5-44064_MTA

Fuente: CYMTCC

Elaborado por: Postulantes

CURVAS CARACTERISTICAS TIEMPO-CORRIENTE

TENSION DE TRAZADO : FECHA:

NRO:

POR:

13.8 kV

0.01

0.1

1

10

100

1000

0.5 1 10 100 1000 10000

Corriente en amperios: x 1 a 13.8 kV.

Tie

mp

o e

n s

eg

un

do

s

1-Fusible KEARNEY KNominal: 6K [A]13.80 [kV]

3-Relé ABB 630 IEC EICurva coordinaciónCM:0.900 TM:1.000 TA:0.000

3-Relé ABB 630 IEC EIActivación:120.00 [A] TD:0.15

13.80 [kV]

4-Relé ABB 630 IEC EICurva coordinaciónCM:0.900 TM:1.000 TA:0.000

4-Relé ABB 630 IEC EIActivación:160.00 [A] TD:0.0813.80 [kV]

1-34061-3406

200:5

51

3-44064_MTA-13-44064_MTA-1

200:5

51

4-44064_MTA4-44064_MTA

Fuente: CYMTCC

Elaborado por: Postulantes

CURVAS CARACTERISTICAS TIEMPO-CORRIENTE

TENSION DE TRAZADO : FECHA:

NRO:

POR:

13.8 kV

0.01

0.1

1

10

100

1000

0.5 1 10 100 1000 10000

Corriente en amperios: x 1 a 13.8 kV.

Tie

mp

o e

n s

eg

un

do

s

1-Fusible KEARNEY K

Nominal: 8K [A]

13.80 [kV]

2-Fusible KEARNEY K

Nominal: 12K [A]

13.80 [kV]

4-Relé ABB 630 IEC EI

Curva coordinación

CM:0.900 TM:1.000 TA:0.000

4-Relé ABB 630 IEC EI

Activación:120.00 [A] TD:0.15

13.80 [kV]

5-Relé ABB 630 IEC EI

Activación:160.00 [A] TD:0.08

13.80 [kV]

1-24002_SF1-24002_SF

2-104862-10486

R3-RECONECTADOR3-RECONECTADOR

200:5

51

4-44064_MTA-14-44064_MTA-1

200:5

51

5-44064_MTA5-44064_MTA

Fuente: CYMTCC

Elaborado por: Postulantes

CURVAS CARACTERISTICAS TIEMPO-CORRIENTE

TENSION DE TRAZADO : FECHA:

NRO:

POR:

13.8 kV

0.01

0.1

1

10

100

1000

0.5 1 10 100 1000 10000

Corriente en amperios: x 1 a 13.8 kV.

Tie

mp

o e

n s

eg

un

do

s

1-Fusible KEARNEY KNominal: 6K [A]13.80 [kV]

2-Fusible KEARNEY KNominal: 25K [A]13.80 [kV]

3-Relé ABB 630 IEC EICurva coordinaciónCM:0.900 TM:1.000 TA:0.000

3-Relé ABB 630 IEC EIActivación:120.00 [A] TD:0.1513.80 [kV]

4-Relé ABB 630 IEC EICurva coordinaciónCM:0.900 TM:1.000 TA:0.000

4-Relé ABB 630 IEC EIActivación:160.00 [A] TD:0.0813.80 [kV]

1-10703_1-10703_

2-107082-10708

200:5

51

3-44064_MTA-13-44064_MTA-1

200:5

51

4-44064_MTA4-44064_MTA

Fuente: CYMTCC

Elaborado por: Postulantes

CURVAS CARACTERISTICAS TIEMPO-CORRIENTE

TENSION DE TRAZADO : FECHA:

NRO:

POR:

13.8 kV

0.01

0.1

1

10

100

1000

0.5 1 10 100 1000 10000

Corriente en amperios: x 1 a 13.8 kV.

Tie

mp

o e

n s

eg

un

do

s

1-Fusible KEARNEY KNominal: 12K [A]13.80 [kV]

2-Relé ABB 630 IEC EICurva coordinaciónCM:0.900 TM:1.000 TA:0.000

2-Relé ABB 630 IEC EIActivación:120.00 [A] TD:0.1513.80 [kV]

3-Relé ABB 630 IEC EICurva coordinaciónCM:0.900 TM:1.000 TA:0.000

3-Relé ABB 630 IEC EIActivación:160.00 [A] TD:0.0813.80 [kV]

1-108211-10821

200:5

51

2-44064_MTA-12-44064_MTA-1

200:5

51

3-44064_MTA3-44064_MTA

Fuente: CYMTCC

Elaborado por: Postulantes

CURVAS CARACTERISTICAS TIEMPO-CORRIENTE

TENSION DE TRAZADO : FECHA:

NRO:

POR:

13.8 kV

0.01

0.1

1

10

100

1000

0.5 1 10 100 1000 10000

Corriente en amperios: x 1 a 13.8 kV.

Tie

mp

o e

n s

eg

un

do

s

1-Fusible A.B CHANCE SLOFASTNominal: 1.0 [A]13.80 [kV]

2-Fusible KEARNEY KNominal: 25K [A]13.80 [kV]

2-Fusible KEARNEY KCurva coordinaciónCM:0.900 TM:1.000 TA:0.000

3-Relé ABB 630 IEC EICurva coordinaciónCM:0.900 TM:1.000 TA:0.000

3-Relé ABB 630 IEC EIActivación:120.00 [A] TD:0.1513.80 [kV]

4-Relé ABB 630 IEC EICurva coordinaciónCM:0.900 TM:1.000 TA:0.000

4-Relé ABB 630 IEC EIActivación:160.00 [A] TD:0.0813.80 [kV]

1-1921_SC1-1921_SC

2-107082-10708

200:5

51

3-44064_MTA-13-44064_MTA-1

200:5

51

4-44064_MTA4-44064_MTA

Fuente: CYMTCC

Elaborado por: Postulantes

CURVAS CARACTERISTICAS TIEMPO-CORRIENTE

TENSION DE TRAZADO : FECHA:

NRO:

POR:

13.8 kV

0.01

0.1

1

10

100

1000

0.5 1 10 100 1000 10000

Corriente en amperios: x 1 a 13.8 kV.

Tie

mp

o e

n s

eg

un

do

s

1-Fusible KEARNEY KNominal: 8K [A]13.80 [kV]

1-Fusible KEARNEY KCurva coordinaciónCM:0.900 TM:1.000 TA:0.000

2-Fusible KEARNEY KNominal: 25K [A]13.80 [kV]

2-Fusible KEARNEY KCurva coordinaciónCM:0.900 TM:1.000 TA:0.000

3-Relé ABB 630 IEC EICurva coordinaciónCM:0.900 TM:1.000 TA:0.000

3-Relé ABB 630 IEC EIActivación:120.00 [A] TD:0.1513.80 [kV]

4-Relé ABB 630 IEC EICurva coordinaciónCM:0.900 TM:1.000 TA:0.000

4-Relé ABB 630 IEC EIActivación:160.00 [A] TD:0.0813.80 [kV]

1-107001-10700

2-107082-10708

200:5

51

3-44064_MTA-13-44064_MTA-1

200:5

51

4-44064_MTA4-44064_MTA

Fuente: CYMTCC

Elaborado por: Postulantes

CURVAS CARACTERISTICAS TIEMPO-CORRIENTE

TENSION DE TRAZADO : FECHA:

NRO:

POR:

13.8 kV

0.01

0.1

1

10

100

1000

0.5 1 10 100 1000 10000

Corriente en amperios: x 1 a 13.8 kV.

Tie

mp

o e

n s

eg

un

do

s

1-Fusible KEARNEY KNominal: 15K [A]13.80 [kV]

1-Fusible KEARNEY KCurva coordinaciónCM:0.900 TM:1.000 TA:0.000

2-Fusible KEARNEY KNominal: 25K [A]13.80 [kV]

2-Fusible KEARNEY KCurva coordinaciónCM:0.900 TM:1.000 TA:0.000

3-Relé ABB 630 IEC EICurva coordinaciónCM:0.900 TM:1.000 TA:0.000

3-Relé ABB 630 IEC EIActivación:120.00 [A] TD:0.1513.80 [kV]

4-Relé ABB 630 IEC EICurva coordinaciónCM:0.900 TM:1.000 TA:0.000

4-Relé ABB 630 IEC EIActivación:160.00 [A] TD:0.0813.80 [kV]

1-107011-10701

2-107082-10708

200:5

51

3-44064_MTA-13-44064_MTA-1

200:5

51

4-44064_MTA4-44064_MTA

Fuente: CYMTCC

Elaborado por: Postulantes

CURVAS CARACTERISTICAS TIEMPO-CORRIENTE

TENSION DE TRAZADO : FECHA:

NRO:

POR:

13.8 kV

0.01

0.1

1

10

100

1000

0.5 1 10 100 1000 10000

Corriente en amperios: x 1 a 13.8 kV.

Tie

mp

o e

n s

eg

un

do

s

1-Fusible KEARNEY KNominal: 6K [A]13.80 [kV]

2-Fusible KEARNEY KNominal: 10K [A]13.80 [kV]

3-Fusible KEARNEY KNominal: 40K [A]13.80 [kV]

4-Relé ABB 630 IEC EIActivación:120.00 [A] TD:0.1513.80 [kV]

5-Relé ABB 630 IEC EICurva coordinaciónCM:0.900 TM:1.000 TA:0.000

5-Relé ABB 630 IEC EIActivación:160.00 [A] TD:0.0813.80 [kV]

1-107131-10713

2-107122-10712

3-107113-10711

200:5

51

4-44064_MTA-14-44064_MTA-1

200:5

51

5-44064_MTA5-44064_MTA

Fuente: CYMTCC

Elaborado por: Postulantes

CURVAS CARACTERISTICAS TIEMPO-CORRIENTE

TENSION DE TRAZADO : FECHA:

NRO:

POR:

13.8 kV

0.01

0.1

1

10

100

1000

0.5 1 10 100 1000 10000

Corriente en amperios: x 1 a 13.8 kV.

Tie

mp

o e

n s

eg

un

do

s

1-Fusible KEARNEY KNominal: 2K [A]13.80 [kV]

2-Fusible KEARNEY KNominal: 25K [A]13.80 [kV]

3-Relé ABB 630 IEC EICurva coordinaciónCM:0.900 TM:1.000 TA:0.000

3-Relé ABB 630 IEC EIActivación:120.00 [A] TD:0.1513.80 [kV]

4-Relé ABB 630 IEC EIActivación:160.00 [A] TD:0.0813.80 [kV]

1-106981-10698

2-107082-10708

200:5

51

3-44064_MTA-13-44064_MTA-1

200:5

51

4-44064_MTA4-44064_MTA

Fuente: CYMTCC

Elaborado por: Postulantes

CURVAS CARACTERISTICAS TIEMPO-CORRIENTE

TENSION DE TRAZADO : FECHA:

NRO:

POR:

13.8 kV

0.01

0.1

1

10

100

1000

0.5 1 10 100 1000 10000

Corriente en amperios: x 1 a 13.8 kV.

Tie

mp

o e

n s

eg

un

do

s

1-Fusible KEARNEY KNominal: 6K [A]13.80 [kV]

2-Fusible KEARNEY KNominal: 10K [A]13.80 [kV]

3-Fusible KEARNEY KNominal: 15K [A]13.80 [kV]

4-Fusible KEARNEY KNominal: 25K [A]13.80 [kV]

5-Fusible KEARNEY KNominal: 30K [A]13.80 [kV]

6-Fusible KEARNEY KNominal: 40K [A]13.80 [kV]

7-Relé ABB 630 IEC EICurva coordinaciónCM:0.900 TM:1.000 TA:0.000

8-Relé ABB 630 IEC EIActivación:160.00 [A] TD:0.0813.80 [kV]

1-107501-10750

2-107512-10751

3-107523-10752

4-107534-10753

5-107315-10731

6-107426-10742

200:5

51

7-44064_MTA-17-44064_MTA-1

200:5

51

8-44064_MTA8-44064_MTA

Fuente: CYMTCC

Elaborado por: Postulantes

CURVAS CARACTERISTICAS TIEMPO-CORRIENTE

TENSION DE TRAZADO : FECHA:

NRO:

POR:

13.8 kV

0.01

0.1

1

10

100

1000

0.5 1 10 100 1000 10000

Corriente en amperios: x 1 a 13.8 kV.

Tie

mp

o e

n s

eg

un

do

s

1-Fusible KEARNEY KNominal: 6K [A]13.80 [kV]

2-Fusible KEARNEY KNominal: 10K [A]13.80 [kV]

3-Fusible KEARNEY KNominal: 15K [A]13.80 [kV]

4-Fusible KEARNEY KNominal: 25K [A]13.80 [kV]

5-Fusible KEARNEY KNominal: 30K [A]13.80 [kV]

6-Fusible KEARNEY KNominal: 40K [A]13.80 [kV]

7-Relé ABB 630 IEC EIActivación:120.00 [A] TD:0.1513.80 [kV]

8-Relé ABB 630 IEC EIActivación:160.00 [A] TD:0.0813.80 [kV]

1-107211-10721

2-107512-10751

3-107523-10752

4-107534-10753

5-107315-10731

6-107426-10742

200:5

51

7-44064_MTA-17-44064_MTA-1

200:5

51

8-44064_MTA8-44064_MTA

Fuente: CYMTCC

Elaborado por: Postulantes

CURVAS CARACTERISTICAS TIEMPO-CORRIENTE

TENSION DE TRAZADO : FECHA:

NRO:

POR:

13.8 kV

0.01

0.1

1

10

100

1000

0.5 1 10 100 1000 10000

Corriente en amperios: x 1 a 13.8 kV.

Tie

mp

o e

n s

eg

un

do

s

1-Fusible KEARNEY KNominal: 6K [A]13.80 [kV]

2-Fusible KEARNEY KNominal: 15K [A]13.80 [kV]

3-Fusible KEARNEY KNominal: 40K [A]13.80 [kV]

4-Relé ABB 630 IEC EIActivación:120.00 [A] TD:0.1513.80 [kV]

5-Relé ABB 630 IEC EICurva coordinaciónCM:0.900 TM:1.000 TA:0.000

5-Relé ABB 630 IEC EIActivación:160.00 [A] TD:0.0813.80 [kV]

1-107541-10754

3-107423-10742

200:5

51

4-44064_MTA-14-44064_MTA-1

200:5

51

5-44064_MTA5-44064_MTA

2-107312-10731

Fuente: CYMTCC

Elaborado por: Postulantes

CURVAS CARACTERISTICAS TIEMPO-CORRIENTE

TENSION DE TRAZADO : FECHA:

NRO:

POR:

13.8 kV

0.01

0.1

1

10

100

1000

0.5 1 10 100 1000 10000

Corriente en amperios: x 1 a 13.8 kV.

Tie

mp

o e

n s

eg

un

do

s

1-Fusible KEARNEY KNominal: 6K [A]13.80 [kV]

2-Fusible KEARNEY KNominal: 15K [A]13.80 [kV]

3-Fusible KEARNEY KNominal: 40K [A]13.80 [kV]

4-Relé ABB 630 IEC EIActivación:120.00 [A] TD:0.1513.80 [kV]

5-Relé ABB 630 IEC EICurva coordinaciónCM:0.900 TM:1.000 TA:0.000

5-Relé ABB 630 IEC EIActivación:160.00 [A] TD:0.0813.80 [kV]

1-107551-10755

2-107312-10731

3-107423-10742

200:5

51

4-44064_MTA-14-44064_MTA-1

200:5

51

5-44064_MTA5-44064_MTA

Fuente: CYMTCC

Elaborado por: Postulantes

CURVAS CARACTERISTICAS TIEMPO-CORRIENTE

TENSION DE TRAZADO : FECHA:

NRO:

POR:

13.8 kV

0.01

0.1

1

10

100

1000

0.5 1 10 100 1000 10000

Corriente en amperios: x 1 a 13.8 kV.

Tie

mp

o e

n s

eg

un

do

s

1-Fusible KEARNEY KNominal: 8K [A]13.80 [kV]

2-Fusible KEARNEY KNominal: 40K [A]13.80 [kV]

3-Relé ABB 630 IEC EIActivación:120.00 [A] TD:0.1513.80 [kV]

4-Relé ABB 630 IEC EICurva coordinaciónCM:0.900 TM:1.000 TA:0.000

4-Relé ABB 630 IEC EIActivación:160.00 [A] TD:0.0813.80 [kV]

1-107291-10729

2-107422-10742

200:5

51

3-44064_MTA-13-44064_MTA-1

200:5

51

4-44064_MTA4-44064_MTA

Fuente: CYMTCC

Elaborado por: Postulantes

CURVAS CARACTERISTICAS TIEMPO-CORRIENTE

TENSION DE TRAZADO : FECHA:

NRO:

POR:

13.8 kV

0.01

0.1

1

10

100

1000

0.5 1 10 100 1000 10000

Corriente en amperios: x 1 a 13.8 kV.

Tie

mp

o e

n s

eg

un

do

s

1-Fusible KEARNEY KNominal: 8K [A]13.80 [kV]

2-Fusible KEARNEY KNominal: 12K [A]13.80 [kV]

3-Fusible KEARNEY KNominal: 40K [A]13.80 [kV]

4-Relé ABB 630 IEC EIActivación:120.00 [A] TD:0.1513.80 [kV]

5-Relé ABB 630 IEC EICurva coordinaciónCM:0.900 TM:1.000 TA:0.000

5-Relé ABB 630 IEC EIActivación:160.00 [A] TD:0.0813.80 [kV]

1-107451-10745

2-107432-10743

3-107423-10742

200:5

51

4-44064_MTA-14-44064_MTA-1

200:5

51

5-44064_MTA5-44064_MTA

Fuente: CYMTCC

Elaborado por: Postulantes

2.3 COORDINACION ACTUAL DE LOS EQUIPOS DE PROTECCIÓN

Nombre red

Número de dispositivo

Aguas arriba

Tipo de dispositivo

Aguas arriba Protección

Curva aguas arriba /

Capacidad (amps)

Número de dispositivo

Aguas abajo

Tipo de dispositivo

Aguas abajo

Curva aguas abajo /

Capacidad (amps)

Intervalo de protección

Mínimo (amps)

Intervalo de protección

Máximo (amps)

Punto de no-

coordinación (amps) ¿Coordinación?

ALIMENTADOR_LA_CENA RECONECTADOR Reconectador Fase IEC EI 10823 Fusible 40K 94 1770,83 n/a No

ALIMENTADOR_LA_CENA RECONECTADOR Reconectador Fase IEC EI 10871 Fusible 12K 30 1404,54 n/a No

ALIMENTADOR_LA_CENA RECONECTADOR Reconectador Fase IEC EI 10870 Fusible 6K 27,23 1150,14 56,78 No

ALIMENTADOR_LA_CENA RECONECTADOR Reconectador Fase IEC EI 10867 Fusible 15K 36,98 1060,66 n/a No

ALIMENTADOR_LA_CENA RECONECTADOR Reconectador Fase IEC EI 10868 Fusible 6K 14,99 1007,16 56,78 No

ALIMENTADOR_LA_CENA RECONECTADOR Reconectador Fase IEC EI 10866 Fusible 25K 65,07 1003,44 n/a No

ALIMENTADOR_LA_CENA RECONECTADOR Reconectador Fase IEC EI 33928_SF Fusible 8K 18,01 100,43 n/a No

ALIMENTADOR_LA_CENA RECONECTADOR Reconectador Fase IEC EI 33932_SF Fusible 25K 59,98 98,37 n/a No

ALIMENTADOR_LA_CENA RECONECTADOR Reconectador Fase IEC EI 11183 Fusible 10K 24,19 99,28 n/a No

ALIMENTADOR_LA_CENA RECONECTADOR Reconectador Fase IEC EI 10486 Fusible 12K 98,45 99,57 n/a No

ALIMENTADOR_LA_CENA RECONECTADOR Reconectador Fase IEC EI 10484 Fusible 40K 97,29 97,79 n/a No

ALIMENTADOR_LA_CENA RECONECTADOR Reconectador Fase IEC EI 10483 Fusible 6K 40,98 97,59 56,78 No

ALIMENTADOR_LA_CENA RECONECTADOR Reconectador Fase IEC EI 34598_SF Fusible 6K 21,82 97,4 56,78 No

ALIMENTADOR_LA_CENA RECONECTADOR Reconectador Fase IEC EI 10481 Fusible 6K 21,77 96,54 56,78 No

ALIMENTADOR_LA_CENA RECONECTADOR Reconectador Fase IEC EI 10480 Fusible 6K 21,77 96,5 56,78 No

ALIMENTADOR_LA_CENA RECONECTADOR Reconectador Fase IEC EI 10478 Fusible 15K 36,98 96,68 n/a No

ALIMENTADOR_LA_CENA RECONECTADOR Reconectador Fase IEC EI 10488 Fusible 40K 94 94,07 n/a No

ALIMENTADOR_LA_CENA RECONECTADOR Reconectador Fase IEC EI 3393 Fusible 12K 30 107,31 n/a No

ALIMENTADOR_LA_CENA RECONECTADOR Reconectador Fase IEC EI 3406 Fusible 6K 43,22 111,46 56,78 No

ALIMENTADOR_LA_CENA RECONECTADOR Reconectador Fase IEC EI 3460 Fusible 10K 26,29 470,28 n/a No

ALIMENTADOR_LA_CENA 10712 Fusible Fase 10K 10713 Fusible 6K 93,34 868,66 185,34 No

ALIMENTADOR_LA_CENA 10684 Fusible Fase 20K 10720 Fusible 10K 26,65 595,25 511,75 No

Nombre red

Número de dispositivo

Aguas arriba

Tipo de dispositivo

Aguas arriba Protección

Curva aguas arriba /

Capacidad (amps)

Número de dispositivo

Aguas abajo

Tipo de dispositivo

Aguas abajo

Curva aguas abajo /

Capacidad (amps)

Intervalo de protección

Mínimo (amps)

Intervalo de protección

Máximo (amps)

Punto de no-

coordinación (amps) ¿Coordinación?

ALIMENTADOR_LA_CENA 10718 Fusible Fase 40K 10716 Fusible 40K 94 968,04 n/a No

ALIMENTADOR_LA_CENA 10700 Fusible Fase 8K 10669 Fusible 6K 14,99 693,94 14,99 No

ALIMENTADOR_LA_CENA 10708 Fusible Fase 25K 10701 Fusible 15K 36,98 754,13 522,43 No

ALIMENTADOR_LA_CENA 10742 Fusible Fase 40K 10743 Fusible 12K 40,51 1477,64 1391,55 No

ALIMENTADOR_LA_CENA 10823 Fusible Fase 40K 10822 Fusible 10K 66,71 1593,36 1538,11 No

ALIMENTADOR_LA_CENA 10751 Fusible Fase 10K 10727 Fusible 6K 14,99 582,47 185,34 No

ALIMENTADOR_LA_CENA 10751 Fusible Fase 10K 10750 Fusible 6K 14,99 566,34 185,34 No

ALIMENTADOR_LA_CENA 10751 Fusible Fase 10K 10721 Fusible 6K 14,99 558,33 185,34 No

ALIMENTADOR_LA_CENA 10752 Fusible Fase 15K 10751 Fusible 10K 26,76 618,14 306,87 No

ALIMENTADOR_LA_CENA 10731 Fusible Fase 15K 10753 Fusible 25K 59,98 761,87 n/a No

ALIMENTADOR_LA_CENA 10731 Fusible Fase 15K 10754 Fusible 6K 64,44 811,99 443,8 No

ALIMENTADOR_LA_CENA 10731 Fusible Fase 15K 10755 Fusible 6K 27,02 819,56 443,8 No

ALIMENTADOR_LA_CENA 10753 Fusible Fase 25K 10752 Fusible 15K 36,98 707,8 522,43 No

ALIMENTADOR_LA_CENA 10720 Fusible Fase 10K 10722 Fusible 6K 62,65 567,28 185,34 No

ALIMENTADOR_LA_CENA 10743 Fusible Fase 12K S01 Fusible 12K 30 1262,43 n/a No

ALIMENTADOR_LA_CENA 10743 Fusible Fase 12K 10745 Fusible 8K 40,39 1248,63 230,59 No

ALIMENTADOR_LA_CENA 10867 Fusible Fase 15K 10864 Fusible 6K 27,12 991,04 443,8 No

ALIMENTADOR_LA_CENA 10866 Fusible Fase 25K 10865 Fusible 8K 18,01 954,5 806,7 No

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 10746 Fusible 6K 40,86 1150,14 806,7 No

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 10746 Fusible 6K 40,86 1150,14 806,7 No

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 10742 Fusible 40K 94 1810,73 806,7 No

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 10742 Fusible 40K 94 1810,73 806,7 No

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 10740_ Fusible 15K 36,98 1599,66 806,7 No

Nombre red

Número de dispositivo

Aguas arriba

Tipo de dispositivo

Aguas arriba Protección

Curva aguas arriba /

Capacidad (amps)

Número de dispositivo

Aguas abajo

Tipo de dispositivo

Aguas abajo

Curva aguas abajo /

Capacidad (amps)

Intervalo de protección

Mínimo (amps)

Intervalo de protección

Máximo (amps)

Punto de no-

coordinación (amps) ¿Coordinación?

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 10740_ Fusible 15K 36,98 1599,66 806,7 No

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 10738 Fusible 3K 40,67 1150,14 806,7 No

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 10738 Fusible 3K 40,67 1150,14 806,7 No

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 10739 Fusible 8K 40,56 1300,31 806,7 No

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 10739 Fusible 8K 40,56 1300,31 806,7 No

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 10718 Fusible 40K 94 1127,65 443,8 No

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 10718 Fusible 40K 94 1127,65 443,8 No

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 28507_SF Fusible 3K 35,16 1150,14 443,8 No

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 28507_SF Fusible 3K 35,16 1150,14 443,8 No

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 10711 Fusible 40K 94 1010,7 443,8 No

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 10711 Fusible 40K 94 1010,7 443,8 No

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 10708 Fusible 25K 59,98 1082,98 443,8 No

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 10708 Fusible 25K 59,98 1082,98 443,8 No

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 10704 Fusible 8K 18,01 628,44 443,8 No

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 10704 Fusible 8K 18,01 628,44 443,8 No

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 10740 Fusible 6K 27,42 1150,14 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 10740 Fusible 6K 27,42 1150,14 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 10726 Fusible 12K 30 2000,04 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 10726 Fusible 12K 30 2000,04 n/a Sí

Nombre red

Número de dispositivo

Aguas arriba

Tipo de dispositivo

Aguas arriba Protección

Curva aguas arriba /

Capacidad (amps)

Número de dispositivo

Aguas abajo

Tipo de dispositivo

Aguas abajo

Curva aguas abajo /

Capacidad (amps)

Intervalo de protección

Mínimo (amps)

Intervalo de protección

Máximo (amps)

Punto de no-

coordinación (amps) ¿Coordinación?

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 10821 Fusible 12K 40,98 2000,04 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 10716 Fusible Fase 40K 10684 Fusible 20K 47,51 750,65 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 10708 Fusible Fase 25K 1921_SC Fusible 1.0 34,9 454,37 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 10742 Fusible Fase 40K 10744 Fusible 6K 66,5 1150,14 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 10742 Fusible Fase 40K 10731 Fusible 15K 36,98 941,98 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 10742 Fusible Fase 40K 10730 Fusible 1.6 65,11 626,58 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 10488 Fusible Fase 40K 33281 Fusible 10K 24,19 92,41 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 33932_SF Fusible Fase 25K 33950_SF Fusible 10K 24,19 95,51 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 10486 Fusible Fase 12K 24002_SF Fusible 8K 18,01 98,44 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 10484 Fusible Fase 40K 34265_SF Fusible 15K 36,98 97,21 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 34268_SF Fusible Fase 15K 10431 Fusible 10K 24,19 95,02 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 10484 Fusible Fase 40K 34268_SF Fusible 15K 36,98 97,25 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 10711 Fusible Fase 40K 20971 Fusible 2K 65,18 987,12 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 10711 Fusible Fase 40K 10712 Fusible 10K 26,95 885,31 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 10708 Fusible Fase 25K 10703_ Fusible 6K 26,94 773,3 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 10708 Fusible Fase 25K 10700 Fusible 8K 63,39 754,17 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 10708 Fusible Fase 25K 10698 Fusible 2K 39,66 749,13 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 10742 Fusible Fase 40K 10748 Fusible 6K 27,21 1117,93 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 10742 Fusible Fase 40K 10729 Fusible 8K 64,15 966,54 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 10742 Fusible Fase 40K SP4 Fusible 6K 27,13 1117,93 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 10823 Fusible Fase 40K 10862- Fusible 6K 27,2 1046,85 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 10823 Fusible Fase 40K 10863 Fusible 6K 27,03 832,28 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 10478 Fusible Fase 15K 33282_SF Fusible 2K 21,65 93,71 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 33932_SF Fusible Fase 25K 33951_SF Fusible 2K 21,76 95,73 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 34265_SF Fusible Fase 15K 10489 Fusible .6 12,22 95,1 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 10431 Fusible Fase 10K 10493 Fusible 1K 12,17 91,84 n/a Sí

Fuente: CYMTCC

Elaborado por: Postulantes

3.1 CORRIENTE DE CORTOCIRCUITOS EN LOS PUNTOS DE ANÁLISIS

Nombre alim. Nombre

nodo Id equipo Fase kVLN LLL (A)

LL (A)

LLT (A)

LT (A)

ALIMENTADOR_LA_CENA NODOFUENTE-1922 SUBESTACION_GUANUJO ABC 8 3036 2630 3555 3633

ALIMENTADOR_LA_CENA NODOFUENTE-1925 RELE ABC 8 3046 2637 3567 3642

ALIMENTADOR_LA_CENA MTA_L_44034 RELE ABC 8 3036 2630 3555 3633

ALIMENTADOR_LA_CENA MTA_L_44034 SECCIONADOR ABC 8 3036 2630 3555 3633

ALIMENTADOR_LA_CENA MTA_L_44034 SECCIONADOR ABC 8 3036 2630 3555 3633

ALIMENTADOR_LA_CENA MTA_L_52386 KEARNEYK_15K C 8 0 0 0 2498

ALIMENTADOR_LA_CENA MTA_L_44041 ENTECETR-300R_ETR300-R_13.8KV ABC 8 2475 2133 2475 2428

ALIMENTADOR_LA_CENA 3460 KEARNEYK_10K B 8 0 0 0 470

ALIMENTADOR_LA_CENA 3479 KEARNEYK_20K A 8 0 0 0 134

ALIMENTADOR_LA_CENA 3411 A.BCHANCESLOFAST_1.6 A 8 0 0 0 111

ALIMENTADOR_LA_CENA 3500 KEARNEYK_25K A 8 0 0 0 111

ALIMENTADOR_LA_CENA 3377 KEARNEYK_15K A 8 0 0 0 110

ALIMENTADOR_LA_CENA 3393 KEARNEYK_12K A 8 0 0 0 107

ALIMENTADOR_LA_CENA MTA_S_62054 KEARNEYK_30K C 8 0 0 0 94

ALIMENTADOR_LA_CENA MTA_S_60174 KEARNEYK_10K C 8 0 0 0 93

ALIMENTADOR_LA_CENA MTA_S_60228 KEARNEYK_15K C 8 0 0 0 92

ALIMENTADOR_LA_CENA MTA_S_62056 KEARNEYK_15K B 8 0 0 0 97

ALIMENTADOR_LA_CENA MTA_S_60272 A.BCHANCESLOFAST_1.3 B 8 0 0 0 94

ALIMENTADOR_LA_CENA MTA_S_62062 KEARNEYK_12K A 8 0 0 0 97

ALIMENTADOR_LA_CENA MTA_S_62064 KEARNEYK_12K A 8 0 0 0 97

ALIMENTADOR_LA_CENA MTA_S_61441 KEARNEYK_30K B 8 0 0 0 98

Nombre alim. Nombre

nodo Id equipo Fase kVLN LLL (A)

LL (A)

LLT (A)

LT (A)

ALIMENTADOR_LA_CENA MTA_S_61405 KEARNEYK_25K B 8 0 0 0 97

ALIMENTADOR_LA_CENA MTA_S_61402 KEARNEYK_15K B 8 0 0 0 95

ALIMENTADOR_LA_CENA MTA_L_61388 A.BCHANCESLOFAST_.6 B 8 0 0 0 92

ALIMENTADOR_LA_CENA MTA_S_61407 KEARNEYK_15K B 8 0 0 0 97

ALIMENTADOR_LA_CENA 503 A.BCHANCESLOFAST_.6 B 8 0 0 0 95

ALIMENTADOR_LA_CENA MTA_S_61985 KEARNEYK_25K A 8 0 0 0 100

ALIMENTADOR_LA_CENA MTA_S_45143 KEARNEYK_12K A 8 0 0 0 97

ALIMENTADOR_LA_CENA MTA_S_61132 KEARNEYK_30K B 8 0 0 0 101

ALIMENTADOR_LA_CENA 5298 KEARNEYK_15K B 8 0 0 0 99

ALIMENTADOR_LA_CENA MTA_S_61174 KEARNEYK_30K B 8 0 0 0 99

ALIMENTADOR_LA_CENA MTA_S_61177 KEARNEYK_12K B 8 0 0 0 99

ALIMENTADOR_LA_CENA MTA_S_61243 KEARNEYK_15K B 8 0 0 0 98

ALIMENTADOR_LA_CENA MTA_S_61187 KEARNEYK_12K B 8 0 0 0 96

ALIMENTADOR_LA_CENA MTA_S_61218 KEARNEYK_10K B 8 0 0 0 96

ALIMENTADOR_LA_CENA MTA_S_61220 KEARNEYK_15K B 8 0 0 0 96

ALIMENTADOR_LA_CENA MTA_S_61270 KEARNEYK_20K B 8 0 0 0 101

ALIMENTADOR_LA_CENA MTA_S_61125 KEARNEYK_30K ABC 8 167 142 151 104

ALIMENTADOR_LA_CENA MTA_S_61119 KEARNEYK_12K B 8 0 0 0 100

ALIMENTADOR_LA_CENA 3488 KEARNEYK_20K C 8 0 0 0 116

ALIMENTADOR_LA_CENA 3454 KEARNEYK_10K A 8 0 0 0 472

ALIMENTADOR_LA_CENA 3447 KEARNEYK_15K C 8 0 0 0 812

ALIMENTADOR_LA_CENA MTA_L_52270 KEARNEYK_25K A 8 0 0 0 1003

ALIMENTADOR_LA_CENA MTA_L_55271 KEARNEYK_10K C 8 0 0 0 1007

Nombre alim. Nombre

nodo Id equipo Fase kVLN LLL (A)

LL (A)

LLT (A)

LT (A)

ALIMENTADOR_LA_CENA MTA_L_60898 KEARNEYK_30K C 8 0 0 0 1061

ALIMENTADOR_LA_CENA MTA_L_62610 KEARNEYK_15K A 8 0 0 0 1179

ALIMENTADOR_LA_CENA MTA_L_58244 KEARNEYK_20K A 8 0 0 0 1405

ALIMENTADOR_LA_CENA MTA_L_67007 KEARNEYK_20K A 8 0 0 0 1577

ALIMENTADOR_LA_CENA MTA_L_78518 KEARNEYK_30K B 8 0 0 0 2155

ALIMENTADOR_LA_CENA MTA_L_55061 KEARNEYK_10K B 8 0 0 0 832

ALIMENTADOR_LA_CENA 3368 DEFAULT ABC 8 2913 2520 3234 3334

ALIMENTADOR_LA_CENA MTA_L_53059 KEARNEYK_25K A 8 0 0 0 2459

ALIMENTADOR_LA_CENA MTA_L_53062 DEFAULT ABC 8 2507 2161 2525 2458

ALIMENTADOR_LA_CENA 5085 KEARNEYK_12K A 8 0 0 0 1703

ALIMENTADOR_LA_CENA MTA_L_62401 KEARNEYK_30K C 8 0 0 0 870

ALIMENTADOR_LA_CENA MTA_S_41025 A.BCHANCESLOFAST_4.2 C 8 0 0 0 816

ALIMENTADOR_LA_CENA MTA_L_42576 KEARNEYK_30K A 8 0 0 0 762

ALIMENTADOR_LA_CENA MTA_L_63689 KEARNEYK_15K A 8 0 0 0 705

ALIMENTADOR_LA_CENA MTA_L_60659 KEARNEYK_15K A 8 0 0 0 628

ALIMENTADOR_LA_CENA MTA_L_52951 KEARNEYK_15K A 8 0 0 0 652

ALIMENTADOR_LA_CENA MTA_L_41017 KEARNEYK_30K ABC 8 1083 926 1017 784

ALIMENTADOR_LA_CENA MTA_L_51823 A.BCHANCESLOFAST_1.6 C 8 0 0 0 749

ALIMENTADOR_LA_CENA MTA_S_52850 A.BCHANCESLOFAST_1.0 ABC 8 1032 883 973 749

ALIMENTADOR_LA_CENA MTA_S_52860 KEARNEYK_15K A 8 0 0 0 754

ALIMENTADOR_LA_CENA MTA_L_41966 A.BCHANCESLOFAST_.4 A 8 0 0 0 678

ALIMENTADOR_LA_CENA 331 KEARNEYK_15K A 8 0 0 0 754

ALIMENTADOR_LA_CENA MTA_S_51818 KEARNEYK_12K A 8 0 0 0 773

Nombre alim. Nombre

nodo Id equipo Fase kVLN LLL (A)

LL (A)

LLT (A)

LT (A)

ALIMENTADOR_LA_CENA MTA_L_52845 KEARNEYK_12K B 8 0 0 0 797

ALIMENTADOR_LA_CENA MTA_L_62223 KEARNEYK_12K A 8 0 0 0 899

ALIMENTADOR_LA_CENA MTA_L_52873 KEARNEYK_30K B 8 0 0 0 1011

ALIMENTADOR_LA_CENA MTA_S_40682 KEARNEYK_12K B 8 0 0 0 808

ALIMENTADOR_LA_CENA MTA_L_41296 A.BCHANCESLOFAST_1.0 B 8 0 0 0 794

ALIMENTADOR_LA_CENA MTA_L_78843 A.BCHANCESLOFAST_3.1 B 8 0 0 0 850

ALIMENTADOR_LA_CENA MTA_L_52876 A.BCHANCESLOFAST_1.6 B 8 0 0 0 987

ALIMENTADOR_LA_CENA MTA_L_40698 A.BCHANCESLOFAST_1.0 ABC 8 1343 1148 1247 1004

ALIMENTADOR_LA_CENA MTA_L_52954 KEARNEYK_15K B 8 0 0 0 1043

ALIMENTADOR_LA_CENA MTA_L_52963 KEARNEYK_30K C 8 0 0 0 1128

ALIMENTADOR_LA_CENA MTA_L_60882 KEARNEYK_15K C 8 0 0 0 762

ALIMENTADOR_LA_CENA MTA_L_58893 KEARNEYK_15K C 8 0 0 0 1438

ALIMENTADOR_LA_CENA MTA_L_53196 KEARNEYK_15K B 8 0 0 0 1462

ALIMENTADOR_LA_CENA MTA_L_66242 KEARNEYK_15K A 8 0 0 0 1600

ALIMENTADOR_LA_CENA MTA_L_62419 KEARNEYK_30K B 8 0 0 0 1811

ALIMENTADOR_LA_CENA MTA_L_58635 KEARNEYK_15K B 8 0 0 0 942

ALIMENTADOR_LA_CENA 5080 A.BCHANCESLOFAST_1.6 B 8 0 0 0 907

ALIMENTADOR_LA_CENA 5082 A.BCHANCESLOFAST_1.6 B 8 0 0 0 780

ALIMENTADOR_LA_CENA 5078 A.BCHANCESLOFAST_1.6 B 8 0 0 0 854

ALIMENTADOR_LA_CENA MTA_L_60719 A.BCHANCESLOFAST_.7 B 8 0 0 0 1049

ALIMENTADOR_LA_CENA MTA_L_59236 A.BCHANCESLOFAST_1.6 B 8 0 0 0 1040

ALIMENTADOR_LA_CENA MTA_L_60622 KEARNEYK_15K A 8 0 0 0 1946

Fuente: CYMTCC

Elaborado por: Postulantes

ANEXO 3.2 CURVAS DE PROTECCION DE LAS DIFERENTES CAPACIDADES DE LOS

TRANSFORMADORES DE DISTRIBUCION.

5-Fusible A.B CHANCE SLOFAST

Nomina .4 [A]

7 97 [kV]

5 kVA

FLA=0.63 [A] 1-Fusible SIBA FUSE LINKS

Nominal: 20 [A]

0.24 [kV]

4-Trans.monof.

Z=1.90 [%]

P=5 [kVA]

7.97 [kV]

100 5-Fusible A.B CHANCE SLOFAST

Nominal: .4 [A]

7.97 [kV]

10

3-Cable

2 AWG (Copper)

E.P.R.

(1/phase) 0.24 [kV]

1

5 kVA

0.1 CRTE DE IRRUPCIÓN=7.53 [A]

5-Fusible A.B CHANCE SLOFAST

Nominal: .4 [A]

7.97 [kV]

4-Trans.monof.

P=5 [kVA]

7.97 [kV]

F1

Dual 0.4

T. Conv. 1F

5 kVA

1-Fusible SIBA FUSE LINKS

Nominal: 20 [A]

0.24 [kV]

F2

NH 20

3-Cable

2 AWG (Copper)

E.P.R.

(1/phase) 0.24 [kV]

Cu. Triplex

2 AWG

COORDINACIÓN DE PROTECCIONES

TRANSFORMADORES DE DISTRIBUCIÓN

TRAFO 1F 10kVA CONVENCIONAL

TENSIÓN DE TRAZADO :7.965 kV

POR: APROBADO:

NRO:

FECHA:

Tie

mp

o en s

eg

un

do

s

5-Fusible A.B CHANCE SLOFAST

Nomina .7 [A]

7.97 kV]

Tie

mp

o en s

eg

un

do

s

3-Trans.monof.

Z=2.60 [%]

P=10 [kVA]

7.97 [kV]

10 kVA

FLA=1.26 [A]

2-Fusible SIBA FUSE LINKS

Nominal: 40 [A]

0.24 [kV]

5-Fusible A.B CHANCE SLOFAST

Nominal: .7 [A]

7.97 [kV]

100

10

1-Cable

2 AWG (Copper)

E.P.R.

(1/phase) 0.24 [kV]

1

5-Fusible A.B CHANCE SLOFAST

Nominal: .7 [A]

7.97 [kV]

F1

Dual 0.7

0.1

CRTE DE IRRUPCIÓN=15.07 [A]

Z=2.60 [%]

P=10 [kVA]

7.97 [kV]

T. Conv. 1F

10 kVA

2-Fusible SIBA FUSE LINKS

Nominal: 40 [A]

0.24 [kV]

F2

NH 40

1-Cable

2 AWG (Copper)

E.P.R.

(1/phase) 0.24 [kV]

Cu. Triplex

2 AWG

COORDINACION DE PROTECCIONES

TRANSFORMADORES DE DISTRIBUCIÓN

TRAFO 1F 15kVA CONVENCIONAL

TENSIÓN DE TRAZADO :7.965 kV

POR: APROBADO:

NRO:

FECHA:

5-Fusible SIBA FUSE LINKS

Nominal: 63 A

0 24 [kV]

Tie

mp

o en s

eg

un

do

s

15 kVA

FLA=1.88 [A]

4-Trans.monof.

Z=5.80 [%]

P=15 [kVA]

7.97 [kV]

5-Fusible SIBA FUSE LINKS

Nominal: 63 [A]

0.24 [kV]

100

1-Fusible A.B CHANCE SLOFAST

Nominal: 1.0 [A]

7.97 [kV]

10

2-Cable

2 AWG (Copper)

E.P.R.

(1/phase) 0.24 [kV]

1

1-Fusible A.B CHANCE SLOFAST

Nominal: 1.0 [A]

7.97 [kV]

F1

Dual 1.0

0.1 15 kVA

CRTE DE IRRUPCIÓN=22.60 [A]

Z=5.80 [%]

P=15 [kVA]

7.97 [kV]

T. Conv. 1F

15 kVA

5-Fusible SIBA FUSE LINKS

Nominal: 63 [A]

0.24 [kV]

2-Cable

2 AWG (Copper)

E.P.R.

(1/phase) 0.24 [kV]

F2

NH 63

Cu. Triplex

2 AWG

0.01

COORDINACION DE PROTECCIONES

TRANSFORMADORES DE DISTRIBUCIÓN

TRAFO 1F 25kVA CONVENCIONAL

TENSIÓN DE TRAZADO :7.965 kV

POR: APROBADO:

NRO:

FECHA: 13/01/2014

5-Fusible SIBA FUSE LINKS

Nominal: 100 A

0 24 [kV]

Tie

mp

o en s

eg

un

do

s

25 kVA

FLA=3.14 [A]

1-Trans.monof.

Z=2.30 [%]

P=25 [kVA]

7.97 [kV]

100

5-Fusible SIBA FUSE LINKS

Nominal: 100 [A]

0.24 [kV]

2-Fusible A.B CHANCE SLOFAST

Nominal: 2.1 [A]

7.97 [kV]

10

3-Cable

2 AWG (Copper)

E.P.R.

(1/phase) 0.24 [kV]

1

2-Fusible A.B CHANCE SLOFAST

7.97 [kV]

F1

Dual 2.1

0.1

1-Trans.monof.

Z=2.30 [%]

P=25 [kVA]

7.97 [kV]

5-Fusible SIBA FUSE LINKS

Nominal: 100 [A]

0.24 [kV]

3-Cable

2 AWG (Copper)

E.P.R.

(1/phase) 0.24 [kV]

T. Conv. 1F

25 kVA

F2

NH 100

Cu. Triplex

2 AWG

25 kVA

CRTE DE IRRUPCIÓN=37.66 [A]

Corriente en amperios: x 1 a 7.965 kV y x 33.188 a 0.24kV. 1000

COORDINACION DE PROTECCIONES

TRANSFORMADORES DE DISTRIBUCIÓN

TRAFO 1F 37.5kVA CONVENCIONAL

TENSIÓN DE TRAZADO :7.965 kV

POR: APROBADO:

NRO:

FECHA

5-Fusible SIBA FUSE LINKS

Nominal: 160 A

0 24 [kV]

38 kVA

FLA=4.71 [A]

2-Trans.monof.

Z=5.80 [%]

P=38 [kVA]

7.97 [kV]

3-Fusible A.B CHANCE SLOFAST

Nominal: 3.1 [A]

7.97 [kV]

100 5-Fusible SIBA FUSE LINKS

Nominal: 160 [A]

0.24 [kV]

10

4-Cable

1/0 AWG (Copper)

E.P.R.

(1/phase) 0.24 [kV]

1

3-Fusible A.B CHANCE SLOFAST

Nominal: 3.1 [A]

7.97 [kV]

F1

Dual 3.1

0.1

2-Trans.monof.

Z=5.80 [%]

P=38 [kVA]

7.97 [kV]

5-Fusible SIBA FUSE LINKS

Nominal: 160 [A]

0.24 [kV]

4-Cable

1/0 AWG (Copper)

E.P.R.

(1/phase) 0.24 [kV]

T. Conv. 1F

37.5 kVA

F2

NH 160

Cu. Triplex

1/0 AWG

38 kVA

CRTE DE IRRUPCIÓN=56.50 [A]

Corriente en amperios: x 1 a 7.965 kV y x 33.188 a 0.24kV. 1000

COORDINACIÓN DE PROTECCIONES

TRANSFORMADORES DE DISTRIBUCIÓN

TRAFO 1F 50kVA CONVENCIONAL

TENSIÓN DE TRAZADO :7.965 kV

POR: APROBADO:

NRO:

FECHA:

Tie

mp

o en s

eg

un

do

s

5-Fusible SIBA FUSE LINKS

Nominal: 200 A

0 24 [kV]

Tie

mp

o en s

eg

un

do

s

0.01

50 kVA

FLA=6.28 [A]

2-Trans.monof.

Z=2.40 [%]

P=50 [kVA]

7.97 [kV]

3-Fusible A.B CHANCE SLOFAST

Nominal: 4.2 [A]

7.97 [kV]

100 5Fusible SIBA FUSE LINKS

Nominal: 200 [A]

0.24 [kV]

4-Cable 10 3/0 AWG (Copper)

E.P.R.

(1/phase) 0.24 [kV]

1

3-Fusible A.B CHANCE SLOFAST

Nominal: 4.2 [A]

7.97 [kV]

F1

Dual 4.2

0.1

2-Trans.monof.

Z=2.40 [%]

P=50 [kVA]

7.97 [kV]

T. Conv. 1F

50 kVA

5-Fusible SIBA FUSE LINKS

Nominal: 200 [A]

0.24 [kV]

4-Cable

3/0 AWG (Copper)

E.P.R.

(1/phase) 0.24 [kV]

F2

NH 200

Cu. Triplex

3/0 AWG

50 kVA

CRTE DE IRRUPCIÓN=75.33 [A]

Corriente en amperios: x 1 a 7.965 kV y x 33.188 a 0.24kV. 1000

COORDINACION DE PROTECCIONES

TRANSFORMADORES DE DISTRIBUCIÓN

TRAFO 1F 75kVA CONVENCIONAL

TENSIÓN DE TRAZADO :7.965 kV

POR: APROBADO:

NRO:

FECHA:

5-Fusible SIBA HHD BACKUP

Nominal: 250 A

0.24 kV]

Tie

mp

o e

n s

eg

un

do

s

75 kVA

FLA=9.42 [A]

2-Trans.monof.

Z=2.40 [%]

P=75 [kVA]

7.97 [kV]

3-Fusible A.B CHANCE SLOFAST

Nominal: 7.0 [A]

7.97 [kV]

100

5-Fusible SIBA HHD BACKUP

Nominal: 250 [A] 10 0.24 [kV]

4-Cable

1/0 AWG (Copper)

E.P.R.

(2/phase) 0.24 [kV]

1

3-Fusible A.B CHANCE SLOFAST

Nominal: 7.0 [A]

7.97 [kV]

F1

Dual 7.0

0.1

2-Trans.monof.

Z=2.40 [%]

P=75 [kVA]

7.97 [kV]

T. Conv. 1F

75 kVA

5-Fusible SIBA HHD BACKUP

Nominal: 250 [A]

0.24 [kV]

4-Cable

1/0 AWG (Copper)

E.P.R.

(2/phase) 0.24 [kV]

F2

NH 250

Cu. Triplex

2x1/0 AWG

75 kVA

CRTE DE IRRUPCIÓN=112.99 [A]

Corriente en amperios: x 1 a 7.965 kV y x 33.188 a 0.24kV. 1000

COORDINACIÓN DE PROTECCIONES

TRANSFORMADORES DE DISTRIBUCIÓN

TRAFO 3F 30kVA CONVENCIONAL

TENSIÓN DE TRAZADO :13.8 kV

POR: APROBADO:

NRO:

FECHA:

3-Fusible A.B CHANCE SLOFAST

Nomina .7 [A]

13.80 kV]

2-Fusible SIBA FUSE LINKS

Nominal: 75 [A]

0.22 [kV]

Tie

mp

o en s

eg

un

do

s

1-Transformador

Z=2.80 [%]

P=30 [kVA]

13.80 [kV]

30 kVA

FLA=1.26 [A]

100

3-Fusible A.B CHANCE SLOFAST

Nominal: .7 [A]

13.80 [kV]

2-Fusible SIBA FUSE LINKS 10

Nominal: 75 [A]

0.22 [kV]

5-Cable

1/0 AWG (Copper)

E.P.R.

(1/phase) 0.22 [kV]

3-Fusible A.B CHANCE SLOFAST

Nominal: .7 [A]

13.80 [kV]

0.1

30 kVA

CRTE DE IRRUPCIÓN=15.06 [A]

1-Transformador

Z=2.80 [%]

P=30 [kVA]

13.80 [kV]

2-Fusible SIBA FUSE LINKS

Nominal: 75 [A]

0.22 [kV]

5-Cable

1/0 AWG (Copper)

E.P.R.

(1/phase) 0.22 [kV]

0.01

COORDINACION DE PROTECCIONES

TRANSFORMADORES DE DISTRIBUCIÓN

TRAFO 3F 45kVA CONVENCIONAL

TENSIÓN DE TRAZADO :13.8 kV

POR: APROBADO:

NRO:

FECHA:

3-Fusible A.B CHANCE SLOFAST

Nominal: 1.3 A

13.80 kV]

2-Fusible SIBA FUSE LINKS

Nominal: 125 [A]

0.22 [kV]

45 kVA

FLA=1.88 [A]

1-Transformador

Z=2.40 [%]

P=45 [kVA]

13.80 [kV]

100

2-Fusible SIBA FUSE LINKS

Nominal: 125 [A]

0.22 [kV]

3-Fusible A.B CHANCE SLOFAST

Nominal: 1.3 [A]

13.80 [kV]

10 4-Cable

1/0 AWG (Copper)

E.P.R.

(1/phase) 0.22 [kV]

1

3-Fusible A.B CHANCE SLOFAST

Nominal: 1.3 [A]

13.80 [kV]

0.1

45 kVA

CRTE DE IRRUPCIÓN=22.59 [A]

1-Transformador

Z=2.40 [%]

P=45 [kVA]

13.80 [kV]

2-Fusible SIBA FUSE LINKS

Nominal: 125 [A]

0.22 [kV]

COORDINACION DE PROTECCIONES

TRANSFORMADORES DE DISTRIBUCIÓN

TRAFO 3F 45kVA CONVENCIONAL

TENSIÓN DE TRAZADO :13.8 kV

POR: APROBADO:

NRO:

FECHA:

3-Fusible A.B CHANCE SLOFAST

Nominal: 1.3 A

13.80 kV]

2-Fusible SIBA FUSE LINKS

Nominal: 125 [A]

0.22 [kV]

Tie

mp

o en s

eg

un

do

s

50 kVA

FLA=2.09 [A]

1-Transformador

Z=2.40 [%]

P=50 [kVA]

13.80 [kV]

100

2-Fusible SIBA FUSE LINKS

Nominal: 125 [A]

0.22 [kV]

3-Fusible A.B CHANCE SLOFAST

Nominal: 1.3 [A]

13.80 [kV]

10 4-Cable

1/0 AWG (Copper)

E.P.R.

(1/phase) 0.22 [kV]

1

3-Fusible A.B CHANCE SLOFAST

Nominal: 1.3 [A]

13.80 [kV]

0.1

50 kVA

CRTE DE IRRUPCIÓN=25.10 [A]

1-Transformador

Z=2.40 [%]

P=50 [kVA]

13.80 [kV]

2-Fusible SIBA FUSE LINKS

Nominal: 125 [A]

0.22 [kV]

4-Cable

1/0 AWG (Copper)

E.P.R.

(1/phase) 0.22 [kV]

0.01

0.5 1 10 100 1000 10000

COORDINACIÓN DE PROTECCIONES

TRANSFORMADORES DE DISTRIBUCIÓN

TRAFO 3F 75kVA CONVENCIONAL

TENSIÓN DE TRAZADO :13.8 kV

POR: APROBADO:

NRO:

FECHA:

4-Fusible A.B CHANCE SLOFAST

Nominal: 2.1 A

13.80 kV]

2-Fusible SIBA FUSE LINKS

Nominal: 200 [A]

0.22 [kV]

90 kVA

FLA=3.77 [A]

1-Transformador

Z=3.50 [%]

P=90 [kVA]

13.80 [kV]

100

4-Fusible A.B CHANCE SLOFAST

Nominal: 2.1 [A]

13.80 [kV]

2-Fusible SIBA FUSE LINKS

Nominal: 200 [A]

10 0.22 [kV]

5-Cable

1/0 AWG (Copper)

E.P.R.

(2/phase) 0.22 [kV]

1

4-Fusible A.B CHANCE SLOFAST

Nominal: 2.1 [A]

13.80 [kV]

0.1

1-Transformador

Z=3.50 [%]

P=90 [kVA]

13.80 [kV]

2-Fusible SIBA FUSE LINKS

Nominal: 200 [A]

0.22 [kV]

90 kVA

CRTE DE IRRUPCIÓN=45.18 [A]

ANEXO 3.3 COORDINACIÓN ACTUAL DE LAS PROTECIONES

Nombre red

Número de dispositivo

Aguas arriba

Tipo de dispositivo

Aguas arriba Protección

Curva aguas arriba /

Capacidad (amps)

Número de dispositivo

Aguas abajo

Tipo de dispositivo

Aguas abajo

Curva aguas abajo /

Capacidad (amps)

Intervalo de protección

Mínimo (amps)

Intervalo de protección

Máximo (amps)

Punto de no-

coordinación (amps) ¿Coordinación?

ALIMENTADOR_LA_CENA 10731 Fusible Fase 20K SP15 Fusible 1.6 5,83 626,58 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 10746 Fusible 15K 36,98 3000,48 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 10746 Fusible 15K 36,98 3000,48 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 10742 Fusible 40K 94 1810,73 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 10742 Fusible 40K 94 1810,73 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 10740_ Fusible 15K 36,98 3000,48 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 10740_ Fusible 15K 36,98 3000,48 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 10738 Fusible 15K 36,98 3000,48 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 10738 Fusible 15K 36,98 3000,48 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 10739 Fusible 15K 36,98 3000,48 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 10739 Fusible 15K 36,98 3000,48 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 10718 Fusible 30K 73,01 1127,65 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 10718 Fusible 30K 73,01 1127,65 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 10714 Fusible 15K 36,98 3000,48 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 10714 Fusible 15K 36,98 3000,48 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 28507_SF Fusible 1.0 3,54 454,37 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 28507_SF Fusible 1.0 3,54 454,37 n/a Sí

Nombre red

Número de dispositivo

Aguas arriba

Tipo de dispositivo

Aguas arriba Protección

Curva aguas arriba /

Capacidad (amps)

Número de dispositivo

Aguas abajo

Tipo de dispositivo

Aguas abajo

Curva aguas abajo /

Capacidad (amps)

Intervalo de protección

Mínimo (amps)

Intervalo de protección

Máximo (amps)

Punto de no-

coordinación (amps) ¿Coordinación?

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 10711 Fusible 30K 73,01 1010,7 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 10711 Fusible 30K 73,01 1010,7 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 10699 Fusible 12K 30 2000,04 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 10699 Fusible 12K 30 2000,04 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 10707 Fusible 12K 30 2000,04 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 10707 Fusible 12K 30 2000,04 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 10708 Fusible 30K 73,01 1082,98 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 10708 Fusible 30K 73,01 1082,98 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI SP1 Fusible 30K 73,01 762,31 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI SP1 Fusible 30K 73,01 762,31 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 10670 Fusible 30K 73,01 870 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 10670 Fusible 30K 73,01 870 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 10740 Fusible 12K 30 2000,04 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 10740 Fusible 12K 30 2000,04 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 10726 Fusible 25K 59,98 4999,9 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 10726 Fusible 25K 59,98 4999,9 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI SP26 Fusible 30K 73,01 2155,23 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI SP26 Fusible 30K 73,01 2155,23 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI SP22 Fusible 20K 47,51 1577,44 n/a Sí

Nombre red

Número de dispositivo

Aguas arriba

Tipo de dispositivo

Aguas arriba Protección

Curva aguas arriba /

Capacidad (amps)

Número de dispositivo

Aguas abajo

Tipo de dispositivo

Aguas abajo

Curva aguas abajo /

Capacidad (amps)

Intervalo de protección

Mínimo (amps)

Intervalo de protección

Máximo (amps)

Punto de no-

coordinación (amps) ¿Coordinación?

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI SP22 Fusible 20K 47,51 1577,44 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 10871 Fusible 20K 47,51 3998,08 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 10871 Fusible 20K 47,51 3998,08 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 10870 Fusible 15K 36,98 3000,48 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 10870 Fusible 15K 36,98 3000,48 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 10867 Fusible 30K 73,01 7003,3 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 10867 Fusible 30K 73,01 7003,3 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 10868 Fusible 10K 24,19 1599,3 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 10868 Fusible 10K 24,19 1599,3 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 10866 Fusible 25K 59,98 4999,9 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 10866 Fusible 25K 59,98 4999,9 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI SP21 Fusible 15K 36,98 3000,48 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI SP21 Fusible 15K 36,98 3000,48 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI SP13 Fusible 10K 24,19 1599,3 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI SP13 Fusible 10K 24,19 1599,3 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI SP12 Fusible 20K 47,51 3998,08 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI SP12 Fusible 20K 47,51 3998,08 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI SP9 Fusible 30K 73,01 7003,3 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI SP9 Fusible 30K 73,01 7003,3 n/a Sí

Nombre red

Número de dispositivo

Aguas arriba

Tipo de dispositivo

Aguas arriba Protección

Curva aguas arriba /

Capacidad (amps)

Número de dispositivo

Aguas abajo

Tipo de dispositivo

Aguas abajo

Curva aguas abajo /

Capacidad (amps)

Intervalo de protección

Mínimo (amps)

Intervalo de protección

Máximo (amps)

Punto de no-

coordinación (amps) ¿Coordinación?

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI SP5 Fusible 20K 47,51 3998,08 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI SP5 Fusible 20K 47,51 3998,08 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI SP6 Fusible 30K 73,01 99,35 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI SP6 Fusible 30K 73,01 99,35 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI SP3 Fusible 30K 73,01 101,41 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI SP3 Fusible 30K 73,01 101,41 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 10486. Fusible 25K 59,98 4999,9 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 10486. Fusible 25K 59,98 4999,9 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 34592_SF Fusible .4 1,44 300,36 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 34592_SF Fusible .4 1,44 300,36 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 10484 Fusible 30K 73,01 97,79 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 10484 Fusible 30K 73,01 97,79 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 10483 Fusible 15K 36,98 3000,48 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 10483 Fusible 15K 36,98 3000,48 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 34598_SF Fusible 1.3 4,55 503,64 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 34598_SF Fusible 1.3 4,55 503,64 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 10482 Fusible 1.3 4,55 503,64 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 10482 Fusible 1.3 4,55 503,64 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 10481 Fusible 12K 30 96,54 n/a Sí

Nombre red

Número de dispositivo

Aguas arriba

Tipo de dispositivo

Aguas arriba Protección

Curva aguas arriba /

Capacidad (amps)

Número de dispositivo

Aguas abajo

Tipo de dispositivo

Aguas abajo

Curva aguas abajo /

Capacidad (amps)

Intervalo de protección

Mínimo (amps)

Intervalo de protección

Máximo (amps)

Punto de no-

coordinación (amps) ¿Coordinación?

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 10481 Fusible 12K 30 96,54 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 10480 Fusible 12K 30 96,5 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 10480 Fusible 12K 30 96,5 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 10478 Fusible 15K 36,98 96,68 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 10478 Fusible 15K 36,98 96,68 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 34597_SF Fusible 1.3 4,55 503,64 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 34597_SF Fusible 1.3 4,55 503,64 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 10488 Fusible 30K 73,01 94,07 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 10488 Fusible 30K 73,01 94,07 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 3393 Fusible 12K 30 107,31 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 3393 Fusible 12K 30 107,31 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI SP17 Fusible 25K 59,98 111,44 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI SP17 Fusible 25K 59,98 111,44 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 3412 Fusible 1.6 5,83 626,58 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 3412 Fusible 1.6 5,83 626,58 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI SP11 Fusible 20K 47,51 3998,08 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI SP11 Fusible 20K 47,51 3998,08 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 3460 Fusible 10K 24,19 1599,3 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 3460 Fusible 10K 24,19 1599,3 n/a Sí

Nombre red

Número de dispositivo

Aguas arriba

Tipo de dispositivo

Aguas arriba Protección

Curva aguas arriba /

Capacidad (amps)

Número de dispositivo

Aguas abajo

Tipo de dispositivo

Aguas abajo

Curva aguas abajo /

Capacidad (amps)

Intervalo de protección

Mínimo (amps)

Intervalo de protección

Máximo (amps)

Punto de no-

coordinación (amps) ¿Coordinación?

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 10821 Fusible 15K 36,98 3000,48 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 44064_MTA Interruptor automático Fase ABB 630 IEC EI 10821 Fusible 15K 36,98 3000,48 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 10718 Fusible Fase 30K SP2 Fusible 15K 36,98 761,52 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 10711 Fusible Fase 30K 20971 Fusible 1.6 5,83 626,58 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 10711 Fusible Fase 30K 78843_MTA Fusible 3.1 11,37 1104,42 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 10711 Fusible Fase 30K SP14 Fusible 12K 30 807,59 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA SP1 Fusible Fase 30K 10705 Fusible 15K 36,98 652,48 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA SP1 Fusible Fase 30K 10704 Fusible 15K 36,98 628,44 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA SP1 Fusible Fase 30K 10706 Fusible 15K 36,98 705,49 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 10742 Fusible Fase 40K 60719_MTA Fusible .7 2,44 322,37 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 10742 Fusible Fase 40K SP16 Fusible 1.6 5,83 626,58 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 10742 Fusible Fase 40K 60874_MTA Fusible .7 2,44 322,37 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 10708 Fusible Fase 30K 10703_ Fusible 12K 30 2000,04 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 10708 Fusible Fase 30K 10701 Fusible 15K 36,98 754,13 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 10708 Fusible Fase 30K 10700 Fusible 15K 36,98 754,17 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 10708 Fusible Fase 30K 1921_SC Fusible 1.0 3,54 454,37 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 10708 Fusible Fase 30K 10698 Fusible 1.6 5,83 626,58 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA SP9 Fusible Fase 30K 33928_SF Fusible 12K 30 100,43 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA SP26 Fusible Fase 30K 10863 Fusible 10K 24,19 832,28 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 10478 Fusible Fase 15K 33282_SF Fusible 1.3 4,55 503,64 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 10486. Fusible Fase 25K SP10 Fusible 12K 30 97,48 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA SP3 Fusible Fase 30K 11183 Fusible 15K 36,98 99,28 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA SP6 Fusible Fase 30K 33932_SF Fusible 20K 47,51 98,37 n/a Sí

Nombre red

Número de dispositivo

Aguas arriba

Tipo de dispositivo

Aguas arriba Protección

Curva aguas arriba /

Capacidad (amps)

Número de dispositivo

Aguas abajo

Tipo de dispositivo

Aguas abajo

Curva aguas abajo /

Capacidad (amps)

Intervalo de protección

Mínimo (amps)

Intervalo de protección

Máximo (amps)

Punto de no-

coordinación (amps) ¿Coordinación?

ALIMENTADOR_LA_CENA SP6 Fusible Fase 30K SP8 Fusible 12K 30 2000,04 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 33932_SF Fusible Fase 20K 33951_SF Fusible 15K 36,98 3000,48 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 33932_SF Fusible Fase 20K 33950_SF Fusible 12K 30 95,52 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 33932_SF Fusible Fase 20K SP7 Fusible 12K 30 2000,04 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 34265_SF Fusible Fase 15K 10489 Fusible .6 2,22 309,88 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 10488 Fusible Fase 30K SP19 Fusible 15K 36,98 91,71 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 10488 Fusible Fase 30K SP25 Fusible 10K 24,19 92,74 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 10431 Fusible Fase 12K 10493 Fusible .6 2,22 309,88 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 10670 Fusible Fase 30K 41024_MTA Fusible 4.2 15,07 816,15 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 10484 Fusible Fase 30K 34265_SF Fusible 15K 36,98 3000,48 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 34268_SF Fusible Fase 20K 10431 Fusible 12K 30 95,02 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA 10484 Fusible Fase 30K 34268_SF Fusible 20K 47,51 97,25 n/a Sí

ALIMENTADOR_LA_CENA SP17 Fusible Fase 25K SP18 Fusible 15K 36,98 3000,48 n/a Sí

Fuente: CYMTCC

Elaborado por: Postulantes