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5.3.1 Geometría del Puente.
Al tratarse de un puente peatonal de gran luz, la estructura a plantear será de tipo colgante
de cables con plataforma de madera, estructura sostenida por dos torres extremas.
Las torres de ambas márgenes serán de Hormigón Armado en forma de A en el sentido dela dirección de eje del puente. La plataforma será de 1.20 m. de ancho útil definida de
acuerdo al volumen de tráfico peatonal y la limitación de costo de inversión, dicha
plataforma será de madera y será colgada de los cables principales a través de péndolas
pares bajo un sistema de amarre de los perfiles transversales que soportan la plataforma.
La Plataforma será armada con cables guía que definirán una contra flecha y estabilizada a
través de amarre de contra venteo.
Los Cables principales serán sostenidos verticalmente por las torres de Hormigón Armadoy horizontalmente por bloques de anclaje de Hormigón Ciclópeo.
El tipo de curva que se utiliza para el cálculo de cables será parabólica definida por las
condiciones topográficas del lugar de ensamblado del puente.
5.3.2 Estudio de cargas
5.3.2.1 Carga Muerta o Permanentes
Para el diseño correspondiente se asume una carga lineal uniformemente repartida en lacual intervienen los siguientes elementos.
- Peso de los cables
Peso volumétrico Acero = 7850 Kg/m3
Peso volumétrico Madera = 1100 Kg/m3
Cable Principal P1 = 4*(120 m*6.20 Kg/m) = 2976.0 Kg
Cable Contraflecha P2 = 2*(120 m*2.25 Kg/m) = 540.0 Kg
Cable Contraventéo P3 = 2*(120 m*3.05 Kg/m) = 732.0 Kg
-
Peso de pendolones y amarras de contraventéo
Pendolones P4 = 1650 m*1.05 Kg/m = 1732.5 Kg
Amarras de contraventéo P5 = 473 m*1.05 Kg/m = 496.65 Kg
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Peso de pernos, ganchos, herrajes y otros
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Peso de accesorios varios q1 = 6 Kg/m
-
Peso de plataforma
Peso de madera 5 cm. espesor q2 = 60 Kg/m2 *1.20 m = 72 Kg/m
Peso de perfiles de acero q3 = 5 Kg/m * 1.20 *2 =12 Kg/m
mKgqtotal
mKgqtotal
qqqPPPPP
qtotal
/ 145
/ 98.143
321135
54321
=
=
+++++++
=
5.3.2.2 Carga viva o sobrecarga
La carga viva correspondiente se la adopta según norma para el diseño de puentes
peatonales.
Se tiene una carga q viva = 400 Kg/m2
Por lo tanto como se tiene un ancho efectivo de plataforma de 1.20 m. la carga lineal será.
q viva = 400 Kg/m2 * 1.20 m = 480 Kg/m
5.3.2.3 Carga total
La carga vertical total para el diseño será la suma de la carga muerta mas la carga vivadando un total de 625 Kg/m, carga correspondiente al diseño.
5.3.2.4 Carga de viento
La carga de viento es determinada en función a la velocidad del mismo actuando en
dirección perpendicular al eje del puente para el diseño de cables y torre. Y en formaparalela al eje del puente para un nuevo estado de cargas de las torres extremas.
De acuerdo a los registros de la estación pluviométrica ubicada en la comunidad de El
Puente-Villa Abecia se tiene una velocidad máxima del viento de:
V = 130 Km/hr
Con esta velocidad y para estructuras comprendidas entre 0 – 30 m. de altura se obtiene lapresión dinámica del viento.
W = 100 Kg/m2
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Para una dirección del viento actuando en forma perpendicular a la estructura tenemos se
obtiene un coeficiente c=0.80 para la obtención de la presión real.
P = c * W = 80 Kg/m2
5.3.3 Diseño de Cables
5.3.3.1 Diseño de Cables Principales
La flecha óptima será calculada de acuerdo a la siguiente expresión:
º565.264
00.158
00.120
8
=⇒∗
=
===
φ φ L
f tg
mm L
f
- Tensiones
Las tensiones de los cables principales serán:
= 625 k /m
f
HT
30.84 m 120.00 m 30.41 m
Torre Margen Izquierda
Torre Margen Derecha
HT
VTVT
TT
Cable de Contraflecha
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.0.75000cos
.6.83852
.0.375002
120625
2
KgT H
Kgsen
V T
Kgm
m
Kg LqtotalV
=∗=
==
=∗=∗=
φ
φ
- Diseño de los cables
Se trabajará con 4 cables, por lo tanto la tensión de diseño de cada cable será:
.1.209634
KgT
Tc ==
Para el diseño se considera cables con alma de acero, según las propiedades de este material
se tiene un esfuerzo para el diseño de:
2 / 8000 cmKgt =σ
La sección neta del cable será el 70% de la sección nominal, de aquí tenemos que:
.18.270.0
4 21
cmPI t
Tc D =
∗∗
∗=
σ
Se adopta cables de 1¼” de diámetro, con lo que el esfuerzo de trabajo será:
2252.3782
70.0
4
cm
Km
DPI
Tctrab =
∗∗
∗=σ
El factor de seguridad del cable principal es:
OK trab
t FS ⇒≥== 8.112.2
σ
σ
5.3.3.2 Altura de las Torres
Para la determinación de las alturas de las torres se toman en cuenta las siguientes
distancias
a) Flecha del cable principal
mm L
f 00.158
00.120
8===
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b)
Contraflecha (3% de la luz total)
mm Lcf 60.300.12003.003.0 =∗=∗=
c)
Separación vertical entre cable principal y de Contraflecha
msep 80.0=
d) Altura entre rasante y el origen en la torre del cable de Contraflecha
Esta última altura es variable dependiendo de la condición topográfica de la margenizquierda como de la margen derecha.
La altura total de las torres desde el inicio de la plataforma hasta la punta de la torre es:
.40.19 mcbahtot =++=
5.3.3.3 Longitud de cables principales
La longitud del cable principal se divide en tres partes: La longitud del tramo de curva
parabólica y los tramos inclinados entre torres y anclajes de ambas márgenes.
- Longitud tramo parabólico
De acuerdo a la siguiente expresión se tiene:
m Lc
L
f
L
f L Lc
81.124
5
32
3
81
42
=
∗−
∗+∗=
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Longitud tramo inclinado Margen Derecha
.48.34cos
41.30
cosm
Li Lmd ===
φ φ
- Longitud tramo inclinado Margen Izquierda
.99.33cos
84.30
cosm
Ld Lmi ===
φ φ
- Longitud total neta
.28.193 m Lmd Lmi Lc Ltot =++=
2694.41
Torre Margen
Dercho
Ld = 30.41 m
Bloque de
Anclaje
∅
2676.54
2676.79
Torre Margen
Derecha
Ld = 30.84 m
2694.41
Bloque de
Anclaje
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Tomando en cuenta una longitud de doblado de 3.20 m., la longitud final será:
.49.196 m Long =
5.3.3.4 Deformación del cable Principal
.86.24
40
1010.2
º
1011
2
6
6
cmT Ltot A E
Ltot Tc
C T
cm
Kg E
C
a
=∆∗∗+
∗
∗=
=∆
×=
×=
−
α δ
α
donde: A = Sección transversal del cable Principal
δ = Deformación total del cable principal
Como se puede observar la deformación del cable principal es muy pequeña con respecto a
la longitud, razón por la cual no se tiene problemas estructurales ni estéticos.
5.3.3.5 Diseño de cables de Contraflecha
Adoptando una carga de diseño de 20 Ton. la tensión por cada cable considerando un cableen ambos laterales de la plataforma será:
.51.170.0
4
.10000
21
cmPI t
Tc D
KgTc
=
∗∗
∗=
=
σ
Se adopta cables de ¾” de diámetro, con lo que el esfuerzo de trabajo será:
2213.5012
70.0
4
cm
Kg
DPI
Tctrab =
∗∗
∗=σ
El factor de seguridad del cable de contraflecha es:
OK trab
t FS ⇒≥== 50.160.1
σ
σ
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5.3.3.6 Longitud de cables de Contraflecha-
Contraflecha
.60.3.00.12003.003.0 mm Lcf =∗=∗=
- Longitud
º84.64
.29.120
5
32
3
81
11
42
=⇒∗
=
=
∗−
∗+∗=
φ φ L
cf tg
m Lc
L
cf
L
cf L Lc
5.3.3.7 Carga de cables de contraventeo
Como ya se determinó la carga presión efectiva del viento, para el diseño de los cables de
contraventeo tenemos un área de influencia de un promedio de 1.30 m. de altura, con lo que
la carga lineal uniformemente repartida será:
m
Kgm
m
KghPq 10430.180
2 =∗=∗=
De la carga total determinada será adoptada el 75% como carga a ser soportada por loscables de contraventéo y el 25% restante será soportado por las torres extremas en
porcentajes iguales, de donde la carga de diseño de cables será:
m
Kg
m
Kgqqdis 7810475.075.0 =∗=∗=
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5.3.3.8 Diseño de cables de contraventéo
La flecha será calculada de acuerdo a la siguiente expresión:
º80.214
00.1210
00.120
10
22 =⇒∗
=
===
φ φ L
fctg
mm L
fc
- Tensiones
Las tensiones de los cables de contraventéo serán:
.11700cos
.29.12601
.46802
12078
2
2
2
KgT H
Kgsen
V T
Kgm
m
Kg LqdisV
=∗=
==
=∗=∗=
φ
φ
- Diseño de los cables de contra venteo
Se trabajará con 1cable, por lo tanto la tensión de diseño será:
.29.12601 KgT =
La sección neta del cable será el 70% de la sección nominal, de aquí tenemos que:
Torre Marg
Derecha
Amarras de
Contraventeo fc
fc
Bloques de anclajes decable de contraventeo
Torre marg.
Izquierda
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.69.170.0
4 21
cmPI t
T D =
∗∗
∗=
σ
Se adopta cables de 1” de diámetro, con lo que el esfuerzo de trabajo será:
2271.3552
70.0
4
cm
Kg
DPI
Tctrab =
∗∗
∗=σ
El factor de seguridad del cable principal es:
OK trab
t FS ⇒≥== 80.125.2
σ
σ
5.3.3.9 Longitud de cables de contraventéo
- Longitud tramo curvo
.12.123
5
32
3
81
42
m Lc
L
fc
L
fc L Lc
=
∗−
∗+∗=
- Longitud tramo inclinado Margen Derecha
.87.21º10coscos
00.20º10coscos 22
m Li Lmd =∗
=∗
=φ φ
- Longitud tramo inclinado Margen Izquierda
.87.21º10coscos
00.20
º10coscos 22m
Ld Lmd =
∗=
∗=
φ φ
- Longitud total neta
.87.166 m Lmd Lmi Lc Ltot =++=
Tomando en cuenta un doblado de 2.20 m. en cada extremo la longitud final de cada cable
será:
.07.169 m Lfn =
El ángulo de 10º tomado en cuenta en la ecuación de distancia inclinada del cable de
contraventéo es el correspondiente a la inclinación del mismo entre la horizontal y la
dirección del cable de contraventéo y las amarras correspondientes. Este ángulo puede
apreciarse con mayor claridad en el gráfico de plataforma del puente.
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5.3.4 Diseño de Plataforma
5.3.4.1 Ancho entre columnas de torre
La altura de las torres desde la plataforma es de 19.40 m. y para lograr que la transmisión
de las cargas verticales de los cables principales sea colineal con los ejes de las columnas
de la torre, tomando en cuenta de lograr una separación entre columnas que origine
estabilidad lateral en la torre de apoyo es que se da una inclinación en ángulo abierto a los
pendolones de la plataforma, logrando también mayor funcionalidad en el tráfico peatonal.
La inclinación asumida es del 3% de la altura. El ancho útil de la plataforma es de 1.20 m.
por lo que la separación entre las columnas de las torres será:
( )
m X
mmm X
50.2
.50.240.1903.0220.1
=
=∗∗+=
5.3.4.2 Tipo de plataforma
La plataforma del puente será de madera empernada a perfiles metálicos L invertidos que
serán colocados en pares. El ancho efectivo de la plataforma es de 1.20 m., por lo tanto será
cubierta por tablones de 0.20 m. de ancho, 2.40 m. de longitud y 0.05 m. de espesor.
Los perfiles metálicos de soporte están ubicados en pares de cada 1.20 m. de eje a eje. Las
dimensiones de la sección de los perfiles L son de 2”×2”×¼” según se verá en el diseñocorrespondiente más adelante.
Dichos perfiles serán enrigecidos en pares mediante la colocación de placas superiores e
inferiores soldadas a los mismos, garantizando el funcionamiento en conjunto.
CABLE PRINCIPAL 2Ø 32
ALAMBRON Ø4,2 (1/8")
TABLONES DE PLATAFORMACABLE SUSPENSOR Ø 9,50
CABLE PRINCIPAL 2Ø 32
1550
60150
6 0
1 5 0
1 5 0 6 0
1 5
0
6 0 175
2 0
175
6 0
6 0
6 0
6 0
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5.3.4.3 Diseño de tablones de Madera
El diseño correspondiente se lo realizará con madera del Grupo A según la clasificación de
maderas del grupo andino. Pudiendo ser tablones de Quina, Quebracho ú otra madera delgrupo.
Las propiedades de la madera se expresan a continuación:
Esfuerzo Admisible a flexión2
150cm
Kgt =σ
Esfuerzo Admisible a cortante2
12cm
Kg=τ
Modulo de elasticidad2
51030.1
cm
Kg E
∧∗=
Peso volumétrico3
1100m
Kgm =γ
Cable principal
Para los tablones de madera la flecha máxima admisible será de L/250, tomando en cuentala longitud de 1.10 m. la flecha máxima permisible será de 0.50 cm.
Pendolones
Pernos de arriostre
entre tablones y perfiles
Perfiles metálicos tipo L
Pernos de Amarre de
Pendolones
L=1.20 m = L=1.20 m
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Cargas
Tomando tablones de 0.20 m. de ancho y 0.05 m. de espesor tendremos las siguientes
cargas.
1º Hipótesis (Viga simplemente apoyada)
Las cargas a considerar son peso propio y carga viva.
- Cargas muertas (peso propio)
m
Kgmm
m
Kgq 1105.020.01100
3 =∗∗=
-
Carga viva
m
Kgm
m
Kgq 8020.0400
2 =∗=
-
Carga total
m
Kgq 91=
mKg M ∗= 14max
q=91 Kg./m
b=0.20 m
Lc = 1.10 m
L=1.20 m
Sección Transversal
h
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x
2º Hipótesis (Viga simplemente apoyada)
Las cargas a considerar son: Peso propio y un tipo modelado de la mitad de un animal de
650 Kg de peso atravesando por el puente:
mKg M
m x
xP x
i
ii
∗=
=
∗∗=
∑∑
60.57max
.115.0)(
2
1
3º Hipótesis (Viga simplemente apoyada)
Considerando una carga puntual en el centro de la luz del tablón modelada del cruce de un
animal de 600 Kg. con la mitad de su peso concentrada en el eje del elemento estructural.
175 kg
R
150 Kg
0.50 m
q=11 Kg./m
Lc=1.10 m
L=1.20 m
b=0.20 m
Sección Transversal
x
h
300 Kg
q=11Kg./m
Sección Transversal
b=0.20Lc=1.10 m
L=1.20 m
h
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mKg M ∗= 16.84max
- Diseño de los tablones
Según el anterior análisis y las distintas hipótesis de cálculo el momento de diseño es:
.5
.10.4max6
6
max
16.84max
21
2
cmh
cmadmb
M h
hbw
adm
M w
mKg M
=
=
∗
∗=
∗=⇐⇒=
∗=
σ
σ
De los resultados del cálculo se define la sección de los tablones de 20 cm. de ancho y unespesor de 5 cm.
b = 0.20 m. h = 0.05 m.
5.3.4.4 Dimensionamiento de perfiles
Los perfiles están espaciados cada 1.20 m. longitudinalmente por lo tanto las cargas
actuantes serán:
- Cargas muertas
Peso de plataforma y accesorios
m
Kg
m
m
m
Kgqt
m
Kg
m
Kg
m
KgqL
3620.12
20.172
72666
=∗
∗=
=+=
Peso propio
m
Kgqt 8=
- Cargas vivas
m
Kg
m
m
m
Kgqt 240
20.12
20.1400 =
∗∗=
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50.80 m
- Carga total
m
Kg
m
Kg
m
Kg
m
Kg
qt 284824036 =++=
El momento máximo considerando al perfil como simplemente apoyado será:
mKgqt
M ∗=∗
= 03.518
20.1max
2
Las propiedades del material se expresan a continuación:
Esfuerzo Admisible a flexión2
1500cm
Kgt =σ
Esfuerzo Admisible a cortante2
80cm
Kg=τ
Modulo de elasticidad2
61010.2cm
Kg E
∧∗=
Las propiedades mecánicas de la sección son como sigue:
( )
24
44
1058.2
1045.92
.75.35
mmYcg
I w
mm I
mm A
Y AYcg
x xs
x x
i
ii
×==
×=
=∗
=
−
−
∑∑
y
x
Ycg
50.80 m
6.40 mm1.20 m
Perfil Metálico L
=284 K ./m
Pendolones
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El esfuerzo de trabajo es:
t cm
Kg
w
M trab
i
σ σ ≤=
= 2200
max
5.3.4.5 Diseño de pendolones
5.3.4.5.1 Diseño de cable de pendolón
Cada pendolón soporta la reacción extrema de dos perfiles, por lo tanto la carga de diseñoserá:
Kgmm
KgT 80.340
2
20.12842 =∗∗=
Considerando la situación crítica de la presencia de un animal de 700 Kg. en una posición
puntual, la influencia directa sobre el pendolón será:
- Carga muerta
m
Kgq 140=
-
Carga viva
.4342
700
2
20.1140
.700
KgKg
mm
Kg
T
KgP
=+∗
=
=
De aquí la tensión de diseño será 434 Kg. el esfuerzo admisible es de 8000 Kg/cm2.
La sección neta del cable será el 70% de la sección nominal, de aquí tenemos que:
.32.070.0
4 21
cmPI t
T
D =
∗∗
∗
= σ
Se adopta cables de 3/8” de diámetro, con lo que el esfuerzo de trabajo será:
22900
70.0
4
cm
Kg
DPI
T trab =
∗∗
∗=σ
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El factor de seguridad del cable principal es:
OK trab
t
FS ⇒≥== 800.150.8σ
σ
5.3.4.5.2 Diseño del suspensor
La tensión de diseño será 434 Kg. el esfuerzo admisible del suspensor tomando en cuenta
fierro de alta resistencia es de 1500 Kg/cm2.
Considerando un diámetro de doblado del suspensor de D=76 mm., un diámetro d=1¼” y
mediante un análisis de esfuerzos combinados se tiene:
22 5674
14
cm
Kg
d
D
d PI
T trab =
∗+∗∗
∗=σ
El factor de seguridad del cable principal es:
OK trab
t FS ⇒≤== 80.165.2
σ
σ
5.3.4.5.3 Diseño del perno de sujeción del pendolón
Se considera un perno sometido a doble cortante por la carga del pendolón de 434 Kg.
Esfuerzo Admisible a cortante2
700cm
Kg=τ
.65.02 2
1
cmPi
T D =
∗
∗=
τ
Se adopta pernos de 5/8” de diámetro, con lo que el esfuerzo de trabajo será:
Diámetro del sus ensor d
Cable de endolon
Longitud
D
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22108
2
cm
Kg
DPI
T trab =
∗
∗=σ
El factor de seguridad del cable principal es:
OK trab
t FS ⇒≥== 80.15.6
σ
σ
5.3.4.6 Longitud de pendolones
El detalle correspondiente de los pendolones se encuentra en los planos tipo del proyecto.
Estos serán realizados mediante piezas especiales standard de fierro redondo de ½”, estos
suspensores serán complementados con cables de amarre de 3/8” según se indica en losplanos respectivos.
La longitud total de cada pendolón se encuentra calculada en el cuadro que se muestra mas
adelante (Tabla Nº1). Estas longitudes están comprendidas entre el cable principal y la base
de la plataforma, determinándose las mismas a través de las ecuaciones correspondientes alos cables (principal y de contraflecha).
( )
40.19*62.0*00517.0
*12.0001.040.19*5.0*00417.0
2
2
2
+−=
−=
+∗−=+−=
X Xi Li
YiYs Li
X XiYi X XiYs
Donde Xi es la longitud (abscisa) medida desde el eje Y hasta la posición de un pendolón
cualquiera y Li es la longitud del pendolón correspondiente a la abscisa X i.
L=120.00 m
Xi
x
Ys=Ks*x2
Yi=Ki*x2
Li
y
15.00
0.80
3.60
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En el cuadro siguiente se muestran las longitudes de los pendolones para su posición
correspondiente. Además se muestran las longitudes totales tomando en cuenta la longitud
de doblado y el número de Clips por pendolón para su correspondiente asegurado.
Es importante analizar que la longitud de doblado tomada en cuenta es de 0.80 m. porpendolón y se toma en cuenta un suspensor de 1.30 m. en los primeros y los últimos 35pendolones, por ello la longitud de cable es:
mm Li L 30.180.0 −+=
5.3.4.7 Diseño de Amarres de Cable de contraventéo
5.3.4.7.1 Diseño de cable de amarre
Cada Amarre soporta la tensión correspondiente a 3.60 m. de longitud de carga de viento,
por lo tanto la tensión de diseño será:
Kgm
KgmT 80.2807860.3 =∗=
La sección neta del cable será el 70% de la sección nominal, de aquí tenemos que:
cm
PI t
T D 30.0
70.0
4 21
=
∗∗
∗=
σ
Se adopta cables de 3/8" de diámetro, con lo que el esfuerzo de trabajo será :
22570
*70.0
4
cm
Kg
DPI
T trab =
∗
∗=σ
El factor de seguridad del cable principal es:
OK trab
t FS ⇒≥== 80.100.14
σ
σ
5.3.4.7.2 Diseño del perno de sujeción del cable de amarre
Se considera un perno sometido a doble cortante por la carga del pendolón de 280.80 Kg.
Esfuerzo Admisible a cortante2
700cm
Kg=τ
.51.02 2
1
cmPi
T D =
∗
∗=
τ
-
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Se adopta pernos de ½” de diámetro, con lo que el esfuerzo de trabajo será:
22125
2
cm
Kg
DPI
T trab =
∗
∗=σ
El factor de seguridad del cable principal es:
OK trab
t FS ⇒≥== 80.160.5
σ
σ
5.3.4.8 Longitud de cables de amarre de plataforma a cable de contraventéo
El detalle correspondiente de los cables de amarre se encuentra en los planos tipo del
proyecto.
Estos serán realizados mediante cables del diámetro especificado en planos que unirán la
plataforma a los cables de contraventéo. El amarre correspondiente en ambos extremos delcable será en los pernos provistos tanto en los perfiles de la plataforma como en los herrajes
del cable de contraventéo.
La longitud total de cada cable de amarre se encuentra calculada en el cuadro que se
muestra mas adelante (Tabla Nº2). Estas longitudes están comprendidas entre el cable de
contraventéo y la plataforma.
Y Li
X XiY
=
+−= 00.12*40.000333.0 2
Donde Xi es la longitud (abscisa) medida desde el eje Y hasta la posición de un cable de
amarre cualquiera y Li es la longitud del pendolón correspondiente a la abscisa X i.
XiL=120.00 m
Y=Ki*Xi2
Li
Li
Y
x
12.15
-
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En el cuadro siguiente se muestran las longitudes de los cables de amarre para su posición
correspondiente. Además se muestran las longitudes totales tomando en cuenta la longitud
de doblado y el número de Clips por cada cable para fijación extrema.
Es importante analizar que la longitud de doblado tomada en cuenta es de 0.80 m. por cadacable, por ello la longitud de cable es de acuerdo a la siguiente expresión:
m Li L 80.0+=
5.3.5 Diseño de Accesos
5.3.5.1 Diseño de losas de aproximación Margen Derecha - Izquierda
La altura h adoptada será de 0.20 m., el ancho de la losa es de 1.50 m. y el recubrimiento
será de 0.02 m. sobre la base de estos datos las cargas que intervienen en el cálculo serán:
Peso Propio
m
Kg
mmm
Kg
q 72020.050.12400 31 =∗∗=
Sobrecarga
m
Kgm
m
Kgq 60050.1400
22 =∗=
Carga Total
h
3.00 m
1.00 m
Viga de
Torre
Muro de
Apoyo
-
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W
B=0.60 mO
m
Kgq 1320=
Momento Máximo
mKg Lq
M ∗=∗
= 14858
2
max
Armadura a flexión
15
20.6
10
2
cUsar
cmFyd
Fcd d bw As
−
=∗∗∗=
φ
5.3.5.2 Diseño de Muro de Apoyo Margen Izquierda
El ángulo de fricción corregido es ϕ = 34º.
El peso específico del suelo en el lugar de fundación es de 2000 Kg/m3.
La cohesión unitaria del suelo de fundación es: C = 0 Kg/cm2
Rv
0.20 m
0.40 m
Eh
0.40 m
-
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-
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Y=6.9 m
5.3.6 Diseño de Bloques de Anclaje
5.3.6.1 Bloques de Anclaje de Cables Principales
Los bloques de anclaje de ambas márgenes serán idénticos debido a la simetría del ángulo
de inclinación del cable principal en el tramo Torre – Bloque y por ende la simetría detensión.
5.3.6.1.1 Determinación de dimensiones y cargas
Para el dimensionamiento se tienen los siguientes datos:
º565.26
2.84375
5.42187
3.94334
2000
2300
3
3
=
=
=
=
=
=
ε
γ
γ
Kg H
KgV
KgT
m
Kg
m
Kg
s
HoCo
El Peso necesario del Bloque será:
.3375004 KgV hW =+∗=
Por lo tanto el volumen total del bloque de anclaje es:
3 74.146 mW
Vol HoCo
==γ
Las dimensiones y cargas en el sentido vertical se pueden apreciar en el siguiente gráfico.
X=6.40 m
Blo ue de Ancla e
2.00 m
2.5 m
2.00 m
H/2
H/2
-
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X=6.4 0 m
0.50 m
Z2=4.3 m
26.5º
Z1=3.20 m
( )
.51.13869
.17.381062
1
49.02
º45
.0.380880
60.1652
1
2
1
2
3
21
Kgtg E E
Kg y Z E
tg
KgVolW
m y x Z Z Vol
hv
sah
a
HoCo
=∗=
=∗∗∗∗=
=
−=
=∗=
=∗∗+∗=
ϕ
γ ψ
ϕ ψ
γ
5.3.6.1.2 Verificación al vuelco
La verificación se la realizará al respecto al punto O en la base del bloque.
( )
OK Mv
Mr FS
mKg Mr
mKg Mv
m A
x A xg
v
i
ii
⇒≥==
∗=
∗=
=∗
=∑
∑
80.135.6
43.1367167
06.152022
36.3
xg
W
H
TV
Eh
Ev
-
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xg
X=6.4 m
0.50 m
Z2=4.3 mEv
26.5º
Z1=3.2 mRv
Rv'
R
Rh
dB
dR
Bloque de Anclaje
5.3.6.1.3 Verificación de esfuerzos en el terreno
( )m
Rv
M
Rtgtg x
mKg Mv Mr M R
x
Z Z tg
R Rv
Rh Rtg
KgFh Rh
KgFv Rv
F G
F
06.31
1
38.1151965º82.7
º7403.9
º7617.17
.17.113106
.51.357249
12
=∗∗+
=
∗=−==−=
=⇒−
=
=⇒=
==
==
∑∑
δ β
β δ δβ
β β
δ δ
Los esfuerzos en el terreno serán:
2
2
2
10.3,
917.06
1
701.06
1
41.02
cm
Kg
cm
Kg
x
e
y x
Rv
cm
Kg
x
e
y x
Rv
m x x
e
oP
o
P
G
≤
−=
∗+∗
∗−=
−=
∗−∗∗−=
=−=
σ σ
σ
σ
W
H
TV
Eh
-
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5.3.6.1.4 Verificación al Deslizamiento
El deslizamiento será comprobado en dirección paralela a la base del bloque.
OK tg Rh
RvFS
Kg Rhsen Rv Rh
Kgsen Rh Rv Rv
d ⇒≥=∗=
=∗+∗−=
=∗+∗=
80.165.2'
'
.73.50956cos'
.371246.05cos'
ϕ
β β
β β
5.3.6.2 Bloques de Anclaje de Cables de Contraventéo
Los bloques de anclaje de ambas márgenes serán idénticos debido a la simetría del ángulode inclinación del cable de Contraventéo y por ende la simetría de tensión.
5.3.6.2.1 Determinación de dimensiones y cargas
Para el dimensionamiento se tienen los siguientes datos:
º10
29.12601
4680
29.12601
2000
2300
3
3
=
==
=
=
=
α
γ
γ
Kg H
KgV
KgT
m
Kg
m
Kg
s
HoCo
El Peso necesario del Bloque será:
.514804 KgV H W =+∗=
Por lo tanto el volumen total del bloque de anclaje es:
338.22 mW Vol HoCo
==γ
-
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Y=2.90 m
X=3.30 m
0.50 m
Z2=3.1 m
10º
Z1=2.40 m
B
Las dimensiones y cargas en el sentido vertical se pueden apreciar en el siguiente gráfico.
( )
.93.3278
.80.90082
1
49.02
º45
.25.60530
32.262
1
2
1
2
3
21
Kgtg E E
Kg y Z E
tg
KgVolW
m y x Z Z Vol
hv
sah
a
HoCo
=∗=
=∗∗∗∗=
=
−=
=∗=
=∗∗+∗=
ϕ
γ ψ
ϕ ψ
γ
X=3.30 m
Bloque de Anclaje
ContraventeoH
1.45m
1.45 m
x
W
H
TV
Eh
Ev
O
P
Bloque de Anclaje
-
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30/31
x
X=3.30 m
0.50 m
Z2=3.10 mEv
10º
Z1=2.40 mRv
Rv'
R
Rh
dB
dR
Blo ue de Ancla e
BxG
θ
O
P
5.3.6.2.2 Verificación al vuelco
La verificación se la realizará al respecto al punto O en la base del bloque.
( )
OK Mv
Mr FS
mKg Mr
mKg Mv
m A
x A xg
v
i
ii
⇒≥==
∗=
∗=
=∗
=∑
∑
80.154.3
51.114932
97.32439
72.1
5.3.6.2.3 Verificación de Esfuerzos en el Terreno
( )m
Rv
M
Rtgtg x
mKg Mv Mr M
R
x
Z Z tg
R Rv
Rh Rtg
KgFh Rh
KgFv Rv
F G
F
30.11
1
54.82492
º33.7
º98.11
º30.19
.80.20708
.18.59129
12
=∗∗+
=
∗=−=
=−=
=⇒−=
=⇒=
==
==
∑∑
δ β
β δ δβ
β β
δ δ
W
H
TV
Eh
-
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Los esfuerzos en el terreno serán:
2
2
2
10.3,
013.16
1
223.06
1
35.02
cm
Kg
cm
Kg
x
e
y x
Rv
cm
Kg
x
e
y x
Rv
m x
x
e
oP
o
P
G
≤
−=
∗+∗
∗−=
−=
∗−∗
∗−=
=−=
σ σ
σ
σ
5.3.6.2.4 Verificación de Deslizamiento
El deslizamiento será comprobado en dirección paralela a la base del bloque.
OK tg Rh
RvFS
Kg Rhsen Rv Rh
Kgsen Rh Rv Rv
d ⇒≥=∗=
=∗+∗−=
=∗+∗=
00.283.2'
'
.50.7988cos'
.35.62139cos'
ϕ
β β
β β