proyecto cocreto

7/24/2019 proyecto Cocreto

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Universidad de CaraboboFacultad de Ingeniería

Escuela de Ingeniería CivilDepartamento de Estructuras

Proyectos Estructurales deConcreto

CALCULO DE EDIFICIO PARA USORESIDENCIAL

“VENEZUELA”

Rosalez Leymar C.I !."##.$"#Uribe %&nica C.I '.#$(.)!

Pro*. Eduardo +u,ez

-alencia /) de %ayo de )/0.



C1LCUL2 E34RUC4UR1L DE5EDIFICI2 RE3IDE+CI1L -E+E6UEL1

CONSTRUCCIONES Y SERVICIOS DE INGENIERIA

PR27EC423 E34RUC4UR1LE3 DE C2+CRE42+8 de P9gs.

) deCALCULO DE EDIFICIO PARA USO RESIDENCIAL“VENEZUELA”DISCIPLINA: CIVIL

Fec:a5/);/(;)/0

PR27EC42 +8 /D2C. +8 )/0<UC<CI-</

RE-. FEC=1 PR2P23I42 DE L1 E%I3I2+ P1>3. EL1?

RE-. 1PR2?.

1 %17<0E%I3I2+ P1R1 RE-I3I2+FI+1L E.@ E.@

EL1?2R1D2 P2R RE-I31D2 P2R UC+2%?RE5 R231LE3 LE7%1R +2%?RE5 EDU1RD2 +U@E6

C.I.-5 !."##.$"# C.I.-5

FIR%15 FIR%15

+2%?RE5 URI?E %2+IC1

FEC=15

1PR2?1D2 P2R UC

C.I.-5 '.#$(.)! +2%?RE5 EDU1RD2 +U@E6

FIR%15 C.I.-5

FIR%15

FEC=15 /) A /( A )/0 FEC=15

2





OBJETIVOSObjetiv !e"e#$% 1n9lisis y dise,o del ediBcio H-enezuela tomando en cuenta la

inJuencia de cargas gravitacionales y sísmicas.

Objetiv& E&'e()*(& Determinar la *orma espectral del suelo. E*ectuar el dimensionamiento preliminar de vigas y columnas. 1nalizar el comportamiento est9tico de la estructura.

Determinar de solicitaciones de todos los elementos uecon*orman la ediBcaci&n debidas a cargas gravitacionales ycargas por sismo utilizando el %todo de 1n9lisis Est9tico.

Determinar de solicitaciones de todos los elementos uecon*orman la ediBcaci&n debidas a cargas gravitacionales ycargas por sismo utilizando para ello el so*tare de c9lculo E41?3)/$.

Dise,ar el acero de losas y elementos estructurales siguiendotodos los criterios dados por la +orma C2-E+I+ #($<)//"HProyecto y Construcci&n en Concreto Estructural.

Evaluar las derivas m9Gimas y periodos de vibraci&n de laestructura.

+





DESCRIPCIÓN DE LA ESTRUCTURA

El ediBcio -enezuela se encuentra ubicado en la Urb. 4aparioprimera etapa calle '! del municipio +aguanagua Edo. Carabobo. Est9constituido por cuatro K0 niveles m9s el nivel de tec:o y el cuarto de lasala de m9uinas. El dise,o est9 concebido en Concreto 1rmado laaltura de entrepiso es de tres K$./ metros. El mismo est9 ideado parauso residencial clasiBc9ndolo dentro del grupo de estructuras ?)tambin se encuentra constituida por p&rticos de concreto armadocapaces de soportar las de*ormaciones el sistema de envigado constade losas nervadas de )( cm de espesor y est9 con*ormado por columnasde $/G$/cm 0/G0/ y (/G(/cm. En las Bg. y ) se muestran una plantadel Conunto Residencial.

,





Fig. Planta ?aa de la EdiBcacion

-





Fig. ) Planta 4ipo de la EdiBcacion

.





Fig. $ Planta 4ipo 4ec:o de la EdiBcacion

UNIDADES / NOTACIONES

U"i0$0e&

Las unidades empleadas en esta memoria de c9lculo correspondenal 3istema 4cnico %M3 %etro< Milogramo *uerza < 3egundo utiliz9ndosepredominantemente el Nilogramo *uerza KNg* y el centímetro así comosus combinaciones. En las *&rmulas se usar9n unidades consistentes y amenos ue se indiue especíBcamente de otra manera usando de esta*orma las siguientes unidades5

1





Dimensiones5

En las *&rmulas KL d : etc.5 cm. Oreas5 cm)

Energía trabao5 Ng* m. Fuerzas5 Ng*. %omentos5 m Ng*. 4ensiones5 Ng* ; cm).

Nt$(i"e&

La notaci&n utilizada en esta memoria de c9lculo se acompa,a de

su ecuaci&n dimensional de acuerdo con las dimensiones de longitud LQtiempo tQ *uerza FQ y temperatura 4Q y se omite cuando sonadimensionales5

CP 1cciones permanentes FQ F;LQ o F;LSQ C- 1cciones variables FQ F;LQ o F;LSQ E %&dulo de elasticidad F;LSQ T 1cci&n Combinad Permanente y -ariable Peso total de la

EdiBcaci&n FQ F;LQ F;LSQ % %omento FLQ %u %omento Ultimo FLQ

b 1nc:o de un elemento LQ d Distancia la Bbra eGtrema comprimida y el baricentro del acero

de re*uerzo traccionado cm. Kaltura e*ectiva. 1ltura Vtil. 4ambinse deBne como altura del miembro menos el recubrimiento dedise,o LQ

: Espesor total del miembro altura de entrepiso LQ *Wc Resistencia especiBcada del concreto en compresi&n F;LSQ X Cuantía del acero de re*uerzo longitudinal a tracci&n de un

miembro sometido a *leGi&n5 X 13; Kb d Xb Cantidad de re*uerzo ue produce condiciones de

de*ormaci&n unitaria balanceada. *y Resistencia cedente especiBcada del acero de re*uerzo F;LSQ 1 Orea de la secci&n transversal K1g L)Q I %omento de inercia L0Q Y Coe*iciente de %inoraci&n del 9rea gruesa Mc Rigidez de columna KI;L L$Q Mv Rigidez de viga KI;L L$Q





1o CoeBciente de aceleraci&n :orizontal. 1d 2rdenada del espectro de dise,o eGpresada como *racci&n de

la aceleraci&n de la gravedad 4 Período *undamental de la ediBcaci&n en segundos sQ 4a Período *undamental de la ediBcaci&n estimado en base a

relaciones empíricas en segundos sQ 4o -alor del período a partir del cual los espectros normalizados

tienen un valor constante en segundos sQ 4 -alor m9Gimo del período en el intervalo donde los espectros

normalizados tienen un valor constante en segundos sQ 4Z Período característico de variaci&n de respuesta dVctil en

segundos sQ

- Fuerza cortante en la base FQ -o Fuerza cortante en la base FQ Fi Fuerza lateral FQ Ft Fuerza lateral concentrada en el Vltimo nivel considerado FQ p EGponente ue deBne la rama descendente del espectro [ Desplazamiento lateral total incluidos los e*ectos inel9sticos\

cuando se use con el subíndice e denota la parte el9stica delmismo LQ

] Coe*iciente de estabilidad ^ Factor de reducci&n de resistencia Factor de correcci&n del

coeBciente de aceleraci&n :orizontal. Y Factor de importancia _ Factor de magni*icaci&n promedio ` Deriva `ei Di*erencia de los desplazamientos laterales el9sticos entre

dos niveles consecutivos con sus correspondientes centros demasa

Factor de modi*icaci&n de cortantes Ct /./# para ediBcios de concreto armado o miGtos de acero<

concreto.

:n 1ltura de la ediBcaci&n medida desde el Vltimo nivel :asta elprimer nivel cuyos desplazamientos estn restringidos total oparcialmente.

P<[ E*ecto de segundo orden R Factor de reducci&n de respuesta + +Vmero de +iveles de una ediBcaci&n T Peso del nivel de la ediBcaci&n FQ

4





: 1ltura medida desde la base :asta el nivel de la ediBcaci&nLQ

PROPIEDEDES DE LOS 5ATERIALES

Las propiedades de los materiales considerados en el proyectopara elementos estructurales son los siguientes5

Concreto Estructural para la construcci&n de vigas columnas ylosas con resistencia cilíndrica a los )' días de FWc )(/ Ng*;cm)

1cero con tensi&n cedente Fy 0)// Ng*;cm)

K?arras conad:erencia meorada >rado 3"/ para todos los di9metros. 3egVn+orma C2-E+I+ $"<)///.

%&dulo de Elasticidad E )$'#() Ng*;m)

La resistencia de dise,o de los elementos estructurales seconseguir9 como la resistencia nominal multiplicada por un *actor dereducci&n F.

Ti' 0e S%i(it$(i6" 7FFleGi&n sin carga aGial /.!/ 4racci&n aGial y JeGotracci&n /.!/Compresi&n aGial y JeGocompresi&n

/.#(

Elementos 6unc:ados y otros /.#/Corte /.#(

4abla +o. . Factores de Reducci&n para cada tipo de 3olicitaci&n

NOR5AS APLICABLES

Los c9lculos realizados a continuaci&n son apoyados encon*ormidad con las normas tcnicas\ descritas a continuaci&n5





N$(i"$%e&

Criterios y 1cciones %ínimas para el proyecto de ediBcaciones.C2-E+I+<%I+DUR. )//)<''.

Proyecto y Construcci&n de 2bras en Concreto Estructural.F2+D2+2R%1 #($<)//".

EdiBcaciones 3ismorresistentes C2-E+I+ #("<)//.

I"te#"$(i"$%e& C&digo 1CI K1merican Concrete Institute $'5)//'.

8IPOTESIS DE CAR!AS

Las combinaciones establecidas por la +orma -enezolanaF2+D2+2R%1 #($<)//" Proyecto y Construcci&n de 2bras enConcreto Estructural utilizadas para el dise,o de los elementos uecomponen la estructura son las indicadas a continuaci&n.

4abla +o. ). Combinaciones deCarga

D&nde5 CP5 Cargas permanentes.

C-5 Cargas variables.

C-45 Cargas variables de tec:o. 35 Cargas por sismo.

3e incluyen los resultados correspondientes al c9lculo del sistemaresistente así como las reacciones de la estructura para veriBcar lapresi&n de contacto actuante sobre el suelo de *undaci&n.

2

Est9tica

.0 CP

Est9tica

.) CP Z ." C- Z/.( C-4

Est9tica

.) CP Z /.( C- Z." C-4

3ismo.) CP Z /.( C- Z

3I3%23ismo /.! CP Z 3I3%2





Para la determinaci&n de la presi&n de contacto sobre el terreno de*undaci&n se emplearon las siguientes combinaciones5

4abla +o. $.Combinaciones de Carga sobre el 4erreno de Fundacion

DETER5INACION DEL PERFIL !EOTECNICO

El perBl geotecnico se obtuvo mediante el estudio del suelosuministrado realizando las correciones necesarias mediante la teoriade mecanica de los suelos prosiguiendo de la siguiente manera5

. 3e calculan los es*uerzos e*ectivos de cada nivel de pro*undidadcomo ` G :.

). 3e corrigen las arenas con las siguientes ecuaciones5$. C+/##logK)//;v Coe*iciente para corregir el numero de

>olpes.0. +corre+sptC+ Correcion del numero de >olpes.

(. 3e determina el promedio del numero de golpes por estrato.". 3e calcula la -elocidad promedio de las ondas por cada estrato

como5

V s=98,808∗ N 600,3892

KCampos )//0

V s=89,80∗ N 600,341

KImai f 7os:imura !#/

V s=61,62∗ N 600,341∗hinf

0,22

K2:ta f >oto !#'

#. 3e obtiene la relacion :estrato;-s para cada una de las teoriasconocidas.'. 3e determina el -alor de -s$/ en cada una de las teorias.!. Realizando el promedio de los -s$/ obtenemos el valor para el perBl

deseado./. Con estos datos obtenemos la Forma espectral y el Factor de

correccion.

3

Con solicitaciones3ísmicas

. CP Z./ C- Z3I3%2

/.! CP Z 3I3%2





5UESTRA

A!UA

LITOLO!IA NCONSISTENCI

A

9 &$t

9 "$t

! 7 C;

N<

-4=V&

3/

Capa -egetal 1rena De >rano Fino )

3

Limo De %ediana Plasticidad1renoso%icaceo. Color %arron. <5L=

)

%uy3uelta

'

'

'

$#)

0/("

)

3)

3$

1rena De >rano Fino 1 >rueso Limosa%icaceo Con Fragmentos 3ubredondeadosDe Cuarzos 7 Esuistos De a 0 cm De

Diametro De Color >ris. <S5=

%edia))0

$0$

)##(

30"

)#

$)

/)(

3(

'

)/

3"

1rcilla De ?aa Plasticidad 1renosa

%icacea. Color >ris -erdosa <CL=

'

Rigida)0

))0

)#

/(

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!"!

3#

!

/

#(

3'

$

/(

3!

1rena De >rano Fino 1 %edio LimosaFragmentos De Cuarzos 7 Esuistos De )

a 0 cm De Diametro De Color %arron.

'/

%uyDensa

)$$

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(

#""(

$!0$#

3/0

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3)0

"

)0

3$<S5=

#0

30<S>?S5= #

/

3( #"

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3"#/

4abla +o. 0. Datos del PerBl >eotecnicoLI5O <5L=ESFUERZOSEFECTIVOS

P#@;"0i0$0 CN N N(##e

h )#/ ( !) ) $'(j $/ ) '/ ) $(!

k #00P#e0i 3.2

ARENA<S5=ESFUERZOSEFECTIVOS

P#@;"0i0$0 CN N N(##e

h )#/ ( !) ) $'(j $/ ) '/ ) $(! 0$" $ ( """ (") 0 $$ " )$( "'' ( ) ' )#/

k "#(P#e0i 3+3

ARENA<S5= Ó <S>?S5=ESFUERZOSEFECTIVOS P#@;"0i0$0 CN N N(##e

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k ))"0$

,





Promedio #""( 4abla +o. (. Calculos por estrato del +umero de >olpes Promedio

N i

V& 1141GN431

2

<H&=

V& 11GN43+

<H&=

V& --2GN43+

Gii422

<H&=

i HV&'i

i HV&'i

i HV&'i

V&34

V&34V&34

NS

PTPRO5

ESP

DELESTRATO

V&<'i=

C$'&<244+=

V&<'i=I$i

/&i;#$<.4

=

V&<'i=

Ot$!t<.1

=

C$

'&<244

+=

I$i

/&i;#$<.4

=

O

t$!t

C$

'&<244+=

I

$i /&i;#$

O

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pro*5per.

pro*5per.

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V&34'# 2++ H&

4abla +o. ". Determinacion de la -elocidad de 2nda Promedio

DETER5INACION DE FOR5A ESPECTRAL / EL FACTOR DECORRECION

-





Con la velocidad de ondas de corte -s$/prom )00 m;s y el espesordel perBl estudiado ="m se obtiene la *orma espectral con su

respectivo *actor de correcion segVn la tabla (. de la +orma #("<)//.

%aterial -sp K%;3eg = K%6ona

3ismicaForma

Espectral

3uelosFirmes;%edio

Densos

#/<)(/ (<(/ ( 3) /!(

4abla +o. #. Forma Espectral y Factor De Correccion DETER5INACION DE LOS ESPESORES DE LOSA

El espesor de las losas se determino mediante el criterio de rigidez

P$#$ %&$& 0e E"t#e'i&: L&$ Ne#v$0$

.





LE

TRA5OLON!ITUD<(

=DESCRIPCIÓN

FÓR5ULA

8 8#ii0e

A?B 0"/// E4RE%2C2+4I+U2

L;'.( )0'" )(

B?C $"$//) E4RE%23C2+4I+U23

L;) #)! )/

C?D (/$//

) E4RE%23

C2+4I+U23 L;) )$!( )(

D?E 0"/// E4RE%2C2+4I+U2

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L$ A%t;#$ '# Rii0e Se#$ 2,

P$#$ %&$ 0e Te(: L&$ Ne#v$0$LT

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L;'.( )0'" )(

L$ A%t;#$ '# Rii0e Se#$ 2,

1





P$#$ %&$ 0e E&($%e#$: L&$ 5$(i$

Le&(

TRA5OLON!ITUD<(

=DESCRIPCIÓN

FÓR5ULA

8 8#ii0e

CK?D $"///3I%PLE%E+4E

1P271D1L;)/ ' )/

L$ A%t;#$ '# Rii0e Se#$ 24

P$#$ %&$ 0e S$%$ 0e 5$;i"$&: L&$ 5$(i$L&

TRA5OLON!ITUD<(

=DESCRIPCIÓN

FÓR5ULA

8 8#ii0e

B?C $"$//3I%PLE%E+4E

1P271D1L;)/ '( )/

L$ A%t;#$ '# Rii0e Se#$ 24 4abla +o. ' Espesores de Losa

CONSIDERACIONES PARA LAS CAR!AS DE SERVICIOS DELAS LOSAS

Para los niveles ) $0 las losas se consideraron iguales debidoa ue todos estos tienen igual distribuci&n de tabiuerías carga variabley permanente en todos los niveles eGceptuando el nivel del tec:o uetiene distinta cargas de servicios.

$ C$%(;% 0e %$ t$bi;e#)$:





e=15cm

h=3m

Dimensiones de la pared

h= Altura

e= Espesor

La tabiuería de la ediBcaci&n est9 con*ormada

principalmente por5

PAREDES/ y ( cm de espesor$m de altura.

El 9rea de la pared ser95

Area( pared)=h ( m)∗ Metros Lineales de pared

3e midi& en el plano de planta los metros lineales de pared de /cm de espesor uedando en 0$0 ml y para las paredes de ( cm deespesor se tienen #'0" ml. Calculando las respectivas 9reas se tiene

ue5

1rea /cm esp. $m G 0$0mA#e$ 4( e&' 2 +2 2

1rea (cm esp. $m G #'0"mA#e$ ,( e&' 23,31 2

b E&ti$(i6" 0e 'e& 0e %$ t$bi;e#)$

Para la estimaci&n de los pesos de la tabiuería se consider& usarbloues de arcilla *risados por ambas caras de / y ( cm de espesorue segVn la +orma Criterios y 1cciones mínimas para el proyecto deediBcaciones KC2-E+I+ )//)<'' en su p9g. )( tienes un peso de '/ y)$/ Ng*;m) respectivamente.

24





Peso ( Paredes )= PesoBloques( kgf

m2 )∗ Area( Pared )

Peso10 cmesp=180

kgf

m2∗129,42m

2

Peso10 cmesp=23.295 ,60kgf

Peso15 cmesp=230kgf

m2∗235,38m

2

Peso15 cmesp=54 .137 , 40kgf

PesoTotal paredes= Peso10 cm esp+ Peso

15cmesp

PesoTotal paredes=23.295,60 kgf +54.137,40 kgf

PesoTotal paredes=77 .433kgf

3e considero tambin el uso de puertas de madera de

)/G'/G$cm +$# las cuales aportan un peso de "// Ng*;m$ .! Ng*

Peso ( Paredes y Puertas )=77.433 kgf +1.119 kgf

Peso ( Paredes y Puertas )=78 .552kgf

El peso tributario de la tabiuería se obtiene de dividir el pesoKparedes Z antepec:o por el 9rea del entrepiso. Esta 9rea se obtuvo del

plano aruitect&nico de planta. Resultando5 $!/'/m)

Peso Tabiqueria= Peso ( Paredes y Puertas)

Area del entrepido

Peso Tabiqueria=78552kgf

390,80m2

2





Losa

Mortero

Revestimiento

Baldosa

25cm

2,5cm

3cm

2cm

Losa

Mortero

Revestimiento

Baldosa

20cm

2,5cm

3cm

2cm

Peso Tabiqueria=201,00kgf /m2

CONSIDERACIONES DEL ANALISIS DE CAR!AS

L&$ Ne#v$0$ 0e 2, ( 0e e&'e&#

3e realiza Losa +ervada 1rmada En Un 3entido ya ue sobreesta descansaran residencias donde la cantidad de personas ser9variable y concentradas en ciertas :oras del día mas no constante ylas cargas permanente no consideramos ue sean tan elevadas y deserlo esta losa es considerada como optima tanto en resistenciaKcapacidad de resistir solicitaciones\ como su servicio KdeJeGiones yagrietamientos dentro de par9metros aceptables.

De esta manera se estar9 satis*aciendo las demandas delmercado economía rapidez y tiempo de eecuci&n.

L&$ 5$(i$ 0e 24 ( 0e e&'e&#

22





3e colocaran en los sitios donde las luces son peue,as es decirdonde se conecta con las escaleras y en la sala de mauinas para ue

no eGistan de *ases en los espesores.

CO5PUTOS DE CAR!A

Usando la +orma Criterios y 1cciones mínimas para el proyecto deediBcaciones KC2-E+I+ )//)<'' se estiman las cargas permanentes alas ue va a estar sometida la losa.

PesosEspecíBcos Mg;m$

concreto armado )(//

mort.cemento )(/

mort.calycemento !//

I L&$& 0e e"t#e'i&Cargas Permanentes5

∼ Peso propio Losa +ervada de e5 )( cm wwwwww..wwwwww.....ww..$( Ng*;m)

∼ ?aldosa de >res o Ceramica sobre mortero de e5 $cm w..w...

www.w.... '/ Ng*;m)

∼ Friso Liso de acabado terminado e5 )(cm wwwwwww..w.ww..www()( Ng*;m)

∼ 4abiueria wwwwwww..wwwwwwwwwwwwwwwwww...ww..www)/ Ng*;m)

CP -+1, @H2

Cargas -ariables5

∼ 4abla (. +orma C2-E+I+ )//)<'' apendice <M CV

., @H2

II L&$ 0e te(Cargas Permanentes5

∼ Peso propio Losa +ervada de e5 )( cm wwwwww..wwwwww.....ww..$( Ng*;m)

23





∼ 3obrepiso mortero de cemento de e5 (cm wwwwwww...ww.w.w.... /#( Ng*;m)

∼ Friso Liso de acabado terminado e5 )(cm wwwwwww..w.ww..www()( Ng*;m)

∼ %anto 1s*altico de e5 (mm wwwwwwwww...wwwwwwwwwww..www" Ng*;m)

∼ 4eas 1s*alticaswwwwwww...wwwwwwww...wwwwwwwwwww..www! Ng*;m)

CP +4@H2

Cargas -ariables5

∼

4abla (. +orma C2-E+I+ )//)<'' apendice <2 CV 44 @H2

III L&$ 0e e&($%e#$:Cargas Permanentes5

∼ Peso propio Losa %aciza de e5 )/ cm wwwwww..wwwwwww.....ww..(// Ng*;m)

∼ ?aldosa de >res o Ceramica sobre mortero de e5 $cm w..w...www.w.... '/ Ng*;m)

∼ Friso Liso de acabado terminado e5 )(cm wwwwwww..w.ww..

www()( Ng*;m)

∼ Peso propio de los Escalones wwwwwwwww...w.wwwwwwwww.."$( Ng*;m)

CP .-@H2

Cargas -ariables5

∼ 4abla (. +orma C2-E+I+ )//)<'' apendice <= CV 344 @H2

IV L&$ 0e S$%$ 0e 5$;i"$&:Cargas Permanentes5

∼ Peso propio Losa %aciza de e5 )/ cm wwwwww..wwwwwww.....ww..(// Ng*;m)

∼ 3obrepiso de e5 $(cm w..w...www.wwwwwwwwwwwwwwwwww..... #( Ng*;m)

CP ,.,@H2

2+





Cargas -ariables5

∼ 4abla (. +orma C2-E+I+ )//)<'' nota x # CV

2444 @H2

PREDI5ENSIONADO

Despus de :aber establecido el sistema estructural ue seconsidere m9s conveniente conviene :acer una estimaci&n de lasdimensiones de los diversos elementos de la estructura para apreciarsu inJuencia sobre los ambientes de la ediBcaci&n para tener una ideade costos y para calibrar la resistencia y rigidez de la ediBcaci&n. Estaestimaci&n puede :acerse por mtodos aproGimados basados en losanc:os tributarios de las vigas y en las 9reas tributarias de lascolumnas.

Posteriormente cuando se :aya adoptado una determinadaalternativa se :ar9 un dimensionamiento deBnitivo bas9ndose en lascargas transmitidas por las losas las cuales se calculara previamente laalternativa elegida.

PREDI5ENSIONADO DE VI!AS

En primer lugar se debe di*erenciar las vigas de carga Kauellasue soportan cargas verticales de las vigas sismorresistentes Klas uesoportan en menos proporci&n cargas verticales y est9n sometidasprincipalmente a solicitaciones causadas por la acci&n sísmica.

2,





Fig. $ 3istema de Envigado

VI!AS DE CAR!A

Las cargas de las losas sobre las vigasse reparten atendiendo el anc:o tributariode la viga se denomina anc:o tributario dela viga el promedio de las distancias a lasvigas vecinas sobre el cual actuar9 la cargavertical transmitida por la losa.3eguidamente de *orma conservadora seobtiene una luz aproximada (Laprox )representada por la luz m9s grande a la cual

va a estar sometida la viga.1 continuaci&n se realiza el c9lculodel momento máximo. Es necesario estimarpreviamente la carga antes mencionadasobre la cual va a estar sometida la vigadic:a carga ser9 igual a la carga de servicio conseguida en el an9lisis decargas. El momento m9Gimo viene deBnido de la siguiente manera5

2-





=30cm

h=50cm

Mma=!ser" At Lapro

2

12

3e obtiene el %omento ltimo mayorando el %omento %9Gimocon un *actor de mayoraci&n igual a )'.

%u )' G % m9G.

Una vez conocido el momento Vltimo y con la ecuaci&n5

Mu=#b d2 $fy (1−0.59 $( fy

f % c ))

3e despea el valor Hd con los valores ^ /.! X /./ *y 0)// Ng*;cm) *c )(/ Ng*;cm) y una base asumida de $/ cm. KHddebe aproGimarse a mVltiplos de (.

3e procede a calcular la dimensi&n H: de la siguiente manera5: dZ(cm

Vi$ P6#ti( D:

3e toma como viga de carga para elpredimensionado la del portico D. El primerpaso para pre<dimensionar la viga consisteen identiBcar los valores de la altura y labase. Para ello se asumir9 una base de$/cm y la altura estar9 deBnida por el '{de la luz de la viga.

La viga /D<D tiene una longitud de

"0(m por lo ue las dimensiones inicialesde la viga ser9n5

bHM43434H,4M434

2.





4-M43 % (;$% (;'%e

3e debe c:euear si la viga es adecuada para resistir las cargas alas ue va a estar sometida sabiendo ue la viga tendr9 las siguientescaracterísticas5

f c% =250

kgf

cm2 & y

% =4200 kgf

cm2 ^/.!

3abiendo ue la losa ) tiene una carga de servicio de ')$( Ng*;m)y el anc:o tributario de la losa es de 0')m con lo ue la carga ue caeen la viga por metro lineal es5

q=qser"∗anchoderecha tributario

q=823,5 kgf /m 2∗4,82m

q=3965,15 kgf /m

Calculando la cuantía balanceada5

$b= ' 1∗0.85∗f c

%

fy ∗(

6300

6300+ fy)

Donde _/.'( para *cW|)'/Ng*;cm)

$b=0.85∗0.85∗250

4200∗(

6300

6300+4200)

$b=0.0258

La cuantía m9Gima por ser zona sísmica es5 $ma=0.5∗ $b

$ma=0.5∗0.0258

$ma=0.0129

21





La cuantía mínima es5

$min=14fy

$min= 14

4200

$min=0.0033

Usando un promedio5

$=0.0129+0.0033

2

$=0.0081(0.01

=allando el momento m9Gimo5

Mma=qtotal∗l

2

12

Mma=3965,15 kgf /m∗(6,45m)2

12

Mma=14996 ,4kgf ∗m

El momento de dise,o es5 Mu= Mma∗ &M

Mu=14996,4 kgf m∗1,28

Mu=19195,4 kgf m

Determinando la altura de la viga5

d=

√ Mu

#∗ $∗b∗fy∗(1−0.59∗ $∗( fy

fc % ))

2





d=

√

19195,4kgf m

0.9∗0.01∗0.3m∗4200 kgf

cm2∗(1−0.59∗0.01∗

( 4200

250

))

d=43,35 cm

La altura ser95h=d+recubrimiento

h=43,35+5cm

h=48,35(50cm

Con lo cual la viga /D<D tendr9 :(/cm y b$/cm para el predimensionado.

34





Vi$& Si&##e&i&te"te&

Para el c9lculo de este tipo de vigas es recomendable aplicar uncriterio de rigidez ue permita limitar de alguna manera ladesplazabilidad de la estructura.

La estructura del ediBcio posee un sistema resistente a cargasverticales y :orizontales de tipo aporticada coloc9ndola en la categoríade Estructura 3ismorresistente.

3





A&'e(t& S)&i(&:

3e determinaron los par9metros a utilizarse en el 1n9lisis 3ísmicocon*orme a lo establecido a la +orma -enezolana C2-E+I+<%I+DUR#("<)// para EdiBcaciones 3ismorresistentes estos par9metros son5

Ce*(ie"te 0e $(e%e#$(i6" #i"t$% ALa estructura se encuentra ubicada en la Ciudad de -alencia

Carabobo deBnindose el 9rea como 6ona ( con*orme al %apa de6oniBcaci&n 3ísmica de -enezuela por lo cual segVn la tabla 0. de lanorma C2-E+I+ #("<)// el coeBciente de aceleraci&n :orizontal

obtiene un valor de 1/ /.$/ clasiBcado como de riesgo sísmicoelevado.

Dete#i"$(i6" 0e %$ @#$ e&'e(t#$%En base a la norma C2-E+I+ #("<)// se utilizo un valor del

coeBciente de correcci&n del *actor 1o igual a /.$/ con una *ormaespectral 3) para el 4erreno de Fundaci&n ue sirve de apoyo a laestructura. Con*orme a Estudio >eotecnico.

C%$&i*($(i6" &e" e% ;&En base al punto ".. de la norma C2-E+I+ #("<)// el ediBcio

es clasiBcable como ?) de acuerdo al uso del mismo de la tabla ". seobtiene un *actor de importancia igual a .//. Nive% 0e Di&e #e;e#i0De la tabla ".) de la norma C2-E+I+ #("<)// ser9 necesario un

nivel de dise,o +D$. Ti' 0e &i&te$ e&t#;(t;#$% #e&i&te"te $% &i&En base al punto ".$. de la norma C2-E+I+ #("<)// la

estructura es clasiBcable como tipo I ya ue se tiene un sistema dep&rticos a momento.

F$(t# 0e #e0;((i6" 0e %$ #e&';e&t$ R

En base a la tabla ".0 se considera un coeBciente R " para laestructuras de concreto.

Pe#i0 5$Qi F$(t# 0e $"i*($(i" eQ'"e"te 0e%e&'e(t#

En base a la tabla #. se considera un coe*iciente 4 /# _ )"y p para la estructura.

Pe#i0 C$#$(te#i&ti( 0e v$#i$(i" 0e #e&';e&t$ 0;(ti%

32





Como el *actor de reduccion de respuesta es " y tomando la tabla#.) se obtiene ue 4Z /0.

Resumiendo tenemos ue51o /.$/Forma espectral 3)>rupo ?)Y .//+ivel de Dise,o +D$ 4ipo de Estructura 4ipo IR "

4 /.#_ )."/p .// 4Z /.0 /.!/+iveles (

Pe& tt$% 0e %$ E0i*($(i":3e asume para el predimensionado ue el peso propio de la viga

es de )// Ng*;cm) y el de las columnas es de // Ng*;cm)

3e estima el peso del entrepiso como5Pentrepiso //{ CP Z )({ C-Pentrepiso "0'( Ng*;cm) Z )({K#( Ng*;cm)

Pe"t#e'i& -22, @H(2

Carga total entrepiso P entrepiso Z Ppv Z PpcC$#$ tt$% e"t#e'i& 22, @H(2

Carga total tec:o CP Z Ppv Z Ppc

C$#$ tt$% te( .+, @H( C$#$ tt$% te( S5

Peso 4otal x+iveles G 1rea G KCarga entrepiso Z Carga tec:o ZCarga tec:o 3%

Pe& Tt$% 2132.+ t"

33





Pe#i0 F;"0$e"t$% 0e Vib#$(i6": 4a Ct G :n /#(

Ct //# para ediBcios de concreto armado o miGtos 4a //# G K( /#(

T$ 4,33 &eA(e%e#$(i" 0e 0i&e:Caso de Estudio5 4Z | 4 | 4

Ad=∝#' A

0

)

Ad=1 0,95 2,6 0,3

6

Ad=0,124m /s

C#te B$&$%:

*1=1,4 ( N +9

2 N +12 ) *

1=1,4 ( 5+9

2 5+12 )+ *1=0,8909+ e escoge por ser el mayor

*2=0,8+

1

20

( T

T ¿−1

) *

2=0,8+

1

20 ( 0,5340,7−1)+ *

2=0,7881

-/ G 1d G T-/ /'!/! G /)0 G )'$)#0

V4 3-1 t"

P#e0ie"&i"$0:Para el predimensionado se aplica la siguiente ecuaci&n5

-"= -c

/

/ 0−1

En donde5

3+





/ 0=1min

h =

Vh

12 2 ( 1

-c )

c= 3c

Lc

2=15100√ f % c

Para el c9lculo de la dimensi&n : de la viga se plantea unaecuaci&n donde igualamos la }Mv antes obtenida a la sumatoria de lasrigideces por nivel de las vigas de acuerdo a las di*erentes longitudes

de donde se procede a despear dic:o valor.

RIGIDECES DE COLUMNAS

$%t;#$ 0ee"t#e'i&<= $

COLU5NAS

C%;"$&

b<(= $<(= L<(= (

E3~UI+ER13 0 $/ 0/ $//

)$$$

CE+4R1LE3 ! (( (( $//

))'##

L14ER1LE3 ) 0/ (/ $//"""

#

Mc<n0"#

#

////#' ///)

Wv )"'''#

Vi$&

LongitudKm

/ 0"( $"$( (/$

3,





bh3=

1

∑ . "( ¿Vigas12

L"iga)

1sumiendo b $/cm se obtiene un : !#cm pero debecumplirse la consideracion minima de b: por lo ue las dimensionesde las vigas sismoresistentes serian de $/G$/cm

3-





3.





PREDI5ENSIONADO DE COLU5NAS

El primer paso para el predimensionado decolumnas es la ubicaci&n de dic:as columnas enla planta de la ediBcaci&n. Una vez ue lascolumnas se encuentran ubicadas se determinael área tributaria (At) ue le corresponde a cadauna de ellas.

El siguiente paso es estimar la carga ue

actuar9 sobre el 9rea tributaria antesdeterminada para la cual se usar9 la siguientecombinaci&n de carga5

~ .)KCP Z ."KC-3e tomar9 una carga estimada para las

columnas de // Ng*;m) y para las vigas de )//Mg*;m) ue se encuentran dentro del rango sugerido en el H%anual para

31





el proyecto de estructuras de concreto armado para ediBcaciones estose realiza de dic:a manera debido a ue en esta etapa se desconoce

c&mo ser9n realmente las vigas y columnas de la ediBcaci&n.

Para predimensionar utilizamos la siguiente ecuaci&n5

Ac= P

4 f % c

Donde\P5 Carga estimada KNg*;m) multiplicado por el 9rea tributaria Km).Y5 Factor de volcamiento de acuerdo al tipo de columna para

columnas esuineras /.)/ para columnas laterales /.)( y para

columnas centrales de /.)' K%anual para el proyecto de estructuras deconcreto armado para ediBcaciones.

La dimensi&n mínima para columnas es igual a $/ cm de acuerdoa la +orma EdiBcaciones 3ismorresistentes C2-E+I+ #("<)//.

Determinamos el valor de : de c9lculo dividiendo el valor de 1centre la base asumida5

h= Ac

b

Como criterio de dise,o sí el valor arroado es menor ue $/ cmtomaremos : $/ cm si el valor supera los $/ cm : ser9 igual a dic:ovalor redondeado a mVltiplos de (. Como la ediBcaci&n se realizar9 concolumnas de secci&n transversal cuadrada la base de dise,o ser9 igualal valor de H:.

3





Fig. 0 1reas 4ributarias de las Columna

COLU5NAS ESXUINERAS

COLUMNAS DE

ENTREPISOS

COLUMNAS DE

TECHO>;<WH2

=0'

)>;<WH2=

/(0

Y /#

C%;"$&E&;i"e#$

&Ai Pi

C%;"$&E&;i"e#$&

Ai Pi

1/<E/<10<E0

#('/#0!

!" 1/<E/<10<E0#('

#!'!$)

+4





NIVEL PI Pi A b $ $DI5ENSIO

N

4ec:o#!'!

$)#!'!$

)'#!' $/

")"" $/ $/$/

0/#0!!"

'#$!)'

00/!) $/

0"!# $/ $/$/

$/#0!!"

)!0'!)$

"!$'" $/

)$)! $/ $/$/

)/#0!!"

0/)$!!

!0"' $/ $(" $) $/0/

/#0

!!"

(/!'!

0

!!

# $/

$!!!

0/ $/0/

COLU5NAS CENTRALES

COLUMNAS DE

ENTREPISOS

COLUMNAS DE

TECHO

COLUMNAS DE

PisoSM>;<WH

2= 0')>;<WH

2= /(0>;<WH

2= 0)(/Y /)' Ai .

Pi 2.,4

C%;"$&

Ce"t#$%e&

Ai PiC%;"$&Ce"t#$%e&

Ai Pi

?<C<D<?)<C)<D)<?$<C$<D$

$$"000#0#

(

?<C<D<?)<C)<D)<?$<C$<D$

$$" $$/($00

NIVEL PI Pi A b $ $DI5ENSI

ON

4ec:o 3%$$/($

00$$/($0

00#)! $/ (#0 $/ $/$/

4ec:o$$/($

00$$/($0

00#)! $/ (#0 $/ $/$/

+





0000#0

#(##()'

!/#

( $/$"!

' $# $/0/

$000#0

#())//)

!0#0)

! 0/0$(#

) 00 0/(/

)000#0

#(""0##

#/)$#'

$ (/0#("

( 0' (/(/

000#0

#()/!()

0($/$

" (/"/)#

) " (/"/

COLU5NAS LATERALES

COLUMNAS DEENTREPISOS

COLUMNAS DETECHO

>;<WH2= 0')

>;<WH2= /(0

Y /)$

C%;"$&

L$te#$%e&Ai Pi

C%;"$&L$te#$%e&

Ai Pi

?/<C/<D/<

?<C<D<?)<C)<D)<?$<C$<D$

(!' ))"")'0

?2<C/<D/<

?<C<D<?)<C)<D)<?$<C$<D$

(!' "'0)!)

NIVEL PI Pi A b $ $DI%E+3I2

+

4ec:o"'0)

!)"'0)!

))!)!

) $/ !#"0 $/ $/$/

0))"")

'0$!(/(#

""'#/

" $/))!/

) $/ $/$/

$

))"")

'0

")"'(

!

/'

) $/ $"/0 $# $/0/

)))"")

'0'0'$0

$0#(

$ 0/$"''

$ $# 0/0/

))"")

'0/#0!0

)"'"!

( 0/0"#$

# 0# 0/(/

Resumiendo tenemos ue el predimensionado de las columnas por

nivel es5

+2





E&;i"e#$& Ce"t#$%e& L$te#$%e&b b b

TS5 $/ $/ $/ $/ $/ $/TEC8O $/ $/ $/ $/ $/ $/

+ $/ $/ $/ 0/ $/ $/3 $/ $/ 0/ (/ $/ 0/2 $/ $/ (/ (/ 0/ 0/ $/ 0/ (/ "/ 0/ (/

siguiendo el procediiento anterior se calculan todas las columnas

mediante las tablas dise,adas en eGcel.

+3





++





IDENTIFICACION DE PORTICOS

+,





+-





+.





+1





+





,4





,





,2





,3





5ETODOLO![A DE AN\LISIS DEL SISTE5A ESTRUCTURAL

El c9lculo y dise,o de las losas nervadas *ueron evaluadosutilizando tablas programadas en eGcel y se veriBco resultados el

so*tare IP$ losas.

De&(#i'(i6" 0e 0$t& 0e e"t#$0$ ;ti%i$0& e" e% i'3 %&$&

Para el ingreso de los datos en dic:o so*tare se reuirio5

∼ Espesor y anc:o de dise,o de la losa ya sea maciza K// o

nervadaK/( los cuales el programa los trae por de*ecto.

∼ Dimensionado del esuema estructural de la losa donde se

deBnen las distancias entre apoyos de las *ranas de dise,o

establecidas.∼ DeBnicion de vinculos eGternos.

∼ DeBnicion de las cargas de servicio por medio del parametro

T ue signiBca sumar las cargas gravitacionales producto

del analisis de carga Kcp Zcv y multiplicadas por el anc:o de

dise,o segVn sea el caso losas macizas o nervadas.

,+





∼ La relacion cp;cv.

∼ El *actor de mayoracion ue resulta de dividir las cargas

mayoradas entre las cargas de servicio.∼ DeBnir las distancias minimas de los apoyos.

∼ Realizar analisis de la losa.

El an9lisis sísmico es e*ectuado mediante el %etodo Estatico

Euivalente y el %etodo de 4orsion Estatica Euivalente en el cual se

calcularon los cortes totales provenientes de la traslacion y los

momentos torsores a continuacion se presenta el procedimiento

descrito5

. 2bservando las 9reas del ediBcio en plantas se evalu& ue :abía

mas rigidez en una 9rea ue otra puesto al dise,o de la ediBcaci&n y los

elementos ue la complementaba s concluyo en separar el ediBcio en

) m&dulos ue lo identiBcamos como modulo 1 modulo ? y modulo C.

En cada m&dulo se le analiz& las luces en planta con*orme como se

armaría los sentidos de las losas.

). 3e armo en el sentido de la luz menor teniendo en cuenta la

eGistencia de apoyo en ese sentido.$. %odulo 1\ Esta parte de la ediBcaci&n sus dimensiones son m9s

grandes en comparaci&n con los otros m&dulos por lo ue la mayoría de

los c9lculos de son realizados en esta parte como lo son la distribuci&n

de cortante por traslaci&n y por p&rticos utilizando el mtodo de la

torsi&n Est9tica Euivalente los c9lculos del radio de giro inercial y

torsional los c9lculos del centro de masas centros de cortantes y

centros de rigidez c9lculos de los momentos torsores c9lculo de las

*uerzas cortantes por torsi&n c9lculo de las *uerzas laterales de dise,o y

por Vltimo el c9lculo de cortantes\ 3e debe acotar ue los balcones uese encuentran en la estructura son de dimensiones peue,as estos se

realizaran en *orma de macizado por lo ue en los c9lculos no se

tomaran en cuenta su distribuci&n de losas se :izo en direcci&n de la

parte m9s corta uedando $ losas en total de la siguiente manera5 de

izuierda a derec:a y de abao :acia arriba las losas a los laterales est9n

,,





apoyadas de ( columnas donde ) son esuineras y $ laterales y en la

parte central est9n apoyadas de $ centrales y ) laterales. El ediBcio es

muy simtrico por lo ue su centro de masa *ue muy *9cil obtener porser un 9rea conocida y los respectivos c9lculos antes mencionados no

*ueron diBcultosos por la decisi&n de separarlos en m&dulos las

dimensiones de las columnas y vigas *ueron razonables ya ue es un

ediBcio de 0 niveles m9s nivel tec:o.

0. %odulo ?\ En esta ediBcaci&n se encuentra los elementos de las

escaleras y sala de m9uina como se decidi& separar los ediBcios en

m&dulos una de las soluciones m9s *actibles *ue la colocaci&n de una

losa maciza y vigas adyacentes auGiliares ue unen el modulo 1 y C

*uncionando como apoyo para el armado de la misma\ por lo ue la losase trat& con apoyos simples. 3e colocaron cuatros columnas para

sostener las estructura de la sala de m9uina unidos por medio de vigas

auGiliares\ se debe se,alar ue por colocar mnsulas de apoyos al ser

separados en m&dulos deben eGistir untas 3ismorresistentes y un

adecuado aislamiento para ue las estructuras no c:ouen entre si ya

ue se mueven independientemente o tomar la decisi&n como la

planteada en este proyecto de regularizar la estructura en planta por

medio de vigas ue arriostren ambos modulos a los eGtremos.

(. %odulo C\ Resulta ue esta es la misma estructura ue el

modula 1 pero es la mitad por lo ue se realizar el mismo tratamiento

en ambos sentidos. Cumpliendo con todos los reuerimiento ue

necesitan las estructuras.

RESULTADOS DE LAS FUERZAS CORTANTES DEFINITIVAS

FUERZAS CORTANTES DEFINITIVAS EN /

NIVEL V4T VT VC2T V3T V+T V.T V1T 43% /// /// /// /// /// /(/ // 4ec:o ' /' /!' /'' /#' (! /)$

0 ''# )))$ ))/ )'/ '( '#$ /$!$ ))!0 $$)/ $)'' $)(( ))/" !) /0)) )!(/ $#"# $#$' $#/! )'"/ !0/ /$( )("! 0'0" 0#'# 0#)' )00" (0! /$0

,-





FUERZAS CORTANTES DEFINITIVAS EN ]NIVEL VTA VTB VTC VTD VTE VB^F

43% /// /// /") /// /// /0/ 4ec:o )"/ ))" "0 )'" $'" $('0 !)" )""/ $0/$ )')0 )#/ ('/$ ))/) $!!' 0"#! 0)0$ )0' (##) $)'! 0)0( 0!)" 0(// $"!" ($0 )'(' (/'( (#0/ ($! $)$ 0)

DETALLES

AR5ADO DE LOSAS _ LOSA ENTREPISO

,.





AR5ADO DE LOSAS _ LOSA TEC8O

,1





AR5ADO DE LOSAS _ LOSA TEC8O SALA DE 5AXUINAS

,





ORIENTACION DE COLU5NAS

-4





5ETODO ESTATICO EXUIVALENTE

-





Este mtodo se aplicar9 de acuerdo a lo establecido en la+orma -enezolana C2-E+I+ EdiBcaciones 3ismorresistentes

#("<5)//.3e debe determinar cada uno de los par9metros sísmicos

necesarios para el c9lculo del Corte Basal (Vo). 1 saber5 1o YR Forma Espectral >rupo 4ipo.

De acuerdo a la zoniBcaci&n sísmica en -enezuelaestablecida en la tabla 0.) de dic:a norma al encontrarse elproyecto ubicado en el municipio -alencia Estado Carabobo lazona sísmica correspondiente ser9 la nVmero (. Por lo cual elcoeBciente de aceleraci&n vertical 1o ser9 igual a 434 Ktabla

0..En los datos arroados por el estudio geotcnico del

proyecto se obtuvo una @#$ e&'e(t#$% S2 para unapro*undidad del estrato K( < (/ m y -ps entre K)(/<0// m;s.El *actor de correcci&n del coeBciente de aceleraci&n:orizontal ser9 igual a 44

El uso de la ediBcaci&n es residencial le corresponde!#;' B2. Por lo ue el *actor de importancia KY uecorresponde ser9 44 con nivel de dise,o ND3

Es una estructura Ti' I por ser un sistema aporticadoresistente a acciones sísmicas mediante columnas y vigas. 1lser dic:a estructura de concreto armado con +D$ y tipo deestructura 4ipo I el *actor de reducci&n de respuesta R es -4.

El periodo *undamental de vibraci&n 4 de la ediBcaci&n esde 4,3 determinado a travs del uso de la ecuaci&n del valor

del periodo estimado Ta=5t hn0.75

. 3iendo Ct //# por ser

una estructura de concreto armado y :n ( m Kaltura :asta

el Vltimo nivel ( de $ metros de altura cada uno.La ordenada 1d de los espectros de dise,o corresponde

al rango 4Z | 4 | 4 por lo cual5

Ad=4#'Ao

)

-2





Para el c9lculo del *actor de modi*icaci&n se tomar9 elmayor valor entre las siguientes ecuaciones5

*=1.4 [ N +92 N +12 ]

T ∗¿−1

T ¿

*=0.80+ 1

20¿

El mayor valor *ue el arroado por la primera *&rmuladonde /.'!.

Una vez obtenido todos los valores anteriormentecalculados se procede al c9lculo del corte basal5

Vo= Ad * 6

D&nde T es9 deBnido como el peso de la ediBcaci&n. Vo

= 7!"##$%&. 3e debe cumplir

Vo

6 7

4Ao

)

0.1070.05(58MPL2)

3e procede al c9lculo de la *uerza tope Ft de laediBcaci&n la cual debe veriBcar ue est comprendida entrelos límites normativos.

T ∗¿−0.02

0.06T ¿

¿ &t =¿

0.04Vo9&t90.01Vo

-3





En este caso Ft '(//.) Mg* por lo cual no est9dentro del rango establecido por la norma por lo ue Ft vendr9dado por5

&t =0.04V 0=28758.21

La *uerza sísmica para cada nivel viene dada por5

&i=(Vo− &t ) 6ihi

-6:h:

K3er9n mostradas posteriormente en la distribuci&n de*uerzas

Como eGiste sobre la ediBcaci&n un apndice el cual est9evidenciado por la sala de m9uinas del ascensor de laediBcaci&n se debe calcular la *uerza tope Fp.

&p=( &i

6i )5p6p

El cociente Fi;Ti debe cumplir5 &i

6i>4#Ao

Para este caso no se cumple dic:o reuerimiento por locual5

&i

6i=4#Ao=0.27

&p=788.67 gf

La *uerza lateral sísmica en el Vltimo nivel K4ec:o ser9 igual a Fn

Fi Z Ft

!ivel "i #i

$echo %M 788.67 788.67

-+





$echo 251131.53 251917.20

& 187129.49 439046.69

3 140347.12 579393.812 93564.75 672958.56

1 46782.37 719740.93

+ota5 El Corte ?asal en el primer nivel debe ser igual alcalculado previamente.

5`t0 0 T#&i6" E&tati($ E;iv$%e"te <5TEE=

En primer lugar se debe dividir cada nivel em varias 9reasK1i de acuerdo a la cantidad de losas eGistentes atendiendos&lo a las cargas verticales aplicadas sobre las losas. Una vezdeBnidas se determina los valores de las di*erentes 9reas.

3e procede a ubicar un sistema de ees coordenados 7en la esuina in*erior izuierda respecto al cual se :ar9re*erencia a las distintas 9reas establecidas calculando así lascoordenadas Ki7i del centro de masa de cada una ellas.

1 continuaci&n se aplican las siguientes ecuaciones para

determinar las coordenadas de los centros de masa de cadanivel5

;cm= -6i;i

-6i < = c m=

-6i=i

-6i

Para Ti en el caso de las losas incluye Tcp Z {Tcv

De igual *orma se procede al c9lculo de los centroscortantes para cada nivel los cuales dependen de la

distribuci&n vertical de las *uerzas sísmicas y de lascoordenadas de los centros de masa de cada nivel.

;cc= -&i;cmi

Vi <=cm=

-&i=cmi

Vi

Nive% ]((<= /((<= 43% (."0 #./)

-,





4ec:o )./) !.(0 .!$ !."

$ .! !.#) .'! !.# .'! !.#

3e determinan las rigideces de los di*erentes miembrosestructurales por nivel de las columnas y de las vigas enambas direcciones K y 7 recordando ue la rigidez de cadaelemento viene dada por5

= 3

L

Donde la inercia ser9 igual a5

3 =b h

3

12

El siguiente paso es realizar la sumatoria por nivel de lasrigideces de las columnas y las vigas y se procede a calcularlas rigideces de los p&rticos en ambas direcciones aplicandolas ecuaciones de Tilbur correspondientes a cada nivel.

- er +ivel

)1=

48 2

h1

4 h1

-c1+

h2+h1

-" 1+ -c 1

12

- )do +ivel

) 2=

48 2

h2

4 h2

-c 2+

h3+h2

-" 2+

h2+h1

-"1+ -c1

12

--





- +iveles Intermedios

)i=

48 2

hi4hi

-.ci+h(i+1)+hi -."i

+hi+h(i−1) -."(i−1)

- ltimo +ivel

)n=

48 2

hn

4 hn

-cn+

hn

-"n+

hn+2h(n−1) -"(n−1)

Conseguidos los valores de las rigideces de cada p&rticose procede al c9lculo de los centros de rigidez los cuales sedeterminan de la siguiente *orma5

;cr= -y;port

-y <=cr=

-=port

-

CENTROS DE RI!IDEZ

NIVELES ](# /(# 43% (.") #.)#

tec:o $.// '.""

0 ).!" '.""

$ ).'# '."') ).') '.#$ )."! '.#$

3e procede al c9lculo de los radios de giro torsional encada direcci&n en donde las coordenadas de los p&rticos ser9n

respecto de los centros cortantes.

rt =√ - =

2+ - y; 2

3e determinan los radios de giro inercial donde lasdimensiones b y : corresponden a las dimensiones de las

-.





- Cortes 4raslacionales

Vp@rtico=Vi port ico

-i

- Cortes 4orsionales

Vp= p =pcr

-p =pcr2+ - py;pcr

2 Mt

Vpy= py ;pcr

-p =pcr2+ - py;pcr

2 Mty

Los cortes totales ser9n igual a la suma de los cortes

traslacionales y los cortes torsionales.

FUERZAS CORTANTES DEFINITIVAS EN / NIVEL V4T VT VC2T V3T V+T V.T V1T 43% /.// /.// /.// /.// /.// /.(/ /./tec:o .' ./' /.!' /.'' /.#' (.! /.)$

0 '.'# )).)$ ))./ ).'/ '.( '.#$ /.$!$ )).!0 $$.)/ $).'' $).(( ))./" !.) /.0)) )!.(/ $#."# $#.$' $#./! )'."/ !.0/ /.$( )(."! 0'.0" 0#.'# 0#.)' )0.0" (.0! /.$0

FUERZAS CORTANTES DEFINITIVAS EN ] NIVEL VTA VTB VTC VTD VTE VB^F 43% /.// /.// /.") /.// /.// /.0/tec:o )."/ ).)" ".0 ).'" $.'" $.('

0 !.)" )"."/ $0./$ )'.)0 ).#/ (.'/$ ))./) $!.!' 0".#! 0).0$ )0.' (.##) $).'! 0).0( 0!.)" 0(.// $".!" (.$0

-





)'.(' (/.'( (#.0/ ($.! $).$ 0.)

50e% '$#$ e% A"a%i&i&

Las im9genes siguientes muestran los modelos empleados para elan9lisis estructural en el programa E41?3 v $ tambin se indica elsistema de re*erencia5

Foto n1! "o#$%o &'(' $% 'n'%)*)*+ ,)*t' t()#)"$n*)on'%.

.4





Foto n2! "o#$%o &'(' $% 'n'%)*)*+ ,)*t' 'nt$()o(

Foto n3! "o#$%o &'(' $% 'n'%)*)* ,)*t' %'t$('%.

A((i"e& 0e &i&

Para el an9lisis sísmico se asumieron las siguientes :ip&tesis=ip&tesis del an9lisis5.<La estructura se comporta linealmente el9stica.).<EGisten dia*ragmas rígidos a nivel de piso los ue deBnen un sistemacon tres grados de libertad dos traslaciones perpendiculares entre sí yun giro todos ellos re*eridos al centro de gravedad del nivel.

$.< La estructura est9 empotrada a nivel basal. KColumnas0.< 4odos los elementos ue con*orman la estructura soportan rigidez porJeGi&n corte y es*uerzo aGial.

.





Foto n4! #$t$(")n')on #$ %o* #)'(/'"'*

Ce;e&

ODOS DE VIRACION.

Mode Period

1 0.554

2 0.516

3 0.492

4 0.2

5 0.185

6 0.183

.2





7 0.155

8 0.146

9 0.133

10 0.115

11 0.109

12 0.107

E% &()"$( "o#o #$ ,)(')n ' $$'( $* $% "o#o n1 $ ($*%t' *$( $% "o#o

n#'"$nt'%+ $% '% *$/n n$*t(o #)*$o &'*' ' *$( n "o#o #on#$ &($#o")n' %'

t('*%')n #$ %' $#))')n.

Foto n5! "o#o #$ ,)(')on 1 - 0.554 *$/

.3





Foto n6! "o#o #$ ,)(')on 2 - 0.5515 *$/

.+





Foto n7! "o#o #$ ,)(')on 3 - 0.492 *$/

Foto n8! "o#o #$ ,)(')on 4 - 0.2 *$/

.,





Foto n9! "o#o #$ ,)(')on 5 - 0.185 *$/

Foto n10! "o#o #$ ,)(')on 6 - 0.183 *$/

Foto n11! "o#o #$ ,)(')on 7 - 0.155 *$/

.-





Foto n12! "o#o #$ ,)(')on 8 - 0.146 *$/

Foto n13! "o#o #$ ,)(')on 9 - 0.133 *$/

..





Foto n14! "o#o #$ ,)(')on 10 - 0.115 *$/

Foto n15! "o#o #$ ,)(')on 11 - 0.109 *$/

.1





Foto n16! "o#o #$ ,)(')on 12 - 0.107 *$/

Derivas

TABLE: StoryResponse

INDIC AR

L.ENTREPISOS 3 R=

GRUPO= B!

St#

E%ev$ti

"

L($ti

" ]?Di# /?Di#

]?Di#

5i"

/?Di#

5i"

DESP

S]

DESPS

S/ m C% C%3tory" ' 4op / /

0)/0'$

//'0'!(

3tory( ( 4op / /

(/#'"

/)(#0($ ) /)

3tory0 ) 4op / /

/(/$0"

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3tory$ ! 4op / /

/'/'$$

/'('#( /' /)

3tory) " 4op / /

/0##!(#

/!$!$ /( /

3tory $ 4op / / /!#/$0 //(/"! /) ///(?ase / 4op / / / / / /CHE"UEO #$#%& 'i (ALORES LIMITEStQ<

=t<

= iQ i ] / K/'R[ K/'R[

.





Gi yi

(#" !" !" / ///$) /0' !" !" / ///$) /$'0 !" 00 0' ///0' ///")0 0' 00 0(" ///0' ///()!" /)0 !" /)0 ///$) /////'/ / / / / /

'(E)*E+ DE '*A!$A%

'(' &$(")t)( n #)*$o "'* o&t)"o ($*&$to ' %' ($%')on #$ %' 'nt)#'# #$ '(o on

($*&$to ' %' *$)on t('*n,$(*'% #$% $%$"$nto #$ on($to + *$ #$)#$ '#o&t'( n' 'nt)'

$ no *o($ &'*$ %o* ,'%o($* #$ 3: $n o%"n'* ; #$% 1+5: $n ,)/'*. R$%$<'n#o*$ %o*

,'%o($* $n %'* *)/)$nt$* )"=/$n$*!

14





Foto n17! 'nt)'* &o(t)o A

1





Foto n18! 'nt)'* &o(t)o

12





Foto n19! 'nt)'* &o(t)o >

13





Foto n20! 'nt)'* &o(t)o C

1+





Foto n21! 'nt)'* &o(t)o D

1,





Foto n22! 'nt)'* &o(t)o E

1-





C8EXUEO -H,VI!A COLU5NA

Foto n23! $$o &o(t)o A

1.





Foto n24! $$o &o(t)o

11





Foto n25! $$o &o(t)o >

1





Foto n26! $$o &o(t)o C

4





Foto n27! $$o &o(t)o D





Foto n28! $$o &o(t)o E.

2





5e#i$ 0e C$%(;%

P$#$et#& Si&i(&

3





P#e0ie"&i"$0 0e C%;"$&

+





P#e0ie"&i"$0 0e vi$&

,





-





.





1





5EE





44





4





42





43





4+





4,





4-





4.





41





4





2





3





+





,





-





.





1





2





PLANOS

22





23





2+





2,





2-





2.





21





2





34





3





32





33





3+





3,





3-





3.





31





3





+4

proyecto cocreto

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