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Aztec Informatica ® * MAX 10.0 Relazione di calcolo 1 Muro in c.a. tipo 1 Normative di riferimento - Legge nr. 1086 del 05/11/1971. Norme per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio, normale e precompresso ed a struttura metallica. - Legge nr. 64 del 02/02/1974. Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche. - D.M. LL.PP. del 11/03/1988. Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilitàdei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione. - D.M. LL.PP. del 14/02/1992. Norme tecniche per l'esecuzione delle opere in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche. - D.M. 9 Gennaio 1996 Norme Tecniche per il calcolo, l' esecuzione ed il collaudo delle strutture in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche - D.M. 16 Gennaio 1996 Norme Tecniche relative ai 'Criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi' - D.M. 16 Gennaio 1996 Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche - Circolare Ministero LL.PP. 15 Ottobre 1996 N. 252 AA.GG./S.T.C. Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche di cui al D.M. 9 Gennaio 1996 - Circolare Ministero LL.PP. 10 Aprile 1997 N. 65/AA.GG. Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche di cui al D.M. 16 Gennaio 1996 - Norme Tecniche per le Costruzioni 2008 (D.M. 14 Gennaio 2008) Il calcolo dei muri di sostegno viene eseguito secondo le seguenti fasi: - Calcolo della spinta del terreno - Verifica a ribaltamento - Verifica a scorrimento del muro sul piano di posa - Verifica della stabilità complesso fondazione terreno (carico limite) - Verifica della stabilità globale Calcolo delle sollecitazioni sia del muro che della fondazione, progetto delle armature e relative verifiche dei materiali

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Aztec Informatica® * MAX 10.0 Relazione di calcolo 1

Muro in c.a. tipo 1 Normative di riferimento - Legge nr. 1086 del 05/11/1971. Norme per la disciplina delle opere in conglomerato cementizio, normale e precompresso ed a struttura metallica. - Legge nr. 64 del 02/02/1974. Provvedimenti per le costruzioni con particolari prescrizioni per le zone sismiche. - D.M. LL.PP. del 11/03/1988. Norme tecniche riguardanti le indagini sui terreni e sulle rocce, la stabilitàdei pendii naturali e delle scarpate, i criteri generali e le prescrizioni per la progettazione, l'esecuzione e il collaudo delle opere di sostegno delle terre e delle opere di fondazione. - D.M. LL.PP. del 14/02/1992. Norme tecniche per l'esecuzione delle opere in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche. - D.M. 9 Gennaio 1996 Norme Tecniche per il calcolo, l' esecuzione ed il collaudo delle strutture in cemento armato normale e precompresso e per le strutture metalliche - D.M. 16 Gennaio 1996 Norme Tecniche relative ai 'Criteri generali per la verifica di sicurezza delle costruzioni e dei carichi e sovraccarichi' - D.M. 16 Gennaio 1996 Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche - Circolare Ministero LL.PP. 15 Ottobre 1996 N. 252 AA.GG./S.T.C. Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche di cui al D.M. 9 Gennaio 1996 - Circolare Ministero LL.PP. 10 Aprile 1997 N. 65/AA.GG. Istruzioni per l'applicazione delle Norme Tecniche per le costruzioni in zone sismiche di cui al D.M. 16 Gennaio 1996 - Norme Tecniche per le Costruzioni 2008 (D.M. 14 Gennaio 2008) Il calcolo dei muri di sostegno viene eseguito secondo le seguenti fasi: - Calcolo della spinta del terreno - Verifica a ribaltamento - Verifica a scorrimento del muro sul piano di posa - Verifica della stabilità complesso fondazione terreno (carico limite) - Verifica della stabilità globale Calcolo delle sollecitazioni sia del muro che della fondazione, progetto delle armature e relative verifiche dei materiali

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Calcolo della spinta sul muro Valori caratteristici e valori di calcolo Effettuando il calcolo tramite gli Eurocodici è necessario fare la distinzione fra i parametri caratteristici ed i valodi di calcolo (o di progetto) sia delle azioni che delle resistenze. I valori di calcolo si ottengono dai valori caratteristici mediante l'applicazione di opportuni coefficienti di sicurezza parziali γ. In particolare si distinguono combinazioni di carico di tipo A1-M1 nelle quali vengono incrementati i carichi permanenti e lasciati inalterati i parametri di resistenza del terreno e combinazioni di carico di tipo A2-M2 nelle quali vengono ridotti i parametri di resistenza del terreno e lasciati inalterati i carichi. Operando in tal modo si ottengono valori delle spinte (azioni) maggiorate e valori di resistenza ridotti e pertanto nelle verifiche globali è possibile fare riferimento a coefficienti di sicurezza unitari. Metodo di Culmann Il metodo di Culmann adotta le stesse ipotesi di base del metodo di Coulomb. La differenza sostanziale è che mentre Coulomb considera un terrapieno con superficie a pendenza costante e carico uniformemente distribuito (il che permette di ottenere una espressione in forma chiusa per il coefficiente di spinta) il metodo di Culmann consente di analizzare situazioni con profilo di forma generica e carichi sia concentrati che distribuiti comunque disposti. Inoltre, rispetto al metodo di Coulomb, risulta più immediato e lineare tener conto della coesione del masso spingente. Il metodo di Culmann, nato come metodo essenzialmente grafico, si è evoluto per essere trattato mediante analisi numerica (noto in questa forma come metodo del cuneo di tentativo). Come il metodo di Coulomb anche questo metodo considera una superficie di rottura rettilinea. I passi del procedimento risolutivo sono i seguenti: - si impone una superficie di rottura (angolo di inclinazione ρ rispetto all'orizzontale) e si considera il cuneo di spinta delimitato dalla superficie di rottura stessa, dalla parete su cui si calcola la spinta e dal profilo del terreno; - si valutano tutte le forze agenti sul cuneo di spinta e cioè peso proprio (W), carichi sul terrapieno, resistenza per attrito e per coesione lungo la superficie di rottura (R e C) e resistenza per coesione lungo la parete (A); - dalle equazioni di equilibrio si ricava il valore della spinta S sulla parete. Questo processo viene iterato fino a trovare l'angolo di rottura per cui la spinta risulta massima. La convergenza non si raggiunge se il terrapieno risulta inclinato di un angolo maggiore dell'angolo d'attrito del terreno. Nei casi in cui è applicabile il metodo di Coulomb (profilo a monte rettilineo e carico uniformemente distribuito) i risultati ottenuti col metodo di Culmann coincidono con quelli del metodo di Coulomb. Le pressioni sulla parete di spinta si ricavano derivando l'espressione della spinta S rispetto all'ordinata z. Noto il diagramma delle pressioni è possibile ricavare il punto di applicazione della spinta.

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Spinta in presenza di sisma Per tener conto dell'incremento di spinta dovuta al sisma si fa riferimento al metodo di Mononobe-Okabe (cui fa riferimento la Normativa Italiana). La Normativa Italiana suggerisce di tener conto di un incremento di spinta dovuto al sisma nel modo seguente. Detta ε l'inclinazione del terrapieno rispetto all'orizzontale e β l'inclinazione della parete rispetto alla verticale, si calcola la spinta S' considerando un'inclinazione del terrapieno e della parte pari a

ε' = ε + θ

β' = β + θ

dove θ = arctg(kh/(1±kv)) essendo kh il coefficiente sismico orizzontale e kv il coefficiente sismico verticale, definito in funzione di kh. In presenza di falda a monte, θ assume le seguenti espressioni: Terreno a bassa permeabilità

θ = arctg[(γsat/(γsat-γw))*(kh/(1±kv))]

Terreno a permeabilità elevata

θ = arctg[(γ/(γsat-γw))*(kh/(1±kv))]

Detta S la spinta calcolata in condizioni statiche l'incremento di spinta da applicare è espresso da

∆S = AS' - S

dove il coefficiente A vale

cos2(β + θ)

A = ––––––––––––––––––––––––––––– cos2βcosθ

In presenza di falda a monte, nel coefficiente A si tiene conto dell'influenza dei pesi di volume nel calcolo di θ. Adottando il metodo di Mononobe-Okabe per il calcolo della spinta, il coefficiente A viene posto pari a 1. Tale incremento di spinta è applicato a metà altezza della parete di spinta nel caso di forma rettangolare del diagramma di incremento sismico, allo stesso punto di applicazione della spinta statica nel caso in cui la forma del diagramma di incremento sismico è uguale a quella del diagramma statico. Oltre a questo incremento bisogna tener conto delle forze d'inerzia orizzontali e verticali che si destano per effetto del sisma. Tali forze vengono valutate come

FiH = khW FiV = ±kvW

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dove W è il peso del muro, del terreno soprastante la mensola di monte ed i relativi sovraccarichi e va applicata nel baricentro dei pesi. Il metodo di Culmann tiene conto automaticamente dell'incremento di spinta. Basta inserire nell'equazione risolutiva la forza d'inerzia del cuneo di spinta. La superficie di rottura nel caso di sisma risulta meno inclinata della corrispondente superficie in assenza di sisma. Verifica a ribaltamento La verifica a ribaltamento consiste nel determinare il momento risultante di tutte le forze che tendono a fare ribaltare il muro (momento ribaltante Mr) ed il momento risultante di tutte le forze che tendono a stabilizzare il muro (momento stabilizzante Ms) rispetto allo spigolo a valle della fondazione e verificare che il rapporto Ms/Mr sia maggiore di un determinato coefficiente di sicurezza ηr. Eseguendo il calcolo mediante gli eurocodici si puo impostare ηr>= 1.0. Deve quindi essere verificata la seguente diseguaglianza

Ms

––––––– >= ηr Mr

Il momento ribaltante Mr è dato dalla componente orizzontale della spinta S, dalle forze di inerzia del muro e del terreno gravante sulla fondazione di monte (caso di presenza di sisma) per i rispettivi bracci. Nel momento stabilizzante interviene il peso del muro (applicato nel baricentro) ed il peso del terreno gravante sulla fondazione di monte. Per quanto riguarda invece la componente verticale della spinta essa sarà stabilizzante se l'angolo d'attrito terra-muro δ è positivo, ribaltante se δ è negativo. δ è positivo quando è il terrapieno che scorre rispetto al muro, negativo quando è il muro che tende a scorrere rispetto al terrapieno (questo può essere il caso di una spalla da ponte gravata da carichi notevoli). Se sono presenti dei tiranti essi contribuiscono al momento stabilizzante. Questa verifica ha significato solo per fondazione superficiale e non per fondazione su pali. Verifica a scorrimento Per la verifica a scorrimento del muro lungo il piano di fondazione deve risultare che la somma di tutte le forze parallele al piano di posa che tendono a fare scorrere il muro deve essere minore di tutte le forze, parallele al piano di scorrimento, che si oppongono allo scivolamento, secondo un certo coefficiente di sicurezza. La verifica a scorrimento sisulta soddisfatta se il rapporto fra la risultante delle forze resistenti allo scivolamento Fr e la risultante delle forze che tendono a fare scorrere il muro Fs risulta maggiore di un determinato coefficiente di sicurezza ηs Eseguendo il calcolo mediante gli Eurocodici si può impostare ηs>=1.0

Fr

––––– >= ηs Fs

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Le forze che intervengono nella Fs sono: la componente della spinta parallela al piano di fondazione e la componente delle forze d'inerzia parallela al piano di fondazione. La forza resistente è data dalla resistenza d'attrito e dalla resistenza per adesione lungo la base della fondazione. Detta N la componente normale al piano di fondazione del carico totale gravante in fondazione e indicando con δf l'angolo d'attrito terreno-fondazione, con ca l'adesione terreno-fondazione e con Br la larghezza della fondazione reagente, la forza resistente può esprimersi come

Fr = N tg δf + caBr

La Normativa consente di computare, nelle forze resistenti, una aliquota dell'eventuale spinta dovuta al terreno posto a valle del muro. In tal caso, però, il coefficiente di sicurezza deve essere aumentato opportunamente. L'aliquota di spinta passiva che si può considerare ai fini della verifica a scorrimento non può comunque superare il 50 percento. Per quanto riguarda l'angolo d'attrito terra-fondazione, δf, diversi autori suggeriscono di assumere un valore di δf pari all'angolo d'attrito del terreno di fondazione. Verifica al carico limite Il rapporto fra il carico limite in fondazione e la componente normale della risultante dei carichi trasmessi dal muro sul terreno di fondazione deve essere superiore a ηq. Cioè, detto Qu, il carico limite ed R la risultante verticale dei carichi in fondazione, deve essere:

Qu

––––– >= ηq R

Eseguendo il calcolo mediante gli Eurocodici si può impostare ηq>=1.0 Si adotta per il calcolo del carico limite in fondazione il metodo di MEYERHOF. L'espressione del carico ultimo è data dalla relazione:

Qu = c Ncdcic + qNqdqiq + 0.5γBNγdγiγ

In questa espressione c coesione del terreno in fondazione; φ angolo di attrito del terreno in fondazione; γ peso di volume del terreno in fondazione; B larghezza della fondazione; D profondità del piano di posa; q pressione geostatica alla quota del piano di posa. I vari fattori che compaiono nella formula sono dati da: A = eπ tg φ Nq = A tg2(45°+φ/2)

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Nc = (Nq - 1) ctg φ Nγ = (Nq - 1) tg (1.4φ) Indichiamo con Kp il coefficiente di spinta passiva espresso da: Kp = tg2(45°+φ/2) I fattori d e i che compaiono nella formula sono rispettivamente i fattori di profondità ed i fattori di inclinazione del carico espressi dalle seguenti relazioni: Fattori di profondità D dq = 1 + 0.2 ––– √Kp B dq = dγ = 1 per φ = 0 D dq = dγ = 1 + 0.1 ––– √Kp per φ > 0 B Fattori di inclinazione Indicando con θ l'angolo che la risultante dei carichi forma con la verticale ( espresso in gradi ) e con φ l'angolo d'attrito del terreno di posa abbiamo: ic = iq = (1 - θ°/90)2 θ° iγ = (1 - ––––– )2 per φ > 0 φ° iγ = 0 per φ = 0 Verifica alla stabilità globale La verifica alla stabilità globale del complesso muro+terreno deve fornire un coefficiente di sicurezza non inferiore a ηg

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Eseguendo il calcolo mediante gli Eurocodici si può impostare ηg>=1.0 Viene usata la tecnica della suddivisione a strisce della superficie di scorrimento da analizzare. La superficie di scorrimento viene supposta circolare e determinata in modo tale da non avere intersezione con il profilo del muro o con i pali di fondazione. Si determina il minimo coefficiente di sicurezza su una maglia di centri di dimensioni 10x10 posta in prossimità della sommità del muro. Il numero di strisce è pari a 50. Il coefficiente di sicurezza fornito da Fellenius si esprime secondo la seguente formula:

cibi

Σni ( ––––––––– + [Wicosαi-uil i]tgφi )

cosαi η = –––––––––––––––––––––––––––––––––––––

ΣniWisinαi

dove n è il numero delle strisce considerate, bi e αi sono la larghezza e l'inclinazione della base della striscia iesima rispetto all'orizzontale, Wi è il peso della striscia iesima e ci e φi sono le caratteristiche del terreno (coesione ed angolo di attrito) lungo la base della striscia. Inoltre ui ed l i rappresentano la pressione neutra lungo la base della striscia e la lunghezza della base della striscia (l i = bi/cosαi ). Quindi, assunto un cerchio di tentativo lo si suddivide in n strisce e dalla formula precedente si ricava η. Questo procedimento viene eseguito per il numero di centri prefissato e viene assunto come coefficiente di sicurezza della scarpata il minimo dei coefficienti così determinati.

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Normativa N.T.C. 2008 Simbologia adottata γGsfav Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni permanenti γGfav Coefficiente parziale favorevole sulle azioni permanenti γQsfav Coefficiente parziale sfavorevole sulle azioni variabili γQfav Coefficiente parziale favorevole sulle azioni variabili γtanφ' Coefficiente parziale di riduzione dell'angolo di attrito drenato γc' Coefficiente parziale di riduzione della coesione drenata γcu Coefficiente parziale di riduzione della coesione non drenata γqu Coefficiente parziale di riduzione del carico ultimo γγ Coefficiente parziale di riduzione della resistenza a compressione uniassiale delle rocce Coefficienti di partecipazione combinazioni statiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto EQU A1 A2 Permanenti Favorevole γGfav 0,90 1,00 1,00 Permanenti Sfavorevole γGsfav 1,10 1,30 1,00 Variabili Favorevole γQfav 0,00 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole γQsfav 1,50 1,50 1,30 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito γtanφ' 1,00 1,25 Coesione efficace γc' 1,00 1,25 Resistenza non drenata γcu 1,00 1,40 Resistenza a compressione uniassiale γqu 1,00 1,60 Peso dell'unità di volume γγ 1,00 1,00 Coefficienti di partecipazione combinazioni sismiche Coefficienti parziali per le azioni o per l'effetto delle azioni: Carichi Effetto EQU A1 A2 Permanenti Favorevole γGfav 1,00 1,00 1,00 Permanenti Sfavorevole γGsfav 1,00 1,00 1,00 Variabili Favorevole γQfav 0,00 0,00 0,00 Variabili Sfavorevole γQsfav 1,00 1,00 1,00 Coefficienti parziali per i parametri geotecnici del terreno: Parametri M1 M2 Tangente dell'angolo di attrito γtanφ' 1,00 1,25 Coesione efficace γc' 1,00 1,25 Resistenza non drenata γcu 1,00 1,40

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Resistenza a compressione uniassiale γqu 1,00 1,60 Peso dell'unità di volume γγ 1,00 1,00 FONDAZIONE SUPERFICIALE Coefficienti parziali γγγγR per le verifiche agli stati limite ultimi STR e GEO Verifica Coefficienti parziali R1 R2 R3 Capacità portante della fondazione 1,00 1,00 1,40 Scorrimento 1,00 1,00 1,10 Resistenza del terreno a valle 1,00 1,00 1,40 Stabilità globale 1,10 Coeff. di combinazione Ψ0= 0,70 Ψ1= 0,50 Ψ2= 0,20

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Geometria muro e fondazione Descrizione Muro a mensola in c.a. Altezza del paramento 3,10 [m] Spessore in sommità 0,40 [m] Spessore all'attacco con la fondazione 0,40 [m] Inclinazione paramento esterno 0,00 [°] Inclinazione paramento interno 0,00 [°] Lunghezza del muro 1,00 [m] Fondazione Lunghezza mensola fondazione di valle 1,00 [m] Lunghezza mensola fondazione di monte 0,20 [m] Lunghezza totale fondazione 1,60 [m] Inclinazione piano di posa della fondazione 0,00 [°] Spessore fondazione 0,40 [m] Spessore magrone 0,10 [m]

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Materiali utilizzati per la struttura Calcestruzzo Peso specifico 2500,0 [kg/mc] Resistenza caratteristica a compressione Rbk 300,0 [kg/cmq] Acciaio Tipo B450C Tensione ammissibile σfa 2600,0 [kg/cmq] Geometria profilo terreno a monte del muro Simbologia adottata e sistema di riferimento (Sistema di riferimento con origine in testa al muro, ascissa X positiva verso monte, ordinata Y positiva verso l'alto) N numero ordine del punto X ascissa del punto espressa in [m] Y ordinata del punto espressa in [m] A inclinazione del tratto espressa in [°] N X Y A 1 5,00 0,00 0,00 Terreno a valle del muro Inclinazione terreno a valle del muro rispetto all'orizzontale 0,00 [°] Altezza del rinterro rispetto all'attacco fondaz.valle-paramento 0,10 [m] Descrizione terreni Simbologia adottata Nr. Indice del terreno Descrizione Descrizione terreno γ Peso di volume del terreno espresso in [kg/mc] γs Peso di volume saturo del terreno espresso in [kg/mc] φ Angolo d'attrito interno espresso in [°] δ Angolo d'attrito terra-muro espresso in [°] c Coesione espressa in [kg/cmq] ca Adesione terra-muro espressa in [kg/cmq] Descrizione γγγγ γγγγs φφφφ δδδδ c ca Rilevato 1800 2000 30.00 20.00 0,000 0,000 Terreno coesivo 1 1900 2000 25.00 16.67 0,000 0,000

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Terreno coesivo 2 1900 2000 0.00 0.00 0,610 0,610 Stratigrafia Simbologia adottata N Indice dello strato H Spessore dello strato espresso in [m] a Inclinazione espressa in [°] Kw Costante di Winkler orizzontale espressa in Kg/cm2/cm Ks Coefficiente di spinta Terreno Terreno dello strato Nr. H a Kw Ks Terreno 1 2,00 0,00 0,00 0,00 Rilevato 2 1,10 0,00 0,00 0,00 Terreno coesivo 1 3 1,00 0,00 1,85 0,00 Terreno coesivo 2

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Descrizione combinazioni di carico Simbologia adottata γ Coefficiente di partecipazione della condizione Ψ Coefficiente di combinazione della condizione C Coefficiente totale di partecipazione della condizione Combinazione n° 1 SLU (Approccio 2) γγγγ ΨΨΨΨ C Peso proprio 1,30 1.00 1,30 Spinta terreno 1,30 1.00 1,30 Combinazione n° 2 EQU γγγγ ΨΨΨΨ C Peso proprio 1,10 1.00 1,10 Spinta terreno 1,10 1.00 1,10 Combinazione n° 3 STAB γγγγ ΨΨΨΨ C Peso proprio 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno 1,00 1.00 1,00 Combinazione n° 4 SLU (Approccio 2) - Sisma Vert. positivo γγγγ ΨΨΨΨ C Peso proprio 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno 1,00 1.00 1,00 Combinazione n° 5 SLU (Approccio 2) - Sisma Vert. negativo γγγγ ΨΨΨΨ C Peso proprio 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno 1,00 1.00 1,00 Combinazione n° 6 EQU - Sisma Vert. negativo γγγγ ΨΨΨΨ C Peso proprio 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno 1,00 1.00 1,00 Combinazione n° 7 EQU - Sisma Vert. positivo γγγγ ΨΨΨΨ C Peso proprio 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno 1,00 1.00 1,00 Combinazione n° 8 STAB - Sisma Vert. positivo γγγγ ΨΨΨΨ C Peso proprio 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno 1,00 1.00 1,00 Combinazione n° 9 STAB - Sisma Vert. negativo γγγγ ΨΨΨΨ C

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Peso proprio 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno 1,00 1.00 1,00 Combinazione n° 10 SLE (Quasi Permanente) γγγγ ΨΨΨΨ C Peso proprio 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno 1,00 1.00 1,00 Combinazione n° 11 SLE (Frequente) γγγγ ΨΨΨΨ C Peso proprio 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno 1,00 1.00 1,00 Combinazione n° 12 SLE (Rara) γγγγ ΨΨΨΨ C Peso proprio 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno 1,00 1.00 1,00 Combinazione n° 13 SLE (Quasi Permanente) - Sisma Vert. positivo γγγγ ΨΨΨΨ C Peso proprio 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno 1,00 1.00 1,00 Combinazione n° 14 SLE (Quasi Permanente) - Sisma Vert. negativo γγγγ ΨΨΨΨ C Peso proprio 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno 1,00 1.00 1,00 Combinazione n° 15 SLE (Frequente) - Sisma Vert. positivo γγγγ ΨΨΨΨ C Peso proprio 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno 1,00 1.00 1,00 Combinazione n° 16 SLE (Frequente) - Sisma Vert. negativo γγγγ ΨΨΨΨ C Peso proprio 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno 1,00 1.00 1,00 Combinazione n° 17 SLE (Rara) - Sisma Vert. positivo γγγγ ΨΨΨΨ C Peso proprio 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno 1,00 1.00 1,00 Combinazione n° 18 SLE (Rara) - Sisma Vert. negativo γγγγ ΨΨΨΨ C Peso proprio 1,00 1.00 1,00 Spinta terreno 1,00 1.00 1,00

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Impostazioni di analisi Metodo verifica sezioni Stato limite Impostazioni verifiche SLU Coefficienti parziali per resistenze di calcolo dei materiali Coefficiente di sicurezza calcestruzzo a compressione 1.50 Coefficiente di sicurezza calcestruzzo a trazione 1.50 Coefficiente di sicurezza acciaio 1.15 Fattore riduzione da resistenza cubica a cilindrica 0.83 Fattore di riduzione per carichi di lungo periodo 0.85 Coefficiente di sicurezza per la sezione 1.50 Impostazioni verifiche SLE Condizioni ambientali Ordinarie Armatura ad aderenza migliorata Verifica fessurazione Sensibilità delle armature Sensibile Valori limite delle aperture delle fessure w1 = 0.20 w2 = 0.30 w3 = 0.40 Metodo di calcolo aperture delle fessure E.C. 2 Verifica delle tensioni Combinazione di carico Rara σc < 0.60 fck - σf < 0.80 fyk Quasi permanente σc < 0.45 fck Impostazioni avanzate Diagramma correttivo per eccentricità negativa con aliquota di parzializzazione pari a 0.00

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Quadro riassuntivo coeff. di sicurezza calcolati Simbologia adottata C Identificativo della combinazione Tipo Tipo combinazione Sisma Combinazione sismica CSSCO Coeff. di sicurezza allo scorrimento CSRIB Coeff. di sicurezza al ribaltamento CSQLIM Coeff. di sicurezza a carico limite CSSTAB Coeff. di sicurezza a stabilità globale C Tipo Sisma cssco csrib csqlim csstab 1 A1-M1 - [1] -- 2,71 -- 2,68 -- 2 EQU - [1] -- -- 1,64 -- -- 3 STAB - [1] -- -- -- -- 2,43 4 A1-M1 - [2] Orizzontale + Verticale positivo 1,70 -- 1,64 -- 5 A1-M1 - [2] Orizzontale + Verticale negativo 1,69 -- 1,64 -- 6 EQU - [2] Orizzontale + Verticale negativo -- 1,20 -- -- 7 EQU - [2] Orizzontale + Verticale positivo -- 1,26 -- -- 8 STAB - [2] Orizzontale + Verticale positivo -- -- -- 1,99 9 STAB - [2] Orizzontale + Verticale negativo -- -- -- 2,16 10 SLEQ - [1] -- 3,53 -- 3,73 -- 11 SLEF - [1] -- 3,53 -- 3,73 -- 12 SLER - [1] -- 3,53 -- 3,73 -- 13 SLEQ - [1] Orizzontale + Verticale positivo 3,10 -- 3,08 -- 14 SLEQ - [1] Orizzontale + Verticale negativo 3,19 -- 3,16 -- 15 SLEF - [1] Orizzontale + Verticale positivo 3,10 -- 3,08 -- 16 SLEF - [1] Orizzontale + Verticale negativo 3,19 -- 3,16 -- 17 SLER - [1] Orizzontale + Verticale positivo 3,10 -- 3,08 -- 18 SLER - [1] Orizzontale + Verticale negativo 3,19 -- 3,16 --

Aztec Informatica® * MAX 10.0 Relazione di calcolo 17

Sollecitazioni paramento Combinazione n° 1 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg Nr. Y N M T 1 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,15 201,50 0,41 7,85 3 0,31 403,00 3,25 31,41 4 0,46 604,50 10,96 70,68 5 0,62 806,00 25,97 125,65 6 0,78 1007,50 50,72 196,33 7 0,93 1209,00 87,64 282,72 8 1,08 1410,50 139,17 384,81 9 1,24 1612,00 207,74 502,61 10 1,40 1813,50 295,79 636,11 11 1,55 2015,00 405,75 785,33 12 1,71 2216,50 540,06 950,24 13 1,86 2418,00 701,14 1130,87 14 2,02 2619,50 891,31 1327,39 15 2,17 2821,00 1116,40 1583,90 16 2,33 3022,50 1383,61 1867,38 17 2,48 3224,00 1696,35 2171,37 18 2,63 3425,50 2057,80 2495,87 19 2,79 3627,00 2471,13 2840,88 20 2,94 3828,50 2939,53 3206,40 21 3,10 4030,00 3466,04 3589,25 Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n° 1 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T 1 0,00 0,00 0,00 2 0,10 37,03 732,37 3 0,20 144,82 1414,99 4 0,30 318,37 2047,86 5 0,40 552,73 2630,98

Aztec Informatica® * MAX 10.0 Relazione di calcolo 18

6 0,50 842,91 3164,34 7 0,60 1183,94 3647,94 8 0,70 1570,84 4081,80 9 0,80 1998,64 4465,90 10 0,90 2462,36 4800,25 11 1,00 2957,03 5084,85 Sollecitazioni fondazione di monte Combinazione n° 1 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T 1 0,00 0,00 0,00 2 0,02 -1,55 -154,70 3 0,04 -6,17 -307,42 4 0,06 -13,83 -458,14 5 0,08 -24,49 -606,88 6 0,10 -38,10 -753,62 7 0,12 -54,62 -898,38 8 0,14 -74,02 -1041,14 9 0,16 -96,25 -1181,91 10 0,18 -121,28 -1320,70 11 0,20 -149,07 -1457,49

Aztec Informatica® * MAX 10.0 Relazione di calcolo 19

Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n° 1 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione Vcd Aliquota di taglio che è capace di assorbire il cls Vwd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura Nr. Y B H A fs Afi Nu Mu CS Vcd Vwd 1 0,00 100,00 40,00 14,07 14,07 0 0 1000,00 26928 0 2 0,15 100,00 40,00 14,07 14,07 557377 -1122 2766,14 26928 0 3 0,31 100,00 40,00 14,07 14,07 551923 -4445 1369,54 26928 0 4 0,46 100,00 40,00 14,07 14,07 543066 -9842 898,37 26928 0 5 0,62 100,00 40,00 14,07 14,07 531133 -17112 658,97 26928 0 6 0,78 100,00 40,00 14,07 14,07 502418 -25292 498,68 26928 0 7 0,93 100,00 40,00 14,07 14,07 444599 -32230 367,74 26928 0 8 1,08 100,00 40,00 14,07 14,07 384645 -37953 272,70 26928 0 9 1,24 100,00 40,00 14,07 14,07 328663 -42356 203,89 26928 0 10 1,40 100,00 40,00 14,07 14,07 276930 -45169 152,70 26928 0 11 1,55 100,00 40,00 14,07 14,07 222240 -44751 110,29 26928 0 12 1,71 100,00 40,00 14,07 14,07 171440 -41772 77,35 26928 0 13 1,86 100,00 40,00 14,07 14,07 131796 -38217 54,51 26928 0 14 2,02 100,00 40,00 14,07 14,07 102253 -34793 39,04 26928 0 15 2,17 100,00 40,00 14,07 14,07 80186 -31733 28,42 26928 0 16 2,33 100,00 40,00 14,07 14,07 63773 -29194 21,10 26928 0 17 2,48 100,00 40,00 14,07 14,07 51759 -27233 16,05 26928 0 18 2,63 100,00 40,00 14,07 14,07 42939 -25795 12,54 26928 0 19 2,79 100,00 40,00 14,07 14,07 36261 -24705 10,00 26928 0 20 2,94 100,00 40,00 14,07 14,07 31074 -23859 8,12 26928 0 21 3,10 100,00 40,00 14,07 14,07 26961 -23188 6,69 26928 0

Aztec Informatica® * MAX 10.0 Relazione di calcolo 20

Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n° 1 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione Vcd Aliquota di taglio assorbito dal cls Vwd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. X B H A fs Afi Nu Mu CS Vcd Vwd 1 0,00 100,00 40,00 8,04 8,04 0 0 1000,00 26928 0 2 0,10 100,00 40,00 8,04 8,04 0 10885 293,93 26928 0 3 0,20 100,00 40,00 8,04 8,04 0 10885 75,17 26928 0 4 0,30 100,00 40,00 8,04 8,04 0 10885 34,19 26928 0 5 0,40 100,00 40,00 8,04 8,04 0 10885 19,69 26928 0 6 0,50 100,00 40,00 8,04 8,04 0 10885 12,91 26928 0 7 0,60 100,00 40,00 8,04 8,04 0 10885 9,19 26928 0 8 0,70 100,00 40,00 8,04 8,04 0 10885 6,93 26928 0 9 0,80 100,00 40,00 8,04 8,04 0 10885 5,45 26928 0 10 0,90 100,00 40,00 8,04 8,04 0 10885 4,42 26928 0 11 1,00 100,00 40,00 8,04 8,04 0 10885 3,68 26928 0 Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. X B H A fs Afi Nu Mu CS Vcd Vwd 1 0,00 100,00 40,00 8,04 8,04 0 0 1000,00 26928 0 2 0,02 100,00 40,00 8,04 8,04 0 -10885 7021,13 26928 0 3 0,04 100,00 40,00 8,04 8,04 0 -10885 1762,82 26928 0 4 0,06 100,00 40,00 8,04 8,04 0 -10885 786,86 26928 0 5 0,08 100,00 40,00 8,04 8,04 0 -10885 444,53 26928 0 6 0,10 100,00 40,00 8,04 8,04 0 -10885 285,74 26928 0 7 0,12 100,00 40,00 8,04 8,04 0 -10885 199,30 26928 0 8 0,14 100,00 40,00 8,04 8,04 0 -10885 147,06 26928 0 9 0,16 100,00 40,00 8,04 8,04 0 -10885 113,09 26928 0 10 0,18 100,00 40,00 8,04 8,04 0 -10885 89,75 26928 0 11 0,20 100,00 40,00 8,04 8,04 0 -10885 73,02 26928 0

Aztec Informatica® * MAX 10.0 Relazione di calcolo 21

Sollecitazioni paramento Combinazione n° 4 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg Nr. Y N M T 1 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,15 201,50 2,27 31,93 3 0,31 403,00 10,73 79,87 4 0,46 604,50 27,85 143,81 5 0,62 806,00 56,13 223,75 6 0,78 1007,50 98,04 319,69 7 0,93 1209,00 156,06 431,64 8 1,08 1410,50 232,68 559,58 9 1,24 1612,00 330,36 703,54 10 1,40 1813,50 451,60 863,49 11 1,55 2015,00 598,87 1039,44 12 1,71 2216,50 774,65 1231,40 13 1,86 2418,00 981,43 1439,36 14 2,02 2619,50 1221,56 1663,51 15 2,17 2821,00 1500,97 1948,79 16 2,33 3022,50 1827,00 2261,54 17 2,48 3224,00 2203,12 2595,19 18 2,63 3425,50 2632,58 2949,73 19 2,79 3627,00 3118,62 3325,18 20 2,94 3828,50 3664,47 3721,51 21 3,10 4030,00 4273,24 4135,50 Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n° 4 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T 1 0,00 0,00 0,00 2 0,10 53,92 1061,84 3 0,20 209,05 2024,15 4 0,30 455,43 2886,93 5 0,40 783,12 3650,18

Aztec Informatica® * MAX 10.0 Relazione di calcolo 22

6 0,50 1182,15 4313,91 7 0,60 1642,58 4878,10 8 0,70 2154,45 5342,77 9 0,80 2707,82 5707,91 10 0,90 3292,72 5973,51 11 1,00 3899,20 6139,59 Sollecitazioni fondazione di monte Combinazione n° 4 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T 1 0,00 0,00 0,00 2 0,02 -1,34 -133,80 3 0,04 -5,35 -267,60 4 0,06 -12,04 -401,40 5 0,08 -21,41 -535,20 6 0,10 -33,45 -669,00 7 0,12 -48,17 -802,80 8 0,14 -65,56 -936,60 9 0,16 -85,63 -1070,40 10 0,18 -108,38 -1204,20 11 0,20 -133,80 -1338,00

Aztec Informatica® * MAX 10.0 Relazione di calcolo 23

Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n° 4 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione Vcd Aliquota di taglio che è capace di assorbire il cls Vwd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura Nr. Y B H A fs Afi Nu Mu CS Vcd Vwd 1 0,00 100,00 40,00 14,07 14,07 0 0 1000,00 26928 0 2 0,15 100,00 40,00 14,07 14,07 549075 -6181 2724,94 26928 0 3 0,31 100,00 40,00 14,07 14,07 535813 -14261 1329,56 26928 0 4 0,46 100,00 40,00 14,07 14,07 514441 -23705 851,02 26928 0 5 0,62 100,00 40,00 14,07 14,07 451652 -31455 560,36 26928 0 6 0,78 100,00 40,00 14,07 14,07 387458 -37705 384,57 26928 0 7 0,93 100,00 40,00 14,07 14,07 328312 -42380 271,56 26928 0 8 1,08 100,00 40,00 14,07 14,07 274340 -45255 194,50 26928 0 9 1,24 100,00 40,00 14,07 14,07 217092 -44491 134,67 26928 0 10 1,40 100,00 40,00 14,07 14,07 166064 -41353 91,57 26928 0 11 1,55 100,00 40,00 14,07 14,07 126833 -37696 62,94 26928 0 12 1,71 100,00 40,00 14,07 14,07 97775 -34172 44,11 26928 0 13 1,86 100,00 40,00 14,07 14,07 77144 -31312 31,90 26928 0 14 2,02 100,00 40,00 14,07 14,07 61973 -28900 23,66 26928 0 15 2,17 100,00 40,00 14,07 14,07 50930 -27098 18,05 26928 0 16 2,33 100,00 40,00 14,07 14,07 42575 -25735 14,09 26928 0 17 2,48 100,00 40,00 14,07 14,07 36119 -24682 11,20 26928 0 18 2,63 100,00 40,00 14,07 14,07 31037 -23853 9,06 26928 0 19 2,79 100,00 40,00 14,07 14,07 26969 -23189 7,44 26928 0 20 2,94 100,00 40,00 14,07 14,07 23664 -22650 6,18 26928 0 21 3,10 100,00 40,00 14,07 14,07 20942 -22206 5,20 26928 0

Aztec Informatica® * MAX 10.0 Relazione di calcolo 24

Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n° 4 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione Vcd Aliquota di taglio assorbito dal cls Vwd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. X B H A fs Afi Nu Mu CS Vcd Vwd 1 0,00 100,00 40,00 8,04 8,04 0 0 1000,00 26928 0 2 0,10 100,00 40,00 8,04 8,04 0 10885 201,87 26928 0 3 0,20 100,00 40,00 8,04 8,04 0 10885 52,07 26928 0 4 0,30 100,00 40,00 8,04 8,04 0 10885 23,90 26928 0 5 0,40 100,00 40,00 8,04 8,04 0 10885 13,90 26928 0 6 0,50 100,00 40,00 8,04 8,04 0 10885 9,21 26928 0 7 0,60 100,00 40,00 8,04 8,04 0 10885 6,63 26928 0 8 0,70 100,00 40,00 8,04 8,04 0 10885 5,05 26928 0 9 0,80 100,00 40,00 8,04 8,04 0 10885 4,02 26928 0 10 0,90 100,00 40,00 8,04 8,04 0 10885 3,31 26928 0 11 1,00 100,00 40,00 8,04 8,04 0 10885 2,79 26928 0 Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. X B H A fs Afi Nu Mu CS Vcd Vwd 1 0,00 100,00 40,00 8,04 8,04 0 0 1000,00 26928 0 2 0,02 100,00 40,00 8,04 8,04 0 -10885 8135,50 26928 0 3 0,04 100,00 40,00 8,04 8,04 0 -10885 2033,88 26928 0 4 0,06 100,00 40,00 8,04 8,04 0 -10885 903,94 26928 0 5 0,08 100,00 40,00 8,04 8,04 0 -10885 508,47 26928 0 6 0,10 100,00 40,00 8,04 8,04 0 -10885 325,42 26928 0 7 0,12 100,00 40,00 8,04 8,04 0 -10885 225,99 26928 0 8 0,14 100,00 40,00 8,04 8,04 0 -10885 166,03 26928 0 9 0,16 100,00 40,00 8,04 8,04 0 -10885 127,12 26928 0 10 0,18 100,00 40,00 8,04 8,04 0 -10885 100,44 26928 0 11 0,20 100,00 40,00 8,04 8,04 0 -10885 81,36 26928 0

Aztec Informatica® * MAX 10.0 Relazione di calcolo 25

Sollecitazioni paramento Combinazione n° 5 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg Nr. Y N M T 1 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,15 201,50 2,23 31,25 3 0,31 403,00 10,44 77,12 4 0,46 604,50 26,90 137,63 5 0,62 806,00 53,86 212,76 6 0,78 1007,50 93,61 302,52 7 0,93 1209,00 148,40 406,91 8 1,08 1410,50 220,50 525,93 9 1,24 1612,00 312,19 659,57 10 1,40 1813,50 425,73 807,85 11 1,55 2015,00 563,38 970,75 12 1,71 2216,50 727,42 1148,29 13 1,86 2418,00 920,11 1340,45 14 2,02 2619,50 1143,60 1547,41 15 2,17 2821,00 1403,32 1810,25 16 2,33 3022,50 1705,98 2098,21 17 2,48 3224,00 2054,75 2405,27 18 2,63 3425,50 2452,60 2731,43 19 2,79 3627,00 2902,48 3076,69 20 2,94 3828,50 3407,36 3441,06 21 3,10 4030,00 3970,07 3821,56 Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n° 5 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T 1 0,00 0,00 0,00 2 0,10 51,87 1019,99 3 0,20 200,52 1935,55 4 0,30 435,50 2746,68 5 0,40 746,37 3453,40

Aztec Informatica® * MAX 10.0 Relazione di calcolo 26

6 0,50 1122,70 4055,68 7 0,60 1554,03 4553,54 8 0,70 2029,92 4946,97 9 0,80 2539,94 5235,98 10 0,90 3073,64 5420,56 11 1,00 3620,57 5500,72 Sollecitazioni fondazione di monte

e Combinazione n° 5 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T 1 0,00 0,00 0,00 2 0,02 -1,34 -133,80 3 0,04 -5,35 -267,60 4 0,06 -12,04 -401,40 5 0,08 -21,41 -535,20 6 0,10 -33,45 -669,00 7 0,12 -48,17 -802,80 8 0,14 -65,56 -936,60 9 0,16 -85,63 -1070,40 10 0,18 -108,38 -1204,20 11 0,20 -133,80 -1338,00

Aztec Informatica® * MAX 10.0 Relazione di calcolo 27

Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n° 5 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione Vcd Aliquota di taglio che è capace di assorbire il cls Vwd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura Nr. Y B H A fs Afi Nu Mu CS Vcd Vwd 1 0,00 100,00 40,00 14,07 14,07 0 0 1000,00 26928 0 2 0,15 100,00 40,00 14,07 14,07 549231 -6086 2725,71 26928 0 3 0,31 100,00 40,00 14,07 14,07 536407 -13899 1331,03 26928 0 4 0,46 100,00 40,00 14,07 14,07 519060 -23095 858,66 26928 0 5 0,62 100,00 40,00 14,07 14,07 458627 -30648 569,02 26928 0 6 0,78 100,00 40,00 14,07 14,07 396884 -36875 393,93 26928 0 7 0,93 100,00 40,00 14,07 14,07 339011 -41612 280,41 26928 0 8 1,08 100,00 40,00 14,07 14,07 286823 -44839 203,35 26928 0 9 1,24 100,00 40,00 14,07 14,07 232525 -45033 144,25 26928 0 10 1,40 100,00 40,00 14,07 14,07 181159 -42528 99,89 26928 0 11 1,55 100,00 40,00 14,07 14,07 139625 -39038 69,29 26928 0 12 1,71 100,00 40,00 14,07 14,07 108768 -35696 49,07 26928 0 13 1,86 100,00 40,00 14,07 14,07 85233 -32433 35,25 26928 0 14 2,02 100,00 40,00 14,07 14,07 68718 -30000 26,23 26928 0 15 2,17 100,00 40,00 14,07 14,07 56203 -27959 19,92 26928 0 16 2,33 100,00 40,00 14,07 14,07 46823 -26428 15,49 26928 0 17 2,48 100,00 40,00 14,07 14,07 39624 -25254 12,29 26928 0 18 2,63 100,00 40,00 14,07 14,07 33987 -24334 9,92 26928 0 19 2,79 100,00 40,00 14,07 14,07 29492 -23601 8,13 26928 0 20 2,94 100,00 40,00 14,07 14,07 25850 -23007 6,75 26928 0 21 3,10 100,00 40,00 14,07 14,07 22858 -22519 5,67 26928 0

Aztec Informatica® * MAX 10.0 Relazione di calcolo 28

Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n° 5 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] Nu sforzo normale ultimo espresso in [kg] Mu momento ultimo espresso espresso in [kgm] CS coefficiente sicurezza sezione Vcd Aliquota di taglio assorbito dal cls Vwd Aliquota di taglio assorbito dall'armatura Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. X B H A fs Afi Nu Mu CS Vcd Vwd 1 0,00 100,00 40,00 8,04 8,04 0 0 1000,00 26928 0 2 0,10 100,00 40,00 8,04 8,04 0 10885 209,86 26928 0 3 0,20 100,00 40,00 8,04 8,04 0 10885 54,29 26928 0 4 0,30 100,00 40,00 8,04 8,04 0 10885 25,00 26928 0 5 0,40 100,00 40,00 8,04 8,04 0 10885 14,58 26928 0 6 0,50 100,00 40,00 8,04 8,04 0 10885 9,70 26928 0 7 0,60 100,00 40,00 8,04 8,04 0 10885 7,00 26928 0 8 0,70 100,00 40,00 8,04 8,04 0 10885 5,36 26928 0 9 0,80 100,00 40,00 8,04 8,04 0 10885 4,29 26928 0 10 0,90 100,00 40,00 8,04 8,04 0 10885 3,54 26928 0 11 1,00 100,00 40,00 8,04 8,04 0 10885 3,01 26928 0 Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. X B H A fs Afi Nu Mu CS Vcd Vwd 1 0,00 100,00 40,00 8,04 8,04 0 0 1000,00 26928 0 2 0,02 100,00 40,00 8,04 8,04 0 -10885 8135,50 26928 0 3 0,04 100,00 40,00 8,04 8,04 0 -10885 2033,88 26928 0 4 0,06 100,00 40,00 8,04 8,04 0 -10885 903,94 26928 0 5 0,08 100,00 40,00 8,04 8,04 0 -10885 508,47 26928 0 6 0,10 100,00 40,00 8,04 8,04 0 -10885 325,42 26928 0 7 0,12 100,00 40,00 8,04 8,04 0 -10885 225,99 26928 0 8 0,14 100,00 40,00 8,04 8,04 0 -10885 166,03 26928 0 9 0,16 100,00 40,00 8,04 8,04 0 -10885 127,12 26928 0 10 0,18 100,00 40,00 8,04 8,04 0 -10885 100,44 26928 0 11 0,20 100,00 40,00 8,04 8,04 0 -10885 81,36 26928 0

Aztec Informatica® * MAX 10.0 Relazione di calcolo 29

Sollecitazioni paramento Combinazione n° 10 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg Nr. Y N M T 1 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,15 155,00 0,31 6,04 3 0,31 310,00 2,50 24,16 4 0,46 465,00 8,43 54,37 5 0,62 620,00 19,98 96,66 6 0,78 775,00 39,01 151,02 7 0,93 930,00 67,42 217,47 8 1,08 1085,00 107,06 296,01 9 1,24 1240,00 159,80 386,62 10 1,40 1395,00 227,53 489,32 11 1,55 1550,00 312,12 604,10 12 1,71 1705,00 415,43 730,96 13 1,86 1860,00 539,34 869,90 14 2,02 2015,00 685,62 1021,07 15 2,17 2170,00 858,77 1218,39 16 2,33 2325,00 1064,32 1436,45 17 2,48 2480,00 1304,89 1670,28 18 2,63 2635,00 1582,92 1919,90 19 2,79 2790,00 1900,87 2185,29 20 2,94 2945,00 2261,18 2466,46 21 3,10 3100,00 2666,19 2760,96 Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n° 10 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T 1 0,00 0,00 0,00 2 0,10 27,51 545,20 3 0,20 108,04 1060,51 4 0,30 238,62 1545,94 5 0,40 416,23 2001,47

Aztec Informatica® * MAX 10.0 Relazione di calcolo 30

6 0,50 637,91 2427,12 7 0,60 900,66 2822,88 8 0,70 1201,49 3188,75 9 0,80 1537,42 3524,73 10 0,90 1905,44 3830,83 11 1,00 2302,58 4107,03 Sollecitazioni fondazione di monte Combinazione n° 10 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T 1 0,00 0,00 0,00 2 0,02 -0,97 -96,82 3 0,04 -3,86 -192,44 4 0,06 -8,66 -286,86 5 0,08 -15,33 -380,09 6 0,10 -23,86 -472,12 7 0,12 -34,21 -562,96 8 0,14 -46,37 -652,60 9 0,16 -60,30 -741,05 10 0,18 -76,00 -828,30 11 0,20 -93,43 -914,36

Aztec Informatica® * MAX 10.0 Relazione di calcolo 31

Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n° 10 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] σc tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] τc tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] σfs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kg/cmq] σfi tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kg/cmq] Nr. Y B H A fs Afi σσσσc ττττc σσσσfs σσσσfi 1 0,00 100,00 40,00 14,07 14,07 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,15 100,00 40,00 14,07 14,07 0,04 0,00 -0,51 -0,54 3 0,31 100,00 40,00 14,07 14,07 0,08 0,01 -0,95 -1,15 4 0,46 100,00 40,00 14,07 14,07 0,13 0,02 -1,25 -1,91 5 0,62 100,00 40,00 14,07 14,07 0,20 0,03 -1,33 -2,88 6 0,78 100,00 40,00 14,07 14,07 0,29 0,05 -1,11 -4,15 7 0,93 100,00 40,00 14,07 14,07 0,42 0,07 -0,53 -5,78 8 1,08 100,00 40,00 14,07 14,07 0,58 0,09 0,83 -7,96 9 1,24 100,00 40,00 14,07 14,07 0,83 0,12 4,20 -11,06 10 1,40 100,00 40,00 14,07 14,07 1,17 0,16 10,85 -15,21 11 1,55 100,00 40,00 14,07 14,07 1,61 0,19 21,63 -20,40 12 1,71 100,00 40,00 14,07 14,07 2,15 0,23 36,87 -26,58 13 1,86 100,00 40,00 14,07 14,07 2,79 0,28 56,79 -33,79 14 2,02 100,00 40,00 14,07 14,07 3,53 0,32 81,66 -42,07 15 2,17 100,00 40,00 14,07 14,07 4,41 0,39 112,30 -51,67 16 2,33 100,00 40,00 14,07 14,07 5,44 0,46 149,82 -62,84 17 2,48 100,00 40,00 14,07 14,07 6,64 0,53 194,77 -75,72 18 2,63 100,00 40,00 14,07 14,07 8,02 0,61 247,63 -90,42 19 2,79 100,00 40,00 14,07 14,07 9,58 0,69 308,91 -107,06 20 2,94 100,00 40,00 14,07 14,07 11,35 0,78 379,10 -125,76 21 3,10 100,00 40,00 14,07 14,07 13,34 0,88 458,70 -146,63

Aztec Informatica® * MAX 10.0 Relazione di calcolo 32

Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n° 10 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] σc tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] τc tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] σfi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kg/cmq] σfs tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kg/cmq] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. X B H A fi Afs σσσσc ττττc σσσσfi σσσσfs 1 0,00 100,00 40,00 8,04 8,04 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,10 100,00 40,00 8,04 8,04 0,17 0,17 9,95 -1,60 3 0,20 100,00 40,00 8,04 8,04 0,69 0,34 39,09 -6,28 4 0,30 100,00 40,00 8,04 8,04 1,51 0,49 86,34 -13,86 5 0,40 100,00 40,00 8,04 8,04 2,64 0,64 150,61 -24,18 6 0,50 100,00 40,00 8,04 8,04 4,05 0,77 230,82 -37,06 7 0,60 100,00 40,00 8,04 8,04 5,71 0,90 325,90 -52,32 8 0,70 100,00 40,00 8,04 8,04 7,62 1,01 434,75 -69,79 9 0,80 100,00 40,00 8,04 8,04 9,75 1,12 556,30 -89,31 10 0,90 100,00 40,00 8,04 8,04 12,09 1,22 689,47 -110,68 11 1,00 100,00 40,00 8,04 8,04 14,60 1,31 833,17 -133,75 Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. X B H A fi Afs σσσσc ττττc σσσσfi σσσσfs 1 0,00 100,00 40,00 8,04 8,04 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,02 100,00 40,00 8,04 8,04 0,01 -0,03 -0,06 0,35 3 0,04 100,00 40,00 8,04 8,04 0,02 -0,06 -0,22 1,40 4 0,06 100,00 40,00 8,04 8,04 0,05 -0,09 -0,50 3,13 5 0,08 100,00 40,00 8,04 8,04 0,10 -0,12 -0,89 5,55 6 0,10 100,00 40,00 8,04 8,04 0,15 -0,15 -1,39 8,63 7 0,12 100,00 40,00 8,04 8,04 0,22 -0,18 -1,99 12,38 8 0,14 100,00 40,00 8,04 8,04 0,29 -0,21 -2,69 16,78 9 0,16 100,00 40,00 8,04 8,04 0,38 -0,24 -3,50 21,82 10 0,18 100,00 40,00 8,04 8,04 0,48 -0,26 -4,41 27,50 11 0,20 100,00 40,00 8,04 8,04 0,59 -0,29 -5,43 33,81

Aztec Informatica® * MAX 10.0 Relazione di calcolo 33

Verifiche a fessurazione Combinazione n° 10 L'ordinata Y (espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Mpf Momento di prima fessurazione espressa in [kgm] M Momento agente nella sezione espressa in [kgm] εm deformazione media espressa in [%] sm Distanza media tra le fessure espressa in [mm] w Apertura media della fessura espressa in [mm] Verifica fessurazione paramento N° Y Afs Afi Mpf M εεεεm sm w 1 0,00 14,07 14,07 -4419 0 0,0000 0,00 0,000 2 0,15 14,07 14,07 -4419 0 0,0000 0,00 0,000 3 0,31 14,07 14,07 -4419 -2 0,0000 0,00 0,000 4 0,46 14,07 14,07 -4419 -8 0,0000 0,00 0,000 5 0,62 14,07 14,07 -4419 -20 0,0000 0,00 0,000 6 0,78 14,07 14,07 -4419 -39 0,0000 0,00 0,000 7 0,93 14,07 14,07 -4419 -67 0,0000 0,00 0,000 8 1,08 14,07 14,07 -4419 -107 0,0000 0,00 0,000 9 1,24 14,07 14,07 -4419 -160 0,0000 0,00 0,000 10 1,40 14,07 14,07 -4419 -228 0,0000 0,00 0,000 11 1,55 14,07 14,07 -4419 -312 0,0000 0,00 0,000 12 1,71 14,07 14,07 -4419 -415 0,0000 0,00 0,000 13 1,86 14,07 14,07 -4419 -539 0,0000 0,00 0,000 14 2,02 14,07 14,07 -4419 -686 0,0000 0,00 0,000 15 2,17 14,07 14,07 -4419 -859 0,0000 0,00 0,000 16 2,33 14,07 14,07 -4419 -1064 0,0000 0,00 0,000 17 2,48 14,07 14,07 -4419 -1305 0,0000 0,00 0,000 18 2,63 14,07 14,07 -4419 -1583 0,0000 0,00 0,000 19 2,79 14,07 14,07 -4419 -1901 0,0000 0,00 0,000 20 2,94 14,07 14,07 -4419 -2261 0,0000 0,00 0,000 21 3,10 14,07 14,07 -4419 -2666 0,0000 0,00 0,000 Verifica fessurazione fondazione N° Y Afs Afi Mpf M εεεεm sm w 1 -1,40 8,04 8,04 -4149 0 0,0000 0,00 0,000 2 -1,30 8,04 8,04 4149 28 0,0000 0,00 0,000 3 -1,20 8,04 8,04 4149 108 0,0000 0,00 0,000 4 -1,10 8,04 8,04 4149 239 0,0000 0,00 0,000 5 -1,00 8,04 8,04 4149 416 0,0000 0,00 0,000 6 -0,90 8,04 8,04 4149 638 0,0000 0,00 0,000 7 -0,80 8,04 8,04 4149 901 0,0000 0,00 0,000 8 -0,70 8,04 8,04 4149 1201 0,0000 0,00 0,000

Aztec Informatica® * MAX 10.0 Relazione di calcolo 34

9 -0,60 8,04 8,04 4149 1537 0,0000 0,00 0,000 10 -0,50 8,04 8,04 4149 1905 0,0000 0,00 0,000 11 -0,40 8,04 8,04 4149 2303 0,0000 0,00 0,000 12 0,00 8,04 8,04 -4149 -93 0,0000 0,00 0,000 13 0,02 8,04 8,04 -4149 -76 0,0000 0,00 0,000 14 0,04 8,04 8,04 -4149 -60 0,0000 0,00 0,000 15 0,06 8,04 8,04 -4149 -46 0,0000 0,00 0,000 16 0,08 8,04 8,04 -4149 -34 0,0000 0,00 0,000 17 0,10 8,04 8,04 -4149 -24 0,0000 0,00 0,000 18 0,12 8,04 8,04 -4149 -15 0,0000 0,00 0,000 19 0,14 8,04 8,04 -4149 -9 0,0000 0,00 0,000 20 0,16 8,04 8,04 -4149 -4 0,0000 0,00 0,000 21 0,18 8,04 8,04 -4149 -1 0,0000 0,00 0,000 22 0,20 8,04 8,04 -4149 0 0,0000 0,00 0,000

Aztec Informatica® * MAX 10.0 Relazione di calcolo 35

Sollecitazioni paramento Combinazione n° 11 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg Nr. Y N M T 1 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,15 155,00 0,31 6,04 3 0,31 310,00 2,50 24,16 4 0,46 465,00 8,43 54,37 5 0,62 620,00 19,98 96,66 6 0,78 775,00 39,01 151,02 7 0,93 930,00 67,42 217,47 8 1,08 1085,00 107,06 296,01 9 1,24 1240,00 159,80 386,62 10 1,40 1395,00 227,53 489,32 11 1,55 1550,00 312,12 604,10 12 1,71 1705,00 415,43 730,96 13 1,86 1860,00 539,34 869,90 14 2,02 2015,00 685,62 1021,07 15 2,17 2170,00 858,77 1218,39 16 2,33 2325,00 1064,32 1436,45 17 2,48 2480,00 1304,89 1670,28 18 2,63 2635,00 1582,92 1919,90 19 2,79 2790,00 1900,87 2185,29 20 2,94 2945,00 2261,18 2466,46 21 3,10 3100,00 2666,19 2760,96 Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n° 11 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T 1 0,00 0,00 0,00 2 0,10 27,51 545,20 3 0,20 108,04 1060,51 4 0,30 238,62 1545,94 5 0,40 416,23 2001,47

Aztec Informatica® * MAX 10.0 Relazione di calcolo 36

6 0,50 637,91 2427,12 7 0,60 900,66 2822,88 8 0,70 1201,49 3188,75 9 0,80 1537,42 3524,73 10 0,90 1905,44 3830,83 11 1,00 2302,58 4107,03 Sollecitazioni fondazione di monte Combinazione n° 11 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T 1 0,00 0,00 0,00 2 0,02 -0,97 -96,82 3 0,04 -3,86 -192,44 4 0,06 -8,66 -286,86 5 0,08 -15,33 -380,09 6 0,10 -23,86 -472,12 7 0,12 -34,21 -562,96 8 0,14 -46,37 -652,60 9 0,16 -60,30 -741,05 10 0,18 -76,00 -828,30 11 0,20 -93,43 -914,36

Aztec Informatica® * MAX 10.0 Relazione di calcolo 37

Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n° 11 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] σc tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] τc tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] σfs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kg/cmq] σfi tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kg/cmq] Nr. Y B H A fs Afi σσσσc ττττc σσσσfs σσσσfi 1 0,00 100,00 40,00 14,07 14,07 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,15 100,00 40,00 14,07 14,07 0,04 0,00 -0,51 -0,54 3 0,31 100,00 40,00 14,07 14,07 0,08 0,01 -0,95 -1,15 4 0,46 100,00 40,00 14,07 14,07 0,13 0,02 -1,25 -1,91 5 0,62 100,00 40,00 14,07 14,07 0,20 0,03 -1,33 -2,88 6 0,78 100,00 40,00 14,07 14,07 0,29 0,05 -1,11 -4,15 7 0,93 100,00 40,00 14,07 14,07 0,42 0,07 -0,53 -5,78 8 1,08 100,00 40,00 14,07 14,07 0,58 0,09 0,83 -7,96 9 1,24 100,00 40,00 14,07 14,07 0,83 0,12 4,20 -11,06 10 1,40 100,00 40,00 14,07 14,07 1,17 0,16 10,85 -15,21 11 1,55 100,00 40,00 14,07 14,07 1,61 0,19 21,63 -20,40 12 1,71 100,00 40,00 14,07 14,07 2,15 0,23 36,87 -26,58 13 1,86 100,00 40,00 14,07 14,07 2,79 0,28 56,79 -33,79 14 2,02 100,00 40,00 14,07 14,07 3,53 0,32 81,66 -42,07 15 2,17 100,00 40,00 14,07 14,07 4,41 0,39 112,30 -51,67 16 2,33 100,00 40,00 14,07 14,07 5,44 0,46 149,82 -62,84 17 2,48 100,00 40,00 14,07 14,07 6,64 0,53 194,77 -75,72 18 2,63 100,00 40,00 14,07 14,07 8,02 0,61 247,63 -90,42 19 2,79 100,00 40,00 14,07 14,07 9,58 0,69 308,91 -107,06 20 2,94 100,00 40,00 14,07 14,07 11,35 0,78 379,10 -125,76 21 3,10 100,00 40,00 14,07 14,07 13,34 0,88 458,70 -146,63

Aztec Informatica® * MAX 10.0 Relazione di calcolo 38

Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n° 11 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] σc tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] τc tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] σfi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kg/cmq] σfs tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kg/cmq] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. X B H A fi Afs σσσσc ττττc σσσσfi σσσσfs 1 0,00 100,00 40,00 8,04 8,04 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,10 100,00 40,00 8,04 8,04 0,17 0,17 9,95 -1,60 3 0,20 100,00 40,00 8,04 8,04 0,69 0,34 39,09 -6,28 4 0,30 100,00 40,00 8,04 8,04 1,51 0,49 86,34 -13,86 5 0,40 100,00 40,00 8,04 8,04 2,64 0,64 150,61 -24,18 6 0,50 100,00 40,00 8,04 8,04 4,05 0,77 230,82 -37,06 7 0,60 100,00 40,00 8,04 8,04 5,71 0,90 325,90 -52,32 8 0,70 100,00 40,00 8,04 8,04 7,62 1,01 434,75 -69,79 9 0,80 100,00 40,00 8,04 8,04 9,75 1,12 556,30 -89,31 10 0,90 100,00 40,00 8,04 8,04 12,09 1,22 689,47 -110,68 11 1,00 100,00 40,00 8,04 8,04 14,60 1,31 833,17 -133,75 Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. X B H A fi Afs σσσσc ττττc σσσσfi σσσσfs 1 0,00 100,00 40,00 8,04 8,04 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,02 100,00 40,00 8,04 8,04 0,01 -0,03 -0,06 0,35 3 0,04 100,00 40,00 8,04 8,04 0,02 -0,06 -0,22 1,40 4 0,06 100,00 40,00 8,04 8,04 0,05 -0,09 -0,50 3,13 5 0,08 100,00 40,00 8,04 8,04 0,10 -0,12 -0,89 5,55 6 0,10 100,00 40,00 8,04 8,04 0,15 -0,15 -1,39 8,63 7 0,12 100,00 40,00 8,04 8,04 0,22 -0,18 -1,99 12,38 8 0,14 100,00 40,00 8,04 8,04 0,29 -0,21 -2,69 16,78 9 0,16 100,00 40,00 8,04 8,04 0,38 -0,24 -3,50 21,82 10 0,18 100,00 40,00 8,04 8,04 0,48 -0,26 -4,41 27,50 11 0,20 100,00 40,00 8,04 8,04 0,59 -0,29 -5,43 33,81

Aztec Informatica® * MAX 10.0 Relazione di calcolo 39

Verifiche a fessurazione Combinazione n° 11 L'ordinata Y (espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Mpf Momento di prima fessurazione espressa in [kgm] M Momento agente nella sezione espressa in [kgm] εm deformazione media espressa in [%] sm Distanza media tra le fessure espressa in [mm] w Apertura media della fessura espressa in [mm] Verifica fessurazione paramento N° Y Afs Afi Mpf M εεεεm sm w 1 0,00 14,07 14,07 -4419 0 0,0000 0,00 0,000 2 0,15 14,07 14,07 -4419 0 0,0000 0,00 0,000 3 0,31 14,07 14,07 -4419 -2 0,0000 0,00 0,000 4 0,46 14,07 14,07 -4419 -8 0,0000 0,00 0,000 5 0,62 14,07 14,07 -4419 -20 0,0000 0,00 0,000 6 0,78 14,07 14,07 -4419 -39 0,0000 0,00 0,000 7 0,93 14,07 14,07 -4419 -67 0,0000 0,00 0,000 8 1,08 14,07 14,07 -4419 -107 0,0000 0,00 0,000 9 1,24 14,07 14,07 -4419 -160 0,0000 0,00 0,000 10 1,40 14,07 14,07 -4419 -228 0,0000 0,00 0,000 11 1,55 14,07 14,07 -4419 -312 0,0000 0,00 0,000 12 1,71 14,07 14,07 -4419 -415 0,0000 0,00 0,000 13 1,86 14,07 14,07 -4419 -539 0,0000 0,00 0,000 14 2,02 14,07 14,07 -4419 -686 0,0000 0,00 0,000 15 2,17 14,07 14,07 -4419 -859 0,0000 0,00 0,000 16 2,33 14,07 14,07 -4419 -1064 0,0000 0,00 0,000 17 2,48 14,07 14,07 -4419 -1305 0,0000 0,00 0,000 18 2,63 14,07 14,07 -4419 -1583 0,0000 0,00 0,000 19 2,79 14,07 14,07 -4419 -1901 0,0000 0,00 0,000 20 2,94 14,07 14,07 -4419 -2261 0,0000 0,00 0,000 21 3,10 14,07 14,07 -4419 -2666 0,0000 0,00 0,000 Verifica fessurazione fondazione N° Y Afs Afi Mpf M εεεεm sm w 1 -1,40 8,04 8,04 -4149 0 0,0000 0,00 0,000 2 -1,30 8,04 8,04 4149 28 0,0000 0,00 0,000 3 -1,20 8,04 8,04 4149 108 0,0000 0,00 0,000 4 -1,10 8,04 8,04 4149 239 0,0000 0,00 0,000 5 -1,00 8,04 8,04 4149 416 0,0000 0,00 0,000 6 -0,90 8,04 8,04 4149 638 0,0000 0,00 0,000 7 -0,80 8,04 8,04 4149 901 0,0000 0,00 0,000 8 -0,70 8,04 8,04 4149 1201 0,0000 0,00 0,000

Aztec Informatica® * MAX 10.0 Relazione di calcolo 40

9 -0,60 8,04 8,04 4149 1537 0,0000 0,00 0,000 10 -0,50 8,04 8,04 4149 1905 0,0000 0,00 0,000 11 -0,40 8,04 8,04 4149 2303 0,0000 0,00 0,000 12 0,00 8,04 8,04 -4149 -93 0,0000 0,00 0,000 13 0,02 8,04 8,04 -4149 -76 0,0000 0,00 0,000 14 0,04 8,04 8,04 -4149 -60 0,0000 0,00 0,000 15 0,06 8,04 8,04 -4149 -46 0,0000 0,00 0,000 16 0,08 8,04 8,04 -4149 -34 0,0000 0,00 0,000 17 0,10 8,04 8,04 -4149 -24 0,0000 0,00 0,000 18 0,12 8,04 8,04 -4149 -15 0,0000 0,00 0,000 19 0,14 8,04 8,04 -4149 -9 0,0000 0,00 0,000 20 0,16 8,04 8,04 -4149 -4 0,0000 0,00 0,000 21 0,18 8,04 8,04 -4149 -1 0,0000 0,00 0,000 22 0,20 8,04 8,04 -4149 0 0,0000 0,00 0,000

Aztec Informatica® * MAX 10.0 Relazione di calcolo 41

Sollecitazioni paramento Combinazione n° 12 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg Nr. Y N M T 1 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,15 155,00 0,31 6,04 3 0,31 310,00 2,50 24,16 4 0,46 465,00 8,43 54,37 5 0,62 620,00 19,98 96,66 6 0,78 775,00 39,01 151,02 7 0,93 930,00 67,42 217,47 8 1,08 1085,00 107,06 296,01 9 1,24 1240,00 159,80 386,62 10 1,40 1395,00 227,53 489,32 11 1,55 1550,00 312,12 604,10 12 1,71 1705,00 415,43 730,96 13 1,86 1860,00 539,34 869,90 14 2,02 2015,00 685,62 1021,07 15 2,17 2170,00 858,77 1218,39 16 2,33 2325,00 1064,32 1436,45 17 2,48 2480,00 1304,89 1670,28 18 2,63 2635,00 1582,92 1919,90 19 2,79 2790,00 1900,87 2185,29 20 2,94 2945,00 2261,18 2466,46 21 3,10 3100,00 2666,19 2760,96 Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n° 12 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T 1 0,00 0,00 0,00 2 0,10 27,51 545,20 3 0,20 108,04 1060,51 4 0,30 238,62 1545,94 5 0,40 416,23 2001,47

Aztec Informatica® * MAX 10.0 Relazione di calcolo 42

6 0,50 637,91 2427,12 7 0,60 900,66 2822,88 8 0,70 1201,49 3188,75 9 0,80 1537,42 3524,73 10 0,90 1905,44 3830,83 11 1,00 2302,58 4107,03 Sollecitazioni fondazione di monte Combinazione n° 12 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T 1 0,00 0,00 0,00 2 0,02 -0,97 -96,82 3 0,04 -3,86 -192,44 4 0,06 -8,66 -286,86 5 0,08 -15,33 -380,09 6 0,10 -23,86 -472,12 7 0,12 -34,21 -562,96 8 0,14 -46,37 -652,60 9 0,16 -60,30 -741,05 10 0,18 -76,00 -828,30 11 0,20 -93,43 -914,36

Aztec Informatica® * MAX 10.0 Relazione di calcolo 43

Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n° 12 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] σc tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] τc tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] σfs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kg/cmq] σfi tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kg/cmq] Nr. Y B H A fs Afi σσσσc ττττc σσσσfs σσσσfi 1 0,00 100,00 40,00 14,07 14,07 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,15 100,00 40,00 14,07 14,07 0,04 0,00 -0,51 -0,54 3 0,31 100,00 40,00 14,07 14,07 0,08 0,01 -0,95 -1,15 4 0,46 100,00 40,00 14,07 14,07 0,13 0,02 -1,25 -1,91 5 0,62 100,00 40,00 14,07 14,07 0,20 0,03 -1,33 -2,88 6 0,78 100,00 40,00 14,07 14,07 0,29 0,05 -1,11 -4,15 7 0,93 100,00 40,00 14,07 14,07 0,42 0,07 -0,53 -5,78 8 1,08 100,00 40,00 14,07 14,07 0,58 0,09 0,83 -7,96 9 1,24 100,00 40,00 14,07 14,07 0,83 0,12 4,20 -11,06 10 1,40 100,00 40,00 14,07 14,07 1,17 0,16 10,85 -15,21 11 1,55 100,00 40,00 14,07 14,07 1,61 0,19 21,63 -20,40 12 1,71 100,00 40,00 14,07 14,07 2,15 0,23 36,87 -26,58 13 1,86 100,00 40,00 14,07 14,07 2,79 0,28 56,79 -33,79 14 2,02 100,00 40,00 14,07 14,07 3,53 0,32 81,66 -42,07 15 2,17 100,00 40,00 14,07 14,07 4,41 0,39 112,30 -51,67 16 2,33 100,00 40,00 14,07 14,07 5,44 0,46 149,82 -62,84 17 2,48 100,00 40,00 14,07 14,07 6,64 0,53 194,77 -75,72 18 2,63 100,00 40,00 14,07 14,07 8,02 0,61 247,63 -90,42 19 2,79 100,00 40,00 14,07 14,07 9,58 0,69 308,91 -107,06 20 2,94 100,00 40,00 14,07 14,07 11,35 0,78 379,10 -125,76 21 3,10 100,00 40,00 14,07 14,07 13,34 0,88 458,70 -146,63

Aztec Informatica® * MAX 10.0 Relazione di calcolo 44

Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n° 12 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] σc tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] τc tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] σfi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kg/cmq] σfs tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kg/cmq] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. X B H A fi Afs σσσσc ττττc σσσσfi σσσσfs 1 0,00 100,00 40,00 8,04 8,04 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,10 100,00 40,00 8,04 8,04 0,17 0,17 9,95 -1,60 3 0,20 100,00 40,00 8,04 8,04 0,69 0,34 39,09 -6,28 4 0,30 100,00 40,00 8,04 8,04 1,51 0,49 86,34 -13,86 5 0,40 100,00 40,00 8,04 8,04 2,64 0,64 150,61 -24,18 6 0,50 100,00 40,00 8,04 8,04 4,05 0,77 230,82 -37,06 7 0,60 100,00 40,00 8,04 8,04 5,71 0,90 325,90 -52,32 8 0,70 100,00 40,00 8,04 8,04 7,62 1,01 434,75 -69,79 9 0,80 100,00 40,00 8,04 8,04 9,75 1,12 556,30 -89,31 10 0,90 100,00 40,00 8,04 8,04 12,09 1,22 689,47 -110,68 11 1,00 100,00 40,00 8,04 8,04 14,60 1,31 833,17 -133,75 Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. X B H A fi Afs σσσσc ττττc σσσσfi σσσσfs 1 0,00 100,00 40,00 8,04 8,04 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,02 100,00 40,00 8,04 8,04 0,01 -0,03 -0,06 0,35 3 0,04 100,00 40,00 8,04 8,04 0,02 -0,06 -0,22 1,40 4 0,06 100,00 40,00 8,04 8,04 0,05 -0,09 -0,50 3,13 5 0,08 100,00 40,00 8,04 8,04 0,10 -0,12 -0,89 5,55 6 0,10 100,00 40,00 8,04 8,04 0,15 -0,15 -1,39 8,63 7 0,12 100,00 40,00 8,04 8,04 0,22 -0,18 -1,99 12,38 8 0,14 100,00 40,00 8,04 8,04 0,29 -0,21 -2,69 16,78 9 0,16 100,00 40,00 8,04 8,04 0,38 -0,24 -3,50 21,82 10 0,18 100,00 40,00 8,04 8,04 0,48 -0,26 -4,41 27,50 11 0,20 100,00 40,00 8,04 8,04 0,59 -0,29 -5,43 33,81

Aztec Informatica® * MAX 10.0 Relazione di calcolo 45

Verifiche a fessurazione Combinazione n° 12 L'ordinata Y (espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Mpf Momento di prima fessurazione espressa in [kgm] M Momento agente nella sezione espressa in [kgm] εm deformazione media espressa in [%] sm Distanza media tra le fessure espressa in [mm] w Apertura media della fessura espressa in [mm] Verifica fessurazione paramento N° Y Afs Afi Mpf M εεεεm sm w 1 0,00 14,07 14,07 -4419 0 0,0000 0,00 0,000 2 0,15 14,07 14,07 -4419 0 0,0000 0,00 0,000 3 0,31 14,07 14,07 -4419 -2 0,0000 0,00 0,000 4 0,46 14,07 14,07 -4419 -8 0,0000 0,00 0,000 5 0,62 14,07 14,07 -4419 -20 0,0000 0,00 0,000 6 0,78 14,07 14,07 -4419 -39 0,0000 0,00 0,000 7 0,93 14,07 14,07 -4419 -67 0,0000 0,00 0,000 8 1,08 14,07 14,07 -4419 -107 0,0000 0,00 0,000 9 1,24 14,07 14,07 -4419 -160 0,0000 0,00 0,000 10 1,40 14,07 14,07 -4419 -228 0,0000 0,00 0,000 11 1,55 14,07 14,07 -4419 -312 0,0000 0,00 0,000 12 1,71 14,07 14,07 -4419 -415 0,0000 0,00 0,000 13 1,86 14,07 14,07 -4419 -539 0,0000 0,00 0,000 14 2,02 14,07 14,07 -4419 -686 0,0000 0,00 0,000 15 2,17 14,07 14,07 -4419 -859 0,0000 0,00 0,000 16 2,33 14,07 14,07 -4419 -1064 0,0000 0,00 0,000 17 2,48 14,07 14,07 -4419 -1305 0,0000 0,00 0,000 18 2,63 14,07 14,07 -4419 -1583 0,0000 0,00 0,000 19 2,79 14,07 14,07 -4419 -1901 0,0000 0,00 0,000 20 2,94 14,07 14,07 -4419 -2261 0,0000 0,00 0,000 21 3,10 14,07 14,07 -4419 -2666 0,0000 0,00 0,000 Verifica fessurazione fondazione N° Y Afs Afi Mpf M εεεεm sm w 1 -1,40 8,04 8,04 -4149 0 0,0000 0,00 0,000 2 -1,30 8,04 8,04 4149 28 0,0000 0,00 0,000 3 -1,20 8,04 8,04 4149 108 0,0000 0,00 0,000 4 -1,10 8,04 8,04 4149 239 0,0000 0,00 0,000 5 -1,00 8,04 8,04 4149 416 0,0000 0,00 0,000 6 -0,90 8,04 8,04 4149 638 0,0000 0,00 0,000 7 -0,80 8,04 8,04 4149 901 0,0000 0,00 0,000 8 -0,70 8,04 8,04 4149 1201 0,0000 0,00 0,000

Aztec Informatica® * MAX 10.0 Relazione di calcolo 46

9 -0,60 8,04 8,04 4149 1537 0,0000 0,00 0,000 10 -0,50 8,04 8,04 4149 1905 0,0000 0,00 0,000 11 -0,40 8,04 8,04 4149 2303 0,0000 0,00 0,000 12 0,00 8,04 8,04 -4149 -93 0,0000 0,00 0,000 13 0,02 8,04 8,04 -4149 -76 0,0000 0,00 0,000 14 0,04 8,04 8,04 -4149 -60 0,0000 0,00 0,000 15 0,06 8,04 8,04 -4149 -46 0,0000 0,00 0,000 16 0,08 8,04 8,04 -4149 -34 0,0000 0,00 0,000 17 0,10 8,04 8,04 -4149 -24 0,0000 0,00 0,000 18 0,12 8,04 8,04 -4149 -15 0,0000 0,00 0,000 19 0,14 8,04 8,04 -4149 -9 0,0000 0,00 0,000 20 0,16 8,04 8,04 -4149 -4 0,0000 0,00 0,000 21 0,18 8,04 8,04 -4149 -1 0,0000 0,00 0,000 22 0,20 8,04 8,04 -4149 0 0,0000 0,00 0,000

Aztec Informatica® * MAX 10.0 Relazione di calcolo 47

Sollecitazioni paramento Combinazione n° 13 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg Nr. Y N M T 1 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,15 155,00 0,69 11,10 3 0,31 310,00 4,11 35,18 4 0,46 465,00 12,27 72,25 5 0,62 620,00 27,18 122,30 6 0,78 775,00 50,86 185,34 7 0,93 930,00 85,31 261,36 8 1,08 1085,00 132,55 350,37 9 1,24 1240,00 194,59 452,36 10 1,40 1395,00 273,45 567,33 11 1,55 1550,00 371,13 695,29 12 1,71 1705,00 489,66 836,23 13 1,86 1860,00 631,04 990,16 14 2,02 2015,00 797,18 1157,23 15 2,17 2170,00 992,90 1373,89 16 2,33 2325,00 1224,15 1612,84 17 2,48 2480,00 1493,75 1868,75 18 2,63 2635,00 1804,34 2141,61 19 2,79 2790,00 2158,53 2431,44 20 2,94 2945,00 2558,96 2738,21 21 3,10 3100,00 3008,14 3059,31 Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n° 13 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T 1 0,00 0,00 0,00 2 0,10 33,07 654,21 3 0,20 129,40 1265,27 4 0,30 284,69 1833,19 5 0,40 494,60 2357,98

Aztec Informatica® * MAX 10.0 Relazione di calcolo 48

6 0,50 754,84 2839,62 7 0,60 1061,09 3278,13 8 0,70 1409,03 3673,49 9 0,80 1794,35 4025,71 10 0,90 2212,74 4334,80 11 1,00 2659,87 4600,74 Sollecitazioni fondazione di monte Combinazione n° 13 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T 1 0,00 0,00 0,00 2 0,02 -1,16 -115,83 3 0,04 -4,62 -229,94 4 0,06 -10,35 -342,32 5 0,08 -18,30 -452,97 6 0,10 -28,45 -561,90 7 0,12 -40,77 -669,10 8 0,14 -55,21 -774,58 9 0,16 -71,74 -878,33 10 0,18 -90,33 -980,36 11 0,20 -110,94 -1080,66

Aztec Informatica® * MAX 10.0 Relazione di calcolo 49

Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n° 13 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] σc tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] τc tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] σfs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kg/cmq] σfi tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kg/cmq] Nr. Y B H A fs Afi σσσσc ττττc σσσσfs σσσσfi 1 0,00 100,00 40,00 14,07 14,07 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,15 100,00 40,00 14,07 14,07 0,04 0,00 -0,50 -0,55 3 0,31 100,00 40,00 14,07 14,07 0,08 0,01 -0,89 -1,21 4 0,46 100,00 40,00 14,07 14,07 0,14 0,02 -1,10 -2,05 5 0,62 100,00 40,00 14,07 14,07 0,22 0,04 -1,05 -3,16 6 0,78 100,00 40,00 14,07 14,07 0,33 0,06 -0,65 -4,61 7 0,93 100,00 40,00 14,07 14,07 0,48 0,08 0,31 -6,53 8 1,08 100,00 40,00 14,07 14,07 0,69 0,11 2,92 -9,28 9 1,24 100,00 40,00 14,07 14,07 1,00 0,14 8,54 -13,07 10 1,40 100,00 40,00 14,07 14,07 1,41 0,18 18,18 -17,92 11 1,55 100,00 40,00 14,07 14,07 1,92 0,22 32,29 -23,80 12 1,71 100,00 40,00 14,07 14,07 2,53 0,27 51,13 -30,71 13 1,86 100,00 40,00 14,07 14,07 3,25 0,31 75,01 -38,74 14 2,02 100,00 40,00 14,07 14,07 4,09 0,37 104,23 -47,96 15 2,17 100,00 40,00 14,07 14,07 5,08 0,44 139,74 -58,63 16 2,33 100,00 40,00 14,07 14,07 6,23 0,51 182,76 -71,03 17 2,48 100,00 40,00 14,07 14,07 7,56 0,59 233,88 -85,30 18 2,63 100,00 40,00 14,07 14,07 9,10 0,68 293,63 -101,56 19 2,79 100,00 40,00 14,07 14,07 10,84 0,77 362,56 -119,95 20 2,94 100,00 40,00 14,07 14,07 12,80 0,87 441,21 -140,60 21 3,10 100,00 40,00 14,07 14,07 14,99 0,97 530,11 -163,62

Aztec Informatica® * MAX 10.0 Relazione di calcolo 50

Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n° 13 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] σc tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] τc tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] σfi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kg/cmq] σfs tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kg/cmq] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. X B H A fi Afs σσσσc ττττc σσσσfi σσσσfs 1 0,00 100,00 40,00 8,04 8,04 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,10 100,00 40,00 8,04 8,04 0,21 0,21 11,97 -1,92 3 0,20 100,00 40,00 8,04 8,04 0,82 0,40 46,82 -7,52 4 0,30 100,00 40,00 8,04 8,04 1,81 0,58 103,01 -16,54 5 0,40 100,00 40,00 8,04 8,04 3,14 0,75 178,97 -28,73 6 0,50 100,00 40,00 8,04 8,04 4,79 0,90 273,14 -43,85 7 0,60 100,00 40,00 8,04 8,04 6,73 1,04 383,95 -61,64 8 0,70 100,00 40,00 8,04 8,04 8,94 1,17 509,85 -81,85 9 0,80 100,00 40,00 8,04 8,04 11,38 1,28 649,27 -104,23 10 0,90 100,00 40,00 8,04 8,04 14,03 1,38 800,66 -128,53 11 1,00 100,00 40,00 8,04 8,04 16,87 1,46 962,46 -154,51 Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. X B H A fi Afs σσσσc ττττc σσσσfi σσσσfs 1 0,00 100,00 40,00 8,04 8,04 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,02 100,00 40,00 8,04 8,04 0,01 -0,04 -0,07 0,42 3 0,04 100,00 40,00 8,04 8,04 0,03 -0,07 -0,27 1,67 4 0,06 100,00 40,00 8,04 8,04 0,07 -0,11 -0,60 3,74 5 0,08 100,00 40,00 8,04 8,04 0,12 -0,14 -1,06 6,62 6 0,10 100,00 40,00 8,04 8,04 0,18 -0,18 -1,65 10,30 7 0,12 100,00 40,00 8,04 8,04 0,26 -0,21 -2,37 14,75 8 0,14 100,00 40,00 8,04 8,04 0,35 -0,25 -3,21 19,98 9 0,16 100,00 40,00 8,04 8,04 0,46 -0,28 -4,17 25,96 10 0,18 100,00 40,00 8,04 8,04 0,57 -0,31 -5,25 32,68 11 0,20 100,00 40,00 8,04 8,04 0,70 -0,34 -6,44 40,14

Aztec Informatica® * MAX 10.0 Relazione di calcolo 51

Verifiche a fessurazione Combinazione n° 13 L'ordinata Y (espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Mpf Momento di prima fessurazione espressa in [kgm] M Momento agente nella sezione espressa in [kgm] εm deformazione media espressa in [%] sm Distanza media tra le fessure espressa in [mm] w Apertura media della fessura espressa in [mm] Verifica fessurazione paramento N° Y Afs Afi Mpf M εεεεm sm w 1 0,00 14,07 14,07 -4419 0 0,0000 0,00 0,000 2 0,15 14,07 14,07 -4419 -1 0,0000 0,00 0,000 3 0,31 14,07 14,07 -4419 -4 0,0000 0,00 0,000 4 0,46 14,07 14,07 -4419 -12 0,0000 0,00 0,000 5 0,62 14,07 14,07 -4419 -27 0,0000 0,00 0,000 6 0,78 14,07 14,07 -4419 -51 0,0000 0,00 0,000 7 0,93 14,07 14,07 -4419 -85 0,0000 0,00 0,000 8 1,08 14,07 14,07 -4419 -133 0,0000 0,00 0,000 9 1,24 14,07 14,07 -4419 -195 0,0000 0,00 0,000 10 1,40 14,07 14,07 -4419 -273 0,0000 0,00 0,000 11 1,55 14,07 14,07 -4419 -371 0,0000 0,00 0,000 12 1,71 14,07 14,07 -4419 -490 0,0000 0,00 0,000 13 1,86 14,07 14,07 -4419 -631 0,0000 0,00 0,000 14 2,02 14,07 14,07 -4419 -797 0,0000 0,00 0,000 15 2,17 14,07 14,07 -4419 -993 0,0000 0,00 0,000 16 2,33 14,07 14,07 -4419 -1224 0,0000 0,00 0,000 17 2,48 14,07 14,07 -4419 -1494 0,0000 0,00 0,000 18 2,63 14,07 14,07 -4419 -1804 0,0000 0,00 0,000 19 2,79 14,07 14,07 -4419 -2159 0,0000 0,00 0,000 20 2,94 14,07 14,07 -4419 -2559 0,0000 0,00 0,000 21 3,10 14,07 14,07 -4419 -3008 0,0000 0,00 0,000 Verifica fessurazione fondazione N° Y Afs Afi Mpf M εεεεm sm w 1 -1,40 8,04 8,04 -4149 0 0,0000 0,00 0,000 2 -1,30 8,04 8,04 4149 33 0,0000 0,00 0,000 3 -1,20 8,04 8,04 4149 129 0,0000 0,00 0,000 4 -1,10 8,04 8,04 4149 285 0,0000 0,00 0,000 5 -1,00 8,04 8,04 4149 495 0,0000 0,00 0,000 6 -0,90 8,04 8,04 4149 755 0,0000 0,00 0,000 7 -0,80 8,04 8,04 4149 1061 0,0000 0,00 0,000 8 -0,70 8,04 8,04 4149 1409 0,0000 0,00 0,000

Aztec Informatica® * MAX 10.0 Relazione di calcolo 52

9 -0,60 8,04 8,04 4149 1794 0,0000 0,00 0,000 10 -0,50 8,04 8,04 4149 2213 0,0000 0,00 0,000 11 -0,40 8,04 8,04 4149 2660 0,0000 0,00 0,000 12 0,00 8,04 8,04 -4149 -111 0,0000 0,00 0,000 13 0,02 8,04 8,04 -4149 -90 0,0000 0,00 0,000 14 0,04 8,04 8,04 -4149 -72 0,0000 0,00 0,000 15 0,06 8,04 8,04 -4149 -55 0,0000 0,00 0,000 16 0,08 8,04 8,04 -4149 -41 0,0000 0,00 0,000 17 0,10 8,04 8,04 -4149 -28 0,0000 0,00 0,000 18 0,12 8,04 8,04 -4149 -18 0,0000 0,00 0,000 19 0,14 8,04 8,04 -4149 -10 0,0000 0,00 0,000 20 0,16 8,04 8,04 -4149 -5 0,0000 0,00 0,000 21 0,18 8,04 8,04 -4149 -1 0,0000 0,00 0,000 22 0,20 8,04 8,04 -4149 0 0,0000 0,00 0,000

Aztec Informatica® * MAX 10.0 Relazione di calcolo 53

Sollecitazioni paramento Combinazione n° 14 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg Nr. Y N M T 1 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,15 155,00 0,68 10,92 3 0,31 310,00 4,04 34,47 4 0,46 465,00 12,02 70,64 5 0,62 620,00 26,59 119,44 6 0,78 775,00 49,70 180,86 7 0,93 930,00 83,31 254,91 8 1,08 1085,00 129,37 341,59 9 1,24 1240,00 189,85 440,89 10 1,40 1395,00 266,70 552,82 11 1,55 1550,00 361,88 677,37 12 1,71 1705,00 477,34 814,55 13 1,86 1860,00 615,04 964,35 14 2,02 2015,00 776,84 1126,94 15 2,17 2170,00 967,42 1337,75 16 2,33 2325,00 1192,58 1570,23 17 2,48 2480,00 1455,05 1819,20 18 2,63 2635,00 1757,38 2084,67 19 2,79 2790,00 2102,14 2366,62 20 2,94 2945,00 2491,89 2665,05 21 3,10 3100,00 2929,06 2977,42 Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n° 14 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T 1 0,00 0,00 0,00 2 0,10 32,11 635,07 3 0,20 125,61 1227,89 4 0,30 276,27 1778,44 5 0,40 479,89 2286,74

Aztec Informatica® * MAX 10.0 Relazione di calcolo 54

6 0,50 732,21 2752,79 7 0,60 1029,03 3176,57 8 0,70 1366,12 3558,10 9 0,80 1739,25 3897,37 10 0,90 2144,19 4194,38 11 1,00 2576,71 4449,14

Sollecitazioni fondazione di monte Combinazione n° 14 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T 1 0,00 0,00 0,00 2 0,02 -1,17 -116,94 3 0,04 -4,67 -232,19 4 0,06 -10,45 -345,75 5 0,08 -18,48 -457,61 6 0,10 -28,74 -567,79 7 0,12 -41,19 -676,28 8 0,14 -55,78 -783,07 9 0,16 -72,50 -888,18 10 0,18 -91,30 -991,60 11 0,20 -112,15 -1093,32

Aztec Informatica® * MAX 10.0 Relazione di calcolo 55

Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n° 14 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] σc tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] τc tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] σfs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kg/cmq] σfi tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kg/cmq] Nr. Y B H A fs Afi σσσσc ττττc σσσσfs σσσσfi 1 0,00 100,00 40,00 14,07 14,07 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,15 100,00 40,00 14,07 14,07 0,04 0,00 -0,50 -0,55 3 0,31 100,00 40,00 14,07 14,07 0,08 0,01 -0,89 -1,21 4 0,46 100,00 40,00 14,07 14,07 0,14 0,02 -1,11 -2,04 5 0,62 100,00 40,00 14,07 14,07 0,22 0,04 -1,07 -3,14 6 0,78 100,00 40,00 14,07 14,07 0,33 0,06 -0,70 -4,56 7 0,93 100,00 40,00 14,07 14,07 0,47 0,08 0,20 -6,44 8 1,08 100,00 40,00 14,07 14,07 0,68 0,11 2,62 -9,10 9 1,24 100,00 40,00 14,07 14,07 0,97 0,14 7,88 -12,79 10 1,40 100,00 40,00 14,07 14,07 1,37 0,18 17,04 -17,53 11 1,55 100,00 40,00 14,07 14,07 1,87 0,22 30,57 -23,27 12 1,71 100,00 40,00 14,07 14,07 2,47 0,26 48,73 -30,03 13 1,86 100,00 40,00 14,07 14,07 3,17 0,31 71,80 -37,88 14 2,02 100,00 40,00 14,07 14,07 3,99 0,36 100,09 -46,90 15 2,17 100,00 40,00 14,07 14,07 4,95 0,43 134,51 -57,32 16 2,33 100,00 40,00 14,07 14,07 6,07 0,50 176,24 -69,42 17 2,48 100,00 40,00 14,07 14,07 7,38 0,58 225,85 -83,34 18 2,63 100,00 40,00 14,07 14,07 8,87 0,66 283,87 -99,21 19 2,79 100,00 40,00 14,07 14,07 10,56 0,75 350,81 -117,14 20 2,94 100,00 40,00 14,07 14,07 12,47 0,85 427,22 -137,26 21 3,10 100,00 40,00 14,07 14,07 14,61 0,95 513,59 -159,70

Aztec Informatica® * MAX 10.0 Relazione di calcolo 56

Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n° 14 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] σc tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] τc tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] σfi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kg/cmq] σfs tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kg/cmq] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. X B H A fi Afs σσσσc ττττc σσσσfi σσσσfs 1 0,00 100,00 40,00 8,04 8,04 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,10 100,00 40,00 8,04 8,04 0,20 0,20 11,62 -1,86 3 0,20 100,00 40,00 8,04 8,04 0,80 0,39 45,45 -7,30 4 0,30 100,00 40,00 8,04 8,04 1,75 0,57 99,97 -16,05 5 0,40 100,00 40,00 8,04 8,04 3,04 0,73 173,64 -27,88 6 0,50 100,00 40,00 8,04 8,04 4,64 0,88 264,95 -42,53 7 0,60 100,00 40,00 8,04 8,04 6,53 1,01 372,35 -59,77 8 0,70 100,00 40,00 8,04 8,04 8,66 1,13 494,32 -79,36 9 0,80 100,00 40,00 8,04 8,04 11,03 1,24 629,33 -101,03 10 0,90 100,00 40,00 8,04 8,04 13,60 1,33 775,86 -124,55 11 1,00 100,00 40,00 8,04 8,04 16,34 1,41 932,37 -149,68 Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. X B H A fi Afs σσσσc ττττc σσσσfi σσσσfs 1 0,00 100,00 40,00 8,04 8,04 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,02 100,00 40,00 8,04 8,04 0,01 -0,04 -0,07 0,42 3 0,04 100,00 40,00 8,04 8,04 0,03 -0,07 -0,27 1,69 4 0,06 100,00 40,00 8,04 8,04 0,07 -0,11 -0,61 3,78 5 0,08 100,00 40,00 8,04 8,04 0,12 -0,15 -1,07 6,69 6 0,10 100,00 40,00 8,04 8,04 0,18 -0,18 -1,67 10,40 7 0,12 100,00 40,00 8,04 8,04 0,26 -0,22 -2,39 14,90 8 0,14 100,00 40,00 8,04 8,04 0,35 -0,25 -3,24 20,18 9 0,16 100,00 40,00 8,04 8,04 0,46 -0,28 -4,21 26,23 10 0,18 100,00 40,00 8,04 8,04 0,58 -0,32 -5,30 33,04 11 0,20 100,00 40,00 8,04 8,04 0,71 -0,35 -6,51 40,58

Aztec Informatica® * MAX 10.0 Relazione di calcolo 57

Verifiche a fessurazione Combinazione n° 14 L'ordinata Y (espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Mpf Momento di prima fessurazione espressa in [kgm] M Momento agente nella sezione espressa in [kgm] εm deformazione media espressa in [%] sm Distanza media tra le fessure espressa in [mm] w Apertura media della fessura espressa in [mm] Verifica fessurazione paramento N° Y Afs Afi Mpf M εεεεm sm w 1 0,00 14,07 14,07 -4419 0 0,0000 0,00 0,000 2 0,15 14,07 14,07 -4419 -1 0,0000 0,00 0,000 3 0,31 14,07 14,07 -4419 -4 0,0000 0,00 0,000 4 0,46 14,07 14,07 -4419 -12 0,0000 0,00 0,000 5 0,62 14,07 14,07 -4419 -27 0,0000 0,00 0,000 6 0,78 14,07 14,07 -4419 -50 0,0000 0,00 0,000 7 0,93 14,07 14,07 -4419 -83 0,0000 0,00 0,000 8 1,08 14,07 14,07 -4419 -129 0,0000 0,00 0,000 9 1,24 14,07 14,07 -4419 -190 0,0000 0,00 0,000 10 1,40 14,07 14,07 -4419 -267 0,0000 0,00 0,000 11 1,55 14,07 14,07 -4419 -362 0,0000 0,00 0,000 12 1,71 14,07 14,07 -4419 -477 0,0000 0,00 0,000 13 1,86 14,07 14,07 -4419 -615 0,0000 0,00 0,000 14 2,02 14,07 14,07 -4419 -777 0,0000 0,00 0,000 15 2,17 14,07 14,07 -4419 -967 0,0000 0,00 0,000 16 2,33 14,07 14,07 -4419 -1193 0,0000 0,00 0,000 17 2,48 14,07 14,07 -4419 -1455 0,0000 0,00 0,000 18 2,63 14,07 14,07 -4419 -1757 0,0000 0,00 0,000 19 2,79 14,07 14,07 -4419 -2102 0,0000 0,00 0,000 20 2,94 14,07 14,07 -4419 -2492 0,0000 0,00 0,000 21 3,10 14,07 14,07 -4419 -2929 0,0000 0,00 0,000 Verifica fessurazione fondazione N° Y Afs Afi Mpf M εεεεm sm w 1 -1,40 8,04 8,04 -4149 0 0,0000 0,00 0,000 2 -1,30 8,04 8,04 4149 32 0,0000 0,00 0,000 3 -1,20 8,04 8,04 4149 126 0,0000 0,00 0,000 4 -1,10 8,04 8,04 4149 276 0,0000 0,00 0,000 5 -1,00 8,04 8,04 4149 480 0,0000 0,00 0,000 6 -0,90 8,04 8,04 4149 732 0,0000 0,00 0,000 7 -0,80 8,04 8,04 4149 1029 0,0000 0,00 0,000 8 -0,70 8,04 8,04 4149 1366 0,0000 0,00 0,000

Aztec Informatica® * MAX 10.0 Relazione di calcolo 58

9 -0,60 8,04 8,04 4149 1739 0,0000 0,00 0,000 10 -0,50 8,04 8,04 4149 2144 0,0000 0,00 0,000 11 -0,40 8,04 8,04 4149 2577 0,0000 0,00 0,000 12 0,00 8,04 8,04 -4149 -112 0,0000 0,00 0,000 13 0,02 8,04 8,04 -4149 -91 0,0000 0,00 0,000 14 0,04 8,04 8,04 -4149 -72 0,0000 0,00 0,000 15 0,06 8,04 8,04 -4149 -56 0,0000 0,00 0,000 16 0,08 8,04 8,04 -4149 -41 0,0000 0,00 0,000 17 0,10 8,04 8,04 -4149 -29 0,0000 0,00 0,000 18 0,12 8,04 8,04 -4149 -18 0,0000 0,00 0,000 19 0,14 8,04 8,04 -4149 -10 0,0000 0,00 0,000 20 0,16 8,04 8,04 -4149 -5 0,0000 0,00 0,000 21 0,18 8,04 8,04 -4149 -1 0,0000 0,00 0,000 22 0,20 8,04 8,04 -4149 0 0,0000 0,00 0,000

Aztec Informatica® * MAX 10.0 Relazione di calcolo 59

Sollecitazioni paramento Combinazione n° 15 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg Nr. Y N M T 1 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,15 155,00 0,69 11,10 3 0,31 310,00 4,11 35,18 4 0,46 465,00 12,27 72,25 5 0,62 620,00 27,18 122,30 6 0,78 775,00 50,86 185,34 7 0,93 930,00 85,31 261,36 8 1,08 1085,00 132,55 350,37 9 1,24 1240,00 194,59 452,36 10 1,40 1395,00 273,45 567,33 11 1,55 1550,00 371,13 695,29 12 1,71 1705,00 489,66 836,23 13 1,86 1860,00 631,04 990,16 14 2,02 2015,00 797,18 1157,23 15 2,17 2170,00 992,90 1373,89 16 2,33 2325,00 1224,15 1612,84 17 2,48 2480,00 1493,75 1868,75 18 2,63 2635,00 1804,34 2141,61 19 2,79 2790,00 2158,53 2431,44 20 2,94 2945,00 2558,96 2738,21 21 3,10 3100,00 3008,14 3059,31 Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n° 15 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T 1 0,00 0,00 0,00 2 0,10 33,07 654,21 3 0,20 129,40 1265,27 4 0,30 284,69 1833,19 5 0,40 494,60 2357,98

Aztec Informatica® * MAX 10.0 Relazione di calcolo 60

6 0,50 754,84 2839,62 7 0,60 1061,09 3278,13 8 0,70 1409,03 3673,49 9 0,80 1794,35 4025,71 10 0,90 2212,74 4334,80 11 1,00 2659,87 4600,74 Sollecitazioni fondazione di monte Combinazione n° 15 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T 1 0,00 0,00 0,00 2 0,02 -1,16 -115,83 3 0,04 -4,62 -229,94 4 0,06 -10,35 -342,32 5 0,08 -18,30 -452,97 6 0,10 -28,45 -561,90 7 0,12 -40,77 -669,10 8 0,14 -55,21 -774,58 9 0,16 -71,74 -878,33 10 0,18 -90,33 -980,36 11 0,20 -110,94 -1080,66

Aztec Informatica® * MAX 10.0 Relazione di calcolo 61

Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n° 15 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] σc tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] τc tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] σfs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kg/cmq] σfi tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kg/cmq] Nr. Y B H A fs Afi σσσσc ττττc σσσσfs σσσσfi 1 0,00 100,00 40,00 14,07 14,07 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,15 100,00 40,00 14,07 14,07 0,04 0,00 -0,50 -0,55 3 0,31 100,00 40,00 14,07 14,07 0,08 0,01 -0,89 -1,21 4 0,46 100,00 40,00 14,07 14,07 0,14 0,02 -1,10 -2,05 5 0,62 100,00 40,00 14,07 14,07 0,22 0,04 -1,05 -3,16 6 0,78 100,00 40,00 14,07 14,07 0,33 0,06 -0,65 -4,61 7 0,93 100,00 40,00 14,07 14,07 0,48 0,08 0,31 -6,53 8 1,08 100,00 40,00 14,07 14,07 0,69 0,11 2,92 -9,28 9 1,24 100,00 40,00 14,07 14,07 1,00 0,14 8,54 -13,07 10 1,40 100,00 40,00 14,07 14,07 1,41 0,18 18,18 -17,92 11 1,55 100,00 40,00 14,07 14,07 1,92 0,22 32,29 -23,80 12 1,71 100,00 40,00 14,07 14,07 2,53 0,27 51,13 -30,71 13 1,86 100,00 40,00 14,07 14,07 3,25 0,31 75,01 -38,74 14 2,02 100,00 40,00 14,07 14,07 4,09 0,37 104,23 -47,96 15 2,17 100,00 40,00 14,07 14,07 5,08 0,44 139,74 -58,63 16 2,33 100,00 40,00 14,07 14,07 6,23 0,51 182,76 -71,03 17 2,48 100,00 40,00 14,07 14,07 7,56 0,59 233,88 -85,30 18 2,63 100,00 40,00 14,07 14,07 9,10 0,68 293,63 -101,56 19 2,79 100,00 40,00 14,07 14,07 10,84 0,77 362,56 -119,95 20 2,94 100,00 40,00 14,07 14,07 12,80 0,87 441,21 -140,60 21 3,10 100,00 40,00 14,07 14,07 14,99 0,97 530,11 -163,62

Aztec Informatica® * MAX 10.0 Relazione di calcolo 62

Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n° 15 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] σc tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] τc tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] σfi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kg/cmq] σfs tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kg/cmq] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. X B H A fi Afs σσσσc ττττc σσσσfi σσσσfs 1 0,00 100,00 40,00 8,04 8,04 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,10 100,00 40,00 8,04 8,04 0,21 0,21 11,97 -1,92 3 0,20 100,00 40,00 8,04 8,04 0,82 0,40 46,82 -7,52 4 0,30 100,00 40,00 8,04 8,04 1,81 0,58 103,01 -16,54 5 0,40 100,00 40,00 8,04 8,04 3,14 0,75 178,97 -28,73 6 0,50 100,00 40,00 8,04 8,04 4,79 0,90 273,14 -43,85 7 0,60 100,00 40,00 8,04 8,04 6,73 1,04 383,95 -61,64 8 0,70 100,00 40,00 8,04 8,04 8,94 1,17 509,85 -81,85 9 0,80 100,00 40,00 8,04 8,04 11,38 1,28 649,27 -104,23 10 0,90 100,00 40,00 8,04 8,04 14,03 1,38 800,66 -128,53 11 1,00 100,00 40,00 8,04 8,04 16,87 1,46 962,46 -154,51 Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. X B H A fi Afs σσσσc ττττc σσσσfi σσσσfs 1 0,00 100,00 40,00 8,04 8,04 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,02 100,00 40,00 8,04 8,04 0,01 -0,04 -0,07 0,42 3 0,04 100,00 40,00 8,04 8,04 0,03 -0,07 -0,27 1,67 4 0,06 100,00 40,00 8,04 8,04 0,07 -0,11 -0,60 3,74 5 0,08 100,00 40,00 8,04 8,04 0,12 -0,14 -1,06 6,62 6 0,10 100,00 40,00 8,04 8,04 0,18 -0,18 -1,65 10,30 7 0,12 100,00 40,00 8,04 8,04 0,26 -0,21 -2,37 14,75 8 0,14 100,00 40,00 8,04 8,04 0,35 -0,25 -3,21 19,98 9 0,16 100,00 40,00 8,04 8,04 0,46 -0,28 -4,17 25,96 10 0,18 100,00 40,00 8,04 8,04 0,57 -0,31 -5,25 32,68 11 0,20 100,00 40,00 8,04 8,04 0,70 -0,34 -6,44 40,14

Aztec Informatica® * MAX 10.0 Relazione di calcolo 63

Verifiche a fessurazione Combinazione n° 15 L'ordinata Y (espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Mpf Momento di prima fessurazione espressa in [kgm] M Momento agente nella sezione espressa in [kgm] εm deformazione media espressa in [%] sm Distanza media tra le fessure espressa in [mm] w Apertura media della fessura espressa in [mm] Verifica fessurazione paramento N° Y Afs Afi Mpf M εεεεm sm w 1 0,00 14,07 14,07 -4419 0 0,0000 0,00 0,000 2 0,15 14,07 14,07 -4419 -1 0,0000 0,00 0,000 3 0,31 14,07 14,07 -4419 -4 0,0000 0,00 0,000 4 0,46 14,07 14,07 -4419 -12 0,0000 0,00 0,000 5 0,62 14,07 14,07 -4419 -27 0,0000 0,00 0,000 6 0,78 14,07 14,07 -4419 -51 0,0000 0,00 0,000 7 0,93 14,07 14,07 -4419 -85 0,0000 0,00 0,000 8 1,08 14,07 14,07 -4419 -133 0,0000 0,00 0,000 9 1,24 14,07 14,07 -4419 -195 0,0000 0,00 0,000 10 1,40 14,07 14,07 -4419 -273 0,0000 0,00 0,000 11 1,55 14,07 14,07 -4419 -371 0,0000 0,00 0,000 12 1,71 14,07 14,07 -4419 -490 0,0000 0,00 0,000 13 1,86 14,07 14,07 -4419 -631 0,0000 0,00 0,000 14 2,02 14,07 14,07 -4419 -797 0,0000 0,00 0,000 15 2,17 14,07 14,07 -4419 -993 0,0000 0,00 0,000 16 2,33 14,07 14,07 -4419 -1224 0,0000 0,00 0,000 17 2,48 14,07 14,07 -4419 -1494 0,0000 0,00 0,000 18 2,63 14,07 14,07 -4419 -1804 0,0000 0,00 0,000 19 2,79 14,07 14,07 -4419 -2159 0,0000 0,00 0,000 20 2,94 14,07 14,07 -4419 -2559 0,0000 0,00 0,000 21 3,10 14,07 14,07 -4419 -3008 0,0000 0,00 0,000 Verifica fessurazione fondazione N° Y Afs Afi Mpf M εεεεm sm w 1 -1,40 8,04 8,04 -4149 0 0,0000 0,00 0,000 2 -1,30 8,04 8,04 4149 33 0,0000 0,00 0,000 3 -1,20 8,04 8,04 4149 129 0,0000 0,00 0,000 4 -1,10 8,04 8,04 4149 285 0,0000 0,00 0,000 5 -1,00 8,04 8,04 4149 495 0,0000 0,00 0,000 6 -0,90 8,04 8,04 4149 755 0,0000 0,00 0,000 7 -0,80 8,04 8,04 4149 1061 0,0000 0,00 0,000 8 -0,70 8,04 8,04 4149 1409 0,0000 0,00 0,000

Aztec Informatica® * MAX 10.0 Relazione di calcolo 64

9 -0,60 8,04 8,04 4149 1794 0,0000 0,00 0,000 10 -0,50 8,04 8,04 4149 2213 0,0000 0,00 0,000 11 -0,40 8,04 8,04 4149 2660 0,0000 0,00 0,000 12 0,00 8,04 8,04 -4149 -111 0,0000 0,00 0,000 13 0,02 8,04 8,04 -4149 -90 0,0000 0,00 0,000 14 0,04 8,04 8,04 -4149 -72 0,0000 0,00 0,000 15 0,06 8,04 8,04 -4149 -55 0,0000 0,00 0,000 16 0,08 8,04 8,04 -4149 -41 0,0000 0,00 0,000 17 0,10 8,04 8,04 -4149 -28 0,0000 0,00 0,000 18 0,12 8,04 8,04 -4149 -18 0,0000 0,00 0,000 19 0,14 8,04 8,04 -4149 -10 0,0000 0,00 0,000 20 0,16 8,04 8,04 -4149 -5 0,0000 0,00 0,000 21 0,18 8,04 8,04 -4149 -1 0,0000 0,00 0,000 22 0,20 8,04 8,04 -4149 0 0,0000 0,00 0,000

Aztec Informatica® * MAX 10.0 Relazione di calcolo 65

Sollecitazioni paramento Combinazione n° 16 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg Nr. Y N M T 1 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,15 155,00 0,68 10,92 3 0,31 310,00 4,04 34,47 4 0,46 465,00 12,02 70,64 5 0,62 620,00 26,59 119,44 6 0,78 775,00 49,70 180,86 7 0,93 930,00 83,31 254,91 8 1,08 1085,00 129,37 341,59 9 1,24 1240,00 189,85 440,89 10 1,40 1395,00 266,70 552,82 11 1,55 1550,00 361,88 677,37 12 1,71 1705,00 477,34 814,55 13 1,86 1860,00 615,04 964,35 14 2,02 2015,00 776,84 1126,94 15 2,17 2170,00 967,42 1337,75 16 2,33 2325,00 1192,58 1570,23 17 2,48 2480,00 1455,05 1819,20 18 2,63 2635,00 1757,38 2084,67 19 2,79 2790,00 2102,14 2366,62 20 2,94 2945,00 2491,89 2665,05 21 3,10 3100,00 2929,06 2977,42 Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n° 16 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T 1 0,00 0,00 0,00 2 0,10 32,11 635,07 3 0,20 125,61 1227,89 4 0,30 276,27 1778,44 5 0,40 479,89 2286,74

Aztec Informatica® * MAX 10.0 Relazione di calcolo 66

6 0,50 732,21 2752,79 7 0,60 1029,03 3176,57 8 0,70 1366,12 3558,10 9 0,80 1739,25 3897,37 10 0,90 2144,19 4194,38 11 1,00 2576,71 4449,14 Sollecitazioni fondazione di monte Combinazione n° 16 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T 1 0,00 0,00 0,00 2 0,02 -1,17 -116,94 3 0,04 -4,67 -232,19 4 0,06 -10,45 -345,75 5 0,08 -18,48 -457,61 6 0,10 -28,74 -567,79 7 0,12 -41,19 -676,28 8 0,14 -55,78 -783,07 9 0,16 -72,50 -888,18 10 0,18 -91,30 -991,60 11 0,20 -112,15 -1093,32

Aztec Informatica® * MAX 10.0 Relazione di calcolo 67

Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n° 16 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] σc tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] τc tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] σfs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kg/cmq] σfi tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kg/cmq] Nr. Y B H A fs Afi σσσσc ττττc σσσσfs σσσσfi 1 0,00 100,00 40,00 14,07 14,07 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,15 100,00 40,00 14,07 14,07 0,04 0,00 -0,50 -0,55 3 0,31 100,00 40,00 14,07 14,07 0,08 0,01 -0,89 -1,21 4 0,46 100,00 40,00 14,07 14,07 0,14 0,02 -1,11 -2,04 5 0,62 100,00 40,00 14,07 14,07 0,22 0,04 -1,07 -3,14 6 0,78 100,00 40,00 14,07 14,07 0,33 0,06 -0,70 -4,56 7 0,93 100,00 40,00 14,07 14,07 0,47 0,08 0,20 -6,44 8 1,08 100,00 40,00 14,07 14,07 0,68 0,11 2,62 -9,10 9 1,24 100,00 40,00 14,07 14,07 0,97 0,14 7,88 -12,79 10 1,40 100,00 40,00 14,07 14,07 1,37 0,18 17,04 -17,53 11 1,55 100,00 40,00 14,07 14,07 1,87 0,22 30,57 -23,27 12 1,71 100,00 40,00 14,07 14,07 2,47 0,26 48,73 -30,03 13 1,86 100,00 40,00 14,07 14,07 3,17 0,31 71,80 -37,88 14 2,02 100,00 40,00 14,07 14,07 3,99 0,36 100,09 -46,90 15 2,17 100,00 40,00 14,07 14,07 4,95 0,43 134,51 -57,32 16 2,33 100,00 40,00 14,07 14,07 6,07 0,50 176,24 -69,42 17 2,48 100,00 40,00 14,07 14,07 7,38 0,58 225,85 -83,34 18 2,63 100,00 40,00 14,07 14,07 8,87 0,66 283,87 -99,21 19 2,79 100,00 40,00 14,07 14,07 10,56 0,75 350,81 -117,14 20 2,94 100,00 40,00 14,07 14,07 12,47 0,85 427,22 -137,26 21 3,10 100,00 40,00 14,07 14,07 14,61 0,95 513,59 -159,70

Aztec Informatica® * MAX 10.0 Relazione di calcolo 68

Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n° 16 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] σc tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] τc tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] σfi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kg/cmq] σfs tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kg/cmq] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. X B H A fi Afs σσσσc ττττc σσσσfi σσσσfs 1 0,00 100,00 40,00 8,04 8,04 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,10 100,00 40,00 8,04 8,04 0,20 0,20 11,62 -1,86 3 0,20 100,00 40,00 8,04 8,04 0,80 0,39 45,45 -7,30 4 0,30 100,00 40,00 8,04 8,04 1,75 0,57 99,97 -16,05 5 0,40 100,00 40,00 8,04 8,04 3,04 0,73 173,64 -27,88 6 0,50 100,00 40,00 8,04 8,04 4,64 0,88 264,95 -42,53 7 0,60 100,00 40,00 8,04 8,04 6,53 1,01 372,35 -59,77 8 0,70 100,00 40,00 8,04 8,04 8,66 1,13 494,32 -79,36 9 0,80 100,00 40,00 8,04 8,04 11,03 1,24 629,33 -101,03 10 0,90 100,00 40,00 8,04 8,04 13,60 1,33 775,86 -124,55 11 1,00 100,00 40,00 8,04 8,04 16,34 1,41 932,37 -149,68 Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. X B H A fi Afs σσσσc ττττc σσσσfi σσσσfs 1 0,00 100,00 40,00 8,04 8,04 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,02 100,00 40,00 8,04 8,04 0,01 -0,04 -0,07 0,42 3 0,04 100,00 40,00 8,04 8,04 0,03 -0,07 -0,27 1,69 4 0,06 100,00 40,00 8,04 8,04 0,07 -0,11 -0,61 3,78 5 0,08 100,00 40,00 8,04 8,04 0,12 -0,15 -1,07 6,69 6 0,10 100,00 40,00 8,04 8,04 0,18 -0,18 -1,67 10,40 7 0,12 100,00 40,00 8,04 8,04 0,26 -0,22 -2,39 14,90 8 0,14 100,00 40,00 8,04 8,04 0,35 -0,25 -3,24 20,18 9 0,16 100,00 40,00 8,04 8,04 0,46 -0,28 -4,21 26,23 10 0,18 100,00 40,00 8,04 8,04 0,58 -0,32 -5,30 33,04 11 0,20 100,00 40,00 8,04 8,04 0,71 -0,35 -6,51 40,58

Aztec Informatica® * MAX 10.0 Relazione di calcolo 69

Verifiche a fessurazione Combinazione n° 16 L'ordinata Y (espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Mpf Momento di prima fessurazione espressa in [kgm] M Momento agente nella sezione espressa in [kgm] εm deformazione media espressa in [%] sm Distanza media tra le fessure espressa in [mm] w Apertura media della fessura espressa in [mm] Verifica fessurazione paramento N° Y Afs Afi Mpf M εεεεm sm w 1 0,00 14,07 14,07 -4419 0 0,0000 0,00 0,000 2 0,15 14,07 14,07 -4419 -1 0,0000 0,00 0,000 3 0,31 14,07 14,07 -4419 -4 0,0000 0,00 0,000 4 0,46 14,07 14,07 -4419 -12 0,0000 0,00 0,000 5 0,62 14,07 14,07 -4419 -27 0,0000 0,00 0,000 6 0,78 14,07 14,07 -4419 -50 0,0000 0,00 0,000 7 0,93 14,07 14,07 -4419 -83 0,0000 0,00 0,000 8 1,08 14,07 14,07 -4419 -129 0,0000 0,00 0,000 9 1,24 14,07 14,07 -4419 -190 0,0000 0,00 0,000 10 1,40 14,07 14,07 -4419 -267 0,0000 0,00 0,000 11 1,55 14,07 14,07 -4419 -362 0,0000 0,00 0,000 12 1,71 14,07 14,07 -4419 -477 0,0000 0,00 0,000 13 1,86 14,07 14,07 -4419 -615 0,0000 0,00 0,000 14 2,02 14,07 14,07 -4419 -777 0,0000 0,00 0,000 15 2,17 14,07 14,07 -4419 -967 0,0000 0,00 0,000 16 2,33 14,07 14,07 -4419 -1193 0,0000 0,00 0,000 17 2,48 14,07 14,07 -4419 -1455 0,0000 0,00 0,000 18 2,63 14,07 14,07 -4419 -1757 0,0000 0,00 0,000 19 2,79 14,07 14,07 -4419 -2102 0,0000 0,00 0,000 20 2,94 14,07 14,07 -4419 -2492 0,0000 0,00 0,000 21 3,10 14,07 14,07 -4419 -2929 0,0000 0,00 0,000 Verifica fessurazione fondazione N° Y Afs Afi Mpf M εεεεm sm w 1 -1,40 8,04 8,04 -4149 0 0,0000 0,00 0,000 2 -1,30 8,04 8,04 4149 32 0,0000 0,00 0,000 3 -1,20 8,04 8,04 4149 126 0,0000 0,00 0,000 4 -1,10 8,04 8,04 4149 276 0,0000 0,00 0,000 5 -1,00 8,04 8,04 4149 480 0,0000 0,00 0,000 6 -0,90 8,04 8,04 4149 732 0,0000 0,00 0,000 7 -0,80 8,04 8,04 4149 1029 0,0000 0,00 0,000 8 -0,70 8,04 8,04 4149 1366 0,0000 0,00 0,000

Aztec Informatica® * MAX 10.0 Relazione di calcolo 70

9 -0,60 8,04 8,04 4149 1739 0,0000 0,00 0,000 10 -0,50 8,04 8,04 4149 2144 0,0000 0,00 0,000 11 -0,40 8,04 8,04 4149 2577 0,0000 0,00 0,000 12 0,00 8,04 8,04 -4149 -112 0,0000 0,00 0,000 13 0,02 8,04 8,04 -4149 -91 0,0000 0,00 0,000 14 0,04 8,04 8,04 -4149 -72 0,0000 0,00 0,000 15 0,06 8,04 8,04 -4149 -56 0,0000 0,00 0,000 16 0,08 8,04 8,04 -4149 -41 0,0000 0,00 0,000 17 0,10 8,04 8,04 -4149 -29 0,0000 0,00 0,000 18 0,12 8,04 8,04 -4149 -18 0,0000 0,00 0,000 19 0,14 8,04 8,04 -4149 -10 0,0000 0,00 0,000 20 0,16 8,04 8,04 -4149 -5 0,0000 0,00 0,000 21 0,18 8,04 8,04 -4149 -1 0,0000 0,00 0,000 22 0,20 8,04 8,04 -4149 0 0,0000 0,00 0,000

Aztec Informatica® * MAX 10.0 Relazione di calcolo 71

Sollecitazioni paramento Combinazione n° 17 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg Nr. Y N M T 1 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,15 155,00 0,69 11,10 3 0,31 310,00 4,11 35,18 4 0,46 465,00 12,27 72,25 5 0,62 620,00 27,18 122,30 6 0,78 775,00 50,86 185,34 7 0,93 930,00 85,31 261,36 8 1,08 1085,00 132,55 350,37 9 1,24 1240,00 194,59 452,36 10 1,40 1395,00 273,45 567,33 11 1,55 1550,00 371,13 695,29 12 1,71 1705,00 489,66 836,23 13 1,86 1860,00 631,04 990,16 14 2,02 2015,00 797,18 1157,23 15 2,17 2170,00 992,90 1373,89 16 2,33 2325,00 1224,15 1612,84 17 2,48 2480,00 1493,75 1868,75 18 2,63 2635,00 1804,34 2141,61 19 2,79 2790,00 2158,53 2431,44 20 2,94 2945,00 2558,96 2738,21 21 3,10 3100,00 3008,14 3059,31 Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n° 17 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T 1 0,00 0,00 0,00 2 0,10 33,07 654,21 3 0,20 129,40 1265,27 4 0,30 284,69 1833,19 5 0,40 494,60 2357,98

Aztec Informatica® * MAX 10.0 Relazione di calcolo 72

6 0,50 754,84 2839,62 7 0,60 1061,09 3278,13 8 0,70 1409,03 3673,49 9 0,80 1794,35 4025,71 10 0,90 2212,74 4334,80 11 1,00 2659,87 4600,74 Sollecitazioni fondazione di monte Combinazione n° 17 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T 1 0,00 0,00 0,00 2 0,02 -1,16 -115,83 3 0,04 -4,62 -229,94 4 0,06 -10,35 -342,32 5 0,08 -18,30 -452,97 6 0,10 -28,45 -561,90 7 0,12 -40,77 -669,10 8 0,14 -55,21 -774,58 9 0,16 -71,74 -878,33 10 0,18 -90,33 -980,36 11 0,20 -110,94 -1080,66

Aztec Informatica® * MAX 10.0 Relazione di calcolo 73

Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n° 17 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] σc tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] τc tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] σfs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kg/cmq] σfi tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kg/cmq] Nr. Y B H A fs Afi σσσσc ττττc σσσσfs σσσσfi 1 0,00 100,00 40,00 14,07 14,07 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,15 100,00 40,00 14,07 14,07 0,04 0,00 -0,50 -0,55 3 0,31 100,00 40,00 14,07 14,07 0,08 0,01 -0,89 -1,21 4 0,46 100,00 40,00 14,07 14,07 0,14 0,02 -1,10 -2,05 5 0,62 100,00 40,00 14,07 14,07 0,22 0,04 -1,05 -3,16 6 0,78 100,00 40,00 14,07 14,07 0,33 0,06 -0,65 -4,61 7 0,93 100,00 40,00 14,07 14,07 0,48 0,08 0,31 -6,53 8 1,08 100,00 40,00 14,07 14,07 0,69 0,11 2,92 -9,28 9 1,24 100,00 40,00 14,07 14,07 1,00 0,14 8,54 -13,07 10 1,40 100,00 40,00 14,07 14,07 1,41 0,18 18,18 -17,92 11 1,55 100,00 40,00 14,07 14,07 1,92 0,22 32,29 -23,80 12 1,71 100,00 40,00 14,07 14,07 2,53 0,27 51,13 -30,71 13 1,86 100,00 40,00 14,07 14,07 3,25 0,31 75,01 -38,74 14 2,02 100,00 40,00 14,07 14,07 4,09 0,37 104,23 -47,96 15 2,17 100,00 40,00 14,07 14,07 5,08 0,44 139,74 -58,63 16 2,33 100,00 40,00 14,07 14,07 6,23 0,51 182,76 -71,03 17 2,48 100,00 40,00 14,07 14,07 7,56 0,59 233,88 -85,30 18 2,63 100,00 40,00 14,07 14,07 9,10 0,68 293,63 -101,56 19 2,79 100,00 40,00 14,07 14,07 10,84 0,77 362,56 -119,95 20 2,94 100,00 40,00 14,07 14,07 12,80 0,87 441,21 -140,60 21 3,10 100,00 40,00 14,07 14,07 14,99 0,97 530,11 -163,62

Aztec Informatica® * MAX 10.0 Relazione di calcolo 74

Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n° 17 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] σc tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] τc tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] σfi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kg/cmq] σfs tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kg/cmq] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. X B H A fi Afs σσσσc ττττc σσσσfi σσσσfs 1 0,00 100,00 40,00 8,04 8,04 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,10 100,00 40,00 8,04 8,04 0,21 0,21 11,97 -1,92 3 0,20 100,00 40,00 8,04 8,04 0,82 0,40 46,82 -7,52 4 0,30 100,00 40,00 8,04 8,04 1,81 0,58 103,01 -16,54 5 0,40 100,00 40,00 8,04 8,04 3,14 0,75 178,97 -28,73 6 0,50 100,00 40,00 8,04 8,04 4,79 0,90 273,14 -43,85 7 0,60 100,00 40,00 8,04 8,04 6,73 1,04 383,95 -61,64 8 0,70 100,00 40,00 8,04 8,04 8,94 1,17 509,85 -81,85 9 0,80 100,00 40,00 8,04 8,04 11,38 1,28 649,27 -104,23 10 0,90 100,00 40,00 8,04 8,04 14,03 1,38 800,66 -128,53 11 1,00 100,00 40,00 8,04 8,04 16,87 1,46 962,46 -154,51 Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. X B H A fi Afs σσσσc ττττc σσσσfi σσσσfs 1 0,00 100,00 40,00 8,04 8,04 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,02 100,00 40,00 8,04 8,04 0,01 -0,04 -0,07 0,42 3 0,04 100,00 40,00 8,04 8,04 0,03 -0,07 -0,27 1,67 4 0,06 100,00 40,00 8,04 8,04 0,07 -0,11 -0,60 3,74 5 0,08 100,00 40,00 8,04 8,04 0,12 -0,14 -1,06 6,62 6 0,10 100,00 40,00 8,04 8,04 0,18 -0,18 -1,65 10,30 7 0,12 100,00 40,00 8,04 8,04 0,26 -0,21 -2,37 14,75 8 0,14 100,00 40,00 8,04 8,04 0,35 -0,25 -3,21 19,98 9 0,16 100,00 40,00 8,04 8,04 0,46 -0,28 -4,17 25,96 10 0,18 100,00 40,00 8,04 8,04 0,57 -0,31 -5,25 32,68 11 0,20 100,00 40,00 8,04 8,04 0,70 -0,34 -6,44 40,14

Aztec Informatica® * MAX 10.0 Relazione di calcolo 75

Verifiche a fessurazione Combinazione n° 17 L'ordinata Y (espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Mpf Momento di prima fessurazione espressa in [kgm] M Momento agente nella sezione espressa in [kgm] εm deformazione media espressa in [%] sm Distanza media tra le fessure espressa in [mm] w Apertura media della fessura espressa in [mm] Verifica fessurazione paramento N° Y Afs Afi Mpf M εεεεm sm w 1 0,00 14,07 14,07 -4419 0 0,0000 0,00 0,000 2 0,15 14,07 14,07 -4419 -1 0,0000 0,00 0,000 3 0,31 14,07 14,07 -4419 -4 0,0000 0,00 0,000 4 0,46 14,07 14,07 -4419 -12 0,0000 0,00 0,000 5 0,62 14,07 14,07 -4419 -27 0,0000 0,00 0,000 6 0,78 14,07 14,07 -4419 -51 0,0000 0,00 0,000 7 0,93 14,07 14,07 -4419 -85 0,0000 0,00 0,000 8 1,08 14,07 14,07 -4419 -133 0,0000 0,00 0,000 9 1,24 14,07 14,07 -4419 -195 0,0000 0,00 0,000 10 1,40 14,07 14,07 -4419 -273 0,0000 0,00 0,000 11 1,55 14,07 14,07 -4419 -371 0,0000 0,00 0,000 12 1,71 14,07 14,07 -4419 -490 0,0000 0,00 0,000 13 1,86 14,07 14,07 -4419 -631 0,0000 0,00 0,000 14 2,02 14,07 14,07 -4419 -797 0,0000 0,00 0,000 15 2,17 14,07 14,07 -4419 -993 0,0000 0,00 0,000 16 2,33 14,07 14,07 -4419 -1224 0,0000 0,00 0,000 17 2,48 14,07 14,07 -4419 -1494 0,0000 0,00 0,000 18 2,63 14,07 14,07 -4419 -1804 0,0000 0,00 0,000 19 2,79 14,07 14,07 -4419 -2159 0,0000 0,00 0,000 20 2,94 14,07 14,07 -4419 -2559 0,0000 0,00 0,000 21 3,10 14,07 14,07 -4419 -3008 0,0000 0,00 0,000 Verifica fessurazione fondazione N° Y Afs Afi Mpf M εεεεm sm w 1 -1,40 8,04 8,04 -4149 0 0,0000 0,00 0,000 2 -1,30 8,04 8,04 4149 33 0,0000 0,00 0,000 3 -1,20 8,04 8,04 4149 129 0,0000 0,00 0,000 4 -1,10 8,04 8,04 4149 285 0,0000 0,00 0,000 5 -1,00 8,04 8,04 4149 495 0,0000 0,00 0,000 6 -0,90 8,04 8,04 4149 755 0,0000 0,00 0,000 7 -0,80 8,04 8,04 4149 1061 0,0000 0,00 0,000 8 -0,70 8,04 8,04 4149 1409 0,0000 0,00 0,000

Aztec Informatica® * MAX 10.0 Relazione di calcolo 76

9 -0,60 8,04 8,04 4149 1794 0,0000 0,00 0,000 10 -0,50 8,04 8,04 4149 2213 0,0000 0,00 0,000 11 -0,40 8,04 8,04 4149 2660 0,0000 0,00 0,000 12 0,00 8,04 8,04 -4149 -111 0,0000 0,00 0,000 13 0,02 8,04 8,04 -4149 -90 0,0000 0,00 0,000 14 0,04 8,04 8,04 -4149 -72 0,0000 0,00 0,000 15 0,06 8,04 8,04 -4149 -55 0,0000 0,00 0,000 16 0,08 8,04 8,04 -4149 -41 0,0000 0,00 0,000 17 0,10 8,04 8,04 -4149 -28 0,0000 0,00 0,000 18 0,12 8,04 8,04 -4149 -18 0,0000 0,00 0,000 19 0,14 8,04 8,04 -4149 -10 0,0000 0,00 0,000 20 0,16 8,04 8,04 -4149 -5 0,0000 0,00 0,000 21 0,18 8,04 8,04 -4149 -1 0,0000 0,00 0,000 22 0,20 8,04 8,04 -4149 0 0,0000 0,00 0,000

Aztec Informatica® * MAX 10.0 Relazione di calcolo 77

Sollecitazioni paramento Combinazione n° 18 L'ordinata Y(espressa in m) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Momento positivo se tende le fibre contro terra (a monte), espresso in kgm Sforzo normale positivo di compressione, espresso in kg Taglio positivo se diretto da monte verso valle, espresso in kg Nr. Y N M T 1 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,15 155,00 0,68 10,92 3 0,31 310,00 4,04 34,47 4 0,46 465,00 12,02 70,64 5 0,62 620,00 26,59 119,44 6 0,78 775,00 49,70 180,86 7 0,93 930,00 83,31 254,91 8 1,08 1085,00 129,37 341,59 9 1,24 1240,00 189,85 440,89 10 1,40 1395,00 266,70 552,82 11 1,55 1550,00 361,88 677,37 12 1,71 1705,00 477,34 814,55 13 1,86 1860,00 615,04 964,35 14 2,02 2015,00 776,84 1126,94 15 2,17 2170,00 967,42 1337,75 16 2,33 2325,00 1192,58 1570,23 17 2,48 2480,00 1455,05 1819,20 18 2,63 2635,00 1757,38 2084,67 19 2,79 2790,00 2102,14 2366,62 20 2,94 2945,00 2491,89 2665,05 21 3,10 3100,00 2929,06 2977,42 Sollecitazioni fondazione di valle Combinazione n° 18 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T 1 0,00 0,00 0,00 2 0,10 32,11 635,07 3 0,20 125,61 1227,89 4 0,30 276,27 1778,44 5 0,40 479,89 2286,74

Aztec Informatica® * MAX 10.0 Relazione di calcolo 78

6 0,50 732,21 2752,79 7 0,60 1029,03 3176,57 8 0,70 1366,12 3558,10 9 0,80 1739,25 3897,37 10 0,90 2144,19 4194,38 11 1,00 2576,71 4449,14 Sollecitazioni fondazione di monte Combinazione n° 18 L'ascissa X(espressa in m) è considerata positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte Momento positivo se tende le fibre inferiori, espresso in kgm Taglio positivo se diretto verso l'alto, espresso in kg Nr. X M T 1 0,00 0,00 0,00 2 0,02 -1,17 -116,94 3 0,04 -4,67 -232,19 4 0,06 -10,45 -345,75 5 0,08 -18,48 -457,61 6 0,10 -28,74 -567,79 7 0,12 -41,19 -676,28 8 0,14 -55,78 -783,07 9 0,16 -72,50 -888,18 10 0,18 -91,30 -991,60 11 0,20 -112,15 -1093,32

Aztec Informatica® * MAX 10.0 Relazione di calcolo 79

Armature e tensioni nei materiali del muro Combinazione n° 18 L'ordinata Y(espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] σc tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] τc tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] σfs tensione nell'armatura disposta sul lembo di monte in [kg/cmq] σfi tensione nell'armatura disposta sul lembo di valle in [kg/cmq] Nr. Y B H A fs Afi σσσσc ττττc σσσσfs σσσσfi 1 0,00 100,00 40,00 14,07 14,07 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,15 100,00 40,00 14,07 14,07 0,04 0,00 -0,50 -0,55 3 0,31 100,00 40,00 14,07 14,07 0,08 0,01 -0,89 -1,21 4 0,46 100,00 40,00 14,07 14,07 0,14 0,02 -1,11 -2,04 5 0,62 100,00 40,00 14,07 14,07 0,22 0,04 -1,07 -3,14 6 0,78 100,00 40,00 14,07 14,07 0,33 0,06 -0,70 -4,56 7 0,93 100,00 40,00 14,07 14,07 0,47 0,08 0,20 -6,44 8 1,08 100,00 40,00 14,07 14,07 0,68 0,11 2,62 -9,10 9 1,24 100,00 40,00 14,07 14,07 0,97 0,14 7,88 -12,79 10 1,40 100,00 40,00 14,07 14,07 1,37 0,18 17,04 -17,53 11 1,55 100,00 40,00 14,07 14,07 1,87 0,22 30,57 -23,27 12 1,71 100,00 40,00 14,07 14,07 2,47 0,26 48,73 -30,03 13 1,86 100,00 40,00 14,07 14,07 3,17 0,31 71,80 -37,88 14 2,02 100,00 40,00 14,07 14,07 3,99 0,36 100,09 -46,90 15 2,17 100,00 40,00 14,07 14,07 4,95 0,43 134,51 -57,32 16 2,33 100,00 40,00 14,07 14,07 6,07 0,50 176,24 -69,42 17 2,48 100,00 40,00 14,07 14,07 7,38 0,58 225,85 -83,34 18 2,63 100,00 40,00 14,07 14,07 8,87 0,66 283,87 -99,21 19 2,79 100,00 40,00 14,07 14,07 10,56 0,75 350,81 -117,14 20 2,94 100,00 40,00 14,07 14,07 12,47 0,85 427,22 -137,26 21 3,10 100,00 40,00 14,07 14,07 14,61 0,95 513,59 -159,70

Aztec Informatica® * MAX 10.0 Relazione di calcolo 80

Armature e tensioni nei materiali della fondazione Combinazione n° 18 Simbologia adottata B base della sezione espressa in [cm] H altezza della sezione espressa in [cm] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo inferiore in [cmq] Afs area di armatura in corrispondenza del lembo superiore in [cmq] σc tensione nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] τc tensione tangenziale nel calcestruzzo espressa in [kg/cmq] σfi tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo inferiore in [kg/cmq] σfs tensione nell'armatura disposta in corrispondenza del lembo superiore in [kg/cmq] Fondazione di valle (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso monte con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di valle) Nr. X B H A fi Afs σσσσc ττττc σσσσfi σσσσfs 1 0,00 100,00 40,00 8,04 8,04 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,10 100,00 40,00 8,04 8,04 0,20 0,20 11,62 -1,86 3 0,20 100,00 40,00 8,04 8,04 0,80 0,39 45,45 -7,30 4 0,30 100,00 40,00 8,04 8,04 1,75 0,57 99,97 -16,05 5 0,40 100,00 40,00 8,04 8,04 3,04 0,73 173,64 -27,88 6 0,50 100,00 40,00 8,04 8,04 4,64 0,88 264,95 -42,53 7 0,60 100,00 40,00 8,04 8,04 6,53 1,01 372,35 -59,77 8 0,70 100,00 40,00 8,04 8,04 8,66 1,13 494,32 -79,36 9 0,80 100,00 40,00 8,04 8,04 11,03 1,24 629,33 -101,03 10 0,90 100,00 40,00 8,04 8,04 13,60 1,33 775,86 -124,55 11 1,00 100,00 40,00 8,04 8,04 16,34 1,41 932,37 -149,68 Fondazione di monte (L'ascissa X, espressa in [m], è positiva verso valle con origine in corrispondenza dell'estremo libero della fondazione di monte) Nr. X B H A fi Afs σσσσc ττττc σσσσfi σσσσfs 1 0,00 100,00 40,00 8,04 8,04 0,00 0,00 0,00 0,00 2 0,02 100,00 40,00 8,04 8,04 0,01 -0,04 -0,07 0,42 3 0,04 100,00 40,00 8,04 8,04 0,03 -0,07 -0,27 1,69 4 0,06 100,00 40,00 8,04 8,04 0,07 -0,11 -0,61 3,78 5 0,08 100,00 40,00 8,04 8,04 0,12 -0,15 -1,07 6,69 6 0,10 100,00 40,00 8,04 8,04 0,18 -0,18 -1,67 10,40 7 0,12 100,00 40,00 8,04 8,04 0,26 -0,22 -2,39 14,90 8 0,14 100,00 40,00 8,04 8,04 0,35 -0,25 -3,24 20,18 9 0,16 100,00 40,00 8,04 8,04 0,46 -0,28 -4,21 26,23 10 0,18 100,00 40,00 8,04 8,04 0,58 -0,32 -5,30 33,04 11 0,20 100,00 40,00 8,04 8,04 0,71 -0,35 -6,51 40,58

Aztec Informatica® * MAX 10.0 Relazione di calcolo 81

Verifiche a fessurazione Combinazione n° 18 L'ordinata Y (espressa in [m]) è considerata positiva verso il basso con origine in testa al muro Afs area di armatura in corrispondenza del lembo di monte in [cmq] Afi area di armatura in corrispondenza del lembo di valle in [cmq] Mpf Momento di prima fessurazione espressa in [kgm] M Momento agente nella sezione espressa in [kgm] εm deformazione media espressa in [%] sm Distanza media tra le fessure espressa in [mm] w Apertura media della fessura espressa in [mm] Verifica fessurazione paramento N° Y Afs Afi Mpf M εεεεm sm w 1 0,00 14,07 14,07 -4419 0 0,0000 0,00 0,000 2 0,15 14,07 14,07 -4419 -1 0,0000 0,00 0,000 3 0,31 14,07 14,07 -4419 -4 0,0000 0,00 0,000 4 0,46 14,07 14,07 -4419 -12 0,0000 0,00 0,000 5 0,62 14,07 14,07 -4419 -27 0,0000 0,00 0,000 6 0,78 14,07 14,07 -4419 -50 0,0000 0,00 0,000 7 0,93 14,07 14,07 -4419 -83 0,0000 0,00 0,000 8 1,08 14,07 14,07 -4419 -129 0,0000 0,00 0,000 9 1,24 14,07 14,07 -4419 -190 0,0000 0,00 0,000 10 1,40 14,07 14,07 -4419 -267 0,0000 0,00 0,000 11 1,55 14,07 14,07 -4419 -362 0,0000 0,00 0,000 12 1,71 14,07 14,07 -4419 -477 0,0000 0,00 0,000 13 1,86 14,07 14,07 -4419 -615 0,0000 0,00 0,000 14 2,02 14,07 14,07 -4419 -777 0,0000 0,00 0,000 15 2,17 14,07 14,07 -4419 -967 0,0000 0,00 0,000 16 2,33 14,07 14,07 -4419 -1193 0,0000 0,00 0,000 17 2,48 14,07 14,07 -4419 -1455 0,0000 0,00 0,000 18 2,63 14,07 14,07 -4419 -1757 0,0000 0,00 0,000 19 2,79 14,07 14,07 -4419 -2102 0,0000 0,00 0,000 20 2,94 14,07 14,07 -4419 -2492 0,0000 0,00 0,000 21 3,10 14,07 14,07 -4419 -2929 0,0000 0,00 0,000 Verifica fessurazione fondazione N° Y Afs Afi Mpf M εεεεm sm w 1 -1,40 8,04 8,04 -4149 0 0,0000 0,00 0,000 2 -1,30 8,04 8,04 4149 32 0,0000 0,00 0,000 3 -1,20 8,04 8,04 4149 126 0,0000 0,00 0,000 4 -1,10 8,04 8,04 4149 276 0,0000 0,00 0,000 5 -1,00 8,04 8,04 4149 480 0,0000 0,00 0,000 6 -0,90 8,04 8,04 4149 732 0,0000 0,00 0,000 7 -0,80 8,04 8,04 4149 1029 0,0000 0,00 0,000 8 -0,70 8,04 8,04 4149 1366 0,0000 0,00 0,000

Aztec Informatica® * MAX 10.0 Relazione di calcolo 82

9 -0,60 8,04 8,04 4149 1739 0,0000 0,00 0,000 10 -0,50 8,04 8,04 4149 2144 0,0000 0,00 0,000 11 -0,40 8,04 8,04 4149 2577 0,0000 0,00 0,000 12 0,00 8,04 8,04 -4149 -112 0,0000 0,00 0,000 13 0,02 8,04 8,04 -4149 -91 0,0000 0,00 0,000 14 0,04 8,04 8,04 -4149 -72 0,0000 0,00 0,000 15 0,06 8,04 8,04 -4149 -56 0,0000 0,00 0,000 16 0,08 8,04 8,04 -4149 -41 0,0000 0,00 0,000 17 0,10 8,04 8,04 -4149 -29 0,0000 0,00 0,000 18 0,12 8,04 8,04 -4149 -18 0,0000 0,00 0,000 19 0,14 8,04 8,04 -4149 -10 0,0000 0,00 0,000 20 0,16 8,04 8,04 -4149 -5 0,0000 0,00 0,000 21 0,18 8,04 8,04 -4149 -1 0,0000 0,00 0,000 22 0,20 8,04 8,04 -4149 0 0,0000 0,00 0,000