mros de contención en cercos en huhuapuquio rev0
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DISEÑO DE MURO 02 EN VOLADIZO CON MURO DE MAMPOSTERIA ENCIMA Y SIN SOBRECARGA SOBRE EL TERRENOI DATOS El suelo se encuentra en la parte derecha de la seccion del muro
f'c= 210 fy= 4200
u= 0.5 (u=tgφ) φ(º)= 30.5
u c-t= 0.3 qs= 1.01
Ws= 1840 kg/m3 Wc= 2400
Ht= 2.6 W(muro albañ)= 1800
delt= 0 0
calculo de sobrecarga del muro de albañileriaconcreto de sobrecimieneto ancho muro de alb=
h1= 0 m Wmalb= 0albañileria de muro del cerco perimetricoh2= 2 m Wmalb= 540sobre carga total muro Wmalb = 540
II PREDIMENCIONAMIENTOa) calculo de los coeficientes de empuje activo
Ca= 0.3266660731ca(Ws)= 601.0655744592 k/m3
tabla(1) recom. para diseño interpolando para obt. B/(H+hs)B/(H+hs) CaWs(K/m3) r1
0.3 204 r20.35 269 f1
0.4 343 f20.45 423 fx
0.5 5120.55 605 r1
0.6 715 xr s r2
b) predim. De base de muro de sostenimientoHt= 2.6
B(base)= 1.4245002654 mc) asumiendo dimenciones
B= 1.7 m b3=Hz= 0.3 m b4=b1= 0.2 m Hp=
b2= 0.3 m CV(fact.mayoracion carga viva)=
III VERIFICACION DE LA ESTABILIDAD DE MURO CON LAS DIMENCIONES ASUMIDASa-0) Calculo de altura total a trabajar con terreno inclinado
Ht= 2.6
a) calculo de fuerzas horizontalespresiones p1=ca(Ws)Hp= 1562.770493594calc. de empuje activo F1=ca(Ws)Ht^2/2= 2031.601641672
calculo de momentos actuantes
suelo 4 F1*brazo= 1760.7214227824 k-m
b) calculo de fuerzas verticales
descripcion fuerza(K) brazo(m)
Fv1= 1224 0.85 1040.4Fv2= 276 0.8333333333 230Fv3= 1104 0.7 772.8Fv4= 3385.6 1.3 4401.28Fv5= 211.6 0.8666666667 183.3866666667Fv6= 0 1.4 0Fv(muro alb)= 540 0.8 432
6741.2 7059.866666667c) c)calculo de momentos y fuerzas totales
Fh(kg)= 2031.601641672Ma(k-m)= 1760.721422782Fv(kg)= 6741.2Mr(k-m)= 7059.866666667
momento resistente (k-m)
d) calculo de los factores de seguridadFS(volteo) Mr/Ma= 4.0096443284 ok>2FS(desliz.) u(Fv)/Fh= 1.6590850937 ok>1.5
IV VERIFICACION DE LA REACCION DEL SUELO ANTE LAS CARGAS
a) Punto de paso de la fuerza resultanteXr(m)= 0.7860833745 debe cumplir q1<q2 !!
b) Exentricidad del sueloe(m)= 0.0639166255 q izq > q derech
c) Calculando q1(izq) y q2(derech) (reacciones del suelo) q2= 0.4859961431 ok q1= 0.3070862098 ok
V VEREIFICACION DE LOS FACTORES DE SEGURIDAD SIN CONSIDERAR SOBRECARGA
VI DISEÑO DE LA PANTALLA VERTICALa) calculo del momento en la base de la pantalla
descripcion brazo
suelo 1589.8184444445 0.7666666667
b) calculo de refuerzo vertical peralte efectivo en la base de la pantalla=
Mu= 0.9*b*d^2*f'c*w*(1-0.59*w)b(cm)= 100d(cm) = 24f'c= 210Mu= 207206.3372593
w1= 0.0192521855w2= 1.6756630688
w= min(w1,w2)= 0.0192521855p(cuantia)=wf'c/fy= 0.0009626093As(cm2)= pbd= 2.3102622549
c) calculo del refuerzo minimo en muroRefuerzo minimo
Asmin(vertical) =
Asmin(horizontal abajo) =
Asmin(horizontal abrriba) =
d) distribucion de aceros
caracteristica
acero vertical interior…As= 4.5
acero vertical exterior…As= 4.5
acero horizontal superior….As= 6.25
acero exterior 4.1666666667
fuerza=ca*Ws*(b4+b2-b1)*tg(delt)
cantidad de acero (cm2)
acero interior 2.0833333333
acero horizontal inferior…..As= 7.5
acero exterior 5
acero interior 2.5
e) corte del refuerzo vertical de la pantalla
Ma(x)=1.7*(Ca*Ws*X^3/6) xq no tiene sobrecarga
Ma(x)= 1.7 x 100.1775957432 X^3
Ma(x=0)= 0
Ma(x=hp)= 2072.0633725927
Mr(x)=0.9*0.85*f'c*a*b*(d-a/2)
0.5961264358
b= 100
d(x=0)= 14 cmd(x=hp)= 24 cmMr(x=0)= 1312.2031344354 kg-m
Mr(x=hp)= 2269.8802535935 kg-mMr(x)= 1312.2031344354 416.3813561557 X……ec 2
Mr:es el moment resist de la seccion y el acero
a((AsFy)/ (0.85F'c*b))=
+ x
resolver la ecuacion 1 y 2 y obtener el valor X= 2.4
L= -0.1
0.4
2.3
0.2 0.2
f) verificacion por corte en la base de la pantallag.6.1) calculo de la fuerza cortante ultima
Vu= (1.7*Ca*Ws*1*Hp^2)/2Vu= 2702.6913555557 Kg
g.6.2) calculo del aporte del concreto a la resistenciaφVc=φVc= 15668.07653798
portanto: φVc>Vu ok
DISEÑO DE LOS TALONES
0.6 0.3 0.8Wu=
talon talon
anterior posterior
3070.9 kg/m 3702.3470588235 4018.0705882353
VII DISEÑO DEL TALON POSTERIORA) diseño la armadura del talón posterior
Mu= -272.6741333333 k-m flexion antioraria
Mu= 0.9*b*d^2*f'c*w*(1-0.59*w)b(cm)= 100
d(cm) = 24f'c= 210
w1= 0.0025084351w2= 1.6924068191
w= min(w1,w2)= 0.0025084351p(cuantia)=wf'c/fy= 0.0001254218As(cm2)= pbd= 0.3010122165 cm2
altura de corte del acero L+Ld=
0.85*0.53*(√F'c)*100*d
As(min)= 5.4 cm2
B) verificacion por corte a flexion de la cara entre el talon posterior y la pantalla
h.2.1) calculo de la fuerza cortante ultimaVu= Wu*b4-(q2+q4)*b4/2Vu= 1995.0117647059 Kg
h.2.2) calculo del aporte del concreto a la resistenciaφVc=φVc= 15668.07653798
portanto: φVc>Vu ok
0.85*0.53*(√F'c)*100*d
VIII DISEÑO DEL TALON ANTERIORA) diseño la armadura del talon anterior
Mu= 1004.103 k-m flexion horaria
Mu= 0.9*b*d^2*f'c*w*(1-0.59*w)b(cm)= 100
d(cm) = 24f'c= 210
w1= 0.0092742088w2= 1.6856410455
w= min(w1,w2)= 0.0092742088p(cuantia)=wf'c/fy= 0.0004637104As(cm2)= pbd= 1.1129050513 cm2As(min)= 5.4 cm2
B) verificacion por corte a flexion de la cara entre el talon anterior y la pantalla
h.2.1) calculo de la fuerza cortante ultimaVu= Wu*b4-(q2+q4)*b4/2Vu= 2031.9741176471 Kg
h.2.2) calculo del aporte del concreto a la resistenciaφVc=φVc= 15668.07653798
portanto: φVc>Vu ok
0.85*0.53*(√F'c)*100*d
DISEÑO DE MURO 02 EN VOLADIZO CON MURO DE MAMPOSTERIA ENCIMA Y SIN SOBRECARGA SOBRE EL TERRENOEl suelo se encuentra en la parte derecha de la seccion del muro
tabla(0) u
φ(radianes)= 0.532325422 u=0.55
kg/cm2 u=0.45
kg/m3 u=0.35 limo no plastico
kg/m3 u=0.6 roca soloda sana
0.15 mKg
KgKg
calculo de los coeficientes de empuje activo
interpolando para obt. B/(H+hs)0.5
0.55512605
601.0655745
……………….. f1……………….. 601.0655745 x= 0.547884717……………….. f2
predim. De base de muro de sostenimiento
asum. base B= 1.7 m
0.6 m(aprox=B/3)
0.8 m2.3
1.7
conc. o mamp. c/arena limosa
mediana gruesa , grava limosa
conc. o mamp. c/arena gruesa ,
grava limosa
escoja dela tabla(1) los valores
para interpolar según el caso
altura superior 1.1 suelo
kmaltura inferior 1.2
F3
F2
F4
F5
F1
Fmalb delt F6
debe cumplir q1<q2 !!
ok e<B/6 0.283333333
VEREIFICACION DE LOS FACTORES DE SEGURIDAD SIN CONSIDERAR SOBRECARGA
1218.860807 207206.337259271
peralte efectivo en la base de la pantalla= 24 cm (b2-6 )
Refuerzo minimo cm20.0015xbxb2 4.50.0025xbxb2 7.5
0.0025xbx((b1+b2)/2) 6.25
1/2 4 25 1.266768676 1/2 4 25 1.266768676
1/2 4 23 1.266768676
momento en la base de la pantalla
kg-m
moment en base de pantalla kg-cm mayorada
numero de acero
# acero por cada 100cm…
distribucion de acero a cada…(en cm)
area de cada acero
3/8 3 31 0.71255738
1/2 4 23 1.266768676 3/8 4 23 0.71255738
1312.2031340
M(kg-m)
2269.9 2072.0633725927
|
x
Mr(x=0)=
Ma(x=0)
Ma(x=hp)Mr(x=hp)
L
0.2 m
0.2 m
6932.8 Kg/m
4860 kg/m
acero longitudinalAs(req)= 5.4 cm2
φ acero= 1/2 ''# por c/1m= 5espaciado @ 0.2 m
acero transversal(perpendicular)As(req)= 5.4 cm2φ acero= 5/8 ''# por c/1m= 3espaciado @ 0.266666667 m
B) verificacion por corte a flexion de la cara entre el talon posterior y la pantalla
acero longitudinalAs(req)= 5.4 cm2φ acero= 1/2# por c/1m= 5espaciada @ 0.2 m
acero transversal(perpendicular)As(req)= 5.4 cm2φ acero= 5/8 ''# por c/1m= 3espaciado @ 0.266666667 m
B) verificacion por corte a flexion de la cara entre el talon anterior y la pantalla
DISEÑO DE MURO 02 EN VOLADIZO CON MURO DE MAMPOSTERIA ENCIMA Y SIN SOBRECARGA SOBRE EL TERRENOI DATOS El suelo se encuentra en la parte derecha de la seccion del muro
f'c= 210 fy= 4200
u= 0.5 (u=tgφ) φ(º)= 30.5
u c-t= 0.3 qs= 1.01
Ws= 1840 kg/m3 Wc= 2400
Ht= 3.7 W(muro albañ)= 1800
delt= 0 0
calculo de sobrecarga del muro de albañileriaconcreto de sobrecimieneto ancho muro de alb=
h1= 0 m Wmalb= 0albañileria de muro del cerco perimetricoh2= 2 m Wmalb= 540sobre carga total muro Wmalb = 540
II PREDIMENCIONAMIENTOa) calculo de los coeficientes de empuje activo
Ca= 0.3266660731ca(Ws)= 601.0655744592 k/m3
tabla(1) recom. para diseño interpolando para obt. B/(H+hs)B/(H+hs) CaWs(K/m3) r1
0.3 204 r20.35 269 f1
0.4 343 f20.45 423 fx
0.5 5120.55 605 r1
0.6 715 xr s r2
b) predim. De base de muro de sostenimientoHt= 3.7
B(base)= 2.0271734546 mc) asumiendo dimenciones
B= 2 m b3=Hz= 0.5 m b4=b1= 0.3 m Hp=
b2= 0.5 m CV(fact.mayoracion carga viva)=
III VERIFICACION DE LA ESTABILIDAD DE MURO CON LAS DIMENCIONES ASUMIDASa-0) Calculo de altura total a trabajar con terreno inclinado
Ht= 3.7
a) calculo de fuerzas horizontalespresiones p1=ca(Ws)Hp= 2223.942625499calc. de empuje activo F1=ca(Ws)Ht^2/2= 4114.293857173
calculo de momentos actuantes
suelo 4 F1*brazo= 5074.2957571802 k-m
b) calculo de fuerzas verticales
descripcion fuerza(K) brazo(m)
Fv1= 2400 1 2400Fv2= 768 0.8666666667 665.6Fv3= 2304 0.65 1497.6Fv4= 5888 1.5 8832Fv5= 588.8 0.9333333333 549.5466666667Fv6= 0 1.6 0Fv(muro alb)= 540 0.85 459
12488.8 14403.74666667c) c)calculo de momentos y fuerzas totales
Fh(kg)= 4114.293857173Ma(k-m)= 5074.29575718Fv(kg)= 12488.8Mr(k-m)= 14403.74666667
momento resistente (k-m)
d) calculo de los factores de seguridadFS(volteo) Mr/Ma= 2.8385705832 ok>2FS(desliz.) u(Fv)/Fh= 1.5177331073 ok>1.5
IV VERIFICACION DE LA REACCION DEL SUELO ANTE LAS CARGAS
a) Punto de paso de la fuerza resultanteXr(m)= 0.7470254075 debe cumplir q1<q2 !!
b) Exentricidad del sueloe(m)= 0.2529745925 q izq > q derech
c) Calculando q1(izq) y q2(derech) (reacciones del suelo) q2= 1.0983423636 aumente ancho baseq1= 0.1505376364 ok
V VEREIFICACION DE LOS FACTORES DE SEGURIDAD SIN CONSIDERAR SOBRECARGA
VI DISEÑO DE LA PANTALLA VERTICALa) calculo del momento en la base de la pantalla
descripcion brazo
suelo 3077.455741231 1.0666666667
b) calculo de refuerzo vertical peralte efectivo en la base de la pantalla=
Mu= 0.9*b*d^2*f'c*w*(1-0.59*w)b(cm)= 100d(cm) = 44f'c= 210Mu= 558045.3077432
w1= 0.0153908989w2= 1.6795243553
w= min(w1,w2)= 0.0153908989p(cuantia)=wf'c/fy= 0.0007695449As(cm2)= pbd= 3.3859977621
c) calculo del refuerzo minimo en muroRefuerzo minimo
Asmin(vertical) =
Asmin(horizontal abajo) =
Asmin(horizontal abrriba) =
d) distribucion de aceros
caracteristica
acero vertical interior…As= 7.5
acero vertical exterior…As= 7.5
acero horizontal superior….As= 10
acero exterior 6.6666666667
fuerza=ca*Ws*(b4+b2-b1)*tg(delt)
cantidad de acero (cm2)
acero interior 3.3333333333
acero horizontal inferior…..As= 12.5
acero exterior 8.3333333333
acero interior 4.1666666667
e) corte del refuerzo vertical de la pantalla
Ma(x)=1.7*(Ca*Ws*X^3/6) xq no tiene sobrecarga
Ma(x)= 1.7 x 100.1775957432 X^3
Ma(x=0)= 0
Ma(x=hp)= 5580.4530774322
Mr(x)=0.9*0.85*f'c*a*b*(d-a/2)
0.8941896537
b= 100
d(x=0)= 24 cmd(x=hp)= 44 cmMr(x=0)= 3383.4117561008 kg-m
Mr(x=hp)= 6256.4431135749 kg-mMr(x)= 3383.4117561008 897.8222992107 X……ec 2
Mr:es el moment resist de la seccion y el acero
a((AsFy)/ (0.85F'c*b))=
+ x
resolver la ecuacion 1 y 2 y obtener el valor X= 2.8
L= 0.4
0.4
3.2
0.2 0.2
f) verificacion por corte en la base de la pantallag.6.1) calculo de la fuerza cortante ultima
Vu= (1.7*Ca*Ws*1*Hp^2)/2Vu= 5231.6747600927 Kg
g.6.2) calculo del aporte del concreto a la resistenciaφVc=φVc= 28724.8069862967
portanto: φVc>Vu ok
DISEÑO DE LOS TALONES
0.5 0.5 1Wu=
talon talon
anterior posterior
1505.4 kg/m 3874.9 6244.4
VII DISEÑO DEL TALON POSTERIORA) diseño la armadura del talón posterior
Mu= -3031.5733333333 k-m flexion antioraria
Mu= 0.9*b*d^2*f'c*w*(1-0.59*w)b(cm)= 100
d(cm) = 44f'c= 210
w1= 0.0083260611w2= 1.6865891931
w= min(w1,w2)= 0.0083260611p(cuantia)=wf'c/fy= 0.0004163031As(cm2)= pbd= 1.831733453 cm2
altura de corte del acero L+Ld=
0.85*0.53*(√F'c)*100*d
As(min)= 9 cm2
B) verificacion por corte a flexion de la cara entre el talon posterior y la pantalla
h.2.1) calculo de la fuerza cortante ultimaVu= Wu*b4-(q2+q4)*b4/2Vu= 1309.3 Kg
h.2.2) calculo del aporte del concreto a la resistenciaφVc=φVc= 28724.8069862967
portanto: φVc>Vu ok
0.85*0.53*(√F'c)*100*d
VIII DISEÑO DEL TALON ANTERIORA) diseño la armadura del talon anterior
Mu= 487.7370833333 k-m flexion horaria
Mu= 0.9*b*d^2*f'c*w*(1-0.59*w)b(cm)= 100
d(cm) = 44f'c= 210
w1= 0.0013340146w2= 1.6935812397
w= min(w1,w2)= 0.0013340146p(cuantia)=wf'c/fy= 6.6700728641333E-005As(cm2)= pbd= 0.293483206 cm2As(min)= 9 cm2
B) verificacion por corte a flexion de la cara entre el talon anterior y la pantalla
h.2.1) calculo de la fuerza cortante ultimaVu= Wu*b4-(q2+q4)*b4/2Vu= 1345.075 Kg
h.2.2) calculo del aporte del concreto a la resistenciaφVc=φVc= 28724.8069862967
portanto: φVc>Vu ok
0.85*0.53*(√F'c)*100*d
DISEÑO DE MURO 02 EN VOLADIZO CON MURO DE MAMPOSTERIA ENCIMA Y SIN SOBRECARGA SOBRE EL TERRENOEl suelo se encuentra en la parte derecha de la seccion del muro
tabla(0) u
φ(radianes)= 0.532325422 u=0.55
kg/cm2 u=0.45
kg/m3 u=0.35 limo no plastico
kg/m3 u=0.6 roca soloda sana
0.15 mKg
KgKg
calculo de los coeficientes de empuje activo
interpolando para obt. B/(H+hs)0.5
0.55512605
601.0655745
……………….. f1……………….. 601.0655745 x= 0.547884717……………….. f2
predim. De base de muro de sostenimiento
asum. base B= 2 m
0.5 m(aprox=B/3)
1 m3.2
1.7
conc. o mamp. c/arena limosa
mediana gruesa , grava limosa
conc. o mamp. c/arena gruesa ,
grava limosa
escoja dela tabla(1) los valores
para interpolar según el caso
altura superior 1.5 suelo
kmaltura inferior 1.7
F3
F2
F4
F5
F1
Fmalb delt F6
debe cumplir q1<q2 !!
ok e<B/6 0.333333333
aumente ancho base
VEREIFICACION DE LOS FACTORES DE SEGURIDAD SIN CONSIDERAR SOBRECARGA
3282.619457 558045.307743224
peralte efectivo en la base de la pantalla= 44 cm (b2-6 )
Refuerzo minimo cm20.0015xbxb2 7.50.0025xbxb2 12.5
0.0025xbx((b1+b2)/2) 10
1/2 6 16 1.266768676 1/2 6 16 1.266768676
1/2 6 15 1.266768676
momento en la base de la pantalla
kg-m
moment en base de pantalla kg-cm mayorada
numero de acero
# acero por cada 100cm…
distribucion de acero a cada…(en cm)
area de cada acero
3/8 5 19 0.71255738
1/2 7 13 1.266768676 3/8 6 15 0.71255738
3383.4117560
M(kg-m)
6256.4 5580.4530774322
|
x
Mr(x=0)=
Ma(x=0)
Ma(x=hp)Mr(x=hp)
L
0.9 m
0.9 m
9923.2 Kg/m
10983.4 kg/m
acero longitudinalAs(req)= 9 cm2
φ acero= 5/8 ''# por c/1m= 5espaciado @ 0.2 m
acero transversal(perpendicular)As(req)= 9 cm2φ acero= 5/8 ''# por c/1m= 5espaciado @ 0.2 m
B) verificacion por corte a flexion de la cara entre el talon posterior y la pantalla
acero longitudinalAs(req)= 9 cm2φ acero= 5/8# por c/1m= 5espaciada @ 0.2 m
acero transversal(perpendicular)As(req)= 9 cm2φ acero= 5/8 ''# por c/1m= 5espaciado @ 0.2 m
B) verificacion por corte a flexion de la cara entre el talon anterior y la pantalla
DISEÑO DE MURO 02 EN VOLADIZO CON MURO DE MAMPOSTERIA ENCIMA Y SIN SOBRECARGA SOBRE EL TERRENOI DATOS El suelo se encuentra en la parte derecha de la seccion del muro
f'c= 210 fy= 4200
u= 0.5 (u=tgφ) φ(º)= 30.5
u c-t= 0.3 qs= 1.01
Ws= 1840 kg/m3 Wc= 2400
Ht= 6.8 W(muro albañ)= 1800
delt= 0 0
calculo de sobrecarga del muro de albañileriaconcreto de sobrecimieneto ancho muro de alb=
h1= 0 m Wmalb= 0albañileria de muro del cerco perimetricoh2= 0 m Wmalb= 0sobre carga total muro Wmalb = 0
II PREDIMENCIONAMIENTOa) calculo de los coeficientes de empuje activo
Ca= 0.3266660731ca(Ws)= 601.0655744592 k/m3
tabla(1) recom. para diseño interpolando para obt. B/(H+hs)B/(H+hs) CaWs(K/m3) r1
0.3 204 r20.35 269 f1
0.4 343 f20.45 423 fx
0.5 5120.55 605 r1
0.6 715 xr s r2
b) predim. De base de muro de sostenimientoHt= 6.8
B(base)= 3.7256160787 mc) asumiendo dimenciones
B= 4.65 m b3=Hz= 0.8 m b4=b1= 0.3 m Hp=
b2= 0.8 m CV(fact.mayoracion carga viva)=
III VERIFICACION DE LA ESTABILIDAD DE MURO CON LAS DIMENCIONES ASUMIDASa-0) Calculo de altura total a trabajar con terreno inclinado
Ht= 6.8
a) calculo de fuerzas horizontalespresiones p1=ca(Ws)Hp= 4087.245906322calc. de empuje activo F1=ca(Ws)Ht^2/2= 13896.6360815
calculo de momentos actuantes
suelo 4 F1*brazo= 31499.0417847249 k-m
b) calculo de fuerzas verticales
descripcion fuerza(K) brazo(m)
Fv1= 8928 2.325 20757.6Fv2= 3600 2.3166666667 8340Fv3= 4320 2 8640Fv4= 22080 3.65 80592Fv5= 2760 2.4833333333 6854Fv6= 0 3.8166666667 0Fv(muro alb)= 0 2.5 0
41688 125183.6c) c)calculo de momentos y fuerzas totales
Fh(kg)= 13896.6360815Ma(k-m)= 31499.04178473Fv(kg)= 41688Mr(k-m)= 125183.6
momento resistente (k-m)
d) calculo de los factores de seguridadFS(volteo) Mr/Ma= 3.9742034331 ok>2FS(desliz.) u(Fv)/Fh= 1.4999313415 <1.5 aumente seccion para uerzas verticales
IV VERIFICACION DE LA REACCION DEL SUELO ANTE LAS CARGAS
a) Punto de paso de la fuerza resultanteXr(m)= 2.2472787904 debe cumplir q1<q2 !!
b) Exentricidad del sueloe(m)= 0.0777212096 q izq > q derech
c) Calculando q1(izq) y q2(derech) (reacciones del suelo) q2= 0.9864236361 ok q1= 0.806608622 ok
V VEREIFICACION DE LOS FACTORES DE SEGURIDAD SIN CONSIDERAR SOBRECARGA
VI DISEÑO DE LA PANTALLA VERTICALa) calculo del momento en la base de la pantalla
descripcion brazo
suelo 10819.1803402653 2
b) calculo de refuerzo vertical peralte efectivo en la base de la pantalla=
Mu= 0.9*b*d^2*f'c*w*(1-0.59*w)b(cm)= 100d(cm) = 74f'c= 210Mu= 3678521.31569
w1= 0.0363208348w2= 1.6585944194
w= min(w1,w2)= 0.0363208348p(cuantia)=wf'c/fy= 0.0018160417As(cm2)= pbd= 13.4387088782
c) calculo del refuerzo minimo en muroRefuerzo minimo
Asmin(vertical) =
Asmin(horizontal abajo) =
Asmin(horizontal abrriba) =
d) distribucion de aceros
caracteristica
acero vertical interior…As= 13.4387088782
acero vertical exterior…As= 12
acero horizontal superior….As= 13.75
acero exterior 9.1666666667
fuerza=ca*Ws*(b4+b2-b1)*tg(delt)
cantidad de acero (cm2)
acero interior 4.5833333333
acero horizontal inferior…..As= 20
acero exterior 13.3333333333
acero interior 6.6666666667
e) corte del refuerzo vertical de la pantalla
Ma(x)=1.7*(Ca*Ws*X^3/6) xq no tiene sobrecarga
Ma(x)= 1.7 x 100.1775957432 X^3
Ma(x=0)= 0
Ma(x=hp)= 36785.2131569019
Mr(x)=0.9*0.85*f'c*a*b*(d-a/2)
1.630033223
b= 100
d(x=0)= 24 cmd(x=hp)= 74 cmMr(x=0)= 6071.3319021364 kg-m
Mr(x=hp)= 19164.5737656255 kg-mMr(x)= 6071.3319021364 2182.2069772482 X……ec 2
Mr:es el moment resist de la seccion y el acero
a((AsFy)/ (0.85F'c*b))=
+ x
resolver la ecuacion 1 y 2 y obtener el valor X= 4.6
L= 1.4
28
6
14 14
f) verificacion por corte en la base de la pantallag.6.1) calculo de la fuerza cortante ultima
Vu= (1.7*Ca*Ws*1*Hp^2)/2Vu= 18392.606578451 Kg
g.6.2) calculo del aporte del concreto a la resistenciaφVc=φVc= 48309.9026587717
portanto: φVc>Vu ok
DISEÑO DE LOS TALONES
1.85 0.8 2Wu=
talon talon
anterior posterior
8066.1 kg/m 8781.4731182796 9090.823655914
VII DISEÑO DEL TALON POSTERIORA) diseño la armadura del talón posterior
Mu= 3626.2131899642 k-mflexion horaria
Mu= 0.9*b*d^2*f'c*w*(1-0.59*w)b(cm)= 100
d(cm) = 74f'c= 210
w1= 0.0035109824w2= 1.6914042718
w= min(w1,w2)= 0.0035109824p(cuantia)=wf'c/fy= 0.0001755491As(cm2)= pbd= 1.2990634954 cm2
altura de corte del acero L+Ld=
0.85*0.53*(√F'c)*100*d
As(min)= 14.4 cm2
B) verificacion por corte a flexion de la cara entre el talon posterior y la pantalla
h.2.1) calculo de la fuerza cortante ultimaVu= Wu*b4-(q2+q4)*b4/2Vu= 17332.976344086 Kg
h.2.2) calculo del aporte del concreto a la resistenciaφVc=φVc= 48309.9026587717
portanto: φVc>Vu ok
0.85*0.53*(√F'c)*100*d
VIII DISEÑO DEL TALON ANTERIORA) diseño la armadura del talon anterior
Mu= 24158.9964367384 k-m flexion horaria
Mu= 0.9*b*d^2*f'c*w*(1-0.59*w)b(cm)= 100
d(cm) = 74f'c= 210
w1= 0.0236734937w2= 1.6712417605
w= min(w1,w2)= 0.0236734937p(cuantia)=wf'c/fy= 0.0011836747As(cm2)= pbd= 8.7591926716 cm2As(min)= 14.4 cm2
B) verificacion por corte a flexion de la cara entre el talon anterior y la pantalla
h.2.1) calculo de la fuerza cortante ultimaVu= Wu*b4-(q2+q4)*b4/2Vu= 15584.0051344086 Kg
h.2.2) calculo del aporte del concreto a la resistenciaφVc=φVc= 48309.9026587717
portanto: φVc>Vu ok
0.85*0.53*(√F'c)*100*d
DISEÑO DE MURO 02 EN VOLADIZO CON MURO DE MAMPOSTERIA ENCIMA Y SIN SOBRECARGA SOBRE EL TERRENOEl suelo se encuentra en la parte derecha de la seccion del muro
tabla(0) u
φ(radianes)= 0.532325422 u=0.55
kg/cm2 u=0.45
kg/m3 u=0.35 limo no plastico
kg/m3 u=0.6 roca soloda sana
0.15 mKg
KgKg
calculo de los coeficientes de empuje activo
interpolando para obt. B/(H+hs)0.5
0.55512605
601.0655745
……………….. f1……………….. 601.0655745 x= 0.547884717……………….. f2
predim. De base de muro de sostenimiento
asum. base B= 4.65 m
1.85 m(aprox=B/3)
2 m6
1.7 0.816
conc. o mamp. c/arena limosa
mediana gruesa , grava limosa
conc. o mamp. c/arena gruesa ,
grava limosa
escoja dela tabla(1) los valores
para interpolar según el caso
altura superior 2.8 suelo
kmaltura inferior 3.2
F3
F2
F4
F5
F1
Fmalb delt F6
<1.5 aumente seccion para uerzas verticales
debe cumplir q1<q2 !!
ok e<B/6 0.775
VEREIFICACION DE LOS FACTORES DE SEGURIDAD SIN CONSIDERAR SOBRECARGA
21638.36068 3678521.31569019
peralte efectivo en la base de la pantalla= 74 cm (b2-6 )
Refuerzo minimo cm20.0015xbxb2 120.0025xbxb2 20
0.0025xbx((b1+b2)/2) 13.75
5/8 7 14 1.979326056 5/8 7 14 1.979326056
5/8 5 19 1.979326056
momento en la base de la pantalla
kg-m
moment en base de pantalla kg-cm mayorada
numero de acero
# acero por cada 100cm…
distribucion de acero a cada…(en cm)
area de cada acero
1/2 4 23 1.266768676
5/8 7 13 1.979326056 1/2 6 15 1.266768676
6071.3319020
M(kg-m)
19164.6 36785.213156902
|
x
Mr(x=0)=
Ma(x=0)
Ma(x=hp)Mr(x=hp)
L
2.2 m
2.2 m
18144 Kg/m
9864.2 kg/m
acero longitudinalAs(req)= 14.4 cm2
φ acero= 3/4 ''# por c/1m= 6espaciado @ 0.166666667 m
acero transversal(perpendicular)As(req)= 14.4 cm2φ acero= 5/8 ''# por c/1m= 8espaciado @ 0.25 m
B) verificacion por corte a flexion de la cara entre el talon posterior y la pantalla
acero longitudinalAs(req)= 14.4 cm2φ acero= 3/4# por c/1m= 6espaciada @ 0.166666667 m
acero transversal(perpendicular)As(req)= 14.4 cm2φ acero= 1/2 ''# por c/1m= 12espaciado @ 0.166666667 m
B) verificacion por corte a flexion de la cara entre el talon anterior y la pantalla
DISEÑO DE MURO 02 EN VOLADIZO CON MURO DE MAMPOSTERIA ENCIMA Y SIN SOBRECARGA SOBRE EL TERRENOI DATOS El suelo se encuentra en la parte derecha de la seccion del muro
f'c= 210 fy= 4200
u= 0.5 (u=tgφ) φ(º)= 30.5
u c-t= 0.3 qs= 1.01
Ws= 1840 kg/m3 Wc= 2400
Ht= 4.95 W(muro albañ)= 1800
delt= 0 0
calculo de sobrecarga del muro de albañileriaconcreto de sobrecimieneto ancho muro de alb=
h1= 0 m Wmalb= 0albañileria de muro del cerco perimetricoh2= 2 m Wmalb= 540sobre carga total muro Wmalb = 540
II PREDIMENCIONAMIENTOa) calculo de los coeficientes de empuje activo
Ca= 0.3266660731ca(Ws)= 601.0655744592 k/m3
tabla(1) recom. para diseño interpolando para obt. B/(H+hs)B/(H+hs) CaWs(K/m3) r1
0.3 204 r20.35 269 f1
0.4 343 f20.45 423 fx
0.5 5120.55 605 r1
0.6 715 xr s r2
b) predim. De base de muro de sostenimientoHt= 4.95
B(base)= 2.9969035335 mc) asumiendo dimenciones
B= 3.1 m b3=Hz= 0.5 m b4=b1= 0.3 m Hp=
b2= 0.4 m CV(fact.mayoracion carga viva)=
III VERIFICACION DE LA ESTABILIDAD DE MURO CON LAS DIMENCIONES ASUMIDASa-0) Calculo de altura total a trabajar con terreno inclinado
Ht= 4.95
a) calculo de fuerzas horizontalespresiones p1=ca(Ws)Hp= 2975.274593573calc. de empuje activo F1=ca(Ws)Ht^2/2= 7363.804619093
calculo de momentos actuantes
suelo 4 F1*brazo= 12150.2776215035 k-m
b) calculo de fuerzas verticales
descripcion fuerza(K) brazo(m)
Fv1= 3720 1.55 5766Fv2= 534 1.3333333333 712Fv3= 3204 1.15 3684.6Fv4= 13919.6 2.25 31319.1Fv5= 409.4 1.3666666667 559.5133333333Fv6= 0 2.5 0Fv(muro alb)= 540 1.25 675
22327 42716.21333333c) c)calculo de momentos y fuerzas totales
Fh(kg)= 7363.804619093Ma(k-m)= 12150.2776215Fv(kg)= 22327Mr(k-m)= 42716.21333333
momento resistente (k-m)
d) calculo de los factores de seguridadFS(volteo) Mr/Ma= 3.5156573919 ok>2FS(desliz.) u(Fv)/Fh= 1.5159962244 ok>1.5
IV VERIFICACION DE LA REACCION DEL SUELO ANTE LAS CARGAS
a) Punto de paso de la fuerza resultanteXr(m)= 1.3690122144 debe cumplir q1<q2 !!
b) Exentricidad del sueloe(m)= 0.1809877856 q izq > q derech
c) Calculando q1(izq) y q2(derech) (reacciones del suelo) q2= 0.9725201429 ok q1= 0.46793147 ok
V VEREIFICACION DE LOS FACTORES DE SEGURIDAD SIN CONSIDERAR SOBRECARGA
VI DISEÑO DE LA PANTALLA VERTICALa) calculo del momento en la base de la pantalla
descripcion brazo
suelo 5951.300519114 1.4833333333
b) calculo de refuerzo vertical peralte efectivo en la base de la pantalla=
Mu= 0.9*b*d^2*f'c*w*(1-0.59*w)b(cm)= 100d(cm) = 34f'c= 210Mu= 1500719.614237
w1= 0.0717229137w2= 1.6231923405
w= min(w1,w2)= 0.0717229137p(cuantia)=wf'c/fy= 0.0035861457As(cm2)= pbd= 12.1928953278
c) calculo del refuerzo minimo en muroRefuerzo minimo
Asmin(vertical) =
Asmin(horizontal abajo) =
Asmin(horizontal abrriba) =
d) distribucion de aceros
caracteristica
acero vertical interior…As= 12.1928953278
acero vertical exterior…As= 6
acero horizontal superior….As= 8.75
acero exterior 5.8333333333
fuerza=ca*Ws*(b4+b2-b1)*tg(delt)
cantidad de acero (cm2)
acero interior 2.9166666667
acero horizontal inferior…..As= 10
acero exterior 6.6666666667
acero interior 3.3333333333
e) corte del refuerzo vertical de la pantalla
Ma(x)=1.7*(Ca*Ws*X^3/6) xq no tiene sobrecarga
Ma(x)= 1.7 x 100.1775957432 X^3
Ma(x=0)= 0
Ma(x=hp)= 15007.1961423657
Mr(x)=0.9*0.85*f'c*a*b*(d-a/2)
1.630033223
b= 100
d(x=0)= 24 cmd(x=hp)= 34 cmMr(x=0)= 6071.3319021364 kg-m
Mr(x=hp)= 8689.9802748342 kg-mMr(x)= 6071.3319021364 588.4603084714 X……ec 2
Mr:es el moment resist de la seccion y el acero
a((AsFy)/ (0.85F'c*b))=
+ x
resolver la ecuacion 1 y 2 y obtener el valor X= 3.6
L= 0.85
50
4.45
25 25
f) verificacion por corte en la base de la pantallag.6.1) calculo de la fuerza cortante ultima
Vu= (1.7*Ca*Ws*1*Hp^2)/2Vu= 10117.2108824938 Kg
g.6.2) calculo del aporte del concreto a la resistenciaφVc=φVc= 22196.4417621384
portanto: φVc>Vu ok
DISEÑO DE LOS TALONES
1 0.4 1.7Wu=
talon talon
anterior posterior
4679.3 kg/m 6307.0096774194 6958.0935483871
VII DISEÑO DEL TALON POSTERIORA) diseño la armadura del talón posterior
Mu= -2632.2308005376 k-m flexion antioraria
Mu= 0.9*b*d^2*f'c*w*(1-0.59*w)b(cm)= 100
d(cm) = 44f'c= 210
w1= 0.007224569w2= 1.6876906852
w= min(w1,w2)= 0.007224569p(cuantia)=wf'c/fy= 0.0003612285As(cm2)= pbd= 1.5894051843 cm2
altura de corte del acero L+Ld=
0.85*0.53*(√F'c)*100*d
As(min)= 9 cm2
B) verificacion por corte a flexion de la cara entre el talon posterior y la pantalla
h.2.1) calculo de la fuerza cortante ultimaVu= Wu*b4-(q2+q4)*b4/2Vu= 8162.640483871 Kg
h.2.2) calculo del aporte del concreto a la resistenciaφVc=φVc= 28724.8069862967
portanto: φVc>Vu ok
0.85*0.53*(√F'c)*100*d
VIII DISEÑO DEL TALON ANTERIORA) diseño la armadura del talon anterior
Mu= 4438.5894086022 k-m flexion horaria
Mu= 0.9*b*d^2*f'c*w*(1-0.59*w)b(cm)= 100
d(cm) = 44f'c= 210
w1= 0.0122185582w2= 1.682696696
w= min(w1,w2)= 0.0122185582p(cuantia)=wf'c/fy= 0.0006109279As(cm2)= pbd= 2.6880828034 cm2As(min)= 9 cm2
B) verificacion por corte a flexion de la cara entre el talon anterior y la pantalla
h.2.1) calculo de la fuerza cortante ultimaVu= Wu*b4-(q2+q4)*b4/2Vu= 5493.1548387097 Kg
h.2.2) calculo del aporte del concreto a la resistenciaφVc=φVc= 28724.8069862967
portanto: φVc>Vu ok
0.85*0.53*(√F'c)*100*d
DISEÑO DE MURO 02 EN VOLADIZO CON MURO DE MAMPOSTERIA ENCIMA Y SIN SOBRECARGA SOBRE EL TERRENOEl suelo se encuentra en la parte derecha de la seccion del muro
tabla(0) u
φ(radianes)= 0.532325422 u=0.55
kg/cm2 u=0.45
kg/m3 u=0.35 limo no plastico
kg/m3 u=0.6 roca soloda sana
0.15 mKg
KgKg
calculo de los coeficientes de empuje activo
interpolando para obt. B/(H+hs)0.3
0.35204269
601.0655745
……………….. f1……………….. 601.0655745 x= 0.605435057……………….. f2
predim. De base de muro de sostenimiento
asum. base B= 3 m
1 m(aprox=B/3)
1.7 m4.45
1.7 0.576
conc. o mamp. c/arena limosa
mediana gruesa , grava limosa
conc. o mamp. c/arena gruesa ,
grava limosa
escoja dela tabla(1) los valores
para interpolar según el caso
altura superior 2 suelo
kmaltura inferior 2.45
F3
F2
F4
F5
F1
Fmalb delt F6
debe cumplir q1<q2 !!
ok e<B/6 0.516666667
VEREIFICACION DE LOS FACTORES DE SEGURIDAD SIN CONSIDERAR SOBRECARGA
8827.762437 1500719.61423657
peralte efectivo en la base de la pantalla= 34 cm (b2-6 )
Refuerzo minimo cm20.0015xbxb2 60.0025xbxb2 10
0.0025xbx((b1+b2)/2) 8.75
5/8 7 14 1.979326056 5/8 4 25 1.979326056
5/8 3 31 1.979326056
momento en la base de la pantalla
kg-m
moment en base de pantalla kg-cm mayorada
numero de acero
# acero por cada 100cm…
distribucion de acero a cada…(en cm)
area de cada acero
3/8 5 19 0.71255738
5/8 4 23 1.979326056 1/2 3 31 1.266768676
6071.3319020
M(kg-m)
8690 15007.196142366
|
x
Mr(x=0)=
Ma(x=0)
Ma(x=hp)Mr(x=hp)
L
1.35 m
1.35 m
13143.2 Kg/m
9725.2 kg/m
acero longitudinalAs(req)= 9 cm2
φ acero= 5/8 ''# por c/1m= 5espaciado @ 0.2 m
acero transversal(perpendicular)As(req)= 9 cm2φ acero= 1/2 ''# por c/1m= 8espaciado @ 0.2125 m
B) verificacion por corte a flexion de la cara entre el talon posterior y la pantalla
acero longitudinalAs(req)= 9 cm2φ acero= 5/8# por c/1m= 5espaciada @ 0.2 m
acero transversal(perpendicular)As(req)= 9 cm2φ acero= 1/2 ''# por c/1m= 8espaciado @ 0.2125 m
B) verificacion por corte a flexion de la cara entre el talon anterior y la pantalla
DISEÑO DE MURO 02 EN VOLADIZO CON MURO DE MAMPOSTERIA ENCIMA Y SIN SOBRECARGA SOBRE EL TERRENOI DATOS El suelo se encuentra en la parte derecha de la seccion del muro
f'c= 210 fy= 4200
u= 0.5 (u=tgφ) φ(º)= 30.5
u c-t= 0.3 qs= 1.01
Ws= 1840 kg/m3 Wc= 2400
Ht= 4.8 W(muro albañ)= 1800
delt= 0 0
calculo de sobrecarga del muro de albañileriaconcreto de sobrecimieneto ancho muro de alb=
h1= 0 m Wmalb= 0albañileria de muro del cerco perimetricoh2= 2 m Wmalb= 540sobre carga total muro Wmalb = 540
II PREDIMENCIONAMIENTOa) calculo de los coeficientes de empuje activo
Ca= 0.3266660731ca(Ws)= 601.0655744592 k/m3
tabla(1) recom. para diseño interpolando para obt. B/(H+hs)B/(H+hs) CaWs(K/m3) r1
0.3 204 r20.35 269 f1
0.4 343 f20.45 423 fx
0.5 5120.55 605 r1
0.6 715 xr s r2
b) predim. De base de muro de sostenimientoHt= 4.8
B(base)= 2.6298466438 mc) asumiendo dimenciones
B= 3 m b3=Hz= 0.4 m b4=b1= 0.3 m Hp=
b2= 0.6 m CV(fact.mayoracion carga viva)=
III VERIFICACION DE LA ESTABILIDAD DE MURO CON LAS DIMENCIONES ASUMIDASa-0) Calculo de altura total a trabajar con terreno inclinado
Ht= 4.8
a) calculo de fuerzas horizontalespresiones p1=ca(Ws)Hp= 2885.114757404calc. de empuje activo F1=ca(Ws)Ht^2/2= 6924.27541777
calculo de momentos actuantes
suelo 4 F1*brazo= 11078.8406684316 k-m
b) calculo de fuerzas verticales
descripcion fuerza(K) brazo(m)
Fv1= 2880 1.5 4320Fv2= 1584 1.3 2059.2Fv3= 3168 1.05 3326.4Fv4= 12144 2.25 27324Fv5= 1214.4 1.4 1700.16Fv6= 0 2.4 0Fv(muro alb)= 540 1.35 729
21530.4 39458.76c) c)calculo de momentos y fuerzas totales
Fh(kg)= 6924.27541777Ma(k-m)= 11078.84066843Fv(kg)= 21530.4Mr(k-m)= 39458.76
momento resistente (k-m)
d) calculo de los factores de seguridadFS(volteo) Mr/Ma= 3.5616325914 ok>2FS(desliz.) u(Fv)/Fh= 1.5547041893 ok>1.5
IV VERIFICACION DE LA REACCION DEL SUELO ANTE LAS CARGAS
a) Punto de paso de la fuerza resultanteXr(m)= 1.31813247 debe cumplir q1<q2 !!
b) Exentricidad del sueloe(m)= 0.18186753 q izq > q derech
c) Calculando q1(izq) y q2(derech) (reacciones del suelo) q2= 0.9787253779 ok q1= 0.4566346221 ok
V VEREIFICACION DE LOS FACTORES DE SEGURIDAD SIN CONSIDERAR SOBRECARGA
VI DISEÑO DE LA PANTALLA VERTICALa) calculo del momento en la base de la pantalla
descripcion brazo
suelo 5818.3147607649 1.4666666667
b) calculo de refuerzo vertical peralte efectivo en la base de la pantalla=
Mu= 0.9*b*d^2*f'c*w*(1-0.59*w)b(cm)= 100d(cm) = 54f'c= 210Mu= 1450699.813684
w1= 0.0267445772w2= 1.668170677
w= min(w1,w2)= 0.0267445772p(cuantia)=wf'c/fy= 0.0013372289As(cm2)= pbd= 7.2210358486
c) calculo del refuerzo minimo en muroRefuerzo minimo
Asmin(vertical) =
Asmin(horizontal abajo) =
Asmin(horizontal abrriba) =
d) distribucion de aceros
caracteristica
acero vertical interior…As= 9
acero vertical exterior…As= 9
acero horizontal superior….As= 11.25
acero exterior 7.5
fuerza=ca*Ws*(b4+b2-b1)*tg(delt)
cantidad de acero (cm2)
acero interior 3.75
acero horizontal inferior…..As= 15
acero exterior 10
acero interior 5
e) corte del refuerzo vertical de la pantalla
Ma(x)=1.7*(Ca*Ws*X^3/6) xq no tiene sobrecarga
Ma(x)= 1.7 x 100.1775957432 X^3
Ma(x=0)= 0
Ma(x=hp)= 14506.9981368404
Mr(x)=0.9*0.85*f'c*a*b*(d-a/2)
1.164309445
b= 100
d(x=0)= 24 cmd(x=hp)= 54 cmMr(x=0)= 4380.2216020032 kg-m
Mr(x=hp)= 9991.61097207 kg-mMr(x)= 4380.2216020032 1275.3157659243 X……ec 2
Mr:es el moment resist de la seccion y el acero
a((AsFy)/ (0.85F'c*b))=
+ x
resolver la ecuacion 1 y 2 y obtener el valor X= 1.8
L= 2.6
40
4.4
20 20
f) verificacion por corte en la base de la pantallag.6.1) calculo de la fuerza cortante ultima
Vu= (1.7*Ca*Ws*1*Hp^2)/2Vu= 9891.1350933003 Kg
g.6.2) calculo del aporte del concreto a la resistenciaφVc=φVc= 35253.172210455
portanto: φVc>Vu ok
DISEÑO DE LOS TALONES
0.9 0.6 1.5Wu=
talon talon
anterior posterior
4566.3 kg/m 6132.6 7176.8
VII DISEÑO DEL TALON POSTERIORA) diseño la armadura del talón posterior
Mu= -2790.8175 k-m flexion antioraria
Mu= 0.9*b*d^2*f'c*w*(1-0.59*w)b(cm)= 100
d(cm) = 34f'c= 210
w1= 0.012871301w2= 1.6820439532
w= min(w1,w2)= 0.012871301p(cuantia)=wf'c/fy= 0.0006435651As(cm2)= pbd= 2.1881211752 cm2
altura de corte del acero L+Ld=
0.85*0.53*(√F'c)*100*d
As(min)= 7.2 cm2
B) verificacion por corte a flexion de la cara entre el talon posterior y la pantalla
h.2.1) calculo de la fuerza cortante ultimaVu= Wu*b4-(q2+q4)*b4/2Vu= 6294.525 Kg
h.2.2) calculo del aporte del concreto a la resistenciaφVc=φVc= 22196.4417621384
portanto: φVc>Vu ok
0.85*0.53*(√F'c)*100*d
VIII DISEÑO DEL TALON ANTERIORA) diseño la armadura del talon anterior
Mu= 3503.3634 k-m flexion horaria
Mu= 0.9*b*d^2*f'c*w*(1-0.59*w)b(cm)= 100
d(cm) = 34f'c= 210
w1= 0.0161895131w2= 1.6787257411
w= min(w1,w2)= 0.0161895131p(cuantia)=wf'c/fy= 0.0008094757As(cm2)= pbd= 2.7522172351 cm2As(min)= 7.2 cm2
B) verificacion por corte a flexion de la cara entre el talon anterior y la pantalla
h.2.1) calculo de la fuerza cortante ultimaVu= Wu*b4-(q2+q4)*b4/2Vu= 4814.505 Kg
h.2.2) calculo del aporte del concreto a la resistenciaφVc=φVc= 22196.4417621384
portanto: φVc>Vu ok
0.85*0.53*(√F'c)*100*d
DISEÑO DE MURO 02 EN VOLADIZO CON MURO DE MAMPOSTERIA ENCIMA Y SIN SOBRECARGA SOBRE EL TERRENOEl suelo se encuentra en la parte derecha de la seccion del muro
tabla(0) u
φ(radianes)= 0.532325422 u=0.55
kg/cm2 u=0.45
kg/m3 u=0.35 limo no plastico
kg/m3 u=0.6 roca soloda sana
0.15 mKg
KgKg
calculo de los coeficientes de empuje activo
interpolando para obt. B/(H+hs)0.5
0.55512605
601.0655745
……………….. f1……………….. 601.0655745 x= 0.547884717……………….. f2
predim. De base de muro de sostenimiento
asum. base B= 3 m
0.9 m(aprox=B/3)
1.5 m4.4
1.7 0.576
conc. o mamp. c/arena limosa
mediana gruesa , grava limosa
conc. o mamp. c/arena gruesa ,
grava limosa
escoja dela tabla(1) los valores
para interpolar según el caso
altura superior 2 suelo
kmaltura inferior 2.4
F3
F2
F4
F5
F1
Fmalb delt F6
debe cumplir q1<q2 !!
ok e<B/6 0.5
VEREIFICACION DE LOS FACTORES DE SEGURIDAD SIN CONSIDERAR SOBRECARGA
8533.528316 1450699.81368404
peralte efectivo en la base de la pantalla= 54 cm (b2-6 )
Refuerzo minimo cm20.0015xbxb2 90.0025xbxb2 15
0.0025xbx((b1+b2)/2) 11.25
5/8 5 20 1.979326056 5/8 5 20 1.979326056
5/8 4 23 1.979326056
momento en la base de la pantalla
kg-m
moment en base de pantalla kg-cm mayorada
numero de acero
# acero por cada 100cm…
distribucion de acero a cada…(en cm)
area de cada acero
5/8 2 47 1.979326056
5/8 6 15 1.979326056 5/8 3 31 1.979326056
4380.2216020
M(kg-m)
9991.6 14506.998136841
|
x
Mr(x=0)=
Ma(x=0)
Ma(x=hp)Mr(x=hp)
L
3 m
3 m
12678.4 Kg/m
9787.3 kg/m
acero longitudinalAs(req)= 7.2 cm2
φ acero= 0.625 ''# por c/1m= 4espaciado @ 0.25 m
acero transversal(perpendicular)As(req)= 7.2 cm2φ acero= 0.625 ''# por c/1m= 4espaciado @ 0.375 m
B) verificacion por corte a flexion de la cara entre el talon posterior y la pantalla
acero longitudinalAs(req)= 7.2 cm2φ acero= 0.625# por c/1m= 4espaciada @ 0.25 m
acero transversal(perpendicular)As(req)= 7.2 cm2φ acero= 0.625 ''# por c/1m= 4espaciado @ 0.375 m
B) verificacion por corte a flexion de la cara entre el talon anterior y la pantalla
DISEÑO DE MURO 02 EN VOLADIZO CON MURO DE MAMPOSTERIA ENCIMA Y SIN SOBRECARGA SOBRE EL TERRENOI DATOS El suelo se encuentra en la parte derecha de la seccion del muro
f'c= 210 fy= 4200
u= 0.5 (u=tgφ) φ(º)= 30
f= 0.55 qs= 1.8
Ws= 1600 kg/m3 Wc= 2400
Ht= 3 W(muro albañ)= 1800
delt= 0 0
calculo de sobrecarga del muro de albañileriaconcreto de sobrecimieneto ancho muro de alb=
h1= 0.3 m Wmalb= 108albañileria de muro del cerco perimetricoh2= 2 Wmalb= 540sobre carga total muro Wmalb = 648
II PREDIMENCIONAMIENTOa) calculo de los coeficientes de empuje activo
Ca= 0.3333333333ca(Ws)= 533.3333333333 k/m3
tabla(1) recom. para diseño interpolando para obt. B/(H+hs)B/(H+hs) CaWs(K/m3) r1
0.3 204 r20.35 269 f1
0.4 343 f20.45 423 fx
0.5 5120.55 605 r1
0.6 715 xr s r2
b) predim. De base de muro de sostenimientoHt= 3
B(base)= 1.5344086022 mc) asumiendo dimenciones
B= 1.5 m b3=Hz= 0.5 m b4=b1= 0.25 m Hp=
b2= 0.25 m
III VERIFICACION DE LA ESTABILIDAD DE MURO CON LAS DIMENCIONES ASUMIDAS
CV(fact.mayoracion carga viva)=
a-0) Calculo de altura total a trabajar con terreno inclinado
Ht= 3
a) calculo de fuerzas horizontalespresiones p1=ca(Ws)Hp= 1600calc. de empuje activo F1=ca(Ws)Ht^2/2= 2400
calculo de momentos actuantes
suelo 4 F1*brazo= 2399.9999999998 k-m
b) calculo de fuerzas verticales
descripcion fuerza(K) brazo(m)
Fv1= 1800 0.75 1350Fv2= 0 0.65 0Fv3= 1500 0.525 787.5Fv4= 3400 1.075 3655Fv5= 0 0.65 0Fv6= 0 1.2166666667 0Fv(muro alb)= 648 0.525 340.2
7348 6132.7c) c)calculo de momentos y fuerzas totales
Fh(kg)= 2400Ma(k-m)= 2400Fv(kg)= 7348Mr(k-m)= 6132.7
momento resistente (k-m)
d) calculo de los factores de seguridadFS(volteo) Mr/Ma= 2.5552916667 ok>2FS(desliz.) u(Fv)/Fh= 1.5308333333 ok>1.5
IV VERIFICACION DE LA REACCION DEL SUELO ANTE LAS CARGAS
a) Punto de paso de la fuerza resultanteXr(m)= 0.5079885683 debe cumplir q1<q2 !!
b) Exentricidad del sueloe(m)= 0.2420114317 q izq > q derech
c) Calculando q1(izq) y q2(derech) (reacciones del suelo) q2= 0.96408 ok q1= 0.0156533333 ok
V VEREIFICACION DE LOS FACTORES DE SEGURIDAD SIN CONSIDERAR SOBRECARGA
VI DISEÑO DE LA PANTALLA VERTICALa) calculo del momento en la base de la pantalla
descripcion brazo
suelo 1666.6666666665 0.8333333333
b) calculo de refuerzo vertical peralte efectivo en la base de la pantalla=
Mu= 0.9*b*d^2*f'c*w*(1-0.59*w)b(cm)= 100d(cm) = 19f'c= 210Mu= 236111.1111111
w1= 0.0353426534w2= 1.6595726009
w= min(w1,w2)= 0.0353426534p(cuantia)=wf'c/fy= 0.0017671327As(cm2)= pbd= 3.3575520686
c) calculo del refuerzo minimo en muroRefuerzo minimo
Asmin(vertical) =
Asmin(horizontal abajo) =
Asmin(horizontal abrriba) =
d) distribucion de aceros
caracteristica
acero vertical interior…As= 3.75
acero vertical exterior…As= 3.75
acero horizontal superior….As= 6.25
acero exterior 4.1666666667
fuerza=ca*Ws*(b4+b2-b1)*tg(delt)
cantidad de acero (cm2)
acero interior 2.0833333333
acero horizontal inferior…..As= 6.25
acero exterior 4.1666666667
acero interior 2.0833333333
e) corte del refuerzo vertical de la pantalla
Ma(x)=1.7*(Ca*Ws*X^3/6) xq no tiene sobrecarga
Ma(x)= 1.7 x 88.8888888889 X^3
Ma(x=0)= 0
Ma(x=hp)= 2361.1111111109
Mr(x)=0.9*0.85*f'c*a*b*(d-a/2)
0.4470948269
b= 100
d(x=0)= 19 cmd(x=hp)= 19 cmMr(x=0)= 1348.6334265832 kg-m
Mr(x=hp)= 1348.6334265832 kg-mMr(x)= 1348.6334265832 0 X……ec 2
Mr:es el moment resist de la seccion y el acero
a((AsFy)/ (0.85F'c*b))=
+ x
resolver la ecuacion 1 y 2 y obtener el valor X= 2.4
L= 0.1
0.3
2.5
0.15 0.15
f) verificacion por corte en la base de la pantallag.6.1) calculo de la fuerza cortante ultima
Vu= (1.7*Ca*Ws*1*Hp^2)/2Vu= 2833.3333333331 Kg
g.6.2) calculo del aporte del concreto a la resistenciaφVc=φVc= 12403.8939259008
portanto: φVc>Vu ok
DISEÑO DE LOS TALONES
0.4 0.25 0.85Wu=
talon talon
anterior posterior
156.5 kg/m 2685.6466666667 4266.3633333333
VII DISEÑO DEL TALON POSTERIORA) diseño la armadura del talón posterior
Mu= -2190.5643273611 k-m flexion antioraria
Mu= 0.9*b*d^2*f'c*w*(1-0.59*w)b(cm)= 100
d(cm) = 44f'c= 210
w1= 0.0060080155w2= 1.6889072387
w= min(w1,w2)= 0.0060080155p(cuantia)=wf'c/fy= 0.0003004008As(cm2)= pbd= 1.3217634122 cm2
altura de corte del acero L+Ld=
0.85*0.53*(√F'c)*100*d
As(min)= 9 cm2
B) verificacion por corte a flexion de la cara entre el talon posterior y la pantalla
h.2.1) calculo de la fuerza cortante ultimaVu= Wu*b4-(q2+q4)*b4/2Vu= 277.4555833333 Kg
h.2.2) calculo del aporte del concreto a la resistenciaφVc=φVc= 28724.8069862967
portanto: φVc>Vu ok
0.85*0.53*(√F'c)*100*d
VIII DISEÑO DEL TALON ANTERIORA) diseño la armadura del talon anterior
Mu= 135.9386488889 k-m flexion horaria
Mu= 0.9*b*d^2*f'c*w*(1-0.59*w)b(cm)= 100
d(cm) = 44f'c= 210
w1= 0.000371596w2= 1.6945436582
w= min(w1,w2)= 0.000371596p(cuantia)=wf'c/fy= 1.8579799460505E-005As(cm2)= pbd= 0.0817511176 cm2As(min)= 9 cm2
B) verificacion por corte a flexion de la cara entre el talon anterior y la pantalla
h.2.1) calculo de la fuerza cortante ultimaVu= Wu*b4-(q2+q4)*b4/2Vu= 568.4293333333 Kg
h.2.2) calculo del aporte del concreto a la resistenciaφVc=φVc= 28724.8069862967
portanto: φVc>Vu ok
0.85*0.53*(√F'c)*100*d
DISEÑO DE MURO 02 EN VOLADIZO CON MURO DE MAMPOSTERIA ENCIMA Y SIN SOBRECARGA SOBRE EL TERRENOEl suelo se encuentra en la parte derecha de la seccion del muro
tabla(0) u
φ(radianes)= 0.523598776 u=0.55
kg/cm2 u=0.45
kg/m3 u=0.35 limo no plastico
kg/m3 u=0.6 roca soloda sana
0.15 mKg
KgKg
calculo de los coeficientes de empuje activo
interpolando para obt. B/(H+hs)0.5
0.55512605
533.3333333
……………….. f1……………….. 533.3333333 x= 0.511469534……………….. f2
predim. De base de muro de sostenimiento
asum. base B= 1.5 m
0.4 m(aprox=B/3)
0.85 m2.5
1.7
conc. o mamp. c/arena limosa
mediana gruesa , grava limosa
conc. o mamp. c/arena gruesa ,
grava limosa
escoja dela tabla(1) los valores
para interpolar según el caso
altura superior 1.2 suelo
kmaltura inferior 1.3
F3
F2
F4
F5
F1
Fmalb delt F6
debe cumplir q1<q2 !!
ok e<B/6 0.25
VEREIFICACION DE LOS FACTORES DE SEGURIDAD SIN CONSIDERAR SOBRECARGA
1388.888889 236111.111111092
peralte efectivo en la base de la pantalla= 19 cm (b2-6 )
Refuerzo minimo cm20.0015xbxb2 3.750.0025xbxb2 6.25
0.0025xbx((b1+b2)/2) 6.25
0.5 3 33 1.2667686760.5 3 33 1.266768676
0.5 4 23 1.266768676
momento en la base de la pantalla
kg-m
moment en base de pantalla kg-cm mayorada
numero de acero
# acero por cada 100cm…
distribucion de acero a cada…(en cm)
area de cada acero
0.375 3 31 0.71255738
0.5 4 23 1.2667686760.375 3 31 0.71255738
1348.6334270
M(kg-m)
1348.6 2361.1111111109
|
x
Mr(x=0)=
Ma(x=0)
Ma(x=hp)Mr(x=hp)
L
0.6 m
0.6 m
7280 Kg/m
9640.8 kg/m
acero longitudinalAs(req)= 9 cm2
φ acero= 0.625 ''# por c/1m= 5espaciado @ 0.2 m
acero transversal(perpendicular)As(req)= 9 cm2φ acero= 0.625 ''# por c/1m= 5espaciado @ 0.17 m
B) verificacion por corte a flexion de la cara entre el talon posterior y la pantalla
acero longitudinalAs(req)= 9 cm2φ acero= 0.625# por c/1m= 5espaciada @ 0.2 m
acero transversal(perpendicular)As(req)= 9 cm2φ acero= 0.625 ''# por c/1m= 5espaciado @ 0.17 m
B) verificacion por corte a flexion de la cara entre el talon anterior y la pantalla
DISEÑO DE MURO 02 EN VOLADIZO CON MURO DE MAMPOSTERIA ENCIMA Y SIN SOBRECARGA SOBRE EL TERRENOI DATOS El suelo se encuentra en la parte derecha de la seccion del muro
f'c= 210 fy= 4200
u= 0.5 (u=tgφ) φ(º)= 30
f= 0.55 qs= 1.8
Ws= 1600 kg/m3 Wc= 2400
Ht= 3.7 W(muro albañ)= 1800
delt= 0 0
calculo de sobrecarga del muro de albañileriaconcreto de sobrecimieneto ancho muro de alb=
h1= 0.3 m Wmalb= 108albañileria de muro del cerco perimetricoh2= 2 Wmalb= 540sobre carga total muro Wmalb = 648
II PREDIMENCIONAMIENTOa) calculo de los coeficientes de empuje activo
Ca= 0.3333333333ca(Ws)= 533.3333333333 k/m3
tabla(1) recom. para diseño interpolando para obt. B/(H+hs)B/(H+hs) CaWs(K/m3) r1
0.3 204 r20.35 269 f1
0.4 343 f20.45 423 fx
0.5 5120.55 605 r1
0.6 715 xr s r2
b) predim. De base de muro de sostenimientoHt= 3.7
B(base)= 1.892437276 mc) asumiendo dimenciones
B= 2 m b3=Hz= 0.5 m b4=b1= 0.25 m Hp=
b2= 0.5 m
III VERIFICACION DE LA ESTABILIDAD DE MURO CON LAS DIMENCIONES ASUMIDAS
CV(fact.mayoracion carga viva)=
a-0) Calculo de altura total a trabajar con terreno inclinado
Ht= 3.7
a) calculo de fuerzas horizontalespresiones p1=ca(Ws)Hp= 1973.333333333calc. de empuje activo F1=ca(Ws)Ht^2/2= 3650.666666666
calculo de momentos actuantes
suelo 4 F1*brazo= 4502.4888888885 k-m
b) calculo de fuerzas verticales
descripcion fuerza(K) brazo(m)
Fv1= 2400 1 2400Fv2= 960 0.9333333333 896Fv3= 1920 0.725 1392Fv4= 4608 1.55 7142.4Fv5= 640 1.0166666667 650.6666666667Fv6= 0 1.6166666667 0Fv(muro alb)= 648 0.975 631.8
11176 13112.86666667c) c)calculo de momentos y fuerzas totales
Fh(kg)= 3650.666666666Ma(k-m)= 4502.488888889Fv(kg)= 11176Mr(k-m)= 13112.86666667
momento resistente (k-m)
d) calculo de los factores de seguridadFS(volteo) Mr/Ma= 2.9123595838 ok>2FS(desliz.) u(Fv)/Fh= 1.530679328 ok>1.5
IV VERIFICACION DE LA REACCION DEL SUELO ANTE LAS CARGAS
a) Punto de paso de la fuerza resultanteXr(m)= 0.7704346616 debe cumplir q1<q2 !!
b) Exentricidad del sueloe(m)= 0.2295653384 q izq > q derech
c) Calculando q1(izq) y q2(derech) (reacciones del suelo) q2= 0.9436433333 ok q1= 0.1739566667 ok
V VEREIFICACION DE LOS FACTORES DE SEGURIDAD SIN CONSIDERAR SOBRECARGA
VI DISEÑO DE LA PANTALLA VERTICALa) calculo del momento en la base de la pantalla
descripcion brazo
suelo 2730.6666666665 1.0666666667
b) calculo de refuerzo vertical peralte efectivo en la base de la pantalla=
Mu= 0.9*b*d^2*f'c*w*(1-0.59*w)b(cm)= 100d(cm) = 44f'c= 210Mu= 495160.8888889
w1= 0.0136423425w2= 1.6812729117
w= min(w1,w2)= 0.0136423425p(cuantia)=wf'c/fy= 0.0006821171As(cm2)= pbd= 3.0013153551
c) calculo del refuerzo minimo en muroRefuerzo minimo
Asmin(vertical) =
Asmin(horizontal abajo) =
Asmin(horizontal abrriba) =
d) distribucion de aceros
caracteristica
acero vertical interior…As= 7.5
acero vertical exterior…As= 7.5
acero horizontal superior….As= 9.375
acero exterior 6.25
fuerza=ca*Ws*(b4+b2-b1)*tg(delt)
cantidad de acero (cm2)
acero interior 3.125
acero horizontal inferior…..As= 12.5
acero exterior 8.3333333333
acero interior 4.1666666667
e) corte del refuerzo vertical de la pantalla
Ma(x)=1.7*(Ca*Ws*X^3/6) xq no tiene sobrecarga
Ma(x)= 1.7 x 88.8888888889 X^3
Ma(x=0)= 0
Ma(x=hp)= 4951.6088888885
Mr(x)=0.9*0.85*f'c*a*b*(d-a/2)
0.931447556
b= 100
d(x=0)= 19 cmd(x=hp)= 44 cmMr(x=0)= 2773.4144153084 kg-m
Mr(x=hp)= 6514.3406620195 kg-mMr(x)= 2773.4144153084 1169.0394520973 X……ec 2
Mr:es el moment resist de la seccion y el acero
a((AsFy)/ (0.85F'c*b))=
+ x
resolver la ecuacion 1 y 2 y obtener el valor X= 2.4
L= 0.8
0.3
3.2
0.15 0.15
f) verificacion por corte en la base de la pantallag.6.1) calculo de la fuerza cortante ultima
Vu= (1.7*Ca*Ws*1*Hp^2)/2Vu= 4642.133333333 Kg
g.6.2) calculo del aporte del concreto a la resistenciaφVc=φVc= 28724.8069862967
portanto: φVc>Vu ok
DISEÑO DE LOS TALONES
0.6 0.5 0.9Wu=
talon talon
anterior posterior
1739.6 kg/m 4048.64 5972.84
VII DISEÑO DEL TALON POSTERIORA) diseño la armadura del talón posterior
Mu= -2118.63438 k-m flexion antioraria
Mu= 0.9*b*d^2*f'c*w*(1-0.59*w)b(cm)= 100
d(cm) = 44f'c= 210
w1= 0.0058100537w2= 1.6891052005
w= min(w1,w2)= 0.0058100537p(cuantia)=wf'c/fy= 0.0002905027As(cm2)= pbd= 1.2782118176 cm2
altura de corte del acero L+Ld=
0.85*0.53*(√F'c)*100*d
As(min)= 9 cm2
B) verificacion por corte a flexion de la cara entre el talon posterior y la pantalla
h.2.1) calculo de la fuerza cortante ultimaVu= Wu*b4-(q2+q4)*b4/2Vu= 1029.042 Kg
h.2.2) calculo del aporte del concreto a la resistenciaφVc=φVc= 28724.8069862967
portanto: φVc>Vu ok
0.85*0.53*(√F'c)*100*d
VIII DISEÑO DEL TALON ANTERIORA) diseño la armadura del talon anterior
Mu= 767.83968 k-m flexion horaria
Mu= 0.9*b*d^2*f'c*w*(1-0.59*w)b(cm)= 100
d(cm) = 44f'c= 210
w1= 0.0021010776w2= 1.6928141766
w= min(w1,w2)= 0.0021010776p(cuantia)=wf'c/fy= 0.0001050539As(cm2)= pbd= 0.4622370749 cm2As(min)= 9 cm2
B) verificacion por corte a flexion de la cara entre el talon anterior y la pantalla
h.2.1) calculo de la fuerza cortante ultimaVu= Wu*b4-(q2+q4)*b4/2Vu= 1736.472 Kg
h.2.2) calculo del aporte del concreto a la resistenciaφVc=φVc= 28724.8069862967
portanto: φVc>Vu ok
0.85*0.53*(√F'c)*100*d
DISEÑO DE MURO 02 EN VOLADIZO CON MURO DE MAMPOSTERIA ENCIMA Y SIN SOBRECARGA SOBRE EL TERRENOEl suelo se encuentra en la parte derecha de la seccion del muro
tabla(0) u
φ(radianes)= 0.523598776 u=0.55
kg/cm2 u=0.45
kg/m3 u=0.35 limo no plastico
kg/m3 u=0.6 roca soloda sana
0.15 mKg
KgKg
calculo de los coeficientes de empuje activo
interpolando para obt. B/(H+hs)0.5
0.55512605
533.3333333
……………….. f1……………….. 533.3333333 x= 0.511469534……………….. f2
predim. De base de muro de sostenimiento
asum. base B= 2 m
0.6 m(aprox=B/3)
0.9 m3.2
1.7
conc. o mamp. c/arena limosa
mediana gruesa , grava limosa
conc. o mamp. c/arena gruesa ,
grava limosa
escoja dela tabla(1) los valores
para interpolar según el caso
altura superior 1.5 suelo
kmaltura inferior 1.7
F3
F2
F4
F5
F1
Fmalb delt F6
debe cumplir q1<q2 !!
ok e<B/6 0.333333333
VEREIFICACION DE LOS FACTORES DE SEGURIDAD SIN CONSIDERAR SOBRECARGA
2912.711111 495160.88888885
peralte efectivo en la base de la pantalla= 44 cm (b2-6 )
Refuerzo minimo cm20.0015xbxb2 7.50.0025xbxb2 12.5
0.0025xbx((b1+b2)/2) 9.375
0.625 4 25 1.9793260560.625 4 25 1.979326056
0.5 5 19 1.266768676
momento en la base de la pantalla
kg-m
moment en base de pantalla kg-cm mayorada
numero de acero
# acero por cada 100cm…
distribucion de acero a cada…(en cm)
area de cada acero
0.5 3 31 1.266768676
0.5 7 13 1.2667686760.5 4 23 1.266768676
2773.4144150
M(kg-m)
6514.3 4951.6088888885
|
x
Mr(x=0)=
Ma(x=0)
Ma(x=hp)Mr(x=hp)
L
1.3 m
1.3 m
8848 Kg/m
9436.4 kg/m
acero longitudinalAs(req)= 9 cm2
φ acero= 0.625 ''# por c/1m= 5espaciado @ 0.2 m
acero transversal(perpendicular)As(req)= 9 cm2φ acero= 0.625 ''# por c/1m= 5espaciado @ 0.18 m
B) verificacion por corte a flexion de la cara entre el talon posterior y la pantalla
acero longitudinalAs(req)= 9 cm2φ acero= 0.625# por c/1m= 5espaciada @ 0.2 m
acero transversal(perpendicular)As(req)= 9 cm2φ acero= 0.625 ''# por c/1m= 5espaciado @ 0.18 m
B) verificacion por corte a flexion de la cara entre el talon anterior y la pantalla