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MEMORIA DE CÁLCULO DE TOLDO APOYADO SOBRE FORJADO DE LOSA MACIZA CON ARMADURAS ACTIVAS Y ARMADO DE NEGATIVOS SOBRE PILARES, EN LAS DOS
DIRECCIONES, EN CENTRO COMERCIAL DE BONAIRE EN ALDAIA (VALENCIA)
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MEMORIA DE CÁLCULO TOLDO APOYADO SOBRE FORJADO DE LOSA MACIZA CON ARMADURAS ACTIVAS Y ARMADO DE NEGATIVOS SOBRE PILARES, EN LAS DOS DIRECCIONES, EN CENTRO COMERCIAL DE BONAIRE EN ALDAIA (VALENCIA) JULIO DE 2013
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INDICE
1 INTRODUCCIÓN ......................................................................................................... 3
1.1. Objeto de la estructura .......................................................................................... 3
1.2. Justificación y procedimiento constructuvo de la solución proyectada ............... 3
1.3. Descripción de la solución proyectada .................................................................. 4
2 NORMATIVA .............................................................................................................. 6
3 SEGURIDAD ESTRUCTURAL ....................................................................................... 7
3.1 Situaciones de proyecto ......................................................................................... 7
3.2 Software de cálculo ................................................................................................ 7
3.3 Situaciones de combinaciones y coeficientes de mayoración de acciones ........... 7
4 ACCIONES CTE-SE-AE ................................................................................................. 9
4.1 acciones permanentes ............................................................................................ 9
4.2 acciones variables ................................................................................................... 9
5 CARGAS DE TENSADO EN CABEZA DE PILARES ....................................................... 11
5.1. Cargas horizontales ............................................................................................. 11
5.2. Cargas verticales .................................................................................................. 12
6 ESFUERZOS Y RESISTENCIAS DE LOS ELEMENTOS. COMPROBACIONES ................. 13
6.1 Perfiles tubulares .................................................................................................. 13
6.2. Placas de anclaje de pilares ................................................................................. 13
6.3. Placas de anclaje de esquinas .............................................................................. 17
6.4. Tejido de la vela ................................................................................................... 19
6.5. Cables de la vela .................................................................................................. 20
7 CONTROL DE CALIDAD DE LAS ESTRUCTURAS DE HORMIGÓN Y ACERO (EHE-08 y EAE-10) ........................................................................................................................... 21
7.1 Nudos, materiales y nivel de control .................................................................... 21
ANEJO Nº 1. PLANOS ...................................................................................................... 25
ANEJO Nº 2. GRÁFICOS DE ENVOLVENTES DE ESFUERZOS ........................................... 26
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1 INTRODUCCIÓN
1.1. Objeto de la estructura
El objeto de la estructura del toldo tipo vela en el Centro Comercial de Bonaire en Aldaia
(Valencia), es el de dotar de un toldo estético al pasillo o corredor central en concreto
en la entrada este al mismo.
1.2. Justificación y procedimiento constructuvo de la solución proyectada
La mayor peculiaridad de la estructura del toldo es que los pilares que la sustentan irán
anclados sobre losa maciza postesada de hormigón armado de 25 cm de espesor.
Para ello, se ha estudiado la óptima ubicación de los apoyos de los pilares con placas de
anclaje y pernos atornillados a la placa, de forma que se eviten zonas ocupadas por
cordones postesados (armaduras activas) en dirección vertical y horizontal sobre pilares.
Además, la losa está dotada de zonas ocupadas por armaduras pasivas de negativos en
ambas direcciones sobre pilares de #φ10c/15cm. Es decir, barras de acero corrugado de
10 mm de diámetro separadas cada 15 cm en ambas direcciones y tanto en la cara
superior como inferior de la losa.
Y por último la losa dispondrá de un mallazo de armadura base #φ10c/15cm en toda su
superficie, tanto en la cara de superior como la inferior.
Es por ello que para la ejecución de los taladros químicos, los cuales alojarán los pernos
atornillados en la losa, se prevé que una vez perforado el recubrimiento nominal de 3,5
cm de la losa de hormigón se podría encontrar con estas barras de de acero corrugado
de 10 mm de diámetro del mallazo de armadura base #φ10c/15cm.
1.2.1. Procedimiento constructivo
En vista de esta particularidad, se propone el siguiente procedimiento
constructivo para la ejecución de las placas de anclaje:
1ª Fase) Replanteo de malla superior #φ10c/15cm, sobre la superficie a
asentar las placas de anclaje.
2ª Fase) Perforación de taladros de 25 cm, pasante a la losa.
En caso de encontrar barra de 10 mm de acero corrugado del mallazo
de la armadura base una vez perforados los primeros 3,5 cm.
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Subfase 2.1. Abandonar el taladro y perforar un taladro tangente al anterior evitando
la barra y perforando este segundo taladro hasta los 25 cm, pasante a la losa.
Subfase 2.2. Replanteo de los pernos ejecutados in-situ. Perforación del mapa de
agujeros a medida en las dos placas de anclaje (de arriba y de abajo de la losa),
siguiendo el patrón replanteado.
1.3. Descripción de la solución proyectada
Se trata de una estructura toldo tipo vela sobre 3 pilares tubulares de acero
conformado, y el cuarto apoyo para sujeción de la vela que se materializa con dos
anclajes a esquina de forjado de hormigón armado en planta primera.
Los 3 pilares irán anclados con placas de anclaje dotadas de pernos, sobre losa maciza
postesada de hormigón armado de 25 cm de espesor. Se perforarán taladros de 25 cm
pasantes a la losa de longitud para el alojamiento de los pernos atornillados pasantes,
después se rellenarán y se sellarán con inyección química, que asegure la máxima
adherencia.
El cuarto apoyo se materializará con dos anclajes de esquina con placa de anclaje en
ángulo de esquina, a la que irá soldada la anilla del tensor. Se perforarán taladros de 10
cm dentro del forjado para el alojamiento de los pernos, igualmente después se
rellenarán y se sellarán con inyección química.
Para el caso de la superestructura, en este caso la vela, se han determinado las
siguientes características:
- Tipo de tejido de la vela. Se trata de un tejido comúnmente usado para toldos y velas.
A continuación se detallan los datos y características técnicas:
� Ancho: 177 cm
� Uso: Exterior / Interior
� Peso: 420 g/m2
� Espesor: 0,45 mm
� Composición: Hilo de alta tenacidad con recubrimiento hidrófugo
� Acabado: Précontraint (de Ferrari)
� Resistencia al desgarro:
� Urdime: 310 daN / 5 cm
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� Trama: 210 daN / 5 cm
� Resistencia al desgarro iniciado:
� Urdime: 40 daN / 5 cm
� Trama: 20 daN / 5 cm
� Sistema de control de calidad: ISO 9002
� Clasificación al fuego: Ignífugo M1
- Cables de acero. Se tratan de cables estáticos, usados para riostras y vientos. A
continuación se detallan sus características:
Composición: 1x19+0 TW019G Cordones: 1
Alma: Metálica Hilos: 19
Superficie: Galvanizada Factor f: 0,76
Arrollamiento: Espiroidal derecha (Z) Factor k: 0,88
Resistencia: 160 [kg/mm2] Factor w: 0,83
Serie Comercial Diámetro nominal
[mm] Tolerancia
[%] Peso aprox.
[kg/m]
Carga de roturacalculada
[kg]
Carga de rotura mínima
[kg]
TW019G-09 9 +4/-0% 0,401 7.740 6.810
- Sujeciones en la parte superior de pilares:
� 1 punto de sujeción fijo (mosquetón).
� 3 puntos de sujeción con tensor (tensor + mosquetón).
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2 NORMATIVA
En la redacción y ejecución de este cálculo se han tenido en cuenta y serán de obligación el
cumplimiento para la ejecución de las obras, todos los Decretos, Normas y Disposiciones
legales en vigor hasta la fecha de las normas siguientes:
• EAE-2010: "Instrucción de Acero Estructural" (Real Decreto 751/2011, de 27 de mayo,
por el que se aprueba la Instrucción de Acero Estructural (EAE).
• EHE-08: ”instrucción de hormigón estructural” (REAL DECRETO 1247/2008, de 18 de
julio, por el que se aprueba la instrucción de hormigón estructural (EHE-08).
• Documento Básico de Seguridad Estructural (DB SE) del Código Técnico de la Edificación
(REAL DECRETO 314/2006, de 17 de marzo, por el que se aprueba el Código Técnico de la
Edificación).
• Documento Básico de Seguridad Estructural de Acciones en la Edificación (DB SE AE) del
Código Técnico de la Edificación (REAL DECRETO 314/2006, de 17 de marzo, por el que se
aprueba el Código Técnico de la Edificación).
• Reglamento electrotécnico de baja tensión (Decreto 1413/1973 del 20 de Septiembre) y
instrucciones complementarias del mismo MIEBT de orden 31 de octubre del1973.
• Disposiciones mínimas de seguridad y salud en las obras de construcción ( Real Decreto
1627/1997 del 24 de Octubre ).
• Código de accesibilidad ( Ley 20/1991 y Decreto 135/1995 que desarrolla esta Ley).
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3 SEGURIDAD ESTRUCTURAL
3.1 Situaciones de proyecto
Para las distintas situaciones de proyecto, las combinaciones de acciones se definirán de
acuerdo con los siguientes criterios:
Situaciones no sísmicas. Persistente o transitoria
Con coeficientes de combinación (Combinación con varias acciones variables)
Sin coeficientes de combinación (Combinación con una sola acción variable)
Donde:
G k Acción permanente
Q k Acción variable
γ G Coeficiente parcial de seguridad de las acciones permanentes
γ Q,1 Coeficiente parcial de seguridad de la acción variable principal
γ Q,i Coeficiente parcial de seguridad de las acciones variables de acompañamiento
Ψ p,1 Coeficiente de combinación de la acción variable principal
Ψ a,i Coeficiente de combinación de las acciones variables de acompañamiento
3.2 Software de cálculo
Se ha realizado un cálculo estructural a base de distintos programas de cálculo:
- Para la estructura metálica de pilares tubulares y placas de anclaje con pernos, se ha
empleado el programa METAL 3D.
- Para las comprobaciones del tejido de la vela y el cable, se han empleado hojas de
cálculo EXCEL.
3.3 Situaciones de combinaciones y coeficientes de mayoración de acciones
Se han distinguido dos situaciones de proyecto, como son:
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Combinación 1: Peso propio (G1) + Viento de presión (V1) + Nieve (N1)
Combinación 2: Viento de succión (V2) - Peso propio (G1)
Ambas son situaciones PERSISTENTE O TRANSITORIA, por lo que se han empleado los
coeficientes de mayoración de acciones correspondientes.
Figura. Tabla 4.1. del DB-SE del Código Técnico. Coeficientes parciales de seguridad para
las acciones.
Figura. Tabla 12.1. de la Instrucción de Acero Estructural EAE-10. Coeficientes parciales
para las acciones (ELU).
Se comprueba que la situación más desfavorable para el cálculo de los pilares y placas
de anclaje es la combinación 1 (G1+V1+N1), mientras que la más desfavorable para el
cálculo de los pernos de las placas de anclaje es la combinación 2 (V2-G1).
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4 ACCIONES CTE-SE-AE
4.1 Acciones permanentes
4.1.1. Peso propio del tejido de la vela
Según las características del tejido de la vela, el peso de la misma es de 420
g/m2. Es decir 0,42 Kg/m2 ó 4,2 N/m2 ó 0,0042 kN/m2 (G1).
4.2 Acciones variables
4.2.1 Viento
No se realiza análisis de los efectos de 2º orden
Coeficientes de Cargas
+X: 1.00 -X:1.00
+Y: 1.00 -Y:1.00
CTE DB SE-AE
Código Técnico de la Edificación.
Documento Básico Seguridad Estructural - Acciones en la Edificación
Zona eólica: A
Grado de aspereza: III
La acción del viento se calcula a partir de la presión estática qe que actúa en la
dirección perpendicular a la superficie expuesta. El programa obtiene de forma
automática dicha presión, conforme a los criterios del Código Técnico de la
Edificación DB-SE AE, en función de la geometría del edificio, la zona eólica y
grado de aspereza seleccionados, y la altura sobre el terreno del punto
considerado:
qe = qb · ce · cp
Donde:
qb = Es la presión dinámica del viento conforme al mapa eólico del Anejo
D.
ce = Es el coeficiente de exposición, determinado conforme a las
especificaciones del Anejo D.2, en función del grado de aspereza del
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entorno y la altura sobre el terreno del punto considerado.
cp = Es el coeficiente eólico o de presión, calculado según la tabla 3.4 del
apartado 3.3.4, en función de la esbeltez del edificio en el plano paralelo
al viento.
Presión: qe = qb · ce · cp = 0,42 · 1,6 · 0,8 (P) = 0,54 kN/m2 (V1)
Succión: qe = qb · ce · cp = 0,42 · 1,6 · - 0,7 (S) = - 0,47 kN/m2 (V2)
4.2.2 Nieve
Según la tabla Tabla E.2 Sobrecarga de nieve en un terreno horizontal (kN/m2)
del anejo E, del Documento Básico DB SE AE (Acciones en la Edificación), se
está en la zona climática 5 y una altitud de unos 50 m.s.n.m. en Aldaia, donde
se escoge una sobrecarga de nieve de 0,25 kN/m2 (N1).
4.2.3 Acciones térmicas
Dado el carácter de fabricación de los materiales utilizados y sus dimensiones
generales, estas acciones o no introducen esfuerzos o resultan
menospreciables, por ese motivo no se han considerado.
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5 CARGAS DE TENSADO EN CABEZA DE PILARES
En el sistema de vela, las cargas de tensado a las que se somete la vela tensando los tensores
durante su instalación, cobran una gran importancia.
5.1. Cargas horizontales
Estas cargas de tensado se traducen en unas cargas horizontales en apoyos de sujeción
de la vela, y son necesarias no sólo para asegurar plano inclinado para drenaje de agua
de lluvia de la vela, sino también para soportar las cargas de presión sobre la vela
correspondientes de las acciones de nieve y principalmente de viento.
Estas cargas horizontales de tensado deben ser suficientemente mayores que las
presiones de viento, nieve y peso propio, asegurando el sistema con el correspondiente
factor de seguridad.
En nuestro caso, se dispone de 4 apoyos de sujeción de la vela (3 soportes y 1 apoyo que
luego se deriva en dos anclajes a esquinas).
Combinación 1: γG · Peso propio (G1) + γQ1 · Viento de presión (V1) + γQ2 · Nieve (N1)
Presiones debidas a viento = 1,5 · 0,54 kN/m2 · 67,53 m2 / 4 apoyos = 13,7 kN
Acción horizontal necesaria = 17,9 kN
Factor de Seguridad (F) = 17,9 / 13,7 = 1,31
Presiones debidas a nieve = 1,5 · 0,25 kN/m2 · 67,53 m2 / 4 apoyos = 6,3 kN
Acción horizontal necesaria = 8,3 kN
Factor de Seguridad (F) = 8,3 / 6,3 = 1,31
Presiones debidas a peso propio = 1,35 · 0,0042 kN/m2 · 67,53 m2 / 4 apoyos = 0,11 kN
Acción horizontal necesaria = 0,14 kN
Factor de Seguridad (F) = 0,14 / 0,11 = 1,27
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5.2. Cargas verticales
Para el cálculo de las cargas verticales sobre pilares a partir de las presiones sobre la
vela, simplemente aplicamos el cálculo estático sin coeficientes de seguridad.
Esto es así debido a que las fuerzas de tensado hacen que las cargas verticales se
puedan trasladar desde cualquier punto de la vela a la cabeza de pilares.
Combinación 1: Peso propio (G1) + Viento de presión (V1) + Nieve (N1)
Presiones debidas a viento = 0,54 kN/m2 · 67,53 m2 / 4 apoyos = 9,13 kN
Acción vertical trasladada = 9,13 kN
Presiones debidas a nieve = 0,25 kN/m2 · 67,53 m2 / 4 apoyos = 4,22 kN
Acción vertical trasladada = 4,22 kN
Presiones debidas a peso propio = 0,0042 kN/m2 · 67,53 m2 / 4 apoyos = 0,08 kN
Acción vertical trasladada = 0,08 kN
Combinación 2: Peso propio (G1) + Viento de succión (V2)
Presiones debidas a viento = 0,47 kN/m2 · 67,53 m2 / 4 apoyos = 7,94 kN
Acción vertical trasladada = -7,94 kN
NOTA: Para introducir la carga de -7,94 kN de viento de succión se introduce como no combinable con el
viento de presión 9,13 kN. Y además, el valor a introducir como acción se incrementa a -12,16 kN, de forma
que quede 4,22 - 12,16 = -7,94 kN, compensando la acción de nieve de la combinación 1.
Presiones debidas a peso propio = 0,0042 kN/m2 · 67,53 m2 / 4 apoyos = 0,08 kN
Acción vertical trasladada = 0,08 kN
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6 ESFUERZOS Y RESISTENCIAS DE LOS ELEMENTOS. COMPROBACIONES
6.1 Perfiles tubulares
A continuación se incluye una tabla con las comprobaciones de Estados Límite Últimos,
versión reducida extraída del programa METAL 3D, para los pilares tubulares de acero
conformado.
N: Esfuerzo axil (kN) Vy: Esfuerzo cortante según el eje local Y de la barra. (kN) Vz: Esfuerzo cortante según el eje local Z de la barra. (kN) Mt: Momento torsor (kN·m) My: Momento flector en el plano 'XY' (giro de la sección respecto al eje local 'Z' de la barra). (kN·m) Mz: Momento flector en el plano 'XZ' (giro de la sección respecto al eje local 'Y' de la barra). (kN·m)
Los esfuerzos indicados son los correspondientes a la combinación pésima, es decir, aquella que demanda la máxima resistencia de la sección.
h: Aprovechamiento de la resistencia. La barra cumple con las condiciones de resistencia de la norma si se cumple que h £ 100 %.
Comprobación de resistencia
Barra h
(%) Posición
(m)
Esfuerzos pésimos
Origen Estado N (kN)
Vy (kN)
Vz (kN)
Mt (kN·m)
My (kN·m)
Mz (kN·m)
N4/N8 83.21 4.169 -275.034 0.000 -1.500 0.000 15.075 0.000 GV Cumple
N8/N1 29.25 0.000 -21.563 0.000 30.730 0.000 23.749 0.000 GV Cumple
N5/N10 78.50 3.008 -242.659 0.000 -0.771 0.000 9.664 0.000 GV Cumple
N10/N2 37.29 0.000 -21.796 0.000 30.461 0.000 19.188 0.000 GV Cumple
N6/N12 78.50 3.008 -242.659 0.000 -0.771 0.000 9.664 0.000 GV Cumple
N12/N3 37.29 0.000 -21.796 0.000 30.461 0.000 19.188 0.000 GV Cumple
N7/N8 25.66 4.134 255.687 -0.869 0.000 0.000 0.000 8.684 GV Cumple
N9/N10 22.40 2.977 223.161 0.000 0.663 0.000 -9.528 0.000 GV Cumple
N11/N12 22.40 2.977 223.161 0.000 -0.663 0.000 9.528 0.000 GV Cumple
6.2. Placas de anclaje de pilares
A continuación se incluyen las comprobaciones, de corte y aplastamiento por un lado, y
tracción y punzonamiento de los pernos atornillados y de la chapa de las placas de
anclaje de los 3 pilares o soportes.
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Así mismo se incluye finalmente un pequeño cálculo de aplastamiento local del
hormigón bajo la placa.
16,0
0
201
,06
4.6
GR
AD
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65
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400
,00
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40
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(m
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7
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(m
m)
=10
7
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2,5
0
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23
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1,2
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470
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185
,22
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36,
4
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29
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MEMORIA DE CÁLCULO DE TOLDO APOYADO SOBRE FORJADO DE LOSA MACIZA CON ARMADURAS ACTIVAS Y ARMADO DE NEGATIVOS SOBRE PILARES, EN LAS DOS
DIRECCIONES, EN CENTRO COMERCIAL DE BONAIRE EN ALDAIA (VALENCIA)
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MEMORIA DE CÁLCULO DE TOLDO APOYADO SOBRE FORJADO DE LOSA MACIZA CON ARMADURAS ACTIVAS Y ARMADO DE NEGATIVOS SOBRE PILARES, EN LAS DOS
DIRECCIONES, EN CENTRO COMERCIAL DE BONAIRE EN ALDAIA (VALENCIA)
PÁG. 16
A continuación se detalla la comprobación por aplastamiento local del hormigón bajo la
placa de anclaje:
0,60 · fcd > N / (axb)
14.000 kN/m2 = 0,60 · (35.000/1,5) > 293,4 / (0,4·0,4) = 1.834 kN/m2
Siendo:
fcd (resistencia de cálculo del hormigón) = 35 Mpa
N (axil de cálculo) = 293,4 kN
axb (dimensiones de la placa de anclaje) = 40x40cm
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PÁG. 17
6.3. Placas de anclaje de esquinas
A continuación se incluyen las comprobaciones, de corte y aplastamiento de la chapa de
las placas de anclaje de las 2 esquinas; así como, el cálculo de rasante en la junta del
hormigón-pernos en el anclaje al forjado de las 2 esquinas.
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MEMORIA DE CÁLCULO DE TOLDO APOYADO SOBRE FORJADO DE LOSA MACIZA CON ARMADURAS ACTIVAS Y ARMADO DE NEGATIVOS SOBRE PILARES, EN LAS DOS
DIRECCIONES, EN CENTRO COMERCIAL DE BONAIRE EN ALDAIA (VALENCIA)
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6.4. Tejido de la vela
A continuación se incluye una tabla de hoja EXCEL, con la comprobación de las
tracciones en la tela de la vela, y las resistencias al desgarro de la misma.
Nombre comercial URDIME
Resistencia al desgarro = 310 daN / 5 cm
Resistencia al desgarro iniciado = 40 daN / 5 cm
Resistencia al desgarro = 62 kN / m
Resistencia al desgarro iniciado = 8 kN / m
Resistencia al desgarro iniciado por linea de desgarre = 33,6 kN
Líneas de desgarre = 4
Longitud de línea de desgarre (linea
compartida por cada 2 pilares contiguos) = 4,2
Tracción de tensión en pilares = 26,3 kN
Tracción en cable 1 (perpendicular a desgarro en tela) = 16,05 kN
Tracción en cable 2 (perpendicular a desgarro en tela) = 22,93 kN
F (en dirección 1) = 2,09
F (en dirección 2) = 1,47
Características tela
Acciones
Factor de seguridad al desgarro iniciado de la tela
MEMORIA DE CÁLCULO DE TOLDO APOYADO SOBRE FORJADO DE LOSA MACIZA CON ARMADURAS ACTIVAS Y ARMADO DE NEGATIVOS SOBRE PILARES, EN LAS DOS
DIRECCIONES, EN CENTRO COMERCIAL DE BONAIRE EN ALDAIA (VALENCIA)
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6.5. Cables de la vela
A continuación se incluye una tabla de hoja EXCEL, con la comprobación de la tracción
uniaxial en los cables sustentadores de la tela de la vela, y las resistencias a rotura de los
mismos.
Serie Comercial TW019G
Resistencia a rotura por tracción = 160 Kg/mm2
Diámetro nominal = 9 mm
Carga de rotura por tracción sección llena = 10179 Kg
Carga de rotura por tracción sección cables = 7720 Kg
Carga de rotura por tracción sección cables = 77,20 kN
Tracción de tensión en pilares = 26,3 kN
Tracción en cable 1 = 16,05 kN
Tracción en cable 2 = 22,93 kN
F (en dirección 1) = 4,81
F (en dirección 2) = 3,37
Características del cable sustentador
Cargas
Factor de seguridad a la tracción en cables
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DIRECCIONES, EN CENTRO COMERCIAL DE BONAIRE EN ALDAIA (VALENCIA)
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7 CONTROL DE CALIDAD DE LAS ESTRUCTURAS DE HORMIGÓN Y ACERO (EHE-08 y EAE-10)
7.1 Nudos, materiales y nivel de control
Nudos
Referencias:
Dx, Dy, Dz: Desplazamientos prescritos en ejes globales. qx, qy, qz: Giros prescritos en ejes globales.
Cada grado de libertad se marca con 'X' si está coaccionado y, en caso contrario, con '-'.
Nudos
Referencia
Coordenadas Vinculación exterior
Vinculación interior X (m)
Y (m)
Z (m)
Dx Dy Dz qx qy qz
N1 -0.400 5.840 4.900 - - - - - - Empotrado
N2 4.920 12.180 3.600 - - - - - - Empotrado
N3 4.920 -0.400 3.600 - - - - - - Empotrado
N4 0.240 5.840 0.000 X X X X X X Empotrado
N5 4.920 11.660 0.000 X X X X X X Empotrado
N6 4.920 0.120 0.000 X X X X X X Empotrado
N7 -0.300 5.840 0.000 X X X X X X Empotrado
N8 -0.300 5.840 4.134 - - - - - - Empotrado
N9 4.920 12.090 0.000 X X X X X X Empotrado
N10 4.920 12.090 2.977 - - - - - - Empotrado
N11 4.920 -0.310 0.000 X X X X X X Empotrado
N12 4.920 -0.310 2.977 - - - - - - Empotrado
Barras
Materiales utilizados
a·t: Coeficiente de dilatación g: peso específico
Materiales utilizados
Material E
(GPa) G
(GPa) se
(GPa) a·t
(m/m°C) g
(kN/m³)
Acero ( S275 ) 206.00 79.23 0.27 1.2e-005 77.01
MEMORIA DE CÁLCULO DE TOLDO APOYADO SOBRE FORJADO DE LOSA MACIZA CON ARMADURAS ACTIVAS Y ARMADO DE NEGATIVOS SOBRE PILARES, EN LAS DOS
DIRECCIONES, EN CENTRO COMERCIAL DE BONAIRE EN ALDAIA (VALENCIA)
PÁG. 22
Referencias:
E: Módulo de elasticidad G: Módulo de elasticidad transversal se: Límite elástico
Descripción
Referencias:
Ni: Nudo inicial Nf: Nudo final bxy: Coeficiente de pandeo en el plano 'XY' bxz: Coeficiente de pandeo en el plano 'XZ' LbSup.: Separación entre arriostramientos del ala superior LbInf.: Separación entre arriostramientos del ala inferior
Descripción
Barra (Ni/Nf)
Pieza (Ni/Nf)
Material Perfil(Serie) Longitud
(m) bxy bxz
LbSup. (m)
LbInf. (m)
N4/N8 N4/N1 Acero ( S275 ) edt_TC (edt_TC) 4.17 2.00 2.00 - -
N8/N1 N4/N1 Acero ( S275 ) edt_TC (edt_TC) 0.77 2.00 2.00 - -
N5/N10 N5/N2 Acero ( S275 ) edt_TC (edt_TC) 3.01 2.00 2.00 - -
N10/N2 N5/N2 Acero ( S275 ) edt_TC (edt_TC) 0.63 2.00 2.00 - -
N6/N12 N6/N3 Acero ( S275 ) edt_TC (edt_TC) 3.01 2.00 2.00 - -
N12/N3 N6/N3 Acero ( S275 ) edt_TC (edt_TC) 0.63 2.00 2.00 - -
N7/N8 N7/N8 Acero ( S275 ) edt_TC (edt_TC) 4.13 2.00 2.00 - -
N9/N10 N9/N10 Acero ( S275 ) edt_TC (edt_TC) 2.98 2.00 2.00 - -
N11/N12 N11/N12 Acero ( S275 ) edt_TC (edt_TC) 2.98 2.00 2.00 - -
Características mecánicas
Referencias:
A: Sección Iyy: Inercia flexión Iyy Izz: Inercia flexión Izz Ixx: Inercia torsión
Tipos de pieza
Tipo Piezas
1 N4/N1, N5/N2, N6/N3, N7/N8, N9/N10 y N11/N12
Características mecánicas
Tipo Material Descripción A
(cm²) Iyy
(cm4) Izz
(cm4) Ixx
(cm4)
1 Acero ( S275 ) edt_TC, Perfil simple, (edt_TC) 54.00 2468.12 2468.12 4936.23
MEMORIA DE CÁLCULO DE TOLDO APOYADO SOBRE FORJADO DE LOSA MACIZA CON ARMADURAS ACTIVAS Y ARMADO DE NEGATIVOS SOBRE PILARES, EN LAS DOS
DIRECCIONES, EN CENTRO COMERCIAL DE BONAIRE EN ALDAIA (VALENCIA)
PÁG. 23
A continuación se incluyen los cuadros de características de los materiales según la EHE-
08, de los elementos existentes como forjado de losa, pilares, etc:
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DIRECCIONES, EN CENTRO COMERCIAL DE BONAIRE EN ALDAIA (VALENCIA)
PÁG. 24
Para el control de calidad de los materiales de los anclajes en la losa se cumplirá con lo
establecido en el Título nº 8 Control (Capítulos XIV, XV y XVI) de la EHE-08.
Para el control de la ejecución de los anclajes en la losa se cumplirá con lo establecido
en el Título nº 8 Control (Capítulo XVII) de la EHE-08.
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PÁG. 25
ANEJO Nº 1. PLANOS
1.1. Planta Ubicación. Armadura Activa direcc X
1.2. Planta Ubicación. Armadura Activa direcc Y
1.3. Planta Ubicación. Armadura Pasiva direcc X
1.4. Planta Ubicación. Armadura Pasiva direcc XY
2. Estructura Metálica (3 hojas)
3. Detalles vela (2 hojas)
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PÁG. 26
ANEJO Nº 2. GRÁFICOS DE ENVOLVENTES DE ESFUERZOS
1. Axiles. 3D y Alzados
2. Cortantes en Z. 3D y Alzados
3. Momentos en Y. 3D y Alzados
4. Tensiones. 3D y Alzados
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PÁG. 27
1. Axiles. 3D y Alzados
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2. Cortantes en Z. 3D y Alzados
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DIRECCIONES, EN CENTRO COMERCIAL DE BONAIRE EN ALDAIA (VALENCIA)
PÁG. 29
3. Momentos en Y. 3D y Alzados
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4. Tensiones. 3D y Alzados