DOBLE TERNA LINE POST 132KV ALAC300/50- LIB. GRAL. SAN MARTIN - JUNINVERIFICACIN DE ESTRUCTURASEn funcin de los resultados del clculo mecnico y del dimensionamiento de las estructuras serealizar la verificacin de las mismas para las distintas hipotesis de clculo. Datos generales del proyectoTf3527.6kgf := Tiro mximo de un conductor de faseThg1349kgf := Tiro mximo del cable de guardiaTfvmax2938kgf := Tiro correspondiente al estado de viento mximo para las fasesThgvmax1298kgf := Tiro correspondiente al estado de viento mximo para el hilo de guardiaNt 2 := Nmero de ternasam 140m := Longitud del vano de clculoSc 353.5 mm2 := Seccin del conductor de fse de la lneadc24.5 mm :=Diametro de conductor de faseShg 50mm2:= Seccin del cable de proteccindcg 9mm := Diametro de cable de proteccinPc 1227 daNkm:= Peso unitario del conductor de fasegcPcSc0.004kgfmm2m = := Carga especfica del conductor debido su pesoEstados de clculoZona clmatica BEstado 1 Temp145C := Vviento10 kmhr:=Estado 2 Temp215 C := Vviento20 kmhr:=Estado 3 Temp310C := Vviento3130 kmhr:=Estado 4 Temp45 C := Vviento450 kmhr:=Estado 5 Temp516C := Vviento50 kmhr:=ESTRUCTURA TIPO SUSPENSINLas estructuras de suspensin sern del tipo doble terna en Line Post. A priori se ha seleccionado una estructura simple poste de HA de 21.25m de altura yuna carga de rotura de 3300Kgf (1x21,25 R 3300)1-20Carlos Gabriel LpezDOBLE TERNA LINE POST 132KV ALAC300/50- LIB. GRAL. SAN MARTIN - JUNINDISEO FINAL11,23TERRENO13,8916,5519,1321.250,350,642,12Datos Hp 21.25m := Altura del soporte desuspensinhls Hp 0.9 := Altura libre del poste desuspencinTadm3300kgf := Tiro mximo o de rotura decada columnaLlp1.484m := Longitud de las crucetasdsc 350mm := Diametro del poste en la cimahms16.24m :=hmm13.58m :=hmi10.92m :=LmsLlpdsc 0.015 hls hmi( ) +

(2+ 1.721m = :=Hiptesis normales para estructuras tipo suspensin Csn2.5 :=FN.1 Carga del viento mxima sobre la estructura, los elementos de cabecera y sobrelas semilongitudes de los conductores de ambos vanos adyacentes, en direccinperpendicular a la de la lnea.FN.2 Carga del viento mxima en direccin de la lnea, sobre la estructura y loselementos de cabecera.FN.3 Carga del viento mxima en direccin oblicua, sobre la estructura y loselementos de cabecera.FN.4 Carga del viento, normal a la direccin de la lnea, sobre la estructura, loselementos de cabecera y sobre la semilongitud de los conductores de ambos vanosadyacentes. (Hiptesis hielo).Hiptesis excepcionales para estructuras tipo suspensin Cse2 :=FE.1 El 50% del tiro mximo de un cable de transporte de energa (aquel queprovoque la solicitacin ms desfavorable) o el 65% del tiro mximo del cable deproteccin, por reduccin unilateral del tiro del cable respectivo en el vanoadyacente.2-20Carlos Gabriel LpezDOBLE TERNA LINE POST 132KV ALAC300/50- LIB. GRAL. SAN MARTIN - JUNINFE.2 El 20% de los tiros en el Estado que contempla manguito de hielo, unilateralesde todos los cables de transporte de energa ms el 40% del tiro unilateral del cablede proteccin, considerando que existe carga desigual del hielo en los vanoscontiguos.FUERZAS ACTUANTES SOBRE LA ESTRUCTURACarga del viento perpendicular sobre un conductor de fase para el vano de clculo v Vviento3130kmhr = := Velocidad del viento mximadc24.5 mm = Dimetro de los conductoresam 140 m = Vano de clculoCoeficiente que tiene en cuenta ladistribucin del viento en el conductork if v 110kmhr < 0.85 ,0.75 , |

\||:=Cc if dc12.5 mm 1.2 ,if dc15.8 mm 1.1 ,1 , ( ), ( ):=Coeficiente de presin dinmica fam if am 200 m < 1 ,0.680 m am+|

\||,

((:= Factor que depende de la longitud del vanoFvc Cc k v2( ) dc am 16m4kgfs2 fam :=Fvc 209.661 kgf =Fuerza del viento sobre los conductores reducida a la cima (Fvcr)hms16.24m = Distancia del conductor al suelohmm13.58m = Distancia del conductor al suelohmi10.92m = Distancia del conductor al suelohls 19.125 m = Altura libre del soporteFvcrFvc hmshmm+ hmi+( )hlsNt := Fvcr 893.237 kgf =Carga del viento perpendicular sobre el hilo de guardiapara el vano de clculodcg 9 mm = Dimetro del hilo de guardiaCcp if dcg 12.5 mm 1.2 ,if dcg 15.8 mm 1.1 ,1 ,( ) ,( ) := Coeficiente de presin dinmicacable proteccin Fvg Ccp k v216m4Kg s2 dcg am :=Fvg 92.422 kgf =Carga del viento sobre la estructura proyectada a la cimaCscil0.7 = Coef. de presin dinmica paraSuperficies cilndricas3-20Carlos Gabriel LpezDOBLE TERNA LINE POST 132KV ALAC300/50- LIB. GRAL. SAN MARTIN - JUNINdsc 350 mm = Dimetro del poste en la cimadb dsc 0.015 hls + := Dimetro del poste en la basehls 19.125 m = Altura libre del posteFvs Cscilv216m4Kg s216 hls 2 dsc db + ( ) :=Fvs 243.109 kgf =Carga debida al peso de un conductor de faseMxima carga especfica del conductor (obtenidapara el estado 3, del clculo de cargas delconductor)gc 0.004kgfmm2m =Sc 353.5 mm2 = Seccin del conductor de lneaam 140 m = Longitud del vanoTc gc Sc am 175.167 kgf = := Carga debida al peso del conductorHiptesis de carga normal FN.1Se suponen todas las fuerza ejercidasperpendicularmente a la lnea. Todas las fuerza calculadas sernreducidas al extremo de la columna y se comparar laresultante con el tiro admisble de la columna debiendoobtenerse un coeficiente de seguridad (Cs) mayor o igual a 3.1- Cargas permanentesNo se consideran por ser doble terna simtrica2- Cargas adicionalesNo se consideran3- Cargas debidas al viento mximo en el sentido de las mnsulas.Cargas sobre la estructura Fvs 243.109 kgf =Cargas sobre los conductores de fase Fvcr 893.237 kgf =Cargas sobre el hilo de guardia Fvg 92.422 kgf =Carga resultante de la hiptesis FN.1 FN1SFvs Fvcr + Fvg + 1228.768 kgf = :=ifTadmFN1SCsn "VERIFICA" ,"NO VERIFICA" , |

\||"VERIFICA" =Hipotesis de carga extraordinaria FE.14-20Carlos Gabriel LpezDOBLE TERNA LINE POST 132KV ALAC300/50- LIB. GRAL. SAN MARTIN - JUNINSe suponen todas las fuerzas actuandoperpendicularmente a la lnea, igual al caso anterior, peroagregando el 50% del tiro mximo de un conductor de faseo el 65% del de proteccion (el mas desfavorable)producido por un supuesto corte de uno de los condctores.Se supondr el corte del conductor de la mnsula superiorpor ser el caso ms desfavorable.Por ser una situacin de emergencia el coeficientede seguridad debera ser mayor a 2.1- Cargas permanentesNo se consideran por ser doble terna simtrica2- Cargas adicionalesNo se consideran3- Cargas de viento mas 50% tiro conductor fase o 65% del de proteccinPvanoPc am 175.167 kgf = :=Peso de un vanoMomento flector por desequilibriode cargas MfpcPvano2Lms 150.691 kgfm = :=Momento flector por corte de unconductor referido a la base MfccTf2hms 28644.112 kgfm = :=Momento flector resultanteMfrMfpc2Mfcc2+ 28644.508 kgfm = :=MtccTf.5 Lms 3034.684 kgfm = := Momento torsor por corte deconductor a un solo lado Mres12MfrMfr2Mtcc2+ +|\|28724.66 kgfm = :=Momento total resultanteFresMreshls1501.943 kgf = := Fuerza resultante en la cimaCarga resultante de la hiptesis FE.1 FE1SFres1501.943 kgf = :=ifTadmFE1SCse "VERIFICA" ,"NO VERIFICA" , |

\||"VERIFICA" =ESTRUCTURA TIPO RETENCINLas estructuras de Retencin Recta sern del tipo dobles vinculadas conaisladoresorgnicos.Se ha seleccionado una estructura de HA con postes de 21,5m y 4500kg decarga de rotura.5-20Carlos Gabriel LpezDOBLE TERNA LINE POST 132KV ALAC300/50- LIB. GRAL. SAN MARTIN - JUNIN0,69 0,69CRUCETA INFERIORCRUCETA MEDIACRUCETA SUPERIORVISTA DESDE LINEADISEO FINALTERRENOEMPOTRAMIENTO19.3516,4413,7811,122,1521,508,105,402,701,060,395Datos Hsr 21.5m := Altura del poste de retencinhlsrHsr 0.9 := Altura libre del poste deretencinTadmr4500kgf := Tiro mximo o de rotura decada columnaLcr1.8 2 m :=Longitud de las crucetasLmrLcr2:= Longitud de mnsulasR0 :=ngulo de la estructuradscR0.395m := Diametro de las columnas enla cimahmsR16.44m :=hmmR13.78m :=hmiR11.12m :=Coeficiente dereduccin a lacimaCrcRhmsRhmmR+ hmiR+hlsr:=Hiptesis Normales (Retencin 0 a 90)FN.1 Carga del viento mxima sobre la estructura, los elementos de cabecera y sobre lassemilongitudes de los conductores de ambos vanos adyacentes, en direccin de lostravesaos. (si 0 entonces en direccin perpendicular a la lnea)FN.2 Carga del viento mxima en direccin perpendicular a los travesaos, sobre laestructura y los elementos de cabecera y la proyeccin de los semivanos.FN.3 Dos tercios de las tracciones unilaterales de los conductores, considerando vientomximo perpendicular a los travesaos. (Hipotesis de tendido)FN.4 Dos tercios de las tracciones unilaterales de los conductores, considerando vientomximo en la direccin de los travesaos.FN.5 Carga del viento del estado que contempla manguito de hielo sobre la estructura, loselementos de cabecera y sobre las semilongitudes de los conductores de ambos vanosadyacentes, en direccin de los travesaos. (si 0 entonces en direccin perpendicular ala lnea)Hiptisis Extraordinarias (Retencin 0 a 90)6-20Carlos Gabriel LpezDOBLE TERNA LINE POST 132KV ALAC300/50- LIB. GRAL. SAN MARTIN - JUNINFE.1 Anulacin de la traccin de un conductor. La carga de traccin ser calculada conel valor mxima de la tensin del conductor excluda la hiptesis de hielo, actuando sobreun punto de mayor solicitacin.FE.2 Tiro de todos los cables en el estado que contempla manguito de hielo, con el tiroreducido unilateralmente un 40%.Fuerza del viento sobre los conductoresFvc 209.661 kgf = Fuerza del viento sobre un conductor de faseFvcrRFvc CrcR Nt 895.853 kgf = := Fuerza del viento sobre los conductoresreducido a la cimaFvg 92.422 kgf = Fuerza del viento sobre el hilo de guardiaFuerza sobre aisladores de retencinPara las retenciones se utilizan los siguientes aisladores Sao 1470mm 85 mm 1.2 0.15 m2= := Superficie aproximada aisladores orgnicosCs 0.7 := Superficies cilndricasFvaRSao Cs v ( )216m4kgfs2 8.554 kgf = :=FvarR2FvaR CrcR Nt 73.102 kgf = := Fuerza del viento sobre los aisladores reducido ala cimaFuerzas sobre la estructura doble de retencinFuerza del viento sobre las columnas en direccin perpendicular a las crucetasproyectada a la cima.Dado que la separacin entre columnas es menor a 2 veces el dimetro de cada columna:Cscil0.7 = Coef. de presin dinmica paraSuperficies cilndricas7-20Carlos Gabriel LpezDOBLE TERNA LINE POST 132KV ALAC300/50- LIB. GRAL. SAN MARTIN - JUNINdbRdscR0.015 hlsr + := Dimetro del poste en la baseFvsLCscilv216m4Kg s216 hlsr 2 dscR dbR+( ) :=FvsL271.428 kgf =Fuerza del viento sobre las crucetas Teniendo en cuenta la cruceta tipo del dibujo, se estima la superficie expuesta al viento Ccz 1.4 :=Scz LcrdscR( )0.3m2 0.481m2= :=Fvcz Cczv216m4Kg s2 Scz 54.854 kgf = :=Carga del viento sobre las crucetas en direccinperpendicular a las mismas reducido a la cimaFvczrLFvcz CrcR 117.192 kgf = :=Carga del viento sobre la estructura doble en direccin perpendicular a los travesaosFveRLFvczrLFvsL+ 388.62 kgf = :=Fuerza del viento sobre las columnas en la direccin de las crucetas proyectada ala cima.Dado que la separacin entre columnas es menor a 2 veces el dimetro de cada columna:Cs20.8 := Superficies cilndricasFvsTCs2v216m4Kg s216 hlsr 2 dscR dbR+( ) 2 620.408 kgf = :=Carga del viento sobre los vnculos 8-20Carlos Gabriel LpezDOBLE TERNA LINE POST 132KV ALAC300/50- LIB. GRAL. SAN MARTIN - JUNINSe estima en 100kgf FvvT100kgf :=Carga del viento sobre la estructura doble en direccin de los travesaos FveRTFvvTFvsT+ 720.408 kgf = :=Cargas debidas a los tiros de los conductoresTiro mximo de un conductor de fase endireccin transversal a los travesaosTfLTfcosR2180|

\|| 3527.6 kgf = :=Tiro mximo de un conductor de fase en ladireccin de los travesaosTfTTfsinR2180|

\|| 0 kgf = :=Tiro mximo del cable de guardia endireccin transversal a los travesaosThgLThg cosR2180|

\|| 1349 kgf = :=Tiro mximo del cable de guardia en ladireccin de los travesaosThgTThg sinR2180|

\|| 0 kgf = :=Tiro mximo de los conductores de fasereducido a la cima transversal a lostravesaosTmrcrLTfL CrcR Nt 15072.97 kgf = :=TmrcrTTfT CrcR Nt 0 kgf = := Tiro mximo de los conductores de fasereducido a la cima en la direccin de lostravesaosHiptesis de carga normal FN.1Se suponen todas las fuerza ejercidas perpendicularmente a la lnea. Todaslas fuerza calculadas sern reducidas al extremo de la columna y se comparar laresultante con el tiro admisble de la columna debiendo obtenerse un coeficiente deseguridad (Cs) mayor o igual a 3.CsRn3 :=FN1retFvcrRFvg + FvarR+ FveRT+ 1781.784 kgf = :=ifTadmrFN1ret2CsRn "VERIFICA" ,"NO VERIFICA" , |

\||||"VERIFICA" =Hiptesis de carga normal FN.2No se considera9-20Carlos Gabriel LpezDOBLE TERNA LINE POST 132KV ALAC300/50- LIB. GRAL. SAN MARTIN - JUNINHiptesis de carga normal FN.3 Dos tercios de las tracciones unilaterales de los conductores, considerando viento mximoperpendicular a los travesaos. (Hipotesis de tendido)FN3ret23TmrcrTThgT+( )FveRL+ 388.62 kgf = :=ifTadmrFN3ret8Csn "VERIFICA" ,"NO VERIFICA" , |

\||||"VERIFICA" =Hiptesis de carga normal FN.4 No se consideraHiptesis de carga normal FN.5 No se consideraHiptesis de carga extraordinaria FE.1Se considera el esfuerzo producido por el supuesto corte de uno de loscondctores, el que produzca la solicitacin ms desfavorable. Por ser una situacin de emergencia el coeficiente de seguridad debera sermayor a 2. CsRe2 :=MtrTfL Lmr 6349.68 kgfm = := Momento torsor producido por corte de unconductor.Momento flector producido por el corte deun conductorMfrTfL hmsR 57993.744 kgfm = :=MfdPvano2Lmr := Momento flector debido al desequilibrioproducido por el corte del conductorMfer12MfrMfr2Mtr2+ +|\| :=FcimarMferhlsr3006.048 kgf = :=ifTadmrFcimar8Cse "VERIFICA" ,"NO VERIFICA" , |

\||||"VERIFICA" =10-20Carlos Gabriel LpezDOBLE TERNA LINE POST 132KV ALAC300/50- LIB. GRAL. SAN MARTIN - JUNINESTRUCTURA TIPO RETENCIN ANGULAR 30Dimensiones estructura tipo "RA" (retencin angular) dispuesta como angular2*21.50/3000/30,69 0,69CRUCETA INFERIORCRUCETA MEDIACRUCETA SUPERIORVISTA DESDE LINEADISEO FINALTERRENOEMPOTRAMIENTO19.3516,4413,7811,122,1521,508,105,402,701,060,395 Fca 3000kgf :=TadmaFca 3 9000 kgf = :=dscA40.5mm := Diametro de lascolumnas en la cimahlsahlsr:=dec 1.1m := Distancia entre columnasLca1.8m 2 dscA22 + dec + :=LmaLca2:=A30 :=cos cosA2180|

\||:=sen sinA2180|

\||:=hmsA16.44m :=hmmA13.78m :=hmiA11.12m :=Coeficiente dereduccin a lacimaCrcAhmsAhmmA+ hmiA+hlsa:=Hiptesis Normales (Retencin Angular 0 a 90)FN.1 Carga del viento mxima sobre la estructura, los elementos de cabecera y sobre lassemilongitudes de los conductores de ambos vanos adyacentes, en direccin de lostravesaos. (si 0 entonces en direccin perpendicular a la lnea)FN.2 Carga del viento mxima en direccin perpendicular a los travesaos, sobre laestructura y los elementos de cabecera y la proyeccin de los semivanos.FN.3 Dos tercios de las tracciones unilaterales de los conductores, considerando vientomximo perpendicular a los travesaos. (Hipotesis de tendido)11-20Carlos Gabriel LpezDOBLE TERNA LINE POST 132KV ALAC300/50- LIB. GRAL. SAN MARTIN - JUNINFN.4 Dos tercios de las tracciones unilaterales de los conductores, considerando vientomximo en la direccin de los travesaos.FN.5 Carga del viento del estado que contempla manguito de hielo sobre la estructura, loselementos de cabecera y sobre las semilongitudes de los conductores de ambos vanosadyacentes, en direccin de los travesaos. (si 0 entonces en direccin perpendicular ala lnea)Hiptisis Extraordinarias (Retencin Angular 0 a 90)FE.1 Anulacin de la traccin de un conductor. La carga de traccin ser calculada conel valor mxima de la tensin del conductor excluda la hiptesis de hielo, actuando sobreun punto de mayor solicitacin.FE.2 Tiro de todos los cables en el estado que contempla manguito de hielo, con el tiroreducido unilateralmente un 40%.Fuerza del viento sobre los conductoresFvcTFvc cos 202.517 kgf = := Fuerza del viento sobre un conductor en la direccinde los travesaosFvcrTFvcT CrcA Nt 865.327 kgf = := Fuerza del viento sobre los conductores en ladireccin de los travesaos reducida a la cimaFvcLFvc sen 54.264 kgf = := Fuerza del viento sobre un conductor en direccinperpendicular a los travesaosFvcrLFvcL CrcA Nt 231.864 kgf = := Fuerza del viento sobre los conductores en direccinperpendicular a los travesaos reducida a la cimaFvgTFvg cos 89.273 kgf = := Fuerza del viento sobre el hilo de guardia en ladireccin de los travesaosFvgLFvg sen 23.921 kgf = := Fuerza del viento sobre el hilo de guardia endireccin perpendicular a los travesaosFuerzas del viento sobre los aisladoresFuerza del viento sobre los aisladores en la direccinde los travesaosFvarT2FvaR CrcA Nt cos 70.611 kgf = :=FvarL2FvaR CrcA Nt sen 18.92 kgf = := Fuerza del viento sobre los aisladores en direccinperpendicular a los travesaosFuerzas del viento sobre la estructuradbAdscA0.015 hlsa + :=FvsATCscilv216m4Kg s216 hlsa 2 dscA dbA+( ) 75.757 kgf = :=Fuerza del viento sobre las columnasen la direccin de las crucetasproyectada a la cima.FveATFvsAT:=FveAT75.757 kgf = Carga del viento sobre la estructura doble en direccinperpendicular a los travesaos12-20Carlos Gabriel LpezDOBLE TERNA LINE POST 132KV ALAC300/50- LIB. GRAL. SAN MARTIN - JUNINFuerza del viento sobre lascolumnas en direccinperpendicular a las crucetasproyectada a la cima.FvsALCs2v216m4Kg s216 hlsa 2 dscA dbA+( ) 2 173.159 kgf = :=Esta frmula estima la superficie de las crucetasespuesta al vientoSczALca2dscA( )0.3m2 0.699m2= :=FvczACczv216m4Kg s2 SczA 79.748 kgf = :=FvczrALFvczA CrcA 170.377 kgf = := Fuerza del viento sobre las crucetas con el vientoperpendicular a las mismas reducido a la cima.FvvAL100kgf := Carga del viento sobre los vnculos. Se estima en 100kgfCarga del viento sobre la estructura dobleen direccin de los travesaos. FveALFvvALFvsAL+ FvczrAL+ 443.536 kgf = :=Cargas debidas a los tiros de los conductoresTiro mximo de un conductor de fase en ladireccin de los travesaosTfATTfsen 913.01 kgf = :=Tiro mximo de un conductor de fase en direccintransversal a los travesaosTfALTfcos 3407.4 kgf = :=Tiro mximo del cable de guardia en la direccinde los travesaosThgATThg sen 349.147 kgf = :=Tiro mximo del cable de guardia en direccintransversal a los travesaosThgALThg cos 1303.034 kgf = :=Tiro mximo de los conductores de fasereducido a la cima paralelo a los travesaosTmrcATTfAT CrcA Nt 3901.172 kgf = :=Tiro mximo de los conductores de fasereducido a la cima transversal a los travesaosTmrcALTfAL CrcA Nt 14559.371 kgf = :=Hiptesis de carga normal FN.1Se suponen todas las fuerza ejercidas en la direccin de los travesaos.Todas las fuerza calculadas sern reducidas al extremo de la columna y secomparar la resultante con el tiro admisble de la columna debiendo obtenerse uncoeficiente de seguridad (Cs) mayor o igual a 3.CsAn3 := lnea Ft 13-20Carlos Gabriel LpezDOBLE TERNA LINE POST 132KV ALAC300/50- LIB. GRAL. SAN MARTIN - JUNINFN1angTFvcrTFvgT+ FvarT+ FveAT+ 2ThgAT+ 2 TmrcAT + 9601.605 kgf = :=ifTadmaFN1angT8CsAn "VERIFICA" ,"NO VERIFICA" , |

\||||"VERIFICA" =Hiptesis de carga normal FN.2No se consideraHiptesis de carga normal FN.3 Dos tercios de las tracciones unilaterales de los conductores, considerando viento mximoperpendicular a los travesaos. (Hipotesis de tendido)FN3angL23TmrcALThgL+( )FveAL+ 2 FvcrL + 2 FvgL + 11560.685 kgf = :=FN3angT123+|

\||ThgAT123+|

\|| TmrcAT +

((7083.864 kgf = :=ifTadmaFN3angT8FN3angL2+CsAn "VERIFICA" ,"NO VERIFICA" , |

\||||"NO VERIFICA" =Hiptesis de carga normal FN.4 No se consideraHiptesis de carga normal FN.5 No se consideraHiptesis de carga extraordinaria FE.1Se considera el esfuerzo producido por el supuesto corte de uno de loscondctores, el que produzca la solicitacin ms desfavorable. Por ser una situacin de emergencia el coeficiente de seguridad debera sermayor a 2. CsAe2 :=MtATfL Lma 8361.294 kgfm = := Momento torsor producido por corte de unconductor.Momento flector producido por el corte deun conductorMfATfAL hmsA 56017.655 kgfm = :=MfAdPvano2Lma := Momento flector debido al desequilibrioproducido por el corte del conductorMfeA12MfAMfA2MtA2+ +|\| :=14-20Carlos Gabriel LpezDOBLE TERNA LINE POST 132KV ALAC300/50- LIB. GRAL. SAN MARTIN - JUNINFE1AMfeAhlsa2911.005 kgf = :=ifTadmaFE1A2CsAe "VERIFICA" ,"NO VERIFICA" , |

\||||"VERIFICA" =ESTRUCTURA TIPO TERMINALLa estructura Terminal sern del tipo dobles vinculadas con aisladoresorgnicos.Se ha seleccionado una estructura de HA con postes de 21,5m y 9000kg decarga de rotura.0,69 0,69CRUCETA INFERIORCRUCETA MEDIACRUCETA SUPERIORVISTA DESDE LINEADISEO FINALTERRENOEMPOTRAMIENTO19.3516,4413,7811,122,1521,508,105,402,701,060,395Datos Hst 21.5m := Altura del poste terminalhlstHst 0.9 := Altura libre del posteterminalTadmt9000kgf := Tiro mximo o de rotura decada columnaLct1.8 2 m :=Longitud de las crucetasLmtLct2:= Longitud de mnsulasT0 :=ngulo de la estructuradscT0.395m := Diametro de las columnas enla cimahmsT16.44m :=hmmT13.78m :=hmiT11.12m :=Coeficiente dereduccin a lacimaCrcThmsThmmT+ hmiT+hlst:=Hiptesis Normales (Terminal)FN.1 Carga del viento mxima sobre la estructura, los elementos de cabecera y sobre loscables, en direccin de los travesaos. (si 0 entonces en direccin perpendicular a lalnea)+ Tiro de los cables en el estado de viento mximo + Tiro de cables de acometida.15-20Carlos Gabriel LpezDOBLE TERNA LINE POST 132KV ALAC300/50- LIB. GRAL. SAN MARTIN - JUNINFN.2 Carga del viento mxima en direccin perpendicular a los travesaos, sobre laestructura y los elementos de cabecera y la proyeccin de los cables.+ Tiro de los cablesen el estado de viento mximo. + Tiro de acometidaFN.3 Carga del viento mxima en direccin oblicua, sobre la estructura y los elementos decabecera y la proyeccin de los cables.+ Tiro de los cables en el estado de vientomximo. + Tiro de acometidaFN.4 FN.5 Carga del viento del estado que contempla manguito de hielo sobre la estructura, loselementos de cabecera y sobre los cables, en direccin de los travesaos. (si 0 entoncesen direccin perpendicular a la lnea)+ Tiros unilaterales para el estado que contemplamanguito de hielo. + Tiro de acometidaHiptisis Extraordinarias (Terminal)FE.1 El 100% del tiro mximo unilateral de todos los cables menos uno, aquel que alanularse provoque la solicitacin ms desfavorableFE.2 Tiro de todos los cables, en el estado que contempla manguito de hielo, con el tiroreducido unilateralmente un 40% considerando carga desigual de hielo.Fuerza del viento sobre los conductoresFvc 209.661 kgf = Fuerza del viento sobre un conductor de faseFvcrTermFvc2CrcT Nt 447.926 kgf = := Fuerza del viento sobre los conductoresreducido a la cimaFvgTermFvg246.211 kgf = := Fuerza del viento sobre el hilo de guardiaFuerza sobre aisladores Para los terminales se utilizan los siguientes aisladores Sao 1470mm 85 mm 1.2 0.15 m2= := Superficie aproximada aisladores orgnicosCs 0.7 := Superficies cilndricas16-20Carlos Gabriel LpezDOBLE TERNA LINE POST 132KV ALAC300/50- LIB. GRAL. SAN MARTIN - JUNINFvaTermSao Cs v ( )216m4kgfs2 8.554 kgf = :=FvarTermFvaTerm CrcT Nt 36.551 kgf = := Fuerza del viento sobre los aisladores reducido ala cimaFuerzas sobre la estructura terminalFuerza del viento sobre las columnas en direccin perpendicular a las crucetasproyectada a la cima.Dado que la separacin entre columnas es menor a 2 veces el dimetro de cada columna:Cscil0.7 = Coef. de presin dinmica paraSuperficies cilndricasdbTdscT0.015 hlst + := Dimetro del poste en la baseFvsTLCscilv216m4Kg s216 hlst 2 dscT dbT+( ) :=FvsTL271.428 kgf =Fuerza del viento sobre las crucetas Teniendo en cuenta la cruceta tipo del dibujo, se estima la superficie expuesa al viento Ccz 1.4 :=SczTLctdscT( )0.3m2 0.481m2= :=FvczTCczv216m4Kg s2 SczT 54.854 kgf = :=FvczrTLFvczT CrcT 117.192 kgf = :=Carga del viento sobre las crucetas en direccinperpendicular a las mismas reducido a la cimaCarga del viento sobre la estructura doble en direccin perpendicular a los travesaosFveTLFvczrTLFvsTL+ 388.62 kgf = :=17-20Carlos Gabriel LpezDOBLE TERNA LINE POST 132KV ALAC300/50- LIB. GRAL. SAN MARTIN - JUNINFuerza del viento sobre las columnas en la direccin de las crucetas proyectada ala cima.Dado que la separacin entre columnas es menor a 2 veces el dimetro de cada columna:Cs20.8 := Superficies cilndricasFvsTTCs2v216m4Kg s216 hlst 2 dscT dbT+( ) 2 620.408 kgf = :=Carga del viento sobre los vnculos Se estima en 100kgf FvvTT100kgf :=Carga del viento sobre la estructura doble en direccin de los travesaos FveTTFvvTTFvsTT+ 720.408 kgf = :=Cargas debidas a los tiros de los conductoresTiro mximo de un conductor de fase endireccin transversal a los travesaosTfTLTf3527.6 kgf = :=Tiro mximo de un conductor de fase endireccin transversal a los travesaos parael estado de viento mximoTfvmax2938 kgf =Tiro mximo del cable de guardia endireccin transversal a los travesaosThgTLThg1349 kgf = :=Tiro mximo del cable de guardia endireccin transversal a los travesaos parael estado de viento mximo.Thgvmax1298 kgf =Tiro mximo de los conductores de fasereducido a la cima transversal a lostravesaosTmrcTLTfTL CrcT Nt 15072.97 kgf = :=TrcvmaxTfvmax CrcT Nt 12553.687 kgf = := Tiro mximo de los conductores de fasereducido a la cima transversal a lostravesaos para el estado de viento mximoHiptesis de carga normal FN.1Se suponen todas las fuerza ejercidas perpendicularmente a la lnea y lostiros unilaterales para el estado de viento mximo. Todas las fuerza calculadassern reducidas al extremo de la columna y se comparar la resultante con el tiroadmisble de la columna debiendo obtenerse un coeficiente de seguridad (Cs) mayoro igual a 3.CsTn3 :=FN1TTFvcrTermFvgTerm+ FvarTerm+ FveTT+ 1251.096 kgf = :=FN1TLTrcvmaxThgvmax+ 13851.687 kgf = :=18-20Carlos Gabriel LpezDOBLE TERNA LINE POST 132KV ALAC300/50- LIB. GRAL. SAN MARTIN - JUNINifTadmrFN1TT2FN1TL8+CsTn "VERIFICA" ,"NO VERIFICA" , |

\||||"NO VERIFICA" =Hiptesis de carga normal FN.2Se suponen todas las fuerza ejercidas perpendicularmente a los travesaos mas los tirosunilaterales para el estado de viento mximo. Todas las fuerza calculadas sern reducidasal extremo de la columna y se comparar la resultante con el tiro admisble de la columnadebiendo obtenerse un coeficiente de seguridad (Cs) mayor o igual a 3.FN2TT0kgf 0 kgf = :=FN2TLTrcvmaxThgvmax+ FveTL+ 14240.307 kgf = :=ifTadmrFN2TT2FN2TL8+CsTn "VERIFICA" ,"NO VERIFICA" , |

\||||"NO VERIFICA" =Hiptesis de carga normal FN.3 No se consideraHiptesis de carga normal FN.4 No se consideraHiptesis de carga normal FN.5 No se consideraHiptesis de carga extraordinaria FE.1Se considera el esfuerzo producido por el supuesto corte de uno de loscondctores, el que produzca la solicitacin ms desfavorable. Por ser una situacin de emergencia el coeficiente de seguridad debera sermayor a 2. CsTe2 :=MttTfTL Lmt 6349.68 kgfm = := Momento torsor producido por corte de unconductor.MftTfTL hmsT 57993.744 kgfm = := Momento flector producido por el corte deun conductorMftdPvano2Lmt := Momento flector debido al desequilibrioproducido por el corte del conductorMfet12MftMft2Mtt2+ +|\| :=FcimatMfethlst3006.048 kgf = :=19-20Carlos Gabriel LpezDOBLE TERNA LINE POST 132KV ALAC300/50- LIB. GRAL. SAN MARTIN - JUNINFE1LFcimat23TmrcTLThgTL+|

\||+ 14403.695 kgf = :=ifTadmrFE1L8Cse "VERIFICA" ,"NO VERIFICA" , |

\||||"VERIFICA" =20-20Carlos Gabriel Lpez