manual de etabs.ppt

Docente:Docente: Dr. GENNER VILLARREAL CASTRODr. GENNER VILLARREAL CASTRO

Ing. CARLOS LUNA HUAYANEYIng. CARLOS LUNA HUAYANEY

Universidad Nacional“Santiago Antunez de Mayolo”

ESCUELA DE POST GRADOESCUELA DE POST GRADOMAESTRMAESTRÍÍA EN CIENCIAS E INGENIERA EN CIENCIAS E INGENIERÍÍAAMENCIMENCIÓÓN INGENIERN INGENIERÍÍA ESTRUCTURALA ESTRUCTURAL

ANÁLISIS SÍSMICO DE ANÁLISIS SÍSMICO DE EDIFICIO APORTICADO EDIFICIO APORTICADO

CONSIDERANDO LA ISECONSIDERANDO LA ISE

MECÁNICA DE SUELOS MECÁNICA DE SUELOS AVANZADAAVANZADA

TRABAJO DE INVESTIGACIÓN Nº 02TRABAJO DE INVESTIGACIÓN Nº 02

Ing. WILSON NOVOA MIRANDAIng. WILSON NOVOA MIRANDA

Ing. INOCENTE ARELLAN GARGATEIng. INOCENTE ARELLAN GARGATE


Ing. Carlos Luna Huayaney ANÁLISIS SÍSMICO DE EDIFICIO APORTICADO CONSIDERANDO LA ISE

1. OBJETIVO GENERAL1. OBJETIVO GENERAL

Realizar el análisis Sísmico de un edificio aporticado considerando la interacción suelo estructura

2. OBJETIVOS ESPECÍFICOS2. OBJETIVOS ESPECÍFICOS

a) Efectuar el predimensionamiento sencillo de vigas, columnas, losas y zapatas aisladas.

b) Efectuar el metrado de cargas, calculando el peso sísmico por piso de la edificación.

c) Determinar la ubicación del centro de masas, considerando la excentricidad accidental según Norma E030-2010.

d) Efectuar el cálculo de la edificación, mediante el análisis espectral de la Norma E030-2006, analizando la edificación en 3D, con direcciones del sismo en OX y OY, determinando los primeros 8 períodos de vibración, efectuando el chequeo de desplazamientos, determinando las fuerzas internas, indicando los elementos donde sucede cada efecto y comparando los resultados obtenidos para los modelos sin interacción y con interacción.


3. DATOS CONSIDERADOS3. DATOS CONSIDERADOS

3.1.

L1: Número de letras del primer apellido , máximo 8 (en metros) L2: Número de letras del segundo apellido , máximo 8 (en metros) L3: Número de letras del primer nombre , máximo 8 (en metros)

Entonces:

Apellido Paterno : Luna => L1 = 4 m

Apellido Materno : Huayaney => L2 = 8 m

Primer Nombre : Carlos => L3 = 6 m

Se tiene una edificación de concreto armado de 4 pisos, tipo aporticado con zapatasaisladas, tal como se muestra en la figura adjunta

GEOMETRÍA DE LA EDIFICACIÓN



3.1. GEOMETRÍA DE LA EDIFICACIÓN

8 m 6 m 8 m

4.3 m

3.3 m

3.3 m

3.3 m

4 m

4 m

4 m

PLANTA TÍPICA "B" ELEVACIÓN TÍPICA

Ing. Carlos Luna Huayaney

L1

L1

L1

L2 L2L3

ANÁLISIS SÍSMICO DE EDIFICIO APORTICADO CONSIDERANDO LA ISE


3.1. GEOMETRÍA DE LA EDIFICACIÓN - ETABS



3.2. ESPECIFICACIÓN DE LOS MATERIALES

CONCRETO

f 'c = 210 kg/cm² Resistencia del concreto (E.060 - 2010)

Ec = 217371 kg/cm² Módulo de Elasticidad Ec = 15000 f 'cν = 0.20 Módulo de PoissonGc = 90571.25 kg/cm² Módulo de Corte Gc = Ec

2 ( 1+ ν )

α = 9.9 × 10 - 6 ºC - 1 Coeficiente de Expansión térmica del concreto

ACERO

fy = 4200 kg/cm² Esfuerzo de fluencia del acero (E.060 - 2010)

CONCRETO ARMADO

γc = 2400 kg/m³ Peso específico del concreto armado

MURO DE ALBAÑILERIA

γm = 1800 kg/m³ Peso específico de muros



3.2. ESPECIFICACIÓN DE LOS MATERIALES - ETABS



3.3. DATOS DE LA EDIFICACIÓN

Ubicación : Huaraz - Ancash Lugar de NacimientoDiafragma horizontal : Losa aligeradaUso : L - N : Hotel - Planta "B" Primera letra del primer apellido (Luna)Interac. Suelo-Estructura : Modelo D. D. BARKAN Primera letra del primer nombre (Carlos)

3.4. PARAMETROS DEL SUELO DE FUNDACIÓNTipo de suelo : Rígido Primera letra del segundo apellido (Huayaney)Clasificación SUCS : SW-SC Arena arcillosa densa

PARAMETROS FÍSICOS, MECÁNICOS, QUÍMICOS E HIDRÁULICOSw = 10.5% Contenido de humedad naturalγ = 1.89 g/cm³ Densidad Unitariaφ = 37º Ángulo de fricción internac = 0.083 kg/cm² Cohesiónqa = 6.89 kg/cm² Capacidad portante ( Df = 1.00 m )

PARAMETROS DÍNAMICOSμ = 0.35 Módulo de poissónEs = 7500 kg/cm² Módulo de Elasticidad del sueloGs = 2778 kg/cm² Módulo de corte del suelo


3.5. PARAMETROS SÍSMICOS DE LA EDIFICACIÓN (E.030 - 2006)

ZON

A 3

ZON

A 2

ZONA 1

Figura Nº 01



Tabla Nº 1FACTORES DE ZONA

ZONA Z

3 0.4

2 0.3

1 0.15


3.5. PARAMETROS SÍSMICOS



Tabla Nº 3CATEGORÍA DE LAS EDIFICACIONES

CATEGORÍA DESCRIPCIÓN FACTOR U

AEdificacionesEsenciales

Edificaciones esenciales cuya función no debería interrumpirse inmediatamente después que ocurra un sismo, como hospitales, centrales de comunicación, cuarteles de bomberos y policía, subestaciones eléctricas, reservorios de agua. Centros educativos y edificaciones que puedan servir de refugio después de un desastre. También se incluyen edificaciones cuyo colapso puede representar un riesgo adicional, como grandes hornos, depósitos de materiales inflamables o tóxicos.

1.5

BEdificacionesImportantes

Edificaciones donde se reúnen gran cantidad de personas como teatros, estadios, centros comerciales, establecimientos penitenciarios, o que guardan patrimonios valiosos como museos, bibliotecas y archivos especiales. También se considerarán depósitos de granos y otros almacenes importantes para el abastecimiento.

1.3

CEdificacionesComunes

Edificaciones comunes, cuya falla ocasionaría pérdidas de cuantía intermedia como viviendas, oficinas, hoteles, restaurantes, depósitos e instalaciones industriales cuya falla no acarree peligro adicionales de incendio, fugas de contaminantes, etc.

1.0

DEdificacionesMenores

Edificaciones cuyas fallas causan pérdidas de menor cuantía y normalmente la probabilidad de causar víctimas es baja, como cercos de menos de 1.50 m. de altura, depósitos temporales, pequeñas viviendas temporales y construcciones similares.

(*)

(*) En estas edificaciones, a criterio del proyectista, se podrá omitir el análisis por fuerzas sísmica, pero deberá proveerse de la resistencia y rigidez adecuadas para acciones laterales.





Tabla Nº 6SISTEMAS ESTRUCTURALES

Sistema EstructuralCoeficiente de Reducción R

Para estructuras regulares (*) (**)

Acero Pórticos dúctiles con uniones resistentes a momentos.Otras estructuras de acero: Arriostres Excéntricos. Arriostres en Cruz.

9.5

6.56.0

Concreto Armado

Pórticos ( 1 ) 8

Dual ( 2 ) 7

De muros estructurales ( 3 ) 6

Muros de ductilidad limitada ( 4 ) 4

Albañilería Armada o Confinada ( 5 ) 3

Madera (Por esfuerzo admisibles) 7

1.Por lo menos el 80% del cortante en la base actúa sobre las columnas de los pórticos que cumplan los requisitos de la NTE E.060 Concreto Armado. En caso se tengan muros estructurales, estos deberán diseñarse para resistir una fracción de la acción sísmica total de acuerdo con su rigidez.

2.Las acciones sísmicas son resistidas por una combinación de pórticos y muros estructurales. Los pórticos deberán ser diseñados para tomar por lo menos 25% del cortante en la base. Los muros estructurales serán diseñados para las fuerzas obtenidas del análisis según Artículo 16 (16.2)

3.Sistema en el que la resistencia sísmica está dada predominantemente por muros estructurales sobre los que actúa por lo menos el 80% del cortante en la base.

4.Edificación de baja altura con alta densidad de muros de ductilidad limitada.

5.Para diseño por esfuerzos admisibles el valor de R será 6




17.2. Período Fundamental

a. El período fundamental para cada dirección se estimará con la siguiente expresión:

Donde: CT = 35 para edificios cuyos elementos resistentes en la dirección considerada sean únicamente pórticos. CT = 45 para edificios de concreto armado cuyos elementos sismorresistentes sean pórticos y las cajas de ascensores y escaleras. CT = 60 para estructuras de mampostería y para todos los edificios de concreto armado cuyos elementos sismorresistentes sean fundamentalmente muros de corte.

NOTA: Para nuestro caso hn = 14.2 m

T

n

C

hT


3.5. PARAMETROS SÍSMICOS DE LA EDIFICACIÓN (E.030 - 2006)

Según las figuras y tablas de la Norma E.030 - 2006 - "DISEÑO SISMORRESISTENTE"

Z = 0.4 Factor de zonaU = 1.0 Factor de UsoS = 1.0 Factor de sueloTp = 0.4 s Periodo del sueloR = 8 Coeficiente de reducciónCT = 35 Parametro para determinar el período fundamental



Tabla Nº 2PARÁMETROS DEL SUELO

TIPO DESCRIPCIÓN Tp (s) S

S1 Roca o suelos muy rígidos 0.4 1.0

S2 Suelos intermedios 0.6 1.2

S3 Suelos flexibles o con estratos de gran espesor 0.9 1.4

S4 Condiciones excepcionales (*) (*)

(*) Los valores de Tp y S para este caso serán establecidos por el especialista,

pero en ningún caso serán menores que los especificados para el perfil tipo S3.



3.6. SOFTWARES EMPLEADOS

Se emplearon los siguientes programas

- Microsoft Office Excel 2003

- Microsoft Office Power point 2003- ETABS versión 9.7.2- SAFE versión 8.0.4

3.7. REGLAMENTO NACIONAL DE EDIFICACIONES

Norma de Estructuras

- E.020 - CARGAS- E.030 - DISEÑO SISMORRESISTENTE- E.050 - SUELOS Y CIMENTACIONES- E.060 - CONCRETO ARMADO- E.070 - ALBAÑILERÍA



4. PREDIMENSIONAMIENTO4. PREDIMENSIONAMIENTO

4.1.

h = L25

Donde:h : Peralte de la losa aligeradaL : Luz más corta de techado (L ≤ 7.5 m)

ESPESORES DE LOSA ALIGERADA

Rend. × m²8.338.338.338.33

15 × 30 × 3020 × 30 × 3025 × 30 × 30

8.002530

PREDIMENSIONAMIENTO DE LOSA ALIGERADA EN UNA DIRECCIÓNPara no verificar deflexiones y evitar problemas estructurales relacionados a lasexcesivas deflexiones, el predimensionamiento se realiza de acuerdo a la consideraciónsiguiente:

Ladrillo de techo

11.50

Peso (kg)h (cm)

209.28

12 × 30 × 3017 6.80



4.1. PREDIMENSIONAMIENTO DE LOSA ALIGERADA EN UNA DIRECCIÓN

8 m 6 m 8 m

L = 4 m

h = 4 =25

h = 20 cm

DIMENSIONES DE LA LOSA ALIGERADA

wr = 10 cm wr = 10 cm

0.20 m =

4 m

4 m

4 m

0.16 m

e = 20 cm

tc = 5 cm

hr = 15 cm

Sr = 40 cm



4.1. PREDIMENSIONAMIENTO DE LOSA ALIGERADA EN UNA DIRECCIÓN - ETABS



4.2. PREDIMENSIONAMIENTO DE VIGASPara predimensionar las vigas emplearemos las relaciones

h = L 8 m 6 m 8 m10

b = h2

Donde:h : Peralte de la vigab : Base de la vigaL : Luz libre de la viga

Para uniformizar las dimensiones de todas las vigas tomaremos el valor más crítico

h = 8 = 0.80 m10

0.80 m

b = 0.80 = 0.40 m2

0.40 m

4 m

4 m

4 m



4.2. PREDIMENSIONAMIENTO DE VIGAS - ETABS




4.3. PREDIMENSIONAMIENTO DE COLUMNASPara predimensionar las columnas emplearemos

Ag = λ Ps

Donde:Ag : Área de la columnaPs : Carga de servicio que soporta la columnaf 'c : Resistencia del concretoλ, η : Factores de predimensionamiento

η f 'c



4.3. PREDIMENSIONAMIENTO DE COLUMNAS

Ladrillo Hueco 15Medidas: 15 × 30 × 30 cmPeso: 8 kgUnidades/m²: 8.33Utilización:

Dimensiones de la losa aligerada

tc = 0.05

hr = 0.15

wr = 0.10 wr = 0.10

Peso/m³de concreto

Losa 0.05 1.00 1.00 1.00 2400 120.00Vigueta 0.15 0.10 1.00 2.50 2400 90.00

TOTAL 210.00

Descripción Cantidad Peso Peso totalLadr. hueco 8.33 8.00 66.67

210.00 kg/m²66.67 kg/m²

276.67 kg/m²

PESO DE LOSA ALIGERADA

Largo Cantidad Peso

Sr = 0.40

Descripción Espesor Ancho

e = 0.20

Producto utilizado particularmente para laimplementación de techos por su gran consistencia yfortaleza.

Peso de ladrilloPeso de concreto

Peso total del aligerado

RESUMEN





NORMA E.020 - "CARGAS"

LOSA ALIGERADA

TABIQUERÍA Del 1º al 4º Piso del Edificio TABIQUERÍA Azotea

La azotea del hotel contará con un parapetode albañilería de 0.15 de ancho y 1.00 m deAltura.

Losas aligeradas armadas en una sola dirección de Concreto Armado: Con viguetas de 0.10 m de ancho y 0.40 m entre ejes.

Espesor de aligerado (m)

Espesor de losa superior en metros

Peso propio kPa (kg/m²)

0.17 0.05 2.8 (280)

0.20 0.05 3.0 (300)

0.25 0.05 3.5 (350)

0.30 0.05 4.2 (420)

6.3. Tabiquería Móvil

El peso de los tabiques móviles se incluirá como carga viva equivalente uniformemente repartida por metro cuadrado, con un mínimo de 0.50 kPa (50 kg/m²), para divisiones livianas móviles de media altura y de 1.0 kPa (100 kg/m²) para divisiones livianas móviles de altura completa.Cuando en el diseño se contemple tabiquerías móviles, deberá colocarse una nota al respecto, tanto en los planos de arquitectura como en los de estructuras.

Peso Alb. = 0.15 × 1.00 × 1800 = 270 kg/m





NORMA E.020 - "CARGAS"

CARGA VIVA

TABIQUERÍA

Del 1º al 4º Piso del Edificio

Carga viva azotea = 100 kg/m²Garajes

Para parqueo exclusivo de vehículos de pasajeros, con altura de entrada menor que 2.40 m.

2.5 (250)

Para otros vehículos Ver 9.3

Hospitales

Salas de operación, laboratorios y zonas de servicio

3.0 (300)

Cuartos 2.0 (200)

Corredores y escaleras 4.0 (400)

Hoteles

Cuartos 2.0 (200)

Salas públicas De acuerdo a lugares de asamblea

Almacenaje y servicios 5.0 (500)

Corredores y escaleras 4.0 (400)

CARGA VIVA Azotea

ACABADOS Del 1º al 5º Piso del Edificio

Peso de los acabados = 100 kg/m²




Columna E1 (Esquina)

Carga Piso Total

2.00 4.00 300 4 9600

2.00 4.00 100 4 3200

2.00 4.00 100 3 2400

0.40 0.80 4.00 2400 4 12288

0.40 0.80 2.00 2400 4 6144

4.00 270 1 1080

2.00 270 1 540

0.40 0.40 3.30 2400 3 3802

TOTAL 39054 f 'c =λ = 1.50

Carga Piso Total η = 0.20 402.00 4.00 200 3 4800

2.00 4.00 100 1 800 Ag =TOTAL 5600 40

a =TOTAL 44654Carga de Servicio ( Ps = PCM + PCV )

210 kg/cm²

1594.77

Carga Viva Dimesiones

Hotel

Azotea

39.9 cm

Columna (Asumido)

viga en x

viga en y

Parapeto en x

Parapeto en y

Dimesiones

Losa aligerada

Acabados

Tabiqueria

Carga Muerta


m 8 m 6 m 8

m 4

m 4

m 4

E1

P1

P2

C1




Columna P1 (Perimetro)

Carga Piso Total

4.00 4.00 300 4 19200

4.00 4.00 100 4 6400

4.00 4.00 100 3 4800

0.40 0.80 4.00 2400 4 12288

0.40 0.80 4.00 2400 4 12288

0.00 270 1 0

4.00 270 1 1080

0.40 0.40 3.30 2400 3 3802

TOTAL 59858 f 'c =λ = 1.25


4.00 4.00 100 1 1600 Ag =TOTAL 11200 40


210 kg/cm²

1691.85


Hotel

Azotea

41.1 cm

Columna (Asumido)

viga en x

viga en y

Parapeto en x

Parapeto en y

Dimesiones

Losa aligerada

Acabados

Tabiqueria

Carga Muerta


m 8 m 6 m 8

m 4

m 4

m 4

E1

P1

P2

C1




Columna P2 (Perimetro)

Carga Piso Total

2.00 7.00 300 4 16800

2.00 7.00 100 4 5600

2.00 7.00 100 3 4200

0.40 0.80 7.00 2400 4 21504

0.40 0.80 2.00 2400 4 6144

7.00 270 1 1890

0.00 270 1 0

0.40 0.40 3.30 2400 3 3802

TOTAL 59940 f 'c =λ = 1.25


2.00 7.00 100 1 1400 Ag =TOTAL 9800 40


210 kg/cm²

1660.47


Hotel

Azotea

40.7 cm

Columna (Asumido)

viga en x

viga en y

Parapeto en x

Parapeto en y

Dimesiones

Losa aligerada

Acabados

Tabiqueria

Carga Muerta


m 8 m 6 m 8

m 4

m 4

m 4

E1

P1

P2

C1




Columna C1 (Central)

Carga Piso Total

4.00 7.00 300 4 33600

4.00 7.00 100 4 11200

4.00 7.00 100 3 8400

0.40 0.80 7.00 2400 4 21504

0.40 0.80 4.00 2400 4 12288

0.00 270 1 0

0.00 270 1 0

0.40 0.40 3.30 2400 3 3802

TOTAL 90794 f 'c =λ = 1.10


4.00 7.00 100 1 2800 Ag =TOTAL 19600 45

a =TOTAL 110394

Dimesiones

Losa aligerada

Acabados

Tabiqueria

Carga Muerta

Columna (Asumido)

viga en x

viga en y

Parapeto en x

Parapeto en y

Carga de Servicio ( Ps = PCM + PCV )

210 kg/cm²

1927.51


Hotel

Azotea

43.9 cm


m 8 m 6 m 8

m 4

m 4

m 4

E1

P1

P2

C1



4.3. PREDIMENSIONAMIENTO DE COLUMNAS - ETABS


4.4. PREDIMENSIONAMIENTO DE LA ZAPATA AISLADA - DIMENSIONES

Az = Psqn

qn = qa - hf γ - S/C

Donde:Ps : Carga de servicio que soporta la columnaqn : Esfuerzo neto del terrenoS/C: Sobrecarga del piso terminadoγ : Densidad del sueloqa : Capacidad portante ( Df = 1.00 m )

En el caso que la carga Ps actúe sin excentricidad, esrecomendable buscar que: Lv1 = Lv2

T = Az +

S = Az -2

Para determinar las dimensiones de la zapata aislada aplicaremos la siguienteexpresión:

( a - b )2

( a - b )




N.T.N.N.P.T.

Df

0.30

hf

hz

Ps

S

T

Lv1a

b

Lv2

d

4.4. PREDIMENSIONAMIENTO DE LA ZAPATA AISLADA - ALTURA hz

Cortante por punzonamiento actuante

Vu = Pucolumna _ Pucolumna m n

Az

Donde:Pucolumna : Carga ultima en la columnaAz : Area de la zapata aisladam, n : Longitud de los planos de falla

Resistencia al cortante por punzonamiento en el concreto

Vc = 10.6 f 'c bo d => a / b ≤ 2

Donde:f 'c : Resistencia del concretobo : Perímetro de los planos de falla => bo = 2m + 2nd : Peralte de la platea de cimentación (sin considerar recubrimiento)

La condición para determinar el peralte efectivo de la zapata aislada, se basa enque la sección debe resistir el cortante por punzonamiento.

m

n

d/2

d/2

Zapata

Columna

a

b





4.4. PREDIMENSIONAMIENTO DE LA ZAPATA AISLADA - ALTURA hz

Luego, se debe cumplir:

Vu = Ø Vc

Donde:Ø : Factor de reducción de resistencia por cortante => Ø = 0.85

Carga última

Pu = 1.4 PD + 1.7 PL

Donde:Pu : Carga últimaPD : Carga muertaPL : Carga viva

NOTA: - La sobrecarga del piso terminado S/C = 500 kg/m² - El peralte mínimo de la zapata (por encima del refuerzo de flexión), será mayor a 15 cm


9.2. RESISTENCIA REQUERIDA

9.2.1. La resistencia requerida para cargas muertas (CM) y cargas vivas (CV) será como mínimo.

U = 1.4 CM + 1.7 CV




4.4. PREDIMENSIONAMIENTO DE LA ZAPATA AISLADA

Columna E1 (Esquina)qa = 68.9 Ton/m²

Carga Piso Total γ = 1.89 Ton/m³2.00 4.00 300 4 9600 hf = 1.30 m2.00 4.00 100 4 3200 S/C = 0.50 Ton/m²2.00 4.00 100 3 2400

0.40 0.80 4.00 2400 4 12288 Luego:0.40 0.80 2.00 2400 4 6144

4.00 270 1 1080 qn = 65.943 Ton/m²2.00 270 1 540 Az = 0.702 m²

0.40 0.40 14.20 2400 1 5453 T = 0.90 mTOTAL 40705 S = 0.90 m

Carga Piso Total

2.00 4.00 200 3 4800

2.00 4.00 100 1 800

TOTAL 5600

TOTAL 46305

TOTAL 66507Carga última ( Pu = 1.4 PCM + 1.7 PCV )

Carga servicio ( Ps = PCM + PCV )


Hotel

Azotea0.90

0.90

Dimesiones

Losa aligerada

Acabados

Tabiqueria

Carga Muerta

Columna

viga en x

viga en y

Parapeto en x

Parapeto en y




Vu = _ 66.507 ( 0.40 + d ) ( 0.40 + d )0.81

Vu = _ 66.507 ( 0.40 + d )2 … (1)0.81


Vc = 10.6 210 [ 2 × ( 0.40 + d ) + 2 × ( 0.40 + d ) ] d => a / b = 1 ≤ 2 OK

Vc = 21.2 210 ( 0.8 + 2d ) d

Ø Vc = 0.85 × 21.2 210 ( 0.8 + 2d ) d … (2)

De (1) = (2), hallamos el valor de "d"

d = => ( d > 0.15 m)

hz = 30 cm (Considerando un recubrimiento de 0.10 m)

( a = b = 0.40 )

0.30 m =

0.20 m

66.507

66.507

0.15 m







Columna P1 (Perímetro)qa = 68.9 Ton/m²


0.40 0.80 4.00 2400 4 12288 Luego:0.40 0.80 4.00 2400 4 12288

0.00 270 1 0 qn = 65.943 Ton/m²4.00 270 1 1080 Az = 1.103 m²

0.40 0.40 14.20 2400 1 5453 T = 1.10 mTOTAL 61509 S = 1.10 m

Carga Piso Total

4.00 4.00 200 3 9600

4.00 4.00 100 1 1600

TOTAL 11200

TOTAL 72709

TOTAL 105152

Parapeto en x

Parapeto en y

Carga última ( Pu = 1.4 PCM + 1.7 PCV )



Hotel

Azotea1.10

1.10

Dimesiones

Losa aligerada

Acabados

Tabiqueria

Carga Muerta

Columna

viga en x

viga en y




Vu = _ 105.152 ( 0.40 + d ) ( 0.40 + d )1.21

Vu = _ 105.152 ( 0.40 + d )2 … (1)1.21


Vc = 10.6 210 [ 2 × ( 0.40 + d ) + 2 × ( 0.40 + d ) ] d => a / b = 1 ≤ 2 OK

Vc = 21.2 210 ( 0.8 + 2d ) d

Ø Vc = 0.85 × 21.2 210 ( 0.8 + 2d ) d … (2)


d =


( a = b = 0.40 )

0.35 m =

105.152

105.152

0.22 m







Columna P2 (Perímetro)qa = 68.9 Ton/m²


0.40 0.80 7.00 2400 4 21504 Luego:0.40 0.80 2.00 2400 4 6144

7.00 270 1 1890 qn = 65.943 Ton/m²0.00 270 1 0 Az = 1.083 m²

0.40 0.40 14.20 2400 1 5453 T = 1.10 mTOTAL 61591 S = 1.10 m

Carga Piso Total

2.00 7.00 200 3 8400

2.00 7.00 100 1 1400

TOTAL 9800

TOTAL 71391

TOTAL 102887

1.10

1.10Carga última ( Pu = 1.4 PCM + 1.7 PCV )



Hotel

Azotea

Columna

viga en x

viga en y

Parapeto en x

Parapeto en y

Dimesiones

Losa aligerada

Acabados

Tabiqueria

Carga Muerta




Vu = _ 102.887 ( 0.40 + d ) ( 0.40 + d )1.21

Vu = _ 102.887 ( 0.40 + d )2 … (1)1.21


Vc = 10.6 210 [ 2 × ( 0.40 + d ) + 2 × ( 0.40 + d ) ] d => a / b = 1 ≤ 2 OK

Vc = 21.2 210 ( 0.8 + 2d ) d

Ø Vc = 0.85 × 21.2 210 ( 0.8 + 2d ) d … (2)


d =


( a = b = 0.40 )

0.35 m =

102.887

102.887

0.22 m







Columna C1 (Central)qa = 68.9 Ton/m²


0.40 0.80 7.00 2400 4 21504 Luego:0.40 0.80 4.00 2400 4 12288

0.00 270 1 0 qn = 65.943 Ton/m²0.00 270 1 0 Az = 1.721 m²

0.45 0.45 14.20 2400 1 6901 T = 1.40 mTOTAL 93893 S = 1.40 m

Carga Piso Total

4.00 7.00 200 3 16800

4.00 7.00 100 1 2800

TOTAL 19600

TOTAL 113493

TOTAL 164770

Parapeto en x

Parapeto en y

Carga última ( Pu = 1.4 PCM + 1.7 PCV )



Hotel

Azotea1.40

1.40

Dimesiones

Losa aligerada

Acabados

Tabiqueria

Carga Muerta

Columna

viga en x

viga en y




Vu = _ 164.770 ( 0.45 + d ) ( 0.45 + d )1.96

Vu = _ 164.770 ( 0.45 + d )2 … (1)1.96


Vc = 10.6 210 [ 2 × ( 0.45 + d ) + 2 × ( 0.45 + d ) ] d => a / b = 1 ≤ 2 OK

Vc = 21.2 210 ( 0.9 + 2d ) d

Ø Vc = 0.85 × 21.2 210 ( 0.9 + 2d ) d … (2)


d =


( a = b = 0.45 )

0.40 m =

164.770

164.770

0.30 m






Finalmente las dimensiones para todas las zapatas será:



N.T.N.N.P.T.

Df = 1.00

0.30

hf = 1.30

hz = 0.40

Ps

S = 1.40

T = 1.40


5. METRADO DE CARGAS PARA OBTENER EL PESO SÍSMICO POR PISO DE LA EDIFICACIÓN5. METRADO DE CARGAS PARA OBTENER EL PESO SÍSMICO POR PISO DE LA EDIFICACIÓN

5.1. PESO SÍSMICO PARA CADA PISO

Psísmico = 100% CM + % CV

16.3. Peso de la Edificación

El peso (P), se calculará adicionando a la carga permanente y total de la Edificación un porcentaje de la carga viva o sobrecarga que se determinará de la siguiente manera:

a. En edificaciones de las categorías A y B, se tomará el 50% de la carga viva.

b. En edificaciones de la Categoría C, se tomará el 25% de la carga viva.

c. En depósitos, el 80% del peso total que es posible almacenar.

d. En azoteas y techos en general se tomará el 25% de la carga viva.

e. En estructuras de tanques, silos y estructuras similares se considerará el 100% de la carga que puede contener.





Descripción Cantidad b h L Carga Peso

COL2 4.00 0.45 0.45 4.30 2400 8359.20

COL1 12.00 0.40 0.40 4.30 2400 19814.40

VIG1 dirección Y 4.00 0.40 0.80 12.00 2400 36864.00

VIG1 dirección X 4.00 0.40 0.80 22.00 2400 67584.00

Losa aligerada 1.00 12.00 22.00 300 79200.00

Tabiquería 1.00 12.00 22.00 100 26400.00

Acabados 1.00 12.00 22.00 100 26400.00

25% S/C 1.00 12.00 22.00 200 13200.00

TOTAL 277821.60

1er PISO






COL2 4.00 0.45 0.45 3.30 2400 6415.20

COL1 12.00 0.40 0.40 3.30 2400 15206.40

VIG1 dirección Y 4.00 0.40 0.80 12.00 2400 36864.00

VIG1 dirección X 4.00 0.40 0.80 22.00 2400 67584.00

Losa aligerada 1.00 12.00 22.00 300 79200.00

Tabiquería 1.00 12.00 22.00 100 26400.00

Acabados 1.00 12.00 22.00 100 26400.00

25% S/C 1.00 12.00 22.00 200 13200.00

TOTAL 271269.60

2do - 3to PISO






COL2 4.00 0.45 0.45 3.30 2400 6415.20

COL1 12.00 0.40 0.40 3.30 2400 15206.40

VIG1 dirección Y 4.00 0.40 0.80 12.00 2400 36864.00

VIG1 dirección X 4.00 0.40 0.80 22.00 2400 67584.00

Parapeto 68.00 270 18360.00

Losa aligerada 1.00 12.00 22.00 300 79200.00

Acabados 1.00 12.00 22.00 100 26400.00

S/C 1.00 12.00 22.00 100 6600.00

TOTAL 256629.60

4to PISO - AZOTEA





Piso Pi

1 277821.60

2 271269.60

3 271269.60

4 256629.60

TOTAL 1076990.40

1076990.4 277821.60 PISO 1 = 1076990.40 - 799168.80 = 277821.60

799168.8 271269.60 PISO 2 = 799168.80 - 527899.20 = 271269.60

527899.2 271269.60 PISO 3 = 527899.20 - 256629.60 = 271269.60

256629.6 256629.60 PISO 4 = 256629.60 - 0.00 = 256629.60

1076990.40

PESO SÍSMICO

PESO SÍSMICO



6. CENTRO DE MASAS – NORMA E.0306. CENTRO DE MASAS – NORMA E.030


6.1. CENTRO DE MASA INICIAL




6.1. CENTRO DE MASA INICIAL - 1º PISO

Columna Pi xi yi Pi xi Pi yi1 9835.08 0 12 0.00 118020.962 15866.61 6 8 95199.66 126932.883 15866.61 0 4 0.00 63466.444 9835.08 0 0 0.00 0.005 16166.71 8 0 129333.68 0.006 16166.71 14 0 226333.94 0.007 9835.08 22 0 216371.76 0.008 15866.61 22 4 349065.42 63466.449 15866.61 22 8 349065.42 126932.8810 9835.08 22 12 216371.76 118020.9611 16166.71 14 12 226333.94 194000.5212 16166.71 8 12 129333.68 194000.5213 27587.00 14 8 386218.00 220696.0014 27587.00 14 4 386218.00 110348.0015 27587.00 8 4 220696.00 110348.0016 27587.00 8 8 220696.00 220696.00Σ 277821.60 - - 3151237.26 1666929.60

XCM = 3151237 = 11 m277822

YCM = 1666930 = 6 m277822






XCM = 3075857 = 11 m271270

YCM = 1627618 = 6 m271270






XCM = 3074966 = 11 m271270

YCM = 1627618 = 6 m271270






XCM = 2909333 = 11 m256630

YCM = 1539778 = 6 m256630




6.1. CENTRO DE MASA INICIAL - ETABS




6.2. CENTRO DE RIGIDEZ - 1º Piso

Columna Ki xi yi Ki xi Ki yi1 6998.99 0 12 0.00 83987.912 6998.99 6 8 41993.95 55991.943 6998.99 0 4 0.00 27995.974 6998.99 0 0 0.00 0.005 6998.99 8 0 55991.94 0.006 6998.99 14 0 97985.89 0.007 6998.99 22 0 153977.83 0.008 6998.99 22 4 153977.83 27995.979 6998.99 22 8 153977.83 55991.9410 6998.99 22 12 153977.83 83987.9111 6998.99 14 12 97985.89 83987.9112 6998.99 8 12 55991.94 83987.9113 11211.03 14 8 156954.45 89688.2614 11211.03 14 4 156954.45 44844.1315 11211.03 8 4 89688.26 44844.1316 11211.03 8 8 89688.26 89688.26Σ 128832.03 - - 1459146.32 772992.20

XCR = 1459146 = 11 m128832

YCR = 772992 = 6 m128832

RIGIDEZ

K = 12 EI/H³

H = 430 cm

I = 341718.75 cm4

E = 217371 kg/cm²

Columnas 13, 14, 15 y 16

I = 213333.33 cm4

Columnas resto




6.2. CENTRO DE RIGIDEZ - Del 2º al 5º Piso

Columna Ki xi yi Ki xi Ki yi1 15484.57 0 12 0.00 185814.802 15484.57 6 8 92907.40 123876.533 15484.57 0 4 0.00 61938.274 15484.57 0 0 0.00 0.005 15484.57 8 0 123876.53 0.006 15484.57 14 0 216783.93 0.007 15484.57 22 0 340660.46 0.008 15484.57 22 4 340660.46 61938.279 15484.57 22 8 340660.46 123876.5310 15484.57 22 12 340660.46 185814.8011 15484.57 14 12 216783.93 185814.8012 15484.57 8 12 123876.53 185814.8013 24803.28 14 8 347245.94 198426.2514 24803.28 14 4 347245.94 99213.1315 24803.28 8 4 198426.25 99213.1316 24803.28 8 8 198426.25 198426.25Σ 285027.92 - - 3228214.56 1710167.55

XCR = 3228215 = 11 m285028

YCR = 1710168 = 6 m285028

RIGIDEZ

K = 12 EI/H³

H = 330 cm

I = 341718.75 cm4

E = 217371 kg/cm²

Columnas 13, 14, 15 y 16

I = 213333.33 cm4

Columnas resto




6.2. CENTRO DE RIGIDEZ - ETABS

6.3. CENTRO DE MASA FINAL - CONSIDERANDO EXCENTRICIDAD ACCIDENTAL

Piso XCMi YCMi XCMf YCMf1 11 6 12.1 6.62 11 6 12.1 6.63 11 6 12.1 6.64 11 6 12.1 6.6

Centro de Masa inicial Centro de masa final

exacc = 0.05 × 22 = 1.1 m

eyacc = 0.05 × 12 = 0.6 m

XCMf = XCMi + exacc

YCMf = YCMi + eyacc




7. ANÁLISIS DINÁMICO ESPECTRAL - EMPOTRADO

Aceleración espectralSa = ZUSC g R

Factor de amplificación sísmicaC = 2.5 Tp ≤ 2.5

Parametros del suelo

Z = 0.4 Factor de zonaU = 1 Factor de usoS = 1 Factor de sueloR = 8 Coeficiente de reducciónTp = 0.40 Perídodo del suelog = 9.81 Aceleración de la gravedad

Factor de escala ( ZUSg / R )

FE = 0.4905

T


Artículo 7. Factor de Amplificación SísmicaDe acuerdo a las características de sitio, se define el factor de amplificación sísmica (C) por la siguiente expresión:

T es el período según se define en el Artículo 17 (17.2) ó en el Artículo 18 (18.2 a).Este coeficiente se interpreta como el factor de amplificación de la respuesta estructural respecto de la aceleración en el suelo.

2.5C ; ) T

T ( 2.5C

p

b. Aceleración EspectralPara cada una de las direcciones horizontales analizadas se utilizará un espectro inelástico de pseudo-aceleración definido por:

Para el análisis en la dirección vertical podrá usarse un espectro con valores iguales a los 2/3 del espectro empleado para las direcciones horizontales.

g R

ZUSCSa




Distribución de masas para cada piso

Piso: 1º Mt = Ppiso1 => Mt = 277.82g 9.81

Mr = => Mr = 28.32 ( 12.40 ² + 22.40 ² ) = 1547.04 Ton-m.s²

Piso: 2º - 3º Mt = Ppiso => Mt = 271.27g 9.81

Mr = => Mr = 27.65 ( 12.40 ² + 22.40 ² ) = 1510.56 Ton-m.s²


Mr = => Mr = 26.16 ( 12.40 ² + 22.40 ² ) = 1429.03 Ton-m.s²

Mt ( A² + L² )

12

= 28.32 Ton.s²/m

= 27.65 Ton.s²/m

12Mt ( A² + L² )

12

Mt ( A² + L² )12 12

= 26.16 Ton.s²/m

12





Punto pivote ubicado en el centro de masa final por piso para agregar la masa traslacional y rotacional.





1º PISO 2º PISO





3º PISO 4º PISO




T C0.0 2.500.4 2.500.5 2.000.6 1.670.7 1.430.8 1.250.9 1.111.0 1.002.0 0.503.0 0.334.0 0.255.0 0.206.0 0.177.0 0.148.0 0.13

Suelo Rígido


Amortiguamiento de la estructura (5%)

Definición de la función espectro de respuesta





ZUSg / R




Como la estructura no cumplecon los desplazamientos lateralespermisibles se aumentará lasdimensiones de la columna.


DISTORSIÓN REGLAMENTO

0.75 R elástico ≤ límite

Artículo 15.- Desplazamientos Laterales

15.1. Desplazamientos Laterales PermisiblesEl máximo desplazamiento relativo de entrepiso, calculado según 16 (16.4), no deberá exceder la fracción de la altura de entrepiso que se indica en la tabla Nº 8

Tabla Nº 8LÍMITES PARA DESPLAZAMIENTO

LATERAL DE ENTREPISOEstos límites no son aplicables a naves industriales

Material Predominante ( Di / hei )

Concreto Armado 0.007

Acero 0.010

Albañilería 0.005

Madera 0.010

ETABSDisplacement / Story Drift -EQX/EQY

Story Item Load X Y Z DriftX DriftYSTORY4 Max Drift X CSISMOX 8 12 12 0.000601STORY4 Max Drift Y CSISMOX 22 8 12 0.000156STORY4 Max Drift X CSISMOY 14 0 12 0.000189STORY4 Max Drift Y CSISMOY 22 4 12 0.000687STORY3 Max Drift X CSISMOX 8 12 8.7 0.000872STORY3 Max Drift Y CSISMOX 22 8 8.7 0.000222STORY3 Max Drift X CSISMOY 14 0 8.7 0.000275STORY3 Max Drift Y CSISMOY 22 4 8.7 0.000976STORY2 Max Drift X CSISMOX 13 12 7.6 0.000945STORY2 Max Drift Y CSISMOX 22 12 7.6 0.00024STORY2 Max Drift X CSISMOY 13 0 7.6 0.000298STORY2 Max Drift Y CSISMOY 22 3 7.6 0.001052STORY1 Max Drift X CSISMOX 8 12 4.3 0.001456STORY1 Max Drift Y CSISMOX 22 12 4.3 0.000395STORY1 Max Drift X CSISMOY 22 0 4.3 0.000478STORY1 Max Drift Y CSISMOY 22 12 4.3 0.001732

Rx 8 Regular Ry 8 Regular

Limite 0.007 Límite de Desplazamiento

PISODISTORSION

EN XDISTORSION

EN YDISTORSION

EN X-XREGLAM

DISTORSIONEN Y-Y

REGLAM

LIMITEEN X

LIMITEEN Y

Drift X Drift Y

4 0.000601 0.000687 0.003606 0.004122 OK OK 3 0.000872 0.000976 0.005232 0.005856 OK OK 2 0.000945 0.001052 0.005670 0.006312 OK OK 1 0.001456 0.001732 0.008736 0.010392 MAL MAL







COL2 4.00 0.60 0.60 4.30 2400 14860.80

COL1 12.00 0.60 0.60 4.30 2400 44582.40

VIG1 dirección Y 4.00 0.40 0.80 12.00 2400 36864.00

VIG1 dirección X 4.00 0.40 0.80 22.00 2400 67584.00

Losa aligerada 1.00 12.00 22.00 300 79200.00

Tabiquería 1.00 12.00 22.00 100 26400.00

Acabados 1.00 12.00 22.00 100 26400.00

25% S/C 1.00 12.00 22.00 200 13200.00

TOTAL 309091.20

1er PISO







COL2 4.00 0.60 0.60 3.30 2400 11404.80

COL1 12.00 0.60 0.60 3.30 2400 34214.40

VIG1 dirección Y 4.00 0.40 0.80 12.00 2400 36864.00

VIG1 dirección X 4.00 0.40 0.80 22.00 2400 67584.00

Losa aligerada 1.00 12.00 22.00 300 79200.00

Tabiquería 1.00 12.00 22.00 100 26400.00

Acabados 1.00 12.00 22.00 100 26400.00

25% S/C 1.00 12.00 22.00 200 13200.00

TOTAL 295267.20

2do - 3to PISO







COL2 4.00 0.60 0.60 3.30 2400 11404.80

COL1 12.00 0.60 0.60 3.30 2400 34214.40

VIG1 dirección Y 4.00 0.40 0.80 12.00 2400 36864.00

VIG1 dirección X 4.00 0.40 0.80 22.00 2400 67584.00

Parapeto 68.00 270 18360.00

Losa aligerada 1.00 12.00 22.00 300 79200.00

Acabados 1.00 12.00 22.00 100 26400.00

S/C 1.00 12.00 22.00 100 6600.00

TOTAL 280627.20

4to PISO - AZOTEA






Piso Pi

1 309091.20

2 295267.20

3 295267.20

4 280627.20

TOTAL 1180252.80

1180252.8 309091.20 PISO 1 = 1180252.80 - 871161.60 = 309091.20

871161.6 295267.20 PISO 2 = 871161.60 - 575894.40 = 295267.20

575894.4 295267.20 PISO 3 = 575894.40 - 280627.20 = 295267.20

280627.2 280627.20 PISO 4 = 280627.20 - 0.00 = 280627.20

1180252.80

PESO SÍSMICO

PESO SÍSMICO




Distribución de masas para cada piso


Mr = => Mr = 31.51 ( 12.60 ² + 22.60 ² ) = 1757.92 Ton-m.s²

Piso: 2º - 3º Mt = Ppiso => Mt = 295.27g 9.81

Mr = => Mr = 30.10 ( 12.60 ² + 22.60 ² ) = 1679.30 Ton-m.s²


Mr = => Mr = 28.61 ( 12.60 ² + 22.60 ² ) = 1596.04 Ton-m.s²

12

Mt ( A² + L² )12 12

= 28.61 Ton.s²/m

12Mt ( A² + L² )

12

= 31.51 Ton.s²/m

= 30.10 Ton.s²/m

12Mt ( A² + L² )





1º PISO 2º PISO





3º PISO 4º PISO













Acero 0.010

Albañilería 0.005

Madera 0.010





PISODISTORSION

EN XDISTORSION

EN YDISTORSION

EN X-XREGLAM

DISTORSIONEN Y-Y

REGLAM

LIMITEEN X

LIMITEEN Y

Drift X Drift Y

4 0.000464 0.000483 0.002784 0.002898 OK OK 3 0.000669 0.000691 0.004014 0.004146 OK OK 2 0.000721 0.000745 0.004326 0.004470 OK OK 1 0.000753 0.000874 0.004518 0.005244 OK OK



8. ANÁLISIS DINÁMICO ESPECTRAL - MODELO D. D. BARKAN - O. A. SAVINOV

Kz = Cz A

Kx = Cx A

Kφ = Cφ I

Donde:Cz, Cφ : Coeficientes de compresión elástica uniforme y no uniforme.Cx : Coeficiente de desplazamiento elástico uniforme.A : Área de la base de la cimentación.I : Momento de inercia de la base de la cimentación respecto al eje

principal, perpendicular al plano de vibración.

Como resultado de muchas investigaciones experimentales para determinar loscoeficientes de rigidez de las cimentaciones, el científico ruso D. D. Barkan en el año 1948 propuso utilizar las siguientes expresiones:

Las investigaciones teóricas y experimentales permitieron identificar ladependencia de los coeficientes Cz, Cx, Cφ con la presión estática ρ, que transmitela cimentación a la base.





Cz = C0 1 + 2 ( a + b ) ρ

Δ A ρ0

Cx = D0 1 + 2 ( a + b ) ρ => D0 = 1 - μ C0

Δ A ρ0 1 - 0.5 μ

Cφ = C0 1 + 2 ( a + 3b ) ρ

Δ A ρ0

Donde:C0, D0 : Coeficientes determinados a través de experimentos realizados

para ρ = ρ0.a, b : Dimensiones de la cimentación en el plano.

Δ : Coeficiente empírico, asumido para cálculos prácticos igual a Δ = 1 m - 1

La forma final para determinar los coeficientes de compresión y desplazamiento de labase en el modelo D. D. Barkan, O. A. Savinov es:





Arcilla y arena arcillosa muy blanda( IL > 0.75)Arena movediza ( IL > 1 )

( 0.5 < IL ≤ 0.75 )Arena plástica ( 0.5 < IL ≤ 1 )Arena polvorosa, saturada, porosa( e > 0.80 )

Arcilla y arena arcillosa plástica( 0.25 < IL ≤ 0.5 )

1.0

1.2

Arena plástica ( 0 < IL ≤ 0.5 )Arena polvorosa medio densa y densa( e ≤ 0.80 )Arenas de grano fino, mediano y grueso,independiente de su densidad y humedadArcilla y arena arcillosa de baja plasticidad

0.6

0.6

1.6

1.4

1.8

0.8

3.02.22.6

2.0

Suelos intermedios

Suelos flexibles o con estratos de gran

espesor

Condiciones excepcionales

S1

S2

S3

S4

Arcilla y arena arcillosa dura ( IL < 0 )Arena Compacta ( IL < 0 )Cascajo, grava, canto rodado, arena densa

Roca o suelos muy rígidos

Usaremos los valores del coeficiente C0 cuando ρ0 = 0.2 kg/cm², elegidos de acuerdo al

tipo de suelo de la base de fundación, a través de la tabla siguiente:

Tipo de perfil

Características Suelo C0 (kg/cm³)




8. ANÁLISIS DINÁMICO ESPECTRAL - MODELO D. D. BARKAN - O. A. SAVINOVDe acuerdo a la tabla anterior C0 = 3.0 kg/cm³ (Arena arcillosa densa).

Presión estática del suelo "ρ" para cada zapata:

ρ = Psísmico

n Az

Donde:Psísmico : Peso sísmico del edificioAz : Área de la zapata aisladan : Número de zapatas aisladas

ρ = Psísmico

n Az 16 × 140 ²

Coeficiente D0

D0 = × 3.0 = 2.364 kg/cm³

= 3.764 kg/cm²

1 - 0.5 × 0.351 - 0.35

=1180252.8





Coeficientes Cz, Cx y Cφ

Cz = 3.00 1 + 2 ( 1.4 + 1.4 ) 3.764 =1.4 × 1.4 0.2

Cx = 2.364 1 + 2 ( 1.4 + 1.4 ) 3.764 =1.4 × 1.4 0.2

Cφ = 3.00 1 + 2 ( 1.4 + 3.764 =0.2

Coeficientes de rigidez de la cimentación Kz, Kx y Kφ

Kz = × 1.40 × 1.40 =

Kx = × 1.40 × 1.40 =

Kφ = × 1.40 × 1.40 ³ =12

50199 Ton/m³

39557 Ton/m³

87384 Ton/m³

= 50.199 kg/cm³

= 39.557 kg/cm³

= 87.384 kg/cm³1.4 × 1.4

3 × 1.4 )

27974 Ton-m

50199

39557

87384

98390 Ton/m

77532 Ton/m





Densidad del suelo

ρs = 1.89 Ton.s2/m4

9.81

Tabla 2.2 Tabla 2.3

μ b0z1 m0z b0z2 K0z2 μ b1z1 m1z b1z2 K1z2

0.25 5.34 2.80 6.21 7.50 0.25 0.87 0.56 0.62 2.88

0.35 6.44 3.12 6.90 8.40 0.35 1.06 0.62 0.78 3.50

0.45 10.53 3.29 7.50 9.20 0.45 1.81 0.69 0.78 3.72

μ b0φ1 m0φ b0φ2 K0φ2 μ b1φ1 m1φ b1φ2 K1φ2

0.25 1.36 1.00 1.60 7.50 0.25 0.22 0.12 0.12 1.34

0.35 1.63 1.03 1.70 7.90 0.35 0.28 0.16 0.12 1.81

0.45 2.50 0.84 1.60 7.30 0.45 0.50 0.16 0.12 1.81

μ b0x1 m0x b0x2 K0x2 μ b1x1 m1x b1x2 K1x2

0.25 3.10 1.80 5.20 7.60 0.25 0.53 0.28 0.75 1.53

0.35 3.10 1.90 5.70 8.30 0.35 0.53 0.31 0.84 1.87

0.45 3.10 2.10 6.40 9.20 0.45 0.53 0.37 0.84 1.91

K1x1

2.09

2.09

2.09

K1φ1

1.16

1.41

1.97

K1z1

3.56

4.34

7.41

= 0.19

K0z1

21.80

26.30

43.00

K0φ1

5.60

12.40

12.40

6.70

10.70

K0x1

12.40





Masas de la zapata aislada

Para μ = 0.35

De la tabla 2.2: mox = 1.90, m0z = 3.12, m0φ = 1.03

De la tabla 2.3: m1x = 0.31, m0z = 0.62, m0φ = 0.16

mx = m0x + m1x tg φ Az => mx = 1.90 + 0.31 tg 37º 1.96 = 2.23α 1

mz = m0z + m1z tg φ Az => mz = 3.12 + 0.62 tg 37º 1.96 = 3.77α 1

mφ = m0φ + m1φ tg φ Az => mφ = 1.03 + 0.16 tg 37º 1.96 = 1.20α 1





Masas de la zapata aislada

Mx = ρs Az mx => Mx = 0.19 1.96 × 2.23 = 0.21 Ton.s²/mπ π

Mz = ρs Az mz => Mz = 0.19 1.96 × 3.77 = 0.35 Ton.s²/mπ π

Mφ = ρs Az mφ => Mφ = 0.19 1.96 × 1.20 = 0.07 Ton-m.s²π π

Momento de inercia de masa de la zapata respecto al eje vertical

Mψ = => Mψ = = 0.07 Ton-m.s²Mx ( A² + L² )12

0.21 × ( 1.40² + 1.40² )12

3

3

5

3

3

5






Infinitamente rígido





Asignamos a todos los centroides de las zapatas aisladas los coeficientes de rigidez de la cimentación Kx, Ky, Kz, Kφx, Kφy.





Asignamos a todos los centroides de las zapatas aisladas la restricción de rotación alrededor del eje Z.





Asignamos a todos los centroides de las zapatas aisladas las masas Mx, My, Mz, Mφx, Mφx , Mψz.




T C0.0 2.500.4 2.500.5 2.000.6 1.670.7 1.430.8 1.250.9 1.111.0 1.002.0 0.503.0 0.334.0 0.255.0 0.206.0 0.177.0 0.148.0 0.13

Suelo Rígido


Amortiguamiento de la estructura (5%)

Definición de la función espectro de respuesta





ZUSg / R









PISODISTORSION

EN XDISTORSION

EN YDISTORSION

EN X-XREGLAM

DISTORSIONEN Y-Y

REGLAM

LIMITEEN X

LIMITEEN Y

Drift X Drift Y

4 0.000426 0.000453 0.002556 0.002718 OK OK 3 0.000636 0.000654 0.003816 0.003924 OK OK 2 0.000696 0.000712 0.004176 0.004272 OK OK 1 0.000987 0.001128 0.005922 0.006768 OK OK









Acero 0.010

Albañilería 0.005

Madera 0.010



9. COMPARACIÓN DE RESULTADOS - DESPLAZAMIENTOS LATERALES Y PERÍODOS

Desplazamientos Laterales

4 0.002784 0.002898 0.002556 0.0027183 0.004014 0.004146 0.003816 0.0039242 0.004326 0.004470 0.004176 0.0042721 0.004518 0.005244 0.005922 0.006768

Períodos de vibración

Modo Empotrado Barkan Modo Empotrado Barkan1 0.510 0.567 5 0.149 0.1612 0.471 0.535 6 0.116 0.1243 0.367 0.412 7 0.087 0.0904 0.160 0.170 8 0.083 0.085

EMPOTRADO BARKAN

PISODISTORSION

EN X-XREGLAM

DISTORSIONEN Y-Y

REGLAM

DISTORSIONEN X-X

REGLAM

DISTORSIONEN Y-Y

REGLAM




9. COMPARACIÓN DE RESULTADOS - MOMENTO FLECTOR (SISMOX)

MODELO DE BARKANEMPOTRADO




9. COMPARACIÓN DE RESULTADOS - FUERZA CORTANTE (SISMOX)





9. COMPARACIÓN DE RESULTADOS - FUERZA AXIAL (SISMOX)





9. COMPARACIÓN DE RESULTADOS - MOMENTO FLECTOR (SISMOY)





9. COMPARACIÓN DE RESULTADOS - FUERZA CORTANTE (SISMOY)





9. COMPARACIÓN DE RESULTADOS - FUERZA AXIAL (SISMOY)





GRACIASGRACIAS

[email protected]@hotmail.com

[email protected][email protected]

[email protected]@hotmail.com


manual de etabs.ppt

Documents