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ESTUDIO HIDROLÓGICO E HIDRÁULICO DEL CAUCE SAN MARTÍN

A SU PASO POR CASTRILLO DE MURCIA (BURGOS)

IDEA Ingeniería, Diseño y Análisis

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ESTUDIO HIDROLÓGICO – HIDRÁULICO DEL CAUCE SAN MARTÍN


ÍNDICE

1. OBJETO 2

2. ESTUDIO HIDROLÓGICO 3

2.1. PRECIPITACIONES 3

2.2. CUENCAS DE APORTACIÓN 4

2.3. UMBRAL DE ESCORRENTÍA 5

2.4. CAUDALES DE DISEÑO 8

2.4.1. Método Racional Modificado 8

2.4.2. Caudales 10

3. ESTUDIO HIDRÁULICO 11

3.1. MÁXIMA CRECIDA ORDINARIA 11

3.2. VÍA DE INTENSO DESAGÜE 13

3.3. ZONA DE FLUJO PREFERENTE 13

3.4. MÉTODO DE CÁLCULO 14

3.5. RESULTADOS 15

4. PLANOS 18

APÉNDICE Nº 1: CÁLCULOS HIDROLÓGICOS

APÉNDICE Nº 2: CÁLCULOS HIDRÁULICOS

APÉNDICE Nº 3: PLANOS







1. OBJETO

El objeto del presente documento es el estudio hidrológico e hidráulico del cauce denominado Arroyo

Madre o San Martín, a su paso por la localidad de Castrillo de Murcia (Burgos), en cuyo entrono las

Normas Urbanísticas prevén la ampliación de un sector de Suelo Urbano que podría verse afectada por

riesgos de inundación.

Se delimitarán las cuencas de aportación, así como los cauces principales y sus características físicas

implicadas en el cálculo de caudales. Así mismo, se obtendrá el coeficiente de escorrentía a partir de

otros datos tales como la pendiente, tipo de suelo y uso de suelo.

Se determinarán los caudales de escorrentía de las cuencas de aportación que afectan a la zona en

estudio, para los períodos de retorno de 100 y 500 años y máxima crecida ordinaria (m.c.o.). Para ello se

utilizarán modelos de tipo hidrometeorológico de transformación lluvia – escorrentía, al no disponerse

de datos de aforo.

Se delimitarán las llanuras de inundación correspondientes a las avenidas de retorno de 100 y 500 años

y máxima crecida ordinaria (m.c.o.), así como la Zona de Flujo Preferente y la Zona de Inundación

Peligrosa.

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El área de estudio se ha dividido en cuatro subcuencas:

Subcuenca A: de 7,23 Km2 de superficie, representa la aportación de caudal aguas arriba del

cauce en estudio. Se trata de una cuenca rural.

Subcuenca B: de 1,28 Km2 de superficie, representa la aportación de caudales del casco urbano

de Castrillo de Murcia, más la aportación de otra área rural, coincidente con el cauce en estudio

Subcuenca C: de 0,12 Km2 de superficie, representa el resto de aportación de caudales del casco

urbano de Castrillo de Murcia, aguas abajo del cauce en estudio.

Subcuenca D: de 0,64 Km2 de superficie, representa otra cuenca rural que drena aguas abajo del

cauce en estudio.

Las principales características de las subcuencas se resumen en la siguiente tabla:

Subcuenca A B C D

Área (Km2) 7.2 1.4 0.1 0.6

Longitud cauce (Km) 4.82 3.41 0.57 1.32

Cota superior (m) 935 930 864 883

Cota inferior (m) 823 822 820 821

Pendiente media 2.32% 3.17% 7.56% 4.70%

T. concentración (h) 6.76 4.89 1.07 2.20

2.3. UMBRAL DE ESCORRENTÍA

Para la determinación del umbral de escorrentía de las cuencas de aportación se ha seguido el método

del número de curva CN del U.S. Soil Conservation Service), que cuantifica las abstracciones totales de

precipitación en base a las siguientes características:

Uso del suelo (bosque, pastizal, cultivos, etc.)

Método de cultivo agrícola.

Pendiente del terreno.

Condición hidrológica, función del porcentaje de cobertura.

Antecedentes hidrológicos (AMC) representan la situación previa de humedad del suelo antes

del comienzo del aguacero. Se distinguen las situaciones I (sequía), II (situación media) y III

(tormenta reciente). A efectos de cálculo, se ha considerado la condición II.





Capacidad de infiltración, función del tipo de suelo. Los suelos se clasifican en grupos

hidrológicos con las letras A, B, C y D, dependiendo de los porcentajes de arena, limo y arcilla,

según la siguiente imagen:

La capacidad de infiltración de cada tipo de suelo en función de su grupo puede relacionarse de la

siguiente forma (Ferrer, 2003):

Grupo hidrológico Infiltración (mm/h)

A ≥ 50

B >20; <50

C >1; ≤ 20

D ≤ 1

El método del número de curva del SCS considera que el suelo tiene un potencial de retención máximo

(S), y una abstracción inicial (Ia) asociada, correspondiente a una precipitación para la cual no se

produce escorrentía (Ia=0,2∙S). A partir de este valor de abstracción inicial comenzará la escorrentía, con

una precipitación efectiva Pe dada por la ecuación siguiente:

0,20,8

La retención potencial máxima (S) se asocia con el número de curva por la expresión:

10 25,4, con S en mm.

Así pues, cuanto mayor es el número de curva, menor es la retención potencial del suelo, y mayor la

escorrentía producida. La relación entre el número de curva CN y el umbral de escorrentía P0 (mm) que

recoge la Instrucción 5.2 IC es la siguiente:

5080 50,8

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21

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2.4. CAUDALES DE DISEÑO

No se dispone de aforos de caudales en el tramo en estudio, por lo que se utilizarán modelos de tipo

hidrometeorológico de transformación lluvia – escorrentía. Se utilizará el Método Racional, salvo en el

caso de la cuenca A, cuyo tiempo de concentración es de 6,76 horas, donde se empleará el Método

Racional Modificado, que se describe a continuación.

2.4.1. Método Racional Modificado

Para cuencas con tiempos de concentración superiores a seis horas, se emplea la formulación del

Método Racional Modificado de Témez de 1991, y recogida en “Recomendaciones para el cálculo

hidrometeorológico de avenidas” (CEDEX. 1993). Este método es aplicable a cuencas medianas y

pequeñas con superficies de aportación inferiores a 3.000 km² y tiempos de concentración inferiores a

24 h. La formulación es la siguiente:

KAIC

Q ·6,3

··

, donde:

Q: caudal punta, en m3/s, correspondiente a un período de retorno

C: Coeficiente de escorrentía

I: Intensidad de la tormenta de diseño, en mm/h

A: Área de la cuenca, en Km2

K: coeficiente de uniformidad temporal de lluvia neta

El valor del coeficiente de escorrentía viene dado por la expresión recogida en la Instrucción de drenaje

superficial 5.2‐IC:

1 23

11

, donde:

Pd: Valor de la precipitación total diaria para el período de retorno considerado (mm).

P0: Valor del Umbral de escorrentía corregido por un factor de valor 2 en la zona de estudio (mm).





Para obtener la intensidad de la tormenta de diseño, se ha utilizado el método recogido en la

Instrucción de Drenaje Superficial 5.2 IC.:

, ,

,

, donde:

Id: es la intensidad media diaria. Id = Pd/24 (mm/h)

Pd: es la precipitación total diaria (mm)

I1/Id: es la relación entre la intensidad en una hora y la intensidad media diaria, de valor 9 para la zona

en estudio

t: es el intervalo de tiempo considerado (horas) para el que se quiere evaluar la intensidad, que se

tomará igual al tiempo de concentración de la subcuenca mayor

It: es la intensidad media de precipitación en el período de tiempo considerado t

El tiempo de concentración se define como el intervalo de tiempo que tarda la gota de agua caída en el

punto más lejano en llegar al punto de desagüe de la cuenca. Se ha utilizado la fórmula de Témez,

recogida en la Instrucción de Carreteras 5.2‐IC: ,

,

, siendo:

Tc: el tiempo de concentración (horas)

L: la longitud del cauce principal (Km)

p: la pendiente media del cauce (m/m)

El coeficiente de uniformidad K tiene en cuenta el error introducido en la hipótesis de uniformidad

temporal de la precipitación a medida que crece el tamaño de la cuenca. Es función del tiempo de

concentración según la ecuación siguiente:

141

25,1

25,1

Tc

TcK

Por otra parte, para considerar la no uniformidad espacial de la lluvia, hay que afectarla por un

coeficiente de reducción areal si la superficie de la cuenca es mayor de 1 Km2, dado por la expresión:

15

)log(1

AK A

, donde A es la superficie de la cuenca, en Km2, de forma que se adopta Pd* = Pd∙KA





2.4.2. Caudales

De todo lo expuesto anteriormente, se obtienen los caudales de diseño para cada una de las subcuencas

consideradas, y para distintos períodos de retorno:

Caudales por Subcuenca (m3/s)

Período de retorno (años) A B C D Σ

2 0.08 0.05 0.02 0.03 0.17

3.5 0.41 0.11 0.02 0.06 0.61

5 0.81 0.19 0.03 0.09 1.13

10 1.50 0.33 0.05 0.16 2.03

25 2.64 0.54 0.07 0.26 3.52

50 3.69 0.74 0.10 0.35 4.88

100 4.86 0.96 0.12 0.45 6.39

200 6.33 1.23 0.15 0.58 8.29

500 8.46 1.62 0.19 0.76 11.04





3. ESTUDIO HIDRÁULICO

En el estudio hidráulico se evalúa el régimen hidráulico en el cauce bajo los caudales de Máxima Crecida

ordinaria (MCO) y las avenidas correspondientes a los períodos de retorno de 100 y 500 años, estimados

anteriormente.

3.1. MÁXIMA CRECIDA ORDINARIA

La Máxima Crecida Ordinaria (MCO), se define en el artículo 4.2 del Reglamento del Dominio Público

Hidráulico como la media de los máximos caudales anuales, en su régimen natural, producidos durante

diez años consecutivos, que sean representativos del comportamiento hidráulico de la corriente.

Dado que no se dispone de datos de caudales en el tramo en estudio, se estima el valor del período de

retorno asociado a la MCO empleando la metodología expuesta en la publicación “Mapa de Caudales

Máximos. Memoria”, de junio de 2011, elaborada por el CEDEX, y publicada por el Ministerio de Medio

Ambiente y Medio Rural y Marino. Como puede observarse, la MCO coincidiría con el caudal asociado a

un período de retorno de 3,5 años:





Región en estudio: 23

Coeficiente de variación: CV = 0,66

Período de retorno asociado a la MCO: Tmco = 3,5 años.





3.2. VÍA DE INTENSO DESAGÜE

Se entiende por vía de intenso desagüe la zona por la que pasaría la avenida de 100 años de periodo de

retorno sin producir una sobreelevación mayor que 0,30 m, respecto a la cota de la lámina de agua que

se produciría con esa misma avenida considerando toda la llanura de inundación existente.

La sobreelevación anterior podrá, a criterio del organismo de cuenca, reducirse hasta 0,1 m cuando el

incremento de la inundación pueda producir graves perjuicios o aumentarse hasta 0,5 m en zonas

rurales o cuando el incremento de la inundación produzca daños reducidos.

3.3. ZONA DE FLUJO PREFERENTE

La zona de flujo preferente es aquella zona constituida por la unión de la zona o zonas donde se

concentra preferentemente el flujo durante las avenidas, o vía de intenso desagüe, y de la zona donde,

para la avenida de 100 años de periodo de retorno se puedan producir graves daños sobre las personas

y los bienes, quedando delimitado su límite exterior mediante la envolvente de ambas zonas.

A los efectos de la aplicación de la definición anterior, se considerará que pueden producirse graves

daños sobre las personas y los bienes cuando las condiciones hidráulicas durante la avenida satisfagan

uno o más de los siguientes criterios:

a. Que el calado sea superior a 1 m.

b. Que la velocidad sea superior a 1 m/s.

c. Que el producto de ambas variables sea superior a 0,5 m²/s.





3.4. MÉTODO DE CÁLCULO

Se calcularán los regímenes de calados, velocidades y llanuras de inundación para cada caso. Así mismo,

se definirán la zona de inundación peligrosa, vía de intenso desagüe y la zona de flujo preferente,

correspondientes al caudal asociado al período de retorno de 100 años. Para ello se emplea el programa

informático HEC‐RAS (Hydrologic Engineering Corps, River Analysis System), versión 4.1, desarrollado

por el Cuerpo de Ingenieros Hidráulicos del Ejército de EE.UU.

A partir del levantamiento topográfico que se ha realizado, se modeliza una longitud del cauce de unos

525 m, que incluye los tramos aguas arriba y aguas abajo de la zona de estudio y las obras de paso. Éstas

últimas consisten en dos alcantarillas: la situada aguas arriba de sección rectangular de hormigón, de

0,80 x 0,76 m, y la situada aguas abajo de sección circular de hormigón, de 1,60 m de diámetro.

Se emplea el número de Manning para definir los coeficientes de rugosidad en las secciones

transversales (cada 5 m), tanto del cauce principal como para los cauces de aguas altas, izquierdo y

derecho. Se adoptan los siguientes valores:

Secciones de cauce principal de hormigón: n=0,014

Secciones de cauce principal en tierra, con abundante vegetación: n=0,055

Secciones de aguas altas en tierra, con vegetación: n=0,040

Los coeficientes de pérdidas localizadas adoptados para el presente estudio han sido los siguientes:

Coeficiente de contracción en secciones colindantes a las estructuras: 0,60.

Coeficiente de expansión en secciones colindantes a las estructuras: 0,80.

Coeficiente de contracción en el resto de secciones: 0,10.

Coeficiente de expansión en el resto de secciones: 0,30.





3.5. RESULTADOS

En el Apéndice nº 2: Cálculos hidráulicos, se dan los siguientes resultados de las simulaciones realizadas

(MCO, Q100, Vía de intenso desagüe, Q500):

Planta general de perfiles transversales

Perfil hidráulico longitudinal

Perfil de velocidades

Perspectiva de la llanura de inundación

Secciones transversales

Tablas de resultados

En el Apéndice nº3: Planos, se muestran las llanuras de inundación, regímenes de calados y velocidades

para cada una de las simulaciones, así como la zona de inundación peligrosa, la zona de flujo preferente

y el Dominio Público Hidráulico.

De los resultados obtenidos, se observa que:

La llanura de inundación obtenida para la máxima crecida ordinaria (MCO) se mantiene dentro

del cauce principal San Martín, por lo que la zona de servidumbre del Dominio Público

Hidráulico queda acotada a las proximidades del cauce.

La zona de flujo preferente se mantiene en la zona del cauce principal, en casi todo el tramo

estudiado, salvo en las proximidades de las obras de paso.

Las llanuras de inundación obtenidas para los caudales asociados a períodos de retorno de 100 y

500 años sobrepasan el cauce principal, extendiéndose por las márgenes adyacentes al mismo.

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4. PLANOS

En el apéndice nº 3 se dan los siguientes planos:

1. SITUACIÓN Y EMPLAZAMIENTO

2. CUENCAS DE APORTACIÓN

3. NÚMERO DE CURVA CN

4. CALADOS

M.C.O

T=100 AÑOS

T=500 AÑOS

5. VELOCIDADES

M.C.O

T=100 AÑOS

T=500 AÑOS

6. ZONA DE INUNDACIÓN PELIGROSA

7. VÍA DE INTENSO DESAGÜE

8. ZONA DE FLUJO PREFERENTE

9. DOMINIO PÚBLICO HIDRÁULICO

En Santa Cruz de Tenerife, 26 de diciembre de 2012.

El Ingeniero de Caminos, Canales y Puertos:

Fdo.: Daniel García Mederos.

(Col. Nº 15.667)

IDEA Ingeniería, Diseño y Análisis.







APÉNDICE Nº 1: CÁLCULOS HIDROLÓGICOS

Máximas precipitaciones diarias en la España Peninsular (MFOM)

Castrillo de Murcia (Burgos).

Coeficiente de variación CV 0.32

Precipitación media P 38 mm

Período de retorno (años) Kt P (mm)

2 0.929 35.3

3.5 1.066 40.5

5 1.202 45.7

10 1.400 53.2

25 1.671 63.5

50 1.884 71.6

100 2.098 79.7

200 2.342 89.0

500 2.663 101.2

#

¬ «74

¬ «79

¬ «71

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66 71 74 79 93 96

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51

1.5

20.

25

Km

Cálculo de caudales de avenida.

Método de Témez modificado.

Datos generales Cuenca A

Área de la cuenca A 7.23 Km2

Relación I1/Id 9

Longitud cauce L 4.82 Km

Pendiente media p 0.02318 m/m

Umbral de escorrentía P0 15.96 mm

Umbral de escorrentía corregido P0* 31.9 mm

Coeficiente reducción areal Ka 0.94

Tiempo de concentración Tc 6.76 horas

Coeficiente de uniformidad Kt 1.44

f 2.79

Período de retorno (años) Pd (mm) Pd* (mm) Id (mm/h) It (mm/h) C Q (m3/s)

2 35.3 33.28 1.39 3.87 0.01 0.08

3.5 40.5 38.17 1.59 4.44 0.03 0.41

5 45.7 43.06 1.79 5.01 0.06 0.81

10 53.2 50.15 2.09 5.84 0.09 1.50

25 63.5 59.86 2.49 6.97 0.13 2.64

50 71.6 67.49 2.81 7.86 0.16 3.69

100 79.7 75.16 3.13 8.75 0.19 4.86

200 89.0 83.90 3.50 9.76 0.22 6.33

500 101.2 95.40 3.97 11.10 0.26 8.46


Método de Témez.

Datos generales Cuenca B


Relación I1/Id 9






Tiempo considerado T 6.76 horas

f 2.79

Período de retorno (años) Pd (mm) Id (mm/h) It (mm/h) C Q (m3/s)

2 35.3 1.47 4.11 0.03 0.05

3.5 40.5 1.69 4.71 0.05 0.11

5 45.7 1.90 5.32 0.08 0.19

10 53.2 2.22 6.19 0.11 0.33

25 63.5 2.65 7.39 0.16 0.54

50 71.6 2.98 8.33 0.19 0.74

100 79.7 3.32 9.28 0.22 0.96

200 89.0 3.71 10.36 0.26 1.23

500 101.2 4.22 11.78 0.30 1.62


Método de Témez.

Datos generales Cuenca C


Relación I1/Id 9







f 2.79


2 35.3 1.47 4.11 0.10 0.02

3.5 40.5 1.69 4.71 0.13 0.02

5 45.7 1.90 5.32 0.16 0.03

10 53.2 2.22 6.19 0.21 0.05

25 63.5 2.65 7.39 0.26 0.07

50 71.6 2.98 8.33 0.30 0.10

100 79.7 3.32 9.28 0.33 0.12

200 89.0 3.71 10.36 0.37 0.15

500 101.2 4.22 11.78 0.42 0.19


Método de Témez.

Datos generales Cuenca D


Relación I1/Id 9







f 2.79


2 35.3 1.47 4.11 0.03 0.03

3.5 40.5 1.69 4.71 0.06 0.06

5 45.7 1.90 5.32 0.08 0.09

10 53.2 2.22 6.19 0.12 0.16

25 63.5 2.65 7.39 0.17 0.26

50 71.6 2.98 8.33 0.20 0.35

100 79.7 3.32 9.28 0.23 0.45

200 89.0 3.71 10.36 0.26 0.58

500 101.2 4.22 11.78 0.31 0.76

Caudales de diseño

Grupo hidrológico B‐C

Período de retorno (años) A B C D Σ

2 0.08 0.05 0.02 0.03 0.17

3.5 0.41 0.11 0.02 0.06 0.61

5 0.81 0.19 0.03 0.09 1.13

10 1.50 0.33 0.05 0.16 2.03

25 2.64 0.54 0.07 0.26 3.52

50 3.69 0.74 0.10 0.35 4.88

100 4.86 0.96 0.12 0.45 6.39

200 6.33 1.23 0.15 0.58 8.29

500 8.46 1.62 0.19 0.76 11.04

Subcuenca A B C D

Área (Km2) 7.2 1.4 0.1 0.6

Longitud cauce (Km) 4.82 3.41 0.57 1.32

Cota superior 935 930 864 883

Cota inferior 823 822 820 821

Pend. Media 2.32% 3.17% 7.56% 4.70%

Tiempo concentración (h) 6.76 4.89 1.07 2.20

Caudales por Subcuenca (m3/s)







APÉNDICE Nº 2: CÁLCULOS HIDRÁULICOS

PLA

NTA

GEN

ERAL DE PER

FILES TR

ANSV

ERSA

LES C

astri

llo

510

495 47

346

545

5.*

440.

*

425.

*41

0.*

395.

*

380.

*

370.

*

365.

*

360

350.

*34

0.*

330

320.

*31

0.*

295.

*28

527

0

260.

*25

0.*

235.

*22

0.*

205.

*19

0.*

175.

*16

0.*

150

135

120

105

090

80.*

70.*

060

50.*

40.*

030

20.*

006

-006

San Martin

MÁXIM

A CREC

IDA ORDINARIA (M.C.O.)

PER

FIL HIDRÁULICO LONGITUDINAL

010

020

030

040

050

0-4-3-2-1012

Ca

stri

llo

01

P

lan

: P

LA

NC

AS

TR

ILL

O0

1

Mai

n C

hann

el D

ista

nce

(m)

Elevation (m)

Leg

end

EG

M.C

.O. (

T=3

.50)

WS

M.C

.O. (

T=

3.50

)

Cri

t M

.C.O

. (T=

3.50

)

Gro

und

San

Mar

tin C

astri

llo

MÁXIM

A CREC


PER

FIL DE VELOCIDADES

010

020

030

040

050

00.

0

0.5

1.0

1.5

2.0

2.5

3.0

Ca

stri

llo

01

P

lan

: P

LA

NC

AS

TR

ILL

O0

1

Mai

n C

hann

el D

ista

nce

(m)

Vel Left (m/s), Vel Chnl (m/s), Vel Right (m/s)

Leg

end

Vel

Chn

l M.C

.O. (

T=

3.50

)

San

Mar

tin C

astri

llo

MÁXIM

A CREC


PER

SPEC

TIVA DE LA

LLA

NURA DE INUNDACIÓN

510

473

465

455.

*

445.

*

440.

*

435

420

405

390

375

365.

*

355.

*

345

330

31

5

30

0

285

270

255

235.

*

215.

*

195

180

165

145.

*

130.

*

115.

*

100.

*

85.*

70.*

55.*

40.*

25.*

9.5*

-006

Ca

stri

llo

01

P

lan

: P

LA

NC

AS

TR

ILL

O0

1

Leg

end

WS

M.C

.O. (

T=3.

50)

Gro

und

Ban

k S

ta

Gro

und

Inef

f

MÁXIM

A CREC

IDA ORDINARIA (M.C.O.). SEC

CIONES TRANSV

ERSA

LES

-4-2

02

46

01234567

Ca

stri

llo

01

P

lan

: P

LA

NC

AS

TR

ILL

O0

1

RS

= 4

95

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Leg

end

EG

M.C

.O. (

T=

3.50

)

WS

M.C

.O. (

T=3.

50)

Cri

t M.C

.O. (

T=3

.50)

Gro

und

Inef

f

Ban

k S

ta

.04

.014

.04

-4-2

02

46

01234567

Ca

stri

llo

01

P

lan

: P

LA

NC

AS

TR

ILL

O0

1

RS

= 4

84.3

9 C

ulv

OD

T A

guas

Arr

iba

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Leg

end

EG

M.C

.O. (

T=

3.50

)

WS

M.C

.O. (

T=3.

50)

Cri

t M.C

.O. (

T=3

.50)

Gro

und

Inef

f

Ban

k S

ta

.04

.014

.04

-20

-15

-10

-50

510

0.0

0.5

1.0

1.5

2.0

2.5

3.0

3.5

Ca

stri

llo

01

P

lan

: P

LA

NC

AS

TR

ILL

O0

1

RS

= 4

84.3

9 C

ulv

OD

T A

guas

Arr

iba

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Leg

end

EG

M.C

.O. (

T=

3.50

)

Cri

t M.C

.O. (

T=3

.50)

WS

M.C

.O. (

T=3.

50)

Gro

und

Inef

f

Ban

k S

ta

.04

.014

.04

-20

-15

-10

-50

501234567

Ca

stri

llo

01

P

lan

: P

LA

NC

AS

TR

ILL

O0

1

RS

= 4

50

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Leg

end

EG

M.C

.O. (

T=

3.50

)

Cri

t M.C

.O. (

T=3

.50)

WS

M.C

.O. (

T=3.

50)

Gro

und

Ban

k S

ta

.04

.014

.04

-40

-20

020

4060

800.

0

0.5

1.0

1.5

2.0

Ca

stri

llo

01

P

lan

: P

LA

NC

AS

TR

ILL

O0

1

RS

= 4

05

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Leg

end

EG

M.C

.O. (

T=

3.50

)

WS

M.C

.O. (

T=3.

50)

Cri

t M.C

.O. (

T=3

.50)

Gro

und

Ban

k S

ta

.04

.055

.04

-80

-60

-40

-20

020

4060

8010

0-1

.0

-0.50.0

0.5

1.0

1.5

2.0

2.5

Ca

stri

llo

01

P

lan

: P

LA

NC

AS

TR

ILL

O0

1

RS

= 3

60

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Leg

end

EG

M.C

.O. (

T=

3.50

)

WS

M.C

.O. (

T=3.

50)

Cri

t M.C

.O. (

T=3

.50)

Gro

und

Ban

k S

ta

.04

.055

.04

-80

-60

-40

-20

020

4060

8010

0-1

.5

-1.0

-0.50.0

0.5

1.0

1.5

2.0

Ca

stri

llo

01

P

lan

: P

LA

NC

AS

TR

ILL

O0

1

RS

= 3

15

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Leg

end

EG

M.C

.O. (

T=

3.50

)

WS

M.C

.O. (

T=3.

50)

Cri

t M.C

.O. (

T=3

.50)

Gro

und

Ban

k S

ta

.04

.055

.04

-80

-60

-40

-20

020

4060

80-1

.5

-1.0

-0.50.0

0.5

1.0

1.5

2.0

2.5

Ca

stri

llo

01

P

lan

: P

LA

NC

AS

TR

ILL

O0

1

RS

= 2

70

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Leg

end

EG

M.C

.O. (

T=

3.50

)

WS

M.C

.O. (

T=3.

50)

Cri

t M.C

.O. (

T=3

.50)

Gro

und

Ban

k S

ta

.04

.055

.04

-100

-80

-60

-40

-20

020

4060

80-2-10123

Ca

stri

llo

01

P

lan

: P

LA

NC

AS

TR

ILL

O0

1

RS

= 2

25

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Leg

end

EG

M.C

.O. (

T=

3.50

)

WS

M.C

.O. (

T=3.

50)

Cri

t M.C

.O. (

T=3

.50)

Gro

und

Ban

k S

ta

.04

.055

.04

-100

-50

050

100

-2-10123

Ca

stri

llo

01

P

lan

: P

LA

NC

AS

TR

ILL

O0

1

RS

= 1

80

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Leg

end

EG

M.C

.O. (

T=

3.50

)

WS

M.C

.O. (

T=3.

50)

Cri

t M.C

.O. (

T=3

.50)

Gro

und

Ban

k S

ta

.04

.055

.04

-100

-50

050

100

-2-10123

Ca

stri

llo

01

P

lan

: P

LA

NC

AS

TR

ILL

O0

1

RS

= 1

35

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Leg

end

EG

M.C

.O. (

T=

3.50

)

WS

M.C

.O. (

T=3.

50)

Cri

t M.C

.O. (

T=3

.50)

Gro

und

Ban

k S

ta

.04

.055

.04

-100

-50

050

100

150

-2.5

-2.0

-1.5

-1.0

-0.50.0

0.5

1.0

Ca

stri

llo

01

P

lan

: P

LA

NC

AS

TR

ILL

O0

1

RS

= 0

90

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Leg

end

EG

M.C

.O. (

T=

3.50

)

WS

M.C

.O. (

T=3.

50)

Cri

t M.C

.O. (

T=3

.50)

Gro

und

Ban

k S

ta

.04

.055

.04

-60

-40

-20

020

4060

8010

0-2

.5

-2.0

-1.5

-1.0

-0.50.0

Ca

stri

llo

01

P

lan

: P

LA

NC

AS

TR

ILL

O0

1

RS

= 0

45

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Leg

end

EG

M.C

.O. (

T=

3.50

)

WS

M.C

.O. (

T=3.

50)

Cri

t M.C

.O. (

T=3

.50)

Gro

und

Ban

k S

ta

.04

.055

.04

-40

-20

020

4060

8010

012

0-3

.0

-2.5

-2.0

-1.5

-1.0

-0.5

Ca

stri

llo

01

P

lan

: P

LA

NC

AS

TR

ILL

O0

1

RS

= 0

00

C

ulv

OD

T A

gua

s ab

ajo

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Leg

end

EG

M.C

.O. (

T=

3.50

)

WS

M.C

.O. (

T=3.

50)

Cri

t M.C

.O. (

T=3

.50)

Gro

und

Inef

f

Ban

k S

ta

.04

.055

.04

-20

020

4060

8010

012

0-3

.0

-2.5

-2.0

-1.5

-1.0

-0.5

Ca

stri

llo

01

P

lan

: P

LA

NC

AS

TR

ILL

O0

1

RS

= 0

00

C

ulv

OD

T A

gua

s ab

ajo

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Leg

end

EG

M.C

.O. (

T=

3.50

)

WS

M.C

.O. (

T=3.

50)

Cri

t M.C

.O. (

T=3

.50)

Gro

und

Inef

f

Ban

k S

ta

.04

.055

.04

-20

020

4060

8010

012

0-3

.0

-2.5

-2.0

-1.5

-1.0

-0.50.0

Ca

stri

llo

01

P

lan

: P

LA

NC

AS

TR

ILL

O0

1

RS

= -

014.

46

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Leg

end

EG

M.C

.O. (

T=

3.50

)

WS

M.C

.O. (

T=3.

50)

Cri

t M.C

.O. (

T=3

.50)

Gro

und

Ban

k S

ta

.04

.055

.04

AVEN

IDA T=100 AÑOS

PER


010

020

030

040

050

0-4-3-2-10123

Ca

stri

llo

01

P

lan

: P

LA

NC

AS

TR

ILL

O0

1

Mai

n C

hann

el D

ista

nce

(m)

Elevation (m)

Leg

end

EG

T=1

00

WS

T=

100

Cri

t T=

100

Gro

und

San

Mar

tin C

astri

llo

AVEN

IDA T=100 AÑOS

PER

FIL DE VELOCIDADES

010

020

030

040

050

001234

Ca

stri

llo

01

P

lan

: P

LA

NC

AS

TR

ILL

O0

1

Mai

n C

hann

el D

ista

nce

(m)


Leg

end

Vel

Chn

l T=

100

Vel

Rig

ht T

=10

0

Vel

Lef

t T=1

00

San

Mar

tin C

astri

llo

AVEN

IDA T=100 AÑOS

PER

SPEC

TIVA DE LA

LLA

NURA DE INUNDACIÓN

510

473

465

455.

*

445.

*

440.

*

435

420

405

390

375

370.

*

365.

*

360

350.

*

340.

*

330

31

5

30

0

285

270

255

235.

*

215.

*

195

180

165

145.

*

130.

*

115.

*

100.

*

85.*

70.*

55.*

40.*

25.*

9.5*

-006

Ca

stri

llo

01

P

lan

: P

LA

NC

AS

TR

ILL

O0

1

Leg

end

WS

T=

100

Gro

und

Ban

k S

ta

Gro

und

Inef

f

AVEN

IDA T=100 AÑOS. SEC

CIONES TRANSV

ERSA

LES

-4-2

02

46

01234567

Ca

stri

llo

01

P

lan

: P

LA

NC

AS

TR

ILL

O0

1

RS

= 4

95

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Leg

end

EG

T=

100

WS

T=

100

Cri

t T=1

00

Gro

und

Inef

f

Ban

k S

ta

.04

.014

.04

-4-2

02

46

01234567

Ca

stri

llo

01

P

lan

: P

LA

NC

AS

TR

ILL

O0

1

RS

= 4

84.3

9 C

ulv

OD

T A

guas

Arr

iba

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Leg

end

EG

T=

100

WS

T=

100

Cri

t T=1

00

Gro

und

Inef

f

Ban

k S

ta

.04

.014

.04

-20

-15

-10

-50

510

0.0

0.5

1.0

1.5

2.0

2.5

3.0

3.5

Ca

stri

llo

01

P

lan

: P

LA

NC

AS

TR

ILL

O0

1

RS

= 4

84.3

9 C

ulv

OD

T A

guas

Arr

iba

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Leg

end

EG

T=

100

WS

T=

100

Cri

t T=1

00

Gro

und

Inef

f

Ban

k S

ta

.04

.014

.04

-20

-15

-10

-50

501234567

Ca

stri

llo

01

P

lan

: P

LA

NC

AS

TR

ILL

O0

1

RS

= 4

50

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Leg

end

EG

T=

100

Cri

t T=1

00

WS

T=

100

Gro

und

Ban

k S

ta

.04

.014

.04

-40

-20

020

4060

800.

0

0.5

1.0

1.5

2.0

Ca

stri

llo

01

P

lan

: P

LA

NC

AS

TR

ILL

O0

1

RS

= 4

05

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Leg

end

EG

T=

100

WS

T=

100

Cri

t T=1

00

Gro

und

Ban

k S

ta

.04

.055

.04

-80

-60

-40

-20

020

4060

8010

0-1

.0

-0.50.0

0.5

1.0

1.5

2.0

2.5

Ca

stri

llo

01

P

lan

: P

LA

NC

AS

TR

ILL

O0

1

RS

= 3

60

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Leg

end

EG

T=

100

WS

T=

100

Cri

t T=1

00

Gro

und

Ban

k S

ta

.04

.055

.04

-80

-60

-40

-20

020

4060

8010

0-1

.5

-1.0

-0.50.0

0.5

1.0

1.5

2.0

Ca

stri

llo

01

P

lan

: P

LA

NC

AS

TR

ILL

O0

1

RS

= 3

15

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Leg

end

EG

T=

100

WS

T=

100

Cri

t T=1

00

Gro

und

Ban

k S

ta

.04

.055

.04

-80

-60

-40

-20

020

4060

80-1

.5

-1.0

-0.50.0

0.5

1.0

1.5

2.0

2.5

Ca

stri

llo

01

P

lan

: P

LA

NC

AS

TR

ILL

O0

1

RS

= 2

70

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Leg

end

EG

T=

100

WS

T=

100

Cri

t T=1

00

Gro

und

Ban

k S

ta

.04

.055

.04

-100

-80

-60

-40

-20

020

4060

80-2-10123

Ca

stri

llo

01

P

lan

: P

LA

NC

AS

TR

ILL

O0

1

RS

= 2

25

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Leg

end

EG

T=

100

WS

T=

100

Cri

t T=1

00

Gro

und

Ban

k S

ta

.04

.055

.04

-100

-50

050

100

-2-10123

Ca

stri

llo

01

P

lan

: P

LA

NC

AS

TR

ILL

O0

1

RS

= 1

80

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Leg

end

EG

T=

100

WS

T=

100

Cri

t T=1

00

Gro

und

Ban

k S

ta

.04

.055

.04

-100

-50

050

100

-2-10123

Ca

stri

llo

01

P

lan

: P

LA

NC

AS

TR

ILL

O0

1

RS

= 1

35

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Leg

end

EG

T=

100

WS

T=

100

Cri

t T=1

00

Gro

und

Ban

k S

ta

.04

.055

.04

-100

-50

050

100

150

-2.5

-2.0

-1.5

-1.0

-0.50.0

0.5

1.0

Ca

stri

llo

01

P

lan

: P

LA

NC

AS

TR

ILL

O0

1

RS

= 0

90

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Leg

end

EG

T=

100

WS

T=

100

Cri

t T=1

00

Gro

und

Ban

k S

ta

.04

.055

.04

-60

-40

-20

020

4060

8010

0-2

.5

-2.0

-1.5

-1.0

-0.50.0

Ca

stri

llo

01

P

lan

: P

LA

NC

AS

TR

ILL

O0

1

RS

= 0

45

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Leg

end

EG

T=

100

WS

T=

100

Cri

t T=1

00

Gro

und

Ban

k S

ta

.04

.055

.04

-40

-20

020

4060

8010

012

0-3

.0

-2.5

-2.0

-1.5

-1.0

-0.5

Ca

stri

llo

01

P

lan

: P

LA

NC

AS

TR

ILL

O0

1

RS

= 0

00

C

ulv

OD

T A

gua

s ab

ajo

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Leg

end

EG

T=

100

WS

T=

100

Cri

t T=1

00

Gro

und

Inef

f

Ban

k S

ta

.04

.055

.04

-20

020

4060

8010

012

0-3

.0

-2.5

-2.0

-1.5

-1.0

-0.5

Ca

stri

llo

01

P

lan

: P

LA

NC

AS

TR

ILL

O0

1

RS

= 0

00

C

ulv

OD

T A

gua

s ab

ajo

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Leg

end

EG

T=

100

WS

T=

100

Cri

t T=1

00

Gro

und

Inef

f

Ban

k S

ta

.04

.055

.04

-20

020

4060

8010

012

0-3

.0

-2.5

-2.0

-1.5

-1.0

-0.50.0

Ca

stri

llo

01

P

lan

: P

LA

NC

AS

TR

ILL

O0

1

RS

= -

014.

46

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Leg

end

EG

T=

100

WS

T=

100

Cri

t T=1

00

Gro

und

Ban

k S

ta

.04

.055

.04

AVEN

IDA T=500 AÑOS

PER


010

020

030

040

050

0-4-3-2-10123

Ca

stri

llo

01

P

lan

: P

LA

NC

AS

TR

ILL

O0

1

Mai

n C

hann

el D

ista

nce

(m)

Elevation (m)

Leg

end

EG

T=5

00

WS

T=

500

Cri

t T=

500

Gro

und

San

Mar

tin C

astri

llo

AVEN

IDA T=500 AÑOS

PER

FIL DE VELOCIDADES

010

020

030

040

050

001234

Ca

stri

llo

01

P

lan

: P

LA

NC

AS

TR

ILL

O0

1

Mai

n C

hann

el D

ista

nce

(m)


Leg

end

Vel

Chn

l T=

500

Vel

Rig

ht T

=50

0

Vel

Lef

t T=5

00

San

Mar

tin C

astri

llo

AVEN

IDA T=500 AÑOS

PER

SPEC

TIVA DE LA

LLA

NURA DE INUNDACIÓN

510

473

465

455.

*

445.

*

440.

*

435

420

405

390

375

365.

*

355.

*

345

330

31

5

30

0

285

270

255

235.

*

215.

*

195

180

165

145.

*

130.

*

115.

*

100.

*

85.*

70.*

55.*

40.*

25.*

9.5*

-006

Ca

stri

llo

01

P

lan

: P

LA

NC

AS

TR

ILL

O0

1

Leg

end

WS

T=

500

Gro

und

Ban

k S

ta

Gro

und

Inef

f

AVEN

IDA T=500 AÑOS. SEC

CIONES TRANSV

ERSA

LES

-4-2

02

46

01234567

Ca

stri

llo

01

P

lan

: P

LA

NC

AS

TR

ILL

O0

1

RS

= 4

95

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Leg

end

EG

T=

500

WS

T=

500

Cri

t T=5

00

Gro

und

Inef

f

Ban

k S

ta

.04

.014

.04

-4-2

02

46

01234567

Ca

stri

llo

01

P

lan

: P

LA

NC

AS

TR

ILL

O0

1

RS

= 4

84.3

9 C

ulv

OD

T A

guas

Arr

iba

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Leg

end

EG

T=

500

WS

T=

500

Cri

t T=5

00

Gro

und

Inef

f

Ban

k S

ta

.04

.014

.04

-20

-15

-10

-50

510

0.0

0.5

1.0

1.5

2.0

2.5

3.0

3.5

Ca

stri

llo

01

P

lan

: P

LA

NC

AS

TR

ILL

O0

1

RS

= 4

84.3

9 C

ulv

OD

T A

guas

Arr

iba

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Leg

end

EG

T=

500

WS

T=

500

Cri

t T=5

00

Gro

und

Inef

f

Ban

k S

ta

.04

.014

.04

-20

-15

-10

-50

501234567

Ca

stri

llo

01

P

lan

: P

LA

NC

AS

TR

ILL

O0

1

RS

= 4

50

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Leg

end

EG

T=

500

WS

T=

500

Cri

t T=5

00

Gro

und

Ban

k S

ta

.04

.014

.04

-40

-20

020

4060

800.

0

0.5

1.0

1.5

2.0

Ca

stri

llo

01

P

lan

: P

LA

NC

AS

TR

ILL

O0

1

RS

= 4

05

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Leg

end

EG

T=

500

Cri

t T=5

00

WS

T=

500

Gro

und

Ban

k S

ta

.04

.055

.04

-80

-60

-40

-20

020

4060

8010

0-1

.0

-0.50.0

0.5

1.0

1.5

2.0

2.5

Ca

stri

llo

01

P

lan

: P

LA

NC

AS

TR

ILL

O0

1

RS

= 3

60

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Leg

end

EG

T=

500

WS

T=

500

Cri

t T=5

00

Gro

und

Ban

k S

ta

.04

.055

.04

-80

-60

-40

-20

020

4060

8010

0-1

.5

-1.0

-0.50.0

0.5

1.0

1.5

2.0

Ca

stri

llo

01

P

lan

: P

LA

NC

AS

TR

ILL

O0

1

RS

= 3

15

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Leg

end

EG

T=

500

WS

T=

500

Cri

t T=5

00

Gro

und

Ban

k S

ta

.04

.055

.04

-80

-60

-40

-20

020

4060

80-1

.5

-1.0

-0.50.0

0.5

1.0

1.5

2.0

2.5

Ca

stri

llo

01

P

lan

: P

LA

NC

AS

TR

ILL

O0

1

RS

= 2

70

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Leg

end

EG

T=

500

WS

T=

500

Cri

t T=5

00

Gro

und

Ban

k S

ta

.04

.055

.04

-100

-80

-60

-40

-20

020

4060

80-2-10123

Ca

stri

llo

01

P

lan

: P

LA

NC

AS

TR

ILL

O0

1

RS

= 2

25

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Leg

end

EG

T=

500

WS

T=

500

Cri

t T=5

00

Gro

und

Ban

k S

ta

.04

.055

.04

-100

-50

050

100

-2-10123

Ca

stri

llo

01

P

lan

: P

LA

NC

AS

TR

ILL

O0

1

RS

= 1

80

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Leg

end

EG

T=

500

WS

T=

500

Cri

t T=5

00

Gro

und

Ban

k S

ta

.04

.055

.04

-100

-50

050

100

-2-10123

Ca

stri

llo

01

P

lan

: P

LA

NC

AS

TR

ILL

O0

1

RS

= 1

35

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Leg

end

EG

T=

500

WS

T=

500

Cri

t T=5

00

Gro

und

Ban

k S

ta

.04

.055

.04

-100

-50

050

100

150

-2.5

-2.0

-1.5

-1.0

-0.50.0

0.5

1.0

Ca

stri

llo

01

P

lan

: P

LA

NC

AS

TR

ILL

O0

1

RS

= 0

90

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Leg

end

EG

T=

500

WS

T=

500

Cri

t T=5

00

Gro

und

Ban

k S

ta

.04

.055

.04

-60

-40

-20

020

4060

8010

0-2

.5

-2.0

-1.5

-1.0

-0.50.0

Ca

stri

llo

01

P

lan

: P

LA

NC

AS

TR

ILL

O0

1

RS

= 0

45

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Leg

end

EG

T=

500

WS

T=

500

Cri

t T=5

00

Gro

und

Ban

k S

ta

.04

.055

.04

-40

-20

020

4060

8010

012

0-3

.0

-2.5

-2.0

-1.5

-1.0

-0.5

Ca

stri

llo

01

P

lan

: P

LA

NC

AS

TR

ILL

O0

1

RS

= 0

00

C

ulv

OD

T A

gua

s ab

ajo

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Leg

end

EG

T=

500

WS

T=

500

Cri

t T=5

00

Gro

und

Inef

f

Ban

k S

ta

.04

.055

.04

-20

020

4060

8010

012

0-3

.0

-2.5

-2.0

-1.5

-1.0

-0.5

Ca

stri

llo

01

P

lan

: P

LA

NC

AS

TR

ILL

O0

1

RS

= 0

00

C

ulv

OD

T A

gua

s ab

ajo

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Leg

end

EG

T=

500

WS

T=

500

Cri

t T=5

00

Gro

und

Inef

f

Ban

k S

ta

.04

.055

.04

-20

020

4060

8010

012

0-3

.0

-2.5

-2.0

-1.5

-1.0

-0.50.0

Ca

stri

llo

01

P

lan

: P

LA

NC

AS

TR

ILL

O0

1

RS

= -

014.

46

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Leg

end

EG

T=

500

WS

T=

500

Cri

t T=5

00

Gro

und

Ban

k S

ta

.04

.055

.04

HE

C-R

AS

Pla

n: P

LAN

01

Riv

er: S

an M

artin

R

each

: Cas

trill

o

Rea

chR

iver

Sta

Pro

file

Q T

otal

Min

Ch

El

W.S

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vC

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vE

.G. S

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Vel

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lF

low

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aT

op W

idth

Fro

ude

# C

hl

(m3/

s)(m

)(m

)(m

)(m

)(m

/m)

(m/s

)(m

2)(m

)

Cas

trill

o51

0

M

.C.O

. (T

=3.

50)

0.41

0.65

1.13

1.18

1.36

0.01

0002

2.12

0.19

0.65

1.24

Cas

trill

o51

0

T

=10

04.

860.

652.

391.

722.

400.

0002

140.

8612

.55

11.9

60.

23

Cas

trill

o51

0

T

=50

08.

460.

652.

791.

862.

810.

0002

401.

0717

.35

11.9

70.

25

Cas

trill

o49

5

M

.C.O

. (T

=3.

50)

0.41

0.64

1.23

1.00

1.26

0.00

0786

0.84

0.49

1.14

0.41

Cas

trill

o49

5

T

=10

04.

860.

642.

152.

012.

310.

0012

602.

054.

537.

330.

58

Cas

trill

o49

5

T

=50

08.

460.

642.

262.

262.

600.

0026

543.

135.

277.

330.

85

Cas

trill

o48

4.39

C

ulve

rt

Cas

trill

o47

3

M

.C.O

. (T

=3.

50)

0.41

0.34

0.61

0.71

0.94

0.01

6194

2.54

0.16

0.87

1.88

Cas

trill

o47

3

T

=10

04.

860.

341.

651.

651.

900.

0026

132.

533.

2518

.66

0.80

Cas

trill

o47

3

T

=50

08.

460.

341.

891.

892.

230.

0029

773.

104.

7721

.55

0.88

Cas

trill

o46

5

M

.C.O

. (T

=3.

50)

0.41

0.23

0.51

0.60

0.81

0.01

4447

2.44

0.17

0.87

1.77

Cas

trill

o46

5

T

=10

04.

860.

231.

451.

511.

680.

0030

212.

514.

5918

.82

0.83

Cas

trill

o46

5

T

=50

08.

460.

231.

581.

671.

860.

0039

133.

107.

2123

.24

0.97

Cas

trill

o45

0

M

.C.O

. (T

=3.

50)

0.41

0.17

0.43

0.48

0.62

0.00

8370

1.92

0.21

1.13

1.41

Cas

trill

o45

0

T

=10

04.

860.

171.

231.

381.

610.

0038

622.

953.

1715

.52

1.03

Cas

trill

o45

0

T

=50

08.

460.

171.

571.

521.

710.

0013

552.

2010

.24

21.9

20.

65

Cas

trill

o43

5

M

.C.O

. (T

=3.

50)

0.41

0.11

0.31

0.35

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9154

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Cas

trill

o43

5

T

=10

04.

860.

110.

931.

191.

520.

0064

693.

401.

432.

251.

36

Cas

trill

o43

5

T

=50

08.

460.

111.

391.

431.

670.

0019

452.

646.

6116

.92

0.81

Cas

trill

o42

0

M

.C.O

. (T

=3.

50)

0.41

0.05

0.33

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Cas

trill

o42

0

T

=10

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871.

390.

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501.

71

Cas

trill

o42

0

T

=50

08.

460.

051.

121.

291.

600.

0036

633.

174.

2228

.34

1.06

Cas

trill

o40

5

M

.C.O

. (T

=3.

50)

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0.30

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Cas

trill

o40

5

T

=10

04.

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000.

780.

620.

880.

0151

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524.

0527

.54

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Cas

trill

o40

5

T

=50

08.

460.

000.

790.

881.

080.

0425

892.

554.

2527

.86

1.01

Cas

trill

o39

0

M

.C.O

. (T

=3.

50)

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-0.0

20.

160.

130.

190.

0289

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750.

554.

590.

69

Cas

trill

o39

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T

=10

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.02

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9732

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6.11

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70.

49

Cas

trill

o39

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T

=50

08.

46-0

.02

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0.64

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8795

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549

.54

0.48

Cas

trill

o37

5

M

.C.O

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=3.

50)

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-0.5

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Cas

trill

o37

5

T

=10

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86-0

.54

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5988

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40.

39

Cas

trill

o37

5

T

=50

08.

46-0

.54

0.58

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5535

1.13

11.4

053

.66

0.39

HE

C-R

AS

Pla

n: P

LAN

01

Riv

er: S

an M

artin

R

each

: Cas

trill

o (C

ontin

ued)

Rea

chR

iver

Sta

Pro

file

Q T

otal

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Ch

El

W.S

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vC

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.S.

E.G

. Ele

vE

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Vel

Chn

lF

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op W

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Fro

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hl

(m3/

s)(m

)(m

)(m

)(m

)(m

/m)

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)(m

2)(m

)

Cas

trill

o36

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M

.C.O

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.38

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Cas

trill

o36

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51

Cas

trill

o36

0

T

=50

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46-0

.74

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0.52

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8.80

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49

Cas

trill

o34

5

M

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=3.

50)

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.55

-0.7

2-0

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Cas

trill

o34

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T

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86-0

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280.

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7529

.24

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Cas

trill

o34

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T

=50

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46-0

.92

0.34

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5529

1.20

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461

.25

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Cas

trill

o33

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.C.O

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Cas

trill

o33

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200.

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Cas

trill

o33

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trill

o31

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Cas

trill

o31

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21

Cas

trill

o31

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T

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46-1

.17

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24

Cas

trill

o30

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M

.C.O

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4-0

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Cas

trill

o30

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100.

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Cas

trill

o30

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T

=50

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46-1

.17

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6253

1.20

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965

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Cas

trill

o28

5

M

.C.O

. (T

=3.

50)

0.41

-1.3

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.83

-0.9

2-0

.79

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8952

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Cas

trill

o28

5

T

=10

04.

86-1

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0.02

-0.2

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030.

0013

510.

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.38

117.

990.

18

Cas

trill

o28

5

T

=50

08.

46-1

.32

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-0.0

20.

110.

0011

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4727

.18

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690.

17

Cas

trill

o27

0

M

.C.O

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=3.

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Cas

trill

o27

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056.

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.67

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Cas

trill

o27

0

T

=50

08.

46-1

.45

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60.

080.

0029

390.

8717

.31

103.

070.

28

Cas

trill

o25

5

M

.C.O

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=3.

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Cas

trill

o25

5

T

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2-0

.75

-0.0

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0031

800.

877.

3275

.79

0.29

Cas

trill

o25

5

T

=50

08.

46-1

.57

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-0.4

80.

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0012

750.

6124

.12

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310.

19

Cas

trill

o24

0

M

.C.O

. (T

=3.

50)

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8-1

.15

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6-1

.14

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1843

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1.32

3.33

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Cas

trill

o24

0

T

=10

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.68

-0.1

6-0

.85

-0.1

20.

0030

960.

897.

5350

.60

0.29

Cas

trill

o24

0

T

=50

010

.08

-1.6

80.

01-0

.57

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0.00

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612

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Cas

trill

o22

5

M

.C.O

. (T

=3.

50)

0.52

-1.7

4-1

.19

-1.4

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.18

0.00

3462

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3.71

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Cas

trill

o22

5

T

=10

05.

82-1

.74

-0.2

2-0

.86

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70.

0035

140.

966.

3022

.25

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Cas

trill

o22

5

T

=50

010

.08

-1.7

4-0

.01

-0.6

10.

010.

0014

870.

7125

.19

126.

540.

21

HE

C-R

AS

Pla

n: P

LAN

01

Riv

er: S

an M

artin

R

each

: Cas

trill

o (C

ontin

ued)

Rea

chR

iver

Sta

Pro

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Q T

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Min

Ch

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W.S

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vC

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Chn

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op W

idth

Fro

ude

# C

hl

(m3/

s)(m

)(m

)(m

)(m

)(m

/m)

(m/s

)(m

2)(m

)

Cas

trill

o21

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.C.O

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.27

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Cas

trill

o21

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.78

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0-0

.80

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40.

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156.

2329

.54

0.38

Cas

trill

o21

0

T

=50

010

.08

-1.7

8-0

.04

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2-0

.02

0.00

1801

0.74

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511

3.94

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Cas

trill

o19

5

M

.C.O

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=3.

50)

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2-1

.38

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2-1

.37

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Cas

trill

o19

5

T

=10

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82-1

.82

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.05

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125.

215.

190.

36

Cas

trill

o19

5

T

=50

010

.08

-1.8

2-0

.15

-0.7

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.07

0.00

5713

1.32

10.7

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.49

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Cas

trill

o18

0

M

.C.O

. (T

=3.

50)

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.41

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Cas

trill

o18

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T

=10

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8-1

.10

-0.4

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37

Cas

trill

o18

0

T

=50

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.08

-1.8

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.25

-0.8

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0.00

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Cas

trill

o16

5

M

.C.O

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=3.

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Cas

trill

o16

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230.

34

Cas

trill

o16

5

T

=50

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.08

-1.8

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.36

-0.8

9-0

.27

0.00

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1.37

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44

Cas

trill

o15

0

M

.C.O

. (T

=3.

50)

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-1.9

1-1

.52

-1.7

0-1

.51

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Cas

trill

o15

0

T

=10

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82-1

.91

-0.5

9-1

.21

-0.5

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0031

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926.

366.

730.

30

Cas

trill

o15

0

T

=50

010

.08

-1.9

1-0

.47

-0.9

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.37

0.00

6603

1.39

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90.

44

Cas

trill

o13

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M

.C.O

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=3.

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.57

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Cas

trill

o13

5

T

=10

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2-1

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798.

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Cas

trill

o13

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T

=50

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Cas

trill

o12

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.C.O

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Cas

trill

o12

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T

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4520

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14

Cas

trill

o12

0

T

=50

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.08

-2.0

2-0

.50

-1.0

7-0

.49

0.00

0650

0.48

30.4

586

.77

0.14

Cas

trill

o10

5

M

.C.O

. (T

=3.

50)

0.52

-2.0

9-1

.66

-1.8

8-1

.65

0.00

2160

0.37

1.39

4.55

0.22

Cas

trill

o10

5

T

=10

05.

82-2

.09

-0.6

4-1

.41

-0.6

30.

0006

920.

4719

.28

76.0

20.

14

Cas

trill

o10

5

T

=50

010

.08

-2.0

9-0

.51

-1.1

7-0

.50

0.00

0707

0.50

29.2

481

.11

0.15

Cas

trill

o09

0

M

.C.O

. (T

=3.

50)

0.52

-2.1

6-1

.71

-1.9

3-1

.70

0.00

3429

0.48

1.09

3.42

0.27

Cas

trill

o09

0

T

=10

05.

82-2

.16

-0.7

0-1

.36

-0.6

60.

0034

330.

956.

106.

370.

31

Cas

trill

o09

0

T

=50

010

.08

-2.1

6-0

.60

-1.1

0-0

.54

0.00

5303

1.25

11.8

874

.57

0.39

Cas

trill

o07

5

M

.C.O

. (T

=3.

50)

0.52

-2.2

3-1

.77

-1.9

6-1

.75

0.00

4406

0.53

0.99

3.25

0.30

Cas

trill

o07

5

T

=10

05.

82-2

.23

-0.7

6-1

.38

-0.7

10.

0039

031.

006.

3265

.86

0.33

Cas

trill

o07

5

T

=50

010

.08

-2.2

3-0

.67

-1.1

2-0

.62

0.00

4756

1.17

14.2

110

6.98

0.37

Cas

trill

o06

0

M

.C.O

. (T

=3.

50)

0.52

-2.3

1-1

.87

-2.0

0-1

.85

0.00

9450

0.68

0.76

3.05

0.43

HE

C-R

AS

Pla

n: P

LAN

01

Riv

er: S

an M

artin

R

each

: Cas

trill

o (C

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s)(m

)(m

)(m

)(m

)(m

/m)

(m/s

)(m

2)(m

)

Cas

trill

o06

0

T

=10

05.

82-2

.31

-0.8

1-1

.41

-0.7

80.

0033

380.

919.

3810

6.55

0.31

Cas

trill

o06

0

T

=50

010

.08

-2.3

1-0

.70

-1.1

5-0

.68

0.00

2241

0.81

21.5

011

1.54

0.26

Cas

trill

o04

5

M

.C.O

. (T

=3.

50)

0.58

-2.4

4-2

.04

-2.1

8-2

.02

0.00

8749

0.66

0.88

3.42

0.41

Cas

trill

o04

5

T

=10

06.

27-2

.44

-0.8

2-1

.61

-0.8

10.

0010

550.

5716

.59

93.1

30.

17

Cas

trill

o04

5

T

=50

010

.85

-2.4

4-0

.72

-1.3

4-0

.71

0.00

1109

0.62

27.5

711

0.23

0.18

Cas

trill

o03

0

M

.C.O

. (T

=3.

50)

0.58

-2.5

9-2

.15

-2.3

9-2

.14

0.00

2620

0.44

1.32

3.78

0.24

Cas

trill

o03

0

T

=10

06.

27-2

.59

-0.8

2-1

.75

-0.8

20.

0000

590.

1645

.24

97.6

90.

04

Cas

trill

o03

0

T

=50

010

.85

-2.5

9-0

.72

-1.5

9-0

.72

0.00

0106

0.23

55.5

810

2.02

0.06

Cas

trill

o01

5

M

.C.O

. (T

=3.

50)

0.61

-2.6

9-2

.18

-2.4

7-2

.17

0.00

1920

0.40

1.51

3.89

0.21

Cas

trill

o01

5

T

=10

06.

39-2

.69

-0.8

2-1

.86

-0.8

20.

0000

650.

1842

.30

72.5

10.

05

Cas

trill

o01

5

T

=50

011

.04

-2.6

9-0

.72

-1.5

9-0

.72

0.00

0126

0.26

50.9

499

.59

0.06

Cas

trill

o01

3

M

.C.O

. (T

=3.

50)

0.61

-2.7

0-2

.19

-2.4

8-2

.18

0.00

2012

0.41

1.49

3.86

0.21

Cas

trill

o01

3

T

=10

06.

39-2

.70

-0.8

2-1

.87

-0.8

20.

0000

680.

1840

.87

69.6

20.

05

Cas

trill

o01

3

T

=50

011

.04

-2.7

0-0

.72

-1.5

9-0

.72

0.00

0133

0.27

49.2

297

.37

0.07

Cas

trill

o00

6

M

.C.O

. (T

=3.

50)

0.61

-2.7

8-2

.21

-2.4

5-2

.20

0.00

3309

0.50

1.22

3.42

0.27

Cas

trill

o00

6

T

=10

06.

39-2

.78

-0.8

3-1

.85

-0.8

20.

0001

570.

2731

.94

81.5

50.

07

Cas

trill

o00

6

T

=50

011

.04

-2.7

8-0

.73

-1.5

6-0

.72

0.00

0270

0.37

41.1

210

4.96

0.09

Cas

trill

o00

0

C

ulve

rt

Cas

trill

o-0

06

M

.C.O

. (T

=3.

50)

0.61

-2.9

4-2

.25

-2.4

9-2

.23

0.00

5591

0.62

0.98

2.80

0.34

Cas

trill

o-0

06

T

=10

06.

39-2

.94

-1.2

3-1

.79

-1.1

50.

0055

361.

245.

1612

.16

0.39

Cas

trill

o-0

06

T

=50

011

.04

-2.9

4-0

.74

-1.4

9-0

.73

0.00

0590

0.51

35.2

210

8.60

0.14

Cas

trill

o-0

13

M

.C.O

. (T

=3.

50)

0.61

-3.0

2-2

.31

-2.5

3-2

.28

0.00

8243

0.74

0.83

2.30

0.39

Cas

trill

o-0

13

T

=10

06.

39-3

.02

-1.3

0-1

.77

-1.2

10.

0084

351.

344.

775.

540.

46

Cas

trill

o-0

13

T

=50

011

.04

-3.0

2-0

.74

-1.4

6-0

.73

0.00

0585

0.48

36.1

410

7.59

0.13

Cas

trill

o-0

14.4

6 M

.C.O

. (T

=3.

50)

0.61

-3.0

0-2

.50

-2.5

0-2

.37

0.06

2711

1.60

0.38

1.51

1.01

Cas

trill

o-0

14.4

6 T

=10

06.

39-3

.00

-1.7

1-1

.71

-1.3

80.

0454

512.

542.

513.

881.

01

Cas

trill

o-0

14.4

6 T

=50

011

.04

-3.0

0-1

.39

-1.3

9-0

.98

0.04

2454

2.84

3.88

4.83

1.01

VÍA DE INTENSO

DESAGÜE

PER


010

020

030

040

050

0-4-3-2-10123

Ca

stri

llo

02

P

lan

: P

LA

NC

AS

TR

ILL

O0

2

Mai

n C

hann

el D

ista

nce

(m)

Elevation (m)

Leg

end

EG

T=1

00-V

ID

WS

T=

100-

VID

Cri

t T=

100-

VID

Gro

und

San

Mar

tin C

astri

llo

VÍA DE INTENSO

DESAGÜE

PER

FIL DE VELOCIDADES

010

020

030

040

050

0012345

Ca

stri

llo

02

P

lan

: P

LA

NC

AS

TR

ILL

O0

2

Mai

n C

hann

el D

ista

nce

(m)


Leg

end

Vel

Chn

l T=

100-

VID

Vel

Lef

t T=1

00-V

ID

Vel

Rig

ht T

=10

0-VI

D

San

Mar

tin C

astri

llo

VÍA DE INTENSO

DESAGÜE

PER

SPEC

TIVA DE LA

LLA

NURA DE INUNDACIÓN

510

473

465

455.

*

445.

*

440.

*

435

420

405

390

375

365.

*

355.

*

345

330

31

5

30

0

285

270

255

235.

*

215.

*

195

180

165

145.

*

130.

*

115.

*

100.

*

85.*

70.*

55.*

40.*

25.*

9.5*

-006

Ca

stri

llo

02

P

lan

: P

LA

NC

AS

TR

ILL

O0

2

Leg

end

WS

T=

100-

VID

Gro

und

Ban

k S

ta

Enc

roac

hmen

t

Gro

und

Inef

f

VÍA DE INTENSO

DESAGÜE. SEC

CIONES TRANSV

ERSA

LES

-20

-15

-10

-50

501234567

Ca

stri

llo

02

P

lan

: P

LA

NC

AS

TR

ILL

O0

2

RS

= 4

50

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Leg

end

EG

T=

100-

VID

EG

T=

100

Cri

t T=1

00

Cri

t T=1

00-V

ID

WS

T=

100

WS

T=

100-

VID

Gro

und

Ban

k S

ta

Enc

roac

hmen

t

.04

.014

.04

-40

-20

020

4060

800.

0

0.5

1.0

1.5

2.0

Ca

stri

llo

02

P

lan

: P

LA

NC

AS

TR

ILL

O0

2

RS

= 4

05

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Leg

end

EG

T=

100-

VID

WS

T=

100-

VID

EG

T=

100

WS

T=

100

Cri

t T=1

00

Cri

t T=1

00-V

ID

Gro

und

Ban

k S

ta

Enc

roac

hmen

t

.04

.055

.04

-80

-60

-40

-20

020

4060

8010

0-1

.0

-0.50.0

0.5

1.0

1.5

2.0

2.5

Ca

stri

llo

02

P

lan

: P

LA

NC

AS

TR

ILL

O0

2

RS

= 3

60

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Leg

end

EG

T=

100-

VID

WS

T=

100-

VID

EG

T=

100

WS

T=

100

Cri

t T=1

00

Cri

t T=1

00-V

ID

Gro

und

Ban

k S

ta

Enc

roac

hmen

t

.04

.055

.04

-80

-60

-40

-20

020

4060

8010

0-1

.5

-1.0

-0.50.0

0.5

1.0

1.5

2.0

Ca

stri

llo

02

P

lan

: P

LA

NC

AS

TR

ILL

O0

2

RS

= 3

15

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Leg

end

EG

T=

100-

VID

WS

T=

100-

VID

EG

T=

100

WS

T=

100

Cri

t T=1

00

Cri

t T=1

00-V

ID

Gro

und

Ban

k S

ta

Enc

roac

hmen

t

.04

.055

.04

-80

-60

-40

-20

020

4060

80-1

.5

-1.0

-0.50.0

0.5

1.0

1.5

2.0

2.5

Ca

stri

llo

02

P

lan

: P

LA

NC

AS

TR

ILL

O0

2

RS

= 2

70

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Leg

end

EG

T=

100-

VID

EG

T=

100

WS

T=

100-

VID

WS

T=

100

Cri

t T=1

00

Cri

t T=1

00-V

ID

Gro

und

Ban

k S

ta

Enc

roac

hmen

t

.04

.055

.04

-100

-80

-60

-40

-20

020

4060

80-2-10123

Ca

stri

llo

02

P

lan

: P

LA

NC

AS

TR

ILL

O0

2

RS

= 2

25

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Leg

end

EG

T=

100-

VID

WS

T=

100-

VID

EG

T=

100

WS

T=

100

Cri

t T=1

00

Cri

t T=1

00-V

ID

Gro

und

Ban

k S

ta

Enc

roac

hmen

t

.04

.055

.04

-100

-50

050

100

-2-10123

Ca

stri

llo

02

P

lan

: P

LA

NC

AS

TR

ILL

O0

2

RS

= 1

80

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Leg

end

EG

T=

100-

VID

WS

T=

100-

VID

EG

T=

100

WS

T=

100

Cri

t T=1

00

Cri

t T=1

00-V

ID

Gro

und

Ban

k S

ta

.04

.055

.04

-100

-50

050

100

-2-10123

Ca

stri

llo

02

P

lan

: P

LA

NC

AS

TR

ILL

O0

2

RS

= 1

35

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Leg

end

EG

T=

100-

VID

WS

T=

100-

VID

EG

T=

100

WS

T=

100

Cri

t T=1

00

Cri

t T=1

00-V

ID

Gro

und

Ban

k S

ta

Enc

roac

hmen

t

.04

.055

.04

-100

-50

050

100

150

-2.5

-2.0

-1.5

-1.0

-0.50.0

0.5

1.0

Ca

stri

llo

02

P

lan

: P

LA

NC

AS

TR

ILL

O0

2

RS

= 0

90

Sta

tion

(m)

Elevation (m)

Leg

end

EG

T=

100-

VID

WS

T=

100-

VID

EG

T=

100

WS

T=

100

Cri

t T=1

00

Cri

t T=1

00-V

ID

Gro

und

Ban

k S

ta

Enc

roac

hmen

t

.04

.055

.04

-60

-40

-20

020

4060

8010

0-2

.5

-2.0

-1.5

-1.0

-0.50.0

Ca

stri

llo

02

P

lan

: P

LA

NC

AS

TR

ILL

O0

2

RS

= 0

45

Sta

tion

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(m2)

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)(m

)(m

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Cas

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0

T

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011

.96

12.5

50.

392.

392.

39

Cas

trill

o51

0

T

=10

0-V

ID8.

5713

.95

0.35

2.96

2.39

0.57

Cas

trill

o49

5

T

=10

07.

334.

531.

072.

152.

15

Cas

trill

o49

5

T

=10

0-V

ID1.

422.

432.

002.

632.

150.

47

Cas

trill

o48

4.39

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Cas

trill

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3

T

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06.

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791.

491.

651.

65

Cas

trill

o47

3

T

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421.

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121.

721.

650.

07

Cas

trill

o46

5

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1.45

1.45

Cas

trill

o46

5

T

=10

0-V

ID1.

451.

513.

211.

581.

450.

12

Cas

trill

o45

0

T

=10

015

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3.17

1.53

1.23

1.23

Cas

trill

o45

0

T

=10

0-V

ID1.

691.

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061.

111.

23-0

.12

Cas

trill

o43

5

T

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02.

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433.

400.

930.

93

Cas

trill

o43

5

T

=10

0-V

ID2.

101.

114.

370.

790.

93-0

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Cas

trill

o42

0

T

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02.

501.

273.

830.

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64

Cas

trill

o42

0

T

=10

0-V

ID2.

461.

114.

370.

580.

64-0

.06

Cas

trill

o40

5

T

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027

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0.78

0.78

Cas

trill

o40

5

T

=10

0-V

ID4.

583.

391.

430.

890.

780.

11

Cas

trill

o39

0

T

=10

038

.57

6.11

0.79

0.60

0.60

Cas

trill

o39

0

T

=10

0-V

ID5.

493.

341.

460.

700.

600.

10

Cas

trill

o37

5

T

=10

038

.44

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0.47

0.47

Cas

trill

o37

5

T

=10

0-V

ID4.

153.

491.

390.

540.

470.

07

Cas

trill

o36

0

T

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022

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Cas

trill

o36

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T

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0-V

ID4.

713.

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420.

310.

11

Cas

trill

o34

5

T

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029

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Cas

trill

o34

5

T

=10

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ID5.

044.

841.

010.

360.

230.

13

Cas

trill

o33

0

T

=10

042

.24

5.75

0.85

0.15

0.15

Cas

trill

o33

0

T

=10

0-V

ID4.

994.

811.

010.

300.

150.

15

HE

C-R

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Pla

n: P

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02

Riv

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trill

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(m2)

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)(m

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13

Cas

trill

o31

5

T

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ID5.

896.

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750.

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130.

15

Cas

trill

o30

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T

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Cas

trill

o30

0

T

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ID4.

794.

371.

110.

190.

060.

12

Cas

trill

o28

5

T

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02

Cas

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o28

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Cas

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o27

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o24

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Cas

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o22

5

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546.

400.

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Cas

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o21

0

T

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trill

o21

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114.

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Cas

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5

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o19

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Cas

trill

o18

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295.

401.

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08

Cas

trill

o16

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T

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235.

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-0.5

4

Cas

trill

o16

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656.

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Cas

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Cas

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Cas

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Cas

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Cas

trill

o09

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T

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ID6.

546.

800.

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11

Cas

trill

o07

5

T

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Cas

trill

o07

5

T

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0-V

ID6.

286.

610.

88-0

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70.

13

Cas

trill

o06

0

T

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Cas

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T

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Cas

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Cas

trill

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16

Cas

trill

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0

T

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3

Cas

trill

o03

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T

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0-V

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30.

16

Cas

trill

o01

5

T

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15-0

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3

Cas

trill

o01

5

T

=10

0-V

ID25

.25

30.2

20.

21-0

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-0.8

30.

16

Cas

trill

o01

3

T

=10

067

.70

40.3

90.

16-0

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-0.8

3

Cas

trill

o01

3

T

=10

0-V

ID24

.51

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22-0

.67

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30.

16

Cas

trill

o00

6

T

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079

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31.3

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20-0

.83

-0.8

3

Cas

trill

o00

6

T

=10

0-V

ID5.

758.

800.

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12

Cas

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o00

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Cas

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o-0

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T

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3

Cas

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o-0

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T

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ID4.

995.

341.

24-1

.23

-1.2

30.

00

Cas

trill

o-0

13

T

=10

05.

544.

771.

34-1

.30

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0

Cas

trill

o-0

13

T

=10

0-V

ID5.

554.

771.

34-1

.30

-1.3

00.

00

Cas

trill

o-0

14.4

6 T

=10

03.

882.

512.

54-1

.71

-1.7

1

Cas

trill

o-0

14.4

6 T

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0-V

ID3.

882.

512.

55-1

.71

-1.7

10.

00







APÉNDICE Nº 3: PLANOS

1. SITUACIÓN Y EMPLAZAMIENTO

2. CUENCAS DE APORTACIÓN

3. NÚMERO DE CURVA CN

4. CALADOS

M.C.O

T=100 AÑOS

T=500 AÑOS

5. VELOCIDADES

M.C.O

T=100 AÑOS

T=500 AÑOS

6. ZONA DE INUNDACIÓN PELIGROSA

7. VÍA DE INTENSO DESAGÜE

8. ZONA DE FLUJO PREFERENTE

9. DOMINIO PÚBLICO HIDRÁULICO

estudio hidrolÓgicco hidrÁulico d el cauce san martÍn …

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