escuela politÉcnica nacional...a todos los que me han ayudado a lo largo de mi carrera. andrés...
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ESCUELA POLITÉCNICA NACIONAL
FACULTAD DE INGENIERÍA CIVIL Y AMBIENTAL
EVALUACIÓN Y COMPARACIÓN DEL REFORZAMIENTO DE LA
PUCE SEDE BAHÍA, MEDIANTE LA UTILIZACIÓN DE
DISIPADORES DE ENERGÍA TIPO SHEAR-LINK RESPECTO A UN
REFORZAMIENTO CON MUROS DE CORTE
PROYECTO PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TÍTULO DE INGENIERO CIVIL
MENCIÓN ESTRUCTURAS
PAÚL XAVIER TORRES JARAMILLO
ANDRÉS STALIN MATANGO ANGAMARCA
DIRECTOR: ING. MSc EDGAR DAVID MORA MARTÍNEZ
Quito, Octubre 2017
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DECLARACIÓN
Nosotros, Paúl Xavier Torres Jaramillo y Andrés Stalin Matango Angamarca,
declaramos que el trabajo aquí descrito es de nuestra autoría; que no ha sido
previamente presentado para ningún grado o calificación profesional; y que
hemos consultado las referencias bibliográficas que se incluyen en este
documento.
La Escuela Politécnica Nacional, puede hacer uso de los derechos
correspondientes a este trabajo, según lo establecido por la Ley de Propiedad
Intelectual, por su Reglamento y por la normativa Institucional vigente.
______________________ ______________________
PAÚL XAVIER ANDRÉS STALIN
TORRES JARAMILLO MATANGO ANGAMARCA
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II
CERTIFICACIÓN
Certifico que el presente trabajo fue desarrollado por Paúl Xavier Torres Jaramillo
y Andrés Stalin Matango Angamarca, bajo mi supervisión.
_____________________________
M.Sc. Ing. EDGAR DAVID MORA MARTÍNEZ
DIRECTOR DE PROYECTO
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III
AGRADECIMIENTO
A Dios y a la virgen de Guadalupe por darme salud y perseverancia para culminar
este trabajo con éxito.
A mis padres y hermanos ya que con su ejemplo y enseñanzas he podido mejorar
cada día y sin su apoyo este trabajo no sería posible.
A Andrés por el trabajo en equipo, al Ing. David Mora por el tiempo dedicado a la
revisión de este trabajo y por compartir con nosotros sus conocimientos.
A todos los que mediante un correo o un comentario respondieron mis
inquietudes. A los profesores de la facultad de Ingeniería Civil que a lo largo de la
carrera me han hecho mejorar.
Paul Xavier Torres Jaramillo
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IV
AGRADECIMIENTO
A Dios por darme la vida por darme la vida y la salud.
A mis padres, Espirideón y Gloria por su apoyo incondicional y por haberme
inculcado valores de honradez, respeto y responsabilidad.
A mi hijo Dieguito y a mi esposa Johanna por ser mi inspiración para seguir
adelante día a día.
A nuestro director de tesis Ing. M.Sc. David Mora por orientarnos durante este
proceso.
A todos los que me han ayudado a lo largo de mi carrera.
Andrés Stalin Matango Angamarca
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V
DEDICATORIA
A mis padres, Lorgio y Georgina, por su ejemplo, amor y paciencia
.
A mis hermanos, Santiago y Katherine, por mostrarme el camino a seguir.
A mis sobrinos, Thomas, Martin y Emma.
Paul Xavier Torres Jaramillo
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VI
DEDICATORIA
Este y todos los logros van dedicados para mi hijo Dieguito y para mis padres por
el inmenso amor que me han dado.
Para mis esposa Johanna y para mis hermanas y hermanos por siempre darme
su apoyo.
Andrés Stalin Matango Angamarca
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VII
CONTENIDO
DECLARACIÓN ....................................................................................................... I
CERTIFICACIÓN .................................................................................................... II
AGRADECIMIENTO ............................................................................................... III
AGRADECIMIENTO ............................................................................................... IV
DEDICATORIA ........................................................................................................ V
DEDICATORIA ....................................................................................................... VI
CONTENIDO ......................................................................................................... VII
INDICE DE FIGURAS ......................................................................................... XIV
INDICE DE TABLAS ............................................................................................ XX
RESUMEN ............................................................................................................... I
ABSTRACT ............................................................................................................. II
CAPÍTULO 1 ........................................................................................................... 1
1 INTRODUCCIÓN ............................................................................................. 1
1.1 OBJETIVOS .............................................................................................. 1
1.1.1 OBJETIVO GENERAL ......................................................................... 1
1.1.2 OBJETIVOS ESPECÍFICOS ............................................................... 1
1.2 JUSTIFICACIÓN ....................................................................................... 2
1.3 ALCANCE ................................................................................................. 3
CAPÍTULO 2 ........................................................................................................... 4
2 FUNDAMENTACIÓN TEÓRICA ...................................................................... 4
2.1 ANÁLISIS NO LINEAL .............................................................................. 4
2.2 DISEÑO BASADO EN FUERZAS ............................................................. 4
-
VIII
2.3 DISEÑO BASADO EN DESEMPEÑO ....................................................... 6
2.3.1 NIVELES DE DESEMPEÑO DE LOS COMPONENTES
ESTRUCTURALES .......................................................................................... 8
2.3.2 NIVELES DE DESEMPEÑO DE LOS COMPONENTES NO
ESTRUCTURALES ........................................................................................ 14
2.3.3 NIVELES DE DESEMPEÑO DE UNA EDIFICACIÓN ....................... 16
2.4 GENERALIDADES SOBRE ANÁLISIS PUSHOVER .............................. 17
2.4.1 REQUESITOS PARA REALIZAR LA TÉCNICA DE PUSHOVER ..... 18
2.4.2 OBJETIVOS DE LA TÉCNICA DE PUSHOVER................................ 18
2.4.3 VENTAJAS Y DESVENTAJAS DE LA TÉCNICA PUSHOVER ......... 19
2.4.3.1 VENTAJAS .................................................................................. 19
2.4.3.2 DESVENTAJAS .......................................................................... 19
2.4.4 CAPACIDAD ...................................................................................... 19
2.4.5 DEMANDA ......................................................................................... 20
2.4.6 DESEMPEÑO .................................................................................... 21
2.4.7 PUNTO DE DESEMPEÑO ................................................................ 23
2.4.7.1 DESCRIPCIÓN DEL PROCEDIMIENTO DE LINEALIZACIÓN
EQUIVALENTE .......................................................................................... 23
CAPÍTULO 3 ......................................................................................................... 30
3 ESTRUCTURA ORIGINAL ............................................................................. 30
3.1 MATERIALES ......................................................................................... 31
3.2 DEFINICIÓN DE ELEMENTOS .............................................................. 32
3.3 DETERMINACIÓN DE LAS CARGAS .................................................... 34
3.3.1 CARGA MUERTA .............................................................................. 34
3.3.2 SOBRECARGA MUERTA ................................................................. 34
3.3.3 CARGA VIVA ..................................................................................... 36
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IX
3.4 ESPECTRO DE RESPUESTA SEGÚN NEC-15 .................................... 37
3.4.1 ESPECTRO DE DISEÑO .................................................................. 39
3.5 DISTRIBUCION DE FUERZAS LATERALES ......................................... 40
3.5.1 MÉTODO ESTÁTICO (NEC) ............................................................. 40
3.5.2 MÉTODO DINÁMICO ........................................................................ 40
3.5.2.1 ANÁLISIS MODAL ESPECTRAL ESPACIAL .............................. 40
3.5.2.2 MATRIZ DE RIGIDEZ EN COORDENADAS DE PISO ............... 41
3.5.2.3 MATRIZ DE MASAS ................................................................... 43
3.5.2.4 MODOS DE VIBRACIÓN ............................................................ 48
3.6 COMPARACIÓN DE FUERZAS POR NIVEL ......................................... 50
3.7 ANÁLISIS PUSHOVER DE LA ESTRUCTURA ORIGINAL .................... 52
3.7.1 PROCEDIMIENTO PARA LA REALIZACIÓN DEL ANÁLISIS POR
PUSHOVER EN SAP2000 ............................................................................. 54
3.7.2 ANÁLISIS PUSHOVER, 1ER MODO DE VIBRACIÓN (SENTIDO
X)………… ……………………………………………...…………………………..55
3.7.2.1 CURVA DE CAPACIDAD ............................................................ 55
3.7.2.2 PUNTO DE DESEMPEÑO DE LA ESTRUCTURA ORIGINAL .... ..
.. .................................................................................................... 56
3.7.3 ANÁLISIS POR PUSHOVER, 2DO MODO DE VIBRACIÓN
(SENTIDO Y) ................................................................................................. 56
3.7.3.1 CURVA DE CAPACIDAD ............................................................ 57
3.7.3.2 PUNTO DE DESEMPEÑO .......................................................... 57
CAPITULO 4 ......................................................................................................... 60
4 REFORZAMIENTO CON MUROS DE CORTE ............................................. 60
4.1 UBICACIÓN DE LOS MUROS DE CORTE ............................................ 60
4.2 ESPECTRO DE RESPUESTA SEGÚN NEC-15 .................................... 61
-
X
4.2.1 ESPECTRO DE DISEÑO .................................................................. 62
4.3 DISTRIBUCIÓN DE FUERZAS LATERALES ......................................... 63
4.3.1 MÉTODO ESTÁTICO (NEC) ............................................................. 63
4.3.2 MÉTODO DINÁMICO ........................................................................ 64
4.3.2.1 MATRIZ DE RIGIDEZ EN COORDENADAS DE PISO ............... 64
4.3.2.2 MATRIZ DE MASA ...................................................................... 68
4.3.3 COMPARACIÓN DE FUERZAS POR NIVEL .................................... 73
4.4 ANÁLISIS POR PUSHOVER EN ESTRUCTURA CON MUROS............ 75
4.4.1 ANÁLISIS POR PUSHOVER, 1ER MODO DE VIBRACIÓN
(SENTIDO Y)…….. ........................................................................................ 76
4.4.1.1 PROCEDIMIENTO ...................................................................... 76
4.4.1.2 CURVA DE CAPACIDAD ............................................................ 78
4.4.1.3 PUNTO DE DESEMPEÑO .......................................................... 78
4.4.2 ANÁLISIS POR PUSHOVER, 2DO MODO DE VIBRACIÓN
(SENTIDO X) ................................................................................................. 81
4.4.2.1 PROCEDIMIENTO ...................................................................... 81
4.4.2.2 CURVA DE CAPACIDAD ............................................................ 81
4.4.2.3 PUNTO DE DESEMPEÑO .......................................................... 82
4.5 ESTUDIO ECONÓMICO DEL REFORZAMIENTO CON MUROS DE
CORTE .............................................................................................................. 84
4.5.1 RUBROS ........................................................................................... 84
4.5.2 VOLÚMENES DE OBRA ................................................................... 84
4.5.3 ANÁLISIS DE PRECIOS UNITARIOS ............................................... 85
4.5.4 COSTOS INDIRECTOS .................................................................... 86
4.5.5 PRESUPUESTO FINAL .................................................................... 87
CAPITULO 5 ......................................................................................................... 88
-
XI
5 REFORZAMIENTO CON DISIPADORES DE ENERGÍA TIPO SHEAR LINK
BOZO (SLB) .......................................................................................................... 88
5.1 IMPORTANCIA DE UTILIZAR DISIPADORES DE ENERGÍA ................ 88
5.1.1 DISIPADORES METÁLICOS............................................................. 89
5.1.1.1 DISIPADORES TIPO SHEAR-LINK ............................................ 91
5.2 UBICACIÓN DE LOS DISIPADORES SLB EN LA EDIFICACIÓN ......... 94
5.3 SELECCIÓN DE LOS DISIPADORES SHEAR LINK BOZO SLB ........... 97
5.3.1 ESPECTRO DE RESPUESTA SEGÚN NEC-15 (MÉTODO
ESTÁTICO) .................................................................................................... 97
5.3.1.1 ESPECTRO DE DISEÑO ............................................................ 98
5.3.2 PROCEDIMIENTO PARA LA SELECCIÓN DE LOS DISIPADORES
SHEAR LINK BOZO (SLB) ............................................................................. 99
5.4 MODELACIÓN DE LOS DISIPADORES SHEAR LINK BOZO EN
SAP2000.......................................................................................................... 102
5.5 DISTRIBUCIÓN DE FUERZAS LATERALES ....................................... 104
5.5.1 MÉTODO ESTÁTICO NEC ............................................................. 104
5.5.2 MÉTODO DINÁMICO ...................................................................... 106
5.5.2.1 MATRIZ DE RIGIDEZ EN COORDENADAS DE PISO ............. 106
5.5.2.2 MATRIZ DE MASA .................................................................... 108
5.5.3 COMPARACIÓN DE FUERZAS POR NIVEL .................................. 110
5.6 ANÁLISIS POR PUSHOVER DE LA ESTRUCTURA CON
DISIPADORES… ............................................................................................. 111
5.6.1 ANÁLISIS POR PUSHOVER, 1ER MODO DE VIBRACIÓN
(SENTIDO Y)………. .................................................................................... 113
5.6.1.1 PROCEDIMIENTO .................................................................... 113
5.6.1.2 CURVA DE CAPACIDAD .......................................................... 113
-
XII
5.6.1.3 PUNTO DE DESEMPEÑO ........................................................ 114
5.6.2 ANÁLISIS POR PUSHOVER, 2DO MODO DE VIBRACIÓN
(SENTIDO X) ............................................................................................... 116
5.6.2.1 PROCEDIMIENTO .................................................................... 116
5.6.2.2 CURVA DE CAPACIDAD .......................................................... 116
5.6.2.3 PUNTO DE DESEMPEÑO ........................................................ 117
5.6.3 VERIFICACIÓN DEL DESPLAZAMIENTO DE LOS DISIPADORES
EN EL PUNTO DE DESEMPEÑO. .............................................................. 119
5.6.4 VERIFICACIÓN DE LA FUERZA DE CORTE EN LOS
DISIPADORES, EN EL PUNTO DE DESEMPEÑO ..................................... 120
5.6.5 DIAGONALES COMPONENTES DEL CONTRAVIENTO
CHEVRON…. ............................................................................................... 122
5.7 PLACAS GUSSET ................................................................................ 125
5.7.1 RESISTENCIA A TENSIÓN ............................................................ 126
5.7.2 RESISTENCIA A CORTANTE VERTICAL ...................................... 126
5.7.3 RESISTENCIA POR BLOQUE DE CORTANTE.............................. 127
5.7.4 RESISTENCIA A COMPRESIÓN .................................................... 127
5.7.5 SOLDADURA .................................................................................. 129
5.8 ESTUDIO ECONÓMICO DEL REFORZAMIENTO CON DISIPADORES
DE ENEGÍA SHEAR LINK ............................................................................... 133
5.8.1 RUBROS ......................................................................................... 133
5.8.2 VOLÚMENES DE OBRA ................................................................. 133
5.8.3 ANÁLISIS DE PRECIOS UNITARIOS ............................................. 133
5.8.4 PRESUPUESTO FINAL .................................................................. 134
6 COMPARACIÓN DE RESULTADOS ........................................................... 135
6.1 COMPARACIÓN DE CURVAS DE CAPACIDAD ................................. 135
-
XIII
6.2 COMPARACIÓN DE DESPLAZAMIENTOS Y DERIVAS INELASTICAS
(SENTIDO X, Y) ............................................................................................... 136
6.3 INFLUENCIA DE LA DISTRIBUCIÓN DE FUERZAS LATERALES EN EL
PUNTO DE DESEMPEÑO .............................................................................. 140
6.3.1 INFLUENCIA DE LA DISTRIBUCIÓN DE FUERZAS LATERALES EN
EL ESTADO DE RÓTULAS EN EL PUNTO DE DESEMPEÑO,
ESTRUCTURA REFORZADA CON MUROS .............................................. 140
6.3.2 INFLUENCIA DE LA DISTRIBUCIÓN DE FUERZAS LATERALES EN
EL PUNTO DE DESEMPEÑO, ESTRUCTURA REFORZADA CON
DISIPADORES ............................................................................................. 142
7 CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES ............................................... 144
7.1 CONCLUSIONES ................................................................................. 144
7.2 RECOMENDACIONES ......................................................................... 146
8 BIBLIOGRAFÍA ............................................................................................ 147
9 ANEXOS .......................................................................................................... 1
-
XIV
INDICE DE FIGURAS
FIGURA 2.1 CURVA DE CAPACIDAD Y LOS DISTINTOS NIVELES DE
DESEMPEÑO ......................................................................................................... 7
FIGURA 2.2 ESQUEMA DEL MÉTODO DEL PUSHOVER .................................. 18
FIGURA 2.3 MODELO DE CURVA DE CAPACIDAD DE UNA ESTRUCTURA .......
.............................................................................................................................. 20
FIGURA 2.4 ESPECTRO DE DISEÑO DE LA NORMA NEC15 ........................... 21
FIGURA 2.5 PROCESO PARA DETERMINAR EL PUNTO DE DESEMPEÑO DE
UNA ESTRUCTURA. ............................................................................................ 22
FIGURA 2.6 CURVA TÍPICA DE CAPACIDAD ..................................................... 24
FIGURA 2.7 ESPECTRO DE RESPUESTA EN FORMATO TRADICIONAL Y
ADRS .................................................................................................................... 25
FIGURA 2.8 APROXIMACIÓN DE DESPLAZAMIENTOS IGUALES .................... 26
FIGURA 2.9 REPRESENTACIÓN BILINEAL DEL ESPECTRO DE CAPACIDAD
……. ...................................................................................................................... 27
FIGURA 2.10 LUGAR GEOMETRICO DE POSIBLE PUNTOS DE DESEMPEÑO
USANDO MADRS ................................................................................................. 29
FIGURA 3.1 GEOMETRÍA GENERAL EN PLANTA ............................................. 30
FIGURA 3.2 GEOMETRÍA GENERAL EN ELEVACIÓN ....................................... 31
FIGURA 3.3 MODIFICACIÓN DE LA RIGIDEZ A FLEXIÓN DE COLUMNAS Y
VIGAS EN EL PROGRAMA SAP2000 .................................................................. 33
FIGURA 3.4 CARGA VIVA ASIGNADA EN EL NIVEL N+10.2 ............................. 37
-
XV
FIGURA 3.5 ESPECTRO ELÁSTICO E INELÁSTICO PARA EL SISMO DE
DISEÑO …………………………………………………………… ............................. 40
FIGURA 3.6 GRADOS DE LIBERTAD POR PLANTA .......................................... 41
FIGURA 3.7 NUMERACIÓN DE NUDOS Y ELEMENTOS DEL PÓRTICO 7. ...... 43
FIGURA 3.8 CENTRO DE MASA EN EL N + 3.4 .................................................. 45
FIGURA 3.9 CENTRO DE MASA EN EL N + 6.8 .................................................. 46
FIGURA 3.10 CENTRO DE MASA EN EL N + 10.2 .............................................. 46
FIGURA 3.11 CENTRO DE MASA EN EL N + 13.6 .............................................. 47
FIGURA 3.12 COMPARACIÓN FUERZAS POR NIVEL (SENTIDO X E Y) .......... 51
FIGURA 3.13 PRIMER Y SEGUNDO MODO DE VIBRACIÓN DE LA
ESTRUCTURA SIN REFORZAMIENTO ............................................................... 53
FIGURA 3.14 CURVA DE CAPACIDAD SENTIDO X ........................................... 55
FIGURA 3.15 GRAFICO EN FORMATO ADRS (CURVA DE CAPACIDAD EN
VERDE Y CURVA DE DEMANDA EN ROJO) (PUSHOVER SENTIDO X)……….56
FIGURA 3.16 CURVA DE CAPACIDAD DE LA ESTRUCTURA SIN
REFORZAMIENTO, PUSHOVER EN SENTIDO Y ............................................... 57
FIGURA 3.17 CURVA DE CAPACIDAD Y CURVA DE DEMANDA ...................... 58
FIGURA 4.1 UBICACIÓN DE LOS MUROS DE CORTE EN PLANTA ................. 61
FIGURA 4.2 ESPECTRO ELÁSTICO E INELÁSTICO PARA EL SISMO DE
DISEÑO................................................................................................................. 63
FIGURA 4.3 COORDENADAS LOCALES PARA EL ELEMENTO VIGA .............. 66
FIGURA 4.4 COORDENADAS LOCALES PARA EL ELEMENTO COLUMNA ....... ..
.............................................................................................................................. 66
-
XVI
FIGURA 4.5 NUMERACIÓN DE NUDOS, ELEMENTOS y GRADOS DE
LIBERTAD DEL PÓRTICO 7. ................................................................................ 67
FIGURA 4.6 CENTRO DE MASA EN EL N + 3.4 .................................................. 69
FIGURA 4.7 CENTRO DE MASA EN EL N +6.8 ................................................... 70
FIGURA 4.8 CENTRO DE MASA EN EL N +10.2 ................................................. 70
FIGURA 4.9 CENTRO DE MASA EN EL N +13.6 ................................................. 71
FIGURA 4.10 COMPARACIÓN FUERZAS POR NIVEL EN ESTRUCTURA CON
MUROS (SENTIDO X E Y) .................................................................................... 74
FIGURA 4.11 PRIMER Y SEGUNDO MODO DE VIBRACIÓN DE LA
ESTRUCTURA CON MUROS ............................................................................... 75
FIGURA 4.12 ARMADO DE UN ELEMENTO SHELL, COMPONENTE DEL MURO
UBICADO SOBRE EL EJE 7 ................................................................................. 77
FIGURA 4.13 CURVA DE CAPACIDAD DE LA ESTRUCTURA, PUSHOVER EN
SENTIDO Y ........................................................................................................... 78
FIGURA 4.14 PUNTO DE DESEMPEÑO DE LA ESTRUCTURA CON MUROS
(PUSHOVER SENTIDO Y).................................................................................... 79
FIGURA 4.15 ESTADO DE RÓTULAS EN LA ESTRUCTURA REFORZADA CON
MUROS, EN EL PUNTO DE DESEMPEÑO. ........................................................ 80
FIGURA 4.16 CURVA DE CAPACIDAD DE LA ESTRUCTURA, PUSHOVER EN
SENTIDO X ........................................................................................................... 81
FIGURA 4.17 PUNTO DE DESEMPEÑO DE LA ESTRUCTURA CON MUROS
(PUSHOVER SENTIDO X).................................................................................... 82
FIGURA 4.18 ESTADO DE RÓTULAS EN LA ESTRUCTURA REFORZADA CON
MUROS, EN EL PUNTO DE DESEMPEÑO. ........................................................ 83
-
XVII
FIGURA 5.1 IDEALIZACIÓN DE LA RELACIÓN CARGA DESPLAZAMIENTO EN
UN AMORTIGUADOR METÁLICO ....................................................................... 90
FIGURA 5.2 DIMENSIONES DE UN DISIPADOR SL30_2 Y ENSAYO DE UN
MODELO EXPERIMENTAL. ................................................................................. 91
FIGURA 5.3 DISIPADOR DE ENERGÍA SHEAR LINK BOZO (SLB) SOBRE
CONTRAVIENTO CHEVRÓN ............................................................................... 94
FIGURA 5.4 IDENTIFICACIÓN EN PLANTA DE LOS PÓRTICOS EN LOS QUE
SE HA COLOCADO DISIPADORES SHEAR LINK BOZO (SLB) ......................... 95
FIGURA 5.5 UBICACIÓN DEL CONJUNTO DISIPADOR – CONTRAVIENTO
CHEVRON EN LOS DISTINTOS PÓRTICOS ....................................................... 95
FIGURA 5.6 ESPECTRO DE DISEÑO PARA LA ESTRUCTURA REFORZADA
CON DISIPADORES SLB ..................................................................................... 99
FIGURA 5.7 DEFINICIÓN DE DISIPADOR SLB COMO ELEMENTO FRAME .........
............................................................................................................................ 100
FIGURA 5.8 DETALLE MODELACIÓN DEL DISIPADOR SLB ........................... 100
FIGURA 5.9 CORTE 3-3 DEBIDO AL ESPECTRO INELÁSTICO [KN] .............. 101
FIGURA 5.10 COMBINACIÓN DE RESORTES EN SERIE ................................ 104
FIGURA 5.11 RESORTE INCLINADO ................................................................ 105
FIGURA 5.12 NUMERACIÓN DE NUDOS, ELEMENTOS y GRADOS DE
LIBERTAD DEL PÓRTICO 7. .............................................................................. 107
FIGURA 5.13 DIEZ PRIMEROS PERIODOS Y MODOS DE VIBRACIÓN ......... 109
FIGURA 5.14 COMPARACIÓN DE DISTRIBUCIÓN DE FUERZAS POR NIVEL
EN ESTRUCTURA CON DISIPADORES DE ENERGÍA (SENTIDO X E Y) ....... 110
-
XVIII
FIGURA 5.15 PRIMER Y SEGUNDO MODO DE VIBRACIÓN DE LA
ESTRUCTURA CON DISIPADORES ................................................................. 112
FIGURA 5.16 CURVA DE CAPACIDAD DE LA ESTRUCTURA, PUSHOVER EN
SENTIDO Y ......................................................................................................... 113
FIGURA 5.17 PUNTO DE DESEMPEÑO DE LA ESTRUCTURA CON
DISIPADORES (PUSHOVER SENTIDO Y) ........................................................ 114
FIGURA 5.18 ESTADO DE RÓTULAS, EN EL PUNTO DE DESEMPEÑO, EN LA
ESTRUCTURA REFORZADA CON DISIPADORES (PUSHOVER SENTIDO Y). ....
............................................................................................................................ 115
FIGURA 5.19 CURVA DE CAPACIDAD DE LA ESTRUCTURA, PUSHOVER EN
SENTIDO X ......................................................................................................... 116
FIGURA 5.20 PUNTO DE DESEMPEÑO DE LA ESTRUCTURA CON
DISIPADORES (PUSHOVER SENTIDO X) ........................................................ 117
FIGURA 5.21 ESTADO DE RÓTULAS, EN LA ESTRUCTURA REFORZADA CON
DISIPADORES, EN EL PUNTO DE DESEMPEÑO (PUSHOVER SENTIDO
X)……...…………………………………………………………………………………118
FIGURA 5.22 DETALLE DISIPADOR SHEAR LINK Y CONTRAVIENTO
CHEVRÓN .......................................................................................................... 125
FIGURA 5.23 DETALLE PLACA GUSSET INFERIOR ....................................... 125
FIGURA 5.24 DETALLE PLACA GUSSET SUPERIOR ...................................... 126
FIGURA 5.25 TIPOS DE PÓRTICOS PARA INSTALACIÓN DE DISIPADORES .....
............................................................................................................................ 130
FIGURA 6.1 COMPARACIÓN DE CURVAS DE CAPACIDAD (PUSHOVER
SENTIDO X E Y) ................................................................................................. 135
-
XIX
FIGURA 6.2 DESPLAZAMIENTOS PRESENTES EN EL PUNTO DE
DESEMPEÑO (SENTIDO X E Y) ........................................................................ 137
FIGURA 6.3 COMPARACIÓN DE DERIVAS INELÁSTICAS (SENTIDO X E Y)
…………………………………………………………………………………………...138
FIGURA 6.4 INFLUENCIA DE LA DISTRIBUCIÓN DE FUERZAS LATERALES
EN EL ESTADO DE RÓTULAS EN EL PUNTO DE DESEMPEÑO,
ESTRUCTURA REFORZADA CON MUROS, PUSHOVER SENTIDO Y (1ER
MODO). ............................................................................................................... 140
FIGURA 6.5 INFLUENCIA DE LA DISTRIBUCIÓN DE FUERZAS LATERALES
EN EL ESTADO DE RÓTULAS EN EL PUNTO DE DESEMPEÑO,
ESTRUCTURA REFORZADA CON MUROS, PUSHOVER SENTIDO X (2DO
MODO). ............................................................................................................... 141
FIGURA 6.6 INFLUENCIA DE LA DISTRIBUCIÓN DE FUERZAS LATERALES
EN EL ESTADO DE RÓTULAS EN EL PUNTO DE DESEMPEÑO,
ESTRUCTURA REFORZADA CON DISIPADORES, PUSHOVER SENTIDO Y
(1ER MODO)………………………………………………………………… . ………..142
FIGURA 6.7 INFLUENCIA DE LA DISTRIBUCIÓN DE FUERZAS LATERALES
EN EL ESTADO DE RÓTULAS EN EL PUNTO DE DESEMPEÑO,
ESTRUCTURA REFORZADA CON DISIPADORES, PUSHOVER SENTIDO X
(2DO MODO)……….. ... ………………………………………………………………..143
-
XX
INDICE DE TABLAS
TABLA 2.1 OBJETIVOS DEL PROCEDIMIENTO DE DISEÑO BASADO EN
FUERZAS............................................................................................................... 5
TABLA 2.2 NIVELES DE RENDIMIENTO ESTRUCTURAL PARA UN SISMO DE
UN PERIODO DE RETORNO DE 475 AÑOS– ELEMENTOS VERTICALES........ 9
TABLA 2.3 NIVELES DE RENDIMIENTO ESTRUCTURAL PARA UN SISMO DE
UN PERIODO DE RETORNO DE 475 AÑOS – ELEMENTOS HORIZONTALES
............................................................................................................................ .13
TABLA 2.4 NIVELES DE RENDIMIENTO NO ESTRUCTURAL PARA UN SISMO
DE UN PERIODO DE RETORNO DE 475 AÑOS – ELEMENTOS
ARQUITECTÓNICOS .......................................................................................... 15
TABLA 2.5 COMBINACIONES DE NIVELES DE DESEMPEÑO ESTRUCTURAL
Y NO ESTRUCTURAL ......................................................................................... 17
TABLA 3.1 FACTORES PARA TRASFORMAR LOS LÍMITES INFERIORES DE
LAS PROPIEDADES DE LOS MATERIALES A RESISTENCIAS ESPERADAS. ..
............................................................................................................................. 32
TABLA 3.2 SOBRECARGA MUERTA EN LOSA DE ENTREPISO Y CUBIERTA 34
TABLA 3.3 SOBRECARGAS MÍNIMAS UNIFORMEMENTE DISTRIBUIDAS ..... 36
TABLA 3.4 PARÁMETROS PARA LA OBTENCIÓN DEL ESPECTRO DE
RESPUESTA ........................................................................................................ 38
TABLA 3.5 CÁLCULO DE LA MASA POR CADA NIVEL ..................................... 44
TABLA 3.6 UBICACIÓN DEL CENTRO DE MASA PARA LOS DISTINTOS
NIVELES DE LA ESTRUCTURA ORIGINAL ....................................................... 45
-
XXI
TABLA 3.7 CÁLCULO DEL MOMENTO DE INERCIA DE LA MASA N+3.4 ........ 45
TABLA 3.8 CÁLCULO DEL MOMENTO DE INERCIA DE LA MASA N+ 6.8 ....... 46
TABLA 3.9 CÁLCULO DEL MOMENTO DE INERCIA DE LA MASA N+ 10.2 ..... 47
TABLA 3.10 CÁLCULO DEL MOMENTO DE INERCIA DE LA MASA N+ 13.6 .......
............................................................................................................................. 47
TABLA 3.11 DIEZ PRIMEROS PERIODOS Y MODOS DE VIBRACIÓN ............ 49
TABLA 3.12 PERIODOS Y PARTICIPACIÓN DE MASA MODAL EFECTIVA DE
LA ESTRUCTURA ORIGINAL ............................................................................. 50
TABLA 3.13 COMPARACIÓN FUERZAS POR NIVEL (SENTIDO X E Y) ........... 50
TABLA 3.14 COMPARACIÓN DE PERIODOS .................................................... 53
TABLA 4.1 PARÁMETROS PARA LA OBTENCIÓN DEL ESPECTRO DE
RESPUESTA ........................................................................................................ 61
TABLA 4.2 RIGIDEZ EN CADA NIVEL DE LA ESTRUCTURA REFORZADA CON
MUROS ................................................................................................................ 64
TABLA 4.3 CÁLCULO DE LA MASA POR CADA NIVEL ..................................... 68
TABLA 4.4 UBICACIÓN DEL CENTRO DE MASA PARA LOS DISTINTOS
NIVELES DE LA ESTRUCTURA REFORZADA CON MUROS ........................... 69
TABLA 4.5 CÁLCULO DEL MOMENTO DE INERCIA DE LA MASA N+ 3.4 ....... 69
TABLA 4.6 CÁLCULO DEL MOMENTO DE INERCIA DE LA MASA N+ 6.8 ....... 70
TABLA 4.7 CÁLCULO DEL MOMENTO DE INERCIA DE LA MASA N+ 10.2 ..... 71
TABLA 4.8 CÁLCULO DEL MOMENTO DE INERCIA DE LA MASA N+ 13.6 ..... 71
TABLA 4.9 DIEZ PRIMEROS PERIODOS Y MODOS DE VIBRACIÓN .............. 72
-
XXII
TABLA 4.10 PERIODOS Y PARTICIPACIÓN DE LA MASA MODAL EFECTIVA
EN LA ESTRUCTURA REFORZADA CON MUROS ........................................... 73
TABLA 4.11 COMPARACIÓN FUERZAS POR NIVEL (SENTIDO X E Y) ........... 73
TABLA 4.12 COMPARACIÓN DE PERIODOS .................................................... 76
TABLA 4.13 NÚMERO DE RÓTULAS EN EL PTO DE DESEMPEÑO
(ESTRUCTURA REFORZADA CON MUROS – PUSHOVER SENTIDO Y) ........ 80
TABLA 4.14 NÚMERO DE RÓTULAS EN EL PTO DE DESEMPEÑO
(ESTRUCTURA REFORZADA CON MUROS – PUSHOVER SENTIDO X) ........ 83
TABLA 4.15 VOLÚMENES DE OBRA ESTRUCTURA REFORZADA CON
MUROS DE CORTE ............................................................................................ 85
TABLA 4.16 PRESUPUESTO ALTERNATIVA REFORZAMIENTO CON MUROS
DE CORTE ........................................................................................................... 87
TABLA 5.1 CLASIFICACIÓN DE LOS SISTEMAS DE DISIPACIÓN DE ENERGÍA
PASIVOS.............................................................................................................. 90
TABLA 5.2 DISIPADORES SHEAR LINK CON SUS CORRESPONDIENTES
PARÁMETROS DE DISEÑO ................................................................................ 93
TABLA 5.3 PARÁMETROS PARA LA OBTENCIÓN DEL ESPECTRO DE
RESPUESTA ........................................................................................................ 97
TABLA 5.4 FUERZAS DEBIDO AL ESPECTRO INELÁSTICO EN DISIPADORES
“FRAME” DE PÓRTICOS A Y 7. ........................................................................ 101
TABLA 5.5 RIGIDEZ EN CADA NIVEL DE LA ESTRUCTURA REFORZADA CON
DISIPADORES SLB ........................................................................................... 106
TABLA 5.6 PERIODOS Y PARTICIPACIÓN DE LA MASA MODAL EFECTIVA EN
LA ESTRUCTURA REFORZADA CON DISIPADORES DE ENERGÍA ............. 109
TABLA 5.7 COMPARACIÓN FUERZAS POR NIVEL (SENTIDO X E Y) ........... 110
-
XXIII
TABLA 5.8 COMPARACIÓN DE PERIODOS .................................................... 112
TABLA 5.9 NÚMERO DE RÓTULAS EN EL PUNTO DE DESEMPEÑO
(ESTRUCTURA REFORZADA CON DISIPADORES – PUSHOVER SENTIDO Y)
........................................................................................................................... 115
TABLA 5.10 NÚMERO DE RÓTULAS EN EL PTO DE DESEMPEÑO
(ESTRUCTURA REFORZADA CON DISIPADORES – PUSHOVER SENTIDO X)
........................................................................................................................... 118
TABLA 5.11 DESPLAZAMIENTO DE LOS DISIPADORES SLB MEDIDO EN EL
PUNTO DE DESEMPEÑO. ................................................................................ 119
TABLA 5.12 FUERZAS EN LOS DISIPADORES SLB MEDIDAS EN EL PUNTO
DE DESEMPEÑO. ............................................................................................. 121
TABLA 5.13 FUERZAS ACTUANTES EN LOS TUBOS ESTRUCTURALES, EN
EL PUNTO DE DESEMPEÑO Y AL PRESENTARSE LA PRIMERA RÓTULA EN
COLAPSO. ......................................................................................................... 123
TABLA 5.14 DATOS PARA E CÁLCULO DE LA CAPACIDAD DE LAS PLACAS
GUSSET 130
TABLA 5.15 DETALLE DE CÁLCULO DE LA CAPACIDAD DE LAS PLACAS
GUSSET............................................................................................................. 131
TABLA 5.16 CAPACIDAD DE LAS PLACAS GUSSET ...................................... 132
TABLA 5.17 VOLÚMENES DE OBRA ESTRUCTURA REFORZADA CON
DISIPADORES SLB ........................................................................................... 133
TABLA 5.18 PRESUPUESTO ALTERNATIVA REFORZAMIENTO CON
DISIPADORES SLB ........................................................................................... 134
TABLA 6.1 PORCENTAJE DE REDUCCIÓN DE DESPLAZAMIENTOS
RESPECTO DE LA ESTRUCTURA ORIGINAL (SENTIDO X E Y). .................. 137
-
XXIV
TABLA 6.2 PORCENTAJE DE DERIVAS INELÁSTICAS (SENTIDO X E Y) ...........
........................................................................................................................... 138
-
RESUMEN
En este proyecto se ha realizado una propuesta teórica para el reforzamiento de
una edificación afectada por el sismo del 16 de abril del 2016, mediante el uso de
disipadores de energía tipo Shear Link Bozzo. Esta propuesta ha sido comparada
con un reforzamiento en el que se ha usado muros de corte. Se ha realizado
análisis estático no lineales por el método del espectro de capacidad, tanto en la
estructura original como en la estructura reforzada con muros y disipadores de
energía con el fin de conocer sus curvas de capacidad y sus puntos de
desempeño. La comparación de las curvas de capacidad establece una clara
diferencia entre las estructuras reforzadas y la estructura original, permitiendo
conocer la magnitud en la que se ha logrado incrementar la resistencia de la
estructura. De la Norma Ecuatoriana de la Construcción (NEC-15), y las
características del lugar de implantación de la edificación se ha determinado el
espectro de diseño el cual, junto con la curva de capacidad, han permitido
determinar los puntos de desempeño de las estructuras original y reforzadas.
Estos puntos representan el máximo desplazamiento al que la estructura estará
sometida si se presentase el sismo de diseño, razón por la cual se ha realizado
una comparación de la capacidad estructural y derivas en este punto. El análisis
Pushover ha permitido mostrar también la secuencia de formación de rótulas en
vigas y columnas conforme aumenta el corte basal, a partir de lo cual se ha
realizado una comparación del estado estructural en el punto de desempeño,
estableciéndose así un parámetro a partir del cual se ha establecido si los
reforzamientos resultan o no adecuados. El realizar un análisis por Pushover ha
requerido una distribución de fuerzas laterales, mismas que han sido calculadas
mediante los modos de vibración de la estructura a través de un código de Matlab
y mediante métodos simplificados expuestos por la NEC-15. Estas distribuciones
de fuerzas han sido utilizadas con el objetivo de conocer y comparar su influencia
en el punto de desempeño. Los resultados finales de este análisis han sido
comparados en términos de nivel de desempeño, derivas inelásticas y cortantes
que presentan cada modelo de la estructura.
-
II
ABSTRACT
This project presents a theoretical proposal for a structural retrofitting made with
Shear Link Bozzo energy dissipation devices applied on a building affected by the
earthquake occurred in April 16, 2016 located in Ecuador. This proposal has been
compared with a retrofitted alternative using shear walls. A nonlinear static
analysis Pushover has been conducted in the original structure as well as the
retrofitted ones with walls and energy dissipation devices, in order to obtain its
capacity curves and performance points. The comparison of the capacity curves
will establish a clear difference between retrofitted structures and the original one,
allowing to understand the magnitude increased in the resistance of the structure
for each retrofitting option. The Local Building Code NEC-15, and the
characteristics of the location of the building, guided the definition of the design
response spectrum. Altogether, the design response spectrum and the capacity
curve of the structures, have allowed to obtain the performance points of the
retrofitted structures and the original one. These points represent the maximum
displacement at which each structure will be subjected if there were a strong
earthquake; for this reason, there are comparisons for the structural capacity and
the inelastic drifts at that points. The Pushover analysis has allowed to show the
sequence of the occurrence of inelastic hinges on beams and columns, according
with the base shear increased. From the Pushover analyses we have developed a
comparison of the structural condition in the performance points, thus establishing
a parameter in order to let us know whether the retrofitting is appropriate or not.
Carrying out a pushover analysis requires a distribution of lateral forces, these
forces have been calculated using MATLAB algorithms and simplified methods like
the ones presented by the NEC-15, as well for retrofitted structures as the original
one. These two alternatives of distributions for the lateral forces have been used in
the objective to know and compare their influence on the performance point. The
final results of these analyses have been compared in function of performance
levels, inelastic drifts and total base shear, that are obtained in each structural
model.
-
1
CAPÍTULO 1
1 INTRODUCCIÓN
La región Latinoamericana al encontrase en una zona geográfica de confluencia
de las placas tectónicas de América del Sur, Nazca, y del Caribe, presenta gran
actividad sísmica y volcánica. A lo largo de la historia se han producido sismos de
gran magnitud en estas zonas y uno de los más recientes es el sismo de
Pedernales (2016), el cual dejó a su paso graves daños estructurales, pérdidas
económicas y pérdidas humanas. Estas pérdidas no se deben directamente al
evento sísmico sino a fallas en las estructuras las cuales son diseñadas para el
bienestar y seguridad de las personas y no cumplen con este propósito de diseño.
Debido a los daños que se han producido en las estructuras durante los sismos,
se ve la necesidad de utilizar nuevas técnicas de diseño para mejorar el
desempeño de las estructuras, dentro de estas tecnologías tenemos los
disipadores de energía. Pero el solo uso de disipadores de energía no es
suficiente, es también necesario realizar un análisis de las edificaciones más real
y para esto tenemos los análisis de estructuras no lineales. En el presente trabajo
utilizaremos el análisis estático no lineal por el método del espectro de capacidad
(Pushover).
1.1 OBJETIVOS
1.1.1 OBJETIVO GENERAL
Reducir la vulnerabilidad sísmica del edificio de la Pontificia Universidad Católica
Del Ecuador Sede Bahía, mediante la implementación de disipadores de energía
tipo Shear-Link o el reforzamiento con muros de corte.
1.1.2 OBJETIVOS ESPECÍFICOS
· Exponer las ventajas y limitaciones del Diseño Basado en Fuerzas.
-
2
· Poner en evidencia la motivación y necesidad del Diseño Basado en
Desempeño.
· Dar a conocer los límites del análisis estático lineal.
· Determinar el punto de desempeño original de la estructura (previo al
evento sísmico).
· Determinar el punto de desempeño de la estructura una vez colocados los
disipadores tipo Shear-Link.
· Comparar eficiencia y costos del reforzamiento de un edificio con
disipadores de energía tipo Shear-Link respecto de uno con muros de
corte.
1.2 JUSTIFICACIÓN
Durante el sismo del 16 de abril del 2016, en el edificio de la PUCE, sede Bahía,
varias paredes colapsaron, otras se agrietaron sin posibilidad de reparación. Pero
la estructura no colapsó ni tampoco hubo fallecidos, cumpliendo sin duda el
objetivo del diseñador, de garantizar la seguridad de vidas.
El nivel de desempeño que presentó esta estructura, construida hace más de 20
años, parecería adecuado, pero los centros educativos son lugares que con
frecuencia se usan como alberges, y al igual que hospitales, estaciones de
bomberos, estaciones de policía, entre otros, deben presentar una funcionalidad
inmediata luego de un sismo.
En el presente trabajo se intenta lograr la meta antes mencionada, mediante la
disipación de la energía sísmica, que ingresa a la estructura durante un sismo,
utilizando mecanismos de amortiguamiento. Estos dispositivos, también llamados
amortiguadores mecánicos, buscan reducir la respuesta dinámica de la estructura
ante el sismo, activándose mediante el movimiento de la estructura, y debido a su
alta rigidez “atrae” la energía sísmica protegiendo así a la estructura. Posterior al
evento sísmico y a partir de una inspección se decidirá si los dispositivos deben
-
3
ser reemplazados. Idealmente si toda la energía es absorbida por los dispositivos
mecánicos, la estructura principal no presenta daños1.
1.3 ALCANCE
Se supondrá que la mampostería es un elemento puramente arquitectónico, es
decir que se negarán sus efectos de incrementar la rigidez de la estructura y
aumentar la resistencia inicial del sistema resistente a cargas laterales, esto por la
suposición que el reforzamiento dará a la estructura principal una gran rigidez que
hará que los elementos no estructurales no trabajen, o que si las mamposterías
tendrán un rápido fallo que pueden provocar patologías como pisos blandos, al
ser este un edificio de baja altura no se tendrán momentos de segundo orden
influyentes. Si bien la modelación de la mampostería no se realizará, si se tomará
en cuenta su carga, como se detalla posteriormente.
Para el análisis de la estructura se usará el espectro de aceleraciones calculado
según la norma (NEC, 2015) mas no acelerogramas reales ya que no se tiene
registros de esta zona del sismo ocurrido en abril de 2016, es decir, se realizará
un análisis estático no lineal, mas no un análisis dinámico no lineal. Es conocido
que el procedimiento del análisis estático no lineal solo toma en cuenta el aporte
del primer modo de vibración, esta limitación se salvará mediante la utilización de
un código en Matlab, el cual tomará en cuenta el aporte de todos los modos de
vibración. En ningún caso se modelará o tomará en cuenta la interacción suelo-
estructura [ASCE 41-13].
1 Christopoulos C., Filitrault A., (2006), Principles of Passive Suplemental Damping and Seismic Isolation, Pavia – Italy, Primera Edicion.
-
4
CAPÍTULO 2
2 FUNDAMENTACIÓN TEÓRICA
La disipación de la energía que ingresa al sistema, mediante energía histerética
conlleva directamente a daño estructural, el cual se considerará aceptable
mientras la estructura no supere los niveles de desempeño a la que fue diseñada.
[ASCE 41-13, NEC-15].
2.1 ANÁLISIS NO LINEAL
El análisis no lineal de estructuras tiene un mayor grado de dificultad porque este
análisis toma en cuenta la variación de la rigidez de los elementos que conforman
la estructura (vigas, columnas, etc.) durante el proceso de deformación, es por
esto que es necesario un proceso iterativo que modifique la rigidez.
El análisis no lineal estático es una de las opciones para encontrar la respuesta
sísmica estructural y es la que se va a utilizar en el presente trabajo.
2.2 DISEÑO BASADO EN FUERZAS
Este enfoque determina la resistencia lateral que la estructura presenta al realizar
un análisis lineal con una supuesta ductilidad impuesta según códigos ante un
espectro de diseño de aceleraciones. Este proceso se resume en obtener las
fuerzas laterales de diseño de la estructura y dividirlas por el factor de reducción
de resistencia sísmica R, el cual toma en cuenta la sobre resistencia inherente, la
capacidad de ductilidad del sistema resistente a cargas laterales y el
amortiguamiento que la estructura desarrollará.
Los objetivos que se buscan al utilizar este procedimiento de diseño varían de
acuerdo al nivel de amenaza sísmica, así:
-
5
TABLA 2.1 OBJETIVOS DEL PROCEDIMIENTO DE DISEÑO BASADO EN
FUERZAS
FUENTE: Christopoulos , 2016 ELABORADO POR: Paúl Torres y Andrés Matango
Donde la ductilidad deseada se logra a través de detallamiento adecuado
especificado en los códigos de diseño.
El procedimiento de diseño, a través del método basado en fuerzas, se lo realiza,
generalmente, usando el análisis lineal estático, donde se calcula el corte basal
que el sistema resistente de cargas laterales debe resistir. Este corte basal
elástico es dividido para el factor de reducción sísmica R, para tomar en cuenta
factores como la ductilidad de la estructura, la redundancia y el amortiguamiento
producido por el daño de elementos.
Entonces el diseño de los elementos se realiza mediante la combinación de las
fuerzas de diseño laterales, distribuidas en la altura de la edificación, y las cargas
de diseño muertas y vivas. Completándose el diseño con el cálculo de la deriva
inelástica, verificándose que en cada nivel no se supere el límite establecido en el
respectivo código local, en este caso la Norma Ecuatoriana de la Construcción
(NEC, 2015).
Sismo Objetivo
Frecuente Brindar una suficiente rigidez lateral para proteger a los elementos
estructurales como no estructurales.
Ocasional Daños importantes en la estructura principal.
Raro Una suficiente ductilidad de la estructura para tener en cuenta grandes
desplazamientos inelásticos pero sin el colapso del sistema de carga vertical.
-
6
2.3 DISEÑO BASADO EN DESEMPEÑO
Resulta natural el considerar que, de acuerdo a la importancia de la estructura y el
nivel de peligro sísmico, del lugar en el que se construirá, se debería seleccionar
un objetivo de diseño de un conjunto de niveles de desempeño estructural. Este
enfoque se denomina “Diseño Basado en Desempeño” (DBD), el cual provee las
herramientas para que el ingeniero diseñador se asegure que el nivel de
desempeño se logre para cada nivel de acción sísmica al que la estructura podría
estar sometida.
Al usar el Diseño Basado en Fuerzas, se busca un único nivel de desempeño, el
cual consiste en garantizar la seguridad de vida ante el sismo de diseño, objetivo
que se ha logrado ante varios sismos, pero no se ha considerado el costo de
reparación o rehabilitación, pérdida de equipos, horas que las industrias dejan de
producir, los cuales pueden ser muy elevados. Es por esto que se busca niveles
de desempeño que correspondan a diferentes estados límite de daño estructural y
no estructural tolerables. (FEMA 440 ,2005)
Si bien la filosofía del DBD es adecuada para el diseño de una estructura nueva,
también se la puede utilizar para evaluar estructuras existentes, diseñadas con
códigos deficientes, las cuales se espera muestren un comportamiento inelástico
severo, ante sismos severos, esto con el fin de tomar la mejor decisión en cuanto
a su rehabilitación o mejora.
En los códigos convencionales de diseño no se establece un nivel de desempeño
específico, pero si el diseño cumple con el código la estructura no colapsará ante
un sismo fuerte. (Guía Práctica NEC 2015,2016)
Los niveles de desempeño más comunes son:
· Ocupación inmediata (IO: Immediate Occupancy): daño insignificante o
sin ningún daño. Comportamiento estructural prácticamente lineal.
-
7
· Seguridad de vida (LS: Life Safety): daños ligeros, permite un
considerable Comportamiento inelástico.
· Prevención de colapso (CP: Collapse Prevention): la estructura sufre
graves daños, pero aún no alcanza el colapso, llega a los límites de
capacidad de ductilidad de sus elementos.
FIGURA 2.1 CURVA DE CAPACIDAD Y LOS DISTINTOS NIVELES DE
DESEMPEÑO
FUENTE: Avramidis ,2016
Para mostrar de un modo gráfico los niveles de desempeño se los han
representado en la Figura 2.1, para una construcción de hormigón armado con
paredes de ladrillo, mediante un gráfico de la curva de capacidad.
El desempeño de una edificación es una combinación del desempeño tanto de los
componentes estructurales como de los no estructurales. (FEMA 356, 2000)
-
8
2.3.1 NIVELES DE DESEMPEÑO DE LOS COMPONENTES
ESTRUCTURALES
En el FEMA 356 y ASCE 41-13 se establecen los distintos niveles de desempeño
de elementos estructurales y sus posibles estados de daño, para un sismo de un
periodo de retorno de 475 años.
· Ocupación inmediata (S-1): estado de daño de la estructura posterior al
terremoto que sigue siendo seguro para ocupar, conserva esencialmente la
fuerza de diseño previo al terremoto y la rigidez de la estructura y cumple
con los criterios de aceptación especificados para este nivel de desempeño
estructural.
· Control de Daño (S-2): punto intermedio entre ocupación inmediata y
seguridad de vida, proporciona una estructura fiable de prevenir el colapso
y presentar daños menores a una estructura diseñada para el nivel de
seguridad de vida.
· Seguridad de vida (S-3): estado de daño posterior al terremoto en el que
se ha producido un daño significativo a la estructura, pero aún queda cierto
margen de resistencia contra el colapso estructural parcial o total. Algunos
elementos estructurales no estructurales están gravemente dañados, pero
esto no ha dado lugar a grandes riesgos de caída de escombros, dentro o
fuera del edificio.
· Seguridad limitada (S-4): se establece como el punto intermedio entre la
seguridad de vida y prevención de colapso.
· Prevención de colapso (S-5): estado de daño posterior al terremoto que
incluye graves daños a componentes estructurales de tal manera que la
estructura continúa soportando cargas gravitacionales, pero no retiene
margen contra cargas sísmicas.
· No considerado (S-6): cuando una rehabilitación del edificio no se refiera
al desempeño.
-
9
TABLA 2.2 NIVELES DE RENDIMIENTO ESTRUCTURAL PARA UN SISMO DE
UN PERIODO DE RETORNO DE 475 AÑOS– ELEMENTOS VERTICALES
Prevención de colapso
(S-5)
Seguridad de vida (S-3)
Ocupación inmediata
(S-1)E
lem
ento
s P
rimar
ios Agrietamiento y
formación de rótulas en elementos
ductiles. Fractura limitado y/o falla en
columnas no dúctiles Daño severo en
columnas cortas.
Daño extenso en vigas Pérdida de recubrimiento y
agrietamiento por corte en
columnas dúctiles.
Agrietamiento pequeño.
Fluencia limitada en algunos
lugares.
Ele
men
tos
Sec
unda
rios
Extenso desprendimiento en vigas y columnas.
Daño articular severo. Algunos reforzamientos
pandean.
Gran agrietamiento y formación de
rótulas en elementos dúctiles.
Agrietamiento limitado o fallo de
empalme en algunas
columnas no dúctiles. Daño
severo en columnas cortas.
Poco desprendimiento
en algunos lugares in columnas dúctiles y
vigas.agrietamiento frexural en
vigas y columnas.
Der
iva 4% transitoria o
permanente2% transitoria o 1% permanente
1% transitoria o despreciable permanente
Componentes
Niveles de rendimiento estructural
Niveles de rendimiento estructural y daños. Elementos verticales
Tipo
Mar
cos
de h
orm
igón
-
10
TABLA 2.2 CONTINUACIÓN
Ele
men
tos
Prim
ario
s Distorsión extensa de vigas y paneles de columnas. Algunas
fracturas en conexiones a
momento pero las conexiones a corte
permanecen intactas.
Formación de rótulas. Pandeo local de algunos elementos viga. Gran distorsión
de la articulación. Fractura en
conexiones de momento
aislada. Las conexiones a
corte permanecen
intactas.
Menor fluencia local en algunos lugares. Pandeo
menor o distorsión
observable de elementos.
Ele
men
tos
Sec
unda
rios
Lo mismo que para elementos primarios
Distorsión extensa de vigas
y paneles de columnas. Algunas
fracturas en conexiones a
momento pero las conexiones a
corte permanecen
intactas.
Lo mismo que para elementos
primarios
Der
iva 5% transitoria o
permanente2.5% transitoria o 1% permanente
0.7% transitoria o despreciable
permanente
Ele
men
tos
Prim
ario
s y
secu
ndar
ios Gran fluencia y
pandeo de tirantes. Muchos tirantes y sus conexiones pueden fallar.
Algunos tirantes fluyen o pandean
pero no fallan totalmente.
Algunas conexiones
podrían fallar.
Poca fluencia o pandeo de tirantes.
Der
iva 2% transitoria o
permanente
1.5% transitoria o 0.5%
permanente
0.5% transitoria o despreciable
permanente
Bas
tidor
es d
e ac
ero
Bas
tidor
es d
e ac
ero
refo
rzad
o
-
11
TABLA 2.2 CONTINUACIÓN
Ele
men
tos
Prim
ario
s
Agrietamiento mayor de flexión o corte. Agrietamiento y
pandeo de reforzamiento.
Deslizamiento de juntas. Grave daño en elementos de
borde.
Algunos elementos de
borde se agotan, incluso hay
pandeo limitado de
reforzamiento. Algunas juntas se deslizan.
Daño en aberturas.
Fisuras de corte y flexión en vigas
de acople. El hormigón
generalmente permanece en
su lugar.
Pequeñas fisuras en
paredes y las vigas de acople experimentan agrietamiento.
Ele
men
tos
Sec
unda
rios
Paneles destrozados y prácticamente desintegrados
Agrietamiento mayor de flexión
o corte. Agrietamiento y
pandeo de reforzamiento.
Deslizamiento de juntas. Grave
daño en elementos de
borde.
Pequeñas fisuras en paredes.
Evidencia de deslizamiento en juntas de
construcción.
Der
iva 2% transitoria o
permanente
1% transitoria o 0.5%
permanente
0.5% transitoria o despreciable
permanente
Par
edes
de
conc
reto
-
12
TABLA 2.2 CONTINUACIÓN
Ele
men
tos
Prim
ario
s
Agrietamiento extenso. Los
enlucidos pueden desprenderse.
Desplazamientos perceptibles en el plano y fuera de el.
Agrietamiento extenso.
Desplazamiento en el plano de la mampostería y menores fuera
del plano.
Agrietamiento en las esquinas. No
se observa desplazamientos
.
Ele
men
tos
Sec
unda
rios
Los paneles no portantes se desprenden.
Lo mismo que para elementos
primarios
Lo mismo que para elementos
primarios
Der
iva 1% transitoria o
permanente
0.6% transitoria o 0.6%
permanente
0.3% transitoria o 0.3%
permanente
Ele
men
tos
Prim
ario
s
Aplastamiento, agrietamiento
extenso. Daño en aberturas y en las esquinas.algunas unidades caen.
Agrietamiento extenso
distribuido en toda la pared.
Algunos aplastamientos
aislados.
Pequeñas fisuras. No hay
desplazamientos fuera del plano.
Ele
men
tos
Sec
unda
rios
Los paneles no portantes se desprenden.
Aplastamiento, agrietamiento extenso. Daño
en aberturas y en las esquinas.
Algunas unidades caen.
Lo mismo que para elementos
primarios
Der
iva 1.5% transitoria o
permanente
0.6% transitoria o 0.6%
permanente
0.2% transitoria o 0.2%
permanente
Par
edes
de
mam
post
ería
no
ref
orza
daP
ared
es d
e m
ampo
ster
ía
refo
rzad
a
-
13
TABLA 2.2 CONTINUACIÓN
FUENTE: FEMA 356, 2000 ELABORADO POR: Paúl Torres y Andrés Matango
TABLA 2.3 NIVELES DE RENDIMIENTO ESTRUCTURAL PARA UN SISMO DE
UN PERIODO DE RETORNO DE 475 AÑOS – ELEMENTOS HORIZONTALES
Ele
men
tos
Prim
ario
s Algunas conexiones fallan pero no
elementos desalojados.
Aplastamiento local y
desprendimiento de conexiones pero no un fallo
grave de las conexiones.
Menor trabajo en las conexiones y fisuras pequeñas
en las conexiones.
Ele
men
tos
Sec
unda
rios
Lo mismo que para elementos primarios
Algunas conexiones fallan
pero no elementos
desalojados.
Menor aplastamiento y desprendimiento en conexiones.
Cim
enta
ción
es
Gen
eral Asentamientos
principales e inclinación de la
edificación
Asentamiento total y diferencial
Asentamientos pequeños e inclinación
despreciable
NOTA.- Los estados de daño indicados en esta tabla se proporcionan para permitir una comprensión de la gravedad del daño que pueden ser sostenidos por varios
elementos estructurales cuando están presentes en estructuras que cumplen con las definiciones de los Niveles de Desempeño Estructural. Estos estados de daño
no están diseñados para ser usados en la evaluación de daños después del terremoto o para juzgar la seguridad o el nivel requerido de reparación de una
estructura después de un terremoto.
Con
exio
nes
pref
abric
adas
de
hor
mig
ón
Prevención de colapso (S-5)
Seguridad de vida (S-3)
Ocupación inmediata(S-1)
Plataforma de metal
Gran distorsión con pandeo de algunas unidades. Rótura de soldadura y uniones.
Algunas fallas localizadas de
conexiones soldadas de la
placa deck al marco y entre paneles.
Pandeo local de la placa metálica.
Conexiones entre la placa deck y el marco
intactas. Pequeñas distorsiones.
Niveles de rendimiento estructural y daños. Elementos horizontales
ComponentesNiveles de rendimiento estructural
-
14
TABLA 2.3 CONTINUACIÓN
FUENTE: FEMA 356, 2000 ELABORADO POR: Paúl Torres y Andrés Matango
2.3.2 NIVELES DE DESEMPEÑO DE LOS COMPONENTES NO
ESTRUCTURALES
Se establecen los distintos niveles de desempeño de elementos no estructurales y
sus posibles estados de daño para un sismo de un periodo de retorno de 475
años. Se definen cuatro estados de daño: operacional, ocupación inmediata,
seguridad de vida y amenaza reducida.
· Operacional (N-A): se define como el estado de daño posterior al
terremoto en el que los componentes no estructurales son capaces de
Diafragmas de concreto
Aplastamiento extensivo y desplazamiento
observable a través de muchas grietas.
Agrietamiento extenso.
Aplastamieto local y desprendimiento
pequeñas fisuras distribuidas
Diafragmas de madera
Distorsión permanente con retirada parcial de clavos y separación de
elementos.
Algunas conexiones se separan. Pérdida
de recubrimiento. Aflojamiento o retirada de los sujetadores.
Fraccionamiento de entramado y
recubrimiento.
No se observa aflojamiento o retirada de los sujetadores. No hay fraccionamiento de
entramado y recubrimiento.
Diafragmas prefabricados
Conexiones entre unidades fallan. Las
unidades cambian entre sí. Aplastamiento y desprendimiento en
juntas.
Agrietamiento extenso.
Aplastamieto y desprendimiento
Algunas pequeñas grietas a lo largo de las
juntas.
NOTA.- Los estados de daño indicados en esta tabla se proporcionan para permitir una comprensión de la gravedad del daño que pueden ser sostenidos por varios elementos estructurales cuando están presentes en estructuras que cumplen con las definiciones de los Niveles de Desempeño Estructural. Estos estados de daño no están diseñados
para ser usados en la evaluación de daños después del terremoto o para juzgar la seguridad o el nivel requerido de reparación de una estructura después de un
terremoto.
-
15
seguir cumpliendo las funciones que proporcionaron a la edificación antes
del terremoto.
· Ocupación inmediata (N-B): se establece como el estado de daño
posterior al terremoto que incluye daño a componentes no estructurales,
pero los sistemas de acceso y seguridad de vida, incluyendo puertas,
escaleras, ascensores, iluminación de emergencia, generalmente
permanecen operables, siempre y cuando se disponga de energía.
· Seguridad de vida (N-C): Se define como el estado de daño post-
terremoto que incluye el daño a componentes no estructurales, pero el
daño no representa peligro para los ocupantes.
· Amenaza reducida (N-D): representa un estado de daño posterior al
terremoto en el que se ha producido un daño extenso en componentes no
estructurales, pero los elementos grandes o pesados que representan un
alto riesgo de peligro de caída para un gran número de personas como
techos de yeso pesado, o bastidores de almacenamiento, no caen.
TABLA 2.4 NIVELES DE RENDIMIENTO NO ESTRUCTURAL PARA UN SISMO
DE UN PERIODO DE RETORNO DE 475 AÑOS – ELEMENTOS
ARQUITECTÓNICOS
Seguridad de vida(N-C)
Ocupación inmediata (N-B)
Operacional (N-A)
Revestimiento
Distorsión severa en conexiones,
agrietamiento y desprendimiento
de componentes de revestimiento. Los paneles aéreos no
caen.
Las conexiones producen pequeñas
grietas o flexiones en el revestimiento.
Las conexiones producen daños
insignificantes en el revestimiento.
Acristalamiento
Gran cantidad de cristales agrietados y
algunos rotos totalmente.
Algunos paneles agrietados y ninguno
roto.
No hay paneles rotos ni agrietados.
Niveles de rendimiento no estructural y daños. Componentes Arquitectónicos
ComponentesNiveles de rendimiento no estructural
-
16
TABLA 2.4 CONTINUACIÓN
FUENTE: FEMA 356, 2000 ELABORADO POR: Paúl Torres y Andrés Matango
2.3.3 NIVELES DE DESEMPEÑO DE UNA EDIFICACIÓN
Los distintos niveles de desempeño de una estructura se los obtiene de la
combinación del nivel de desempeño de elementos estructurales y no
estructurales. (FEMA 356, 2000)
Un Nivel de Desempeño se designará alfanuméricamente, con un número que
represente el Nivel de Desempeño Estructural y una letra que represente el Nivel
de Desempeño No Estructural, por ejemplo: 1-A, 2-B, 4-D, etc.
Escaleras y chimeneas
Algunos estanques y losas
agrietadas. Usable.Pequeños daños.
Daños insignificantes.
Paredes
Daño distribuido, agrietamiento
severo en algunas partes.
Agrietamiento pequeño en las aberturas. Triturado menor y
agrietamiento en las esquinas.
agrietamiento muy pequeño
Techos
Daño extenso, los azulejos del techo se
desprendieron y cayeron, agrietamiento moderado en techos
duros.
Daño menor, algunas tejas de los techos cayeron, pequeño agrietamiento en
techos duros.
Daño insignificante sin impacto en la
reocupación o funcionalidad.
PuertasDaño distribuido, algunas puertas
atascadas y atoradas.
Daño menor, puertas totalmente operables.
Daño insignificante, puertas totalmente
operables.Toldos y
marquezinasDaño moderado Daño menor Daño insignificante
NOTA.- Los estados de daño indicados en esta tabla se proporcionan para permitir una comprensión de la gravedad del daño que pueden producir en varios elementos
no estructurales que cumplen con los Niveles de Desempeño No Estructural definidos en esta norma. Estos estados de daño no están diseñados para ser usados en la
evaluación post-terremoto de daños o para juzgar la seguridad o el nivel de reparación requerido después de un terremoto.
-
17
A continuación se muestra una tabla con las distintas combinaciones de niveles
de desempeño estructural y no estructural para formar los niveles de desempeño
de una edificación.
TABLA 2.5 COMBINACIONES DE NIVELES DE DESEMPEÑO ESTRUCTURAL
Y NO ESTRUCTURAL
FUENTE: FEMA 356, 2000 ELABORADO POR: Paúl Torres y Andrés Matango
2.4 GENERALIDADES SOBRE ANÁLISIS PUSHOVER
Existen varios métodos de análisis estructural, elásticos (lineales) e inelásticos (no
lineales), para la evaluación de construcciones existentes.
El método de análisis inelástico más básico es el análisis no lineal completo de
historia en el tiempo, el cual es algunas veces considerado complejo e impráctico
para uso general. Un análisis simplificado es el análisis estático no lineal, con el
cual podemos encontrar la curva de capacidad de la estructura y la formación
secuencial de mecanismos y fallas en los elementes estructurales. (ATC-40,
1996)
Ocupación inmediata
(S-1)
Control de daño(S-2)
Seguridad de vida
(S-3)
Seguridadlimitada
(S-4)
Prevenciónde colapso
(S-5)
No considerado
(S-6)Operacional
(N-A)operacional
1-A2-A
no recomendado
no recomendado
no recomendado
no recomendado
Ocupación inmediata(N-B)
Ocupación inmediata
1-B2-B 3-B
no recomendado
no recomendado
no recomendado
Seguridad de vida(N-C)
1-C 2-CSeguridad
de vida3-C
4-C 5-C 6-C
Amenaza reducida(N-D)
no recomendado
2-D 3-D 4-D 5-D 6-D
No considerado(N-E)
no recomendado
no recomendado
no recomendado
4-EPrevenciónde colapso
5-E
No rehabilitación
Niveles de desempeño
no estructural
Niveles de desempeño estructuralNiveles de desempeño del objetivo
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18
FIGURA 2.2 ESQUEMA DEL MÉTODO DEL PUSHOVER
FUENTE: ATC-40, 1996 ELABORADO POR: Paúl Torres y Andrés Matango.
2.4.1 REQUESITOS PARA REALIZAR LA TÉCNICA DE PUSHOVER
Para realizar el procedimiento de Pushover se necesita:
· Conocer las dimensiones y la armadura de todos los elementos.
· Determinar las propiedades no lineales de las distintas secciones.
2.4.2 OBJETIVOS DE LA TÉCNICA DE PUSHOVER
Los objetivos del NSP (Nonlinear Static Pushover) son:
· Determinar la capacidad lateral de la estructura.
· Identificar cuáles son los elementos susceptibles a fallar.
· Determinar la ductilidad global de la estructura.
· Determinar la degradación global de la resistencia.
· Verificar los desplazamientos relativos inelásticos.
· Chequear los criterios de aceptación a nivel local de cada uno de los
elementos.
-
19
2.4.3 VENTAJAS Y DESVENTAJAS DE LA TÉCNICA PUSHOVER
2.4.3.1 VENTAJAS
· Se usa un espectro de respuesta antes que un registro de movimientos del
suelo.
· Considera a la estructura como un sistema de un grado de libertad.
· El análisis estático no lineal es más simple que un análisis dinámico no
lineal.
2.4.3.2 DESVENTAJAS
· Es un método aproximado, se usa el análisis estático para representar
cargas dinámicas y deformaciones cíclicas.
· No funciona de manera correcta en estructuras de gran altura e irregulares
en planta o elevación.
2.4.4 CAPACIDAD
La capacidad general de una estructura depende de la resistencia y de la
habilidad de deformación de cada uno de los componentes de la estructura. Para
determinar la capacidad de una estructura más allá de su límite elástico, se
requiere de un análisis no lineal tal como el procedimiento Pushover. Este
procedimiento usa una serie de análisis lineales de manera secuencial y luego
son superpuestos para aproximar un diagrama de fuerza-desplazamiento de toda
la estructura. El modelo matemático de la estructura es modificado en cada paso,
para tomar en cuenta la reducción de rigidez de los componentes que alcanzaron
su fluencia, posteriormente se aplica un incremento en la fuerza externa de
manera que otros componentes también alcancen la fluencia. Este proceso es
-
20
repetitivo hasta que la estructura se vuelve inestable o hasta que se alcance un
límite pre establecido.2
FIGURA 2.3 MODELO DE CURVA DE CAPACIDAD DE UNA ESTRUCTURA
FUENTE: Maldonado et al. (2010)
2.4.5 DEMANDA
A diferencia de los métodos de análisis lineal que emplean fuerzas laterales para
representar una condición de diseño, los métodos de análisis no lineal emplean
desplazamientos laterales como una condición de diseño, ya que son más
directos y fáciles de usar. Para una estructura y una solicitación sísmica, la
demanda de desplazamiento es una estimación de la respuesta máxima esperada
durante el evento sísmico. 2 De los códigos se obtiene el espectro de diseño, el
cual relaciona la aceleración de respuesta de la estructura con el periodo
fundamental de la misma. A continuación, se muestra el espectro de diseño dado
por la Norma Ecuatoriana de la Construcción NEC15.
2 ATC 40. (1996). Seismic Evaluation and Concrete Buildings (Vol.1). Applied Technology Council.
Rewood, California.
-
21
FIGURA 2.4 ESPECTRO DE DISEÑO DE LA NORMA NEC15
FUENTE: NEC, 2015
En la figura se muestra el espectro dado por la norma ecuatoriana de la
construcción NEC-15, donde:
Z es el factor de zona sísmica, n es la razón entre la aceleración espectral Sa (T=
0.1 s) y el PGA para el período de retorno seleccionado, r es el factor de diseño
utilizado en el espectro elástico, y, Fa, Fd, Fs son coeficientes de amplificación del
suelo.
2.4.6 DESEMPEÑO
Una vez que se ha determinado la curva de capacidad y se ha definido el
desplazamiento de demanda, se puede evaluar el desempeño de la estructura. La
revisión del desempeño verifica que los componentes estructurales y no
estructurales no estén dañados más allá de los límites aceptables del desempeño
objetivo. (ASCE 41-13, 2014)
-
22
FIGURA 2.5 PROCESO PARA DETERMINAR EL PUNTO DE DESEMPEÑO DE
UNA ESTRUCTURA.
FUENTE: Mora, 2015
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23
2.4.7 PUNTO DE DESEMPEÑO
El punto de desempeño representa la condición en la cual la capacidad sísmica
de la estructura es igual a la demanda sísmica impuesta a la estructura por un
movimiento sísmico específico.
Para la determinación del punto de desempeño, tanto en la estructura reforzada
con muros como en el reforzamiento con disipadores, se usará el procedimiento
de LINEALIZACIÓN EQUIVALENTE, establecido en el FEMA 440. Si bien el
procedimiento será realizado por el programa SAP2000 (en el reforzamiento con
disipadores) o ETABS (en el reforzamiento con muros) se considera necesario
conocer la secuencia de cálculos que la determinación del punto de desempeño
requiere; secuencia que a continuación se detalla.
2.4.7.1 DESCRIPCIÓN DEL PROCEDIMIENTO DE LINEALIZACIÓN
EQUIVALENTE
1. Curva de Capacidad. - la capacidad de la estructura es representada
mediante una curva Pushover. Esto es mediante una curva fuerza –
desplazamiento formado a partir de los valores de corte en la base y el
desplazamiento de la parte superior de la estructura generados por un
conjunto de fuerzas actuante sobre la estructura.
Este conjunto de fuerzas se determinará mediante un análisis modal
espectral tridimensional, utilizando una rutina de Matlab. El ATC-40 indica
que para estructuras con un periodo fundamental menor a un segundo se
puede utilizar la distribución de fuerzas asociada con el primer modo.
Para la obtención de la curva de capacidad se usará los programas
SAP2000 y ETABS, los cuales se encargarán de determinar cuando la
resistencia de cada elemento ha sido alcanzada, por lo tanto, siendo
incapaz de soportar carga lateral adicional, para luego modificar el modelo
usando cero (o un valor muy pequeño) de rigidez en los elementos que ya
-
24
han fluido. Este procedimiento se repetirá hasta que la estructura alcance
un límite último.
FIGURA 2.6 CURVA TÍPICA DE CAPACIDAD
FUENTE: ATC-40, 1996
2. Espectro de demanda. - el espectro se lo obtendrá de la NEC-15,
correspondiendo este al sismo de diseño, es decir un evento sísmico con
un periodo de retorno de 475 años (probabilidad anual de excedencia de
0.002).
3. Transformación al formato ADRS (Acceleration – Displacement Response
Espectra).- para poder determinar el punto de desempeño se requiere, que
tanto el espectro de demanda como la curva de capacidad de la estructura
se encuentren graficados en coordenadas de aceleración espectral vs.
desplazamiento espectral.
a. Conversión de la Curva de Capacidad a Espectro de Capacidad. - el
proceso de transformación al formato ADRS requiere de las
ecuaciones que a continuación se presentan y se realizará primero
calculando el factor de participación modal !"# y el coeficiente modal
de masa $# usando las ecuaciones 1-1 y 1-2. Entonces para cada
punto de la curva de capacidad, %, &'((), se calculará sus puntos
asociados *+ (aceleración espectral), *, (desplazamiento espectral)
en el espectro de capacidad usando las ecuaciones 1-3 y 1-4.
Donde ϕ1i es la amplitud del primer modo en el nivel “i”.
-
25
1-1
1-2
1-3
1-4
b. Conversión del Espectro de Respuesta al formato ADRS.- el
espectro de respuesta que se obtiene de la NEC-15 se encuentra en
coordenadas S- (aceleración) versus T (periodo) y para cualquier
punto en él se puede calcular su correspondiente desplazamiento
espectral S., mediante la siguiente relación: S. = S-T/041/. En la
Figura 2.7 se muestra el mismo espectro en ambos formatos. En el
espectro ADRS las líneas radiales desde el origen tienen periodo
constante.
FIGURA 2.7 ESPECTRO DE RESPUESTA EN FORMATO TRADICIONAL Y
ADRS
FUENTE: ATC-40, 1996
-
26
4. Se superpondrán la curva de capacidad y demanda, ambos en formato
ADRS, y se seleccionará un punto de desempeño inicial (a23, d23), para esto
puede usarse la aproximación de desplazamientos iguales (equal-
displacement approximation). Esta aproximación está basada en el
supuesto que el desplazamiento espectral inelástico es el mismo que aquel
que ocurriría si la estructura permaneciera perfectamente elástica.
FIGURA 2.8 APROXIMACIÓN DE DESPLAZAMIENTOS IGUALES
FUENTE: ATC-40, 1996
5. Para encontrar el punto de desempeño se utilizará el procedimiento de la
linealización equivalente [ATC 40, FEMA 440, ASCE 41-13]. Primero se
debe elaborar una representación bilineal del espectro de capacidad. Esta
bilinealización será tal que a) la pendiente inicial de la curva bilineal sea la
misma que la tangente de la rigidez inicial de la curva de capacidad y b) el
área bajo la curva de capacidad A2 sea igual al área bajo la curva bilineal
A1. Esto definirá el periodo inicial, T5, desplazamiento de fluencia, d6, y la
aceleración de fluencia a6. Estos parámetros variarán dependiendo del
supuesto inicial a23 y d23.
-
27
FIGURA 2.9 REPRESENTACIÓN BILINEAL DEL ESPECTRO DE CAPACIDAD
FUENTE: FEMA 440 (2005) y ATC-40 (1996)
6. Para la representación bilineal desarrollada en el paso 5 calcular los
valores de la rigidez post-elástica, 7, y la ductilidad, 8, con la ecuaciones 1-
5 y 1-6.
1-5
1-6
7. A partir de los valores de rigidez post-elástica, 7, y ductilidad, 8, del paso 6,
se calcula el amortiguamiento efectivo, 9:;;, y el periodo efectivo, T:;;.
Utilizando las ecuaciones 1-7 a 1-12.
1-7
1-8
1-9
-
28
1-10
1-11
1-12
8. Usando el amortiguamiento efectivo del paso 7 se ajustará el espectro de
respuesta en formato ADRS. Las ordenadas, correspondientes a la
aceleración espectral, se modificaran con las siguientes ecuaciones.
1-13
1-14
9. Modificación del espectro de respuesta en formato ADRS (Modified ADRS -
MDRS).- las ordenadas del ADRS, obtenido del paso 8, se multiplicaran por
el factor de modificación M, el cual se determinará usando el periodo
efectivo, T:;;.
1-15
10. Un posible punto de desempeño es generado por la intersección del
periodo secante radial,:?, con el MADRS.
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29
FIGURA 2.10 LUGAR GEOMETRICO DE POSIBLE PUNTOS DE DESEMPEÑO
USANDO MADRS
FUENTE: FEMA 440, 2005
11. Se incrementará o disminuirá el punto de desempeño asumido y se repetirá
el proceso para generar una serie de posibles puntos de desempeño.
12. El punto de desempeño real estará definido por la intersección del lugar
geométrico de puntos del paso 11 y el espectro de capacidad.
-
30
CAPÍTULO 3
3 ESTRUCTURA ORIGINAL
La estructura está implantada en un terreno de planta rectangular con una
pendiente positiva de oeste a este. El terreno se encuentra dentro de un complejo
de propiedad de la sede de la PUCE -Bahía. La estructura limita con otras
construcciones de hormigón armado de la misma tipología en el lado oeste. La
estructura consiste en un bloque de aulas y laboratorios, que tiene una planta baja
con un desnivel de 2.20 m, dos plantas altas y una terraza inaccesible.
FIGURA 3.1 GEOMETRÍA GENERAL EN PLANTA
ELABORADO POR: Paúl Torres y Andrés Matango
El área total de construcción es del orden de 3320 m2. El sistema estructural
existente es hormigón armado, consiste en pórticos viga-columna, losas
bidireccionales alivianadas y vigas descolgadas. Las columnas son de sección
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31
rectangular con dimensiones de 40x60. Las vigas descolgadas tienen sección
rectangular de 60 cm de altura y 40 cm de ancho. Las losas tienen 30 cm de
espesor, nervios de 10 cm y a