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Universidad de San Carlos de Guatemala
Facultad de Ingeniería
Escuela de Ingeniería Civil
DISEÑO DEL ALCANTARILLADO SANITARIO DE LA ALDEA CANTEL Y PUENTE VEHICULAR EN LA CABECERA DEL MUNICIPIO DE SAN PEDRO
SACATEPÉQUEZ, SAN MARCOS
MARVIN ANTONIO LÓPEZ PÉREZ
Asesorado por: Ing. Ángel Roberto Sic García
Guatemala, febrero de 2005
UNIVERSIDAD DE SAN CARLOS DE GUATEMALA
FACULTAD DE INGENIERÍA
DISEÑO DEL ALCANTARILLADO SANITARIO DE LA ALDEA CANTEL Y PUENTE VEHICULAR EN LA CABECERA DEL MUNICIPIO DE SAN PEDRO
SACATEPÉQUEZ, SAN MARCOS
TRABAJO DE GRADUACIÓN
PRESENTADO A JUNTA DIRECTIVA DE LA FACULTAD DE INGENIERÍA
POR
MARVIN ANTONIO LÓPEZ PÉREZ
ASESORADO POR: ING. ÁNGEL ROBERTO SIC GARCÍA
AL CONFERÍRSELE EL TÍTULO DE
INGENIERO CIVIL
GUATEMALA, FEBRERO DE 2005
UNIVERSIDAD DE SAN CARLOS DE GUATEMALA FACULTAD DE INGENIERÍA
NÓMINA DE JUNTA DIRECTIVA
DECANO Ing. Sydney Alexánder Samuels Milson
VOCAL I Ing. Murphy Olympo Paiz Recinos
VOCAL II Lic. Amahán Sánchez Álvarez
VOCAL III Ing. Julio David Galicia Celada
VOCAL IV Br. Kenneth Issur Estrada Ruiz
VOCAL V Br. Elisa Yazminda Vides Leiva
SECRETARIO Ing. Carlos Humberto Pérez Rodríguez
TRIBUNAL QUE PRACTICÓ EL EXAMEN GENERAL PRIVADO
DECANO Ing. Sydney Alexánder Samuels Milson
EXAMINADOR Ing. Carlos Salvador Gordillo García
EXAMINADOR Ing. Ángel Roberto Sic García
EXAMINADOR Inga. Christa Classon de Pinto
SECRETARIO Ing. Pedro Antonio Aguilar Polanco
HONORABLE TRIBUNAL EXAMINADOR Cumpliendo con los preceptos que establece la ley de la Universidad de San
Carlos de Guatemala, presento a su consideración mi trabajo de graduación
titulado:
DISEÑO DEL ALCANTARILLADO SANITARIO DE LA ALDEA CANTEL Y PUENTE VEHICULAR EN LA CABECERA DEL MUNICIPIO DE SAN PEDRO
SACATEPÉQUEZ, SAN MARCOS Tema que me fuera asignado por la Dirección de la Escuela de Ingeniería
Civil con fecha 19 de julio de 2004.
MARVIN ANTONIO LÓPEZ PÉREZ
ACTO QUE DEDICO
Mis padres Marco Antonio Leonel López Rosalinda Pérez Por sus sacrificios, esfuerzos y apoyo incondicional,
por verme hoy triunfar. Mi esposa Ana Patricia Rodríguez López Por su sacrificio, esfuerzo y su incondicional apoyo
por verme hoy triunfar.
Mi hija Mélanie Dayanne López Rodríguez
Por ser motivo y fuente de inspiración para alcanzar
mi meta trazada.
Mis hermanos Gueimar Aulio López Pérez Leonel Armando López Pérez
Por apoyarme siempre y que mi triunfo sea un
ejemplo.
Mis abuelos Elsa Laudelina López González Eutimio Pérez Gálvez (Q.E.P.D.)
Por ser mis segundos padres y por sus sabios
consejos y bendiciones.
Mis amigos Amílcar Rafael Hernández Veliz, Enrique Estuardo Barragán González, Edgar Rogelio López Barrios, Julio César Pérez, Armando Monzón Escobar, Dixon Estuardo Domínguez Bautista, Miguel Ángel y Manuel Nowell.
Por poder contar con ellos siempre.
La Facultad de Ingeniería
La Universidad de San Carlos de Guatemala
Por ser mi casa de estudios.
Sanajabá, Tacaná, San Marcos Lugar que me vio nacer.
AGRADECIMIENTOS A
Dios Por darme la sabiduría y el entendimiento para
poder alcanzar mi meta.
Mis tíos César Augusto Pérez López Santiago Danilo Pérez López Yony Donaldo Pérez López Sandra Pérez López (Q.E.P.D.) Manuel de Jesús Pérez López
Por apoyarme siempre en los momentos más difíciles
de mi vida estudiantil, en especial a tío Danilo y tío
César.
La corporación municipal de San Pedro Sacatepéquez, San Marcos Por su colaboración en el desarrollo de este trabajo.
La Oficina Municipal de Planificación por el apoyo brindado durante el
proceso de planificación y desarrollo de los proyectos, en especial al Ing.
Manfredo Joachín y a Jorge Aguilar.
Mi asesor de tesis Ing. Ángel Roberto Sic García, por su valioso aporte y
dedicación en la asesoría para la elaboración de éste trabajo.
I
ÍNDICE GENERAL
ÍNDICE DE ILUSTRACIONES V
LISTA DE SÍMBOLOS VII
GLOSARIO IX
RESUMEN XIII
OBJETIVOS XIV
INTRODUCCIÓN XV
1. FASE DE INVESTIGACIÓN 1
1.1. Monografía 1
1.1.1. Investigación preliminar 1
1.1.2. Características de la población 1
1.1.2.1. Ubicación 1
1.1.2.2. Colindancias 2
1.1.2.3. Clima y zonas de vida 2
1.1.2.4. Topografía y suelo 2
1.1.2.5. Organización comunitaria 3
1.1.2.6. Población 3
1.1.2.7. Condiciones sanitarias 4
1.1.3. Aspectos económicos 4
1.1.3.1. Producción 4
1.1.3.2. Técnicas de producción 7
1.1.4. Aspectos de infraestructura 7
1.1.4.1. Infraestructura básica 7
1.1.4.2. Acceso y vías de comunicación 7
1.1.4.3. Servicios públicos 8
1.1.4.4. Vivienda 8
1.1.5. Infraestructura social 9
II
1.1.5.1. Crecimiento urbano 9
1.1.5.2. Salud 9
1.1.5.3. Educación 10
2. SERVICIO TÉCNICO PROFESIONAL 11
2.1. Diseño y planificación del alcantarillado sanitario de la aldea
Cantel del municipio de San Pedro Sacatepéquez, San Marcos 11
2.1.1. Descripción del proyecto 11
2.1.2. Levantamiento topográfico 11
2.1.2.1. Planimetría 11
2.1.2.2. Altimetría 11
2.1.3. Diseño del sistema 12
2.1.3.1. Descripción del sistema que se va utilizar 12
2.1.3.2. Diseño hidráulico 13
2.1.3.2.1. Periodo de diseño 13
2.1.3.2.2. Población de diseño 13
2.1.3.2.3. Dotación 14
2.1.3.2.4. Factor de retorno 14
2.1.3.2.5. Factor de flujo instantáneo 15
2.1.3.2.6. Caudal sanitario 15
2.1.3.2.6.1. Caudal domiciliar 16
2.1.3.2.6.2. Caudal de infiltración 16
2.1.3.2.6.3. Caudal de conexiones
ilícitas 16
2.1.3.2.7. Factor de caudal medio 19
2.1.3.2.8. Caudal de diseño 20
2.1.3.2.9. Diseño de secciones y pendientes 20
2.1.3.2.10. Velocidades máximas y mínimas 21
2.1.3.2.11. Cotas invert 22
III
2.1.3.2.12. Diámetros de tubería 23
2.1.3.2.13. Pozos de visita 23
2.1.3.2.14. Conexiones domiciliares 25
2.1.3.2.15. Profundidades mínimas de tubería 27
2.1.3.2.16. Principio hidráulicos 28
2.1.3.2.17. Relaciones hidráulicas 28
2.1.3.2.18. Diseño de la red de alcantarillado
sanitario 32
2.1.4. Descarga 38
2.1.4.1. Características del punto elegido 38
2.1.4.2. Fosa séptica 38
2.1.4.3. Pozos de absorción 39
2.1.5. Especificaciones técnicas 39
2.1.6. Presupuesto 40
2.1.7. Plan de mantenimiento propuesto. 44
2.1.8. Impacto ambiental 46
2.2. Diseño de puente vehicular en la cabecera municipal de
San Pedro Sacatepéquez, San Marcos 47
2.2.1. Consideraciones generales 47
2.2.1.1. Definición 47
2.2.1.2. Tipos de puentes 48
2.2.1.3. Especificaciones de diseño 50
2.2.2. Estudios topográficos 52
2.2.3. Estudios hidrológicos 53
2.2.4. Justificación de la obra 56
2.2.5. Diseño de estructura 56
2.2.5.1. Viga té 56
2.2.5.2. Dimensionamiento 56
2.2.5.3. Cargas de diseño 58
IV
2.2.5.4. Determinación de momentos 58
2.2.5.5. Diseño de losa 61
2.2.5.5.1. Armado de losa 64
2.2.5.6. Diseño de vigas 65
2.2.5.6.1. Armado de vigas 85
2.2.5.7. Diseño de barandal 87
2.2.5.8. Muros de carga o estribos 90
2.2.6. Presupuesto 94
2.2.7. Impacto ambiental 96
CONCLUSIONES 97
RECOMENDACIONES 99
BIBLIOGRAFÍA 101
ANEXOS 103
V
ÍNDICE DE ILUSTRACIONES
FIGURAS
1 Esquema de cotas invert 22
2 Pozo de visita típico 23
3 Detalle típico de conexión domiciliar 25
4 Geometría del puente 61
5 Diagrama de momentos de la losa 62
6 Detalle de armado de la losa 65
7 Distribución de la carga viva viga intermedia 67
8 Dimensiones de viga intermedia 69
9 Distribución de cargas 71
10 Diagrama de corte viga intermedia 72
11-14 Diagramas de corte para cálculo de espaciamiento 73
15 Distribución de la carga viva viga externa 74
16 Dimensiones de viga externa 76
17 Diagrama de corte viga externa 78
18-22 Diagramas de corte para cálculo de espaciamiento 79
23 Triángulo de presiones 81
24 Diagrama de viga de apoyo 83
25 Detalle de armado de diafragma interior 85
26 Detalle de armado de diafragma exterior 85
27 Detalle de armado de viga intermedia 86
28 Detalle de armado de viga externa 86
29 Detalle de armado de cortina y viga de apoyo 87
30 Diagrama de cuerpo libre de barandal 88
31 Dimensiones de estribo y diagrama de presión 90
32 Planta perfil del proyecto de drenaje 109
VI
33 Planta de conjunto del proyecto de drenaje 121
34 Planta de detalles del proyecto de drenaje 123
35 Fosa séptica y pozos de absorción 125
36 Instalación domiciliar 127
37 Armado de losa, sección y elevación del puente vehicular 129
38 Planta de detalles del puente vehicular 131
TABLAS
I Distribución de población por sexo y edad 3
II Servicio de agua potable, cabecera municipal 7
III Servicio de drenaje, cabecera municipal 8
IV Servicio de energía eléctrica 8
V Tipos de vivienda en cabecera municipal 8
VI Modelo de libreta topográfica 11
VII Profundidades mínimas, según el diámetro de tubería 26
VIII Ancho de zanja 26
IX Relaciones hidráulicas para una alcantarilla de sección circular 29
X Presupuesto del drenaje de la aldea Cantel 40
XI Tabla de inspecciones y posibles soluciones 45
XII Cálculo de momento de volteo 91
XIII Cálculo de momento estabilizante 91
XIV Cálculo de momento con sismo y sin carga viva 93
XV Presupuesto de puente vehicular 94
XVI Cálculo hidráulico del drenaje 104
VII
LISTA DE SÍMBOLOS
INFOM Instituto de Fomento Municipal
INE Instituto Nacional de Estadística
L/hab/día Litros por habitante por día
L/km/día Litros por kilómetro por día
m3/seg Metros cúbicos por segundo
mm/hora Milímetros por hora
Ha Hectáreas
l/s Litros por segundo
Hab. Habitantes
m/seg Metros por segundo
v/V Relación de velocidades entre
sección parcialmente llena y
sección llena
VIII
d/D Relación de diámetros entre
sección parcialmente llena y
sección llena
q/Q Relación de caudales entre
sección parcialmente llena y
sección llena
PVC Cloruro de polivinilo rígido
HG Hierro galvanizado
Plg. Pulgadas
IX
GLOSARIO
AASHTO Asociación Americana Oficial de Estado de
Transportación y Carreteras.
ACI Instituto Americano del Concreto.
Agua potable Es el agua sanitariamente segura y agradable a los
sentidos.
Avenida o crecida Es el estado que posee una corriente de agua
cuando su caudal, que ha estado aumentando, pasa
a ser mayor que un cierto valor específico.
Azimut Es el ángulo horizontal referido a un norte magnético
arbitrario, cuyo rango va desde 0 a 360 grados.
Carga muerta Es el peso propio de la estructura.
Caudal Es el volumen de agua que corre en un tiempo
determinado.
Coeficiente de escorrentía Es la relación entre el agua de lluvia que cae en una
zona determinada, y el agua que corre.
X
Concreto ciclópeo Es un material de construcción con aspecto de
piedra, obtenida de una mezcla proporcionada de
cemento, arena, piedra y agua; y a diferencia del
concreto reforzado los áridos, son mucho más
gruesos.
Concreto reforzado Es el material de construcción, con aspecto de
piedra, obtenido de una mezcla cuidadosamente
proporcionada de cemento, arena, grava y agua;
todo esto combinado con el acero, que es un
elemento homogéneo, comúnmente reticular, cuyas
características atómicas lo hacen extremadamente
resistente a esfuerzos de tensión.
Cota del terreno Es la altura de un punto del terreno referido a un
nivel determinado.
Densidad de vivienda Es el número de viviendas por unidad de superficie.
Descarga Es el lugar donde se vierten las aguas negras
provenientes de un colector, y pueden estar crudas o
tratadas.
Dotación Es la estimación del promedio de cantidad de
agua que consume cada habitante. Se
expresa en litros por habitante por día
(l/hab/día).
Especificaciones Son normas generales y técnicas de construcción
contenidas en un proyecto, disposiciones o cualquier
XI
otro documento, que se emita antes o durante la
ejecución de un proyecto.
Factor de Harmond Es el factor de seguridad de flujo para las
horas pico.
Factor de rugosidad Es el factor que indica si la superficie és o no lisa.
Fórmula de Manning Es la fórmula para encontrar velocidades de flujo en
canales abiertos.
IGN Instituto Geográfico Nacional.
INSIVUMEH Instituto Nacional de Sismología, Vulcanología,
Meteorología e Hidrología.
Levantamiento topográfico Es la serie de trabajos, para poder determinar la
ubicación, tamaño y forma de un área determinada,
constituida por planimetría y altimetría.
Mampostería Es el material de construcción, en el cual se utilizan
bloques de piedra, ladrillo, block u otro material
similar, unidos con un mortero, que puede ser de
cemento y arena o cal y arena.
Proyecto Es el conjunto de planos, especificaciones,
disposiciones especiales y apéndices, a los que
debe ajustarse la ejecución de una obra.
Subestructura La subestructura de un puente está constituida por
los estribos; éstos son los apoyos extremos de la
superestructura, que sirven para transmitir las cargas
XII
de ésta al suelo, y para contener el relleno
estructural o terraplén de la carretera.
Superestructura Es la parte de la estructura de un puente, que
permite el tránsito de vehículos y transmite las
cargas a la subestructura.
XIII
RESUMEN
En este trabajo, se tratan dos temas: el diseño de un drenaje sanitario en
la aldea Cantel y el diseño de un puente vehicular ubicado al final de la calzada
independencia de la cabecera municipal, en San Pedro Sacatepéquez, San
Marcos.
El proyecto de drenaje se desarrolló con la finalidad de sanear las calles y
viviendas de la aldea Cantel, ya que todas las aguas servidas son evacuadas
directamente a las calles principales del lugar. Para esto, fue necesario
subdividir el proyecto en tres ramales, debido a la topografía del lugar y a la
ubicación de las viviendas tomando en cuenta para cada ramal su propia fosa
séptica y sus respectivos pozos de absorción para evitar contaminar cuerpos de
agua cercanos.
El diseño del puente vehicular se realizó con el objetivo de crear más vías
de acceso a la cabecera municipal de San Pedro Sacatepéquez. Debido a que
en es un municipio altamente comercial, es necesario facilitar otra vía alterna de
acceso amplia, para la mejor movilización de sus productos.
XIV
OBJETIVOS
GENERAL
Desarrollar proyectos de infraestructura para beneficio de las
comunidades y del país, como un aporte técnico de la Universidad de
San Carlos de Guatemala, a través de la facultad de Ingeniería para
mejorar la calidad de vida de los habitantes de la aldea Cantel y así
aumentar las vías de comunicación del Municipio.
ESPECÍFICOS
Hacer un estudio que permita diseñar el alcantarillado sanitario de aldea
Cantel y el puente vehicular en la cabecera municipal de San Pedro
Sacatepéquez.
Aplicar los conocimientos adquiridos en la Facultad de Ingeniería, para el
desarrollo de proyectos reales.
Colaborar con las poblaciones más necesitadas, al poner al servicio de
las comunidades, los conocimientos técnicos adquiridos en la carrera de
Ingeniería Civil.
XV
INTRODUCCIÓN
La comunidad de Cantel se encuentra a 15 kilómetros de la cabecera
municipal de San Pedro Sacatepéquez, con la cual se comunica una carretera
de terrecería; en toda la comunidad, pueden verse las aguas servidas a flor de
tierra, por lo que es necesario el alcantarillado sanitario para sanearla y así
evitar la proliferación de enfermedades. El Concejo Municipal considera que es
procedente la petición de la comunidad y han solicitado proceder al diseño y
planificación del alcantarillado sanitario. Por eso, el proyecto tendrá como titulo
DISEÑO DEL ALCANTARILLADO SANITARIO DE LA ALDEA CANTEL Y
PUENTE VEHICULAR EN LA CABECERA DEL MUNICIPIO DE SAN PEDRO
SACATEPEQUEZ, SAN MARCOS.
Con el desarrollo de estos proyectos, se busca solucionar los problemas
de dicha población y contribuir con el desarrollo del Municipio de San Pedro
Sacatepéquez, San Marcos.
1
1. FASE DE INVESTIGACIÓN
1.1. Monografía
1.1.1. Investigación preliminar
El municipio de San Pedro Sacatepéquez, San Marcos, es de primera
categoría; está localizada a 249 Kilómetros de la ciudad capital de Guatemala
y a 48 kilómetros a la ciudad de Quetzaltenango, a escaso 1 Kilómetro al este
de la cabecera departamental de San Marcos, y ocupa una extensa planicie que
está rodeado de ramales de la Sierra Madre y de los Cuchumatanes. Su
extensión territorial es de 148 kilómetros cuadrados. Su densidad demográfica
es aproximadamente de 43 habitantes por kilómetro cuadrado.
La aldea Cantel se encuentra al oeste de la cabecera municipal y a 12
kilómetros del centro de la cabecera del municipio.
1.1.2. Características de la población
La población del todo el municipio es, en su mayoría, de origen indígena
aunque existe un reducido porcentaje de población no indígena.
1.1.2.1. Ubicación
Está ubicado en las coordenadas de 14°57´55” de latitud y 91°46´36”
longitud, y está a 2,033 metros sobre el nivel del mar.
2
1.1.2.2. Colindancias
El municipio tiene las siguientes colindancias:
Al norte: San Lorenzo y San Antonio Sacatepéquez; todos municipios del
departamento de San Marcos.
Al Este: San Antonio Sacatepéquez San Marcos; Palestina de los Altos y
San Juan Ostuncalco de Quetzaltenango.
Al Sur: San Cristóbal Cucho, La Reforma y Nuevo Progreso; los tres son
municipios del departamento de San Marcos.
Al Oeste con el municipio de San Marcos y El Tumbador del departamento
de San Marcos.
1.1.2.3. Clima y zonas de vida
San Pedro Sacatepéquez se ubica en una región de clima húmedo y frío,
agradable y beneficioso para la salud de sus habitantes. Posee una faja de
tierra cálida de regular extensión que comprende las aldeas de Provincia
Chiquita, Corral Grande, Chim y el Tablero, que colindan con las zonas costeras
de San Marcos y Quetzaltenango. Su vegetación natural es bosque, según su
clasificación climatológica Thornthwaite.
1.1.2.4. Topografía y suelo
La topografía del terreno del lugar es semiquebrada; predomina el terreno
montañoso y presenta desniveles bastante pronunciados.
3
1.1.2.5. Organización comunitaria
El municipio está organizado por un alcalde municipal y los concejales. La
aldea Cantel esta organizado por comités.
1.1.2.6. Población
Según el censo del INE del año 1994, existe una población de 63,688
habitantes. El resultado de la investigación muestra que él numero de
habitantes del área urbana que es de 22,920 habitantes, que hacen un 36% de
la población y el 64% del área rural es de 40,748 habitantes, para un gran total
de 63,688 habitantes del municipio de San Pedro Sacatepéquez.
Según el diagnóstico participativo realizado en el año 1997 por la española
María Paz Cainzos Rodríguez, el total de población para el municipio de San
Pedro Sacatepéquez, da un total de 113,183 habitantes, distribuidos así:
Cabecera municipal 88,991 79%
Área rural 24,192 21%
Tabla I. Distribución de población por sexo y edad
SEXO GRUPO DE EDAD EN AÑOS CUMPLIDOS
H
M
0 a 6
7 a 14
15 a 17
18 a 59
60 a 64
65 a más
Urbana
Rural
28,218
29,787
10,025
12,341
4,114
26,854
1,189
3,482
31,783
26,222
La población promedio de la aldea Cantel es de 800 habitantes.
4
1.1.2.7. Condiciones sanitarias
La cabecera municipal de San Pedro Sacatepéquez cuenta con drenaje
sanitario, que cubre aproximadamente el 60% de sus habitantes y posee un
sistema de agua potable, que puede decirse que ya colapsó, ya que rebasó el
tiempo para el cual fue diseñado.
En la aldea cantel, solamente se cuenta con agua potable y letrinas de
foso ciego.
1.1.3. Aspectos económicos
La economía de San Pedro Sacatepéquez, San Marcos, está bastante
equilibrada, porque la mayoría de la población del área urbana se dedica en su
mayoría al comercio; mientras que en el área rural se dedican a la agricultura.
La tierra está repartida en su totalidad; equitativamente está en manos de
minifundistas o de pequeños propietarios. En la tierra cálida existen propietarios
en extensiones de terrenos, llamadas fincas, los cuales pueden catalogarse
como pequeños latifundistas.
1.1.3.1. Producción
Respecto de la producción del lugar, se pueden mencionar las más
sobresalientes:
5
• Agricultura
Los cultivos principales de esta región son; el maíz, el trigo, la papa,
aunque existen otros, pero se les da el carácter de complementarios. Respecto
a la preparación de la tierra, se sigue trabajando en la forma tradicional, a base
de azadón, en un 99% de agricultores; el 5% utiliza el arado de tracción animal.
En las partes altas, el 80% de los habitantes siembran maíz. También produce
en pequeña escala el fríjol, las habas, frutas de la región hortalizas y flores.
Entre los animales está la crianza de ganado, aves de corral y conejos. Las
aves más conocidas son: gallinas, patos, pavos y palomas.
• Silvicultura y extracción de madera
Producción de carbón vegetal, corte de madera y producción de troncos.
• Actividades manufactureras de productos alimenticios
Matanza de ganado, elaboración de helados. Existen molinos de trigo y de
nixtamal.
• Explotación de minas
Extracción de piedras, arcilla y arena.
• Comercio
Los productos agrícolas de las tierras de San Pedro Sacatepéquez, San
Marcos, son transportados a todos los municipios del departamento, así como
6
a los demás pueblos de la republica, debido a esta actividad tiene cada día
más movimiento comercial. La mayoría de estos participantes en estas
relaciones comerciales proceden de la ciudad de San Marcos, del altiplano
occidental y del sur de México, Quetzaltenango, Totonicapán, Guatemala,
Mazatenango y Huehuetenango.
En la mayoría de las panaderías, se fabrica la tradicional “sheca”, que es
un distintivo de pueblo y de ahí se origina el gentilicio “shecano” a los habitantes
de este municipio.
• Telares
Son aparatos de madera en donde se elaboran los trajes típicos de las
sampedranas. Son de dos clases: unos para fabricar el güipil (blusa) y demás
derivados, y otros para hacer el corte (falda).
Desde tiempos inmemoriales, venía de la China seda amarilla,
especialmente compuesta para el uso de los tejedores de San Pedro. Se tenía
una lanza y una silla para extender la madeja. El rajador de seda en la cintura,
sostenido por el cincho, se metía, que a la vez recibía un extremo del malacate,
porque en el otro se metía un cañón (canuto) y al darle vuelta se enrollaba la
hebra de seda. Una vez hecho esto se pasaba a la redina para que
transformado en canillas (canutos pequeños), y eran utilizados en la lanzadera,
que usaba el tejedor en el telar al abrir la cala por medio de dos pedales.
• Tejidos de punto
La fabricación se lleva a cabo por medio de máquinas pequeñas, que en la
mayoría de las casas las usan. En los centro de mayor prestigio, existen
7
máquinas grandes, movidas por electricidad. El producto sale en mayores
proporciones y de mejor calidad; la materia prima viene de Italia y se llama fibra
aculisa sintética. En estas maquinas se hacen suéteres, faldas y trajes
completos. Son famosos estos trajes en propio San Pedro Sacatepéquez, en la
capital y fueras del país.
1.1.3.2. Técnicas de producción
Las técnicas de producción más utilizadas en el municipio son las
artesanales, es decir, que no se cuenta con mucha tecnología para desarrollar
las diferentes actividades.
1.1.4. Aspectos de infraestructura
1.1.4.1. Infraestructura básica
La cabecera municipal cuenta con salón de usos múltiples, edificio
municipal, centros comerciales, terminal de buses, calles pavimentadas, en un
50%, etc.
1.1.4.2. Acceso y vías de comunicación
El municipio en general está comunicado con el resto del país con varias
carreteras, tanto asfaltadas como de terracería, que se encuentran
relativamente en buen estado. Se cuenta también con comunicación telefónica
en la mayoría de lugares, en algunos casos comunicación electrónica vía
Internet.
8
1.1.4.3. Servicios públicos
Entre los servicios públicos básicos, se pueden mencionar los siguientes:
Tabla II. Servicio de agua potable, cabecera municipal Total de
hogares
De uso
exclusivo
Para varios
hogares
Publico (fuera del
local)
Pozo Otro tipo
11,419 8,820 690 411 1,120 378
Tabla III. Servicio de drenaje, cabecera municipal Total de
hogares
Total de
hogares con
servicio
sanitario
Red de
drenaje
Fosa séptica Letrina o
pozo ciego
Escusado
lavable
No disponible
de servicio
sanitario
11,419 10,991 4,036 437 6,075 271 428
Tabla IV. Servicio de energía eléctrica Total de hogares Total de hogares con servicio eléctrico
11,419 10,459
1.1.4.4. Vivienda
Tanto en el área urbana, como en la aldea Cantel, se cuentan con
viviendas en excelentes condiciones, que en su mayoría son construcciones
recientes, y utilizan materiales adecuados para ello.
9
Tabla V. Tipos de vivienda en cabecera municipal Total de
viviendas
Material de las paredes Material de pisos Material de techos
13,842 Ladrillo
Block
Concreto
Adobe
Madera
Lámina metálica
Bajareque
Lepa o palo de caña
Otro material
625
6,441
756
4,374
837
23
894
63
29
Cerámico
Cemento
Ladrillo. de barro
Torta de cemento
Parqué
Madera
Tierra
Otro material
Material no
establecido
1,028
1,730
79
6,098
30
31
2,009
0
2,897
Concreto
Lámina metálica.
Asbesto cemento
teja
Paja palma o
similar
otro material
2,849
8,273
204
2346
137
33
1.1.5. Infraestructura social 1.1.5.1. Crecimiento urbano
El crecimiento urbano en la cabecera municipal es bastante notable,
debido a la migración de la población a la cabecera municipal, por el carácter
comercial de éste.
1.1.5.2. Salud
En la cabecera municipal de San Pedro Sacatepéquez, se cuenta con
puesto de salud y varias clínicas privadas.
En la aldea Cantel, solamente se cuenta con una unidad mínima de salud.
10
1.1.5.3. Educación
De acuerdo con el último censo de población, realizado en el año 2002,
en nuestro país, se dice que San Pedro Sacatepéquez cuenta en su totalidad
con 47,980 personas, que estudian los distintos niveles académicos, de los
cuales 23,112 son hombres y 24,868 son mujeres. Además de esto, existen
38,842 personas analfabetas.
Hay varios centros educativos de nivel pre-primario y primario, tanto en la
cabecera municipal, como en los diferentes caseríos y aldeas. Los principales
centros educativos de nivel medio y superior se encuentran concentrados en la
cabecera municipal.
11
2. SERVICIO TÉCNICO PROFESIONAL
2.1. Diseño del sistema de alcantarillado sanitario para la aldea Cantel del municipio de San Pedro Sacatepéquez, departamento de San Marcos 2.1.1. Descripción del proyecto
El proyecto está destinado para proveer a la aldea Cantel del municipio de
San Pedro Sacatepéquez, departamento de San Marcos, de un sistema que
evacúe las aguas servidas, el cual consistirá en el diseño de la red principal y
secundaria, pozos de visita y conexiones domiciliares.
2.1.2. Levantamiento topográfico 2.1.2.1. Planimetría
Es el conjunto de trabajos efectuados en el campo para tomar los datos
geométricos necesarios, que permiten ilustrar una figura semejante a la del
terreno, proyectada sobre un plano horizontal. Para el levantamiento
planimétrico, se utilizó el método de conservación de azimut, con vuelta de
campana; para esto, se utilizó un teodolito marca Leica T-100, una estadía,
cinta métrica y estacas.
2.1.2.2. Altimetría
Para el levantamiento altimétrico, se utilizo el método taquimétrico, para lo
cual se empleó un teodolito marca Wild T-1, estadal, estacas y cinta métrica.
12
Tabla VI. Modelo de libreta topográfica 2.1.3. Diseño del sistema 2.1.3.1. Descripción del sistema que se va a utilizar
El sistema a diseñar para la aldea Cantel es un alcantarillado sanitario, ya
que actualmente las aguas negras corren a flor de tierra y provocan
contaminación.
DIST. DIST.G M S SUP MED INF G M S INCL. HOR.
E1 1,540 0,000 0,000 1000,000E1 1,1 316 6 38 1,520 1,000 0,480 84 6 38 102,905 -71,341 74,161 1011,155
1,2 316 49 2 1,361 1,000 0,639 84 57 18 71,642 -49,026 52,239 1006,8651.3R 324 35 28 1,063 1,000 0,938 87 0 12 12,466 -7,223 10,160 1001,1931.4R 31 23 30 0,000 0,000 0,000 99 40 24 7,180 7,078 3,687 6,042 1000,334E2R 260 41 30 1,400 1,000 0,600 92 53 40 79,796 -78,745 -12,907 996,505E2R 1,460 -78,745 -12,907 996,505
E2R E3R 295 15 18 1,090 1,000 0,910 101 4 30 17,336 -94,424 -5,511 993,572E3R 1,520 -94,424 -5,511 993,572
E3R 3R.1 275 41 54 2,165 1,000 -0,165 99 21 36 226,837 -320,140 17,012 956,702E4R 260 5 0 2,018 1,000 -0,018 105 35 48 188,882 -280,484 -38,039 941,367E4R 1,430 -280,484 -38,039 941,367
E4R E5R 174 25 48 1,231 1,000 0,769 100 10 24 44,759 -276,140 -82,586 933,765E5R 1,450 -276,140 -82,586 933,765
E5R 5R.1 134 58 48 1,112 1,000 0,889 96 9 42 22,043 -260,548 -98,168 931,836E6R 120 40 42 1,325 1,000 0,675 97 3 0 64,021 -221,079 -115,251 926,298E6R 1,425 -221,079 -115,251 926,298
E6R 6R.1 111 34 36 1,112 1,000 0,888 100 39 45 21,633 -200,962 -123,206 922,650E7R 110 33 24 1,447 1,000 0,553 98 39 48 87,372 -139,271 -145,930 913,410E7R 1,480 -139,271 -145,930 913,410
E7R 7R.1 115 30 12 1,177 1,000 0,823 93 49 0 35,243 -107,462 -161,104 911,5397R.2 119 38 42 1,350 1,000 0,650 93 10 18 69,786 -78,620 -180,448 910,023E8R 118 20 36 1,728 1,300 0,872 93 35 36 85,264 -64,229 -186,409 908,236E8R 1,500 -64,229 -186,409 908,236
E8R E9R 137 9 6 1,943 1,500 1,057 97 11 36 87,211 -4,920 -250,348 897,229E9R 1,490 -4,920 -250,348 897,229
E9R 9R.1 90 30 24 1,370 1,000 0,630 87 47 18 73,890 68,967 -251,002 900,5739R.2 274 27 12 0,867 0,500 0,133 87 43 42 73,285 -77,983 -244,658 901,1269R.3 171 51 51 1,199 1,000 0,801 97 29 54 39,122 0,617 -289,077 892,5709R.4 179 56 52 2,392 2,000 1,608 96 26 48 77,412 -4,849 -327,760 887,972E2 131 51 11 1,347 1,000 0,653 92 53 40 69,223 51,561 -46,187 997,040E2 1,450 51,561 -46,187 997,040
E2 2,1 82 25 24 1,036 1,000 0,964 100 39 12 6,954 58,455 -45,270 996,1822,2 99 41 24 1,028 1,000 0,972 102 22 24 5,343 56,828 -47,086 996,3182,3 124 52 48 1,198 1,000 0,802 99 53 24 38,432 83,089 -68,165 990,790E3 116 43 30 1,310 1,000 0,690 98 21 24 60,690 105,769 -73,480 988,575
Levantamiento topográfico planimétrico y altimétricoALDEA CANTELMAYO 2,004
PROYECTO:UBICACIÓN:FECHA:
MARVIN ANTONIO LÓPEZ PÉREZ
X
LEV. TOPOGRÁFICO Y CÁLCULOS.EMPRESA:
CoordenadasHILOS ANG. VERTICAL
Taquimetría
Oficina Municipal de Planificación, San Pedro Sacatepéquez, San Marcos
COTAEST. P.O. Hi. YAZIMUT
13
2.1.3.2. Diseño hidráulico
2.1.3.2.1. Período de diseño
Es el período de funcionamiento eficiente del sistema; luego de este
período, es necesario rehabilitar el mismo. Para determinar dicho período, es
necesario tomar en cuenta varios factores, como: población beneficiada,
crecimiento poblacional, calidad de materiales que se van a utilizar, futuras
ampliaciones y mantenimiento del sistema. Instituciones como el INFOM y
EMPAGUA recomiendan que las alcantarillas se diseñen para un período de 15
a 20 años. Para el presente estudio, el período de diseño adoptado es de 20
años.
Para este período, es necesario incluir un tiempo adicional de 2 años,
debido a gestiones de conlleva un proyecto para su respectiva autorización y
desembolso económico.
2.1.3.2.2. Población de diseño
Para la estimación de la población, con la que se va a diseñar el sistema,
se optó por el método geométrico, ya que es el que más se adapta a la realidad
del crecimiento poblacional en el medio, para lo cual se aplicó una tasa de
crecimiento de 3.15 % (INE).
Incremento geométrico
(1 )nPf Pa γ= +
14
Donde:
Población futura
Población actual
γ = tasa de crecimiento
n= Período de diseño
Para el proyecto en estudio, se cuenta con la siguiente información:
Población actual ( ) = 1,020 Hab.
Tasa de crecimiento (γ )= 3.15%
Período de diseño (n)= 22 años
Hab.
2.1.3.2.3. Dotación
Es la cantidad de agua asignada en un día a cada usuario, y se expresa
en litros por habitante por día (l./hab./día). En este caso, se utiliza una dotación
de 110 L./hab./día, que es el valor que se adoptó para el diseño del sistema de
agua potable de la aldea.
2.1.3.2.4. Factor de retorno
Es un factor que oscila del 70% al 80%; se considera que es el consumo
de agua de una población que retorna al alcantarillado.
Esto es debido a que la dotación asignada a cada vivienda es en parte
utilizada para riego de terrenos agrícolas y patios de tierra, con lo cual se
Pf =
Pa =
Pa
223.151020(1 )100
Pf = +
2018Pf =
15
considera que hay pérdidas por evaporación e infiltración; por eso se tomó un
factor de retorno al sistema del 75%.
2.1.3.2.5. Factor de flujo instantáneo (FH)
Este factor está en función del número de habitantes, localizados en el
área de influencia. Se encuentra utilizando la fórmula de Harmond.
Donde:
Es el número de habitantes que se va a servir, expresado en
miles.
2.1.3.2.6. Caudal sanitario
El caudal sanitario está integrado por el caudal domiciliar, comercial,
industrial, las infiltraciones y las conexiones ilícitas.
Para el presente estudio, únicamente se tomó en cuenta el domiciliar, el
producido por infiltraciones y conexiones ilícitas, debido a que la aldea carece
de comercios e industrias. La fórmula es la siguiente:
Donde:
= Caudal de diseño sanitario
= Caudal domiciliar
= Caudal de infiltración
= Caudal por conexiones ilícitas
184
pFH
p+
=+
p =
in fQ s Q d Q Q c i= + +
Qs
Qd
infQ
Qci
16
2.1.3.2.6.1. Caudal domiciliar
Es el agua evacuada de las viviendas, una vez utilizada por los humanos.
El caudal domiciliar en este proyecto queda integrado de la siguiente manera:
2.1.3.2.6.2. Caudal de infiltración
Son las aguas que se infiltran en la tubería a lo largo de la línea,
provenientes de humedad por nacimientos, aguas de lluvias, fugas del sistema
de agua potable, así como aguas que se introducen por la tapadera de los
pozos de visita. Se puede considerar un caudal de infiltración entre 12,000 a
18,000 litros diarios por kilómetro de tubería. En este caso, se utiliza un caudal
de 16,000 L./km./día.
2.1.3.2.6.3. Caudal por conexiones ilícitas
Es producido por las viviendas que conectan aguas pluviales al
alcantarillado sanitario. Para el diseño, se puede estimar que un porcentaje de
* . . * 86, 400
dotación N o H ab futuro factor de retornoQ d =
110 . / . / *2018 hab.*0.75 1.9386, 400
L hab día lQd s= =
( )inf * 6*inf
86, 400factor LT casa
Q+
=
( )3600.48 6*33716,000*
1,000inf 1.04
86, 400lQ s
+⎛ ⎞⎜ ⎟⎝ ⎠= =
17
las viviendas de una localidad pueden hacer conexiones ilícitas, cuyo
porcentaje puede variar de 0.5% a 2.5%.
Para las conexiones ilícitas, hay varios métodos, de los cuales se puede
mencionar: la Municipalidad de Guatemala, el criterio de Unepar-Infom, el
método racional, los cuales se definen a continuación:
a. Municipalidad de Guatemala
Se toman comó conexiones ilícitas un caudal de 100 l./hab./día.
b. Criterio del INFOM
Se toman para conexiones ilícitas un 10% del caudal domiciliar.
c. Método racional
Se calcula como un porcentaje del total de conexiones, como una función
de techos, patios y su permeabilidad, así como la intensidad de lluvia. Se
calcula con la fórmula siguiente:
Donde:
(1 0 0 . / . / ) * ( . d e h a b . )Q c i l h a b d ía N o=
* *( *1000)*% .360
C i AQci Viv=
3( / .)Qci caudal m seg=
de C coeficiente escorrentía=
tensidad de lluvia ( / )i in mm hora=
Qci (caudal domiciliar) 10%=
18
= % de vivienda que está entre el rango
Para encontrar el coeficiente de escorrentía, se utiliza un promedio de
áreas por vivienda. El promedio del área por casa es de 160 m2; 80m2 para
techos, y 80m2 para patios.
El coeficiente de escorrentía está en función directa del tipo de superficie,
por donde corre el agua pluvial, sea en patios y techos de las viviendas; en este
sentido, se obtienen los siguientes datos:
Escorrentía para techos 0.85
Escorrentía para patios 0.15
Se concluye que el método racional es el más preciso para el cálculo de
las conexiones ilícitas, por proporcionar datos reales y bien definidos.
La intensidad de lluvias se expresa en mm/hora., y se determina por
medio de la siguiente fórmula:
al (Ha).A área factible de conectar ilícitamente sistema=
% .Viv [ ]0.5..2.5 %
( * )C ACe
A= ∑
∑2
2
22
1(80 *337 * ) 2.696 10,000
1(80 *337 * ) 2.696 10,000
....................................................5,392
techos
patios
HaArea m viv Ham
HaArea m viv Ham
Area total Ha
= =
= =
(0.85*2.696 ) (0.15*2.696 ) 0.55.392 Ha HaCe
Ha+
= =
19
Donde t es el tiempo de concentración en minutos para Guatemala, que
es de 12 minutos.
Entonces:
2.1.3.2.7. Factor de caudal medio (Fqm)
Éste regula la aportación de caudal en la tubería. Se considera que es el
caudal con que contribuye un habitante debido a sus actividades, sumando los
caudales doméstico, de infiltración, por conexiones ilícitas, comercial e
industrial, entre la población total. Este factor debe permanecer entre el rango
de .
Para encontrar este valor, se procede de la siguiente manera:
El resultado se encuentra dentro del rango permitido 0.002 0.005,
por lo que se adopta dicho valor.
546417
it
=+
( )5464 133.64
12 17mmihora
= =+
0.5*133.64*5.392*1000( )*0.005 5 360
lQci s= =
[ ]0.002..0.005
. Qsfqm
Pob Fut=
infQs Qd Q Qci= + +
1.93 1.04 5 7.97 lQs s= + + =
7.97 0.003952018
fqm = =
fqm≤ ≤
20
2.1.3.2.8. Caudal de diseño
Es el caudal con que se diseñará cada tramo del sistema sanitario y será
igual a multiplicar el factor de caudal medio, el factor de Harmond y el número
de habitantes a servir.
Donde:
Es importante mencionar que el flujo que se encauzará y circulará dentro
de las tuberías al construirse el sistema con la población actual, será menor al
que existirá en el sistema cuando a éste se le incorporen futuras conexiones
domiciliares y otros caudales.
En este estudio, el caudal de diseño futuro será el caudal de diseño
crítico, el cual se estima que sucederá al final del período del diseño, con la
velocidad y el tirante de agua, para cada tramo. Se realizó también una
verificación para el caudal actual, para evitar taponamientos por pequeños
flujos.
2.1.3.2.9. Diseño de secciones y pendientes
En general, se usarán en el diseño las secciones circulares de concreto,
que funcionarán como canales abiertos. El cálculo del caudal, la velocidad,
diámetro y pendientes se hará aplicando la fórmula de MANNING, ha sido
transformada al sistema métrico para secciones circulares.
q dis. Actual fqm* FH actual* Núm.de hab.actual=
q dis. Futuro fqm* FH futuro* Núm.de hab.futuro=
fqm Factor de caudal medio=
FH Factor de Harmond=
21
La fórmula es la siguiente:
(Sistema métrico)
Donde:
2.1.3.2.10. Velocidades máximas y mínimas
Se debe diseñar de modo que la velocidad mínima del flujo, para tubería
de concreto, trabajando a cualquier sección, debe ser 0.60 m./seg. No siempre
es posible obtener esa velocidad, debido a que existen ramales que sirven a
sólo unas cuantas casas y producen flujos bastante bajos; en tales casos, se
acepta una velocidad de 0.30 m./seg.; una velocidad menor permite que ocurra
decantación de los sólidos.
La velocidad máxima será de 3.00 m./seg., ya que las velocidades
mayores causan efectos dañinos, debido a que los sólidos en suspensión
(arena, cascajo, piedras, etc.) producen un efecto abrasivo a la tubería.
2 13 21 * *V R S
n=
2 13 21 *0.0254*( ) *
4DV S
n=
2*( *0.0254) * *10004
Q D Vπ=
secV Velocidad del flujo a ción llena (m/s.)=secQ caudal del flujo a ción llena (l/s.)=
sec lgD diámetro de la ción circular (p .)=
S pendiente del gradiente hidráulico (m/m)=
n coeficiente de rugosidad de Manning=
0.015 para tubos de concreto menores de 24 pulg.=0 013 24 lg . para tubos de concreto mayores de pu .=
22
2.1.3.2.11. Cotas invert
Es la distancia entre el nivel de la rasante del suelo y el nivel inferior de la
tubería, tomando en cuenta que la cota invert sea, al menos, igual al
recubrimiento mínimo necesario de la tubería.
Se debe tomar en cuenta para el cálculo de cotas invert, que la cota
invert de salida de un pozo se coloca, al menos, tres centímetros más baja que
la cota invert de llegada de la tubería más baja.
Las cotas invert de entrada y de salida se calculan de la siguiente
manera:
Donde:
1 1CIS CT Hp=
2 1 100CIE CIS ((S% tubo * DH)/ )=
2 2 0 03CIS CIE - . m.=
1 1CIS Cota invert de salida del pozo de visita (CIS)=
CT Cota del terreno=
1 1Hp Altura del pozo de visita =
2 2CIE Cota invert de entrada del pozo de visita (CIE)=
2 2CIS Cota invert de salida del pozo de visita (CIS)=
S% Tubo Pendiente de tubo=
tanDH Dis cia horizontal entre pozos=
23
Figura 1. Esquema de cotas invert
2.1.3.2.12. Diámetro de tubería
El diámetro mínimo de tubería, que ha de utilizarse para el diseño de
alcantarillados sanitarios utilizando tubería de cemento, es de 8 pulgadas; para
tuberías de PVC, el diámetro mínimo es de 6 pulgadas. Se utilizan estos
diámetros debido a requerimientos de limpieza, flujo y para evitar obstrucciones.
Para el diseño de la aldea Cantel, se utilizó tubería de cemento, con la
utilización de diámetros de 6 y 8 pulgadas. La de 6” solamente se utilizó en
subramales pequeños, de una o dos viviendas y la velocidad era demasiado
baja al utilizar 8”.
2.1.3.2.13. Pozos de visita
Es una de las partes principales del sistema de alcantarillado; se
construyen con el fin de proporcionar acceso al sistema para realizar trabajos
de inspección y limpieza. Se construyen de concreto o mampostería.
24
Según normas para la construcción de alcantarillados, se recomienda
colocar pozos de visita en los siguientes casos:
En el inicio de ramal
En intersecciones de dos o más tuberías
Donde exista cambio de diámetro de tubería
En curvas de colectores a no más de 30m
En tramos no mayores de 100 m., en condiciones topográficas ideales.
Figura 2. Pozo de visita típico
PLA NTA
SECCIÓN A-A' SECCIÓN B-B'
POZO DE VISITA TÍPICO
25
2.1.3.2.14. Conexiones domiciliares
Tienen como propósito primordial descargar las aguas provenientes de las
casas y llevarlas al colector central.
Las conexiones domiciliares constan de las siguientes partes:
Caja o candela. La conexión se realiza por medio de una caja de
inspección, construida de mampostería o con tubos de concreto,
colocados verticalmente, con un diámetro no menor de 12 pulgadas.
Éstos deben estar impermeabilizados por dentro y tener una tapadera
para realizar inspecciones.
El fondo tiene que ser fundido de concreto y dejar la respectiva
pendiente, para que las aguas fluyan por la tubería secundaria y pueda llevarla
al colector central. La altura mínima de la candela será de un metro.
Tubería secundaria. Sirve para unir la conexión de la candela domiciliar
con el colector central; dicha tubería debe tener un diámetro mínimo de 6
pulgadas, en tubería de concreto y de 4 pulgadas, en tubería de PVC,
con una pendiente mínima de 2% y una máxima de 6%, para evacuar
adecuadamente el agua. La conexión con el colector central se hará en
el medio diámetro superior, a un ángulo entre 30 y 60 grados.
En Cantel, se tomó un ángulo de 45 grados aguas abajo, con la
utilización de una tubería de cemento de 6 pulgadas para la conexión con la
tubería central.
26
Figura 3. Detalle típico de conexión domiciliar
27
2.1.3.2.15. Profundidades mínimas de tubería
La tubería debe colocarse a una profundidad adecuada, para no verse
afectada por la escorrentía y principalmente por las cargas transmitidas por el
tráfico, y así evitar rupturas en la misma.
Los valores de profundidad de la tubería y ancho de la zanja, para
excavación, se presentan a continuación:
Tabla VII. Profundidades mínimas, según el diámetro de tubería
PROFUNDIDAD MÍNIMA DE LA COTA INVERT PARA EVITAR RUPTURAS (cm.) DIÁMETRO 8" 10" 12" 16" 18" 21" 24" 30" 36" 42" 48" 60"TRÁFICO NORMAL 123 128 138 141 150 158 166 184 199 214 225 255TRÁFICO PESADO 143 148 158 161 170 178 186 204 219 234 245 275 Tabla VIII. Ancho de zanja
ANCHO DE ZANJA
Tubo Menos de Menos de Menos de Menos de Menos de(Pulgadas) 1.86 m. 2.86 m. 3.86 m. 5.36 m. 6.36 m.
6 60 cm. 65 cm. 70 cm. 75 cm. 80 cm. 8 60 65 70 75 80 10 70 70 70 75 80 12 75 75 75 75 80 15 90 90 90 90 90 18 110 110 110 110 110 21 110 110 110 110 110 24 135 135 135 135 135
En este estudio, se utilizaron los anchos de zanja, desde 0.60 y 0.80
metros, para una profundidad mínima de tubería de 1.23 metros.
28
2.1.3.2.16. Principios hidráulicos
Los sistemas de alcantarillados basan su funcionamiento en transportar
el agua de desecho en conductos libres, conocidos como canales. El flujo
queda determinado por la pendiente del canal y la superficie del material, el cual
está construido.
La sección del canal puede ser abierta o cerrada. Para el caso de
sistemas de alcantarillado, se emplean canales cerrados circulares, en donde la
superficie de agua está sometida a presión atmosférica y, eventualmente, a
presiones producidas por gases que se produzcan en el sistema.
2.1.3.2.17. Relaciones hidráulicas
Los sistemas de alcantarillado circular trabajan comúnmente a sección
parcialmente llena, ya que el caudal nunca es constante, con lo cual se
provoca una variación en el flujo, que a su vez hace variar el área transversal
del líquido y la velocidad de éste.
Para el cálculo de las tuberías que trabajan a sección parcialmente llena, se
han relacionado los términos de la sección totalmente llena, con los de la
sección parcialmente llena, con el fin de facilitar y agilizar de alguna manera los
resultados de velocidad, área, caudal, perímetro mojado y radio hidráulico. De
los resultados obtenidos, se construyó el gráfico y las tablas de relaciones
hidráulicas (ver Tabla IV).
Primeramente, hay que determinar la velocidad y el caudal del tubo a
sección llena por medio de las ecuaciones ya conocidas; con estos datos, se
obtiene la relación de caudales (q/Q) (caudal de diseño entre caudal a sección
29
llena); este valor se busca en las tablas; si no se encuentra el valor exacto, se
busca uno que sea aproximado. En la columna de la izquierda, se ubica la
relación (v/V); ese resultado se multiplica por el valor de la velocidad sección
llena, para encontrar la velocidad de la sección parcial, se deben considerar las
siguientes especificaciones:
a) Qdis ≤ Qsecc. Llena
b) La velocidad debe estar comprendida entre:
Para tubería de PVC
Para tubería de concreto
c) El tirante debe estar entre:
0.10 0. 80
0.60 5.00m mvs s≤ ≤
0.60 3.00m mvs s≤ ≤
dD
≤ ≤
30
Tabla IX. Relaciones hidráulicas para una alcantarilla de sección circular
D/D a/A v/V q/Q d/D a/A v/V q/Q 0.0050 0.0006 0.050 0.000030 0.0975 0.05011 0.3930 0.019690 0.0075 0.00110 0.074 0.000081 0.1000 0.05204 0.4010 0.020868 0.0100 0.00167 0.088 0.000147 0.1025 0.05396 0.4080 0.022016 0.0125 0.02370 0.103 0.000244 0.1050 0.05584 0.4140 0.023118 0.0150 0.00310 0.116 0.000360 0.1075 0.05783 0.4200 0.024289 0.0175 0.00391 0.129 0.000504 0.1100 0.05986 0.4260 0.025500 0.0200 0.00477 0.141 0.000672 0.1125 0.06186 0.4380 0.026724 0.0225 0.00569 0.152 0.000865 0.1150 0.06388 0.4390 0.028043 0.0250 0.00665 0.163 0.001084 0.1175 0.06591 0.4440 0.029264 0.0275 0.00768 0.174 0.001336 0.1200 0.06797 0.4500 0.030587 0.0300 0.00874 0.184 0.001608 0.1225 0.07005 0.4560 0.031943 0.0325 0.00985 0.194 0.001911 0.1250 0.07214 0.4630 0.033401 0.0350 0.01100 0.203 0.002233 0.1275 0.07426 0.4680 0.034754 0.0375 0.01219 0.212 0.002585 0.1300 0.07640 0.4730 0.036137 0.0400 0.01342 0.221 0.002233 0.1325 0.07855 0.4790 0.037625 0.0425 0.01468 0.230 0.003376 0.1350 0.08071 0.4840 0.039064 0.0450 0.01599 0.239 0.003822 0.1375 0.08289 0.4900 0.040616 0.0475 0.01732 0.248 0.004295 0.1400 0.08509 0.4950 0.042120 0.0500 0.01870 0.256 0.004787 0.1425 0.08732 0.5010 0.043747 0.0525 0.02010 0.264 0.005306 0.1450 0.08954 0.5070 0.045697 0.0550 0.02154 0.273 0.005250 0.1475 0.09129 0.5110 0.046649 0.0575 0.02300 0.281 0.006463 0.1500 0.09406 0.5170 0.048629 0.0600 0.02449 0.289 0.007078 0.1525 0.09638 0.5220 0.050310 0.0625 0.02603 0.297 0.007731 0.1550 0.09864 0.5280 0.052082 0.0650 0.02758 0.305 0.008412 0.1575 0.10095 0.5330 0.053060 0.0675 0.02916 0.312 0.009098 0.1600 0.10328 0.5380 0.055563 0.0700 0.03078 0.320 0.009850 0.1650 0.10796 0.5480 0.059162 0.0725 0.03231 0.327 0.010565 0.1700 0.11356 0.5600 0.063594 0.0750 0.03407 0.334 0.011379 0.1750 0.11754 0.5680 0.066765 0.0775 0.03576 0.341 0.012194 0.1800 0.12241 0.5770 0.070630 0.0800 0.03747 0.348 0.013040 0.1850 0.12733 0.5870 0.074743 0.0825 0.03922 0.355 0.013923 0.1900 0.13229 0.5960 0.078845 0.0850 0.04098 0.361 0.014794 0.1950 0.13725 0-6050 0.083039 0.0875 0.04277 0.368 0.015739 0.2000 0.14238 0.6150 0.087564 0.0900 0.04459 0.375 0.016721 0.2050 0.14750 0.6240 0.091040 0.0925 0.04642 0.381 0.017918 0.2100 0.15266 0.6330 0.096634 0.0950 0.04827 0.388 0.018729 0.2150 0.15786 0.6440 0.101662
31
Continuación de Tabla IX
d/D a/A v/V q/Q d/D a/A v/V q/Q 0.220 0.16312 0.651 0.10619 0.59 0.61396 1,066 0.65488 0.225 0.16840 0.659 0.11098 0.60 0.62646 1,072 0.64157 0.230 0.14350 0.669 0.11611 0.61 0.63892 1,078 0.68879 0.235 0.17913 0.670 0.12109 0.62 0.65131 1,083 0.70537 0.240 0.18455 0.684 0.12623 0.63 0.66363 1,089 0.72269 0.245 0.19000 0.692 0.13148 0.64 0.67593 1,094 0.73947 0.250 0.19552 0.702 0.13726 0.65 0.68770 1,098 0.75510 0.260 0.20660 0.716 0.14793 0.66 0.70053 1,104 0.77339 0.270 0.21784 0.730 0.15902 0.67 0.71221 1,108 0.78913 0.280 0.22921 0.747 0.17122 0.68 0.72413 1,112 0.80523 0.290 0.24070 0.761 0.18317 0.69 0.73596 1,116 0.82133 0.300 0.25232 0.776 0.19580 0.70 0.74769 1,120 0.83741 0.310 0.26403 0.790 0.20858 0.71 0.75957 1,124 0.85376 0.320 0.25870 0.804 0.22180 0.72 0.77079 1,126 0.86791 0.330 0.28786 0.817 0.23516 0.73 0.78216 1,130 0.88384 0.340 0.29978 0.830 0.24882 0.74 0.79340 1,132 0.89734 0.350 0.31230 0.843 0.26327 0.75 0.80450 1,134 0.91230 0.360 0.32411 0.856 0.27744 0.76 0.81544 1,136 0.92634 0.370 0.33637 0.868 0.29197 0.77 0.82623 1,137 0.93942 0.380 0.34828 0.879 0.30649 0.78 0.83686 1,139 0.95321 0.390 0.36108 0.891 0.32172 0.79 0.85101 1,140 0.97015 0.400 0.37354 0.902 0.33693 0.80 0.86760 1,140 0.98906 0.410 0.38604 0.913 0.35246 0.81 0.87859 1,140 100,045 0.420 0.39858 0.921 0.36709 0.82 0.87759 1,140 100,045 0.430 0.40890 0.934 0.38191 0.83 0.88644 1,139 100,965 0.440 0.42379 0.943 0.39963 0.84 0.89672 1,139 102,140 0-450 0.43645 0.955 0.41681 0.85 0.90594 1,138 103,100 0.460 0.44913 0.964 0.43296 0.86 0.91491 1,136 104,740 0.470 0.46178 0.973 0.44931 0.87 0.92361 1,134 104,740 0.480 0.47454 0.983 0.46647 0.88 0.93202 1,131 105,410 0.490 0.48742 0.991 0.48303 0.89 0.94014 1,128 106,030 0.500 0.50000 1,000 0.50000 0.90 0.94796 1,124 106,550 0.510 0.51258 1,009 0.51719 0.91 0.95541 1,120 107,010 0.520 0.52546 1,016 0.53387 0.92 0.96252 1,116 107,420 0.530 0.53822 1,023 0.55060 0.93 0.96922 1,109 107,490 0.540 0.55087 1,029 0.56685 0.94 0.97554 1,101 107,410 0.550 0.56355 1,033 0.58215 0.95 0.98130 1,094 107,350 0.560 0.57621 1,049 0.60444 0.96 0.98658 1,086 107,140 0.570 0.58882 1,058 0.62297 0.97 0.99126 1,075 106,560 0.580 0.60142 1,060 0.63750 0.98 0.99522 1,062 105,890
32
2.1.3.2.18. Diseño de la red de alcantarillado sanitario
Parámetros de diseño Tipo de sistema Alcantarillado sanitario
Período de diseño 22 años
Población actual 1,020 habitantes
Población de diseño 2,018 habitantes
Tasa de crecimiento 3.15%
Habitantes por vivienda 6
Dotación 110 L./hab./día
Factor de retorno 0.75
Diámetro de tubería 6 y 8 pulgadas
Tipo de tubería Tubería de cemento
CÁLCULO DE TRAMO PV-1 a PV- 2
Pendiente de terreno (S%)
Fórmula:
1011 155Cota de terreno inicial (CTi) .=
1001 780Cota del terreno final (CTf) .=
tan 106 28Dis cia entre pozos (DH) .=
66 habitantesPoblación actual en el tramo =
(CTi-CTf)S% terreno *100DH
=
1011 155 1001 780 8 82106 28
. - .S% terreno . % .
= =
33
Población futura tramo (Pft) Fórmula:
Donde:
Población futura
Población actual
Factor de flujo instantáneo (FH) Fórmula:
(1 )nPf Pa γ= +
Pf =
Pa =
(1 )nPf Pa γ= +
181000
41000
66181000 4.29664
100013118
1000 4.211314
1000
actual
futuro
P
FHP
FH
FH
+=
+
+= =
+
+= =
+
34
Caudal de diseño (qdis)
Fórmula:
Con ambos caudales: actual y futuro, se verifica la velocidad y el tirante,
para que ambos cumplan con las especificaciones. Lo anterior se compara a
continuación.
Diseño hidráulico
D = 8 plg.
S = 0.80%
Utilizando la fórmula de Manning, se encuentra la velocidad a sección
llena.
. * *dis act actual actualq P FH fqm=
0.10 0.80dD
≤ ≤
. * *dis fut futura futuroq P FH fqm=
. 131*4.21*0.00395 2.17dis futlq s= =
2 13 21 * *V R S
n=
2 13 21 *0.0254*( ) *
4DV S
n=
2*( *0.0254) * *10004
Q D Vπ=
35
Donde:
Relaciones hidráulicas
Ver relaciones de velocidad y de tirantes en la tabla IX
secV Velocidad del flujo a ción llena (m/s.)=
secQ caudal del flujo a ción llena (l/s.)=
sec lgD diámetro de la ción circular (p .)=
S pendiente del gradiente hidráulico (m/m)=
n coeficiente de rugosidad de Manning=
122
31 8*0.0254 8.5*( ) * 2.640.015 4 100
mV s⎛ ⎞= =⎜ ⎟⎝ ⎠
2*(8*0.0254) *2.64*1000 85.604
lQ sπ
= =
1.12 0.01385.60
0.3480
0.08
2.17 0.02585.60
0.4260
0.11
act
fut
qQvVdD
qQvVdD
= =
=
=
= =
=
=
36
Velocidad de diseño (v)
Con las tablas de relaciones hidráulicas, se encuentran los valores de
v/V. Para encontrar la velocidad de diseño (v), se opera de la siguiente manera:
Actual:
Futura:
Ambas velocidades de diseño (actual y futura) cumplen con la norma
0.6m/s ≤ v ≤ 3.00m/s
Altura o tirante:
Altura o tirante
Por ser el primer tramo del ramal principal, la relación del tirante d/D
actual no entra en el rango establecido de 0.10 0.80dD
≤ ≤ ; puede ser
solucionado colocando tubo de 6”, pero esto no permitirá la ampliación del
ramal en un futuro, ya que la comunidad puede crecer y prolongar la tubería a
partir del pozo de visita número uno.
*vv VV
=
0.3480*2.64 0.91872actmv s= =
0.4260*2.64 1.1246futmv s= =
0.08
0.11
dDdD
=
=
37
Cálculo de cotas invert
Fórmulas:
Profundidad de pozos (Hp) Fórmulas:
Excavación de zanja (EXCz.)
Fórmula:
Excavación de pozo de visita (EXCp.)
Fórmula:
3113.08 1.99 115.07 total z p
total
Exc Exc Exc
Exc m
= +
= + =
1 1,011.155 1.50 1,009.668.5 106.282 1,009 1,000.62
1002 1,000.62 0 03 .
CIS * CIE ( )
CIS . m
= − =
= − =
= −
2 2 2
2 1001.780 1000.620 1.16 .Hp CT CIEHp m
= −= − =
2 2 2
2 1001.780 1000.620 1.16 .Hp CT CIEHp m
= −= − =
1 2
3
* *2
1.50 1.16( )*106.28*0.80 113.08 2
z
z
Hp HpExc DH Ancho
Exc m
+⎛ ⎞= ⎜ ⎟⎝ ⎠
+= =
2
2 3
* *
*0.65 *1.50=1.99 p
p
Exc r h
Exc m
π
π
=
=
38
Excavación total
El resumen de la memoria del cálculo hidráulico se presenta en el
anexo 2.
2.1.4. Descarga 2.1.4.1. Características del punto elegido
Los puntos elegidos tienen características similares; los tres se
encuentran aislados de la comunidad y se localizan a un nivel más bajo al final
de cada ramal. Además, se trató de no contaminar nacimientos de agua.
2.1.4.2. Fosa séptica La fosa séptica es uno de los más antiguos dispositivos para el proceso
hidráulico y sanitario de la evacuación de excretas y otros residuos que
provienen de viviendas individuales. Se puede definir como un estanque
cubierto y hermético, construido de piedra, ladrillo, concreto armado y otros
materiales de albañilería; es generalmente de forma rectangular, proyectado y
diseñado para que las aguas negras se mantengan a una velocidad muy baja,
por un tiempo determinado, que oscila entre los doce y setenta y dos horas,
durante el cual se efectúa un proceso anaeróbico de eliminación de sólidos
sedimentables.
3113.08 1.99 115.07 total z p
total
Exc Exc Exc
Exc m
= +
= + =
39
2.1.4.3. Pozos de absorción
Para este proyecto, se tomó la decisión de construir 3 pozos de
absorción continuos a la fosa séptica, para darle un tratamiento adecuado a las
aguas servidas, para luego evacuarlas en cuerpos de agua, para asegurar así
la no contaminación de los mismos.
2.1.5. Especificaciones técnicas
En este proyecto, se utilizaron varias especificaciones, algunas de las
cuales se mencionan a continuación:
• Velocidades: las velocidades se trataron de mantener entre el rango de
0.6 y 3.0 m/s, para asegurar la autolimpieza de la tubería, así cómo para
evitar el desgaste acelerado debido a la abrasión.
• Diámetro mínimo de tubería: aunque el diámetro mínimo es de 8”, en
subramales pequeños, se utilizó tubería de 6”, debido a que solamente
aportaban una o dos viviendas al tramo y no cumplía con la velocidad
mínima de flujo.
• Relación de tirantes: se mantuvo entre el rango de 0.10 y 0.80, para
evitar que haya en un momento dado presión en las tuberías, para
asegurar así el funcionamiento del sistema como canal abierto.
• Profundidad mínima de tubería: la profundidad mínima adoptada fue
de 1.20 m., por debajo de la rasante de la calle, para evitar que la tubería
se rompa por el tránsito vehicular u otra carga viva o de impacto, que se
pueda presentar.
40
2.1.6. Presupuesto
La cuantificación de materiales y mano de obra se realizó basada en
lo siguiente:
El concreto, la arena y el piedrín se calcularon por metro cúbico.
La cantidad de acero de refuerzo se calculó por quintal.
La cantidad de alambre de amarre se calculó por libras.
La totalidad de materiales será local y proporcionada por la
Municipalidad.
Los rendimientos de mano de obra están basados en proyectos de
alcantarillado, ejecutados por la Municipalidad.
La mano de obra calificada consiste en un maestro de obra, un
bodeguero, albañiles y ayudantes de albañil, todos empleados
municipales.
Los salarios de la mano de obra y los precios d los materiales se
tomaron, con base en los que se manejan en la Unidad Técnica de la
Municipalidad.
41
Tabla X. Presupuesto del drenaje de la aldea Cantel
PRESUPUESTO DE MATERIALES Y MANO DE OBRAPROYECTO: ALCANTARILLADO SANITARIOCOMUNIDAD : ALDEA CANTELMUNICIPIO : SAN PEDRO SACATEPÉQUEZDEPARTAMENTO: SAN MARCOS
MATERIALES Y MANO DE OBRA TUBERÍA DE 10"No. DESCRIPCIÓN CANTIDAD UNIDAD P/UNITARIO TOTAL1 TUBERÍA DE 10" 428 ML1,1 TUBO DE 10" 428,00 UNIDAD Q30,00 Q12.840,001,2 ARENA DE RÍO 3,00 M3 Q120,00 Q360,001,3 CEMENTO 29,00 SACOS Q42,00 Q1.218,001,4 PIEDRA BOLA 5,50 M3 Q55,00 Q302,50
2 EXCAVACIÓN 805,00 M3 Q20,00 Q16.100,002,1 COLOCACIÓN TUBO DE 10" 428,00 UNIDAD Q10,83 Q4.635,242,2 HECHURA DE ANILLO 428,00 UNIDAD Q5,91 Q2.529,482,3 FUNDICIÓN DE CUÑA 86,00 UNIDAD Q21,67 Q1.863,622,4 RELLENO Y COMPACTACIÓN 670,00 M3 Q10,00 Q6.700,00
Q46.548,84MATERIALES Y MANO DE OBRA TUBERÍA DE 8"
No. DESCRIPCIÓN CANTIDAD UNIDAD P/UNITARIO TOTAL3 TUBERÍA DE 8" 2492,7 ML3,1 TUBO DE 8" 2493,00 UNIDAD Q26,00 Q64.818,003,2 ARENA DE RÍO 16,00 M3 Q120,00 Q1.920,003,3 CEMENTO 234,00 SACOS Q42,00 Q9.828,003,4 PIEDRA BOLA 30,00 M3 Q55,00 Q1.650,00
4 EXCAVACIÓN 4687,00 M3 Q20,00 Q93.740,004,1 COLOCACIÓN TUBO DE 8" 2493,00 UNIDAD Q8,67 Q21.614,314,2 HECHURA DE ANILLO 2493,00 UNIDAD Q5,20 Q12.963,604,3 FUNDICIÓN DE CUÑA 499,00 UNIDAD Q21,67 Q10.813,334,4 RELLENO Y COMPACTACIÓN 3905,00 M3 Q10,00 Q39.050,00
Q256.397,24MATERIALES Y MANO DE OBRA TUBERÍA DE 6"
No. DESCRIPCIÓN CANTIDAD UNIDAD P/UNITARIO TOTAL5 TUBERÍA DE 6" 652,18 ML5,1 TUBO DE 6" 653,00 UNIDAD Q22,00 Q14.366,005,2 ARENA DE RÍO 4,00 M3 Q120,00 Q480,005,3 CEMENTO 58,00 SACOS Q42,00 Q2.436,005,4 PIEDRA BOLA 8,00 M3 Q55,00 Q440,00
6 EXCAVACIÓN 921,00 M3 Q20,00 Q18.420,006,1 COLOCACIÓN TUBO DE 6" 653,00 UNIDAD Q6,50 Q4.244,506,2 HECHURA DE ANILLO 653,00 UNIDAD Q4,33 Q2.827,496,3 FUNDICIÓN DE CUÑA 131,00 UNIDAD Q21,67 Q2.838,776,4 RELLENO Y COMPACTACIÓN 767,00 M3 Q10,00 Q7.670,00
Q53.722,76MATERIALES Y MANO DE OBRA DE ACOMETIDA
No. DESCRIPCIÓN CANTIDAD UNIDAD P/UNITARIO TOTAL7 ACOMETIDA 170 UNIDAD7,1 TUBO DE 12" 170,00 UNIDAD Q35,00 Q5.950,007,2 TUBO DE 6" 850,00 UNIDAD Q22,00 Q18.700,007,3 ARENA DE RÍO 20,00 M3 Q120,00 Q2.400,007,4 PIEDRÍN 22,00 M3 Q120,00 Q2.640,007,5 CEMENTO 239,00 SACOS Q42,00 Q10.038,007,6 HIERRO No.3 15,00 VARILLAS Q18,46 Q276,907,7 HIERRO No. 2 10,00 VARILLAS Q8,00 Q80,007,8 CLAVO DE 2 1/2" 34,00 LBS Q4,00 Q136,007,9 MADERA PARA FORMALETA 850,00 PT. Q4,50 Q3.825,00
7,10 ALAMBRE DE AMARRE 35,00 LBS Q3,50 Q122,508 EXCAVACIÓN 683,00 M3 Q20,00 Q13.660,00
8,1 FUNDICIÓN 35,53 M3 Q45,00 Q1.598,858,2 HECHURA ANILLO DE 6" 850,00 UNIDAD Q4,33 Q3.680,508,3 COLOCADO DE TUBO DE 6" 850,00 UNIDAD Q6,50 Q5.525,008,4 COLOCADO DE TUBO DE 12" 170,00 UNIDAD Q13,00 Q2.210,008,5 ARMADO No.3 1,13 qq Q58,50 Q66,118,6 ARMADO No.2 0,33 qq Q25,00 Q8,258,7 ENCOF.+ DESENCOFRADO 850,00 PT Q0,75 Q637,508,8 RELLENO Y COMPACTACIÓN 281,00 M3 Q10,00 Q2.810,00
Q74.364,61
42
Continuación de Tabla X
MATERIALES Y MANO DE OBRA DE POZO DE VISITANo. DESCRIPCIÓN CANTIDAD UNIDAD P/UNITARIO TOTAL9 POZO DE VISITA 67 UNIDAD9,1 ARENA DE RÍO 37,50 M3 Q120,00 Q4.500,009,2 PIEDRÍN 67,50 M3 Q120,00 Q8.100,009,3 CEMENTO 598,00 SACOS Q42,00 Q25.116,009,4 HIERRO No.4 275,00 VARILLAS Q34,29 Q9.429,759,5 HIERRO No. 3 1639,00 VARILLAS Q18,46 Q30.255,949,6 CLAVO DE 2 1/2" 127,00 LBS Q4,50 Q571,509,7 MADERA PARA FORMALETA 3833,00 PT. Q4,50 Q17.248,509,8 ALAMBRE DE AMARRE 607,00 LBS Q3,50 Q2.124,5010 EXCAVACIÓN 209,00 M3 Q20,00 Q4.180,00
10,1 FUNDICIÓN 75,00 M3 Q173,33 Q12.999,7510,2 PERFORACIÓN 67,00 UNIDAD Q25,00 Q1.675,0010,3 ARMADO No.4 40,00 qq Q42,00 Q1.680,0010,4 ARMADO No.3 126,00 qq Q58,50 Q7.371,0010,5 REPELLO + ALISADO 493,00 M2 Q40,00 Q19.720,0010,6 ENCOF.+ DESENCOFRADO 3833,00 PT Q0,75 Q2.874,7510,7 RELLENO Y COMPACTACIÓN 70,00 M3 Q10,00 Q700,00
Q148.546,69MATERIALES Y MANO DE OBRA DE FOSA SÉPTICA
No. DESCRIPCIÓN CANTIDAD UNIDAD P/UNITARIO TOTAL11 FOSA SÉPTICA 3 UNIDAD11,1 ARENA DE RÍO 30,50 M3 Q120,00 Q3.660,0011,2 PIEDRÍN 54,00 M3 Q120,00 Q6.480,0011,3 CEMENTO 475,00 SACOS Q42,00 Q19.950,0011,4 HIERRO No.3 450,00 VARILLAS Q18,46 Q8.307,0011,5 HIERRO No.2 30,00 VARILLAS Q8,00 Q240,0011,6 CLAVO DE 2 1/2" 123,00 LBS Q4,50 Q553,5011,7 PARALES DE 3" * 3" * 9' 120,00 UNIDAD Q18,00 Q2.160,0011,8 TABLA DE 1" * 12" * 9' 1536,00 PT. Q4,50 Q6.912,0011,9 TEE PVC DE 6" 6,00 UNIDAD Q85,00 Q510,00
11,10 TUBO DE PVC DE 125 psi DE 6" 15,00 UNIDAD Q190,00 Q2.850,0011,11 TANGITH 1,50 GAL Q180,00 Q270,0011,12 ALAMBRE DE AMARRE 128,00 LBS Q3,50 Q448,00
12 EXCAVACIÓN 79,00 M3 Q20,00 Q1.580,0012,1 FUNDICIÓN 60,00 M3 Q173,33 Q10.399,8012,2 ARMADO No.3 35,00 qq Q58,50 Q2.047,5012,3 ARMADO No.2 1,20 qq Q25,00 Q30,0012,4 REPELLO + CERNIDO 218,00 M2 Q45,00 Q9.810,0012,5 REPELLO + ALISADO INTERNO 188,00 M2 Q40,00 Q7.520,0012,6 COLOCACIÓN DE TUBO PVC DE 6" 15,00 UNIDAD Q15,26 Q228,9012,7 HECHURA DE GRADA CANAL 68,00 ML Q33,69 Q2.290,9212,8 ENCOF.+ DESENCOFRADO 4607,00 PT Q0,75 Q3.455,2512,9 RELLENO Y COMPACTACIÓN 23,00 M3 Q10,00 Q230,00
Q89.932,87MATERIALES Y MANO DE OBRA DE POZO DE ABSORCIÓN
No. DESCRIPCIÓN CANTIDAD UNIDAD P/UNITARIO TOTAL13 POZO DE ABSORCIÓN 9 UNIDAD13,1 ARENA DE RÍO 2,00 M3 Q120,00 Q240,0013,2 PIEDRÍN 4,00 M3 Q120,00 Q480,0013,3 CEMENTO 47,00 SACOS Q42,00 Q1.974,0013,4 PIEDRA BOLA 14,00 M3 Q55,00 Q770,0013,4 HIERRO No.3 32,00 VARILLAS Q18,46 Q590,7213,5 HIERRO No.2 23,00 VARILLAS Q8,00 Q184,0013,6 TUBO PVC 2" 9,00 UNIDAD Q60,00 Q540,0013,7 ACCESORIO VARIOS PVC DE 2" 1,00 GLOBAL Q1.125,00 Q1.125,0013,8 TUBOS PVC DE 6" 18,00 UNIDAD Q190,00 Q3.420,0013,9 TANGITH 1,50 GALÓN Q180,00 Q270,00
13,10 CLAVO DE 2 1/2" 18,00 LBS Q4,50 Q81,0013,11 TABLA DE FORMALETA 241,00 PT. Q4,50 Q1.084,5013,12 ALAMBRE DE AMARRE 43,00 LBS Q3,50 Q150,50
12 EXCAVACIÓN 45,00 M3 Q20,00 Q900,0012,1 FUNDICIÓN 6,00 M3 Q173,33 Q1.039,9812,2 ARMADO No.3 2,50 qq Q42,00 Q105,0012,3 ARMADO No.2 0,75 qq Q25,00 Q18,7512,4 ENCOF.+ DESENCOFRADO 239,70 PT Q0,75 Q179,7812,5 RELLENO DE PIEDRA BOLA 13,50 M3 Q45,00 Q607,5012,6 RELLENO Y COMPACTACIÓN 18,00 M3 Q10,00 Q180,00
Q13.940,73
43
Continuación de Tabla X
PRESUPUESTO DE MATERIALES PROYECTO: ALCANTARILLADO SANITARIOCOMUNIDAD : ALDEA CANTELMUNICIPIO : SAN PEDRO SACATEPÉQUEZDEPARTAMENTO: SAN MARCOS
MATERIALES DESCRIPCIÓN CANTIDAD UNIDAD P/UNITARIO TOTAL
TUBO DE CEMENTO DE 12 170,00 UNIDAD Q35,00 Q5.950,00TUBO DE CEMENTO DE 10" 428,00 UNIDAD Q30,00 Q12.840,00TUBO DE CEMENTO DE 8" 2493,00 UNIDAD Q26,00 Q64.818,00TUBO DE CEMENTO DE 6" 1503,00 UNIDAD Q22,00 Q33.066,00TUBO PVC DE 6" 33,00 UNIDAD Q190,00 Q6.270,00TUBO PVC DE 2" 9,00 UNIDAD Q60,00 Q540,00CEMENTO 1680,00 SACOS Q42,00 Q70.560,00ARENA DE RÍO 113,00 M3 Q120,00 Q13.560,00PIEDRÍN 147,50 M3 Q120,00 Q17.700,00PIEDRA BOLA 57,50 M3 Q55,00 Q3.162,50HIERRO No. 4 275,00 VARILLAS Q34,29 Q9.429,75HIERRO No. 3 2136,00 VARILLAS Q18,46 Q39.430,56HIERRO No. 2 63,00 VARILLAS Q8,00 Q504,00MADERA PARA FORMALETA 6460,00 PT Q4,50 Q29.070,00CLAVO DE 2 1/2" 302,00 LBS Q4,50 Q1.359,00ALAMBRE DE AMARRE 813,00 LBS Q3,50 Q2.845,50TEE PVC DE 6" 6,00 UNIDAD Q85,00 Q510,00TANGIT 3,00 GAL Q180,00 Q540,00PARALES DE 3"*3"*9" 120,00 UNIDAD Q18,00 Q2.160,00
Q314.315,31MANO DE OBRA
DESCRIPCIÓN CANTIDAD UNIDAD P/UNITARIO TOTALEXCAVACIÓN 7429,00 M3 Q20,00 Q148.580,00COLOCACIÓN TUBO DE 12" 170,00 UNIDAD Q13,00 Q2.210,00COLOCACIÓN TUBO DE 10" 428,00 UNIDAD Q10,83 Q4.635,24COLOCACIÓN TUBO DE 8" 2493,00 UNIDAD Q8,67 Q21.614,31COLOCACIÓN TUBO DE 6" 1503,00 UNIDAD Q6,50 Q9.769,50COLOCACIÓN DE TUBO PVC DE 6" 33,00 UNIDAD Q15,26 Q503,58COLOCACIÓN DE TUBO PVC DE 2" 9,00 UNIDAD Q12,25 Q110,25COLOCACIÓN ACCESORIOS PVC DE 2" 1,00 GLOBAL Q1.125,00 Q1.125,00HECHURA ANILLO DE 10" 428,00 UNIDAD Q5,91 Q2.529,48HECHURA ANILLO DE 8" 2493,00 UNIDAD Q5,20 Q12.963,60HECHURA ANILLO DE 6" 1503,00 UNIDAD Q4,33 Q6.507,99FUNDICIÓN DE CUÑA 720,00 UNIDAD Q21,67 Q15.602,40ARMADO No. 4 36,67 qq Q42,00 Q1.540,00ARMADO No. 3 164,31 qq Q58,50 Q9.612,00ARMADO No. 2 2,10 qq Q25,00 Q52,50FUNDICIÓN DE CONCRETO 176,53 M3 Q173,33 Q30.597,94REPELLO + CERNIDO 218,00 M2 Q45,00 Q9.810,00REPELLO + ALISADO 681,00 M2 Q40,00 Q27.240,00HECHURA DE GRADA CANAL 68,00 UNIDAD Q33,69 Q2.290,92ENCOFRADO Y DESENCOFRADO 6460,00 UNIDAD Q0,75 Q4.845,00RELLENO DE PIEDRA BOLA 13,50 M3 Q45,00 Q607,50RELLENO + COMPACTACIÓN 5734,00 M3 Q10,00 Q57.340,00
Q370.087,21PRESUPUESTO GLOBALPROYECTO: ALCANTARILLADO SANITARIOCOMUNIDAD : ALDEA CANTELMUNICIPIO : SAN PEDRO SACATEPÉQUEZDEPARTAMENTO: SAN MARCOS
No. DESCRIPCIÓN TOTAL1 MATERIALES Q314.315,312 MANO DE OBRA Q370.087,21
SUB-TOTAL Q684.402,52
3 IMPREVISTOS Q68.440,254 TRANSPORTE Q51.330,195 DIRECCIÓN TÉCNICA Q68.440,256 CUOTAS PATRONALES Q39.855,187 HONORARIOS Q55.513,088 IVA( 12%) Q116.157,78
COSTOS INDIRECTOS Q399.736,74
COSTO TOTAL Q1.084.139,26
Costo por ml Q433,66
44
2.1.7. Plan de mantenimiento propuesto
El mantenimiento del alcantarillado sanitario es la aplicación de técnicas
o mecanismos que, permiten conservar el alcantarillado en buenas condiciones
físicas y de funcionamiento, con el propósito de alcanzar la duración esperada,
de acuerdo con la vida útil para la que fue diseñada.
La responsabilidad de mantenimiento estará a cargo del comité de
vecinos de la comunidad. Este comité tendrá una unidad operativa, conformada,
de preferencia por personas que hayan participado en la construcción del
alcantarillado.
Objetivos de la unidad operativa
• General
Promover y coordinar todo tipo de actividad con la comunidad, que se
relaciones con la conservación y/o mejoramiento del medio ambiente.
• Específico
Supervisar el uso y dar mantenimiento preventivo y consecutivo al
sistema de alcantarillado sanitario.
¿Cuándo realizar una inspección al alcantarillado sanitario?
La inspección se efectuará cuando sea solicitada por parte de los
beneficiarios del proyecto, por los miembros del comité o por la misma
municipalidad, cuando éstos lo crean conveniente.
45
Se recomienda que las revisiones del sistema se realicen en intervalos
que no sobrepasen los cuatro meses.
Previo a realizar una inspección, el comité designará a las personas
responsables, que de preferencia son comunitarios ya capacitados.
El encargado de la actividad de inspección debe auxiliarse de:
• Recursos humanos
Son los integrantes de la unidad operativa nombrados por el comité, con
los cuales coordinará la visita.
• Documentos
Son los planos generales del alcantarillado, especificaciones técnicas y
guía de mantenimiento.
El encargado de la actividad deberá revisar los documentos para
informarse de las características de la obra.
Para realizar la inspección, se presenta el siguiente cuadro descriptivo que
permite identificar los distintos elementos que componen el alcantarillado
sanitario, las actividades que se van a realizar, así como las recomendaciones
de solución a los distintos problemas que se detecten.
46
Tabla XI. Tabla de inspecciones y posibles soluciones
Elemento Inspección Posible problema Acciones a Seguir
Línea central o secundaria En pozos de visita Taponamiento parcial.
Taponamiento total.
Prueba de reflejo.
Prueba de corrimiento
de flujo
Pozos de visita En tapadera.
En el interior
Estado de escalones.
Acumulación de
residuos.
Cambio de tapaderas.
Limpieza de pozos.
Conexiones domiciliares General de la unidad Estado físico.
Buen uso de la
candela.
Cambio de tapadera.
Después de realizada la inspección, el encargado deberá realizar un
informe, donde describa los principales problemas encontrados y el mecanismo
de solución a implementar para la corrección de los mismos.
El informe deberá ser lo más claro y detallado posible; deberá ser
trasladado al comité para implementar las medidas correctivas que corresponda
de acuerdo con las recomendaciones del informe, y se programarán a corto
plazo las actividades que se van a realizar.
2.1.9. Impacto ambiental.
Este proyecto no tendrá impacto ambiental negativo permanente, ya que
sólo sucederá durante la época de construcción, donde el suelo sufrirá un leve
cambio por ser removido al momento de la excavación y éste a su vez
provocará polvo en ocasiones, debido a las condiciones del clima, como el
viento, un día soleado, etc.
Como impacto ambiental positivo se podría mencionar la no existencia de
aguas servidas que fluyen sobre la superficie del suelo del lugar y la eliminación
47
de fuentes de mosquitos y zancudos, y evitar enfermedades que estos puedan
transmitir a los habitantes del lugar.
Otro impacto positivo, que este proyecto generará, es que el lugar
mejorará visualmente; es decir, que el panorama general del lugar será más
agradable, limpio y conjugará más con el entorno natural que rodea a la
localidad.
2.2. Diseño de puente vehicular en la cabecera Municipal de San Pedro Sacatepéquez, San Marcos.
2.2.1. Consideraciones generales. 2.2.1.1. Definición: El puente es una estructura que permite pasar el tráfico, a través de
cualquier interrupción al trazo de una carretera tal como un río, un cañón, un
barranco u otra línea de tráfico. La estructura de un puente se puede dividir en
dos partes, a saber: superestructura y subestructura.
La subestructura está compuesta por los elementos que soportan el
puente, como estribos y pilas; por su parte, la superestructura está compuesta
por el piso y la estructura que a la vez soporta el piso.
Estructuralmente funciona de manera que el piso recibe la carga viva que
pasa sobre el puente y la transmite a las vigas principales, que están apoyadas
en los estribos y pilas; éstos a su vez reciben la carga muerta por peso propio
de los elementos del puente, y transmiten la carga total a los cimientos, los
cuales conducen finalmente la carga al suelo.
48
2.2.1.2. Tipos de puentes Existen varios tipos de puentes, entre los cuales se pueden mencionar
los de vigas, armaduras, los de arcos o cables, colgantes, etc.
• Puentes de vigas Los puentes de acero más simples consisten en vigas I, roladas o vigas
de patín de ancho, que soportan el tráfico que se mueve sobre la cubierta de
rodamiento o están totalmente integrados a ella. Las vigas roladas también
sirven como piezas de puentes largueros, para cubiertas de trabes armadas y
puentes de armadura.
Pueden obtenerse reducciones en el peso del acero, aunque con
mayores costos por concepto de trabajo; se añaden cubreplacas en el área de
momentos máximos, para dar continuidad sobre algunos claros, utilizando la
cubierta para una acción combinada de las medidas anteriores.
• Puentes de armadura Las armaduras están formadas por elementos rectos en arreglos
triangulares. Aun cuando la construcción de tipo armadura se aplica a casi
todos los sistemas estáticos, el término se restringe en este artículo a las
estructuras de tipo de vigas: claros, simples, así como estructurales continuas y
articuladas (en voladizo).
49
Los puentes de armaduras requieren más trabajo de campo, que los de
trabes armadas semejantes. Además, el mantenimiento de las armaduras es
más costoso, debido a la hechura más complicada de los miembros y el difícil
acceso a las superficies de acero expuestas. Por estas razones, y como
producto de las cambiantes preferencias estéticas, el uso de armaduras está
cada vez más restringido a puentes de claro largo, donde el peso es
relativamente alto y el consecuente fácil manejo de los miembros individuales
señala ventajas decisivas.
Las cubiertas de los puentes carreteros de armadura, en general, son
losas de concreto sobre estructuras de acero.
En el diseño de pernos, los elementos están formados por canales o por
ángulos y placas, que se combinan en secciones abiertas o semiabiertas. Los
lados abiertos se arriostran con barras de enlace, placas de sujeción o
cubreplacas perforadas. Los elementos soldados de la armadura se hacen de
placas.
En la mayoría de las armaduras, los miembros se unen con pernos o
soldadura con placas de junta. Como regla, los ejes o las líneas de centros de
gravedad de todos los elementos, que convergen en una junta, se intersectan
en un solo punto.
• Puentes de arco o cable Cuando las condiciones de sitio son tales que se requiere una altura
considerable, desde la fundación hasta la rasante de vía o se requiere salvar un
claro relativamente largo, un puente de arco puede ser económico por la
50
eliminación de la subestructura, y puede ser dos goznes para claros cortos y de
tres goznes para claros largos.
• Puentes colgantes Hasta ahora es el único tipo de puentes que puede ser utilizado por
claros mayores de 1800 pies, y compite con otros sistemas en claros más
cortos. El sistema estructural básico consiste de cables principales flexibles (a
veces cadenas de argollas) y, suspendido de ellos, trabes o armaduras
rigidizantes (denominados en general “vigas de rigidización”), que soportan la
estructura de la cubierta. Los carriles de tránsito vehicular se acomodan, por lo
general, entre los sistemas principalmente de soporte. Las banquetas se
colocan entre los sistemas principales o en voladizo a ambos lados.
2.2.1.3. Especificaciones de diseño Se deben tomar en cuenta algunos criterios antes de desarrollar un
diseño de puente, los cuales se definen a continuación.
• Recubrimientos: AASHTO 8.22., medido del rostro de la barra a la
superficie del concreto: 8 metros para cimientos y muros, 5 cms para
losas arriba y 2.5 cms abajo, 5 cms para columnas y vigas.
• Longitud de desarrollo: AASHTO 8.24.1.2 se proporcionará a todas las
barras la longitud necesaria, a partir del punto donde se requieren por
diseño; es esta la mayor de la profundidad efectiva del elemento, que es
de 15 diámetros de la barra o la luz/20.
51
• Traslapes: AASHTO 8.25 DGC 509.080. Se calculan con base en la
longitud de desarrollo establecida en cada caso. Se recomienda el uso
de uniones mecánicas para las barras No. 11, de tal modo que
desarrollen un 125% de Fy nominal de la barra, y sigue la especificación
AASHTO 8.33.2; se evita localizarlas en los puntos donde se producen
esfuerzos de tensión críticos y nunca en una misma línea; éstos deberán
colocarse alternos a cada 60 cms.
Ganchos: AASHTO 8.23.2.2. Los dobleces deberán ser hechos en frío y un
equivalente a 6 diámetros en su lado libre, cuando se trata de 180 grados, o 12
diámetros, cuando se trata de 90 grados.
Se deben seguir las normas establecidas para paquetes de barras,
respecto a su cantidad, longitud de desarrollo y recubrimientos, siguiendo los
lineamientos del artículo 8.21.5 de AASHTO.
Para las superestructuras se debe tomar en cuenta:
1. La acera y el barandal se deben construir posteriormente a que las vigas se
hayan reflectado libremente.
2. Se deben colocar una capa de 5 cms; de espesor de asfalto, para proteger
la superficie del concreto y eliminar irregularidades en la superficie del
mismo.
3. Todos los elementos de acero estructural del puente deberán cubrirse con
dos capas de pintura anticorrosivo de diferente color, exceptuando los
pernos que deberán dejarse correctamente engrasados.
4. Cualquier soldadura que se ejecute deberá ser conforme a las normas
establecidas en el manual de la American Welding Society y siguiendo el
detalle de los planos.
52
Para la subestructura, se debe tomar en cuenta la siguiente:
1. Los estribos deben ser diseñados para la capacidad soporte establecida en
el estudio de suelos y a la profundidad definida por el ingeniero de suelos,
para cada caso.
2. Deberá evitarse la explotación de los bancos de materiales circundantes a
las riberas del río, para evitar posibles socavaciones en el futuro.
3. No se debe permitir la destrucción de los bancos de materiales, de manera
que las excavaciones sean del tamaño estrictamente necesario, para
acomodar los estribos.
4. Deberá proporcionarse un adecuado drenaje a los estribos, para evitar
presiones nocivas a la estructura.
2.2.2. Estudios topográficos El estudio topográfico constituye uno de los elementos básicos para
realizar el diseño de puentes, ya que proporciona datos necesarios para la
determinación de la geometría de las partes constitutivas del puente.
Para el presente estudio, se realizó un levantamiento de primer orden,
debido a que no se poseía ningún plano del lugar.
El equipo utilizado fue el siguiente:
1 Teodolito marca Wild T-1
1 Cinta métrica de 50 mts.
1 Estadal de 4 mts.
1 Juego de estacas
1 Plomada
53
Del levantamiento realizado, se obtuvieron las curvas de nivel y la longitud total
de la estructura.
2.2.3. Estudios hidrológicos Los estudios hidrológicos son de gran importancia y se complementa con
el estudio topográfico, para la determinación de la geometría de los elementos
constitutivos del puente.
Existe gran cantidad de métodos para determinar los caudales, pero se
eligió uno de ellos para el presente estudio, tomando en cuenta los datos que
se pudieran recabar.
El método utilizado es el método sección-pendiente.
• Método sección – pendiente
Para la determinación de crecidas por este método, se necesita determinar
la máxima altura de agua alcanzada por una corriente en el pasado; esto se
logra por uno o varios de los siguientes procedimientos.
Buscar señales que han dejado grandes crecidas.
Preguntar a los habitantes del lugar.
Buscar en viejos archivos o en crónicas locales.
Una vez determinada la altura máxima, se obtiene el valor del área “A” de
la sección de la corriente de la misma forma, como se hace en aforos, para
poder obtener el caudal máximo por medio de la fórmula Q = V*A; el valor de la
velocidad “V” de la corriente se obtiene por medio de la fórmula de Manning.
54
Donde:
Velocidad en m/seg.
Radio hidráulico = área/perímetro mojado
Pendiente
Coeficiente de rugosidad
Los datos básicos, para poder determinar la crecida máxima por este
método, fueron: el área de la sección de la corriente y la pendiente, para cada
uno de los puntos donde se diseño el puente, y las que se determinan a
continuación:
Cálculo de la pendiente Para la determinación de la pendiente del terreno, en cada punto en
estudio, se utilizó la cinta métrica, 2 estacas; con el teodolito, se obtuvo el
cambio de la pendiente en un tramo de 25 mts., ubicado en el sector más
representativo del río, cercano al punto donde se ubicará el puente.
El dato obtenido en el campo se determinó por el siguiente resultado.
Pendiente para determinar el caudal máximo para el diseño del puente.
Pendiente: %5
2 13 21 *V R S
n⎛ ⎞
= ⎜ ⎟⎝ ⎠
V =
R =
S =
n =
55
• Cálculo del área de la sección de la corriente: El valor del área “A” de la sección de la corriente, se obtuvo a partir de la
altura máxima que se obtuvo buscando señales dejadas por grandes crecidas,
para la cual se preguntó a los habitantes del lugar.
El área fue obtenida planimetrando la sección transversal, que se
determina en el levantamiento topográfico, que dio el siguiente resultado:
Área de la sección transversal para el diseño del puente.
Altura de crecida = 1.50 mts.
Área de desalojo = 9.75 m2
• Cálculo de caudales máximos Para el cálculo de los caudales, se hace uso de un coeficiente de
rugosidad de 0.20, tomando en cuenta el tipo de terreno. Datos: Área = 30.15 m2
Perímetro mojado = 26.40 m2
Pendiente = 7%
Coeficiente de rugosidad = 0.20
Cálculos:
30.15 1.1426.40
R = =
2 13 21 *1.14 *0.07
20V = =
3
*30.15*1.44
43.41
Q A vQ
mQ s
==
=
56
Para el presente trabajo, el caudal servirá para determinar altura mínima
del puente y áreas de descarga, sabiendo la cantidad de agua que puede pasar
en momentos críticos, así como geometría y materiales para la construcción de
la subestructura.
2.2.4. Justificación de la obra
Debido a la importancia que tienen las vías de comunicación entre
nuestras comunidades, por el desarrollo que puede tener la población, para
poder transportar sus productos y hacer más fluido el transito vehicular hacia
Quetzaltenango, se diseñará el puente vehicular en una vía alterna en la
cabecera municipal de San Pedro Sacatepéquez.
2.2.5. Diseño de estructura 2.2.5.1. Viga té
Las vigas al inicio se tomaron como vigas té; al realizar el análisis de su
comportamiento, se determinó que éstas trabajaban como vigas rectangulares,
por lo que se procedió en diseñarlas como tales.
2.2.5.2. Dimensionamiento
Para dimensionar los diferentes elementos estructurales del puente, se
usaron los criterios y/o fórmulas:
57
Losa Espesor:
Con base en la tabla 89.2 normas AASHTO:
Dónde t = espesor y L= luz libre entre vigas.
Refuerzo:
Vigas, diafragmas, cortina y viga de apoyo Vigas
Donde:
1.2*( 3.05) 0.17 8".30Lt m+
= > ≤
min min* *b tAs ρ=
* & 0.85* '* *( )
2
M fy AsAs aa f cfy dφ= =
−
16vigaLH =
( )
( )vigaH Altura de viga m
L Luz del puente m
=
=
58
Diafragmas
Cortina y viga de apoyo
Para la cortina, se tomó el espesor mínimo, que es de 30 cms y una
altura que igual a la de las vigas.
Para la viga de apoyo, también se tomó el espesor mínimo, que es de 40
cms, y una base de 40 cms (2 cms por cada metro de luz)+el espesor de la
cortina.
2.2.5.3. Cargas de diseño Para el diseño del puente, se consideraron las siguientes cargas:
1) Carga viva y de impacto
2) Fuerzas longitudinales debidas a la aceleración o frenado
3) Fuerzas sísmicas
4) Presión del terreno
2.2.5.4. Determinación de momentos
a. Losa
Los momentos para la losa se determinaron con las siguientes fórmulas:
.
.
12
34
diaf ext viga
diaf in viga
H H
H H
=
=
59
Momento producido por la carga muerta:
Para luz intermedia entre viga y viga.
Para luz de los extremos.
Momento producido por la carga viva:
Donde:
S= separación entre vigas en pies.
P= Carga de camión en rueda trasera en libras.
Momento producido por el impacto:
Donde:
L = La separación entre vigas en pies.
El momento último se calculó utilizando la fórmula siguiente:
2*10cm
W LM =
2*2cm
W LM =
0.8*( 2)*32cvs PM +
=
50125
IL
=+
1.3*( ( ))cm cvMu M M I= + +
60
2* *8
cmcm diaf
W LM P a= +
cmW =
L =
b. Vigas
El momento producido por la carga viva se calculó hallando las
reacciones, cuando el centro de gravedad de las cargas vivas está al centro de
la luz, y se multiplicó cada uno por su respectivo brazo de acción.
El porcentaje de carga de impacto se calculó con la siguiente fórmula:
Porcentaje de impacto que se incrementa al momento por carga
viva.
Longitud total del puente en metros.
Fuerza de frenado:
Donde:
(Sumatoria de reacciones).
Ancho de Camión.
El momento producido por la carga muerta:
Donde:
Carga muerta.
Longitud total del puente.
Carga puntual del diafragma en la viga.
15.24 *100( 38)
IL
=+
I =
L =
5%* *frenado totalF P Brazo=
diafP =
cmW =
Brazo =
61
Separación entre diafragmas.
2.2.5.5. Diseño de losa
a. Geometría
Ancho de rodadura = 7.20 m.
Ancho total = 8.70 m.
Longitud total = 16.80 m.
Pendiente = 2 %.
Sobrecarga = HS20 (16,000 kg)
Figura 4. Geometría del puente
b. Espesor
a =
1.2*( 3.05) 0.17 8".30Lt m+
= > ≤
0.18 . 0.59t m pies= ≅
62
Tomando
c. Carga muerta
d. Momentos
d.1 Momento de carga muerta
L = 2.50 m. ≅ 8.20 pies
L = 1.10 m ≅ 3.58 pies
De los que se toma el mayor.
0.18 . 0.59t m pies= ≅
3
3 2
150 *
150 *0.59 88.5
losa
losa
lbW tpielb lbW pie pie
=
= =
2 2* 88.5*8.20 595.07 10 10cm
W LM lb pie= = = −
2 2* 88.5*3.58 567.13 10 2cm
W LM lb pie= = = −
63
d.2 Momento de carga viva
d.3 Incremento por impacto
Entonces usar
d.4 Momento último
e. Refuerzo
e.1 Acero transversal
Asumiendo φ No. 6
0.8*( 2)*32
0.8*(8.20 2)*16000 4,080 32
cv
cv
s PM
M lb pie
+=
+= = −
max
50 *10012550 *100 37.5%
8.2 12530%
IL
I
I
=+
= =+
=
maxI
max*1.4,080*1.30 5,304
cv cv
cv
M I M IM I lb pie
+ =+ = = −
51.3( ( )3
51.3(595.07 (5304) 12, 265.59 3
cm cvMu M M I
Mu lb pie
= + +
= + = −
2
* *( )2
12,265.59 0.85 lg .0.06250.9*40000*(0.43 )2
trans
trans
MuAs afy d
As p
φ=
−
= =−
64
e.2 Acero longitudinal
Entonces se usa
e.3 Acero por temperatura (cama superior)
Donde:
espesor de losa en pulgadas.
ancho (1 pie en pulgadas)
2.2.5.5.1. Armado de losa Resumen de áreas de acero:
Cama inferior
Cama superior
max
220
220 76.83%8.267%
AsS
As
As
=
= =
≤
maxAs
2
*67%
0.85*0.67 0.57 lglong trans
long
As As
As p
=
= =
0.0018* *As t a=
t =
a =20.0018*7.08*12 0.15 lgt p= =
2
2
0.85 lg .5@10 .0.57 lg .4@10 .
trans
long
As p No cmAs p No cm
⎡ ⎤= →⎢ ⎥= →⎢ ⎥⎣ ⎦
20.15 lg .4@ 30 .tempAs p No cm⎡ ⎤= →⎣ ⎦
65
Acero de banqueta:
Será solamente acero por temperatura, porque sólo será para peatones.
Estribos No. 3 @ 0.20
Figura 6. Detalle de armado de losa
2.2.5.6. Diseño de vigas
Diafragmas
Se colocaron diafragmas a =
Con una base de 30 cms. y una altura de:
2
0.002* *
0.002*75*25 3.75 6 .3temp
temp
As b t
As cm No
=
= = →
3L 16.80 5.60 .
3m=
.1 1 *1.0 0.50 .2 2diaf ext vigaH H m= = =
.75.005.1*43
43
int mHH vigadiaf ===
66
Refuerzo de diafragmas
A los diafragmas se les colocará área de acero mínimo como refuerzo, ya
que sólo distribuyen carga.
Refuerzo diafragma interior
Refuerzo diafragma exterior:
Vigas
Después de una serie de análisis, variando la base de la viga, el peralte y
el número de vigas, se estableció que deben ser utilizadas 3 vigas con las
dimensiones siguientes: base 0.50 m. y peralte 1.05 m. para la viga intermedia,
y un peralte de 1.00 m. para las externas.
Carga muerta: P1(barandal) =72.56 lb/pie
P2(poste) =15.85 lb/pie
P3(acera) =193.50 lb/pie
P4(mordiente) =19.50 lb/pie
P5(losa) =961.11 lb/pie
Wtotal =1,262.52 lb/pie
200 200min 0.00540,000fy
ρ= = =
20.005*12*27.56 1.65 lgAs bd pρ= = = 3 .7No→
2 .7No→20.005*12*17.72 1.06 lgAs bd pρ= = =
16.80 1.0516 16vigaLH m= = =
67
Peso propio de vigas
Calculando la carga puntual, equivalente del diafragma hacia la viga,
Carga viva Factor de distribución (FD)
VIGA INTERMEDIA
Figura 7. Distribución de la carga viva
/1262.52 / 841.62 / /
# 1.5c vigaWtotal lb pieW lb pie vigade vigas vigas
= = =
3150 / *1.64 *3.28 806.88 /Wpropio lb pie pie pie lb pie= =
1´3
P p=3150 / * *P lb pie h L=
150*0.98*2.30*16.4 5,544.84 5.54P lbs kips= = =
5.54´ 1.83 3
P kips= =
841.62 806.88 1,648.5 vigalbW pie= + =
. 1.83 diafP kips=
2 si 106.0SPara puente de vías S pies= <
( )S espaciamiento entre vigas pies=
8.2 8.2´ 10́ 1.376.0
como S = < ⇒ =
68
Momentos Momento máximo Carga de impacto
Fuerza de frenado
0AM =∑
55.10 ( ) 32 (16.14 29.91 ) 8 (43.69 )1823.12 33.08
55.10
B
B
ft R Kips ft ft Kips ft
R Kips
= + +
= =
0yF =∑
33.08 32 32 4 038.92
A
A
RR Kips
− − − + ==
38.92 38,920 17,653.82 33.08 33,080 15,004.84
A
B
R Kips lbs kgR Kips lbs kg
= = ≅= = ≅
max
max
(17,653.82 *9.12 ) (15,004.84 *4.20 )97,982.51
M kg m kg mM kg m
= += −
max 30%I =
15.24 15.24 0.28 28%38 16.8 38
IL
= = = ⇒+ +
5%*( )*
0.05*(15,004.84 17,653.82)*1.83 2,988.28 frenado A B
frenado
F R R AnchoCamion
F kg m
= +
= + = −
69
• Momento máximo de carga viva
• Momento máximo de carga muerta
• Momento último
Cálculo de refuerzo
Tomando el valor menor
Cómo a = 11.61 cm < t = 18 cm la viga trabaja como rectangular.
Figura 8. Dimensiones de viga intermedia
max max
max
( )* *
(97,982.52 2,988.28)*1.28*1.37 177,062.39 CV frenado
CV
M M F I FD
M kg m
= +
= + = −
2
max
2
max
* *8
2452.61*16.8 (830.07*5.60) 91,176.47 8
CMCM diaf
CM
W LM P a
M kg m
= +
= + = −
51.3 ( )3
51.3 91,176.47 (177,062.39) 502,164.57 3
CM CV frenadoMu M M F I
Mu Kg m
⎡ ⎤= + + +⎢ ⎥⎣ ⎦⎡ ⎤= + = −⎢ ⎥⎣ ⎦
16.80 4.20 4 4
16 0.50 16(0.18) 3.38 0.50 2.50 3.00
Luzb m
b bw hf mb bw L m
≤ = =
≤ + = + =′≤ + = + =
3.00 b m=
70
2
502,164.57 50,216,457
3.00
98.75
50, 216, 457 221.24 18( ) 0.9*2810*(98.75 )2 2
144.8 0.007468* 300*98.75
* * 0.007468*2810*98.75 11.61 0.85 0.85*210
diseñoM kg m kg cm
b m
d cm
MuAs cmtfy d
Asb d
fy da cmf c
φ
ρ
ρ
= − = −
=
=
= = =− −
= = =
= = =′
1
max
max max
2max
61200.85* * *6120
210 61200.85*0.85* * 0.0372810 6120 2810
0.75* 0.75*0.037 0.028
* *
0.028*50*98.75 138.25
b
b
b
f cfy fy
As b d
As cm
ρ β
ρ
ρ ρ
ρ
′=
+
= =+
= = =
=
= =
max
max
* 138.25*2810 43.53 0.85* * 0.85*210*50
43.53* * *( ) 0.90*138.25*2810*(98.75 )2 2
26,916,592.74 269,165.93
As fya cmf c b
aM As fy d
M kg cm kg m
φ
= = =′
= − = −
= − = −
71
Como la viga necesita refuerzo a compresión.
Para asegurar la falla por fluencia del acero a tensión, se incrementa el acero a
compresión así:
Refuerzo por corte
Corte por carga viva Figura 9. Distribución de cargas
(Factor de distribución)
max diseñoM M<
max
2
502,164.57 269,165.93 232,998.64
23, 299,864 99.60 * *( ) 0.9*2810*(98.75 6.25)
diseño
i
Mi M M kg m
MiAs cmfy d dφ
= − = − = −
= = =′− −
299.60 132.80 14 .110.75 0.75
iAsAs cm No′ = = = →
2max 138.25 99.60 237.85 16 .11 11 .10As As As cm No No′= + = + = → +
0BM =∑14,514.96(16.80 12.60) 3,628.74(8.40) *
16.80A CVR V FD+ +⎡ ⎤= = ⎢ ⎥⎣ ⎦
1.37FD =
37,285.30 A CVR V kg= =
72
El valor de corte de carga viva es igual a la reacción en A, debido a que actúa
directamente sobre el punto A.
Corte por impacto
Corte por carga muerta
Corte último
Corte que resiste el concreto
Figura 10. Diagrama de corte de viga intermedia
28%I =
* 37,285.30*1.28 47,725.19 CVV I kg= =
* 2452.61*16.8 37, 285.30 39, 244.57 2 2 2 2
CMCM
W L PV kg= + = + =
51.3 ( * )3CM CVVu V V I⎡ ⎤= +⎢ ⎥⎣ ⎦
51.3 39, 244.57 (47,725.19) 154, 422.52 3
Vu kg⎡ ⎤= + =⎢ ⎥⎣ ⎦
0.53*0.85* * *Vc f c b d′=
0.53*0.85* 210 *50*98.75 32, 233.80 Vc kg= =
154, 422.52 32, 233.80 ' 1.75 8.40 '
x mx
= ⇒ =
73
Con varilla No. 4
Se calcula el espaciamiento a 0 m. del apoyo.
Figura 11. Diagrama de corte para cálculo de espaciamiento
Se calcula el espaciamiento a 2.85 m. del apoyo.
Figura 12. Diagrama de corte para cálculo de espaciamiento
Se calcula el espaciamiento a 4.35 m. del apoyo.
Figura 13. Diagrama de corte para cálculo de espaciamiento
2
2
154, 422.52 31.27 50*98.75
0.53*0.85* 210 6.53
2* * 2*1.27*2810 5.77 5 ( )* (31.27 6.53)*50
kgVa cmkgVu cm
Av fyS cm cmVa Vu b
= =
= =
= = = ≅− −
2
2
5.55 102,029.17154, 422.52 8.40
102,029.17 20.66 50*98.75
6.53
2* * 2*1.27*2810 10.10 10 ( )* (20.66 6.53)*50
y y
kgVa cmkgVu cm
Av fyS cm cmVa Vu b
= → =
= =
=
= = = ≅− −
2
2
4.35 74, 453.71154,422.52 8.40
74, 453.71 15.08 50*98.75
6.53
2* * 2*1.27*2810 16.70 15 ( )* (15.08 6.53)*50
y y
kgVa cmkgVu cm
Av fyS cm cmVa Vu b
= → =
= =
=
= = = ≅− −
8.40 1.75 6.65 x m= − =
74
Se calcula el espaciamiento a 5.85 m. del apoyo.
Figura 14. Diagrama de corte para cálculo de espaciamiento
VIGA EXTERNA
Figura 15. Distribución de la carga viva
2
2
5.85 46,878.26154,422.52 8.40
46,878.26 9.49 50*98.75
6.53
2* * 2*1.27*2810 48.00 45 ( )* (9.49 6.53)*50
y y
kgVa cmkgVu cm
Av fyS cm cmVa Vu b
= → =
= =
=
= = = ≅− −
0AM =∑55.10 ( ) 16 (16.14 29.91 ) 4 (43.69 )
911.56 16.54 55.10
B
B
ft R Kips ft ft Kips ft
R Kips
= + +
= =
0yF =∑
16.54 16 16 4 019.46
A
A
RR Kips
− − − + ==
75
Momentos
• Momento máximo
• Carga de impacto
• Fuerza de frenado
• Momento máximo de carga viva
• Momento máximo de carga muerta
19.46 19,460 8,826.91 16.54 16,540 7,502.42
A
B
R Kips lbs kgR Kips lbs kg
= = ≅= = ≅
max
max
(8,826.91 *9.12 ) (7,502.42 *4.20 )48,991.26
M kg m kg mM kg m
= += −
max 30%I =
15.24 15.24 0.28 28%38 16.8 38
IL
= = = ⇒+ +
5%*( )*
0.05*(7,502.42 8,826.91)*1.83 1,494.14 frenado A B
frenado
F R R AnchoCamion
F kg m
= +
= + = −
max max
max
( )* *
(48,991.26 1,494.40)*1.28*1.37 88,531.65 CV frenado
CV
M M F I FD
M kg m
= +
= + = −
2
max
2
max
* *8
2452.61*16.8 (830.07*5.60) 91,176.47 8
CMCM diaf
CM
W LM P a
M kg m
= +
= + = −
76
• Momento último
Cálculo de refuerzo
Tomando el valor menor
Figura 16. Dimensiones de viga externa
51.3 ( )3
51.3 91,176.47 (98,531.65) 310,347.99 3
CM CV frenadoMu M M F I
Mu Kg m
⎡ ⎤= + + +⎢ ⎥⎣ ⎦⎡ ⎤= + = −⎢ ⎥⎣ ⎦
16.80 4.20 4 4
16 0.50 16(0.18) 3.38 0.50 2.50 3.00
Luzb m
b bw hf mb bw L m
≤ = =
≤ + = + =′≤ + = + =
3.00 b m=
2
310,347.99 31, 034, 799
3.00
93.75
31, 034, 799 144.8 18( ) 0.9 * 2810 * (93.75 )2 2
144.8 0.00515* 300 *93.75
* * 0.00515* 2810 *93.75 7.60 0.85 0.85* 210
diseñoM kg m kg cm
b m
d cm
MuAs cmtfy d
Asb d
fy da cmf c
φ
ρ
ρ
= − = −
=
=
= = =− −
= = =
= = =′
77
Cómo a = 7.60 cm < t= 18 cm; la viga trabaja como rectangular.
Cómo la viga necesita refuerzo a compresión.
Para asegurar la falla por fluencia del acero a tensión, se incrementa el acero a
compresión así:
1
max
max max
2max
61200.85* * *6120
210 61200.85*0.85* * 0.0372810 6120 2810
0.75* 0.75*0.037 0.028
* *
0.028*50*93.75 131.25
b
b
b
f cfy fy
As b d
As cm
ρ β
ρ
ρ ρ
ρ
′=
+
= =+
= = =
=
= =
max
max
* 131.25*2810 41.32 0.85* * 0.85*210*50
41.32* * *( ) 0.90*131.25*2810*(93.75 )2 2
24,260,855.06 242,608.55
As fya cmf c b
aM As fy d
M kg cm kg m
φ
= = =′
= − = −
= − = −
max ,diseñoM M<
max
2
310,347.49 242,608.55 67,739.44
6,773,944 30.61 * *( ) 0.9*2810*(93.75 6.25)
diseño
i
Mi M M kg m
MiAs cmfy d dφ
= − = − = −
= = =′− −
230.61 40.81 4 .9 3 .80.75 0.75
iAsAs cm No No′ = = = → +
2max 131.25 40.81 172.06 12 .11 9 .9As As As cm No No′= + = + = → +
78
Refuerzo por corte Corte por carga viva Corte por impacto
Corte por carga muerta
Corte último
Corte que resiste el concreto
Figura 17. Diagrama de corte de viga externa
de viga intermedia2
ACV A
RV R= =
37, 285.30 18,642.65 2CV AV R kg= = =
* 18,642.65*1.28 23,862.59 CVV I kg= =
* 2452.61*16.8 18,642.65 29,923.25 2 2 2 2
CMCM
W L PV kg= + = + =
51.3 ( * )3CM CVVu V V I⎡ ⎤= +⎢ ⎥⎣ ⎦
51.3 29,923.25 (23,862.59) 90,602.50 3
Vu kg⎡ ⎤= + =⎢ ⎥⎣ ⎦
0.53*0.85* * *Vc f c b d′=
0.53*0.85* 210 *50*93.75 30,601.71 Vc kg= =
90,602.50 30,601.71 ' 2.84 8.40 '
x mx
= ⇒ =
79
Con varilla No. 4 Se calcula el espaciamiento a 0 m. del apoyo.
Figura 18. Diagrama de corte, para cálculo de espaciamiento
Se calcula el espaciamiento a 1 m. del apoyo.
Figura 19. Diagrama de corte, para cálculo de espaciamiento
Se calcula el espaciamiento a 2 m. del apoyo.
Figura 20. Diagrama de corte, para cálculo de espaciamiento
2
2
90,602.50 19.33 50*93.75
0.53*0.85* 210*50*93.75 6.53
2* * 2*1.27*2810 11.15 10 ( )* (19.33 6.53)*50
kgVa cmkgVu cm
Av fyS cm cmVa Vu b
= =
= =
= = = ≅− −
2
2
7.40 79,816.4990,602.50 8.40
79,816.49 17.03 50*93.75
6.53
2* * 2*1.27*2810 13.60 10 ( )* (17.03 6.53)*50
y y
kgVa cmkgVu cm
Av fyS cm cmVa Vu b
= → =
= =
=
= = = ≅− −
2
2
6.40 69,030.4890,602.50 8.40
69,030.48 14.72 50*93.75
6.53
2* * 2*1.27*2810 17.43 15 ( )* (14.72 6.53)*50
y y
kgVa cmkgVu cm
Av fyS cm cmVa Vu b
= → =
= =
=
= = = ≅− −
8.40 2.84 5.56 x m= − =
80
Se calcula el espaciamiento a 4 m. del apoyo.
Figura 21. Diagrama de corte, para cálculo de espaciamiento
Se calcula el espaciamiento a 5 m. del apoyo.
Figura 22. Diagrama de corte, para el cálculo de espaciamiento
Diseño de cortina y viga de apoyo
La cortina sirve para detener el relleno en sentido longitudinal; se
considera empotrado a la viga de apoyo y el alto depende de la viga principal
del puente.
Según AASHTO 3.20, se deberá considerar una sobrecarga del suelo del
equivalente líquido de 2 pies de alto, con una presión de 480kg/m3.
2
2
6.40 47, 458.4590,602.50 8.40
47, 458.45 10.12 50*93.75
6.53
2* * 2*1.27*2810 39.76 35 ( )* (10.12 6.53)*50
y y
kgVa cmkgVu cm
Av fyS cm cmVa Vu b
= → =
= =
=
= = = ≅− −
2
2
6.40 36,672.4490,602.50 8.40
36,672.44 7.82 50*93.75
6.53
2* * 2*1.27*2810 110 ( )* (7.82 6.53)*50
45 2
y y
kgVa cmkgVu cm
Av fyS cmVa Vu bda cm
= → =
= =
=
= = =− −
→ =
81
Figura 23. Triángulo de presiones Empuje de tierra Fuerza longitudinal ( 5% )
CV = 5% * 16,000 = 800 kg
El brazo de la FL b =1.05 m.
Fuerza de sismo ( 8% )
CM =1m * 1.05 m * 0.30 * 2,400 = 756 Kg/m
EQ = 756*0.08 = 60.48 kg/m
El brazo de la EQ b = 1.05/2 =0.525
Fuerza de sobrecarga
1.05(292.8*1.05) (504* ) 572.04 / _2
E kg m ancho= + =
1 *800 444.44 /80
FL kg m= =
1.05* 292.8* 153.72 2 2sc schE P kg= = =
82
Cálculo de momentos Tomar el momento mayor.
Refuerzo por flexión M = 3,125.68 kg-m
d = 25 cm.
b = 105 cm.
As = 5.02 cm2
As min = 13.17 cm2
As max = 48.49 cm2 Usar acero mínimo = 13.17 cm2 11 No. 4
Refuerzo por corte
V = 1.3 (E + FL)
V = 1.3 (489.92 +1,746.65) = 2,907.54 kg.
[ ]yf'
c)f'*(0.85)0.003825fc
b)*(Mu((bt)bt As 1/22 *−−=
* ; 6"FLM FL H donde H H H= = + +
444.44*(1.05 1.05 1.83) 1,746.65 FLM kg m= + + = −
( ) * 60.48*.525 31.75 2EQ sismobM EQ kg m= = = −
1 1.3( )scM E Es FL= + +
1 1.3(153.72 504 1,746.65) 3,125.68 M kg m= + + = −
2 1.3( )scM E Es EQ= + +
2 1.3(153.72 504 31.75) 896.31 M kg m= + + = −
83
V = 1.3 (E + EQ)
V = 1.3 (489.92 + 31.75) = 678.17 kg.
Se tomará 2,907.54 kg
Corte que resiste el concreto:
El concreto resiste por si solo por lo que solo se colocará a refuerzo a
Viga de apoyo
Figura 24. Diagrama de viga de apoyo Datos:
b = 40 cm
d = 35 cm
r = 5.00 cm
W losa = 2,400 *0.18*3.60*8.40 = 13,063.68 kg
0.53*0.85* 210 *105*25 17,136.96 cV kg= =
12.5 10 2d cm= ≅
84
W viga = 2,400*1.05*0.75*8.40 = 15,876.00 kg
W bordillo = 2400*0.70*0.20*8.40 = 2,822.00 kg
W diafragma = 2400*0.30*0.75*7.20 = 3,888.00 kg
W carga viva = 16,000.00kg
W total = 51,650.08 kg
Para la viga de apoyo, se debe chequear aplastamiento, debido a que está
apoyada en toda su longitud, y se refuerza con acero mínimo, por no soportar
flexión; el refuerzo transversal lo constituyen los estribos.
Por aplastamiento
Donde:
L = ancho de rodadura
Vu = corte último
Corte actuante
Corte que resiste el concreto
Espaciamiento: Usando hierro No. 6 grado 60, se tiene:
2min
14.1 14.1As * * *40*35 7.03 6 .3fy 2,810
b d cm No= = = →
(WL) 51,650*7.20Vu 185,940.29 2 2
kg m= = = −
2185,940.29Va = 132.81 /* 40*35
Vu kg cmb d
= =
Vc 0.53*0.85* ' 6.53 /f c kg cm= =
85
Entonces, se usará: No.64 @ 5cm por situaciones constructivas.
2.2.5.6.1. Armado de vigas Figura 25. Detalle de armado de diafragma interior
Figura 26. Detalle de armado de diafragma exterior
2*Av*fy 2*2.85*4200S= 4.74 5.00 ( )* (132.81 6.53)*40
cms cmsVa Vc b
= = ≅− −
86
Figura 27. Detalle de armado de viga intermedia
Figura 28. Detalle de armado de viga externa
87
1 1 N o . 4 G . 4 0
6 N o . 3 G . 4 0
E S T . N o 3 G . 4 0 @ 0 . 1 0
E S T . N o 6 G . 6 0 @ 0 . 0 5
Figura 29. Detalle de armado de cortina y viga de apoyo
2.2.5.7. Diseño de Barandal Miembros longitudinales
Para el diseño, se tomará la carga mayor
Adaptando tubos estándar, se tiene:
Para tubos Ø 3”
Diámetro externo = 3.5 plg Diámetro interno = 3.068 plg
S = Módulo de sección
Analizando la resistencia del tubo:
max 300 lbP pie=
I 3.017 plg=
3.5 1.75 plg2 2extDC = = =
33.017 1.724 plg1.75
ISC
= = =
220,000 lg*
lbF pM S F
=
=
88
Analizando el momento producido por la carga:
L = Longitud del tubo = 6.57 pies.
Número de tubos:
No. de tubos = por hilera
Diseño de miembros verticales
Figura 30. Diagrama de cuerpo libre de barandal
Se diseña a flexo-compresión:
Probando con tubos de Ø 4”
A = 3.174 plg2; r = 1.51 plg; I = 7.23 plg4; C = 2.25 plg
1.724*20,000 34,500 lg 2,675 M lb p lb pie= = − ≅ −
2 2* 300*6.57 1,295 10 10
W LM lb pie= = = −
1, 295 2,675 OK< →
16.80 55.10 m pies=
55.10 8.39 9 tubos6.57
= ≅
1MP
SAFc Fb
+ ≤
37.23 3.21 lg2.25
IS pC
= = =
89
Verificando a compresión: se basa en esbeltez
KL = Longitud entre articulaciones.
En AISC Fc para
;
Verificando por flexión:
Fb = 20,000 PSI
;
0.0108 + 0.99 ≅ 1 OK→
Usar postes de 4” @ 5.90 pies ≅ 1.80 m.
Anclaje del barandal
El anclaje va a hacerse por medio de pernos empotrados en la banqueta. Los
pernos van a trabajar a corte simple y cada uno absorbe:
Según AISC para pernos Ø 5/8”, la resistencia es de 3,070 lbs., que es mayor
que 1,327.50 lbs.
Usar pernos Ø 5/8”
2*3*12 47.68 481.51
KLr
= = ≅
48 17,140 PSIKLr
= =
590 185.883.174
PA= = 185.88 0.0108
17,140
PA
Fc= =
MPSA
Fc Fb+ =
2,655 1,327.50 2
P lbs= =
5,310*12 19850.473.21
MS= = 19,850.47 0.99
20,000
MS
Fb= =
90
2.2.5.8. Muros de carga o estribos
Datos:
Concreto 2,400
Concreto ciclópeo 2,700
Suelo 1,750
Equivalente líquido 480
Valor soporte 20,000
Figura 31. Dimensiones de estribo y diagrama de presión
3kg
m
3kg
m
2kg
m
3kg
m
2kg
m
91
Tabla XII. Cálculo de momento de volteo (MV)
Tabla XIII. Cálculo de momento estabilizante (ME) respecto a B
Verificando el estribo sin superestructura:
Volteo =
Deslizamiento =
Presiones:
a =
e =
P =
Pmax = 12,258.01 < 20,000 →OK
Pmin = 12,015.28 > 0 →OK
253,608.53 7.02 1.536,082.84
ME OKMV
= = > →
0.5* 0.5*72,819.88 2.74 1.513, 283.52
W OKE
= = > →
253,608.53 36082.84 2.9972,819.88
ME MVW− −
= =
6 2.99 0.012 2b a− = − =
6 72819.88 6*0.01*(1 ) (1 )6*1 6
W eA b
⎛ ⎞ ⎛ ⎞± = ±⎜ ⎟ ⎜ ⎟⎝ ⎠ ⎝ ⎠
Sección Altura Presión(Kg/m2) Empuje (kg) Brazo (m) Momento(Kg-m)I 6,85 292,8 2005,68 5,17 10369,3656II 3,43 3.288,00 11277,84 2,28 25713,4752
13283,52 36082,8408
Sección Área (m2) Peso (kg/m2) Brazo Momento (Kg-m)1 2,40 6480,00 3,00 19440,002 6,25 16875,00 4,33 73068,753 5,00 13500,00 3,00 40500,004 6,25 16875,00 1,67 28181,255 6,25 10937,50 5,17 56546,886 4,20 6724,38 4,68 31436,487 0,32 756,00 3,20 2419,208 0,28 672,00 3,00 2016,00
72819,88 253608,55
92
Verificando el estribo con superestructura
Brazo = 3.00 m.
Momento estabilizante (ME)
8,096*3 = 24,288 kg-m
277,896.53 kg-m
Volteo =
Deslizamiento =
Presiones:
a =
e =
P =
Pmax = 13,755.70 < 20,000 →OK
Pmin = 11,893.91 > 0 →OK
Verificando el estribo con sismo y sin carga viva
W = 72,819.88 + 9,777 = 82,596.88
Brazo = 3 m.
( )arg *1.7sobrec a impacto bordilloW W W W= + +
8,096 kgW m=
ME =
totalME =
277,896.53 7.70 1.536,082.84
ME OKMV
= = > →
0.5* 0.5*(8,096 72,819.88) 3.04 1.513,283.52
W OKE
+= = > →
277,896.53 36082.84 2.9872,819.88 8096
ME MVW− −
= =+
6 2.98 0.022 2b a− = − =
6 72819.88 8,096 6*0.02*(1 ) (1 )6*1 6
W eA b
+⎛ ⎞ ⎛ ⎞± = ±⎜ ⎟ ⎜ ⎟⎝ ⎠ ⎝ ⎠
93
Fuerza horizontal
13,283.52*1.08 + 82,596.88*0.08 = 20,953.95
Tabla XIV. Cálculo de momento con sismo y sin carga viva
0.08*200,799.70 = 16,063.98 kg-m
(1.08*36,082.84) + (9,777*0.08*5.8) + 16,063.98 = 59,569.98 kg-m.
Volteo =
Deslizamiento =
Presiones:
a =
e =
P =
253,608.53 (9,777*3) 282,939.53 ME kg m= + = −
FH =
EQM =
MV =
253,608.53 4.25 1.559,569.98
ME OKMV
= = > →
0.5* 0.5*82,596.88 1.97 1.520,953.95
W OKE
= = > →
253,608.53 59,569.98 2.3582,596.88
ME MVW− −
= =
6 2.35 0.652 2b a− = − =
6 82,596.88 6*0.65*(1 ) (1 )6*1 6
W eA b
⎛ ⎞ ⎛ ⎞± = ±⎜ ⎟ ⎜ ⎟⎝ ⎠ ⎝ ⎠
Sección Peso Brazo Momento1 6.480,00 0,20 1296,002 16.875,00 2,07 34931,253 13.500,00 2,90 39150,004 16.875,00 2,07 34931,255 10.937,50 3,73 40796,886 6.724,38 6,12 41153,217 756,00 6,32 4777,928 672,00 5,60 3763,20
72.819,88 200799,70
94
Pmax = 22,714.14 > 20,000
Este valor se tomará como correcto, debido a que el área donde se construirá
no se considera sísmica.
Pmin = 4,818.15 > 0 →OK
2.2.6. Presupuesto Tabla XV. Presupuesto de puente vehicular
Renglón cantidad unidad p.unitario sub-total TotalCemento 740 sacos 42,00Q 31.080,00Q Arena de río 50 m3 120,00Q 6.000,00Q Piedrín 70 m3 120,00Q 8.400,00Q Piedra para cimiento 600 m3 70,00Q 42.000,00Q 87.480,00Q
Acero de refuerzoHierro No. 11 de 6 m. G 40 135 varillas 270,00Q 36.450,00Q Hierro No. 10 de 6 m. G 40 35 varillas 225,00Q 7.875,00Q Hierro No. 9 de 6 m. G 40 40 varillas 183,00Q 7.320,00Q Hierro No. 8 de 6 m. G 40 11 varillas 145,00Q 1.595,00Q Hierro No. 7 de 6 m. G 40 10 varillas 111,00Q 1.110,00Q Hierro No. 6 de 6 m. G 60 38 varillas 90,00Q 3.420,00Q Hierro No. 5 de 6 m. G 40 212 varillas 56,00Q 11.872,00Q Hierro No. 4 de 6 m. G 40 480 varillas 36,00Q 17.280,00Q Hierro No. 3 de 6 m. G 40 150 varillas 21,00Q 3.150,00Q 90.072,00Q
Acero para barandalTubo proceso Ø 3" 18 tubos 90,00Q 1.620,00Q Tubo proceso Ø 4" 10 tubos 90,00Q 900,00Q Planchas 8.5x8.5x1.5" 20 unidades 100,00Q 2.000,00Q Pernos Ø 5/8"x 8" 80 unidades 15,00Q 1.200,00Q 5.720,00Q
Material p/formaletaMadera 7520 pie 5,00Q 37.600,00Q (-) 50% salvamento (18.800,00)Q 18.800,00Q
Clavo 4" 5 qq 500,00Q 2.500,00Q Alambre de amarre 5 qq 300,00Q 1.500,00Q Angular 4*1/4*8" 20 u 55,00Q 1.100,00Q Tubo PVC Ø 3" 1 tubos 80,00Q 80,00Q Neopreno dureza 50 6 u 500,00Q 3.000,00Q 8.180,00Q
TOTAL MATERIALES 210.252,00Q
PLANILLA DE COSTOS DE MATERIALES
95
Continuación de tabla XV
Renglón cantidad unidad p.unitario sub-total TotalLimpieza general 85 m2 5,00Q 425,00Q Trazo 50 ml 15,00Q 750,00Q 1.175,00Q
Excavación 500 m3 40,00Q 20.000,00Q Relleno 50 m3 40,00Q 2.000,00Q 22.000,00Q
Fundido de cimiento 400 m3 50,00Q 20.000,00Q Andamios 60 ml 15,00Q 900,00Q 20.900,00Q
Formaleteado:Cortina y viga de apoyo 18 ml 30,00Q 540,00Q Losa 155 m2 30,00Q 4.650,00Q Vigas 80 ml 30,00Q 2.400,00Q 7.590,00Q
Armado:Cortina y viga de apoyo 18 ml 175,00Q 3.150,00Q Losa 155 m2 150,00Q 23.250,00Q Vigas 80 ml 200,00Q 16.000,00Q 42.400,00Q
Fundido:Cortina y viga de apoyo 10 m3 150,00Q 1.500,00Q Losa 155 m2 50,00Q 7.750,00Q Vigas 45 m3 75,00Q 3.375,00Q 12.625,00Q
Levantado de alas protectoras 350 m3 75,00Q 26.250,00Q 26.250,00Q
Colocación de Barandal 34 ml 50,00Q 1.700,00Q 1.700,00Q
Desencofrado:Cortina y viga de apoyo 18 ml 20,00Q 360,00Q Losa 155 m2 20,00Q 3.100,00Q Vigas 80 ml 20,00Q 1.600,00Q 5.060,00Q
TOTAL MANO DE OBRA 139.700,00Q
PLANILLA DE MANO DE OBRA
RESUMEN
MATERIALES 210.252,00Q MANO DE OBRA 139.700,00Q COSTO DIRECTO 349.952,00Q
IMPREVISTOS (10%) 34.995,20Q TRANSPORTE 29.745,92Q DIRECCION TÉCNICA 27.996,16Q CUOTAS PATRONALES 44.338,92Q HONORARIOS 52.492,80Q IVA (12%) 41.994,24Q COSTO INDIRECTO 231.563,24Q
COSTO TOTAL 581.515,24Q
COSTO POR M2 4.072,24Q
96
2.2.7. Impacto ambiental
La estructura del puente vehicular no provocará mayor impacto ambiental
negativo, ya que lo único que se afectará un tanto será el suelo, ya que se
removerá y se alterará su estado natural.
La estructura, en cambio, dará mejor vista al lugar, ya que se eliminará la
maleza existente en el lugar, lo que provocará un impacto ambiental positivo.
97
CONCLUSIONES
1. El Ejercicio Profesional Supervisado permite poner en práctica los
conocimientos adquiridos y da una mejor perspectiva de las situaciones, que
se presentan a diario.
2. La construcción del sistema de alcantarillado sanitario es indispensable para
la aldea Cantel, ya que beneficiará a 170 familias, en un período de 20 años,
que es el tiempo para el cual ha sido diseñado.
3. Para el diseño del alcantarillado sanitario, se contempló la utilización de
tubería de concreto, ya que este material es fácil de adquirir en la región.
4. Esta tesis es una guía para el diseño de un puente de concreto, y constituye
una información valiosa sobre algunos tipos de puentes que existen.
5. Para el diseño y posterior construcción de un puente, es necesario tomar en
cuenta todas las especificaciones aquí presentadas, para que se evite el
mayor número de errores, que podrían afectar la estructura de un puente.
98
99
RECOMENDACIONES
1. La Facultad de Ingeniería debe apoyar siempre a las áreas rurales, por
medio del programa de Ejercicio Profesional Supervisado.
2. Las municipalidades deben garantizar la supervisión técnica de los
proyectos, en el momento de su ejecución, para que se cumplan con todas
las especificaciones contenidas en los planos.
3. Debe tomarse en cuenta que la socavación de los cimientos es el principal
daño que sufren las estructuras de los puentes.
4. El supervisor, así como el constructor de puentes, deben reconocer la
necesidad de recurrir al ingeniero, diseñador o especialista, para solucionar
los problemas propios de la construcción.
5. Es conveniente analizar cuidadosamente cada uno de los resultados,
cuando se diseñe, a fin de evitar riesgos en el refuerzo de las estructuras.
100
101
BIBLIOGRAFÍA
1. García Chex, Herman Dovanet. Diseño de la red de alcantarillado sanitario para la aldea Los Jocotes, municipio de san Jerónimo, departamento de Baja Verapaz, Trabajo de graduación de Ingeniería Civil Guatemala, Universidad de San Carlos de Guatemala, Facultad de Ingeniería, 2002. 74 pp
2. Guzmán Escobar, Ernesto Salvador. Diseño de puentes, Tesis de
Ingeniería Civil Guatemala, Universidad de san Carlos de Guatemala, Facultad de Ingeniería, 1997 80pp
3. Mérida Bolaños, Guillermo Enrique. Diseño de alcantarillado sanitario
para la aldea Tojocaz, del municipio de Huehuetenango, Huehuetenango. Trabajo de graduación de Ingeniería Civil. Guatemala, Universidad de San Carlos de Guatemala, Facultad de Ingeniería, 2003 40 pp
4. Ordóñez Alvarado, Leonel Fernando. Consideraciones Generales acerca
de la localización y diseño de subestructuras de puentes. Tesis de Ingeniería Civil, Universidad de San Carlos de Guatemala, Facultad de Ingeniería, 1974
102
103
104
105
Tabla XVI. Cálculo hidráulico de drenaje
106
Continuación de Tabla XVI.
107
Continuación de Tabla XVI.
108
109
Figura 32. Planta perfil del drenaje
AUXILIAR
RAMAL No. 1
RAMAL No. 1
SUB RAMAL No. 1.2 Y 1.3
SUB RAMAL No. 1.1
SUBRAMAL No. 1.4
RAMAL No. 1
E7 .1
E-8.3 4
14PV -
13PV -
11PV -
12PV -
10PV -
9PV -
8PV - 7PV -
6PV -
5PV - 4PV -
3PV -
2PV -
1PV -
RAMAL No. 1
1020
1010
990
1000
970
980
960
950
940
930
920
910
S = 11.26 % T.C. Ø 8"S = 3.00 % T.C. Ø 8"S = 2.85 % T.C. Ø 8"S = 2.73 % T.C. Ø 8"S = 9.42 % T.C. Ø 8"S = 9.84 % T.C. Ø 8"S = 3.29 % T.C. Ø 8"S = 7.49 % T.C. Ø 8"S = 10.58 % T.C. Ø 8"S = 8.82 % T.C. Ø 8"
709.34
CI- 968.25CF- 968.22
12PV - H = 1.951.87H =
PV - 10
968.95CF-968.98CI-
CI- 957.29 CF- 957.26
14PV - H = 2.08
CI- 972.45 CF- 972.42
8PV - H = 1.70
973.94
977.56
982.85
973.97CI-
1.84H =PV - 7
CF-
977.59CI-
2.00H =PV - 6
CF-
982.88CI-
1.45H =PV - 5
CF-CF-CI- 985.82 985.79
4PV - H = 1.65
CI-
1.19H =PV - 3
989.14CF-989.17
H = 1.16PV - 2
CI- 1000.62
CF- 1000.59
C-E -
1001.781.2
1
997.95CF-
PV - 1.50H =
CI- 998.50
NORTE
RAMAL No. 1ESCALA VERTICAL. 1: 600ESCALA HORIZONTAL. 1: 1,000PERFIL
RAMAL No. 1ESCALA 1: 1,000PLANTA
E7
E-7.2
E-8.1
E8
E-8.2 E-8.3
E-5.2
E-5.3 E6 A
E-4
E-4.1
E-4.2
E-E5 E-5.1
E-1.1 E-1.2 E-1.3R
E-1.4R
ESCUELA
E1 E-2
E-2.1
E-2.2 JUZGADO
E-2.3
E3 E-3.1
E-3.2
8.3963.96
E -C-
8.4959.60
E -C-
4.2984.85
E -C-
5.1983.60
E -C-
5.2979.40
E -C-
5.3976.50
E -C-
5.3A976.00
E -C-
7974.29
E -C-
7.2972.62
E -C-
8969.76
E -C-
1.11011.15
E -C-
1.21006.86
E -C-
2.2996.32
E -C-
2.3990.79
E -C-
3.1989.16
E -C-
3.2987.24
E -C-
4.1986.52
E -C-
MUNICIPALIDAD DE SAN PEDRO SAC. SAN MARCOS
CONTENIDO:
PROPIETARIO:
DRENAJE SANITARIO DE ALDEA CANTELDEL MUNICIPIO DE SAN PEDRO SACATEPÉQUEZ, SAN MARCOS
MARVIN LÓPEZ PÉREZCARNE: 9812399
EJERCICIO PROFESIONAL SUPERVISADO FACULTAD DE INGENIERÍAUNIVERSIDAD DE SAN CARLOS DE GUATEMALA
ULTRAPL US
PROYECTO:
ESCALA:
DISEÑO:
FECHA:
ASESOR:
TOPOGRAFIA:
MARVIN LÓPEZ
MARVIN LÓPEZ
SEPTIEMBRE DE 2,004
1HOJA:
ING. ÁNGEL SICCOORDINADOR DE E.P.S.
Vo. Bo. ALCALDE
PLANTA PERFIL
DE:
10
INDICADA
ING. ÁNGEL SIC
110
111
Continuación de Figura 32
PLANTA PERFIL
MARVIN LÓPEZ PÉREZCARNE: 9812399
S = 3.24 % T.C. Ø 8"S = 3.17 % T.C. Ø 8"S = 0.08 % T.C. Ø 8"
127.83
NORTE
PV - 15
PV - 17
PV - 16
15PV -
PV - 30
PV - 29
PV - 28
PV - 27
PV - 26
PV - 25
PV - 24PV - 23PV - 22
PV - 21
PV - 20
PV - 19
PV - 15PV - 14
E-8.3 4
SUB RAMAL No. 1.4
RAMAL No. 1
RAMAL No. 1
RAMAL No. 1
RAMAL No. 1
CI-
2.34H =PV - 15
955.35CF- 954.26
888.87CI- 888.89
954.26CF-CI- 955.35
15PV - H = 2.34
CF- 955.68
16PV - H = 1.20
CF- 957.33
17PV - H = 1.00
956.39CF-
15PV - H = 4.24
PLANTASUB RAMAL 1.4
ESCALA 1: 1,000
PERFILSUB RAMAL 1.4
ESCALA HORIZONTAL. 1: 1,000ESCALA VERTICAL. 1: 600
C-E -
960.3611.4
C-E -
959.2011
C-E -
957.7510
C-E -
957.599.2
C-E -
957.719.1
850
860
870
880
890
900
930
920
910
950
960
970
940
S = 73.42 % T.C. Ø 10"
S = 56.62 % T.C. Ø 10"
S = 35.26 % T.C. Ø 10"S = 14.22 % T.C. Ø 10" S = 14.96 % T.C. Ø 10" S = 39.51 % T.C. Ø 10" S = -3.82 % T.C. Ø 10" S = 14.79 % T.C. Ø 10" S = 14.79 % T.C. Ø 10" S = 14.79 % T.C. Ø 10" S = -7.43 % T.C. Ø 10" S = 12.51 % T.C. Ø 10"
454.62
CI- 926.07 CF- 926.04
24PV - H = 2.54
2.08H =PV - 14
957.29CF-
1.88H =PV - 30
874.18CI-
3.99H =PV - 29900.83CF-
900.86CI-
4.20H =PV - 28
906.86CF-906.53CI-
1.84H =PV - 27
907.03CF-907.06CI-
3.25H =PV - 26
911.81CF-911.84CI-
2.21H =PV - 25
919.61CF-919.64CI-
3.79H =PV - 23
931.55CF-931.58CI-
1.46H =PV - 22
932.37CF-932.40CI-
1.59H =PV - 21
945.08CF-945.11CI-
1.55H =PV - 20
951.03CF-951.06CI-
3.04H =PV - 19
NORTE
RAMAL No. 1PERFIL
ESCALA VERTICAL. 1: 600ESCALA HORIZONTAL. 1: 1,000
RAMAL No. 1ESCALA 1: 1,000PLANTA
E-8.3
E-9.1
E9A
E-9B.1
E9C
E-9C.1
E-9D.1
9D.2
E9E
9E.1
E9F
E9G 9G.1
E9H
9H.2
9E910.70
E -C-
9F904.82
E -C-
9G904.84
E -C-
9G1890.75
E -C-
9H875.96
E -C-
8.4959.60
E -C-
9.1957.71
E -C-
9A952.58
E -C-
9B1948.39
E -C-
9C946.66
E -C-
9C1933.83
E -C-
9D1935.34
E -C-
9E1915.06
E -C-
9D2908.36
E -C-
MUNICIPALIDAD DE SAN PEDRO SAC. SAN MARCOS
CONTENIDO:
PROPIETARIO:
DRENAJE SANITARIO DE ALDEA CANTELDEL MUNICIPIO DE SAN PEDRO SACATEPÉQUEZ, SAN MARCOS
EJERCICIO PROFESIONAL SUPERVISADO FACULTAD DE INGENIERÍAUNIVERSIDAD DE SAN CARLOS DE GUATEMALA
ULTRAPLU S
PROYECTO:
ESCALA:
DISEÑO:
FECHA:
ASESOR:
TOPOGRAFIA:
MARVIN LÓPEZ
MARVIN LÓPEZ
SEPTIEMBRE DE 2,004
2HOJA:
ING. ÁNGEL SICCOORDINADOR DE E.P.S.
Vo. Bo. ALCALDE
DE:
10
INDICADA
ING. ÁNGEL SIC
11.4
9.1
E11
E10 9.2
112
113
Continuación de Figura 32
PLANTA PERFIL
PLANTA PERFIL
MARVIN LÓPEZ PÉREZCARNE: 9812399
SUB RAMAL No. 2.1
SUB RAMAL No. 2.2
SUB RAMAL No. 2.3
15PV -
14PV -
13PV -
10PV -
9PV -
8PV -
7PV -
6PV -
5PV -
4PV -
3PV -
2PV - 8PV -
SUB RAMAL No. 1.4
RAMAL No. 2
RAMAL No. 2
RAMAL No. 2
RAMAL No. 2
990
980
960
970
940
950
930
920
S = 1.90 % T.C. Ø 8" S = 1.19 % T.C. Ø 8"S = 6.17 % T.C. Ø 8"S = 7.84 % T.C. Ø 8"S = 5.24 % T.C. Ø 8"S = 1.54 % T.C. Ø 8"S = 1.60 % T.C. Ø 8"S = 2.05 % T.C. Ø 8"S = 2.90 % T.C. Ø 8"
S = 2.79 % T.C. Ø 8"
533.80
PLANTA ESCALA 1: 1,000
RAMAL No. 2
ESCALA HORIZONTAL. 1: 1,000ESCALA VERTICAL. 1: 600
RAMAL No. 2PERFIL
1.70H =PV - 8
972.42CF-972.45CI-
1.00H =PV - 2
970.19CF-970.16CI-1.00H =
PV - 6
961.83CF-960.66CI-
2.89H =PV - 3
968.71CF-968.68CI-
2.88H =PV - 4
963.71CF-964.84CI-
1.26H =PV - 7
959.69CF-972.45CI-
1.41H =PV - 9
959.66CF-958.50CI-
2.88H =PV - 10
958.08CF-958.94CI-
4.59H =PV - 13
958.43CF-958.05CI-
4.28H =PV - 14
956.39CF-956.27CI-
4.24H =PV - 15
956.10CF-
ING. ÁNGEL SIC
INDICADA
10DE:
Vo. Bo. ALCALDE ING. ÁNGEL SICCOORDINADOR DE E.P.S.
HOJA:
3
SEPTIEMBRE DE 2,004
MARVIN LÓPEZ
MARVIN LÓPEZ
TOPOGRAFIA:
ASESOR:
FECHA:
DISEÑO:
ESCALA:
PROYECTO:
SULP ALTR
U
EJERCICIO PROFESIONAL SUPERVISADO FACULTAD DE INGENIERÍAUNIVERSIDAD DE SAN CARLOS DE GUATEMALA
DRENAJE SANITARIO DE ALDEA CANTELDEL MUNICIPIO DE SAN PEDRO SACATEPÉQUEZ, SAN MARCOS
PROPIETARIO:
CONTENIDO:
MUNICIPALIDAD DE SAN PEDRO SAC. SAN MARCOS
7102.85
E -C-
16.1973.05
E -C-
16971.59
E -C-
15966.69
E -C-
14.3965.09
E -C-
14.2961.92
E -C-
14.1961.31
E -C-
14961.07
E -C-
13.4961.79
E -C-
13.1962.64
E -C-
13963.00
E -C-
12.3967.04
E -C-
12960.63
E -C-
11.4960.36
E -C-
E- 7 E- 17
UNIDAD MINIMA
E- 16.1
E- 16
15.1
E15 14.3
11.4
14.2
14.1
E14
13.4
13.1
E13
12.3
E12
NORTE
114
115
Continuación de Figura 32
PLANTA PERFIL
MARVIN LÓPEZ PÉREZCARNE: 9812399
RAMAL No. 2
RAMAL No. 2
SUB RAMAL No. 2.4
RAMAL No. 2
RAMAL No. 2 RAMAL No. 2
PV - 26
PV - 25
PV - 24PV - 23
PV - 22PV - 21
PV - 20
PV - 19PV - 16
PV - 15
NORTE
910
910
S = 33.56 % T.C. Ø 8"S = 13.79 % T.C. Ø 8"
S = 6.07 % T.C.
Ø 8"S = 2.83 % T.C. Ø 8" S = -0.80 % T.C. Ø 8" S = 8.61 % T.C. Ø 8" S = 8.95 % T.C. Ø 8" S = 3.94 % T.C. Ø 8" S = 17.64 % T.C. Ø 8"
512.48
PLANTA ESCALA 1: 1,000
RAMAL No. 2
ESCALA HORIZONTAL. 1: 1,000ESCALA VERTICAL. 1: 600
PERFILRAMAL No. 2
3.33H =PV - 26
908.42CF-
3.25H =PV - 25
918.86CF-918.89CI-
3.05H =PV - 24
921.74CF-921.17CI-
2.96H =PV - 23
935.03CF-935.06CI-
2.93H =PV - 22
939.52CF-939.55CI-
2.94H =PV - 21
940.58CF-940.61CI-
2.87H =PV - 20
947.00CF-947.03CI-
1.85H =PV - 19
955.70CF-955.73CI-
4.24H =PV - 16
956.12CF-956.10CI-
4.24H =PV - 15
956.39CF-
MUNICIPALIDAD DE SAN PEDRO SAC. SAN MARCOS
CONTENIDO:
PROPIETARIO:
DRENAJE SANITARIO DE ALDEA CANTELDEL MUNICIPIO DE SAN PEDRO SACATEPÉQUEZ, SAN MARCOS
EJERCICIO PROFESIONAL SUPERVISADO FACULTAD DE INGENIERÍAUNIVERSIDAD DE SAN CARLOS DE GUATEMALA
ULTRAPLUS
PROYECTO:
ESCALA:
DISEÑO:
FECHA:
ASESOR:
TOPOGRAFIA:
MARVIN LÓPEZ
MARVIN LÓPEZ
SEPTIEMBRE DE 2,004
4HOJA:
ING. ÁNGEL SICCOORDINADOR DE E.P.S.
Vo. Bo. ALCALDE
DE:
10
INDICADA
ING. ÁNGEL SIC
910
920
930
940
970
960
950
12F1905.30
E -C-
12F911.96
E -C-
12E3922.18
E -C-
12E2926.34
E -C-
12E1924.99
E -C-
12D2938.07
E -C-
12D1942.48
E -C-
12D943.51
E -C-
12C949.87
E -C-
12B959.20
E -C-
12.A959.21
E -C-
11.3958.86
E -C-C-
E -960.3611.4
E - 11.4
E- 12A E- 11.3
E- 12B
E- 12C
E- 12F1
E- 12F
E- 12E.3
E-12E.2
E- 12E.1 E- 12D2
E- 12D1 E- 12D
116
117
Continuación de Figura 32
PLANTA PERFIL
MARVIN LÓPEZ PÉREZCARNE: 9812399
12PV -
11PV -
10PV - 32PV -
16PV -
31PV -
17PV -
RAMAL No. 2
SUB RAMAL No. 2.4
18PV -
17PV -
16PV -
NORTE
NORTE
NORTE
NORTE
970
970
930
940
950
970
960
920
920
910
900
960
970
950
940
930
900
910
920
930
940
950
970
960
990
980
960
970
940
950
930
920
910
900
S = 15.63 % T.C. Ø 6"S = 9.16 % T.C. Ø 6"S = 3.14 % T.C. Ø 8"S = 2.10 % T.C. Ø 8"S = 17.96 % T.C. Ø 6"S = 5.54 % T.C. Ø 6"
98.0466.2041.98196.46
ESCALA 1: 1,000ESCALA 1: 1,000ESCALA 1: 1,000
SUB RAMAL 2.4PLANTA
SUB RAMAL 1.4PLANTA PLANTA
SUB RAMAL 2.3
ESCALA VERTICAL. 1: 600ESCALA HORIZONTAL. 1: 1,000
SUB RAMAL 2.4PERFIL PERFIL
SUB RAMAL 1.4ESCALA HORIZONTAL. 1: 1,000ESCALA VERTICAL. 1: 600 ESCALA VERTICAL. 1: 600
ESCALA HORIZONTAL. 1: 1,000
SUB RAMAL 2.3PERFIL
4.59H =PV - 12
970.52CI-4.25H =
PV - 11
962.42CF-962.39CI-
4.28H =PV - 10
958.43CF-
2.30H =PV - 32
954.76CI-
1.20H =PV - 16
955.68CF-
2.68H =PV - 31
955.65CI-
1.00H =PV - 17
957.33CF-
1.00H =PV - 18
979.02CI-
1.34H =PV - 17
962.60CF-962.57CI-
1.82H =PV - 16
956.26CF-
MUNICIPALIDAD DE SAN PEDRO SAC. SAN MARCOS
CONTENIDO:
PROPIETARIO:
DRENAJE SANITARIO DE ALDEA CANTELDEL MUNICIPIO DE SAN PEDRO SACATEPÉQUEZ, SAN MARCOS
EJERCICIO PROFESIONAL SUPERVISADO FACULTAD DE INGENIERÍAUNIVERSIDAD DE SAN CARLOS DE GUATEMALA
ULTRAPL US
PROYECTO:
ESCALA:
DISEÑO:
FECHA:
ASESOR:
TOPOGRAFIA:
MARVIN LÓPEZ
MARVIN LÓPEZ
SEPTIEMBRE DE 2,004
5HOJA:
ING. ÁNGEL SICCOORDINADOR DE E.P.S.
Vo. Bo. ALCALDE
DE:
10
INDICADA
ING. ÁNGEL SIC
C-E -
975.1113.2
C-E -
966.6713.3
C-E -
962.6413.1
C-E -
957.6810.1
C-E -
957.7510
C-E -
958.3311.1
C-E -
959.2111
C-E -
980.0212.2
C-E -
963.9112.1
C-E -
958.0711.2
C-E -
958.8611.3
13.1
13.3
13.2
10.1
E10
E11
11.1
11.3
11.2
12.1
12.2
118
119
Continuación de Figura 32
PLANTA PERFIL
MARVIN LÓPEZ PÉREZCARNE: 9812399
NORTE
RAMAL No. 3
RAMAL No. 3
RAMAL No. 3
SUB RAMAL No. 3.2
SUB RAMAL No. 3.1
RAMAL No. 3
RAMAL No. 3
PV - 9
PV - 10
PV - 11PV - 8
PV - 76PV -
5PV -
4PV -
3PV -
2PV -
1PV -
920
910
890
900
880
870
860
850
840
830
820 820
830
840
850
860
870
880
900
890
910
920960
950
930
940
910
920
900
890
880
870
860
S = 5.32 % T.C. Ø 6"S = 4.52 % T.C. Ø 6"S = 11.79 % T.C. Ø 8"S = 11.91 % T.C. Ø 8"S = 14.67 % T.C. Ø 8"S = 3.98 % T.C. Ø 8"S = 14.04 % T.C. Ø 8"S = 12.79 % T.C. Ø 8"S = 16.98 % T.C. Ø 8"S = 22.71 % T.C. Ø 8"
73.2973.89515.93
PERFIL ESCALA HORIZONTAL. 1: 1,000ESCALA VERTICAL. 1: 600
RAMAL No. 3
ESCALA 1: 1,000PLANTARAMAL No. 3
1.00H =PV - 8
900.13CI-
1.00H =PV - 7
895.73CF-
1.00H =PV - 9
899.57CI-
1.00H =PV - 7
895.14CF-
1.88H =PV - 11
88786CI-
1.85H =PV - 10
890.69CF-892.54CI-
1.00H =PV - 7
895.38CF-895.41CI-
1.48H =PV - 6
908.49CF-908.52CI-
1.48H =PV - 5
911.93CF-911.96CI-
1.26H =PV - 4
921.17CF-921.20CI-
1.22H =PV - 3
932.51CF-932.54CI-
1.19H =PV - 2
940.15CF-940.18CI-
1.00H =PV - 1
955.70CF-
MUNICIPALIDAD DE SAN PEDRO SAC. SAN MARCOS
CONTENIDO:
PROPIETARIO:
DRENAJE SANITARIO DE ALDEA CANTELDEL MUNICIPIO DE SAN PEDRO SACATEPÉQUEZ, SAN MARCOS
EJERCICIO PROFESIONAL SUPERVISADO FACULTAD DE INGENIERÍAUNIVERSIDAD DE SAN CARLOS DE GUATEMALA
ULTRAPLUS
PROYECTO:
ESCALA:
DISEÑO:
FECHA:
ASESOR:
TOPOGRAFIA:
MARVIN LÓPEZ
MARVIN LÓPEZ
SEPTIEMBRE DE 2,004
6HOJA:
ING. ÁNGEL SICCOORDINADOR DE E.P.S.
Vo. Bo. ALCALDE
DE:
10
INDICADA
ING. ÁNGEL SIC
9R2901.13
E -C-
9R897.23
E -C-
9R1900.57
E -C-
9R897.23
E -C-
9R4887.97
E -C-
9R3892.57
E -C-
9R897.23
E -C-
8R908.24
E -C-
7R2910.02
E -C-
7R1911.54
E -C-
7R913.41
E -C-
6R1922.65
E -C-
5R1931.83
E -C-
5R933.76
E -C-
4R1941.36
E -C-
3R1956.70
E -C-
E6R
5R.1 E5R
E4R
3R.1
E8R 7R.2
7R.1
E7R
6R.1
9R.4
9R.3
9R.2
9R.1
E9R
120
121
Figura 33. Planta de conjunto
MARVIN LÓPEZ PÉREZCARNE: 9812399
SUB RAMAL No. 3.1
SUB RAMAL No. 3.2
RAMAL No. 3
RAMAL No. 3
RAMAL No. 3
RAMAL No. 3
SUB RAMAL No. 2.4
SUB RAMAL No. 1.4
RAMAL No. 2
RAMAL No. 2
RAMAL No. 2
RAMAL No. 2
RAMAL No. 2
RAMAL No. 2
RAMAL No. 2
RAMAL No. 2
RAMAL No. 1
RAMAL No. 1
RAMAL No. 1
RAMAL No. 1
RAMAL No. 1
RAMAL No. 1
RAMAL No. 1
ESCALA 1: 1,500PLANTA DE CONJUNTO
MUNICIPALIDAD DE SAN PEDRO SAC. SAN MARCOS
CONTENIDO:
PROPIETARIO:
DRENAJE SANITARIO DE ALDEA CANTELDEL MUNICIPIO DE SAN PEDRO SACATEPÉQUEZ, SAN MARCOS
EJERCICIO PROFESIONAL SUPERVISADO FACULTAD DE INGENIERÍAUNIVERSIDAD DE SAN CARLOS DE GUATEMALA
ULTRAPLUS
PROYECTO:
ESCALA:
DISEÑO:
FECHA:
ASESOR:
TOPOGRAFIA:
MARVIN LÓPEZ
MARVIN LÓPEZ
SEPTIEMBRE DE 2,004
7HOJA:
ING. ÁNGEL SICCOORDINADOR DE E.P.S.
Vo. Bo. ALCALDE
PLANTA DE CONJUNTO
DE:
10
INDICADA
ING. ÁNGEL SIC
122
123
Figura 34. Planta de detalles
PLANTA J-J'
ING. ÁNGEL SICMUNICIPALIDAD DE SAN PEDRO SAC. SAN MARCOS
DETALLE DE ESCALON DETALLE DE BROCAL POZOSEPTIEMBRE DE 2,004
FECHA:
HOJA: DE:
INDICADA
8 10
ESCALA:
ING. ÁNGEL SICCOORDINADOR DE E.P.S.
MARVIN LÓPEZ PÉREZCARNE: 9812399
EJERCICIO PROFESIONAL SUPERVISADO FACULTAD DE INGENIERÍAUNIVERSIDAD DE SAN CARLOS DE GUATEMALA
Vo. Bo. ALCALDE
TAPADERA POZO, PLANTA + SECCIÓN C-C'PLANTAPLANTA E-E'
MARVIN LÓPEZ
MARVIN LÓPEZ
TOPOGRAFIA:
ASESOR:
DISEÑO:
PROYECTO:
SULP ALTR
UPROPIETARIO:
CONTENIDO:
DETALLES
DRENAJE SANITARIO DE ALDEA CANTELDEL MUNICIPIO DE SAN PEDRO SACATEPÉQUEZ, SAN MARCOS
SECCIÓN G-G'SECCIÓN F-F'SECCIÓN B-B'SECCIÓN A-A'
SECCIÓN D-D'
CON CAIDA MAYOR DE 0 .70m.DETALLE DE POZO
CON 3 ENTRADASPOZO DE VISITA TÍPICO DETALLE DE POZO
124
125
Figura 35. Fosa séptica y pozos de absorción
FOSA SEPTICA
DRENAJE SANITARIO DE ALDEA CANTELDEL MUNICIPIO DE SAN PEDRO SACATÉPEQUEZ, SAN MARCOS
MARVIN LÓPEZ PÉREZCARNE: 9812399
10Vo. Bo. ALCALDE ING. ÁNGEL SICCOORDINADOR DE E.P.S.
9
FOSA SÉPTICA Y POZOS DE ABSORCIÓN
INDICADA
DE:
SEPTIEMBRE DE 2,004
ING. ÁNGEL SICMUNICIPALIDAD DE SAN PEDRO SAC. SAN MARCOS
CONTENIDO:
PROPIETARIO:ULTRAPLU S
EJERCICIO PROFESIONAL SUPERVISADO FACULTAD DE INGENIERÍAUNIVERSIDAD DE SAN CARLOS DE GUATEMALA
ESCALA:
HOJA:
DISEÑO:
FECHA:
ASESOR:
TOPOGRAFIA:
MARVIN LÓPEZ
MARVIN LÓPEZ
NOTA:
POZO DE ABSORCION
PROYECTO:
POZO DE ABSORCION
126
127
Figura 36. Instalación domiciliar
INDICADA EJERCICIO PROFESIONAL SUPERVISADO FACULTAD DE INGENIERÍAUNIVERSIDAD DE SAN CARLOS DE GUATEMALA
MARVIN LÓPEZ PÉREZCARNE: 9812399
ING. ÁNGEL SICCOORDINADOR DE E.P.S.
Vo. Bo. ALCALDE
HOJA:
10DE:
10
ING. ÁNGEL SIC
SEPTIEMBRE DE 2,004
MARVIN LÓPEZ
MARVIN LÓPEZ
TOPOGRAFIA:
DRENAJE SANITARIO DE ALDEA CANTELDEL MUNICIPIO DE SAN PEDRO SACATEPÉQUEZ, SAN MARCOS
PROYECTO:
SULP ALTR
UPROPIETARIO:
CONTENIDO:
MUNICIPALIDAD DE SAN PEDRO SAC. SAN MARCOS
INSTALACIÓN DOMICILIAR
ASESOR:
FECHA:
DISEÑO:
ESCALA:
128
129
Figura 37. Armado de losa, sección y elevación del puente vehicular
ELEVACIÓN + CURVAS DE NIVEL
MUNICIPALIDAD DE SAN PEDRO SAC. SAN MARCOS
CONTENIDO:
PROPIETARIO:
PUENTE VEHICULAR FINAL CALZADA INDEPENDENCIADEL MUNICIPIO DE SAN PEDRO SACATEPÉQUEZ, SAN MARCOS
MARVIN LÓPEZ PÉREZCARNE: 9812399
EJERCICIO PROFESIONAL SUPERVISADO FACULTAD DE INGENIERÍAUNIVERSIDAD DE SAN CARLOS DE GUATEMALA
ULTRAPLUS
PROYECTO:
ESCALA:
DISEÑO:
FECHA:
ASESOR:
TOPOGRAFIA:
MARVIN LÓPEZ
MARVIN LÓPEZ
SEPTIEMBRE DE 2,004
1HOJA:
ING. ÁNGEL SICCOORDINADOR DE E.P.S.
Vo. Bo. ALCALDE
ARMADO DE LOSA, SECCIONES,
DE:
3
INDICADA
ING. ÁNGEL SIC
130
131
Figura 38. Planta de detalles del puente vehicular
MARVIN LÓPEZ PÉREZCARNE: 9812399
PUENTE VEHICULAR FINAL CALZADA INDEPENDENCIADEL MUNICIPIO DE SAN PEDRO SACATEPEQUEZ, SAN MARCOS
MUNICIPALIDAD DE SAN PEDRO SAC. SAN MARCOS
CONTENIDO:
PROPIETARIO:
EJERCICIO PROFESIONAL SUPERVISADO FACULTAD DE INGENIERÍAUNIVERSIDAD DE SAN CARLOS DE GUATEMALA
ULTRAPLUS
PROYECTO:
ESCALA:
DISEÑO:
FECHA:
ASESOR:
TOPOGRAFIA:
MARVIN LÓPEZ
MARVIN LÓPEZ
SEPTIEMBRE DE 2,004
2HOJA:
ING. ÁNGEL SICCOORDINADOR DE E.P.S.
Vo. Bo. ALCALDE
DETALLES
DE:
3
INDICADA
ING. ÁNGEL SIC
132
133
Continuación de Figura 38
MARVIN LÓPEZ PÉREZCARNE: 9812399
PUENTE VEHICULAR FINAL CALZADA INDEPENDENCIADEL MUNICIPIO DE SAN PEDRO SACATÉPEQUEZ, SAN MARCOS
ING. ÁNGEL SIC
INDICADA
3DE:
DETALLES
Vo. Bo. ALCALDE ING. ÁNGEL SICCOORDINADOR DE E.P.S.
HOJA:
3
SEPTIEMBRE DE 2,004
MARVIN LÓPEZ
MARVIN LÓPEZ
TOPOGRAFIA:
ASESOR:
FECHA:
DISEÑO:
ESCALA:
PROYECTO:
SULP ALTR
U
EJERCICIO PROFESIONAL SUPERVISADO FACULTAD DE INGENIERÍAUNIVERSIDAD DE SAN CARLOS DE GUATEMALA
PROPIETARIO:
CONTENIDO:
MUNICIPALIDAD DE SAN PEDRO SAC. SAN MARCOS