diseño de circuito de molienda convencional-001

8/11/2019 Diseo de Circuito de Molienda Convencional-001

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Juan Zegarra Wuest

CIP 9338

123/09/2014


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MOLIENDA PRIMARIA Se propone el Diagrama de Proceso de la Fig. 1 para tratamiento del

mineral problema considerando dos etapas tal como fue solicitadopor el cliente pero con configuracin abierta.

Debido a que el alimento a molienda primaria ser fino: 100% - 3/8pulg y debido a que el suministro de barras para molienda seconsidera difcil por la ubicacin de la mina en la ceja de montaapero no imposible, por esta razn se mantiene la opcin de utilizarmolienda en dos etapas con molinos de bolas en lugar de la opcinde molienda en molino de barras-molino de bolas.

Los Parmetros de Molienda son los siguientes:

i) Wi = 14.8 kW-hr/TCS

ii) F80= 6000 um, P80= 141 um

iii) Alimento Fresco= 219.3 TCPH

223/09/2014


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PROCEDIMIENTO Y CALCULOS Para estandarizacin el propietario desea que ambos molinos sean

idnticos en sus caractersticas fsicas y elctricas.

Se utiliza ecuacin de Bond:

K= Wi((10/P^0.5)-(10/F^0.5)); en la que

K Potencia requerida para molienda, kW

Wi Indica de trabajo= 14.8 kw-hr5/TCS

P= Tamao de partcula en um del producto por la que pasa el 80 %F= Tamao de partcula en um del alimento por la que pasa el 80 %

323/09/2014


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CALCULOS Continuacin La energa total por TCS de mineral puede ser determinada.

Si la molienda ser obtenida en dos molinos iguales, luego:

En base a lo anterior, la descarga del molino primario (P80) serparte del alimento al molino secundario (F80), lo cual se procede acalcular a continuacin asumiendo que el Wi es el mismo en ambas

etapas:

Donde X= P o F80 intermedia

K= 14.8*((10/141^0.5)-(10/6000^0.5)= =14.8*(0.071305) =10.553

10.553/2 o 5.276 kw-hr/TCS por molino

5.276 kw-hr/TCS= 14.8*((10/X^0.5)-(10/6000^0.5

423/09/2014


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CALCULOS Continuacin Resolviendo para determinar X:

Indudablemente que esta condicin cumple con la igualdad deenerga consumida en ambas etapas tal como lo muestra la ultimaigualdad. El anlisis granulomtrico de la descarga del molinoprimario de P80= 424. 1 um se presenta en la Fig. 1

5.276 kw-hr/TCS= 14.8*10*((1/X^0.5)-(1/6000^0.5

5.276 /148 = ((1/(X^0.5))-0.01291)

0.03565+0.01291= (1/(X^0.5))=0.04856

0.04856*(X^0.5)= 20.594

X= 424.1 um

5.276 (10)*(14.8)*((1/(141^0.5))- (1/(424^0.5))=0.03565

523/09/2014


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ANALISIS GRANULOMETRICO DE

DESCARGA MOLINO PRIMARIO

623/09/2014

TAMANO PARTICULA MICRONES

P

ESO

PASSING

:%

1000100

100

90

80

70

60

50

40

30

105

80

43

424

Variable% PESO PASS

C3

MOL 1 EVAL

Fig. 1: DIAGRAMA GS DE DESCARGA PROYECTADA DE MOLINO PRIMARIO

EN 1RA APROXIMACION


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CALCULOS Continuacin Si el circuito propuesto es utilizado, el alimento al segundo molino

no tendra un F80=424 um. Este material tendra 43 % - 150 mallasy ser ser cicloneado (junto con la descarga del molinosecundario) a 150 mallas para cumplir con la condicin de obteneru n producto final con 0 % + 65 mallas, sin embargo el productoseria alimento mas grueso al molino secundario, pero menortonelaje.

Si este material es cicloneado de tal manera que 25 % de los finos

tericamente producido en el material de rebose (-150 mallas) sedesplaza al material grueso del hidrociclon o underflow, luego.

43-25 = 18 %

Del producto total del material producido en el circuito primario serremovido antes de reportarse al alimento del molino secundario.

723/09/2014


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ANALISIS GRA NULOMETRICO

DESCARGA MOLINO PRIMARIO

23/09/2014 8

TAMAO % PESO ACUM PAS TONS (X219.3)

+ 424 um 20 100 43.9- 424 + 65 # 22 80 48.2

- 65 + 100 # 8 58 17.5

- 100 + 150 # 7 50 15.4

-150 + 200 # 7 43 15.4

-200 # 36 36 78.9

TOTAL 100.0 219.3


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CALCULO DE FRACCIONES REMOV IDAS DELALIMENTO A MOLIENDA SECUNDARIA

Removiendo el porcentaje sobre 25 del material 150 mallas(asumiendo que un porcentaje igual de finos es removido de ambasfracciones), los consiguientes tamaos se tendrn:

- 150 + 200 # = 7 %

- 200 # = 36 % 43 % o 94.3 tons

(219.3)*(0.25)=54.8 tons que representa el 25 % del alimento total ahidrociclones, luego 94.3 -54.8 = 39.5 tons sern removidas.

De cada fraccin se removern las siguientes cantidades de manera

directamente proporcional:

23/09/2014 9

(39.5/94.3)*15.4 6.5 tons + 200 #

39.5/94.3)*78.9 33.0 - 200 #

39.5 TOTAL


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ALIMENTO A MOLINO SECUNDARIO

TAMAO % PESO ACUM PAS TONS

+ 424 um 24.4 100 43.9- 424 + 65 # 26.8 75.6 48.2

- 65 + 100 # 9.7 48.8 17.5

- 100 + 150 # 8.6 39.1 15.4

-150 + 200 # 5.0 30.5 15.4-6.5=8.9

-200 # 25.5 25.5 78.9-33.0=45,9

TOTAL 100.0 179.8

23/09/2014 10


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ANALISIS GRANULOMETRICO DE ALIMENTO A

MOLINO SECUNDARIO

23/09/2014 11

TAMANO PARTICULA MICRONES

Y-Data

100090

0800

700

600

500

400

300

200

100

100

90

80

70

60

50

40

30

424

80

480

Variable

AC UM PA S ALIM MO L SEC * C8

MOL 1 EVAL * MICRONES

Fig. 2 ANALISIS GRANULOMETRICO PROYEC ALIMENTO MOLIENDA SECUNDARIA


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CALCULO DE POTENCIAS EN MOLINOS

Usando el valor de F80 para alimento a molino secundario aplicadoen la ecuacin de Bond resulta:

W=Wi((10/(P^0.5)-(10/(F^0.5))=14.8*10=((1/(141^0.5)- 1/(480^0.5))

W=(148)*(0.03857)=5.708 El caballaje total requerido (terico) es para el molino primario:

5.276*1.341*219.3= 1552 HP

Para el molino secundario resulta:

5.708*1.341*179.8= 1376 HP

Estos valores deben ser corregidos por los factores de alimentogrueso y el de dimetro del molino:

CF= ((Rr)+((Wi-7)*(F-Fo)/Fo))/Rr

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CALCULO DE POTENCIA EN MOLINOSEn la que:

Rr= Radio de Reduccin =F/P= 6000/424=14.15

F= Tamao partcula en alimento que pasa el 80 % del peso

P= Tamao partcula del producto que pasa el 80 % del peso Work ndex=14.8 kw-hr/TCS

Fo=Tamao optimo del alimento a molino de bolas

= 4000*((13/14.8)^0.5)=3749 um

CF=((14.2)+((14.8-7)*(6000-3749)/3749))/14.2=1.33 Para la molienda secundaria no se requiere factor de correccin por

sobre tamao debido a que el mineral es mas fino.

Adicionalmente los kW determinados por la ecuacin de Bonddebern ser corregidos por el factor de tamao del molino F.

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CALCULO DE POTENCIA EN MOLINOS Para molinos de mas de 12.5 piesFde dimetro, este factor

resulta0.914. Por lo tanto las potencias en las dos etapas resultan:

Etapa Primaria: 1552*1.33*0.914= 1887 HP

Etapa Secundaria:

1376*0.914=1258 HP

Estos resultados son muy diferentes indicando que la reduccin de

tamaos no esta aun equilibrada entre las dos etapas por lo tantoser necesario determinar un tamao intermedio entre P80y F80, seevala P80F80 de 600 um en la descarga del molino primario:

23/09/2014 14

W= Wi*(10)*((1/(600^0.5))-(1/(6000^0.5)) =4.131 Kw-hr/TCS


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CALCULO DE POTENCIA EN MOLINOS

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TAMANO DE PARTICULA EN MICRONES

PE

SO

ACUMULADO

PASS:%

100090

0800

700

600

500

400

300

200

100

100

90

80

70

60

50

40

30

600

80

V ariable

A C UM PA S ALIM MO L SE C * C 8

MOL 1 EVAL * MICRONES

A C UM PA S ALIM MO L SE C _1 * C 10

Fig. 3: ANALISIS GRANULOMETRICO DE DESCARGA DE MOLINO PRIMARIO


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Removiendo el porcentaje sobre 25 % del material 150 mallas :

- 150 + 200 # = 5 %

- 200 # = 32 %

37 % o 81.1 tons

(219.3)*(0.25)=54.8 tons que representa el 25 % del alimento total ahidrociclones, luego 81.1 -54.8 = 26.3 tons sern removidas.

De cada fraccin se removern las siguientes cantidades de maneradirectamente proporcional:

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(26.3/81.1)*11.0 3.6 tons + 200 #

(26.3/81.1)*70.1 22.7 - 200 #

26.3 TOTAL


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TAMAO % PESO ACUM PAS TONS

+ 600 um 22.7 100 43.9

- 600 + 65 # 34.1 77.3 65.7

- 65 + 100 # 8.0 43.2 15.4

- 100 + 150 # 6.8 35.2 13.2

-150 + 200 # 3.8 28.4 11.0-3.6=7.4

-200 # 24.6 24.6 70.1-22.7=474

TOTAL 100.0 193.0

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TAMANO DE PARTICULA MICRONES

PESO

ACUM.PASS%

100090

0800

700

600

500

400

300

200

100

100

90

80

70

60

50

40

30

660

80

V ariable

A C UM PA S A LIM MO L SE C * C 8

MOL 1 EVA L * MICRO NES

A C UM PA S A LIM MO L SE C _1 * C 10

A C UM PA S A LIM MO L SE C _1_1 * C 15

Fig 4: ANALISIS GRANULOMETRICO DE ALIMENTO CLASIFICADO A MOLINO

SECUNDARIO REVISADO


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CALCULO DE POTENCIA EN MOLINOS El valor de F80 obtenido para el alimento a molienda secundaria

despus de clasificacin es de 660 um, aplicando este valor en laecuacin de Bond:

W=Wi((10/(P^0.5)-(10/(F^0.5))=14.8*10*((1/(141^0.5)- 1/(660^0.5))

W=(148)*(0.04529)=6.703 Estos valores deben ser corregidos por los factores de alimento grueso

y el de dimetro del molino: CF= ((Rr)+((Wi-7)*(F-Fo)/Fo))/Rr

CF=((6000/600)+((14.8-7)*(6000-3749)/3749))/(6000/600)

CF(10+(7.8)*(0.600))/10=1.468 Para la molienda secundaria no se requiere factor de correccin por

sobre tamao debido a que el mineral es mas fino. Adicionalmente los kW determinados por la ecuacin de Bond debern

ser corregidos por el factor de tamao del molino F.

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El CF3 Factor de Correccin por dimetro del molino para molinosde mas de 12.5 pies F resulta de 0.914 para ambas etapas. Luegolos HP para cada etapa resultan:

Molienda Primaria: (4.131)(219.3)(1.468)(1.341)(0.914) = 1630 HP

Molienda Secundaria:

(6.703)(193)(1.341)(0.914)=1585 HP

Es posible considerar que estos resultados son cercanos y debido a

la disponibilidad de motores para operacin a ser utilizados. Para precisar las dimensiones de los molinos se utiliza la mayor

potencia determinada en HP (1,630) aplicando el procedimiento deRexnord

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DETERMINACION DE DIMENSIONES Y

CONDICIONES OPERATIVAS DE LOS MOLINOS Se utiliza la formula:

Longitud=HP/(A*B*C)

En la que A es factor determinado por el dimetro del molino F cuyos

valores se presentan en la Tabla No.1, mientras que el factor B paramolinos de bolas y de barras se presentan en las Fig. 2 y 2b.Mientras que el Factor C determinado en base a velocidad sepresenta en la Tabla No.3.

Tambin existen formulas para determinacin de la energa

requerida para operacin de molinos de bolas y de barras que seindican a continuacin:

Molino de Bolas:

kWb=3.1*D^0.3*(3.2-3Vp)*Cs*(1-0.1/(2^(9-10Cs)+Ss

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DETERMINACION DE DIMENSIONES Y

CONDICIONES OPERATIVAS DE MOLINOS En la que: B=Tamao de bolas en pulgadas D=Dimetro interior del molino en pies

Para determinar la potencia requerida por molienda en hmedo, conbajo nivel de carga de bolas se deber multiplicar el valor de kWbpor 1.16 y para molienda en seco con descarga con grate o parrillasse deber multiplicar por 1.08.

El factor B para molienda en molinos de diafragma tanto en secocomo en hmedo se presenta en la Tablas 2 A.

Para molienda en molino de barras la formula se presenta acontinuacin:

kWr=1.07*(D^0.34)*(6.3-5.4*Vp)*Cs

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DETERMINACION DE DIMENSIONES Y CONDICIONES

OPERATIVAS DE MOLINOS DE BARRAS En la que:

kWr=Kilowatts por TC de bolas (2,000 lbs.)

D=Dimetro interior entre forros del molino en pies

Vp=Fraccin del volumen del molino cargado con bolas. Cs=Fraccin de velocidad critica

Ss=Factor de tamao de bolas

Los molinos de barras de rebose pueden estar equipados contrommels para remover piezas rotas de barras y piezas de acero de

la descarga del molino. El extremo de descarga de un molino debarras de rebose puede tambin estar encerrado en unencerramiento el cual ayuda a contener el ruido y salpicaduras .

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TABLA No.1

FACTOR A DIAMETRO DE MOLINO

DIAM INT FACTOR A DIAM INT FACTOR A

8 32 14 130.0

8-6 37.3 14-6 141.5

9 43.1 15 154.5

9`-6 49.6 15-6 167.2

10 56.1 16 181.5

10-6 63.5 16-6 196.0

11 71.1 17 211.2

11-6

79.3 17-6

226.712 88.4 18 243.6

12-6 97.5 18-6 260.5

13 108 19 278.9

13-6 118.5 19-6 297.8

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FACTOR A

23/09/2014 26

DIAMETRO INTERNO DEL MOLINO: pies

FACTORA

2018161412108

350

300

250

200

150

100

50

0

Fig. 5: RELACION DEL FACTOR A CON DIAMETRO INTERIOR DE MOLINOS


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LOG FACTOR A VS LOG DE DIAM

INTERNO

23/09/2014 27

LOG T (DIAMETRO INTERNO MOLINO: pies)

LOG

TFACTORA

1.31.21.11.00.9

2.50

2.25

2.00

1.75

1.50

Fig.5 A: RELACION DE LOG T (DIAMETRO INTERIOR DE MOLINO EN PIES) CON

LOG T (FACTOR A)


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FACTOR A EN CORRELACION LINEAL

La funcin de correlacin linearizada del FACTOR A es lasiguiente:

FACTOR A= 0.177573*(DIAMETRO MOL pies^2.5)

23/09/2014 28


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TABLA 2

FACTOR B POR CARGA DE BOLAS% CARGA SECO DIAFRAG HUM DIAFRAG HUM OFLOW

30 5.53 4.97 4.42

32 5.71 5.14 4.57

34 5.90 5.32 4.72

36 6.05 5.45 4.84

38 6.16 5.55 4.93

40 6.27 5.65 5.02

42 6.34 5.70 5.0844 6.41 5.77 5.13

46 6.46 5.82 5.17

48 6.49 5.84 5.19

50 6.50 5.85 5.20

23/09/2014 29


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FACTOR B PARA MOLINOS DE BOLAS Y

BARRAS POR REBOSE

23/09/2014 30

% CARGA VOLUMETRICA DE BOLAS O BARRAS

FACTORBMOLINO

BOLASoBA

RRAS

50454035302520

5.5

5.0

4.5

4.0

3.5

Variable

O FLOW HUM * CARGAOVER FLOW HUM * C ARGA_1

Fig 6: RELACION DE FACTOR B PARA MOLINOS DE BOLAS o DE BARRAS

CON CARGA VOLUMETRICA DE BOLAS O BARRAS SEGUN CORRESPONDA


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FACTOR B PARA MOLINOS DE BOLAS

LINEARIZADO; OVERFLOW

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CARGA VOLUMETRICA DE BOLAS: %

(CARGA

VOLUMB

OLAS:%)*(FACTORB)

50454035302520

250

200

150

100

50

Fig. 6A: RELACION DE CARGA VOLUMETRICA DE BOLAS CON EL PRODUCTO

CARGA VOLUMETRICA BOLAS (%) POR FACTOR B


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CORRELACION LINEAL DE FACTOR B

La funcin del FACTOR B linearizada es la siguiente:

FACTOR B=6.53-(62.94/(Carga Volumtrica de Bolas %))

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TABLA 2BFACTOR B POR CARGA DE BARRAS

% CARGA SECO PERIF HUME PERIF HUM OFLOW

20 4.73 4.25 3.78

22 5.04 4.54 4.03

24 5.27 4.75 4.2226 5.58 5.02 4.47

28 5.82 5.24 4.66

30 6.08 5.47 4.86

32 6.28 5.65 5.02

34 6.48 5.83 5.19

36 6.67 6.00 5.33

38 6.78 6.10 5.42

40 6.90 6.21 5.52

23/09/2014 33


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TABLA 3FACTOR C: POR VELOCIDAD DE OPERACIN

% VELOC CRI FACT C % VELOC CRI FACT C

60 0.1340 74 .1798

61 0.1370 75 0.1838

62 0.1400 76 0.1878

63 0.1430 77 0.191864 0.1460 78 0.1958

65 0.1490 79 0.1999

66 0.1521 80 0.2040

67 0.1552 81 .2081

68 0.1583 82 0.2124

69 0.1625 83 0.2166

70 0.1657 84 0.2208

71 0.1690 85 0.2251

72 0.1724 86 0.2294

73 0.1760 87 0.2337


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FACTOR C EN FUNCION DE VELOOCIDAD

CRITICA

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VELOCIDAD CRITICA : %

FACTORC

90858075706560

0.24

0.22

0.20

0.18

0.16

0.14

0.12

Fig. 7: RELACION DE FACTOR C CON LA VELOCIDAD EXPRESADA EN PORCENTAJE

DE LA VELOCIDAD CRITICA


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LOG E (FACTOR C) EN FUNCION LINEAL

DE VELOCIDAD CRITICA

23/09/2014 36

VELOCIDAD CRITICA %

LOGE

(FACTOR

C)

90858075706560

-1.4

-1.5

-1.6

-1.7

-1.8

-1.9

-2.0

Fig. 7A: RELACION DEL FACTOR C CON EL LOG E DE VELOCIDAD CRITICA

EXPRESADA EN %


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La funcin del FACTOR C linear izada es la siguiente:

FACTOR C=(0.0387742*(2.71828^(0.0207*% velocidad)))

23/09/2014 37


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CALCULO DE LONGITUD DEL MOLINO YCONDICIONES OPERATIVAS

Longitud=HP/(A*B*C)

Donde :

A=Factor del dimetro

B=Factor de carga de bolas Factor de velocidad del molino

Longitud=1630/(118.5*5.02*0.1583)

Usar molino de 14de dimetro del tipo de rebose hmedo con 40 %de carga de bolas y 68 % de velocidad critica.

La longitud del molino deber ser de 17.38 pies, digamos 17.5 pies Consideraciones de Potencia. Las perdidas que sern

experimentadas en la transmisin del molino se estiman acontinuacin:

23/09/2014 38


39/51


40/51

CALCULO POTENCIA DE MOTOR EN CASO

DE PARALIZACION DE CICLON PRIMARIO Si durante la operacin, el circuito es cambiado resultando que todo

el rebose del hidrociclon del circuito primario fuese alimentado almolino secundario sin clasificacin previa, la potencia requerida enel 2do molino ser:

W=Wi((10/(P^0.5)-(10/(F^0.5))=14.8*10*((1/(141^0.5)- 1/(600^0.5))

W=(148)*(0.04339)=6.422

HP=6.422*0.914*1.341*219.3*1.03*1.01*1.03*1.15=2127 HP Esta condicin no ser compatible con el motor seleccionado

previamente, haciendo necesario intensificar las condiciones demolienda

23/09/2014 40


41/51


42/51

CALCULO POTENCIA DE MOTOR EN

CASO DE CHANCADO A 100 % - Estos valores deben ser corregidos por los factores de alimento

grueso y el de dimetro del molino:

CF= ((Rr)+((Wi-7)*(F-Fo)/Fo))/Rr

CF=((8000/600)+((14.8-7)*(8000-3749)/3749))/(8000/600) CF(13.33+(7.8)*(1.134))/13.33=1.664

(HP=4.387)(219.3)(1.664)(1.341)(0.914)=1961HP requeridos en eleje del molino

Aplicando los factores de transmisin y de seguridad paradeterminar la potencia en el eje del motor, obtenemos:

(1961)(1.03)(1.01)(1.03)(1.15)=2,417 HP

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CALCULO POTENCIA DE MOTOR EN

CASO DE CHANCADO A 100 % - Es decir que manteniendo las condiciones iniciales de diseo de

condiciones operativas y del motor, la capacidad del circuito deberser reducida, esta reduccin se determina a continuacin:

2000/((4.387)(1.664)(1.341)(0.914)(1.03)(1.01)(1.03)(1.15)=X X=181.4 TCS/hr; equivalente a (219.3-181.4)100/181.4= 20.9 %

Sin embargo en realidad, la carga adicional podra ser compartidaentre ambos molinos y la reduccin en capacidad podra reducirse a

solo 10 %. De ser necesario el molino podra ser adquirido con capacidad para

ser transformado incorporando diafragma o aumentando la carga debolas y la velocidad de rotacin, lo cual hara necesario contar conmotor de mayor potencia.

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BALANCE METALURGICO

Para el balance de materiales se puede utilizar cargas circulantes de250 % en molienda primaria y 200 % en molienda secundaria.

Estudios realizados por diversos autores demuestran que la mximacapacidad se logra cuando la carga circulante es de 250 %, aunquelos molinos operarn a condiciones operativas de baja demanda deenerga como son:

Es posible realizar previsiones para operar a condiciones masintensas para superar dificultades que se podran tener en el circuitode chancado o en los circuitos de clasificacin.

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40 % de carga de bolas 68 % de velocidad critica.


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CALCULO DE CARGA CIRCULANTE OPTIMAEN

MOLINO DE BOLAS Podemos considerar que la carga circulante optima es la cantidad de

gruesos circulante a la cual se obtiene la mxima produccin entrminos de material fino formado, estando la produccin de finosmantenida dentro de los limites establecidos.

Paras aclarar este punto, el mtodo recomendado se ilustra acontinuacin por datos obtenidos en la experimentacin en una plantaconcentradora con control centralizado. Anlisis granulomtricos en ladescarga del molino, rebose del clasificador, y en las arenas o gruesosdel clasificador fueron realizadas al mismo tiempo determinando lacapacidad inicial en trminos de alimento (Q: Tons/hr).

Designando al porcentaje de finos contenidos en la descarga como a,en el overflow del clasificador como b y en los gruesos o arenas delclasificador como Q ;la siguiente ecuacin en el equilibrio puede serusada:

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MOLINO DE BOLAS C=100*(b-a)/(a-Q).(1)

Para los clculos que se presentan en la Tabla siguiente se utilizarondos tamaos de partcula: - 0.15 mm y -0.074 mm y para ladeterminacin de Cav se tom el valor promedio de ambos resultados

que se indican en la columna C. La cantidad de arenas o gruesos recirculante (S, Tons/hr) fue calculadutilizando la siguiente relacin:

S=Cav*Q/100;(2)

Loa produccin en trminos de fraccin fresca formada de0.074 mm(Q74: Tons/hr) fue determinada utilizando la siguiente formula:

Q74=Q *(b74-a0)/100(3)

En la que a0es la cantidad de material0.074 um en el alimento inicialal molino (mineral chancado), esto vari en el rango de 4 6 % y fuetratado aproximadamente como constante en a0= 5 %. Los resultadosexperimentales se presentan en la Tabla siguiente.

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MOLINO DE BOLASPUNTO Q TONS/hr B74 CARGA DE GRUESOS X Tons/hr PRODUCCION: Tons/hr1 40 67.8 62 25.10

2 59 62.0 106 33.60

3 62 60.8 290 34.66

4 62 60.8 162 34.60

5 61 60.8 246 34.04

6 64 58.7 250 34.37

7 64 61.3 134 36.03

8 66 63.7 210 38.74

9 65 58.4 182 34.71

10 68 72 184 45.56

11 70 63.5 102 40.95

12 71 66 156 4.3.3113 71 68.7 195 45.23

14 70 67.2 238 43.54

15 68 68.2 129 42.98

16 68 65.7 119 41.28

17 67 70.7 230 44.02

18 67 71.6 147 44.62

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OPTI MIZACION DE CARGA CIRCULANTE

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OPTI MIZACION DE CARGA CIRCULANTE

Los resultados promedio de las observaciones son

X=174.2 Tons/hr , y= 38.74 Tons/hr

La relacin parablica promedio fue la siguiente :

PRODUCTO TONS/hr = 11.1 + 0.335 CL - 0.000908 CL**2

En la que la carga circulante esta expresada en TONS/hr y el

producto tambin en unidades similares. Con esta funcin es posibledeterminar que la optima carga circulante es de 184.5 TONS/hr.

Sustituyendo este valor en la ecuacin anterior determinamos que lamxima produccin de material0.074 mm fue de 41.99 TONS/hr

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OPTI MIZACION DE CARGA CIRCULANTE CC OPTIMA %=S OPTIMO*100/Qmax

CC OPTIMA %= 184.5/70.55=261 %

Se debe notar que el molino materia de la evaluacin estaba

operando con una carga circulante de arenas de 174.2 TONS/hr, lacual esta por debajo del optimo: 94.4 %.

Por lo tanto la produccin de finos era ligeramente por debajo deloptimo: 41.90 TONS/hr. Sin embargo en el promedio esta desviacines solo ligera y producto de la calidad del control establecido.

De la ecuacin 3 es posible despejar Q para determinar lacapacidad promedio, con la que se obtiene capacidad total de 64.68TONS/hr que diverge tambin ligeramente del promedio

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CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES Para los parmetros bsicos de diseo las dimensiones de los

molinos primario y secundarios estn correctos siendo necesariomantener una fineza del producto chancado de 100 % - 3/8.

Estas condiciones podrn ser mantenidas en las etapas inicialescuando las condiciones mecnicas de los equipos sean mantenidasadecuadamente.

Provisiones para mantener la capacidad de tratamiento debernincorporar para el caso que el producto chancado reportase ser masgrueso probablemente en el rango de 100 % - .

diseño de circuito de molienda convencional-001

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