anteproyecto lboratorio de biología cecyt 5

ANTEPROYECTO DE LABORATORIO DE BIOLOGÍA EN CECYT

5 さBENITO JUÁREZざ

ELABORÓ:

Ambrosio Martínez Andy Elver

Antonio Flores Arturo

Izquierdo Marcial Julio Rafael

Rodríguez Rivera José Amizraím

MEMORIA DESCRIPTIVA GENERAL DEL ANTEPROYECTO. MEMORIA DESCRIPTIVA Y DE CÁLCULO ESTRUCTURAL

Del Proyecto Arquitectónico.

El proyecto a construir es la construcción del Laboratorio de Biología del CECyT 5 “Benito Juarez Garcia”. La zona destinada para la construcción de dicho laboratorio cuenta con 151.31 m2.

Datos de Ubicación.

La construcción del nuevo laboratorio se realizará directamente sobre los laboratorios existentes, ubicados según los

planos arquitectónicos de conjunto entre los ejes 21-24 y Q-L del CECyT 5, ubicado en Emilio Dondé #1, Col. Centro,

Del. Cuauhtémoc, México D.F.

Tipo de Suelo.

El tipo de suelo identificado en el lugar se trata de suelo Tipo III b (de acuerdo al R.C.D.F en artículo 170 y de acuerdo

a las N.T.C para diseño por Sismo en su sección 1.4), identificado como un suelo lacustre, integrada por potentes

depósitos de arcilla altamente compresible, separados por capas arenosas con contenido diverso de limo o arcilla.

Estos suelen estar cubiertos superficialmente por suelos aluviales y rellenos artificiales.

Se ha decidido que debido a las características del proyecto este sea estructurado bajo el subsistema horizontal de

Losa Plana con un subsistema de vertical (sistema de piso) de Losa Maciza.

Tipo de Concreto a Usar.

De acuerdo al R.C.D.F en su artículo 139 el edificio proyectado puede clasificarse dentro del Grupo A.

El tipo de concreto a usar se seleccionó de acuerdo a las NTC para diseño y construcción de Estructuras de Concreto

en su sección 1.5, de acuerdo a las especificaciones el concreto a usar se determinó como Clase I.

La resistencia a la compresión del concreto de diseño se considerara con el valor de 讃嫗算噺匝捜宋暫賛【算仕匝, el cual se

recomienda sea premezclado; debe tener un peso volumétrico superior a 2.2 t/m3 y debe elaborarse con cemento CR

30 o CR 40, los agregados gruesos usados deben tener un peso volumétrico superior a 紘蝶潮挑半に┻は建【兼戴. Se determina

de acuerdo al cálculo estructural que el agregado grueso debe ser basalto debido a las propiedades mecánicas que

presenta, siendo este un elemento necesario en el concreto a usar y el agua utilizada debe ser potable.

Puede considerarse el uso de aditivos de acuerdo a las necesidades en obra y a solicitud expresa del usuario o una

propuesta de productos, evitando que estos afecten de manera significativa las propiedades mecánicas del material.

Características del concreto armado:

Resistencia nominal f’c = 250 kg/cm2

Módulo de elasticidad E = 221 359 kg/cm2

Peso específico 2.4 t/m3

Acero de refuerzo grado 60 fy= 4,200 kg/cm2

PROCEDIMIENTOS DE ANÁLISIS

El análisis de marcos de concreto armado se hizo con el programa STAAD.Pro Vi8. Para el análisis de torsión sísmico

estático y la verificación de desplazamientos de los marcos de concreto armado se usó la hoja de cálculo METODO

ESTATICO LAB.xls.

Los elementos de concreto armado se representaron con elementos lineales. Sus rigideces se determinaron ignorando

el refuerzo y por el Método aproximado de las fórmulas de Willbur.

La revisión de desplazamientos se realizó conforme al art. 209 del Reglamento Construcciones del Distrito Federal;

considerando que los muros no están restringidos en los marcos de concreto el desplazamiento máximo admisible es

de 0.012H, siendo H la altura de entrepiso.

Para el cálculo y diseño de trabes secundarias se tomaron en cuenta las cargas verticales que actúan sobre las mismas,

ya que las cargas laterales (sismos) deben ser resistidas por trabes principales y columnas de los marcos que

constituyen el edificio.

Así mismo, el diseño de trabes y columnas se realizó conforme al RCDF.

Cabe destacar que el procedimiento aquí presentado consiste al análisis de la edificación como si esta estuviera en

optimas condiciones de trabajo y como si el edificio se construyera completamente, lo mas prudente seria revisar los

armados referentes a los dos primeros niveles así como los desplazamientos y demás detalles de interés para poder

comenzar con la construcción de el nuevo laboratorio, ya que las condiciones de estructuración inicial se desconocen,

así como las condiciones actuales de el edificio en cuestión.

Este proceso es más complicado y se requieren recursos técnicos y económicos mayores a este anteproyecto, razón

por la cual no se toma en cuenta para este análisis.

CARGAS

Cargas Verticales

Las cargas verticales se evaluaron conforme a las normas vigentes. Para las losas aligeradas, armadas en una dirección,

se supuso un peso de 240 kg/m². Los pesos de losas macizas, vigas, columnas y escaleras se estimaron a partir de sus

dimensiones en planos, considerando un peso específico de 2400 kg/m³. Para la albañilería se supuso un peso

específico igual a 90 kg/m². En el análisis de losa se incluyó el peso de acabados de techo, estimado en 100 kg/m². Se

consideró un peso de instalaciones de 10Kg/m² así como el peso de piso cerámico y/o impermeabilizante de 35 y

10Kg/m² respectivamente.

Acciones de Sismo

El análisis sísmico se realizó según la norma NTC Sismo (2010), con el método estático con torsión.

Al revisar las condiciones de regularidad se supuso que la estructura en cuestión se comporta de manera

independiente al resto de las estructuras existentes que circundan a la planta analizada, de este modo se determinaron

las condiciones de regularidad indicadas en la sección 6 de las NTC Sismo del RCDF. Se determino que la estructura en

cuestión es “regular”.

El coeficiente sísmico utilizado de acuerdo a las NTC Sismo Seccion 1.5 es de 0.68 debido a que se encuentra en la

zona III b y al considerarse la estructura perteneciente al grupo A.

Para la reducción de fuerzas sísmicas se ocupo un factor de comportamiento sísmico contemplado en la sección 5 de

las NTC Sismo del RCDF, adoptando un valor Q=2 debido a que la estructura cumple con las características enunciadas

para ocupar este factor.

MEMORIA DE CÁLCULO.

REVISIÓN DE CONDICIONES DE REGULARIDAD.

De acuerdo a las N.T.C para diseño por sismo en su sección 6 se revisan las condiciones de regularidad del edificio.

1. Su planta es sensiblemente simétrica con respecto a dos ejes ortogonales por lo que toca a masas, así como muros y

otros elementos resistentes. Estos son además sensiblemente paralelos a los ejes ortogonales principales del edificio.

La planta es sensiblemente simétrica en masas, muros y otros elementos resistentes, así como en simetría, los ejes de

simetría son paralelos a los ejes ortogonales del edificio.

Pasa la condición.

2. La relación de su altura a la dimensión menor de su base no pasa de 2.5. 月建剣建噺ぬ岫ぬ┻どど岻噺ひ兼鶏健欠券建欠なな┻にの兼捲なぬ┻ねの兼月欠噺なのなな┻にの噺な┻ぬぬ隼に┻の┹ 鶏欠嫌欠健欠潔剣券穴件潔件券┻ 3. La relación de largo a ancho de la base no excede de 2.5. 鶏健欠券建欠なな┻にの兼捲なぬ┻ねの兼決欠噺なぬ┻ねのなな┻にの噺な┻にど隼に┻の┹ 鶏欠嫌欠健欠潔剣券穴件潔件券┻ 4. En planta no tiene entrantes ni salientes cuya dimensión exceda de 20% de la dimensión de la planta medida

paralelamente a la dirección que se considera del entrante o saliente. 劇剣穴欠嫌健欠嫌喧健欠券建欠嫌建件結券結券健欠兼件嫌兼欠穴件兼結券嫌件剣券検欠圏憲結結嫌憲券欠喧健欠券建欠建件喧剣┹ 鶏欠嫌欠健欠潔剣券穴件潔件券┻ 5. En cada nivel tiene un sistema de techo o piso rígido y resistente. 継券建剣穴剣嫌健剣嫌結券建堅結喧件嫌剣嫌嫌結建件結券結憲券嫌件嫌建結兼欠堅件訣件穴剣検堅結嫌件嫌建結券結┹ 鶏欠嫌欠健欠潔剣券穴件潔件券┻ 6. No tiene aberturas en sus sistemas de techo o piso cuya dimensión exceda de 20% de la dimensión en planta

medida paralelamente a la abertura; las áreas huecas no ocasionan asimetrías significativas ni difieren en posición de

un piso a otro, y el área total de aberturas no excede en ningún nivel de 20% del área en planta. 軽剣嫌結建件結券結欠決結堅建憲堅欠嫌結券健欠喧健欠券建欠結券潔憲結嫌建件券┻

7. El peso de cada nivel, incluyendo la carga viva que debe considerarse para diseño sísmico, no es mayor que 110%

del correspondiente al piso inmediato inferior ni, excepción hecha del último nivel de la construcción, es menor que

70% de dicho peso. 激戴噺などひ┻ぬ劇激態┸怠噺なぬの┻に劇鶏欠嫌欠健欠潔剣券穴件潔件券 8. Ningún piso tiene un área, delimitada por los paños exteriores de sus elementos resistentes verticales, mayor que

110% de la del piso inmediato inferior ni menor que 70% de esta. Se exime de este último requisito únicamente al

último piso de la construcción. Además el área de ningún piso excede en más del 50% a la menor de los pisos

inferiores. 劇剣穴欠嫌健欠嫌喧健欠券建欠嫌建件結券結券健欠兼件嫌兼欠穴件兼結券嫌件剣券検欠圏憲結結嫌憲券欠喧健欠券建欠建件喧剣┹ 鶏欠嫌欠健欠潔剣券穴件潔件券┻ 9. Todas las columnas están restringidas en todos los pisos en dos direcciones sensiblemente ortogonales por

diafragmas horizontales y por trabes o losas planas. 継券建剣穴欠嫌健欠嫌喧健欠券建欠嫌健剣嫌兼欠堅潔剣嫌嫌剣券堅結訣憲健欠堅結嫌検堅結嫌建件券訣件穴剣嫌結券穴剣嫌穴件堅結潔潔潔件剣券結嫌喧剣堅穴件欠血堅欠訣兼欠嫌月剣堅件権剣券堅欠健結嫌検建堅欠決結嫌┻ 鶏欠嫌欠健欠潔剣券穴件潔件券┻

10. Ni la rigidez ni la resistencia al corte de ningún entrepiso difieren en más del 50% de la del entrepiso inmediato

inferior. El último entrepiso queda excluido de este requisito. 経結決件穴剣欠圏憲結券剣結捲件嫌建結券潔欠兼決件嫌剣決堅憲嫌潔剣嫌穴結嫌結潔潔件券券件穴結兼欠建結堅件欠健結券健剣嫌結券建堅結喧件嫌剣嫌潔剣券嫌結潔憲建件懸剣嫌穴結健剣嫌兼欠堅潔剣嫌堅結嫌件嫌建結券建結嫌嫌結件券血件結堅結結券圏憲結健欠嫌堅件訣件穴結潔結嫌券剣懸欠堅件欠堅欠券結券兼欠嫌穴結健のどガ穴結健欠穴結健結券建堅結喧件嫌剣欠券建結堅件剣堅┻ 鶏欠嫌欠健欠潔剣券穴件潔件券┻ 11. En ningún entrepiso la excentricidad torsional calculada estáticamente, es, excede del 10% de la dimensión en

planta de ese entrepiso medida paralelamente a la excentricidad mencionada. 迎結嫌喧結潔建剣欠結健兼剣兼結券建剣建剣堅嫌件剣券欠券建結嫌結嫌欠決結圏憲結券剣嫌結堅欠兼憲検訣堅欠券穴結穴結決件穴剣欠圏憲結結健嫌件嫌建結兼欠結嫌建堅憲潔建憲堅欠健穴結兼欠堅潔剣嫌穴結潔剣券潔堅結建剣券剣喧堅結嫌結券建欠訣堅欠券穴結嫌兼剣兼結券建剣嫌建剣堅嫌件剣券欠券建結嫌検嫌結件券血件結堅結圏憲結健欠結捲潔結券建堅件潔件穴欠穴券剣結捲潔結穴結穴結健などガ穴結健欠穴件兼結券嫌件券穴結健欠喧健欠券建欠穴結潔欠穴欠結券建堅結喧件嫌剣┻ 鶏欠嫌欠健欠潔剣券穴件潔件券┻

ANÁLISIS DE CARGAS.

Losa de Entrepiso.

No Descripción 1 Losa de Concreto Reforzado. (0.10m)(1.00m)(1.00m)(2400kg/m3) 240 Kg/m2 2 Falso Plafón. - 20 Kg/m2 3 Instalaciones. - 10 Kg/m2 4 Mortero (Entortado). (0.02m)(1.00m)(1.00m)(1500kg/m3) 30 Kg/m2 6 Loseta Cerámica. - 35 Kg/m2 7 Muros NO permanentes. - 25 Kg/m2 8 Carga Adicional - 40 Kg/m2

CM 400 Kg/m2

Wm 250 Kg/m2 CSG 400 Kg/m2+250 Kg/m2 650 Kg/m2 Wa 180 Kg/m2 CSS 400 Kg/m2+180 Kg/m2 580 Kg/m2 W 100 Kg/m2 CSM 400 Kg/m2+100 Kg/m2 500 Kg/m2

Revisión del espesor del Tablero: 噺ど┻どぬに紐ど┻は填噺ど┻どぬに紐ど┻は岫ねにどど岻岫はのど岻填噺な┻なね鱈辿樽噺 ┻ にのど鱈辿樽噺に┻どど髪の┻どど髪岫な┻のど髪ぬ┻どど岻な┻にのにどど岫な┻なね岻鱈辿樽噺は┻ぬ簡は

鱈辿樽噺は┻どど髪に┻どど噺ぱ岫岻

Se acepta el propuesto.

Losa de Azotea (Pendiente Menor a 5%).

En este apartado se propone el uso de sistemas prefabricados de piso, que nos dan el soporte de carga adecuado y

son más adecuados para un montaje mucho mas rápido dando eficiencia a la construcción de la obra y evitando el

colado del concreto en mayor volumen en esta área a la cual es de difícil acceso.

El sistema recomendado consiste en Viguetas Pretensadas con bovedillas de concreto.

SOBRECARGA

No Descripción 1 Falso Plafón. - 20 Kg/m2 2 Instalaciones. - 10 Kg/m2 2 Impermeabilizante. - 10 Kg/m2 4 Carga Adicional - 40 Kg/m2 5 Carga Viva Maxima (Wm) - 100 Kg/m2

Sobrecarga 180 Kg/m2

De acuerdo a el Fabricante Grupo Bari se recomienda el uso de Vigueta Pretensada con bovedilla de 15 x 25 x 56 (64

cm) o una similar que tenga un soporte de sobrecarga mínimo de 200 Kg en claros de 3.00 m, asi mismo como que no

sobrepase el peso propio del sistema un valor mayor a 240 a 250 Kg/m2.

Análisis de Carga.

No Descripción 1 Falso Plafón. - 20 Kg/m2 2 Instalaciones. - 10 Kg/m2 3 Impermeabilizante - 10 Kg/m2 4 Carga Adicional - 40 Kg/m2 5 Peso Propio del Sistema - 240 Kg/m2

CM 320 Kg/m2

Wm 100 Kg/m2 CSG 320 Kg/m2+100 Kg/m2 420 Kg/m2 Wa 70 Kg/m2 CSS 320 Kg/m2+70 Kg/m2 390 Kg/m2 W 15 Kg/m2 CSM 320 Kg/m2+15 Kg/m2 335 Kg/m2

Muro de Tabique Vidriado Aparente.

No Descripción 1 Muro de Tabique Vidriado Aparente (0.12m)(1.00m)(1.00m)(1500kg/m3) 180 Kg/m2

CM 180 Kg/m2

PREDIMENSIONAMIENTO.

Trabes principales

Longitud de claro mayor (L)=880cm

噺ど┻どぱ岫ぱなど岻噺はね┻ぱ拠掃捜卦型鱈樽噺宅戴泰噺腿怠待戴泰噺にぬ┻な拠匝捜卦型

Con otro criterio: 鱈樽噺竪態噺滞泰態噺ぬに┻の拠惣捜卦型

Conclusión: 35x65cm

Trabes secundarias 噺ど┻どは岫岻噺ど┻どは岫ぬはど岻噺にな┻は拠匝捜卦型鱈樽噺戴滞待戴泰噺など┻ぬ拠層捜卦型


Columnas.

Considerando la siguiente propuesta arquitectónica, para efectos de análisis se toma la columna N23’ como la columna más desfavorable.

Área tributaria de la columna N23’

Criterio geométrico: 噺なぱ噺はぬどなぱ噺惣捜卦型

噺なぱ噺にばどなね噺なの Se considera una predimensión de 35x35cm

Bajada de Cargas

Losa de Azotea (Pendiente Menor a 5%).

宅誰坦叩代炭噺 ATRIB(C.S.G)=(3.60x6.30)(420kg/m³) =9525.60Kg 鐸沢噺 (0.35x0.65)(3.60+6.30)(2400kg/m³) =5405.40Kg 鐸託噺 (0.15x0.25)(3.60)(2400kg/m³) =0324.00Kg 大誰狸噺 (0.35x0.35)(3.00)(2400kg/m³) =0882.00Kg

代只 =16137Kg 噺なは┻な

De donde: 噺沢代噺怠滞┻怠戴┻滞待淡滞┻戴待噺宋┻ 挿層桑【型ふ鐸拓鐸噺なな┻などなぬ┻ねの噺層想操┻ 惣宋型ふ代沢琢拓凧噺なねひ┻ぬどど┻ばな噺層宋掃桑形契

噺牒待┻戴捗嫗頂噺怠待滞待待待谷巽待┻戴淡態泰待谷巽【達鱈ふ噺層想層惣┻ 惣卦型ふ Se propone una sección rectangular y una base b=30cm 噺怠替怠戴┻戴戴待噺ねば┻なな拠のど


ANÁLISIS SÍSMICO PRELIMINAR (OBTENCIÓN DEL PESO DEL EDIFICIO).

Determinación del Peso Total del Edificio.

激凋跳岫軽ぬ岻噺激挑潮聴凋凋跳髪激寵潮挑泰髪激脹牒泰髪激脹聴激挑潮聴凋凋跳岫なな┻にの兼岻岫なぬ┻ねの兼岻岫ぬひど計訣【兼態岻のひどなに計訣激寵潮挑ぱ岷岫ど┻のど兼岻岫ど┻ぬど兼岻岫ぬ┻どど兼岻峅岫にねどど計訣【兼戴岻ぱはねど計訣激脹牒岫ど┻はの兼岻岫ど┻ぬの兼岻盤岫なな┻にの兼岻岫ね岻髪岫なぬ┻ねの兼岻岫に岻匪岫にねどど計訣【兼戴岻ぬひにのば計訣激脹聴岫ど┻にの兼岻岫ど┻なの兼岻盤岫に岻岫なぬ┻ねの兼岻匪岫にねどど計訣【兼戴岻にねにな計訣撒冊燦岫錆捜岻層宋操惣惣宋皐賛撒冊燦岫錆捜岻層宋操┻ 惣参激態┸怠噺激挑潮聴凋帳朝脹態髪激寵潮挑態髪激脹牒態激挑潮聴凋帳朝脹岫なな┻にの兼岻岫なぬ┻ねの兼岻岫のぱど計訣【兼態岻ぱばばはに計訣激寵潮挑ぱ岷岫ど┻のど兼岻岫ど┻ぬど兼岻岫ぬ┻どど兼岻峅岫にねどど計訣【兼戴岻ぱはねど計訣激脹牒岫ど┻はの兼岻岫ど┻ぬの兼岻盤岫なな┻にの兼岻岫ね岻髪岫なぬ┻ねの兼岻岫に岻匪岫にねどど計訣【兼戴岻ぬひにのば計訣撒想岫錆想岻層惣捜掃捜操皐賛撒想岫錆想岻層惣捜┻ 挿参

撒参鮫参撮拶薩擦薩察薩鮫噺層宋操┻ 惣参髪匝岫層惣捜┻ 掃掃参岻噺惣掻宋┻ 掃匝参

Como se ha enunciado anteriormente el coeficiente sísmico adoptado es: 算噺宋┻ 掃掻

OBTENCIÓN DE FUERZAS SISMICAS Y CORTANTES EN EL EDIFICIO DE ACUERDO AL MÉTODO ESTÁTICO CON

TORSIÓN. 擦噺算撒参鮫参撒餐酸餐デ撒餐酸餐

n 撒餐 (T)

酸餐 (m)

撒餐酸餐 (T*m)

擦

(T)

惨餐 (T)

3 109.30 9 983.7 115.48 115.48

2 135.66 6 813.96 95.56 211.04

1 135.66 3 406.98 47.78 258.82

SUMA 380.62 SUMA 2204.64

Con la comprobación para determinar el cortante basal tenemos: 繋噺岫ど┻はぱ岻岫ぬぱど┻はに劇岻噺にのぱ┻ぱに劇

DETERMINACIÓN DE LAS RIGIDECES DE ENTREPISO.

Para la determinación de las rigideces de entrepiso se usó la fórmula de Willbur debido a que todos los marcos a

analizar son regulares.

Para la determinación de las rigideces se analiza cada eje en el sentido ortogonal Z y X de acuerdo al esquema.

Determinación del Módulo de Elasticidad del Concreto.

De acuerdo con las NTC para Diseño de Estructuras en Concreto en su sección 1.5.1.4 se especifica que para un

agregado grueso calizo el Modulo de Elasticidad es: 継噺なねどどど紐血旺潔噺なねどどどヂにのど噺にになぬのひ計訣【潔兼態

Determinación de Rigideces en el Eje Z.

MARCO 21 y 23”.

Sección

(cm) L o h (cm)

I (cm4)

暫噺薩【鯖伺酸 ELEMENTOS

35 65 360 800990 2225 3 50 30 300 112500 375 4

Las Rigideces se calcularon con ayuda de una hoja de calculo elaborada en Excel a continuación se presentan los

resultados.

ENTEPISO RIGIDEZ (Kg/cm)

No MARCOS

RIGIDEZ TOTAL (T/cm)

R1 36389.4992 2 72.8

R2 30715.9096 2 61.4

R3 30543.9869 2 61.1

Determinación de Rigideces en el Eje X.

MARCO L M N y O.

Sección

(cm) L o h (cm)

I (cm4)

暫噺薩【鯖伺酸 ELEMENTOS

35 65 810 800990 989 1 30 50 300 312500 1042 2

Las Rigideces se calcularon con ayuda de una hoja de calculo elaborada en Excel a continuación se presentan los

resultados.

ENTEPISO RIGIDEZ (Kg/cm)

No MARCOS

RIGIDEZ TOTAL (T/cm)

R1 24025.8721 4 96.1

R2 13177.9132 4 52.7

R3 11794.0277 4 47.2

REVISIÓN DE DESPLAZAMIENTOS.

Para la revisión de los desplazamientos tenemos: ッ噺撃迎建剣建ッ凋帖暢噺ど┻どなに岫月岻噺ど┻どなに岫ぬどど潔兼岻噺ぬ┻は潔兼

仔三参鮫参岫燦岻

(T/cm)

三参鮫参岫散岻

(T/cm)

惨仔

(T)

ッ子

(cm)

ッ姉

(cm)

ッ冊拶捌

(cm) 岫燦岻岫散岻

3 47.18 61.09 115.48 2.45 1.89 3.60 PASA PASA

2 52.71 61.43 211.04 4.00 3.44 3.60 NO PASA PASA

1 96.10 72.78 258.82 2.69 3.56 3.60 PASA PASA

Preliminarmente la rigidez en el segundo nivel no es suficiente para soportar las fuerzas sísmicas perdo debido a que

este nivel ya se encuentra construido se proseguirá con el análisis para determinar de manera exacta la rigidez de los

elementos.

OBTENCIÓN DE DESCARGAS POR NIVEL DE EDIFICIO PARA DETERMINACIÓN DEL CENTRO DE CARGAS.

Para obtener estas descargas se apoyó en el modelo generado en el programa STAAD Pro obteniendo los diagramas

de fuerzas axiales para obtener las descargas por nivel de edificio.

NIVEL 3 (AZOTEA).

DIRECCION X DIRECCION Z MARCO Pz (T) Zi (m) Pz Zi MARCO Px (T) Xi (m) Px Xi

O 26.953 10.80 291.092 21 48.640 0.00 0.000 N 27.199 7.20 195.833 23" 60.646 8.10 491.233 M 27.444 3.60 98.798 L 27.690 0.00 0.000

SUMA 109.286 SUMA 585.724 SUMA 109.286 SUMA 491.233

Zc (N Az) 5.36 m Xc (N Az) 4.49 m

NIVEL 2.


O 33.479 10.80 361.573 21 59.223 0.00 0.000 N 33.842 7.20 243.662 23" 77.174 8.10 625.109 M 34.509 3.60 124.232 L 34.567 0.00 0.000


Zc (N2) 5.35 m Xc (N2) 4.58 m

NIVEL 1.


O 33.479 10.80 361.573 21 59.221 0.00 0.000 N 33.840 7.20 243.648 23" 76.564 8.10 620.168 M 33.900 3.60 122.040 L 34.566 0.00 0.000


Zc (N1) 5.36 m Xc (N1) 4.57 m

CÁLCULO DEL CORTANTE ESTÁTICO O DIRECTO Y DETERMINACIÓN DEL CENTRO DE CORTANTE.

Para obtener estos valores ocuparemos la siguiente tabla y la ecuación general con el coeficiente correspondiente 擦噺算撒参鮫参撒餐酸餐デ撒餐酸餐算噺宋┻ 掃掻岫燦伺仔珊薩薩薩産┸ 撮史嗣司四算嗣四司珊札司四使伺刷岻

Centro de Cortantes por piso: 散士噺デ擦餐茅散餐惨餐 ┹ 燦士噺デ擦餐茅燦餐惨餐 n

Wi (T)

hi (m)

Wi*hi (T*m)

F (T)

Vi (T)

Xc (m)

Zc (m)

Fi*Xc (T*m)

デ岫釧兄群卦岻 (T*m)

Fi*Zc (T*m)

デ岫釧兄群卦岻 (T*m)

Coordenadas del Cv

Xv (m)

Zv (m)

3 109.29 9.00 983.57 115.48 115.48 4.49 5.36 519.09 519.09 618.94 618.94 4.49 5.36 2 136.40 6.00 818.38 96.09 211.57 4.58 5.35 440.37 959.46 513.89 1132.82 4.53 5.35 1 135.79 3.00 407.36 47.83 259.40 4.57 5.36 218.44 1177.90 256.17 1388.99 4.54 5.35

SUMA 381.47 SUMA 2209.31

CÁLCULO DEL CENTRO DE TORSIÓN.

Para obtener estos valores ocuparemos la siguiente tabla y la ecuación: 散餐噺デ三餐散餐デ三子 ┹ 燦餐噺デ三餐燦餐デ三姉

NIVEL 3 (AZOTEA).

DIRECCIÓN X DIRECCIÓN Z

MARCO Ri Zi Ri Zi MARCO Ri Xi Ri Xi O 11.79 10.80 127.38 21 30.54 0.00 0.00 N 11.79 7.20 84.92 23" 30.54 8.10 247.41

M 11.79 3.60 42.46 L 11.79 0.00 0.00


Zt (N Az) 5.40 m Xt (N Az) 4.05 m

NIVEL 2.

DIRECCIÓN X DIRECCIÓN Z

MARCO Ri Zi Ri Zi MARCO Ri Xi Ri Xi O 13.18 10.80 142.31 21 30.72 0.00 0.00 N 13.18 7.20 94.87 23" 30.72 8.10 248.80 M 13.18 3.60 47.44 L 13.18 0.00 0.00


Zt 5.40 m Xt 4.05 m

NIVEL 1.

DIRECCIÓN X DIRECCIÓN Z MARCO Ri Zi Ri Zi MARCO Ri Xi Ri Xi

O 24.03 10.80 259.47 21 36.39 0.00 0.00 N 24.03 7.20 172.98 23" 36.39 8.10 294.75 M 24.03 3.60 86.49 L 24.03 0.00 0.00


Zt (N1) 5.40 m Xt (N1) 4.05 m

ANÁLISIS DE TORSIÓN SÍSMICO ESTÁTICO.

Para obtener estos valores ocuparemos la siguiente tabla y las siguientes ecuaciones: 蚕傘散噺散士伐散嗣 ┹ 蚕傘燦噺燦士伐燦嗣蚕散噺蚕史姉産姉 ┹ 蚕燦噺蚕史子産子惨拶薩三噺惨撮錆参磐三餐デ三餐卑撮仔冊仕産珊史纂餐司蚕算算餐伺仔蚕史┻ 雑噺布三姉岫燦餐嗣岻匝髪布三子岫散餐嗣岻匝

持子噺層産子俵雑デ三姉 ┹ 持姉噺層産姉俵雑デ三子拶餐司蚕算算餐仔散菌衿芹

衿緊擦冊参擦餐噺層髪峭】燦餐嗣【産子】岫持子岻匝嶌岫宋┻ 層髪層┻ 捜】蚕子】岻擦冊参三餐噺層髪峭】燦餐嗣【産子】岫持子岻匝嶌岫宋┻ 層伐】蚕子】岻

拶餐司蚕算算餐仔燦菌衿芹衿緊擦冊参擦餐噺層髪峭】散餐嗣【産姉】岫持姉岻匝嶌岫宋┻ 層髪層┻ 捜】蚕散】岻擦冊参三餐噺層髪峭】散餐嗣【産姉】岫持姉岻匝嶌岫宋┻ 層伐】蚕散】岻

Como datos generales tenemos: 産姉噺掻┻ 層宋仕産子噺層宋┻ 掻宋仕

Este análisis se hizo para cada uno de los niveles del edificio.

NIVEL 3 (AZOTEA).

CT (m) CV (m) V (T) Xt 4.05 Xv 4.49 115.48 Zt 5.40 Zv 5.36

esx 0.44 ex 0.055 esz -0.04 ez -0.004

DIRECCIÓN X MARCOS Rx (T/cm) Zi (m) Zt (m) Zit (Zi-Zt) ZiT/bZ Rx (ZiT)^2 VDIR (T) MET FAT Vtot (T)

O 11.79 10.80 5.40 5.40 0.500 343.91 28.87 R 1.15 33.20 N 11.79 7.20 5.40 1.80 0.167 38.21 28.87 R 1.05 30.31 M 11.79 3.60 5.40 -1.80 -0.167 38.21 28.87 F 1.05 30.45 L 11.79 0.00 5.40 -5.40 -0.500 343.91 28.87 F 1.16 33.62

SUMA 47.18 764.25 115.48

127.59

DIRECCIÓN Z MARCOS Rz (T/cm) Xi (m) Xt (m) Xit (Xi-Xt) XiT/bx RZ (XiT)^2 VDIR (T) MET FAT Vtot (T)

21 30.54 0.00 4.05 -4.05 -0.500 501.00 57.74 R 1.05 60.69 23" 30.54 8.10 4.05 4.05 0.500 501.00 57.74 F 1.21 69.69

SUMA 61.09 1002.00 115.48

130.38

J 1766.25 ┧z 0.5666 ┧z^2 0.3210 ┧x 0.6638 ┧x^2 0.4407

NIVEL 2


esx 0.48 ex 0.060 esz -0.05 ez -0.004


O 13.18 10.80 5.40 5.40 0.500 384.24 52.89 R 1.16 61.26 N 13.18 7.20 5.40 1.80 0.167 42.69 52.89 R 1.05 55.68 M 13.18 3.60 5.40 -1.80 -0.167 42.69 52.89 F 1.06 55.99 L 13.18 0.00 5.40 -5.40 -0.500 384.24 52.89 F 1.18 62.18

SUMA 52.71 853.87 211.57

235.11


21 30.72 0.00 4.05 -4.05 -0.500 503.82 105.79 R 1.04 110.38 23" 30.72 8.10 4.05 4.05 0.500 503.82 105.79 F 1.21 127.52

SUMA 61.43 1007.64 211.57

237.90

J 1861.51 ┧z 0.5503 ┧z^2 0.3028 ┧x 0.6796 ┧x^2 0.4618

NIVEL 1.


esx 0.49 ex 0.061 esz -0.05 ez -0.004


O 24.03 10.80 5.40 5.40 0.500 700.57 64.85 R 1.20 77.51 N 24.03 7.20 5.40 1.80 0.167 77.84 64.85 R 1.07 69.07 M 24.03 3.60 5.40 -1.80 -0.167 77.84 64.85 F 1.07 69.53 L 24.03 0.00 5.40 -5.40 -0.500 700.57 64.85 F 1.22 78.90

SUMA 96.10 1556.82 259.40

295.00


21 36.39 0.00 4.05 -4.05 -0.500 596.87 129.70 R 1.03 134.13 23" 36.39 8.10 4.05 4.05 0.500 596.87 129.70 F 1.17 151.19

SUMA 72.78 1193.74 259.40

285.33

J 2750.56 ┧z 0.4954 ┧z^2 0.2454 ┧x 0.7590 ┧x^2 0.5760

OBTENCIÓN DE FUERZAS SÍSMICAS Y APLICACIÓN EN EL MODELO DEL EDIFICIO.

Se obtendrán las fuerzas sísmicas a aplicar en cada dirección de acuerdo a los cortantes calculados con las siguientes

tablas.

DIRECCIÓN X. DIRECCIÓN Z.

MARCOS n Vtot (T) Fi (T) MARCOS n Vtot (T) Fi (T)

O 3 33.20 33.20

21 3 60.69 60.69

2 61.26 28.06 2 110.38 49.69 1 77.51 16.25 1 134.13 23.75

N 3 30.31 30.31

23" 3 69.69 69.69

2 55.68 25.37 2 127.52 57.83 1 69.07 13.39 1 151.19 23.67

M 3 30.45 30.45

2 55.99 25.53 1 69.53 13.54

L 3 33.62 33.62 2 62.18 28.56 1 78.90 16.72

REVISION DE DESPLAZAMIENTOS.

Con ayuda del programa STAAD se obtuvieron los diagramas de desplazamientos para hacer la revisión pertinente.

DIRECCION X.

ッ兼欠捲畦経警噺ど┻どなに岫ひどど潔兼岻噺など┻ぱど潔兼ッ仕珊姉岫散岻噺匝┻ 掻掻算仕岫皿冊傘冊岻

DIRECCION Z.

ッ兼欠捲畦経警噺ど┻どなに岫ひどど潔兼岻噺など┻ぱど潔兼ッ仕珊姉岫燦岻噺挿┻ 捜宋算仕岫皿冊傘冊岻

REALIZACIÓN DE COMBINACIONES DE DISEÑO APLICANDO LOS FACTORES DE CARGA Y FACTOR DE

COMPORTAMIENTO SÍSMICO CORRESPONDIENTE.

De acuerdo a las NTC para Diseño por Sismo en su capitulo 5 FACTOR DE COMPORTAMIENTO SISMICO para la

reducción de fuerzas sísmicas se selecciono el valor de Q=2, debido a que el edificio que se esta diseñando estará

hecho a base de marcos de concreto pero estos no cumplirán las características necesarias para ser considerados

dúctiles. (NTC Sismo Sección 5.3).

CORRECCIÓN POR IRREGULARIDAD. Debido a que el edificio es una estructura regular no se afectará el valor de Q

por irregularidad. 晒噺匝

Debido a que las combinaciones incluyen acciones permanentes, variables y accidentales se aplicara un factor de carga

de 1.1 aplicándolo a todas las acciones que intervengan en la combinación (NTC Edificaciones Sección 3.4.b).

Para la realización de las combinaciones de diseño la normatividad nos indica que debemos de tomar el 100% del

efecto por sismo en una dirección y el 30% del efector del sismo en la dirección ortogonal.

De acuerdo a lo anterior calculamos los factores de carga reducidos para los efectos por sismo. 層┻ 層匝噺宋┻ 捜捜岫喧欠堅欠潔剣券穴件潔件剣券穴結嫌件嫌兼剣欠健などどガ岻層┻ 層茅宋┻ 惣宋匝噺宋┻ 層掃捜岫喧欠堅欠潔剣券穴件潔件剣券穴結嫌件嫌兼剣欠健ぬどガ岻

Para la realización de las combinaciones de diseño se ocuparon las siguientes condiciones:

Combinación 12 (Carga Estática + Sismo X + 0.3 Sismo Z) な岫な┻な岻髪に岫な┻な岻髪ぬ岫な┻な岻髪ね岫な┻な岻髪は岫な┻な岻髪ぱ岫ど┻のの岻髪ひ岫ど┻なはの岻畦┻ 鶏┻ 岫な欠ね岻髪畦┻ 撃┻ 岫は岻髪畦┻ 畦岫ぱ欠ひ岻

Combinación 13 (Carga Estática - Sismo X + 0.3 Sismo Z) な岫な┻な岻髪に岫な┻な岻髪ぬ岫な┻な岻髪ね岫な┻な岻髪は岫な┻な岻伐ぱ岫ど┻のの岻髪ひ岫ど┻なはの岻畦┻ 鶏┻ 岫な欠ね岻髪畦┻ 撃┻ 岫は岻髪畦┻ 畦岫ぱ欠ひ岻

Combinación 14 (Carga Estática + Sismo X - 0.3 Sismo Z) な岫な┻な岻髪に岫な┻な岻髪ぬ岫な┻な岻髪ね岫な┻な岻髪は岫な┻な岻髪ぱ岫ど┻のの岻伐ひ岫ど┻なはの岻畦┻ 鶏┻ 岫な欠ね岻髪畦┻ 撃┻ 岫は岻髪畦┻ 畦岫ぱ欠ひ岻

Combinación 15 (Carga Estática - Sismo X - 0.3 Sismo Z) な岫な┻な岻髪に岫な┻な岻髪ぬ岫な┻な岻髪ね岫な┻な岻髪は岫な┻な岻伐ぱ岫ど┻のの岻伐ひ岫ど┻なはの岻畦┻ 鶏┻ 岫な欠ね岻髪畦┻ 撃┻ 岫は岻髪畦┻ 畦岫ぱ欠ひ岻

Combinación 16 (Carga Estática + Sismo Z + 0.3 Sismo X) な岫な┻な岻髪に岫な┻な岻髪ぬ岫な┻な岻髪ね岫な┻な岻髪は岫な┻な岻髪ひ岫ど┻のの岻髪ぱ岫ど┻なはの岻畦┻ 鶏┻ 岫な欠ね岻髪畦┻ 撃┻ 岫は岻髪畦┻ 畦岫ぱ欠ひ岻

Combinación 17 (Carga Estática - Sismo Z + 0.3 Sismo X) な岫な┻な岻髪に岫な┻な岻髪ぬ岫な┻な岻髪ね岫な┻な岻髪は岫な┻な岻伐ひ岫ど┻のの岻髪ぱ岫ど┻なはの岻畦┻ 鶏┻ 岫な欠ね岻髪畦┻ 撃┻ 岫は岻髪畦┻ 畦岫ぱ欠ひ岻

Combinación 18 (Carga Estática + Sismo Z - 0.3 Sismo X) な岫な┻な岻髪に岫な┻な岻髪ぬ岫な┻な岻髪ね岫な┻な岻髪は岫な┻な岻髪ひ岫ど┻のの岻伐ぱ岫ど┻なはの岻畦┻ 鶏┻ 岫な欠ね岻髪畦┻ 撃┻ 岫は岻髪畦┻ 畦岫ぱ欠ひ岻

Combinación 19 (Carga Estática - Sismo Z - 0.3 Sismo X) な岫な┻な岻髪に岫な┻な岻髪ぬ岫な┻な岻髪ね岫な┻な岻髪は岫な┻な岻伐ひ岫ど┻のの岻伐ぱ岫ど┻なはの岻畦┻ 鶏┻ 岫な欠ね岻髪畦┻ 撃┻ 岫は岻髪畦┻ 畦岫ぱ欠ひ岻

Bajo las acciones calculadas anteriormente se determinaron las fuerzas actuantes y se seleccionaron las mas

desfavorables para el diseño de la estructura en cuestión ocupando los criterios del reglamento y ayudándonos del

software STAAD.Pro © para la obtención de los elementos mecánicos actuantes.

DISEÑO DE ELEMENTOS ESTRUCTURALES.

DISEÑO DE TRABE SECUNDARIA

Revisión de Capacidad máxima de la sección de trabe secundaria: 琢托代凧噺ふ噺ど┻にな旺

琢托代凧噺ど┻にな岫にのど岻岫なの岻岫にに岻態噺惣掻層┸ 層捜宋圭傾伐卦型噺惣┻ 掻層桑伐型

El momento máximo de la viga, de acuerdo al diagrama obtenido con STAAD Pro vi8 mostrado en anexos, es 1.564 T-

m

Comparación: 3.81 T-m > 1.564 T-m la sección cumple pero está sobrada

Se propone una b=15cm

噺謬怠┻泰滞替岫滞待待待待待岻怠泰岫態泰待岻噺なの┻ぱに蛤なば琢托代凧噺ど┻にな岫にのど岻岫なの岻岫なば岻態噺ににばのぱば┻の伐噺匝┻ 匝掻桑伐型


Refuerzo por flexionante

Áreas de Acero: 噺戴怠┻怠態托砺辰噺戴怠┻怠態托砺怠胎

Área de Acero Corrido 託噺ど┻ねどゲ託噺ど┻ねど岫に┻ぱはぬ岻噺な┻なねの態岫岻 De donde se presentan las siguientes propuestas de carillas:

Se recomienda el uso de 2m del #4, con un área transversal total de 2.534cm²

Tabla de cálculo:

Mu 0.064 -0.09 1.564 -0.894 1.564 -0.894 1.564 -0.894 1.564 -0.054 -0.09

As 0.117 0.165 2.863 1.637 2.863 1.637 2.863 1.637 2.863 0.099 0.165

AsCorr 2.534 2.534 2.534 2.534 2.534 2.534 2.534 2.534 2.534 2.534 2.534

Asfaltante ----- ----- 0.329 ----- 0.329 ----- 0.329 ----- 0.329 ----- -----

Refuerzo por cortante

び噺託達誰嘆嘆噺に┻のぬねなの岫なば岻噺ど┻どどな隼ど┻どなの

茅噺ど┻ぱど嫗噺ど┻ぱど岫にのど岻噺にどど態エ大琢噺岫ど┻に髪にどび岻ヂ茅噺ど┻ぱど岫なの岻岫なば岻岫ど┻にど髪にど岫ど┻どどな岻ヂにどど噺掃惣捜沓傾濁鱈叩淡噺匝層捜挿沓傾伴掃惣捜沓傾濁鱈叩淡噺匝層捜挿沓傾隼な┻の岫ど┻ぱど岻岫なの岻岫なば岻ヂにどど噺想惣匝掻沓傾

Entonces 鱈叩淡噺怠胎態噺ぱ┻の岫岻; se opta por una S=15cm

Est #3 de donde 諾噺に岫ど┻ばな岻噺な┻ねにふ【

旺託噺ど┻ぱど岫な┻ねに岻岫ねにどど岻岫なば岻なの噺のねどば髪はぬの噺はどねにｈなの

旺託噺ど┻ぱど岫な┻ねに岻岫ねにどど岻岫なば岻ぬど噺にばどね髪はぬの噺ぬぬぬひｈぬど

Conclusión: Est #3@30cm

Diagrama de Esfuerzos Cortantes:

Croquis de armado de Trabe Secundaria TS

DISEÑO DE TRABES PRINCIPALES

TRABE T-1 (ejes 21 y 23”)

Revisión de Capacidad máxima de la sección: 琢托代凧噺ふ噺ど┻にな旺

琢托代凧噺ど┻なば岫にのど岻岫ぬの岻岫はに岻態噺捜挿層挿操捜宋圭傾伐卦型噺捜挿┻ 層掻桑伐型

El momento máximo de la viga, de acuerdo al diagrama obtenido con STAAD Pro vi8 mostrado en anexos, es 2.696 T-

m

Comparación: 57.18 T-m > 2.696 T-m la sección cumple pero está sobrada

Se propone una b=15 cm

噺謬態┻滞苔滞岫滞待待待待待岻怠泰岫態泰待岻噺にど┻ぱ蛤にに琢托代凧噺ど┻なば岫にのど岻岫なの岻岫にに岻態噺ぬどぱののど伐噺惣┻ 宋操桑伐型



Áreas de Acero: 噺戴怠┻怠態托砺辰噺戴怠┻怠態托砺態態

Área de Acero Corrido 託噺ど┻ねどゲ託噺ど┻ねど岫ね┻にど岻噺な┻はぱ態岫岻 De donde se presentan las siguientes propuestas de carillas:


Tabla de cálculo:

M(+) 0.076 0 2.969 0 2.696 0 2.696 2.696 0 0.1

M(-) 0.00 -0.04 0.00 -1.45 0.00 -1.45 0.00 -1.46 0.00 -0.06 0.00

As(+) 0.11 0.00 4.20 0.00 3.81 0.00 3.81 0.00 3.81 0.00 0.14

As(-) 0.00 0.06 0.00 2.05 0.00 2.05 0.00 2.06 0.00 0.08 0.00

Ascorr 2.534 2.534 2.534 2.534 2.534 2.534 2.534 2.534 2.534 2.534 2.534

Asfalt(+) ---- ---- 1.67 ---- 1.28 ---- 1.28 ---- 1.28 ---- ----

AsFalt(-) ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ----


び噺託達誰嘆嘆噺に┻のぬねなの岫にに岻噺ど┻どどぱ隼ど┻どなの

茅噺ど┻ぱど嫗噺ど┻ぱど岫にのど岻噺にどど態エ大琢噺岫ど┻に髪にどび岻ヂ茅噺ど┻ぱど岫なの岻岫にに岻岫ど┻にど髪にど岫ど┻どどぱ岻ヂにどど噺層惣想想沓傾濁鱈叩淡噺想宋掃挿沓傾伴層惣想想沓傾濁鱈叩淡噺想宋掃挿沓傾隼な┻の岫ど┻ぱど岻岫なの岻岫にに岻ヂにどど噺想想掻宋沓傾

Entonces 鱈叩淡噺態態態噺なな岫岻; se opta por una S=15cm


旺託噺ど┻ぱど岫な┻ねに岻岫ねにどど岻岫にに岻なの噺はひひぱ髪なぬねね噺ぱぬねにｈなの

旺託噺ど┻ぱど岫な┻ねに岻岫ねにどど岻岫にに岻ぬど噺ぬねひひ髪なぬねね噺ねぱねぬｈぬど


Croquis de armado de Trabe Principal T-1

TRABE T-2 (ejes O, N, M y L)


Áreas de Acero: 噺戴怠┻怠態托砺辰噺戴怠┻怠態托砺態態

Área de Acero Corrido 託噺ど┻ねどゲ託噺ど┻ねど岫な┻ぱね岻噺ど┻ばね態岫岻 De donde se presentan las siguientes propuestas de carillas:


Tabla de cálculo:

M(+) 0.016 0 1.304 0 1.304 0 1.304 1.304 0 0.321

M(-) 0.00 -0.01 0.00 -0.69 0.00 -0.69 0.00 -0.69 0.00 -0.69 0.00

As(+) 0.02 0.00 1.84 0.00 1.84 0.00 1.84 0.00 1.84 0.00 0.45

As(-) 0.00 0.01 0.00 0.98 0.00 0.98 0.00 0.98 0.00 0.98 0.00

Ascorr 2.534 2.534 2.534 2.534 2.534 2.534 2.534 2.534 2.534 2.534 2.534

Asfalt(+) ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ----

AsFalt(-) ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ---- ----


び噺託達誰嘆嘆噺に┻のぬねなの岫にに岻噺ど┻どどぱ隼ど┻どなの

茅噺ど┻ぱど嫗噺ど┻ぱど岫にのど岻噺にどど態エ大琢噺岫ど┻に髪にどび岻ヂ茅噺ど┻ぱど岫なの岻岫にに岻岫ど┻にど髪にど岫ど┻どどぱ岻ヂにどど噺層惣想想沓傾濁鱈叩淡噺匝掃掃挿沓傾伴層惣想想沓傾濁鱈叩淡噺匝掃掃挿沓傾隼な┻の岫ど┻ぱど岻岫なの岻岫にに岻ヂにどど噺想想掻宋沓傾

Entonces 鱈叩淡噺態態態噺なな岫岻; se opta por una S=15cm


旺託噺ど┻ぱど岫な┻ねに岻岫ねにどど岻岫にに岻なの噺はひひぱ髪なぬねね噺ぱぬねにｈなの

旺託噺ど┻ぱど岫な┻ねに岻岫ねにどど岻岫にに岻ぬど噺ぬねひひ髪なぬねね噺ねぱねぬｈぬど


Croquis de armado de Trabe Principal T-2

DISEÑO DE COLUMNA

COLUMNA C1

Localización Ejes N23” Dimensiones: 30x50cm f'c=250 kg/cm² f*c=200 kg/cm² f’’c=170 kg/cm²

Revisión de columna restringida:

Dirección X Δx=0.586cm h=300cm Vent=115.48 T W=381.47 T 待┻泰腿滞戴待待判ど┻どぱ怠怠泰┻替腿怠┻怠岫戴腿怠┻替胎岻ど┻どどなひの隼ど┻どにに

Dirección Z Δx=1.525cm

怠┻泰態泰戴待待判ど┻どにに

ど┻どどの隼ど┻どにに Los marcos están restringidos en ambas direcciones

Relaciones de Esbeltez

ry=0.30(30)=9cm

rz=0.30(50)=15cm

Diseño

湛噺怠戴胎怠怠待待岫待┻胎岻岫泰待淡戴待鉄岻岫態泰待岻噺ど┻なば湛噺怠戴胎怠待待岫待┻胎岻岫戴待淡泰待岻岫態泰待岻噺ど┻どぱ

辰燈竪燈噺態胎戴待噺ど┻ひ

Utilizando la Figura C.13 de las gráficas de Interacción 恵噺宋┻ 挿

Cuantía: 噺脱嫗嫗冬脱湛噺ど┻ば怠胎待替態待待噺ど┻どぬ伴ど┻どね Cumple

ぬどどなの噺にど

Rev. 34-12(4.863/13.711)=29.7>20

Fab=1

Fas=1

No existen efectos de esbeltez

3

3

324

344

10Ø#812

15

Acero por Flexocompresión

坦噺噺ど┻どぬ岫ぬど岻岫のど岻噺ねのふおぱ噺替泰泰┻待胎噺ぱ┻ひ蛤ひ1 噺代棟但竪噺怠待岫泰┻待胎岻戴待淡泰待噺ど┻どぬ噺脱湛脱嫗嫗冬噺ど┻どぬ替態待待怠胎待噺ど┻ばね

湛噺怠戴┻胎怠怠態待┻戴腿胎噺ど┻はば奪燈竪燈噺滞胎戴待噺に┻に

Utilizando la Figura C.13 de las gráficas de Interacción: 湛噺ど┻な

Análisis alrededor del eje Y

辰当竪当噺替胎泰待噺ど┻ひね蛤ど┻ひの

炭噺替┻腿滞戴態待┻戴腿胎噺ど┻にね奪当竪当噺態替泰待噺ど┻ねぱ

Utilizando la Figura C.15 de las gráficas de Interacción: 炭噺ど┻ねの琢待噺盤巽ゲ嫗嫗髪ゲ匪噺ど┻ば岫ぬどのどなばど髪などの┻どばねにどど岻噺ぬにば┻のは琢湛噺湛ゲゲゲゲ嫗噺ど┻など┻ばぬどのどにのど噺には┻にの琢炭噺炭ゲゲゲゲ嫗噺ど┻ねぱど┻ばぬどのどにのど噺ななぱ┻なにの

琢噺なな琢湛髪な琢炭伐な琢待噺ななには┻にの髪なななぱ┻なにの伐なぬにば┻のは噺匝匝┻ 操掻桑伴匝宋┻ 惣操桑

噺噺濁琢などど噺にど┻ぬひにに┻ひぱなどど噺掻操ガ

Diseño por Cortante 託噺など岫の┻どば岻噺のど┻ば態

濁隼岫ど┻ば茅ゲ髪にどどど岻にど┻ぬぱば隼ど┻ば岫ど┻ばにどどぬどのど髪にどどどのど┻ば岻にど┻ぬぱば隼にな┻ばひぱ Cumple

1 Se opta por utilizar 10 varillas debido a su mayor facilidad de acomodo

3

3

324

344

10Ø#812

15

噺替岫泰┻待胎岻戴待淡泰待噺ど┻どな隼ど┻どなの峭な髪ど┻どどば岾沢探代巽峇嶌噺磐な髪ど┻どどば岾態待戴腿胎戴待淡泰待峇卑噺層┻ 宋操捜

大琢噺琢岫ど┻に髪にど岻紐茅大蕃な髪ど┻どどば磐卑否噺ど┻ぱぬどのど盤ど┻に髪にど岫ど┻どな岻匪ヂにどど岫な┻どひぱ岻噺挿想惣惣沓傾

ばねぬぬ隼ひなねど換 Requiere de estribos

Se proponen estribos del #3

鱈叩淡噺戴待態噺なの

旺託噺ど┻ぱ岫ぬど┻ばな岻岫ねにどど岻岫ぬど岻なの噺層想惣層沓傾髪ばねぬぬ噺掻掻掃想沓傾隼操層想宋沓傾

S=10cm 旺託噺待┻腿岫戴淡待┻胎怠岻岫替態待待岻岫戴待岻怠待噺匝層想挿沓傾髪ばねぬぬ噺操捜挿挿沓傾伴操層想宋沓傾

Conclusión:

Est#3@10cm

MEMORIA DESCRIPTIVA.

INSTALACIÓN HIDRÁULICA Y SANITARIA.

Descripción general: La instalación hidráulica y sanitaria se realizará en el tercer nivel del Edificio de laboratorios. La

instalación hidráulica se hará a partir de una instalación existente en el segundo nivel, la tubería que va de los tinacos al

laboratorio se modificará quitando ese tramo y se colocará un tramo nuevo que ira por la nueva azotea del laboratorio

y la azotea donde se encuentran los tinacos.

La tubería que abastecerá a las mesas deberá ir por debajo de la losa del segundo nivel. La instalación hidráulica

abastecerá a cuatro mesas del laboratorio de biología, tres tarjas que se encuentran en el Eje 21 del tramo L-P y una

regadera en el eje O. La tubería a utilizar será de cobre de 13mm.

La tubería deberá estar pintada de color azul.

La instalación sanitaria se hará a partir de la ubicación de las mesas y de las tarjas que se encuentran en el Eje 21 del

tramo L-P así como una regadera que se encuentra en el eje O; la tubería para desalojar las aguas negras será de PVC

de 2” y la instalación sanitaria se desalojará con un tubo de PVC de 4” que se unirá con una ya existente en el segundo nivel.

El procedimiento a seguir de la instalación hidráulica consta de las siguientes etapas.

Suministro de materiales:

La tubería a utilizar será de cobre de 13mm con los extremos lisos y pintada de color azul.

Las piezas de unión a utilizar serán: codos a 90° de cobre de 13mm con campana en los dos extremos, TEE de

cobre de 13mm con campana en todas sus salidas, llave para agua tipo cuello ganso, válvula de paso.

Instalación de la tubería de acuerdo a la ubicación correspondiente:

La tubería se cortará con las medidas específicas del plano (Véase plano de instalación hidrosanitaria), se

lijarán sus extremos y las uniones se lijarán también pero por dentro de sus campanas, luego se le aplicará una

capa de fundente. Por lo cual las uniones serán con soldadura fundida con soplete después se limpia la unión.

La tubería ira por el lecho bajo de la losa del segundo nivel y será anclada a la losa con abrazaderas para

tubería, en las cuatro mesas del laboratorio la tubería tendrá que subir para unirse con las llaves de agua, por

lo cual se tendrá que romper la losa, dejando así un agujero donde pueda pasar la tubería; el agujero deberá

tener el diámetro suficiente para que la tubería de cobre y la tubería de PVC (para la instalación sanitaria)

puedan llegar a las mesas.

Cuando ya estén bien ubicadas las tuberías se procederá a sellar los agujeros con concreto simple.

Antes de la unión con el segundo nivel se colocará una válvula de paso solo para este nivel.

Se hará toda la red del laboratorio, pero aun no se unirá con el segundo nivel y la tubería de abastecimiento.

Para realizar los agujeros en la losa se recomienda hacerlos con un roto martillo industrial.

Instalación con el segundo nivel y la fuente de abastecimiento (Tinacos).

Se cerrará la válvula de paso y se remueve la tubería que une el segundo nivel con los tinacos.

Se procede a colocar la nueva tubería que ira sobe la azotea y la nueva azotea del laboratorio hasta llegar a la

ubicación correspondiente, esta unión se hará por medio de un coplee de cobre. Se baja la tubería de cobre

uniéndose con un codo de 90°, este tubo se unirá con la red del segundo nivel y con la nueva instalación por

medio de una TEE. Estas uniones se harán con soldadura y soplete.

Prueba hidráulica:

En algunas salidas de agua se colocarán manómetros, y en otro se cerraran con un tapón ciego. Después se

dejara fluir el agua del tinaco, se revisará la tubería a todo lo largo en busca de alguna fuga. Los manómetros

nos indicaran si la red presenta o no, alguna fuga o falla, si estos no presentan mucha variación en el día en el

que se deje así la instalación significa que esta bien y no presenta fugas.

Instalación de muebles hidráulicos:

En las mesas del laboratorio se colocaran en los extremos una llave para agua tipo ganso así como en tres

mesas pequeñas que se ubican en el Eje 21 del tramo L-P. Estas llaves solamente aportaran agua fría. También

se hará la instalación de una regadera de presión con válvula y cadena.

El procedimiento a seguir de la instalación sanitaria consta de las siguientes etapas.

Suministro de materiales.

La tubería a utilizar será de PVC de 4” y 2” con los extremos lisos. Las piezas de unión a utilizar serán: codos a 90 ° de PVC de 4” y 2” con campana en los dos extremos. TEE de PVC de 4” y 2” con campana en todas sus salidas, TEE de PVC de 4”X 2” con campana en todas sus salidas.

Cespol bote de 4”X2”. Trampa de PVC de 2”.

Instalación de la tubería de acuerdo a la ubicación correspondiente.

La tubería se cortará con las medidas específicas del plano, se lijarán sus extremos y las uniones se lijarán

también pero por dentro de sus campanas, para después aplicar una capa de pegamento que servirá para

unir el PVC y esperar a que seque el pegamento.

La tubería ira por el lecho bajo de la losa del segundo nivel y será de 4”, en las cuatro mesas del laboratorio la tubería tendrá que subir para unirse con las tarjas, por lo cual se tendrá que romper la losa, dejando así un

agujero donde pueda pasar la tubería; el agujero deberá tener el diámetro suficiente para que la tubería de

PVC y la tubería de cobre (para la instalación hidráulica) puedan llegar a las mesas.

En la regadera, se hará primero el agujero de la losa, luego se pasara la tubería tanto hidráulica como sanitaria

y se cubrirá con concreto simple. En esta parte se procede a colocar una cama de arena de 20cm de espesor.

Después se colocará una capa de concreto simple (un firme de 5cm) dándole una pendiente de 2% hacia el

cespol.


Cuando ya estén bien ubicadas las tuberías se procederá a sellar los agujeros con concreto simple.

Instalación con el segundo nivel.

En el segundo nivel se ubicara la bajada de aguas negras y con un tubo de 4” se bajará y se unirá al segundo nivel con una TEE de PVC de 4”.


INSTALACIÓN ELÉCTRICA.

Descripción general: La instalación eléctrica se realizará en el tercer nivel del Edificio de laboratorios. La instalación

eléctrica será totalmente nueva y partirá de un tablero de distribución, se hará un total de siete circuitos que abarcan

tanto lámparas como contactos.

Las lámparas estarán funcionando con dos circuitos diferentes para iluminar una parte del laboratorio cuando se desee

solo utilizar una parte o cuando se presente alguna falla en las lámparas. Así mismo los contactos en las mesas estarán

separados por dos circuitos diferentes.

Los contactos en las mesas de trabajo serán utilizados para la conexión de los equipos (Microscopio).

La tubería para la instalación de las lámparas y contactos en mesas y en pared se hará con cable de calibre 14 y 12 a

través de tubería de acero CONDUIT de ¾”.

El procedimiento a seguir de la instalación eléctrica consta de las siguientes etapas.


La tubería a utilizar será de acero CONDUIT de ¾”. Cable de calibre 14 y 12.

Se utilizarán cajas registro para los cambios de dirección.

Contacto trifásico.

Lámpara fluorescente.

Instalación de caja de distribución y tubería.

Se colocará un tablero o caja de distribución en el muro entre los ejes L y 24. A partir de aquí se realizara la

instalación de la tubería de acero CONDUIT para los circuitos 1 y 2 (Véase plano de instalación eléctrica) que

corresponden a las lámparas fluorescentes. La tubería subirá por el muro y la instalación comenzará hacerse

sin dobleces, las uniones se harán solamente de lámpara a lámpara. La tubería se acoplará al lecho bajo de la

losa del nivel 3 por medio de abrazaderas para tubería.

Para los circuito 3, 6 y 7 (Véase plano de instalación eléctrica) la instalación será por el lecho bajo de la losa del

nivel 3, no se harán dobleces y cada cambio de dirección se hará por medio de cajas registro. A lo largo de la

instalación se requerirá bajar la tubería para la colocación de un contacto trifásico de pared, esto se hará con

una caja registro.

Para los circuitos 4 y 5 7 (Véase plano de instalación eléctrica), la instalación se hará por debajo de la losa del

segundo piso, por lo cual la tubería bajará directamente de la caja de distribución. La losa tendrá que

romperse para poder dar paso a la tubería. El tendido de tubería se hará a lo largo de la losa del tramo L - O.

Se ubicarán las mesas y se hará un cambio de dirección hacia ellas. Al ubicar el primer contacto se hará un

agujero en la losa (Esto se hará en conjunto con la instalación de Gas) para poder pasar la tubería, esta subirá

y después se hará el cambio de dirección. A partir de aquí la tubería ira a lo largo de la mesa.

En la parte superior de las mesas de los laboratorios se colocaran contactos trifásicos dobles para la conexión

de los equipos (Microscopios).

En el muro del laboratorio que se encuentra entre los ejes O y P, se colocará dos contactos trifásicos y una

entrada de monitor para una computadora, que se conectara hacia un proyector que se encuentra en la parte

superior entre los ejes N y O, así como sobre el eje 23.

En las conexiones la tubería en sus extremos se necesitara roscar, esto se hará con una roscadora eléctrica.


Los agujeros que se hicieron en la losa se taparán con concreto simple.

Instalación eléctrica.

A través de la tubería de acero CONDUIT se pasarán los cables de calibre 14 y 12, hasta llegar a las lámparas y

los contactos. El electricista hará las actividades correspondientes para la red eléctrica.

Al finalizar se colocarán tapas a los contactos y a las cajas registro.


INSTALACIÓN DE GAS.

Descripción general: La instalación de gas se realizará en el tercer nivel del Edificio de laboratorios. La instalación de

gas será completamente independiente a la de los otros laboratorios.

La red de gas que ira en el laboratorio, se hará con tubería de acero galvanizado y conexiones del mismo material. Las

conexiones deberán estar roscadas por dentro.

La tubería ira por debajo de la losa del segundo nivel, para esto se romperá la losa. La tubería alimentara a las 4 mesas

del laboratorio y cada mesa habrá 6 conexiones de gas para los mecheros a utilizar.

La tubería deberá estar pintada de color amarillo.

El procedimiento a seguir de la instalación de gas consta de las siguientes etapas.


La tubería será de acero galvanizado de ½”, pintada de color amarillo. Codos a 90° de acero galvanizado con extremos roscados por dentro.

TEE de acero galvanizado con extremos roscados por dentro.

Llave para gas de 1/2” con punto amarillo, fabricada en latón, acabado en cromo brillante.

Instalación de la tubería.

La tubería vendrá de los tanques estacionarios e ira sobre la azotea del laboratorio hasta ubicarse entre los

ejes 21 y 21’ así como del eje perpendicular a estos: L. La tubería bajará hasta el lecho bajo de la losa del

segundo nivel, para ello se hará un agujero para poder pasar la tubería.

La tubería continuara por debajo y será anclada a la losa con abrazaderas para tubería. Después se ubicara la

posición de las mesas se dirigirá hacia ellas la tubería este cambio de dirección se realizara con TEE y codo a

90° (El codo se utilizará en la ultima mesa), posteriormente se realizará un agujero en la losa para poder dar

paso a la tubería (Este agujero se realizara también para la instalación eléctrica), en total serán tres agujeros

que se ubicaran según el plano de la instalación de gas. A partir de aquí la tubería se continuara por lo largo

de la mesa y se derivará de esta con conectores para unir la tubería con dos llaves de ½” con punto amarillo dando un total por mesa de 6 llaves.

En las conexiones la tubería en sus extremos se necesitara roscar, esto se hará con una roscadora eléctrica.


Los agujeros que se hicieron en la losa se taparán con concreto simple.

anteproyecto lboratorio de biología cecyt 5

Documents