acciones sÍsmicas
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7/24/2019 ACCIONES SSMICAS
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ACCIONES SSMICAS
Las acciones ssmicas en puentes se considerarn nicamente cuando el valor de la
aceleracin de clculo sea superior o igual a seis centsimas de g (>0,06 g), siendo g la
aceleracin de la gravedad.
ACELERACIN DE CLCULO
La aceleracin de clculo en el terreno (ac) a considerar en el estudio ssmico para una
estructura en servicio, adoptar la expresin
ac! gi"a#
siendo a#la aceleracin ssmica #sica $ giel coe%iciente de nivel de da&o, de%inidos acontinuacin.
A) Aceleracin Ssmica Bsica
'e acuerdo con la orma de *onstruccin +ismorresistente arte -eneral $
di%icacin (*+/1), las aceleraciones ssmicas #sicas, a#, o de %orma detallada en
el ane2o 3 de dic4a orma para los municipios con valores de dic4a aceleracin iguales
o superiores a 0,01g.
La aceleracin ssmica #sica est relacionada con la intensidad 5+ (l5+) mediante la
siguiente %rmula
log30a#! 0,7 l5+/8,87
donde a#es la aceleracin ssmica #sica (m9s8).
B) Coeicien!e De Ni"el De Da#o$ %i
+egn la importancia del puente, la aceleracin de clculo en el terreno se o#tendr
multiplicando los valores #sicos por un coe%iciente :ue se indica en la ta#la 38.
COE&ICIEN'E (iSE%N LA IM*OR'ANCIA DEL *UEN'E
;5
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+*;?L 3,7
Los coe%icientes de nivel de da&o a:u de%inidos, representan un perodo de retorno $
un coe%iciente de riesgo (considerando para este ltimo la vida til del puente de cien
(300) a&os) de
! D00 a&osE !80F para gi!3,0
! 303D a&osE ! ,GF para g i! 3,7
Las categoras de los puentes, atendiendo a criterios de a%eccin $ acciones ssmicas, se
de%inirn de acuerdo con el uso a :ue se destine la estructura $ con los da&os :ue puede
ocasionar su destruccin. xclusivamente a estos e%ectos se distinguirn las siguientes
categoras
+) *,en!es -e im.or!ancia mo-era-a
+e inclu$en a:uellos puentes con pro#a#ilidad desprecia#le de :ue su destruccin pueda
ocasionar vctimas, interrumpir un servicio primario u ocasionar da&os econmicossigni%icativos a terceros.
/) *,en!es -e im.or!ancia normal
+on a:ullos cu$a destruccin puede ocasionar vctimas o interrumpir un servicio
necesario para la colectividad o producir importantes prdidas econmicas sin :ue, en
ningn caso, se trate de un servicio imprescindi#le, ni pueda dar lugar a e%ectos
catastr%icos.
+e inclu$en en este grupo los pasos superiores, los pasos in%eriores $ las pe:ue&as o#ras
de paso pertenecientes a carreteras de una red de alta capacidad (autovas, autopistas $
vas de conexin) $ los puentes $ viaductos u#icados en el resto de la red de carreteras.
0) *,en!es -e im.or!ancia es.ecial
+on a:ullos cu$a destruccin puede interrumpir un servicio imprescindi#le, despus de
4a#er ocurrido un terremoto, o aumentar los da&os del mismo por e%ectos catastr%icos.n este grupo se inclu$en al menos los siguientes
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*,en!es si!,a-os en accesos a1
di%icios sanitarios, 4ospitales, clnicas.
di%icios para personal $ e:uipos de a$uda, como cuarteles de #om#eros, polica,
%uerHas armadas $ par:ues de ma:uinaria.
;nstalaciones #sicas de las po#laciones como depsitos de agua, gas, com#usti#les,
estaciones de #om#eo, redes de distri#ucin, centrales elctricas $ centros de
trans%ormacin.
uertos $ aeropuertos de ;nters -eneral del stado.
di%icios e instalaciones #sicas de comunicaciones radio, televisin, centralestele%nicas $ telegr%icas.
di%icaciones donde est previsto al#ergar los centros de organiHacin $ coordinacin
en caso de un terremoto destructivo.
ar:ues de ma:uinaria o almacenes :ue alo2en instrumental o ma:uinaria
imprescindi#le para la a$uda inmediata.
-randes presas $ sus instalaciones vitales.
di%icios donde existan acumuladas materias txicas, in%lama#les o explosivas.
*entrales nucleares o edi%icios donde se procesen materiales radiactivos.
uentes ur#anos situados en arterias o vas principales.
uentes situados en los accesos principales a ncleos ur#anos.
uentes :ue por sus caractersticas estn comprendidos en la categora 8), pero cu$a
destruccin, a 2uicio de la autoridad competente, ocasione da&os mu$ importantes o
a%ecte gravemente a algn servicio imprescindi#le.
uentes situados en la red de alta capacidad (autovas, autopistas, vas de conexin $
vas rpidas) de la red de carreteras :ue no estn incluidos en la categora 8).
C) Aceleracin Ssmica D,ran!e La Cons!r,ccin
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'urante la %ase de construccin, la aceleracin de clculo puede o#tenerse
multiplicando la aceleracin #sica por el %actor 0,7"Lc0,7I, donde Lces la duracin del
perodo constructivo en a&os.
ES*EC'RO DE CLCULO
La cuanti%icacin de las aceleraciones ssmicas de la estructura se realiHar #asndose
en un espectro de clculo, normaliHado a una aceleracin de clculo de un g (3 g).
a) Com.onen!es 2ori3on!ales
a() ! 3 JK(a(0)"n9:) /3.(90)E para 0 MM0
a() ! (a(0)"n9:E para 0MM3
a() !(a(0)"n9:).(39)897E >3
donde
a() ! (7*/7,G)"(/3,8D)J8,7
0! 0,38D"*J0,8"/0,3ID
3! (0,83D" (D* /3)9a(0)
! perodo de la estructura (segundos)
* ! coe%iciente de suelo
! coe%iciente de contri#ucin de la %alla ?Hores/-i#raltar
n ! coe%iciente de amortiguamiento
: ! %actor de comportamiento
a4+) Coeicien!e -e s,elo$ C
'epender de las caractersticas del terreno existente en los primeros treinta metros (70
m) #a2o la estructura. n el caso de :ue las cimentaciones se encuentren so#re distintos
tipos de suelo, o :ue una de ellas sea necesario situarla so#re capas de di%erente
naturaleHa, se determinar como espectro resultante para el puente, la envolvente de los
espectros de dic4os tipos de suelo.
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? los e%ectos de estas determinaciones, los terrenos se clasi%icarn en
'I*O + =oca compacta, suelo cementado o granular mu$ denso. 'e#en alcanHar como
caractersticas mecnicas velocidad de ondas de cortante superior a setecientos
cincuenta metros por segundo (ID0 m9s), ms de cuarenta (10) golpes en el ensa$o +
normaliHado al 60F de la energa de cada li#re, o una resistencia en punta de
penetrmetro superior a veinte megapascales (80 5a).
'I*O II1+uelos granulares o co4esivos de compacidad media a dura situados so#re el
nivel %retico. 'e#en alcanHar como caractersticas mecnicas velocidad de ondas de
cortante superior a cuatrocientos metros por segundo (100 m9s). Los granulares, ms de
dieH (30) golpes en ensa$os + $ resistencia en punta ma$or de oc4o megapascales (G
5a)E $ los co4esivos, resistencia a compresin simple superior a doscientos
Nilopascales (800 Na).
'I*O III1 +uelo granular suelto a medio, o suelo co4esivo medio a #lando. +e
clasi%ican tam#in como tipo ;;; los terrenos tipo ;; situados #a2o el nivel %retico o los
:ue no alcancen a clasi%icarse como tipo ;;.
ara el coe%iciente de suelo * se adoptarn los siguientes valores
erreno ;< ; * ! 3,0
erreno ;< ;; * ! 3,1
erreno ;< ;;; * ! 3,G
a4/) Coeicien!e -e con!ri5,cin -e la alla A3ores6%i5ral!ar$ 7
l coe%iciente tendr en cuenta la contri#ucin de la %alla de ?Hores/-i#raltar a la
peligrosidad ssmica de todas las Honas de territorio nacional $ su valor podr variar
entre uno $ uno $ medio (3 a 3,D). *uando ! 3 la peligrosidad estar motivada por
terremotos continentales o de reas martimas ad$acentes, $ cuando ! 3,D ser de#ida
prcticamente a los terremotos originados por la propia %alla.
n la%igura 3se presenta el mapa con las isolneas :ue de%inen puntos con igual
coe%iciente . n el ane2o 3 de la orma de *onstruccin +ismorresistente arte
-eneral $ di%icacin (*+/1), se especi%ican los valores del coe%iciente aconsiderar en las principales po#laciones espa&olas.
http://www.carreteros.org/normativa/estructuras/iap98/imagenes/f_19.htmhttp://www.carreteros.org/normativa/estructuras/iap98/imagenes/f_19.htmhttp://www.carreteros.org/normativa/estructuras/iap98/imagenes/f_19.htm -
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a40) Coeicien!e -e amor!i(,amien!o$ n
l valor de dic4o coe%iciente, depender del ndice de amortiguamiento x (porcenta2e
del amortiguamiento respecto al crtico), segn la %rmula
n!(D9x)0O1con 3MxM30
donde x se expresar en tanto por ciento (F).
n general, $ salvo estudios ms detallados, se puede considerar un ndice de
amortiguamiento, x del cinco por ciento (DF).
a48) Coeicien!e -e com.or!amien!o$ 9
ara tener en cuenta :ue algunas estructuras puedan pro$ectarse de tal %orma :ue su
comportamiento sea dctil $, por lo tanto, :ue parte de la energa de la accin ssmica
pueda disiparse por de%ormaciones plsticas, se de#er considerar un %actor :ue tenga en
cuenta la posi#ilidad real de la %ormacin de rotulas plsticas en las pilas, :ue
garanticen el comportamiento descrito. +e o#tendr aplicando los criterios siguientes
/ n puentes de ta#lero recto apo$ado so#re pilas de 4ormign armado, este
comportamiento se conseguir si se %orman rotulas plsticas slo en las pilas. n este
caso las pilas de#en estar dimensionadas para :ue la armadura longitudinal se
plasti%i:ue $ la rotura se produHca por alargamiento del acero. ?dems las secciones en
la Hona de la rotula plstica de#ern disponer de una armadura transversal de
con%inamiento adecuada $ con un espaciamiento tal :ue evite el pandeo de las #arras
longitudinales comprimidas.
n estos casos la ductilidad de cada pila podr estimarse utiliHando como parmetro el
axil reducido (C) $, consecuentemente, ste tam#in de#er resultar un indicadoradecuado para estimar el %actor de comportamiento, cu$o valor ser
: ! 7,DE C M 0,7
: ! 7,D/(C90,7/3)"8,DE 0,7MCM0,6
: ! 3E C > 0,6
donde C (axil reducido) ! d9?c"%cN
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l comportamiento de los estri#os tanto longitudinalmente por la interaccin con el
terreno, como transversalmente por sus dimensiones, suele ser mu$ rgido $,
consecuentemente, poco dctil.
/ n el caso de puentes de un solo vano apo$ado en estri#os de#er tomarse : M 3,8.
/ ara puentes soportados verticalmente so#re estri#os $ pilas, de#er decidirse el
mecanismo resistente %rente a las acciones 4oriHontales del sismo.
+i el ta#lero se %i2ase 4oriHontalmente a los estri#os el comportamiento de la
su#estructura ser rgido $ el %actor a considerar ser : M 3,8.
+i el ta#lero es soportado por las pilas, el %actor de comportamiento depender de las
caractersticas de ductilidad de las mismas, pero, en todo caso, de#er estudiarse
adecuadamente el comportamiento con2unto para :ue las rotulas se produHcan
simultneamente en todas ellas.
/ ara puentes tipo prtico o arco, con %uertes axiles, ser di%cil esta#lecer un criterio
general $a :ue la %ormacin de rtulas $ su situacin depender de muc4os %actores. n
todo caso los valores del %actor de comportamiento de#ern limitarse a : M 8.
n estos casos podr considerarse
: ! 8E C M 0,7
: ! 8 / (C90,7/3)E 0,7 M C M 0,6
: ! 3E C > 0,6
/ ara otras tipologas estructurales de#er plantearse un anlisis especial para la
de%inicin de :, en caso contrario el pro$ecto se realiHar considerando : !3.
n la ta#la 37 se recogen los valores de 0, 3$ a(0), en %uncin de los coe%icientes * $
.
a#la 37
Balores de 0, 3$ a(0), en %uncin de los coe%icientes * $ . (orma de construccin
sismorresistente. arte general $ edi%icacin (*+/1))
*
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3.0 3.3 3.8 3.7 3.1 3.D
0
3.0 0.3D 0.3I 0.3 0.83 0.87 0.8D
3.1 0.80 0.88 0.81 0.86 0.8G 0.70
3.G 0.8D 0.8I 0.8 0.73 0.77 0.7D
3
3.0 0.71 0.7 0.11 0.D0 0.DD 0.63
3.1 0.D 0.67 0.6G 0.I8 0.II 0.G3
3.G 0.3 0.8 0.7 0.1 0.D 0.6
a(0)
3.0 8.D0 8.18 8.71 8.86 8.3G 8.30
3.1 8.80 8.81 8.8G 8.78 8.76 8.10
3.G 3.0 8.06 8.88 8.7G 8.D1 8.I0
n la %igura 80se representan los espectros de clculo para los tres tipos de terreno
de%inidos $ di%erentes valores del coe%iciente . l espectro as o#tenido se de#er
modi%icar en %uncin
'el amortiguamiento, para poder considerar estructuras con ndices de amortiguamiento
distintos del cinco por ciento (DF) (coe%iciente de amortiguamiento n), $ de la
ductilidad, :ue tendr en cuenta la posi#ilidad de la estructura para soportar
de%ormaciones plsticas (coe%iciente de comportamiento :).
5) Com.onen!es "er!icales
l espectro de clculo para la componente vertical del movimiento ssmico, se o#tendra partir del 4oriHontal multiplicado por un %actor igual a siete dcimas (0,I).
c) Acciones con:,n!as en -is!in!as -irecciones
+e de#er considerar la actuacin con2unta de las componentes en las distintas
direcciones descritas anteriormente. +e podr utiliHar en el clculo la siguiente
composicin de los e%ectos de las acciones mencionadas con el criterio :ue se expone a
continuacin
http://www.carreteros.org/normativa/estructuras/iap98/imagenes/f_20.htmhttp://www.carreteros.org/normativa/estructuras/iap98/imagenes/f_20.htm -
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3) xJ0,7$J0,7H
8) 0,7xJ$J0,7H
7) 0,7xJ0,7$JH
siendo x, $, H los valores a#solutos de los e%ectos de las acciones ssmicas en las
direcciones longitudinal al puente, transversal al puente $ vertical, respectivamente.
M;'ODOS DE CLCULO
l clculo ssmico podr ser e%ectuado mediante cual:uiera de los mtodos siguientes
?nlisis no lineal en el tiempo.
?nlisis por espectros de potencia.
?nlisis espectral con superposicin modal.
?nlisis simpli%icado mediante sistemas de un grado de li#ertad.
ste ltimo mtodo podr ser usado nicamente para o#tener acciones ssmicas en
%orma de %uerHas, mediante el empleo de cargas estticas e:uivalentes, $ solamente
cuando el comportamiento dinmico de la estructura pueda ser su%icientemente
aproximado mediante un modelo dinmico de un solo grado de li#ertad.
sta condicin se considerar cumplida en los siguientes casos
n la direccin longitudinal, en el caso de puentes aproximadamente rectos con ta#lero
continuo, cuando las %uerHas ssmicas sean soportadas por pilas cu$a masa total
e%ectiva sea menor :ue un :uinto (39D) de la del ta#lero.
n la direccin transversal, cuando el sistema estructural sea aproximadamente
simtrico respecto al centro del ta#lero, es decir, cuando la excentricidad en la direccin
longitudinal e0, entre el centro de rigideH8de los elementos sustentadores $ el centro de
las masas del ta#lero, no supere el cinco por ciento (DF) de la longitud del ta#lero.
n el caso de pilas :ue soporten vanos isostticos, en el :ue no exista una interaccin
signi%icativa entre las di%erentes pilas, cuando la masa total e%ectiva de cada pila sea
menor :ue un :uinto (39D) de la masa de la parte de ta#lero soportada por dic4a pila.
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La masa e%ectiva me%de un pilar se o#tiene calculando la integral
a lo largo de la pieHa, siendo
s ! la coordenada a lo largo del e2e
m(s) ! la masa por unidad de longitud en el punto s
%(s) ! la de%ormada del pilar utiliHada para la reduccin a un (3) grado de li#ertad,
normaliHada de modo :ue su valor a la altura de los aparatos de apo$o sea la unidad.
l centro de rigideH es el c.d.g. de las masas virtuales proporcionales a las rigideces
transversales de cada elemento sustentador.
n %uncin de las caractersticas espec%icas del puente, el mtodo de#er aplicarse
utiliHando uno de los tres modelos simpli%icados :ue se exponen a continuacin
a) 5odelo de ta#lero rgido.
#) 5odelo de ta#lero %lexi#le.
c) 5odelo de pila aislada.
a) 5odelo de ta#lero rgido
ste modelo podr aplicarse cuando, #a2o la accin ssmica, la de%ormacin del ta#lero
en un plano 4oriHontal sea desprecia#le en comparacin con los desplaHamientos de las
caras superiores de los aparatos de apo$o.
n la direccin longitudinal se podr suponer :ue esta condicin se cumple siempre en
puentes aproximadamente rectos con ta#lero continuo.
n la direccin transversal, el ta#lero podr considerarse rgido si
L9P M1,0
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o, en general, si se satis%ace la siguiente condicin
Ld9daM0,80
donde
L ! longitud del ta#lero continuo (m).
P ! anc4ura total del ta#lero (m).
Ld $ da! la mxima di%erencia $ la media de los desplaHamientos, respectivamente, en
la direccin transversal, de todas las caras superiores de los aparatos de apo$o #a2o la
accin ssmica transversal o #a2o la accin de una carga transversal de distri#ucin
similar.
n puentes con ta#lero rgido los e%ectos ssmicos se podrn determinar aplicndole una
carga esttica 4oriHontal e:uivalente A, dada por la expresin
A ! 5"a()"ac
donde
A ! carga esttica 4oriHontal e:uivalente ().
5 ! masa total e%ectiva, igual a la del ta#lero ms la de la so#recarga concomitante con
el sismo, ms en su caso, en %uncin del tipo de sustentacin, la parte correspondiente a
la de las pilas (Ng).
a()! aceleracin espectral del espectro de clculo, correspondiente al perodo
%undamental del puente, en segundos, estimado con la expresin
!8"p(59s)398
donde la rigideH e:uivalente ses la suma de las rigideces de los elementos de la
su#estructura s! + i(9m).
ac! aceleracin de clculo en el terreno (m9s8)
La %uerHa A se de#er distri#uir a lo largo del ta#lero, de %orma proporcional a la
distri#ucin de las masas e%ectivas.
5) Mo-elo -e !a5lero le
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ste mtodo se puede considerar, en esencia, un caso particular del indicado en el
apartado anterior, en el :ue se supone :ue la ma$or parte de la respuesta de la estructura
corresponde a una distri#ucin de desplaHamientos tipo d :ue se pueden o#tener, en las
tres direcciones del espacio, mediante la aplicacin de las siguientes cargas estticas de
pro$ecto %uerHa de %renado en la direccin longitudinal, %uerHa de viento en la
transversal $ peso propio en la vertical. +lo ser de aplicacin si la di%erencia mxima
entre las luces de los di%erentes vanos :ue componen el puente no supera el veinte por
ciento (80F).
l mtodo suele presentar la venta2a de poder emplear clculos $a realiHados, an
cuando en ellos se 4an utiliHado caractersticas mecnicas de las secciones #rutas :ue
pueden ser incompati#les con la situacin de clculo prevista. o o#stante, a e%ectos dees%uerHos, la 4iptesis de seccin no %isurada implicar ma$or rigideH, menor perodo
propio $ por tanto, casi siempre, ma$ores cargas :ue las :ue se o#tendran con
propiedades de seccin %isurada $, por el contrario, menores desplaHamientos. Los
valores as o#tenidos, sern su%icientemente aproximados, a e%ectos prcticos, en la
ma$ora de los casos normales.
ara cada direccin de la accin ssmica se podr o#tener un sistema de %uerHas
e:uivalentes a dic4a accin, :ue so#re cada grado de li#ertad de traslacin i, de los en
:ue se 4a discretiHado la estructura, adoptar la siguiente expresin
donde
Aie:! %uerHa e:uivalente en el grado de li#ertad Q ().
ac! aceleracin de clculo de%inida en el apartado 7.8.1.8.3 de la presente ;nstruccin
(m9s8).
i! peso en el grado de li#ertad Q ().
di! valor de la de%ormada tipo de%inida, en el grado de li#ertad de traslacin i, nulo en el
caso de :ue ste sea de rotacin.
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l2! 3 si la direccin del grado de li#ertad i coincide con la del terremoto $ 0 en caso
contrario.
a()! valor de ampli%icacin del espectro para el perodo asociado a los
desplaHamientos tipo de%inidos, siendo (en segundos)
en la :ue
A2! la carga, en el grado de li#ertad 2, originada por la accin utiliHada para el clculo
de la de%ormada tipo ().
mR2! la masa, en el grado de li#ertad 2, utiliHada en el clculo de la de%ormada tipo (Ng).
c) 5odelo de pila aislada
n los casos en :ue la accin ssmica sea soportada por cada pila, sin :ue exista una
interaccin con las ad$acentes, el valor de la %uerHa esttica aplicada ser
Ai! 5i"a()"ac
donde
Ai! %uerHa esttica aplicada a la pila Q ().
5i! masa e%ectiva atri#uida a la pila Q (g).
ac! aceleracin de clculo de%inida en el apartado 7.8.1.8.3 de la presente ;nstruccin
(m9s8).
a()! valor de ampli%icacin del espectro para el perodo E o#tenido en segundos de la
siguiente expresin
!8"p(5i9i)398
donde ison las rigideces de los elementos de la su#estructura.
ACCIONES EN ES'RIBOS
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? e%ectos de aplicacin de la presente ;nstruccin, en el estudio ssmico de estri#os se
di%erenciarn #sicamente dos casos estri#os continuos con el ta#lero (puentes
integrales) $ estri#os %lotantes o muros.
n los primeros, donde el estri#o %orma parte del ta#lero o es totalmente solidario con
l, la accin ssmica :ue de#er soportar ser la mxima transmitida por el ta#lero
durante el terremoto. *uando la accin ssmica sea tam#in soportada por las pilas,
de#ern tenerse en cuenta las rigideces de stas $ la del estri#o para esta#lecer la carga
ssmica trans%erida. +i por otro lado se pretenden minimiHar da&os en los estri#os, stos
de#ern ser dise&ados para soportar el empu2e pasivo capaH de ser moviliHado por el
relleno del estri#o, :ue suele ser ma$or :ue la %uerHa mxima estimada trans%erida al
estri#o. ara ello se puede utiliHar en una primera aproximacin, la %ormulacin :uems adelante se expone.
n los estri#os %lotantes o en muros, las expresiones de 5onono#e/
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v! coe%iciente de aceleracin vertical, :ue, como primera aproximacin, puede
tomarse como v!0.
4! coe%iciente de aceleracin 4oriHontal cu$o valor ser
ac98g si no existiesen restricciones importantes en el movimiento del estri#o.
3,D ac9g si existiesen restricciones signi%icativas del movimiento del estri#o (p.e. pilotes
inclinados, ancla2es, etc.).
siendo acla aceleracin de clculo (m9s8) $ g la aceleracin de la gravedad (,G m9s8).
n el caso en :ue no existan restricciones signi%icativas para el movimiento del estri#o,
de#ern preverse valores de este movimiento aproximadamente de dos dcimas de larelacin entre la aceleracin de clculo $ la aceleracin de la gravedad (0,8 a c9g) en
metros.
4ttp99SSS.carreteros.org9normativa9estructuras9iapG9apartados97T8T1T8.4tm
http://www.carreteros.org/normativa/estructuras/iap98/apartados/3_2_4_2.htmhttp://www.carreteros.org/normativa/estructuras/iap98/apartados/3_2_4_2.htm
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