4to trabajo de salvador saravia 0201016002
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UNIVERSIDAD NACIONAL DEL SANTAFACULTAD DE INGENIERIA
ESCUELA ACADÉMICA PROFESIONALINGENIERIA MECÁNICA
CICLO: VI
CURSO: Termodinámica II
PROFESOR: Hugo Calderón Torres
ESTUDIANTE: Salvador Saravia, Luis 0201016002
TEMA : Ciclos de motor
E.A.P: ING. MECANICA.
FECHA:
NVO. CHIMBOTE - PERU
2012
MOTORES CON CICLO OTTO:
Solución (aire estándar)
15.9 La relación de compresión de un ciclo Otto es 8:1. Antes de comenzar la
carrera de compresión en el ciclo la presión es 0,98 bar y ia temperatura
27 °C. El calor suministrado al aire en cada ciclo es 1.430 kj/kg.
Utilizando los datos de la Tabla A.5. Determínese (a) la presión y la
temperatura al final de cada proceso del ciclo, (b) el rendimiento
térmico, (c) la presión media efectiva, en bar. y (d) el flujo volumétrico de
aire, en m3/min, medido en las condiciones existentes al comenzar la
compresión, necesario para producir 120 kW.
Datos r=8
P1=0.98 ¿98 kpa
T 1=27 °C=300 ° k
q∑¿=1430kj / kg¿
Solución (aire estándar)
Proceso 1-2
P1=0.98 y T 1=300 K
v1=RTP
=0.08314∗30029∗(0.98)
=0.877 m3/kg
Tenemos la temperatura vamos a tablas del aire como gas ideal (Cengel) e interpolamos
T 1=300 K → Pr 1=1.3860 ;V r 1=621.2
vr 2
vr 1
=v2
v1
→ vr 2=vr 1
8→ vr 2=77.65
vr 2=77.65 → T 2=673 K Pr2=24.88 u2=491.21kj/kg
P r 2
P r 1
=P2
P1
→ P2=Pr 2
Pr 1
P1 → P2=17.59 ¿
Proceso 2-3
El calor suministrado es:
q23=¿ u3−u2 →u3=u2+q 23→ u3=1921.21kj /kg ¿
T 3=2250 K → Pr 3=3464 y vr 3=1.864
P3=T 3
T 1
P2→ P3=58.80 ¿
Proceso 3-4
vr 4
vr 3
=v4
v3
→ v r 4=v4
v3
vr 3→ v r 4=14.91
Tenemos la temperatura vamos a tablas del aire como gas ideal (Cengel) e interpolamos
T 4=1188 K → u4=922.49 kj /kg ; P4=228.52
Ahora el calor cedido o suministrado viene dado por:
qced=q41=u4−u1=922.49−214.07=708.42 kj /kg
Ahora hallemos el flujo másico:
w=Wm
=∆ u→ W=m∆ u=m ( u2−u1 ) → m=W
(u2−u1 )=
120000(491.21−214.07 )∗1000
m=0.432 kg /s
Entonces hallemos el flujo volumétrico:
V=mR T 1
P1
=0.287∗1000∗300∗0.4320.98∗100000
=22.74 m3/min
Respuestas:
a) Presión y temperatura final de cada proceso
T 2=673 K y P2=17.59 ¿
T 3=2250 K y P3=58.80 ¿
T 4=1188 K y P4=3.816 ¿
b) El rendimiento térmico
nT=1−q41
q23
=1−708.421430
=0.5647=56.5%
c) La presión media efectiva
Pme=W neto ,salida
(v1−v2)
Pme=W neto ,salida
(v1−v2 )=
q23−¿q41
(v1−v2 )= 1430−708.42
(0.877−0.109 )=939.55∗1000∗1 N .
m∗kg∗¿100000 m3 N
m2
¿¿
Pme=9.39 ¿
d) El flujo volumétrico
qced=q41=u4−u1=922.49−214.07=708.42 kj /kg
Ahora hallemos el flujo másico:
w=Wm
=∆ u→ W=m∆ u=m ( u2−u1 ) → m=W
(u2−u1 )=
120000(491.21−214.07 )∗1000
m=0.432 kg /s
Entonces hallemos el flujo volumétrico:
V=mR T 1
P1
=0.287∗1000∗300∗0.4320.98∗100000
=22.74 m3/min
5.11. La relación de compresión de un ciclo Otto es 8:1. Antes de comenzar la
carrera de compresión en el ciclo la presión es 0,98 bar y la
temperatura 27 °C. Durante el suministro de calor el valor de P3/P2 es
2.90. Utilizando los datos de la Tabla A.5, determínese (a) la presión y
latemperatura al final de cada proceso del ciclo, (b) el rendimiento
térmico, (c) la presión media efectiva, en bar, y (d) el flujo volumétrico
de aire, en m3/min, medido en las condiciones existentes al comenzar
la compresión, necesario para producir 120 kW.
Datos:
T 1=300 0 k
r=v1
v2
=8
P1=0.98 ¿P3
P2
=2.9
Solución (aires estándar) (tabla de K. Wark)
Proceso 1-2
T1= 3000k , P1= 0.98bar
T 1=300 0k → Pr1=1.386, vr 1=621.2, u1=214.07kJkg
v1=R T 1
P1
=0.08314 x 30029 x 0.98
=0.877m3
kg→ v1=0.877
m3
kg
Proceso 2-3
vr2=vr1
r v
=612.28
=77.65
Pr2=24.8, u2=491.215kJkg
T2= 673.080k
Como P2=P1∗Pr 2
Pr 1
=0.9824.8
1.386=17.59=¿ P2=17.59 ¿
Y v2=v1
rv
=0.8778
=0.109 =>v2=0.109m3
kg
P3=2 P2=¿ P3=51.011 ¿
Relacionamos los dos estados mediante la ecuación de los gases ideales
P2
T 2
=P3
T 3
⟹T 3=T 2∗P3
P2
=1951.90 K⟹T3=1951.90 K
Con T 3=1951.90 K → u3=1632.479kJkg
, vr3=3.0125
Proceso 3-4
vr 4=rv ¿vr 3=¿vr 4=24.1
T 4=1014.280 k→ U 4=735.278kJkg
P4=R T 4
v 4
=0.08314 x 1014.2829 x0.877
=3.315⟹P4=3.315 ¿
a) La presión y la temperatura al final de cada proceso del ciclo.
T 2=673.08 0 k ; P2=17.59 ¿
T 3=1951.90 K ;P3=51.011 ¿
T 4=1014.280 k ; P4=3.315 ¿
b) El rendimiento térmico.
n=1− 1
rvk−1
=1− 1
81.4−1=0.564⟹n=56.4 %
c) la presión media efectiva, en bar.
Pme=w ciclo
cilindrada=
qentrega−qsalida
v1−v2
qentrega=u3−u2=1141.264kJkg
,qsalida=u4−u1=521.208kJkg
qentrega=1141.264−521.208
0.877−0.109=807.364 kPa
P me=8.073 ¿
d) el flujo volumétrico de aire, en m3/min, medido en las condiciones existentes al
comenzar la compresión, necesario para producir 120 kW.
m=Potencia
∆U 12
=120
kJs
(491.215−214.07)kJkg
=0.432kgs
V=m R T 1
P1
=0.432 x 0.287 x103 x30098 x103 =0.38
m3
seg
V=22.824m3
min
15.12 En un ciclo Otto de aire estándar, el aire se encuentra a 0.095MPa y a 22 °C al
comenzar la carrera de compresión, y el volumen del cilindro es 2.800cm3.
La relación de compresión es 9, y el proceso de suministro de calor se
transfiere 4.30KJ. Utilizando los valores de la tabla determínese, a) la
temperatura y la presión al final del proceso de suministro de calor y de
expansión, b) el rendimiento térmico, c) la presión media efectiva.
Datos
P1=0.095 MPa
T 1=295 ° k
r = 9
Q23=4.30kJ
k=1.4
solucion (aire estandar frio )(tablas del Moran Shapiro)
Proceso 1-2
T 1=295 K → u1=210.49 ; pr 1=1.3068 ;vr 1=647.9
vr 2
vr 1
=v2
v1
=¿vr 2
=647.99
=71.99
T 2=692.03 ° k→ u2=506.05 kj
Kg; pr 2=27.6
P2=P1∗(T 2
T1)r=0.095
MPa∗692.03295
∗9=2.01 MPa
Proceso 2-3
Q23=U 3−U 2=cv (T 3−T 2 )=¿1368.3 kJ /kg=0.718 kj / kg . k (T 3−710.4 ° k )
=> T 3=2616.11
Como V 2=V 3
p3∗V 3
T 3
=p2∗V 2
V 2
Se tiene: P3=P2
T 3
T 2
=2.01∗2616.11692.03
=7.6 MPa
T 3=2616.11° K → u3=¿ 2282.32kj/Kg ; vr 3=¿ 0.269 ; pr 3=7139.34
Proceso 3-4
vr 4=vr 3∗V 4
V 3
=r∗vr 3=9∗0.269=2.421
T 4=1333.1 ° k →u4=1052.79
Kg; pr 4=367.43
P=P3∗pr 4
pr 3
=7.6∗367.437139.34
=0.39 MPa
a) Calculo de las presiones y temperaturas al final de cada proceso
T 2=692.03 ° k y P2=2.01 MPa
T 3=2616.11° K y P3=7.6 MPa
T 4=1333.1 ° k y P4=0.39 MPa
b) Calculo de rendimiento térmico
n=1−u4−u1
u3−u2
=1−1052.79−210.492282.32−506.05
=0.5258=52.58 %
c) La presión media efectiva
pme=w ciclo
v1(1−1r )
W ciclo=3.14 x10−9∗[ (2616.11−1333.1 )− (692.03−295 ) ]
W ciclo=2.78 x10−6
pme=2.78 x 10−6
2.8 x 10−6(1−19)=1.118
KJ
d) Ahora hallamos el flujo volumétrico
w=Wm
=∆ u→ W=m∆ u=m ( u2−u1 ) → m=W
(u2−u1 )=
120000(506.5−210.49 )∗1000
¿>m=0.405 kg /s
Entonces hallemos el flujo volumétrico
V=mR T 1
P1
=0.287∗1000∗295∗0.4050.095
=¿ V =21.656m3
min
15.14 En un ciclo Otto de aire estándar, el aire se encuentra a 0 ,095 MPay
22 °C al comenzar la carrera de compresión, y el volumen del cilindro es
2800cm3 la relación de comprensión es 9, y en el proceso de suministro
de calor se comunican 3 ,54 kJ . Determine: a) La temperatura y la
presión al final de los procesos; b)El rendimiento térmico; c)La presión
media efectiva en kPa; d) El rendimiento térmico de un motor de Carnot
que funcionase entre las mismas temperaturas.
Datos
P1=0.095 MPa=95 Kpa
V cilindro=2800 cm3
r=V 1
V 2
=9
q∑¿=3.54 kJ ¿
T 1=22° C=295 ° K
Solución (aire estándar) (tablas de cengel)
Proceso 1-2
T 1=295 ° K → vr 1=647.9;u1=210.49 ; pr 1=1.3068
vr 1
vr 2
=V 1
V 2
=¿vr 2=vr 11
V 1
V 2
=¿ vr 2=647,9
9=¿ vr 2=71,99
V r 2=71,99→ T 2=692,03 K ; pr 2=27.59 ;u2=506.05
pr 2
pr 1
=P2
P1
=¿ P2=2005.70 kpa
Proceso 2-3
V 3=V 2
q∑¿=3.54 kJ ¿q∑¿=u3−¿u2→3.14 =u3−¿u
2=¿u
3=509,59 ¿¿
¿
u3=509,59 → T3=647,9 K ; vr 3=70.72 ; pr 3=28.27
P3V 3
T 3
=P2V 2
T 2
=¿ P3=2018.864 kpa
Proceso 3-4
V 4=V 1
vr 4
vr 3
=V 4
V 3
=V 1
V 2
=¿ vr 4=vr 3∗9=¿vr 4=70,752∗9=¿ vr 4=636,48
vr 4=636,48→ T 4=297.14 ;u4=212.02; pr 4=1.3405
P r 4
Pr 3
=P4
P3
→ P4=P3
Pr 4
Pr 3
→ P4
=95.72 kPa
Repuestas
a) La presión y temperatura máxima del ciclo
T 3=647,9 y P3=1877.07 kpa
b) El rendimiento térmico:
η=1−u1−u4
u2−u3
→ η=1−210.49−212.02506.05−509.59
→ η=0.57=57 %
c) La presión media efectiva
Pme=W
(V 2−V 1 )=¿ Pme=
W
v1(1−1r )
=¿ Pme=4.42
15.15 Un ciclo Otto de aire estándar funciona con una relación de compresión de
8,55, y el aire al comienzo de la compresión se halla a 98 kPa y 32 °C. La
presión se triplica en el proceso de suministro de calor. Utilizando la tabla
A.5, determínese (a) las temperaturas en el ciclo, en kelvin, (b) el
rendimiento térmico, (c) la presión media efectiva en kPa, y (d) el
rendimiento térmico de un motor de Carnot que funcionase entre los mismos
límites de temperatura
Datos:
P1=98 Kpa
T 1=32° C=305 ° K
P3=3 P2
r=8,55
Solución: (aire estándar) (tablas de Moran Shapiro)
Proceso 1-2
T 1=305 ° K → P r 1=1,4686 ;V r 1=596 ;U=217,67 Kj /Kg
V r 2
V r 1
=V 2
V 1
⟹V r 2=V r 1∗V 2
V 1
⟹V r 2=V r 1
r= 596
8,55=69,71
P r 2
P r 1
=P2
P1
⟹ P2=P1∗Pr 2
Pr 1
=1930,44 Kpa
Proceso 2-3
P2
T 2
=P3
T 3
⟹T 3=T 2∗P3
P2
=7000,19 (3 )=2100,57 ° K
P3=3 P2=3 (1930,444 )=5591,32 Kpa
T 3=2100.57 ° K →h3=2566.4 ; Pr3=5591.32 ;u3=1775.3 ; vr3
=2.356
Proceso 3-4
V r 4
V r 3
=V 4
V 3
⟹V r 4=V r 3∗V 4
V 3
⟹V r 4=V r 3∗r=2,356(8,55)=20,144
T 4=1077.17 ° K →Pr 4=153.6 ;u4=825.44 ;vr4
=20.144
P r 4
Pr 3
=P4
P3
⟹ P4=P3∗Pr 4
Pr 3
=5591,32( 153,62559 )=335,61 Kpa
Respuestas
a) la temperatura en el ciclo
T 1=305 ° K
T 2=7000.19 ° K
T 3=2100,57 ° K
T 4=1077.17 ° K
b) rendimiento térmico
η=wciclo
qrecibe
=qrecibe−qentrega
qrecibe
=1−qentrega
qrecibe
=1−u4−u1
u3−u2
η=1− 825,44−217,671775,3−512,477
=0,5187 0 51,87 %
c) presión media efectiva
pme=w ciclo
cilindrada=
qrecibe−qentrega
v1−v2
Nos hace falta conocer los volúmenes específicos, para ello recurrimos a la ecuación de los
gases ideales.
PV=mRT ⟹ Pv=RT⟹ v= RTP
v1=R T 1
P1
=8,314 (305)28,97 (98)
=0,893
v2=R T 2
P2
=8,314 (700,19)
28,97 (1930,44)=0,1041
Pme=qrecibe−qentrega
v1−v2
=(1775,3−512,477 ) (825,44−217,67 )
0,893−1041=830,337 Kpa
15.16 Considérese un ciclo Otto de aire estándar que tiene una relación de
compresión de 8,3 y al que se le suministra una cantidad del calor de 1.456
kJ/kg. Si la presión y la temperatura al comienzo de proceso de compresión
son 0,095 MPa y 7°C. determínese utilizando los valores de la Tabla A.5 (a) la
presión y temperatura máximas del ciclo, (b) el trabajo neto obtenido, en
kJ/kg. (c) el rendimiento térmico, y (d) la presión media efectiva en mega
pascales.
Datos:
P1=0.095 Mpa
T 1=7 °C=280 ° K
qrecibe=1456 Kj /Kg
r=8,3
Solución: (aire estándar frio)
Proceso 1-2
Por los dato del problema
P1=0.095 Kpa ;T1=280° K ;
Proceso 2-3
P1V 1k=P2V 2
k⟹ P2=P1∗(V 1
V 2)
k
=P1∗rk=95 (8.3 )1.4=1838.37 Kpa
T 2=T1∗rk−1=280 (8.3 )1.4−1=652.814 ° K
qrecibe=u3−u2=cv (T3−T2 )=1456 Kj/ Kg
T 3=1456
cv
+T 2=14560.718
+652.814=2680.669 ° K
P2
T 2
=P3
T 3
⟹ P3=P2∗T 3
T 2
=1838.37( 2680.669652.814 )=7548.95 ° K
Proceso 3-4
P3 V 3k=P4 V 4
k⟹ P4=P3∗(V 3
V 4)
k
=P3
r k =7548,95
(8.3 )1.4 =390,101 Kpa
T 4=T3
rk −1 =2680.669(8.3 )1.4−1 =1149.773° K
Respuestas:
a) presión y temperatura máximas
Presión máxima: P3=7548.95 Kpa
Temperatura máxima: T 3=2680.669 ° K
b) trabajo neto
w ciclo=qrecibe−qentrega=cv [ (T 3−T 4 )−(T 2−T 1) ]=831.503 Kj /Kg
b) rendimiento térmico
η=wciclo
qrecibe
=qrecibe−qentrega
qrecibe
=1−T 1
T 2
=0.5711=57.11 %
c) presión media efectiva
pme=w ciclo
cilindrada=
wciclo
v1−v2
=w ciclo
v1(1−1r )
Nos hace falta conocer el volumen específico 1, para ello recurrimos a la ecuación de los
gases ideales.
PV=mRT ⟹ Pv=RT⟹ v= RTP
v1=R T 1
P1
=8,314 (280)28,97 (95)
=0,846 m3/ Kg
pme=w ciclo
v1(1−1r )
= 831,503
0,846 (1− 18,3 )
=1117,503 Kpa
Solución (aire estándar frio)
15.9 La relación de compresión de un ciclo Otto es 8:1. Antes de comenzar la
carrera de compresión en el ciclo la presión es 0,98 bar y ia temperatura
27 °C. El calor suministrado al aire en cada ciclo es 1.430 kj/kg.
Utilizando los datos de la Tabla A.5. Determínese (a) la presión y la
temperatura al final de cada proceso del ciclo, (b) el rendimiento
térmico, (c) la presión media efectiva, en bar. y (d) el flujo volumétrico de
aire, en m3/min, medido en las condiciones existentes al comenzar la
compresión, necesario para producir 120 kW.
Solución: (Método del aire estándar frio)
Proceso 1-2:
P1V 1K=P2V 2
K
P2
P1
=V 1
K
V 2K → P2=rk P1→ 81.4∗0.98→ P2=18.0026 ¿
P1V 1
P2V 2
=T1
T2
→(V 1
V 2)
K−1
=T 2
T1
→T 2=T 1rk−1=300∗80.4 →T 2=687 K
Proceso 2-3
q∑¿=q23=1430kj / kg¿
q23=u3−u2→ cv (T 3−T 2 ) →T 3=2684.20 K
También se cumple que:
P3
T3
=P2
T 2
→ P3=P2
T 2
∗T3=70.33 ¿
Proceso 3-4
T 4
T 3
→( 1rk−1 )→T 4=
T 3
r k−1 → T 4=1168.36 K
Proceso 4-1
P4
T 4
=P1
T1
→ P4=P1
T1
∗T4=3.816 ¿
Entonces hallemos el calor
qced=q41=u4−u1=cv (T 4−T1 )=621.74 kj /kg
w=Wm
=∆ u→ W=m∆ u=m ( u2−u1 ) → m=W
(u2−u1 )=
120000(502.101−214.07 )∗1000
m=0.4166 kg/ s
Entonces hallemos el flujo volumétrico:
V=mR T 1
P1
=0.287∗1000∗300∗0.41660.98∗100000
=21.96 m3/min
Respuestas:
a) Presión y temperatura final de cada proceso
T 2=687 K y P2=18.0026 ¿
T 3=2684.20 K y P3=70.33 ¿
T 4=1168.36 K y P4=3.816 ¿
b) El rendimiento térmico
n=1− 1
rk−1=1− 1
80.4=0.43=43 %
c) La presión media efectiva
wneto=q23−q41=808.2674 kj / kg
Pme=wneto
V d
=808.277V 1
(¿)
Pero Hallemos su volumen:
V 1=R T1
P1
=0.878 m3
Reemplazando en (¿)
Pme=10.52 ¿
d) El flujo volumétrico
w=Wm
=∆ u→ W=m∆ u=m ( u2−u1 ) → m=W
(u2−u1 )=
120000(502.101−214.07 )∗1000
m=0.4166 kg/ s
Entonces hallemos el flujo volumétrico:
V=mR T 1
P1
=0.287∗1000∗300∗0.41660.98∗100000
=21.96 m3/min
15.12 En un ciclo Otto de aire estándar, el aire se encuentra a 0.095MPa y a 22 °C al
comenzar la carrera de compresión, y el volumen del cilindro es 2.800cm3.
La relación de compresión es 9, y el proceso de suministro de calor se
transfiere 4.30KJ. Utilizando los valores de la tabla determínese, a) la
temperatura y la presión al final del proceso de suministro de calor y de
expansión, b) el rendimiento térmico, c) la presión media efectiva.
Datos
P1=0.095 MPa
T 1=295 ° k
r = 9
Q23=4.30kJ
k=1.4
solucion (aire estandar frio )
Proceso 1-2:
T 1=295 ° ky P1=0.095 MPa
Por ser isentrópico podemos usar la ecuación:
T2
T1
=(V 1
V 2
)k −1
=rk−1=¿T 2=T1 xr k−1=295 x(9)0.4=710.4 ° k
p2
p1
=(V 1
V 2
)k
=r k=p2=p1 xrk−1=0.095 MPax (9)1.4=2.06 MPa
Proceso 2-3:
Q23=U 3−U 2=cv (T 3−T 2 )=¿ 1368.3 kJkg
=0.718 kjkg
. k (T 3−710.4 °k )Como V 2=V 3
¿>T 3=2616.14
p3∗V 3
T 3
=p2∗V 2
V 2
=¿ p3=p2
T 3
T 2
=2.06∗2616.14710.4
=7.59 MPa
Proceso 3-4
T 4
T 3
=(V 4
V 3
)k−1
= 1r k−1=¿T 4=T3 x
1rk−1 =1086.33 ° k
p4
p3
=(V 4
V 3
)k
= 1rk =¿ p4=
p3∗1
rk =0.35 MPa
a) Calculo de rendimiento térmico
n=1− 1
rk−1=1− 1
90.4=0.5847=58.47 %
b) Calculo de la presión media efectiva
Se sabe que:
W ciclo=m ( (u3−u4 )−( u2−u1 ))=m∗cv¿
m=p1 V 1
(R / M )T1
=3.14 x 10−9 kg
W ciclo=m∗cv ¿
W ciclo=3.14 x10−9∗0.718 [ (2616.11−1086.33 )−(710.4−295 ) ]=2.5 x10−6
Utilizamos la siguiente ecuación:
Pme=W neto
(v1−v2)=
wneto
v1(1−1r )
=¿ pme= 2.5 x 10−6
2.8 x 10−6(1−19)=1.01 Kj
c) Hallamos el flujo volumétrico
w=Wm
=∆ u→ W=m∆ u=m ( u2−u1 ) → m=W
(u2−u1 )=
120000(520.55−210.49 )∗1000
¿>m=0.387 kg /s
Entonces hallemos el flujo volumétrico
V=mR T 1
P1
=0.287∗1000∗295∗0.3870.095
=¿ V =20.69m3
min
MOTORES CON CICLO DIESEL:
Solución (aire estándar)
15.28 Un ciclo Diesel de aire estándar funciona con una relación de
compresión de 16.7 y una relación de corte de 2. La temperatura y
presión al comienzo de la compresión son 37 °C y 0,10 MPa,
respectivamente. Determínese (a) la temperatura máxima del ciclo, en
kelvin. (b) la presión después de la expansión isoentrópica, en MPa, c)
el calor suministrado por ciclo, en kJ/kg. y (d) el flujo volumétrico de
aire, medido en las condiciones existentes al comenzar la compresión,
necesario para producir 200 kW. Utilícense los valores de la Tabla A.5.
Datos
r=16.7
rc=2
T 1=37 °C=310 ° K
P1=0.10 Mpa
Solución: (aire estándar)(tablas de cengel)
Proceso 1-2:
vr 2
vr 1
=v2
v1
→ vr 2=vr 1
16.7→ vr 2=34.26
Tenemos vr 2vamos a tablas del aire como gas ideal (Cengel) e interpolamos
vr 2=34.26 →T2=900K Pr2=75.29 u2=674.58kj/kg
P r 2
P r 1
=P2
P1
→ P2=Pr 2
Pr 1
P1 → P2=4.84 MPa
Proceso 2-3
T3
T2
=V 3
V 2
→T 3=r∗T 2=1800 K
T 3=1800 K → vr 3=3.944 ;u3=1487.2; Pr 3=1310
Proceso 3-4
v4=v1
vr 4
vr 3
=v4
v3
→ v r 4=v4
v3
vr 3→vr 3∗v4
v2
v2
v3
= rr c
∗vr 3 → vr 4=32.93
vr 4=32.93→ Pr 4=79.66 u4=685.39 T 4=915.95 K
P r 4
Pr 3
=P4
P3
→ P4=P r 4
Pr 3
P3 → P4=0.29 MPa≅ 0.3 MPa
Respuestas
a) Temperatura máxima:
T 3=1800 K ´
b) La presión después de la expansión
P4=0.29 MPa
c) Calor suministrado
q∑¿=q23=h3−h2=2003.3−932.93=1070.37kj / kg¿
d) El flujo volumétrico
qced=q41=u4−u1=¿685.39-221.25=464.14kj/kg
El trabajo está definido en los puntos donde al comienzo de la comprensión es:
w=Wm
=∆ u→ W=m∆ u12=m (u2−u1 )→ m=W
(u2−u1 )=
200000(674.58−221.25 )∗1000
m=0.441 kg /s
Entonces hallemos el flujo volumétrico:
V=mR T 1
P1
=0.287∗1000∗300∗0.441100000
=22.78 m3/min
15.30 Las condiciones de entrada a un ciclo Diesel de aire estándar que funciona
con una relación de compresión de 15:1 son 0.95 bar y 17 °C. AI comienzo de
la compresión el volumen de! cilindro es 3.80 L, y el suministro de 7.5 kJ de
calor al sistema tiene lugar en un proceso a presión constante. Determínese
(a) la presión y la temperatura al final de cada proceso del ciclo, y (b) el
rendimiento térmico y ¡a presión media efectiva.
Datos:
P1=0.95 ¿
T 1=17 °C=290 ° K
Vcilindro=3.8l
r=15
qrec=7.5 Kj
Solución: (aire estándar) (tablas Mora Shapiro)
T 1=290 ° K → P r 1=1,2311;V r 1=676,1;u1=206.91 Kj / Kg
Proceso 1-2
V r 2
V r 1
=V 2
V 1
⟹V r 2=V r 1∗V 2
V 1
⟹V r 2=V r 1
r=45.073
V r 2=45.073 →T 2=607.419 ° K P r 2=52.242 ;u2=842.396 Kj /Kg
P r 2
P r 1
=P2
P1
⟹ P2=P1∗Pr 2
Pr 1
=4058.2 Kpa
Proceso 2-3
qrecibe=h3−h2⇒ h3=h2+qrecibe=1729.306+842.396=2571.702 Kj / Kg
h3=251.702→ T 3=2254.19 ° K → P r 3=3491.35 ;u3=2571.702 Kj / Kg
P3=P2⟹P3=4058.2 Kpa
Proceso 3-4
Para relacionar estos estados usamos volúmenes relativos
V r 4
V r 3
=V 4
V 3
⟹V r 4=V r 3∗V 4
V 3
⟹V r 4=V r 3∗r=15(1.8516)=27.774
V r 4=27.774 → T 4=967.497 ° K → P r 4=100.074 ;u4=731.377 Kj/ Kg ;
h4=1009.059
P r 4
Pr 3
=P4
P3
⟹ P4=P3∗Pr 4
Pr 3
=4058.2∗( 100.0743491.35 )=116.321 Kpa
Respuestas
a) la temperatura y presión en cada estado del ciclo
T 2=607.419 ° K ; P2=4058.2 Kpa
T 3=2254.19 ° K ; P3=4058.2 Kpa
T 4=967.497 ° K ; P4=116.321 Kpa
b) rendimiento térmico
w ciclo=(h3−h2 )−(u4−u1 )= (2571.702−842.39 )− (731.31−206.91 )=1204.899
qrecibe=(h3−h2 )=1729.306 Kj / Kg
η=wciclo
qrecibe
=1204.8991729.306
=0.6968=69.68 %
c) presión media efectiva
pme=W ciclo
cilindrada=
m (qrecibe−qentrega )V 1−V 2
=0.004337(1204.899)
3.8 x 10−3(1− 115 )
=1473.3963 Kpa
15.31 A un ciclo Diesel de aire estándar se le suministran 1659 kJ/kg de
calor por ciclo. La presión y la temperatura al comienzo de la
compresión son, respectivamente, 0.095 MPa y 27 °C, y la presión
después de la compresión es 3,60 MPa. Determínese (a) la relación
de compresión,(b) la temperatura máxima del ciclo, en kelvin, (c) la
relación de corte,(d) la presión después de la expansión isoentrópica,
en mega pascales, y(e) el trabajo neto, en KJ/kg. Utilícese la Tabla
A.5.
Datos
Q23=1.659 kJ /kg
P1=0,095 MPa
T 1=300 K
P2=3,6 MPa
Solución (aire estándar)(tablas de cengel)
Proceso 1-2
T 1=300 K ; por tabla → Pr 1=1,3860 ;vr 1=621,2 ;u1=214,09kJkg
P r 2
P r 1
=P2
P1
→ Pr 2=P2
P1
× P r 1→ Pr 2=52,5 2
Pr 2=52,52→ T2=819,71 K ; vr 2=44,82 ;h2=843,97kJkg
vr 2
vr 1
=v2
v1
=¿ 44,82621,2
=v2
v1
↔v1
v2
=13,86=¿ r=13.86
Proceso 2-3
P3=P2=3,6 MPa
Q23=h3−h2=¿1659=h3−843,97=¿ h3=2502,53kJkg
h3=2502,53kJkg
→ :T 3=2199,46 K ;vr 3=2,013; P r 3=3134,69
mR=P2 V 2
T2
=P3 V 3
T3
=¿V 3
V 2
=T3
T2
=¿V 3
V 2
=2,68=¿ r c=2,68
Proceso 3-4
V 4=V 1
vr 4
vr 3
=V 4
V 3
=¿vr 4=V 4
V 3
∗vr 3=¿V 3=2,68 V 2
vr 4=V 1
2,68V 2
∗vr 3=13,862,68
∗2,013=¿vr 4=10,41
vr 4=10,41→ T 4=133,48 K ;u4=1053,05kJkg
mR=P1 V 1
T 1
=P4 V 4
T 4
=¿P4=P1∗T 4
T 1
=¿ P4=0,4 MPa
W neto=qent−qsal
qsal=u4−u1=1053,05−214,09=838,98kJkg
W neto=1659−838,98=820,02kJkg
Respuestas
a) relación de compresión:
r=vr 2
vr 1
=v2
v1
=¿ 44,82621,2
=v2
v1
=¿v1
v2
=13,86=¿ r=13.86
b) temperatura máxima
T 3=2199,46 K
c) relación de corte:
rc=V 3
V 2
=2,68=¿ rc=2,68
d) presión máxima:
P4=0,4 MPa
e) trabajo neto:
W neto=820,02kJkg
15.32 Un ciclo Diesel de aire estándar tiene una relación de compresión de 15,08:1.
La presión y la temperatura al comienzo de la compresión son 1 bar y 27 °C,
respectivamente. Si la temperatura máxima del ciclo es 2.250 K. determínese
(a) la relación de corte, (b) la presión máxima en bar, (c) el rendimiento
térmico, y (d) la presión media efectiva, en bar.
Datos
r=15.08
P1=1 ¿ 100 kpa
k=1.4
T 1=27 °C=300 ° k
T 3=2250 ° K
Solución (aire estándar) (tablas de cengel)
Proceso 1-2
T 1=300 ° K → h1=300.19 ; Pr1=1.3860 ; vr1
=621.2 ;u1=214.07
vr2
vr1
= 1V 1
V 2
=¿vr 2=41.19
vr2=41.19→ T 2=844.84 ° K → h2=871.44 ; Pr2
=58.93;u2=628.93
Proceso 2-3
T 3=2250 ° K → h3=2566.4 ;P r3=3464 ;u3=1921.3 ;vr 3
=1.864
pr2
pr1
=P2
P1
=¿ P2=4251.8 kpa=42.51 ¿
P2=P3 yV 3
V 2
=rc
P3V 3
T 3
=P2V 2
T 2
=¿V 3
V 2
=T 3
T 2
=¿ rc=2.7
Proceso 3-4
V 4=V 1
vr 4
vr 3
=V 4
V 3
=¿vr4
vr3
=V 4
V 3
=¿vr4
1.864=
V 4
V 2
∗V 2
V 3
=¿vr 4
1.864= r∗1
rc
=¿ vr4=10.41
vr4=10.41 → T4=1332.76 ;h4=1434.94 ;u4=1052.41
n=1−u4−u1
h3−h2
=¿n=0.505
Pme=
Wm
cilindrada=¿ Pme=
(h¿¿3−h2)−(u¿¿4−u1)
V 1
m (1−V 2
V 1)
=¿Pme=(h¿¿3−h2)−(u¿¿ 4−u1)
v1(1−V 2
V 1)
¿¿¿¿
v1=R T 1
P1
¿>Pme=1065.57 kpa=11 ¿
Respuestas
a) Relación de corte
rc=2.66
b) La presión máxima en bar
P3=42.51 ¿
c) rendimiento térmico
n=0.505
d) La presión media efectiva
Pme=11 ¿
Solución (aire estándar frio)15.35I Un ciclo Diesel de aire estándar funciona con una relación de compresión de
14.8 y una relación de corte de 2. La temperatura y presión al comienzo de la
compresión son 100 3F y 14.5 psia. Respectivamente. Determínese (a) la
temperatura máxima del ciclo, en grados Rankine, (b) la presión después de
la expansión isoentrópica, en psia. y (c) el calor suministrado por ciclo, en
Bm1bm. Utilícense los valores de la Tabla A.5I.
Datos:
P1=14.5 psia
T 1=559.67 ° R
r=14.8
rc=2
Solución: (aire estándar frio)
Proceso 1-2
P1=14.5 psia;T 1=559.67 ° R ;
P1V 1k=P2V 2
k⟹ P2=P1∗(V 1
V 2)
k
=P1∗rk=14.5 (14.8 )1.4=630.572 psia
T 2=T1∗rk−1=559.67 (14.8 )1.4−1=1644.511° R
Proceso 2-3
P2V 2
T 2
=P3V 3
T 3
⟹T 3=T2∗V 3
V 2
=T2∗rc=3289.021 ° R
P3=P2=630.572 psia
Proceso 3-4
P3 V 3k=P4 V 4
k⟹ P4=P3∗(V 3/V 2
V 4/V 2)
k
=P3( rc
r )=630.57∗( 214.8 )
1.4
=38.26 psia
Respuestas:
a) Temperatura máxima
Temperatura m á xima :T3=3289.021° R
b) presión después de la expansión
P2=630.572 psia
c) Calor suministrado
qrecibe=h3−h2=c p (T 3−T 2)= 1.0054.1868
(3289.021−1644.511)=894.73 btu /lb
15.36I Las condiciones de entrada a un ciclo diesel de aire estándar que funciona con una
relación de comprensión de 1.5 con 14,4 psi y 60°F. La relación de combustión es a)
2.84 y b) 2.0. Determínese (1) la presión y la temperatura final de cada proceso del
ciclo y (2) el rendimiento térmico y la presión media efectiva:
Solución (aire estándar)
Proceso 1-2
T 1=288.56 ° K
P1=99.3 kPa
T 1=288.56 ° K → Pr 1=1.209 , U 1=205.87 , V r 1=684.6
V r 2
V r 1
=V 2
V 1
→ V r 2=V r 1
V 2
V 2
→ V r 2=1684 .6∗1.5
V r 2=1684 .6∗1.5
Teniendo el volumen relativo nos vamos a tablas y hallamos:
Pr 2=0.686 U 2=174.95kJkg
T 2=245.39 ° KP r 2
P r 1
=P2
P1
→ P2=P1∗Pr 2
Pr 1
→ P2=99.3∗0.686
1.209→ P2=174.95 kPa
P2=174.95 kPa
Proceso 2-3
P3=P2 → P3=174.95
P3=174.95
mR=P2 V 2
T2
=P3 V 3
T3
→T 3=V 3
V 2
∗T 2→ T3=2.84∗245.39 →T 3=696.91 ° K
T 3=696.91 ° K → P r 3=28.32 , U 3=509.88 , vr 3=70.61
Proceso 3-4
V 1=V 4
vr 4
vr 3
=V 4
V 3
→ vr 4=
V 4
V 2
∗V 2
V 3
→ V r 4=
V 1
V 2
∗V 2
V 3
→ vr 4=1.5∗V 2
V 3
→ vr 4=1.5(70.61)
2.84
vr 4=37.294
vr 4=37.294 → pr 4=67.31, u=653.36kJkg
,T 4=874.51 K
pr 4
pr 3
=P4
P3
→ P4=P3∗pr 4
pr 3
→ P4=174.95∗67.31
28.32→ P4=415.82 kP
a) Determinar la presión y temperatura en cada estado:
T 1=288.56 ° K , P1=99.3 kPa
T 2=245.39 ° K , P2=174.95 kPa
T 3=696.91 ° K , P3=174.95
T 4=874.51 K , P4=415.82 kP
15.37I A un ciclo Diesel de aire estándar se le suministran 724 Btu/lbm de calor por
ciclo. La presión y la temperatura al comienzo de la compresión son
respectivamente. 14,0 psia y 80 °F, y la presión después de la compresión es
540 psia. Determínese (a) la relación de compresión. (b) la temperatura
máxima del ciclo, en grados Rankine. (c) la relación de corte, (d) la presión
después de la expansión isoentrópica, en psia, y (e) el flujo volumétrico de
aire, medido en las condiciones existentes al comenzar la compresión,
necesario para producir 150 hp. Utilícese la Tabla A.5I.
Datos
q∑¿=724 Btu
lbm¿
k=1.4
P1=14 Psia
T 1=80 ° F=540 ° R
P2=540 Psia
W =150 Hp
Solución (aire estándar frio)
Proceso 1-2
P2
P1
=(V 1
V 2)
k
=¿ r1.4=54014
=¿ r=13.58
T2
T1
=(V 1
V 2)
k−1
=¿T2=540∗(13.58 )0.4=¿T 2=1533.04 ° R
Proceso 2-3
P2=P3 yV 3
V 2
=rc
q23=cv (T3−T2 )=¿ 7240.171
=T 3−1533.04=¿T 3=5766.96
P3V 3
T 3
=P2V 2
T 2
=¿ rc=5766.961533.96
=¿ r c=3.76
Proceso 3-4
T 4
T 3
=(V 3
V 4)
k−1
=¿( rc
r )k−1
=¿T 4=3.76∗5766.96
13.58=¿T 4=1596.74
P4
P3
=(V 3
V 4)
k
=¿P4
540=(r c
r )1.4
=¿ P4=89.45
Respuestas
a) La relación de compresión r=13.58
b) La temperatura máxima del ciclo
T 3=5766.96
c) La relación de corte
rc=3.76
d) La presión después de la expansión isoentropica
P4=89.45
e) El flujo volumétrico de aire
Wm
=cv (T 3−T 2 )−cp (T 4−T1 )
m
150=0.171 (5766.96−1533.04 )−0.240 (1596.74−540 )
m=¿ m=3.13
MOTORES CON CICLO DUAL:
Solución (aire estándar)
15.40Un ciclo dual de aire estándar funciona con una relación de compresión
de 15:1. Las condiciones al comienzo de la compresión son 17 °C. 0,95
bar y 3.80 L. El calor suministrado al ciclo es 6.60 kJ. Un tercio del cual
se suministra a volumen constante y el resto a presión constante.
Determínese (a) la presión al finalizar el suministro de calor a volumen
constante, en bar. (b) la temperatura antes y después de suministrar el
calor a presión constante, en kelvin. (c) la temperatura después de la
expansión isoentrópica. y(d) el rendimiento térmico
Datos
r=15
r=V 1
V 2
=15
T 1=290 K
q∑¿=6.60Kj ¿
Volumen de cilindro: 3.80*10−3 m3
Solución: (aire estándar)(tablas de Cengel)
Proceso 1-2
T 1=290 K → Pr1=1.2311; vr 1=676.1
vr 2
vr 1
=V 2
V 1
→ vr 2=vr 1
15→ vr 2=45.073
V 1=R T1
P1
=0.287∗1000∗2900.95∗100000
=0.876m3
kg
vr 2=45.073 → : Pr 2=52.24 ;h2=842.39 kj /kg;u2=607.41 kj /kg
P r 2
P r 1
=P2
P1
→ P2=Pr 2
Pr 1
P1 → P2=42.43 ¿
Proceso 2-3:
P2
T 2
=P3
T 3
→ P3=P2
T 2
∗T3 → P3=72.59 ¿
El calor suministrado a volumen constante es:
qsuministrado=q23=u3−u2 b¿
q=Qm
=QvV
=2.20∗0.876
3.80∗10−3=507.15 kj /kg
Reemplazando en ¿:
qsuministrado=q23=u3−u2 →u3=u2+q → u3=1114.56 kj /kg
Entonces u3=1114.56 kj /kgcorrespondeaT 3=1401 K h3=1516.62 kj /kg
Proceso 3-4:
q∑¿= Q
m= Qv
V= 4.40∗0.876
3.80∗10−3=1014.31kj /kg ¿
q∑¿=q34=h4−h3 → h4=2530.93kj / kg¿
Con h4=2530.93 kj /kg tenemosqueT 4=2221.93 K ;P r 4=3280.98
vr 4=1.9470u4=1893.84 kj /kg
Ahora hallemos la relación de combustión:
T 3
T 4
=V 3
V 4
→ rc
=V 3
V 4
=T3
T 4
=0.63
P4
T 4
=P3
T3
→ P4=P3
T 3
∗T 4=115.11 ¿
Proceso 4-5:
vr 4
vr 5
=v4
v5
→ v r 5=v5
v2
¿ vr 3→vr 3∗v5
v2
v2
v 4
= rr c
∗vr 4 → vr 5=46.35
vr 5=46.35→ u5=600.99 kj /kg , Pr 5=50.33
Pr 5
P r 4
=P5
P4
→ P5=Pr 5
Pr 4
P4 → P5=1.76 ¿
Respuestas
a) La presión al final al finalizar el suministro de calor a volumen constante:
P3=72.59 ¿
b) La temperatura antes y después de suministrar el calor a presión constante:
T 3=1401 k yT 4=2221.93K
c) La temperatura después de la expansión isoentropica:
T 5=810.67 k
d) El rendimiento térmico:
n=1−qsalida
q∑ ¿=1−q51
q23+q34
=1−(607.41−600.99)
1521.46¿
n=0.99∗100=99 %
15.41. Un ciclo dual de aire estándar funciona con una relación de
compresión de 14:1. Las condiciones al comenzar la
compresión isoentrópica son27 °C y 96 kPa. El calor total
suministrado es 1.480 kJ/kg, de los que la cuarta parte se
suministra a volumen constante v el resto a presión
constante. Determínese (a) la temperatura al final de cada
uno de los procesos del ciclo, en kelvin, (b) el rendimiento
térmico, (c) la presión media efectiva en bar.
Datosr=V 1
V 2
=14
T 1=300 K
P1=96 kPa
Qent=Q23+Q34=1.480 kJ /kg
Q23=1.480 kJ /kg
4=0.37 kJ /kg
Q34=1,11 kJ /kg
Solución (aire estándar) (tablas de cengel)
Proceso 1-2
T 1=300 K ; por tabla → Pr 1=1,3860 ;vr 1=144,32 ;u1=214,09
vr 2
vr 1
=V 2
V 1
→ vr 2=vr 1
15→ vr 2=10,3 1
vr 2=10,31 →T 2=822,95 K ;u2=611,03kJkg
; Pr 2=53,22
P r 2
P r 1
=P2
P1
=¿ P2=Pr 2
Pr 1
¿ P1=¿P2=3686,23 kPa
Proceso 2-3
Q23=u3−u2=¿0.37=u3−611,03=¿u3=611,4kJkg
u3=611,4kJkg
→ T3=823,4 K ;P r 3=53,33 ;h3=847,72kJkg
V 3=V 2
mR=P3 V 3
T3
=P2 V 2
T2
=¿P3=P2(T3
T2)=823,4 (3686,23
822,95 )=¿ P3=1269,23 kPa
Proceso 3-4
Q34=h4−h3→ 1,11=h4−847,72=¿ h4=848,83kJkg
h4=848,83kJkg
→: T4=824,4 K ;u4=612,21kJkg
;P r 4=53,86 ;vr 4=10,26
P4=P3
mR=P4 V 4
T 4
=P3 V 3
T3
=¿V 3
V 4
=T3
T 4
=¿V 4
V 3
=1=¿ rc=1
Proceso 4-5
V 5=V 1;V 3=V 2
vr 5
vr 4
=V 5
V 4
=
V 5
V 3
∗V 3
V 4
= rrc
→ vr 5=vr 4 ( rrc
)→ vr 5=143,64
vr 5=143,64 → portabla :T 5=300,57 K ;u5=214,67kJkg
; Pr 5=1,3952
Pr 5
P r 4
=P5
P4
→ P5=Pr 5
Pr 4
× P1 → P5=33,06 kPa
Respuestas
a) La temperatura al final de cada uno de los procesos del ciclo. En kelvin
T 1=300 K , T 2=822,95 K , T 3=823,4 K , T 4=824,4 K , T 5=300,57 K
b) El rendimiento térmico
n=1−u5−u1
[ (u3−u2 )+(h4−h3 ) ]=1−214,67−214,09
0,37+1,11
n=0.61∗100=61 %
c) La presión media efectiva en bar
Pme=Qentrante−Q saliente
V 5−V 2
=1.480−(214.67−241.09 )
R (T5
P5
−T 2
P2)
¿>Pme=0.9
287∗(9.09∗10−3−2.23∗10−4)=¿ Pme=35 ¿
15.43 Un ciclo dual de aire estándar funciona con una relación de compresión de 14:1. Las
condiciones ai comenzar la compresión isoentrópica son 27 °C y 96 kPa. El caior total
suministrado es 1.470 kJ/kg. del que una tercera parte se suministra a volumen
constante el resto a presión constante. Determínese ia) la temperatura a! final de
cada uno de los procesos del ciclo, en kelvin, (b) el rendimiento térmico, y (c) la
presión media efectiva en bar.
Datos
r=14
P1=96 kpa
k=1.4
T 1=27 °C=300 ° K
q∑¿=1470 kj
kg¿
Solución (aire estándar)
Proceso 1-2
T 1=300 ° K → h1=300.19 ; Pr1=1.3860 ; vr1
=621.2 ;u1=214.07
vr2
vr1
= 1V 1
V 2
=¿vr 2=44.37
vr2=44.37→T 2=823.14 ° K →h2=847.45 ; Pr2
=53.37 ;u2=611.16
Proceso 2-3
V 2=V 3
q23=(u3−u2 )=¿u3=1101.16
u3=1101.16 → h3=1499.05 ; Pr3=432.69 ;T3=1386.9
Proceso 3-4
P4=P3
q34=(h4−h3 )=¿h4=2479.05
h4=2479.05 →vr 4=2.0745 ;T 4=2180.80 ;u4=1853.74
Proceso 4-5
vr 5
vr 4
=V 5
V 4
=¿vr5
vr4
=
V 5
V 3
∗V 3
V 4
=¿vr5
1.864=
V 1
V 2
∗V 3
V 4
=¿vr5
2.068=14∗1
1.6
¿>vr5=18.085
vr5=18.085→T 5=1116.06 ° k ;h5=1179.71 ;u5=859.35
Respuestas
a) La temperatura al final de cada uno de los procesos
T 2=823.14 ° K
T 3=1386.9
T 4=2180.80
T 5=1116.06 ° k
b) El rendimiento termico
n=1−(u¿¿5−u1)
(u¿¿3−u2)+ (h4−h3 )=¿n=0.23=23 % ¿¿
c) La presión media efectiva
Pme=
Wm
cilindrada=¿ Pme=¿>Pme=(u¿¿3−u2)+(h4−h3 )−
(u¿¿5−u1)
V 1
m (1−V 2
V 1)¿¿
v1=R T 1
P1
Pme=847.72
0.896∗(1−1
14)
¿>Pme=1018.83 kpa=10.18 ¿
Solución (aire estándar frio)15.45I Un ciclo dual de aire estándar funciona con una relación de compresión de
14:1. Las condiciones al comenzar la compresión isoentrópica son 80 °F y
14.5 psia. El calor total suministrado es 800 Btu/lb^,, del que la cuarta parte
se suministra a volumen constante y el resto a presión constante.
Determínese (a) la temperatura, en grados Rankine. Al final de cada uno de
los procesos del ciclo, (b) el rendimiento térmico, y (c) la presión media
efectiva.
Datos:
P1=14.5 psia
T 1=539.67 ° R
qrecibe=800btulb
r=14
Solución: (aire estándar frio)
Proceso 1-2
P1=14.5 psia;T 1=539.67 ° R ;
P1V 1k=P2V 2
k⟹ P2=P1∗(V 1
V 2)
k
=P1∗rk=14.5 (14 )1.4=583.374 psia
T 2=T1∗rk−1=539.67 (14 )1.4−1=1550.885 ° R
Proceso 2-3
q23=u3−u2=cv ( T3−T2 )=200
T 3=200
0.718/4.1868+1550.885=2717.125° R
P2
T 2
=P3
T 3
⟹ P3=P2∗T 3
T 2
=583.374( 2717.1251550.885 )=1022.062 ° K
Proceso 3-4
q34=h4−h3=c p ( T 4−T 3 )=600
T 4=600
1.005/ 4.1868+2717.125=5216.707 ° R
P4=P3=1022.062 psia
Proceso 4-5
T 5=T 4(V 4
V 5)
k−1
=T 4(V 4/V 3
V 5/V 3)
k−1
=T4 ( rc
r )k−1
El valor de rc puede ser calculado como rc=V 4
V 3
=P3∗T 4
P4∗T 3
=1.9199
T 5=T 4( rc
r )k−1
=5216.707 (1.919914 )
1.4−1
=2355.53 ° R
P4 V 4k=P5 V 5
k⟹ P5=P4∗(V 4/V 3
V 5/V 3)
k
=P4( rc
r )k
=1022.062∗(1.919914 )
1.4
=63.312 psia
Respuestas
a) temperatura en cada estado del ciclo
T 1=539.67 ° R
T 2=1550.885 ° R
T 3=2717.125 ° R
T 4=5216.707 ° R
T 1=2355.53 ° R
b) trabajo neto
qrecibe=(h4−h3 )−(u3−u2 )= 1.0054.1868
(T 4−T 3 )− 0.7184.1868
(T 3−T 2 )=985.698 Btu/ lb
qentrega=u5−u1=0.7184.1868
(T5−T1 )=311.404 Btu /lb
w ciclo=qrecibe−qentrega=985.698−311.404=674.294 Btu / lb
c) rendimiento térmico
η=wciclo
qrecibe
=674.294985.698
=0.68408=68.408 %