11_fundaciones

8/8/2019 11_fundaciones

1/30

TIPOS DE FUNDACIONESCAPACIDAD DE SOPORTE

PARAMETROS DE CALCULO

TIPOS DE ROTURA

FACTOR DE SEGURIDAD

TEORIA DE CAPACIDAD DE CARGA

MODELO DE TERZAGHI

CARGAS EXENTRICAS

INTERACCION ENTRE ZAPATAS

ASENTAMIENTOS

METODOS DE CALCULO

MODELOS ELASTICOS

MODELOS EMPIRICOS

CAPACIDAD DE CARGA DINAMICA

CAPACIDAD DE SOPORTE

INFORME GEOTECNICO

SOLUCION A UNA FUNDACION

Indice


2/30

2

Las fundaciones son la base de soportede estructuras y constituyen la interfaz atravs de la cual se transmiten lascargas al suelo subyacente.

La interaccin suelo - estructura,depende de :

Naturaleza del suelo Forma y tamao de la fundacin

Flexibilidad de la estructura(criterio de funcionamiento)

Generalmente la profundidad de fundacin ( Df) es menor o igual alancho (B) de la fundacin :

B

Df

Nivel de terreno

Sello de fundacin

Es importante que lafundacin se apoye en suelosno sujetos a cambios fuertes devolumen por variaciones de lahumedad ( suelos colapsables,arcillas expansivas, rellenos,

etc), de forma de no generarasentamientos no previstos.


3/30

3

Tipos de FundacionesSuperficiales

Fundacin corrida

Fundacin aislada

Losas de fundacin

FUNDACIONES SUPERFICIALESCapacidad de Soporte

Poseer resistencia como elemento estructural Transmitir al terreno las cargas con asientos

tolerables para la estructura. No afectarse por la agresividad del terreno Estar protegida ante variaciones del entorno No causar dao a estructuras vecinas

BASES DELDISEO

MTODO DEDISEO

Determinar la presin de hundimiento del terreno Obtencin de Q tr o Qadm con FS adecuado Reajustar dimensiones de la cimentacin Clculo de asientos esperables Modificar las dimensiones si los asientos no son

admisibles


4/30

4

FUNDACIONES SUPERFICIALESParmetros de Clculo

Naturaleza y Estratigrafa del sueloPropiedades de cada capa en zona de influencia de las fundacionesCondiciones de la napa

t ; D.R. E, u ( obtenidos del ensayo Placa de carga ) ( ( ( ( obtenidos por correlaciones del CBR; Nspt; Ncpt; etc. )

En suelos arenosos ( no cohesivos ):

sat; t

% w nat. Cu ( obtenido de ensayo CNC ) c y ( obtenidos del ensayo CD ) E, E, u ( obtenidos de pruebas de carga ) Eu, Cc, Cv ( obtenidos del ensayo edomtrico )

En suelos finos ( no expansivos ) :

Dependen de :

El hundimiento o falla de la fundacin supone asientos o girosimportantes pudiendo provocar vuelcos. Se puede diferenciaren tres tipos : Corte General; Corte Local y Punzonamiento.

Roturageneral

Corte Local Punzonamiento


5/30

5

(cms)

a l b u (Kg/cm2)

s

a : Presin admisible = u/F.S.

l : Presin que produce la falla o corte local (muchas veces l =b) se aprecia la 1

falta de linealidad en la curva)

b : Capacidad de carga (los asentamientos comienzan a ser muygrandes y difciles de calcular).

u : Presin que produce la falla o corte general.

ROTURA POR CORTE GENERAL :

Generalmente falla la base de la zapata, y aflora al lado dela misma a cierta distancia.Se produce en arenas compactas (DR > 70%) o (DR > 75%) yarcillas medias bajo cargas rpidas.


6/30

Df = profundidadde empotramiento

Espiral logartmicasi el suelo es c y

Crculo si el sueloes = 0 y S = 1

B

III II

III III

FUNDACIONES SUPERFICIALES

Tipos de Rotura

FALLA POR ROTURA LOCAL

Zona plastificada

c * = 2/3 c tg = 2/3 = 2/3 = 2/3 = 2/3 tg

Tpico en limos blandos y arenas medias a sueltas (40%


7/30

FUNDACIONES SUPERFICIALESTipos de Rotura

FALLA POR PUNZONAMIENTO

La fundacin se hunde, cortando el terreno en la periferia condesplazamiento vertical afectando al terreno adyacente. Sepresenta en materiales compresibles y poco resistentes oblandos.

Planos de corte

Clasificacin Geotcnica Segn NCH 433

Suelo Tipo I Roca

Suelo Tipo II Suelo Firme

Suelo Tipo III Suelo Semi Compacto

Suelo Tipo IV Suelo Blando


8/30

Definicin de los tipos de suelo de fundacin


9/30

Ejemplo devaloresrecomendados

Estructura FSMuros de contencin 3

Excavac in temporal >2

Puentes:

Ferroviarios 4

De Carreteras 3,5

Edificios:

Silos 2,5

Galpones 2,5

Dptos, oficinas 3

Industriales ligeros 3,5

Pblicos 3,5

Fundaciones grales. 3

Losas grales. 3

VALORES TPICOS DEL FS

Refleja la incertidumbre de las hiptesis asociadas a la determinacin de lacapacidad de soporte y tiende a limitar los asentamientos.Una investigacin adecuada del subsuelo tiende a reducirlo.


10/30

1

FUNDACIONES SUPERFICIALESTeoras de Capacidad de Carga

En el primer cuarto de siglo, diversos autores propusieronmtodos destinados a estimar la capacidad de soporte.

Hiptesisrelativas

al suelo defundacin

El suelo tiene comportamiento rgido - plstico ideal,por lo que no se consideran cambios volumtricos

El suelo bajo la fundacin se considera como unmedio semi - infinito, homogneo e istropo

La resistencia al corte del suelo se rige por el criteriode Mohr - Coulomb

= = = = c + + + + tg

El estado de deformaciones es plano

La falla de corte es general, en condiciones drenadas

TERZAGHI EN CONDICIONES DRENADAS


Teoras de Capacidad de Carga

Hiptesisrelativasal suelosobre elsello de

fundacin

Hiptesisrelativas

a lafundacin

La fundacin es superficial

La fundacin es rgida en comparacin al suelo defundacin, y su base tiene la rugosidad suficiente parano permitir deslizamientos

El suelo sobre el sello de fundacin no aportaresistencia al corte

Desde el punto de vista mecnico acta como unasobrecarga uniformemente repartida al nivel del sellode fundacin


11/30

1

FUNDACIONES SUPERFICIALESModelo de Terzaghi

III

qs = Df

Q ult/ B

B / 2

B

H 45 - /2 45 +/2I II

III

B

III II

III III

Df

Se emplean las Cuas de Rankine

H = B/2 tg ( 45 + /2 ) = B/2 N

N = ( 1 += ( 1 += ( 1 += ( 1 + sen ) / ( 1 ) / ( 1 ) / ( 1 ) / ( 1 sen ) ) ) )

H = (B /2 N )2

= B / 4 N

22

Zona I : Cua que se mueve como cuerpo rgido con el cimiento hacia abajoZona II : Deformacin tangencial radialZona III : Zona de estado plstico pasivo de Rankine

qs = Df

Q ult/ B

B / 2B

H 45 - /2 45 +/2I II

III


Modelo de Terzaghi


12/30

12

NN

I IIPT

T

Q ult / B q = *Df

P = 1/2 H2 N + qs H N + 2cH N

P = 1/8 1/8 1/8 1/8 2222 2222 ++++ qs /2/2/2/2 3/2 + 8+ 8+ 8+ 8c ( ) ( ) ( ) ( )

P = 1/2 H 2 1/N + qs H 1/N - 2cH * 1/ N

P = 1/8 1/8 1/8 1/8 2222 ++++ Q ult / 2 1// 2 1// 2 1// 2 1/ c ( )( )( )( )

Fuerza mxima en I

Fuerza mxima en II

Igualando ( * ) con ( ** ) se obtiene:

Q ult = carga o peso mximo soportado por la zapata ( ton )B = ancho de la zapata corrida ( m )c = cohesin del suelo ( T/m2 ) ==== densidad del suelo ( T/m3 )q = sobrecarga hasta el nivel Df del sello de fundacin ( T/m2 )Nq, Nc, N ==== factores de capacidad de carga

Q ult / B = q ult = c Nc + 1/2 B N + q Nq

La ltima expresin queda como :

Si se define : Nc = 2 ( N 1/2 + N 3/2 )N = 1/2 ( N 5/2 - N 1/2 )

N q = N 2

N = ( 1 + sen ) / ( 1 - sen )

Q ult / B = 2c ( N 1/2 + N 3/2 ) + 1/2 ( B/2 )( N 5/2 - N 1/2 ) + qs N 2222


13/30

13

FACTORES DE CAPACIDAD DE CARGA PARA LA APLICACIN DELA TEORA DE TERZAGHI.

Factores decapacidad de cargateniendo en cuentala falla local(Peck, Hansen,Thornburn)


14/30

14

Nq Nc N0 1.00 5.71 0.00

2 1.22 6.30 0.20

4 1.49 6.97 0.40

6 1.81 7.73 0.60

8 2.21 8.60 0.90

10 2.69 9.60 1.20

12 3.29 10.76 1.70

14 4.02 12.11 2.30

16 4.92 13.68 3.00

18 6.04 15.52 3.90

20 7.44 17.69 4.90

22 9.19 20.27 5.80

24 11.40 23.36 7.80

26 14.21 27.09 11.70

28 17.81 31.61 15.70

30 22.46 37.16 19.70

32 28.52 44.04 27.90

34 36.50 52.64 36.00

35 41.44 57.75 42.4036 47.16 63.53 52.00

38 61.55 77.50 80.00

40 108.75 119.67 180.00

42 147.74 151.95 257.00

44 173.29 172.29 297.50

46 204.19 196.22 420.00

48 287.85 258.29 780.10

50 415.15 347.51 1153.20

Los factores de capacidad de carga tambinpueden ser determinados segn la solucinlogartmica :

Nc = ( Nq - 1 ) c tg a = e

q = a2/ ( 2 cos 2 ( 45 + /2 )) /2 )) /2 )) /2 ))

==== tg / 2 ( / 2 ( / 2 ( / 2 ( //// cos 2 1 )1 )1 )1 )

( 3/4 /2 )/2 )/2 )/2 ) tg

Terzaghi desarroll su teora para zapatas continuas yextendi los resultados a zapatas cuadradas ycirculares.

Aplicaciones de Terzaghi : Hiptesis son razonables y conservadoras Aplicable a fundaciones con bajo desplante Cualquier tipo de suelo Cualquier tipo de fundacin, hasta el lmite Df < 2B

q ult = 1,3 cNc + qs Nq + 0,3 D N

Zapatas circulares :

q ult = 1,3 cNc + qs Nq + 0,4 B N

Zapatas cuadradas :


15/30

15

De Beer ( 1967 ) y Vesic ( 1970 ) propusieron a partirde la relacin general de Terzaghi los factores deforma indicados :

Forma de la zapata Sc Sq SCorrida ( L >>> B ) 1 1 1

Rectangular 1 + (B/L) (Nq / Nc ) 1 + ( B/L ) tg 1 - 0,4 ( B/L )

Cuadrada o circular 1 + ( Nq / Nc ) 1 + tg 0,6

FACTOR DE CORRECCIN

TERZAGHI EN CONDICIONES NO DRENADAS

Caso de carga rpida en suelos finos saturados de bajapermeabilidad.

La resistencia al corte del suelo queda determinada por laresistencia al corte no drenada qu

qu puede ser determinada en muestras inalteradas saturadasa travs de ensayos de compresin no confinada o ensayostriaxiales no drenados

Si = 0 => N= 0 Nq = 1 Nc = 4 o 5,71

de donde se obtiene:

q ult = 2 qu + Df


16/30

1

FUNDACIONES SUPERFICIALESMtodos Empricos

CONDICIONES DRENADAS

Meyerhof - Terzaghi y Peck (1948)

S : asiento admisibleB : ancho cimiento

Kd= factor de

Kd = 1 + D/B2.0

)(;12

)4(,1

12

)4(,8

2

placas

SN

piesBB

BSN

piesBSN

ad

ad

ad

=

>

+=

=

)4(;1

6

)4(;5.2

2

+=

=

BKdWB

BN

BKdWN

ad

ad


Caso Falla por Corte Local

SI EXISTE FALLA POR CORTE LOCAL SE ACONSEJA USAR

cc3

2* =

N=2.6Nq =4.5Nc =9.1

Simplista de Terzaghi

{Segn solucin

logartmica

N=5.7Nq =8.3Nc =19.0{

EJEMPLOS DE DIFERENCIAS DE PARAMETROS.Para un suelo con =30 * = arctg ( 2/3 tg ) = 21.05

= tg

3

2arctg* tg

3

2*tg =

Factores N, Nq, Nc minorados


17/30

1

SKEMPTON ( 1951 ) sugiri que Nc es un valor relacionado con :

Nc = 5,14 ( 1 + 0,2 B/L ) ( 1 + 0,053 Df/B )

de donde se obtiene :

Df / B > 4,0

Para B/L = 0 ( zapata corrida ) => Nc > 7,5Para B/L = 1 ( zapata cuadrada o circular ) => Nc > 9,0

Los valores de Nc segn Skempton se obtienen de:

Forma de la zapataProfundidad del sello de fundacin

y no independiente del valor B, como lo dedujo Terzaghi.

MODELO DE HANSEN ( 1961 )

Otros mtodos de anlisis :Skempton ( 1951 ), Caquot y Kerisel ( 1953 ), Meyerhof ( 1951y 1963 ),De Beer y Landanyi ( 1961y 1967 ), Hansen ( 1961 ),Vesic ( 1970 ).

Ejemplos de estas teoras :MODELO DE MEYERHOF ( 1951 )

Supone que la masa involucrada en la falla se encuentra enequilibrio plstico

La superficie de falla corresponde a una espiral logartmica quecompromete al suelo del sello de fundacin

El ngulo de la base de la cua resulta igual a 45 + /2 Incluye factores de correccin por forma, carga inclinada yexcentricidad.

Retuvo la formulacin bsica de Terzaghi Introdujo factores de correccin por forma, profundidad e

inclinacin del sello de fundacin, inclinacin del terreno y dela carga.


18/30

1

FUNDACIONES SUPERFICIALESCaso Cargas Excntricas

y

L

B

x ey

ex

iq = 1 - H ______ V+ cB`cotg

ic = iq - 1 - iq i = iq2Nq-1

dc = 1+ 0.3_________ (B/D)+0.6/1 + 7tg7

dq = dc - dc - 1 d =1.0Nq

tomar dq = dc si >25

dq = 1 si = 0

V = CARGA

B = DIMENSION < ZAPATA

FACTORES DE INCLINACION

FACTORES DE EMPOTRAMIENTO


Caso Cargas ExcntricasMEYERHOF(1953) PROPUSO LA SIGUIENTE EXPRESIN PARA ZAPATASCORRIDAS, CUANDO LAS CARGAS ESTN INCLINADAS Y/O TIENEN UNAEXCENTRICIDAD RESPECTO AL CENTROIDE DE LA ZAPATA.

222

1

B

2e1BN

2

1Nqqs

90

1

B

2e1qult

+

=

e


19/30

1

FUNDACIONES SUPERFICIALESCaso Cargas Excntricas

mxmn

M

Q

Df

6e/B < 1 => Tensiones de compresinDistribucin trapezoidal

6e/B = 1 => mx = 2Q / BL mn = 0

6e/B > 1 => Tensiones de traccinDistribucin triangular mx = Q/BL 4B/(3(B-2e))

e / r k e / r k

0,25 2,00 0,60 4,920,30 2,20 0,65 5,90

0,35 2,43 0,70 7,20

0,40 2,70 0,75 9,20

0,45 3,10 0,80 13,00

0,50 3,55 0,90 80,00

0,55 4,22

Zapatas circulares : ( r = radio zapata )

e < r / 4 => mx = Q/r ( 1 + 4e/r ) mn = Q/r2 ( 1 - 4e/r )

e > r / 4 => mx = k Q/r2k = f ( excentricidad )

Zapatas cuadradas o Rectangulares :

M = Q e mx = Q ( 1 + 6e /B ) /BL mn = Q ( 1 - 6e /B ) /BL

Tres casos :

Caso 2 : Napa bajo el sello de fundacinPara el trmino 0,5 B N seutiliza :

eq = b ( B - Df ) + t DfB


Caso Napa Fretica

NAPA FRETICASi Zw < B + Df => La presencia de napa afectar la capacidad de soporte, ya

que se reducen las tensiones efectivas....

NF 3

NF 1

NF 2

Zw

Zw Df

B

B

Caso 1 : Napa sobre el sello de fundacin

qs = t Zw + (( sat - w ) ( Df - Zw ))

q ult = c Nc+ qs Nq + 0,5 b B N

q ult = q ult + w ( Df - Zw )

Caso 3 : Df + B < ZwLa napa no influye en el soporte


20/30

2

d/Ba/Df0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.0

1.0

0.9

0.8

0.7

0.6

0.5

W=0.5+0.5d/B N q

W N

B

Df

V

a

d

NF

NF

FUNDACIONES SUPERFICIALESCaso Napa Fretica


Caso Interaccin entre zapatasSi existen dos zapatas muy similares situadas a la misma profundidad defundacin, la capacidad de soporte disminuye a medida que se acercan, yaque se genera una sobrecarga en el rea de interseccin.

d

Un ejemplo de solucin:Se consideran factores de correccin en

funcin de ( Harr, 1966 ), introducidosen la ecuacin de capacidad de soporte

en los trminos Nq y N.

3045

Nuevas zapatas

Terreno blando

b

Zapata existente

Terreno firme

b : distancia horizontal mnima entre zapatasb > ancho zapata mayor


21/30

2

FUNDACIONES SUPERFICIALESAsentamientos

Las deformaciones de un sistema de fundacin seagrupan en tres grupos :

AsentamientoDesplazamiento vertical deuna fundacin

hd

DistorsinAngular

Diferencia de asentamiento entredos puntos de la zapata, divididopor la distancia entre ellas.

AsentamientoDiferencial

Desplazamiento de un puntorespecto o diferencia deasientos entre ellas.

h

Pueden distinguirse tres tipos de asientos :


Asentamientos

Asentamientospor Fluencia Lenta

Consolidacin Secundaria: Reacomodo de laspartculas del suelo , sin variacin de presionesefectivas, en suelos cohesivos. En este caso, elasiento es:

h = h u + h cons. + h fl.

Asentamientospor consolidacin

Deformacin volumtrica producida en el tiempo,propia de arcillas saturadas

Asentamientosinmediatos

Los producidos por la aplicacin inmediata de lacarga; propio de arenas compactas y arcillassometidas a cargas rpidas ( UU )

h = h inst.


22/30


23/30

23

N k N k n k n K

0.1 0.127 1.1 0.588 2.2 0.795 5 1.052

0.2 0.210 1.2 0.613 2.4 0.822 6 1.110

0.3 0.277 1.3 0.636 2.6 0.847 7 1.152

0.4 0.334 1.4 0.658 2.8 0.870 8 1.201

0.5 0.383 1.5 0.679 3.0 0.892 9 1.239

0.6 0.426 1.6 0.689 3.2 0.912 10 1.272

0.7 0.465 1.7 0.716 3.4 0.931 12 1.330

0.8 0.500 1.8 0.734 3.6 0.949 14 1.379

0.9 0.532 1.9 0.750 3.8 0.966 16 1.422

1.0 0.561 2.0 0.766 4.0 0.982 18 1.459

SEMIESPACIO ELSTICO ( E, )

Factor deforma K,funcin de B/L

Si el terreno elstico es de profundidad infinita,el asiento superficial puede expresarse:

= qsRK

E

: asentamientoR : radio rea cargada

Haz click aqu para Ir a valores del coeficiente de influencia (Lambe y Whitman)

FUNDACIONES SUPERFICIALESModelos Elsticos

TIPO DE SUELO Eu ( kg/cm")Arcilla muy blanda 15

Arcilla blanda 18 - 45

Arcilla de consistencia media 45 - 85

Arcilla dura 70 - 180

VALORES DEL MDULO DE DEFORMACIN ENCONDICIONES NO DRENADAS ( Ortigosa , 1996 )

TIPO DE SUELO Arcilla saturada 0,45 - 0,50*

Arcilla arenosa no saturada 0,30 - 0,40

Arena = 40

0,2

Arena = 30

0,35

( * ) Valor terico en caso de saturacin

VALORES TPICOS DEL COEFICIENTE DE POISSON


Modelos Elsticos


24/30

24

FUNDACIONES SUPERFICIALESModelos Empricos

A. PLACA DE CARGAPermite determinar E en arenas y arcillas duras y Eu en arcillas blandas( prueba sin drenaje )

S = So ( B / Bo ) En arcillas medias,limos y arenas sueltas

2 B En arenas y suelos granularesS= So ( B + Bo )

S = asiento de la estructura So = asiento de la placaB = ancho de la fundacin Bo = ancho de la placa

B. PENETRMETRO DINMICO : SPT, CPT ( Suelos granulares - arenas )

adm = N * S (pulg) / 8 ( kg/cm2 ) B < 1,20 m

adm = N * S / 12 (( B + 0,3 ) / B ) ( kg/cm2 ) B > 1,20 m

2

Asentamientos de zapatas

deducidos de la penetracin

estndar N(Terzaghi y Peck, 1948)



25/30

25

CONSTANTE DE BALASTO ( K )Es la razn entre la tensin de trabajo a nivel del sello de fundacin( q ) y el asentamiento medio producido por dicha tensin( ) ) ) )

K = q / ( kg / cm cm2 )

La constante de balasto es proporcional a E:

K = E

( 1 - u ) B I

K integra el hecho de que :

- E no es constante con la profundidad- El asentamiento depende de la geometra de la zapata- Permite modelar al suelo como medio elstico- Permite modelar el comportamiento diferido en el tiempo del suelo.

2


CAPACIDAD DE CARGA DINMICA

Sd = asentamiento dinmicoqd = presin de contacto dinmicaB = ancho de fundacin ( lado menor )D = profundidad de fundacinK = factor de forma segn tablaEo = 2 - 3 E

Sd=( B *qd* K * ( 1- 2222 )) / Eo

ASENTAMIENTO PARA CARGAS DINMICAS ( S d )

adm d = q d = 1,3 * adm


26/30

2

MDULO DE BALASTO PARA CARGAS DINMICAS

Se refiere a la constante de balasto ( K ) para el modo dedeformacin por asentamientos verticales de las fundaciones enel caso dinmico( Vlido para vigas sobre fundaciones elsticas)

Si K = q / Si para cargas permanentescon Si = 0,02 B q K / ( D + B )

Kd = qd / Sd Para cargas dinmicas

Kd = 2-3K Constante de balasto al giro =2K


27/30

2

Categora del edificio IA 1.2

B 1.2

C 1.0

D 1.6

Valores de Parmetros para la Aplicacin de la Nch 433

Coeficiente I

Zona ssimica Ao

1 0,20 g

2 0,30 g

3 0,40 g

Aceleracin efectiva Ao


28/30

2

Tipo To T c n pde suelo (segundo) (segundo)

I 0.15 0.25 2.5 1.00 2.0II 0.30 0.35 2.75 1.25 1.5III 0.75 0.80 2.75 2.00 1.0IV 1.20 1.50 2.75 2.00 1.0

Valor de parmetros que dependen del tipo de suelo segn Nch 433

Empujes ssmicos geostticos

s = CrHAo/g

s : Presin ssmica sobre muros, uniformemente repartida

H : Altura del muro

: Densidad natural

Ao : Aceleracin mxima efectivaCr : Coeficiente

0,45 para suelos duros, densos0,58 para suelos de rellenos sueltos0,70 para suelos blandos

Corto Plazo

c = cu


Capacidad de Soporte

q adm = q ult./ FS

q ult. Rotura localc = 0 Rotura gral.

= 0

Limitacin

por presin

q ult. = f ( Nspt ,placa de carga )

Limitacin

por asiento

Arenas

q adm = q ult / FS

(sin carga neta )q adm = cNc / FS + Df

( con carga neta )

q ult = c Nc + Df

= 0

q adm = q ult / FS

q ult = 1/2 BN+ cNc+qNq

= '

Largo Plazo

c = c'

q ult. Rotura local

Rotura gral.

Arcillas

Terreno deCimentacin


29/30

2

FUNDACIONES SUPERFICIALESResumen Proceso Geotcnico en edificacin

Tipo de edificio,cargas, etc.

Cimentaci ndirecta (zapatas,losas )

Toleranciasdel edificio

Deformabilidad

Influencia del NF

sobre la const.

Terreno granular( arenas, gravas )

Optimizacin

de excavaciones

Roca aflorante apequea prof.

Problemas deinteraccin conedif.adyacentes

Cimentacinprofunda ( pilotes )

Anlisi s segntipo de edificio

Deformabilidad

Resistencia

Terreno cohesivo( arcillas )

Tipo de terreno

Antecedentes einformacin previa

Reconocimientogeotcnico

Pruebas y ensayos

Baja Alta

Media

Estrictas

Amplias

Alta

BajaMedia

Media

Baja

Alta

Si

No

NegativoPositivo


Solucin a una Fundacin

Geologa Hidrogeologa

Correlaciones

Parmetros

geotcnicos

Informe Geotcnico

Ensayos

Reconocimientos

Antecedentes

Modelos de

comportamiento

Problemasconstructivos

Interaccin con elentorno

Acumulacin de

experiencia

Resultado Mejora del

proyecto

Control del

comportamiento

Sistema de

estructuramiento

del terreno

Definicin de

la cimentacin

Implantacin

Condicionantes

Coeficientes de

seguridad

Normativa

Tipologa

Tecnologa

Proyecto

Ejecucin

Estudio Geotcnico


30/30

Coeficientes de influencia

para el asentamiento, bajouna carga uniformemente

repartida sobre unasuperficie circular, segnTerzaghi, 1943)

11_fundaciones

Documents