09302c-mc-c-002.doc

INGENIERIA DE DETALLE SISTEMA DE SEGREGACION SEMIAUTOMATICO MUSCAR

MEMORIA DE CÁLCULO CASETA DE CONTROL, CUARTO ELÉCTRICO Y CROMATÓGRAFO

REV. FECHA DESCRIPCIÓNELAB.POR

REV.POR

APROB.POR

FIRMA DE APROBACIÓN

2 16/06/10 EMISIÓN FINAL M.P H.P R.T

1 26/04/10INCORPORACIÓN DE

COMENTARIOSM.P H.P R.T

0 10/03/10 EMISIÓN PARA COMENTARIOS M.P H.P R.T

GERENCIA DE PROYECTOS MAYORES E Y P ORIENTE D05E3-42I110-DC40901

MEMORIA DE CÁLCULO DE CASETA DE CONTROL, CUARTO ELÉCTRICO

Y CROMATOGRAFO

VENEZOLANA DE INGENIERIA DE CONSULTA, S.A. 09302C-MC-C-002

GERENCIA DE PROYECTOS MAYORES E Y P ORIENTE

D05E3-42I110-DC40901 Revisión 2 Página

VENEZOLANA DE INGENIERIA DE CONSULTA, S.A. 09302C-MC-C-002 Fecha 16/06/10 2 de 203


Y CROMATOGRAFO

Índice

1. OBJETIVO DEL DOCUMENTO...................................................................4

2. ALCANCE DEL DOCUMENTO....................................................................4

3. BASES DE DISEÑO.....................................................................................4

3.1. Ubicación Geográfica.........................................................................4

3.2. Condiciones Meteorológicas.............................................................5

3.3. Idioma..................................................................................................5

3.4. Sistema de unidades..........................................................................5

3.5. Normas Nacionales............................................................................6

3.6. Normas Internacionales.....................................................................7

3.7. Materiales............................................................................................7

4. PROCEDIMIENTO DE DISEÑO...................................................................8

4.1. Datos para el cálculo..........................................................................8

4.2. Diseño de Elementos de Concreto Armado...................................10

5. CALIDAD DE LOS MATERIALES.............................................................12

5.1. Resistencia y Esfuerzos Admisibles..............................................13

6. PROCEDIMIENTO DE DISEÑO CASETA DE CROMATOGRAFO...........13

6.1. Cargas Permanentes (CP) en Caseta de Cromatógrafo................15

6.2. Cargas Variables (CV) en Caseta de Cromatógrafo......................15





Y CROMATOGRAFO

6.3. Cargas por Viento (W)......................................................................16

7. ANEXOS.....................................................................................................18





Y CROMATOGRAFO

1. OBJETIVO DEL DOCUMENTO

Este documento establece los criterios y procedimientos básicos empleados para

el cálculo del diseño de una Caseta de Control y un Cuarto Eléctrico de concreto

armado, Caseta de Cromatógrafo asociadas al Proyecto “INGENIERÍA DE

DETALLE SISTEMA DE SEGREGACIÓN SEMIAUTOMÁTICO MUSCAR”.

2. ALCANCE DEL DOCUMENTO

En el presente documento se indican las actividades de Ingeniería Civil requeridos

para el Proyecto “INGENIERÍA DE DETALLE SISTEMA DE SEGREGACIÓN

SEMIAUTOMÁTICO MUSCAR”, la cual incluye lo siguiente:

Diseño de Casetas de Control (estimación de cargas para cálculos de:

fundaciones, columnas, vigas, losa de techo).

Diseño de Cuartos Eléctrico (estimación de cargas para los cálculos de:

fundaciones, columnas, vigas, losa de techo.)

Diseño de Casetas de Cromatógrafo ( análisis estructural, fundaciones.)

3. BASES DE DISEÑO

3.1. Ubicación Geográfica

Las instalaciones estarán ubicadas en el Complejo Muscar en las cercanías de la

población de Punta de Mata, Municipio Ezequiel Zamora, cerca de la población de

Punta de mata, al norte del Edo. Monagas. El proyecto se encuentra enmarcado

entre coordenadas UTM, DATUM La Canoa M.C. 63º:

Tabla 1. Coordenadas UTM. (Muscar)

Vértice Norte Este Elevación

MON128P 1.069.077.33 438.521.53 204.07

MON128R 1.069.498.76 439.388.70 196.84





Y CROMATOGRAFO

3.2. Condiciones Meteorológicas

Tabla 2. Condiciones Meteorológicas del Complejo Muscar

Mínima Promedio Máxima

Clima

Zona Tropical con una estación de

lluvia desde Mayo a Septiembre

(variable).

Presión Barométrica (Psia) 14,63 14,69 14,75

Humedad Relativa (%) 72,4 82 97

Temperatura (°F) 60 80 100

Elevación sobre el Nivel del

Mar (m)231 236 241

Pluviosidad (mm H20/Mes) 24 - 215

Velocidad del Viento (Km/h) - 102 -

Dirección del Viento

PredominanteNor-este (NE)

Zonificación Sísmica 5

3.3. Idioma

Para el desarrollo de los planos y documentos requeridos se deberá utilizar el

idioma Español.

3.4. Sistema de unidades

Los cálculos, planos, instrucciones, hojas de cálculos y otros documentos deben

usar el Sistema de Unidades MKS (Metro/Kilogramo/Segundo). Se exceptúan del





Y CROMATOGRAFO

uso del referido sistema los diámetros de tuberías y otros elementos relacionados

con tuberías.

Tabla 3 Sistema de Unidades

Unidad de Medida Símbolo

Unidad de longitud Metro (m)

Unidad de masa Kilogramo (Kg)

Unidad de tiempo Segundo (s)

Unidad de superficie Metro cuadrado (m2)

Unidad de volumen Metro cúbico (m3)

Unidad de velocidad Metros por segundo (m/s)

3.5. Normas Nacionales

COVENIN:

COVENIN-MINDUR 1753-06. Norma Venezolana. Proyecto y Construcción de

Obras en Concreto Estructural.

COVENIN-MINDUR 2002-88. Norma Venezolana. Criterios y Acciones

Mínimas para el Proyecto de Edificaciones.

COVENIN 1756-1:2001. Edificaciones Sismorresistentes. Parte 1:

Requisitos.

COVENIN 1756-2:2001. Edificaciones Sismorresistentes. Parte 2:

Comentarios.

COVENIN 2003-89 Acciones de Viento Sobre las Construcciones.

COVEVIN 1618: 1998 Estructura de Acero para Edificaciones. Método

de los Estados Límites

PDVSA. Manual de Ingeniería de Diseño. Volumen 18-1/2. Civil:

JA-251 Estructuras de Concreto Reforzado – Diseño.





Y CROMATOGRAFO

JA-221 Diseño Sismorresistente de Instalaciones

Industriales.

A-261 Criterios y Acciones Mínimas para el Diseño de

Estructuras Industriales.

L-STC-002 Procedimiento para el Diseño de Fundaciones.

A-211 Concreto, materiales y construcción.

3.6. Normas Internacionales

ACI American Concrete Institute. Building Code

Requirements for Reinforced

Concrete. (ACI-318-09)

3.7. Materiales

3.7.1. Características de los Materiales

Todos los materiales a utilizar deberán cumplir con los requerimientos indicados

en el código ASTM y deberán ser nuevos.

Concreto Reforzado:

Resistencia a los 28 días f’c = 210 kg/cm² (Para Fundaciones de Caseta,

losas de Piso).

Concreto Pobre:

Resistencia a los 28 días f’c = 120 kg/cm² (para base de fundaciones y

canalizaciones)

Modulo de Elasticidad: E 15100 √ F´c( Kg/cm2)

Peso específico: 2500 Kg/m³

Acero de refuerzo:

Barras de acero: ASTM A615, GR.6 Fy= 4200 kg/cm²

Malla Electrosoldada: ASTM A185 Fy= 5000 kg/cm²

Acero Estructural:





Y CROMATOGRAFO

Perfiles Estructurales y Planchas: ASTM A36, Fy= 2530kg/cm2

Perfiles Tubulares: API-5L Gr. B / ASTM A53, Fy= 2460kg/cm2

Perfiles Nacionales: AE-25, Fy= 2500kg/cm2

Perfiles Estructurales Conduven: Fy= 3515 kg/cm²

Pernos (baja resistencia) ASTM A – 307

Pernos (alta resistencia) ASTM A - 325

4. PROCEDIMIENTO DE DISEÑO

4.1. Datos para el cálculo

Para el dimensionamiento de las fundaciones para asiento de las estructuras se

tomarán como datos la siguiente información, según estudio de suelo elaborado

por la Empresa GEOPECA:

Se considera en el diseño un tipo de suelo: Arena Limosa, No plasticidad

tipo (SM) con las siguientes características:

Peso unitario: 1,80 Ton/m3.

Fricción interna: 32º (de 40º)* Factor de Redución (#200)=40x0,80= 32º

Cohesión: 0,00 t/m2.

Modulo elástico: E=250 kg/cm2.

Esfuerzo admisible del suelo: q(adm) (neta)= 1,59 kg/cm2 (según Estudio de

Suelos indicando el esfuerzo más desfavorable con una profundidad cercana a

1,50 m)

Carga Permanente (CP): la carga permanente proveniente de las

estructuras será la sumatoria de los pesos propios de todos los materiales que

la componen. (VER ANEXO Nº A y G).

Carga Variables (CV): serán todas aquellas sobrecargas producidas por el

uso al cual, estará sometida la estructura, y a la misma será uniformemente

repartida sobre el área a diseñar. (VER ANEXO Nº A y G).

Cargas por Viento (W): Las cargas de viento para estructuras serán

basadas en los criterios de diseño de la Norma COVENIN 2003. Acciones del





Y CROMATOGRAFO

Viento sobre las Construcciones

Tabla 4. Condiciones de Viento

Velocidad básica (km/h) 102

Dirección Predominante N-E

Carga sísmica (E).

La carga sísmica para estructuras se basará en los criterios definidos en la Norma

PDVSA JA-221 Diseño Sismorresistentes de Instalaciones Industriales / JA-222

Diseño Sismorresistentes de Recipientes y Estructuras y COVENIN 1756-2001-1

Edificaciones Sismorresistentes. Parte 1: Requisitos. (VER ANEXO B y H)

Tabla 5. Consideraciones Sísmicas

Zona Sísmica (Tabla 4.2 Covenin 1756-1-2001

Edificaciones Sismorresistentes)

5

Peligro Sísmico (JA-221 Tabla 4.1 pág.10) B

Ao( Coeficiente De Aceleración Horizontal) (Tabla 4.1

Covenin 1756-1-2002 Edificaciones Sismorresistentes

y Estudio de Suelo)

0,30

Forma Espectral (Según Estudio de Suelos) S3

a* (Aceleración característica del peligro sísmico) ( JA-

221 fig. 6.1 pág. 13)

50 cm/seg2

ע (Valor Característico del peligro sísmico) (JA-221

fig. 6.2 pág. 14)

4.25

Amort (JA-222 fig. 6.1 pág.4) 5%

Ductilidad (D) Edificaciones (JA-222 fig.8.1 pág

5)

6

Ductilidad (D) soportes de tuberias (JA-222 fig.8.1 pág

5)

4

B (JA-221 Tabla 6.1 pág 17) 2.8

Tº (JA-221 Tabla 6.1 pág 17) 0.30

T*(JA-221 Tabla 6.1 pág 17) 1.2





Y CROMATOGRAFO

Factor (Según estudio de Suelo o JA-221 tabla 5.1

pág. 11)

0.70

4.2. Diseño de Elementos de Concreto Armado

Los elementos de Concreto Armado Diseñados son:

Estructura de Caseta de Control y Cuarto Eléctrico. (Pórticos

Estructurales).

Zapatas de Fundación.

El análisis y diseño de los elementos de concreto armado se realizó de acuerdo a

los requisitos de diseño según la Norma COVENIN 1753-2006 “Proyecto y

construcción de Obras de Concreto Estructural” y de acuerdo a las normas de

referencia en este documento.

Para el cálculo de las estructuras se utilizó el programa STAAD PRO versión

2004. Considerando todos los estados de cargas presentes como cargas

permanentes, variables, efectos sísmicos, efectos de vientos y Combinaciones de

Solicitaciones Para El Estado Límite de Agotamiento para Concreto Armado.

El Cálculo de las fundaciones se realizo por hoja de cálculo cumpliendo con

todas las consideraciones de diseño de las normas utilizadas y tomando en

cuenta los pesos transmitidos en la base, y en todos los casos cumpliendo con

los factores de mayoración de cargas indicadas en las combinaciones de carga.

(VER ANEXO Nº C y I).

Losa de Techo

Según la siguiente tabla de la Norma COVENIN 1753-2006 tenemos que la

altura de losa seleccionada será dependiendo de su longitud y caso, y dar las

alturas comerciales según el anime correspondiente. (VER ANEXO A y G).





Y CROMATOGRAFO

ALTURA MÍNIMA DE VIGAS O ESPESOR MÍNIMO DE LOSAS, A MENOS QUE SE CALCULEN LAS FLECHAS.

Miembros

Altura mínima o Espesor Mínimo, h

Miembros que no Soportan ni están Unidos a Componentes no

Estructurales Susceptibles de ser Dañados por Grandes Flechas

Simplemente Apoyado

Un Extremo Continuo

Ambos Extremo Continuos

Voladizo

Losas macizas

L / 20 L / 24 L / 28 L / 10

Vigas o losas con nervios en una sola dirección

L / 16 L / 18 L / 21 L / 8

4.2.1. Combinaciones de Cargas

El diseño de las estructuras de concreto, se realizará aplicando la teoría de la

resistencia última (COVENIN 1753- 06 Norma Venezolana. Proyecto y

Construcción de Obras en Concreto Estructural) y se calcularán considerándose




DETALLE DE LOSA TECHO

.20

LOSETA

.10.40.10

NERVIO

ANIME

MALLA 100mmX100mm4mmRELLENO + IMPERMEABILIZACION


Y CROMATOGRAFO

los efectos de cargas permanentes, viento, sismo, bajo las siguientes

combinaciones:

1.4 CP

1.2 CP + 1.6 CVt ± 0.8 W

1.2 CP ± 1.6 W + 0.5 CVt

1.2 CP + CV ± S(x,z)

0.9 CP ± S(x,z)

0.9 CP

Presiones Sobre el Suelo de Fundaciones.

1.1 CP +CV -SX

1.1 CP + CV +SX

1.1 CP + CV +SZ

1.1 CP + CV – SZ

0.9 CP + SX

0.9 CP – SX

0.9 CP +SZ

0.9 CP – SZ

Donde:

CP= Carga Permanente.

CV= Carga Variable.

W= Carga de Viento, sentido x ó sentido z.

S(x,z)= Carga de Sismo sentido x ó sentido y.

5. CALIDAD DE LOS MATERIALES

Se consideran para el análisis y diseño los siguientes materiales:

Cemento Pórtland tipo I, de acuerdo a lo especificado en la norma COVENIN

28-07.

Acero de refuerzo (cabillas), de acuerdo a lo especificado en la norma ASTM

A615 Grado 60.

Mallas electrosoldadas, de acuerdo a lo especificado en la norma COVENIN





Y CROMATOGRAFO

1022-97.

Agregados gruesos y finos, de acuerdo a lo especificado en la norma

COVENIN 227-00.

5.1. Resistencia y Esfuerzos Admisibles

Concreto

Se considera la resistencia mínima a la compresión a los 28 días (f’c) en el

diseño de Caseta y fundaciones igual a 210 kgf/cm2.

Acero de refuerzo

Se consideran en el diseño de los elementos de concreto armado el siguiente

acero de refuerzo:

Barras de acero ASTM A615 grado 60 (COVENIN 316). Resistencia cedente

(fy)= 4200 kgf/cm2.

Malla de acero electrosoldada cedente (COVENIN 1022). Resistencia cedente

(fy)= 5000 kgf/cm2.

Relleno y Nivelación

Se considera para el asiento de las fundaciones relleno de 10 cm de

espesor, compactado utilizando piedra picada Nº 1.

6. PROCEDIMIENTO DE DISEÑO CASETA DE CROMATOGRAFO

El cálculo de las fundaciones se realizó por hojas de cálculo en EXCEL

cumpliendo con todas las consideraciones de diseño de las normas COVENIN

1753-2006 “Proyecto y construcción de Obras de Concreto Estructural” Manual de

Ingeniería de Diseño PDVSA JA-252 “Diseño de Fundaciones”.

Para el cálculo de la estructuras se utilizó el programa STAAD PRO.

Considerando todos los estados de cargas presentes como cargas permanentes,

variables, efectos sísmicos, y efectos de vientos.





Y CROMATOGRAFO

Luego de tener los resultados indicados en el Programa Staad Pro, se considera

entre los pesos, el más desfavorable para el cálculo de fundaciones de la

estructura carga vertical (Fy). De igual forma las fuerzas de cortes y momentos

actuantes. Para visualizar las cargas utilizadas para las fundaciones, ver Anexo O

en la sección donde se encuentran los resultados de las reacciones resaltadas en

amarillo.

Tabla Nº 6. Tabla Técnica de Lámina para Techo

Calibre 30 28 26 24 22 20 18

Espesor (mm) 0,27 0,35 0,45 0,60 0,70 0,90 1,20

Peso Kgs./mt. lin 2,10 2,67 3,71 4,89 5,07 7,24 9,60

Peso Kgs./mt.2 2,70 3,51 4,57 6,42 7,45 9,51 12,60

Dist. Máxima -- -- -- -- -- -- --

entre apoyos (mts.) 1,50 2,00 2,25 2,50 2,75 3,00 3,25

Volado max.(mt.) 0,6 0,65 0,7 0,75 0,8 0,85 1.00%

Carga Max. Kgs./mt.2 -- -- -- -- -- -- --

(luz/flecha=120) 70 70 75 83 75 70 70

Internet/google/láminas galvanizadas/láminas galvanizadas aceral

La Caseta de Cromatógrafo se diseñó en base a lamina galvanizada calibre 22

(Ver tabla Nº 6) la cual soportará un peso de 7,45 kg/ mts2, a una distancia de

0,925 m de separación entre apoyos.

La Arquitectura de la Caseta de Cromatógrafo se diseño en base a la información

suministrada por PDVSA, con las siguientes dimensiones 3,70 mts de ancho, 2,45

mts de largo y una altura de 2,60 mts.





Y CROMATOGRAFO

6.1. Cargas Permanentes (CP) en Caseta de Cromatógrafo

La carga permanente proveniente de las estructuras será la sumatoria de los

pesos propios de todos los materiales que la componen.

CP= Peso de la lámina y el Peso Propio del mismo.

Tomando de la Tabla Nº 6 el peso de la Lámina calibre 22= 7,45 Kg/m2

Luz Tributaria = 0,925 mts.(más defavorable).

Peso de la Lámina (CP)= 7,45 kg/m2 x 0,925 m= 6,89 kg/m (Carga Distribuida

ejercida en vigas centrales de la estructura. Ver Anexo 0).

Carga Distribuida ejercida en áreas laterales del techo de la estructura (donde la

estructura recibe menor carga)= 6,89 kg/m / 2= 3,445 kg/m. (se tomará el criterio

de dividir entre 2 (dos), la carga distribuida, ya que en las vigas laterales de la

estructura recibirá la menor carga).

6.2. Cargas Variables (CV) en Caseta de Cromatógrafo

Serán todas aquellas sobrecargas producidas por el uso la cual, estará sometida

la estructura, y a la misma será uniformemente repartida sobre el área a diseñar.

Según Norma COVENIN MINDUR 2002-88 “Criterios y Acciones Mínimas para el

Proyecto de Edificaciones” indica que los techos livianos, como las correas, deben

verificarse para una carga concentrada de 80 kgf ubicada en la posición más

desfavorable. Esta carga no debe considerarse actuando simultáneamente con la

carga uniforme.

Carga Variable para Techos Inaccesibles salvo con fines de mantenimiento

(COVENIN MINDUR 2002-88 “Criterios y Acciones Mínimas para el Proyecto de

Edificaciones”:

Techos Metálicos Livianos= 40 Kg/m2 (Covenin Mindur 2002-88 sección 5.2.4.2

pág. 29).





Y CROMATOGRAFO

Peso de Techo liviano para Caseta de Cromatógrafo= 40 kg/m2 x 0,925 m= 37

kg/m (Carga ejercida en apoyos centrales de la estructura)

Peso ejercido en áreas laterales del techo de la estructura (donde la estructura

recibe menor carga)= 37 kg/m/ 2 = 18,5 kg/m. (se tomará el criterio de dividir

entre 2 (dos), la carga distribuida, ya que en las vigas laterales de la estructura

recibirá la menor carga).

(Ver Anexo O).

6.3. Cargas por Viento (W)

Las cargas de viento para estructuras serán basadas en los criterios de diseño de

la Norma COVENIN 2003-89. Acciones del Viento sobre las Construcciones. Para

visualizar los cálculos ir al ANEXO M.

Tabla Nº 7. Condiciones de Viento

Velocidad básica (km/h) Covenin Mindur

2003-89 “ Acciones de Viento” Tabla C-5.1

102

Clasificación de la Construcción según el Uso.

Covenin Mindur 2003-89 “Acciones de Viento”

Sección 4.1.

Grupo B

Factor de Importancia Eólica ( ) Covenin

Mindur 2003-89 “ Acciones de Viento” Tabla

4.1.2

1,00

Clasificación de la Estructura según su

Característica de Respuesta. Covenin Mindur

2003-89 “ Acciones de Viento” Sección 4.2

Tipo II

Clasificación de la Estructura según el Tipo de

Exposición Covenin Mindur 2003-89 “

Acciones de Viento” Sección 5.2

Tipo C

Factores según el Uso (zg) Covenin Mindur

2003-89 “ Acciones de Viento” Tabla 6.2.3

270





Y CROMATOGRAFO

Factores según el Uso ()Covenin Mindur

2003-89 “ Acciones de Viento” Tabla 6.2.3

7

Factores según el Uso (k) Covenin Mindur

2003-89 “ Acciones de Viento” Tabla 6.2.4.1

0,005

6.3.1. Combinaciones de Cargas

El diseño de las estructuras de concreto, se realizará aplicando la teoría de la

resistencia última (COVENIN 1753- 06 Norma Venezolana. Proyecto y

Construcción de Obras en Concreto Estructural) y se calcularán considerándose

los efectos de cargas permanentes, viento, sismo, bajo las siguientes

combinaciones:

1.4 CP

1.4 CP+1.6 CV+ 0.5 Vt

1.2 CP + 1.6 CVt ± 0.8 W

1.2 CP ± 1.6 W + 0.5 CVt

1.2 CP + CV ± S(x,z)

0.9 CP ± 1.6 W

0.9 CP ± S(x,z)

0.9 CP

El diseño de las estructuras de acero, se realizará aplicando la Hipótesis de

solicitaciones para el Estado Límite de Agotamiento (COVENIN 1618-1998

Estructura de Acero para Edificaciones. Método de los Estados Límites) y se

calcularán considerándose los efectos de cargas permanentes, viento, sismo, bajo

las siguientes combinaciones:

1,4 CP

1,2 CP + 1,6 CV +0,5 CVt

1,2 CP + 1,6 CVt + (0,5 CV ó 0,8 CW)

1,2 C + 1,3 W + 0,5 CV + 0,5 CVt





Y CROMATOGRAFO

0,9 CP ± 1,3 W

1,2 CP + CV ± S(x,y)

0,9 CP ± S(xy)

7. ANEXOS





Y CROMATOGRAFO

ANEXO A

Dimensionado de Estructura de Caseta

de Control





Y CROMATOGRAFO




CASO 1. Continua en ambos extremos

hmin = L/21

L = 3,33 m

hmin = 3,33 / 21hmin = 0,159 m

CASO 2. Volados

hmin = L/8

L = 0,50 m

hmin =hmin = 0,063 m

El caso más desfavorable es 0,1586 m se asume entonces un h mínimo de 0,20 m

ANÁLISIS DE CARGA PARA LOSA DE TECHOCARGA PERMANENTE

125 kg/m2

0 kg/m2

Impermeabilización 4 kg/m2

Relleno + Impermeabilización 120 kg/m2

Friso 30 kg/m2

Nervios 75 kg/m2

354 kg/m2

Luz Tributaria= 4,15 mts.

CP= 354 kg/m2 x 4,15 m= 1469,1 kg/mCP= 1469,1 kg/m / 2 = 734,55 kg/m

(Carga a introducir en Vigas central en Programa Staad Pro )CARGA VARIABLE

Azotea con acceso 100 kg/m2

Otros 0 kg/m2

100 kg/m2

CV= 100 kg/m2 x 4,15 m= 415 kg/mCV= 415 / 2 = 207,5 kg/m

(Carga a introducir en Vigas central en Programa Staad Pro )CARGA DE DISEÑO PARA LOSA DE TECHO

q = 1,40* Cp + 1,60 Cvq = 655,6

q = 655,60 Kg./m2

CARGA DE DISEÑO POR NERVIO

W = q * 0,50W = 655,6 * 0,50W = 327,80 Kg./m

0,5 / 8

Loseta de Concreto e= 5cm

Anime

kg/m


Y CROMATOGRAFO




327,80 Kg./m

Kg. 873,59 Kg.

1,00 m 3,33 m 1,00 m

545,79 Kg.Kg.

0,00

Vu = 545,787 kg -327,80 Kg. Kg.

m

290,47 Kg. -m

0,00 Kg - m

Kg. -m-163,90 Kg.-m

Mu = 163,9 kg-m

VERIFICACIÓN DEL ESPESOR DE LA LOSA DE TECHOVERIFICACIÓN POR FLEXIÓN

Q = 0,18Φ = 0,90

fc` = 210,00 kg / cm 2

Mu = kg - cm

Ju = 1 - 0,59 * QJu = 0,8938

Ru = Q * fc`* JuRu = 0,18 * 210 * 0,8938Ru = 33,7856

d ≥ √ ( Mu / ( Φ * Ru * bw ) )d ≥ √ ( 29046,76775 / ( 0,9 * 33,78564 * 10 ) ) d ≥ 9,773758 cm.

9,7738 cm < 20 cm O.K. Entonces h = 20 cm

VERIFICACIÓN POR CORTANTEΦ = 0,85

Vc = 0,53 * 1,10 √ fc`Vc = 0,53 * 1,1 √ 210

Vc = 8,4485 kg / cm2

Vmax = Φ * Vc * bw * dVmax = 0,85 * 8,4485 * 10 * 30Vmax = 2.154,36 Kg.2154,36 kg > 545,79 kgVmax > Vu O.K.

29.046,77

327,80

-545,79

-163,90

1,67

873,59

a C


Y CROMATOGRAFO




PREDIMENSIONADO DE LA VIGAS DE CARGACarga Última Proveniente de la losa = Kg./m2

L = Longitud de la vigaL = 6,30 m

Pp = Peso propio viga, suponemos viga de 0,35 0,25Pp = 0,35 * 0,25 * 2500 Kg / m3Pp = 218,75 Kg./m

L/21 = 6,30 m 0,3 m 0,4 m21

Se asumirá b = 25,00 cm (según norma COVENIN)Capitulo 18)

Por lo tanto la altura de la viga será h = 35 cm

El ancho de la viga será de 25 cm.


Pp = Peso propio viga, suponemos viga de 0,35 0,25Pp = 0,35 * 0,25 * 2500 Kg / m3Pp = 218,75 Kg./m

L/21= 6,30 m 0,3 m 0,4 m21

Se asumirá b = 25,00 cm (mínimo por norma)(COVENIN Cap 18)


PREDIMENSIONADO DE LA VIGAS DE AMARRE

Debido a que todas son simplemente apoyadas en ambos extremos se tienehmin = L / 21

Viga de Amarre L = 6,30 m

hmin = L / 21hmin = 6,3 / 21hmin = 0,3000 m

Se asumirá h = 35 cm.

CALCULO DE CARGA DE VIENTO EN CASETA DE CONTROLCARGA VIENTO SENTIDO X= C. V x altura de casetaCARGA VIENTO SENTIDO X= 100 Kg/m x 3,5 m = 350 kg

25

Se supondrá que todas las vigas de amarre se encuentran simplemente apoyadas en sus extremos,debido a que ésta es la condición mas desfavorable estructuralmente.

655,60

El predimensionado de las vigas de amarre se realizará de forma tal que se cumpla con la flecha máximapermisible, según las condiciones de apoyo.

25,00

25,00

35,00

35,00

35

*

*

*

***


Y CROMATOGRAFO

ANEXO B

Espectro Caseta de Control





Y CROMATOGRAFO





Y CROMATOGRAFO

ANEXO C

Datos de Entrada Caseta de Control





Y CROMATOGRAFO





Y CROMATOGRAFO

ANEXO D

Reporte Staad Pro Caseta de Control





Y CROMATOGRAFO





Y CROMATOGRAFO

ANEXO E

Acero de Refuerzo Caseta de Control





Y CROMATOGRAFO





Y CROMATOGRAFO

ANEXO F

Reacciones en Staad Pro Caseta de

Control





Y CROMATOGRAFO





Y CROMATOGRAFO

ANEXO G

Cálculo de Fundación y Viga de Riostra

Caseta de Control





Y CROMATOGRAFO




1.- Diseño de la Fundación:A.- Datos de la Fundación

(Valor tomado de corrida Staad Pro Nodo 20 condición 9)

Bx P =

1,60

O2

O1

0,00 H1

Bz

1,60 0,35 bz 1,25 H2

Z

0,30 H3

O3

O4

X

0,35

Volumen de concreto = 0,9211 m³

B.- Cargas sobre la Fundación

Factor de mayoración de las cargas de servicio (FM) = 1,50

Corte de servicio en dirección X (Vx) = 361,01 kg (Corrida Staad Pro Nodo 20 condición 9)

Corte de servicio en dirección Z (Vz) = 1757,10 kg(Corrida Staad Pro Nodo 20 condición 9)

Momento de servicio para cargas en X (Mx) = 2.022,23 kg-m(Corrida Staad Pro Nodo 20 condición 9)

Momento de servicio para cargas en Z (Mz) = 654,83 kg-m(Corrida Staad Pro Nodo 20 condición 9)

C.- Características del Suelo de FundaciónEsfuerzo admisible del suelo (Rs)= 1,59 kg/cm² Resultado de Estudio de Suelos Peso unitario de suelo (Gs) = 1.800,00 kg/m³

D.- Características de los MaterialesPeso unitario del concreto(Gc) = 2.500,00 kg/m³Resistencia del Concreto (f'c) = 210,00 kg/cm²Resistencia del Acero (fy) = 4.200,00 kg/cm²

10.881,28


Y CROMATOGRAFO




1,2.- Analisis:

Altura Pedestal (Ht) = H1 + H2 = 1,25 m

Peso de Tierra (Ws) = ((Bx x Bz) - (bx x bz)) x H2 x Gs = 5.484,38 kg

Peso de concreto (Wc) = ((Bx x Bz) x H3 + (bx x bz) X Ht) x Gc =

Peso Total de Diseño (Pt) = P + Ws + Wc = 18.668,47 kg

Pt = 0,73 kg/cm²BxBy

6Mx = 0,70 kg/cm²BxBz²

6Mz = 0,18 kg/cm²BzBx²

Esfuerzos en el suelo (COVENIN 1753-2006)

01 1,54 kg/cm² < Rs Ok

02 0,21 kg/cm²

03 1,25 kg/cm²

04 -0,14 kg/cm²

X1 = 16,55 cmY1 = 64,68 cm

Area de Fundación a tracción= 535,30 cm² % Area a tracción = 2,091 < 25% Ok

2302,81 kg

22

66

XZ

Z

ZX

X

ZX

T

BB

M

BB

M

BB

P

22

66

XZ

Z

ZX

X

ZX

T

BB

M

BB

M

BB

P

22

66

XZ

Z

ZX

X

ZX

T

BB

M

BB

M

BB

P

22

66

XZ

Z

ZX

X

ZX

T

BB

M

BB

M

BB

P


Y CROMATOGRAFO




1,3.- Diseño:

Esfuerzos de diseño0xi = Esfuerzo inicial en X = (02+04)/2 = 0,03 kg/cm²

0xf = Esfuerzo final en X = (01+03)/2 = 1,39 kg/cm²

0yi = Esfuerzo inicial en Z = (03+04)/2 = 0,55 kg/cm²

0yf = Esfuerzo final en Z = (01+02)/2 = 0,87 kg/cm²

Lx = Longitud en cantiliver de zapata en X = 0,63 mLy = Longitud en cantiliver de zapata en Z = 0,63 m

Solicitaciones

Mux= Momento último en X = 356,02 kg-m < Mcrx => NO REQUIERE ACERO SUPERIOR S/X

Muz= Momento último en Z = 243,94 kg-m < Mcrz => NO REQUIERE ACERO SUPERIOR S/Z

Corte=0.85 ( 0.53 √f´c x bo x d ) = 4645,01 kg (NORMA COVENIN CAPITULO 11)

Vux = Corte último en dirección X = 973,49 kg < 4645,01kg CUMPLE POR CORTE

Vuz = Corte último en dirección Z = 722,13 kg < 4645,01kg

P1 = (2+(4/(bx/bz)))*0,27*((f`c) ,5)*d*(d*2+bx+bz)*2/10 = 38.418,0 kg

P2 = ((f`c) ,5)*d*(d*2+bx+bz)*2/10*1,06 = 25.137,7 kg

Punzonado: VC= Pu - σu (b + d)2

25.137,7 kg

8.3.- Cálculo del acero de refuerzo inferior: (COVENIN 1753-2006) Capitulo 11

Qm = 0,85^2 * (3045/(6090+fy)) = 0,2138

Rx = Mux / (0,90 x f´c x Bz x d²) = 0,0198


Y CROMATOGRAFO




Rz = Muz / (0,90 x f c x Bx x d²) = 0,0064

Qx = 0,85 - (0,85² - 1,7 x Rx) = 0,0201

Qz = 0,85 - (0,85² - 1,7 x Rz) = 0,0064

Jx = 1 - 0,59 x Qx = 0,9882

Jz = 1 - 0,59 x Qz = 0,9962

Asx = Mux / (0,90 x fy x Jx x d) = 0,6354 cm² 1,33 Asx = 0,8451 cm²

Asz = Muz / (0,90 x fy x Jz x d) = 0,4354 cm² 1,33 Asz = 0,57905 cm²Asminx = Acero mínimo por temperatura = 8,64 cm²Asminz = Acero mínimo por temperatura = 8,64 cm²

Asx = Área de acero definit. en dirección X = 8,64 cm²Asz = Área de acero definit. en dirección Z = 8,64 cm²

Separación deseada entre barras = 20,00 cm

Asx = 8 barras Ø = 1/2´´ 10,16 cm²Asz = 8 barras Ø = 1/2´´ 10,16 cm²


Y CROMATOGRAFO




Para vigas de riostra se diseñaran cumplendo lo siguiente: (Diseño Estructural en Concreto Φ * As * Fy = 0,15 * Pu Armado. Ing. Maria graciela Fratelli) Capitulo 8.

(COVENIN 1753-2006 Capitulo 15)Donde :

Φ =

As = Área de acero de la sección de la viga.

Fy = kg/cm2

Pu = Mayor carga que soportan las columnas de la estructura.Pu = kg ( Tomado del programa STAAD pro) Nodo 20 condición 9

Luego:As ≥ 0,15 * Pu / ( Φ * Fy )As ≥ 0,15 * 12865,72 / ( 0,7 * 4200 )

As ≥ cm2

Tambien debe cumplirse que: (COVENIN 1753-2006 CAPITULO 15)b ≥ L / 20As ≥ 0,01 * AcAs ≥ 0,15 * Ac * f c / Fy

En donde se tiene que:L = Longitud de la viga de riostraL = mb = Base de la viga de riostra.b = cmh = Altura de la viga de riostrah = cmAc = Área de concreto que conforma la viga de riostra.

f c = Resistencia la compresión del concreto a los 28 días en kg/cm2

f c = kg/cm2

Comprobandob ≥ L / 20b ≥ cm

cm ≥ cm O.K.

As ≥ 0,01 * AcAs ≥ 0,01 * 30 * 35 #

As ≥ cm2

As ≥ 0,15 * Ac * f c / FyAs ≥ 0,15 * 1050 * 210 / 4200

As ≥ cm2

Se escoge la mayor area de acero As= cm2 que equivalen a :

4 Ø 1/2"

0,70

210,00

30,00

6,3

35,00

4200,00

12865,72

10,50

7,88

10,50

0,66

30,030,00 30,0


Y CROMATOGRAFO

ANEXO H

Dimensionado de Estructura de Cuarto

Eléctrico





Y CROMATOGRAFO




CONDICIONES DE APOYO

CASO 1. Continua en ambos extremos

hmin = L/21

L = 2,9 m

hmin = 2,9 / 21hmin = 0,138 m

CASO 2. Volados

hmin = L/8

L = 0,50 m

hmin =hmin = 0,063 m

El caso más desfavorable es 0,1381 m se asume entonces un h mínimo de 0,20 m

ANÁLISIS DE CARGA PARA LOSA DE TECHOCARGA PERMANENTE

125 kg/m2

0 kg/m2

Relleno + Impermeabilización 120 kg/m2

Nervios 75 kg/m2

Friso 30 kg/m2

350 kg/m2

Cargas a introducir en Staad Pro:

CP= 350 kg/m2 x 2,45 m= 857,5 kg/m (Vigas centrales)CP= 857,5 kg/m / 2 = 428,75 kg/m (Vigas laterales)

CARGA VARIABLE

Azotea con acceso 100 kg/m2

Otros 0 kg/m2

100 kg/m2

Cargas a introducir en Staad Pro:

CV= 100 kg/m2 x 2,45 m= 245 kg/m (Vigas centrales)CV= 245 / 2 = 122,5 kg/m (Vigas laterales)

CARGA DE DISEÑO PARA LOSA DE TECHO

q = 1,40 CP + 1,6 CVq = 650 kg/m

q = 490,00 Kg./m2

CARGA DE DISEÑO POR NERVIO

W = q * 0,50W = 490 * 0,50W = 245,00 Kg./m

En el caso de la losa a diseñar como techo de la caseta esta es nervada en una dirección y debenverificarse las restricciones siguientes:

0,5 / 8

Loseta de Concreto e= 5cm

Anime

kg/m


Y CROMATOGRAFO




245,00 Kg./m

Kg. 544,56 Kg.

1,00 m 4,66 m 1,00 m

597,14 Kg.Kg.

0,00

Vu = 597,138 kg -245,00 Kg. Kg.

m

605,20 Kg. -m

0,00 Kg - m

Kg. -m-122,50 Kg.-m

Mu = 122,5 kg-m

VERIFICACIÓN DEL ESPESOR DE LA LOSA DE TECHOVERIFICACIÓN POR FLEXIÓN

Q = 0,18Φ = 0,90

fc` = 210,00 kg / cm 2

Mu = kg - cm

Ju = 1 - 0,59 * QJu = 0,8938

Ru = Q * fc`* JuRu = 0,18 * 210 * 0,8938Ru = 33,7856

d ≥ √ ( Mu / ( Φ * Ru * bw ) )d ≥ √ ( 60520,0526483265 / ( 0,9 * 33,78564 * 10 ) ) d ≥ 14,1079 cm.

14,108 cm < 20 cm O.K. Entonces h = 20 cm

VERIFICACIÓN POR CORTANTEΦ = 0,85

Vc = 0,53 * 1,10 √ fc`Vc = 0,53 * 1,1 √ 210

Vc = 8,4485 kg / cm2

Vmax = Φ * Vc * bw * dVmax = 0,85 * 8,4485 * 10 * 30Vmax = 2.154,36 Kg.2154,36 kg > 597,14 kgVmax > Vu O.K.

2,44

60.520,05

0,00

-544,56

0,00

842,14

a C


Y CROMATOGRAFO




PREDIMENSIONADO DE LA VIGAS DE CARGACarga Última Proveniente de la losa = Kg./m2


Pp = Peso propio viga, suponemos viga de 0,35 0,25Pp = 0,35 * 0,25 * 2500 Kg / m3Pp = 218,75 Kg./mPpu= 1,4*150 = 210 Kg./m

L/21 = 5,80 m 0,28 m21

Se asumirá d = 25,00 cm (según norma COVENIN)Capitulo 18)




Pp = Peso propio viga, suponemos viga de 0,35 0,25Pp = 0,35 * 0,25 * 2500 Kg / m3Pp = 218,75 Kg./mPpu= 1,4*150 = 210 Kg./m

L/21= 5,80 m 0,28 m21

Se asumirá d = 25,00 cm (según norma COVENIN)Capitulo 18)



PREDIMENSIONADO DE LA VIGAS DE AMARRE

Debido a que todas son simplemente apoyadas en ambos extremos se tienehmin = L / 21

Viga de Amarre entre ejes L = 5,80 m

hmin = L / 21hmin = 5,8 / 21hmin = 0,2762 m

Se asumirá h = 35 cm.

CARGA DE VIENTO CARGA VIENTO SENTIDO X= C. V x altura de casetaCARGA VIENTO SENTIDO X= 100 Kg/m x 3,5 m = 350 kg

490,00

El predimensionado de las vigas de amarre se realizará de forma tal que se cumpla con la flechamáxima permisible, según las condiciones de apoyo.

35,00

25,00

35

25

Se supondrá que todas las vigas de amarre se encuentran simplemente apoyadas en sus extremos,debido a que ésta es la condición mas desfavorable estructuralmente.

35,00

25,00

*

*

*

***


Y CROMATOGRAFO

ANEXO I

Espectro de Diseño de Cuarto Eléctrico





Y CROMATOGRAFO




Proyecto: MULTIPLE DE SEGREGACIÓN Odt:Ubicación: MUSCAR Fecha: ago-10

Realizado por: M.P

Grado P1 a* g Ductilidad(D) Amort.( ) B Tº T*

B 0,001 50 4,25 6 0,05 2,8 0,3 1,2

Forma esp. j (T+) (tabla 1)S3 1 0,4

SEGÚN NORMA COVENIN 1756-2 2001 "Edificaciones Sismorresistentes Parte 2 Comentarios"

Tabla 1 T+Calculo de: D<5 0,1(D-1) 0,1 ( 1 -1)= 0,2 0,1 0.8

B* a Ao c D>5 0,3 No cumple!!! Entonces T+ = T°2,80 254 0,30 1,21 Se toma como T+ 0,3

Factor de ampliación espectral B*= b (0,0853-0739 ln z)2,3

Aceleración horizontal Máxima del Terreno a= a* [ -ln( 1- p1)] -1/gC=√ D/B*

Espectro de Respuesta Elastica (Ade) / Espectro de Diseño (Add)

Punto T(s) Ade Punto T(s) Ade Punto T(s) Add Punto T(s) Add1 0 0,3000 21 1,38 0,7509 1 0 0,3000 21 1,38 0,12512 0,03 0,3600 22 1,56 0,6807 2 0,04 0,2666 22 1,56 0,11353 0,07 0,4199 23 1,74 0,6238 3 0,09 0,2320 23 1,74 0,10404 0,10 0,4799 24 1,92 0,5765 4 0,13 0,2066 24 1,92 0,09615 0,13 0,5399 25 2,1 0,5366 5 0,18 0,1878 25 2,1 0,08946 0,17 0,5998 26 2,28 0,5025 6 0,22 0,1736 26 2,28 0,08377 0,20 0,6598 27 2,46 0,4728 7 0,27 0,1625 27 2,46 0,07888 0,23 0,7198 28 2,64 0,4469 8 0,31 0,1535 28 2,64 0,07459 0,27 0,7797 29 2,82 0,4239 9 0,36 0,1461 29 2,82 0,0707

10 (T°) 0,3 0,8397 30 (3) 3 0,4034 10 (T+) 0,4 0,1399 30 (3) 3 0,067211 0,39 0,8397 31 3,2 0,3523 11 0,48 0,1399 31 3,2 0,058712 0,48 0,8397 32 3,4 0,3102 12 0,56 0,1399 32 3,4 0,051713 0,57 0,8397 33 3,6 0,2751 13 0,64 0,1399 33 3,6 0,045814 0,66 0,8397 34 3,8 0,2456 14 0,72 0,1399 34 3,8 0,040915 0,75 0,8397 35 4 0,2205 15 0,8 0,1399 35 4 0,036716 0,84 0,8397 36 4,2 0,1990 16 0,88 0,1399 36 4,2 0,033217 0,93 0,8397 37 4,4 0,1805 17 0,96 0,1399 37 4,4 0,030118 1,02 0,8397 38 4,6 0,1644 18 1,04 0,1399 38 4,6 0,027419 1,11 0,8397 39 4,8 0,1504 19 1,12 0,1399 39 4,8 0,0251

20 (T*) 1,2 0,8397 40 5 0,1380 20 (T*) 1,2 0,1399 40 5 0,0230

Valores que definen el espectroDatos de Entrada

ESPECTROS PDVSA JA-221,1999

T°<T+<T*

Riesgo Valores de los mapas Factores


Y CROMATOGRAFO




0

0,03

0,07

0,10

0,13

0,17

0,20

0,23

0,27

0,3

0,39

0,48

0,57

0,66

0,75

0,84

0,93

1,02

1,11

1,2

1,38

1,56

1,74

1,92

2,1

2,28

2,46

2,64

2,82

3

3,2

3,4

3,6

3,8

4

4,2

4,4

4,6

4,8

5

0,0000

0,1000

0,2000

0,3000

0,4000

0,5000

0,6000

0,7000

0,8000

0,9000

0

0,0

7

0,1

3

0,2

0

0,2

7

0,3

9

0,5

7

0,7

5

0,9

3

1,1

1

1,3

8

1,7

4

2,1

2,4

6

2,8

2

3,2

3,6 4

4,4

4,8

Ad

T(s)

Espectro de Respuesta Elastica (Ade)

Ade

0,0000

0,0500

0,1000

0,1500

0,2000

0,2500

0,3000

0,3500

0

0,0

9

0,1

8

0,2

7

0,3

6

0,4

8

0,6

4

0,8

0,9

6

1,1

2

1,3

8

1,7

4

2,1

2,4

6

2,8

2

3,2

3,6 4

4,4

4,8

Ad

T(s)

Espectro de Diseño (Add)

Add


Y CROMATOGRAFO

ANEXO J

Datos de Entrada Staad Pro de Cuarto

Eléctrico





Y CROMATOGRAFO





Y CROMATOGRAFO

ANEXO K

Reporte Staad Pro de Cuarto Eléctrico





Y CROMATOGRAFO





Y CROMATOGRAFO

ANEXO L

Acero de Refuerzo de Cuarto Eléctrico





Y CROMATOGRAFO





Y CROMATOGRAFO

ANEXO M

Reacciones Staad Pro de Cuarto

Eléctrico





Y CROMATOGRAFO





Y CROMATOGRAFO

ANEXO N


Cuarto Eléctrico






Bx P =

1,60

O2

O1

0,00 H1

Bz

1,60 0,35 bz 1,25 H2

Z

0,30 H3

O3

O4

X

0,35




Corte de servicio en dirección X (Vx) = 1.584,06 kg(Corrida Staad Pro Nodo 22 condición 9)


Momento de servicio para cargas en X (Mx) = 0,00 kg-m(Corrida Staad Pro Nodo 22 condición 9)


C.- Características del Suelo de FundaciónEsfuerzo admisible del suelo (Rs)= 1,59 kg/cm² (Resultado Estudio de suelos)Peso unitario de suelo (Gs) = 1.800,00 kg/m³


14.678,40


Y CROMATOGRAFO




1,2.- Analisis:









01 1,40 kg/cm² < Rs Ok

02 1,40 kg/cm²

03 0,35 kg/cm²

04 0,35 kg/cm²

Y1 = Toda el área de la fundación esta a compresiónX2 = Toda el área de la fundación esta a compresión

Area de Fundación a tracción= Toda el área de la fundación esta a compresión % Area a tracción = 0 < 25% Ok

2302,81 kg

22

66

XZ

Z

ZX

X

ZX

T

BB

M

BB

M

BB

P

22

66

XZ

Z

ZX

X

ZX

T

BB

M

BB

M

BB

P

22

66

XZ

Z

ZX

X

ZX

T

BB

M

BB

M

BB

P

22

66

XZ

Z

ZX

X

ZX

T

BB

M

BB

M

BB

P


Y CROMATOGRAFO





Y CROMATOGRAFO




1,3.- Diseño:






Solicitaciones



Corte=0.85 ( 0.53 (f c)^0.5 bo x d ) = 4645,01 kg (NORMA COVENIN CAPITULO 11)



P1 = (2+(4/(bx/bz)))*0,27*((f c) ,5)*d*(d*2+bx+bz)*2/10 = 38.418,0 kg

P2 = ((f c) ,5)*d*(d*2+bx+bz)*2/10*1,06 = 25.137,7 kg


25.137,7 kg

8.3.- Cálculo del acero de refuerzo inferior: (COVENIN 1753-2006) CAPITULO 11

Qm = 0,85^2 * (3045/(6090+fy)) = 0,2138

Rx = Mux / (0,90 x f c x Bz x d²) = 0,0000

Rz = Muz / (0,90 x f´c x Bx x d²) = 0,0109

Qx = 0,85 - (0,85² - 1,7 x Rx) = 0,0000

Qz = 0,85 - (0,85² - 1,7 x Rz) = 0,0110

Jx = 1 - 0,59 x Qx = 1,0000

Jz = 1 - 0,59 x Qz = 0,9935







Y CROMATOGRAFO




DISEÑO DE VIGAS DE RIOSTRA CUARTO ELECTRICOPara vigas de riostra se diseñaran cumplendo lo siguiente: (Diseño Estructural en Concreto

Φ * As * Fy = 0,15 * Pu Armado. Ing. Maria graciela Fratelli) Capitulo 8.Covenin 1753-2006 Capitulo 15

Donde :Φ =


Fy = kg/cm2

Pu = Mayor carga que soportan las columnas de la estructura.Pu = kg ( Tomado del programa STAAD pro)

(Nodo Nro 22 condición 9)Luego:

As ≥ 0,15 * Pu / ( Φ * Fy )As ≥ 0,15 * 14678,4 / ( 0,7 * 4200 )

As ≥ cm2

Tambien debe cumplirse que: (Covenin Mindur 1753- 2006 Capitulo 15)b ≥ L / 20As ≥ 0,01 * AcAs ≥ 0,15 * Ac * f c / Fy



f c = kg/cm2

Comprobandoh ≥ L / 20h ≥ cm

cm ≥ cm O.K.

As ≥ 0,01 * AcAs ≥ 0,01 * 30 * 30 #

As ≥ cm2

As ≥ 0,15 * Ac * f c / FyAs ≥ 0,15 * 900 * 210 / 4200

As ≥ cm2


4 Ø 1/2"

0,70

210,00

30,00

5,8

30,00

4200,00

14678,4

9,00

6,75

9,00

0,75

29,030,00 29,0


Y CROMATOGRAFO





Y CROMATOGRAFO

ANEXO M

Reacciones en Staad Pro de Cuarto

Eléctrico





Y CROMATOGRAFO





Y CROMATOGRAFO

ANEXO M

Acero de Refuerzo

Pro de Cuarto Eléctrico





Y CROMATOGRAFO





Y CROMATOGRAFO

ANEXO O

Fundación y Viga de Riostra de Cuarto

Eléctrico






Bx P =

1,60

O2

O1

0,00 H1

Bz

1,60 0,35 bz 1,25 H2

Z

0,30 H3

O3

O4

X

0,35




Corte de servicio en dirección X (Vx) = 1.584,06 kg(Corrida Staad Pro Nodo 22 condición 9)




C.- Características del Suelo de FundaciónEsfuerzo admisible del suelo (Rs)= 1,59 kg/cm² (Resultado Estudio de suelos)Peso unitario de suelo (Gs) = 1.800,00 kg/m³


14.678,40


Y CROMATOGRAFO




1,2.- Analisis:









01 1,40 kg/cm² < Rs Ok

02 1,40 kg/cm²

03 0,35 kg/cm²

04 0,35 kg/cm²


Area de Fundación a tracción= Toda el área de la fundación esta a compresión % Area a tracción = 0 < 25% Ok

2302,81 kg

22

66

XZ

Z

ZX

X

ZX

T

BB

M

BB

M

BB

P

22

66

XZ

Z

ZX

X

ZX

T

BB

M

BB

M

BB

P

22

66

XZ

Z

ZX

X

ZX

T

BB

M

BB

M

BB

P

22

66

XZ

Z

ZX

X

ZX

T

BB

M

BB

M

BB

P


Y CROMATOGRAFO





Y CROMATOGRAFO




1,3.- Diseño:






Solicitaciones



Corte=0.85 ( 0.53 (f`c)^0.5 bo x d ) = 4645,01 kg (NORMA COVENIN CAPITULO 11)




P2 = ((f`c) ,5)*d*(d*2+bx+bz)*2/10*1,06 = 25.137,7 kg


25.137,7 kg

8.3.- Cálculo del acero de refuerzo inferior: (COVENIN 1753-2006) CAPITULO 11

Qm = 0,85^2 * (3045/(6090+fy)) = 0,2138

Rx = Mux / (0,90 x f´c x Bz x d²) = 0,0000

Rz = Muz / (0,90 x f c x Bx x d²) = 0,0219

Qx = 0,85 - (0,85² - 1,7 x Rx) = 0,0000

Qz = 0,85 - (0,85² - 1,7 x Rz) = 0,0222

Jx = 1 - 0,59 x Qx = 1,0000

Jz = 1 - 0,59 x Qz = 0,9869







Y CROMATOGRAFO





Covenin 1753-2006 Capitulo 15Donde :

Φ =


Fy = kg/cm2



As ≥ 0,15 * Pu / ( Φ * Fy )As ≥ 0,15 * 14678,4 / ( 0,7 * 4200 )

As ≥ cm2




f c = kg/cm2


cm ≥ cm O.K.

As ≥ 0,01 * AcAs ≥ 0,01 * 30 * 30 #

As ≥ cm2

As ≥ 0,15 * Ac * f c / FyAs ≥ 0,15 * 900 * 210 / 4200

As ≥ cm2


4 Ø 1/2"

9,00

6,75

9,00

0,75

29,030,00 29,0

0,70

210,00

30,00

5,8

30,00

4200,00

14678,4


Y CROMATOGRAFO





Y CROMATOGRAFO

ANEXO P

Cálculo de Viento en Estructura de

Cromatógrafo





Y CROMATOGRAFO




Analisis de Viento

Datos de la Edificación

Clasificación según su uso: Grupo B Altura máxima de la edificación (m): 2,7Factor de importancia eólica (α): 1 Ancho de la edificación (m): 3,7Tipo de exposición: C Largo de la edificación (m): 2,45Velocidad Básica del viento (km/h):102 Relación de esbeltez (h/B): 0,73

Construcción Tipo II

Coeficientes Cp (Viento transversal a la cumbrera) (Tabla 6.2.5.1 Pág 31. Acciones de Viento sobre las Construcciones COVENIN 2003-89)

Fachadas: Relación B/L: 1,51 Barlovento: 0,8 Laterales: -0,7Sotavento: -0,5

(Tabla 6.2.51. Pág 32)Techo: Relación L/h: 0,53 Barlovento: -0,9 Sotavento: -0,7

Coeficientes Cp (Viento paralelo a la cumbrera) (Tabla 6.2.5.1 Pág 32. Acciones de Viento sobre las Construcciones COVENIN 2003-89)

Fachadas: Relación L/B: 0,66 Barlovento: 0,8 Laterales: -0,7Sotavento: -0,3

(Tabla 6.2.51. Pág 32)Techos (barlovento): -0,7 Techos (sotavento): -0,9

Factor de respuesta ante ráfagas, Gh

Tipo de exposición: C Tipo de construcción: Construcción Tipo II (Tabla 6.2.4 Pág 29. Acciones de Viento sobre las Construcciones COVENIN 2003-89)

Altura al medio el techo (m): 3,3 Gh: 1,32


Y CROMATOGRAFO




z (m) h (m) kz kh q (kgf/m2) Pw (kgf/m2) qh Cp Pw1 (kg/m2) Pw2 (kg/m2)

1 0,8 40,4 42,7 36,6 79,3 6,12,5 0,825 41,6 43,9 36,6 80,5 7,32 0,869 43,8 46,3 36,6 82,9 9,7

Sotavento 3 0,908 45,8 -30,2 -22,9 -53,1 -7,3Laterales 3 0,908 45,8 -42,3 -32,1 -74,4 -10,2

Barlovento 3 0,908 45,8 -54,4 -41,2 -95,6 -13,2

Sotavento 3 0,908 45,8 -42,3 -32,1 -74,4 -10,2

z (m) h (m) kz kh q (kgf/m2) Pw (kgf/m2) qh Cp Pw1 (kg/m2) Pw2 (kg/m2)

1 0,8 40,4 42,7 36,6 79,3 6,12,5 0,825 41,6 43,9 36,6 80,5 7,32 0,869 43,8 46,3 36,6 82,9 9,7

Sotavento 3 0,908 45,8 -18,1 -13,7 -31,8 -4,4Laterales 3 0,908 45,8 -42,3 -32,1 -74,4 -10,2Barlovento 3 0,908 45,8 -42,3 -32,1 -74,4 -10,2Sotavento 3 0,908 45,8 -54,4 -41,2 -95,6 -13,2

Las cargas utilizadas en el Staad Pro para cálculo de Viento son:

Para fachada barlovento (Viento transversal a la cumbrera)= 9,7 kg/m2= 9,7 Kg/m2 x 0,12 m= 1,16 kg/m / 2 = 0,58 kg/m

Para fachada sotavento (Viento transversal a la cumbrera)= 7,3 kg/m2= 7,3 kg/m2 x 0,12 m= 0,876 kg/m / 2 = 0,438 kg/m

Para fachada laterales (Viento transversal a la cumbrera)= 10,2 kg/m2= 10,2 kg/m2 x 0,12m= 1,22 kg/m / 2 = 0,61 kg/m

VIENTO TRANSVERSAL A LA CUMBRERA

Superficie

Techo

Superficie

Fachadas

Techo

Barlovento

FachadasBarlovento

VIENTO PARALELO A LA CUMBRERA


Y CROMATOGRAFO

ANEXO Q

Espectro de Diseño Estructura de

Cromatógrafo




Proyecto: MULTIPLE DE SEGREGACIÓN Odt:Ubicación: MUSCAR Fecha: abr-10

Realizado por: M.P

Grado P1 a* g Ductilidad(D) Amort.( ) B Tº T*

B 0,001 50 4,25 6 0,05 2,8 0,3 1,2

Forma esp. j (T+) (tabla 1)S3 1 0,4

SEGÚN NORMA COVENIN 1756-2 2001 "Edificaciones Sismorresistentes Parte 2 Comentarios"

Tabla 1 T+Calculo de: D<5 0,1(D-1) 0,1 ( 1 -1)= 0,2 0,1 0.8

B* a Ao c D>5 0,3 No cumple!!! Entonces T+ = T°2,80 254 0,30 1,21 Se toma como T+ 0,3

Factor de ampliación espectral B*= (0,0853 0739 ln z)

2,30

Aceleración horizontal Máxima del Terreno a= a* [ -ln( 1- p1)] -1/g

C=√ D/B*

Espectro de Respuesta Elastica (Ade) / Espectro de Diseño (Add)

Punto T(s) Ade Punto T(s) Ade Punto T(s) Add Punto T(s) Add1 0 0,3000 21 1,38 0,7509 1 0 0,3000 21 1,38 0,12512 0,03 0,3600 22 1,56 0,6807 2 0,04 0,2666 22 1,56 0,11353 0,07 0,4199 23 1,74 0,6238 3 0,09 0,2320 23 1,74 0,10404 0,10 0,4799 24 1,92 0,5765 4 0,13 0,2066 24 1,92 0,09615 0,13 0,5399 25 2,1 0,5366 5 0,18 0,1878 25 2,1 0,08946 0,17 0,5998 26 2,28 0,5025 6 0,22 0,1736 26 2,28 0,08377 0,20 0,6598 27 2,46 0,4728 7 0,27 0,1625 27 2,46 0,07888 0,23 0,7198 28 2,64 0,4469 8 0,31 0,1535 28 2,64 0,07459 0,27 0,7797 29 2,82 0,4239 9 0,36 0,1461 29 2,82 0,0707

10 (T°) 0,3 0,8397 30 (3) 3 0,4034 10 (T+) 0,4 0,1399 30 (3) 3 0,067211 0,39 0,8397 31 3,2 0,3523 11 0,48 0,1399 31 3,2 0,058712 0,48 0,8397 32 3,4 0,3102 12 0,56 0,1399 32 3,4 0,051713 0,57 0,8397 33 3,6 0,2751 13 0,64 0,1399 33 3,6 0,045814 0,66 0,8397 34 3,8 0,2456 14 0,72 0,1399 34 3,8 0,040915 0,75 0,8397 35 4 0,2205 15 0,8 0,1399 35 4 0,036716 0,84 0,8397 36 4,2 0,1990 16 0,88 0,1399 36 4,2 0,033217 0,93 0,8397 37 4,4 0,1805 17 0,96 0,1399 37 4,4 0,030118 1,02 0,8397 38 4,6 0,1644 18 1,04 0,1399 38 4,6 0,027419 1,11 0,8397 39 4,8 0,1504 19 1,12 0,1399 39 4,8 0,0251

20 (T*) 1,2 0,8397 40 5 0,1380 20 (T*) 1,2 0,1399 40 5 0,0230

Valores que definen el espectroDatos de Entrada

ESPECTROS PDVSA JA-221,1999

T°<T+<T*

Riesgo Valores de los mapas Factores


Y CROMATOGRAFO




0

0,03

0,07

0,10

0,13

0,17

0,20

0,23

0,27

0,3

0,39

0,48

0,57

0,66

0,75

0,84

0,93

1,02

1,11

1,2

1,38

1,56

1,74

1,92

2,1

2,28

2,46

2,64

2,82

3

3,2

3,4

3,6

3,8

4

4,2

4,4

4,6

4,8

50,0000

0,1000

0,2000

0,3000

0,4000

0,5000

0,6000

0,7000

0,8000

0,9000

0

0,07

0,13

0,20

0,27

0,39

0,57

0,75

0,93

1,11

1,38

1,74 2,

1

2,46

2,82 3,

2

3,6 4

4,4

4,8

Ad

T(s)

Espectro de Respuesta Elastica (Ade)

Ade

0,0000

0,0500

0,1000

0,1500

0,2000

0,2500

0,3000

0,3500

0

0,09

0,18

0,27

0,36

0,48

0,64 0,

8

0,96

1,12

1,38

1,74 2,

1

2,46

2,82 3,

2

3,6 4

4,4

4,8

Ad

T(s)

Espectro de Diseño (Add)

Add


Y CROMATOGRAFO





Y CROMATOGRAFO

ANEXO R

Datos de Entrada Staad Pro Estructura

de Cromatógrafo





Y CROMATOGRAFO





Y CROMATOGRAFO

ANEXO S

Reporte Staad Pro Estructura de

Cromatógrafo





Y CROMATOGRAFO





Y CROMATOGRAFO

ANEXO T

Chequeo de Elementos Estructurales de

Caseta de Cromatógrafo





Y CROMATOGRAFO





Y CROMATOGRAFO

ANEXO U

Reacciones Staad Pro de Caseta de

Cromatógrafo





Y CROMATOGRAFO





Y CROMATOGRAFO

ANEXO V


Estructura de Cromatógrafo






Bx P =

0,70

O2

O1

0,10 H1

Bz

0,70 0,30 bz 0,80 H2

Z

0,30 H3

O3

O4

X

0,30




Corte de servicio en dirección X (Vx) = 40,61 kg(Corrida Staad Pro Nodo 4 condición 10)




C.- Características del Suelo de FundaciónEsfuerzo admisible del suelo (Rs)= 1,59 kg/cm² Resultado de Estudio de Suelos)Peso unitario de suelo (Gs) = 1.800,00 kg/m³


420,86


Y CROMATOGRAFO




1,2.- Analisis:


Peso de Tierra (Ws) = ((Bx x Bz) - (bx x bz)) x H2 x Gs = 576,00 kg







01 0,60 kg/cm² < Rs Ok

02 0,21 kg/cm²

03 0,43 kg/cm²

04 0,04 kg/cm²


Area de Fundación a tracción= Toda el área de la fundación esta a compresión % Area a tracción = 24,3 < 25% Ok

570,00 kg

22

66

XZ

Z

ZX

X

ZX

T

BB

M

BB

M

BB

P

22

66

XZ

Z

ZX

X

ZX

T

BB

M

BB

M

BB

P

22

66

XZ

Z

ZX

X

ZX

T

BB

M

BB

M

BB

P

22

66

XZ

Z

ZX

X

ZX

T

BB

M

BB

M

BB

P


Y CROMATOGRAFO




1,3.- Diseño:






Solicitaciones



Corte=0.85 ( 0.53 (f`c)^0.5 bo x d) = 4645,01 kg (NORMA COVENIN CAPITULO 11)




P2 = ((f`c) ,5)*d*(d*2+bx+bz)*2/10*1,06 = 22.951,8 kg


22.951,8 kg

8.3.- Cálculo del acero de refuerzo inferior:(COVENIN 1753-2006) Capitulo 11

Qm = 0,85^2 * (3045/(6090+fy)) = 0,2138

Rx = Mux / (0,90 x f´c x Bz x d²) = 0,0000


Y CROMATOGRAFO




Rz = Muz / (0,90 x f´c x Bx x d²) = 0,0000

Qx = 0,85 - (0,85² - 1,7 x Rx) = 0,0000

Qz = 0,85 - (0,85² - 1,7 x Rz) = 0,0000

Jx = 1 - 0,59 x Qx = 1,0000

Jz = 1 - 0,59 x Qz = 1,0000







Y CROMATOGRAFO





Covenin 1753-2006 Capitulo 15Donde :

Φ =


Fy = kg/cm2



As ≥ 0,15 * Pu / ( Φ * Fy )As ≥ 0,15 * 272,84 / ( 0,7 * 4200 )

As ≥ cm2




f c = kg/cm2


cm ≥ cm O.K.

As ≥ 0,01 * AcAs ≥ 0,01 * 30 * 30 #

As ≥ cm2

As ≥ 0,15 * Ac * f c / FyAs ≥ 0,15 * 900 * 210 / 4200

As ≥ cm2


4 Ø 1/2"

0,70

210,00

30,00

5,8

30,00

4200,00

272,84

9,00

6,75

9,00

0,01

29,030,00 29,0


Y CROMATOGRAFO




09302c-mc-c-002.doc

Documents