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i
UNIVERSIDAD DE GUAYAQUIL
FACULTAD DE CIENCIAS MATEMÁTICAS Y FÍSICAS
ESCUELA DE INGENIERÍA CIVIL
TRABAJO DE TITULACIÓN
PREVIO A LA OBTENCIÓN DEL TÍTULO DE
INGENIERO CIVIL
VÍAS
TEMA:
ESTUDIO DE LAS CAUSAS DEL DETERIORO DEL PAVIMENTO
FLEXIBLE DE LA VIA SIMÓN BOLÍVAR – MARISCAL SUCRE
AUTOR
SALAZAR FLORES RAÚL ALEXIS
TUTOR
ING. JULIO VARGAS JIMÉNEZ, MSc.
2016
GUAYAQUIL – ECUADOR
i
Agradecimiento
Agradezco a Dios por darme salud y vida para poder culminar esta etapa tan
importante en mi vida, luego a mis padres por su apoyo incondicional y por sus
sabios consejos en cada momento de mi vida, jamás podré compensar todo lo
que han hecho por mí.
ii
Dedicatoria
Este trabajo de titulación lo dedico a mis padres que son mi ejemplo a seguir
por su humildad sacrificio y esfuerzo incansable, por siempre motivarme a lograr
esta meta, ya que ellos son el pilar fundamental en mi vida impulsándome
siempre a ser una persona de bien, este logro se los debe a ellos y a mi familia
que de una u otra manera estuvieron apoyándome en todo este proceso de
formación profesional, a mis maestros que en cada clase transmitían sus
conocimientos, experiencias y anécdotas profesionales gracias a todos.
iii
TRIBUNAL DE GRADUACIÓN
_____________________ ______________________
Ing. Eduardo Santos Baquerizo, M. Sc. Ing. Julio Vargas Jiménez, M.Sc.
DECANO TUTOR
____________________ ____________________
Ing. Gustavo Ramírez Aguirre, M.Sc. Ing. Marcelo Moncayo Theurer, M.Sc.
VOCAL VOCAL
iv
DECLARACIÓN EXPRESA
De conformidad con el Artículo XI del Reglamento de Graduación de Ciencias
Matemáticas y Físicas de la Universidad de Guayaquil.
La responsabilidad del contenido de este trabajo de Titulación, me corresponde
exclusivamente y el patrimonio intelectual a la Universidad de Guayaquil.
___________________________________________
Salazar Flores Raúl Alexis
Ci: 0202330221
v
Índice General
Capítulo I
Aspectos Generales
1.1 Introducción ............................................................................................. 1
1.2 Antecedentes ........................................................................................... 2
1.3 Objetivos .................................................................................................. 3
1.3.1 Objetivo general. ..................................................................................... 3
1.3.2 Objetivo específico. ................................................................................. 3
1.4 Delimitación del tema ............................................................................... 3
1.4.1 Delimitación espacial. .............................................................................. 3
1.4.2 Delimitación de contenido........................................................................ 5
1.5 Planteamiento del problema .................................................................... 6
1.6 Justificación ............................................................................................. 7
Capítulo II
Marco Teórico
2.1 Pavimento ................................................................................................ 8
2.1.1. Características que debe reunir un pavimento. ....................................... 8
2.1.2. Clasificación de los pavimentos. .............................................................. 9
2.1.2.1. Pavimentos flexibles. ............................................................................... 9
2.1.2.2. La subbase granular. ............................................................................. 10
2.1.2.3. La base granular. ................................................................................... 11
2.1.2.4. Carpeta. ................................................................................................. 12
2.2. Tipos de falla en un pavimento flexible .................................................. 13
vi
2.2.1. Fallas de superficie. ............................................................................... 13
2.2.2. Fallas estructurales. .............................................................................. 13
2.2.3. Descripción de deterioros. ..................................................................... 13
2.2.3.1. Depresiones. ......................................................................................... 13
2.2.3.2. Grietas por fatiga (longitudinales y piel de cocodrilo). ........................... 14
2.2.3.3. Bacheos y parcheos. ............................................................................. 15
2.2.3.4. Ojos de pescado. ................................................................................... 16
2.3. Trafico .................................................................................................... 16
2.3.1. Trafico promedio diario anual. ............................................................... 17
2.3.1.1. Proceso de cálculo del TPDA. ............................................................... 17
2.3.1.2. Observaciones de campo. ..................................................................... 18
2.3.1.3. Variaciones de tráfico (factores). .......................................................... 19
2.3.2. Trafico futuro. ........................................................................................ 19
2.3.2.1. Caracterización del tránsito. .................................................................. 20
2.3.2.2. Conversión del tránsito en ESAL´s. ....................................................... 20
2.3.2.3. Factores equivalentes de carga. ............................................................ 21
2.3.2.4. Factor camión. ....................................................................................... 21
2.4. Diseño de pavimentos flexibles .............................................................. 22
2.5. Estudio de suelos ................................................................................... 23
2.5.1. Penetrómetro Dinámico de Cono (DCP). .............................................. 23
2.5.1.1. Especificaciones Geométricas del DCP. ............................................... 23
2.5.1.2. Resumen del Método de Ensayo. .......................................................... 25
2.5.1.3. Cálculos e interpretación de resultados. ................................................ 26
2.5.2. Contenido de humedad. ........................................................................ 27
2.5.3. Límites de Atterberg. ............................................................................. 27
vii
2.5.4. Limite liquido (wl). .................................................................................. 27
2.5.5. Limite plástico (wp). ............................................................................... 28
2.5.6. Granulometría. ....................................................................................... 28
2.6. Especificaciones Técnicas MOP – 2002 ................................................ 28
2.6.1. Mejoramiento con suelo seleccionado. .................................................. 28
2.6.2. Subbase de agregados. ........................................................................ 29
2.6.3. Base de agregados ............................................................................... 30
Capítulo III
Metodología
3.1. Trabajos de Campo ................................................................................ 32
3.2. Trabajos de laboratorio .......................................................................... 32
3.3. Trabajos de gabinete ............................................................................. 33
Capítulo IV
Aplicación de la Metodología
4.1. Determinación del tráfico promedio diario anual (TPDA) ....................... 34
4.1.1. Conteo de tráfico ................................................................................... 34
4.1.2. Variaciones del tráfico ........................................................................... 36
4.1.2.1 Determinación del tráfico futuro. ............................................................ 39
4.1.2.2 Proyección del tráfico a 20 años (Tf). ................................................... 41
4.1.2.3 Clasificación de la vía de acuerdo al tráfico........................................... 43
4.1.2.1 Determinación de ESALS. .................................................................... 45
4.1.2.1.1 Cálculo de ESALs para el tráfico existente. .......................................... 45
4.1.2.1.2 Cálculo de ESALs para el tráfico futuro ................................................ 52
viii
4.2. Estudio de Suelos y Materiales .............................................................. 54
4.2.1. Valores de CBR para diseño de pavimento. .......................................... 59
4.3. Método de diseño de pavimentos flexibles AASHTO 93 ........................ 60
4.3.1. Variables para el diseño. ....................................................................... 60
4.3.1.1 Restricciones de tiempo. ....................................................................... 60
4.3.1.2 El tránsito. .............................................................................................. 60
4.3.1.3 Nivel de Confianza, R (%). .................................................................... 60
4.3.1.4 Nivel se serviciabilidad. ......................................................................... 62
4.3.1.5 Módulo resiliente de la subrasante. ....................................................... 63
4.3.1.6 Numero estructural del pavimento, SN. ................................................. 64
4.3.1.7 Espesores de capa. ............................................................................... 65
4.3.1.7.1 Coeficientes estructurales. ................................................................... 65
4.3.1.7.2 Coeficientes de Drenaje. ...................................................................... 68
4.3.1.7.3 Detalle de cálculo de espesores presentados en la imagen N°16 ....... 71
4.3.2. Rediseño de pavimento flexible para un periodo de 20 años ................ 73
Capítulo V
Análisis e Interpretación de Resultados
5.1. Tráfico .................................................................................................... 78
5.2. Caracterización de los materiales .......................................................... 78
5.2.1. Calicata 1............................................................................................... 79
5.2.2. Calicata 2............................................................................................... 81
5.3. Diseño de pavimento flexible para realizar la evaluación de la vía ........ 82
5.4. Propuesta de rediseño para un periodo de 20 años .............................. 84
ix
Capítulo VI
Conclusiones Y Recomendaciones
6.1. Conclusiones ................................................................................................. 86
6.2. Recomendaciones ......................................................................................... 88
ANEXOS
BIBLIOGRAFÍA
x
Índice de Tablas
Tabla 1: Ecuaciones para correlacionar el CBR ................................................... 26
Tabla 2: clasificación de materiales para estructura del
pavimento MOP – 2002 ........................................................................................ 31
Tabla 3: Formato utilizado para realizar el aforo vehicular ................................... 35
Tabla 4: Resumen de conteo de tráfico ................................................................ 35
Tabla 5: Factores de estacionalidad mensual ...................................................... 37
Tabla 6: Factor de ajuste diario ............................................................................ 37
Tabla 7: Composición del tráfico existente ........................................................... 38
Tabla 8: TPDS en los dos sentidos ...................................................................... 41
Tabla 9: Tráfico asignado en los dos sentidos ..................................................... 41
Tabla 10: Tabla de crecimiento según el tipo de vehículo .................................... 42
Tabla 11: Proyección del tráfico asignado ............................................................ 43
Tabla12: Valores de diseño recomendados ......................................................... 44
Tabla 13: Clasificación de la vía ........................................................................... 45
Tabla 14: Cálculo de LEF ..................................................................................... 46
Tabla 15: Tabla Nacional de Pesos y Medidas .................................................... 48
Tabla 16: Tabla Nacional de Pesos y Medidas .................................................... 49
Tabla 17: Cálculo de Factor Camión .................................................................... 50
Tabla 18: Cálculo de los ESALs de diseño para el tráfico existente ..................... 51
Tabla 19: Valor de Factor de distribución por carril .............................................. 52
Tabla 20: Cálculo de LEF para el tráfico estimado en 20 años ........................... 52
Tabla 21: Cálculo de FC para cada tipo de eje .................................................... 53
xi
Tabla 22: conversión del trafico futuro a un número de ejes
equivalentes de 8.2 ton ........................................................................................ 54
Tabla 23: Ubicación de calicatas .......................................................................... 55
Tabla 24: Ensayo y su respectivo procedimiento ................................................. 56
Tabla 25: Resumen de los ensayos realizados .................................................... 59
Tabla 26: Resumen de los valores de CBR de diseño ......................................... 60
Tabla 27: Niveles de confianza sugeridos para varios tipos de carreteras ........... 61
Tabla 28: Desviación normal estándar, Zr ............................................................ 61
Tabla 29: Error normal combinado para pavimentos flexibles, So ....................... 62
Tabla 30: Serviciabilidad inicial, Po ...................................................................... 63
Tabla 31: Serviciabilidad final, Pt ......................................................................... 63
Tabla 32: Valores de módulo resiliente y coeficiente estructural
obtenido de los gráficos N° 13, 14 y 15 ................................................................ 68
Tabla 33: Calidad del drenaje............................................................................... 68
Tabla 34: Coeficientes de drenaje recomendados mi .......................................... 69
Tabla 35: Tabla de espesores mínimos ............................................................... 71
Tabla 36: Valores de módulo resiliente y coeficiente estructural .......................... 74
Tabla 37: Verificación del material existente C-1, para determinados
parámetros de base, con un espesor de 40cm ................................................... 80
Tabla 38: Verificación del material existente C-1, para determinados
parámetros de subbase, con un espesor de 20cm ............................................... 80
Tabla 39: Comprobación de material C-2, para explícitas
cuantificaciones de base, con un grosor de 40cm. ............................................... 82
Tabla 40: Verificación de material C-2, para determinados parámetros
de subbase, con un espesor de 20cm .................................................................. 82
xii
Tabla 41: Comparación de los espesores existentes y los calculados ................. 83
Tabla 42: Verificación de material existente para determinados
parámetros de subbase. ....................................................................................... 84
Tabla 43: Verificación de material existente para determinados
parámetros de material de mejoramiento ............................................................. 85
xiii
Índice de Imágenes
Imagen 1: Ubicación vía Simón Bolívar – Mariscal Sucre ...................................... 4
Imagen 2: Tramo de estudio................................................................................... 5
Imagen 3: Conjunto típico de un pavimento ......................................................... 10
Imagen 4: Asentamiento de pavimento ................................................................ 14
Imagen 5: Piel de cocodrilo ................................................................................. 15
Imagen 6: Parche ................................................................................................. 15
Imagen 7: Ojo de pescado ................................................................................... 16
Imagen 8: Esquema del DCP ............................................................................... 24
Imagen 9: Punto - cono recambiable .................................................................... 24
Imagen 10: Ubicación de la estación 1 ................................................................. 34
Imagen 11: Cantidad de vehículos en las dos orientaciones ............................... 39
Imagen 12: Distribución granulométrica de la muestra 1, calicata 1 .................... 58
Imagen 13: Gráfico para encontrar a1 para capas asfálticas
en función de distintos ensayos ........................................................................... 66
Imagen 14: Variación de coeficientes a2 con distintos parámetros
de resistencias de la base granular ...................................................................... 67
Imagen 15: Variación del coeficiente a3 con distintos parámetros
de resistencia de la sub-base ............................................................................... 67
Imagen 16: Diseño de pavimento flexible método AASHTO 93 ........................... 70
Imagen 17: Análisis del diseño por capas ............................................................ 71
Imagen 18: Coeficiente a3 con un valor de CBR = 45% de la subbase ............... 73
Imagen 19: Coeficiente a3 con un CBR = 21 % ................................................... 74
xiv
Imagen 20: Propuesta de rehabilitación del pavimento flexible
para un periodo de 20 años.................................................................................. 75
Imagen 21: Estratigrafía de la calicata 1 .............................................................. 79
Imagen 22: Estratigrafía de la calicata 2 .............................................................. 81
Imagen 23: Gráfico de la estructura calculada ..................................................... 83
Imagen 24: Gráfico de la estructura rediseñada ................................................... 85
1
Capítulo I
Aspectos Generales
1.1 Introducción
La vía que une el cantón Simón Bolívar con la parroquia Mariscal Sucre
atraviesa una zona rica en sembríos de banano, café, cacao y arroz permitiendo
que estos productos puedan transportarse y comercializarse a las grandes
ciudades, además sirve como medio de comunicación a los usuarios que circulan
diariamente por esta vía. La carretera no da un buen servicio a sus usuarios, ya
que se encuentra deteriorada, por ende en este tema de titulación se realizara
un estudio a la estructura para determinar cuáles son los principales causantes
que hacen que el pavimento flexible se deteriore. Una vez determinado los
causantes del deterioro de la carretera se planteara un rediseño para mejorar la
estructura del pavimento flexible actual, para garantizar una durabilidad,
comodidad y seguridad a las personas que transitan por esta vía.
Para hacer este estudio se realizara un aforo vehicular para conocer con mayor
amplitud el tráfico actual que circula por la vía, se desarrollara un estudio de
suelos para caracterizar los materiales que fueron empleados en su construcción.
Se ejecutara un diseño de pavimento flexible empleando el método AASHTO –
93, con el tráfico existente, para lograr efectuar la comparación con la estructura
actual y así poder determinar los motivos por el cual el pavimento flexible se
encuentra deteriorado. Definidos los causantes del deterioro se revisara si los
materiales sirven para ser reutilizados, para poder hacer el rediseño el cual tendrá
una proyección a 20 años.
2
1.2 Antecedentes
Como obligación previa a la obtención del título de Ingeniero Civil necesito
hacer el trabajo de titulación en el núcleo de Vías, por lo que quiero aplicar mi
aprendizaje en la vía Simón Bolívar – Mariscal Sucre, en donde considero que
esta carretera se encuentra en mal estado originando inseguridad y afectando la
economía de todos los usuarios de este camino.
Los automóviles que transitan por estos caminos deben realizar maniobras
riesgosas para evitar las fallas presentes en la capa de rodadura, por estas
circunstancias deciden cambiar de carril volviéndose un peligro constante para las
personas que circulan esta vía, por lo que sería oportuno efectuar una valoración
de la condición actual de la estructura del camino, para establecer cuáles son los
primordiales causantes de las fallas y en base a esto plantear o exponer una
mejoría de la estructura para generar una mejor economía y seguridad de los
ciudadanos que transitan por esta vía.
3
1.3 Objetivos
1.3.1 Objetivo general.
Determinar cuáles son los principales causantes que originan el deterioro del
pavimento flexible de la vía Simón Bolívar – Mariscal Sucre.
1.3.2 Objetivo específico.
Realizar un conteo manual de vehículos, para determinar el TPDA actual y
el TPDA futuro.
Determinar el CBR in situ a través del ensayo con el DCP.
Analizar la estructura de pavimento flexible, mediante calicatas se verificar
el dimensionamiento de las capas que componen el pavimento y se
analizara en laboratorio los materiales de base, subbase y subrasante
Elaborar el diseño de la estructura del pavimento flexible empleando el
método ASSHTO – 93, con las cargas recibidas por el tráfico en la
actualidad, con el propósito de efectuar una comparación con el diseño que
posee esta vía.
Rediseñar la estructura de pavimento flexible empleando la metodología
AASHTO – 93, realizando la proyección de tráfico a un periodo de 20 años.
1.4 Delimitación del tema
1.4.1 Delimitación espacial.
La vía Simón Bolívar – Mariscal Sucre ubicada en la Provincia del Guayas, la
cual presenta problemas en su capa de rodadura tiene una longitud aproximada
de 12km con un ancho de calzada de 7m, la cual cuenta con dos carriles en los
4
cuales no se conoce con exactitud el ancho de cada carril debido a que esta vía
no presenta una señalización horizontal, esta vía pertenece a la Prefectura del
Guayas.
El trabajo de titulación se realizara desde el km 6+ 600 hasta el km 7+ 600
teniendo una distancia de 1km, área designada por ser más evidente su deterioro.
Coordenadas UTM:
Punto inicial Este: 666510.00, Norte: 9772032.00
Punto final Este: 666524.00, Norte: 9771016.00
Imagen 1: Ubicación vía Simón Bolívar – Mariscal Sucre
Fuente: Google Earth
5
Imagen 2: Tramo de estudio Fuente: Google Earth
1.4.2 Delimitación de contenido.
En la vía Simón Bolívar – Mariscal Sucre se realizara una evaluación a la
estructura, para lo cual se hará un conteo manual para determinar el TPDA
existente y el TPDA futuro a una proyección de 20 años y en los dos casos se
calculará los ESALs, se determinaran los CBR´s mediante el ensayo con el DCP y
posteriormente se harán calicatas para constatar las dimensiones de las capas
que conforman el pavimento, al mismo tiempo se extraerá material de la base,
subbase y subrasante, con el fin de llevarlas al laboratorio para analizar sus
propiedades físicas y mecánicas, con el CBR de la subrasante y los ESALs
obtenidos del trafico actual, se realizara el diseño de pavimento flexible aplicando
la metodología AASHTO – 93, para hacer una comparación con el pavimento
actual.
Se realizara la comparación de espesores del diseño propuesto con el tráfico
existente y los espesores que tiene la vía en la actualidad, además se verificara si
6
las propiedades de los materiales cumplen con las especificaciones técnicas del
MOP – 2002, tanto para base como para subbase.
Con la proyección del tráfico a 20 años se determinaras los ESALs para
efectuar la rehabilitación de la estructura de pavimento flexible para proyectar una
solución al problema actual.
1.5 Planteamiento del problema
En el pavimento flexible de la vía Simón Bolívar – Mariscal Sucre se producen
fallas que se muestran en la capa de rodadura las cuales pueden originarse por
un inadecuado diseño o malos procedimientos constructivos, las anomalías que
muestra la ruta o carretera son baches, exposición de agregados, y piel de
cocodrilo (agrietamientos en forma de malla), en las cuales no se ha hecho un
estudio que determine los motivos por los que se producen.
En esta vía se presentan constantemente la aparición de fallas superficiales en
la carpeta asfáltica, ante los cuales la Prefectura del Guayas realiza trabajos
emergentes cuando se presentan baches, pero a medida que pasa el tiempo se
vuelven a presentar en distintos lugares de la capa de rodadura y no se da una
solución eficiente ante este problema.
7
1.6 Justificación
El problema se desarrolla en la necesidad de conocer el motivo del deterioro
del pavimento flexible, ya que en la Prefectura del Guayas no cuenta con un
inventario en el cual consten los motivos por los que se produce el deterioro
constante de la estructura de esta carretera. Por este motivo nace el
requerimiento de realizar una valoración estructural al pavimento flexible de la vía
Simón Bolívar – Mariscal Sucre, debido a que no se encontró información del
diseño o estudio de su construcción, ni del estado actual de la vía.
8
Capítulo II
Marco Teórico
2.1 Pavimento
Los pavimentos están conformados por un conjunto de capas superpuestas,
respectivamente de forma horizontal, que se diseñan y elaboran de manera
técnica con materiales adecuados y convenientemente compactados. Para los
autores Figueroa, y otros quienes afirman que: “Estas estructuras estratificadas
se apuntalan sobre la subrasante la misma tiene que soportar de una forma
apropiada los esfuerzos que transfieren el peso respectivo del tránsito en el
tiempo para el cual fue creada” (Figueroa, y otros, 2010)
2.1.1. Características que debe reunir un pavimento.
El pavimento para que logre cumplir su propósito de creación de la forma más
conveniente tiene que reunir los siguientes aspectos:
Tener resistencia al accionar continuo de las cargas que producen los
vehículos que transitan.
Tener resistencia frente a los agentes de intemperismo.
Mostrar una textura superficial acoplada a la velocidad estimada con que la
mayoría de vehículos circulan, por cuanto esta posee una decisiva
influencia en la seguridad vial. Así mismo, tiene que mostrar resistencia al
desgaste ocasionado por los efectos abrasivos de las llantas de los
automóviles.
Tiene que mostrar seguridad superficial, ya sea esta transversal como
longitudinal, que permita una apropiada manejabilidad de los usuarios.
9
Tiene que ser duradero.
Mostrar condiciones correctas en relación al drenaje.
Los ruidos de rodadura, en el interior de los automóviles que incomodan a
los usuarios, así como en el exterior, que perjudican al ambiente, tiene que
ser apropiadamente contenido.
Tiene que ser económico.
2.1.2. Clasificación de los pavimentos.
En latinoamericana el pavimento se catalogan de la siguiente forma: pavimento
flexible, pavimento semi-rigido o semi-flexible, pavimento rígido y pavimento
articulado. (Montejo, 2002, pág. 2)
2.1.2.1. Pavimentos flexibles.
Este tipo de pavimento está conformado por una carpeta bituminosa apoyado
habitualmente sobre 2 capas no rígidas, la base y la sub-base. No obstante puede
prescindirse de cualquiera de estas capas dependiendo de las necesidades
particulares de cada obra. (Montejo, 2002, pág. 2)
10
Imagen 3: Conjunto típico de un pavimento Fuente: http://biblioteca.mti.gob.ni
Funciones de las capas de un pavimento flexible
2.1.2.2. La subbase granular.
Función económica: una de las primordiales funciones que tiene esta
sub-base es claramente económico; en efectos, el espesor general que
se pretende para que el grado de esfuerzo en la sub-rasante sea igual o
menor que su propia resistencia, suele ser diseñado y elaborado con
material de elevada calidad; no obstante, es más factible dividir las
capas más calificadas en la zona superior y ubicar en la zona inferior del
suelo las capas de menos valoración cabe recalcar que estas son
mucho más económicas. Esta solución logra trasladar consigo un
incremento en el grosor y volumen final del pavimento aparte de que
resulta un producto económico. (Montejo, 2002, pág. 4)
11
Capa de transición: para (Nicolas R., 2012) ”La sub-base correctamente
elaborada imposibilita la introducción de los materiales que fabrican la base
con los de la sub-rasante y por otro lado, actúa como filtro de la base
imposibilitando que los finos de la sub-rasante la impurifiquen perjudicando
su calidad”.
Disminución de las deformaciones: ciertas variaciones volumétricas de la
capa sub-rasante, “frecuentemente asociadas a cambios en su contenido
de agua (expansiones), o a variaciones extremas de temperaturas
(congelada), consiguen absorberse con la capa sub-base, evitando que
dicha imperfecciones se proyecten en la superficie de rodamiento” (Nicolas
R., 2012).
Resistencia: la sub-base tiene que soportar los esfuerzos que se
transmiten por las cargas de los automóviles a través de los mantos
superiores y transmitirlas a un grado conveniente de la sub-rasante
(Nicolas R., 2012).
Drenaje: en la mayoría de los casos la sub-base tiene que drenar el agua,
que se introduce a través de la carpeta o por las bermas, de igual manera
evitar el ascenso capilar (Nicolas R., 2012).
2.1.2.3. La base granular.
Resistencia: la primordial función que tiene la base granular de un
pavimento radica en suministrar un componente resistente que trasfiera a
12
la sub-base y a la sub-rasante los esfuerzos producidos por la circulación
de vehículos en una intensidad adecuada (Montejo, 2002, pág. 4).
Función económica: en relación a la carpeta del asfalto, la base posee un
funcionamiento económico análogo a la que tiene la sub-base en relación a
la base (Montejo, 2002, pág. 4).
2.1.2.4. Carpeta.
Superficie de rodamiento: la función de la carpeta es suministrar una
superficie uniforme y firme a la circulación del tránsito, de textura y color
conveniente, además de resistir los efectos abrasivos del tránsito.
(Montejo, 2002, pág. 4).
Impermeabilidad: hasta donde sea posible, debe impedir el paso del agua
al interior del pavimento. (Montejo, 2002, pág. 5).
Resistencia: su resistencia a la tensión complementa la capacidad
estructural del pavimento. (Montejo, 2002, pág. 5).
13
2.2. Tipos de falla en un pavimento flexible
Existen 2 clases de falla:
2.2.1. Fallas de superficie.
Comprende los defectos de la superficie de rodamiento debido a fallas de la
capa asfáltica y no guardan relación con la estructura de la calzada. La corrección
de estas fallas se efectúa con solo regularizar la superficie y conferirle una
adecuada impermeabilidad.(Montejo Fonseca, 2006, pág. 158)
2.2.2. Fallas estructurales.
Está comprendido por los defectos que padece la superficie de rodamiento
cuyo origen es una falla en la estructura del pavimento, en pocas palabras una o
más capas que tienen que soportar las solicitaciones del tránsito y el conjunto de
factores climáticos regionales. Para corregir este tipo de fallas es necesario un
refuerzo sobre el pavimento existente. Se hace necesario el diseño de una
estructura nueva formada por la subrasante - pavimento antiguo – refuerzo.
(Montejo Fonseca, 2006, pág. 158)
2.2.3. Descripción de deterioros.
2.2.3.1. Depresiones.
Áreas localizadas del pavimento, cuya elevación es menor que la de la
superficie circulante. Pueden ser motivadas por asentamientos del suelo de
fundación o pueden ser generadas durante la construcción por deficiente
14
compactación o el uso de materiales inadecuados. (Montejo Fonseca, 2006, pág.
174)
Imagen 4: Asentamiento de pavimento
Fuente: Catálogo de pavimentos flexibles
2.2.3.2. Grietas por fatiga (longitudinales y piel de
cocodrilo).
La piel de cocodrilo es un conjunto de grietas interconectadas, las cuales se
producen por la falla por fatiga de las capas asfálticas a causa de la acción
repetida de las cargas del tránsito. El agrietamiento se inicia en la parte inferior de
dichas capas donde los esfuerzos de tensión y las deformaciones a causa de las
cargas del tránsito alcanzan su mayor magnitud. La piel de cocodrilo se considera
un síntoma muy importante de deterioro estructural del pavimento
asfaltico.(Montejo Fonseca, 2006, pág. 175).
15
Imagen 5: Piel de cocodrilo
Fuente: Catálogo de deterioro de pavimentos flexibles
2.2.3.3. Bacheos y parcheos.
Áreas donde el pavimento original ha sido removido y reemplazado con
materiales similares o diferentes. Las capas involucradas en la reparación pueden
ser solo las asfálticas (parcheo) o tanto las asfálticas como las inferiores del
pavimento (bacheo). Estas reparaciones se usan como trabajos provisionales o
definitivos a ciertos defectos del pavimento. (Montejo Fonseca, 2006, pág. 176)
Imagen 6: Parche
Fuente: Raúl Salazar
16
2.2.3.4. Ojos de pescado.
Cavidades de tamaño diverso, de forma aproximadamente redondeada, que
resultan del desprendimiento ocasionado por el tránsito de trozos de carpeta
afectados por agrietamientos del tipo piel de cocodrilo, por depresiones o
desintegración localizada de la mezcla asfáltica. Según su gravedad, la
reparación deberá incluir solo la capa de rodadura o la totalidad de la estructura.
(Montejo Fonseca, 2006, pág. 180)
Imagen 7: Ojo de pescado
Fuente: Catálogo de deterioros de pavimentos flexibles
2.3. Trafico
La elaboración de una vía para traslado vehicular o del tramo del mismo tiene
que estar basado entre otros datos en las informaciones sobre tráfico, con el
propósito de efectuar comparaciones con el volumen o sea con la capacidad
máxima de automóviles que una carretera puede soportar. Como resultado de ello
el trafico afecta de manera directa a las particularidades de la elaboración
geométrica (Normas de diseño geometrico de carreteras , 2003, pág. 11).
17
Los datos del tráfico deben comprender la determinación del tráfico actual
(volúmenes y tipos de vehículos), en base a estudio de tráfico futuro utilizando
pronósticos. (Normas de diseño geometrico de carreteras , 2003, pág. 11).
2.3.1. Trafico promedio diario anual.
La unidad de medida en el tráfico de una carretera es el volumen del tráfico
promedio diario anual cuya abreviación es el TPDA. (Tráfico promedio diario
anual) (Normas de diseño geometrico de carreteras , 2003, pág. 11).
Para la realización de la medición del TPDA se tiene que tomar en
consideración lo siguiente:
En camino de una sola dirección de traslado, el tráfico será el contado en
ese sentido.
En caminos de doble dirección de traslado, se tomara la cantidad de tráfico
en ambos sentidos. Habitualmente en esta clase de caminos al final de la
jornada la cantidad de vehículos es parecida en ambas direcciones.
En lo referente a las autopistas, normalmente se realiza el cálculo del
TPDA para cada dirección de traslado vehicular.
2.3.1.1. Proceso de cálculo del TPDA.
El trafico promedio diario anual (TPDA) se determina a partir de observaciones
puntuales del tráfico y de las variaciones de tráfico.
18
2.3.1.2. Observaciones de campo.
Es indispensable efectuar conteos automovilísticos que faciliten conocer el
grado de tráfico existente.
Tipos de conteo
Conteo manual: este tipo de conteo se caracteriza por ser irremplazable,
por brindar datos en relación a la composición del tráfico y los giros en
intersecciones de las que depende significativamente el diseño del
camino.
Conteo Automático: este tipo de conteo facilita la comprensión de la
cantidad general del tráfico. Todo un siempre debe ir acompañado de
conteos manuales para determinar una mejor composición.
Periodo de observación: el periodo de observación para un análisis
concluyente, tiene que tener por lo mínimo un conteo manual de siete
días consecutivos en una semana que no esté afectada por eventos
especiales.
Variaciones de tráfico: Las variaciones de tráfico son los factores que
permiten establecer relaciones entre las observaciones actuales y
puntuales de tráfico de los datos estadísticos de lo ocurrido con
anterioridad, llegando así a determinar el TPDA del año en que se
realice el estudio.
19
Este vínculo se lo puede determinar considerando de que la sociedad está en
constante movimiento por las costumbres y al no haber un cambio en la
organización poblacional de una nación, prácticamente estos cambios persistirán
de forma constante en etapas más o menos extensas, por lo que el TPDA (Tráfico
promedio diario anual) puede llegarse a medir basándose en muestreos.
2.3.1.3. Variaciones de tráfico (factores).
Factores horarios (FH): consiente en cambiar el volumen
de tráfico que se haya registrado en una establecida
cantidad de horas a VOLUMEN DIARIO PROMEDIO.
Factores diarios (FD): cambia el volumen de tráfico diario
promedio en VOLUMEN SEMANAL PROMEDIO.
Factores semanales (FS): cambia la cantidad semanal
promediada del tráfico en VOLUMEN MENSUAL
PROMEDIO.
Factores mensuales (FM): Cambia la cantidad mensual
promediada del tráfico en TRAFICO PROMEDIO DIARIO
ANUAL (TPDA).
2.3.2. Trafico futuro.
El pronóstico del volumen y composición del tráfico está basado en el tráfico
actual. Los diseños se basan en una proyección del tráfico a 15 o 20 años y el
crecimiento normal del tráfico, el tráfico generado y el crecimiento del tráfico por
desarrollo.
20
Las proyecciones de tráfico se utilizan para la categorización de los caminos e
intervienen en el establecimiento de la rapidez de elaboración, también para
enseñar el momento en que las vías deben mejorarse su parte superficial o
incrementar su capacidad. (Normas de diseño geometrico de carreteras , 2003,
pág. 16).
2.3.2.1. Caracterización del tránsito.
En la metodología ASSHTO los pavimentos se proyectan para que soporten
determinada cantidad de carga durante su vida útil. El tráfico está compuesto
por vehículos de distintos pesos y cantidad de ejes y a los efectos de cálculo,
se los convierte en un número equivalente de ejes de 80KN o 18 Kips.
(AASHTO, 1993).
2.3.2.2. Conversión del tránsito en ESAL´s.
Los pavimentos interactúan distinto dependiendo de las cargas las cuales
produce tensiones y deformaciones, los distintos grosores y materiales que
está compuesto el pavimento responden de forma distinta a una misma carga,
motivo por el cual las diferentes fallas se distinguen de acuerdo a lo intenso del
peso y las particularidades del pavimento. Cabe recalcar que para tener en
consideración este aspecto, la circulación es reducida a un número
equivalentes de ejes de una establecida carga que produciría el mismo daño
que toda la composición del tránsito. De acuerdo a ASSHO esta clase de carga
es de 80KN o 18 Kips, como se pudo notar existe una conversión la cual se
efectúa mediante los factores equivalentes de carga, definidos como LEF que
21
significa “Load Equivalent Factor y en la versión de español quiere decir Factor
Equivalente de Carga (AASHTO, 1993).
2.3.2.3. Factores equivalentes de carga.
“La conceptualización de transformar un tránsito mixto en una cantidad de
ESALs de 80KN, fue implementada y perfeccionada en el Road Test de la
ASSHO, en esta prueba se cargaron pavimentos similares conformados de
ejes y cargas para examinar los daños producidos” (AASHTO, 1993).
De esta forma “el factor equivalente de carga LEF es una valor numérico
que expresa la relación entre la pérdida de serviciabilidad (condición del
pavimento para brindar un manejo seguro) provocada por una carga de una
clase de eje y la originada por el eje de 80KN en el mismo eje” (AASHTO,
1993).
Ecuación 1
2.3.2.4. Factor camión.
Los daños originados por cada eje de un vehículo se van sumando para
establecer los daños ocasionados por los vehículos en general, “de esta forma se
da origen de la definición del factor camión (FC), que se determina como la
cantidad de ESALs por automóvil. Para todos los vehículos comerciales como un
promedio para una configuración de transito dada”. (AASHTO, 1993).
𝐿𝐸𝐹 =𝑁°.𝑑𝑒 𝐸𝑆𝐴𝐿𝑠 𝑑𝑒 80 𝐾𝑁 𝑞𝑢𝑒 𝑝𝑟𝑜𝑑𝑢𝑐𝑒𝑛 𝑢𝑛𝑎 𝑝é𝑟𝑑𝑖𝑑𝑎 𝑑𝑒 𝑠𝑒𝑟𝑣𝑖𝑐𝑖𝑎𝑏𝑖𝑙𝑖𝑑𝑎𝑑
𝑁°.𝑑𝑒 𝑒𝑗𝑒𝑠 𝑑𝑒 𝑥 𝐾𝑁 𝑞𝑢𝑒 𝑝𝑟𝑜𝑑𝑢𝑐𝑒𝑛 𝑙𝑎 𝑚𝑖𝑠𝑚𝑎 𝑝é𝑟𝑑𝑖𝑑𝑎 𝑑𝑒 𝑠𝑒𝑟𝑣𝑖𝑐𝑖𝑎𝑏𝑖𝑙𝑖𝑑𝑎𝑑
22
Ecuación 2
2.4. Diseño de pavimentos flexibles
Uno de los primeros antecedentes en la elaboración y diseño de pavimentos de
acuerdo a la metodología AASHTO “es el que se basa en el ASSHO Road Test el
cual fue una prueba efectuada en aquel pavimento que tenía ciertas
particularidades enlazadas a distintas cargas en “Ottawa, Illinois entre 1958 y
1960” (Zuñiga M. , 2006). Gracias a estas pruebas se logró recoger información
importante para que se a empleado en la metodología de diseño de pavimentos,
“de esta forma hace su aparición el AASHO que sujetaba programaciones de
diseños basadas en normas empíricas deducidas de información recolectadas en
el AASHO Road Test” (Zuñiga M. , 2006)
Luego aparece la AASHTO Interim “Guide for the Design of Pavement
Sructures en 1972 y luego de hacer observaciones a partir de 1983, aparece en
1986 la AASHTO Guide for the Design of pavement Structures” con muchas
modificaciones con respecto a 1972 en las cuales se tiene en cuenta la
confiabilidad, módulos resilientes de materiales, coeficientes de drenaje y efecto
de subrasante expansivas sometidas a congelación y deshielo.
Finalmente en 1993 se hace una revisión a esta versión, la cual no ofrece
variaciones en lo que se refiere a diseños de pavimentos flexibles. (AASHTO,
1993).
𝐹𝐶 =𝑁°. 𝑑𝑒 𝐸𝑆𝐴𝐿𝑠
𝑁° 𝑑𝑒 𝑐𝑎𝑚𝑖𝑜𝑛𝑒𝑠
23
2.5. Estudio de suelos
2.5.1. Penetrómetro Dinámico de Cono (DCP).
El Penetrómetro Dinámico de Cono (DCP), está definido como un mecanismo
para evaluar las resistencias de los suelos inalterados y/o compactados. Este
ensayo se lo realiza aplicando la metodología publicada por la ASTM para la
utilización y ejecución del DCP en pavimentos, el cual tiene la designación D
6951-03. (ASTM D 6951, 2003, pág. 1)
Esta modalidad de ensayo radica sobre la medición de la razón de penetración
de penetrómetro dinámico de cono, está razón de penetración puede relacionarse
con la capacidad de soporte en situ, “tal como mide su estimación con el ensayo
de CBR. (Razón de Soporte California)” (Palma, 2012)
2.5.1.1. Especificaciones Geométricas del DCP.
El DCP de 8kg que se muestra en la “imagen 8 consiste en los siguientes
componentes” (Palma, 2012)
Una barra de acero de “15.8mm (5/8´´) de diámetro, con una punta-cono
recambiable o desechable” (Palma, 2012).
Un mazo de 8kg. (17,6lbs)
Un ensamblaje de acople y una empuñadura
Escala vertical graduada
La punta-cono “tiene un ángulo de 60° y un diámetro en la base de 20mm
(0,79´´)” (Palma, 2012). Observar la figura 9.
Como normativa universal, “el aparato se construye a base de acero
inoxidable, con excepciones de la punta-cono que es una pieza cambiable, esta
24
consigue ser elaborada en bases de acero endurecido o unos materiales similares
que soporten la utilización” (Palma, 2012).
Imagen 8: Esquema del DCP Fuente: NORMA ASTM D 6951-03
Imagen 9: Punto - cono recambiable Fuente: NORMA ASTM 6951-03
25
2.5.1.2. Resumen del Método de Ensayo.
Según la American Society for Testing and Materials, “El operador debe
sostener el aparato por la empuñadera en posición vertical, e inmediatamente
incrusta la punta del DCP en el suelo, elevando el mazo deslizante hasta la
empuñadera y luego soltándola en una altura de 575mm. Se mide y se toma nota
de la penetración total, para un número establecido de golpes” (Achá, 2013).
Según su aplicabilidad la profundidad de la penetración varía, para su
utilización en autopistas es adecuada una penetración menor a 900mm 35
pulgadas” (Achá, 2013).
La presencia de agregados de gran tamaño o estratos de roca va a ocasionar
que la penetración se imposibilite o que se flexione la barra guía, “si después de 5
impactos, el DCP no ha avanzado, más de 2mm (0,08 pulgadas) o el mango se
ha desviado más de 75mm (3 pulgadas) de la posición vertical, se debe detener la
prueba y mover el DCP hacia otro lugar. La nueva ubicación para realizar la
prueba debe estar ubicada con lo mínimo a unos 300mm (12 pulgadas) de la
localización anterior” (Achá, 2013).
Las lecturas son tomadas posteriormente de un número establecido de golpes,
después de “un impacto en el caso de materiales suaves, 5 impactos en el caso
de materiales “normales” y 10 impactos en el caso de materiales muy resistentes”
(Achá, 2013). La penetración conveniente a un número establecido de golpes se
registrara “al 1mm más próximo (0,04 pulgadas), así mismo se debe efectuar una
26
lectura tan pronto varíe significativamente las características del material o la
razón de penetración” (Achá, 2013).
2.5.1.3. Cálculos e interpretación de resultados.
El CBR “in situ” (California Bearing Ratio), se calcula empleando el “índice del
DCP para cada grupo de lecturas, la penetración por golpe consigue ser graficada
en relación a la escala de lectura o en proporción a la profundidad total obtenida,
la penetración por golpe se usa para evaluar el CBR in situ o la fuerza al corte
manejando una reciprocidad apropiada” (Achá, 2013).
A continuación se detallaran en la siguiente “Tabla las ecuaciones usadas y
recomendadas por el Cuerpo de Ingenieros de la Armada de los Estados Unidos”
(Achá, 2013).
Tabla 1: Ecuaciones para correlacionar el CBR
Competente para toda clase de suelos a excepción de
suelos CL y CH
Convenientes para suelos CL con CBR < 10 %, arcilla
inorgánica de baja a media plasticidad
Adecuados para suelos CH, arcillas inorgánicas de
elevada plasticidad
Fuente: Ecuaciones recomendadas por el Cuerpo de Ingenieros de la Armada de los Estados
Unidos
CBR=292
𝐷𝐶𝑃1.12
Ecuación 3
CBR=1
(0.017019∗𝐷𝐶𝑃)1.12
Ecuación 4
CBR=1
0.002871∗𝐷𝐶𝑃
Ecuación 5
27
2.5.2. Contenido de humedad.
El contenido de humedad de un suelo, “es la relación entre el peso del agua
contenida en la muestra, y el peso de la muestra luego de secarse en un horno”
(Román Ch., 2011).
2.5.3. Límites de Atterberg.
Por consistencia entiende el valor de cohesión de las “partículas de suelo y su
resistencia a aquellas fuerzas exteriores que tienden a deformar o destruir su
estructura” (Román Ch., 2011).
La plasticidad no es una propiedad permanente de las arcillas, sino que es
circunstancial, así, una arcilla puede parecer un ladrillo “resistente cuando esta
seca y un lodo semilíquido cuando se encuentra con suficiente cantidad de agua”
(Pierbich, 2013).
Según su contenido de agua en orden decreciente, “un suelo susceptible de
ser plástico, puede estar en cualquiera de los estados de consistencia definidos
por Atterberg” (Pierbich, 2013).
2.5.4. Limite liquido (wl).
El límite líquido de un suelo es “el contenido de humedad, en el cual, el
material cambia del estado plástico al estado líquido” (Pierbich, 2013).
28
2.5.5. Limite plástico (wp).
Según ( Terreros de Varela & Moreno Lituma, 1995, pág. 25) “Límite plástico
de un suelo, es el mínimo contenido de agua, con el cual el suelo persiste
plástico”.
2.5.6. Granulometría.
Este análisis granulométrico es realizado en el suelo, que radica en apartar y
especificar por tamaños los granos que lo conforman con el fin de clasificar los
suelos gruesos o de observar si se cumple especificaciones. ( Terreros de Varela
& Moreno Lituma, 1995, pág. 36)
2.6. Especificaciones Técnicas MOP – 2002
2.6.1. Mejoramiento con suelo seleccionado.
Deberá “ser suelo granular, material rocoso o combinaciones entre ambos,
libre de material orgánico y escombros” (Lucero, 2016), y salvo que se
especifique de otra manera, “habrá una granulometría tal que todas las partículas
pasaran por un tamiz de 4 pulgadas (100mm). Con una abertura cuadrada y no
más del 20 por ciento será conducido el tamiz N° 200 (0.075 mm)” (Lucero, 2016).
La porción de material que pase por “el tamiz N° 40 (0.425mm). Deberá poseer
un índice de plasticidad no mayor de nueve (9) y limite liquido hasta 35% y
siempre que el valor del CBR sea mayor al veinte por ciento, tal como se fija en el
ensayo AASHTO-T-91” (Lucero, 2016).
29
2.6.2. Subbase de agregados.
Las sub-bases de agregados se clasifican como se indica a continuación, de
acuerdo a los materiales a manejarse. El tipo de sub-base que les corresponda
emplearse en la obra debe estar detallada en las documentaciones estipuladas.
De igual manera, la parte que pase el tamiz N° 40 debe contar con un índice de
plasticidad menor que 6 y un límite liquido máximo de veinticinco. La capacidad
de soporte pertenecerá a un CBR igual o mayor del treinta por ciento. (MOP -
001-F, 2002)
Clase 1: la sub-base clase 1 está constituida por “agregados gruesos
provenientes de la trituración de grava o roca, mezclados con arena
natural o material finamente triturado para alcanzar la granulometría
puntualizada. Por lo menos el treinta por ciento corresponderá a ser
obtenido por el procedimiento de trituración”. (Aulestia A., 2012).
Clase 2: la sub-base clase 2 está conformada por agregados gruesos,
conseguidos por medio de la “trituración o cribado de gravas o
depósitos cuyas partículas estén fragmentadas naturalmente,
combinados con arena natural o material finamente triturado para
conseguir la granulometría detallada. Por lo menos el treinta por ciento
le corresponderá alcanzarse mediante el proceso de trituración”
(Aulestia A., 2012).
Clase 3: la sub-base clase 3 está constituida por agregados gruesos,
conseguidos con la utilización de cribado de gravas o roca, combinados
30
con arena natural o material finamente triturado para lograr la
granulometría definida. (MOP - 001-F, 2002)
2.6.3. Base de agregados
Las bases de agregados podrán ser de las clases indicadas a continuación,
acorde con el tipo de material a utilizarse. (MOP - 001-F, 2002)
El tipo de base que deben utilizar en una obra será detallada en las
documentaciones establecidas. Por tal razón, “el límite líquido de la fracción que
pasa el tamiz N° 40 le corresponderá ser menor de 25 y el índice de plasticidad
menor de 6. El valor de CBR tiene que ser igual o mayor al 80%” (Aulestia A.,
2012).
Clase 1: son bases construidas por agregados gruesos y finos,
triturados en un cien por ciento y graduados uniformemente de la forma
como se visualiza en el cuadro número 2.
Clase 2: son bases construidos por “fragmentos de roca o grava
trituradas cuya fracción de agregado grueso es triturada al menos el
cincuenta por ciento en peso” (Aulestia A., 2012), y que cumplirá los
requerimientos establecidos en el cuadro número dos.
Clase 3: son bases construidos por fragmentos de rocas o gravas
trituradas cuya fracción de adherido grueso será triturado por lo menos
en un veinticinco por ciento en peso.
31
Clase 4: son bases construidos por “agregados conseguidos mediante la
trituración o cribado de piedras fragmentadas naturalmente o de gravas”
(Aulestia A., 2012).
Síntesis de las granulometrías para material de mejoramiento sub-base y base
granular.
Tabla 2: clasificación de materiales para estructura del pavimento MOP – 2002
Fuente: (MOP - 001-F, 2002)
PARAMETRO MEJORAMIENTO
LIMITE LÍQUIDO ≤ 35
ÍNDICE PLÁSTICO ≤ 9 %
CBR% > 20 %
TAMIZ MEJ. C - 1 C-2 C - 3 C-1 C-2 C-3 C - 4
4" (101.6mm.) 100
3" (76.2mm) 100
2" (50.8mm.) 100 100
1 1/2" (38.1mm.) 100 70-100 100
1" (25.4mm.) 70-100 100 60 - 90
3/4" (19.0mm) 60-90 70-100 100
3/8" (9.5mm.) 45-75 50-80
N° 4 (4.76mm.) 30 - 70 30-70 30 - 70 30-60 35-65 45-80 20 - 50
N°10 (200mm.) 20-50 25-50 30-60
N° 40 (0.425mm.) 10-35 15-40 10-25 15-30 20-35
N° 200 (0.075mm.) 0 - 20 0-15 0-20 0-20 2-12 3-15 3-15 0 - 15
< 25 %
< 6 %
≥ 30 %
< 25 %
< 6 %
≥ 80 %
GRANULOMETRIA
SUBBASE BASE
32
Capítulo III
Metodología
La metodología que se empleó para el proyecto actual, se divide de la
siguiente forma:
3.1. Trabajos de Campo
En los trabajos de campo se realizara una inspección visual para verificar
el estado actual de la carretera.
Se hará un aforo vehicular que permita establecer el tráfico promedio diario
anual.
Ensayos in situ con el DCP y toma de muestras que serán analizadas en el
Laboratorio de Suelos Dr. Ing. “Arnaldo Ruffilli”.
3.2. Trabajos de laboratorio
Una vez transportadas las muestras al laboratorio se procederá a realizarles
los distintos ensayos:
Humedad natural
Límite líquido
Límite plástico
Índice de plasticidad
Granulometría
Pasante del tamiz 200
33
3.3. Trabajos de gabinete
En los trabajos de gabinete se procederá a realizar los cálculos de los datos
obtenidos en el conteo vehicular y de los ensayos realizados en el laboratorio de
suelos, de los resultados obtenidos del estudio de suelos, se calificara los
materiales con los detalles del MOP -001-F 2002 y se efectuara el diseño de la
estructura de pavimento flexible utilizando la guía AASHTO – 93.
34
Capítulo IV
Aplicación de la Metodología
4.1. Determinación del tráfico promedio diario anual (TPDA)
4.1.1. Conteo de tráfico
Teniendo como propósito la fijación del tráfico promedio diario anual (TPDA)
existente, el conteo se ejecutó por medio de un proceso manual, colocando una
estación de conteo ubicada en el km 6+870. El conteo se lo realizo los días
sábado 11, domingo 12, lunes 13, martes 14 y miércoles 15 de Junio del año
2016 en un tiempo determinado de 24 h. por día, obteniendo así el volumen de
tráfico que circula por este tramo de la vía.
Imagen 10: Ubicación de la estación 1
Fuente: Google Earth
35
Tabla 3: Formato utilizado para realizar el aforo vehicular
Fuente: Raúl Salazar
El conteo realizado permitió conocer el número total de vehículos y el tráfico
promedio diario el cual se detalla en la siguiente tabla:
Tabla 4: Resumen de conteo de tráfico
Fuente: Raúl Salazar
Por lo tanto se obtuvo un TPD = 1573 veh. Mixtos/día/ambos sentidos
Para obtener los datos del tráfico promedio diario semanal (TPDS) en la
estación 1, fue obtenido mediante la subsiguiente ecuación:
Empleando la ecuación 6 se obtuvo el siguiente TPDS.
ESTACIÓN 1: DÍA CONTEO: FECHA:
DIRECCIÓN:
Automóvil Camioneta Buseta Bus C2P C2G C3 C3-S1 C2-S1 C2-S2 C3-S2 C3-S3
06h00 07h00
07h00 08h00
08h00 09h00
09h00 10h00
10h00 11h00
11h00 12h00
12h00 13h00
13h00 14h00
14h00 15h00
15h00 16h00
16h00 17h00
17h00 18h00
18h00 19h00
19h00 20h00
20h00 21h00
21h00 22h00
22h00 23h00
23h00 24h00
24h00 01h00
01h00 02h00
02h00 03h00
03h00 04h00
04h00 05h00
05h00 06h00
HORA
LIVIANOS BUSES CAMIONES
TOTAL
Automóvil Camioneta Buseta Bus C2P C2G C3 C3-S1 C2-S1 C2-S2 C3-S2 C3-S3
11/06/2016 SÁBADO 739 452 0 114 135 128 51 21 11 7 10 0 1668
12/06/2016 DOMINGO 621 308 0 101 59 35 16 11 9 8 7 0 1175
13/06/2016 LUNES 639 427 0 113 158 121 77 28 27 23 24 0 1637
14/06/2016 MARTES 654 437 0 108 172 135 73 33 24 26 20 0 1682
15/06/2016 MIERCOLES 617 465 0 112 159 130 88 40 30 33 29 0 1703
3270 2089 0 548 683 549 305 133 101 97 90 0 7865
654 418 0 110 137 110 61 27 20 19 18 0 1573
41.58 % 26.56 % 0.00 % 6.97 % 8.68 % 6.98 % 3.88 % 1.7 % 1.28 % 1.23 % 1.14 % 0.00 % 100 %
TOTALFECHADÍA DE LA
SEMANA
LIVIANOS BUSES CAMIONES
TOTAL
T.P.D
%TPD
36
Ecuación 6
Dónde:
TPDS = Trafico promedio Diario Semanal.
∑ = Sumatoria.
Dn = Días normales (lunes, martes, miércoles, jueves, viernes).
De= Días Feriado (sábado, domingo).
M= Número de días que se realizó el conteo.
=
∗ ∑
8 0
∗ ∑
8
TPDS = 1602 veh. Mixtos/día/ambos sentidos
4.1.2. Variaciones del tráfico
Para determinar el TPDA, se basó en las normas del MTOP y del libro
Ingeniería de Tránsito-Fundamentos y Aplicaciones (por Rafael Cal y Mayor),
para conseguir el TPDA, pero al tráfico TPDS se afectará por los siguientes
factores:
Factor de ajuste mensual (Fm): fue conseguido de la Dirección de Estudios
del MTOP para el año 2011.
𝑇𝑃𝐷𝑆 =
∗ ∑
𝐷𝑛
𝑚
∗ ∑
𝐷𝑒
𝑚
37
Tabla 5: Factores de estacionalidad mensual
Fuente: Dirección de Estudios del MTOP para el año 2011
El valor obtenido en el mes de Junio es 1.034.
Factor de ajuste diario (Fd): son obtenidos en base al conteo que se realiza
durante la semana, a continuación se muestra el cálculo del factor de
ajuste diario.
En la estación 1:
Tabla 6: Factor de ajuste diario
Fuente: Raúl Salazar
El Fd es = 1.039
MES FACTOR
Enero 1.07
Febrero 1.132
Marzo 1.085
Abril 1.093
Mayo 1.012
Junio 1.034
Julio 1.982
Agosto 0.974
Septiembre 0.923
Octubre 0.931
Noviembre 0.953
Diciembre 0.878
DÍA DE LA
SEMANATD (veh/día) TD/TPDS
FACTOR DIARIO
Fd = 1/(TD/TPDS)
SÁBADO 1668 1.041 0.960
DOMIMGO 1175 0.734 1.363
LUNES 1637 1.022 0.979
MARTES 1682 1.050 0.952
MIERCOLES 1703 1.063 0.941
TOTAL 7865 1.039
38
Una vez adquirido el Fm y el Fd, se calcula el TPDA mediante la ecuación 7:
TPDA = 1602 (1.039) (1.034)
TPDA existente = 1721 veh. Mixtos/día/ambos sentidos
Aquí se muestra el valor del tráfico promedio diario anual existente para los dos
sentidos del tráfico vehicular.
Logrado el TPDA de toda la composición de tráfico existente, se obtiene el
TPDA para cada modelo vehicular:
Tabla 7: Composición del tráfico existente
Fuente: Raúl Salazar
NÚMERO %
Automóvil 697 40.52
Camioneta 457 26.53
BUS Bus 118 6.87
C2P 155 9.00
C2G 124 7.19
C3 71 4.14
C3-S1 31 1.79
C2-S1 24 1.38
C2-S2 23 1.35
C3-S2 21 1.24
C3-S3 0 0.00
TOTAL 1721 100.00
CAMIONES
TIPO DE VEHÍCULO
LIVIANOS
TPDA = TPDS (Fm) (Fd)
Ecuación 7
39
Imagen 11: Cantidad de vehículos en las dos orientaciones
Fuente: Raúl Salazar
4.1.2.1 Determinación del tráfico futuro.
Para determinar un tráfico a futuro, deberá basarse no solamente en los
volúmenes actuales sino también en los incrementos del tránsito, que se espera
utilicen la nueva carretera.
El tráfico asignado es calculado por medio de la siguiente ecuación:
TPDA existente = 1721 veh.mixtos/día/ambos sentidos
Transito generado (TG).- Es el tránsito de viajes completamente nuevos y
viajes que de manera precedente realizaban por otro medio de transporte, al
tránsito generado se le instituyen tasas de incremento entre cinco y el veinticinco
por ciento del tránsito actual, con un período de generación de 1 o 2 años
posteriormente de que la carretera sea abierta al público. (Cal y Mayor &
Cárdenas Grisales, 2007)
Para nuestra estación de conteo:
41%
27%
7%
9%
7%
4% 2% 1%
1%
1% 0%
Composición de tráfico
Automóvil
Camioneta
Bus
C2P
C2G
C3
C3-S1
C2-S1
C2-S2
C3-S2
C3-S3
Trafico asignado = TPDA existente +TG + TD
Ecuación 8
40
Tg = 25% TPDA existente
Tg = 25% * 1721
Tg = 430 veh.mixtos/día/ambos sentidos
Trafico desarrollado (TD).- (Cal y Mayor & Cárdenas Grisales, 2007) dicen que:
Es el incremento del volumen de tránsito a causa de las mejoras en
el suelo adyacente a la carretera. La experiencia indica que en
carreteras construidas con altas especificaciones, el suelo lateral
tiende a desarrollarse más rápidamente de lo normal, generando un
tránsito adicional el cual tiene un valor en el orden del 5% del
tránsito actual.
Td = 5% TPDA existente
Td = 5% x 1721
Td = 86 veh. Mixtos/día/ambos sentidos
Con los datos del TPDA existente, tráfico desarrollado y tráfico generado, se
procede a realizar el cálculo del tráfico asignado, con el cual se ejecutara la
proyección a 20 años. Aplicando la ecuación 8 se obtiene el siguiente el
resultado:
Tasig. = 1721 + 430 + 86
Tasig. = 2237 veh. Mixtos/día/ambos sentidos
41
TPDS
Tabla 8: TPDS en los dos sentidos
Fuente: Raúl Salazar
Tasig.
Tabla 9: Tráfico asignado en los dos sentidos
Fuente: Raúl Salazar
4.1.2.2 Proyección del tráfico a 20 años (Tf).
Con el tráfico asignado acorde a la vía en estudio se efectuará la proyección
del tráfico a un período de veinte años, utilizando un modelo exponencial como
se muestra en la siguiente formula:
NÚMERO %
Automóvil 649 40.52
Camioneta 425 26.53
BUS Bus 110 6.87
C2P 144 9.00
C2G 115 7.19
C3 66 4.14
C3-S1 29 1.79
C2-S1 22 1.38
C2-S2 22 1.35
C3-S2 20 1.24
TOTAL 1602 100.00
LIVIANOS
TIPO DE VEHÍCULO
CAMIONES
NÚMERO %
Automóvil 906 40.52
Camioneta 594 26.53
BUS Bus 154 6.87
C2P 201 9.00
C2G 161 7.19
C3 93 4.14
C3-S1 40 1.79
C2-S1 31 1.38
C2-S2 30 1.35
C3-S2 28 1.24
C3-S3 0 0.00
TOTAL 2237 100.00
CAMIONES
TIPO DE VEHÍCULO
LIVIANOS
42
Ecuación 9
Dónde:
Tf = trafico futuro o proyectado
Tasig. = trafico asignado
i = tasa de crecimiento del trafico
n = número de años proyectados
Para las proyecciones del tráfico, se usó la tasa de crecimiento, conforme el
tipo de vehículo, obtenida y elaborada por el Dep. De Factibilidad del MTOP.
Tabla 10: Tabla de crecimiento según el tipo de vehículo
Fuente: MTOP
Consecutivamente, se procedió a proyectar el TPDA de la vía en estudio,
tomando desde el 2016 a un período de 20 años, cuyos resultados se muestran a
continuación:
TASAS DE
CRECIMIENTOLIVIANOS BUSES CAMIONES
2015-2020 3.75 1.99 2.24
2020-2025 3.37 1.8 2.02
2025-2030 3.06 1.63 1.84
Tf = Tasig. (1+t) n
43
Tabla 11: Proyección del tráfico asignado
Fuente: Raúl Salazar
Por lo tanto el TPDAf = 3953 veh. mixtos/día/ambos sentidos
4.1.2.3 Clasificación de la vía de acuerdo al tráfico.
De acuerdo al tráfico proyectado, en un período determinado de veinte años, la
carretera será diseñada con una sistematización establecida por el MOP, que se
especifica a continuación:
% AUTOMOVIL % CAMIONETA % BUS % C2P % C2G % C3 % C3-S1 % C2-S1 % C2-S2 % C3-S2 TOTAL
2016 3.75 906 3.75 594 1.99 154 2.24 201 2.24 161 2.24 93 2.24 40 2.24 31 2.24 30 2.24 28 2237
2017 1 3.75 940 3.75 616 1.99 157 2.24 206 2.24 164 2.24 95 2.24 41 2.24 32 2.24 31 2.24 28 2310
2018 2 3.75 975 3.75 639 1.99 160 2.24 211 2.24 168 2.24 97 2.24 42 2.24 33 2.24 32 2.24 29 2386
2019 3 3.75 1012 3.75 663 1.99 163 2.24 216 2.24 172 2.24 99 2.24 43 2.24 34 2.24 33 2.24 30 2465
2020 4 3.75 1050 3.75 688 1.99 166 2.24 221 2.24 176 2.24 101 2.24 44 2.24 35 2.24 34 2.24 31 2546
2021 5 3.37 1085 3.37 711 1.8 169 2.02 225 2.02 180 2.02 103 2.02 45 2.02 36 2.02 35 2.02 32 2621
2022 6 3.37 1122 3.37 735 1.8 172 2.02 230 2.02 184 2.02 105 2.02 46 2.02 37 2.02 36 2.02 33 2700
2023 7 3.37 1160 3.37 760 1.8 175 2.02 235 2.02 188 2.02 107 2.02 47 2.02 38 2.02 37 2.02 34 2781
2024 8 3.37 1199 3.37 786 1.8 178 2.02 240 2.02 192 2.02 109 2.02 48 2.02 39 2.02 38 2.02 35 2864
2025 9 3.37 1239 3.37 812 1.8 181 2.02 245 2.02 196 2.02 111 2.02 49 2.02 40 2.02 39 2.02 36 2948
2026 10 3.06 1277 3.06 837 1.63 184 1.84 250 1.84 200 1.84 113 1.84 50 1.84 41 1.84 40 1.84 37 3029
2027 11 3.06 1316 3.06 863 1.63 187 1.84 255 1.84 204 1.84 115 1.84 51 1.84 42 1.84 41 1.84 38 3112
2028 12 3.06 1356 3.06 889 1.63 190 1.84 260 1.84 208 1.84 117 1.84 52 1.84 43 1.84 42 1.84 39 3196
2029 13 3.06 1397 3.06 916 1.63 193 1.84 265 1.84 212 1.84 119 1.84 53 1.84 44 1.84 43 1.84 40 3282
2030 14 3.06 1440 3.06 944 1.63 196 1.84 270 1.84 216 1.84 121 1.84 54 1.84 45 1.84 44 1.84 41 3371
2031 15 3.06 1484 3.06 973 1.63 199 1.84 275 1.84 220 1.84 123 1.84 55 1.84 46 1.84 45 1.84 42 3462
2032 16 3.06 1529 3.06 1003 1.63 202 1.84 280 1.84 224 1.84 125 1.84 56 1.84 47 1.84 46 1.84 43 3555
2033 17 3.06 1576 3.06 1034 1.63 205 1.84 285 1.84 228 1.84 127 1.84 57 1.84 48 1.84 47 1.84 44 3651
2034 18 3.06 1624 3.06 1066 1.63 208 1.84 290 1.84 232 1.84 129 1.84 58 1.84 49 1.84 48 1.84 45 3749
2035 19 3.06 1674 3.06 1099 1.63 211 1.84 295 1.84 236 1.84 131 1.84 59 1.84 50 1.84 49 1.84 46 3850
2036 20 3.06 1725 3.06 1133 1.63 214 1.84 300 1.84 240 1.84 133 1.84 60 1.84 51 1.84 50 1.84 47 3953
AÑOnúmero de
años(n)
TIPO DE VEHÍCULO
LIVIANOS BUS CAMIONES
45
Para la estación 1 conforme a esta clasificación, la vía Simón Bolívar –
Mariscal Sucre esta predeterminada como una carretera de clase I, por lo que su
TPDA tiene un rango de 3000 a 8000 vehículos proyectados.
Tabla 13: Clasificación de la vía
Fuente: Raúl Salazar
4.1.2.1 Determinación de ESALS.
4.1.2.1.1 Cálculo de ESALs para el tráfico existente.
“El transito se reduce a un número equivalente de ejes de una determinada
carga, que provoca el mismo daño que toda una composición de tránsito. La
conversión se realiza mediante los factores equivalentes de carga conocidos
como LEF (Load Equivalent Factor).”. (AASHTO, 1993)
El LEF es un valor numérico que presenta la pérdida de serviciabilidad,
originada por un eje de una carga dada, y la ocasionada por el eje estándar de
80 KN en el mismo eje. (AASHTO, 1993)
En el subsiguiente grafico se expone de forma puntualizada y concisa los
procesos y sistematizaciones de los factores de equivalencia de carga, para cada
clase de eje, según el método simplificado de la AASHTO.
TPDA (Proyectado 20 años)
Clasificación de la vía
Terreno
Velocidad de diseño
Ancho de pavimento
3953 veh. mixtos/día/ambos sentidos
Clase I MOP (absoluta)
Llano
110km/h
7.3 m
46
Tabla 14: Cálculo de LEF
Fuente: Raúl Salazar
Ecuación 10
Ecuación 11
Ecuación 12
Ecuación 13
Dónde:
Wx = Inverso de los factores de equivalencia de aplicación de ejes
W18 = Número de ejes simples de 80 KN o 18Kips
Lx = Carga del eje evaluado
L18 = 18 (carga del eje estándar en kips)
L2 = Código para la configuración del eje
1 = Eje simple
2 = Eje tándem
3 = Eje tridem
Lx(ton) Lx(Kips) L18 L2x L2s Pt SN G Bx G/BX B18 G/B18 WX/W18 LEF
1 2.2 18 1 1 2.5 2.5 -0.20091 0.40520 -0.49584 2.04114 -0.09843 2033.09973 0.00049
2 4.4 18 1 1 2.5 2.5 -0.20091 0.42821 -0.46920 2.04114 -0.09843 176.31907 0.00567
3 6.6 18 1 1 2.5 2.5 -0.20091 0.48507 -0.41419 2.04114 -0.09843 38.93781 0.02568
7 15.4 18 1 1 2.5 2.5 -0.20091 1.42028 -0.14146 2.04114 -0.09843 1.83273 0.54563
11 24.2 18 1 1 2.5 2.5 -0.20091 4.48597 -0.04479 2.04114 -0.09843 0.29253 3.41848
18 39.6 18 2 1 2.5 2.5 -0.20091 2.59845 -0.07732 2.04114 -0.09843 0.49470 2.02142
20 44 18 2 1 2.5 2.5 -0.20091 3.44195 -0.05837 2.04114 -0.09843 0.31926 3.13228
24 52.8 18 3 1 2.5 2.5 -0.20091 1.93214 -0.10399 2.04114 -0.09843 0.65953 1.51623
CÁLCULO DE LEF PARA CADA TIPO DE EJE
𝐺 = 𝑙𝑜𝑔 4. − 𝑝𝑡
4. − .
𝐵𝑥 = 0.40 0.08 (𝑙𝑥 𝑙 𝑥)3.23
(𝑆𝑁 )5.19𝐿 𝑋3.23
𝐵 8 = 0.40 0.08 (𝐿 8 𝐿 𝑠)3.23
(𝑆𝑁 )5.19𝐿 𝑠3.23
𝑊𝑥
𝑊 8=
𝐿 8 𝐿 𝑠
𝐿𝑥 𝐿 𝑥 4.79
0𝐺/𝐵𝑥
0𝐺/𝐵18 𝐿 𝑥 4.33
47
X = Factor de equivalencia de carga del eje evaluado
S = Código para eje estándar, igual a 1 (eje simple)
G = Función de la proporción de la perdida de serviciabilidad en un tiempo t,
para la pérdida potencial observada en el punto donde Pt = 1.5
B = Función que determina la relación entre serviciabilidad y aplicaciones de
eje de carga
Pt = Índice de servicibilidad final
SN = Número estructural del pavimento
Las cargas para las distintas clases de ejes se consiguieron conforme a la
Tabla Nacional de Pesos y Medidas, el cual presenta los pesos y longitudes
máximas aprobadas por el MTOP.
50
En la siguiente Tabla se realiza el cálculo del Factor Camión, destinado para
cualquier tipo de vehículo.
Tabla 17: Cálculo de Factor Camión
Fuente: Raúl Salazar
Para realizar la evaluación a la estructura se calculó el ESALs con el tráfico
existente, en la carretera de estudio como se define a continuación:
GRÁFICO DE
VEHÍCULO
CLASE DE
VEHÍCULOS
EJE
DELANTERO
(Ton)
EJE
TRASERO 1
(Ton)
EJE
TRASERO 2
(Ton)
FC /
VEHÍCULO
AUTOMÓVILES 1 1 0.00098372
CAMIONETAS 1 2 0.006163396
BUS 7 18 2.567051047
C2P 3 7 0.571316149
C2G 7 11 3.964118441
C3 7 20 3.677910685
C3-S1 7 20 11 7.096394955
C2-S1 7 11 11 7.382602711
C2-S2 7 11 20 7.096394955
C3-S2 7 20 20 6.810187199
C3-S3 7 20 24 5.194144048
51
Tabla 18: Cálculo de los ESALs de diseño para el tráfico existente
Fuente: Raúl Salazar
Dónde:
DD = Factores de distribución por dirección.
Esta cantidad se asume 0.5, esto nos indica que del flujo total censado, la
mitad va por cada orientación.
LD =Factores de distribución por carril.
Esta cantidad es determinada con el cuadro que se presenta a continuación:
CLASE DE
VEHÍCULOSTPDA n AÑOS DD LD
FACTOR DE
CRECIMIENTO
(F.C)
FACTOR
CAMIÓN FC ESALs/ VEHÍC.
AUTOMÓVILES 697 50 100 1.0 0.0010 125.1864
CAMIONETAS 457 50 100 1.0 0.0062 513.5919
BUS 118 50 100 1.0 2.5671 55365.1378
C2P 155 50 100 1.0 0.5713 16146.5158
C2G 124 50 100 1.0 3.9641 89530.7847
C3 71.16 50 100 1.0 3.6779 47765.9268
C3-S1 31 50 100 1.0 7.0964 39820.0821
C2-S1 23.79 50 100 1.0 7.3826 32051.7946
C2-S2 23 50 100 1.0 7.0964 30146.6512
C3-S2 21 50 100 1.0 6.8102 26451.0113
C3-S3 0 50 100 1.0 5.1941 0.0000
337916.68258ESALs PARA EL PERIODO DE DISEÑO
ESALs= ( : ) ;
( : ) x FC x 365
FC=( : ) ;
( : )
Donde: n: Período de Diseño r: Tasa anual de crecimiento %
52
Tabla 19: Valor de Factor de distribución por carril
Fuente: (AASHTO, 1993)
En donde se obtuvo 337,916 ESALs, con este dato se realizara el diseño para
evaluar la estructura existente.
4.1.2.1.2 Cálculo de ESALs para el tráfico futuro
Con el tráfico proyectado a 20 años (Tabla 11), se realizó el cálculo de ESALs
con el fin de proponer un rediseño el cual tendrá una vida útil de 20 años. El valor
del inicie de servicio final (Pt), se considera 2.5 debido al volumen de tráfico, el
número estructural tiene un valor de 4.5 por motivo de que el tráfico aumenta
considerablemente, el cual se demostrara detalladamente más adelante en lo que
corresponde al diseño de pavimento.
Tabla 20: Cálculo de LEF para el tráfico estimado en 20 años
Fuente: Raúl Salazar
Número de cariles en cada dirección LD
1 1.00
2 0.80 - 1.00
3 0.60 - 1.00
4 0.50 - 0.75
Lx(ton) Lx(Kips) L18 L2x L2s Pt SN G Bx G/BX B18 G/B18 WX/W18 LEF
1 2.2 18 1 1 2.5 4.5 -0.200915 0.400498 -0.501662 0.557173 -0.360597 3668.567769 0.000273
2 4.4 18 1 1 2.5 4.5 -0.200915 0.402702 -0.498917 0.557173 -0.360597 301.122681 0.003321
3 6.6 18 1 1 2.5 4.5 -0.200915 0.408148 -0.492260 0.557173 -0.360597 59.493504 0.016809
7 15.4 18 1 1 2.5 4.5 -0.200915 0.497712 -0.403677 0.557173 -0.360597 1.832517 0.545698
11 24.2 18 1 1 2.5 4.5 -0.200915 0.791315 -0.253900 0.557173 -0.360597 0.330536 3.025392
18 39.6 18 2 1 2.5 4.5 -0.200915 0.610546 -0.329074 0.557173 -0.360597 0.506706 1.973532
20 44 18 2 1 2.5 4.5 -0.200915 0.691329 -0.290621 0.557173 -0.360597 0.342023 2.923778
24 52.8 18 3 1 2.5 4.5 -0.200915 0.546734 -0.367482 0.557173 -0.360597 0.657509 1.520891
CÁLCULO DE LEF PARA CADA TIPO DE EJE
53
Tabla 21: Cálculo de FC para cada tipo de eje
Fuente: Raúl Salazar
GRÁFICO DE VEHÍCULOCLASE DE
VEHÍCULOS
EJE
DELANTERO
(Ton)
EJE
TRASERO 1
(Ton)
EJE
TRASERO 2
(Ton)
FC /
VEHÍCULO
AUTOMÓVILES 1 1 0.000545
CAMIONETAS 1 2 0.00359349
BUS 7 18 2.51922993
C2P 3 7 0.56250608
C2G 7 11 3.57108968
C3 7 20 3.4694759
C3-S1 7 20 11 6.49486806
C2-S1 7 11 11 6.59648184
C2-S2 7 11 20 6.49486806
C3-S2 7 20 20 6.39325428
C3-S3 7 20 24 4.99036682
54
Tabla 22: conversión del trafico futuro a un número de ejes equivalentes de 8.2 ton
Fuente: Raúl Salazar
Donde el ESALs para el periodo de diseño es 10´222,331.
4.2. Estudio de Suelos y Materiales
Con el estudio de suelos realizado a lo largo de la ruta, permitió definir y
caracterizar los suelos, de la misma manera determinar los valores de capacidad
portante de la sub-rasante (CBR), en función de lo cual se ha definido la
estructura de pavimento con sus capas y espesores respectivos. (Zuñiga P. ,
2010)
Con el propósito de definir el perfil de suelo se realizaron 2 calicatas de 1.50 m
de profundidad, considerando como nivel 0.00 el nivel de la rasante actual, las
CLASE DE
VEHÍCULOSTPDA n AÑOS DD LD
FACTOR DE
CRECIMIENT
O (F.C)
FACTOR
CAMIÓN
(FC)
ESALs/ VEHÍC.
AUTOMÓVILES 906 50 100 29.56 0.000545 2665.873
CAMIONETAS 594 50 100 29.56 0.00359349 11506.281
BUS 154 50 100 24.51 2.51922993 1731512.861
C2P 201 50 100 25.16 0.56250608 520065.024
C2G 161 50 100 25.16 3.57108968 2638485.018
C3 92.51 50 100 25.16 3.4694759 1474039.130
C3-S1 40 50 100 25.16 6.49486806 1192237.595
C2-S1 30.93 50 100 25.16 6.59648184 936878.627
C2-S2 30 50 100 25.16 6.49486806 902609.161
C3-S2 28 50 100 25.16 6.39325428 812331.541
C3-S3 0 50 100 25.16 4.99036682 0
10222331.11ESALs PARA EL PERIODO DE DISEÑO
ESALs= ( : ) ;
( : )x FC x 365
FC=( : ) ;
( : )
Donde: Tasa de crecimiento MTOP (r) :n: Período de Diseño Livianos 3.75 %
r: Tasa anual de crecimiento % Buses 1.99%
Camiones 2.24%
55
calicatas fueron ejecutadas cada 500m aproximadamente, en el lado derecho de
la vía. (Zuñiga P. , 2010)
Tabla 23: Ubicación de calicatas
Fuente: Raúl Salazar
En cada calicata hasta la profundidad explorada se obtuvieron muestras
representativas de cada una de las capas halladas. De las muestras obtenidas se
realizaron los ensayos correspondientes para determinar las propiedades, índices
y con ello poder caracterizar los suelos.
Las muestras han sido clasificadas acorde el Sist. Unificado de clasificación de
suelos (SUCS) y al sist. De la AASHTO (American Association of State Highway
and Transportation officials).
Antes de realizar las calicatas, se realizó el ensayo de DCP, esta metodología
de ensayo, se basa en medir la razón de penetración del Penetrómetro Dinámico
de Cono con el mazo de 8kg. En suelos inalterados y/o compactados. La razón de
penetración consigue relacionar la capacidad de soporte “in situ”, tal y como se
aprecia en el ensayo del CBR “in situ” (Razón de Soporte de California).
Los estudios con su respectiva especificación de realización son presentados
en la sucesiva tabla:
Calicatas Abscisas Lado
C-1 6 + 850 Derecho
C-2 7 + 350 Derecho
56
Tabla 24: Ensayo y su respectivo procedimiento
ENSAYO PROCEDIMIENTO
Contenido de humedad ASTM – D – 2216 ;
Material menor No.
200
ASTM – D – 1140
Límite líquido, plástico
e Índice de plasticidad
ASTM – D – 4318
Clasificación de los
suelos
ASTM – D – 2487
DCP ASTM – D – 6951-03
Fuente: Raúl Salazar
Con la información generada de campo y laboratorio se ha preparado la tabla
resumen que se presenta a continuación, donde se incluye: la calicata con su
número, abscisa, número de muestras, la descripción, su profundidad, la
clasificación SUCS y AASHTO, en los estudios los resultados muestran un
contenido de humedad, límites de Atterberg y ensayos CBR.
Como medida de comprobación, la AASHTO - 2002 admite que el CBR sea
determinado también de manera indirecta mediante correlaciones, con los datos
granulométricos y límites de Atterberg del suelo, estas correlaciones son
confiadas por el Cuerpo de Ingenieros del Ejército de Estados Unidos,
expresando también que se realizaron ensayos de DCP para obtener el CBR, los
mismos que arrojan resultados bastantes cercanos a los CBR calculados
mediante correlación, y se escogió el de menor valor para estar a favor de la
seguridad. (Instituto Nacional de Vías, 2002)
57
Mediante las siguientes expresiones se obtiene el valor del CBR (teórico) el
cual da resultados bastante satisfactorios.
Ecuación 14
Para materiales no plásticos como: GW, GP, SW, SP.
Ecuación 15
“D60: Tamaño correspondiente al 60% que pasa en la curva granulométrica
(mm).
P200: Proporción del material que pasa el tamiz #200, expresada como decimal.
IP: Índice plástico del suelo”. (Instituto Nacional de Vías, 2002)
A continuación se demuestra el cálculo del CBR (teórico) para la profundidad
de 0.03m hasta 0.40m de la calicata 1, según la clasificación SUCS es un
material GP-GM no plástico.
De la curva granulométrica se obtienen el siguiente valor:
CBR = 20.09 (D60)0.359
CBR = 75/ 1+0.728(P200 * IP)
58
Imagen 12: Distribución granulométrica de la muestra 1, calicata 1 Fuente: Raúl Salazar
D60 = 12mm
Aplicando la ecuación 14, para materiales no plásticos se tiene el siguiente
resultado
CBR = 20.09 (12 )0.358
CBR = 49
59
Tabla 25: Resumen de los ensayos realizados
Fuente: Raúl Salazar
4.2.1. Valores de CBR para diseño de pavimento.
Para los diseños de pavimento flexible, las cantidades de CBR han sido
concretadas hasta una profundidad del orden de 1.00m bajo el nivel de rasante
del proyecto.
Los resultados de los estudios y análisis son presentados en la siguiente tabla
que define como valor de CBR de la sub-rasante del orden del siete por ciento,
siendo este el menor valor logrado y selecto para estar en lado de la seguridad.
Proyecto :
Ubicación: Lw Límite Líquido
Lp Límite plástico CBR Relación de soporte de California
Realizado por: RAÚL SALAZAR Ip Indice de plasticidad W Contenido de humedad natural
Fecha: jueves, 14 de julio de 2016 SUCS Sistema Unificado de Clasificacion de Suelos
AASTHO American Association of State Highway and Transportation Officials
Calicata Muestra Profundidad Descripción SUCS AASTHO W Lw Ip 1" 3/4" No 4 No 10 No 40 No 200
# m % % %
C - 1 (Lado Der) 1 0,03-0,40 GP-GM A-1-a 2 NP NP 49 73 69 47 37 21 10
Abscisa:6+850
2 0,43-0,60 SM A-1-b 3 NP NP 25 99 97 76 61 36 16
3 0,63-1,50 CL A-6 28 28 11 9 100 100 100 100 100 93
C - 2 (Lado der) 1 0,03-0,43 GP-GM A-1-a 2 NP NP 47 79 73 47 35 18 8
Abscisa:7+350
2 0,43-0,63 SP-SM A-1-a 3 NP NP 22 97 93 62 49 27 12
3 0,63-1,50 CL A-6 20 37 16 7 100 100 100 100 100 81
45
TABLA RESUMEN DE RESULTADOS
GranulometríaCBR(%)
CBR
TEORICO
52
DCP
Grava limosa pobremente
graduada, color café no
plastico.
CANTÓN MILAGRO DE LA PROVINCIA DEL GUAYAS
ESTUDIO DE LAS CAUSAS DEL DETERIORO DEL PAVIMENTO FLEXIBLE DE LA VÍA
SIMÓN BOLÍVAR - MARISCAL SUCRE
21
Arecilla limosa con algo de
arena fina color café.
24
Arena limosa, color café.
10
8
Arena limosa pobremente
graduada, color café.
Arecilla limosa con algo de
arena fina color café.
Grava limosa pobremente
graduada, color café no
plastico.
60
Tabla 26: Resumen de los valores de CBR de diseño
Fuente: Raúl Salazar
4.3. Método de diseño de pavimentos flexibles AASHTO 93
4.3.1. Variables para el diseño.
4.3.1.1 Restricciones de tiempo.
En el estudio se realizara una evaluación de la estructura actual,
correspondiente al diseño con el tráfico existente de la vía.
4.3.1.2 El tránsito.
El método de diseño está basado en un número de ejes que equivalentes de
18 kips en el carril de diseño (W18), por lo que para este análisis el valor será de
W18 =337,916 ver (Tabla18).
4.3.1.3 Nivel de Confianza, R (%).
Esta medida incorpora un grado de seguridad para el desarrollo del diseño,
que consiente cerciorar que las opciones del diseño perduren durante el curso de
análisis.
Calicata Abscisas Muestra
Profundida
d
(m)
SUCSCBR
DCP
CBR
teorico
CBR
DISEÑO
C-1 6+850 1 0,03-0,43 GP-GM 52 49 49
C-1 6+850 2 0,43-0,63 SM 21 25 21
C-1 6+850 3 0,63-1,50 CL 10 9 9
C-2 7+350 1 0,03-0,43 GP-GM 45 47 45
C-2 7+350 2 0,43-0,63 SP-SM 24 22 22
C-2 7+350 3 0,63-1,50 CL 8 7 7
RESUMEN DE CBR
61
Se muestran en el cuadro 27 los niveles de confiabilidad, que fueron
recomendados para diversas carreteras, por lo que se establece el valor de la
desviación normal estándar (Zr) con que se desea diseñar el pavimento.
Tabla 27: Niveles de confianza sugeridos para varios tipos de carreteras
Fuente: (AASHTO, 1993)
Para nuestra vía el valor de confiabilidad es de 90% la carretera es una red
rural pero debido a que cuando la vía Jujan Guayaquil es interrumpida todo este
flujo vehicular circula por la vía Simón Bolívar Mariscal Sucre.
Tabla 28: Desviación normal estándar, Zr
Fuente: (AASHTO, 1993)
75.0 - 95
75.0 - 95
50.0 - 80
NIVEL DE CONFIABILIDAD, R (%)
Red Rural o Local
TIPO DE CARRETERA
Carretera Interestatal o Autopista
Red Principal o Federal
Red Secundaria o Estatal
80.0 - 99.9
50 0.000
60 -0.253
70 -0.524
75 -0.674
80 -0.841
85 -1.037
90 -1.282
91 -1.34
92 -1.405
93 -1.476
94 -1.555
95 -1.645
96 -1.751
96.5 -1.816
97 -1.881
98 -2.054
99 -2.327
99.9 -3.09
99.99 -3.75
CONFIABILIDAD, % DESVIACIÓN NORMAL
ESTANTAR, Zr
62
Una vez seleccionado el valor “R” se busca el valor Zr de la Tabla 28, el cual
se lo asigna de acuerdo al valor de “R” asignado que en este caso es 90% el cual
corresponde a un valor Zr = -1.282.
Error normal combinado, S0
El error normal combinado (S0) tiene en cuenta el error o desviación del diseño,
lo que presenta una variación en las propiedades de los materiales, en las
propiedades de la sub-rasante, en la apreciación del tránsito, en las diversas
situaciones climáticas y en la calidad con lo cual realizan la construcción. Los
valores recomendados del S0 se presentan en el siguiente cuadro.
Tabla 29: Error normal combinado para pavimentos flexibles, So
Fuente: (AASHTO, 1993)
Por tratarse de una construcción nueva la valoración del desvío es de 0.45
4.3.1.4 Nivel se serviciabilidad.
Para el diseño del pavimento se debe elegir el índice del servicio inicial y final,
la mejor manera para que sea evaluada es mediante el índice de servicio
presente (PSI), el cual varía desde cero (carretera imposible) a cinco (carretera
perfecta).
PROYECTO DE PAVIMENTO DESVIACIÓN ESTÁNDAR, So
Rango de construcción 0.40 - 0.50
Construcción nueva 0.45
Sobrecapas 0.5
63
Las cantidades de serviciabilidad inicial y final recomendadas por la normativa
AASHTO se muestran en el subsiguientemente cuadro.
Tabla 30: Serviciabilidad inicial, Po
Fuente: (AASHTO, 1993)
La serviciabilidad inicial es 4.2
Tabla 31: Serviciabilidad final, Pt
Fuente: (AASHTO, 1993)
La cantidad de la serviciabilidad concluyente es de 2.5, debido a que la vía se
clasifica de acuerdo a su TPDA actual como una carretera clase 2 recomendable.
4.3.1.5 Módulo resiliente de la subrasante.
La base para la determinación de los materiales de sub-rasante en este
procedimiento, es el módulo resiliente o elástico. Este módulo se puede
establecer acorde a otros ensayos. Heukelom y Klomp, hallaron una correlación a
través del Mr medido en el campo y el CBR de laboratorio para la equivalente de
la densidad.
TIPO DE PAVIMENTO SERVICIABILIDAD INICIAL, Po
Concreto 4.5
Asfalto 4.2
TIPO DE TRÁFICO SERVICIABILIDAD FINAL, Pt
Tráfico de mayor importancia 2.5
Tráfico de menor importancia 2.0
Mr (psi) = 1500 CBR
Ecuación 16
64
Esta expresión es considera razonable para suelos finos con un CBR
sumergido no mayor a un diez por ciento. (Montejo, 2002, págs. 265-266)
El manejo de este método en Venezuela, utiliza las sucesivas ecuaciones de
correlación:
Para suelos finos:
Mr = 1500 x CBR; para CBR < 7.2%
Mr = 3000 x CBR; 0.65 para CBR de 7.2 a 20%
Aplicando la ecuación 16 se tiene el siguiente resultado:
Mr = 1500 x 7
Mr = 10500 lb/pulg2
4.3.1.6 Numero estructural del pavimento, SN.
El número estructural del pavimento muestra una cifra abstracta que simboliza
la resistencia total de un pavimento para las diversas condiciones de sub-rasante,
tránsito, índice de servicio y condiciones climáticas. La ecuación primordial de la
AASHTO para establecer el número estructural es:
𝐿𝑜𝑔𝑊 8 = 𝑍𝑟. 𝑆𝑜 9. log(𝑆𝑁 ) − 0. 0 log
𝛥𝑃𝑆𝐼4. − .
0.40 094
(𝑆𝑁 )5.19
. 𝑙𝑜𝑔𝑀𝑅 − 8.0
Ecuación 17
65
Dónde:
W18: Cantidad de ejes equivalentes de 8.2 toneladas en el carril de diseño
durante el periodo de diseño.
Zr: Desviación normal estándar
So: Error normal combinado de la previsión del tránsito y del comportamiento
𝛥PSI: Diferencia entre el índice de servicio inicial Po y final Pt
Mr: Modulo resiliente de la subrasante (lb/pulg2)
SN: Numero estructural
Con la utilización de esta ecuación se logró determinar el valor estructural del
pavimento (SN) y los valores estructurales de cada una de las capas SN1 y SN2.
4.3.1.7 Espesores de capa.
La modalidad o el procedimiento designa a cada manto del pavimento “un
coeficiente de drenaje (mi), y un coeficiente estructural (ai)” (Pinto, 2012),
“Partiendo de estos coeficientes se establecen los grosores de cada manto del
pavimento (Di)” (Pinto, 2012). Estos coeficientes permiten transformar los
espesores reales a números estructurales (SN) (Pinto, 2012)
SN = a1 x D1 + a2 x D2 x m2+ a3 x D3 x m3
4.3.1.7.1 Coeficientes estructurales.
Para establecer el coeficiente estructural de la carpeta asfáltica (a1), se utilizó
el ábaco propuesto por la AASHTO 93, que se halla en función de la estabilidad
Marshall y el módulo resiliente. El módulo resiliente fue conseguido a través de la
66
estabilidad Marshall de 1800 libras de acuerdo a especificaciones técnicas del
MOP- 2002, lo cual se representa en la gráfica N°13. (Jarjusey, 2015)
Los coeficiente estructurales de base (a1) y subbase (a2) se obtuvieron de
acuerdo al CBR mínimo requerido por el MOP – 2002, el cual específica para una
base un CBR = 80 % y subbase un CBR =30%, lo cual se detalla en las gráficas
N° 14 y 15.
Imagen 13: Gráfico para encontrar a1 para capas asfálticas en función de distintos ensayos Fuente: (AASHTO, 1993)
67
Imagen 14: Variación de coeficientes a2 con distintos parámetros de resistencias de la base granular
Fuente: (AASHTO, 1993)
Imagen 15: Variación del coeficiente a3 con distintos parámetros de resistencia de la sub-base Fuente: (AASHTO, 1993)
68
Tabla 32: Valores de módulo resiliente y coeficiente estructural obtenido de los gráficos N° 13, 14 y 15
Fuente: Raúl Salazar
4.3.1.7.2 Coeficientes de Drenaje.
Los factores de drenajes sugeridos por la normativa AASHTO para capas de
base y sub-base granular se eligen según las características de los materiales, la
calidad del drenajes y el tiempo en que la estructura del pavimento está expuesta
a niveles de humedad próximos a la saturación.
Tabla 33: Calidad del drenaje
Fuente: (AASHTO, 1993)
Capa CBR Mr (Lb/pulg2) Coeficiente estructural (ai)
Concreto asfáltico(a1) 400000 0.42
Base granular(a2) 80 28000 0.13
Subbase granular(a3) 30 14900 0.11
Excelente 2 horas
Bueno 1 día
Regular 1 semana
Pobre 1 mes
Muy Bueno El agua no evacua
CALIDAD DE DRENAJETIEMPO QUE TARDA EL AGUA EN
SER EVACUADA
69
Tabla 34: Coeficientes de drenaje recomendados mi
Fuente: (AASHTO, 1993)
Para este estudio se escoge una estimación de factor de drenaje igual a 0.80
tomando en consideración que el drenaje será regular y el pavimento tiene una
exposición a la humedad = 25%.
Una vez establecidos todos los parámetros para la elaboración de pavimento
empleando la modalidad AASHTO 93, de manera continua se muestra en la figura
número dieciséis la sistematización de la estructura del pavimento flexible de la
vía Simón Bolívar - Mariscal Sucre, la cual servirá para comparar con la estructura
existente.
Menos del 1 % 1- 5 % 5 - 25 % Más de 25 %
Excelente 1.40 - 1.35 1.35 - 1.30 1.30 - 1.20 1.20
Bueno 1.35 - 1.25 1.25 - 1.15 1.15 -1.00 1.00
Regular 1.25 - 1.15 1.15 - 1.05 1.00 - 0.80 0.80
Pobre 1.15 - 1.05 1.05 - 0.80 0.80 - 0.60 0.60
Muy malo 1.05 - 0.95 0.95 - 0.75 0.75 - 0.40 0.40
CARACTERÍSTICAS
DEL DRENAJE
PORCENTAJE DE TIEMPO QUE LA ESTRUCTURA DEL PAVIMENTO ESTÁ
EXPUESTA A GRADOS DE HUMEDAD PRÓXIMOS A LA SATURACIÓN
70
Imagen 16: Diseño de pavimento flexible método AASHTO 93
Fuente: Raúl Salazar
1
EJES ACUMULADOS 8,2 ton : 337,917
EJES ACUM. AJUSTADOS 8,2 ton : 337,917 No. AÑOS : 1
CONFIABILIDAD (%) : 90
DESVIACIÓN NORMAL ESTANDAR (Zr) : -1.282
ERROR NORMAL COMBINADO (So): 0.45
7.0
MÓDULO RESILIENTE HOR. ASFÁLTICO (p.s.i.) : 400,000 a 1 : 0.42 m 1 : x
MÓDULO RESILIENTE DE BASE GRANULAR (p.s.i.) : 28,000 a 2 : 0.13 m 2 : 0.80
MÓDULO RESILIENTE SUBBASE (p.s.i.) : 14,900 a 3 : 0.11 m 3 : 0.80
MÓDULO RESILIENTE SUBRASANTE (p.s.i.) : 10,500
PERDIDA TOTAL DE P S I : 1.7
CÁLCULO DE LOS NUMEROS ESTRUCTURALES REQUERIDOS
(SN)NÚMERO ESTRUCT REQUERIDO SUBRSANTE: 2.55
LOG (EJES ACUMULADOS) : 5.53
ECUACIÓN DE COMPROBACIÓN : 5.53
SN1 NÚMERO ESTRUCTURAL REQUERIDO (BASE GRANULAR)
NÚMERO ESTRUCT REQUERIDO : 1.74
LOG (EJES ACUMULADOS) : 5.53
ECUACIÓN DE COMPROBACIÓN : 5.53
SN2 NÚMERO ESTRUCTURAL REQUERIDO (SUB BASE)
NÚMERO ESTRUCT REQUERIDO : 2.23
LOG (EJES ACUMULADOS) : 5.53 2.55 > 2.55
ECUACIÓN DE COMPROBACIÓN : 5.53
DETERMINACIÓN DE ESPESORES DE LA ESTRUCTURA:
Espesor Núm. Estr. Espesor Espesor Espesor
Núm. Estr. corregido cálculado adoptado adoptado
(plg) (plg) (cm)
D1* : 4.13 2.00 5.0
CAPA HORMIGÓN ASFÁLTICO :
SN1* : 0.84
D2* : 13.37 8.00 20.0
SN2* : 0.83
D3* : 9.98 10.00 25.0
SUBBASE GRANULAR CLASE 3
SN3* : 0.88
TOTAL 2.55 27.5 20.0 50.0
≥ SN*
(corregido)
SN
(requerido)
DATOS :
NO. AÑOS :
CBR SUBRASANTE:
CAPAS DEL PAVIMENTO
BASE GRANULAR CLASE 4:
71
Tabla 35: Tabla de espesores mínimos
Fuente: AASHTO 93
4.3.1.7.3 Detalle de cálculo de espesores
presentados en la imagen N°16
A continuación se presenta el cálculo de los espesores de las capas de
pavimento flexible.
Imagen 17: Análisis del diseño por capas Fuente: (AASHTO, 1993)
SN1 =1.74 con EB = 28000 PSI
D1= SN1 / a1
D1 = 1.74 / 0.42 = 4.14
D1* =2.0 pulg = 2.0 pulg Ok (Tabla No 35)
SN*1 = (D*1) x a1 = 2.0” x 0.42 = 0.84
SN2 = 2.23 con ESB = 14900 PSI
D2 = (SN2 – SN1*) / (a2 x m2)
< 50,000 1.0 o TSD 4.0
50,001 - 1,500,000 2.0 4.0
1,500,000 - 5,000,000 2.5 4.0
5,000,000 - 20,000,000 3.0 6.0
20,000,000 - 70,000,000 3.5 6.0
> 70,000,000 4.0 6.0
No. De ejes
equivalentes (millones)
Concreto
asfálticoBase granular
Espesores minímos (pulg.)
CONCRETO ASFÁLTICO
CAPA DE BASE
CAPA DE SUBBASE
SN1
SN1
SN3
D1
D2
D3
SUBRASANTE
72
D2 = (2.23 – 0.84) / (0.13 x 0.8) = 13.36 > 4 (Tabla No 35)
D2* = 8 Plg
SN*2 = (D2*) x (a2 x m2) = 8”x 0.13 x 0.8 = 0.832
D3 = (SN – (SN1* + SN2*)) / (a3 x m3) = (2.55 - (0.84 + 0.832)) / (0.11 x 0.8)
D3 = 9.98 se seleccionara un valor de 10”
SN*3 = (D3*) x (a3 x m3) = 10” x 0.11 x 0.8 = 0.88
SN*1 + SN2* + SN3* = 0.84 + 0.832 + 0.88 = 2.552 ≥ 2.55 Ok
La estructura calculada es la siguiente:
Carpeta asfáltica = 5 cm
Base granular clase 4 = 20cm
Subbase granular clase 3 = 25 cm
73
4.3.2. Rediseño de pavimento flexible para un periodo de 20
años
El rediseño se elaboró en base a las mismas variables tomadas en
consideración con anterioridad, pero en estas circunstancias para un lapso de
tiempo de 20 años, en donde se efectuó el cálculo del número de ejes
equivalentes, el cual dio un valor de 10´222,331 ver (Tabla22).
Del estudio de suelos realizado se pudo constatar que los materiales existentes
pueden ser reciclados y serán reutilizados como material de subbase clase tres
con un CBR de 45% y un material de mejoramiento con un CBR de 21%.
Mediante las siguientes graficas se determina los módulos resilientes y
coeficientes estructurales para los materiales reciclados.
Imagen 18: Coeficiente a3 con un valor de CBR = 45% de la subbase Fuente: (AASHTO, 1993)
74
Imagen 19: Coeficiente a3 con un CBR = 21 % Fuente: (AASHTO, 1993)
En la Tabla N° 36 se presentan los valores obtenidos de las gráficas N°13, 18 y
19.
Tabla 36: Valores de módulo resiliente y coeficiente estructural
Fuente: Raúl Salazar
El valor del índice de servicio final (Pt) para este caso será de 2.5 Tabla (31),
debido al incremento considerable de tráfico que se estima circule en 20 años. A
continuación se detalla el cálculo de la propuesta de rediseño de la vía en estudio.
Capa CBR Mr (Lb/pulg2) Coeficiente estructural (ai)
Concreto asfáltico(a1) 400000 0.42
Base granular(a2) 80 28000 0.13
Subbase granular(a3) 45 17000 0.122
Mejoramiento(a4) 21 13000 0.095
75
Imagen 20: Propuesta de rehabilitación del pavimento flexible para un periodo de 20 años
Fuente: Raúl Salazar
20
EJES ACUMULADOS 8,2 ton : 10,222,331
EJES ACUM. AJUSTADOS 8,2 ton : 10,222,331 No. AÑOS : 20
CONFIABILIDAD (%) : 90
DESVIACIÓN NORMAL ESTANDAR (Zr) : -1.282
ERROR NORMAL COMBINADO (So): 0.5
7.0
MÓDULO RESILIENTE HOR. ASFALTICO (p.s.i.) : 400,000 a 1 : 0.42 m 1 : x
MÓDULO RESILIENTE DE BASE GRANULAR (p.s.i.) : 28,000 a 2 : 0.13 m 2 : 0.80
MÓDULO RESILIENTE SUBBASE (p.s.i.) : 17,000 a 3 : 0.12 m 3 : 0.80
MÓDULO RESILIENTE MEJORAMIENTO (p.s.i.) : 13,000 a 4 : 0.095 m 4 : 0.80
MÓDULO RESILIENTE SUBRASANTE (p.s.i.) : 10,500
PERDIDA TOTAL DE P S I : 1.7
CÁLCULO DE LOS NUMEROS ESTRUCTURALES REQUERIDOS
(SN) NÚMERO ESTRUCT REQUERIDO SUBRASANTE : 4.53
LOG (EJES ACUMULADOS) : 7.01
ECUACIÓN DE COMPROBACIÓN : 7.01
SN1 NÚMERO ESTRUCTURAL REQUERIDO (BASE GRANULAR)
NÚMERO ESTRUCT REQUERIDO : 3.16
LOG (EJES ACUMULADOS) : 7.01
ECUACIÓN DE COMPROBACIÓN : 7.01
SN2 NÚMERO ESTRUCTURAL REQUERIDO (SUB BASE)
NÚMERO ESTRUCT REQUERIDO : 3.81
LOG (EJES ACUMULADOS) : 7.01
ECUACIÓN DE COMPROBACION : 7.01
SN3 NÚMERO ESTRUCTURAL REQUERIDO (MEJORAMIENTO)
NÚMERO ESTRUCT REQUERIDO : 4.20
LOG (EJES ACUMULADOS) : 7.01 4.68 ≥ 4.53
ECUACIÓN DE COMPROBACIÓN : 7.01
DETERMINACIÓN DE ESPESORES DE LA ESTRUCTURA:
Espesor Núm. Estr. Espesor Espesor Espesor
Núm. Estr. corregido cálculado adoptado adoptado
(plg) (plg) (cm)
D1* : 7.5 4.00 10.0
CAPA HORMIGON ASFÁLTICO :
SN1* : 1.68
D2* : 20.5 8.00 20.0
SN2* : 0.83
D3* : 17.3 16.00 40.0
SUBBASE CLASE 3 MATERIAL EXISTENTE
SN3* : 1.56
D4* : 6.0 8.00 20.0
MEJORAMIENTO MATERIAL EXISTENTE
SN4* : 0.61
TOTAL 4.68 36.0 90.0
DATOS :
CAPAS DEL PAVIMENTO
CBR SUBRASANTE:
BASE GRANULAR CLASE 1:
NO. AÑOS :
SN*
(corregido)≥
SN
(requerido)
76
4.3.2.1 Detalle del cálculo de pavimento flexible presentado
en la imagen 20.
SN1 = 3.16 Con Eb= 28000 PSI
D1= SN1 / a1
D1= 3.16 / 0.42 = 7.52
D1* = 4 plg >3.0 (tabla No 35) OK
SN1*= (D1*) x a1 = 4” x 0.42 = 1.68
SN2= 3.81 Con Esb = 17000 PSI
D2 = (SN2 – SN1*) / (a2 x m2)
D2= (3.81 – 1.68) / (0.13 x 0.8) = 20.48
D2* = 8 plg > 6 (tabla No 35) OK
SN2*= (D2*) x (a2 x m2) = 8” x (0.13 x 0.8) = 0.83
SN3= 4.20 Con Emejor. = 13000
D3 = (SN3 – (SN1* + SN2*)) / (a3 x m3)
D3 = (4.20 – (1.68 + 0.83) / (0.122 x 0.8) = 17.31
D3*= 16 plg
SN3*= (D3*) x (a3 x m3) = 16” x 0.122 x 0.8 = 1.56
D4= (SN – (SN1* + SN2* + SN3*)) / (a4 x m4)
D4= (4.53– (1.68 + 0.83 + 1.56)) / (0.095 x 0.80)
D4= 6.05 plg
D4* = 8 plg
SN4*= (D4*) x (a3 x m4) = 8” x 0.095 x 0.8= 0.61
77
SN*1 + SN2* + SN3* + SN4* = 1.68 + 0.83 + 1.56 + 0.61 = 4.68 > 4.53 Ok
Nota: Los espesores D3*= 16 plg y D4*= 8 plg, se eligen estos valores debido a
que no van a variar así el cálculo lo indique, porque estos espesores son los que
tienen las capas en la actualidad y sobre estas dos capas de 8plg y 16 plg se
efectuara la colocación de la base y carpeta asfáltica nuevas cuyos espesores se
especifica en el cálculo.
La estructura calculada queda de la siguiente manera:
Carpeta asfáltica nueva = 10cm
Base clase 1 nueva = 20cm
Material existente Subbase clase 3 = 40cm
Material existente Mejoramiento = 20cm
78
Capítulo V
Análisis e Interpretación de Resultados
5.1. Tráfico
Del aforo vehicular realizado los días 11, 12, 13, 14 y 15 de Junio del año 2016
se obtuvo un TPDA existente de 1721 veh. mixtos/día/ambos sentidos. La
carretera según el TPDA existente se clasifica en una vía de clase 2
recomendable.
Realizando la proyección del tráfico asignado a un periodo de 20 años se
obtuvo un tráfico promedio diario anual futuro (TPDAf) de 3953 veh.
mixtos/día/ambos sentidos, por lo que la carretera se la cataloga según la tabla
del MOP como una vía clase 1 absoluta.
Para el TPDA existente se calculó los ESALs el cual dio un valor de 337,917
dato que sirvió para realizar el diseño de pavimento flexible para evaluar la
carretera, y para el tráfico de diseño futuro se obtuvo los ESALs de 10´222,331,
este valor sirvió para realizar el rediseño de la vía en estudio.
5.2. Caracterización de los materiales
A lo extenso de la vía se realizaron dos calicatas cada 500m, con una
profundidad de 1.50m ubicadas en el margen derecho de la vía.
79
5.2.1. Calicata 1
En la primera calicata (exploración de terrenos mediante perforaciones) la cual
se la efectuó en la abscisa 6+850 se encontró una estratigrafía de tres capas
incluida la capa de rodadura la cual se detalla en el siguiente gráfico:
Imagen 21: Estratigrafía de la calicata 1 Fuente: Raúl Salazar
De 0.00 a 0.03m corresponde a la carpeta asfáltica
De 0.03 a 0.43m corresponde a un material granular (gravas, arenas y
limos) pobremente graduadas preferentemente de color café no
plásticos el cual tiene un CBR de 49%. Con estas características el
material colocado no cumple como un material de base.
0,8
70
,2
Capa de rodadura
Grava limosa
pobremente
graduada, color café
no plástico.
Arena limosa, color
café
Arcilla limosa con
algo de arena fina
color café
0,4
0,0
3
80
Tabla 37: Verificación del material existente C-1, para determinados parámetros de base, con un espesor de 40cm
Fuente: Raúl Salazar
De 0.43 a 0.63m corresponde a un material granular compuesto por
arenas limosas color café no plástico, según la granulometría realizada
se observa que el pasante del tamiz N° 4 sobre pasa lo indicado por la
especificación, el valor del CBR es de 21%, de acuerdo a las
características observadas el material no cumple como material de
subbase.
Tabla 38: Verificación del material existente C-1, para determinados parámetros de subbase, con un espesor de 20cm
Fuente: Raúl Salazar
Como se puedo visualizar el camino posee 2 mantos los cuales no cumplen las
especificaciones para ser utilizados como base y sub-base.
Calicata 1
Espesor material = 40cm
Limite líquido < 25 % N.P Cumple
Índice plástico < 6 % N.P Cumple
CBR% ≥ 80 % 49 No cumple
Parámetro Base Observaciones
CLASIFICACIÓN DE MATERIALES - ESRUCTURA DEL PAVIMENTO MOP - 2002
Calicata 1
Espesor material = 20cm
Limite líquido < 25 % N.P Cumple
Índice plástico < 6 % N.P Cumple
CBR% ≥ 30 % 21 No cumple
CLASIFICACIÓN DE MATERIALES - ESRUCTURA DEL PAVIMENTO MOP - 2002
Parámetro Subbase Observaciones
81
5.2.2. Calicata 2
La segunda calicata se la efectuó en la abscisa 7+350 en las cuales se hallaron
estratigrafía de 3 capas incluido la capa de rodadura, el cual se detalla
subsiguientemente:
Imagen 22: Estratigrafía de la calicata 2 Fuente: Raúl Salazar
De 0.00 a 0.03 m corresponde a la carpeta asfáltica
De 0.03 a 0.43 m corresponde a un material granular (gravas, arenas y
limos) pobremente graduadas preferentemente de color café no
plásticos, el pasante acumulado del tamiz 2”, es menor a lo que nos
indica la especificación del MOP, el CBR posee un valor de 45%. Con
estos planteamientos el material colocado no desempeña su función
como un material de base.
Capa de rodadura
Grava limosa
pobremente
graduada, color café
no plástico.
Arena limosa,
pobremente
graduada, color café
Arcilla limosa con
algo de arena fina
color café
0,8
70
,20
,40
,03
82
Tabla 39: Comprobación de material C-2, para explícitas cuantificaciones de base, con un grosor de 40cm
Fuente: Raúl Salazar
De 0.43 a 0.63m corresponde a un material granular compuesto por
arenas limosas pobremente graduadas color café no plástico, con un
CBR de 22, el cual no cumple como un material de subbase.
Tabla 40: Verificación de material C-2, para determinados parámetros de subbase, con un espesor de 20cm
Fuente: Raúl Salazar
Las capas que componen al pavimento flexible no son materiales calificados
como para poder ser utilizados como base y subbase.
5.3. Diseño de pavimento flexible para realizar la evaluación de
la vía
En el diseño que se presenta a continuación se lo efectuó empleando la
modalidad AASHTO 93, con la cual se procederá a efectuar las comparaciones
estructurales del pavimento existente de la vía en estudio.
Calicata 2
Espesor material = 40cm
Limite líquido < 25 % N.P Cumple
Índice plástico < 6 % N.P Cumple
CBR% ≥ 80 % 45 No cumple
CLASIFICACIÓN DE MATERIALES - ESRUCTURA DEL PAVIMENTO MOP - 2002
Parámetro Base Observaciones
Calicata 2
Espesor material = 20cm
Limite líquido < 25 % N.P Cumple
Índice plástico < 6 % N.P Cumple
CBR% ≥ 30 % 22 No cumple
CLASIFICACIÓN DE MATERIALES - ESRUCTURA DEL PAVIMENTO MOP - 2002
Parámetro Subbase Observaciones
83
Imagen 23: Gráfico de la estructura calculada Fuente: Raúl Salazar
De 0.00 a 0.05m corresponde a una carpeta asfáltica con un espesor de
0.05m la cual fue elaborada por la modalidad AASHTO 93 con el
número de ESALs calculado para el tráfico existente.
De 0.05 a 0.25m corresponde a una capa de base granular clase 4, para
la cual se utilizara un límite líquido menor del 25%, un índice de
plasticidad menor del 6% y un CBR de 80%. Los cuales son parámetro
utilizados por el MOP.
De 0.25 a 0.50 m corresponde a una capa de subbase granular clase 3,
para la cual se utilizara un límite líquido menor del 25%, un índice de
plasticidad menor del 6% y un CBR de 30%. Los cuales son parámetro
establecidos por el MOP.
En la siguiente tabla se hace la comparación de los espesores
existentes en la vía con los espesores calculados.
Tabla 41: Comparación de los espesores existentes y los calculados
Fuente: Raúl Salazar
Subbase 3
Carpeta asfáltica
Base clase 4
0,25
0,2
0,05
Diseño existente Diseño cálculado
Espesor (cm) Espesor (cm)
Carpeta asfáltica 3 5
Base clase 4 40 20
Subbase clase 3 20 25
Espesores de pavimento flexible de la vía Simón Bolívar - Mariscal
Sucre
Capa
84
5.4. Propuesta de rediseño para un periodo de 20 años
El rediseño se lo efectuó con la modalidad AASHTO 93, para un lapso de
tiempo de veinte años, para realizar la rehabilitación de esta carretera se
utilizaron los materiales existentes los cuales no cumplen con los parámetros
requeridos por el MOP – 2002 para base y subbase, pero estos materiales
pueden cumplir diferentes funciones dentro del rediseño de la estructura.
La base granular, la cual tiene un CBR de 45 no cumple como un
material de base, pero si cumple como un material de subase, el cual
servirá para nuestro rediseño como un material de subbase granular.
Tabla 42: Verificación de material existente para determinados parámetros de subbase.
Fuente: Raúl Salazar
La subbase presenta un CBR de 21, el cual tampoco cumple con las
especificaciones técnicas para ser material calificado como subbase,
pero puede ser útil como un material de mejoramiento y así se lo
considero para realizar el rediseño de la estructura de pavimento
flexible de la vía Simón Bolívar – Mariscal Sucre.
Límite líquido < 25 % N.P Cumple
Índice plástico < 6 % N.P Cumple
CBR% ≥ 30 % 45 cumple
CLASIFICACIÓN DE MATERIALES - ESRUCTURA DEL PAVIMENTO MOP - 2002
Parámetro Subbase ObservacionesEspesor material = 40cm
85
Tabla 43: Verificación de material existente para determinados parámetros de material de mejoramiento
Fuente: Raúl Salazar
La estructura calculada queda de la siguiente manera:
Imagen 24: Gráfico de la estructura rediseñada Fuente: Raúl Salazar
De 0.00 a 0.10m corresponde a la carpeta asfáltica.
De 0.10 a 0.30m corresponde a una capa de base granular clase 1, para
la cual se usara un límite líquido menor del 25%, un índice de plasticidad
menor del 6% y un CBR de 80%. Los cuales son parámetro utilizados
por el MOP.
De 0.30 a 0.70m corresponde al material existente el cual será utilizado
como subbase.
De 0.70 a 0.90m corresponde al material existente el cual será
reutilizado como material de mejoramiento.
Límite líquido ≤ 35% N.P Cumple
Índice plástico ≤ 9% N.P Cumple
CBR% > 20 % 21 Cumple
CLASIFICACIÓN DE MATERIALES - ESRUCTURA DEL PAVIMENTO MOP - 2002
Parámetro Mejoramiento Espesor material = 20cm Observaciones
0,2
Carpeta de rodadura
Base clase 1
Mejoramiento MAT.
EXISTENTE
0,4Subbase clase 3
MAT. EXISTENTE
0,2
0,1
86
Capítulo VI
Conclusiones y Recomendaciones
6.1. Conclusiones
De acuerdo al estudio de suelos realizado en la vía Simón Bolívar Mariscal
Sucre se pudo constatar que los materiales de base y subbase cumplen
con los límites líquidos e índices de plasticidad, de acuerdo a la norma
mencionada el limite liquido debe ser menor del 25% y el índice de
plasticidad menor que el 6%, luego de los ensayos de Atterberg
observamos que los limites líquidos e índices de plasticidad resultantes
están por debajo de lo establecido por el MOP-001-F 2002.
Las resistencias a los esfuerzos cortantes no califican como para ser
utilizados como bases y subbases. En la base los valores obtenidos de
CBR se encuentran entre 49% y 45% y para base según especificaciones
del MOP – 2002 el CBR debe ser igual o mayor a 80%. La subbase
tampoco cumple con su resistencia para ser utilizado como tal, ya que los
valores de CBR se encuentran entre 21% y 22% y según la especificación
técnica debe ser igual o mayor a 30%.
De acuerdo a las curvas granulométricas de los materiales de base de las
dos calicatas se puede concluir que cumple con los parámetros de una
base clase 4.En la primera calicata el material de la subbase se encuentra
ligeramente excedido en un 5% el tamiz N°4, por lo cual no cumple con los
requisitos granulométricos de una subbase clase 3, en la segunda calicata
87
el material de subbase si cumple con los requisitos de una subbase clase
3.
En el diseño realizado con el tráfico existente se puede determinar que el
espesor de carpeta asfáltica (3cm) no resiste los esfuerzos producidos por
las cargas de los vehículos, el espesor de la carpeta asfáltica que debería
tener es de 5 cm. El espesor de base (40cm) actual está
sobredimensionado, lo cual sería suficiente una base de 20 cm. El espesor
de subbase (20cm) existente, tiene un espesor menor que el calculado, la
subbase necesita un espesor de 25cm. La diferencia es que los espesores
cálculos cumplen con todos las especificaciones para la construcción de
carreteras del MOP-001-F 2002.
La estructura del pavimento falla por un mal diseño, tanto como por
espesor de carpeta insuficiente y por qué los valores de CBR son muy
inferiores a la norma MOP-001-F 2002. Estos son los principales causantes
que originan el deterioro del pavimento flexible de la vía Simón Bolívar –
Mariscal Sucre.
88
6.2. Recomendaciones
Según el deterioro que presenta la carpeta asfáltica a lo largo y ancho del
tramo en estudio, el cual se debe al deficiente espesor de la capa de
rodadura y las resistencias del material utilizado como base y subbase no
son las adecuadas, se recomienda realizar el rediseño propuesto, para
rehabilitar la estructura de pavimento flexible existente.
Se sugiere reutilizar los materiales existentes, debido a que estos califican
como materiales de sub-base clase 3 y mejoramiento.
Realizar la rehabilitación de la vía sobre el material existente, al cual se le
añadirá una base clase 1 de 20 cm y una carpeta asfáltica de 10 cm. Lo
cual sería suficiente para mejorar la resistencia del paquete estructural.
Se recomienda utilizar materiales calificados que cumplan con las
especificaciones técnicas del MOP, tanto para base clase 1 como para
carpeta asfáltica, para garantizar que el rediseño calculado dure un periodo
de 20 años.
Anexo 1 Tablas de conteo vehicular
ES
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N 1
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Anexo 2 Tablas de cálculo de la calicata 1
ph + t = 1005.37
ps + t = 985.98
pt TW8= 63.0
pw = 19.4
ps = 922.98
W = 2.1
Humedad
Proyecto:
Localización: CANTON MILAGRO DE LA PROVINCIA DEL GUAYAS
Calicata: C-1
Muestra: 1
Profundidad: 0,03-0,43 m
Abscisa: 6+850
Toma de muestra: 19/06/2016 Ejecución: 20/06/2016
Humedad 2.1 %
Límite Líquido NP % SUCS: GP-GM
Límite Plástico NP % AASTHO: A-1-a
Indice Plástico NP %
Peso Pasante Diámetro
Parcial Retenido Acumulado Acumulado Medio
gr. % % %
3" 0.00 0.00 0.00 100.00 0.00
2 1/2" 0.00 0.00 0.00 100.00 0.00
2" 0.00 0.00 0.00 100.00 0.00
1 1/2" 862.30 17.87 17.87 82.13 781.65
1" 444.82 9.22 27.08 72.92 288.01
3/4" 181.85 3.77 30.85 69.15 82.89
1/2" 382.86 7.93 38.78 61.22 124.94
3/8" 236.12 4.89 43.68 56.32 53.81
No 4 457.81 9.49 53.16 46.84 67.58
No 8 397.29 8.23 61.39 38.61 29.26
No 10 76.46 1.58 62.98 37.02 3.45
No 16 247.78 5.13 68.11 31.89 8.16
No 20 157.78 3.27 71.38 28.62 3.32
No 30 155.24 3.22 74.60 25.40 2.33
No 40 204.07 4.23 78.82 21.18 2.17
No 50 200.58 4.16 82.98 17.02 1.51
No 80 201.71 4.18 87.16 12.84 1.00
No 100 62.92 1.30 88.46 11.54 0.22
No 200 65.42 1.36 89.82 10.18 0.15
FONDO 491.41 10.18 100.00 0.00
TOTAL 4826.42 100.00 14.50
Abertura No
S
e
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G
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u
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s
a
S
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F
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n
a
A N A L I S I S G R A N U L O M E T R I C O
RESULTADOS DE ENSAYOS DE CLASIFICACION:
Tamiz Porcentajes en peso
ASTM
ESTUDIO DE LAS CAUSAS DEL DETERIORO DEL PAVIMENTO FLEXIBLE DE
LA VÍA SIMON BOLIVAR - MARISCAL SUCRE
60
0
30
0
15
0
75
63
50
38
.1
25
19
12
.5
9.5
4.7
5
2.3
621.1
8
0.8
5
0.6
0.4
25
0.3
0.1
5
0.0
75
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0.01 mm. 0.1 mm. 1. mm. 10. mm. 100. mm. 1000. mm.
% P
AS
AN
TE
AC
UM
UL
AD
O
CURVA DE DISTRIBUCIÓN GRANULOMETRICA
Proyecto:
Localización: CANTON MILAGRO DE LA PROVINCIA DEL GUAYAS
Calicata: C-1
Muestra: 1
Profundidad: 0,03-0,43 Toma:
Uso: BASE CLASE 4 Ejecución: 20/06/2016
Humedad : 2.1
Límite Líquido : NP LL ≤ 25% SUCS: GP-GM
Límite Plástico: NP AASTHO: A-1-a
Indice Plástico: NP IP ≤ 6%
Tamiz P.Parcial Retenido Retenido Pasante Base
Acumulado Acumulado Clase 4
# gr. % % %
2" 0.00 0.00 0.00 100.00 100
1 " 1307.12 27.08 27.08 72.92 60-90
No 4 1258.64 26.08 53.16 46.84 20-50
No 200 1769.25 36.66 89.82 10.18 0-15
FONDO 491.41 10.18 100.00 0.00
TOTAL 4826.42 100.00
Coeficientes de uniformidad y curvatura
A N A L I S I S G R A N U L O M E T R I CO
RESULTADOS DE ENSAYOS DE CLASIFICACION
ESTUDIO DE LAS CAUSAS DEL DETERIORO DEL PAVIMENTO FLEXIBLE
DE LA VÍA SIMON BOLIVAR - MARISCAL SUCRE
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0.01 0.10 1.00 10.00 100.00
Po
rce
nta
je q
ue p
as
a %
Abertura en mm
CURVA GRANULOMETRICA
Base clase IV
ph + t = 978.36
ps + t = 952.36
pt TW8= 64.0
pw = 26.0
ps = 888.36
W = 2.9
Humedad
Proyecto:
Localización: CANTON MILAGRO DE LA PROVINCIA DEL GUAYAS
Calicata: C-1
Muestra: 2
Profundidad: 0,43-0,63 m
Abscisa: 6+850
Toma de muestra: 19/06/2016 Ejecución: 20/06/2016
Humedad 2.9 %
Límite Líquido NP % SUCS: SM
Límite Plástico NP % AASTHO: A-1-b
Indice Plástico NP %
Peso Pasante Diámetro
Parcial Retenido Acumulado Acumulado Medio
gr. % % %
3" 0.00 0.00 0.00 100.00 0.00
2 1/2" 0.00 0.00 0.00 100.00 0.00
2" 0.00 0.00 0.00 100.00 0.00
1 1/2" 0.00 0.00 0.00 100.00 0.00
1" 21.86 1.02 1.02 98.98 31.88
3/4" 42.78 2.00 3.02 96.98 43.92
1/2" 100.04 4.67 7.69 92.31 73.53
3/8" 115.56 5.39 13.08 86.92 59.32
No 4 238.17 11.12 24.19 75.81 79.20
No 8 252.72 11.79 35.99 64.01 41.93
No 10 59.02 2.75 38.74 61.26 6.00
No 16 171.65 8.01 46.75 53.25 12.74
No 20 122.17 5.70 52.45 47.55 5.79
No 30 117.00 5.46 57.91 42.09 3.96
No 40 139.44 6.51 64.42 35.58 3.34
No 50 132.32 6.18 70.60 29.40 2.24
No 80 146.14 6.82 77.42 22.58 1.64
No 100 43.76 2.04 79.46 20.54 0.34
No 200 94.57 4.41 83.87 16.13 0.50
FONDO 345.55 16.13 100.00 0.00
TOTAL 2142.75 100.00 3.66
Abertura No
S
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n
a
A N A L I S I S G R A N U L O M E T R I C O
RESULTADOS DE ENSAYOS DE CLASIFICACION:
Tamiz Porcentajes en peso
ASTM
ESTUDIO DE LAS CAUSAS DEL DETERIORO DEL PAVIMENTO FLEXIBLE DE
LA VÍA SIMON BOLIVAR - MARISCAL SUCRE
60
0
30
0
15
0
75
63
50
38
.1
25
19
12
.5
9.5
4.7
5
2.3
621.1
8
0.8
5
0.6
0.4
25
0.3
0.1
5
0.0
75
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0.01 mm. 0.1 mm. 1. mm. 10. mm. 100. mm. 1000. mm.
% P
AS
AN
TE
AC
UM
UL
AD
O
CURVA DE DISTRIBUCIÓN GRANULOMETRICA
Proyecto:
Localización: CANTÓN MILAGRO DE LA PROVINCIA DEL GUAYAS
Calicata: C-1
Muestra: 2
Profundidad: 0,43-0,63 m
Solicitado por: Toma:
Uso: Ejecución: 20/06/2016
Humedad: 2.9 SUCS SM
Límite Líquido: NP LL ≤ 25% AASTHO A-1-b
Límite Plástico: NP
Indíce Plástico: NP IP ≤ 6%
TAMIZ P.PARCIAL RETENIDO RETENIDO PASANTE SUB BASE
ACUMULADO ACUMULADO CLASE 3
# gr. % % %
3" 0.00 0.00 0.00 100.00 100
No 4 518.41 24.19 24.19 75.81 30-70
No 200 1278.79 59.68 83.87 16.13 0-20
FONDO 345.55 16.13 100.00 0.00
TOTAL 2142.8 100.00
ANÁLISIS GRANULOMETRICO DEL AGREGADO GRUESO
RESULTADOS DE ENSAYOS DE CLASIFICACIÓN
ESTUDIO DE LAS CAUSAS DEL DETERIORO DEL PAVIMENTO FLEXIBLE
DE LA VÍA SIMÓN BOLÍVAR - MARISCAL SUCRE
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0.01 0.10 1.00 10.00 100.00
Po
rce
nta
je q
ue
pa
sa %
Abertura en mm
CURVA GRANULOMETRICA
Sub-Base III
ph + t = 157.10
ps + t = 127.26
pt TW8= 20.1
pw = 29.8
ps = 107.13
W = 27.9
Humedad
Proyecto:
Localización: CANTON MILAGRO DE LA PROVINCIA DEL GUAYAS
Calicata: C-1
Muestra: 3
Profundidad: 0,60-1,50 m
Abscisa: 0+250
Toma de muestra: 19/06/2016 Ejecución: 20/06/2016
Humedad 27.9 %
Límite Líquido 28 % SUCS: CL
Límite Plástico 17 % AASTHO: A-6
Indice Plástico 11 %
Peso Pasante Diámetro
Parcial Retenido Acumulado Acumulado Medio
gr. % % %
3" 0.00 0.00 0.00 100.00 0.00
2 1/2" 0.00 0.00 0.00 100.00 0.00
2" 0.00 0.00 0.00 100.00 0.00
1 1/2" 0.00 0.00 0.00 100.00 0.00
1" 0.00 0.00 0.00 100.00 0.00
3/4" 0.00 0.00 0.00 100.00 0.00
1/2" 0.00 0.00 0.00 100.00 0.00
3/8" 0.00 0.00 0.00 100.00 0.00
No 4 0.00 0.00 0.00 100.00 0.00
No 8 0.00 0.00 0.00 100.00 0.00
No 10 0.00 0.00 0.00 100.00 0.00
No 16 0.00 0.00 0.00 100.00 0.00
No 20 0.00 0.00 0.00 100.00 0.00
No 30 0.00 0.00 0.00 100.00 0.00
No 40 0.00 0.00 0.00 100.00 0.00
No 50 0.00 0.00 0.00 100.00 0.00
No 80 0.00 0.00 0.00 100.00 0.00
No 100 0.00 0.00 0.00 100.00 0.00
No 200 8.75 6.51 6.51 93.49 0.73
FONDO 125.75 93.49 100.00 0.00
TOTAL 134.50 100.00 0.01
Abertura No
S
e
r
i
e
G
r
u
e
s
a
S
e
r
i
e
F
i
n
a
A N A L I S I S G R A N U L O M E T R I C O
RESULTADOS DE ENSAYOS DE CLASIFICACION:
Tamiz Porcentajes en peso
ASTM
ESTUDIO DE LAS CAUSAS DEL DETERIORO DEL PAVIMENTO FLEXIBLE DE
LA VÍA SIMON BOLIVAR - MARISCAL SUCRE
60
0
30
0
15
0
75
63
50
38
.1
25
19
12
.5
9.5
4.7
5
2.3
621.1
8
0.8
5
0.6
0.4
25
0.3
0.1
5
0.0
75
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0.01 mm. 0.1 mm. 1. mm. 10. mm. 100. mm. 1000. mm.
% P
AS
AN
TE
AC
UM
UL
AD
O
CURVA DE DISTRIBUCIÓN GRANULOMETRICA
PROYECTO :
UBICACIÓN:
ARCILLA
P97 H34 H20 H51
13.71 13.46 13.20 13.03
11.92 11.76 11.65 11.58
1.79 1.70 1.55 1.45
6.02 6.00 6.00 6.01
5.90 5.76 5.65 5.57
30.30 29.45 27.42 26.12
13 19 26 332.564949357 2.944438979 3.258096538 3.496507561
M7 X2 M21
9.14 9.34 9.50
8.38 8.55 8.69
0.76 0.79 0.81
3.89 3.89 3.89
4.49 4.66 4.80
16.95 17.01 16.91
L. Líquido = 27,53
16,96
I. Plasticidad =
Determinación del Límite Líquido, Límite Plástico e
Índice de Plasticidad de Suelos
Observaciones :
Normas de Referencia
INEN 691-1982
INEN 692-1982
ASTM D 4318-98
AASHTO T 89-94
AASHTO T 90-94
CANTON MILAGRO
MASA DE RECIPIENTE + MUESTRA SECA ( P2 )
MASA DE RECIPIENTE + MUESTRA HÚMEDA ( P1 )
# DE GOLPES
% DE HUMEDAD ( W = P3 × 100 ÷ P5 )
MASA DE MUESTRA SECA ( P5 = P2 - P4 )
LIMITE PLÁSTICO
MASA DE RECIPIENTE + MUESTRA HÚMEDA ( P1 )
MASA DE RECIPIENTE + MUESTRA SECA ( P2 )
LIMITE LÍQUIDO
COTA:
RECIPIENTE #
MASA DE RECIPIENTE ( P4 )
MASA DE AGUA ( P3 = P1 - P2 )
RESULTADOS
L. Plástico =
% DE HUMEDAD ( W = P3 × 100 ÷ P5 )
10,57
MASA DE RECIPIENTE ( P4 )
MASA DE AGUA ( P3 = P1 - P2 )
DESCRIPCIÓN DE LA MUESTRA (VISUAL) :
ESTUDIO DE LAS CAUSAS DEL DETERIORO
DEL PAVIMENTO FLEXIBLE DE LA VÍA SIMON
BOLIVAR - MARISCAL SUCRE
MASA DE MUESTRA SECA ( P5 = P2 - P4 )
-
RECIPIENTE #
PROFUNDIDAD: 0,63-1,50
ABSCISA:
Muestra Nº :
6+850
3
Clasificación Según
Carta de Plasticidad deCasagrande = CL
15 20 25 30 40 50 60 70 80 90
24.0
25.0
26.0
27.0
28.0
29.0
30.0
31.0
32.0
10 100
% d
e H
um
ed
ad
Numero de Golpes
Project: VÍA SIM ON BOLIVAR - M ARISCAL SUCRE Date: 19-jun-16
Location: PROVINCIA DEL GUAYAS Soil Type(s): Type in the soil type
No. of Accumulative Type of
Blows Penetration Hammer
(mm)
0 0 1
15 77 1
20 170 1
20 270 1
15 338 1
15 400 1
5 430 1
10 523 1
10 608 1
5 693 1
5 740 1
5 842 1
5 950 1
5 1111.0 1
CALICATA #1 ABSCISA 6+850 LADO DERECHO
0.0
127.0
254.0
381.0
508.0
635.0
762.0
889.0
1016.0
0.1 1.0 10.0 100.0
0
5
10
15
20
25
30
35
40
0.1 1.0 10.0 100.0
DE
PT
H, m
m
DE
PT
H, i
n.
CBR
10.1 lbs.
17.6 lbs.
Both hammers used
Soil TypeCH
CL
All other soils
Hammer
Anexo 3 Tablas de cálculo de la calicata 2
ph + t = 2708.17
ps + t = 2649.00
pt TW8= 79.0
pw = 59.2
ps = 2570.00
W = 2.3
Humedad
Proyecto:
Localización: CANTON MILAGRO DE LA PROVINCIA DEL GUAYAS
Calicata: C-2
Muestra: 1
Profundidad: 0,03-0,43 m
Abscisa: 7+350
Toma de muestra: 19/06/2016 Ejecución: 20/06/2016
Humedad 2.3 %
Límite Líquido NP % SUCS: GP-GM
Límite Plástico NP % AASTHO: A-1-a
Indice Plástico NP %
Peso Pasante Diámetro
Parcial Retenido Acumulado Acumulado Medio
gr. % % %
3" 0.00 0.00 0.00 100.00 0.00
2 1/2" 0.00 0.00 0.00 100.00 0.00
2" 557.82 5.71 5.71 94.29 322.89
1 1/2" 128.15 1.31 7.03 92.97 57.44
1" 1380.46 14.14 21.17 78.83 441.96
3/4" 567.07 5.81 26.98 73.02 127.81
1/2" 983.54 10.08 37.06 62.94 158.70
3/8" 560.46 5.74 42.80 57.20 63.16
No 4 1024.96 10.50 53.30 46.70 74.82
No 8 927.13 9.50 62.80 37.20 33.77
No 10 176.14 1.80 64.60 35.40 3.93
No 16 515.89 5.29 69.89 30.11 8.40
No 20 370.25 3.79 73.68 26.32 3.85
No 30 328.87 3.37 77.05 22.95 2.44
No 40 446.58 4.58 81.62 18.38 2.34
No 50 330.05 3.38 85.01 14.99 1.23
No 80 338.22 3.47 88.47 11.53 0.83
No 100 119.42 1.22 89.69 10.31 0.20
No 200 187.76 1.92 91.62 8.38 0.22
FONDO 818.22 8.38 100.00 0.00
TOTAL 9760.99 100.00 13.04
Abertura No
S
e
r
i
e
G
r
u
e
s
a
S
e
r
i
e
F
i
n
a
A N A L I S I S G R A N U L O M E T R I C O
RESULTADOS DE ENSAYOS DE CLASIFICACION:
Tamiz Porcentajes en peso
ASTM
ESTUDIO DE LAS CAUSAS DEL DETERIORO DEL PAVIMENTO FLEXIBLE DE
LA VÍA SIMON BOLIVAR - MARISCAL SUCRE
60
0
30
0
15
0
75
63
50
38
.1
25
19
12
.5
9.5
4.7
5
2.3
621.1
8
0.8
5
0.6
0.4
25
0.3
0.1
5
0.0
75
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0.01 mm. 0.1 mm. 1. mm. 10. mm. 100. mm. 1000. mm.
% P
AS
AN
TE
AC
UM
UL
AD
O
CURVA DE DISTRIBUCIÓN GRANULOMETRICA
Proyecto:
Localización: CANTON MILAGRO DE LA PROVINCIA DEL GUAYAS
Calicata: C-2
Muestra: 1
Profundidad: 0,03-0,43 Toma:
Uso: BASE CLASE 4 Ejecución: 20/06/2016
Humedad : 2.3
Límite Líquido : NP LL ≤ 25% SUCS: GP-GM
Límite Plástico: NP AASTHO: A-1-a
Indice Plástico: NP IP ≤ 6% IG: 0
Tamiz P.Parcial Retenido Retenido Pasante Base
Acumulado Acumulado Clase 4
# gr. % % %
2" 557.82 5.71 5.71 94.29 100
1 " 1508.61 15.46 21.17 78.83 60-90
No 4 3136.03 32.13 53.30 46.70 20-50
No 200 3740.31 38.32 91.62 8.38 0-15
FONDO 818.22 8.38 100.00 0.00
TOTAL 9760.99 100.00
Coeficientes de uniformidad y curvatura
A N A L I S I S G R A N U L O M E T R I CO
RESULTADOS DE ENSAYOS DE CLASIFICACION
ESTUDIO DE LAS CAUSAS DEL DETERIORO DEL PAVIMENTO FLEXIBLE
DE LA VÍA SIMON BOLIVAR - MARISCAL SUCRE
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0.01 0.10 1.00 10.00 100.00
Po
rce
nta
je q
ue p
as
a %
Abertura en mm
CURVA GRANULOMETRICA
Base clase IV
ph + t = 918.73
ps + t = 894.94
pt TW8= 54.5
pw = 23.8
ps = 840.44
W = 2.8
Humedad
Proyecto:
Localización: CANTON MILAGRO DE LA PROVINCIA DEL GUAYAS
Calicata: C-2
Muestra: 2
Profundidad: 0,43-0,63 m
Abscisa: 7+350
Toma de muestra: 19/06/2016 Ejecución: 20/06/2016
Humedad 2.8 %
Límite Líquido NP % SUCS: SP-SM
Límite Plástico NP % AASTHO: A-1-a
Indice Plástico NP %
Peso Pasante Diámetro
Parcial Retenido Acumulado Acumulado Medio
gr. % % %
3" 0.00 0.00 0.00 100.00 0.00
2 1/2" 0.00 0.00 0.00 100.00 0.00
2" 0.00 0.00 0.00 100.00 0.00
1 1/2" 0.00 0.00 0.00 100.00 0.00
1" 71.51 2.70 2.70 97.30 84.47
3/4" 115.64 4.37 7.07 92.93 96.16
1/2" 307.91 11.64 18.71 81.29 183.30
3/8" 151.11 5.71 24.42 75.58 62.83
No 4 356.04 13.46 37.88 62.12 95.88
No 8 286.77 10.84 48.72 51.28 38.53
No 10 58.37 2.21 50.93 49.07 4.81
No 16 173.31 6.55 57.48 42.52 10.42
No 20 125.64 4.75 62.23 37.77 4.82
No 30 119.01 4.50 66.72 33.28 3.26
No 40 156.46 5.91 72.64 27.36 3.03
No 50 118.77 4.49 77.13 22.87 1.63
No 80 165.33 6.25 83.38 16.62 1.50
No 100 36.32 1.37 84.75 15.25 0.23
No 200 97.21 3.67 88.42 11.58 0.41
FONDO 306.26 11.58 100.00 0.00
TOTAL 2645.66 100.00 5.91
Abertura No
S
e
r
i
e
G
r
u
e
s
a
S
e
r
i
e
F
i
n
a
A N A L I S I S G R A N U L O M E T R I C O
RESULTADOS DE ENSAYOS DE CLASIFICACION:
Tamiz Porcentajes en peso
ASTM
ESTUDIO DE LAS CAUSAS DEL DETERIORO DEL PAVIMENTO FLEXIBLE DE
LA VÍA SIMON BOLIVAR - MARISCAL SUCRE
60
0
30
0
15
0
75
63
50
38
.1
25
19
12
.5
9.5
4.7
5
2.3
621.1
8
0.8
5
0.6
0.4
25
0.3
0.1
5
0.0
75
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0.01 mm. 0.1 mm. 1. mm. 10. mm. 100. mm. 1000. mm.
% P
AS
AN
TE
AC
UM
UL
AD
O
CURVA DE DISTRIBUCIÓN GRANULOMETRICA
Proyecto:
Localización: CANTÓN MILAGRO DE LA PROVINCIA DEL GUAYAS
Calicata: C-2
Muestra: 2
Profundidad: 0,43-0,63 m
Solicitado por: Toma:
Uso: Ejecución: 20/06/2016
Humedad: 2.8 SUCS SP-SM
Límite Líquido: NP LL ≤ 25% AASTHO A-1-a
Límite Plástico: NP IG 0
Indíce Plástico: NP IP ≤ 6%
TAMIZ P.PARCIAL RETENIDO RETENIDO PASANTE SUB BASE
ACUMULADO ACUMULADO CLASE 3
# gr. % % %
3" 0.00 0.00 0.00 100.00 100
No 4 1002.21 37.88 37.88 62.12 30-70
No 200 1337.19 50.54 88.42 11.58 0-20
FONDO 306.26 11.58 100.00 0.00
TOTAL 2645.7 100.00
ANÁLISIS GRANULOMETRICO
RESULTADOS DE ENSAYOS DE CLASIFICACIÓN
ESTUDIO DE LAS CAUSAS DEL DETERIORO DEL PAVIMENTO FLEXIBLE
DE LA VÍA SIMÓN BOLÍVAR - MARISCAL SUCRE
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0.01 0.10 1.00 10.00 100.00
Po
rce
nta
je q
ue
pa
sa %
Abertura en mm
CURVA GRANULOMETRICA
Sub-Base III
ph + t = 156.47
ps + t = 133.82
pt TW8= 21.2
pw = 22.7
ps = 112.58
W = 20.1
Humedad
Proyecto:
Localización: CANTON MILAGRO DE LA PROVINCIA DEL GUAYAS
Calicata: C-2
Muestra: 3
Profundidad: 0,63-1,50 m
Abscisa: 7+350
Toma de muestra: 19/06/2016 Ejecución: 20/06/2016
Humedad 20.1 %
Límite Líquido 37 % SUCS: CL
Límite Plástico 21 % AASTHO: A-6
Indice Plástico 16 %
Peso Pasante Diámetro
Parcial Retenido Acumulado Acumulado Medio
gr. % % %
3" 0.00 0.00 0.00 100.00 0.00
2 1/2" 0.00 0.00 0.00 100.00 0.00
2" 0.00 0.00 0.00 100.00 0.00
1 1/2" 0.00 0.00 0.00 100.00 0.00
1" 0.00 0.00 0.00 100.00 0.00
3/4" 0.00 0.00 0.00 100.00 0.00
1/2" 0.00 0.00 0.00 100.00 0.00
3/8" 0.00 0.00 0.00 100.00 0.00
No 4 0.00 0.00 0.00 100.00 0.00
No 8 0.00 0.00 0.00 100.00 0.00
No 10 0.00 0.00 0.00 100.00 0.00
No 16 0.00 0.00 0.00 100.00 0.00
No 20 0.00 0.00 0.00 100.00 0.00
No 30 0.00 0.00 0.00 100.00 0.00
No 40 0.00 0.00 0.00 100.00 0.00
No 50 0.00 0.00 0.00 100.00 0.00
No 80 0.00 0.00 0.00 100.00 0.00
No 100 0.00 0.00 0.00 100.00 0.00
No 200 26.28 18.84 18.84 81.16 2.12
FONDO 113.22 81.16 100.00 0.00
TOTAL 139.50 100.00 0.02
Abertura No
S
e
r
i
e
G
r
u
e
s
a
S
e
r
i
e
F
i
n
a
A N A L I S I S G R A N U L O M E T R I C O
RESULTADOS DE ENSAYOS DE CLASIFICACION:
Tamiz Porcentajes en peso
ASTM
ESTUDIO DE LAS CAUSAS DEL DETERIORO DEL PAVIMENTO FLEXIBLE DE
LA VÍA SIMON BOLIVAR - MARISCAL SUCRE
60
0
30
0
15
0
75
63
50
38
.1
25
19
12
.5
9.5
4.7
5
2.3
621.1
8
0.8
5
0.6
0.4
25
0.3
0.1
5
0.0
75
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0.01 mm. 0.1 mm. 1. mm. 10. mm. 100. mm. 1000. mm.
% P
AS
AN
TE
AC
UM
UL
AD
O
CURVA DE DISTRIBUCIÓN GRANULOMETRICA
PROYECTO :
UBICACIÓN:
ARCILLA
C12 CL11 C77 C61
21.12 21.41 21.64 21.90
18.21 18.51 18.79 19.12
2.91 2.90 2.85 2.78
11.07 11.08 11.07 11.08
7.14 7.43 7.72 8.04
40.76 39.03 36.92 34.58
11 19 27 352.397895273 2.944438979 3.295836866 3.555348061
P90 V11 R
9.49 9.29 9.04
8.50 8.36 8.14
0.99 0.93 0.90
3.78 3.79 3.79
4.72 4.57 4.35
20.97 20.35 20.69
MASA DE MUESTRA SECA ( P5 = P2 - P4 )
-
RECIPIENTE #
PROFUNDIDAD: 0,63-1,50
ABSCISA:
Muestra Nº :
7+350
3
L. Plástico =
% DE HUMEDAD ( W = P3 × 100 ÷ P5 )
16,02
MASA DE RECIPIENTE ( P4 )
MASA DE AGUA ( P3 = P1 - P2 )
DESCRIPCIÓN DE LA MUESTRA (VISUAL) :
ESTUDIO DE LAS CAUSAS DEL DETERIORO
DEL PAVIMENTO FLEXIBLE DE LA VÍA SIMÓN
BOLÍVAR - MARISCAL SUCRE
RECIPIENTE #
MASA DE RECIPIENTE ( P4 )
MASA DE AGUA ( P3 = P1 - P2 )
RESULTADOS
# DE GOLPES
% DE HUMEDAD ( W = P3 × 100 ÷ P5 )
MASA DE MUESTRA SECA ( P5 = P2 - P4 )
LÍMITE PLÁSTICO
MASA DE RECIPIENTE + MUESTRA HÚMEDA ( P1 )
MASA DE RECIPIENTE + MUESTRA SECA ( P2 )
LÍMITE LÍQUIDO
L. Líquido = 36,69
20,67
I. Plasticidad =
Determinación del Límite Líquido, Límite Plástico e
Índice de Plasticidad de Suelos
Observaciones :
Normas de Referencia
INEN 691-1982
INEN 692-1982
ASTM D 4318-98
AASHTO T 89-94
AASHTO T 90-94
CANTÓN MILAGRO
MASA DE RECIPIENTE + MUESTRA SECA ( P2 )
MASA DE RECIPIENTE + MUESTRA HÚMEDA ( P1 )
Clasificación Según
Carta de Plasticidad deCasagrande = CL
15 20 25 30 40 50 60 70 80 90
32.0
34.0
36.0
38.0
40.0
42.0
44.0
10 100
% d
e H
um
ed
ad
Numero de Golpes
Project: VÍA SIM ON BOLIVAR - M ARISCAL SUCRE Date: 19-jun-16
Location: PROVINCIA DEL GUAYAS Soil Type(s): Type in the soil type
No. of Accumulative Type of
Blows Penetration Hammer
(mm)
0 0 1
20 111 1
20 232 1
20 321 1
15 401 1
10 487 1
10 581 1
5 631 1
5 794 1
5 899 1
5 1019 1
5 1112 1
CALICATA #2 ABSCISA 7+350 LADO DERECHO
0.0
127.0
254.0
381.0
508.0
635.0
762.0
889.0
1016.0
0.1 1.0 10.0 100.0
0
5
10
15
20
25
30
35
40
0.1 1.0 10.0 100.0
DE
PT
H, m
m
DE
PT
H, i
n.
CBR
10.1 lbs.
17.6 lbs.
Both hammers used
Soil TypeCH
CL
All other soils
Hammer
Anexo 4 Evidencias Fotografías
Fotografía 1: Realizando el aforo vehicular
Fotografía 2: Realizando el aforo vehicular
Fotografía 9: Conteo manual de vehículos
Fotografía 10: Inspeccionando el deterioro presente de la vía en estudio
Fotografía 11: Preparando el equipo para realizar el ensayo con el DCP en la abscisa 6+850 carril derecho
Fotografía 13: realizando la calicata en la abscisa 6+850 carril derecho
Fotografía 14: Extrayendo material de la abscisa 7+350 que sirvió para analizarlo en el laboratorio
Fotografía 15: Medición del espesor de la carpeta asfáltica obtenida de la abscisa 6+850
Fotografía 16: Espesor de carpeta asfáltica abscisa 7+350
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Presidencia
de la República
del Ecuador
AUTOR/ES: REVISORES:
Ing. Julio Vargas, MS.C
Ing. Marcelo Moncayo, MS.c
Ing. Gustavo Ramírez, MS.c
INSTITUCIÓN: Universidad de Guayaquil FACULTAD: De Ciencias Matematicas y Fisicas
CARRERA: Ingenieria civil
FECHA DE PUBLICACIÓN: Nº DE PÁGS: 88
ÁREAS TEMÁTICAS: Vías
Estudio de las causas del deterioro
PALABRAS CLAVE:
RESUMEN:
N. DE REGISTRO (en base de datos): Nº. DE CLASIFICACIÓN:
DIRECCIÓN URL (tesis en la web):
ADJUNTOS PDF: SI NO
CONTACTOS CON AUTOR/ES: Teléfono: 989267908
CONTACTO EN LA Nombre: FACULTAD DE CIENCIAS MATEMÁTICAS Y FÍSICAS
INSTITUCIÒN: Telèfono: 2-283348
Quito: Av. Whymper E7-37 y Alpallana, edificio Delfos, teléfonos (593-2) 2505660/ 1: y en la
Av. 9 de octubre 624 y Carrión, edificio Prometeo, teléfonos: 2569898/9, Fax: (593 2) 250-9054
<DETERIORO> < PAVIMENTO FLEXIBLE>
REPOSITORIO NACIONAL EN CIENCIA Y TECNOLOGIA
FICHA DE REGISTRO DE TESIS
SALAZAR FLORES RAÚL ALEXIS
<ESTUDIO> <CAUSAS>
Innovacion y saberes
º
1
La vía que une el cantón Simón Bolívar con la parroquia Mariscal Sucre atraviesa una zona rica en sembríos de banano, café, cacao y arrozpermitiendo que estos productos puedan transportarse y comercializarse a las grandes ciudades, además sirve como medio decomunicación a los usuarios que circulan diariamente por esta vía. La carretera no da un buen servicio a sus usuarios, ya que se encuentradeteriorada, por ende en este tema de titulación se realizara un estudio a la estructura para determinar cuáles son los principalescausantes que hacen que el pavimento flexible se deteriore. Una vez determinado los causantes del deterioro de la carretera se plantearaun rediseño para mejorar la estructura del pavimento flexible actual, para garantizar una durabilidad, comodidad y seguridad a las personasque transitan por esta vía. Para hacer este estudio se realizara un aforo vehicular para conocer con mayor amplitud el tráfico actual quecircula por la vía, se desarrollara un estudio de suelos para caracterizar los materiales que fueron empleados en su construcción. Seejecutara un diseño de pavimento flexible empleando el método AASHTO – 93, con el tráfico existente, para lograr efectuar la comparacióncon la estructura actual y así poder determinar los motivos por el cual el pavimento flexible se encuentra deteriorado. Definidos loscausantes del deterioro se revisara si los materiales sirven para ser reutilizados, para poder hacer el rediseño el cual tendrá una proyeccióna 20 años.
X
ESTUDIO DE LAS CAUSAS DEL DETERIORO DEL PAVIMENTO FLEXIBLE DE LA VÍA SIMÓN BOLÍVAR
MARISCAL SUCRE.TÍTULO Y SUBTÍTULO
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