rigidez de organizar mi = masa de tanque vaco y una tercera masa de desprendimiento.frecuencia de vibracin,(11.55)Donde mi= al impulso de masa lquida= masa del tanque vaco a un tercio de la masa del desprendimiento. (11.56)Para las columnas verticales en la Figura 11.20 que apoya el tanque elevado si L es la longitud y EI es la rigidez flexural del miembro, entonces la rigidez puede ser calculada como(11.57)Sin embargo hoy da, mtodo sofisticado, como el anlisis del marco espacial estn disponibles para evaluacin de la rigidez de la organizacin.

Modo de Conveccin El perodo de tiempo del modo de conveccin en segundos puede ser expresado como (11.58)Mc=masa de lquido conectivo, elKc = rigidez del modo conveccin.

Coeficiente horizontal ssmico.El coeficiente horizontal ssmico Ah puede ser obtenido como (11.59)DondeZ= factor de zona como 15-893 (Parte 1): 2002I= Factor de importancia.R= Factor de reduccin. Sa /g= coeficiente de la ulceracin de respuesta medio como en la figura 11.8 como 15.1893 (Parte 1):2002.El coeficiente horizontal ssmico Ah es calculado separada por el mtodo impulsivo (Ah)i y el modo de conveccin (Ah)c, si los periodos son menos que 0.1 s, el valor de (Sa / g) puede ser tomado como 2.5 el porcentaje de amortiguacin, para las otras ya que otro factor conveniente se debilita que se multiplica debera ser usado.

Amortiguacin Amortiguacin conectiva en el modo para todos los tipos de lquidos, as como para todos los tipos de depsitos pueden ser tomadas como 0,5 % del amortiguamiento crtico. En modo impulsivo puede tomarse en dos por ciento de los crticos. Para tanques de acero y en el caso de que por cinco por ciento de los crticos para tanques de concreto.

Coeficiente vertical ssmico.El coeficiente vertical ssmico puede ser obtenido como(11.60)

Coeficiente de aceleracin espectral (Sa / g)En casos especficos de la ubicacin, la aceleracin del co-eficiente espectral puede obtenerse de la Figura 11,21 con cinco por ciento de amortiguacin. Sin embargo, en el caso espectro de diseo est especialmente preparado para una torre de agua en un proyecto en particular sitio de la misma puede ser utilizada para el diseo de torre de agua. La figura 11.2 1 (a) muestra la historia del tiempo de aceleracin durante 20.5 segundo. Para este movimiento de tierra, Dutta (2000) regener el espectro de respuesta para el anlisis de una torre acutica usando los mtodos sugeridos por Khan (1987). La figura 11.21 (b) muestra el espectro generado para el 2% de la humectacin crtica.Tiempo (seg)(b)

Espectro GeneradoPeriodo Natural seg(a)Figura 11.21 Espectros generados para torres de agua.

Figura 11.21

Suelo del depsitoEl suelo del depsito o depsitos enterrados (parcial o totalmente depsito enterrado) tambin puede ser idealizado como resorte de modelo de comunicacin como se muestra en la Figura 11,22. La masa impulsiva del lquido mi est rgidamente unido hacia la pared del depsito a la altura hi. La masa conectiva mc est conectado hacia la pared del depsito a la altura hc que por rigidez Kc.

Deposito del sueloEl tanque de apoyo de tierra puede ser circulares o rectangulares en plan. El tanque circular de tierra apoyada, donde la pared est conectado rgidamente con losa de base, perodo de tiempo de modo impulsivo de vibraciones en segundos puede ser expresado comoFigura 11.22 Masa del modelo de resorte del soporte del tanque soportado en el suelo.

(11.61)Donde TI= Periodo de tiempo.Ci= Coeficiente del tiempo por las fuerzas.H= Mayor profundidad del lquido.D= Dimetro interno del tanque circular.t= Espesor del tanque.F= Mdulo de elasticidad. p= densidad del lquido.Periodo de tiempo del tanque del suelo soportadoEl tiempo del impulso de vibracin Ti puede ser expresado (11.62)Donde d= deflexin de la pared del tanque en el centro de la vertical con una altura h, cuando est cargado uniformemente con intensidad q(11.63)Y Donde B= el espesor de adentro del tanque.Mw= masa perpendicular de un tanque con direccin a las fuerzas ssmicas.

Cuando dichos tanques estn descansando en los suelos blandos, el efecto de la flexibilidad del suelo puede ser considerado, mientras que una evaluacin del perodo de tiempo. En tales situaciones, el suelo exibilidad impulsivo puede afectar a tiempo.

Base esquila La base esquila en el modo impulsivo, en el fondo de la pared del tanque es dada por

Y la base esquila por el modo de conveccin es dada por

Donde (Ah)i= diseo horizontal del coeficiente ssmico (modelo impulsivo).(Ah)c = diseo horizontal del coeficiente ssmico (modelo de conveccin).Mi= impulso de la masa de agua.Mw= masa de la pared del tanque.Mt= masa del techo de la losa.G= gravedad.El terreno rectangular con los tanques ser analizado para las fuerzas ssmicas horizontales, no al mismo tiempo en cada uno de los ejes horizontales del depsito para evaluar las fuerzas de las paredes del depsito.La importancia del factor I para el tanque de agua est en la Tabla 11.8 y 11.9

Tabla 11.8 Importancia del factor, ITanques para almacenar el Agua potable siguiente Tanques materiales permanentes para emergencia tal como sistema contra incendiosTodos otros tanques sin riesgo de vida y propiedad con consecuencia insignificante de ambienteTipo de TanqueImportancia del factor, I

Tabla 11.9 Respuesta del Factor de Reduccin RTipo de tanqueTanque elevadoTanque elevado en eje de mamposteraEje de mampostera reforzado con bandas horizontalesEje de mampostera reforzado con bandas horizontales y barras verticales en las esquinas y los corderos de las aberturas

Tabla 11.9 Repuesta del factor de reduccin R.Tanque soportado por marco RCTanque soportado por eje RCRC eje con dos cortinas de refuerzo, y cada uno tiene refuerzo horizontal y verticalTanque soportado por marco de aceroTanque soportado por el sueloMarco dctil no conformes a detalle, i.e momento ordinario resistir (OMFR)Marco dctil conforme a detalle, momento especial resistente bastidor (SMRF)Tanque de mamposteraPared de mampostera reforzada con bandas horizontales.Pared de mampostera reforzada con bandas horizontales y barras verticales en las esquinas y las jambas de la abertura.RC/ Tanque reforzadoDe fijo con bisagras / depsito base fija.Anclado el tanque base flexible.Tanque no contenido o no contenido no anclado.Tanque de aceroDesanclado a la base.Anclado a la base.

11.8.2 Las vibraciones torsionales de torre de aguaLa ecuacin de movimiento excntrico de la fundacin sistema torre de agua como se muestra en la Figura 11,23 en trminos del desplazamiento lateral u y el giro de 0 del centro L. de masa con respecto a la tierra son(11.64)

Figura 11.23 Plan de desprendimiento (Torre de agua).

Donde M= masa de la fundacin.R= radio de gravitacin.[C]= la matriz de amortiguacin.E= la excentricidad entre Cm y Cr, incrementada a lo largo del eje y.U(t)= la aceleracin del suelo.Cm = centro de masa.Cr =centro de rigidez.

La estructura ha sido modelada como una sola planta con el grado de libertad, es decir, traslacin y rotacin lateral. El centro de masa en el plano horizontal(11.64).La solucin eigen de la ecuacin de la matriz de movimiento en ecuacin (11.64) producciones dos no disminuidos frecuencias naturales a saber; y como(11.65), (11.66).DondeAs, la respuesta torsional del sistema de la fundacin excntrico depende de:Tx : periodo de tiempo.: la frecuencia, radio .e/r: el radio de excentricidad.r: el factor de amortiguamiento.Y la rigidez, Dutta (2000) ha presentado el comportamiento torsional ssmico del tanque de agua elevado y ha concluido que el elemento mximo normalizado de la pequea excentricidad expone un valor mnimo en y dos mximos totales, a ambos lados de . Los dos mximos estn dentro de la variedad de 0.7 < T < 1.25, que son debido a rotacin excesiva o debido a desplazamiento del elemento excesivo. As, el tanque de agua elevado debera ser congurado tal que la proporcin T del perodo torsional al perodo lateral no est en la variedad crtica 0.7 < T < 1.25. Por otra parte, all puede ser significativo respuesta de torsional debido a excentricidad casual. Ya que tal tanque de agua elevado debera tener fuera de esta variedad (0.7 < T < 1.25) para evitar la respuesta torsional amplificada.11.8.3 Fundacin para torre acutica. Las fundaciones de toque pueden ser usadas para estructuras de la torre acuticas. La fundacin de toque considerada es la viga circular estrecha como base a una fundacin opaca circular o anular. El elemento nito el mtodo o el mtodo de la diferencia nito (basado en la presin calculada) pueden ser usados para obtener la conduccin momentos de fundacin de toque, n+1,n, y n-1 pueden ser expresado como (11.67).Figura 11.18 mostrando los elementos limitados de la fundacin de anillo en el momento de abalorios M, en el dimetro interior y Mo en el dimetro exterior pueden expresarse(11.68),(11.69).Donde Mm = el momento de torsin en la lnea del centro del anillo.Y El elemento finito con longitud L puede ser tomado como

Rigidez=K= OD= dimetro internoID= dimetro externoSegn ES 11089 1984 [gobernando el diseo y la construccin de la fundacin de toque recomienda que para el espaciado de la columna bastante pequeo y uniforme bajo los efectos de cargas muertas, tales fundaciones sean sujetadas a la presin uniforme. Sin embargo, el efecto de cargas laterales causadas por terremoto y viento, la distribucin de la presin es non-uniforme. En caso de la fundacin suave ms pequea, la ecuacin diferencial gobernante puede ser expresada como(11.70).Donde V= Radio de Poisson.W=deflexin vertical.q= carga de forma.r= vector radial.t= grueso de la losa de la fundacin.Debido a complejidad implicada en obtencin de soluciones de la forma cerradas para la ecuacin (11.70), los mtodos numricos (mtodo finito de la diferencia o mtodo del elemento nito) pueden ser usados. Por ejemplo, las divisiones geomtricas pueden ser felicitadas dividiendo la viga de toque en varios elementos finitos como mostrado en la Figura 11.24. La rigidez de las primaveras es obtenida de los resultados de pruebas para el mdulo de la reaccin substrae del suelo de apoyo. Las cargas que se caen entre los modos pueden ser interpoladas a modos contiguos usando la teora de la viga simple. La carga aplicada al anillo debera ser colocada en el radio que define el centro de rea y no en el radio medio para reducir probando, ya que una de las asunciones bsicas en la viga de la teora de la fundacin elstica es un uniforme deexion a travs de la anchura. La siguiente consideracin importante es la de la torsin la forma que es desarrollada el hecho que el radio interior es el radio ms pequeo y otro ms grande que el radio definido el centro del rea. La diferencia entre los momentos interiores y momentos exteriores representa la torsin de toque que puede requerir algn torsional refuerzo del acero

11.9 Diseo sismo resiste de las fundaciones de las estructuras industriales y de la pilotes de las estructuras.El edificio y las estructuras para las diversas industrias son muy complejos y su lista es muy amplia y variada. Sin embargo, las siguientes estructuras industriales (instalaciones, maquinaria y componentes auxiliares) incluyendo pila como estructuras en forma de vigilancia se vale de las siguientes industrias Plantas Elctricas. Concretaras. Plantas de Acero, Aluminio, Zinc, Cobre. Fbricas textiles. Plantas farmacuticas. Estructuras marinas como puertos, marinas o muelles.Las estructuras industriales debern disearse y fabricarse con requisitos y disposiciones del IS 1893 (parte 4): 2005. El cdigo proporciona las estimaciones del terremoto de carga para el diseo de estructuras all. Para preformas durante un terremoto, la estructura industrial debe poseer ductilidad, rigidez y resistencia adecuada. Estructuras industriales son clasificadas en las cuatro categoras siguientes:Categora 1: Estructuras cuya falla puede causar condiciones que pueden conducir, de forma directa o indirecta a una gran prdida de vidas y bienes en las zonas adyacentes a la planta. Categora 2: Estructuras cuya falla puede causar condiciones que pueden conducir, de forma directa o indirecta a graves riesgos de incendio y daos en el complejo de plantas. Las estructuras que son necesarias para hacer frente a las emergencias inmediatamente alterar un terremoto, tambin se incluyen.Categora 3: Las estructuras en la que el fracaso aunque la expansin, no conducir a un serio peligro dentro de la planta.Categora 4: Todas las dems estructuras. Es decir que se puede sealar que el trmino error de denicin de las categoras implica la prdida de la funcin y no derrumbe total.Las estructuras parecidas a una pila son aquellos en los cuales la masa y la rigidez son ms de menos uniformemente distribuido a lo largo de la altura. Las estructuras siguientes son clasificado como la estructura parecida a una pila y el terremoto resistente diseo debera ser realizado con requisito y provisiones hasta IS 1893 (la Parte 4): 2005. Chimeneas. Torres de enfriamiento. Silos. Torres de comunicacin y transmisin. Estructuras de soporte para refineras.La proporcin de la esbeltez en la base puede variar de 5 a 50 para tales estructuras parecidas a una pila, donde el lmite ms bajo equivale al corto y estructuras de la ranura y el tiempo superior a largo y escaso que son propensos a excitaciones del terremoto.11.9 Diseo de Estructuras Industriales.La respuesta para las estructuras industriales a los movimientos ssmicos del suelo depende de: La fundacin natural. La clasificacin del suelo y el tipo de suelo. Tamao de la estructura. Modo de construccin.Las caractersticas (intensidad, duracin, etc.) de los movimientos de tierra ssmicos esperadas en cualquiera la ubicacin depende de la magnitud de terremoto, su profundidad de hipocentro, distancia la forma del epicentro, leyes de atencin y sobre todo los estratos de suelo en los cuales la estructura est de pie. Filosofa del diseo Para todas las estructuras importantes e industrias que tratan con productos qumicos muy arriesgados, evaluacin' de sitio especica espectros para terremoto con probabilidad de excedencia del 2 por ciento en 50 aos (MCE) y el 10 por ciento en 50 aos (DBE) es recomiendan. Las estructuras en la categora 1 deben ser diseado para el terremoto considerado mximo (MCE) que es 1 dispositivo de DBE. Base del diseo el terremoto (DBE) para un sitio especico debe ser determinado basado en el sitio especico de la estructura de estudios en la categora 2, 3 y 4 estar diseado para DBE para el sitio de construccin. Fuerza ssmica horizontal' El ssmico horizontal co-eficiente Ah, ser obtenido como con el cdigo especico espectros(11.71)donde Z es el factor zonal como dado en la Tabla 11.3. Sin embargo, usando el sitio especico espectros, el ssmico horizontal co-eficiente puede ser obtenido como(11.72)donde S/g = aceleracin espectral co-eficiente (ver la Figura ll.8) I = factor de importancia como dado en la Tabla 11.10 Factor de reduccin de R=response como dado en la Tabla 11.10Factor de reduccin tabla 11.10 respuesta, R para estructuras industriales

SI. No.Sistema de resistencia de la carga lateralR

Construccin de sistemas del marco

(i)Momento RC ordinario resistiendo a marco (OMRF) 3.03.0

(ii)Momento RC especial resistiendo a marco (SMRF) 5.5.0

(iii)Marco de acero con:

(a) Abrazadera concntrica 4.04.00

(b) Tirantes excntricos 5.05.00

(iv)La resistencia del momento de acero enmarca 5.05.00

(v)Carga que lleva edificios de la pared de la albailera l

(a) No reforzado1.5

(b) Reforzado con grupos RC horizontales2.5

(c) Reforzado con grupos RC horizontales y barras verticales en participantes de cuartos 3.0 U y canilleras de aperturas3.0

(vi)El hormign armado ordinario esquila paredes 3.03.0

(vii)Dctil esquilan paredes3.04.0

(viii)Ordinario esquilan la pared con OMRF 3.03.0

(ix)Ordinario esquilan la pared con SMRF 4.0 4.0

(x)Dctil esquilan la pared con OMRF 4.54.5

(xi)Dctil esquilan la pared con SMRF 5.05.0

Tabla 11.11 factor de importancia para diversas estructuras industriales

SI no.Categoras de Factor de importancia de las estructurasR

(i)Estructuras en categora1 2.002.0

(ii)Estructuras en categora 2 1.751.75

(iii)Estructuras en categora 3 1.501.50

(iv)Estructuras en categora 4 1.001.00

Las estructuras de la categora 1 debern estar diseados para fuerza ssmica tiempo que uso de frmula anterior. Valores de aceleracin vertical se deben tomar como 2/3 de la aceleracin horizontal correspondiente, ME integro. Modelacin Matemtica El modelo de las estructuras industriales deber incluir la rigidez y la fuerza de los elementos que son necesarios se resiste a las fuerzas ssmicas durante terremoto. Modelo matemtico de la fsico estructural incluir todos los elementos del sistema resistente fuerza lateral.Para fundaciones los rayos de estructuras o los platos en la fundacin elstica se pueden considerar (ver el Captulo 6). El modelo representar correctamente la distribucin espacial de la masa y la rigidez de la estructura, tambin como masa de equipo, conductos de cable y sistema de la tubera junto con accesorios asociados. Por lo que las cargas de la lnea estn referidas, el 25 por ciento tambin debe ser incluido masa apropiadamente distribuida en la estructura.Interacciones de la estructura del suelo

El suelo- interaccin de la estructura se refiere a los efectos del medio de la fundacin de apoyo enel movimiento de estructura. La interaccin de la estructura del suelo no se puede considerar en el anlisis ssmico p para estructura en roca o material parecido a una roca. Las estructuras en el suelo suave necesitan consideracin especial en anlisis ssmico.

Fundaciones El uso de la variable de fundaciones al establecimiento diferencial signicante debido de basar la sacudida debe ir ~ sea evitado para estructuras en zonas ssmicas III, IV y V En zonas ssmicas IV y V, todos los equilibrios o las gorras del montn para el grupo de montones deben ser interconectadas con lazos. Todos tales lazos deben ser capaces' de llanto en tensin y en compresin y fuerza axial igual a un Ah/4 veces el valor de la capa de la carga de la columna o carga en gorra del montn, adems de las fuerzas por otra parte calculadas. Anlisis del espectro de respuesta El mtodo del espectro de respuesta del anlisis debe ser realizado usando el espectro del diseo. Suficiente modos grandes debe ser usado para el anlisis para incluir la influencia de lo menos un por ciento de la masa ssmica total. La masa modela (Mk) del modelo k puede ser obtenida como(11.73)Dondeg = aceleracin debido a gravedad = forma del modo co-efcient en oor i, m del modo k.W = peso ssmico de piso.Mtodo de la historia del tiempoEl tiempo anlisis de la historia de estructuras sujetadas a cargas ssmicas debe ser preformado usando j lineal tcnica de anlisis. El anlisis debe estar basado en procedimientos Bien establecidos. Anlisis modelo, o el mtodo de sper posicin modelo puede ser usado para este fin. V p Perodo de tiempo El perodo de tiempo de estructuras industriales diferentes variara bastante segn el tipo de suelo, envergadura y altura de la estructura, distribucin de carga en la estructura y tipo de estructura 3 (hormign, acero y aluminio). Es difcil para proveer solo o pareja de frmulas generalizadas cubrir todas tales estructuras. En consecuencia, no pueden dar ningunas pautas simples para la valoracin de perodo de tiempo de estructuras industriales. Sin embargo, el perodo de tiempo debe ser estimado basado un valor eigen anlisis de modelo matemtico de la estructura.Para el diseo preliminar el perodo de tiempo puede ser establecido basado en su deexion esttico bajo carga proporcional de masas en cada una de las tres direcciones principales. Esta carga es aplicada dando una fuerza igual al peso de la estructura en cada modo en X, Y o direccin Z, Donde x y los y estn en la direccin horizontal y Z est en las direcciones verticales. Donde los restos de la fundacin en el suelo suave, el efecto de lo mismo se debe considerar en las estimaciones para estimaciones para deexion esttico. El periodo de tiempo T, puede ser expresado como (11.74).donde est el valor mximo de deexin en cualquier suelo del modo de g en la aceleracin debido a gravedad.La amortiguacin La amortiguacin factores a evaluar disipacin de la energa ssmica y que se utilizar para determinar la aceleracin espectral de eficiente depende de los materiales, el tipo de construccin de Vi estructura y el nivel de esfuerzo. El factor de amortiguamiento segn IS 1893 (Parte 4) 2005 1 se dan en la tabla 11.12.Tabla 11.12 coeficiente de relacin de amortiguacin para diferentes materiales de construccin para DBE y MCE(Despus es parte de 1893 4. 2005)

SI. N0.Material MCEDBEMCE

(i)Aluminio0.020.04

(ii)Acero0.020.04

(iii)Hormign0.050.07

11.9.2 Diseo de estructuras parecidas a una Pila La masa y la rigidez de estructuras parecidas a una pila soy ms o menos uniformemente distribuido a lo largo la altura. Para el anlisis, stos podran ser tratados como rayos. Perodo de tiempo de la vibracin, T de tales estructuras cuando se arregla en la base puede ser obtenido como(11.75).Donde C T = coeficiente segn la proporcin de la esbeltez de la estructura como dado en la Tabla 11.13.W = peso total a la estructura incluso Peso de forro y contenido encima de la base.h = altura de la estructura encima de base A = rea de corte transversal de la grande de la estructura.g = aceleracin debido a gravedad.Tabla 11.13 Valores de Cr y Cv

SI. No.K=h/reCoeficiente CrCoeficiente Cv

(i)514.41.02

(ii)1021.21.12

(iii)1529.61.19

(iv)2038.41.25

(v)2547.21.30

(vi)3056.01.35

(vii)3565.01.39

(viii)4073.81.43

(ix)4582.81.47

(x)50 o ms1.8k1.50

Nota k = radio de estiramiento y rc=radio giratorio del caparazn de la base de la estructura.Sin embargo, se debe suponer que la fuerza del terremoto horizontal acte en la direccin lateral en a tiempo. Los efectos debido al componente vertical del terremoto son generalmente pequeos y pueden ser ignorados. Ssmico vertical eficiente Donde aplicable puede ser tomado como 2/3 del horizontal el coeficiente ssmico, a menos que pruebas del factor ms grande que este valor estn disponibles.Anlisis ssmico Mtodo de la fuerza lateral esttico equivalente o el mtodo de anlisis del modelo del espectro de respuesta dinmico es recomendado para calcular las fuerzas ssmicas desarrolladas en la pila como estructuras. Sitio los espectros compatibles con el anlisis de la historia del tiempo tambin pueden ser realizados en vez de la respuesta anlisis del espectro. La fuerza lateral esttica equivalente ha sido recomendada por ES 1893 (la Parte 4): 2005 para estructuras parecidas a una pila ordinarias. El diseo esquila la fuerza V, y momento que se dobla el M, para tales estructuras a una distancia x de la cumbre deben ser obtenidas comoEsfuerzo de diseo= (11.79).Diseo de momento= (11.80).DondeCV = co-eficiente de fuerza cortante en funcin de esbeltez relacin de k en el cuadro 11.15 A = diseo ssmico horizontal co-eficiente como en Eq. (11,78). W = Peso total de la estructura incluyendo Peso de la guarnicin y de los contenidos por encima deTI = altura del centro de gravedad de la estructura sobre base Dm = factores de distribucin de corte y momento respectivamente a una distancia x forma, indicado en el cuadro 11.16. Las expresiones para la distribucin por el momento y cortante a lo largo de la altura se presenta en la tabla 11,17 para uso en equipo que realiza. La base adecuada del suelo y de la pila del grupo est dados en la tabla 11.18.Tabla 11,16 suelo y Fundacin grupo montn rigidez.

SI. No.Tipo de cimentacin Rigidez

(i)Fundacin balsa Circular de la tierra

(1) rigidez del suelo Horizontal

(2) Balanceo rigidez del suelo (circular serie)

(ii)Balsa Anular

(1) fundacin montn de friccin (rebaje de pilas no incluidas)

(2)rigidez Traslatorio de pilotes en la base de la pila

DondeG = mdulo cortante del suelo. VS = velocidad de cizalla del medio.ro = radio de fundacin balsa circular.v = de Poisson del suelo. n = nmero de pilotes.E = mdulo de elasticidad de la pila. Im = momento de inercia del montn.T = longitud caracterstica de la pila. d = espesor de la pila o de balsa, y nh= mdulo de reaccin del suelo grado en direccin horizontal

NOTAS1. Para la fundacin rectangular el radio eficaz puede ser tomado, donde a y b son la dimensin de la fundacin rectangular. 2. Para valores de N> 50, la condicin baja fija puede ser asumida.3. La clasificacin de suelo debe ser segn ES 1893 (la Parte 1). 4. Cuando los efectos de interaccin de la estructura de suelo son considerarse; esquile velocidades de onda deben ser determinado por mtodos convenientes.

El criterio de deflexin mximaLa deexin del lateral de la parte superior de una pila de estructura similar en todos los servicios, antes de la aplicacin de factores de carga, no deber exceder de los lmites establecidos por siguiente ecuacin. Dmax=0.003h. (11.81)

DondeDmax = lateral mxima deexin.h = altura de la estructura por encima de la base.El Modelo MatemticoEl modelo matemtico de la estructura parecida a una pila debera ser capaz de representar suficientemente yo variacin en su rigidez (variacin en corte transversal y grosor de cscara), masa y fundacin modelando (esa de rigidez de la fundacin, suelo). La rigidez para varia fundacin el tipo ha sido puesto en una lista en la Mesa. 11.16. Para tales estudios nito mtodo del elemento puede ser til. Tal el nmero de elementos debera ser para capturar la variacin de rigidez y la mayor parte del sistema. Mnimo de los elementos de la viga debera ser suficiente. Para asimetra el elemento nito simtrico debe ser usado. El refuerzo vertical total no debe ser menos del 25 por ciento del rea concreta. Cuando dos capas del refuerzo se requieran, el refuerzo vertical exterior debe ir. no ser menos del 50 por ciento del refuerzo. El refuerzo circunferencial total no ser inferior a 0,20 % del campo concreto. Cuando dos capas de refuerzo, el refuerzo circunferencial en cada rostro no debe ser inferior a 0,1 % de la zona concreta de la seccin. El refuerzo circunferencial de una distancia de 0,2 veces el dimetro de chimenea (desde la parte superior de la chimenea) ser del doble refuerzo normal. v refuerzo Extra debe proporcionar a valor adems del refuerzo determinada por el diseo en los laterales, en la parte superior, inferior y las esquinas de las aberturas. El refuerzo suplementario debera valorar para ser proveen adems del refuerzo desalientan extrado por diseo en los lados, cumbre, fondo y esquinas de all aperturas. Una mitad del refuerzo suplementario se debe extender completamente alrededor del circunferencial de la chimenea y la otra mitad se extender ms all de la apertura a una distancia suficiente. desarrollar las barras en obligacin. IS 1893 Parte 4 2005 tambin recomienda el material factor de amortiguacin esta dado en la tabla 11.19.Tabla 11.9 Material del Factor de Amortiguamiento

SI.No.MaterialDBEMCE

(i)Acero0.020.04

(ii)Hormign0.050.07

(iii)Mampostera de bloque o concreto plano0.070.10

NOTAS 1. Para la base elstica representada por la balsa en suelo suave o fundacin del montn, la humectacin puede ser trabajada como cargado humectacin basado en energas de tensin modales en superestructura y sub estructuras. Como una aproximacin los valores pueden ser asumidos como el 7 por ciento de la humectacin crtica para.1 estructuras del hormign armado.2. Para el acero remachado, etc. el 5 por ciento de la humectacin crtica puede ser adoptado a 80- cuente las prdidas friccionales. 3. Los valores que se debilitan obtenidos de pruebas experimentales sobre estructuras similares tambin pueden ser usados 4. En caso de multi combustible chimeneas de RC, el 3 por ciento de valor crtico para DBE y el 5 por ciento para MCE 35 son recomendados.

11. 10 Diseo sismo Resistente a la fundacin en los puentes. La seguridad del puente como un todo, y que cada uno de sus componentes, como superestructura, los rodamientos, muelles y fundacin son importantes durante el terremoto. Las dos direcciones fundamentales para el diseo sismo resistentes son el eje a lo largo de la longitud del puente y perpendicular a la 'Q eje del puente. La fuerza ssmica horizontal se supone actuar en uno de estos en el tiempo. A los efectos de diseo, un puente podra estar dividido en varios elementos, tales como sper estructura, subestructuras, los rodamientos y fundaciones. La fuerza ssmica equivalente al peso del elemento 515 veces el coeficiente ssmico diseo debe ser aplicada en el centro de gravedad del elemento. Los tipos especiales de puentes como puente colgante, puente basculante, cable puente suspendido, horizontal puente, puente arco de hormign reforzado o puente de acero y otros puentes " muelles taller de 30 m y abarca ms de 120 m, son susceptibles de sufrir daos debido a I 1' vibraciones estructurales. Por lo tanto, se recomienda que comportamiento dinmico de puente de este tipo de ' los casos deben tenerse en cuenta. El anlisis del modelo puede ser llevada a cabo en particular para los puentes " i. en las zonas IV y V-1893 es en la actualidad (Parte 3): 2002 regula el diseo ssmico de puentes. Los siguientes mtodos pueden ser adoptados para el clculo las fuerzas ssmicas en los puentes. Mtodo ssmico co-eciente (SCM). Mtodo de espectro de respuesta (RSM). Mtodo historia (THM).La fuerza del terremoto debe ser calculada sobre la base de la profundidad de friegan causado por la descarga correspondiente a las inundaciones anuales La descarga correspondiente a inundacin anual debera V ser calculado tomando el promedio de descargas de inundaciones anuales mximas. El valor del diseo de se debe suponer que el terremoto y al mximo inundacin no ocurran simultneamente. El punto de signicante para ser notado en esta seccin considera el peso ssmico Wm. El las reducciones debido a flotabilidad o elevacin son descuidadas porque el flotabilidad es una fuerza. La apata 5 efectos no son calculados segn una fuerza, stos slo son calculados en la masa. La carga viva aqu implico trfico vehicular. La fuerza ssmica que afecta a la carga viva es ignorado en direccin de trfico porque tal fuerza hara que las ruedas rueden y muy poca o ninguna fuerza de la apata sera transmitido a la subestructura en esta cuenta. Como los puentes. Estn diseados para la fuerza longitudinal debido a efectos que frenan, se supone que cualquier fuerza de la apata 9 transmitidos a la subestructura en la direccin de trfico seran cubiertos por el diseo para 1 fuerza longitudinal que frena. Desde el balanceo el of wheels no es posible en la direccin transversal, el los efectos ssmicos en la carga viva deberan ser incluidos en esta direccin. As, la fuerza ssmica debido a 1 carga viva se debe considerar actuando en direccin de trfico, pero se debe considerar en el perpendicular de la direccin a trfico. Generalmente la fuerza ssmica horizontal en el perpendicular = la direccin al trfico es calculada usando el 50% en el diseo carga viva. La cantidad de diseo vivo la carga para considerarme para la evaluacin de la fuerza ssmica en la carga viva soy dependiente de la probabilidad de su presencia en el puente en el momento de un terremoto. Esto es asumido que el 100 por ciento del diseo carga viva puede estar presente en puentes de ferrocarril y 50 por el centavo del diseo carga viva puede estar presente en puentes del camino en el instante de terremoto. Las figuras estn basados en consideraciones probabilstico y deberan ser usados para calcular tensiones debido de vivir cargas cuando combinado con efectos del terremoto. La fuerza ssmica en la carga viva es recomendado considerarse en el 50 por ciento del diseo viven la carga en el momento del terremoto. La reduccin del diseo carga viva para la evaluacin de la carga ssmica est basada en el hecho que el vivo la carga es la friccin apoyada en la cubierta o en el carril y el efecto slo parcial podra ser transmitido" a la estructura de apoyo. En vista de esto, un factor del 50 por ciento del diseo vive la carga (sin el impacto) ya que los puentes de ferrocarril y el 25 por ciento del diseo viven la carga (sin el impacto) para puentes del camino 1 para evaluacin de la carga ssmica en carga viva en direccin transversal (1 corriente acutico la direccin) es recomendado. Adems del coeficiente ssmico horizontal, la superestructura tambin debera estar diseada para vertical fuerza ssmica. La fuerza ssmica vertical ha causado saltos de vigas en algunos casos y puede causar fuerzas adicionales y deexin en la viga en particular para envergaduras ms largas. El vertical la fuerza ssmica tambin se debera considerar en el diseo del 100 por ciento la carga viva (sin el impacto) para. Los puentes de ferrocarril y el 50 por ciento del diseo viven la carga (sin el impacto) para puentes del camino. Asegurar apropiado de superestructura Con la subestructura a travs de los portes junto con ssmico se requiere. El derrocamiento de vigas en la direccin transversal es uno de los modos posibles del fracaso de 1 superestructuras durante un terremoto. Por lo tanto, se recomienda que un factor de seguridad de 1.5 contra el derrocamiento debiera ser asegurado para la superestructura. La fuerza ssmica vertical debera tambin considrese considerando la estabilidad. La direccin de la fuerza ssmica vertical debera ser tal que da el efecto peor. La transferencia de las fuerzas de superestructura de subestructura a travs de los rodamientos deben ser evaluados. Horizontales y verticales las fuerzas ssmicas en los muelles y los pozos deben aplicarse en el centro de masas, respectivamente. Que los efectos de la flotabilidad y la elevacin deben descuidarse ya que estas se reactiva las fuerzas.La fuerza dinmica en forma de fuerza hidrodinmica surge en la sumergida 1. Parte de los muelles. Esta fuerza es principalmente debido a la vibracin de ciertas masas de agua que rodean el muelle junto con el muelle y se supone que actan en el sentido de fuerza ssmica. El clculo de fuerza hidrodinmica se basa en el cilindro analoga. Con el fin de simplificar el anlisis, esta analoga se supone que cierta porcin de agua en el envolvente del cilindro K formado para el plan de muelle acta junto con la masa del muelle y da lugar a 5 fuerza hidrodinmica. La circular rea de seccin transversal que se adopte para envolver el cilindro depende de orientacin de muelle con respecto a fuerzas ssmicas. La circular transversal "si el rea que se deben adoptar para envolver el cilindro depende de orientacin de muelle con respecto a fuerzas ssmicas. Figura 11.25 muestra el esquema general de la R. C. C puente. Los principales componentes de un puente se superestructura y subestructura (contrafuerte, muelles y los cojinetes) y fundaciones. Es evidente que la forma estructural de los puentes es diferente la naturaleza de la carga, el grado de indeterminacin y de la posibilidad de disipar la energa mientras que los ms vulnerables parte de un edificio es la superestructura, sino que los cojinetes, sub" estructura y fundaciones que uno de los ms susceptibles de sufrir daos en un puente durante un terremoto en (2001). La vida til de un edificio es casi universalmente aceptable como 50 aos, pero las normas para los puentes estn divididos y vida til de diseo alcance puede ser expresado como 75-120 aos. Un puente colapso durante los terremotos, por ejemplo, pueden no resultar en muchas vidas que se perdieron, pero en comparacin con el de un colapso de la construccin, pero colapso econmico pueden ser verdaderamente sustancial los puentes a menudo proporcionan un vnculo vital con " las zonas devastadas por terremoto y, por consiguiente, un objetivo vital despus del desastre. Crtica los puentes deben permanecer en funcionamiento despus de que el evento para proporcionar alivio, as como para la seguridad y la defensa. Diseo Y debe garantizar la resistencia ssmica del puente y sus componentes son suficientes para satisfacer f, el requisito general para que las comunicaciones en situaciones de emergencia despus del terremoto sectoriales con fiabilidad, o la base de diseo terremoto (DBE). Diseo en el que la reciente filosofa en trminos de mantenimiento estado de lmite y estado lmite ltimo son: El diseo del puente debe cumplir el estado lmite que puede recibir mantenimiento base de diseo en terremotos (DBE). La parte del puente para continuar a la disipacin de energa se someter a daos menores sin dar lugar a la necesidad de reduccin de trfico o reparacin inmediata. En el diseo del puente se debe cumplir con los requisitos de colapso que es estado lmite ltimo de mximo considerado terremoto (MCE). El puente, conservar su estructura residencial adecuada y resistencia, a pesar de la notable pueden producirse daos en alguna parte del puente. El diseo ssmico de puentes es inferior al mximo previsto de la fuerza ssmica. Sin embargo, con el fin de asegurar un buen desempeo a bajo costo, la diferencia en el diseo ssmico y la fuerza mxima fuerza ssmica exceptuados se contabilizar a travs de otras disposiciones en materia de seguridad. La capacidad disposiciones de concepcin puede ser usada para puentes importantes. El concepto de capacidad diseo no debe limitarse a la superestructura sino que debera incluyen el diseo de las conexiones, sub-estructuras y fundaciones.11. 10.1 Fundacin para puentesLa parte del puente con el contacto directo con y transmitiendo la carga a los estratos de fundacin es de los tipos siguientes: Fundaciones Abiertas. Fundaciones del Montn. Buenas fundaciones.La fundacin debe estar diseada para resistir la combinacin peor de cargas y fuerzas evaluado exhaustivamente. La fundacin debe ser tomada a tal profundidad contra la cual son seguros friegan o forma protegida esto. Friegue ocurre, durante el paso de la descarga alta en canales del ro, cuando la velocidad de la corriente excede la velocidad restrictiva que puede ser resistida por las partculas. De los materiales de la cama. Aparte de esto, la profundidad tambin debera ser la consideracin de la forma suficiente de la capacidad de porte, estableciendo, el potencial de la licuefaccin, estabilidad y conveniencia de estratos del nivel de fundacin y profundidad suficiente debajo de ello. La fundacin del puente no debera tener diferencial y o establecimientos, porque los establecimientos diferenciales generan momentos en la superestructura que puede est de la magnitud muy alta. El tipo de fundacin a un puente es la ubicacin especica segn la disponibilidad de la estructura buena en la profundidad conveniente que son evaluados por investigaciones geotcnicas detalladas. La licuefaccin puede ocurrir en caso del suelo cohesinales saturado durante la sacudida del terremoto. El potencial de la licuefaccin de sitios obligados de licuarse debera ser investigado en la totalidad.

11.10.2 Fundacin abierta para puente La fundacin para puentes puede ser tomada a una profundidad comparativamente debajo de la superficie de la cama a condicin de que la estructura de porte buena est disponible y la fundacin es protegida contra friegan. IRC 78-2000 recomienda que la profundidad mnima de la fundacin abierta debe ser el estrato hasta tener capacidad de porte segura pero no menos de 2.0 m debajo del nivel fregar o el nivel de la cama protegido. La presin mxima una fundacin tiene que ser determinada para la combinacin de fuerzas. El fuerza ssmica Feq, evaluado de la zona especica (sitio especico) segn la recomendacin de *IS 1893 (la Parte 3) debera ser combinado con las cargas principales siguientes y fuerzas: Carga Muerta (G) Presin de la tierra (Fep) Linea de Carga (Q) Corriente de agua (Fwe) Fuerzas de friccin (Ff) Fuerzas longitudinales debido al corte (Fb) Flotabilidad (Gb)Perodo Fundamental de vibracinSi la sub-estructura de pila, as como abrir bases ejecucin la sub-estructura de masas " puede ser idealizado como un solo brazo, y en que el perodo fundamental atencin puede obtenerse como

Donde=desplazamiento horizontal en la parte superior de la subestructura en fuerza de inercia de masa agrupada superior al de la sub - estructura, la elasticidad de la subestructura y la fundacin debe ser representada para evaluar el desplazamiento.Donde la idealizacin por un modelo del voladizo solo como declarado encima no es posible, los perodos naturales de vibraciones pueden ser calculados solucionando eigen problemas del valor de un matemtico apropiado. Modelo de superestructura del puente, subestructura y fundacin tambin.Las fuerzas ssmicas.Las fuerzas horizontales debido a efectos ssmicos se tomarn para que acte a travs del centro de gravedad de todas las cargas que se examina. La direccin de estas fuerzas sern tales que la resultante. Destaca en el miembro de que se trate son mnimas. La fuerza ssmica debido a carga viva no se tendr en cuenta al actuar en el sentido de la circulacin, sino que debern ser considerados en la direccin perpendicular al trfico. Adems, en arenas sueltas o mal clasificada arena con poca o ninguna fina, las vibraciones debido al terremoto puede causar licuefaccin o excesiva y asentamientos diferenciales. En la zona III, IV y V, la fundacin de V los puentes de arenas, evitar, a no ser que mtodos apropiados de compactacin o estabilizacin. La ssmica vertical co-eficiente se consider que en el caso de puentes construidos en la zona TV ' o V en el que la estabilidad es un criterio para el diseo de anlisis de estabilidad general de la estructura.