trabajo final de acero

trabajo escalonado ii DAE – FIC 2013 – I

ÍNDICE

1. GENERALIDADES.........................................................................................................................31.1. Objetivos y Alcances:..........................................................................................................3

1.1.1. Alcance:......................................................................................................................3

1.1.2. Objetivos:...................................................................................................................3

1.2. Datos Generales:................................................................................................................3

1.2.1. Ubicación y Localización:............................................................................................3

2. INTERPRETACION ESTRUCTURAL................................................................................................42.1. DISEÑO ESTRUCTURAL PRELIMINAR..................................................................................4

2.1.1. RESEÑA DEL SISTEMA ESTRUCTURAL PROPUESTO.....................................................4

2.1.2. PREDIMENSIONAMIENTO DEL SISTEMA ESTRUCTURAL.............................................4

2.1.3. ESTRUCTURACION FINAL............................................................................................4

2.2. DISEÑO DE LA ESTRUCTURA...............................................................................................4

2.2.1. Levantamiento del área..............................................................................................4

2.2.2. Replanteo de columnas..............................................................................................5

2.2.3. Dimensionamiento del Tijeral:....................................................................................6

Dimensionamiento longitudinal.................................................................................................6

3. METRADO DE CARGA.................................................................................................................83.1. CARGA MUERTA.................................................................................................................8

3.2. CARGA VIVA........................................................................................................................9

3.3. CARGA DE SISMO..............................................................................................................10

3.4. CARGA DE VIENTO............................................................................................................13

4. COMBINACIONES DE CARGA....................................................................................................155. PROCEDIMIENTO SEGUIDO EN EL SAP.....................................................................................166. DISEÑO DE ELEMENTOS DEL TIJERAL.......................................................................................20

6.1. PROPIEDADES DEL ACERO................................................................................................20

6.2. DISEÑO DE BRIDAS...........................................................................................................20

6.2.1. DISEÑO DE LA BRIDA INFERIOR (2L 2X2X3/16).............................................................20

6.2.1.1. Tracción Axial: Pu = 27.25 Kip (Demanda)...........................................................20

6.2.1.2. Compresión Axial: Pu = 4.495 Kip (Demanda).......................................................20

6.2.2. DISEÑO DE LA BRIDA SUPERIOR 2L 2x2x3/16...............................................................22

6.2.2.1. Tracción Axial: Pu = 4.877 Kip (Demanda)............................................................22

6.2.2.2. Compresión Axial: Pu = 27.63 Kip (Demanda).......................................................23

1


6.3. DISEÑO DE LA DIAGONAL 2L 2X2X3/16............................................................................26

6.3.1. Tracción Axial: 11.74 Kip (Demanda)........................................................................26

6.3.2. Compresión Axial: 9.46 (Demanda)..........................................................................26

6.4. DISEÑO DE LA MONTANTE 2L 2X2X3/16..........................................................................28

6.4.1. Tracción Axial: 2.0 Kip (Demanda)............................................................................28

6.4.2. Compresión Axial: 9.29 Kip (Demanda)....................................................................28

7. CUADRO RESUMEND E LOS ELEMENTOS DEL TIJERAL..............................................................307.1. SECCIÓN 2L 2x2x3/16: Propiedades del SAP....................................................................30

8. BIBLIOGRAFÍA...........................................................................................................................31

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1. GENERALIDADES

1.1. Objetivos y Alcances:

1.1.1. Alcance:Obtener las informaciones necesarias del diseño de una Estructura de tijeral, con sus medidas perimétricas, su área Techada, perfiles normativo según las NE reglamentarias.

1.1.2. Objetivos:En esta segunda entrega del trabajo escalonado, que se anexara con la primera entrega, se presentará los siguientes puntos:

Levantamiento del área. Replanteo de columnas. Dimensionamiento del tijeral tipo Pratt. Análisis Estructural del Tijeral Combinaciones Críticas del Tijeral Diseño de Bridas y Montantes

1.2. Datos Generales:

1.2.1. Ubicación y Localización: Sobre el área que aparece en la foto adjunta, que corresponde al jardín ubicado en las inmediaciones del laboratorio de mecánica de suelos de la FIC, se va a proyectar una cubierta a fin de almacenar los materiales usados en laboratorios de la facultad

Zona : Jardín de la FIC Uso: Deposito FIC Tipo de Suelo: S2 Tijeral: Hecho de ángulos dobles y las viguetas con canales.

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2. INTERPRETACION ESTRUCTURAL El sistema estructural planteado para este proyecto es una cobertura metálica consistente de tijerales metálicos (tipo Pratt) y viguetas con cobertura de calamina, planchas de Eternit.

COBERTURA

En esta parte de la estructura del techo se considerara una estructura metálica, dicho techo estará conformado principalmente por tijerales y viguetas forma de “Z”.

2.1. DISEÑO ESTRUCTURAL PRELIMINAR

2.1.1. RESEÑA DEL SISTEMA ESTRUCTURAL PROPUESTOEl objetivo de adoptar todo este sistema estructural es garantizar la seguridad de materiales que van estar dentro de ella, la funcionalidad del lugar, estética y así como optimizar costos.

2.1.2. PREDIMENSIONAMIENTO DEL SISTEMA ESTRUCTURALDespués de haber fijado la forma, ubicación y distribución de los elementos estructurales, es necesario partir inicialmente de dimensiones que se acerquen lo más posible a las dimensiones finales requeridas por el diseño. Los criterios que asumiremos en adelante serán tratando de cumplir los requerimientos del N.T.P. E-020, E-030, E-090.

2.1.3. ESTRUCTURACION FINALLa estructuración final será aquella que cumpla con todos los requisitos de continuidad, ductilidad, rigidez lateral, así mismo los elementos estructurales cumplen satisfactoriamente las secciones propuestas para su posterior análisis estructural, en el proceso de análisis se ha ido mejorando el modelo a analizar.

2.2. DISEÑO DE LA ESTRUCTURA

2.2.1. Levantamiento del áreaPor uso de la topografía de ancho igual a 46.4m y de largo igual a 40.2m

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2.2.2. Replanteo de columnas

Numero de tijerales

Es necesario saber que la separación entre columnas está dado por:

S= LN t−1

S :Separaciónentre tijerales

L :Largo

N t :Numerode tijerales

El valor de S puede estar entre 5 y 7m por lo que se tantea valores sabiendo la acotación de Nt según un despeje en la desigualdad siguiente:

5< 21.2N t−1

<7

17<N t−1

21.2<1

5

Entonces se tiene: 4.03<Nt<5.24 Entonces se tiene, que un valor de 5 tijerales es bastante adecuado.

Entonces S=21.25−1

=5.3m

Luego la distribución de columnas es la que se muestra en planta:

5


2.2.3. Dimensionamiento del Tijeral:

Dimensionamiento longitudinalPara poder diseñar el tijeral asumimos que la altura del tijeral es aproximadamente L1/11 y que h1 = 0.90m (Según recomendaciones del Profesor), con estas consideraciones tenemos el siguiente esquema:

h = 21.4/11 = 1.94m h1= 0.80m h2 = h – h1 = 1.14m

Por tanto la longitud inclinada L será igual a 10.76 m y longitud útil (disminuida en 0.1m) 11.66m que será cubierta con planchas de Eternit, planchas de 4’ pies, cuya modulación presentamos en el siguiente cuadro, esta es para un solo lado de la brida superior pues las otras tres son similares:

Planchas Largo(m) Traslape(m) Longitud Útil(m) # de planchas L parcial4' 1,22 0,14 1,08 10 10.8

LONGITUD 10.8m

La longitud cubierta será de 10.8 m, tenemos un exceso de planchas que será también cubierto por la cumbrera (0.10m y el resto entre los traslapes cortarse).Por tanto la geometria del tijeral quedaría de la siguiente manera, (el esquema mostrado es de lado izquierdo del tijeral, será la misma distribución la parte del lado derecho):

6

0,8m

L1/11 = 1.94 m


El traslape será de t=14 cm entre cada plancha de eternit, como se ve el siguiente esquema:

Y la cumbrera del tijeral será de C=10 cms a cada lado del tijeral:

7

t = 0,14 m


3. METRADO DE CARGA

3.1. CARGA MUERTAPeso Propio: 23kg/m2

Cobertura:

De la información del producto tenemos:Ancho:

Na= AtotLmo

Dónde:

Atot: Ancho de un lado del techoLmo: Longitud modular o útil de la plancha

Na=10.71.08

∗2=19.8≈20

Longitud :

Nl= LtotAmo

TIPO LONG (m) TRASLAPE(m) Lu (m) N° Total4' 0.92 0.045 0.875 25 21.875m

REMANENTE 67.5cmDonde:

Ltot: Largo de un lado del techoAmo: Ancho modular o útil de la plancha

Nl= 21.20.875

=24.2≈25

Número total de planchas: = 20*25 =500Peso por cada eternit: = 13.5kgPeso total = 13.5*500 =6750kgÁrea total: = 21.2*21.0 =453.68m2Peso/área(kg/m2) = 6750/453.68=14.88kg/m2=15kg/m2

8


Na = 5Nnudos = 21

PESO MUERTOPeso

muerto=18600.88

0Kg

Carga por armadura Pa= 3720.176 Kg

Carga por nudo PD= 177.151 kg

3.2. CARGA VIVA Tomando en cuenta lo citado en el RNE-E20 Norma de Cargas:

“Para techos con coberturas livianas de planchas onduladas o plegadas, calaminas, fibrocemento, material plástico, etc. cualquiera sea su pendiente, la carga viva debe considerarse 0.30kPa (30Kgfm2), excepto cuando en el techo pueda haber

9

Dimensiones del terreno L 21.2 mb 21.4 m

Área 453.68 m2


acumulación de nieve, en cuyo caso se aplicará lo indicado en el Artículo 11(Cargas de nieve)” (Reglamento Nacional de Edificaciones-Norma E020)

Tenemos que nuestra carga viva es: 30kg/m2

Na = 5Nnudos = 21

PESO VIVO

Peso vivo= 13610.400

kg

Carga por armadura Pa= 2722.080 kg

Carga por nudo PL= 129.623 kg

3.3. CARGA DE SISMOLa fuerza cortante total en la base de la estructura, correspondiente a la dirección considerada, se determinará por la siguiente expresión:

V= ZUCSR

∗P

Debiendo considerarse para C/R el siguiente valor mínimo:C/R≥0.125

Donde:Z: Parámetro de zonificación

10

Carga VivaCubierta 30 Kg/m2

WL 30 Kg/m3


Área 453.68 m2


U: Categoría de las EdificacionesC: Factor de amplificación sísmicaS: Factor de condiciones geotécnicasR: Factor de sistemas estructuralesP: Peso de una armadura determinada por P=D+0.25L

En nuestro caso los valores de los parámetros son:

FACTOR VALOR ObservaciónZ 0.4 Zona sísmica 3U 1.0 Edificaciones importantes donde se reúnen gran cantidad de

personas como teatros, estadios, centros comerciales, establecimientos penitenciarios.

C 2.5 C=2.5Tp/T, siendo su máximo valor C=2.5, es por ello que siendo rigurosos tomaremos este valor.

S 1.2 Tipo de suelo S2, suelos intermedios entre los tipo S1 y S3 (Roca o suelos rígidos y Suelos flexibles)

R 6 Sistema estructural de acero con arriostres en cruz

Área total en cada armadura: =46m*6.65m=305.9m2

Peso = D+0.25L = 41+0.25*30= 48.5kg/m2

Peso total en cada armadura: =48.5*435.68=22003.48kg

Resulta:ZUCSR

=0.4∗1.0∗2.5∗1.26

=0.20

V=0.20∗22003.48=4400.69 kg

Fuerza cortante en cada nodo:

E=4.4Tn5

=880.13Kg

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Espectros obtenidos en los ejes X e Y:

Peso en servicio= 22003.48 Kg

Z= 0.40U= 1.00S= 1.20C= 2.50R= 6.00

ZUSC/R= 0.20

V= 4400.696 kgNa= 5Va= 880.1392 kgNnudos= 21

Carga por nudo Ph= 41.91139048 kg

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0.126 0.200Cs (x) = ZUSC/R(x) = Cs (y) = ZUSC/R(y) =

Coeficiente Sísmico

Espectro de Pseudoaceleraciones:

0.00

0.50

1.00

1.50

0.0 1.0 2.0 3.0 4.0 5.0

Acel

erac

ión

Espe

ctra

l

Periodo

Sismo en la Dirección X

0.00

0.50

1.00

1.50

2.00

2.50

0.0 1.0 2.0 3.0 4.0 5.0

Acel

erac

ión

Espe

ctra

l

Periodo

Sismo en la Dirección YCOMBINACION

WD= 41 Kg/m2WL= 30 Kg/m2Wu=D+0.25L= 48.5 Kg/m2


Área 453.68 m2


3.4. CARGA DE VIENTOPara el cálculo de las cargas de viento nos basaremos el RNE-Norma E-20 Artículo 12, donde tenemos que las presiones y succiones generadas en la estructura se calculan como sigue:

Ph=0.005∗C∗V h2

C=Cr∗Ch

Donde:Vh: Velocidad de diseño a la altura h, en Km/hCh: Factor de forma adimensional indicado en el Anexo Cr: Factor de ráfagaPh: Presión o succión del viento a una altura h en kg/m2

Además, para el cálculo de la velocidad de diseño, usamos la expresión:

Vh=V ( h10

)0.22

Donde:Vh: Velocidad de diseño en la altura h en km/h.V: Velocidad de diseño hasta 10m de altura en Km/hVh(tomado del Anexo )=75kph

Cr =1.4Los valores de Ch dependiendo si estamos en barlovento o sotavento o dentro o fuera de la estructura están representados como sigue:

Carga de viento

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S= 5.30 mV= 75.00 km/hr

cumbrera h= 10.00 mVentanal h= 10.00brida inferior h= 10.00 mcumbrera Vh= 75.00 km/hr > 75.0Ventanal Vh= 75.00 km/hr > 75.0brida inferior Vh= 75.00 km/hr > 75.0

Cr= 1.40

Valores de Ch en barlovento y sotavento

Valores de Ch para determinar cargas adicionales en elementos de Cierre:

Presión externa Presión interna C=Cpex-Cpin Ww(kg/m) Brida Inferior

PosiciónBarlovento Sotavento

Barlovento Sotavento Barlovento

Sotavento Barlovento Sotavento

Verticales 0.8 -0.6 0.3 -0.3 0.5 -0.3 104.34 -62.61Inclinadas 0.3 -0.6 0.3 -0.3 0 -0.3 0.00 -62.61

-0.7 -0.6 0.3 -0.3 -1 -0.3 -208.69 -62.61 DETALLES DE LAS CARGAS

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Direccióndel viento

Superficies inclinadas entre 60° y la vertical

Superficies inclinadas entre 60° y la vertical

Superficies inclinadas 15° o menos

Superficies inclinadas 15° o menos

Direccióndel viento

Uniforme en los lados de barlovento y sotavento


4. COMBINACIONES DE CARGA COMBINACIONES

COMB1 1.4DCOMB2 1.2D + 1.6LCOMB3 1.2D + 0.5LCOMB4 1.2D + 0.5WCOMB5 1.2D + 0.5L + 1.3wCOMB6 1.2D + 0.5L + 1.0SCOMB7 1.2D + 0.5L - 1.0SCOMB8 0.9D + 1.3WCOMB9 0.9D - 1.3W

COMB10 0.9D + 1.0SCOMB11 0.9D - 1.0S

COMBO 10

COMBO 2 (mas crtico)

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5. PROCEDIMIENTO SEGUIDO EN EL SAP Para poder realizar el análisis estructural del tijeral, nos hemos apoyado del programa SAP2000 v15.0.1

1. Ingresamos al programa, y definimos la geometría del tijeral usando grid data o en este caso exportándolo desde AutoCad( teniendo cuidado con las unidades a trabajar)

16


2. Definimos un material y sección para el pre diseño, aunque el SAP puede asumir por defecto, porque a nosotros nos interesa sobre todo conocer el valor de las reacciones y después verificar si está bien con los procesos descritos en clase.

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3. Definimos nuestros casos de cargas, por ejemplo: muerta, viva, etc, y también las

combinaciones críticas que se puedan dar, por decir : 1.4D, 1.2D+1.6L, 0.9 D ±

(1.3 W ó 1.0 E),que en este caso el SAP los reconoce como combos.

4. Una vez definido las combinaciones, procedemos al ingreso de las fuerzas según como nos indica nuestro metrado y para cada caso de carga, y además de las restricciones que consiste en un empotramiento.

18


5. Compilamos el programa, para así poder obtener las reacciones deseadas para nuestro diseño:

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6. DISEÑO DE ELEMENTOS DEL TIJERAL

6.1. PROPIEDADES DEL ACEROINFORMACIÓN GENERAL DEL ACERO

Fy 36 Ksi

20


E 29000Ksi

6.2. DISEÑO DE BRIDAS

6.2.1. DISEÑO DE LA BRIDA INFERIOR (2L 2X2X3/16)INFORMACIÓN PERFIL 2L 2X2X3/16

A 1.43 in2 rx 0.62 intf 0.1875 in ry 0.98 inbf 2 in dw 2 intw 0.1875 in

6.2.1.1. Tracción Axial: Pu = 27.25 Kip (Demanda)

Fluencia:

Pu=∅∗Fy∗Ag

Pu=0.9∗36∗1.43=46.332Kip

Rotura:

Pu=∅∗Fu∗Ae

Pu=0.75∗58∗(1∗1.43 )=62.205Kip

El perfil W24x90 falla por Rotura Pu= 46.332 Kip > 27.25 Kip Cumple

6.2.1.2. Compresión Axial: Pu = 4.495 Kip (Demanda)

Lx 42.126 inLy 84.252 inK 1

klxrx

=68.24 klyry

=86.76 Tomamos 86.76

Esbeltez del ala:

λ=bft f

= 20.1875

=10.67

21


λr=0.45√ EFy

=12.772

λr=10.67> λ=10.67

Ala No esbelta

Esbeltez del alma:

λ=hwtw

= 20.1875

=10.67

λr=0.45√ EFy

=12.772

λr=12.772>λ=10.67

Alma No esbelta

E2.- kLr

<200 86.76¿ 200 Cumple

E3.- Flexión Torsional de miembros sin Elementos Esbeltos

Pn=Fcr∗Ag

CuandoKLr

<4.71∗√ EFyo( FyFe

<2.25)

Fcr=[0.658FyFe ] Fy

CuandoKLr

>4.71∗√ EFyo( FyFe

>2.25)

Fcr=0.877 Fe

Fe= π2 E

(KLr )2

KLr

=86.76<4.71∗√ EFy

=133.68

Fe=π2∗29000(86.76 )2

=38.024Ksi

22


Fcr=[0.65836

38.024 ]36=24.22Ksi

ϕPn=0.9∗24.22∗1.43=31.17KipϕPn>Pu (Cumple)

6.2.2. DISEÑO DE LA BRIDA SUPERIOR 2L 2x2x3/16

INFORMACIÓN PERFIL 2L 2X2X3/16A 1.43 in2 rx 0.62 intf 0.1875 in ry 0.98 inbf 2 in dw 2 intw 0.1875 in

6.2.2.1. Tracción Axial: Pu = 4.877 Kip (Demanda)

Fluencia:

Pu=∅∗Fy∗Ag

Pu=0.9∗36∗1.43=46.332Kip

Rotura:

Pu=∅∗Fu∗Ae

Pu=0.75∗56∗(1∗1.43 )=60.06Kip

El perfil W18x60 falla por Rotura Pu=46.332 Kip > 4.877 Kip Cumple

6.2.2.2. Compresión Axial: Pu = 27.63 Kip (Demanda)

Lx 42.3622 inLy 84.7244 inK 1

23


klxrx

=68.62 klyry

=86.76 Tomamos 86.76

Esbeltez del ala:

λ=bft f

= 20.1875

=10.67

λr=0.45√ EFy

=12.772

λr=10.67> λ=10.67

Ala No esbelta

Esbeltez del alma:

λ=hwtw

= 20.1875

=10.67

λr=0.45√ EFy

=12.772

λr=12.772>λ=10.67

Alma No esbelta

E2.- kLr

<200 86.76¿ 200 Cumple


Pn=Fcr∗Ag

CuandoKLr


<2.25)

24


Fcr=[0.658FyFe ] Fy

CuandoKLr


>2.25)

Fcr=0.877 Fe

Fe= π2 E

(KLr )2

KLr

=86.76<4.71∗√ EFy

=133.68

Fe=π2∗29000(86.76 )2

=38.024Ksi

Fcr=[0.65836

38.024 ]36=24.22Ksi

ϕPn=0.9∗24.22∗1.43=31.17Kip

ϕPn>Pu (Cumple)

DATOS DE DIAGONALES Y MONTANTES

En la tabla se muestran las fuerzas máximas en Kip que se producen en las diagonales y montantes para cada combinación de carga.

Diagonales MontantesTracción Compresión Tracción Compresión

25


Comb1 6.94 5.59 0.24 5.49Comb2 11.74 9.46 0.40 9.29Comb3 7.76 6.25 0.26 6.14Comb4 4.31 3.40 0.13 3.47Comb5 3.51 2.64 0.08 2.93Comb6 7.95 6.41 0.24 6.26Comb7 7.95 6.55 0.29 6.26Comb8 1.81 2.40 2.00 0.31Comb9 11.32 9.00 0.34 9.05Comb10 4.65 3.75 0.12 3.65Comb11 4.65 3.89 0.18 3.65

Las longitudes de los elementos correspondientes son:

L(in)= 52.60 58.42 31.50 31.50

6.3. DISEÑO DE LA DIAGONAL 2L 2X2X3/16

INFORMACIÓN PERFIL 2L 2X2X3/16A 1.44 in2 rx 0.61 intf 0.19 in ry 0.97 inbf 2.00 in dw 2 intw 1.19 in

26


6.3.1. Tracción Axial: 11.74 Kip (Demanda)Fluencia:

Pu=∅∗Fy∗Ag

Pu=0.9∗36∗1.44=46.66Kip

Rotura:

Pu=∅∗Fy∗Ae

Pu=0.75∗36∗(1.44 )=62.64Kip

El perfil 2L2X2X3/16 falla por Rotura Pu=62.64Kip >46.66Kip Cumple

6.3.2. Compresión Axial: 9.46 (Demanda)

Lx 58.42 inLy 58.423inK 1

klxrx

=94.64klyry

=42.84 Tomamos 94.64

Esbeltez del ala:

λ=bft f

= 20.19

=10.67

λr=0.45√ EFy

=12.772

λr=12.772>λ=10.67

Ala No esbelta

Esbeltez del alma:

λ=hwtw

= 40.5

=10.67

λr=0.45√ EFy

=12.772

λr=12.772>λ=10.67

Alma No esbelta

27


E2.-kLr

<200 94.64¿ 200 Cumple


Pn=Fcr∗Ag

CuandoKLr


<2.25)

Fcr=[0.658FyFe ] Fy

CuandoKLr


>2.25)

Fcr=0.877 Fe

Fe= π2 E

(KLr )2

KLr

=94.64<4.71∗√ EFy

=133.68

Fe=π2∗29000(94.64 )2

=31.96Ksi

Fcr=[0.65836

31.96 ]36=22.46Ksi

Pu=0.9∗22.46∗1.44=29.11KipCumple

6.4. DISEÑO DE LA MONTANTE 2L 2X2X3/16INFORMACIÓN PERFIL 2L2X2X3/16

A 1.44 in2 rx 0.61 intf 0.19 in ry 0.97 inbf 2.00 in dw 2 intw 1.19 in

6.4.1. Tracción Axial: 2.0 Kip (Demanda)Fluencia:

Pu=∅∗Fy∗Ag

28


Pu=0.9∗36∗1.44=46.66Kip

Rotura:

Pu=∅∗Fy∗Ae

Pu=0.75∗36∗(1.44 )=62.64Kip

El perfil 2L2X2X3/16 falla por Rotura Pu=62.64Kip >46.66Kip Cumple

6.4.2. Compresión Axial: 9.29 Kip (Demanda)

Lx 31.5 inLy 31.5 inK 1

klxrx

=51.02klyry

=23.10 Tomamos 51.02

Esbeltez del ala:

λ=bft f

= 20.19

=10.67

λr=0.45√ EFy

=12.772

λr=12.772>λ=10.67

Ala No esbelta

Esbeltez del alma:

λ=hwtw

= 40.5

=10.67

λr=0.45√ EFy

=12.772

λr=12.772>λ=10.67

Alma No esbelta

E2.-kLr

<200 51.02¿ 200 Cumple

29



Pn=Fcr∗Ag

CuandoKLr


<2.25)

Fcr=[0.658FyFe ] Fy

CuandoKLr


>2.25)

Fcr=0.877 Fe

Fe= π2 E

(KLr )2

KLr

=51.02<4.71∗√ EFy

=133.68

Fe=π2∗29000(51.02 )2

=109.92Ksi

Fcr=[0.65836

109.92 ]36=31.38Ksi

Pu=0.9∗31.38∗1.44=40.67Kip Cumple

7. CUADRO RESUMEND E LOS ELEMENTOS DEL TIJERAL

30

CUADO RESUEMN DE LOS ELEMENTOS DEL TIJERAL

ELEMENTOS TIJERAL SECCION TRACCION COMPRESIONBRIDA SUPERIOR 2L 2x2x3/16 OK OKBRIDA INFERIOR 2L 2X2X3/16 OK OKMONTANTE 2L 2X2X3/16 OK OKDIAGONAL 2L 2X2X3/16 OK OK


7.1. SECCIÓN 2L 2x2x3/16: Propiedades del SAP

8. BIBLIOGRAFÍA

Neufer. (2001). Arte de Proyectar Arquitectura. Barcelona: Gustavo Gilli.

31


Reglamento Nacional de Edificaciones E030. (s.f.).

Reglamento Nacional de Edificaciones E060. (s.f.).

Reglamento Nacional de Edificaciones-Norma E020. (s.f.).

S.A. (s.f.). Diseño Estructural de un Coliseo Cerrado. Lima.

Zapata. (1995). Diseño en Acero.

32

trabajo final de acero

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