puente enlace centenario ( 7.5.2. ) · 2015-11-13 · resultados obtenidos de las corridas del...

PUENTE ENLACE CENTENARIO( 7.5.2. )

PILAS 1 Y3

DISEÑO DE ZAPATAS

',19°'. \. e:

INGETEC S.A.PROYECTO: AVENIDA LONGITUDINAL DE OCCIDENTE.

ESTRUCTURA: PUENTE 7.5.2.ENLACE CENTENARIO.

DISEÑO DE ZAPATASPILAS 1 Y3

@i @ ® ® ® @ ® ¡~~

I

@i @ ® ® @ e e @)B

@i e ® @ ® @i @ I

Ie ® @ @ @ e @ @ .Y.1 .••• C ~I

DATOS INICIALES

a- b COLUMNAS b (m) = 1,00 B(m)= 3,00 Ancho zapata.a (m) = 0,70 C(m)= 11,40 Largo Zapata.

PILOTES <j> (m) = 0,60 H(m)= 0,70 Altura de la zapata.

d ( m ) = (H - d' ) = 0,62 d' ( cm) = 8 Recubrimento zapata

MATERIALES:

CONCRETO: f 'C ( kg / cm" ) = 280

ACERO PDR-60 : f 'y ( kg / cm- ) = 4200

RESULTADOS OBTENIDOS DE LAS CORRIDAS DEL PROGRAMA SAP90

Pumax (Ton) = 191,00 Para las columnas.

Pumax ( Ton) = 84,01 Para los pilotes.

. ~l9 3

PREPARO: Javier Niño Núñez.REVISO: Elizabeth Alba Garcia.

Camilo Santos Mora. Diseño de zapatas.xls-29/06/00-1 de 6

INGETEC S.A.PROYECTO: AVENIDA LDNGITUDINAL DE OCCIDENTE.


CHEQUEO DE PUNZONAMIENTO

a. ) COLUMNAS: ( A la distancia de d/2 )

-r-

1,62 Perimetro (m) = ( (b+d/2) + (a+d/2))*2

Perimetro (m) = 5,88.r,

1" ·11,32

Pumax 191000

Vu ( kg / cm" ) = = = 5,239 kg / cm" < ~ vePer. x d 588 x 62

~ ve = 0,85 x 1,10 x pO = 15,646 OK

b. ) PILOTES: ( A la distancia de d/2 )

d/2 = 0,31

Perimetro (m) = re x O

~ = 0,60Perimetro ( m ) = 3,83

d/2 = 0,31

Pumax 84010

Vu ( kg / cm" ) = = = 3,535 kg / cm" < ~ ve

Per. x d 383 x 62

~ve = 0,85 x 1,10 x \j 280 = 15,646 OK


Camilo Santos Mora.

·-194Diseño de zapatas.xls-29/06/00-2 de 6

INGETEC S.A.PROYECTO: AVENIDA lONGITUDINAL DE OCCIDENTE.


c. ) VIGA DE RIGIDEZ: ( A la distancia de d/2 )

# de columnas: 5 e (m ) = 2,55 Espaciamiento entre ejes de columnas.

1,62 Perimetro (m) = 11,62 + 11,40 1 x 2

Perimetro (m) = 26,04

11,40

191000 x 5

= = 5,915 kg/cm2 < ~vc

Per. x d 2604 x 62

~ ve = 0,85 x 1,10 x \(280 = 15,646 OK

d.) CORTANTE LONGITUDINAL POR FLEXION: ( A la distancia de d )

0,90

-r-d I 0,62

-r-..í.... 0,50

~: m) = 0,60

C ( m ) = 11,40

1<111

c=

de ( m ) = 0,90

#P1 = 6

# P2 = O

s ( m ) = 0,00 Separación entreejes de pilotes.11,40

Distancia entre ejes de columnas y pilotes.

# de pilotes por cara de corte primera fila.

# de pilotes por cara de corte segunda fila.

# P1 = 0,800 # de pilotes que actuan en la primera fila.

# P2 = 0,000 # de pilotes que actuan en la segunda fila.

v u (Ton) = # p X Pumax = 0,800 X 84,01 = 67,21 Ton.

67208,0

Vu ( kg / cm" ) = = = 0,951 kg/cm2 < ~ve

Cxd 1140 x 62 "495PREPARO: Javier Niño Núñez.

REVISO: Elizabeth Alba Garcia.Camilo Santos Mora.

iDiseño de zapatas.xls-29/06/00-3 de 6



~ Ve = 0,85 x 0,53 x ~ 280 = 7,538 OK

e.) CORTANTE TRANSVERSAL POR FLEXION : (A la distancia de d)

0,000

d~•... ~

0,35 0,62

de ( m ) = 0,000

#P1 = 2

# P2 = O

~: m) = 0,60

B3,00

B(m)= 3,00

I

s (m) = 0,00 Separación entre....L ejes de pilotes.


# de pilotes por cara de corte primera fila.

# de pilotes por cara de corte segunda fila.



v u ( Ton) = # p X Pumax = 0,000 X 84,01 = 0,00 Ton.

Vu ( kg / cm- ) =0,0

= = 0,000 kg / cm" < ~ v e

B x d 300 x 62

~ ve = 0,85 x 0,53 x pO =

PREPARO: Javier Niño Núñez.

7,538 OK

REVISO: Elizabeth Alba Garcia.Camilo Santos Mora.

'496Diseño de zapatas.xls-29/06/00-4 de 6



DISEÑO DE REFUERZO A FLEXION

a. ) SENTIDO LONGITUDINAL:

a

b COLUMNAS b (m) = 1,00a (m) = 0,70

•# P1 = 6

# P2 = O

de ( m ) = 0,90

d, ( m ) = 0,00

PILOTES 4> ( m ) = 0,60

# de pilotes primera fila en el sentido longitudinal.

# de pilotes segunda fila en el sentido longitudinal.


Distancia entre ejes de pilotes.

M ( Ton - m ) = # p1 x ( de - b/2 ) x Pumax

M ( Ton - m ) = 6 x 0,55 x 84,0

M ( Ton - m ) = 277,23

DATOS PARA DISEÑO:

fc ( kg/cm2) = 280 Mu (Ton - cm) = 27723,3

fy ( kg/cm2) = 4200 b ( cm ) = 1140,0 d ( cm) = 62,0

4>= 0,9 coeficiente de reducción de resistencia por flexión.

fc Mu xfc

P cal [%] =1.18 x fy

P cal [%] =Pd. [%] =

0,00170

0,0023

Pmín. [%] = 0,00333

As ( cm" ) = Pd * b * d = 159,73

As (cm2/ m) = 159,73 =11,40

14,01 cm2/ m

COLOCAR # 6 e J 0.20, As = 14,20 cm2J m. '497PREPARO: Javier Niño Núñez.

REVISO: Elizabeth Alba Garcia.Camilo Santos Mora. Diseño de zapatas.xls-29/06/00-5 de 6



b. ) SENTIDO TRANSVERSAL:

a

b COLUMNAS b (m) = 1,00a (m) = 0,70

• PILOTES cj>(m)= 0,60

#P1 = 2 # de pilotes primera fila en el sentido longitudinal.


de ( m ) = 0,000 Distancia entre ejes de columnas y pilotes.

d, ( m ) = 0,00 Distancia entre ejes de pilotes.

M (Ton - m) = # p1 x ( de - b/2 ) x Pumax

M ( Ton - m ) = 2 x o x 84,0

M ( Ton - m ) = 0,00

DATOS PARA DISEÑO:

fc ( kg/cm2) = 280 Mu ( Ton - cm ) = 0,0

fy ( kg/cm2) = 4200 b ( cm ) = 300,0 d (cm) = 62,0

cj>= 0,9 coeficiente de reducción de resistencia por flexión.

fc -J -1.1::fY r MuxfcP cal [%] =

1.18xfy cj>x fy2 x 0.59 x b x d2

P cal [%] = 0,00000 Pmín. [%] = 0,00333

Pd. [%] = 0,0000 Pd. [%] = 0,002

As(cm2)= Pd * b * d = 37,20 cm2

As (cm2/ m) = 37,20 =3,00

12,40 cm2/m

COLOCAR # 5 e I 0.15, As = 13,33 cm" I m.'498


Camilo Santos Mora. Diseño de zapatas.xls-29/06/00-6 de 6

\¿

y ~x

C752S

FRAME

OUTPUT P

ENVELOPE ALL

MIN < 423>

-0.1910E+06

A T 0.00

MAX < 400>

-0.3243E+05

A T 6.26

SAP90

zy~X

(752S

FRAME

OUTPUT P

ENVELOPE ALL

MIN < 4300>

-0.8401E+05

A T 2.00

MAX < 2200>

-0.3139E+05

A T 0.00

SAP90

...,..-.,......, .::-)t-A

zy ~x

(752-90S

FRAME

OUTPUT P

ENVELOPE ALL

MIN < 423>

-0.1910E+06

A T 0.00

MAX < 400>

-0.3035E+05

A T 6.26

SAP90

l

y ~x

(752-90S

FRAME

OUTPUT P

ENVELOPE ALL

MIN < 4300>

-0.8401E+05

A T 2.00

MAX < 2200>

-0.3308E+05

A T 0.00

SAP90

PUENTE ENLACE CENTENARIO( 7.5.2. )

PILAS 2

DISEÑO DE ZAPATAS

"503



DISEÑO DE ZAPATASPILA2

iD iD @J iD @J @ .@ ~

I sI

@ @ iD @ @ l\J) @ T@JB

@ @ iD e @ @ @ @

@ @ @J /lJ /lJ ® ® .Y,...• C ~,

DATOS INICIALES

a- b COLUMNAS b (m) = 1,00 B(m)= 3,00 Ancho zapata.a (m) = 0,70 C(m)= 12,00 Largo Zapata.

PILOTES <jJ(m)= 0,60 H(m)= 0,70 Altura de la zapata.

d ( m ) = (H - d' ) = 0,62 d' ( cm) = 8 Recubrimento zapata

MATERIALES:

CONCRETO: f 'C ( kg / cm" ) = 280

ACERO PDR-60 : f 'y ( kg / cm" ) = 4200

RESULTADOS OBTENIDOS DE LAS CORRIDAS DEL PROGRAMA SAP90

Pumax ( Ton) = 278,20 Para las columnas.


. •.- "14.', I'.)' .-


Camilo Santos Mora. Diseño de zapatas 2.xls-29/06/00-1 de 6

INGETEC S.A.

PROYECTO: AVENIDA LONGITUDINAL DE OCCIDENTE.ESTRUCTURA: PUENTE 7.5.2.

ENLACE CENTENARIO.


a. ) COLUMNAS: ( A la distancia de d/2 )

1,62 Perimetro (m) = ( (b+d/2) + (a+d/2))*2

Perimetro (m) = 5,88

~I1,32

Pumax 278200

Vu ( kg / cm" ) = = = 7,631 kg / cm" < <1> vePer. x d 588 x 62

<1> ve = 0,85 x 1,10 x pO = 15,646 OK

b. ) PILOTES: ( A la distancia de d/2 )

d/2 = 0,31

Perimetro (m) = TI: X D

<1> = 0,60Perimetro (m) = 3,83

d/2 = 0,31

Pumax 92900

v u ( kg / cm" ) = = = 3,909 kg / cm" < <1> ve

Per. x d 383 x 62

<1> ve = 0,85 x 1,10 x pO = 15,646 OK


Camilo Santos Mora.

•..h n5, ,)

Diseño de zapatas 2.xls-29/06/00-2 de 6


ESTRUCTURA: PUENTE 7.5.2.ENLACE CENTENAR10.

c. ) VIGA DE RIGIDEZ: ( A la distancia de d/2 )

# de columnas: 5 e (m) = 2,55

r 1,62

...1-

·1

Espaciamiento entre ejes de columnas.

Perimetro (m) = 11,62 + 11,521 x 2

Perimetro (m ) = 26,28

1'"11,52

278200 x 5

Yu (kg/cm2)= ----- = = 8,537 kg/cm2 < ~vePer. x d 2628 x 62

~ ve = 0,85 x 1,10 x pO = 15,646 OK

d.) CORTANTE LONGITUDINAL POR FLEXION: ( A la distancia de d )

dT 0,62

1= 0,50

<1>: m) = 0,60

e (m ) = 12,00

s ( m ) = 0,00 Separación entreejes de pilotes.C= 12,00

de (m) = 0,90 Distancia entre ejes de columnas y pilotes.

# P1 = 7 # de pilotes por cara de corte primera fila.

# P2 = O # de pilotes por cara de corte segunda fila.



v u ( Ton ) = # P X Pumax = 0,933 X 92,90 = 86,71 Ton.

86706,7

Vu ( kg / cm- ) = = = 1,165 kg / cm" < ~ vee x d 1200 x 62


Camilo Santos Mora.

',5(\6Diseño de zapatas 2.xls-29/06/00-3 de 6



<1> Ve = 0,85 x 0,53 X~O = 7,538 OK

e. ) CORTANTE TRANSVERSAL POR FLEXION : ( A la distancia de d )

0,300

d..~ ~0,35 0,62

de ( m ) = 0,300

<1>: m ) = 0,603,00

BB ( m) = 3,00

s ( m ) = 0,00 Separación entreejes de pilotes.






v u ( Ton) = # p X Pumax = 0,000 X 92,90 = 0,00 Ton.

V U ( kg / cm" ) =0,0

= = 0,000 kg / cm" < <1> ve

B x d 300 x 62

<1> ve = 0,85 x 0,53 x ~O =

PREPARO: Javier Niño Núñez.

7,538 OK

· .....(\7·~"IREVISO: Elizabeth Alba Garcia.






a

b COLUMNAS b (m) = 1,00a(m)= 0,70

@

# P1 = 7

# P2 = O

de (m) = 0,90

d, ( m ) = 0,00

PILOTES 4> ( m ) = 0,60

# de pilotes primera fila en el sentido longitudinal.



Distancia entre ejes de pilotes.

M (Ton - m) = # p1 x ( de - b/2 ) x Pumax

M ( Ton - m ) = 7 x 0,55 x 92,9

M ( Ton - m ) = 357,67

DATOS PARA DISEÑO:

fc ( kg/cm2) = 280 Mu ( Ton - cm ) = 35766,5

fy ( kg/cm2) = 4200 b ( cm ) = 1200,0 d ( cm ) = 62,0


fc MuxfcP cal [%] =

1.18xfy

P cal [%] =

Pd. [%] =0,00209

0,0028

Pmín. [%] = 0,00333

As ( cm" ) = Pd * b * d = 206,80

As (cm21 m) = 206,80 =12,00

17,23 cm21 m

COLOCAR # 6 e J 0.15, As = 18,93 cm2J m.






a

b COLUMNAS b (m) = 1,00a (m) = 0,70

• PILOTES <1> (m) = 0,60

# P1 = 2 # de pilotes primera fila en el sentido longitudinal.


de ( m ) = 0,300 Distancia entre ejes de columnas y pilotes.



M ( Ton - m ) = 2 x o x 92,9

M ( Ton - m ) = 0,00

DATOS PARA DISEÑO:

fc ( kg/cm2) = 280 Mu ( Ton - cm ) = 0,0

fy ( kg/cm2) = 4200 b (cm) = 300,0 d (cm) = 62,0

0,9 coeficiente de reducción de resistencia por flexión.

fc -J -1.1::fY r MuxfcP cal [%] =

1.18xfy <1> x fy2 x 0.59 x b x d2

P cal [%] = 0,00000 Pmín. [%] = 0,00333

Pd. [%] = 0,0000 Pd. [%] = 0,002

As(cm2)= Pd * b * d = 37,20 cm"

As (cm2 1m) = 37,20 =3,00

12,40 cm21 m

COLOCAR # 5 e I 0.15, As = 13,33 cm" I m.

• r::: 11...9.•.J .



zy <Í> '

C752S

FRAME

OUTPUT P

ENVELOPE ALL

MIN < 412>

-0.2782E+06

A T 0.00

MAX < 410>

-0.5769E+05

A T 6.57

SAP90

y ~x

C752S

FRAME

OUTPUT P

ENVELOPE ALL

MIN < 3320>

-0.9290E+05

A T 2.00

MAX < 3000>

-0.3692E+05

A T 0.00

SAP90

zy~X

C752-90S

FRAME

OUTPUT P

ENVELOPE ALL

MIN < 412>

-0.2782E+06

A T 0.00

MAX < 410>

-0.4711E+05

AT 6.57

SAP90

¿

y ~x

C752-90S

FRAME

OUTPUT P

ENVELOPE ALL

MIN < 3320>

-0.9290E+05

A T 2.00

MAX < 3000>

-0.3883E+05

A T 0.00

SAP90

PUENTE ENLACE CENTENARIO. ( 7.5.2. )

ESTRIBOS 1 Y 2

DISEÑO DE ESTRIBOS

:,:514

TEC S.AProyecto: ALO

Estructura: Diseño estribo de 7.5.2Enlace Centenario.

DATOS BASICOS PARA EL DISEÑO DEL ESTRIBOMARGEN DERECHA E IZQUIERDA

DATOS DE NIVELES

Nivel de cimentación:Nivel de rasante de la via :

Nivel de la corona del estribo:

DATOS DE LOS MATERIALES

Concreto:fe [kg/cm2] = 210di (cm) = 7,00

0,008,408,40 (En la sección considerada)

Acero PDR. 60:fy [kg/cm2] = 4200

Cuantias Mínimas:Pmín.Temp' [%] A.C. = 0,20

Pmín. [%] = 0,33

DATOS DEL RELLENO

Lado del talónPendiente del talud (H:V) = 0,00

Talud (V/H) 1) =y SECO (T/m3

) =HRelleno para Empuje (m) =

DATOS DEL SUELO DE CIMENTACION

Capacidad Portante del suelo (T/m2) =

Número de Pilotes =~ Pilotes de apoyo (m) =

PREPARO: Juan B. Leal O.

0,0001,90

1,00

120,60

0,00 Grados(Utilizado para determinar el Empuje del Relleno)

DATOS DE CARGA VERTICAL Y EMPUJE ADICIONAL EN EL TALON

Peso de Geobloques ( kg/m2) =W sobre talón ( t ) =

Presión Geobloques ( tlm2) =

Empuje sobre el estribo ( t ) =H del Empuje ( t ) =

REVISO: Camilo Santos Mora

50,0000,5860,6004,0204,350

Estribo Centenario 752.xls-29/06/00-1 de 1

INGETEC S.A.Proyecto: ALO

Estructura: Diseño estribo Puente 7.5.2.Enlace Centenario.

FACTORES DE MAYORACION SEGUN LA AASHTO

TABLA No. AFACTORES DE MAYORACION DE CARGA POR GRUPOSPARA ESTABILIDAD Y PRESIONES SOBRE EL TERRENO

EN EL DISEÑO DE PILAS

GRUPO 'Y D L+ I E B SF W WL LF R+S+T EQ1 1 1 1 O 1 1 O O O O O2 1 1 O O 1 1 1 O O O O3 1 1 1 O 1 1 0,3 1 1 O O4 1 1 1 O 1 1 O O O 1 O5 1 1 O O 1 1 1 O O 1 O6 1 1 1 O 1 1 0,3 1 1 1 O7 1 1 O O 1 1 O O O O 1

TABLA No. B

FACTORES DE MAYORACION DE CARGA POR GRUPOSPARA ESTABILIDAD Y PRESIONES SOBRE EL TERRENO

EN EL DISEÑO DE ESTRIBOS

GRUPO 'Y D L+ I E B SF W WL LF R+S+T EQ1 1 1 1 1,3 1 1 O O O O O2 1 1 O 1 1 1 1 O O O O3 1 1 1 1,3 1 1 0,3 1 1 O O4 1 1 1 1,3 1 1 O O O 1 O5 1 1 O 1 1 1 1 O O 1 O6 1 1 1 1,3 1 1 0,3 1 1 1 O7 1 1 O 1 1 1 O O O O 1

PREPARO: Juan B. Leal O. REVISO: Camilo Santos Mora Estribo Centenario 752.xls-29/06/00-1 de 1

TABLA No.CFACTORES DE MAYORACION DE CARGA POR GRUPOS

PARA EL DISEÑO ESTRUCTURAL DE PILAS

GRUPO 'Y D L+ I E B SF W WL LF R+S+T EQ1 1,3 1 1,67 O 1 1 O O O O O2 1,3 1 O O 1 1 1 O O O O3 1,3 1 1 O 1 1 0,3 1 1 O O4 1,3 1 1 O 1 1 O O O 1 O5 1,25 1 O O 1 1 1 O O 1 O6 1,25 1 1 O 1 1 0,3 1 1 1 O7 1,3 1 O O 1 1 O O O O 1

TABLA No. O

FACTORES DE MAYORACION DE CARGA POR GRUPOSPARA EL DISEÑO ESTRUCTURAL DE ESTRIBOS

GRUPO 'Y D L+ I E B SF W WL LF R+S+T EQ1 1,3 1 1,67 1,3 1 1 O O O O O2 1,3 1 O 1,3 1 1 1 O O O O3 1,3 1 1 1,3 1 1 0,3 1 1 O O4 1,3 1 1 1,3 1 1 O O O 1 O5 1,25 1 O 1,3 1 1 1 O O 1 O6 1,25 1 1 1,3 1 1 0,3 1 1 1 O7 1 1 O 1,3 1 1 O O O O 1



DATOS GEOMETRICOS DEL ESTRIBOMARGEN DERECHA E IZQUIERDA

SECCION EN DIRECCION LONGITUDINAL DEL PUENTE

Ancho de la corona Superior (A) :Ancho de apoyo losa de aprox. (B) :Altura de la losa de aprox. (C) :Altura total mensula de apoyo (O) :Altura de la cartela de la mensula (E):Altura recta inferior a la mensula (F):Altura de la cartela inferior (G) :

Ancho de la caja de apoyo (H) :Altura de la caja de apoyo (1) :

Ancho mínimo del vastago (K) :Ancho máximo del vastago (L) :Alt. efectiva del vastago (M) :Espesor máximo de la losa (N) :Espesor mínimo de la losa (O) :Longitud del talón (P) :Longitud de la zarpa (Q) :Ancho total de la losa de apoyo (R):

SECCION

PUNTO X Z0,30 1 0,00 0,000,25 2 0,00 0,700,30 3 1,75 0,700,50 4 1,92 6,820,25 5 1,62 7,120,48 6 1,62 7,600,30 7 1,37 7,85

8 1,37 8,100,53 9 1,62 8,100,90 10 1,62 8,40

11 1,92 8,40

0,53 12 1,92 7,500,70 13 2,45 7,506,120 14 2,45 0,700,70 15 4,20 0,700,70 16 4,20 0,001,75 17 0,00 0,001,75 184,20 19

20212223

Pendiente del talud (H:V) : 0,00Nivel de cimentación: 0,00

Nivel de rasante de la via : 8,40Nivel de la corona del estribo: 8,40

Nivel del relleno de empuje: 1,70Altura del talud: 0,00

Dimensión horizontal del talud: 0,00

RELLENO

X Z0,00 0,700,00 8,40

0,00 8,40

1,62 8,401,62 8,101,37 8,101,37 7,851,62 7,601,62 7,121,92 6,821,75 0,700,00 0,70

OK (Nivel de altura de relleno para empuje)

DATOS ADICIONALES DE ALTURAS PARA APLlCACION DE FUERZAS SOBRE EL ESTRIBO

Altura del neopreno (m) :Altura sobre el apoyo para la aplicación del sismo de la superestructura (m) :

Altura de la viga en el apoyo (m) :Altura de la baranda (m) :

Altura de la Losa + Pavimento (m) :Alt. adicional sobre rasante para aplicación de F. Long. frenado y Viento en C.v. (6 Pies) :


0,0250,0000,7001,2000,3001,829 "517

REVISO: Camilo Santos Mora Estribo Centenario 752.xls-29/06/00-1 de 1


Estructura: Diseño estribo Puente 7.5.2.Enlace centenario.

DISEÑO ESTRIBO MARGENDERECHA E IZQUIERDA


ESTRIBO MARGEN DERECHA E IZQUIERDA

20988 \l ,

1--

I

I

1

E . I

2,803

6

Nen«o«z~4o::O

2

¡.oo 42

ABSCISAS X


:518

INr -.,.- - S.A.

PALO

DATOS DE LA ESTRUCTURA:

Volumen (m3) :

Gama (TimO) :7,592,40

W Propio (Tn):Xcen\. "A" (m) :

18,212,10

Ycen\. "A" (m) :Zcen\. "A" (m) :Alfa (Sismo)

0,502,800,20

DATOS DE LAS CO•.•l.JiCIONES DE OPERACIONESTRUCTURA: ESTRIBO MARGEN DERECHA E IZQUIERDA

CASO: EVALUACION DE CARGAS EXTERNAS

("A" Es la esquina a la izquierda del cimiento - Cara Tierra)(N.A. = No Aplica)

DATOS DE LA ZAPATA DE APOYO:

Factor SismoLong. Base (m)

1 FH sismo (Tn)

Ancho de la zapata (m):Ancho total de 2 aletas (m):

(Sobre el talón)Ancho total de 2 aletas (m):

(Sobre la zarpa)

4,203,64

1,000,00

o

DATOS A LA IZQUIERDA DE LA ESTRUCTURA

AGUA - N.A. O

Cota Nivel Ref. 0,70

Cota Lam. Agua 0,70

Cota Análisis 0,70

E.H. Agua (Tn) 0,00"Z" Aplicación (m) 0,00

SISMO EN EL AGUA - N.A.

Cota Análisis 0,70< Talud Resp.Ver. 0,00

Factor Sismo 0,00

Coeficiente C 0,875Factor (2/3) 0,667

FH sismo (Tn) 0,00

P.Apl. (O,4'H, f'H) 0,00

FV sismo (Tn) 0,00

X Aplic. "A" (m) 0,00

PESO AGUA SOBRE TALON - N.A.

W Agua Talón

X "A" Aplic. (m)

0,00

0,00

SUBPRESION EN TALON - N.A.

ISubpresión (T/m2) 0,001

PREPARO: Juan B, Leal O.

DATOS A LA DERECHA A LA ESTRUCTURA

RELLENO 1


Cota del Relleno 1,70

Cota Análisis 1,70

Volumen (m3) 1,75

y SECO (T/m3) 1,90

Talud (V/H) s. O

W Relleno (Tn) 3,33

X "A" (m) 0,88

EMP. RELLENO

Cota Niv. Freático 0,70ka = f(~,Ii) : Activo 0,47

kp = f(~.Ii) : Pasivo 2,12

AGUA - N.A. O


Cota Lam. Agua 0,70

Cota Análisis 0,70


SISMO EN EL AGUA - N.A.

Cota Análisis 0,70< Talud Resp.Ver. 0,00

Factor Sismo 0,00

Coeficiente C 0,875Factor (2/3) 0,667

FH sismo (Tn) 0,00

P.Apl. (O,4'H, f*H) 0,00

FV sismo (Tn) 0,00

X "A" Aplic. (m) 0,00

A.- Cota del Terreno menor al N. Freático(Suelo totalmente saturado)

A1.- Cota Análisis mayor o igual al N.Fr.

A2.- Cota Análisis menor al N.Fr.

E.H. Relleno (Tn) C.T. >= N.F

"Z" Aplicación (m) C.T. >= N.F

B.- Cota Terreno mayor o igual al N. Freático

(Suelo parcialmente saturado)

B1.- Cota Análisis mayor o igual al N.Fr.

B2.- Cota Análisis menor al N.Fr.

PESO AGUA SOBRE ZARPA - N.A.

W Agua. en la Zarpa

X "A" Aplic. (m)

0,00

0,00

H. Relleno (m) 1,00

E.H. Relleno (Tn) 0,45 B1

"Z" Aplicación (m) 1,03

Ks (0.5 Alfa) 0,10

Factor Sismo 1

FH sismo (Tn) 0,19

P.Apl. (0.5*H) 1,20

SUBPRESION EN ZARPA - N.A.

Subpresión (T/m2) 0,001

ISUBPRESION (0,1,2) 01

1 Distribución Trapezoidal 2 Distribución variableO Sin Subresión

Estribo Centenario 752,xls-29/06/00·1 de 1REVISO: Camilo Santos Mora

Estructura: Diseño estri' 'ente 7.5.2.El entenario.

RELLENO - N.A. O


Cota del Relleno 0,00

Cota Análisis 0,00

Volumen (m3) 0,00

y SECO (T/m3) 0,00

Talud (V/H) s . O

W Relleno (Tn) 0,00

X "A" (m) 0,00

EMPUJE - N.A.

Cota Niv. Freático 0,70

k. = f(~.Ii) : Activo 0,00

kp = f(~.Ii) : Pasivo 0,00

A.- Cota del Terreno menor al N. Freático(Suelo totalmente saturado)

A 1.- Cota Análisis mayor o igual al N.Fr.

A2.- Cota Análisis menor al N.Fr.

E.H. Relleno (Tn)

"Z" Aplicación (m)

0,00 A2

0,23

B.- Cota Terreno mayor o igual al N. Freático

(Suelo parcialmente saturado)

B1.- Cota Análisis mayor o igual al N.Fr.

B2.- Cota Análisis menor al N.Fr.

H. Relleno (m) -N.A.

E.H. Relleno (Tn) C.T. < N.F

"Z" Aplicación (m) C.T. < N.F

Ks (.50 Alfa) 0,10

Factor Sismo O

FH sismo (Tn) 0,00

P.Apl. (0,50*H) 0,00

C.JlNO

"':TEC S.A.. . _Jecto: ALO

Estructura: Diseño estribo PI '17.5.2.Enlace Cvlltenario .

DATOS BASICOS PARA LA EVALUACIONDE LAS FUERZAS DE DISEÑO PARA ESTRIBO

DATOS DE LONGITUDES PARA DISENO

Longitud del estriboLongitud viga

14,209,37 m

DATOS BASICOS PARA DISENO# Total de vigas del puente# Lanes de la sección totalCoeficiente de sismo

53

0,20

DATOS PARA LA EVALUACION DE LAS FUERZAS DE VIENTOVIENTO EN LA SUPERESTRUCTURAFuerza Longitudinal del viento (kg/m2

)

Fuerza Transversal del viento (kg/m2)

60250

VIENTO EN LA CARGA VIVAFuerza Longitudinal del viento (kg/m)Fuerza Transversal del viento (kg/m)

60150

FUERZA LONGITUDINAL DE FRENADO5

1,5012,000,90

% de CV F. de frenado (%)W Lane (t/m)P de momento (t)Factor de reducción por lanes (Tres Lanes)

EN EL ESTRIBOREAC. DE LA SUPER. POR CARGA MUERTA Y CARGA VIVA

CM sin mayorar/ viga 17,38 tCV sin mayorar/ lane 29,32 t

NIVELES DE APOYONivel de cimentación del estribo (m) 0,00Nivel de apoyo viga (m) 7,50


(Véase Figura A.3.4S del C.C.P.-95)

EVALUACION DE LA ALTURA EXPUESTA

Altura del neopreno (m) : 0,025Altura de la viga (m) : 0,700Altura de la losa + pavimento (m) : 0,300Altura de la baranda (m) : 1,200Altura adicional sobre la rasante para la aplicación de

F. Long. frenado y viento en C.v. (6pies) : 1,83Altura expuesta 2,23


INGETEr

Proysct.Estructura: Diseño estnr

En.'nte 7.5.2.ntenario.

EVALUACION DE LAS FUERZAS QUE ACTUAN SOBRE EL ESTRIBO

DA TOS Y CALCULOS DA TOS Y CALCULOS# Total de vigas del puente 5 # Lanes de la sección totalCM sin mayorar/ viga 17,38 t CV sin mayorar/ lane

D1 CM total sin mayorar 86,90 t L1 CV total sin mayorar

CM totalsin mayorar / LEstrlbo 6,12 t CV totalsin mayorar / Llotal

3DA TOS Y CALCULOS

D1 CM total sin mayorar 86,90

17,38

1,22

7,50

5,21

0,37

7,50

29,32 t EQSL1100% F. sismo Long. Para el tramo

87,96 t

6,19 t

100% F. sismo Long. / LEstribo

Z aplicación en el apoyo de la viga (m)

EQST130% F. sismo Transv. para el tramo

30% F. sismo Long. / LEstriboZ aplicación en el apoyo de la viga (m)

DA TOS Y CALCULOS DA TOS Y CALCULOS DA TOS Y CALCULOSNivel de cimentación del estribo (m) 0,00 Nivel de cimentación del estribo (m) 0,00 # Lanes de la sección total 3Fuerza Longitudinal del viento (kg/m2) 60,00 Fuerza Longitudinal del viento (kg/m) 60 Factor de reducción por lanes (Tres Lanes) 0,90Altura expuesta 2,23 Longitud viga 9,37 % de CV F. de frenado (%) 5Longitud viga 9,37 F.L. viento / Llotal para el tramo (t) 0,02 W Lane (tlm) 1,50F.L. viento / l.total. (t) 0,04 Nivel de apoyo viga (m) 7,50 P de momento (t) 12,00Nivel de apoyo viga (m) 7,50 Altura de apoyo de la viga (m) 7,50 Longitud viga 9,37Altura de apoyo de la viga (m) 7,50 F. frenado / Llotal para el tramo (t) 0,12

Altura de apoyo de la viga (m) 7,50

" '-',-J,1\)¡....o.

PREPARO: JuanB. LealO. REVISO: CamiloSantosMora EstriboCentenario752.xls-29/06/00-1de 1

~ETEC S.A.

r-royecto: ALOEstructura: Diseño estribo PI ' 7.5.2.

Enlace C~. .renario.

-FUERZAS DE DISENO SOBRE ESTRIBOS(Por metro de estribo)

01 CM total sin mayorar / LEstribo 6,120 2,185 13,372 0,000 0,000L1 CV total sin mayorar / Ltotal 6,194 2,185 13,534 0,000 0,000

EOL Fv de sismo del tramo apoyado 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000

EOT Fv de sismo del tramo apoyado 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000O2 W de la dovela de cierre 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000

°RST Fv por SHRINKAGE 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000B.-POR INFRAESTRUCTURA

03 Peso propio estribo 18,209 2,098 38,211 0,000 0,00004 Peso relleno sobre el estribo 3,325 0,875 2,909 0,000 0,00005 Fv del Empuje del relleno 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000

06 W de Agua sobre el talón 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000

07 W de geobloques sobre el talón 0,586 0,875 0,513 0,000 0,000

B1 Flotación con Aguas máximas 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000

B1 Flotación con Aguas mínimas 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000


~EC S.A.

cto: ALO

(...1'1

NW


Estructura: Diseño estribe . 'te 7.5.2.Enla .rtenario.

FUERZAS DE DISEÑO SOBRE ESTRIBOS(Por metro de estribo)

SECCION LONGITUDINAL SECCION TRANSVERSALBRAZO I M+ Horario BRAZO I M+ Horario

IVARIABLEI DESCRIPCION I Fx(Tn) Z(m) M."A" (Tn-m) Z(m) M."A"(Tn-m)

I CARGAS HORIZONTALESA.- VIENTO EN LA SUPERESTRUCTURA

WSL Sobre el tramo que soporta 0,044 8,613 0,379 0,000 0,000

WST Sobre el tramo que soporta 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000B.- VIENTO EN LA CARGA VIVA

0,170 0,000

1,067 0,000

I R+S+T L ISobre el tramo que soporta 0,0351 7,5001 0,2641 0,0001 0,0001E.- SISMO EN LA SUPERESTRUCTURA

EQSL Sobre el tramo que soporta 1,224 7,500 9,180 0,000 0,000

EQST Sobre el tramo que soporta 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000F.- EMPUJE Y SISMO DEL RELLENO

ER Empuje del relleno 0,447 1,033 0,461 0,000 0,000

EQR Sismo del rrelleno (Mononobe Okabe) 0,190 1,200 0,228 0,000 0,000

G.- EMPUJE Y SISMO DE GEOBLOQUESEGEO Empuje Geobloques 4,020 4,350 17,487 0,000 0,000

EQGEO Sismo Geobloques 0,804 4,350 3,497 0,000 0,000H- EMPUJE Y SISMO DEL AGUA EN EL TALON

Fw Empuje del agua 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000

Fsw Sismo en el agua 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000l.-FUERZA DE LA CORRIENTEI SF !Fuerza transversal de la corriente 0,0001 0,0001 0,0001 7,5001 0,0001

100% Long. + 30% Transv. 10,208

0,000

EQML Sismo longitudinal del agua 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000

EQMT Sismo transversal del agua 0,000 0,000 0,000 0,000 0,000


ING!: I EC S.A.Proyecto: ALO

DATOS DE LA ESTRUCTURA:

Volumen (m3) :

Gama (T/m3) :

5,49

2,40W Propio (Tn):Xcent. "A" (m) :

13,170,35

Ycent. "A" (m) :Zcent. "A" (m) :Alfa (Sismo)

0,503,850,20

DATOS PARA EL DISEÑO DEL VASTAGO

ESTRUCTURA: ESTRIBO MARGEN DERECHA E IZQUIERDA

CASO: EVALUACION DE CARGAS EXTERNAS

("A" Es la esquina a la izquierda del cimiento" Cara Tierra)(N.A. = No Aplica)

Factor Sismo

Long. Base (m)FH sismo (Tn/m)Anq.Fric.Ciment.éNivel de Análisis:

4,202,6332

+X Aguas arriba hacia Aguas Abajo

DATOS A LA IZQUIERDA DE LA ESTRUCTURA

AGUA - N.A.

Cota Nivel Ref.Cota Lam. AguaCota Análisis

°0,700,700,70

E.H. Agua (Tn)

"Z" Aplicación (m)

Edes$1!lli3¡bl.l$~¡¡I

0,000,00

0;9.9.

SISMO EN EL AGUA - N.A.Cota Análisis< Talud Resp.Ver.

Factor Sismo

Coeficiente CFactor (2/3)

0,700,00

0,00

0,8750,667

FH sismo (Tn)P.Apl. (O,4'H, f*H)

0,000,00

FV sismo (Tn)X Aplic. "A" (m)

0,00

°PESO AGUA SOBRE TALON" N.A.

W Agua. en Talón 0,00X "A" Aplic. (m) 0,00


ISubpresión (T/m2) 0,001


RELLENOCota Nivel Ref. 0,70Cota del Relleno 1,70Cota Análisis 1,70

Volumen (m3) 1,75

y SECO (T/m3) 1,90

Talud (V/H) 8: °W Relleno (Tn) 3,33X "A" (m) 0,88

EMP. RELLENO 1Cota Niv. Freático 0,70

k. = f(~,o) : Activo 0,31

kp = f(~,8) : Pasivo 3,25

A.- Cota del Terreno menor al N. Freático(Suelo totalmente saturado)A 1.- Cota Análisis mayor o igual al N.Fr.A2.- Cota Análisis menor al N.Fr.

E.H. Relleno (Tn) C.T. >- N.F"Z" Aplicación (m) C.T. >= N.F

B.- Cota Terreno mayor o igual al N. Freático(Suelo parcialmente saturado)B1." Cota Análisis mayor o igual al N.Fr.B2.- Cota Análisis menor al N.Fr.

H. Relleno (m) 1,00E.H. Relleno (Tn)"z" Aplicación (m)

0,29 B10,33

Ks (.50 Alfa)Factor Sismo

0,11

FH sismo (Tn)P.Apl. (0.50'H)

0,190,50

Altura del vástago (m):

Espesor máx. del vástago (m):Espesor máx. Talón (m):Esp. máx. zarpa (m) :Long. del talón (m) :Long. zarpa (m) :Ancho del diente del talón (m):Altura del diente (m):

7,70

0,700,700,701,751,750,000,00

DATOS A LA DERECHA A LA ESTRUCTURA

AGUA -N.A. °Cota Nivel Ref. 0,70Cota Lam. Agua 0,70Cota Análisis 0,70


SISMO EN EL AGUA - N.A.Cota Análisis< Talud Resp.Ver,

Factor Sismo

Coeficiente CFactor (2/3)

0,700,00

0,00

0,8750,667

FH sismo (Tn)P.Apl. (O,4'H, f'H)

0,000,00

FV sismo (Tn)X "A" Aplic. (m)

0,00

°PESO AGUA SOBRE TALON - N.A.

W Agua. en Vol.del.X "A" Aplic. (m)

0,000,00


Subpresión (T/m2) 0,001

ISUBPRESION (0,1,2) 01

Estructura: Diseño estribo i-uente 7.5.2.Enlace Centenario.

RELLENO - N.A. OCota Nivel Ref. 0,00Cota del Relleno 0,00Cota Análisis 0,00

Volumen (m3) 0,00

y SECO (T/m3) 0,00

Talud (V/H) 8: °IW Relleno (Tn) 0,001X "A" (m) 0,00

EMPUJE - N.A.

Cota Niv. FreáticO 0,70

k. = f(M): Activo 0,31

kp = f( ~,8) : Pasivo 3,25

A.- Cota del Terreno menor al N. Freático(Suelo totalmente saturado)A 1.- Cota Análisis mayor o igual al N.Fr.A2.- Cota Análisis menor al N.Fr.

E.H. Relleno (Tn) 0,00 A2"z" Aplicación (m) #iDIV/O!

B.- Cota Terreno mayor o igual al N. Freático(Suelo parcialmente saturado)B1.- Cota Análisis mayor o igual al N.Fr.B2.- Cota Análisis menor al N.Fr.

H. Relleno (m) - N.A.

E.H. Relleno (Tn)"Z" Aplicación (m)

C.T. < N.FC.T. < N.F

Ks (.50 Alfa)Factor Sismo

0,10

°FH sismo (Tn)P.Apl. (0,50'H)

0,000,00


1 Distribución Trapezoidal 2 Distribución variableO Sin Subresión

Estribo Centenario 752.xls-29/06/00-1 de 1

..INGETEC S.A.Proyecto: ALO


DISEÑ9 ESTRUCTURAL DEL ESTRIBO(EVALUADO CON LA MAYORACION POR GRUPOS DE CARGA PARA DISEÑO)

ESTRIBO MARGEN DERECHA E IZQUIERDA

Altura del vástago HM(m): 7,70

Alt. lámina agua Izq. Hws (m) : 0,00

Alt. lámina agua Der. HLA(m): 0,00

Esp. máx. vast. eM (m) : 0,70

Altura sobrecarga Hs (m) : 0,00

Altura relleno Izq. HR1(m): 1,00

Altura relleno Der. HRD(m) : - N.A.

Coef. de aceleración sismica: 0,20

Concreto:·re [kg/cm2] = 210

d' (cm) = 7,00

Acero POR. 60:fy [kg/cm2

] = 4200

Cuantias Mínimas:Pmln.Temp' [%] A.C. = 0,20

Pmín. [%] = 0,33333

RESUMEN DE LAS FUERZAS Y MOMENTOS SOBRE EL VASTAGO DEL ESTRIBO

I M+ HorarioFAC. MAY. VARIABLE DESCRIPCION Fx (Tn) Zv (m) M."A" (T.m)

F,:UE:lrzasra}lé,ll~ql!ierda!de~BiéstrúcturCl.1,00 ER1 Empuje del relleno 0,292 0,333 0,0971,00 Es Empuje por sobrecarga 0,000 0,000 0,0001,00 EGEO Empuje por geobloques 4,620 3,850 17,7871,00 LF Fuerza long. de frenado 0,124 7,913 0,9801,00 WSL Viento sobre la Superestr. 0,044 7,913 0,3491,00 EH1 Empuje hidrostático 0,000 0,000 0,0001,00 EQI1 Sismo en la estructura 2,634 3,850 10,1401,00 FHSW1 Sismo en el agua 0,000 0,000 0,0001,00 FSR1 Sismo en el relleno 0,190 0,500 0,0951,00 EEQGEO Sismo por geobloques 0,924 3,850 3,5571,00 RSTL R+S+T 0,035 6,800 0,2391,00 EQs Sismo en la superestr. 1,224 6,800 8,3231,00 EQML Sismo en el agua (Lamb) 0,000 0,000 0,000

SUMoDEACCIONES ULTIMAS SOBRE EL VASTAGO 10,087 41,567

inser

inser


INGETEC S.A.Proyecto: ALa


••


COMBINACION PARA LOS GRUPOS DE CARGA:

GRUPO 1: 1.3 * (O + 1.67(l + 1)+ 1.3E + B + SF)

GRUPO 2: 1.3· (O + 1.3E + B + SF + W)

GRUPO 3: 1.3 * (O + (L + 1)+ 1.3E + B + SF + 0.3W + Wl + lF)

GRUPO 4: 1.3 * (O + (l + 1)+ 1.3E + B + SF + RSTL)

GRUPO 5: 1.25 * (O + 1.3E + B + SF + W + RSTd

GRUPO 6: 1.25 * (O + (L + 1)+ 1.3E + B + SF + 0.3W + Wl + lF + RSTd

GRUPO 7: 1.0 * (O + 1.3E + B + SF + EQ)

SUMAS ACUMULADAS POR OESCRIPCION y COMBINACIONES DE CARGAS SEGUN EL C.C.P.-9S

VHOR• T MENBASEVASToO: 0,000 0,000

(L + 1): 0,000 0,000E: 4,912 17,884B: 0,000 0,000

SF: 0,000 0,000W: 0,044 0,349

WL: 0;000 0,000LF: 0,124 0,980

R+S+T: 0,035 0,239EQ: 4,972 22,115

GRUPO 1GRUPO 2GRUPO 3GRUPO 4GRUPOSGRUPO 6GRUPO 7

A.- DISEÑO DEL VASTAGO

a.) Refuerzo para la malla interior:

REFUERZO PRINCIPAL:

MUBmáx. [T.m] = 45,36

VHOR• T MENBASEVASTo: 8,301 30,224: 8,358 30,678: 8,479 31,634: 8,347 30,536: 8,081 29,797: 8,197 30,717: 11,357 45,365

K = MUBMáx * 1001 (Bd2) (T/cm2) = 0,011430

con d [cm] = 63

M UD')'mfcp? ?

O.90fy-·O.59 L A ·d-

P = 0,00314a (Whithney) = p*d*Fy/(0.85*f"c) [cm] = 4,654728

Selección del Pdiseño :

P diseño = 0,00333

AS = Pdiseño * B * d [cm 21m] = 21,00

A.min. [cm2/m'] = Pmin. * b * d , con Pmin. [%] = 0,33

Asmin. [cm2/m1 = 21,000

=> se colocará # 7 a 0,15


=> # 8 a 0,24=> # 7 a 0,18

=> #6 a 0,14

5·26Estribo Centenario 752.xls-21/07100-2 de 3



••


REVISION POR CORTANTE:

VMáx• [T/m1 = 11,36 Ve [kg/cm2] = el> * 0.53 * RAIZ(fc) = 6,53

Ve = Ve * B *d Ve [T/m'] = 45,70 O.K. , Vc > Vmáx.

Ve trabajo [kg/cm2] = 1,80

REFUERZO HORIZONTAL:

Asmin. [cm2/m'] = Pmin.* b * d , con Pmin.[%] = 0,10

Asmin. [cm2/m'] = 6,30 => # 5 a 0,32=> #6 a 0,45

=> Long. se colocará # 5 a 0,30

b.) Refuerzo para la malla exterior :

REFUERZO VERTICAL Y HORIZONTAL:

Selección del Pdiseño:

P diseño= 0,00100

As = Pdiseño* B * d [cm2] = 6,30 => # 6 a 0,45

=> # 5 a 0,32

=> se colocará # 5 a 0,30 en las dos direcciones


527Estribo Centenario 752.xls-21/07/00-3 de 3

INGETErPoryectc

()1

N00


Estructura: Diseño estrir ote 7.5.2.Enl. .entenario.

F.- ESFUERZOS MAYORADOS SOBRE LA CIMENTACION DEL ESTRIBO

EVALUACION DE LA CARGA POR ACCIONES COMBINADAS SOBRE LOS PILOTES MAS ESFORZADOS

Longitud Transversal total del Estribo (m) = 14,20Distancia Longitudinal total del Estribo (m) = 4,20

Número de Pilotes Np = 10,00

4> Pilotes (m) = 0,60

l:x2 total (m2) = 22,5

"Ll total (m2) = 211,25

"Y" de filas con respecto al eje Long."X" : "X" de columnas con respecto al eje transv. "Y" :

Fila No. 6,50Fila No. 2 3,25Fila No. 3 0,00Fila No. 4 -3,25Fila No. 5 -6,50Fila No. 6 0,00Fila No. 7 0,00Fila No. 8 0,00Fila No. 9 0,00Fila No. 10 0,00Fila No. 11 0,00Fila No. 12 0,00Fila No. 13 0,00Fila No. 14 0,00

No. de pilotes por Columna: 5No. de pilotes centrales: 2

Columna No. 1 1,50Columna No. 2 -1,50Columna No. 3 0,00Columna No. 4 0,00Columna No. 5 0,00Columna No. 6 0,00Columna No. 7 0,00Columna No. 8 0,00Columna No. 9 0,00Columna No. 10 0,00Columna No. 11 0,00Columna No. 12 0,00Columna No. 13 0,00Columna No. 14 0,00

No. de pilotes por Fila: 2

GRUPO 1 GRUPO 2 GRUPO 3 GRUP04 GRUPO 5 GRUPO 6 GRUPO 7

I X(m) 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50

I Y(m) 6,50 6,50 6,50 6,50 6,50 6,50 6,50

VL (T) 107,19 108,00 109,72 107,84 104,47 106,12 165,66

VT. (T) 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

P(T) 712,26 521,30 635,65 635,65 501,25 611,20 401,00

ML TOTAL 367,60 358,37 382,88 365,96 349,28 372,84 598,50

MTTOTAL 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

P, = P/(Np+Nc) + ML'X/~X2 + MT'Y/~y2 83,86 67,33 78,50 77,37 65,06 75,79 73,32

P2 = P/(Np+Nc) + ML'X/~X2 - MT'Y/~y2 83,86 67,33 78,50 77,37 65,06 75,79 73,32

P3 = P/(Np+Nc) - ML'X/~X2 + MT'Y/~y2 34,85 19,55 27,45 28,57 18,49 26,08 -6,48

P4 = P/(Np+Nc) - ML'X/~X2 - MT'Y/~y2 34,85 19,55 27,45 28,57 18,49 26,08 -6,48

REVISO: Camilo Santos Mora. Estribo Centenario 752.xls-29/06/00-1 de 1

INGETEC •Poryect


Estructura: Diseño estrlt 1te 7.5.2.Enl }'.ltenario.

F.- ESFUERZOS SIN MAYORAR SOBRE LA CIMENTACION DEL ESTRIBO

EVALUACION DE LA CARGA POR ACCIONES COMBINADAS SOBRE LOS PILOTES MAS ESFORZADOS

Longitud Transversal total del Estribo (m) = 14,20Distancia Longitudinal total del Estribo (m) = 4,20

Número de Pilotes Np = 10,00

4> Pilotes (m) = 0,60

í:x2 total (m2) = 22,5

í:l total (m2) = 211,25

"Y" de filas con respecto al eje Long."X" : "X" de columnas con respecto al eje transv. "Y" :

Fila No. 1 6,50Fila No. 2 3,25Fila No. 3 0,00Fila No. 4 -3,25Fila No. 5 -6,50Fila No. 6 0,00Fila No. 7 0,00Fila No. 8 0,00Fila No. 9 0,00Fila No. 10 0,00Fila No. 11 0,00Fila No. 12 0,00Fila No. 13 0,00Fila No. 14 0,00

No. de pilotes por Columna: 5No. de pilotes centrales: 2

Columna No. 1,50Columna No. 2 -1,50Columna No. 3 0,00Columna No. 4 0,00Columna No. 5 0.00Columna No. 6 0,00Columna No. 7 0,00Columna No. 8 0,00Columna No. 9 0,00Columna No. 10 0,00Columna No. 11 0,00Columna No. 12 0,00Columna No. 13 0,00Columna No. 14 0,00

No. de pilotes por Fila: 2

GRUPO 1 GRUPO 2 GRUPO 3 GRUPO 4 GRUPO 5 GRUPO 6 GRUPO 7

I X(m) 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50 1,50

I Y(m) 6,50 6,50 6,50 6,50 6,50 6,50 6,50

VL (T) 82,45 64,05 84,68 82,95 64,55 85,18 141,67

VT. (T) 0,00 0,00 0,00 0,00 0.00 0,00 0,00

P(T) 488,96 401,00 488,96 488,96 401,00 488,96 401,00

ML TOTAL 277,76 199,21 296,95 281,51 202,96 300,70 484,79

MTTOTAL 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00 0,00

P, = P/(Np+Nc) + ML*XI~X¿ + MT*Y/~Y¿ 59,26 46,70 60,54 59,51 46,95 60,79 65,74

P2 = P/(Np+Nc) + ML*X/~X< - MT*Y/~Y< 59,26 46,70 60,54 59,51 46,95 60,79 65,74

P3 = P/(Np+Nc) - ML*X/~X2 + MT*Y/~y2 22,23 20,14 20,95 21,98 19,89 20,70 1,10

p.= P/(Np+Nc) - ML*mx¿ - MT*Y/~Y¿ 22,23 20,14 20,95 21,98 19,89 20,70 1,10

REVISO: Camilo Santos Mora. Estribo Centenario 752.xls-29/06/00-1 de 1


DISEÑO DE ZAPATASESTRI BOS 1 y 2

() @ ... (2 ~

Is

I@, ® @ @T a;

B

a; @ e

@ a; @i €i .YC ~I1.••••

DATOS INICIALES

_ b Ancho delVastago

B (m) = 4,20C ( m ) = 14,20

b (m) = 0,70

PILOTES <l> (m) = H(m)= 0,700,60

d ( m ) = (H - d' ) = d' ( cm) = 80,62

MATERIALES:

CONCRETO: f 'e ( kg / cm- ) =

f 'y ( kg / cm" ) =210

ACERO POR-60 : 4200

RESULTADOS OBTENIDOS DEL DISEÑO DEL ESTRIBO



Camilo Santos Mora. Diseño de zapatas estribos.xls-29/06/00-1 de 4

530


Ancho zapata.Largo Zapata.

Altura de la zapata.

Reeubrimento zapata




a. ) PILOTES: ( A la distancia de d/2 )

d/2 = 0,31

Perimetro (m) = TI: X D

~ = 0,60Perimetro (m) = 3,83

d/2 = 0,31

Pumax 83860

Vu ( kg / cm" ) = = = 3,529 kg / cm" < ~ vePer. x d 383 x 62

~Ve = 0,85 x 1,10 x \00 = 13,549 OK

b.) CORTANTE LONGITUDINAL POR FLEXION: ( A la distancia de d )

dI 0,62

-Í.... 0,35

<1>: m) = 0,60

e (m ) = 14,20

s ( m ) = 0,00 Separación entreejes de pilotes.C= 14,20

de ( m ) = 1,50 Distancia entre eje del vastago y pilotes.



#P1 = 5,000 # de pilotes que actuan en la primera fila.


v u (Ton) = # p X Pumax = 5,000 X 83,86 = 419,30 Ton.


Camilo Santos Mora.531

Diseño de zapatas estribos.xls-29/06/00-2 de 4

INGETEC S.A. ESTRUCTURA: PUENTE 7.5.2.PROYECTO: AVENIDA LONGITUDINAL DE OCCIDENTE. ENLACE CENTENARIO.

v: 419300,0

vu(kg/cm2)= = = 4,763 kg/cm2 < ~vee x d 1420 x 62

~ ve = 0,85 x 0,53 x 00 = 6,528 OK



b Ancho delvastago

b (m) = 0,70

PILOTES 4>(m)= 0,60

#P1 = 5 # de pilotes primera fila en el sentido longitudinal.


de ( m ) = 1,50 Distancia entre ejes de vastago y pilotes.



M(Ton-m)= 5x 1,15 x 83,9

M ( Ton - m) = 482,20

DATOS PARA DISEÑO:

fc ( kg/cm2) = 210 Mu (Ton - cm) = 48219,5

fy ( kg/cm2) = 4200 b ( cm ) = 1420,0 d ( cm ) = 62,0


532PREPARO: Javier Niño Núñez.

REVISO: Elizabeth Alba Garcia.Camilo Santos Mora. Diseño de zapatas estribos.xls-29/06/00-3 de 4



fe Mu xfepeal [%] =

1.18 x fy ~ X fy2 X O.59 x b x d2

peal [%] = 0,00241 Pmín. [%] = 0,00333

Pd. [%] = 0,0032

As ( cm- ) = Pd * b * d = 281,64

As (cm2f m) = 281,64 =14,20

19,83 cm2f m

COLOCAR # 7 e I 0.20 , As = 19,40 cm" I m.


Asrep (cm2f m) = 67% x As = 13,29 cm2f m

COLOCAR # 6 e I 0.20, As = 14,20 cm" I m.


Camilo Santos Mora.

533Diseño de zapatas estribos.xls-29/06/00-4 de 4

DISEÑO ESTRUCTURA

ROTONDA CENTENARIO - FONTIBON

DISEÑO CAJON VEHICULAR ALIGERADODE UN VANO EN

CONCRETO REFORZADO

534


ESTRUCTURA: CAJON ALIGERADO ROTONDACENTENARIO FONTIBON

DISEÑO CAJON VEHICULAR ALIGERADO DE UNA LUZROTONDA CENTENARIO - FONTIBON

(2 VIAS DE CIRCULACION)

DATOS DEL CAJON ALIGERADO:

Hr ( m ) = 0.40 Altura del relleno sobre el cajón.

Hr' ( m ) = 3.00 Altura del relleno lateral en el cajón. (Recomendaciones porIng. suelos)

H1 (m) = 7.05 Altura cajón

L1(m)= 18.96 Longitud del vano

L TOTAL (m) = 18.96 Longitud total

e1 ( m ) = 0.90 Espesor losa superior

e2 (m) = 2.00 Espesor losa inferior

e3 (m) = 0.80 Espesor muros exteriores

a(m)= 3.66 Ancho de vía de circulación

b (m) = 2.00 Separación de vigas interiores

e (m) = 0.50 Altura de cajón superior

d(m)= 1.55 altura cajón inferior

f (m) = 0.50 Espesor de la viga intermedia losa superior

g (m) = 0.50 Espesor de la viga intermedia losa inferior

s (m) = 0.30 Espesor riostra losa superior

s1 ( m ) = 0.30 Espesor riostra losa inferior

Lcaselón( m ) = 17.56 Longitud total efectiva de casetones losa superior

Lcaselón( m ) = 17.56 Longitud total efectiva de casetones losa inferior

535PREPARO: Martin Santos Gordillo.

REVISO: Elizabeth Alba Garcia.Camilo Santos Mora. ROTONDA CENT-FON.xls-17/08/00-1 de 5

INGETECS.A. ESTRUCTURA:CAJONALIGERADOROTONDAPROYECTO:AVENIDALONGITUDINALDEOCCIDENTE. CENTENARIOFONTIBON

DATOS GEOTECNICOS :

y sat ( t-f / m 3 ) = 2.00 Ko= 0.47

y seco( t-f / m 3 ) = 1.80 <1>0= 32

Yagua ( t-f / m 3 ) = 1.00 Y relleno( t-f / m 3 ) = 1.90

Y concr( t-f / m 3 ) = 2.40

DATOS CARGA VIVA: (CAMION C 40-95)

EVALUACION DE CARGAS

Si Hr > 0,60 m, entonces:

E ( ancho de repartición) = 1,83 + 1,75* Hr

E (m) = Véase E1 (Para placa maciza)

Si Hr ~ 0,60 m, entonces:

E1 ( ancho de repartición) = 1,20 + 0,06* L1 ~ 2.0

E1 (m) = 2.000 (Para placa maciza)

Fracción de carga losa superiorviga cajón por llanta

(refuerzo principal perpendicular al tráfico)

f RCS= b / 2.10 f RCS= 0.952

Fracción de carga losa inferiorviga cajón por llanta

(refuerzo principal paralelo al tráfico)

f RCI= 1.00 f RCI= 1.000

1- Peso Propio

Vc ( m 3 ) = 132.53 Volumen de concreto macizo por viga

Volumen de vacios por viga

Wconcr (t-f ) = 188.47 Peso de concreto

a 1 (t-f / m) = Wc / (LTOTAd Esfuerzo sobre el terreno

a 1 ( t-f / m ) =1 9.941

-'J6.j,,}

PREPARO:MartínSantosGordillo.REVISO:ElizabethAlbaGarcía.

CamiloSantosMora. ROTONDACENT-FON.xls-17/08/00-2de5


ESTRUCTURA: CAJON ALIGERADO ROTONDACENTENARIO FONTIBON

2- Peso relleno seco sobre el cajón

Wr ( t-f / m ) = y seco * Hr * b

Wr ( t-f / m ) =1 1.520

Peso del relleno (Pavimento asfáltico)

3- Presión del geobloque

hs (m) = 1.12 Altura de sobrepresión

Pgeo (t-fI m ) = y relleno * hs * Ko * b Presión del geobloque

Pgeo ( t-f / m ) = 2.000

4- Empuje lateral relleno saturado

rr 2 (t-f / m) = Ko * (y sat - 1) * Hr' * b

e 2 (t-fI m) = 2.82 Empuje relleno

o 3 (t-f / m) = yagua * Hr' * b

e 3 (t-fI m) = 6.00 Empuje hidrostático

e inf (t-f / m) = o 2 +e 3

e inf (t-f / m) =1 8.820

5- Empuje lateral relleno seco

cr inf (t-f / m) =Ko * y seco * Hr' * b

e inf (t-f / m) =1 5.076 IEmpuje relleno

6- Carga camión C 40-95 por encima (Placa superior)

W CAMION ( t-f) = 40 ton

i = 1+ 15,24/ ( L1+38 ) s 1,30 i= 1.268 Factor de impacto

f RCS = b / 2.10 f RCS = 0.952 Fracción de carga

cr4 (t-f / m) = Wcamión * (1+i) *f RCS * 1/( L1) Carga camión por eje.

o 4 (t-f / m) = 2.547

537PREPARO: Mar1in Santos Gordillo.


INGETECS.A.PROYECTO:AVENIDALONGITUDINALDE OCCIDENTE.

ESTRUCTURA:CAJONALIGERADOROTONDACENTENARIOFONTIBON

Línea de carga: Camión C 40-95

Momento: W (t-f / m) = (1.50/2) * i * fRCS PLC (t-f / m) = (12 * i }/2 * fRCS * 1/(L 1)

0.91 PLC = 0.382

WTOTAL LC = WLC + PLC =1 1.287

Cortante: W (t-f / m) = (1.50/2) * i * fRCS PLC (t-f / m) = (16 *i }/2 *fRCS * 1/(L 1)

0.91 PLC = 0.509

WTOTALLC = WLC+ PLC =1 1.415

7- Carga de los cuatro ejes del camión C 40-95 circulando por el vano

i= 1.268 Factor de impacto

f RCI = 1.000 Fracción de carga

e 5 (t-f / m) = ( 8 * 7,5 * i / ( L 1 ) * fRCI } Esfuerzo sobre el terreno

cr5(t-f/m}=1 4.011

8- Cargas por sismos

a.- Empuje lateral del relleno debido al sismo (Mononobe-Okabe)

cj>0= 32.000 80= 21.33pO= 0.00 i ° = 0.00

le = arctanC _K~v) I 9= 16.70

A = 0.20

Kh = 0.30Kv = 0.00

CCB2fjJ-B-P

'P = 2.306[

. ~.sen(~ + b").sen(~ - e - i)]2\{l= 1+

cos(b" + fJ + e). cos(i - fJ)

K AE = 0.53

Ksísmico = KAE - Ko KsísmiCo = 0.0649

PREPARO:MartinSantosGordillo.REVISO: ElizabethAlba Garcia.

CamiloSantosMora.

,....r 8J3

ROTONDACENT-FON.xls-17/08/00-4de 5

INGETECS.A.PROYECTO:AVENIDALONGITUDINALDEOCCIDENTE.

ESTRUCTURA:CAJONALIGERADOROTONDACENTENARIOFONTIBON

E AE (t-f ) = « Hr' )2 * Yrelleno * (1-Kv) * Ksísmíco)/2* b

O"AE(t-f 1m) =1 0.557

b1.- Empuje lateral del relleno sumergido debido al sismo

E RS (t-f 1m) = « Hr' )2 * Ysumergído* Ks) I 2 * b 1.35

Ks=0.75*a= 0.15

b2.- Empuje lateral del agua debido al sismo ( Westergaard )

FH (t-f ) = 0.58 * a * Yagua* ( Hr' )2 * b 2.09

Empuje de sismo del relleno sumergido + agua

O"RSH(t-fI m ) =( ERS + FH) I ( H1 ) + Pgeo* A = O"RSH(t-f 1m) = 1 0.888

c.- Empuje lateral del peso propio debido al sismo

Ep ( t-f 1m ) = Wc * a Ep ( t-f 1m ) = 37.69

O"p =1 5.347O"p ( t-flm ) = s, I ( H1 )

9- Esfuerzo total actuante sobre el terreno de fundación

Carga muerta: O"CM (t-f 1m2) = ( Wc I (L 1+ e3) + Wr ) I b

O"CM = 5.529

Carga viva: O"cv (t-f 1m2) = ( (0"4/2 ó WLd/i + O"5/i ) * 0.75 I b

O"cv = 1.605

O"TOTALACT(t-f 1m2) = O"CM + O"cv

O" TOTALACT =1 7.134

10- Cargas por subpresión sobre el cajón

H3(m)= 2.00 Altura total del cajón aligerado inferior

Yagua ( t-f 1m3) = 1.00 Densidad del agua

Fs (t-f 1m) = H3 * Yagua * b Fs (t-f 1m) = 4.000

FSFs = Wconcr I ( Fs * L1) = 2.485 > 1.3 -O.K. -

539PREPARO:MartínSantosGordillo.

REVISO:ElizabethAlbaGarcía.CamiloSantosMora. ROTONDACENT-FON.xls-17/08/00-5de5


ESTRUCTURA: CAJON ALIGERADO ROTONDACENTENARIO FONTIBON.

ANALlSIS DE ESTABILIDAD Y ESFUERZOREAL SOBRE CIMENTACION

ROTONDA CENTENARIO- VIA FONTIBONPESO DEL CONCRETO PARA EL CAJON ALIGERADO DE UNA LUZ

Espesor losa superior (m) = 0.90Altura placa superior losa superior (m) = 0.20Altura placa inferior losa superior (m) = 0.20Espesor viga intermedia losa superior (m) = 0.50

Altura cajón libre (m) = 5.60

Espesor losa inferior (m) = 2.00Altura placa superior losa inferior (m) = 0.20Altura placa inferior losa inferior (m) = 0.25Espesor viga intermedia losa inferior (m) = 0.50Altura viga losa inferior (m) = 2.00

Espesor muros exteriores (m) = 0.80

Longitud libre primer vano (m) = 18.16Longitud libre segundo vano (m) = 0.00Longitud libre tercer vano (m) = 0.00Longitud libre total (m) = 18.16Longitud total (m) = 19.76

Separación de vigas interiores (m) = 2.00

Espesor riostra losa superior (m) = 0.30Cantidad de casetones 3.0Longitud efectiva de aligeramiento losa superior (m) = 17.56

Espesor riostra losa inferior (m) = 0.30Cantidad de casetones 3.0Lonqítud efectiva de aligeramiento losa inferior (m) = 17.56

PESOLOSA SUPERIOR

Placas 0.40 x 18.16 x 2.00 x 2.40 = 34.867 Ton 12mVigas 0.50 x 18.16 x 0.50 x 2.40 = 10.896 Ton 12mRiostras 0.30 x 1.50 x 0.50 x 2.40 x 2 - 1.080 Ton 12m

L 46.843 Ton/2m

LOSA INFERIORPlacas 0.45 x 18.16 x 2.00 x 2.40 = 39.226 Ton 12mVigas 1.55 x 18.16 x 0.50 x 2.40 = 33.778 Ton 12mRiostras 0.30 x 1.50 x 1.55 x 2.40 x 2 = 3.348 Ton 12m

L 76.351 Ton/2m

MUROSMuro exterior 1.60 x 8.50 x 2.00 x 2.40 = 65.280 Ton 12m

L 65.280 Ton 12m

TOTAL = 188.474 Ton 12m

188.474

cr C.M. =-----------= 4.76919.76 x 2.00

540PREPARO: Martin Santos G.

REVISO: Elizabeth Alba Garcia.Camilo Santos Mora. ROTONDA CENT-FON.xls-17I08/00-1 de 5



CENTRO DE MASAS

X(m)= 9.880

Y(m)= hy (m) Pesos (ton) hy * P

Losa superior 8.050 46.843 377.1

Losa inferior 1.000 76.351 76.35

Muros 4.250 65.280 277.4

L 730.9

730.879

hy (m) = = 3.878188.474

VOLUMEN DE VACIOS PARA LA PLACA INFERIOR

VTOTAL- VCONCRETO-LOSA-INFERIOR

VTOTAL( m3 ) = Longitud libre total * Espesor losa inferior * 2.0 = 18.16 * 2.00 * 2.00

72.640

VCONCRETO_LOSA_INFERIOR( m3 ) = Peso de la losa inferior I ( 2.4) = 31.81

Vv(m3)= 40.83 Pv (ton I m) = Vv * yagua = 40.83

ESFUERZO AL 100% LLENO

40.83

cr agua 100% = = 1.033

19.76 * 2.00

ESFUERZO AL 50% LLENO

40.83 * 0.5

cr agua 50% = = 0.517

19.76 * 2.00

PESO DEL RELLENO SOBRE EL CAJON ALIGERADO

Wr ( t-fI m2 ) = y seco * Hr Wr = 0.760 t·f 1m2

PREPARO: Martin Santos G.REVISO: Elizabeth Alba Garcia.

Camilo Santos Mora.

541ROTONDA CENT-FON.xls-17/08/00-2 de 5



PESO DE LA CARGA VIVA PARA EL CAJON ALIGERADOTomando la condición más critica hallamos el esfuerzo actuante por carga viva.

PARTE SUPERIOR# de vías de circulación # de camiones que ocupan la vía Peso linea de carga Peso total

2 2 40 160.00

PARTE INFERIOR# de vías de circulación I # de camiones que ocupan la vía Peso por camion Peso total

2 I 2 40 160

CARGA VIVA SOBRE LA VIA = 320.00 TON

tllVA PARA LOS ANDENES# de andenes Longitud Ancho Carga viva Peso total

2 5.00 18.20 0.40 72.801 3.00 18.20 0.40 21.84

CARGA VIVA SOBRE LOS ANDENES = 94.64 TON

CARGA VIVA TOTAL = 414.64 TON

414.64

o c.v.=-----------:= 1.15319.76 x 18.20

ESFUERZO ACTUANTE TOTAL SOBRE EL TERRENO DE FUNDACION

a TOTAL ACT =a C.M. + Wr + a c.v.

a TOTALACT = 4.769 + 0.760 + 1.153 = 1 6.682 t-f I m2

ESFUERZO ACTUANTE TOTAL SOBRE EL TERRENO DE FUNDACIONCON LA PLACA ALIGERADO INFERIOR LLENA DE AGUA AL 100%

o TOTAL ACT 100%= a C.M. + a agua100% + Wr + a c.v.

a TOTAL ACT 100%= 4.769 + 1.033 + 0.760 + 1.153

a TOTALACT 100%=1 7.715 t-f 1m2

,\•.•.....

542PREPARO: Martin Santos G.


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