informe gasolinera puma
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MURO GASOLINERA PUMA
ESTUDIO GEOTECNICO
SAN PEDRO SULA, CORTES
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INFORME GEOTECNICO GASOLINERA PUMA
SAN PEDRO SULA
CONTENIDO
1. INTRODUCCIÓN
1.1 INFORMACION GENERAL DEL PROYECTO
1.2 OBJETIVOS DEL ESTUDIO Y METODOLOGÍA APLICADA.
2. INVESTIGACIONES GEOTÉCNICAS
2.1 SPT
2.2 GEOLOGÍA DEPARTAMENTAL
2.3 SONDEO
2.4 PERFIL GEOTÉCNICO
2.5 ANÁLISIS DE LABORATORIO
3. RESUMEN EJECUTIVO
ANEXO 1._RESULTADOS DE LABORATORIO
2._INFORMACION GEOTÉCNICA GENERAL
3._FOTOS ADICIONALES
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1.1 Información general del proyecto. A solicitud del Ing. Alejandro Flores, Se efectúo en el departamento de Cortes un
estudio geotécnico en los sitios donde se proyectan construir un muro de contención para
una Gasolinera Puma.
El predio y el punto a investigar fueron ubicados en el campo por el Ing Flores.
El Proyecto está ubicado en el Boulevard que conduce de San Pedro Sula a La Lima, 750
metros al Oeste de el Parque acuático Zizima, sobre el carril que va de Oeste a Este.
Las coordenadas del sondeo son:
LATITUD NORTE 15°30’05.34”
LONGITUD OESTE 87°59’40.72”
INTRODUCCIÓN
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1.2 Objetivos del estudio y metodología aplicada.
El objetivo del estudio es investigar el subsuelo donde se construirá un muro de contención en la parte posterior de las instalaciones de la gasolinera en asunto. . La investigación conlleva conocer las características geotécnicas de los materiales encontrados en el sitio de acuerdo a los resultados obtenidos en el campo y en el laboratorio. Al final del informe se presentan las conclusiones y recomendaciones pertinentes con el fin de garantizar una cimentación apropiada para las solicitaciones impuestas por la estructura. Nuestro estudio consistió en los siguientes servicios: • Se solicito por la empresa contratante la ejecución de dos (2) sondeos de perforación a percusión por medio de una prueba de penetración estándar (SPT). Con el propósito de conocer la capacidad soportante última del subsuelo (qu). El punto de investigación fue ubicado por medio del ingeniero Alejandro Flores. • Con las muestras obtenidas en la calicata y por medio del SPT se hicieron pruebas de laboratorio pertinentes, las cuales nos indican las características geotécnicas intrínsecas de los materiales investigados, como ser la granulometría de los suelos, el límite líquido e índice de plasticidad de los materiales interceptados. Similarmente se obtuvo el peso unitario del material; los resultados del análisis se incluyen al final de este informe en el Anexo 2: Resultados de Laboratorio.
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2.1 Prueba de Penetración Estándar (SPT).
Las pruebas de penetración estándar, conocidas comúnmente como SPT, (SPT, del inglés,
standard penetration test) nace en el año 1927, desarrollado por un sondista de la
Raymond Concrete Pile Co., quien propuso a Terzaghi contabilizar el número de golpes
necesarios para hincar 1 pie (30 cm) el toma muestras que solía utilizar para obtener
muestras en terrenos sin cohesión (arenas).Es un ensayo dinámico y destructivo ejecutado
por medio de la cuchara partida que es introducida en el terreno con la energía que
proporciona un martillo de un peso igual a 140 libras (63.5 Kg.) en caída libre, hasta
penetrar una profundidad de 45-centímetros (12 PLG) registrado en tramos de 15 -
centímetros. Utilizaron un muestreador con broca y tubería AW equivalente a 44.5 mm de
diámetro externo (diámetro del agujero). El ensayo de penetración estándar (SPT) se
ejecuta en los estratos de material „suave‟ donde se facilita la penetración de un
muestreador; esto se hace con el objetivo de determinar la consistencia de los suelos y de
allí deducir la capacidad soportante de los diferentes estratos. Estos ensayos se
realizaron siguiendo las normas del ASTM D1586: La suma del número de golpes (N) de
los últimos 30-centímetros es el indicador de la capacidad soportante última (qu). Al
aplicarle el factor de seguridad correspondiente se encuentra la capacidad admisible del
suelo (qa).
INVESTIGACIONES GEOTÉCNICAS
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La norma ASTM D1586-84 indica que:
La prueba se puede dar por finalizada:
1. Cuando se aplican 50 golpes para un tramo de 15 cm.
2. Cuando se aplican 100 golpes en total.
3. Cuando no se observa penetración alguna para 10 golpes.
El toma muestras permite por otro lado recoger una muestra alterada del suelo que
posibilita su identificación. Normalmente esta muestra se introduce en un recipiente o
bolsa en los que se indican en una etiqueta, además de los datos de la obra, sondeo,
profundidad, fecha, etc., los valores de golpeo obtenidos.
Realización de SPT.
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Ya que la prueba de SPT depende en gran manera del equipo empleado y del operador que lo realiza, muy a menudo es difícil tener resultados repetitivos. Hay muchos factores que afectan los resultados de SPT con efectos variables, los cuales han sido reportados por Kulhawy y Mayne (1990).
El valor medido de “N” es el número de golpes necesarios para hacer penetrar el muestreador de cuchara partida una distancia de 300 mm. La eficiencia del sistema se puede obtener comparando la energía cinética, KE, (i.e., KE=½mv2), con la energía potencial EP del sistema (i.e., PE=mgh). La razón de cambio de la energía (ER) se define como KE/PE. Por práctica rutinaria, las correlaciones par a las propiedades de ingeniería se basan en los valores medidos de “N” del SPT, basados en un sistema que es eficiente en un 45% i.e., ER=45% (Clayton, 1990). El valor de “N” correspondiente al 45% de eficiencia se denota como N45. Es necesario aplicar numerosos factores de corrección al valor medido de “N” por las pérdidas de energía y la variación del procedimiento en el campo. Cuando todos los factores se aplican al valor registrado de “N” en el (Nfield), el valor corregido se calcula como sigue:
Donde los factores de corrección incluyen los efectos de la energía (CE), diámetro del sondeo (CB), método de muestreo (CS), y la longitud de la tubería (CR). Ya que los valores “N” de similares materiales aumentan con crecientes esfuerzos efectivos de sobrecarga, el valor corregido de (N45) generalmente se normaliza a un esfuerzo efectivo de sobre carga de 1 atmósfera (o aproximadamente 100 kPa) usando esquemas de normalización de sobrecargas. El valor corregido normalizado de N se denomina (N1)45, y es igual a:
Donde CN es el parámetro de normalización de esfuerzo calculado como:
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Donde Pa es la presión atmosférica en las mismas unidades de vo‟, y n es un exponente
de esfuerzo típicamente igual a 1 en arcillas (e.g., Olsen, 1997; Mayne & Kemper, 1988) y 0.5 a 0.6 en arenas (e.g., Seed et al., 1983; Liao & Whitman, 1986; Olsen, 1997).
El esfuerzo efectivo de sobrecarga vo‟ es la presión impuesta sobre una capa
estratigráfica por el peso de las capas superiores de suelo o roca. Esta se define como:
Donde Pa es la presión atmosférica, g es la aceleración debido a la gravedad, (z) es la
densidad de la capa superior de suelo a una profundidad z y γw es el peso unitario del agua. Los resultados obtenidos de los sondeos ejecutados en el área del proyecto se resumen y muestran gráficamente en el Anexo 2: Columnas Estratigráficas del Sitio. También es prudente hacer notar que los valores aproximados de la capacidad soportante admisible
(qa) se incluye en cada columna estratigráfica correspondiente, y se utiliza un factor de
seguridad de 2.
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2.2 Geología Departamental.
La geología general de la zona según el mapa elaborado por el Instituto Geográfico Nacional (IGN), ver figura 1, denota que el proyecto denominado Muro Gasolinera Puma está localizado sobre rocas intrusivas, como granitos, granodioritas, dioritas y tonalitas de edades variables (Ti). Igualmente las partes bajas aledañas podrían estar formadas por sedimentos redepositados y continentales recientes, incluyendo depósitos de pie de monte y terrazas de grava, planicies de inundación y depósitos de cauce (Qal).
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2.3 Sondeo.
A continuación presentamos los resultados obtenidos en el campo Por medio del ensayo
de penetración estándar (SPT) , dichos resultados presentan un factor de seguridad igual
a cinco medios (5/2).
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2.4 Perfil Geotécnico
Sondeo 1
Sondeo 2
Profundidad Estrato Clasificación
(SUCS)
Clasificación
(AASHTO) Descripción
0.00 – 3.15
SM A-1b (0) Arena Limosa con algunas
Gravas
Profundidad Estrato Clasificación
(SUCS)
Clasificación
(AASHTO) Descripción
0.00 – 0.90
SM A-1b (1) Arena Limosa con algunas
Gravas
0.90-3.60
CL A-6 (6) Arcilla Arenosa de Plasticidad Media
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2.5 Laboratorio
De la muestra obtenida por medio de la calicata y SPT, se realizaron los siguientes
ensayos ASTM D422, D423 & D424, estos equivalen a los ensayos de granulometría,
límites de Atterberg, índice de plasticidad y humedad natural. Adicionalmente el ensayo
de cortante directo.
Clasificación Granulométrica.
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Humedad natural.
El contenido de humedad es la relación que existe entre la masa de agua de una muestra
de suelo y la masa seca de la misma. El contenido de agua se determina pesando la
muestra con humedad natural, luego pasando por el horno y volviéndolo a pesar,
determinando la humedad por diferencia simple.
Limites de Atterberg.
Los límites de Atterberg o límites de consistencia se basan en el concepto de que los suelos
finos, presentes en la naturaleza, pueden encontrarse en diferentes estados, dependiendo
del contenido de agua. Así un suelo se puede encontrar en un estado sólido, semisólido,
plástico, semilíquido y líquido. La arcilla, por ejemplo al agregarle agua, pasa
gradualmente del estado sólido al estado plástico y finalmente al estado líquido.
El contenido de agua con que se produce el cambio de estado varía de un suelo a otro y
en mecánica de suelos interesa fundamentalmente conocer el rango de humedades, para
el cual el suelo presenta un comportamiento plástico, es decir, acepta deformaciones sin
romperse (plasticidad), es decir, la propiedad que presenta los suelos hasta cierto límite
sin romperse.
El método usado para medir estos límites de humedad fue ideado por Atterberg a
principios de siglo a través de dos ensayos que definen los límites del estado plástico.
Los límites de Atterberg son propiedades índices de los suelos, con que se definen la
plasticidad y se utilizan en la identificación y clasificación de un suelo.
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Límite Líquido (LL)
El Límite Líquido se define por convención como el contenido de humedad para el cual una
acanaladura en el equipo normalizado requiere 25 golpes para cerrarse en una longitud
de 13 mm.
Límite Plástico (LP)
El Límite Plástico se define por convención como el contenido de humedad para el cual un
cilindro de 3 mm de diámetro comienza a desmoronarse.
Índice de Plasticidad (IP)
Es un parámetro físico que se relaciona con la facilidad de manejo del suelo, por una
parte, y con el contenido y tipo de arcilla presente en el suelo,
por otra: Se obtiene de la diferencia entre el limite liquido y el limite plástico:
IP = LL – LP > 10 plástico.
IP = LL – LP < 10 no plástico.
Valores Menores de 10 indican baja plasticidad, y valores cercanos a los 20 señalan
suelos muy plásticos.
Clasificación del suelo.
Con el objeto de dividir los suelos en grupos de comportamiento semejante, con
propiedades geotécnicas similares, surgen las denominadas clasificaciones de
suelos.
La clasificación de suelos consiste, pues, en incluir un suelo en un grupo que
presenta un comportamiento semejante. La correlación de unas ciertas
propiedades con un grupo de un sistema de clasificación suele ser un proceso
empírico puesto a punto a través de muchos años de experiencia.
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La mayoría de las clasificaciones de suelos utilizan ensayos muy sencillos, para
obtener las características del suelo necesarias para poderlo asignar a un
determinado grupo. Las propiedades ingenieriles básicas que suelen emplear las
distintas clasificaciones son la distribución granulométrica, los Límites de
Atterberg, el contenido en materia orgánica, etc.
Los dos sistemas principales de clasificación de suelos actualmente en uso son
el sistema AASHTO (American Association of State Highway and Transportation
Officials) y el USCS (Unified Soil Classification System). El primero se usa
principalmente para la evaluación cualitativa de la conveniencia de un suelo
como material para la construcción de explanadas de carreteras. El Sistema
Unificado de Clasificación de Suelos (USCS) fue propuesto inicialmente por
Casagrande en 1942 y después revisado por el Bureau of Reclamation de
Estados Unidos y por el Cuerpo de Ingenieros. Este sistema es el más extendido
para la amplia variedad de problemas geotécnicos.
El sistema USCS clasifica los suelos en base a su granulometría, los Límites de
Atterberg y el contenido en materia orgánica. A continuación se muestra dicha
clasificación, junto con los símbolos empleados en la misma, así como una
descripción de las propiedades esperables de los grupos diferenciados.
Granulometría.
En cualquier masa de suelo, los tamaños de las partículas varían
considerablemente. Para clasificar apropiadamente un suelo se debe conocer su
distribución granulométrica, es decir, la distribución, en porcentaje, de los
distintos tamaños dentro del suelo.
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La distribución granulométrica de partículas de tamaño superior a 0,08 mm. se
determina generalmente mediante un análisis granulométrico por tamizado. Para
partículas de tamaño inferior al mencionado (0,08 mm.) se emplea la
granulometría por sedimentación.
El análisis granulométrico por tamizado se efectúa tomando una cantidad
medida de suelo seco, bien pulverizado y pasándolo a través de una serie de
tamices (cuyo tamaño de malla suele ir disminuyendo en progresión geométrica
de razón 2), agitando el conjunto. La cantidad de suelo retenido en cada tamiz
se pesa y se determina el porcentaje acumulado de material que pasa por cada
tamiz. El porcentaje de material que pasa por cada tamiz, determinado de la forma
anterior, se representa en un gráfico semi-logarítmico. El diámetro de la partícula
se representa en una escala logarítmica (abscisas), y el porcentaje de material
que pasa se representa en escala aritmética (ordenadas) El análisis granulométrico por
sedimentación (partículas de tamaño inferior a 0,08 mm.) se lleva a cabo con el
hidrómetro (ver figura adjunta), y se basa en el principio de la sedimentación de las
partículas de suelo en agua. Los hidrómetros están calibrados para mostrar la cantidad
de suelo que está aún en suspensión en cualquier tiempo dado, t. Así, con lecturas
tomadas en tiempos diferentes en el hidrómetro, el porcentaje de suelo más fino que un
diámetro dado puede calcularse y prepararse una gráfica de la distribución
granulométrica.
Con los dos métodos de análisis granulométrico expuestos puede determinarse
la curva granulométrica completa de una muestra de suelo (ver curvas
granulométricas adjuntas). En función de la granulometría se clasifican los suelos
en cuatro grandes grupos:
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* Gravas, con tamaño de grano entre unos 80 mm. y 4,75 mm. Los granos son
observables directamente, existen grandes huecos entre las partículas y no retienen el
agua.
* Arenas, con partículas de tamaño entre 4,75 mm. y 0,075 mm. Estas son
observables a simple vista y se mantienen inalterables en presencia de
agua.
* Limos, con partículas comprendidas entre 0,075 mm. y 0,002 mm. Retienen el agua y si
se forma una pasta limo-agua y se coloca sobre la mano, al golpear con la mano se
aprecia cómo el agua se exhuma con facilidad.
* Arcillas, cuyas partículas tienen tamaños inferiores a 0,002 mm. Son partículas de
tamaño gel y están formadas por minerales silicatados, constituidos por cadenas de
elementos tetraédricos y octaédricos, unidas por enlaces covalentes débiles y pudiendo
entrar las moléculas de agua entre las cadenas, produciendo aumentos de volumen, a
veces muy importantes. Por tanto, presentan una gran capacidad de retención de agua,
con un porcentaje de huecos muy elevado (huecos pequeños pero con una gran superficie
de absorción en las partículas). Debido a que el tamaño de los huecos es muy pequeño
(aunque el índice de huecos es elevado), exhiben unos tiempos de expulsión de agua muy
elevados y una permeabilidad muy baja.
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1._ Se realizo un sondeo tipo SPT en el sitio donde se proyecta la construcción de un muro
de contención en la parte posterior de la Gasolinera Puma ubicada en el Boulevard a La
Lima, 750 metros al oeste del parque acuático Zizima.
En la parte superior se realizo el Sondeo 1, a la altura del centro de servicio, se encontró
un suelo mal consolidado de matriz Arena Limosa, en la parte inferior se realizo el
Sondeo 2 donde se encontró un estrato de Arena Limosa hasta 0.90 m de profundidad,
de ahí en adelante la Matriz cambio a Arcillosa plástica.
2._Cota de cimentación: El nivel de desplante depende del tipo de estructura a instalar,
así como también del diseño propuesto para la cimentación, en este sondeo se pudo
perforar hasta 3.15 m. donde se detuvo la prueba ya que esa fue la solicitud DEL
contratante, por lo que se recomienda cimentar de acuerdo a los valores de capacidad
de carga expuesto en pág. 10 y 11. (Sujeto al criterio del estructuralista y a las
exigencias normativas de diseño especificadas por ASTM, AASHTO, UBC y ACI)
3._ Capacidad soportante del suelo: El valor de qa denota una aproximación de
capacidad soportante admisible considerando un Factor de Seguridad de 2.
Logrando penetrar hasta una profundidad de 3.15 metros, donde dicho valor es igual a r
1.3 Kg/m² en el sondeo 1 y 2.0 Kg/m² en el sondeo 2 . La capacidad soportante
admisible (qa) a ser utilizado para el diseño de acuerdo a los resultados de campo,
laboratorio y experiencia de la firma, deberá el menor valor presentado por debajo de
la cota de desplante propuesta por el estructuralista; no obstante a lo anterior, PV
ingeniería recomienda que para que este valor sea confirmado, es necesario que al
momento de la excavación en el sitio, se haga una inspección de campo, con el fin de
verificar las recomendaciones incluidas en este informe. (Sujeto a criterio del diseñador y
a las normas de diseño especificadas por ASTM, AASHTO, UBC y ACI)
RESUMEN EJECUTIVO
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4._Nivel freático: No se intercepto el nivel freático durante el sondeo, pero si se pudo
observar saturación del suelo en el sondeo 2 a partir de 0.90 m de profundidad.
5._ Cimiento Sugerido: El suelo encontrado en el sondeo está mal consolidado y tiende a
ser inestable, por lo que se recomienda construir un muro de contención efectivo, que
soporte las cargas impuestas por el talud de suelo. También se recomiendadn utilizar
métodos de estabilización de cimientos debido a la baja capacidad de carga del suelo y
a la saturación del mismo (Sujeto a criterio del diseñador y a las normas de diseño
especificadas por ASTM, AASHTO y ACI)
6._Los parámetros recomendados para el diseño son los siguientes:
Angulo de fricción 15°
Cohesión 0.09 Kg./cm2
Peso especifico de campo 98.5 lbs/ft2
7._Excavacion: Las excavaciones podrán realizarse por métodos manuales, tomando en
consideración todas las normas de seguridad pertinentes, para garantizar la integridad
física de los obreros, ya que las paredes de excavaciones tienden a la inestabilidad.
8._Capa de materia orgánica: despreciable.
9._Cota de inundación. La parte inferior en el pie del talud podría sumergirse en
tiempos de invierno y saturar el área.
10._ Recomendaciones para drenajes: Al momento de ejecutar la construcción Es
prudente realizar un sistema de drenaje perimetral, el cual evite la infiltración de agua
hacia la cimentación ya que esto podría provocar alteraciones en la estructura del suelo.
Y también deberán construirse drenajes permanentes adyacentes a la obra que
conduzcan rápidamente cualquier escorrentía fuera del proyecto.
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11._ Se recomienda compactar en capas no mayores a 30 cm con Tamper y realizar
controles de densidad que deberán andar en un rango porcentual del proctor estándar
de acuerdo a especificaciones establecidas por la supervisión.
12._Si se considera remplazar el material del sitio al momento de rellenar hay que tener
en cuenta proporcionarle los datos del material del banco al estructuralista (Proctor,
Angulo de fricción etc.) para que los tome en cuenta al momento de diseñar.
13._Para el diseño sísmico de las estructuras y de acuerdo a la publicación seismic
Hazard of Honduras publicado por el instituto John A. Blume de la universidad de
Stanford, Cal se puede usar 0.25 g.
14._ los recubrimientos del acero no deben ser menores de 7.5 cm.
15._Consideraciones especiales; Se recomienda diseñar y construir sistemas eficientes de
drenaje en todo el perímetro del proyecto.
Ing. Alejandro J. Puerto
PVI consultores CICH-1647-1-N-CT/CS
6 de Enero del 2014
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ANEXOS
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ANEXO._ RESULTADOS DE LABORATORIO
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SAN PEDRO SULA
GASOLINERA PUMA SAN PEDRO SULA
Ing. Alejandro Flores
MURO GASOLINERA PUMA
COORDENADAS OESTE N° PERFORACION S-1NORTE
ELEVACION m
DE A
DE A 15 30 45
1 0.00 0.45 5 4 4 8 Arena Limosa
2 0.45 0.90 10 8 3 11 Arena Limosa
3 0.90 1.35 7 9 7 16 Arena Limosa
4 1.35 1.80 7 6 2 8 Arena Limosa
5 1.80 2.25 4 4 6 10 Arena Limosa
6 2.25 2.70 7 13 6 19 Arena Limosa
7 2.70 3.15 8 10 9 19 Arena Limosa
MONTAÑA - - - RIO - ACCESOS X
PLANICIE X - x LAGUNA x VEGETACIÓN X
ALTURA HUMEDAD ALTURA NIVEL FREÁTICO
Manuel Vasquez
TECNICO CLASE A
PROFUNDIDAD (m) ENSAYO SPT N°
TOTAL DESCRIPCIÓN DE SUBSUELO (SPT) COLOR
PRUEBA DE PENETRACION ESTANDAR ( S P T )
PROYECTO
PROFUNDIDAD (m)DESCRIPCIÓN DEL SUBSUELO (CALICATA)
PROPIETARIO UBICACIÓN
CONTRATISTA FECHA sábado, 04 de enero de 2014
87°59'40.72"
15°30'05.34"
#
BAJADAS
--
OBSERVACIONES
NIVEL FREÁTICO
AGUAS RETENIDASNO INUNDABLE
INUNDABLE
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SAN PEDRO SULA
GASOLINERA PUMA SAN PEDRO SULA
Ing. Alejandro Flores
MURO GASOLINERA PUMA
COORDENADAS OESTE N° PERFORACION S-2NORTE
ELEVACION m
DE A
DE A 15 30 45
1 0.00 0.45 13 6 6 12 Arena Limosa
2 0.45 0.90 8 12 7 19 Arena Limosa
3 0.90 1.35 3 3 4 7 Arcilla arenosa
4 1.35 1.80 3 3 5 8 Arcilla Arenosa
5 1.80 2.25 6 4 5 9
6 2.25 2.70 6 6 8 14
7 2.70 3.15 12 13 21 34 Arcilla
8 3.15 3.60 7 14 22 36 Arcilla
MONTAÑA - - - RIO - ACCESOS X
PLANICIE X - x LAGUNA x VEGETACIÓN X
ALTURA HUMEDAD ALTURA NIVEL FREÁTICO --
OBSERVACIONES
NIVEL FREÁTICO
AGUAS RETENIDASNO INUNDABLE
INUNDABLE
PROPIETARIO UBICACIÓN
CONTRATISTA FECHA sábado, 04 de enero de 2014
87°59'40.72"
15°30'05.34"
#
BAJADAS
PRUEBA DE PENETRACION ESTANDAR ( S P T )
PROYECTO
PROFUNDIDAD (m)DESCRIPCIÓN DEL SUBSUELO (CALICATA)
PROFUNDIDAD (m) ENSAYO SPT N°
TOTAL DESCRIPCIÓN DE SUBSUELO (SPT) COLOR
Manuel Vasquez
TECNICO CLASE A
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Sondeo No. 1 4
Profundidad (m)
Fecha
TAMIZ PESO PORCENTAJE
plg. mm RETENIDO RETENIDO RET. ACUM. PASA
2" 50.8 0.0 0.0 0.0
1 ½" 38.1 0.0 0.0 0.0
1" 25.4 3.2 2.2 2.2 232.4¾" 19.0 5.1 3.5 5.7
½" 12.7 0.0 0.0 5.7
3/8" 9.51 6.0 4.1 9.9
No.4 4.75 9.3 6.4 16.3
10 2.0 26.1 18.0 34.3
40 0.42 31.4 21.7 56.0
100 0.15 19.4 13.4 69.4
200 0.075 21.2 14.6 84.0
P/200 P/0.074 23.15 16.0 100.0
Gravas 16.29 %Arenas 67.73 %
Limos 15.98 %
HUMEDAD
Descripcion visual
Clasificación SUCS
Limites de Atterberg Clasificacion AASHTO 0
(LL) %
(LP) %
(IP) %
Observaciones:
lunes, 06 de enero de 2014
Muestra No.
0.0
SM
LIMO ARENOSO0.893032385
A-1b
Limite Liquido
181.3
170.4
16.0
F.C. Humedad Hidroscopica
10.9
79.4
11.98
AGREGADO GRUESO
83.7
Peso Suelo Seco + Lata
Peso Agua
Peso Lata
Peso Suelo Seco
SDLata No.
91.0
Peso Suelo Humedo + Lata
100.0
70.2
ARENA LIMOSA
Peso muestra + tara
Peso de la tara
Muestra secada al aire
30.6
( )
Humedad Hidroscopica
NP
Indice de Plasticidad
Limite Plastico
NL
100.0
97.8
94.3
94.3
Muestra retenida
AGREGADO FINO144.8
121.7
ANÁLISIS MECÁNICO Y CLASIFICACIÓN
Proyecto: GASOLINERA PUMA Orden de trabajo No
Localizacion:
90.1
Estacion: 1.00
Ensayado por:
Boulevard a la Lima 750 m antes de ZIZIMA
1
65.7
44.0Muestra total seca
LAT
162.2
1.35-1.80
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SAN PEDRO SULA
30
INFORME GEOTECNICO GASOLINERA PUMA
SAN PEDRO SULA
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Sondeo No. 2 5
Profundidad (m)
Fecha
TAMIZ PESO PORCENTAJE
plg. mm RETENIDO RETENIDO RET. ACUM. PASA
2" 50.8 0.0 0.0 0.0
1 ½" 38.1 0.0 0.0 0.0
1" 25.4 0.0 0.0 0.0¾" 19.0 0.0 0.0 0.0
½" 12.7 6.7 2.9 2.9
3/8" 9.51 0.0 0.0 2.9
No.4 4.75 12.4 5.4 8.3
10 2.0 12.3 5.4 13.740 0.42 21.7 9.5 23.2
100 0.15 0.0 0.0 23.2200 0.075 41.2 18.0 41.2
P/200 P/0.074 134.84 58.8 100.0
Gravas 8.34 %Arenas 32.82 %
Limos 58.85 %
HUMEDAD
Descripcion visual
Clasificación SUCS
Limites de Atterberg Clasificacion AASHTO 6
(LL) %
(LP) %
(IP) %
Observaciones:
A-6
lunes, 06 de enero de 2014
CL
( )
ANÁLISIS MECÁNICO Y CLASIFICACIÓN
Proyecto: GASOLINERA PUMA Orden de trabajo No
Localizacion:
76.8
100.0
70.1
1
Muestra total seca
Muestra retenida
Estacion: 1.00
Ensayado por: LAT
Boulevard a la Lima 750 m antes de ZIZIMA
86.3
76.8
302.5
Peso de la tara
Muestra secada al aire91.7
372.6
97.1
AGREGADO GRUESO
97.1
58.8
82.6
Peso Lata
Peso Suelo Seco
FVLata No.
Humedad Hidroscopica
Limite Plastico
32.02
0.7575F.C. Humedad Hidroscopica
Limite Liquido 29.4
14.7
Indice de Plasticidad
1.80-2.25
AGREGADO FINO229.1
94.3
Peso muestra + tara
Peso Suelo Seco + Lata
100.0
100.0
100.0
Peso Suelo Humedo + Lata
22.4
45.6
68.0
14.6Peso Agua
14.7
Muestra No.
CONTENIDO D
E H
UM
EDAD %
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SAN PEDRO SULA
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ANEXO._ INFORMACIÓN GEOTÉCNICA GENERAL
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ANEXO._ FOTOS ADICIONALES
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SITIO DE SONDEOS
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SONDEO 1
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SONDEO 2
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MUESTRAS DE SONDEOS