indice 1.- memoria descriptiva 1.2.- planeamiento...

PROYECTO de EJECUCION. PRIMERA FASE. RESTAURACIÓN de las CUBIERTAS de la

IGLESIA de SAN SEGUNDO, en AVILA

1

INDICE

1.- MEMORIA DESCRIPTIVA

1.1.- ENCARGO

1.2.- PLANEAMIENTO URBANÍSTICO VIGENTE.

1.3.- ANTECEDENTES

1.4.- DESCRIPCION GENERAL. PREVISIONES TECNICAS

1.5.- PRESTACIONES actuales y futuras del edificio en relación a las exigencias básicas CTE

1.6.- ORGANIZACIÓN de la DOCUMENTACIÓN

2.- DESCRIPCIÓN DEL ÁMBITO DE ACTUACIÓN

2.1.- MEMORIA HISTÓRICA

2.2.- SUPERFICIES

2.3.- INTERVENCIONES RECIENTES

2.4.- MEMORIA FOTOGRAFICA

3.- DIAGNÓSTICO de las CUBIERTAS de la IGLESIA de SAN SEGUNDO

3.1.- FALDONES DE LAS NAVES DE LA IGLESIA Y CONVENTO

3.2.- BÓVEDAS DE CAÑÓN Y HORNO EN LOS ÁBSIDES DE LA IGLESIA

3.3.- FACHADA OESTE DE LA IGLESIA. REMATE DE LA CUBIERTA

3.4.- ESPADAÑA

3.5.- CONTRAFUERTES DE GRANITO

3.6.- NIVELADOS INTERIORES

4.- PERITAJE de la ESTRUCTURA de CUBIERTAS

4.1.- ACCIONES y COMBINACIONES de ESTADOS LÍMITES ÚLTIMOS y de SERVICIO

4.2.- LIMITES de DEFORMACIÓN

4.3.- CARACTERÍSTICAS RESISTENTES de las ESTRUCTURAS de MADERA

4.4.- RESISTENCIA A FUEGO de FORJADO de MADERA

4.5.- RESUMEN RESULTADOS PERITAJE

5.- PROPUESTAS DE INTERVENCIÓN. MEMORIA CONSTRUCTIVA

5.1.- ANDAMIOS, DEMOLICIONES y ESTUDIOS PREVIOS

5.2.- ESTRUCTURA BAJO CUBIERTA y ARTESONADO

.- 5.2.1.- Estructura bajo cubierta y artesonado de la IGLESIA

.- 5.2.2.- Estructura bajo cubierta del CONVENTO

5.3.- ALBAÑILERÍA y MAMPOSTERÍA

.- 5.3.1.- Fachadas exteriores

.- 5.3.2.- Fábricas interiores

.- 5.3.3.- Bóvedas de cañón y de horno

5.4.- ACABADO de CUBIERTAS

5.4.1.- Iglesia y Convento

5.4.2.- Espadaña y Contrafuertes de granito

6.- CUMPLIMIENTO de la NORMATIVA VIGENTE

7.- PROGRAMA DE TRABAJO

8.- LISTA de PLANOS

ANEJOS

1.- Proyecto de impermeabilización de la cubierta de la Ermita de San Segundo en Ávila.

Arquitecto Eduardo Barceló de Torres. 1975.

2.- Informe sobre el estado de la Ermita de San Segundo. Arquitecto María Jesús Fernández López. 2009.



2

1.- MEMORIA DESCRIPTIVA

1.1.- ENCARGO

Con fecha 31 de Julio de 2014 la Dirección General de Patrimonio Cultural de la Consejería de Cultura

y Turismo de la Junta de Castilla y León encarga a María Jesús Fernández López, Arquitecto, la

redacción del PROYECTO BASICO DE RESTAURACION DE LA IGLESIA DE SAN SEGUNDO EN AVILA, y la

redacción del PROYECTO DE EJECUCION Y ESTUDIO DE SEGURIDAD Y SALUD DE LA RESTAURACION

DE LAS CUBIERTAS DE LA IGLESIA.

El presente documento responde a la segunda parte del encargo, denominada PROYECTO DE

EJECUCION Y ESTUDIO DE SEGURIDAD Y SALUD de la PRIMERA FASE. RESTAURACION DE LAS

CUBIERTAS DE LA IGLESIA DE SAN SEGUNDO, en AVILA .

1.2.- PLANEAMIENTO URBANISTICO VIGENTE. Las condiciones de planeamiento han quedado

recogidas en el Proyecto básico.

1.3.- ANTECEDENTES del presente ENCARGO.

1950. Proyecto de obras generales en la Ermita de San Segundo en Ávila. Arquitecto Anselmo

Arenillas Álvarez. Archivo central Ministerio de Cultura.

1967. Proyecto de obras en la cubierta de la Ermita de San Segundo en Ávila. Arquitecto Anselmo

Arenillas Álvarez. Archivo central Ministerio de Cultura.

1975. Proyecto de impermeabilización de la cubierta de la Ermita de San Segundo en Ávila.

Arquitecto Eduardo Barceló de Torres. Archivo central Ministerio de Cultura. Se encuentra

documentado con Memoria y Planos en el archivo. Documentado en el Proyecto básico.

Enero 1990. Proyecto de Restauración del Entorno de la Ermita de San Segundo, Ávila, redactado por

Rafael Castejón León, arquitecto.

Febrero 1991. Trabajo de documentación referente a la Ermita de San Segundo (Ávila) realizado por

el equipo AVILA/2 del Servicio de Restauración y Difusión de Patrimonio, Dirección General de

Patrimonio y Promoción Cultural, Consejería de Cultura y Bienestar Social de la Junta de Castilla y

León. Documentado en el Proyecto básico.

Julio 1995. Trabajo de documentación referente a la Ermita de San Segundo (Ávila) realizado por

STRATO, Gabinete de Estudios sobre Patrimonio Histórico y Arqueológico. Miguel Angel de Benito

García. Documentado en el Archivo histórico provincial de Ávila, en el Archivo Catedralicio de Ávila y

Archivo central del Ministerio de Cultura. Documentado en el Proyecto básico.

Agosto 1995. Actualización del Proyecto de Restauración del Entorno de la Ermita de San Segundo,

Ávila, redactado por Rafael Castejón León, arquitecto. Inicio de obra 21 de Febrero de 1996.

Documentado en el Proyecto básico.

Febrero 1996. Excavación y seguimiento arqueológico en el Entorno de la Ermita de San Segundo,

Ávila, realizado por Rosa Ruiz Entrecanales, arqueóloga. Documentado en el Proyecto básico.

Junio 1996. Proyecto Modificado de Restauración del Entorno de la Ermita de San Segundo, Ávila,

redactado por Rafael Castejón León, arquitecto. Finalización de la obra 11 de Julio 1996. Encargado

por la Junta de Castilla y León, Consejería de Educación y Cultura, Dirección General de Patrimonio y

Promoción Cultural. Documentado en el Proyecto básico.

Mayo 2003. Fichas de Diagnóstico y propuesta de actuación en la Iglesia de San Segundo Ávila.

Realizadas por María Jesús Fernández López, arquitecto, encargado por la Junta de Castilla y León,



3

Consejería de Educación y Cultura, Dirección General de Patrimonio y Promoción Cultural.


Julio 2007. Informe realizado por Jose Ramón Duralde sobre la Iglesia de San Segundo, encargado

por el Obispado de Ávila.

Mayo 2008. Documentación gráfica digitalizada e informe de patologías de la Iglesia realizado por

Carlos Jiménez Pose, encargado por la Junta de Castilla y León, Consejería de Cultura y Turismo,

Dirección General de Patrimonio y Bienes Culturales. Documentado en el Proyecto básico.

Noviembre 2009. Informe sobre el estado actual de la Ermita de San Segundo, en Ávila. Realizado

por María Jesús Fernández López, arquitecto, encargado por la Junta de Castilla y León, Consejería de

Educación y Cultura, Dirección General de Patrimonio y Promoción Cultural. Se adjunta en ANEJO 2

del presente documento.

1.4.- DESCRIPCION GENERAL. PREVISIONES TECNICAS.

Se plantea la restauración integral de las cubiertas de la Iglesia de San Segundo y la nave adjunta al

Norte, antiguo Convento de los Carmelitas.

En el informe realizado en el año 2009, que se adjunta en el Anejo 2 de este documento, ya se

indicaban los problemas de falta de seguridad y problemas de deformación de las estructuras de

madera analizadas bajo cubierta.

Las obras realizadas, posiblemente con los proyectos de los años 1950-1967, hicieron aumentar

considerablemente el peso de las cubiertas, llegando la solución actual a doblar el peso de la cubierta

original, por lo que los coeficientes de seguridad de resistencia a flexión y cortante se redujeron a la

mitad, y las deformaciones aumentaron el doble. Todo ello dejó fuera de norma a la estructura

portante de la cubierta.

Las soluciones propuestas en el presente documento pretenden reducir nuevamente el peso de la

cubierta, regularizar la estructura en su cara superior para poder ejecutar nuevos faldones con

pendientes adecuadas y planeidad suficiente, sustituir elementos afectados por problemas de

pudrición, solidarizar mediante conectores piezas superpuestas de madera con el fin de que

trabajando conjuntamente aumenten su capacidad resistente. Todo ello ha de conducir a situaciones

de seguridad según normativa vigente, permitiendo deformaciones dentro de los límites de confort

establecidos.

La impermeabilización que se plantea garantizará la total estanqueidad de la cubierta al interior.



4

1.5.- PRESTACIONES actuales y futuras del edificio en relación a las exigencias básicas CTE

Al tratarse de una cubierta soportada por estructuras de madera y metálicas sobre fábricas

resistentes, las limitaciones impuestas por la normativa vigente, quedan establecidas en los

siguientes documentos normativos:

DB-SE Seguridad estructural DB-SE-AE Acciones en la Edificación DB-SE-A Acero laminado DB-SE-F Fábricas DB-SE-M Madera DB-SI Seguridad en caso de incendio DB-SUA Seguridad de utilización y accesibilidad NCSE-2002 Norma de construcción sismorresistentes

DB-SE-HE Ahorro de Energía La situación actual incumple las condiciones establecidas en todos los documentos anteriores, a excepción de la norma de construcción sismorresistente, de no aplicación en la ciudad de Ávila. En apartados siguientes se establecerá el grado de cumplimiento actual y después de las actuaciones propuestas en cubierta. Se prevé que tras la realización de las obras del presente Proyecto la cubierta de la Iglesia de San Segundo cumpla con la normativa vigente, en materia de seguridad y ahorro de energía en el Convento de los Carmelitas.

1.6.- ORGANIZACIÓN de la DOCUMENTACIÓN

.- Memoria y Anejos

.- Pliego de condiciones administrativo

.- Pliego de condiciones técnicas

.- Planos

.- Precios unitarios

.- Precios auxiliares

.- Precios descompuestos

.- Mediciones

.- Presupuesto

.- Resumen general de Presupuesto

.- Estudio de Gestión de Residuos

.- Documentación administrativa



5

2.- DESCRIPCIÓN DEL ÁMBITO DE ACTUACIÓN.

En el Proyecto básico de restauración de la Iglesia de San Segundo y su entorno, en Ávila, se

diferenciaron cinco zonas de estudio para establecer su diagnóstico:

1.- La Iglesia de San Segundo.

2.- El Convento de los Carmelitas descalzos.

3.- La casa del santero.

4.- El atrio de San Segundo, entorno Sur.

5.- El entorno norte, acceso exterior al Convento de los Carmelitas descalzos.

Y se establecieron propuestas de intervención, con su evaluación económica y orden de prioridad

para su ejecución según la siguiente escala:

1.- Intervenciones urgentes, con peligro de ruina.

2.- Intervenciones con necesidad de restauración.

3.- Intervenciones con necesidad de conservación.

4.- Intervenciones en elementos para su Puesta en valor.

El presente Proyecto de Ejecución recoge las obras indicadas en la Iglesia de San Segundo y el

Convento de los Carmelitas descalzos como de prioridad 1: Intervenciones urgentes, con peligro de

ruina, que afectan a la seguridad y estabilidad de sus cubiertas.

Este proyecto desarrolla la restauración de las cubiertas de la Iglesia, (a excepción de la parte

existente sobre la sacristía), y la cubierta del antiguo convento de los Carmelitas descalzos.

Convento de los Carmelitas

Iglesia de San Segundo



6

2.1.- MEMORIA HISTÓRICA. Desarrollada en el Proyecto básico.

2.2.- INTERVENCIONES RECIENTES

Las últimas obras documentadas en el Archivo central del Ministerio de Cultura datan de los años

1950: Proyecto de obras generales en la Ermita de San Segundo en Ávila y 1967: Proyecto de obras

en la Ermita de San Segundo en Ávila, ambos del arquitecto Anselmo Arenillas Álvarez, y en 1975:

Proyecto de impermeabilización de la cubierta de la Ermita de San Segundo, del arquitecto Eduardo

Barceló de Torres. De este último proyecto se dispone de documentación gráfica, que queda

adjuntada en el Anejo 3 del presente documento.

Enero 1990. Proyecto de Restauración del Entorno de la Ermita de San Segundo, Ávila, redactado por

Rafael Castejón León, arquitecto. Actualizado Agosto 1995 con inicio de obra el 21 de Febrero de

1996. Documentado en el Proyecto básico.

Febrero 1996. Excavación y seguimiento arqueológico en el Entorno de la Ermita de San Segundo,

Ávila, realizado por Rosa Ruiz Entrecanales, arqueóloga, acompañando la Restauración del Entorno

de la Ermita de San Segundo, Ávila, dirigida por Rafael Castejón León, arquitecto, finalizada la obra el

11 de Julio de 1996. Encargado por la Junta de Castilla y León, Consejería de Educación y Cultura,

Dirección General de Patrimonio y Promoción Cultural.

Las excavaciones arqueológicas se iniciaron el 21 de Febrero de 1996 y terminaron el 11 de Julio del

mismo año. Se designaron como 96/27 en el Museo Provincial de Ávila. Documentado en el Proyecto

básico.

Mayo 2003. Fichas de Diagnóstico y propuesta de actuación en la Iglesia de San Segundo Ávila.

Realizadas por María Jesús Fernández López, arquitecto, encargado por la Junta de Castilla y León,

Consejería de Educación y Cultura, Dirección General de Patrimonio y Promoción Cultural.


Noviembre 2009. Informe sobre el estado actual de la Ermita de San Segundo, en Ávila. Realizado

por María Jesús Fernández López, arquitecto, encargado por la Junta de Castilla y León, Consejería de

Educación y Cultura, Dirección General de Patrimonio y Promoción Cultural. Dicho informe se adjunta

integro en el Anejo 2 del presente documento.

Obras de mantenimiento realizadas por el Obispado de Ávila. Han consistido en:

.- Obras de reparación en cubiertas: sustitución de limas y retejados, en los ábsides de la

Iglesia, en el espadaña de la Iglesia y en la casa del santero.

.- Apeo estructural de la casa del santero, con estructura de madera en estado de ruina.

.- Rejuntados con morteros de distintos tipos en fachadas de la Iglesia.

.- Limpieza interior del convento de los Carmelitas, con gran cantidad de restos orgánicos de

murciélagos y escombros de derrumbamientos, actualmente con algún resto de los forjados

de madera existentes en su segundo nivel sobre rasante.



7

2.3.- SUPERFICIES de CUBIERTA

Las cubiertas de la Iglesia se desarrollan con ángulos comprendidos entre 20-25º según

documentación gráfica que se dispone.

Las superficies de cubierta, según zonas de actuación, son:

Iglesia: Naves 354 m2

Bóvedas 102 m2

Espadaña: Cubierta 12 m2

Alfeizares 3,50 m2

Contrafuertes granito: 6 m2

Convento de los Carmelitas: 124 m2

2.4.- MEMORIA FOTOGRÁFICA

La memoria fotográfica queda organizada en tres bloques:

- el primer bloque con fotos exteriores del estado actual de la cubierta, fotos F1 a F18.

- el segundo con fotos del interior de la Iglesia, organizadas por Naves, la central en primer

lugar, con fotos F19 a F24, la nave Sur o de la epístola con fotos F25 a F30, y la nave Norte o

del evangelio con fotos F31 a F36.

- el tercer bloque corresponde a la información del estado actual recogida en las calas

realizadas en el año 2009 de la estructura portante de la cubierta y materiales de acabado,

para el faldón Sur de la Iglesia con fotos F37 a F42, el faldón Norte de la Iglesia con fotos F43 a

F48 y el faldón Norte del convento con fotos F49 a F54.



17

3.- DIAGNÓSTICO de las CUBIERTAS. ESTADO ACTUAL.

3.1.- NAVES DE LA IGLESIA Y CONVENTO DE LOS CARMELITAS

La estructura actual bajo los faldones de cubierta de la Iglesia quedó peritada en el informe realizado

en el año 2009, que se adjunta integro en el Anejo 2 del presente documento.

Se realizaron entonces dos calas longitudinales, una por faldón de la cubierta de la Iglesia,

detectando distintas soluciones, que se desconoce si se mantienen en toda su superficie, ya que la

luz de las correas de madera del faldón Norte en la Iglesia varía entorno a 1,50 metros desde el

comienzo de la Nave lateral hasta el final en la fachada Oeste. Las calas se realizaron en un plano

medio entre la puerta principal y el primer contrafuerte. Se obtuvieron secciones donde se pudo

comprobar que las soluciones constructivas realizadas en intervenciones recientes en las cubiertas,

habían hecho doblar su peso, dejando a la estructura actual con coeficientes de seguridad inferiores

a los admisibles y deformaciones excesivas.

Se verificó también que la estructura original de la Iglesia cumplía holgadamente con la seguridad

requerida por resistencia, y en cuanto a la deformación, el faldón Sur casi cumplía el límite normativo

y en el faldón Norte, de correas de luz variable, se incumplía la deformación para las luces mayores.

Las obras realizadas a partir de 1950 aumentaron el peso de la cubierta. Entonces en el faldón Sur no

se modificaron los elementos resistentes, y en el faldón Norte se colocó una nueva pieza estructural

sobre cada dos correas para aumentar su capacidad resistente, pero se empeoró la solución al

aumentar la separación al doble en las nuevas correas compuestas, de las que se desconoce si

disponen de conectores que garanticen la solidarización de la correa original y la pieza superior.

Se adjunta a continuación detalles tipo de las calas inspeccionadas en el año 2009.

Faldón Sur Iglesia



18

En el caso del forjado metálico bajo cubierta en el faldón Norte, en el Convento de los Carmelitas, se

ha procedido a su peritaje, considerando los siguientes parámetros, según documentos normativos:

CTE-DB-SE, Seguridad estructural. CTE-DB-SE-AE, Acciones en la edificación. CTE-DB-SE- A , Acero

laminado.

Coeficiente de seguridad para el material: ám = 1,05

Acciones:

.- Peso Propio: 2,20 kN/m2

Composición de la Cubierta: Perfiles laminados IPE120 / 60cm + metal desplegado + capa de mortero

de 6cm + teja curva. Peso propio: 20 + 150 + 50 = 220 kg/m2 = 2,20 kN/m2

.- Nieve: 1 kN/m2

.- Viento: Presión 0,4 kN/m2

Se ha podido comprobar que los perfiles existentes cumplen estrictamente por resistencia, pero

deforman más que el límite establecido en norma de luz/300. Presentan problemas de oxidación.

Faldón Norte Iglesia

Faldón Norte Convento



19

Sobre la estructura de madera y metálica ya mencionada existen tablas de 20mm en el faldón Sur de

la Iglesia, de 40mm en el faldón Norte de la Iglesia para salvar la luz doble entre correas, y un metal

desplegado sobre la estructura metálica del Convento. A continuación, en el caso de la madera, se ha

colocado una lámina de polietileno, y se ha vertido en toda la superficie de la cubierta una generosa

capa de hormigón, mínimo de 6cm de espesor, con zonas de valores mayores para cubrir las

irregularidades de la estructura inferior y conseguir planos admisibles para el recibido de la teja.

La forma irregular de la cubierta, y los distintos tipos de estructura y apoyos inferiores, fábricas de

mampostería de distintos espesores y distintas alineaciones, ha conducido a faldones con tramos que

cambian de pendiente y alabeos, cornisas y cumbreras no horizontales y remates laterales sesgados

deficientemente ejecutados.

Todo lo mencionado se pretende corregir con las obras de la nueva cubierta, para lo que se solicitará

el levantamiento exacto de dimensiones y cotas de altura de la cubierta actual, previo al inicio de

desmontaje, así como cotas interiores de los durmientes de madera y metálicos que reciben la

cubierta actual.

En toda la superficie de la cubierta, además de los temas resistentes y de rigidez mencionados, se

aprecian zonas afectadas por problemas de humedad.

Por todo ello se plantea el levantado de las cubiertas actuales sobre estructura de madera en la

Iglesia, para su reparación y/o refuerzo, eliminando definitivamente la capa de hormigón, y se

demolerá el forjado metálico del Convento que será sustituido por un forjado de correas de madera.

3.2.- BÓVEDAS DE CAÑÓN Y HORNO EN LOS ÁBSIDES DE LA IGLESIA

Las cubiertas de los ábsides sur y central han sido recientemente retejadas. Las tejas se encuentran

recibidas con cemento blanco, y se desconoce la estructura portante existente entre las bóvedas de

horno y la cubierta. Será preciso el levantado de las tejas existentes, reconocimiento de la estructura

existente y su total o parcial demolición que permita el sellado de fisuras/grietas en las bóvedas

desde su cara superior, procediendo con posterioridad a la realización del armazón soporte de la

cubierta, en este caso mediante rasillones, para posteriormente dar un acabado de cubierta similar al

resto en cuanto a materiales.



20

3.3.- FACHADA OESTE DE LA IGLESIA. REMATE DE LA CUBIERTA

Existen remates de borde de la cubierta actual ejecutados en la fachada Oeste, con recrecidos de

mampostería muy deficientes, realizados para el nivelado de los faldones. Por ello se propone la

demolición de las últimas hiladas de mampostería en la fachada Oeste, final de la nave lateral Norte

de la Iglesia, procediendo con posterioridad a su nueva ejecución con material y despieces

adecuados a las fábricas existentes.

Será preciso realizar piezas especiales de mampostería similares a las existentes en alero del resto de

la Iglesia y Convento, como final de fachada Oeste en la nave Norte de la Iglesia, ver detalle en

plano P08.

3.4.- ESPADAÑA

La espadaña se encuentra rematada recientemente con baldosa cerámica recibida con cemento

blanco. Se desconoce si en la espadaña, con problemas de crecimiento de vegetación en su

terminación en el año 2009, se ha procedido a su eliminación para evitar su nueva aparición, o si se

ha aplicado una impermeabilización adicional además de la propia conferida por el material de

terminación.



21

Además se puede apreciar una terminación de fábrica de mampostería bajo la cubierta que no

guarda relación con el resto de fábricas, sin ningún tipo de concierto y desmerece notablemente la

impronta de la Iglesia. Los alfeizares de huecos de campanas también precisan restauración. Por

todo ello se propone la demolición de las últimas hiladas de mampostería adyacentes a la cubierta, la

realización de una nueva cubierta y alfeizares a base de planchas de cobre.

3.5.- CONTRAFUERTES DE GRANITO

Los contrafuertes de granito no disponen de ningún acabado superior que impida las filtraciones de

agua. Se puede apreciar vegetación en sus caras superiores. Es preciso proceder a su saneado y a la

ejecución de una nueva cubierta a base de planchas de cobre, de iguales características que la

propuesta para la espadaña.



22

3.6.- NIVELADOS INTERIORES

Se aprecia en el interior del convento que se han ejecutado recrecidos de fábricas de ladrillo para el

nivelado de la cubierta actual. Replanteada la nueva cubierta podrán verse afectados dichos

recrecidos.



23

4. に PERITAJE de la ESTRUCTURA bajo CUBIERTA. SOLUCION PROPUESTA

El nuevo peritaje del presente proyecto se realiza para las propuestas realizadas para los distintos

faldones:

Faldón Sur

Faldón Norte Iglesia



24

4.1.- ACCIONES y COMBINACIONES de ESTADOS LÍMITES ÚLTIMOS y de SERVICIO

Se ha realizado el peritaje de las distintas estructuras que soportarán los faldones de cubierta de la

Iglesia y Convento, según normativa vigente:

.- Acciones consideradas según CTE-DB-SE-AE

Peso Propio: Carga permanente suma de los elementos estructurales y demás elementos de acabado

en la cubierta.

Cubierta de la Iglesia. Madera:

Situación actual. Faldón Sur: 300 kg/m2 = 3 kN/m2 Propuesta: 120 kg/m2 = 1,20 kN/m2

Situación actual. Faldón Norte: 323 kg/m2 = 3,23 kN/m2 Propuesta: 140 kg/m2 = 1,40 kN/m2

Cubierta del Convento. Metálica: 220 kg/m2 = 2,20 kN/m2. Se va a demoler.

Nieve: Avila Altitud 1130 m. 100 kg/m2 = 1,00 kN/m2

Viento: Para una altura de 9,00m, en entorno rural llano con pocos obstáculos, una cubierta de 22º

recibirá una presión de viento perpendicular a su faldón: 40,5 kg/m2 = 0,405 kN/m2 Valor obtenido para una presión de viento de 0,50 kN/m

2, con un coeficiente de exposición de valor 2,70 y

un coeficiente eólico de 0,30.

.- Coeficientes de seguridad y combinación para las acciones: CTE- DB-SE Seguridad estructural



25

.- Comprobación estados límites últimos. Resistencia:

.- Para acciones persistentes o transitorias se analizarán las siguientes combinaciones:

堰f *G* + 堰f *Q1 Щ ／0*堰f* Q2 Si Q1 = Nieve Q2 = Viento ／0 = 0,60

Si Q1 = Viento Q2 = Nieve ／0 = 0,70

Para los forjados de cubierta es más desfavorable la primera combinación, 100% de Nieve

y 60% del Viento.

.- Comprobación estado límite de servicio. Deformación:

.- Valores característicos de las acciones. 堰f = 1,00

1.- Acciones de corta duración que puedan ser irreversibles, combinación característica:

G + Q1 Щ ／0 Q2 Q1 = Nieve Q2 = Viento ／0 = 0,60

2.- Acciones de corta duración que puedan ser reversibles, combinación frecuente:

G Щ ／1Q1 Щ ／2 Q2 Q1 = Nieve Q2 Э VｷWﾐデﾗ／1 Э ヰがヵヰ／2 = 0,00

Q1 = Viento Q2 = Nieve ／1 Э ヰがヵヰ／2 = 0,20

3.- Acciones de larga duración, combinación de acciones casi permanente:

G Щ ／2Q1 Щ ／2 Q2 Q1 Э NｷW┗W ／2 = 0,20

Q2 Э VｷWﾐデﾗ／2 = 0,00

Para los forjados de cubierta de madera la combinación más desfavorable por la flecha

diferida que se produce es la 3.

Para el forjado de cubierta metálica la combinación más desfavorable es la 1.

4.2.- LIMITES de DEFORMACIÓN

Según CTE- DB-SE Seguridad estructural, las deformaciones quedan limitadas en el siguiente

articulado 4.3.3.1:

Como valor normativo a aplicar en el peritaje consideraremos la apariencia de la obra, y

estableceremos el límite normativo que indica que la flecha relativa de los elementos que soportan la

cubierta, ante cualquier combinación de acciones casi permanentes (corresponden a la aplicación del

IﾗWaｷIｷWﾐデW SW IﾗﾏHｷﾐ;Iｷﾙﾐ／2 a las acciones variables), será menor que 1/300 de la luz.



26

4.3.- CARACTERÍSTICA RESISTENTES de las ESTRUCTURAS de MADERA

Sin ensayos específicos se ha considerado que la madera existente es, según nomenclatura de CTE-

SE-DB-Madera, madera aserrada, conífera, tipo C14, que corresponde a la madera de menor

resistencia clasificada:

Resistencias características: Flexión: 14 N/mm2 Tracción paralela fibras: 8 N/mm2 Compresión paralela fibras: 16 N/mm2 Compresión perpendicular fibras: 2 N/mm2 Cortante: 1,70 N/mm2 Módulo longitudinal medio: 7 kN/mm2

Coeficiente de seguridad para el material:

Considerando la acción de viento y nieve : 堰m = 1,30/0,90 = 1,444

Considerando solo la acción de nieve: 堰m = 1,30/0,80 = 1,625

Para la comprobación de estados límite de servicio, para la madera se considerará, además de la

flecha instantánea, la flecha diferida por efecto de la fluencia del material. En el caso que nos ocupa,

para madera maciza y clase de servicio CS1, la flecha total será 1,60 veces la instantánea del

elemento estructural.



27

4.4.- RESISTENCIA A FUEGO de FORJADO de MADERA Para hacer la comprobación de resistencia a fuego de la estructura se ha considerado el método de la "sección eficaz", considerando una velocidad de carbonización de 0,08cm/minuto y 7mm más de protección por cara expuesta. El fuego incide directamente en tres caras de la sección, inferior y laterales. Dado que se trata de una acción accidental, para el cálculo de la resistencia de cálculo del material se tomará Kmod = 1, el coeficiente 堰m= 1,00, y aparece un nuevo coeficiente Kµ=1,25 que mide el paso de valores característicos a valores medios, por lo que la resistencia de cálculo fd a efectos de cálculo a fuego será 14*1,25= 17,5N/mm2 Para una resistencia a fuego de 30 minutos el ancho de las correas se reducirá 6,20cm y el canto 3,10cm reduciéndose por tanto su inercia y módulo resistente a considerar. Las acciones a tener en cuenta en la comprobación de la situación accidental de fuego serán todas las acciones permanentes más 50% de sobrecarga de nieve más 20% de viento. Con coeficiente de seguridad para las acciones 1,00. RESULTADOS del PERITAJE: Se han obtenido los siguientes resultados para las estructuras de madera

analizadas:

.- Faldón Sur de la Iglesia:

Resistencia a flexión: Coeficiente seguridad 2,02 д ヱがヴヲﾐﾗヴﾏ;デｷ┗ﾗく CORRECTO

Resistencia a cortante: Coeficiente seguridad ヱンがヱヵ д ヱがヴヲﾐﾗヴﾏ;デｷ┗ﾗく CORRECTO

Resistencia a fuego: 30 minutos:

CﾗWaｷIｷWﾐデW ゲWｪ┌ヴｷS;S ヱがヶン д ヱがヰヰﾐﾗヴﾏ;デｷ┗ﾗく CORRECTO

Flecha máxima relativa: luz/250 con madera C14

luz/322 con madera C18

Los valores indicados de deformación no consideran el posible aumento de rigidez

por la solidarización de las regularizaciones superiores de correa y tablero bajo

cubierta. El límite normativo es de luz/300. Se estima ACEPTABLE el nivel de

deformación obtenido.

.- Faldón Norte de la Iglesia: Con conectores entre piezas.

Resistencia a flexión: CﾗWaｷIｷWﾐデW ゲWｪ┌ヴｷS;S ヲがΓΒ д ヱがヴヲﾐﾗヴﾏ;デｷ┗ﾗく CORRECTO

RWゲｷゲデWﾐIｷ; ; Iﾗヴデ;ﾐデWぎ CﾗWaｷIｷWﾐデW ゲWｪ┌ヴｷS;S ヱヵがΓヰ д ヱがヴヲﾐﾗヴﾏ;デｷ┗ﾗく CORRECTO

Resistencia a fuego: 30 minutos:

CﾗWaｷIｷWﾐデW ゲWｪ┌ヴｷS;S ヱがΑヲ д ヱがヰヰﾐﾗヴﾏ;デｷ┗ﾗく CORRECTO

Flecha máxima relativa: luz/462 con madera C14

Luz de cálculo = luz entre paramentos de apoyo más dos cantos

Tipo de madera C14 C18

flexión N/mm2 14 18

Tensión de cálculo flexión de la madera 8,62 11,08

Módulo deformación longitudinal N/mm2 7000,00 9000,00

Cortante N/mm2 3,00 3,40

Tensión de cálculo cortante de la madera 1,85 2,09

Compresión perpendicular N/mm2 2,00 2,20

Tensión de cálculo compresión de la madera 1,23 1,35

Tensión de cálculo flexión de la madera a fuego 17,50 22,50

coseno 25º cubierta = 0,906

Clase de servicio CS1

Coeficiente seguridad del material 1,3

Kmod 0,8

Kdef 0,6

Coef.seguridad cargas permantentes 1,35

Coef.seguridad cargas variables 1,5

Velocidad carbonización 0,08cm/minuto Menos 7mm por cara expuesta

FALDON SUR PROPUESTA. Sin capa de hormigón, regularización de correas, nuevo tablero, onduline y teja Peso propio total cubierta = 1,20 kN/m2 Nieve = 1 kN/m2

q total (kN/m2) 2,20 coef.medio normativo seguridad acciones coef.existente flexión

q* mayorada (kN/m2) 3,12 1,42 2,02 correcto

q (kN/m2) casi permanente flecha 1,40

q (kN/m2) para fuego 1,79

l (m) 4,75

l'= l/cos25º 5,24

s (m) 0,36 cm3 cm cm cm4 cm3 cm2

M mayorado (KN.m) flexión 3,50 W necesario b h Inercia exist. W existente Área

Tensión calculo flexión madera C14 8,62 N/mm2 405,84 12,00 17,00 4913,00 578,00 204,00

Tensión calculo cortante madera C14 1,85 N/mm2 coef.existente cortante

V (kN) cortante 1,88 13,35 correcto

flecha límite (cm) l/300 1,75

M servicio (KN.m) casi permanente 1,57 madera C14 1,57 madera C18

E madera N/mm2 7000,00 9000,00

flecha instantánea (cm) 1,31 1,02

flecha diferida 0,78 0,61

flecha total 2,09 relativa 1/ 250,86 1,63 relativa 1/ 322,53

Resistencia a a fuego 30 minutos 40 minutos

b (cm) h (cm) W (cm3) b (cm) h (cm) W (cm3) coef.existente flexión fuego

Sección resistente 5,80 13,90 186,77 4,20 13,10 120,13 30 minutos 1,63 correcto

M situación accidental (kN.m) 2,01 2,01 40 minutos 1,05 correcto

Tensión madera flexión a fuego 17,50 17,50

Cumple RESISTENCIA a flexión y muy holgadamente a cortante. Cumple RESISTENCIA a fuego. DEFORMACIÓN con madera C14 flechas superiores a las admisibles, madera C18 flechas admisibles.

flecha admisible luz/300, flecha resultante madera C14: luz/250

FALDON NORTE PROPUESTA. Sin capa de compresión, pieza superior 17x8 en todas las correas, conectores, regularización de correas, nuevo tablero, onduline y teja

Peso propio total cubierta = 1,40 kN/m2 Nieve = 1 kN/m2

q total (kN/m2) 2,40 coef.medio normativo seguridad acciones coef. existente flexión

q* (kN/m2) 3,39 1,41 secciones independientes 1,73 correcto

q (kN/m2) casi permanente 1,60 secciones con conectores 2,98 correcto

q (kN/m2) para fuego 1,99

l (m) 6,24

l'= l/cos25º 6,89

s (m) 0,43 cm3 cm cm cm4 cm3 cm2

M mayorado (KN.m) 7,83 W necesario b h Inercia exist. W existente Área existente

Tensión calculo flexión madera C14 8,62 N/mm2 908,96 14,00 20,00 9333,33 933,33 280,00

17,00 8,00 725,33 181,33 136,00

Total sin solidarizar 10058,67 1114,67 416,00

Total con conectores 27999,00 1920,00

Tensión calculo cortante madera C14 1,85 N/mm2 coef.existente cortante

V (kN) cortante 3,22 15,90 correcto

flecha límite (cm) l/300 2,30

M servicio (KN.m) casi permanente 3,70 madera C14 3,23 madera C18

E madera N/mm2 7000,00 9000,00

flecha instantánea (cm) 2,59 sin solidarizar 1,77 sin solidarizar

0,93 con conectores 0,63 con conectores

flecha total=1,60 flecha instantánea 4,15 relativa 1/ 165,96 sin solidarizar 2,82 relativa 1/ 243,85 sin solidarizar

1,49 461,95 con conectores 1,01 678,79 con conectores

Resistencia a a fuego secciones con conectores 30 minutos secciones independientes 30 minutos 30 minutos

I (cm4) W (cm3) W (cm3) coef.existente flexión fuego

Sección resistente 8769,00 685,00 452,00 secciones con conectores 2,61 correcto

M situación accidental (kN.m) 4,60 4,60 secciones independientes 1,72 correcto

Tensión madera flexión a fuego 17,50 17,50

Cumple RESISTENCIA a flexión y muy holgadamente a cortante. Cumple RESISTENCIA a fuego.

DEFORMACIÓN con madera C14 flechas superiores a las admisibles si no se encuentran solidarizadas las secciones. Si las secciones de madera se encuentran solidarizadas cumplen a deformación

DEFORMACIÓN con madera C18 flechas superiores a las admisibles si no se encuentran solidarizadas las secciones, luz/244, valor que se empieza a acercar al normativo luz/300



28

5.- PROPUESTAS DE INTERVENCIÓN. MEMORIA CONSTRUCTIVA

Para la definición de las propuestas de intervención en la cubierta, en los siguientes apartados

seguiremos el orden de ejecución en obra.

5.1.- ANDAMIOS, DEMOLICIONES y ESTUDIOS PREVIOS

Para actuar en la cubierta será preciso realizar un andamio completo en el interior de la Iglesia con

apeo de las correas actuales, y un andamio exterior que permita el trabajo de desmontaje de la

cubierta con el acopio de material que pueda ser reutilizable.

Previo al inicio del desmontaje se realizará la documentación total de cotas de la cubierta actual ya

mencionada. Y con la plataforma de trabajo interior del andamio se procederá a la inspección visual

pormenorizada de todos los elementos resistentes, para la verificación del peritaje realizado y

comprobar su estado de conservación. A partir de este momento se tomará la decisión de que

elementos han de ser sustituidos.

Se propone para toda la cubierta eliminar la capa de hormigón vertida y el tablero de su cara inferior.

A continuación se realizará una limpieza general, y quedará a la vista la cara superior del artesonado

interior.

5.2.- ESTRUCTURA bajo CUBIERTA y ARTESONADO

5.2.1.- Estructura bajo cubierta y artesonado de la Iglesia

Realizadas las primeras demoliciones indicadas se actuará en la estructura portante de la cubierta y

se sustituirá la parte de artesonado en mal estado.

.- Estructura portante: Realizado el estudio de viabilidad de los elementos resistentes, cabe la

posibilidad de que determinadas piezas hayan de ser sustituidas. Todas las nuevas piezas de madera

serán de madera laminada encolada homogénea, formadas por láminas de madera aserrada de

coníferas tipo C24, madera laminada tipo GL24h, con las siguientes características resistentes:

Resistencias características: Flexión: 24 N/mm2 Tracción paralela fibras: 16,50 N/mm2 Compresión paralela fibras: 24 N/mm2 Compresión perpendicular fibras: 2,70 N/mm2 Cortante: 2,70 N/mm2 Módulo longitudinal medio: 11,60 kN/mm2 Densidad: 380 kg/m3

Coeficiente de seguridad para el material: 1,25

Así mismo se revisarán durmientes y cabezas de correas que puedan estar afectados por problemas

de pudrición con pérdidas de sección que será necesario valorar, para proceder bien exclusivamente

a su saneado, a su sustitución o a la realización de prótesis mediante láminas de madera encolada,

con refuerzo de barraqueros y gatos de presión hasta polimerizar las resinas de unión. Ver detalle de

proyecto plano 07.

En el faldón Norte se procederá a colocar sobre las correas existentes, que no dispongan de ella, una

nueva pieza de dimensiones mínimas 17x8 cm con el consiguiente necesario acople mediante

cepillado de la deformación actual de la correa inferior.



29

Una vez todas las correas dispongan de la capacidad resistente que se les asigna en el presente

proyecto, bien por refuerzo o sustitución, se procederá a realizar el nivelado de la cara superior de

las correas, actualmente con importantes deformaciones adquiridas según zonas. Para ello se han

realizado dos propuestas que deberán ser evaluadas en obra para su mejor ejecución según zonas:

1.- Se regularizará la cara superior de cada correa mediante láminas de madera cepilladas y

encoladas con barraqueros adicionales de fijación, de forma que queden definidos planos

adecuados para la realización de la cubierta superior.

2.- Se colocará una segunda familia de elementos de madera perpendiculares a las correas

de sección 80x60mm que convenientemente calzados sobre la estructura inferior permitan

establecer los planos buscados para la formación de la cubierta superior.

.- Artesonado: Simultáneamente a la intervención de la estructura portante se procederá a la

reparación o sustitución de las zonas de artesonado deterioradas, ya que se han producido

problemas de humedad, y en anteriores reparaciones no se ha respetado la estructura del

entramado original.

Se adjunta detalle de dicho artesonado, formado por cintas perpendiculares a las correas que se

suponen continúas sobre varias correas, saetinos paralelos a correas de dimensión entre cintas,

ambos decorados con triángulos blancos y negros, ver fotos F21-F24 de la Nave central, F26-F30 de la

Nave Sur, y F35 de la Nave Norte, de la memoria fotográfica adjunta.



30

Sobre las cintas y saetinos se encuentra el tape que se supone son tableros cubriendo varios de los

recuadros que se forman.

Toda la Nave central presenta buen estado de conservación en general, existiendo algunas piezas con

movimientos que precisan recolado y fijado en su posición correcta, procediendo a continuación en

dicha zona a realizar labores de limpieza y protección de la madera. En las naves Sur y Norte será

preciso sustituir parte del existente. Se ha estimado en mediciones que un 50% del total precisará

solo limpieza y protección, mientras que el 50% restante será sustituido con iguales características de

dimensiones, dibujo y pintura que el existente original.

A continuación se procederá a colocar tableros hidrófugos sobre la estructura inferior de 19mm de espesor y se procederá entonces a colocar conectores que solidaricen las secciones de madera inferiores, para lo cual se emplearán tornillos de acero inoxidable de diámetro 6mm, con cabeza avellanada fresadora, de media rosca, con fresa especial en medio del cuerpo para facilitar el roscado con punta de broca para evitar pretaladros, separados 10 cm en los 1/4 extremos de las correas y 20cm en la mitad central. Las secciones de madera quedarán solidarizadas, aumentando sustancialmente su rigidez y resistencia.

5.2.2.- Estructura bajo cubierta en el Convento de los Carmelitas descalzos:

Ya se ha justificado con anterioridad la demolición del forjado metálico existente.

Se indicaba en el Proyecto básico la conveniencia de ejecutar un nuevo forjado de madera bajo

cubierta que pudiera quedar visto, con el fin de obtener alturas libres suficientes para el buen uso de

las plantas baja y primera a ejecutar en fases posteriores.

.- Estructura: Colocados los andamios interior y exterior se procederá al desmontaje de teja con

acopio de material para su reutilización, demolición de capa de hormigón y desmontaje del forjado

metálico existente.

Se procederá a continuación a la realización de un nuevo forjado de madera. Se adjunta a

continuación su sección tipo:

Faldón Norte sobre el Convento



31

Se realizará con madera laminada encolada homogénea, formadas por láminas de madera aserrada

de coníferas tipo C24, madera laminada tipo GL24h, con las siguientes características resistentes:

Resistencias características: Flexión: 24 N/mm2 Tracción paralela fibras: 16,50 N/mm2 Compresión paralela fibras: 24 N/mm2 Compresión perpendicular fibras: 2,70 N/mm2 Cortante: 2,70 N/mm2 Módulo longitudinal medio: 11,60 kN/mm2 Densidad: 380 kg/m3

Coeficiente de seguridad para el material: 1,25

La escuadría planteada podrá ser sustituida si fuera preciso por otra equivalente, de módulo

resistente e inercia igual o superior.

Sobre las correas definidas, 12x24cm cada 80cm se colocará un panel sandwich formado por un

tablero inferior de 10mm de madera vista al interior, un núcleo de 10cm de aislamiento de

poliestireno extruido, y un tablero superior de 19mm aglomerado hidrófugo. Se podrá ensamblar sin

lengüetas, con aislamiento machiembrado, garantizando su continuidad en toda la superficie de la

cubierta. Se fijará atornillado a las correas de madera.

5.3.- ALBAÑILERÍA y MAMPOSTERÍA

Se precisará modificar las terminaciones de las fábricas resistentes actuales, bien por problemas de

nivelado y acople de la nueva cubierta, bien para realizar sustituciones de fábricas de mampostería

que han sido ejecutadas deficientemente en sucesivas reparaciones en las zonas inmediatas a los

remates de cubierta.

5.3.1.- Fachadas exteriores

La fachada Oeste es la que necesita demoliciones y nueva ejecución de sus remates de fábricas de

mampostería, con piezas concertadas, además del recibido de imposta de piedra granítica labrada en

el remate de la nave lateral Norte, igual a la existente en el Convento de los Carmelitas, que habrá de

ser convenientemente reposicionada.

5.3.2.- Fábricas interiores

Las fábricas interiores precisarán nivelaciones, a realizar con mortero, mampostería ordinaria o

fábricas de ladrillo macizo.

5.3.3.- Bóvedas de cañón y de horno

Se plantea la reconstrucción de la estructura soporte de cubierta actual, que previamente ha sido

demolida para la reparación de grietas, a base de inyección de lechas de mortero epoxídicos.

A partir del tablero realizado con rasillones, la terminación de la cubierta será igual al resto de la

superficie de la Iglesia.



32

5.4.- ACABADO de CUBIERTA

5.4.1.- Iglesia y Convento

Sobre los tableros anteriores indicados en la Iglesia y el panel sándwich indicado en el Convento, se

colocará Placa BT-150 Plus de Onduline o similar, indicada para el empleo de teja curva con

embocadura entre 18,5 y 22cm. De espesor 2,5mm, altura de onda 22mm. Placas de tamaño

2020mm x 1050mm.

Habrán de solaparse transversalmente dos ondas, y longitudinalmente mínimo 15cm. Las fijaciones

mínimas al tablero inferior serán 8Ud/m2, serán de espiral con arandela, de longitud 80mm y de

diámetro 4mm.

El peso de la placa es de 3kg/m2.

Las placas se colocarán de alero a cumbrera y en sentido contrario a los vientos dominantes.

Primero se fijarán por sus cuatro esquinas para evitar el deslizamiento del instalador.

Se fijarán siempre mecánicamente, por la parte alta de la onda. En este caso se colocarán rastreles

cada 40cm de 20x20mm bajo las ondas para que al atornillar en la parte alta la onda no se aplaste.

No se recomienda la instalación a una temperatura ambiental inferior a 1ºC o superior a 40ªC.

Hay dos condiciones que se deben cumplir en la instalación:

.- Mantener la ventilación bajo las placas, para evitar condensaciones que deriven en goteras.

.- Permitir la evacuación de las posibles filtraciones, para evitar las goteras.

Para que el perfil de la placa de onduline no sea visible desde el exterior, se impermeabilizarán los

últimos 70cm previos al alero con lámina asfáltica o banda autoadhesiva Ondufilm o similar.

La primera fila de placas Onduline se colocará a unos 35cm del alero y sobre el impermeabilizante

utilizado, ver detalle en plano de proyecto P08

Amorterar los primeros 15cm del alero de forma que la primea fila de tejas mantenga la línea de

pendiente de la cubierta. Deben quedar al menos 20cm entre el mortero y la primera fila de placas

Onduline. En dicho mortero de borde se colocarán tubos que permitan la ventilación y la salida de

posibles filtraciones, cada 40cm.

En el encuentro con paredes se han de rematar las placas Onduline Bajo Teja con lámina

autoadhesiva Ondufilm de 60cm, pegándola sobre las paredes a una altura mínima de 20 cm, previa

limpieza de la misma, y sobre las placas un mínimo de 15cm, para encuentros laterales o frontales

donde la pendiente de la cubierta huye de la pared, en caso contrario la lámina autoadhesiva se

pegará al tablero bajo la placa.

Una vez posicionadas las placas y realizados los remates se procederá a tejar.

El remate entre pared y tejas se realizará de forma tradicional. Se hará una roza a unos 40 cm del

tablero, en la cual se fijará con mortero químico o masilla, una chapa de zinc. La chapa se dejará

apoyada un mínimo de 30 cm. sobre la teja.

En las limahoyas se rematarán las placas Onduline con lámina autoadhesiva Ondufilm, pegando ésta

al tablero. Rematar las tejas de forma tradicional, con limahoya de zinc. Ver detalle en plano P08.



33

El remate de la cumbrera se realizará amorterando sobre la banda bituminosa autoadhesiva

Ondufilm que se ha colocado encima pegada para rematar las placas Onduline, recibiendo la teja de

cumbrera como terminación.

Se colocará la teja curva sobre las placas de onduline. El 50% de las tejas, las cobijas, serán todas

nuevas. Se ha supuesto que del 50% de tejas superiores, el 30% corresponderá a las que se han

podido acopiar para su reutilización en el desmontaje de la cubierta y el 20% serán tejas viejas de

aporte, que habrán de ser mezcladas con las existentes.

5.4.2.- Espadaña y Contrafuertes de granito

Para realizar la cubrición de estos elementos singulares se ha planteado una cubierta realizada a base

de bandejas de cobre de 0,80mm de espesor, con junta alzada, con engatillados que permitirán

dilataciones, recibida con clavos de cobre de cabeza ancha a rastreles de madera laminada 40x30mm

a su vez atornillados con elementos de acero inoxidable al soporte de fábrica de mampostería

previamente regularizado con una capa de mortero de hidrófugo, sobre el que se habrá colocado una

lámina de polietileno.



34

6.- CUMPLIMIENTO de la NORMATIVA VIGENTE

6.1.- CÓDIGO TÉCNICO de la EDIFICACION

En el apartado 4 de la presente memoria, con el peritaje de las propuestas realizadas para la

estructura portante de las cubierta, ya ha quedado indicado el grado de cumplimiento en todo lo que

afecta a seguridad y deformación, obtenido a partir de las prescripciones recogidas en los

documentos básicos del CTE en materia de acciones y coeficientes de seguridad y combinación a

emplear.

Añadiremos aquí el grado de cumplimiento del CTE-DB-HE de ahorro de energía, que afectará

exclusivamente a la zona de cubierta del Convento de los Carmelitas, que en un futuro podrá ser

acondicionada y calefactada, por lo que se ha supuesto sobre la estructura portante de madera un

panel sandwich con 10cm de aislamiento, que solo él cuenta con una transmitancia de 0,308 w/m2

ºK, valor inferior al máximo permitido para la envolvente térmica en cubiertas para la zona climática

E a la que pertenece Ávila, de valor 0,35 w/ m2 ºK.

6.2.- CONTROL de CALIDAD

Queda incorporado en el presupuesto de la obra un capítulo específico de control de calidad, que

incorpora ensayos específicos para determinar las características resistentes y de rigidez de la

madera estructural existentes, ensayos a realizar sobre los morteros de obra, sobre las tejas a utilizar

en la nueva cubierta, y una prueba de servicio sobre la cubierta terminada para comprobar su

estanqueidad.

6.2.1. En cuanto a la recepción de materiales en obra:

El control de recepción abarcará ensayos de comprobación sobre aquellos productos a los que así se

les exija en la reglamentación vigente, en el documento de proyecto o por la Dirección Facultativa.

Este control se efectuará sobre el muestreo del producto, sometiéndose a criterios de aceptación y

rechazo, y adoptándose en consecuencia las decisiones determinadas por la Dirección Facultativa.

El Director de Ejecución de la obra cursará instrucciones al constructor para que aporte certificados

de calidad, el marcado CE para productos, equipos y sistemas que se incorporen a la obra.

6.2.2.- En cuanto al control de calidad en la ejecución:

De aquellos elementos que formen parte de la estructura, se deberá contar con el visto bueno del

arquitecto Director de Obra, a quién deberá ser puesto en conocimiento cualquier resultado anómalo

para adoptar las medidas pertinentes para su corrección.

6.2.3.- En cuanto al control de recepción de la obra terminada:

Se realizarán las pruebas de servicio prescritas por la legislación aplicable, programadas en el Plan

de control y especificadas en el Pliego de condiciones, así como aquéllas ordenadas por la Dirección

Facultativa.

De la acreditación del control de recepción en obra, del control de calidad y del control de recepción

de la obra terminada, se dejará constancia en la documentación final de la obra.



35

6.3.- GESTION de RESIDUOS de la OBRA

A continuación de las mediciones y presupuesto de las obras del presente proyecto, se adjunta

Estudio de gestión de residuos donde queda especificado los distintos tipos de residuos que se

producirán en el transcurso de las obras y el tratamiento específico que han de tener.

7.- PROGRAMA DE TRABAJO

Se estima que la obra se desarrollará durante un periodo de SIETE MESES, y queda organizada en

cinco capítulos de obra más un sexto que recoge el presupuesto del Estudio de seguridad y salud y un

séptimo que recoge el Control de calidad.

.- Capítulo 1: Demoliciones y Medios auxiliares de andamiaje para la realización de las obras,

tanto exteriores como interiores.

.- Capítulo 2: Reparación de Estructura

.- Capítulo 3: Albañilería

.- Capítulo 4: Ejecución de Cubierta

.- Capítulo 5: Varios

.- Capítulo 6: Seguridad y Salud

.- Capítulo 7: Control de calidad

Se adjunta diagrama de barras con tiempos y facturación mensual a continuación del resumen de

presupuesto y en el apartado de documentación administrativa.

8.- LISTA DE PLANOS

P00: Guía de la Actuación.

P01: Localización.

P02: Estado actual de la cubierta. Área de actuación.

P03: Estado actual. Alzados

P04: Estado actual. Estructura bajo la cubierta

P05: Propuesta. Estructura bajo la cubierta

P06: Detalles 1.

P07: Detalles 2.

P08: Detalles 3.

P09: Secciones.

La presente Memoria cuenta con 35 hojas.

En Madrid, Noviembre de dos mil catorce

Fdo. María Jesús Fernández López. ARQUITECTO

indice 1.- memoria descriptiva 1.2.- planeamiento...

Documents