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CONCENTRACIN Y PURIFICACIN VA EXTRACCION POR SOLVENTE Dr. Patricio Navarro D.2INTRODUCCION Los objetivos del proceso de extraccin por solvente de cobre son: -Separar el cobre de las impurezas desde el PLS. -Producir una solucin (electrolito rico) adecuada para la electroobtencin de cobre. -Minimizar el traspaso de impurezas desde el PLS al electrolito rico.3

Esquema de flujos en SX-LIX-EO. Se observan claramente tres soluciones que trabajan en circuito cerrado4Diagrama de flujos esquemtico que incorpora la lixiviacin del mineral de cobre, extraccin por solventes y la recuperacin electroltica de los ctodos de Cu de alta pureza. Hacia la derecha se tiene la circulacin del cobre, mientras que hacia la izquierda se produce la circulacin de los protones intercambiados.

445Caractersticas de las fases Acuosas y Orgnicas.

PLS Cu2+ : 2 a 6 gr/lt

FeT : 2 a 4 gr/lt

H2SO4 : 3 a 8 gr/l

Al, Mg, Cl, Mn en concentraciones diversas dependiendo de las caractersticas del mineral y de el agua industrial. Slidos en suspensin : cantidades variables dependiendo del mineral y de las condiciones operacionales

6Refino

Cu2+ : 0,3 0,5 gr/lt.

FeT : 2 a 4 gr/lt.

H2SO4 : 8 a 14 gr/lt.

Contenido de otras impurezas en concentraciones variables dependiendo de las caractersticas del mineral7Orgnico descargado : 0,4 a 1,0 gr/lt de Cu.

Orgnico cargado : 4 a 8 gr/lt de Cu.

Electrolito pobre (Spent) : Cu2+ 32 a 36 gr/lt FeT 1 a 2,5 gr/lt H2SO4 180 a 190 gr/lt Cl < 20 ppm

Electrolito rico (Avance) : Cu2+ 40 a 46 gr/lt FeT 1 a 2,5 gr/lt H2SO4 170 a 180 gr/lt Cl < 20 ppm8INTRODUCCINCaractersticas del proceso de Extraccin por Solvente

El proceso de extraccin por solvente se define como un proceso de purificacin y concentracin de soluciones, al trmino del cual, se generan soluciones aptas (en trminos de concentracin de cobre e impurezas) para su posterior tratamiento de precipitacin electroltica.

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9 Su aplicacin en la industria del cobre ha posibilitado el beneficio de menas oxidadas que por mtodos tradicionales sera antieconmico procesar. As, ha permitido tratar minerales de baja ley, con niveles variables de impurezas, obtenindose soluciones concentradas y puras, aptas para electro obtencin.

10Otra gran caracterstica del proceso es la de permitir una operacin de electroobtencin con altas densidades de corriente y con eficiencias de corriente por sobre el 90-92%, obtenindose ctodos de alta pureza qumica y ptima calidad fsica.

Adems esta tcnica permite separar el cobre de otros valores recuperables eligindose en forma adecuada el extractante, el cual puede actuar en forma selectiva y con gran flexibilidad en la operacin.

11La fase orgnica esta compuesta por dos lquidos miscibles que forman una solucin orgnica : Extractante y Diluyente.

El extractante es el que acta qumicamente, es decir, el que participa de la reaccin de intercambio.

El diluyente es el que mejora las propiedades fsicas del extractante, bajando su viscosidad y densidad.

El papel del diluyente es producir una fase orgnica con propiedades fsicas que favorezca el proceso de separacin de fases, con el mnimo de arrastre de una fase en otra.

EXTRACTANTES Y DILUYENTES

FASE ORGANICA12Caractersticas del Reactivo Extractante Orgnico

El componente activo de la fase orgnica que interacta qumicamente con el cobre es denominado extractante.

Para que un reactivo pueda ser usado industrialmente debe contar con una buena combinacin de la mayor parte de las siguientes caractersticas ideales para un reactivo extractante orgnico:

-Extraer el cobre con la mxima selectividad posible desde la solucin que los contiene.

-Ser descargable hacia una solucin desde donde pueda ocurrir, en forma sencilla, la recuperacin del metal.

13-Ser de fcil regeneracin en sus caractersticas fsico-qumicas, para una expedita recirculacin a la etapa de extraccin.

-Ser lo mas inmiscible posible con la solucin acuosa que contiene el cobre.

-Ser soluble en diluyentes orgnicos econmicos.

-Cumplir con una capacidad de carga aceptable para lograr una transferencia neta eficaz del metal extrado.

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Figura 9: Embudo de AgitacinFigura 10: Reactor para Tiempo de Separacin de Fases Fase acuosa y fase orgnica son inmiscible, siendo la orgnica ms liviana.15-Cargar y descargar el metal con facilidad, lo bastante rpido como para que los tiempos de mezclado resulten en equipos razonablemente econmicos.

-Ser de fcil separacin de la fase acuosa, es decir, que su inmiscibilidad sea efectiva y que la separacin logre eficientemente en tiempos razonablemente breves. Esta propiedad est directamente relacionada con el tamao de los equipos.

16-No debe promover emulsiones estables, que permitan una rpida separacin de fases.

-No debe transferir especies nocivas desde la descarga a la extraccin y viceversa.

-Debe tener un costo econmico adecuado.

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Concepto de Transferencia Neta

18Efecto de distintas proporciones del modificador tridecanol sobre los niveles de carga y descarga del reactivo salicil-aldoxima.

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Selectividad en funcin del pHExtraccin de metales en funcin del pH20 Concentracin Fe en Orgnico

LIX 612N-LV21Selectividad Cu/Fe en Orgnico

LIX 612N-LV22Caractersticas del Diluyente

En un circuito de SX la fase orgnica normalmente esta conformada por uno, dos o tres componentes: el extractante, el diluyente y algn modificador.

El diluyente se usa, para reducir la viscosidad de la fase orgnica permitiendo que fluya fcilmente y, tambin, para reducir la excesiva concentracin del extractante orgnico activo y, de esta manera, poder adecuar la concentracin de dicho extractante con el contenido de metal de la solucin de lixiviacin. El diluyente es, por lo general, el componente de la fase orgnica que sta presente en mayor proporcin dentro de ella.

23Un buen diluyente debiera cumplir con la mayora de las siguientes caractersticas:

Solubilizar al extractante y al complejo organometlico formado por la reaccin del metal con el extractante.

Ser insoluble en la fase acuosa y completamente soluble con el extractante.

24Tener una baja viscosidad y una densidad adecuada en relacin con la fase acuosa para favorecer la separacin de fases y reducir los arrastres de una fase en la otra.

Esta es una caracterstica muy importante para minimizar el traspaso de impurezas a electroobtencin.

25Tener una pureza adecuada y estar libre de componentes extraos, con el objeto de minimizar la formacin de borras (crud). En toda planta de extraccin por solvente existe formacin de una tercera fase llamada crud, su formacin provoca serios problemas en la separacin de fases y en el arrastre.

26En las siguientes proyecciones observaremos los diferentes valores de viscosidad de una fase orgnica en funcin del porcentaje de extractante en la fase orgnica y de la temperatura.

La viscosidad es uno de los parmetros mas importantes en la separacin de las fases , tiene un efecto directo en el tiempo en que ello ocurre y en los arrastres producidos. El reactivo LIX 984 es una Cetoxima y el reactivo LIX 84IC una Aldoxima.27Viscosidad LIX 984

Viscosidad de fase orgnica tipo aldoxima-cetoxima con diferentes % de extractante28Viscosidad LIX 84IC

Viscosidad de fase orgnica tipo aldoxima con diferentes % de extractante

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Efecto de la temperatura en la viscosidad.30Ser qumicamente estable bajo todas las condiciones del circuito.

Tener un alto punto de inflamacin (flash point), por encima de la temperatura ms alta prevista para la operacin del circuito SX.

Tener bajas prdidas por evaporacin

No interferir perjudicialmente en la qumica de las reacciones de extraccin y descarga del metal.

Estar disponible con facilidad y a bajo costo.

31El mejor diluyente para un determinado sistema de SX puede no ser el ms recomendable para otro sistema SX diferente. Cada planta debe preocuparse de estudiar cul es el ms adecuado para sus propias condiciones de operacin y localizacin de la planta.

32 Normalmente el diluyente se puede comportar como un compuesto qumicamente inerte, sin embargo, existen ocasiones como en que tambin influye en el comportamiento del reactivo y puede ser un partcipe esencial en el xito o eventuales dificultades operacionales del proceso. 33Medicin Propiedades Fsicas

Tensimetro Du Noy

Viscosmetro Cannon n100 Densmetro 34Los diluyentes mas habituales para su uso comercial son los kerosenos obtenidos mediante destilacin en un rango bastante estrecho. En general, se le exige tener un punto inicial de evaporacin entre 200 y 220 C, un rango de destilacin entre 240 y 260 C, un punto de inflamacin mayor que 75 C, y un contenido de compuesto aromticos entre 0.5 y 25%.

35Efecto de la Temperatura sobre la Densidad

36Efecto de la Temperatura sobre la Viscosidad

37Efecto del % de Extractante en la Densidad

38Efecto del % de Extractante sobre la Viscosidad

39Efecto de la Temperatura en la Tensin Interfacial

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Densidad y Viscosidad de Diluyentes41

TSF para Diluyentes % LIX a 25C - C.A.42

Tiempo de Separacin de Fases43

Influencia del % de Aromticos44Influencia del % de Aromticos

45Descripcin del proceso de Extraccin por Solvente

El proceso de extraccin por solventes se basa en una reaccin reversible de intercambio inico entre dos fases inmiscibles; la fase orgnica (que contiene al extractante) y la fase acuosa: (Cu++)A + 2(HR)o = (CuR2)o + 2(H+)A

el sentido de la reaccin est controlado por la acidez (pH) de la solucin acuosa.

En el proceso global de extraccin por solventes intervienen 2 etapas: de extraccin y de reextraccin.

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Reaccin de Cu2+ con un ExtractanteEl sentido de la reaccin est dado por la acidez de la solucin acuosa47Etapa de Extraccin

La solucin de lixiviacin o PLS, con baja acidez (pH entre 1.5 y 2.5), se contacta en mezcladores-sedimentadores con la fase orgnica de muy bajo contenido en cobre (orgnico descargado). Debido a la baja acidez de la solucin acuosa, la reaccin anterior se desplaza hacia la derecha, obtenindose despus que ambas soluciones han pasado por todas las etapas de extraccin, una fase orgnica con alto contenido en cobre (orgnico cargado) y una fase acuosa (refino) que ha entregado gran parte del cobre que contena a la fase orgnica.

48 En lo posible los flujos de acuoso y orgnico deben permanecer en el reactor hasta que la reaccin alcance el equilibrio.

Los tiempos requeridos son del orden de 2 a 3 minutos, tanto en extraccin como en reextraccin.49

Reaccin de extraccin, la reaccin de equilibrio se desplaza a la de derecha por la concentracin de cido presente en la fase acuosa.Por cada un mol de cobre extrado se consumen dos moles de extractantes.50En las etapas de extraccin se transfiere parte del cobre de la fase acuosa al orgnico.

Dado que los extractantes que se utilizan son selectivos para el cobre, las impurezas permanecen en la solucin acuosa.

La selectividad de un extractante normalmente se mide en relacin a la posible coextraccin de in frrico.

51El refino es retornado a lixiviacin, por cada 1gr de Cu+2 que se transfiere al orgnico, se regenera en la solucin acuosa 1,54 gr de H2SO4. De esta manera el refino gana en acidez con lo cual se debe recircular esta solucin a la etapa de lixiviacin.

Haciendo un balance de masas es posible determinar la concentracin de cido en el refino en funcin de la cantidad de cobre extrado.

52En general, el control del intercambio se produce mediante el pH. Para que ocurra la operacin de extraccin, debe haber poco cido y tener una acidez libre que no supere unos 15 g/l de H2SO4. Esto, en unidades de pH, equivale a que ste sea superior a un mnimo del orden de pH 1,4 y en lo posible, se acerque a pH 2.0. Esta baja acidez hace tender la reaccin hacia la derecha. 525253 El intercambio es estequiomtrico y, por lo tanto, se produce con una relacin constante, correspondiente a la razn entre los respectivos pesos moleculares:

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Circuito cerrado del PLS 55Etapa de Reextraccin

El orgnico cargado obtenido en la etapa anterior se contacta con el electrolito (spent) que retorna de electro obtencin a SX.

Debido a la alta acidez del electrolito (150-180 gpl H2SO4), se produce la reaccin inversa, es decir, el cobre de la fase orgnica es transferido a la fase acuosa.

56 De las etapas de reextraccin se obtienen 2 soluciones: un orgnico descargado, que es retornado a las etapas de extraccin para iniciar un nuevo ciclo y un electrolito cargado (avance), de alta pureza, que es enviada a electro obtencin para depositar el cobre extrado.

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Reaccin de reextraccin, la reaccin de equilibrio se desplaza hacia la izquierda debido a la elevada concentracin de cido sulfrico presente en la solucin acuosa.Por cada un mol de cobre reextrado, se consume un mol de cido del electrolito pobre, producindose la regeneracin del extractante.58

Circuito del Orgnico59

Circuito del Electrolito60Tipos de Extractantes.

Las aldoximas, que tambin reciben el nombre de salicil-aldoximas, se distinguen por una fuerte capacidad de extraccin para el cobre. Por otra parte, las cetoximas, se caracterizan por una capacidad moderada. Esta capacidad extractante que se ha mencionado refleja el grado con que se desplaza el equilibrio de la reaccin de intercambio hacia la extraccin de cobre.

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Estructura qumica general de las hidroximas usadas comercialmente para la recuperacin de cobre hasta hoy.6162Las cetoximas fueron las primeras hidroxioximas usadas como extractantes comerciales y se mantuvieron en forma exclusiva por cerca de varios aos. Los reactivos de esta clase presentan propiedades excepcionales de extraccin y descarga y se comportan muy bien con soluciones de lixiviacin.

63Las aldoximas fueron desarrolladas para superar los problemas de fuerza de extraccin de las cetoximas.

Su caractersticas ms destacada es poseer un alto poder de extraccin, sin embargo, ste es tambin su lado dbil.

Cuando se usa slo, este tipo de reactivo extractante tiene un poder tan altamente extractivo que el cobre no se descarga satisfactoriamente con un electrolito de caractersticas normales.

64Las cetoximas fueron las primeras hidroxioximas usadas como extractantes comerciales y se mantuvieron en forma exclusiva.Los reactivos de esta clase presentan propiedades excepcionales de extraccin y descarga y se comportan muy bien con soluciones de lixiviacin a temperatura intermedias y con un rango de pH entre 1,7 y 1,8. 646465 Sin embargo, carecen del suficiente poder de extraccin de cobre como para obtener buenas recuperaciones desde soluciones de lixiviacin ms fras, con altos contenidos de cobre y/o con un pH inicial relativamente ms bajo.

66Como resultado, la transferencia neta de cobre de un reactivo extractante del tipo aldoxima (la diferencia entre la concentracin de cobre del orgnico cargado y la del orgnico descargado) es baja. Por esta razn, estos extractantes se usan en combinacin, ya sea con un modificador con una cetoxima.

67 Los modificadores son compuestos orgnicos polares, normalmente alcoholes de cadena larga, como tridecanol, nonilfenol, o ciertos steres, que debilitan el poder extractivo de los reactivos extractantes para cobre.

68En teora, se puede generar una gran variedad de reactivos, cambiando la formulacin e innovando con nuevos modificadores, ya sea mezclando modificadores, y/o alterando la razn extractante/modificador en amplsimos rangos.

69 Paradojalmente, el uso de modificadores trae sus propios problemas, ya que pueden aumentar la viscosidad de las fase orgnica y, por lo tanto, promover la formacin de crud con ciertas soluciones de lixiviacin.

70 Adems, el nonilfenol tiene efectos destructivos sobre ciertos materiales del equipamiento (algunas gomas y plsticos usados en empaquetaduras y caeras) y algunos modificadores aumentan la degradacin del reactivo y/o disminuyen la selectividad con respecto al fierro.

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Propiedades de Cetoximas y Aldoximas72

Algunos Extractantes Comerciales73

Extractantes usados en diferentes Plantas74TRANSFERENCIA NETA DE COBRE PARA LOS REACTIVOS ACTUALES.Como se explic antes, la transferencia neta de cobre de un reactivo es la diferencia efectiva que hay entre el cobre completamente cargado y el cobre completamente descargado, contenidos en la fase orgnica, bajo condiciones operacionales normales. Cuanto mayor sea la transferencia neta de cobre, menor ser la cantidad de reactivo que se necesita para transferir una cantidad dada de cobre. Las siguientes variables aumentan la transferencia neta de cobre:747475 Alto pH de la solucin de lixiviacin. Alto contenido de cido en la solucin acuosa de descarga. Menor contenido de cobre en la solucin acuosa de descarga. Mayor nmero de etapas en contracorriente. Menor exigencia de recuperacin de cobre desde el licor de lixiviacin. Alta eficiencia, medida en una mayor aproximacin al equilibrio, en las diversas etapas.Las siguientes variables aumentan la transferencia neta de cobre:

757576TRANSFERENCIA NETA DE COBRE POR UNIDAD DE VOLUMEN DE REACTIVO, en g/l.

767677Caractersticas de las Soluciones Acuosas que afectan el Proceso de SX

La solucin acuosa PLS, es la fase portadora del cobre, luego de la etapa de extraccin es enviada de regreso a la lixiviacin, cambia de denominacin y pasa a llamarse solucin pobre o refino.

Existen cuatro caractersticas o propiedades de la solucin acuosa que pueden ser controladas, o modificadas y, por lo tanto, usadas para lograr una ms eficiente separacin y/o purificacin del cobre mediante SX.

78La acidez libre, expresada como pH, normalmente entre 1,5 y 2,5.

El potencial de xido-reduccin, entre 400 y 650 mV/ENH.

La temperatura, dada por la condicin de la planta, solo cambia este concepto cuando la temperatura ambiente es muy baja.

-Slidos en suspensin, debe ser bajo para evitar la formacin de Crud o Borra.

79 Antecedentes Fsicos del Proceso de Extraccin por Solvente.

Concepto de Fase Continua y Dispersa

Los equipos de extraccin por solvente mas empleados en la industria del cobre son del tipo mezclador-decantador (mixer-settler). Estos trminos se usan para describir equipos de contacto mltiple en el cual las dos fases se contactan en el mezclador para crear la dispersin de una fase en la otra. La dispersin pasa por rebalse al decantador, formndose las dos fases nuevamente.

Al mezclarse en un mixer (mezclador) dos fases inmiscibles, una de ellas debe encontrarse dispersa en la otra.

80-Cuando la fase acuosa est dispersa en la fase orgnica, se habla de continuidad orgnica.

-Cuando la fase orgnica est dispersa en la fase acuosa, se habla de continuidad acuosa

Tipos de Continuidades de Fases.81Separacin de Fases

Muy ligado a lo anterior (continuidad) es la separacin de fases, que dependiendo del tipo de continuidad ser determinante en la eficiencia y rapidez con que ocurre la separacin de fases en el decantador.

La rapidez de separacin de fases est en gran medida determinada por la viscosidad de la fase continua, en el seno de la cual sedimentan y coalescen las gotas de la fase dispersa.

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Esquema simplificado de un equipo Mezclador-Sedimentador83Las gotitas de la fase dispersa se agrupan y se desplazan con un vector de movimiento diagonal, compuesto por la direccin horizontal del flujo de salida del decantador y por otro vector (ascendente o descendente segn cual sea la fase que coalesce) mas pequeo, cuyo tamao es funcin de la diferencia entre las densidades de ambos lquidos, del tamao inicial de las gotas, del empuje, de la existencia o no de aire junto con la fase dispersa, de la viscosidad de los lquidos, etc. La distancia a recorrer es critica para que la gota alcance a unirse con su propia fase (la fase dispersa).

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Tiempos de separacin de fases85Equipos de Extraccin por Solvente

El proceso de extraccin por solvente se realiza en los llamados mezcladores-sedimentadores o mixer-settler.

En el mezclador se produce la mezcla y reaccin de intercambio, con tiempos de residencia entre 1,5 a 2,5 minutos.

La separacin de las fases se realiza en el sedimentador, con un tiempo de residencia entre 6 a 12 minutos.86

Esquema simplificado de un equipo Mezclador-Sedimentador87MATERIALES DE CONSTRUCCIONLos materiales de construccin han sufrido una gran evolucin en los aos recientes y son dependientes de la geometra de los estanques. En el caso de un mezclador cilndrico se puede emplear polister reforzado con fibra de vidrio (FRP), acero revestido con FRP o con membranas de polietileno de alta densidad (HDPE), DE CLORURO DE POLIVINILO (PVC), u otros. Los mezcladores de geometra rectangular son generalmente de hormign, revestido con las membranas antes indicadas, y tambin de concreto polimrico.878788Los mezcladores-decantadores ms modernos son de concreto, asentados a nivel del suelo, lo que evita infraestructuras de soporte en altura. Se recubren interiormente de algn material que soporte la corrosin y no entorpezca la fenomenologa al interior del estanque. As, un elemento utilizado inicialmente en el revestimiento interior fue el acero inoxidable. Posteriormente se han probado con xito algunos tipos de resinas de polmeros como alternativa a las membranas del HDPE.888889En lo que respecta al decantador, los materiales ms comunes actualmente son el concreto revestido con membranas rgidas, o con polister reforzado con fibra de vidrio, compitiendo de acuerdo a los costos del momento. En plantas ms antiguas se usaba casi exclusivamente el hormign revestido en acero inoxidable. 898990 Los decantadores suelen cubrirse evitando la contaminacin de las soluciones por el polvo ambiental, as como tambin los efectos negativos de degradacin del orgnico por efecto de la radiacin solar.

91Junto a este equipo fundamental, se tiene numerosas tuberas de traspaso, en las que se prefieren los materiales de plstico tipo HDPE y, para las vlvulas y uniones flangeadas que lo necesitan, se usa acero inoxidable. 919192 En materia de bombas, dependiendo del tamao, las preferencias estn por las bombas de plstico moldeado y, en segundo lugar, las de diferentes aceros inoxidables.

93Tambin es de acero inoxidable el intercambiador de calor necesario para el electrolito de avance que va de vuelta hacia el EW. La presencia de cloro en las soluciones puede obligar a que los aceros inoxidables sean de aleaciones especiales, tipo Alloy 20 de titanio.939394En cuanto a otros equipamientos se puede nombrar los estanques de almacenamiento y pulmn del reactivo de la planta, los estanques de electrolito y la planta de tratamiento de borras. En general, estos estanques pueden ser FRP, de hormign revestido o de acero inoxidable. 949495TIPOS DE CIRCUITOS

Actualmente los tipos de circuitos existentes en las plantas industriales son:

Flujos en serie

-Flujos en paralelo -Combinacin de los anteriores.

96E2S1REFINOPLSE1ODOCSPENTAVANCE2E+1S2E+2SE2S2REFINOPLSE1ODOCSPENTAVANCES1REFINOE2PLSE1ODOCSPENTAVANCES1E33E+1SCONFIGURACIONES EN SERIE97La nomenclatura 2E + 1S, involucra 2 etapas en serie con flujos en contracorriente y 1 etapa de reextraccin.

La nomenclatura 3E + 1S, involucra 3 etapas de extraccin y 1 etapa de reextraccin.

La nomenclatura 3E + 2S, significa 3 etapas de extraccin y 2 etapas de reextraccin.

En todos los casos el orgnico descargado se enfrenta a una solucin empobrecida en cobre y el electrolito semi- cargado a una solucin acuosa con elevado contenido de cobre.

98E2S1REFINOPLSE1ODOCSPENTAVANCEREFINOPLSE+E+S2E+E+SREFINOE2E1ODOCSPENTAVANCES1E3REFINOPLSPLSE+E+2SE2S2REFINOPLSE1ODOCSPENTAVANCES1REFINOPLSE+2E+SREFINOE2E1ODOCSPENTAVANCES1E3REFINOPLSPLSCONFIGURACIONES EN PARALELO Y SERIE PARALELO99La nomenclatura E+E+S significa dos etapas de extraccin en paralelo y una etapa de reextraccin.

La nomenclatura E+E+2S, son dos etapas de extraccin en paralelo y dos etapas de reextraccin.

La nomenclatura 2E+E +S, son dos etapas de extraccin en serie y una etapa en paralelo con una etapa de reextraccin.

La nomenclatura E+2E+S, son una etapa de extraccin en paralelo con dos etapas en serie y una etapa de reextraccin.

100 VARIABLES OPERACIONALES DE EXTRACCIN POR SOLVENTE

Discutiremos inicialmente el efecto de las principales variables de la etapa de extraccin:

-Tiempo de retencin en el mezclador.-pH del flujo PLS.-Razn de flujos.-Continuidad de fases.-% de extractante en la fase orgnica.-Temperatura.101Principales variables operacionales de la etapa de reextraccin:

-Tiempo de retencin en el mezclador.-Concentracin de cido en electrolito pobre.-Razn de flujos.-Continuidad de fases.-Temperatura.102BALANCES DE MASAS EN SX

Sea una etapa en un sistema de acuerdo a la figura que se muestra. Se tiene que el flujo msico de cobre que ingresa debe ser igual al flujo msico de cobre que sale

Representacin de una etapa en un sistema de SX.103BALANCES DE MASASRealizaremos un balance de masas, tomando como ejemplo de aplicacin un sistema en contracorriente con 2 etapas de extraccin en serie.E1E2FPLSFOCYCf1Y2YDrFrefFOD103104Definamos

FPLS= flujo de PLS (m3/min)FREF= flujo de refino (m3/min)FOC= flujo de orgnico cargado (m3/min)FOD= flujo de orgnico cargado (m3/min)f= concentracin de cobre en PLS (kg/m3)r= concentracin de cobre en refino (kg/m3)YD= concentracin de cobre en orgnico descargado (kg/m3)YC= concentracin de cobre en orgnico cargado (kg/m3)104105Determinemos el % de extraccin de cobre en la etapa 1

105106Adems se puede calcular a partir de

Del mismo modo se puede calcular el % de extraccin de cobre de la etapa 2. Ahora determinemos el % de extraccin total de cobre.106107

107108Adems se puede calcular a partir de

108109Realicemos ahora un balance de masa para una etapa de reextraccin.R1XAYCYDXSFODFSFOCFA109110Definamos

FOC= flujo de orgnico cargado (m3/min)FOD= flujo de orgnico descargado (m3/min)FA= flujo de electrolito rico o avance (m3/min)FS= flujo de electrolito pobre o spent (m3/min)YD y YC = ya fueron definidosS = concentracin de cobre en electrolito pobreA= concentracin de cobre en electrolito rico110111Determinemos el % de reextraccin de cobre

Pero tambin se puede calcular a partir de

111112De lixiviacin se obtiene un flujo de PLS de 20m3/hr el cual contiene 3,8 gr/lt de cobre y 4,6 gr/lt de cido sulfrico. Este PLS se enva a extraccin por solvente, donde se tiene 1 etapa de extraccin. La razn de fases es de Fo/FA = 0,9 la concentracin de cobre en orgnico descargado de 0,4 gr/lt, usando en la fase orgnica un 12% e extractante. El porcentaje de extraccin alcanza a 88%.112113 Determinemos el coeficiente distribucin del cobre

113114Calculemos la concentracin de cobre en el refino

luego114115Hagamos un balance de cobre para determinar la concentracin de cobre en orgnico cargado:

115116luego

Determinemos ahora la transferencia neta de cobre

116117Determinemos la concentracin de cido en el refinoLa concentracin de cido en el refino ser la suma de cido presente en el PLS ms el cido creado en SX.

De la estequiometra se tiene que se crean 1,53 gramos de cido sulfrico por cada 1 gramo de cobre extrado. Determinemos gramos de cobre extrado, usaremos una base de 1 minuto.117118

118119Luego fino de cobre extrado =

Determinemos ahora el cido producido

119120Luego la concentracin de cido producido es:

120121Concentracin de cido total en el refino

121122Ahora supongamos que el flujo de orgnico cargado se enva a la etapa de reextraccin. En esta etapa se trabaja con una razn FA/FO = 0,9, incluyendo un solo reactor. El electrolito pobre contiene 36 gr/lt de cobre y 190 gr/lt de cido. Determinaremos la concentracin de cobre en el electrolito rico.122123Realizaremos un balance de cobre:

123124Por otra parte el % de cobre extrado es:

124125DEFINICIONES Y NOMEMCLATURA PARA INGENIERIA DE PROCESOS EN SX.A continuacin se presentan resumidas algunas definiciones y nomenclatura tiles para el diseo de un planta de SX que, en general, contemplar varias etapas de extraccin y de descarga, dispuestas en una configuracin en contracorriente.125125126-Banda de dispersin normal, es el valor deseado, de 8 a 14 cm de espesor,Banda de dispersin muy elevada: indica un arrastre mecnico de las emulsiones; las fases se contaminan entre s.-Banda de dispersin pequea, es poco filtrante y la fase orgnica puede arrastrar a la fase acuosa.Sobre el espesor de las bandas influyen, la temperatura, la velocidad de agitacin, la viscosidad, la diferencia de densidad entre las dos fases y los flujos de ambas fases. Se pueden tener tres casos:

126126127 Velocidad de Agitacin: se puede hablar de la velocidad angular, expresada en rpm, o de la velocidad tangencial del agitador, en el mezclado. Es preferible esta ltima, pues es generalizable a muchas plantas. Como referencia se tiene velocidad tangenciales entre 180 y 270 m/min. 127127128 Con valores menores a estos se presentan problemas en la dispersin y por lo tanto, en la eficiencia de transferencia de cobre en las etapas. Por otra parte, una velocidad muy alta hace ms difcil la separacin de fases, lo que aumenta la contaminacin entre ellas, y tambin aumentan los consumos de energa.

129Tiempo de Retencin: es el tiempo promedio en que un volumen unitario de solucin permanece en el mezclador. Considera los flujos de entrada ms la parte de los flujos que son recirculados. Este tiempo se determina de acuerdo a la cintica del sistema y segn la eficiencia del equilibrio que se desea alcanzar por cada etapa. Los tiempos de retencin en las plantas de cobre oscilan entre 2 y 3 minutos para las etapas de extraccin, y entre 1,5 y 2,5 minutos para las de descarga.129129130Continuidad de Fases por Etapas: adems de los argumentos respecto a preferir la dispersin de la fase que contina en el sistema donde se defini este concepto, hay otras razones para elegir una continuidad orgnica en las etapas de salida de acuoso del circuito (ltima etapa de extraccin, en que sale el refino, y primera etapa de descarga, en que sale el electrolito de avance)130130131-En continuidad orgnica las bandas de dispersin tienden a ser ms altas, y su accin filtrante ayuda a obtener fases de salida mejor decantadas y puras.

-La tendencia al atrapamiento del orgnico en la fase acuosa es significativamente ms baja.131131132En cambio, en las etapas de traspaso del orgnico desde la extraccin a la descarga, y viceversa, como un modo de controlar la transferencia de impurezas (por ejemplo, el fierro y el cloro), se recomienda operar con continuidad acuosa.132132133BANDA DE DISPERSION EN FUNCION a) DEL TIEMPO DE DECANTACION Y b) VERSUS EL FLUJO ESPECFICO.

133133134 ANTECEDENTES OPERACIONALES

ARRASTRES DE ORGNICO EN ACUOSO.

Los factores que determinan mayores o menores arrastres de orgnico en la fase acuosa (O/A), se resumen en: Continuidad de fase, temperatura, densidad, viscosidad, tamao de gota, flujos especficos y velocidades lineales, altura de capas de orgnico, acuoso y bandas de dispersin; grado de agitacin, caractersticas del extractante y diluyente, concentracin; tiempo de separacin de fases, niveles de crud, compuestos tensoactivos, tensin interfacial y slidos en suspensin.

135En todo proceso de extraccin por solventes, el parmetro de mayor relevancia operacional lo constituye el consumo de extractante (Kg. Extractante/ ton Cu depositado), por ser el insumo de mayor costo, y por lo tanto el ndice de mayor impacto en evaluaciones tcnico econmica de plantas de Extraccin por Solventes.136Se encuentra que el consumo de fase orgnica tiene un comportamiento similar a la generacin de borras y los arrastres O/A en los flujos de solucin refino y electrolito de avance. Lo anterior es indicativo que las inestabilidades operacionales de la planta SX, radican en altas tasas de generacin de borras asociadas a incrementos de los arrastres O/A, y mayores prdidas de fase orgnica, sean estas qumicas y/o fsicas.

137Los principales problemas asociados a la presencia deorgnico en electrolito de avance y solucin refino, seresumen en:

Impacto en la calidad catdica.

Obtencin de ctodos quemados en casos crticos. Mala calidad del depsito en zonas impregnadas con orgnico al sembrar ctodos permanentes e incremento de impurezas. Incremento de la contaminacin con plomo. Mayor corrosin andica.

1382. Contaminacin ambiental y riesgos de incendio en nave por alta volatilidad a las temperaturas de operacin.

3. Impactos importantes en los costos de operacin por: prdidas de fase orgnica, mano de obra adicional en limpieza de circuito Scavenger y/o deterioro de celdas que utilizan brea como recubrimientos, mayores requerimientos de Cobalto y otros aditivos por aumento de corrosin andica.

4. Obstruccin en sistemas de distribucin en lixiviacin.

139En relacin a los slidos, su arrastre genera problemas en los intercambiadores de calor, nodulacin catdica, y aportes de otras impurezas por disolucin en el electrolito, como Cloro, Manganeso, Slice, Hierro, Aluminio.

140Entre las opciones para disminuir los arrastres O/A, se encuentran las operativas y los procedimientos alternativos, como:

Operacionales

Operacin de etapas de Extraccin (E2) y Reextraccin (S1) en continuidad orgnica.Minimizar o eliminar la problemtica de generacin de crud. Adicin a solucin PLS de coagulante compatible con fase orgnica.Optimizar el nivel de operacin de las capas de orgnico y acuoso en decantadores.Minimizar las prdidas de calor, temperatura PLS > 21 C.141Para altas bandas de dispersin en etapa E2, incorporar crud, Bentonita, Zeolitas o Kieselgur en dosificaciones controladas.Incorporacin de mallas y/o lechos empacados en decantadores.Restauracin de propiedades fsicas de separacin de fases del orgnico de operacin. Tratamiento con arcilla (Bentonitas, Zeolitas) y filtracin en filtro Sparkler.Optimizar grado de agitacin sin alterar eficiencia. N3 D2 20.142Uso de post decantadores de electrolito.

Flotacin en columnas.

Filtracin en filtros de arena y antracita.

Uso de coalescedores.

Procedimientos alternativos

143En los proceso de Extraccin por Solventes se producen atrapamientos de una fase en otra a la forma de microgotas que no logran ser separadas en los decantadores; junto a slidos, crud y otros contaminantes. ARRASTRES ACUOSO EN ORGNICO144 Los arrastres de acuoso en orgnico (A/O) cargado constituyen una de las permanentes preocupaciones de los metalurgistas y operadores, puesto que de su adecuado control depende la estabilidad tcnico econmica de los procesos SX EW, la calidad catdica y las condiciones ambientales.

145Los factores que determinan un mayor o menor arrastre de acuoso en la fase orgnica son: Continuidad de fase, temperatura, densidad, viscosidad, y tamao de gota; flujos especficos y velocidades lineales, altura de capas de orgnico, acuoso y bandas de dispersin; grado de agitacin caractersticas del extractante y diluyente, concentracin; tiempo de separacin de fases, diseo de picket fence, niveles de crud, compuestos tensoactivos, caractersticas de la fase acuosa, tensin interfacial y slidos en suspensin.

146Mayor corrosin andica.Mayor contaminacin catdica. Mayor contaminacin ambiental en la nave.Los principales problemas asociados al incremento de los arrastres A/O se pueden resumir en:

Contaminacin del electrolito con Cloro, Manganeso, Nitrato, Aluminio, Slice, Hierro, Yodo, slidos y otros.147Prdidas de Cobre, H2SO4, Cobalto, aditivos desde electrolito.Requerimientos adicionales en reposicin de agua declorizada.Potenciales pitting en placas de aceros inoxidables.

Mayores prdidas de electrolito por arrastres en reextraccin, mayor requerimiento de purgas.148Deterioro de la calidad fsica del producto.Envenenamiento de orgnico.Problemas crticos en invierno en plantas que operan con altos niveles de Cloro y Nitratos en solucin PLS.

Problemas de despegue de ctodos, afectando la produccin.149Entre las opciones para minimizar y controlar los arrastres A/O, se distinguen acciones operacionales y la aplicacin de tecnologas alternativas.

150Operar las etapas E1 y S2 en continuidad acuosa.Incorporacin de coagulantes y/o floculantes compatibles con la fase orgnica al PLS en niveles controlados.Restauracin de las propiedades de separacin de fases.Minimizar las prdidas de calor.Operacionales151Optimizar el grado de agitacin sin alterar eficiencias.Incrementar hasta donde sea operativamente posible las capas de orgnico de las etapas E - 1 y S 2En casos crticos de altas bandas de dispersin incorporar crud, Bentonita, Zeolitas o Kieselgur en dosis controladas.

Minimizar la formacin de crud.

152Utilizar mallas y/o lechos empacados en decantadores.Utilizar fase orgnica ptima, definida de acuerdo a las propiedades de las oximas.

Incorporar agua de lluvia en sector de vertederos hacia el interior del decantador.

153Empleo etapa de lavado del orgnico cargado.Empleo de coalescedores.Decantacin adicional en estanque de orgnico.Concepto estanque orgnico - coalescedor.Combinacin de las anteriores.

PROCEDIMIENTOS ALTERNATIVOS.

154GENERACIN DE BORRAS

En ocasiones ocurren problemas de solubilidad del complejo extrado en la fase orgnica a medida que el metal o complejo metlico es capturado y extrado por el reactivo orgnico fresco, el cual, al irse cargando, introduce una molcula mucho ms grande al sistema constituido por la fase orgnica. Esto se refleja en un aumento de la viscosidad de la fase orgnica. 155Este complejo no es siempre fcilmente disuelto en la fase orgnica y, a veces, a causa de este problema de solubilidad ocurren saturaciones que provocan la formacin de una tercera fase, indeseada y conflictiva, en el sistema de SX.

156Pero adems de los problemas de viscosidad y de solubilidad hasta aqu analizados, en la situacin real de casi todas las plantas industriales de SX, se ha observado la formacin de una sustancia en la interfase entre las fases acuosa y orgnica. 157Esta sustancia ha recibido el nombre de borra corresponde a una emulsin estable de aspecto gelatinoso compuesta de acuoso, de orgnico y de una pequea cantidad de slidos finos (sean externos, por ejemplo, arcillas tradas por la fase acuosa desde la lixiviacin, o bien precipitados en el propio circuito de SX, por ejemplo, hidrxidos, jarositas u otros productos del cambio de pH en las soluciones).158 Aspectos de diferentes contactos acuoso-orgnico y formacin de borras

158159Entre esos slidos, es frecuente encontrar slice coloidal y bacterias. Lo curioso es que las borras de una planta son normalmente muy diferentes a las de otra que, en apariencia, opera en condiciones muy similares. Las borras pueden ser hidroflicas o hidrofbicas, segn su afinidad con una de las fases lquidas del proceso, y tienen una densidad intermedia entre las de la fase orgnica y la fase acuosa, localizndose en la interfase de las dos fases clarificadas. 160En ocasiones, por ejemplo, se han encontrado en ellas acumulaciones de productos de degradacin del reactivo orgnico, sugiriendo que seran ellos los promotores de su formacin. En otras, el predominio de la slice coloidal marca ms claramente el origen de esas borras.

161Lo concreto es que toda planta en una operacin normal debe cuidar el problema de las borras y evitar su excesiva acumulacin en los decantadores, ya que impiden la buena separacin de fases, al ubicarse justamente entre ellas, jugando el papel de tapn de la separacin de fases, y cuando se acumulan pueden traspasarse de un equipo al otro, generando un serio problema de transferencia de impurezas que se conoce como una corrida de borras. 162 Para retirarlas se instalan bombas de diafragma capaces de succionar la borra desde sus puntos de acumulacin, en una forma similar a la operacin de una aspiradora domstica.

163Las borras se suelen acumular en un estanque y tratar para la recuperacin del reactivo atrapado. El tratamiento de borras normalmente se realiza mediante dos procesos alternativos. En un caso, se puede utilizar un procedimiento de centrifugacin, que entrega separadamente los tres constituyentes principales: por un lado, el orgnico, que se devuelve a su respectivo circuito; por el otro, el acuoso que se enva al estanque de refino; y finalmente, el residuo slido final, que se descarta.

164Otro proceso alternativo, que tiene la ventaja de permitir el tratamiento de mayores volmenes de borra a la vez, es el llamado mtodo de ruptura mecnica, que consiste simplemente en desestabilizar la emulsin, propia de las borras, al volverlas a agitar, pero ahora con el predominio de una de las dos fases lquidas que la componen. Normalmente, la fase que se aade es orgnico fresco, propio de la planta. 165 Para la ejecucin de esta operacin se requiere tan solo de dos estanques y un agitador. Recientemente, los operadores de plantas de SX de cobre han simplificado an mas la operacin, simplemente, al realizar la ruptura en los propios mezcladores de la planta.

166Sin embargo, en ocasiones al examinar el orgnico recuperado se encontr que ste contena porcentajes altos de los productos normales de degradacin qumica de su molcula principal.

Estas sustancias son indeseables en la planta, ya que contaminan la fase orgnica y promueven los efectos indeseados, tanto de la tercera fase, mencionada mas arriba, como de la mayor formacin de borras, por lo que es conveniente no dejar que se acumulen en el circuito.

167La borrra se puede localiza en la interfase orgnico/acuoso en los decantadores y corresponde a una emulsin estable constituida por una mezcla ntima de fase acuosa, fase orgnica, slidos y aire.

En el caso de slidos arcillosos (kaolinita, montmorrillonita, cloritas y yeso entre otros), cuyos componentes principales son: Slice, Aluminio, Cobre y Hierro, las composiciones volumtricas tpicas se llegan a encontrar entre los siguientes valores:

Orgnico: 50 - 65 %Acuoso: 27 - 37 %Slidos: 3 - 17 %168Las tasas de formacin de crud son variables y fluctan entre 0.10 l/m3 de alimentacin hasta 0.7 l/m3 en perodos crticos.

Tales niveles de formacin de borras generan severos problemas operacionales, entre los que se destacan:

-Aumento de impurezas en el electrolito (Fe, NO3, Cl, Mn, etc.) a electrodepositacin.-Incrementos de arrastres de acuoso en fase orgnica (A/O), y de orgnico en fase acuosa (O/A).-Orgnico inactivo atrapado en el crud.

169

Anlisis de Parmetros Operacionales de Plantas de Extraccin por Solventes en ChileDiciembre 2008169170El presente captulo tiene como principal objetivo analizar las principales variables operacionales y su efecto en extraccin por solventes, mediante informacin operacional de plantas de Cobre en Chile.

Como primera etapa se presenta una recopilacin de la estadstica operacional de diversas plantas de extraccin por solventes de Cobre en Chile. 170171 La informacin recopilada abarca plantas de mediana y gran produccin, que en su suma superan el 80% de la produccin de cobre catdico en Chile.

El presente anlisis se realiza sobre variables como tipos de extractante empleados, consumos de extractante, concentracin de extractante, recuperacin global de Cobre, entre otras.

172A continuacin se muestran antecedentes operacionales recopilados de diferentes plantas de SX que operan en Chile.

172173Relacin entre concentracin de Cobre en PLS y concentracin de Extractante.Aldoximas:%v/v=2,983[Cu]pls

Cetoximas:

Mezclas:%v/v=3,927[Cu]pls

173174 A partir de la informacin estadstica se puede determinar una relacin emprica entre [Cu] en PLS y %v/v de extractante en fase orgnica, para cada tipo de extractante.

En el caso de las cetoximas los datos son muy pocos (2) para obtener una relacin.

La menor pendiente de las aldoximas sobre las mezclas verifican el mayor poder de extraccin de las aldoximas, es decir, una aldoxima tiene un mayor poder de extraccin una misma concentracin de extractante.

175Efecto de la Concentracin de Extractante en el Consumo de Extractante

Kg/t Cu f=0,09%v/v175176 A partir de la estadstica se aprecia una tendencia ascendente del consumo de extractante frente a la concentracin, independiente del tipo de extractante.

No se aprecia una tendencia particular por tipo de extractante, ya que el consumo est afectado por otras variables operacionales como el empleo de modificadores, la tecnologa de SX instalada, el estndar de la planta y la misma calidad de control operacional. 177 Si se quitan del anlisis los dos puntos de mayor %v/v de las aldoximas (Hidro Norte, una planta grande de alto estndar y Collahuasi, con un pH particularmente cido en el PLS). El consumo de extractante, independiente del tipo de extractante vara entre 0,5 y 2,5 kg/Cu f, con una media de 1,55 kg/Cu f.

178Efecto de la Concentracin de Extractante en la Recuperacin Global de SX

178179 A partir de los antecedentes no se logra determinar una clara relacin entre la recuperacin global y la concentracin de extractante en las plantas.

En el caso de las aldoximas, para todas las concentraciones de extractante empleados la recuperacin en SX se mantiene entre 90 y 93%.

Para las cetoximas, en cambio, se encuentran en torno a 85-90% (con dos datos que estn cercanos en %v/v).

En las mezclas, los resultados son variables y con una tendencia decreciente en recuperacin a medida que aumenta la concentracin de extractante.

En trminos de valores medios, las aldoximas presentan mayores porcentajes de extraccin que las mezclas y las cetoximas.

180 Efecto del Flujo de PLS en el Consumo de Extractante

180181 Segn los antecedentes operacionales se puede relacionar el flujo de PLS con el consumo de extractante.

A medida que la planta SX es ms grande el consumo de extractante disminuye.

La tendencia encontrada se puede atribuir a plantas ms automatizadas o pertenecientes a empresas de gran minera que pueden invertir ms en equipos o prcticas operacionales tendientes a reducir los consumos de extractante.

182 Efecto de la Configuracin de la PlantaDe acuerdo a la estadstica, la mayora de las plantas en Chile operan con circuitos de 2E,1S. Existen algunas con etapas de lavado, para controlar fundamentalmente cloro y Fe+3. Hay un par que opera con etapas en serie paralelo (2E,1E,1S).

Segn los datos obtenidos, se aprecia que no hay una relacin en la configuracin de SX y el flujo de PLS tratado. Tampoco es claro el efecto de la configuracin en la recuperacin global de SX. Una operacin de SX con dos etapas de extraccin en serie parece ser lo convencional.182183

184 Efecto de [Cu] en PLS sobre la Recuperacin Global de SX

184185 Si se analiza el grfico por si slo no se logra apreciar una relacin directa entre [Cu] en PLS y la recuperacin en SX.

Relacionando cada punto al extractante y tipo de extractante empleado se encuentra una tendencia. Los 6 puntos bajo 90% de extraccin corresponden a plantas que emplean cetoximas y plantas que emplean el extractante de mezcla LIX 984N. 186 Asimismo, los puntos sobre 90% de recuperacin corresponde a plantas que emplean aldoximas y otros extractantes de mezcla.

Slo, una planta emplea LIX 984, teniendo una eficiencia de 93%. De acuerdo a las tendencias obtenidas anteriormente de [Cu] PLS con %v/v, se ha analizado que el empleo de extractante en exceso ayuda a asegurar una alta recuperacin.

Los resultados obtenidos, son aleatorios. Por lo tanto, el poder de extraccin del extractante empleado es determinante en la recuperacin global de SX.

187 Efecto de [Cu] en PLS en el tipo de Extractante1=Aldoxima, 2=Cetoxima, 3=Mezcla

Se aprecia que para concentraciones de cobre en PLS ms altas, las plantas de SX en Chile tienden a emplear Aldoximas, mientras que para concentraciones menores y medias, la tendencia es emplear mezclas. El uso de cetoximas puras es limitado.

187188Ubicada a 100 km al este de Iquique a 2.600 msnm.En produccin desde 1994. En 2004 produjo 120.000 ton ctodos Cu.

ParmetrosPLS: 3.8 a 4.5 gpl de Cu++ y 3.0 a 4.5 gpl de Fe TRefino : 0.2 a 0.4 gpl de Cu++

Cerro ColoradoCIRCUITOS INDUSTRIALES189Insumos PrincipalesLix 860 NIC (aldoxima) y Lix 84 IC (cetoxima): El consumo es 0.93 kg/ton ctodos de Cu.Diluyente Orform SX80

Equipos Principales5 trenes en paralelo con caudal de 750 a 850 m/h cada uno.Mezcladores-DecantadoresFiltros para el electrolito ricoBombas

190Cerro Colorado

5 trenes191Ubicada a 170 km al sudeste de Iquique a 4.400 msnm. En produccin desde 1994. En 2004 produjo 76.000 ton ctodos Cu.

Insumos Principales

Extractante LIX 984N (14% a 15% v/v)Diluyente Kerosene ligeramente aromtico, Orform SX 12

Quebrada Blanca192Parmetros

Refino:0.39 gpl de Cu y 7 gpl cidoPLS:3 3.5 gpl Cu,930 m3/h , pH 1.8Spent:37 gpl Cu y 170 gpl cidoAvance:50 gpl Cu y 150 gpl cido% Ext:93 % O/A:0.9 1.1ppmArras. O/A: Refino (50-150 ppm) y Avance (35-45 ppm)

193Ubicada a 8 km al norte de Chuquicamata a 2.800 msnm.En produccin desde 1998. En 2004 produjo 291.000 ton ctodos Cu.

Parmetros

PLS:6.34 gpl de Cu++ y 1.05 gpl de H+. Flujo PLS:1.641, 1.646, 1.647 y 1.509 m/h, para tren A, B, C y DRefino:1.1 gpl de Cu++ y 18.3 gpl de H+.Arrastres:O/A Refino 11.7 ppm y en Avance de 5.39 ppmO/A Ext.:1.07Eficiencia:83% en Extraccin y 56% en ReextraccinSpent:37.8 gpl de Cu++ y 199.7 gpl de H+Avance:52 gpl de Cu++ y 181 gpl de H+O/A Reext.2.91

Radomiro Tomic194Insumos PrincipalesExtractante para Tren A, B y C M-5640 y M-5774 (22.5 %v/v), Extractante para tren D M-5774 (21.5 %v/v). Consumo total de Extractante es 1.19 kg/ton de cobre.Diluyente Escaid 100, consumo de 7.48 kg/ton de cobre.

Equipos Principales

Mezcladores-DecantadoresColumnasFiltrosBombas

195Ubicada a 240 km de Antofagasta a 2.800 msnm.En produccin desde 1915. En 2004 produjo 133.000 ton ctodos Cu.

Parmetros

Tren A:O/A Ext.:0.94O/A Reext.:2.89% Ext.:90.72%% Reext.:67.54%

Tren B:O/A Ext.:1.1O/A Reext.:2.27% Ext.:91.82%% Reext.:60.02%

Chuquicamata Mina Sur196EquipoUnidadesVolumen, (m3)Capacidad, (m3/h)Mezcladores Decantadores (tren A)439.3Mezcladores Decantadores (tren B)339.3Coalescedores5Filtros de Electrolito Chuqui Degremont66451212090Estanques Orgnico Electrolito Piscina PLS1142142114.000Chuquicamata Mina Sur197Chuquicamata Mina Sur

Para controlar el orgnico en el Avance198Chuquicamata Mina Sur

199Ubicada a 140 km al noreste de Antofagasta a 1.700 msnm.Est en produccin desde fines del 2006

ParmetrosPLS xidos : 4.75 gpl de Cu++ y 3.3 gpl de H+. Flujo de 2.555 m/h.PLS slfuros : 3.25 gpl de Cu++ y 2.7 gpl de H+. Flujo de 4.284 m/h.

Equipos Principales4 trenes6 Mezcladores-Decantadores por tren6 Filtros electrolitos, Bombas1 Centrfuga

Spence200Ubicada a 45 km al noreste de Antofagasta a 1.000 msnm.En produccin desde 1961. En 2004 produjo 95.000 ton ctodos Cu.

Insumos PrincipalesExtractante Acorga M-5640 al 17% v/v, consumo de 1.5 kg/ton de cobre.Diluyente Escaid 103 al 83% v/v consumo de 18 lts/ton de cobre.

ParmetrosPLS:8.5 gpl de Cu++ y 6.0 gpl de H+, flujo de 1.050 m/hRefino:0.52 gpl de Cu++ y 15.7 gpl de H+O/A:1.3Avance:50 gpl de Cu++ y 165 gpl de H+, flujo de 430 m/hArrastres:O/A Refino y Avance de 25 ppm cada uno.

Equipos PrincipalesMezcladores-Decantadores.Estanques de orgnico cargado revestido de HDPE, de 21 m largo, 10 m. ancho y 5 m de alto, con capacidad de 630 m.Columnas de flotacin, Filtros.

Mantos Blancos201Mantos Blancos

202Ubicada a 110 km al noreste de Antofagasta a 1.500 msnm.En produccin desde 1998. En 2004 produjo 62.000 ton ctodos Cu.

ParmetrosPLS:1.000 m/h E1 y E3, 1.050 m/h E2Orgnico:Flujo total 1.050 m/h

Insumos PrincipalesExtractante Cetoxima 26 % v/vDiluyente Shellsol 2046 AR

Equipos Principales12 Mezcladores-Decantadores 26x18x1.1 (w x l x h)Filtros2 CoalescedoresEstanques, tuberas, vlvulas y bombas.

Lomas Bayas203Lomas Bayas

204Ubicada a 175 km al sudeste de Antofagasta.En produccin desde 1995. En 2004 produjo 145.000 ton ctodos Cu.

Insumos PrincipalesExtractante LIX 984 NC (14% v/v), el consumo es de 1.46 kg/ton de cobre.Diluyente Orform SX 12 (86% v/v), el consumo es de 24 lts/ton de cobre.

ParmetrosPLS:4.0 gpl de Cu++ y 0.6 a 0.9 gpl de H+ Refino:0.15 a 0.18 gpl de Cu++ y 7.5 a 8.0 gpl de H+

Equipos PrincipalesMezcladores-Decantadores8 filtros de limpieza del electrolito rico.4 columnas de flotacin, para eliminar el arrastre de orgnico.

Zaldvar205Zaldvar

206Ubicada a 40 km al interior de Chaaral.En produccin desde 1995. En 2004 produjo 60.000 ton ctodos Cu.

Insumos Principales

Extractante Acorga M 5640 (18%), el consumo es de 0.85 kg/ton de cobre.Diluyente Escaid 103 (82%)

Parmetros

PLS:7.0 gpl de Cu++ y 1.8 gpl de H+, flujo de 1.099 m/hRefino:0.25 gpl de Cu++.% Ext.:93.4%Avance:40.3 gpl de Cu++

Equipos Principales

Mezcladores-Decantadores3 coalescedores3 columnas de flotacinFiltros

Mantoverde207Mantoverde

Grfico11.02161.02480.80760.81480.8160.82480.8260.83520.81480.82480.82480.83120.83320.84040.78480.7960.79640.8060.80840.8176

25C5CDensidad [g/cm]Efecto de la Temperatura sobre la Densidad

PLSPA Cu63.54g249.51gInventario PLSPA S32.06gPA O15.99g23.56gVolumen en TSF400mlPA H1.00gDiluyentes3PA Fe55.84gCuSO4*5H2O PLS Real23.80g% Extractante3C.O y C:A2Pureza CuSO4*5H2O99.00%277.79g5 y 25C2Pureza FeSO4*7H2O99.50%CON y SIN Reactivo214.92g97.1%Total PLS28.8l1.8g/mlFeSO4*7H2O PLS Real15.00gTotal CuSO4685.4gTotal FeSO4432.0g[Cu++] PLS6.00gpl[H+]0.01mol/L[Fe++] PLS3.00gplpH PLS2.0H+0.01gplInventario LIX 984 N98.02gVolumen 10%40ml0.4901gDiluyentes3Bao a 5C (400 ml)C.O y C:A212 minutos7C0.50g5 y 25C215 minutos6CCON y SIN Reactivo220 minutos6C0.28mlVolumen 10% Total0.96lVolumen 20% Total1.92lVolumen Total LIX2.88l

Dens-ViscSIN REACTIVO SHELLSOL BIOPROCCON REACTIVO SHELLSOL BIOPROCCOMPARACINTemperatura [C]52520P.Picnmetro19.89[g]Temperatura [C]525P.Picnmetro19.87[g]Constante @ [mm/s]0.01495250.014920.01493Constante @ [mm/s]0.01495250.0149225C5CDiluyenteDensidadViscosidadDensidadViscosidadSOLUCINTiempo (segundos)ViscosidadVisc. CinemticaDensidadVisc. DinmicaVisc. DinmicaSOLUCINTiempo (segundos)ViscosidadVisc. CinemticaDensidadVisc. DinmicaVisc. DinmicaEscaid0.78481.7940.79602.787Dato 1Dato 2Dato 3Promedio[mm/s][Stokes = cm/s][g/cm][Poise = g/cm.s][cp]Dato 1Dato 2Dato 3Promedio[mm/s][Stokes = cm/s][g/cm][Poise = g/cm.s][cp]ShellSol0.80761.9600.81483.073Agua Destilada a 20C73.0073.3073.0673.121.090.01090.99680.010881.088SHELLSOL BIOPROC 25C288.03288.35288.20288.194.300.04300.82680.035563.556Orform0.81482.0180.82483.161Agua Destilada a 25C65.5665.4465.4065.470.980.00980.99640.009730.973SHELLSOL BIOPROC 5C526.51526.35526.74526.537.870.07870.84080.066206.620SHELLSOL BIO PROC0.82683.5560.84086.62025C25C25CSIN REACTIVOCON REACTIVOTiempo (segundos)ViscosidadVisc. CinemticaDensidadVisc. DinmicaVisc. DinmicaTiempo (segundos)ViscosidadVisc. CinemticaDensidadVisc. DinmicaVisc. DinmicaDensidadVisc. DinmicaDensidadVisc. DinmicaVariacinVariacinSOLUCINDato 1Dato 2Dato 3Promedio[mm/s][Stokes = cm/s][g/cm][Poise = g/cm.s][cp]SOLUCINDato 1Dato 2Dato 3Promedio[mm/s][Stokes = cm/s][g/cm][Poise = g/cm.s][cp]SOLUCIN% LIX[g/cm][cp][g/cm][cp]Densidad [%]Viscosidad [%]PLS68.0067.8867.8167.901.010.01011.02160.010351.035PLS68.0067.8867.8167.901.010.01011.02160.010351.035PLS1.02161.0351.02161.035ShellSol162.34163.00162.53162.622.430.02430.80760.019601.960ShellSol181.13182.00182.00181.712.710.02710.81160.022012.201ShellSol00.80761.9600.81162.201ShellSol 10% LIX 984N187.31187.25187.42187.332.800.02800.81600.022812.281ShellSol 10% LIX 984N206.36206.4206.45206.403.080.03080.82240.025332.533ShellSol 10% LIX 984N100.81602.2810.82242.533ShellSol 20% LIX 984N224.43224.21224.53224.393.350.03350.82600.027662.766ShellSol 20% LIX 984N251.36250.86250.95251.063.750.03750.83240.031183.118ShellSol 20% LIX 984N200.82602.7660.83243.118Orform165.84166.07166.07165.992.480.02480.81480.020182.018Orform184.81184.82184.59184.742.760.02760.82000.022612.261Orform00.81482.0180.82002.261Orform 10% LIX 984N192.93192.84192.85192.872.880.02880.82480.023742.374Orform 10% LIX 984N212.97212.89213.10212.993.180.03180.82840.026332.633Orform 10% LIX 984N100.82482.3740.82842.633Orform 20% LIX 984N231.31231.50231.44231.423.450.03450.83320.028772.877Orform 20% LIX 984N253.89253.64253.70253.743.790.03790.83640.031673.167Orform 20% LIX 984N200.83322.8770.83643.167Escaid153.03153.25153.18153.152.290.02290.78480.017941.794Escaid173.25173.38173.50173.382.590.02590.79440.020552.055Escaid00.78481.7940.79442.055Escaid 10% LIX 984N177.30177.53177.70177.512.650.02650.79640.021102.110Escaid 10% LIX 984N197.42197.67197.35197.482.950.02950.80760.023802.380Escaid 10% LIX 984N100.79642.1100.80762.380Escaid 20% LIX 984N212.94212.87212.88212.903.180.03180.80840.025682.568Escaid 20% LIX 984N236.50236.60236.51236.543.530.03530.81720.028842.884Escaid 20% LIX 984N200.80842.5680.81722.8845C5C5CSIN REACTIVOCON REACTIVOTiempo (segundos)ViscosidadVisc. CinemticaDensidadVisc. DinmicaVisc. DinmicaTiempo (segundos)ViscosidadVisc. CinemticaDensidadVisc. DinmicaVisc. DinmicaDensidadVisc. DinmicaDensidadVisc. DinmicaVariacinVariacinSOLUCINDato 1Dato 2Dato 3Promedio[mm/s][Stokes = cm/s][g/cm][Poise = g/cm.s][cp]SOLUCINDato 1Dato 2Dato 3Promedio[mm/s][Stokes = cm/s][g/cm][Poise = g/cm.s][cp]SOLUCIN% LIX[g/cm][cp][g/cm][cp]Densidad [%]Viscosidad [%]PLS116.69116.56116.43116.561.740.01741.02480.017861.786PLS116.69116.56116.43116.561.740.01741.02480.017861.786PLS1.02481.7861.02481.786ShellSol252.22252.10252.37252.233.770.03770.81480.030733.073ShellSol287.07287.59288.08287.584.300.04300.82160.035333.533ShellSol00.81483.0730.82163.533ShellSol 10% LIX 984N306.16305.53305.69305.794.570.04570.82480.037713.771ShellSol 10% LIX 984N348.91348.82348.87348.875.220.05220.83120.043364.336ShellSol 10% LIX 984N100.82483.7710.83124.336ShellSol 20% LIX 984N387.10387.03386.53386.895.780.05780.83520.048324.832ShellSol 20% LIX 984N437.86438.16437.95437.996.550.06550.84080.055065.506ShellSol 20% LIX 984N200.83524.8320.84085.506Orform256.25256.28256.32256.283.830.03830.82480.031613.161Orform296.45296.38296.5296.444.430.04430.82680.036653.665Orform00.82483.1610.82683.665Orform 10% LIX 984N316.40316.70316.41316.504.730.04730.83120.039343.934Orform 10% LIX 984N358.32358.28358.31358.305.360.05360.83680.044834.483Orform 10% LIX 984N100.83123.9340.83684.483Orform 20% LIX 984N396.59396.16396.54396.435.930.05930.84040.049824.982Orform 20% LIX 984N447.04447.3446.98447.116.690.06690.84520.056505.650Orform 20% LIX 984N200.84044.9820.84525.650Escaid234.09234.03234.25234.123.500.03500.79600.027872.787Escaid267.65267.7267.96267.774.000.04000.80480.032223.222Escaid00.79602.7870.80483.222Escaid 10% LIX 984N283.81283.90284.00283.904.250.04250.80600.034223.422Escaid 10% LIX 984N324.51324.95324.13324.534.850.04850.81600.039603.960Escaid 10% LIX 984N100.80603.4220.81603.960Escaid 20% LIX 984N355.06355.43355.09355.195.310.05310.81760.043424.342Escaid 20% LIX 984N404.54404.86404.6404.676.050.06050.82840.050125.012Escaid 20% LIX 984N200.81764.3420.82845.012DENSIDAD [g/cm]VISCOSIDAD [g/cm]DENSIDAD [g/cm]VISCOSIDAD [g/cm]0 % Lix10 % Lix20 % Lix0 % Lix10 % Lix20 % Lix0 % Lix10 % Lix20 % Lix0 % Lix10 % Lix20 % LixShellSol 5C0.81480.82480.83523.0733.7714.832ShellSol 5C0.82160.83120.84083.5334.3365.506ShellSol 25C0.80760.81600.82601.9602.2812.766ShellSol 25C0.81160.82240.83242.2012.5333.118Orform 5C0.82480.83120.84043.1613.9344.982Orform 5C0.82680.83680.84523.6654.4835.650Orform 25C0.81480.82480.83322.0182.3742.877Orform 25C0.82000.82840.83642.2612.6333.167Escaid 5C0.79600.80600.81762.7873.4224.342Escaid 5C0.80480.81600.82843.2223.9605.012Escaid 25C0.78480.79640.80841.7942.1102.568Escaid 25C0.79440.80760.81722.0552.3802.884

Dens-Visc

0 % Lix10 % Lix20 % LixDensidad [g/cm]Efecto del % de Extractante (Lix 984 N) sobre la Densidad

TS

0 % Lix10 % Lix20 % LixViscosidad [cp]Efecto del % de Extractante (Lix 984 N) sobre la Viscosidad

TI

25C5CDensidad [g/cm]Efecto de la Temperatura sobre la Densidad

TSF

25C5CViscpsidad [cp]Efceto de la Temperatura sobre la Viscosidad

TSF2

0 % Lix10 % Lix20 % LixDensidad [g/cm]Efecto del % de Extractante (Lix 984 N) sobre la Densidad

Resumen

0 % Lix10 % Lix20 % LixViscosidad [cp]Efecto del % de Extractante (Lix 984 N) sobre la Viscosidad

A

25C5CDensidad [g/cm]Efecto de la Temperatura sobre la Densidad

B

25C5CViscpsidad [cp]Efceto de la Temperatura sobre la Viscosidad

C000000000000000000

SIN REACTIVOCON REACTIVODensidad [g/cm]Comparacin de Densidad a 25C

D000000000000000000

SIN REACTIVOCON REACTIVODensidad [g/cm]Comparacin de Densidad a 5C

E000000000000000000

SIN REACTIVOCON REACTIVOViscosidad [cp]Comparacin de Viscosidad a 25C

F000000000000000000

SIN REACTIVOCON REACTIVOViscosidad [cp]Comparacin de Viscosidad a 5C

G000000000000000000

ShellSolShellSol + ReactivoOrformOrform + ReactivoEscaidEscaid + Reactivo% LIX 984NViscosidad [cp]Comparacin de Viscosidad a 25C

H000000000000000000

ShellSolShellSol + ReactivoOrformOrform + ReactivoEscaidEscaid + Reactivo% LIX 984NDensidad [g/cm]Comparacin de Densidad a 25C

I000000000000000000

ShellSolShellSol + ReactivoOrformOrform + ReactivoEscaidEscaid + Reactivo% LIX 984NDensidad [g/cm]Comparacin de Densidad a 5C

J000000000000000000

ShellSolShellSol + ReactivoOrformOrform + ReactivoEscaidEscaid + Reactivo% LIX 984NViscosidad [cp]Comparacin de Viscosidad a 5C

K00000000

25C5CDensidad [g/cm]Comparacin de Densidades de Diluyentes

L00000000

25C5CDensidad [g/cm]Comparacin de Viscosidades de Diluyentes

MSIN REACTIVO SHELLSOL BIOPROCCON REACTIVO SHELLSOL BIOPROCCOMPARACINPLSLIX 984 NSHELLSOL BIOPROCT (C)ShellsolShellsol-BShellsolBIOPROCTemperatura255Temperatura255Temperatura255525.06625.50426.652Dato 162.0467.43Dato 125.8426.39Dato 125.9426.642524.45424.725.912Dato 262.2367.38Dato 225.8926.37Dato 225.9226.62Dato 362.3667.35Dato 325.8926.45Dato 325.9226.61Dato 462.3367.23Dato 425.8926.37Dato 425.9126.68Dato 562.8667.14Dato 525.9026.38Dato 525.8726.71T.Sup. [mN/m]62.3667.31T.Sup. [mN/m]25.8826.39T.Sup. [mN/m]25.9126.65Des.Estand0.300.12Des.Estand0.020.03Des.Estand0.030.04SHELLSOL 2046 ARSHELLSOL 2046 AR + REACTIVOSHELLSOL 2046 ARSHELLSOL 2046 AR + REACTIVO25C5C25C5CSolucin[%] LIX25C Sin Reactivo5C Sin Reactivo25C Con Reactivo5C Con ReactivoVariacin 25CVariacin 5CShellSol10% LIX + ShellSol20% LIX + ShellSolShellSol10% LIX + ShellSol20% LIX + ShellSolShellSol10% LIX + ShellSol20% LIX + ShellSolShellSol10% LIX + ShellSol20% LIX + ShellSolShellSol024.4525.0724.7025.50[%] de LIX 984N0102001020[%] de LIX 984N0102001020ShellSol 10% LIX 984N1024.5325.2525.0125.62Dato 124.4824.5524.5324.8725.1725.10Dato 124.5924.8525.1025.5125.6425.27ShellSol 20% LIX 984N2024.5425.0625.0725.32Dato 224.4524.5324.5425.0125.2025.05Dato 224.7025.0025.0725.5125.6125.33Dato 324.4424.5524.5425.0725.3025.02Dato 324.8125.0625.0725.5425.5825.30Dato 424.5024.5224.5525.2225.2825.12Dato 424.6825.0525.0825.4725.6225.37Dato 524.4024.5224.5325.1625.2825.02Dato 524.7225.1025.0125.4925.6325.35T.Sup. [mN/m]24.4524.5324.5425.0725.2525.06T.Sup. [mN/m]24.7025.0125.0725.5025.6225.32Des.Estand0.040.020.010.140.060.05Des.Estand0.080.100.030.030.020.04ORFORM SX-80ORFORM SX-80 + REACTIVOORFORM SX-80ORFORM SX-80 + REACTIVO25C5C25C5CSolucin[%] LIX25C Sin Reactivo5C Sin Reactivo25C Con Reactivo5C Con ReactivoVariacin 25CVariacin 5COrform10% LIX + Orform20% LIX + OrformOrform10% LIX + Orform20% LIX + OrformOrform10% LIX + Orform20% LIX + OrformOrform10% LIX + Orform20% LIX + OrformOrform026.0526.7125.1625.74[%] de LIX 984N0102001020[%] de LIX 984N0102001020Orform 10% LIX 984N1026.2726.8925.3925.77Dato 126.0926.3326.3026.7426.8826.71Dato 125.0725.3525.2725.7525.7625.94Orform 20% LIX 984N2026.1926.7925.2825.95Dato 226.0426.2126.1526.7226.9026.87Dato 225.1125.3825.2425.7325.7925.94Dato 326.0126.2826.1526.7026.8926.80Dato 325.2325.3725.2625.7225.7925.96Dato 426.0626.2626.2026.6726.79Dato 425.1825.4225.3425.7325.7425.90Dato 526.0326.2526.17Dato 525.1925.4125.3025.7625.7625.99T.Sup. [mN/m]26.0526.2726.1926.7126.8926.79T.Sup. [mN/m]25.1625.3925.2825.7425.7725.95Des.Estand0.030.040.060.030.010.07Des.Estand0.060.030.040.020.020.03ESCAID 110ESCAID 110 + REACTIVOESCAID 110ESCAID 110 + REACTIVO25C5C25C5CSolucin[%] LIX25C Sin Reactivo5C Sin Reactivo25C Con Reactivo5C Con ReactivoVariacin 25CVariacin 5CEscaid10% LIX + Escaid20% LIX + EscaidEscaid10% LIX + Escaid20% LIX + EscaidEscaid10% LIX + Escaid20% LIX + EscaidEscaid10% LIX + Escaid20% LIX + EscaidEscaid023.2624.2724.3824.97[%] de LIX 984N0102001020[%] de LIX 984N0102001020Escaid 10% LIX 984N1023.4124.3124.6725.30Dato 123.2823.4523.5224.2524.3224.41Dato 124.3724.6724.7925.0025.3025.60Escaid 20% LIX 984N2023.5224.3824.8425.60Dato 223.2923.4123.4724.3224.3224.39Dato 224.4024.6724.8524.9425.325.6Dato 323.3423.4223.5224.2724.3424.36Dato 324.4024.6524.8524.98Dato 423.2723.3923.5224.2324.2924.39Dato 424.3324.6824.8524.98Dato 523.1223.3723.5524.2624.3024.35Dato 524.4024.7024.8624.97T.Sup. [mN/m]23.2623.4123.5224.2724.3124.38T.Sup. [mN/m]24.3824.6724.8424.9725.3025.60Des.Estand0.080.030.030.030.020.02Des.Estand0.030.020.030.020.000.00Tensin Superficial [mN/m] en Mquina KussT [C]PLS569.92568.5ShellSolLix10% en SSLix20% en SS526.426.326.22525.52525.1OrformLix10% en OrfLix20% en Orf527.626.926.62526.226.326.2EscaidLix10% en EscLix20% en Esc525.225.325.32524.925.125.1

M00

PLSTemperatura [C]s [mN/m]Efecto de la T sobre la Tensin Superficial en el PLS

N000000

5C25CLIX 984 N [%]s [mN/m]Efecto del % de Extractante y T sobre la Tensin Superficial en Diluyente Orform

000000

5C25CLIX 984 N [%]s [mN/m]Efecto del % de Extractante y T sobre la Tensin Superficial en Diluyente ShellSol

O000000

5C25CLIX 984 N [%]s [mN/m]Efecto del % de Extractante y T sobre la Tensin Superficial en Diluyente Escaid

P000000

5C25CLIX 984 N [%]s [mN/m]Efecto del % de Extractante y T sobre la Tensin Superficial en Diluyente Orform. CON SHELLSOL BIOPROC

000000

5C25CLIX 984 N [%]s [mN/m]Efecto del % de Extractante y T sobre la Tensin Superficial en Diluyente ShellSol. CON SHELLSOL BIOPROC

000000

5C25CLIX 984 N [%]s [mN/m]Efecto del % de Extractante y T sobre la Tensin Superficial en Diluyente Escaid. CON SHELLSOL BIOPROC

000000000000

5C Con Reactivo5C Sin Reactivo25C Con Reactivo25C Sin ReactivoLIX 984 N [%]s [mN/m]ShellSol

00

Temperatura [C]s [mN/m]Efecto de la T sobre la Tensin Superficial en Extractante LIX 984 N

00

Temperatura [C]s [mN/m]Efecto de la T sobre la Tensin Superficial en Diluyente SHELLSOL BIOPROC

000000000000

5C Con Reactivo5C Sin Reactivo25C Con Reactivo25C Sin ReactivoLIX 984 N [%]s [mN/m]ORFORM

000000000000

5C Con Reactivo5C Sin Reactivo25C Con Reactivo25C Sin ReactivoLIX 984 N [%]s [mN/m]ESCAID

000000

ShellsolBIOPROCShellsol-BShellsolsT

Tensin Interfacial [mN/m] en Mquina Kuss5C25CSolucinDato 1Dato 2Dato 3PromedioDato 1Dato 2Dato 3PromedioPLS-Escaid40.940.840.8541.041.541.641.37PLS-10% Lix en Escaid17.917.817.8518.017.917.95PLS-20% Lix en Escaid16.016.016.0016.316.116.20PLS-Orform34.534.334.4035.035.135.05PLS-10% Lix en Orform19.519.319.4019.919.919.90PLS-20% Lix en Orform17.217.017.1017.817.417.60PLS-ShellSol28.029.228.6028.232.930.55PLS-10% Lix en ShellSol18.018.018.0018.818.718.75PLS-20% Lix en ShellSol16.316.416.3516.816.916.85Tensin Interfacial [mN/m]5C25CPLS-E40.8541.37PLS-10% en E17.8517.95PLS-20% en E16.0016.20PLS-O34.4035.05PLS-10% en O19.4019.90PLS-20% en O17.1017.60PLS-SS28.6030.55PLS-10% en SS18.0018.75PLS-20% en SS16.3516.85

000000000000000000

5C25CTensin Interfacial [mN/m]Efecto del % de Extractante y T sobre la Tensin Interfacial

SIN REACTIVO SHELLSOL BIOPROCCON REACTIVO SHELLSOL BIOPROC0 % Extractante LIX 984 N10 % Extractante LIX 984 N20 % Extractante LIX 984 N0 % Extractante LIX 984 N10 % Extractante LIX 984 N25C25CVer Grfico para compararVer Grfico para compararVer Grfico para compararVer Grfico para compararVer Grfico para compararDiluyentes a 0% LIXDiluyentes a 10% LIXDiluyentes a 20% LIXDiluyentes a 0% LIXDiluyentes a 10% LIXShellSol 2046 AR a 25C10% LIX + ShellSol 2046 AR a 25C20% LIX + ShellSol 2046 AR a 25CShellSol 2046 AR a 25C10% LIX + ShellSol 2046 AR a 25CDistanciaDato 1Dato 2C.A.Dato 1Dato 2C.O.DistanciaDato 1Dato 2C.A.Dato 1Dato 2C.O.DistanciaDato 1Dato 2C.A.Dato 1Dato 2C.O.Ver Grfico para compararDistanciaDato 1Dato 2C.A.Dato 1Dato 2C.O.DistanciaDato 1Dato 2C.A.Dato 1Dato 2C.O.Ver Grfico para comparar[cm][seg][seg][seg][seg][seg][seg][cm][seg][seg][seg][seg][seg][seg][cm][seg][seg][seg][seg][seg][seg]Diferentes % de LIX 984N[cm][seg][seg][seg][seg][seg][seg][cm][seg][seg][seg][seg][seg][seg]Diferentes % de LIX 984N19.489.109.2911.2211.3911.31114.6014.5214.5620.4821.0220.75118.2618.4918.3824.2224.2624.24112.2612.4612.3619.4519.2219.34130.2630.5530.4160.0860.2360.16212.0611.9512.0113.7413.4913.62220.5420.4220.4830.7731.2030.99225.7726.0225.9031.7832.0231.90216.4516.0216.2422.5622.6522.61240.5840.6640.6270.1570.4570.30315.2315.0215.1316.3516.7016.53327.3927.3227.3638.4239.0738.75332.4532.7732.6139.2639.9839.62320.2120.8920.5524.3424.5924.47351.2351.0451.1481.2080.9581.08418.4518.2518.3518.4518.2218.34434.0734.7634.4246.1745.9546.06439.2239.4539.3447.4947.6347.56425.0225.1625.0926.1325.9926.06462.5562.4562.5090.6590.4390.54523.5123.8323.6720.0220.1520.09541.9841.4841.7354.2653.9754.12546.9947.0647.0355.6255.9255.77530.1830.9830.5828.0228.6128.32573.0673.8873.4799.3699.6699.515.528.2127.9828.1021.3821.4621.425.550.5650.8850.7259.4559.7459.605.555.1255.2655.1964.9665.3365.155.538.4139.0238.7230.1330.4330.285.594.2394.3694.30107.08107.88107.48Orform SX-80 a 25C10%LIX + Orform SX-80 a 25C20%LIX + Orform SX-80 a 25COrform SX-80 a 25C10%LIX + Orform SX-80 a 25CDistanciaDato 1Dato 2C.A.Dato 1Dato 2C.O.DistanciaDato 1Dato 2C.A.Dato 1Dato 2C.O.DistanciaDato 1Dato 2C.A.Dato 1Dato 2C.O.Ver Grfico para compararDistanciaDato 1Dato 2C.A.Dato 1Dato 2C.O.DistanciaDato 1Dato 2C.A.Dato 1Dato 2C.O.Ver Grfico para comparar[cm][seg][seg][seg][seg][seg][seg][cm][seg][seg][seg][seg][seg][seg][cm][seg][seg][seg][seg][seg][seg]Diferentes % de LIX 984N[cm][seg][seg][seg][seg][seg][seg][cm][seg][seg][seg][seg][seg][seg]Diferentes % de LIX 984N19.519.609.5613.6612.9513.31120.8520.2620.5625.5625.7625.66131.4931.5831.5437.1037.9237.51116.5616.4516.5122.2622.6422.45133.4433.6633.5575.2275.5275.37213.2013.2313.2215.3216.0715.70228.5428.6528.6034.8935.2235.06240.3240.5940.4646.2946.5646.43220.8520.9720.9125.9525.3225.64245.7745.0145.3984.9185.5585.23317.1017.1517.1318.2018.0718.14335.5535.7735.6644.9244.3244.62348.5649.0248.7955.5855.3755.48324.9524.7824.8728.6528.2328.44357.4457.6957.5796.0295.9896.00422.8823.0222.9521.1321.7621.45443.3643.2843.3255.4555.2655.36456.9656.5456.7564.5664.9764.77429.8929.0229.4630.9231.3631.14470.0970.4570.27105.85106.01105.93527.0227.1627.0923.4523.6423.55550.0250.4650.2466.1866.5866.38563.9864.3264.1573.0273.4573.24534.5634.2234.3933.0433.2533.15582.3382.6682.50116.77116.98116.885.535.0135.1535.0826.1026.0426.075.559.4559.8059.6376.2876.1276.205.574.5274.5774.5586.1987.0086.605.542.1542.0242.0935.3235.8935.615.5105.75105.98105.87123.28123.54123.41Escaid 110 a 25C10%LIX + Escaid 110 a 25C20%LIX + Escaid 110 a 25CEscaid 110 a 25C10%LIX + Escaid 110 a 25CDistanciaDato 1Dato 2C.A.Dato 1Dato 2C.O.DistanciaDato 1Dato 2C.A.Dato 1Dato 2C.O.DistanciaDato 1Dato 2C.A.Dato 1Dato 2C.O.Ver Grfico para compararDistanciaDato 1Dato 2C.A.Dato 1Dato 2C.O.DistanciaDato 1Dato 2C.A.Dato 1Dato 2C.O.Ver Grfico para comparar[cm][seg][seg][seg][seg][seg][seg][cm][seg][seg][seg][seg][seg][seg][cm][seg][seg][seg][seg][seg][seg]Diferentes % de LIX 984N[cm][seg][seg][seg][seg][seg][seg][cm][seg][seg][seg][seg][seg][seg]Diferentes % de LIX 984N19.549.169.3512.2312.1512.19118.9218.1618.5422.5422.9822.76120.5620.4520.5128.5229.0228.77114.5614.2314.4020.5620.9820.77131.3331.5531.4465.0965.2265.16212.7712.8512.8115.0214.7314.88226.7527.0326.8933.5233.4633.49228.9528.5828.7737.7437.8737.81217.9918.5618.2823.0523.2423.15242.6642.5342.6074.9675.0174.99316.5216.6416.5818.0317.9217.98334.9534.3134.6343.5643.7543.66336.5936.6636.6345.1645.4545.31322.5623.0222.7926.0026.0926.05354.0654.2654.1685.2185.6685.44421.3421.3221.3319.7719.5719.67441.7041.9941.8552.1852.3852.28444.8544.1244.4954.1954.9854.59427.0226.5526.7928.2328.6428.44465.5465.7665.6596.4496.4596.45526.4526.5626.5122.3122.0722.19548.1548.2348.1963.2262.9763.10552.9652.7852.8763.5664.0163.79531.4531.9831.7231.2631.4231.34577.5577.6877.62107.02107.09107.065.534.5433.9734.2625.3325.2625.305.557.9858.5458.2672.5673.0272.795.562.1862.5662.3774.1674.4974.335.540.0240.2340.1333.2933.3533.325.599.1299.4599.29114.98115.66115.325CVer Grfico para compararVer Grfico para compararVer Grfico para compararDiluyentes a 0% LIXDiluyentes a 10% LIXDiluyentes a 20% LIXShellSol 2046 AR a 5C10% LIX + ShellSol 2046 AR a 5C20% LIX + ShellSol 2046 AR a 5CDistanciaDato 1Dato 2C.A.Dato 1Dato 2C.O.DistanciaDato 1Dato 2C.A.Dato 1Dato 2C.O.DistanciaDato 1Dato 2C.A.Dato 1Dato 2C.O.Ver Grfico para comparar[cm][seg][seg][seg][seg][seg][seg][cm][seg][seg][seg][seg][seg][seg][cm][seg][seg][seg][seg][seg][seg]Diferentes % de LIX 984N114.0214.0914.0616.9816.9216.95123.5424.1423.8453.0553.2453.15130.9530.8830.9267.0667.2567.16220.8621.0220.9418.2218.3618.29234.2235.0334.6369.5769.8769.72244.9244.5244.7289.2289.3989.31326.3526.6326.4920.4519.8720.16345.4544.9845.2286.0985.9886.04359.2259.7859.50111.44111.57111.51433.4233.0233.2222.9823.3623.17456.6756.0356.35103.74103.56103.65474.5574.2374.39133.29132.98133.14539.2139.7839.5026.5425.9826.26568.4467.9868.21119.55120.02119.79591.0291.5591.29154.32154.88154.605.545.4645.8745.6729.2329.3629.305.586.7487.0286.88129.44129.66129.555.5113.26113.88113.57169.27170.02169.65Orform SX-80 a 5C10%LIX + Orform SX-80 a 5C20%LIX + Orform SX-80 a 5CDistanciaDato 1Dato 2C.A.Dato 1Dato 2C.O.DistanciaDato 1Dato 2C.A.Dato 1Dato 2C.O.DistanciaDato 1Dato 2C.A.Dato 1Dato 2C.O.Ver Grfico para comparar[cm][seg][seg][seg][seg][seg][seg][cm][seg][seg][seg][seg][seg][seg][cm][seg][seg][seg][seg][seg][seg]Diferentes % de LIX 984N118.2018.3318.2721.0721.5521.31128.0728.4728.2758.9659.0158.99136.7835.9836.3877.6578.0277.84224.2324.2524.2423.6522.9823.32241.0440.8840.9676.5576.6976.62252.3351.9552.14114.46114.66114.56330.4230.7730.6024.9825.7425.36353.0952.9753.0395.5695.6895.62369.6969.0369.36151.07151.74151.41437.5537.6937.6228.4228.7528.59466.0265.5565.79113.88114.03113.96485.6685.2385.45189.82190.02189.92544.1544.4844.3232.9232.8832.90578.5378.7778.65131.56131.66131.615103.45102.97103.21227.26227.68227.475.550.0250.2450.1335.9136.0335.975.599.5699.6799.62142.58142.95142.775.5129.26128.99129.13255.56256.36255.96Escaid 110 a 5C10%LIX + Escaid 110 a 5C20%LIX + Escaid 110 a 5CDistanciaDato 1Dato 2C.A.Dato 1Dato 2C.O.DistanciaDato 1Dato 2C.A.Dato 1Dato 2C.O.DistanciaDato 1Dato 2C.A.Dato 1Dato 2C.O.Ver Grfico para comparar[cm][seg][seg][seg][seg][seg][seg][cm][seg][seg][seg][seg][seg][seg][cm][seg][seg][seg][seg][seg][seg]Diferentes % de LIX 984N116.2316.3516.2920.2620.4420.35127.2227.3927.3155.5555.6855.62132.8832.2332.5674.1573.9974.07222.4122.4622.4423.4522.9823.22239.9839.8839.9373.4573.5273.49248.3648.0648.21106.53106.04106.29328.5528.7828.6726.5526.6526.60352.7252.4552.5991.5691.1991.38364.6563.9664.31138.34137.93138.14435.5636.0235.7929.1229.5229.32464.3263.9864.15108.85109.03108.94480.5480.0280.28171.42171.22171.32543.0242.5542.7932.5532.5932.57575.5575.8875.72126.45126.67126.56597.6897.3597.52204.59204.11204.355.548.2648.7748.5234.0533.9834.025.595.2695.6395.45136.33136.74136.545.5121.33120.97121.15225.66225.84225.75

Juan Pablo Ascencio Orellana:Tiempo de Ruptura Primario

RESUMEN TIEMPO DE SEPARACIN DE FASES (TSF)RECUPERACINSIN REACTIVO SHELLSOL BIO PROCCON REACTIVO SHELLSOL BIO PROCSIN REACTIVO SHELLSOL BIO PROCCON REACTIVO SHELLSOL BIO PROC25CTiempo [seg]25CTiempo [seg]PLS6.0[gpl] CuPLS6.0[gpl] CuC.A.C.O.C.A.C.O.3.0[gpl] Fe3.0[gpl] FeShellSol28.1021.42ShellSol38.7230.28ShellSol 10% LIX 984N50.7259.60ShellSol 10% LIX 984N94.30107.4825CLIX 984 NCONTINUIDAD ACUOSACONTINUIDAD ORGNICA25CSINCONTINUIDAD ACUOSACONTINUIDAD ORGNICAShellSol 20% LIX 984N55.1965.15ShellSol 20% LIX 984NNONO[%][gpl] Cu[gpl] FeRecup [Cu]Recup [Fe][gpl] Cu[gpl] FeRecup [Cu]Recup [Fe]REACTIVO[gpl] Cu[gpl] FeRecup [Cu]Recup [Fe][gpl] Cu[gpl] FeRecup [Cu]Recup [Fe]Orform35.0826.07Orform42.0935.61ShellSol 10% LIX 984N101.722.5071.3316.671.592.5173.5016.33ShellSol 10% LIX 984N71.331.702.9171.673.001.672.9272.172.67Orform 10% LIX 984N59.6376.20Orform 10% LIX 984N105.87123.41ShellSol 20% LIX 984N200.352.1094.1730.000.352.1994.1727.00Orform 10% LIX 984N72.831.742.8071.006.671.762.7870.677.33Orform 20% LIX 984N74.5586.60Orform 20% LIX 984NNONOOrform 10% LIX 984N101.633.1072.83-3.331.821.2069.6760.00Escaid 10% LIX 984N73.331.622.7573.008.331.632.7472.838.67Escaid34.2625.30Escaid40.1333.32Orform 20% LIX 984N200.342.8094.336.670.731.0087.8366.67Escaid 10% LIX 984N58.2672.79Escaid 10% LIX 984N99.29115.32Escaid 10% LIX 984N101.602.8173.336.331.602.8573.335.00Escaid 20% LIX 984N62.3774.33Escaid 20% LIX 984NNONOEscaid 20% LIX 984N200.382.9593.671.670.362.8994.003.675CTiempo [seg]No se realizaron pruebas con Reactivo5CLIX 984 NCONTINUIDAD ACUOSACONTINUIDAD ORGNICAC.A.C.O.SHELLSOL BIOPROC a 5C[%][gpl] Cu[gpl] FeRecup [Cu]Recup [Fe][gpl] Cu[gpl] FeRecup [Cu]Recup [Fe]ShellSol45.6729.30ShellSol 10% LIX 984N101.742.5971.0013.671.702.6271.6712.67ShellSol 10% LIX 984N86.88129.55ShellSol 20% LIX 984N200.492.6391.8312.330.442.5692.6714.67ShellSol 20% LIX 984N113.57169.65Orform 10% LIX 984N101.532.5674.5014.671.412.4876.5017.33Orform50.1335.97Orform 20% LIX 984N200.442.5892.6714.000.412.5593.1715.00Orform 10% LIX 984N99.62142.77Escaid 10% LIX 984N101.532.8074.506.671.573.0073.830.00Orform 20% LIX 984N129.13255.96Escaid 20% LIX 984N200.443.0092.670.000.412.8093.176.67Escaid48.5234.02Escaid 10% LIX 984N95.45136.54Escaid 20% LIX 984N121.15225.75

000000000000000000

25C5CTiempo [seg]TSF para diferente T. Continuidad Acuosa

000000000000000000

25C5CTiempo [seg]TSF para diferente T. Continuidad Orgnica

000000000000000000

SIN REACTIVO SHELLSOL BIO PROCCON REACTIVO SHELLSOL BIO PROCTiempo [seg]TSF a 25C CON y SIN Reactivo. Continuidad Acuosa

000000000000000000

SIN REACTIVO SHELLSOL BIO PROCCON REACTIVO SHELLSOL BIO PROCTiempo [seg]TSF a 25C CON y SIN Reactivo. Continuidad Orgnica

000000000000000000000000

Recup [Cu] en C.A.Recup [Cu] en C.O.Recup [Fe] en C.A.Recup [Fe] en C.O.Recuperacin [%]Recuperacin Cu y Fe a 25C

000000000000000000000000

Recup [Cu] en C.A.Recup [Cu] en C.O.Recup [Fe] en C.A.Recup [Fe] en C.O.Recuperacin [%]Recuperacin Cu y Fe a 5C

000000000000000000000000

ShellSol a 25C - C.AShellSol a 25C - C.O.ShellSol a 5C - C.A.ShellSol a 5C - C.O.Orform a 25C - C.AOrfrom a 25C - C.O.Orform a 5C - C.A.Orform a 5C - C.O.Escaid a 25C - C.A.Escaid a 25C - C.O.Escaid a 5C - C.A.Escaid a 5C - C.O.LIX 984 N [%]Recuperacin de Cu [%]Recuperacin de Cobre v/s % Extractante LIX 984 N

000000000000

Recup [Cu] en C.A.Recup [Cu] en C.O.Recup [Fe] en C.ARecup [Fe] en C.O.Recuperacin [%]Recuperacin de Cu y Fe CON REACTIVO SHELLSOL BIOPROC

000000

SIN REACTIVO SHELLSOL BIO PROCCON REACTIVO SHELLSOL BIO PROCRecuperacin de Cu [%]Comparacin de Recuperacin de Cobre en C.A.

PROPIEDADES DE LOS DILUYENTES A 25CDiluyenteAlifticosNaftnicosParafinaAromticosDensidadViscosidadT.SuperficialT.InterfacialTSF [seg][%][%][%][%][g/cm][cp][mN/m][mN/m]C.AC.OEscaid60400.50.78481.79423.2641.3734.2625.30ShellSol1469170.80761.96024.4530.5528.1021.42Orform3879210.81482.01826.0535.0535.0826.07SHELLSOL BIOPROC0.82683.55625.91

DensidadAromticos [%]Densidad [g/cm]Densidad v/s % Aromticos

ViscosidadAromticos [%]Viscosidad [cp]Viscosidad v/s % Aromticos

C.AC.OAromticos [%]Tiempo [seg]TSF v/s % Aromticos

T.SuperficialAromticos [%]s [mN/m]T.Superficial v/s % Aromticos

T.InterfacialAromticos [%]s [mN/m]T.Interfacial v/s % Aromticos

9.299.359.55512.00512.8113.21515.12516.5817.12518.3521.3322.9523.6726.50527.0928.09534.25535.08

ShellSol 2046 AR a 25CEscaid 110 a 25COrform SX-80 a 25CDistancia [cm]Tiempo [seg]TSF 0% LIX a 25C. Continuidad Acuosa

11.30512.1913.30513.61514.87515.69516.52517.97518.13518.33519.6721.44520.08522.1923.54521.4225.29526.07

ShellSol 2046 AR a 25CEscaid 110 a 25COrform SX-80 a 25CDistancia [cm]Tiempo [seg]TSF 0% LIX a 25C. Continuidad Orgnica

9.299.359.55512.00512.8113.21515.12516.5817.12518.3521.3322.9523.6726.50527.0928.09534.25535.08

ShellSol 2046 AR a 25CEscaid 110 a 25COrform SX-80 a 25CDistancia [cm]Tiempo [seg]TSF 0% LIX a 25C. Continuidad Acuosa

11.30512.1913.30513.61514.87515.69516.52517.97518.13518.33519.6721.44520.08522.1923.54521.4225.29526.07

ShellSol 2046 AR a 25CEscaid 110 a 25COrform SX-80 a 25CDistancia [cm]Tiempo [seg]TSF 0% LIX a 25C. Continuidad Orgnica

14.5618.5420.55520.4826.8928.59527.35534.6335.6634.41541.84543.3241.7348.1950.2450.7258.2659.625

10% LIX + ShellSol 2046 AR a 25C10%LIX + Escaid 110 a 25C10%LIX + Orform SX-80 a 25CDistancia [cm]Tiempo [seg]TSF 10% LIX a 25C. Continuidad Acuosa

20.7522.7625.6630.98533.4935.05538.74543.65544.6246.0652.2855.35554.11563.09566.3859.59572.7976.2

10% LIX + ShellSol 2046 AR a 25C10%LIX + Escaid 110 a 25C10%LIX + Orform SX-80 a 25CDistancia [cm]Tiempo [seg]TSF 10% LIX a 25C. Continuidad Orgnica

14.5618.5420.55520.4826.8928.59527.35534.6335.6634.41541.84543.3241.7348.1950.2450.7258.2659.625

10% LIX + ShellSol 2046 AR a 25C10%LIX + Escaid 110 a 25C10%LIX + Orform SX-80 a 25CDistancia [cm]Tiempo [seg]TSF 10% LIX a 25C. Continuidad Acuosa

20.7522.7625.6630.98533.4935.05538.74543.65544.6246.0652.2855.35554.11563.09566.3859.59572.7976.2

10% LIX + ShellSol 2046 AR a 25C10%LIX + Escaid 110 a 25C10%LIX + Orform SX-80 a 25CDistancia [cm]Tiempo [seg]TSF 10% LIX a 25C. Continuidad Orgnica

18.37520.50531.53525.89528.76540.45532.6136.62548.7939.33544.48556.7547.02552.8764.1555.1962.3774.545

20% LIX + ShellSol 2046 AR a 25C20%LIX + Escaid 110 a 25C20%LIX + Orform SX-80 a 25CDistancia [cm]Tiempo [seg]TSF 20% LIX a 25C. Continuidad Acuosa

24.2428.7737.5131.937.80546.42539.6245.30555.47547.5654.58564.76555.7763.78573.23565.14574.32586.595

20% LIX + ShellSol 2046 AR a 25C20%LIX + Escaid 110 a 25C20%LIX + Orform SX-80 a 25CDistancia [cm]Tiempo [seg]TSF 20% LIX a 25C. Continuidad Orgnica

18.37520.50531.53525.89528.76540.45532.6136.62548.7939.33544.48556.7547.02552.8764.1555.1962.3774.545

20% LIX + ShellSol 2046 AR a 25C20%LIX + Escaid 110 a 25C20%LIX + Orform SX-80 a 25CDistancia [cm]Tiempo [seg]TSF 20% LIX a 25C. Continuidad Acuosa

24.2428.7737.5131.937.80546.42539.6245.30555.47547.5654.58564.76555.7763.78573.23565.14574.32586.595

20% LIX + ShellSol 2046 AR a 25C20%LIX + Escaid 110 a 25C20%LIX + Orform SX-80 a 25CDistancia [cm]Tiempo [seg]TSF 20% LIX a 25C. Continuidad Orgnica

12.3614.39516.50516.23518.27520.9120.5522.7924.86525.0926.78529.45530.5831.71534.3938.71540.12542.085

ShellSol 2046 AR a 25CEscaid 110 a 25COrform SX-80 a 25CDistancia [cm]Tiempo [seg]TSF 0% LIX a 25C. CON REACTIVO SHELLSOL BIOPROC. Continuidad Acuosa

19.33520.7722.4522.60523.14525.63524.46526.04528.4426.0628.43531.1428.31531.3433.14530.2833.3235.605

ShellSol 2046 AR a 25CEscaid 110 a 25COrform SX-80 a 25CDistancia [cm]Tiempo [seg]TSF 0% LIX a 25C. CON REACTIVO SHELLSOL BIOPROC. Continuidad Orgnica

12.3614.39516.50516.23518.27520.9120.5522.7924.86525.0926.78529.45530.5831.71534.3938.71540.12542.085

ShellSol 2046 AR a 25CEscaid 110 a 25COrform SX-80 a 25CDistancia [cm]Tiempo [seg]TSF 0% LIX a 25C. CON REACTIVO SHELLSOL BIOPROC. Continuidad Acuosa

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ShellSol 2046 AR a 25CEscaid 110 a 25COrform SX-80 a 25CDistancia [cm]Tiempo [seg]TSF 0% LIX a 25C. CON REACTIVO SHELLSOL BIOPROC. Continuidad Orgnica

30.40531.4433.5540.6242.59545.3951.13554.1657.56562.565.6570.2773.4777.61582.49594.29599.285105.865

10% LIX + ShellSol 2046 AR a 25C10%LIX + Escaid 110 a 25C10%LIX + Orform SX-80 a 25CDistancia [cm]Tiempo [seg]TSF 10% LIX a 25C. CON REACTIVO SHELLSOL BIOPROC. Continuidad Acuosa

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10% LIX + ShellSol 2046 AR a 25C10%LIX + Escaid 110 a 25C10%LIX + Orform SX-80 a 25CDistancia [cm]Tiempo [seg]TSF 10% LIX a 25C. CON REACTIVO SHELLSOL BIOPROC. Continuidad Orgnica

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10% LIX + ShellSol 2046 AR a 25C10%LIX + Escaid 110 a 25C10%LIX + Orform SX-80 a 25CDistancia [cm]Tiempo [seg]TSF 10% LIX a 25C. CON REACTIVO SHELLSOL BIOPROC. Continuidad Acuosa

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ShellSol 2046 AR a 5CEscaid 110 a 5COrform SX-80 a 5CDistancia [cm]Tiempo [seg]TSF 0% LIX a 5C. Continuidad Acuosa

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ShellSol 2046 AR a 5CEscaid 110 a 5COrform SX-80 a 5CDistancia [cm]Tiempo [seg]TSF 0% LIX a 5C. Continuidad Orgnica

14.05516.2918.26520.9422.43524.2426.4928.66530.59533.2235.7937.6239.49542.78544.31545.66548.51550.13

ShellSol 2046 AR a 5CEscaid 110 a 5COrform SX-80 a 5CDistancia [cm]Tiempo [seg]TSF 0% LIX a 5C. Continuidad Acuosa

16.9520.3521.3118.2923.21523.31520.1626.625.3623.1729.3228.58526.2632.5732.929.29534.01535.97

ShellSol 2046 AR a 5CEscaid 110 a 5COrform SX-80 a 5CDistancia [cm]Tiempo [seg]TSF 0% LIX a 5C. Continuidad Orgnica

23.8427.30528.2734.62539.9340.9645.21552.58553.0356.3564.1565.78568.2175.71578.6586.8895.44599.615

10% LIX + ShellSol 2046 AR a 5C10%LIX + Escaid 110 a 5C10%LIX + Orform SX-80 a 5CDistancia [cm]Tiempo [seg]TSF 10% LIX a 5C. Continuidad Acuosa

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10% LIX + ShellSol 2046 AR a 5C10%LIX + Escaid 110 a 5C10%LIX + Orform SX-80 a 5CDistancia [cm]Tiempo [seg]TSF 10% LIX a 5C. Continuidad Orgnica

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10% LIX + ShellSol 2046 AR a 5C10%LIX + Escaid 110 a 5C10%LIX + Orform SX-80 a 5CDistancia [cm]Tiempo [seg]TSF 10% LIX a 5C. Continuidad Acuosa

53.14555.61558.98569.7273.48576.6286.03591.37595.62103.65108.94113.955119.785126.56131.61129.55136.535142.765

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20% LIX + ShellSol 2046 AR a 5C20%LIX + Escaid 110 a 5C20%LIX + Orform SX-80 a 5CDistancia [cm]Tiempo [seg]TSF 20% LIX a 5C. Continuidad Orgnica

30.91532.55536.3844.7248.2152.1459.564.30569.3674.3980.2885.44591.28597.515103.21113.57121.15129.125

20% LIX + ShellSol 2046