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ESTUDIO GEOTÉCNICO PROVINCIA: SEVILLA MUNICIPIO: SANLÚCAR LA MAYOR LOCALIZACIÓN: PARQUE DE INNOVACIÓN EMPRESARIAL Y ENERGÍAS RENOVABLES SOLAND PROYECTO: E.D.A.R. FECHA: 15 DE DICIEMBRE DE 2011 PETICIONARIO: PARQUE DE INNOVACIÓN EMPRESARIAL DE SANLÚCAR LA MAYOR

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INDICE 1 ANTECEDENTES............................................................................................................... 3 1.1 OBJETO Y ALCANCE DEL ESTUDIO .................................................................................... 3 1.2 DATOS PREVIOS .............................................................................................................. 3 2 METODOLOGÍA. NORMATIVAS DE REFERENCIA. ACREDITACIONES ................................... 4 3 RESUMEN DE LOS TRABAJOS REALIZADOS ....................................................................... 5 3.1 TRABAJOS DE CAMPO ..................................................................................................... 5 3.1.1 SONDEOS MECÁNICOS A ROTACIÓN CON EXTRACCIÓN CONTINUA DE TESTIGO. .............. 6 3.1.2 ENSAYOS S.P.T. ............................................................................................................... 7 3.1.3 EXTRACCIÓN DE MUESTRAS INALTERADAS ...................................................................... 8 3.1.4 ENSAYOS DE PENETRACIÓN DINÁMICA CONTINUA TIPO DPSH-B ..................................... 9 3.1.5 MEDICIÓN DEL NIVEL FREÁTICO .................................................................................... 10 3.1.6 GEORREFERENCIACIÓN EN COORDENADAS UTM ........................................................... 11 3.2 ENSAYOS DE LABORATORIO .......................................................................................... 12 4 DESCRIPCIÓN DE LA PARCELA ........................................................................................ 13 5 ENCUADRE GEOLÓGICO ................................................................................................ 15 5.1 GEOLOGÍA REGIONAL.................................................................................................... 15 5.2 SINTESIS HIDROLÓGICA E HIDROGEOLÓGICA ................................................................. 17 5.2.1 HIDROLOGÍA SUPERFICIAL. ............................................................................................ 17 5.2.2 HIDROGEOLOGIA. ......................................................................................................... 17 5.3 GEOLOGÍA LOCAL .......................................................................................................... 19 6 UNIDADES GEOTÉCNICAS .............................................................................................. 20 7 EXPANSIVIDAD ............................................................................................................. 26 8 CARACTERÍSTICAS SÍSMICAS DE LA ZONA ...................................................................... 28 9 AGRESIVIDAD: DEFINICIÓN DEL TIPO DE AMBIENTE. RECOMENDACIÓN DEL TIPO DE HORMIGÓN DE CIMENTACIÓN (EHE-2008) ................................................................................ 31 10 ESTUDIO DE LA CIMENTACIÓN. ..................................................................................... 33 10.1 TIPO DE CONSTRUCCIÓN. .............................................................................................. 33 10.2 FACTORES GEOTÉCNICOS CONDICIONANTES DE LA CIMENTACIÓN. ................................ 37 10.3 CONDICIONES DE CIMENTACIÓN ................................................................................... 38 10.3.1 ESTADO LÍMITE ÚLTIMO DE UNA CIMENTACION SUPERFICIAL ........................................ 39 10.3.2 ASIENTOS BAJO DEPÓSITOS CIRCULARES ....................................................................... 42 10.3.3 MÓDULO DE BALASTO O REACCIÓN (Ks)........................................................................ 45 11 EXCAVACIONES. ............................................................................................................ 47 11.1 DESCRIPCIÓN DE EXCAVACIONES Y MOVIMIENTOS DE TIERRA ....................................... 47 11.2 EXCAVABILIDAD ............................................................................................................ 47 11.3 TALUDES RECOMENDADOS Y MEDIDAS DE CONTENCIÓN. PARÁMETROS GEOTECNICOS . 47 12 CONCLUSIONES............................................................................................................. 48 12.1 RESUMEN DEL CONTENIDO DEL ESTUDIO GEOTECNICO ................................................. 48 12.2 RECOMENDACIONES GENERALES .................................................................................. 53

ANEXOS I.- PLANO DE SITUACIÓN DE ENSAYOS II.- PARTES DE ENSAYO DE SONDEOS III.-PARTES DE ENSAYO DE PENETRÓMETROS IV.-PARTES DE ENSAYOS DE LABORATORIO V.-REPORTAJE FOTOGRAFICO

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1 ANTECEDENTES 1.1 OBJETO Y ALCANCE DEL ESTUDIO El presente estudio se realiza a petición de PARQUE DE INNOVACIÓN EMPRESARIAL DE SANLUCAR LA MAYOR. Tiene como objetivos fundamentales:

- Proporcionar un conocimiento del terreno objeto del proyecto, identificando la distribución de unidades geotécnicas y sus propiedades más relevantes.

- Conocer y evaluar las posibles problemáticas geotécnicas de la zona, que puedan

incidir sobre la futura construcción.

- Definir y analizar el tipo de cimentación más recomendable para el tipo de construcción prevista de acuerdo a los datos disponibles de proyecto y a los condicionantes geotécnicos del terreno.

1.2 DATOS PREVIOS El estudio geotécnico realizado corresponde al proyecto de una estación depuradora de aguas residuales en el Parque de Innovación Empresarial y Energías Renovables de Sanlúcar la Mayor (Sevilla). El encargo de este trabajo ha sido formalizado con fecha 17 de Noviembre de 2011, a partir de la aceptación de la oferta de VORSEVI nº 10062232. Para la realización del presente informe, la propiedad ha facilitado la siguiente información:

- - Plano de Emplazamiento y Futura ampliación de proyecto E 1: 1.000

- Plano de implantación de proyecto E 1:250.

- Plano de conexión con sistemas generales de proyecto E 1: 1.000

- Plano de planta y secciones pozo de bombeo E 1:30 de proyecto.

- Plano de cimentación depósito de homogeneización de fangos 1:100 de proyecto.

- Plano de cimentación reactor biológico 1:100 de proyecto

- Plano de planta general de caseta de fangos 1:40.

- Proyecto de la estación depuradora fechado en Febrero de 2010

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2 METODOLOGÍA. NORMATIVAS DE REFERENCIA. ACREDITACIONES La nueva legislación sobre el libre acceso a las actividades de servicios y su ejercicio obliga a adecuar la regulación de las entidades y los laboratorios de control de calidad de la edificación. La actuación de los laboratorios de ensayos para el control de calidad se contemplaba en el Real Decreto 1230 / 1989, por el que se aprobaron las disposiciones reguladoras generales de la acreditación de laboratorios de ensayos para el control de calidad. Este queda derogado con la entrada de la Ley 25/2009 de modificación de diversas leyes para su adaptación sobre el libre acceso a las actividades y servicios. Con la publicación del Decreto 410/2010, por el que se desarrollan los requisitos exigibles a las entidades de control de calidad de la edificación y a los laboratorios de ensayos para el control de calidad de la edificación, para el ejercicio de su actividad, se introduce el concepto de “Declaración Responsable” que deben presentar las entidades de control de calidad y los laboratorios de ensayos para el control de calidad ante el organismo competente de la comunidad autónoma. VORSEVI,S.A. se encuentra Declarado ante las Consejerías de Fomento de la Junta de Extremadura y la Consejería de Obras Públicas y Transportes de la Junta de Andalucía para la realización de ensayos de acuerdo con la normativa vigente, para prestación de asistencia técnica en Obras de Edificación y Obras de Ingeniería Civil, incluyéndose entre otros, Ensayos de toma de muestras y reconocimientos geotécnicos “in situ” y ensayos de laboratorio de Geotecnia. Esta Declaración, por tanto, habilita para el ejercicio de la actividad en cualquier país de la Comunidad Económica Europea. También se poseen las siguientes homologaciones y acreditaciones:

- Empresa Certificada por AENOR en Calidad, actuando como referente la Norma UNE EN ISO 9001/2000 “Sistemas de Gestión de la Calidad. Requisitos”.

- Empresa Certificada por AENOR en Medioambiente actuando como referente la Norma UNE EN ISO 14001 / 1996 “Sistemas de Gestión Medioambiental. Especificaciones y Directrices para su utilización”.

- Empresa que dispone de sistema de gestión de la I+D+i conforme a la Norma UNE 166002:2006 para las actividades de Investigación y Desarrollo en Geotecnia y Geofísica aplicada a la ingeniería; Actividades de Desarrollo tecnológico e Innovación en Tecnología de la Construcción; Asistencia y Control de Calidad para la construcción y Rehabilitación de Edificios; Certificada por AENOR y quedando registrada con el número IDI-0034/2009.

- Acreditación ENAC como Entidad de Inspección mediante Norma UNE-EN-ISO-17020 en Medio Ambiente: Suelos Potencialmente Contaminados y Aguas Subterráneas Asociadas y Ruido Ambiental.

- Empresa Colaboradora de la Consejería de Medio Ambiente de la Junta de Andalucía (ECCMA) en Materia de Protección Ambiental, en Ruido Ambiental y Suelos Contaminados con número de registro REC032.

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3 RESUMEN DE LOS TRABAJOS REALIZADOS 3.1 TRABAJOS DE CAMPO Los trabajos de campo realizados para el reconocimiento del subsuelo, objeto de proyecto, han consistido en la ejecución de los siguientes ensayos:

Tabla 3.1.1 Ensayos de campo realizados

En los planos del partado de anexos se recoge la situación de los ensayos realizados. Los mencionados trabajos han sido llevados a cabo con la maquinaria y personal especializado de Vorsevi, S.A., bajo control y supervisión del personal técnico del departamento de Geotecnia, siguiendo pautas, normas o procedimientos normalizados exigidos por las diversas áreas de acreditación. En los apartados de anexos de este informe se adjunta la situación en planta de cada uno de los ensayos, y los resultados obtenidos. Además se adjunta un apartado de reportaje fotográfico de los trabajos realizados. Efectuamos a continuación una breve descripción del fundamento teórico y el método operatorio de cada uno de los ensayos geotécnicos realizados.

ENSAYOS REALIZADOS Nº DE ENSAYOS PROFUNDIDAD ALCANZADA (m)

SONDEOS CON EXTRACCIÓN DE TESTIGO S-1 18

S-2 15

ENSAYOS DE PENETRACIÓN DINÁMICA DPSH 2 10

ENSAYOS REALIZADOS EN EL INTERIOR DE LOS SONDEOS Nº DE ENSAYOS

ENSAYOS DE PENETRACION STANDARD SPT 11

EXTRACCION DE MUESTRAS INALTERADAS 9

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3.1.1 SONDEOS MECÁNICOS A ROTACIÓN CON EXTRACCIÓN CONTINUA DE TESTIGO.

Se han realizado 2 sondeos de profundidad variable (18 y 15 m), cuya situación y perfil se recogen en los apartados I y II de anexos respectivamente. El perfil detallado levantado por geólogo especialista, incluye además otros datos de la perforación, tales como los ensayos SPT, la extracción de muestras inalteradas, posición de nivel freático y resumen de los resultados de ensayos de laboratorio realizados.

Fundamento teórico

El sondeo mecánico a rotación es la técnica fundamental en todo reconocimiento geotécnico. Es una perforación de pequeño diámetro, generalmente entre 65 y 140 mm que permite reconocer la naturaleza y la localización de las diferentes capas del subsuelo mediante la extracción continua de testigo de suelo o roca, a la vez que se alterna con ensayos geotécnicos de penetración y extracción de muestras inalteradas, en los casos en que es posible. Las perforaciones se realizan con una sonda de avance hidráulico montada sobre camión o con motricidad autónoma (según las necesidades y características del estudio) dotada de castillete o torre de sondeo y bomba de lodos. El testigo del terreno perforado se aloja en un tubo testigo hueco, en cuyo extremo inferior va enroscada una corona de widia o diamante que va realizando la perforación. Al extremo superior del tubo va enroscado el varillaje, generalmente de 42 ó 50 mm (hueco), para permitir que pase el agua proveniente de la bomba. Durante la ejecución del sondeo, y si el terreno es inestable, hay que proceder a la entubación del sondeo con la tubería de revestimiento o bien se utilizan lodos bentoníticos que mantienen las paredes sin desmoronamientos.

Fig.3.1.1.1 Sonda montada sobre carro de orugas

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3.1.2 ENSAYOS S.P.T. Se realizan un total de 11 ensayos SPT en el interior de los sondeos, cuyos resultados se recogen en los partes de sondeos del apartado II de anexos. Fundamento teórico La ejecución de este ensayo está normalizada según UNE-103-800-92. Los ensayos de Penetración SPT se utilizan en Geotecnia para obtener información sobre la compacidad o consistencia de un suelo, permitiendo correlacionar y obtener diferentes parámetros resistentes de los materiales atravesados. Además se recuperan muestras alteradas de suelo para su

identificación. Este tipo de ensayos se realiza en el interior de sondeos, en los cuales es necesario limpiar previamente el fondo de la perforación, manteniendo la entubación por encima del nivel de comienzo del ensayo. El equipo necesario para la realización de esta prueba consta de un tomamuestras bipartido de pared gruesa de 51 mm de sección acoplado a un varillaje rígido, en cuyo extremo se coloca la cabeza de golpe y contragolpe, sobre la que impacta una maza de 63,5 kg en caída libre, desde una altura de 76,0 cm. Este equipo suele ir montado sobre el camión de sondeos, acoplado a la sonda y con un funcionamiento automático. En el caso de materiales granulares gruesos, el ensayo se realiza con una “puntaza ciega” que no recupera la muestra atravesada. En el procedimiento de realización del ensayo se distinguen dos fases. Una hinca de colocación de 15 cm, incluyendo la penetración inicial del tomamuestras bajo su propio peso, y la segunda fase o ensayo de hinca propiamente dicho, en la cual se anota el número de golpes necesarios para penetrar adicionalmente 30 cm. Este número obtenido se denomina resistencia a la penetración NSPT. Si los 30 cm de penetración no pueden lograrse con 100 golpes, el ensayo de hinca se dará por terminado y se alcanza la condición de rechazo, NSPT = R. Este ensayo tiene una mayor aplicación y representatividad en suelos granulares, frente a suelos cohesivos y rocas blandas donde su interpretación es más limitada.

COMPACIDAD DE LAS ARENAS

CLASIFICACION INDICE NSPT

MUY FLOJA <4

FLOJA ENTRE 4 Y 10

MEDIA ENTRE 10 Y 30

DENSA ENTRE 30 Y 50

MUY DENSA >50

Tabla 3.1.2.1 Compacidad de las arenas según CTE (2006)

Fig.3.1.2.1 Esquema de realización del ensayo

SPT

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Los resultados que proporcionan los ensayos SPT pueden ser objeto de correccionescuenta diversos factores tales como la profundidad del ensayo, presencia de nivel freático, método de perforación, diámetro de la entubación previa, tipo de martillo bien automático o manual,longitud y tipo de varillaje, velocidad de aplicación de golpeo, etc. 3.1.3 EXTRACCIÓN DE MUESTRAS INALTERADAS En los sondeos realizados se han extraído un total de distribuidas a diferentes profundidades. En los partes resumen de los sondeos del apartado recogen la profundidad de ejecució

Fundamento teórico El objetivo de la toma de muestras, es la realización, con una fiabilidad suficiente, de los ensayos de laboratorio pertinentes según las determinaciones que se pretenden obtener, realizándose por medio de los llamados tomamuestras, dispositivos que se adaptan al varillaje de sondeo diseñados específicamente para que la muestra se recupere en el interior de un tubo de plástico o meque cerrado herméticamente con tapas de goma y parafina, mantenga inalterada largo tiempo las propiedades del suelo. El CTE distingue tres categorías de muestras:

- Muestras de categoría A. Son aquellas que mantienen inalteradas las siguiente propiedades del suelo: estructura, densidad, humedad, granulometría, plasticidad y componentes químicos estables.

- Muestras de categoría B. Son aquellas que mantienen inalteradas las siguientes propiedades del suelo: humedad, granulometría, plasticidad y componentestables.

- Muestras de categoría C. Son todas aquellas que no cumplen las especificaciones de la categoría B.

Para la obtención de muestras de categoría A se acude a los tomamuestras más habituales en el mercado de pared fina (tipo Shelby o de reúnan las siguientes dimensiones:

Tabla 3.1.3

TIPO DE SUELO SISTEMA DE HINCADO

Arcillas, Limos, Arenas

finasPresión

Arenas medias, Arenas

gruesas, MezclasPresión, Golpeo

Los resultados que proporcionan los ensayos SPT pueden ser objeto de correccionesfactores tales como la profundidad del ensayo, presencia de nivel freático, método

de perforación, diámetro de la entubación previa, tipo de martillo bien automático o manual,, velocidad de aplicación de golpeo, etc.

EXTRACCIÓN DE MUESTRAS INALTERADAS

En los sondeos realizados se han extraído un total de 6 muestras de carácterdistribuidas a diferentes profundidades. En los partes resumen de los sondeos del apartado recogen la profundidad de ejecución y el resultado de estos ensayos.

Fig. 3.1.3.1 Toma-muestras de pared gruesa y delgada

El objetivo de la toma de muestras, es la realización, con una fiabilidad suficiente, de los ensayos de según las determinaciones que se pretenden obtener, realizándose por

medio de los llamados tomamuestras, dispositivos que se adaptan al varillaje de sondeo diseñados específicamente para que la muestra se recupere en el interior de un tubo de plástico o meque cerrado herméticamente con tapas de goma y parafina, mantenga inalterada largo tiempo las

El CTE distingue tres categorías de muestras:

Muestras de categoría A. Son aquellas que mantienen inalteradas las siguiente ades del suelo: estructura, densidad, humedad, granulometría, plasticidad y

componentes químicos estables. Muestras de categoría B. Son aquellas que mantienen inalteradas las siguientes propiedades del suelo: humedad, granulometría, plasticidad y component

Muestras de categoría C. Son todas aquellas que no cumplen las especificaciones de la

Para la obtención de muestras de categoría A se acude a los tomamuestras más habituales en el mercado de pared fina (tipo Shelby o de Pistón) o de pared gruesa, siendo recomendable que reúnan las siguientes dimensiones:

3.1.3.1 Especificaciones habituales de los toma-muestras recomendados

SISTEMA DE HINCADO DIAMETRO INTERIOR DiDESPEJE

INTERIOR D

RELACION

DE AREAS Ra

ESPESOR ZAPATA

TOMAMUESTRAS E

Presión > 70 mm ≤ 1% ≤ 15

Presión, Golpeo > 80 mm ≤ 3 % ≤ 15

ESPECIFICACIONES CATEGORIA A DE TOMAMUESTRAS

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Los resultados que proporcionan los ensayos SPT pueden ser objeto de correcciones que tienen en factores tales como la profundidad del ensayo, presencia de nivel freático, método

de perforación, diámetro de la entubación previa, tipo de martillo bien automático o manual,

de carácter inalterado, distribuidas a diferentes profundidades. En los partes resumen de los sondeos del apartado II se

El objetivo de la toma de muestras, es la realización, con una fiabilidad suficiente, de los ensayos de según las determinaciones que se pretenden obtener, realizándose por

medio de los llamados tomamuestras, dispositivos que se adaptan al varillaje de sondeo diseñados específicamente para que la muestra se recupere en el interior de un tubo de plástico o metálico que cerrado herméticamente con tapas de goma y parafina, mantenga inalterada largo tiempo las

Muestras de categoría A. Son aquellas que mantienen inalteradas las siguiente ades del suelo: estructura, densidad, humedad, granulometría, plasticidad y

Muestras de categoría B. Son aquellas que mantienen inalteradas las siguientes propiedades del suelo: humedad, granulometría, plasticidad y componentes químicos

Muestras de categoría C. Son todas aquellas que no cumplen las especificaciones de la

Para la obtención de muestras de categoría A se acude a los tomamuestras más habituales en el Pistón) o de pared gruesa, siendo recomendable que

muestras recomendados

ESPESOR ZAPATA

TOMAMUESTRAS E

ANGULO DE

ZAPATA DE

CORTE

≤ 2 mm ≤ 5o

≤ 5 mm ≤ 10 o

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En suelos cohesivos duros y rocas la dificultad del hincado, permite considerar otro tipo de muestras inalteradas procedentes vez extraída de la batería de perforación. Son las muestras que se conocen como testigos parafinados. 3.1.4 ENSAYOS DE PENETRACIÓN DINÁMICA CONTINUA TIPO DPSH Se han realizado 2 ensayos de la situación de los ensayos de penetración realizados, y en el apartado penetración obtenido para cada ensayo. Fundamento teórico El ensayo de Penetración Dinámica Continua DPSHy consiste en la hinca de una puntaza de sección cilíndrica de diámetro 50,5±0.5 mm acoplada a un varillaje de 33±2 mm de diámetro, mediante golpes propinados por una maza de 63Kg que cae desde una altura de 76 cm±1,00 cm impactando sobre una cabeza o “yunque” rígidamente unido al varillaje. La resistencia a la penetración se define como el nº de golpes requerido para hacer avanzar el penetrómetro una longitud de 20 cm designándose a este valor como Nrepresentándose los resultados en gráficos que reflejan los diferentes golpeos obtenidos en función de la profundidad.

El ensayo se da por terminado cuando se alcanza NDPSH=100 golpes. También se puede dar por finalizado el ensayo si el par al girar el tren de varillas alcanza un valor determinado El registro continuo del terreno tiene la ventaja de detectar con claridad capas blandas o duras y de correlacionar los diferentes niveles en base a similitudes del golpeo. La interpretación de los ensayos de penetración dinámica debe consy no cuantitativa. Si bien los valores de Na partir de estas profundidad se puede producir una inversión interpretación es más dificultosa, sobrevalorando los golpeos registrados .A título orientativo recogemos en la siguiente tabla una propuesta de correlación entre NBORROS y NSPT .

Tabla 3.1.4.1 Correlación propuesta entre los diversos ensayos de penetración

NDPSH NBORROS

0-1 0-2

1-3 2-5

3-7 5-12

7-12 12-18

> 12 >18

SUELOS COHESIVOS

En suelos cohesivos duros y rocas la dificultad del hincado, permite considerar otro tipo de muestras inalteradas procedentes del mismo testigo de perforación, parafinando la muestra una vez extraída de la batería de perforación. Son las muestras que se conocen como testigos

ENSAYOS DE PENETRACIÓN DINÁMICA CONTINUA TIPO DPSH-B

Se han realizado 2 ensayos de penetración dinámica DPSH-B; en el apartado de anexos la situación de los ensayos de penetración realizados, y en el apartado III se dispone del gráfico de penetración obtenido para cada ensayo.

Dinámica Continua DPSH-B se realiza bajo la normaconsiste en la hinca de una puntaza de sección cilíndrica de diámetro 50,5±0.5 mm acoplada a un

varillaje de 33±2 mm de diámetro, mediante golpes propinados por una maza de 63,5 kg±0,5 Kg que cae desde una altura de 76 cm±1,00 cm impactando sobre una cabeza o “yunque” rígidamente unido al varillaje.

La resistencia a la penetración se define como el nº de golpes requerido para hacer avanzar el penetrómetro una longitud de 20 cm

dose a este valor como NDPSH, representándose los resultados en gráficos que reflejan los diferentes golpeos obtenidos en

Fig.3.1.4.1 Típico penetrómetro dinámico

El ensayo se da por terminado cuando se alcanza la condición de rechazo, También se puede dar por finalizado el ensayo si el par al girar el tren de varillas

alcanza un valor determinado de 200 N/m en DPSH.

El registro continuo del terreno tiene la ventaja de detectar con claridad capas blandas o duras y de correlacionar los diferentes niveles en base a similitudes del golpeo. La interpretación de los ensayos de penetración dinámica debe considerarse de manera cualitativa

y no cuantitativa. Si bien los valores de NDPSH en los primeros 12 ó 15 m son inferiores a los del Nprofundidad se puede producir una inversión por el rozamiento de las barras y su

dificultosa, sobrevalorando los golpeos registrados . A título orientativo recogemos en la siguiente tabla una propuesta de correlación entre

Correlación propuesta entre los diversos ensayos de penetración

NSPT CONSISTENCIA NDPSH NBORROS

0-2 Muy blanda 0-2 0-3

3-5 Blanda 2-5 3-6

6-15 Media 5-16 6-18

16-25 Firme 16-25 18-30

>25 Dura >25 >30

SUELOS COHESIVOS SUELOS GRANULARES

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En suelos cohesivos duros y rocas la dificultad del hincado, permite considerar otro tipo de del mismo testigo de perforación, parafinando la muestra una

vez extraída de la batería de perforación. Son las muestras que se conocen como testigos

n el apartado de anexos I se recoge se dispone del gráfico de

se realiza bajo la norma UNE-EN ISO 22476-2 consiste en la hinca de una puntaza de sección cilíndrica de diámetro 50,5±0.5 mm acoplada a un

penetrómetro dinámico

rechazo, fijado en un valor de También se puede dar por finalizado el ensayo si el par al girar el tren de varillas

El registro continuo del terreno tiene la ventaja de detectar con claridad capas blandas o duras y de

iderarse de manera cualitativa en los primeros 12 ó 15 m son inferiores a los del NSPT,

por el rozamiento de las barras y su

A título orientativo recogemos en la siguiente tabla una propuesta de correlación entre NDPSH,

Correlación propuesta entre los diversos ensayos de penetración

NSPT COMPACIDAD

0-4 Muy suelta

4-10 Suelta

11-30 Media

30-50 Compacta

>50 Muy Compacta

SUELOS GRANULARES

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3.1.5 MEDICIÓN DEL NIVEL FREÁTICO La determinación de la posición del nivel freático resulta muy importante para el estudio de las condiciones de cimentación, por lo que durante la ejecución de los ensayos se ha prestado una especial atención en acotar la profundidad de la lámina freática. En el caso de haber realizados sondeos, al menos en alguno de ellos se ha instalado una tubería piezométrica que permite hacer un seguimiento durante la propia campaña de campo geotécnica y durante el periodo posterior a la entrega del informe. La campaña piezométrica realizada para la elaboración de este informe detectó el nivel freático dentro de las profundidades reconocidas por los sondeos a las siguientes cotas:

SONDEO PROFUNDIDAD DESDE LA

RASANTE ACTUAL (m) FECHA

S-1 2.30 29/11/2011

S-2 3.00

En el apartado 5.2 se exponen más ampliamentelas características hidrogeológicas de todo este sector, significando la posición elevada del nivel freático en toda esta zona, por existir varios niveles freáticos multicapa semiconfinados entre materiales arcillosos, con rápida respuesta y recarga en caso de fuertes precipitaciones como se ha comprobado en el propio parque situado al norte, lo que se traduce en variaciones de su profundidad, situándose en ocasiones próximo a superficie. Además,por la parte central de la parcela discurren escorrentías provenientes del drenaje natural de los arroyos que discurrían por la superficie ocupada por el actual parque empresarial que provocan encharcamientos superficiales por deficiente drenaje. Estos valores no deben considerarse estables, ya que la profundidad del nivel freático experimenta variaciones en el tiempo, a veces de carácter estacional derivadas del régimen de precipitaciones, de las condiciones hidrogeológicas, de aportes artificiales (riegos), extracciones próximas (bombeos). Aunque se han realizado mediciones del nivel freático durante la realización de la campaña geotécnica que ha dado lugar al presente informe, conviene advertir que se deberá comprobar la posición de este nivel con un margen temporal más amplio que permita establecer unos valores o rangos dilatados en el tiempo de probable fluctuación de dicho nivel, sobre todo si la obra se inicia largo tiempo después de los ensayos realizados. Si dichas variaciones son relevantes, pueden afectar y modificar algunas de las propuestas recogidas en este informe.

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3.1.6 GEORREFERENCIACIÓN EN COORDENADAS UTM En la tabla siguiente se aportan las coordenadas de los ensayos realizados. Se trata de coordenadas UTM ED 50 Huso 30, siendo por tanto coordenadas aproximadas. Además se aporta la coordenada Z relativa referida al plano topográfico suministrado.

Tabla 3.1.5.1 Tabla resumen de las coordenadas de los ensayos realizados

ENSAYO X Y

S-1 74354357 414238936

S-2 74362763 414237571

P-1 74355694 414240347

P-2 74362585 414240406

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3.2 ENSAYOS DE LABORATORIO Los ensayos de laboratorio para caracterización de las unidades geotécnicas diferenciadas han tenido como misión la obtención de parámetros de identificación, deformabilidad, resistencia y contenido en sales agresivas. Se han realizado los siguientes ensayos:

Tabla 3.2.1 Ensayos de laboratorio realizados

ENSAYOS DE LABORATORIO NÚMERO DE ENSAYOS

ANÁLISIS GRANULOMÉTRICO POR TAMIZADO (UNE 103105/95) 5

DETERMINACIÓN DE LÍMITES DE ATTERBERG (UNE 103103-4/94) 5

DETERMINACIÓN DE HUMEDAD NATURAL (UNE 103300/93) 3

ENSAYOS DE COMPRESIÓN SIMPLE 4

DETERMINACIÓN DE DENSIDAD APARENTE Y SECA (UNE 103301/94) 3

ENSAYO DE CORTE DIRECTO (UNE 103401/98) 3

ENSAYO DE INUNDACION BAJO CARGA EN EDOMETRO 2

ACIDEZ BAUMAN-GULLY (EHE) 2

CONTENIDO EN SULFATOS (EHE-08) 2

Análisis de agua freática (EHE) 1

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4 DESCRIPCIÓN DE LA PARCELA

La zona de estudio se encuentra entre el río Guadiamar, situado a 1,5 km hacia el este, y a 400 m hacia el oeste del arroyo Ardachón.

Fig. 4.1 Situación de la EDAR futura junto a la A-472 respecto a Sanlúcar la Mayor. La parcela objeto del presente estudio se sitúa junto al borde Sur del Parque de Innovación Empresarial y Energías renovables de Sanlúcar la Mayor, en fase de construcción, al otro lado de la carretera A-472 (Sevilla-Huelva).

Fig. 4.2 Situación de la EDAR futura junto a la A-472

PARCELA

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La Parcela tiene una morfología rectangular de 101.6 x 49.3 m sobre una topografía de suave pendiente inclinada hacia el sur. Geomorfológicamente se encuentra en una zona de vaguada intermedia entre ambos cursos de agua, con vertiente hacia el sur, hacia la confluencia de ambos. Presenta una ligera pendiente hacia el sur con una vaguada secundaria que atraviesa la parcela de norte a sur. El clima que predomina es el mediterráneo subhúmedo con influencia atlántica, con gran variabilidad de las precipitaciones, que condiciona la irregularidad de las aportaciones fluviales. La precipitación anual varía entre 300 mm/año y 900 mm/año, con valores medios de 575 mm/año. Las lluvias se concentran, preferentemente, de octubre a marzo, con el 80% de la precipitación anual total, siguiendo una prolongada sequía estival. La temperatura media anual del área es de 17 a 19 ºC, con una variación de las temperaturas medias mensuales de entre 10,4 ºC en enero y 26,5 ºC en agosto y valores extremos de entre 5,3 ºC y 38 ºC en esos mismos meses.

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5 ENCUADRE GEOLÓGICO 5.1 GEOLOGÍA REGIONAL

La zona de estudio se encuentra al oeste del Aljarafe Sevillano, en el borde suroccidental de la depresión del Guadalquivir, que se encuentra rellena de depósitos marinos neógenos, parcialmente arrasados y cubiertos por sedimentos cuaternarios de origen fluvio-marino y eólico. La serie estratigráfica es la siguiente:

1.- Margas azules ó azul-verdosas del Mioceno Superior –Plioceno Inferior.

Se trata de arcillas carbonatadas ligeramente limosas de coloración gris verdosa o verde-azulada en corte fresco, con indicios de yeso y con óxidos de Fe y Mn.

Su estructura es masiva, con estratificación mal definida y cuyo espesor no se conoce con precisición.

Su contenido en limos y arenas es muy bajo, normalmente corresponde a lentes arenosas milimétricas o centimétricas de continuidad lateral muy reducida y más frecuentes a techo. Localmente presentan laminación paralela y zonas más calcáreas con estructuras en bolos y fractura astillosas a foliar-concoidea.

2.-Limos y arenas del Plioceno Medio.

Los limos se sitúan en la base y las arenas en el tramo medio y superior. La potencia máxima es de 70 m, en la zona de Villamanrique.

3.-Aluvial Cuaternario.

Constituido por el aluvial del río Guadiamar, con dos terrazas.

La mas alta, que aflora al norte de la zona de estudio, está constituida cantos poligénicos (esquistos, cuarcitas, pizarras y limonitas) en matriz arenosa con restos de margas y algunos cantos acorazados. La segunda terraza se torna prácticamente cuarcítica con mayor proporción de arena y limo-lutita.

de 53

40048405-01.0

de 53 40048405-01.0

5.2 SINTESIS HIDROLÓGICA E HIDROGEOLÓGICA

5.2.1 HIDROLOGÍA SUPERFICIAL.

La zona de estudio se encuentra entre el arroyo Ardachón y el río Guadiamar y abarca una subcuenca secundaria cuyo flujo de agua superficial atraviesa la parcela de sur a norte, descargando aguas abajo en el arroyo Ardachón.

ig.3.3.1. Plano de delimitación de cuenca

5.2.2 HIDROGEOLOGIA.

La zona de estudio se encuentra en la unidad hidrogeológica 05.51. en el denominado “Acuífero Almonte-Marismas”. Ocupa una superficie de 200 km2 dentro de la provincia de Sevilla. Se trata de un acuífero de tipo detrítico libre, con un espesor medio de 10 m.

Los materiales acuíferos están formados por los diferentes depósitos detríticos arenosos y limo-arenosos, estratigráficamente situados por encima de las margas azules (base impermeable),

descritos con anterioridad. Pueden aparecer intercalaciones arcillosas entre las arenas, lo que les confiere cierto carácter de acuífero multicapa.

En el sistema hidrogeológico, se distingue una zona como acuífero libre (6-10 m de potencia) y un acuífero semiconfinado situado en la zona de marismas (50-200 m). La conexión entre ambos se realiza a través de la franja de contacto que los separa.

La alimentación proviene fundamentalmente de la infiltración de agua de lluvia.

La profundidad del nivel piezométrico normalmente es inferior a 10 m, con variaciones estacionales de hasta 3 metros.

CAL

LE D

CALLE B

CALLE G

CALLE H

C ALLE

C

C ALLE

I

C AL L E E

C A L L E F

CALLE A

C A L L E L

CALLE J

CALLE M

CALLE K

de 53 40048405-01.0

El área de estudio se encuentra sobre terrenos detríticos con intercalaciones arcillosas cuaternarios asociados al aluvial del río Guadiamar. La base impermeable son las margas azules que aparecen a profundidad variable entorno a 9,00 m. La dirección del flujo subterráneo determinado coincide con la topografía y el flujo superficial.

de 53 40048405-01.0

5.3 GEOLOGÍA LOCAL A la escala de la parcela reconocida para la EDAR, se han diferenciado básicamente tres unidades geotécnicas dentro de las cotas prospectadas. En posición superior diferenciaríamos a la capa natural de alteración edafizada, con espesores de 0,40 a 0,80 m. Le sigue una segunda unidad aluvial asociada al río Guadiamar y Ardachón hasta los 7,70-9,00 m de profundidad. Está compuesta mayoritariamente por suelos arcillosos marrones verdosos con algunas pasadas decimétricas de material detrítico más grueso arenoso con gravas incluso. Finalmente, cortamos el sustrato Mioceno de arcillas margosas marrón verdosas que en profundidad adquieren tonalidades grises, denominándose regionalmente a este conjunto como “Margas azules”. El nivel freático se sitúa a escasa profundidad, como sucede en el Parque, entre los 2,30 y 3,00 m de profundidad.

de 53 40048405-01.0

6 UNIDADES GEOTÉCNICAS En este apartado se describen las unidades geotécnicas que consideramos en este informe, a partir de los datos aportados por el ensayo de penetración tipo DPSH, las columnas estratigráficas de los sondeos y los análisis de las muestras extraídas de los mismos, que nos permiten definir unas unidades geotécnicas teóricas y simplificadas, con unas características geomecánicas uniformes y extrapolables a la totalidad de la parcela a estudiar. U. GEOTÉCNICA 1: SUELO VEGETAL Y DE ALTERACIÓN EDÁFICA ARCILLOSO MARRÓN OSCURO Acotación de la Unidad Geotécnica.

Este nivel ha sido reconocido por los distintos ensayos realizados, a las cotas que se recogen en el siguiente cuadro, referidas a la boca de cada ensayo, apareciendo entre paréntesis la cota relativa a las cotas de Proyecto de forma aproximada.

ENSAYO PROFUNDIDAD DE

TECHO (m)

PROFUNDIDAD DE

MURO (m)

ESPESOR (m)

S-1 0.00 0.40 0.40

S-2 0.00 0.80 0.80

Tabla 0.1. Acotación U. Geotécnica 1 según sondeos

Según los datos anteriores, esta unidad se localiza en superficie con espesores que oscilan entre 0,4 y 0,8 m. Descripción e identificación. Estado natural Se corresponde este recubrimiento superficial con el suelo de alteración edáfica y suelo vegetal de naturaleza arcillosa, de tonalidad más oscura en posición más superficial, pasando a rojiza con la profundidad. Ensayos de Resistencia Para la determinación de los parámetros resistentes de suelo “in situ” se han utilizado ensayos de campo basados en los ensayos de de penetración dinámica tipo DPSH y resultados obtenidos en los ensayos de laboratorio. Con la acotación realizada para los ensayos de penetración dinámica al comienzo de este nivel, se obtienen los siguientes rangos de golpeo para diferentes cotas o tramos diferenciables por su consistencia.

Tabla 6.2 Resultados NDPSH UG 1

Este nivel superior tiene una consistencia blanda.

PENETRO Prof. base (m) NDPSH

Clasificación MÍN MÁX

P-1 0.6 2 4 BLANDA

P-2 0.4 2 4 BLANDA

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U. GEOTÉCNICA 2: DEPÓSITO ALUVIAL: ARCILLAS MARRONES Y MARRÓN VERDOSAS CON INTERCALACIONES GRANULARES DE ARENAS Y GRAVAS Acotación de la Unidad Geotécnica.



TECHO (m)

PROFUNDIDAD DE

MURO (m)

ESPESOR (m)

S-1 0,40 7,70 7,30

S-2 0,80 9,00 8,20

Tabla 0.3 Acotación U. Geotécnica 1 según sondeos

Según los datos anteriores, esta unidad se localiza bajo el anterior con un espesor variable entre 7,30 y 8,20 m. Descripción e identificación. Estado natural El primer nivel natural del subsuelo se corresponde con un depósito aluvial integrado por arcillas marrones arenosas, a veces pardo marrones de media a alta plasticidad, con intercalaciones minoritarias de carácter granular de orden decimétrico, arenosas o arenosas con gravas. En S-1 se detecta una intercalación arenolimosa entre 2,40 y 3,00 m, y entre 6,00 y 7,70 otra intercalación arenolimosa con algo de gravas. En S-2 se detecta una intercalación arenolimosa con gravillas entre 4,40 y 5,45 m Los ensayos identificativos realizados sobre esta unidad han consistido en análisis físicos (granulometría por tamizado y determinación de los Límites de Atterberg, humedad, densidad…) cuyos valores más representativos se exponen en la siguiente tabla:

Tabla 0.4 Tabla resumen resultados de laboratorio U.G. 2

PARÁMETRO /

MUESTRAS

GRANULOMETRÍA LÍMITE DE ATTERBERG ESTADO CLASIFICACIÓN

T5 T0,4 T0,08 WL WP IP W (%) Dsc (g/cm3) USCS/ASTM HRB/AASHTO ÍNDICE DE

GRUPO

S-1 1.00-1.60 99.4 88.2 63.7 28.1 17 11.1 16.49 1.80 CL A-6 5

S-1 5.00-5.60 100 83.4 70 28.7 19.3 9.4 CL A-4 5

S-2 3.00-3.60 99.6 98.6 97.6 45.8 24.6 21.2 23 1.64 CL A-7-6 24

S-2 8.00-8.60 100 99.8 82.2 42.2 15.7 26.5 CL A-7-6 21

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Ensayos de Resistencia Para la determinación de los parámetros resistentes de suelo “in situ” se han utilizado ensayos de campo basados en los ensayos de penetración S.P.T. así como los ensayos de penetración dinámica tipo DPSH y resultados obtenidos en los ensayos de laboratorio. Para el primer caso se han obtenido los parámetros que se expresan en el siguiente cuadro:

SONDEO COTA (m) NSPT CLASIFICACIÓN

S-1 1.60-2.05 13 MEDIA

S-1 3.60-4.05 14 MEDIA

S-1 5.60-6.05 12 MEDIA

S-2 1.60-2.05 15 MEDIA-FIRME

S-2 3.60-4.05 12 MEDIA

S-2 5.00-5.45 10 MEDIA

Con la acotación realizada para los ensayos de penetración dinámica al comienzo de este nivel, se obtienen los siguientes rangos de golpeo para diferentes cotas o tramos diferenciables por su consistencia.


La relación NSPT/NDPSH oscila entre 2 y 2.5, exhibiendo en lineas generales este nivel una consistencia media. Compresión simple En la tabla que se presenta seguidamente se exponen los resultados de los ensayos de compresión simple obtenidos con el criterio de valoración de la NTE-CEG 1975/ CTE 2006.

SONDEO COTA (m) Densidad aparente (g/cm3)

Densidad seca (g/cm3)

Humedad (%) Resistencia C,S,

(kg/cm2)

Deformación rotura

(%)

S-1 1.00-1.60 M 2.09 1.80 16.49 2.11 14.32

S-2 3.00-3.60 2.02 1.64 23 2.51 7.78

Tabla 6.6 Resultados de compresiones simples UG 2

Cohesión. Ángulo de rozamiento interno Dado el carácter mezcla de cohesivo granular de estos suelos se han realizado ensayos de corte



P-1 7.20 3 8 MEDIA

P-2 8.20 3 8 MEDIA

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directo CU proporcionado los siguientes parámetros:

SONDEO COTA (m) Cohesión (C)

(kp/cm2)

Ángulo rozamiento

interno (φφφφ) (º)

S-1 5.00-5.60 0.09 18.33

Tabla 6.1.6 Resultados de cortes directos U.Geotécnica 2

U. GEOTÉCNICA 3: SUSTRATO MIOCENO: ARCILLAS MARGOSAS MARRÓN VERDOSAS QUE PASAN A GRISES VERDOSAS EN PROFUNDIDAD (“SUSTRATO MIOCENO”) Acotación de la Unidad Geotécnica.



TECHO (m)

PROFUNDIDAD DE

MURO (m)

ESPESOR

RECONOCIDO

(m)

S-1 7,70 18,00* 10,30*

S-2 9,00 15,00* 6,00*

Tabla 0.8 Acotación U. Geotécnica 3 según sondeos.* Cotas mínimas por finalización de sondeos

Según los datos anteriores, esta unidad se localiza bajo la anterior a partir de 7,7/9,0 m de profundidad con un espesor mínimo reconocido de 6.0 / 10.30 m al concluir los sondeos a los 15/18m. Descripción e identificación. Estado natural Este nivel constituye el sustrato mioceno de la zona, integrado por arcillas margosas de tonalidades pardo amarillentas y verdosas que con la profundidad van adquiriendo tonalidad gris más oscura indicativa de una menor alteración, como sucede en el sondeo S-2 a partir de los 12 m. Los ensayos identificativos realizados sobre esta unidad han consistido en análisis físicos (granulometría por tamizado y determinación de los Límites de Atterberg, humedad, densidad…) cuyos valores más representativos se exponen en la siguiente tabla:

Tabla 0.9 Tabla resumen resultados de laboratorio U.G. 3

PARÁMETRO /

MUESTRAS

GRANULOMETRÍA LÍMITE DE ATTERBERG ESTADO CLASIFICACIÓN

T5 T0,4 T0,08 WL WP IP W (%) Dsc (g/cm3) USCS/ASTM HRB/AASHTO ÍNDICE DE

GRUPO

S-1 16.00-

16.60 M 100 99 89 49.1 22.5 26.6 24.98 1.60 CL A-7-6 26

de 53 40048405-01.0

Ensayos de Resistencia Para la determinación de los parámetros resistentes de suelo “in situ” se han utilizado ensayos de campo basados en los ensayos de penetración S.P.T. así como los ensayos de penetración dinámica tipo DPSH y resultados obtenidos en los ensayos de laboratorio. Para el primer caso se han obtenido los parámetros que se expresan en el siguiente cuadro:

SONDEO COTA (m) NSPT CLASIFICACIÓN

S-1 8.60-9.05 34 DURA

S-1 12.60-13.05 32 DURA

S-1 16.60-17.05 39 DURA

S-2 12.60-13.05 28 DURA

Con la acotación realizada para los ensayos de penetración dinámica al comienzo de este nivel, se obtienen los siguientes rangos de golpeo para diferentes cotas o tramos diferenciables por su consistencia.


Este nivel exhibe una consistencia FIRME DURA, creciente con la profundidad. Compresión simple En la tabla que se presenta seguidamente se exponen los resultados de los ensayos de compresión simple obtenidos con el criterio de valoración de la NTE-CEG 1975/ CTE 2006.

SONDEO COTA (m) Densidad aparente (g/cm3)

Densidad seca (g/cm3)

Humedad (%) Resistencia C,S,

(kg/cm2)

Deformación rotura

(%)

S-1 16.00-16.60 2 1.6 24.98 2.53

10.02

Tabla 6.11 Resultados de compresiones simples UG 3



P-1 19.20 10 115 FIRME DURA

P-2 20 8 110 FIRME DURA

de 53 40048405-01.0

Cohesión. Ángulo de rozamiento interno Dado el carácter mezcla de cohesivo granular de estos suelos se han realizado ensayos de corte directo proporcionado los siguientes parámetros:

SONDEO COTA (m) Cohesión (C)

(kp/cm2)

Ángulo rozamiento

interno (φφφφ) (º)

S-1 16.00-16.60 M 0.48 23.44

Tabla 6.1.6 Resultados de cortes directos U.Geotécnica 2

de 53 40048405-01.0

7 EXPANSIVIDAD El término expansividad alude a la capacidad de un suelo para experimentar cambios de volumen al modificarse las condiciones de humedad, o para generar presiones si este cambio le es impedido. La capacidad expansiva de un suelo depende estrechamente de su naturaleza mineralógica, que deberá ser arcillosa en proporción significativa. Para que un suelo pueda exhibir expansividad son necesarios dos requisitos fundamentales:

- Factores intrínsecos. Son propios del suelo, estableciendo la capacidad expansiva teórica, y se incluyen en ellos a la composición mineralógica, textura y estructura. Las arcillas más propensas a experimentar significativos cambios de volumen pertenecen al grupo de las esmectitas, cuya especie más generalizada es la montmorillonita, y en menor medida la vermiculita.

- Factores extrínsecos. Vienen impuestos por factores externos, determinando si el potencial expansivo puede o no desarrollarse. Incluimos en ellos a la climatología, hidrogeología, vegetación y la propia acción humana. Los cambios estacionales están vinculados a las variaciones climáticas a lo largo del año. Las oscilaciones periódicas de humedad en una franja superficial de terreno determinan la denominada capa activa, cuyo espesor depende del tipo de clima y en concreto de la relación precipitación/evaporación.

Las variaciones estacionales de humedad pueden ser valoradas mediante diferentes índices climáticos, destacando entre ellos el denominado índice de Thornthwaite, basado en la disponibilidad de agua del suelo a lo largo del año, estimada por períodos mensuales. De acuerdo a este índice se establecen 6 tipos climáticos, Perhúmedo(I>100), Húmedo (I entre 100/20), Subhúmedo (20/0), Seco( 0/-20), Semiárido (-20/-40) y Árido (I< -40). Las zonas de riesgo expansivo coinciden con áreas climáticas deficitarias en humedad, pero en especial con las climatologías simplemente secas, en las cuales los contrastes estacionales están más acentuados. En los climas áridos las alternativas de humedad significativas tienden a registrarse en períodos hiperanuales, por lo que sus consecuencias pueden demorarse incluso varios años.

Fig. 7.1 Mapa del Índice Thornthwaite de España

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Para caracterizar el grado de expansividad de un suelo pueden definirse básicamente tres vías de análisis:

- Criterios empíricos, indirectos o cualitativos: Basan su éxito en experiencias previas de tipos locales o regionales de arcillas ya conocidas. Estos criterios utilizan correlaciones habituales entre parámetros granulométricos, límites de Atterberg, parámetros climáticos, etc… con clasificaciones de expansividad que se definen con vocablos del tipo “baja”, “media”, “alta” y “muy alta”.

- Criterios semidirectos o semicuantitativos: Se basan en la aportación de un dato numérico y manejable, que se obtiene de un ensayo de laboratorio sencillo. Este dato numérico tiene un valor semicuantitativo o semicualitativo, según se estime, y recibe el nombre común de índice.Es el caso del ensayo Lambe

- Criterios directos o cuantitativos: Miden directamente propiedades de hinchamiento o succión, a través de ensayos edométricos o de medida de succión.

Como valores de comparación se recogen los siguientes parámetros (R. Ortiz, 1975):

Tabla 7.1 Criterios usuales clasificación expansividad

Para la caracterización del potencial expansivo en el subsuelo bajo estudio se han realizado los siguientes ensayos:

Tabla 7.2. Tabla resumen resultados de laboratorio.

De acuerdo a todos los parámetros obtenidos en los diferentes ensayos y según los criterios señalados anteriormente, concluimos que la unidad geotécnica 1 Y 2 presenta un potencial expansivo medio, pero contiene lentes de media alta plasticidad que proporcionan valores de alto potencial expansivo.

PARÁMETRO / MUESTRAS

GRANULOMETRÍA Y LÍMITES DE ATTERBERG

T0,08 WL IP

Hinchamiento Libre

(%)

Presión de hinch.

(Kp/cm2)

Ic Colapso

(%)

S-1 1.00-1.60 63.7 28.1 11.1 0.51 0.11 0.43

S-2 3.00-3.60 97.6 45.8 21.2 2.24 >2.00

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8 CARACTERÍSTICAS SÍSMICAS DE LA ZONA La Norma de Construcción Sismorresistente de 27 de Septiembre de 2002 (NCSE-02) proporciona los criterios que han de seguirse dentro del territorio español para la consideración de la acción sísmica en el proyecto, construcción, reforma y conservación de obras a las que es aplicable la citada Norma. A efectos de esta Norma las construcciones se clasifican en: 1.- De moderada importancia. Aquellas con probabilidad despreciable de que su destrucción por el terremoto pueda ocasionar víctimas, interrumpir un servicio primario, o producir daños económicos. 2.- De normal importancia. Aquellas cuya destrucción por el terremoto puede ocasionar víctimas, interrumpir un servicio para la colectividad o producir importantes pérdidas económicas, sin que en ningún caso se trata de un servicio imprescindible ni pueda dar lugar a efectos catastróficos. 3.- De especial importancia. Aquellas cuya destrucción por el terremoto, pueda interrumpir un servicio imprescindible o dar lugar a efectos catastróficos. No es obligatoria la aplicación de esta Norma en las construcciones de moderada importancia y en aquellas en que la aceleración sísmica básica ab, sea inferior a 0.04 g, siendo g la aceleración de la gravedad. La peligrosidad sísmica del territorio nacional se define por medio del mapa de peligrosidad sísmica que suministra para cada punto del territorio, y expresada en relación al valor de la gravedad, la aceleración sísmica básica, ab, un valor característico de la aceleración horizontal de la superficie del terreno, correspondiente a un periodo de retorno de quinientos años; el mapa suministra también el valor del coeficiente K o de contribución, que tiene en cuenta la influencia de la peligrosidad sísmica de cada punto de los distintos tipos de terremotos considerados en el cálculo de la misma.

Fig 7.1 Mapa de Peligrosidad sísmica

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La aceleración sísmica de cálculo (ac) se define como el producto de s · ρ · ab siendo ρ un coeficiente adimensional de riesgo, cuyo valor es de 1 para construcción de importancia normal y de 1,30 para construcción de importancia especial; s es el coeficiente de amplificación del terreno, y ab es la aceleración básica para cada emplazamiento. S toma los siguientes valores:

S= C/1,25 para ρ* ab ≤ 0,1 g S= C/1,25 + 3,33 (ρ* ab/g – 0,1) (1-C/1,25) para 0,1g< ρ* ab<0,4g S= 1,0 para 0,4g≤ ρ* ab

En la expresión anterior aparece C, el coeficiente de Terreno, cuyo valor es: Terreno I: Roca compacta, suelo cementado o granular muy denso. Velocidad de propagación de las ondas de cizalla Vs >750 m/s. Coeficiente C = 1,0. Terreno II: Roca muy fracturada, suelos granulares densos y cohesivos duros. 750 m/s ≥Vs≥400 m/s. Coeficiente C= 1,3. Terreno III: Suelo granular de compacidad media, o suelo cohesivo de consistencia firme a muy firme. 400 m/s ≥Vs>200 m/s. Coeficiente C= 1,6. Terreno IV: Suelo granular suelto, o cohesivo blando. Vs≤200 m/s. Coeficiente C= 2,0. Para el lugar de estudio se obtienen los siguientes parámetros de cálculo:

PARÁMETROS SÍSMICOS DE CÁLCULO

ZONA GEOGRÁFICA

PRÓXIMA Aceleración básica, Ab Coeficiente

contribución, K Coeficiente de riesgo

Sanlucar la

Mayor 0.08 1.2

1,0 (importancia normal)

1,3 (importancia especial)

Tabla 7.1. Parámetros sísmicos de cálculo

Igualmente se obtienen los siguientes parámetros del valor medio de C para un espesor de terreno de 30 metros :

Tabla 7.2 Parámetros del coeficiente del terreno

PARÁMETROS DEL COEFICIENTE DEL TERRENO

U. GEOTÉCNICA Tipo de terreno C, Coeficiente de suelo C, ∑Ci·ei/(ei)

1Y 2 (8) m) IV 2,0 1,71

3 (22m) III 1,6

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CLASIFICACION DE LA

CONSTRUCCIÓN COEFICIENTE DE RIESGO rrrr

Coeficiente de

amplificación del

terreno

Aceleración de cálculo Ac

NORMAL 1.0 1,36 0,10

Coeficientes sísmicos Para comprobar el efecto de la acción sísmica en el estudio de los problemas de estabilidad global controlados por la resistencia del terreno, y a falta de un mejor procedimiento para realizar el cálculo dinámico, se podrá suponer las aceleraciones siguientes:

Coeficiente sísmico horizontal: ah= α * ac

Coeficiente sísmico vertical: av= ½ ah Siendo ac la aceleración sísmica de cálculo en el emplazamiento, definida anteriormente. El factor α o coeficiente sísmico trata de evaluar la flexibilidad de la obra frente a los terremotos. Su valor debe ser tanto más alto cuanto más coartado esté el movimiento. Para problemas de taludes exentos y muelles de gravedad sin coacciones, α = 0,5. Para taludes con inclusiones rígidas (p.e. pilotes) o muros con coacciones en cabeza, pantallas ancladas, α = 0,75 a 1.

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9 AGRESIVIDAD: DEFINICIÓN DEL TIPO DE AMBIENTE. RECOMENDACIÓN DEL TIPO DE HORMIGÓN DE CIMENTACIÓN (EHE-2008) El tipo de ambiente al que está sometido un elemento estructural viene definido por el conjunto de condiciones físicas y químicas a las que está expuesto, y que puede llegar a provocar su degradación como consecuencia de efectos diferentes a los de las cargas y solicitaciones consideradas en el análisis estructural. Viene definido por la combinación de:

- Una de las clases generales de exposición frente a la corrosión de las armaduras definido en el cuadro 8.2.2. de la EHE-08.

- Las clases específicas de exposición relativas a los otros procesos de degradación que

procedan para cada caso definido en el cuadro 8.2.3.a EHE-08. Dentro de éstas clases específicas se incluyen a las derivadas de procesos por agresividad química, recogidas en el siguiente cuadro:

Tabla 9.1. Clasificación de la agresividad química según EHE. (*) Estas condiciones no se dan en la práctica

TIPO DE MEDIO AGRESIVO

PARÁMETROS

TIPO DE EXPOSICION

Qa Qb Qc

ATAQUE DEBIL

ATAQUE MEDIO

ATAQUE FUERTE

AGUA

VALOR DEL pH 6,5-5,5 5,5-4,5 < 4,5

CO2 AGESIVO (mg CO2/l) 15-40 40-100 > 100

ION AMONIO(mg NH4+/l) 15-30 30-60 > 60

ION MAGNESIO(mg Mg2+/l) 300-1000 1000-3000 > 3000

ION SULFATO (mg SO42-/l) 200-600 600-3000 > 3000

RESIDUO SECO (mg/l) 75-150 50-75 < 50

SUELO

GRADO DE ACIDEZ. BAUMANN-GULLY (mg/kg)

> 200 (*) (*)

ION SULFATO (mg SO4-2/kg de suelo seco)

2000-3000 3000-12000 > 12000

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Resultado de los ensayos realizados:

Tablas 9.2. Resultados de ensayos de laboratorio

Considerando sólo en este apartado los elementos de cimentación, resumimos las distintas clases de exposición de acuerdo con los datos del terreno reconocido:

Tabla 9.3. Cemento Recomendable

ANÁLISIS DE AGUA

PARÁMETRO/MUESTRA

Valor del pH 7

Magnesio Mg 2+(mg/l) 68

Amonio NH4+(mg/l) 0

Sulfatos SO42-(mg/l) 266.3

CO2 (mg/l) 0

Residuo Seco (mg/l) 726

Cloruros Cl- (mg/l) 21.6

Clasificación Qa débil

ANÁLISIS DE SUELO

PARÁMETRO S-1 1.00-1.60 M S-1 5.00-5.60

M

Acidez Baumann

Gully 0 0

Sulfatos 0 0

Clasificación No agresivo

CLASE GENERAL DE EXPOSICIÓN: IV

CLASE DE EXPOSICIÓN ESPECÍFICA: Qa

TIPO DE AMBIENTE: IV+Qa

CEMENTO RECOMENDABLE PARA LOS HORMIGONES DE CIMENTACIÓN: Débil

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10 ESTUDIO DE LA CIMENTACIÓN. 10.1 TIPO DE CONSTRUCCIÓN.

Se proyecta una estación depuradora de aguas residuales con los siguientes elementos:

Línea de agua y Fangos - Pozo de gruesos - Bombeo de elevación de agua bruta - Depósito Homogeneización - Reactores biológicos - Decantación secundaria - Espesador de fangos - Depósito de acumulación - Edificios auxiliares, caseta de fangos, caseta eléctrica

Fig.10.1.1 Planta de detalle de las construcciones previstas en la EDAR

Se precisa de un depósito de homogeneización y almacenamiento del vertido, que hará de pulmón y permitirá, en caso de ser necesario, la recepción de vertido procedente del Parque de Innovación Empresarial y Energías Renovables, sin la necesidad de ser tratado en continuo.

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Para ello se incluirá un depósito metálico semienterrado, de 11.3 m de diámetro y 4.5 m de altura útil. La altura de la lámina de agua estará a 4 m.

Fig. 10.1.2 Detalle del pozo de gruesos y del depósito de homogeneización

En proyecto se han dimensionado dos reactores biológicos metálicos, funcionando en baja carga

(aeración prolongada) y con aporte de aire, que van dispuestos en superficie, según el siguiente

esquema de proyecto:

Fig.10.1.3 Detalle o esquema de los reactores biológicos

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Las cimentaciones tipo de los depósitos se han contemplado a priori en proyecto mediante Losas de

hormigón armado, engrosadas en borde con anillo anular armado, sobre terreno mejorado de 0,94

m de espesor, según el siguiente esquema:

Fig. 10.1.4 Detalle tipo de las cimentaciones de los depósitos

También se proyectan dos edificios independientes de una sola planta , la caseta de fangos y la caseta eléctrica, donde se ubicará el cuadro de control de la planta.

Fig. 10.1.5 Caseta de fangos

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Fig. 10.1.6 Caseta de control

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10.2 FACTORES GEOTÉCNICOS CONDICIONANTES DE LA CIMENTACIÓN. A la escala de la parcela reconocida para la EDAR, se han diferenciado básicamente tres unidades geotécnicas dentro de las cotas prospectadas. En posición superior diferenciaríamos a la capa natural de alteración edafizada, con espesores de 0,40 a 0,80 m. Le sigue una segunda unidad aluvial asociada al río Guadiamar y Ardachón hasta los 7,70-9,00 m de profundidad. Está compuesta mayoritariamente por suelos arcillosos marrones verdosos con algunas pasadas decimétricas de material detrítico más grueso arenoso con gravas incluso. Esta unidad presenta un potencial expansivo medio, pero contiene lentes de media alta plasticidad que proporcionan valores de alto potencial expansivo. Finalmente, cortamos el sustrato Mioceno de arcillas margosas marrón verdosas que en profundidad adquieren tonalidades grises, denominándose regionalmente a este conjunto como “Margas azules”. Son de consistencia firme a dura. El nivel freático se sitúa a escasa profundidad, como sucede en el Parque, entre los 2,30 y 3,00 m de profundidad, existiendo varios niveles freáticos multicapa semiconfinados entre materiales arcillosos, con rápida respuesta y recarga en caso de fuertes precipitaciones como se ha comprobado en el propio parque situado al norte, lo que se traduce en variaciones de su profundidad, situándose en ocasiones próximo a superficie. Además,por la parte central de la parcela discurren escorrentías provenientes del drenaje natural de los arroyos que discurrían por la superficie ocupada por el actual parque empresarial.

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10.3 CONDICIONES DE CIMENTACIÓN

El proyecto debe prever y resolver en primer lugar el deficiente drenaje natural de este sector, evitando los encharcamientos superficiales con el diseño de un adecuado drenaje perimetral a la actuación, siendo recomendable subir la cota de urbanización del conjunto respecto a la superficie actual. Las características geotécnicas del subsuelo y las tipologías previstas en proyecto de las diferentes construcciones, aconsejan proyectar cimentaciones directas mediante Losa de hormigón armado para todos los elementos que componen la estación depuradora, con las siguientes peculiaridades: Los reactores biológicos, espesadores y depósito de acumulación se cimentan superficialmente engrosados en borde con anillo anular armado de gran canto empotrado 2.50 m bajo rasante, sobre terreno mejorado de 0,94 m de espesor. Esta tipología requiere excavar la UG-1 de alteración edafizada arcillosa marrón oscura, 0.4-0.8 m según la zona, hasta alcanzar la UG-2 arcillosa marrón, aportando bajo la losa un terreno de mejora granular de 0,9 m de espesor debidamente compactado en tongadas de 0.3 m al 95% del Próctor modificado. En el caso del depósito de homogeneización de fangos, se implanta enterrado a 3,5 m de profundidad en el seno de la U-2 Arcillosa con capas granulares. Al descender bajo nivel freático, se dispondrá un encachado granular drenante de 0.3 m bajo la losa. Se deberá verificar que vacío contrarresta eventuales subpresiones por ascenso del nivel freático. Las casetas de control y fangos se cimentarán también con Losa superficial previo desbroce y desmantelamiento de la UG-1 de alteración y aportación de una capa de mejora granular de 0,75 m debidamente compactada en tongadas de 0.25 m al 95% del Próctor modificado. Las losas de ambas casetas deben quedar siempre empotradas bajo rasante exterior para garantizar mejores condiciones de trabajo y estabilidad. Si no fuera posible por necesidades de proyecto, se suplementará una nervadura o zuncho de borde de al menos 0.5 m empotrada bajo rasante exterior.

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10.3.1 ESTADO LÍMITE ÚLTIMO DE UNA CIMENTACION SUPERFICIAL

La carga última o de hundimiento de una cimentación superficial puede definirse como el valor al que ésta puede ser sometida para que se alcance la rotura en un amplio volumen de suelo infrayacente. Los estudios teóricos de la presión de hundimiento se basan en la hipótesis de un mecanismo o modelo de rotura bidimensional junto con una ley de resistencia del terreno, estableciéndose las condiciones límites de equilibrio entre las fuerzas aplicadas exteriormente y las desarrolladas en el terreno para contrarrestarlas.

Fig. Distribución de esfuerzos en las principales formulaciones

Existen numerosas soluciones o formulaciones de la carga de hundimiento, entre las cuales las más conocidas o habituales por su utilización son la de Terzaghi (1943), Meyerhof (1963), Hansen (1970) y Vesic (1973, 1975). El Código Técnico de la Edificación (CTE) y la Guía de Cimentaciones en Obras de Carretera del Mº de Fomento se basan en la formulación de B.Hansen. Estas últimas proporcionan coeficientes correctores que tienen en cuenta la forma del cimiento, excentricidad, inclinación de la carga, del cimiento y del terreno. Para la verificación del estado límite último frente al hundimiento en suelos será necesario contar con una estimación fiable de la resistencia al corte característica de las unidades geotécnicas relevantes. Dicha resistencia vendrá expresada, en términos de tensiones efectivas, por el ángulo de rozamiento interno (φ´) y la cohesión (c´), preferiblemente obtenidos mediante ensayos de corte directo o triaxiales (CU ó CD).

En los análisis hay que distinguir entre condiciones drenadas (φ>0) y no drenadas (φ=0), correspondiendo estas últimas a los suelos cohesivos saturados.

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La carga admisible del terreno resulta de dividir por 3 la carga de hundimiento. En las condiciones no drenadas el término de sobrecarga del terreno no tiene porqué ser afectado por esta división.

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Para cimiento redondo, en condiciones corto plazo:

Qh= 1.2CNc +ggggDf

C= cohesión sin drenaje. Se adopta un valor medio en zona de influencia el cimiento de 0.6 kg/cm2 por correlaciones con qu y NSPT. Nc= 5.14, coeficiente de capacidad portante para φ=0. g=Densidad Terreno empotramiento = 1,9 t/m3 Df= Empotramiento bajo cimiento. Mínimo 0.5 m

Qh= 1.2 x 6 x 5,14 + 0,5 x 1,9 = 37+ 0,95= 37,95 t/m2

QADM=37/3 + 0,95= 1,3 kg/cm2

Este valor de carga admisible podrá adoptarse a efectos de dimensionamiento de todas las losas previstas en proyecto.

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10.3.2 ASIENTOS BAJO DEPÓSITOS CIRCULARES La siguiente figura muestra un área circular flexible cargada uniformemente (q /área) sobre la superficie de un material elástico (en este caso el suelo se considera elástico).

Fig. 10.3.1 Asiento bajo un área circular flexible cargada uniformemente

El radio del área circular es R y el esfuerzo vertical εz en el punto A debido a la carga puede obtenerse mediante la siguiente expresión:

Donde Es es el módulo de elasticidad del suelo y v es el Coeficiente de Poisson. El asiento elástico en el punto A se puede obtener mediante la expresión: Si se sustituye en la ecuación 2 los valores de σz. σθ y σr obtenemos: Donde I1 e I2 son funciones de:

Ecuación 2

Ecuación 3

Ecuación 1 ( )[ ]θσσνσ +−Ε

=∈ rz

s

z1

( )[ ]dzvE

dz rz

sz

z

z

θσσσ +−∫=∈∫∞∞ 1

( )

−++= 21 11

IvIR

zR

E

vqS

s

e

R

rand

R

zf

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Las variaciones de I1 e I2 para r/R=0 y 1 (que es, bajo el centro y el borde del área cargada) aparecen en las Tablas 1 y 2.

z/R I1 I2

0 1,000 2,000

0,2 0,804 1,640

0,4 0,629 1,350

0,6 0,486 1,130

0,8 0,375 0,961

1,0 0,293 0,828

1,5 0,168 0,606

2,0 0,106 0,472

2,5 0,072 0,385

3,0 0,051 0,325

4,0 0,030 0,246

5,0 0,019 0,198

Tabla 10.3.1 Variaciones de I1 e I2 para r/R=0 Tabla 10.3.2. Variaciones de I1 e I2 para r/R=1

En la superficie, donde z/R = 0: Usando las Tablas 1 y 2 y la Ecuación 4, en la superficie, se obtienen las siguientes expresiones: Donde B= 2R El asiento medio en la superficie puede determinarse mediante:

Fig. 10 3.2 Asiento medio bajo un área circular flexible cargada uniformemente

z/R I1 I2

0 0,500 1,273

0,2 0,383 1,100

0,4 0,310 0,962

0,6 0,256 0,849

0,8 0,213 0,756

1,0 0,179 0,678

1,5 0,119 0,531

2,0 0,083 0,432

2,5 0,060 0,362

3,0 0,045 0,310

4,0 0,027 0,239

5,0 0,018 0,195

Ecuación 4

Ecuación 5

Ecuación 6

Ecuación 7

2

21RI

E

vqS

s

e−=

( ) ( ) ( )ss

eE

vqB

E

RvqcenterS

22 112 −=−=

( ) ( )ss

eE

vqB

E

RvqcenterS

22 112)(

−=−=

( )B

dxS

averageS

B

Be

e

2/

2/−∫

=

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Para supuestos más prácticos, Se(medio) ≈ 0.85 Se(centro). Por consiguiente, en la superficie: Para cimentaciones rígidas, el asiento de la superficie (z/R=0) es: El módulo de elasticidad se puede definir a través de correlaciones empíricas al uso basadas en el NSPT y CU. Para suelos cohesivos saturados mayoritarios se pueden utilizar las siguientes aproximaciones para módulos no drenados:

EU= 100-200 cu , siendo cu la resistencia al corte sin drenaje A partir de los datos anteriores se obtienen los módulos efectivos a través de la expresión:

E´= Eu/1,1 En nuestro caso en concreto, existen varios elementos circulares a cimentar, procediendo a estimar el asiento de los reactores biológicos de 12 m de diámetro y altura 5,5 m, los más cargados, a los que supondremos una carga transmitida uniforme de 0,8 kg/cm2. El depósito de homogeneización de fangos apenas sufrirá asientos por encontrarse enterrado con una cimentación prácticamente compensada. Consideramos por tanto los siguientes parámetros para realizar los cálculos: B=2R= 12 m q= 0,80 kg/cm2

v= 0,3 Es (medio) = 208 Kp/cm2 Para el caso de nuestro cálculo se utilizan los valores medidos en el caso más desfavorable y próximos al lado de la seguridad, estableciéndose las siguientes capas y valores de cálculo:

UNIDAD GEOTÉCNICA ESPESOR

(m) E

(Kp/cm2) Cf. Poisson

νννν

MEJORA GRANULAR 0,9 500 0,3

2 7.1 80 0,30

3a 5 201 0,30

3b 11 272 0,30

Tabla 10.3.4 Módulo de deformación de unidades geotécnicas

Ecuación 8

Ecuación 9

( ) ( )s

eE

vqBaverageS

2185.0 −=

( ) ( ) ( )s

eeE

vqBxibleaveragefleSrigidS

2179.093.0

−≈≈

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Para el presente cálculo se consideran 24 m de capa deformable por debajo del apoyo de la base de la cimentación (aproximadamente 2 B).

Se (CENTRO)= 0,046 m= 4,6 cm

Se (BORDE)= 0,63* Se = 2,89 cm

Se (MEDIO)= 0,85* Se = 3,91 cm

Se (RÍGIDO)= 0,79* Se = 3,6 cm

10.3.3 MÓDULO DE BALASTO O REACCIÓN (Ks) Es un parámetro que suele utilizarse en el análisis estructural de elementos de cimentación no rígidos, tales como losas o vigas flotantes. En este tipo de métodos de cálculo se consideran los efectos de las deformaciones locales en la losa sobre la distribución de capacidad portante a partir de la utilización del citado módulo. El módulo de balasto o reacción se define como la relación existente entre la presión vertical, q, aplicada sobre un determinado punto de un cimiento directo y el asiento, s, experimentado por dicho punto:

q = carga transmitida

δ = asiento obtenido con la carga transmitida Como bien recoge el CTE (2006), la estimación del coeficiente de balasto para losas y emparillados debe de realizarse a partir de la determinación de parámetros de deformabilidad representativos del terreno bajo la zona de influencia de la cimentación, ya sea mediante ensayos “in situ” o de laboratorio, y el posterior cálculo geotécnico de asientos. Una gran mayoría de los cálculos de losas se realizan a partir del modelo de Winkler o variantes del mismo que zonifican el valor del balasto en función de la distribución de tensiones. Dichos métodos requieren la definición previa del coeficiente de balasto ks, siendo necesario aclarar que su magnitud es variable y depende de varios factores:

- La amplitud del área cargada. Una cimentación más ancha asentará más, al movilizar más suelo en profundidad, ks será menor.

- La profundidad del área cargada bajo la superficie del terreno. A grandes profundidades los cambios en esfuerzos en el suelo debido a las cargas impuestas constituyen un porcentaje inferior de los esfuerzos iniciales, el asentamiento será menor y ks mayor.

- El tiempo de consolidación puede influir, y a veces es necesario estudiar los asientos a largo plazo en suelos compresibles, situación más desfavorable.

- La forma del área cargada. A igualdad de anchura, la forma más alargada, producirá mayor asentamiento, ks será menor.

δq

KS=

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El CTE (2006) advierte que la utilización de los módulos de balasto para losas obtenidos a partir de ensayos de placa de carga, es de una fiabilidad que puede resultar insuficiente, y los resultados de éstos ensayos deben ser ajustados para compensar las diferencias en amplitud, forma y profundidad de la cimentación. Terzagui (1955) propuso una serie de factores de corrección muy utilizados en la actualidad, aunque la extrapolación de una pequeña placa a una losa es tan grande, que éstos factores no son muy reales. Además las placas de carga deben asumir el hecho dudoso de que los suelos dentro de la zona superficial de influencia de la placa son comparables a los más profundos influenciados por la losa. Algunos programas comerciales se apoyan en éstas expresiones para deducir el coeficiente de balasto real de la losa a partir del dato del K30 , normalmente estimado a través de la siguiente tabla originaria de Terzaghi , algo modificada por el CTE(2006) que la recoge en su tabla D.29 del anejo D :

Fig.10.3.3.1 Tabla de valores de coeficientes de balasto K30

A efectos meramente orientativos señalamos que los suelos superiores de apoyo de la losa se encuadran en el rango de los enmarcados en 30-60 MN/m3 ,aunque se han de tener en cuenta todas las limitaciones de este método apuntadas anteriormente. Los métodos más rigurosos para la estimación del coeficiente de balasto, consisten en calcular el asentamiento medio de la losa a partir de los métodos habituales elásticos con la añadidura de los asientos edométricos si interviene consolidación. Con este valor de asiento final, se entra en la expresión inicial de relación carga transmitida /asiento para obtener el valor de Ks medio. En el cálculo final de la losa, podemos optar por una zonificación, aplicando al perímetro de ésta un valor doble de Ks en relación al centro. Determinados autores sugieren que esta zona perimetral bajo la losa debe de tener una anchura de al menos 0.1 B, siendo B el ancho de la losa. Para el caso concreto de la losa del depósito estudiado la relación anterior conduce a un valor medio de Ks= 2046 kN/m3.

TIPO DE SUELO K30(MN/m3)

Arcilla blanda 15-30

Arcilla media 30-60

Arcilla dura 60-200

Limo 15-45

Arena floja 10-30

Arena media 30-90

Arena compacta 90-200

Grava arenosa floja 70-120

Grava arenosa compacta 120-300

Margas arcillosas 200-400

Rocas algo alteradas 300-5000

Rocas sanas > 5000

VALORES ORIENTATIVOS COEFICIENTE BALASTO K30

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11 EXCAVACIONES. 11.1 DESCRIPCIÓN DE EXCAVACIONES Y MOVIMIENTOS DE TIERRA En el proyecto que nos ocupa está prevista la ejecución de una excavación para la implantación del depósito de homogeneización de fangos de unos 3,50 m respecto a la rasante actual de la parcela. Los materiales implicados están constituidos por los niveles descritos como Unidades Geotécnicas 1 y 2 de este informe que se corresponden con un nivel superficial de alteración edafizado y un nivel arcilloso con lentes arenosas. 11.2 EXCAVABILIDAD Se considera que todos los niveles son excavables con medios mecánicos convencionales, sin encontrar elementos duros. 11.3 TALUDES RECOMENDADOS Y MEDIDAS DE CONTENCIÓN. PARÁMETROS GEOTECNICOS

En general la estabilidad a corto plazo o un corto periodo de exposición de los taludes antes de ser realizadas las contenciones definitivas permitirá taludes más inclinados que largos periodos de exposición de la excavación. De igual manera, la realización de los trabajos en una época lluviosa frente a una estival requerirá de mayores medidas protectoras y mayores ataluzamientos. La situación del nivel freático entre 2,3-3,00 m de profundidad condicionará la excavación a realizar, recomendándose ataluzar provisionalmente con taludes provisionales 1V:1H, con sobreexcavación en fondo para alojar dispositivos de bombeo de agotamiento de caudales para posibilitar las cimentaciones previstas. Como parámetros para el dimensionamiento de estructuras de contención podrán adoptarse los siguientes, teniendo presente cual es el material que ejercerá los empujes en la zona activa:

Unidad geotécnica

U.G.

PROFUNDIDAD (m)

Peso específico aparente γap

kN/m3

Peso específico sumergido γ´

kN/m3

Cohesión c´ (kN/m2)

Angulo de rozamiento interno ф´

2 (0,40-7,00 m) 20 10 10 25º

Tabla 11.3.1 Parámetros característicos del terreno.

El nivel freático se ha detectado a una profundidad aproximada de 2,3/3,00 m respecto a la cota de realización de los ensayos, debiéndose prever tratamientos de impermeabilización y/o drenaje en elementos enterrados bajo el mismo.

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12 CONCLUSIONES 12.1 RESUMEN DEL CONTENIDO DEL ESTUDIO GEOTECNICO En este apartado se incluyen, a manera de resumen, los principales datos del estudio geotécnico que se han desarrollado en apartado anteriores y a los cuales remitimos para su completa y mejor comprensión. El presente estudio se realiza a petición de Parque de Innovación empresarial de Sanlúcar la Mayor. Proyecto (Aptdo. 10.1): Se proyecta una estación depuradora de aguas residuales con los siguientes elementos: Línea de agua y Fangos

- Pozo de gruesos - Bombeo de elevación de agua bruta - Depósito Homogeneización - Reactores biológicos - Decantación secundaria - Espesador de fangos - Depósito de acumulación - Edificios auxiliares, caseta de fangos, caseta eléctrica

Fig.12.1.1 Planta de detalle de las construcciones previstas en la EDAR

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Trabajos realizados (Aptdo. 3): Los trabajos de campo realizados para el reconocimiento del subsuelo, objeto de proyecto, han consistido en la ejecución de los siguientes ensayos:

Tabla 12.1.1 Ensayos de campo realizados

Descripción de la parcela (Aptdo. 4): La zona de estudio se encuentra entre el río Guadiamar, situado a 1,5 km hacia el este, y a 400 m hacia el oeste el arroyo Ardachón. La parcela objeto del presente estudio se sitúa junto al borde Sur del Parque de Innovación Empresarial y Energías renovables de Sanlúcar la Mayor, en fase de construcción, al otro lado de la carretera A-472 (Sevilla-Huelva).

Fig. 12.1.2 Situación de la EDAR futura junto a la A-472

La Parcela tiene una morfología rectangular de 101.6 x 49.3 m sobre una topografía de suave pendiente inclinada hacia el sur.

ENSAYOS REALIZADOS Nº DE ENSAYOS PROFUNDIDAD ALCANZADA (m)

SONDEOS CON EXTRACCIÓN DE TESTIGO S-1 18

S-2 15

ENSAYOS DE PENETRACIÓN DINÁMICA DPSH 2 10

ENSAYOS REALIZADOS EN EL INTERIOR DE LOS SONDEOS Nº DE ENSAYOS

ENSAYOS DE PENETRACION STANDARD SPT 11

EXTRACCION DE MUESTRAS INALTERADAS 9

PARCELA

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Unidades geotécnicas (Aptdo. 6): U. GEOTÉCNICA 1: SUELO VEGETAL Y DE ALTERACIÓN EDÁFICA ARCILLOSO MARRÓN OSCURO Esta unidad se localiza en superficie con espesores que oscilan entre 0,4 y 0,8 m. Se corresponde este recubrimiento superficial con el suelo de alteración edáfica y suelo vegetal de naturaleza arcillosa, de tonalidad más oscura en posición más superficial, pasando a rojiza con la profundidad. Este nivel superior tiene una consistencia blanda. U. GEOTÉCNICA 2: DEPÓSITO ALUVIAL: ARCILLAS MARRONES Y MARRÓN VERDOSAS CON INTERCALACIONES GRANULARES DE ARENAS Y GRAVAS Esta unidad se localiza bajo el anterior con un espesor variable entre 7,30 y 8,20 m. El primer nivel natural del subsuelo se corresponde con un depósito aluvial integrado por arcillas marrones arenosas, a veces pardo marrones de media a alta plasticidad, con intercalaciones minoritarias de carácter granular de orden decimétrico, arenosas o arenosas con gravas. En S-1 se detecta una intercalación arenolimosa entre 2,40 y 3,00 m, y entre 6,00 y 7,70 otra intercalación arenolimosa con algo de gravas. En S-2 se detecta una intercalación arenolimosa con gravillas entre 4,40 y 5,45 m La relación NSPT/NDPSH oscila entre 2 y 2.5, exhibiendo en lineas generales este nivel una consistencia media. U. GEOTÉCNICA 3: SUSTRATO MIOCENO: ARCILLAS MARGOSAS MARRÓN VERDOSAS QUE PASAN A GRISES VERDOSAS EN PROFUNDIDAD (“SUSTRATO MIOCENO”)

Esta unidad se localiza bajo la anterior a partir de 7,7/9,0 m de profundidad con un espesor mínimo reconocido de 6.0 / 10.30 m al concluir los sondeos a los 15/18m. Este nivel constituye el sustrato mioceno de la zona, integrado por arcillas margosas de tonalidades pardo amarillentas y verdosas que con la profundidad van adquiriendo tonalidad gris más oscura indicativa de una menor alteración, como sucede en el sondeo S-2 a partir de los 12 m. Este nivel exhibe una consistencia FIRME DURA, creciente con la profundidad. Expansividad (Aptdo. 7): De acuerdo a todos los parámetros obtenidos en los diferentes ensayos y según los criterios definidos, concluimos que la unidad geotécnica 1 Y 2 presenta un potencial expansivo medio, pero contiene lentes de media alta plasticidad que proporcionan valores de alto potencial expansivo. Medida del nivel freático (Aptdo. 3.1.5): Se ha detectado el nivel freático entre 2,30 y 3 m de profundidad reconocidas por los sondeos. En el apartado 5.2 se exponen más ampliamentelas características hidrogeológicas de todo este sector, significando la posición elevada del nivel freático en toda esta zona, por existir varios niveles

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freáticos multicapa semiconfinados entre materiales arcillosos, con rápida respuesta y recarga en caso de fuertes precipitaciones como se ha comprobado en el propio parque situado al norte, lo que se traduce en variaciones de su profundidad, situándose en ocasiones próximo a superficie. Además,por la parte central de la parcela discurren escorrentías provenientes del drenaje natural de los arroyos que discurrían por la superficie ocupada por el actual parque empresarial que provocan encharcamientos superficiales por deficiente drenaje. Este valor no debe considerarse estable, ya que el nivel freático se encuentra sometido a fluctuaciones condicionadas por el régimen hidrológico, condiciones hidrogeológicas, aportes o extracciones artificiales, etc. Agresividad (Aptdo. 9): Se ha considerado un tipo de ambiente IV+Qa para los elementos de cimentación, pudiéndose utilizar cementos ordinarios en la confección del hormigón de la cimentación. Propuesta de cimentación (Aptdo. 10.3): El proyecto debe prever y resolver en primer lugar el deficiente drenaje natural de este sector, evitando los encharcamientos superficiales con el diseño de un adecuado drenaje perimetral a la actuación, siendo recomendable subir la cota de urbanización del conjunto respecto a la superficie actual. Las características geotécnicas del subsuelo y las tipologías previstas en proyecto de las diferentes construcciones, aconsejan proyectar cimentaciones directas mediante Losa de hormigón armado para todos los elementos que componen la estación depuradora, con las siguientes peculiaridades: Los reactores biológicos, espesadores y depósito de acumulación se cimentan superficialmente engrosados en borde con anillo anular armado de gran canto empotrado 2.50 m bajo rasante, sobre terreno mejorado de 0,94 m de espesor. Esta tipología requiere excavar la UG-1 de alteración edafizada arcillosa marrón oscura, 0.4-0.8 m según la zona, hasta alcanzar la UG-2 arcillosa marrón, aportando bajo la losa un terreno de mejora granular de 0,9 m de espesor debidamente compactado en tongadas de 0.3 m al 95% del Próctor modificado. En el caso del depósito de homogeneización de fangos, se implanta enterrado a 3,5 m de profundidad en el seno de la U-2 Arcillosa con capas granulares. Al descender bajo nivel freático, se dispondrá un encachado granular drenante de 0.3 m bajo la losa. Se deberá verificar que vacío contrarresta eventuales subpresiones por ascenso del nivel freático. Las casetas de control y fangos se cimentarán también con Losa superficial previo desbroce y desmantelamiento de la UG-1 de alteración y aportación de una capa de mejora granular de 0,75 m debidamente compactada en tongadas de 0.25 m al 95% del Próctor modificado.

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Las losas de ambas casetas deben quedar siempre empotradas bajo rasante exterior para garantizar mejores condiciones de trabajo y estabilidad. Si no fuera posible por necesidades de proyecto, se suplementará una nervadura o zuncho de borde de al menos 0.5 m empotrada bajo rasante exterior. Se empleará un valor para todas las cimentaciones de:

Tadm= 130 kPa Como coeficiente de balasto en placa de 30 cm se podrá adoptar K30 =30-60 MN/m3 En el caso de coeficiente de balasto real para los depósitos de mayor tamaño tipo reactores biológicos:

KS= 2046 kN/m3 Excavaciones (Aptdo. 11.1) En el proyecto que nos ocupa está prevista la ejecución de una excavación para la implantación del depósito de homogeneización de fangos de unos 3,50 m respecto a la rasante actual de la parcela. Los materiales implicados están constituidos por los niveles descritos como Unidades Geotécnicas 1 y 2 de este informe que se corresponden con un nivel superficial de alteración edafizado y un nivel arcilloso con lentes arenosas.

La situación del nivel freático entre 2,3-3,00 m de profundidad condicionará la excavación a realizar, recomendándose ataluzar provisionalmente con taludes provisionales 1V:1H, con sobreexcavación en fondo para alojar dispositivos de bombeo de agotamiento de caudales para posibilitar las cimentaciones previstas.

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12.2 RECOMENDACIONES GENERALES

Por último, debe de indicarse que las consideraciones expuestas en el presente informe han sido deducidas a partir de ensayos puntuales, constituyendo una extrapolación al conjunto de la parcela en las condiciones actuales del subsuelo. Ello no es óbice para que puedan producirse variaciones con respecto al esquema definido, derivadas de la heterogeneidad que pueda presentar el terreno, o bien de alteraciones posteriores antrópicas (rellenos, excavaciones, etc…) realizadas con anterioridad al comienzo de la obra. En cualquier caso, se ha de comprobar o verificar mientras dure la fase de excavación de la cimentación que el terreno que aparece se corresponde con el descrito en el informe.

Fdo.: D. Angel A. Martínez Girón Fdo.: D. Miguel Ángel Fernández Vélez ASESOR DEPARTAMENTO DE GEOTECNIA JEFE DPTO. GEOTECNIA

_____________________________________________________

Este informe consta de cincuenta y tres páginas numeradas y selladas y de un apartado de anexos.

LROMERO

M. ANGEL

LROMERO

ÁNGEL

40048405-01.0

ANEXOS

40048405-01.0

I. PLANO SITUACIÓN DE ENSAYOS.

40048405-01.0

II. PARTES DE ENSAYOS DE SONDEOS

OBSERVACIONES:Arqueta metálica:Cajas de sondeo:ml de PVC:Fecha testificación cajas:

MI: Muestra Inalterada a Presión o Percusión. MA: M uestra Alterada. TP: Testigo Parafinado.PERFORACIÓN: B: Batería sencilla; T: Batería doble; R: Batería triple; w: widia; d: Diamante; entre pa réntesis diámetro ext. (mm).GOLPEOS:

1

2

3

4

5

6

7

8

9

10

11

12

13

14

15

Esc

ala

1:10

0Ø

Rev

estim

ient

o [m

m]

Bw(86)

Ø P

erfo

raci

ón

[mm

]

Man

iobr

a

20 40 60 80

Rec

uper

ació

n

0.40

2.40

3.00

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1.70

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Esp

esor

Est

ratig

rafía

SUELO VEGETAL ARCILLOSO MARRÓN OSCURO.ARCILLASMARRONESCON NÓDULOS CARBONATA-DOS.

ARENAS LIMOSAS MARRONES.

ARCILLAS AMARILLO VERDOSAS.

ARENAS LIMOSAS CON ALGO DE GRAVAS A LA BA-SE.

SUSTRATO MIOCENO.ARCILLA MARGOSA MARRÓN VERDOSA.-A la base, se torna algo más grisácea.

Des

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2.30

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0.00

Aci

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-Gul

ly

PETICIONARIO: PARQUE DE INNOV. EMP. SANLUCAR LA MAYOR, S.L.SITUACIÓN: EDAR PARQUE SOLANDLOCALIDAD: SANLUCAR LA MAYOR (SEVILLA)FECHA: 28 de Noviembre de 2011COORDENADAS: X= 74354357 Y= 414238936 Z= OBRA: 40048405

SONDEO: S-1HOJA: 1/2

SONDA: MOBILE DRILL

SUPERVISOR: ÁNGEL MARTÍNEZ

SONDISTA: JOSE MANUEL DOMÍNGUEZ

ENSAYOS IN SITU IDENTIFICACIÓN Y ESTADO C. SIMPLE TX/C.D. VOLUMÉTRICOS

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SUSTRATO MIOCENO.ARCILLA MARGOSA MARRÓN VERDOSA.-A la base, se torna algo más grisácea.

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SONDA: MOBILE DRILL




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m]

Bw(86)

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Est

ratig

rafía

SUELO DE ALTERACIÓN ARENOSO MARRÓN ROJIZO.ARCILLA MARRÓN ROJIZA.ARCILLASMARRÓNPARDASCON PASADASARENO-SAS ROJIZAS.

ARENAS LIMOSAS CON GRAVILLAS.

ARCILLAS PARDO MARRONES Y VERDOSAS CONOCAPAS ARENOSAS.

SUSTRATO MIOCENO.ARCILLA MARGOSA GRISÁCEO VERDOSA.

ARCILLA MARGOSA GRIS ("MARGA AZUL").

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SONDA: MOBILE DRILL B-34 L




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III. PARTES DE PENETROMETROS

Prof. (m) N20 Par(N/m) Prof. (m) N20 Par(N/m)0,2 2 10,2 170,4 3 10,4 180,6 4 10,6 200,8 9 10,8 201 10 0 11 21 40

1,2 10 11,2 141,4 14 11,4 171,6 15 11,6 201,8 8 11,8 212 6 0 12 24 48

2,2 5 12,2 272,4 5 12,4 292,6 5 12,6 292,8 6 12,8 303 5 0 13 30 61

3,2 5 13,2 323,4 5 13,4 413,6 5 13,6 363,8 5 13,8 394 5 0 14 40 100

4,2 5 14,2 414,4 3 14,4 494,6 4 14,6 51

ENSAYO DE PENETRACIÓN DINÁMICA TIPO DPSH-B (UNE EN-ISO 22476-2:2008)

VALORES DE GOLPEO, PAR Y GRÁFICAS ENSAYO P-1

Fotografía P-1

Tipo: DPSH-BDATOS DEL ENSAYO

40048405 18/11/2011Fecha:

E.D.A.R. , SANLÚCAR LA MAYOR (SEVILLA)Nombre:

Expte:

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Par (N/m)

4,6 4 14,6 514,8 3 14,8 495 3 0 15 54 195

5,2 3 15,2 565,4 4 15,4 57 X: Y: Z:5,6 3 15,6 545,8 3 15,8 546 6 0 16 61 200

6,2 5 16,2 596,4 5 16,4 666,6 6 16,6 676,8 7 16,8 687 6 0 17 71 200

7,2 14 17,2 697,4 12 17,4 817,6 10 17,6 807,8 11 17,8 718 11 0 18 91 200

8,2 14 18,2 868,4 15 18,4 718,6 14 18,6 898,8 14 18,8 969 15 27 19 89 200

9,2 13 19,2 1159,4 14 19,49,6 17 19,69,8 16 19,810 20 33 20

50,5±0,5 mm

Altura:

Puntaza: Perdida Cabeza: Fija

DATOS DISPOSITIVO DE GOLPEO

Rechazo (m): 19,20 Barras: Húmedas

35 mmBarras: Diámetro:<8 kg

Observaciones:

Realizado por: Revisado por

D. Francisco Beltrán D. M.A. Fernández

Maza: 63,5±0,5 kg 750±20 mm

Área: 20 cm2 Diámetro:

Cliente: PARQUE DE INNOV. EMP. SANLÚCAR LA MAYOR, S.A.

Equipo: ROLATEC ML-76A

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Prof. (m) N20 Par(N/m) Prof. (m) N20 Par(N/m)0,2 2 10,2 140,4 4 10,4 150,6 6 10,6 190,8 8 10,8 181 9 0 11 23 34

1,2 11 11,2 141,4 14 11,4 141,6 8 11,6 151,8 6 11,8 132 7 0 12 24 41

2,2 7 12,2 252,4 8 12,4 272,6 9 12,6 292,8 8 12,8 293 9 0 13 34 55

3,2 5 13,2 363,4 4 13,4 393,6 6 13,6 403,8 6 13,8 404 5 0 14 44 89

4,2 5 14,2 474,4 5 14,4 524,6 5 14,6 57

40048405 18/11/2011Fecha:

E.D.A.R. , SANLÚCAR LA MAYOR (SEVILLA)Nombre:

Expte:

ENSAYO DE PENETRACIÓN DINÁMICA TIPO DPSH-B (UNE EN-ISO 22476-2:2008)

VALORES DE GOLPEO, PAR Y GRÁFICAS ENSAYO P-2

Fotografía P-2

Tipo: DPSH-BDATOS DEL ENSAYO

0

1

2

3

4

5

6

7

8

0 20 40 60 80 100

NDPSH

0

1

2

3

4

5

6

7

8

0 50 100 150 200

Par (N/m)

4,6 5 14,6 574,8 3 14,8 595 4 0 15 64 179

5,2 4 15,2 685,4 5 15,4 68 X: Y: Z:5,6 4 15,6 715,8 5 15,8 666 4 0 16 69 200

6,2 4 16,2 676,4 4 16,4 686,6 3 16,6 716,8 3 16,8 687 3 0 17 71 200

7,2 3 17,2 867,4 3 17,4 717,6 4 17,6 677,8 3 17,8 898 4 0 18 96 200

8,2 5 18,2 868,4 6 18,4 718,6 7 18,6 798,8 8 18,8 869 9 0 19 79 200

9,2 9 19,2 899,4 11 19,4 799,6 12 19,6 969,8 13 19,8 9910 13 24 20 110 200

Cliente: PARQUE DE INNOV. EMP. SANLÚCAR LA MAYOR, S.A.

Equipo: ROLATEC ML-76A

35 mmBarras: Diámetro:<8 kg

Observaciones:

Realizado por: Revisado por

D. Francisco Beltrán D. M.A. Fernández

Maza: 63,5±0,5 kg 750±20 mm

Área: 20 cm2 Diámetro: 50,5±0,5 mm

Altura:

Puntaza: Perdida Cabeza: Fija

DATOS DISPOSITIVO DE GOLPEO

Rechazo (m): 20,00 Barras: Húmedas

9

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20

40048405-01.0

IV. PARTES DE ENSAYOS DE LABORATORIO

Observaciones: Muestra recogida por nuestros laboratorios

Descripción: ARCILLA BASTANTE ARENOSA

0.050.070.10.20.30.50.71235710203050701000

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30

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100

80 63 50 40 31.5

25 20 16 12.5

10 8 6.3

5 4 2.5

2 1.6

1 0.63

0.5

0.25

0.16

0.12

5

0.06

3

Curva granulométrica

Tamaño de las partículas (mm)

% q

ue p

asa

% r

eten

ido

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 1000

10

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30

40

50

60

Ábaco de Casagrande

Límite líquido

Índ

ice

de

pla

stic

idad

Linea "A"

Linea "U

"

CH ó OH

CL ó O

L

ML ó OL

MH ó OH

CL-ML

Análisis granulométrico de suelos por tamizado UNE 103-101

Miguel Ángel Garzon Moreno

Químico

Director del laboratorio

Sevilla, 14 de diciembre de 2011

Javier Quintana Perez

Químico

Responsable ensayos físicos

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i, S.

A. C

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inci

, 20

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'93

- 4

10

92

SEV

ILLA

136237: PARQUE DE INNOV. EMP. SANLUCAR LA MAYOR S.A., C/ Torneo nº 26, 41002-Sevilla, Sevilla

LOTE:

OBRA: 40048405: EDAR PARQUE INNOVACIÓN Y ENERGIAS SANLÚCAR LA MAYOR. SEVILLA

CONTRATISTA:

PETICIONARIO:

FECHA DE TOMA: 29/11/2011

S-01LOCALIZACIÓN:

DESCRIPCIÓN MATERIAL:

ACTA DE RESULTADO DE ENSAYOS

Nº ACTA-2011/60253

Nº MUESTRA: I-DLB-27167/11

Humedad mediante secado en estufa UNE 103-300 W:

Determinación del límite líquido de un suelo por el método del

aparato de Casagrande UNE 103-103

Determinación del límite plástico de un suelo UNE 103-104

Método de ensayo normalizado de clasificación de suelo

ASTM-D-2487

Símbolo/nombre de grupo

CL : Arcilla magra arenosa

Tamiz(mm) Pasa (%)

100 100,080 100,050 100,040 100,025 100,020 100,010 100,05 99,42 95,7

0,4 88,20,08 63,7

Preparación de muestras para ensayos de suelos UNE 103-100

Límite líquido: 28.1

Límite plástico: 17.0

Indice de Plasticidad: 11.1

Clasificación de suelos AASHTO M-145, Símbolo(Índice grupo) Grupo: A-6 (5)

Cu=D60/D10 = 6.0

Cc=D302/(D60*D10) = 1.5

PROFUNDIDAD (m): Mín: 1.00 - Máx: 1.60

ENSAYOS A UN SUELO

TIPO MUESTRA: INALTERADA (MI)

FECHA INICIO: 13/12/2011 FECHA FIN: 14/12/2011

Nº REGISTRO RG LECCE: AND-L-075

Vorsevi, S.A., Central

PETICIONARIO:

OBRA:

INICIO FIN

FECHA DE TOMA: PROFUNDIDAD (m): 1.00 1.60

FECHA INICIO: 05/12/2011 07/12/2011

LOTE:

DIMENSIONES DE LA PROBETA PARÁMETROS FÍSICOS DE LA PROBETA

Diámetro (cm): 5,90 Humedad (%): 16,49

Sección (cm2): 27,33 Densidad húmeda (g/cm3): 2,09

Altura (cm): 13,90 Densidad seca (g/cm3): 1,80

Volumen (cm3): 380,02PARÁMETROS DEL ENSAYO

Constante (K): 1,000

Vel. Rotura (%): 2,0

Vo

rsev

i, S.

A. C

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inci

, 20

- P

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'93

- 41

092

SEV

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FECHA FIN:

Nº ACTA-2011/60254


Vo

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i, S.

A. C

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inci

, 20

- P

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QU

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CN

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GIC

O C

AR

TUJA

'93

- 4

10

92

SEV

ILLA

INALTERADA (MI)

IDENTIFICACION DE LA MUESTRA: S-01

ENSAYO DE ROTURA A COMPRESIÓN SIMPLE

EN PROBETAS DE SUELO UNE 103-400

Nº MUESTRA:I-DLB-27167-/11

29/11/2011

TIPO DE MUESTRA:

40048405: EDAR PARQUE INNOVACIÓN Y ENERGIAS SANLÚCAR LA MAYOR. SEVILLA


2

2,5

4,00

6,00

8,00

10,00

12,00

14,00

16,00

AL

TU

RA

(cm

)

DEFORMACION DE LA PROBETA

Resistencia a compresión simple (qu): 2,11 kp/cm2 » 206,95 kPa

Deformación en rotura: 14,32 % 19,90 mm

DESCRIPCIÓN:

OBSERVACIONES:

Vo

rsev

i, S.

A. C

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inci

, 20

- P

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QU

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'93

- 41

092

SEV

ILLA



Responsable de ensayos físicos

Vo

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i, S.

A. C

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inci

, 20

- P

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GIC

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'93

- 4

10

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SEV

ILLA



ARCILLA BASTANTE ARENOSA

QuímicoQuímico

0

0,5

1

1,5

0 2 4 6 8 10 12 14 16

TEN

SIO

N (

kp/c

m2)

DEFORMACION (%)

0,00

2,00

0,00 5,00 10,00

DIAMETRO (cm)


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PETICIONARIO:

OBRA:INICIO FIN


LOTE:FECHA INICIO: 09/12/2011 FECHA FIN:

DIMENSIONES DE LA PROBETA PARÁMETROS DE LA PROBETA HL IBC

Diámetro (mm): 50,19 Humedad Inicial (%): 17,54 15,85

Altura (mm): 18,85 Humedad Final (%): 19,18 17,33

Área (cm2): 19,78 Densidad Seca (cm3): 1,73 1,90

Volumen (cm3): 37,29 Peso Esp. Part. (g/cm3): 2,70 2,7

Índice de Poros Inicial (e0): 0,561 0,418

PRESIÓN: 0,05 kP/cm2

Densidad (g/cm³): 0,00

Humedad (%): 0,000 5,000 0,00

0,5 5,003 -0,025 5,019 -0,10

15 5,030 -0,1530 5,035 -0,1860 5,047 -0,23

120 5,057 -0,29300 5,076 -0,38

1440 5,102 -0,51

Vo

rsev

i, S.

A. C

/.Le

on

ard

o d

a V

inci

, 20

- P

AR

QU

E TE

CN

OLÓ

GIC

O C

AR

TUJA

'93

- 4

10

92

SEV

ILLA

12/12/2011

ENSAYO DE INUNDACIÓN BAJO CARGA EN EDÓMETRO (Según indicaciones de C.C.E.)

29/11/2011

Lectura

Final Carga

Vo

rsev

i, S.

A. C

/.Le

on

ard

o d

a V

inci

, 20

- P

AR

QU

E TE

CN

OLÓ

GIC

O C

AR

TUJA

'93

- 41

092

SEV

ILLA

TIPO DE MUESTRA: INALTERADA (MI)


40048405: EDAR PARQUE INNOVACIÓN Y ENERGIAS SANLÚCAR LA MAYOR. SEVILLAIDENTIFICACION DE LA MUESTRA: S-01

Tiempo

(minutos)

Pastilla de Hinchamiento Libre

% Def.

Acumulada



-

Nº ACTA-2011/60255

-1

Gráfico de Inundación Bajo Carga

HIN

CH

AM

IEN

TO

Página 1 de 1

1440 5,102 -0,51

0 0 5,000 0,000,05 1 4,993 0,03

0,1 1 4,979 0,110,25 1 4,928 0,36

0,5 1 4,833 0,831 1 4,718 1,412 1 4,578 2,11

PRESIÓN: 2,00 kp/cm2

0,5 4,565 2,185 4,546 2,27

15 4,535 2,3330 4,530 2,3560 4,522 2,39

120 4,512 2,44300 4,508 2,46

1440 4,493 2,54

%HINCHAMIENTO (0,05kp/cm2): 0,51

PRESIÓN DE HINCHAMIENTO (kp/cm2): 0,11

% COLAPSO 2 KP/cm2: 0,43DESCRIPCIÓN:

OBSERVACIONES:

Vo

rsev

i, S.

A. C

/.Le

on

ard

o d

a V

inci

, 20

- P

AR

QU

E TE

CN

OLÓ

GIC

O C

AR

TUJA

'93

- 4

10

92

SEV

ILLA

Tiempo

(minutos)

Lectura

Final Carga

(0,001mm)

% Def.

Acumulada


Vo

rsev

i, S.

A. C

/.Le

on

ard

o d

a V

inci

, 20

- P

AR

QU

E TE

CN

OLÓ

GIC

O C

AR

TUJA

'93

- 41

092

SEV

ILLA

Curva de Humedad NaturalPastilla de Inundación bajo Carga

CARGAS

(kp/cm2)

Javier Quintana Perez Miguel Ángel Garzon Moreno

Químico Químico

Inundación Bajo Carga

Tiempo

(minutos)

Lectura

Final Carga

(0,001mm)

% Def.

Acumulada


0

1

2

30,01 0,1 1 10

%D

EF

OR

MA

CIÓ

N U

NIT

AR

IA

PRESIÓN (kp/cm2)

Curva humedad natural Recta inundación

Presión de hinchamiento

HIN

CH

AM

IEN

TO

CO

MP

RE

SIÓ

N

CO

MP

RE

SIÓ

N


Sevilla, 14 de diciembre de 2011Responsable de ensayos físicos

Página 1 de 1



Sulfatos (EHE-08 UNE 83963) No agresivo -

Acidez Bauman - Gully (EHE-08 UNE 83962) 0 ml/kg No agresivo -

No agresivo -

Agresividad

0 mg/Kg


Químico



Químico

Responsable de Ensayos Químicos

Página 1 de 1

IDENTIFICACIÓN QUÍMICA DE SUELOS


Vo

rsev

i, S.

A. C

/.Le

on

ard

o d

a V

inci

, 20

- P

AR

QU

E TE

CN

OLÓ

GIC

O C

AR

TUJA

'93

- 4

10

92

SEV

ILLA


LOTE:


CONTRATISTA:

PETICIONARIO:


S-01LOCALIZACIÓN:



Nº ACTA-2011/60265



ENSAYOS A UN SUELO







0.050.070.10.20.30.50.71235710203050701000

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

100

90

80

70

60

50

40

30

20

10

0125

100

80 63 50 40 31.5

25 20 16 12.5

10 8 6.3

5 4 2.5

2 1.6

1 0.63

0.5

0.25

0.16

0.12

5

0.06

3



% q

ue p

asa

% r

eten

ido

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 1000

10

20

30

40

50

60


Límite líquido

Índ

ice

de

pla

stic

idad

Linea "A"

Linea "U

"

CH ó OH

CL ó O

L

ML ó OL

MH ó OH

CL-ML



Químico




Químico


Página 1 de 1

Vo

rsev

i, S.

A. C

/.Le

on

ard

o d

a V

inci

, 20

- P

AR

QU

E TE

CN

OLÓ

GIC

O C

AR

TUJA

'93

- 4

10

92

SEV

ILLA


LOTE:


CONTRATISTA:

PETICIONARIO:


S-01LOCALIZACIÓN:



Nº ACTA-2011/60256







ASTM-D-2487


CL : Arcilla magra con arena

Tamiz(mm) Pasa (%)

100 100,080 100,050 100,040 100,025 100,020 100,010 100,05 100,02 97,9

0,4 83,40,08 70,0





Clasificación de suelos AASHTO M-145, Símbolo(Índice grupo) Grupo: A-4 (5)

Cu=D60/D10 = 6.0

Cc=D302/(D60*D10) = 1.5


ENSAYOS A UN SUELO





PETICIONARIO:

OBRA:INICIO FIN


LOTE: TIPO DE MUESTRA:

DIMENSIONES DE LA PROBETA PARÁMETROS FÍSICOS DE LAS PROBETAS

I II III

Diámetro (mm): 50 Humedad inicial (%): 19,3 21,5 20,7

Altura (mm): 25 Humedad final (%): 21,8 22,4 22,1

Área (cm2): 19,63 Densidad seca (g/cm3): 1,78 1,74 1,76

Volumen (cm3): 49,09

PARÁMETROS DEL ENSAYO TENSIONES APLICADAS A LAS PROBETAS

I II III

Velocidad del Ensayo (mm/min): 0,5 T. Normal (kp/cm2): 1,3 2,3 3,3

Tipo de Ensayo: CU T. Tangencial (kp/cm2): 0,47 0,75 1,13

Nº ACTA-2011/60534





Vo

rsev

i, S.

A. C

/.Le

on

ard

o d

a V

inci

, 20

- P

AR

QU

E TE

CN

OLÓ

GIC

O C

AR

TUJA

'93

- 4

10

92

SEV

ILLA

ENSAYO DE CORTE DIRECTO UNE 103-401


29/11/2011

INALTERADA (MI)

0,40

0,60

0,80

1,00

1,20

Ten

sion

es T

ange

ncia

l (kp

/cm

2 )

Probeta1

Probeta2

Probeta3

1,00

2,00

Ten

sión

Tan

genc

ial (

kp/c

m2 )

Página 1 de 1

COHESIÓN (kp/cm2): ccu = 0,09

Фcu = 18,33

DESCRIPCIÓN:

OBSERVACIONES:


Químico



Químico




Vo

rsev

i, S.

A. C

/.Le

on

ard

o d

a V

inci

, 20

- P

AR

QU

E TE

CN

OLÓ

GIC

O C

AR

TUJA

'93

- 4

10

92

SEV

ILLA

Ángulo de rozamiento

interno (º):

-0,16

-0,14

-0,12

-0,1

-0,08

-0,06

-0,04

-0,02

0

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

Def

orm

ació

n V

ertic

al

Desplazamiento (mm)

Probeta 1

Probeta 2

Probeta 3

0,00

0,20

0,40

0,60

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9

Ten

sion

es T

ange

ncia

l (kp

/cm

2 )

Desplazamiento (mm)

Probeta2

Probeta3

y = 0,3301x + 0,0407

0,00

1,00

0 1 2 3 4Ten

sión

Tan

genc

ial (

kp/c

m2 )

Tensiones Normales (kp/cm2)


Página 1 de 1



Sulfatos (EHE-08 UNE 83963) No agresivo -

Acidez Bauman - Gully (EHE-08 UNE 83962) 0 ml/kg No agresivo -

No agresivo -

Agresividad

0 mg/Kg


Químico



Químico

Responsable de Ensayos Químicos

Página 1 de 1

IDENTIFICACIÓN QUÍMICA DE SUELOS


Vo

rsev

i, S.

A. C

/.Le

on

ard

o d

a V

inci

, 20

- P

AR

QU

E TE

CN

OLÓ

GIC

O C

AR

TUJA

'93

- 4

10

92

SEV

ILLA


LOTE:


CONTRATISTA:

PETICIONARIO:


S-01LOCALIZACIÓN:



Nº ACTA-2011/60266



ENSAYOS A UN SUELO






Descripción: ARCILLA ALGO ARENOSA

0.050.070.10.20.30.50.71235710203050701000

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

100

90

80

70

60

50

40

30

20

10

0125

100

80 63 50 40 31.5

25 20 16 12.5

10 8 6.3

5 4 2.5

2 1.6

1 0.63

0.5

0.25

0.16

0.12

5

0.06

3



% q

ue p

asa

% r

eten

ido

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 1000

10

20

30

40

50

60


Límite líquido

Índ

ice

de

pla

stic

idad

Linea "A"

Linea "U

"

CH ó OH

CL ó O

L

ML ó OL

MH ó OH

CL-ML



Químico




Químico


Página 1 de 1

Vo

rsev

i, S.

A. C

/.Le

on

ard

o d

a V

inci

, 20

- P

AR

QU

E TE

CN

OLÓ

GIC

O C

AR

TUJA

'93

- 4

10

92

SEV

ILLA


LOTE:


CONTRATISTA:

PETICIONARIO:


S-01LOCALIZACIÓN:



Nº ACTA-2011/60257







ASTM-D-2487


CL : Arcilla magra

Tamiz(mm) Pasa (%)

100 100,080 100,050 100,040 100,025 100,020 100,010 100,05 100,02 100,0

0,4 99,90,08 89,2





Clasificación de suelos AASHTO M-145, Símbolo(Índice grupo) Grupo: A-7-6 (26)

Cu=D60/D10 = 6.0

Cc=D302/(D60*D10) = 1.5


ENSAYOS A UN SUELO





PETICIONARIO:

OBRA:

INICIO FIN


FECHA INICIO: 05/12/2011 07/12/2011

LOTE:








Vo

rsev

i, S.

A. C

/.Le

on

ard

o d

a V

inci

, 20

- P

AR

QU

E TE

CN

OLÓ

GIC

O C

AR

TUJA

'93

- 41

092

SEV

ILLA

FECHA FIN:

Nº ACTA-2011/60258


Vo

rsev

i, S.

A. C

/.Le

on

ard

o d

a V

inci

, 20

- P

AR

QU

E TE

CN

OLÓ

GIC

O C

AR

TUJA

'93

- 4

10

92

SEV

ILLA

INALTERADA (MI)





29/11/2011

TIPO DE MUESTRA:



2,5

3

4,00

6,00

8,00

10,00

12,00

14,00

16,00

AL

TU

RA

(cm

)




DESCRIPCIÓN:

OBSERVACIONES:

Vo

rsev

i, S.

A. C

/.Le

on

ard

o d

a V

inci

, 20

- P

AR

QU

E TE

CN

OLÓ

GIC

O C

AR

TUJA

'93

- 41

092

SEV

ILLA




Vo

rsev

i, S.

A. C

/.Le

on

ard

o d

a V

inci

, 20

- P

AR

QU

E TE

CN

OLÓ

GIC

O C

AR

TUJA

'93

- 4

10

92

SEV

ILLA



ARCILLA ALGO ARENOSA

QuímicoQuímico

0

0,5

1

1,5

2

0 2 4 6 8 10 12 14 16

TEN

SIO

N (

kp/c

m2)

DEFORMACION (%)

0,00

2,00

4,00

0,00 5,00 10,00

DIAMETRO (cm)


Página 1 de 1

PETICIONARIO:

OBRA:INICIO FIN


LOTE: TIPO DE MUESTRA:

DIMENSIONES DE LA PROBETA PARÁMETROS FÍSICOS DE LAS PROBETAS

I II III

Diámetro (mm): 50 Humedad inicial (%): 23,8 26,2 23,8

Altura (mm): 25 Humedad final (%): 26,0 27,9 25,3

Área (cm2): 19,63 Densidad seca (g/cm3): 1,64 1,60 1,64

Volumen (cm3): 49,09

PARÁMETROS DEL ENSAYO TENSIONES APLICADAS A LAS PROBETAS

I II III

Velocidad del Ensayo (mm/min): 0,05 T. Normal (kp/cm2): 1,2 2,2 3,2

Tipo de Ensayo: CD T. Tangencial (kp/cm2): 0,84 1,33 1,57

Vo

rsev

i, S.

A. C

/.Le

on

ard

o d

a V

inci

, 20

- P

AR

QU

E TE

CN

OLÓ

GIC

O C

AR

TUJA

'93

- 4

10

92

SEV

ILLA

S-01




ENSAYO DE CORTE DIRECTO UNE 103-401

Nº ACTA-2011/60535

IDENTIFICACION DE LA MUESTRA:40048405: EDAR PARQUE INNOVACIÓN Y ENERGIAS SANLÚCAR LA MAYOR. SEVILLA

INALTERADA (MI)

29/11/2011

0,60

0,80

1,00

1,20

1,40

1,60

1,80

Ten

sion

es T

ange

ncia

l (kp

/cm

2 )

Probeta1

Probeta2

Probeta3

1,00

2,00

Ten

sión

Tan

genc

ial (

kp/c

m2 )

Página 1 de 1

c' = 0,48

Ф' = 23,44

DESCRIPCIÓN:

OBSERVACIONES:


Químico

Vo

rsev

i, S.

A. C

/.Le

on

ard

o d

a V

inci

, 20

- P

AR

QU

E TE

CN

OLÓ

GIC

O C

AR

TUJA

'93

- 4

10

92

SEV

ILLA


Químico


Ángulo de rozamiento

efectivo

interno (º):

COHESIÓN EFECTIVA

(kp/cm2):

ARCILLA ALGO ARENOSA

Responsable de ensayos físicos Sevilla, 16 de diciembre de 2011

-0,15

-0,1

-0,05

0

0,05

0,1

0,15

0 1 2 3 4 5 6 7 8

Def

orm

ació

n V

ertic

al

Desplazamiento (mm)

Probeta 1

Probeta 2

Probeta 3

0,00

0,20

0,40

0,60

0,80

1,00

0 1 2 3 4 5 6 7 8

Ten

sion

es T

ange

ncia

l (kp

/cm

2 )

Desplazamiento (mm)

Probeta2

Probeta3

y = 0,3662x + 0,4472

0,00

1,00

0 1 2 3 4Ten

sión

Tan

genc

ial (

kp/c

m2 )

Tensiones Normales (kp/cm2)


Responsable de ensayos físicos Sevilla, 16 de diciembre de 2011

Página 1 de 1


Descripción: ARCILLA

0.050.070.10.20.30.50.71235710203050701000

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

100

90

80

70

60

50

40

30

20

10

0125

100

80 63 50 40 31.5

25 20 16 12.5

10 8 6.3

5 4 2.5

2 1.6

1 0.63

0.5

0.25

0.16

0.12

5

0.06

3



% q

ue p

asa

% r

eten

ido

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 1000

10

20

30

40

50

60


Límite líquido

Índ

ice

de

pla

stic

idad

Linea "A"

Linea "U

"

CH ó OH

CL ó O

L

ML ó OL

MH ó OH

CL-ML



Químico




Químico


Página 1 de 1

Vo

rsev

i, S.

A. C

/.Le

on

ard

o d

a V

inci

, 20

- P

AR

QU

E TE

CN

OLÓ

GIC

O C

AR

TUJA

'93

- 4

10

92

SEV

ILLA


LOTE:


CONTRATISTA:

PETICIONARIO:


S-02LOCALIZACIÓN:



Nº ACTA-2011/60259







ASTM-D-2487


CL : Arcilla magra

Tamiz(mm) Pasa (%)

100 100,080 100,050 100,040 100,025 100,020 100,010 100,05 99,62 99,0

0,4 98,60,08 97,6






Cu=D60/D10 = 6.0

Cc=D302/(D60*D10) = 1.5


ENSAYOS A UN SUELO





PETICIONARIO:

OBRA:

INICIO FIN


FECHA INICIO: 05/12/2011 07/12/2011

LOTE:








Vo

rsev

i, S.

A. C

/.Le

on

ard

o d

a V

inci

, 20

- P

AR

QU

E TE

CN

OLÓ

GIC

O C

AR

TUJA

'93

- 41

092

SEV

ILLA

FECHA FIN:

Nº ACTA-2011/60260


Vo

rsev

i, S.

A. C

/.Le

on

ard

o d

a V

inci

, 20

- P

AR

QU

E TE

CN

OLÓ

GIC

O C

AR

TUJA

'93

- 4

10

92

SEV

ILLA

INALTERADA (MI)





29/11/2011

TIPO DE MUESTRA:



2,5

3



DESCRIPCIÓN:

OBSERVACIONES:

Vo

rsev

i, S.

A. C

/.Le

on

ard

o d

a V

inci

, 20

- P

AR

QU

E TE

CN

OLÓ

GIC

O C

AR

TUJA

'93

- 41

092

SEV

ILLA




Vo

rsev

i, S.

A. C

/.Le

on

ard

o d

a V

inci

, 20

- P

AR

QU

E TE

CN

OLÓ

GIC

O C

AR

TUJA

'93

- 4

10

92

SEV

ILLA



ARCILLA

QuímicoQuímico

0

0,5

1

1,5

2

0 2 4 6 8 10 12 14 16

TEN

SIO

N (

kp/c

m2)

DEFORMACION (%)

0,00

2,00

4,00

6,00

8,00

10,00

12,00

14,00

16,00

0,00 5,00 10,00

AL

TU

RA

(cm

)

DIAMETRO (cm)



Página 1 de 1

PETICIONARIO:

OBRA:INICIO FIN


LOTE:FECHA INICIO: 09/12/2011 FECHA FIN:

DIMENSIONES DE LA PROBETA PARÁMETROS DE LA PROBETA HL IBC

Diámetro (mm): 50,24 Humedad Inicial (%): 21,84 21,40

Altura (mm): 19,21 Humedad Final (%): 24,81 22,95

Área (cm2): 19,82 Densidad Seca (cm3): 1,67 1,73

Volumen (cm3): 38,08 Peso Esp. Part. (g/cm3): 2,70 2,7

Índice de Poros Inicial (e0): 0,616 0,556

PRESIÓN: 0,05 kP/cm2

Densidad (g/cm³): 0,00

Humedad (%): 0,000 5,000 0,00

0,5 4,980 0,105 5,015 -0,07

15 5,061 -0,3130 5,082 -0,4160 5,176 -0,88

120 5,225 -1,13300 5,315 -1,58

1440 5,448 -2,24

Vo

rsev

i, S.

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, 20

- P

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- 4

10

92

SEV

ILLA

12/12/2011

ENSAYO DE INUNDACIÓN BAJO CARGA EN EDÓMETRO (Según indicaciones de C.C.E.)

29/11/2011

Lectura

Final Carga

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, 20

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'93

- 41

092

SEV

ILLA

TIPO DE MUESTRA: INALTERADA (MI)


40048405: EDAR PARQUE INNOVACIÓN Y ENERGIAS SANLÚCAR LA MAYOR. SEVILLAIDENTIFICACION DE LA MUESTRA: S-02

Tiempo

(minutos)

Pastilla de Hinchamiento Libre

% Def.

Acumulada



-

Nº ACTA-2011/60261

-3

-2

Gráfico de Inundación Bajo Carga

HIN

CH

AM

IEN

TO

Página 1 de 1

1440 5,448 -2,24

0 0 5,000 0,000,05 1 4,995 0,02

0,1 1 4,979 0,110,25 1 4,943 0,29

0,5 1 4,888 0,561 1 4,817 0,912 1 4,725 1,38

PRESIÓN: 2,00 kp/cm2

0,5 4,718 1,415 4,721 1,40

15 4,732 1,3430 4,756 1,2260 4,758 1,21

120 4,765 1,18300 4,775 1,13

1440 4,779 1,11

%HINCHAMIENTO (0,05kp/cm2): 2,24

PRESIÓN DE HINCHAMIENTO (kp/cm2): >2

% COLAPSO 2 KP/cm2: -DESCRIPCIÓN:

OBSERVACIONES:

Vo

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, 20

- P

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10

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Tiempo

(minutos)

Lectura

Final Carga

(0,001mm)

% Def.

Acumulada


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, 20

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- 41

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ILLA

Curva de Humedad NaturalPastilla de Inundación bajo Carga

CARGAS

(kp/cm2)

Javier Quintana Perez Miguel Ángel Garzon Moreno

Químico Químico

Inundación Bajo Carga

Tiempo

(minutos)

Lectura

Final Carga

(0,001mm)

% Def.

Acumulada

ARCILLA

-2

-1

0

1

20,01 0,1 1 10

%D

EF

OR

MA

CIÓ

N U

NIT

AR

IA

PRESIÓN (kp/cm2)

Curva humedad natural Recta inundación

Presión de hinchamiento

HIN

CH

AM

IEN

TO

CO

MP

RE

SIÓ

N

CO

MP

RE

SIÓ

N


Sevilla, 14 de diciembre de 2011Responsable de ensayos físicos

Página 1 de 1


Descripción: ARCILLA ALGO ARENOSA

0.050.070.10.20.30.50.71235710203050701000

10

20

30

40

50

60

70

80

90

100

100

90

80

70

60

50

40

30

20

10

0125

100

80 63 50 40 31.5

25 20 16 12.5

10 8 6.3

5 4 2.5

2 1.6

1 0.63

0.5

0.25

0.16

0.12

5

0.06

3



% q

ue p

asa

% r

eten

ido

0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 1000

10

20

30

40

50

60


Límite líquido

Índ

ice

de

pla

stic

idad

Linea "A"

Linea "U

"

CH ó OH

CL ó O

L

ML ó OL

MH ó OH

CL-ML



Químico




Químico


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, 20

- P

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GIC

O C

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TUJA

'93

- 4

10

92

SEV

ILLA


LOTE:


CONTRATISTA:

PETICIONARIO:


S-02LOCALIZACIÓN:



Nº ACTA-2011/60262







ASTM-D-2487


CL : Arcilla magra con arena

Tamiz(mm) Pasa (%)

100 100,080 100,050 100,040 100,025 100,020 100,010 100,05 100,02 99,8

0,4 98,20,08 82,2






Cu=D60/D10 = 6.0

Cc=D302/(D60*D10) = 1.5


ENSAYOS A UN SUELO





PETICIONARIO:

OBRA:AGUA FREATICA INICIO FIN

FECHA DE TOMA: PROFUNDIDAD (m):LOTE:

Norma

Resultado

ensayo

Ataque

Débil (QA)

Ataque

Medio (QB)

Ataque

Fuerte (QC)

UNE 83952 7 6,5-5,5 5,5-4,5 <4,5

UNE 83955 68 300-1000 1000-3000 >3000

UNE 83954 0 15-30 30-60 >60

UNE 83956 266,3 200-600 600-3000 >3000

UNE-EN 13577 0 15-40 40-100 >100

UNE 83957 726 75-150 50-75 <50

UNE 7178 21,6 - - -

EVALUACIÓN DE LA CLASE ESPECÍFICA DE EXPOSICIÓN:

El agua puede presentar un grado de agresividad: debil por tanto la clase específica de exposición es: Qa

DESCRIPCIÓN:

OBSERVACIONES:

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, 20

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-

Nº ACTA-2011/60599



40048405: EDAR PARQUE INNOVACIÓN Y ENERGIAS SANLÚCAR LA MAYOR. SEVILLAIDENTIFICACION DE LA MUESTRA:

29/11/2011AGUA

ANÁLISIS QUÍMICO DE AGUA DE CONTACTO (EHE-08)

DETERMINACIÓN DE CLASE ESPECÍFICA DE EXPOSICIÓN

Parámetro

Valor del pH

Magnesio (Mg2+) (mg/l)

Amonio (NH4+) (mg/l)

Sulfatos (SO42-) (mg/l)

CO2 (mg/l)

Residuo seco (mg/l)

Cloruros (Cl-) (mg/l)

Miguel Ángel Garzon Moreno Miguel Ángel Garzon Moreno


Químico Químico

Responsable de ensayos químicos


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40048405-01.0

V. FOTOGRAFÍAS

40048405

SONDEOS GEOTÉCNICOS CON EXTRACCIÓN CONTÍNUA

Peticionario: PARQUE DE INNOVACIÓN EMPRESARIAL SANLUCAR LA MAYOR, S.L. Obra: EDAR PARQUE SOLAND. SANLUCAR LA MAYOR. SEVILLA.

SONDEO S-1: CAJA 1 DE 6 DE 0,00 A 3,00 m. SONDEO S-1: CAJA 2 DE 6 DE 3,00 A 6,70 m.



40048405

SONDEOS GEOTÉCNICOS CON EXTRACCIÓN CONTÍNUA

Peticionario: PARQUE DE INNOVACIÓN EMPRESARIAL SANLUCAR LA MAYOR, S.L. Obra: EDAR PARQUE SOLAND. SANLUCAR LA MAYOR. SEVILLA.



SONDEO S-2: CAJA 5 DE 5 DE 12,00 A 15,00 m.

estudio geotÉcnico - solandsolandalucia.es/.../files/documentos/edar_estudio_geotecnico.pdf ·...

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