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Centro de Estudios de Materiales y Control de Obra S A
C. Benaque 9, 29004 Málaga
902 111 400
www.cemosa.es
ESTUDIO GEOTÉCNICO
REDACCIÓN: Septiembre de 2014
PETICIONARIO: INSTITUTO MUNICIPAL DE LA VIVIENDA DE
MÁLAGA.
TRABAJO: 16+23 VVDAS EN C/ CALVO Y C/ JIMÉNEZ. U.E.-15 PERI
TRINIDAD PERCHEL (MÁLAGA).
EXPEDIENTE: O/1402599
ÍNDICE
MEMORIA
1 Introducción .................................................................................................... 1
2 Adecuación al Código Técnico de la Edificación ............................................. 2
3 Trabajo realizado ............................................................................................ 3
3.1 Trabajo de campo ........................................................................................... 3
3.2 Trabajo de laboratorio ..................................................................................... 4
4 Resultados ...................................................................................................... 5
4.1 Geología y geomorfología ............................................................................... 5
4.1.1 Localización geográfica................................................................................... 5
4.1.2 Encuadre geológico general............................................................................ 6
4.1.3 Encuadre geológico local ................................................................................ 7
4.1.4 Geomorfología ................................................................................................ 9
4.1.5 Hidrogeología................................................................................................ 10
4.2 Permeabilidad ............................................................................................... 11
4.2.1 Valores típicos de permeabilidad .................................................................. 12
4.3 Sismicidad..................................................................................................... 14
4.3.1 Aceleración sísmica básica (ab/g).................................................................. 14
4.3.2 Coeficiente adimensional de riesgo............................................................... 15
4.3.3 Coeficiente de amplificación del terreno........................................................ 16
4.3.4 Determinación del coeficiente C del suelo..................................................... 16
4.3.4.1 Perfil litológico del terreno ............................................................................. 17
4.3.4.2 Asignación de Coeficientes ........................................................................... 17
4.3.5 Aceleración sísmica de cálculo ..................................................................... 18
4.3.6 Parámetros básicos de cálculo...................................................................... 18
4.4 Resultado de los sondeos a penetración dinámica........................................ 19
4.5 Resultado de los sondeos a rotación............................................................. 21
4.6 Resultados de los ensayos de laboratorio..................................................... 25
5 Agresividad ................................................................................................... 28
5.1 Definición del tipo de ambiente ..................................................................... 28
5.2 Clases generales de exposición ambiental en relación con la corrosiónde armaduras................................................................................................ 28
5.2.1 Clases específicas de exposición ambiental en relación con otrosprocesos de degradación distintos de la corrosión. ....................................... 29
5.3 Valores obtenidos ......................................................................................... 32
6 Análisis de resultados ................................................................................... 33
6.1.1 Unidad Geotécnica 0: Rellenos antrópicos.................................................... 33
6.1.2 Unidad Geotécnica I: Aluvial ......................................................................... 34
6.1.3 Unidad Geotécnica II: Arcillas y arenas marrones. ........................................ 37
6.1.4 Unidad Geotécnica III: Arcillas y arenas grises. ............................................ 40
6.2 Condicionantes geotécnicos ......................................................................... 41
6.2.1 Presencia de rellenos.................................................................................... 41
6.2.2 Existencia de nivel freático............................................................................ 41
6.2.3 Potencial de licuefacción del suelo................................................................ 42
7 Elección del tipo de cimentación ................................................................... 44
7.1 Situaciones de dimensionado........................................................................ 45
8 Carga admisible del terreno .......................................................................... 45
8.1 Metodología para el cálculo de cimentaciones directas en todo tipo desuelos ........................................................................................................... 45
8.1.1 Concepto de presión de hundimiento ............................................................ 45
8.1.2 Concepto de bulbo de tensiones ................................................................... 47
8.1.2.1 Cálculo de la presión vertical de hundimiento ............................................... 48
8.1.3 Situaciones transitorias de carga sin drenaje ................................................ 51
8.1.4 Comprobación de asientos............................................................................ 51
8.2 Hipótesis de cálculo ...................................................................................... 53
8.3 Cálculo de la presión admisible de servicio ................................................... 54
8.4 Módulo de balasto vertical............................................................................. 55
9 Capacidad de Carga de los pilotes aislados.................................................. 56
9.1 Metodología para el cálculo de carga admisible en pilotes............................ 56
9.1.1 Concepto de carga de hundimiento............................................................... 56
9.1.2 Resistencia unitaria por punta ....................................................................... 58
9.1.3 Resistencia unitaria por fuste ........................................................................ 59
9.1.4 Consideración del efecto grupo en la carga de hundimiento ......................... 60
9.1.5 Estimación de asientos del pilote aislado ...................................................... 61
9.1.6 Consideración del efecto grupo en la estimación de asientos ....................... 61
9.1.7 Tope estructural ............................................................................................ 62
9.1.8 Efecto de rozamiento negativo ...................................................................... 63
9.2 Elección del tipo de pilote.............................................................................. 64
9.3 Hipótesis de cálculo ...................................................................................... 64
9.4 Cálculo de la carga de hundimiento .............................................................. 65
10 Parámetros para el dimensionado de elementos de contención.................... 66
10.1 Empujes activo, pasivo y en reposo .............................................................. 66
10.2 Ley de empujes unitarios .............................................................................. 68
11 Referencias................................................................................................... 68
12 Resumen y recomendaciones ....................................................................... 70
12.1 Conclusiones y recomendaciones................................................................. 70
12.2 Recomendaciones generales ........................................................................ 71
ANEJOS
ANEJO 1. Localización de la parcela y de situación de prospecciones
ANEJO 2. Ensayos a penetración dinámica
ANEJO 3. Registro de sondeos a rotación
ANEJO 4. Fotografías de testigos de sondeos a rotación
ANEJO 5. Actas de ensayos de laboratorio
ANEJO 6. Cálculos justificativos
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MEMORIA
1 Introducción
El presente documento constituye el Estudio Geotécnico solicitado a CEMOSA por la
INSTITUTO MUNICIPAL DE LA VIVIENDA DE MÁLAGA., según presupuesto
O/1402599.
La zona en estudio corresponde a dos parcelas ubicadas una en la C/ Calvo y otra en
la C/ Jiménez, dentro del U.E.-15 PERI Trinidad Perchel, de la ciudad de Málaga.
Figura Nº 1.- Plano de localización de las parcelas a edificar.
En la C/ Calvo se tiene prevista la construcción de un edificio que constará de sótano,
planta baja más dos, a lo largo de una superficie de 1100m2.
En la C/ Jiménez se tiene prevista la construcción de un edificio que constará de
sótano, planta baja más dos, a lo largo de una superficie de 1081m2.
El informe que a continuación se presenta recoge los siguientes aspectos:
Recopilación de los trabajos efectuados
Columnas estratigráficas.
Nivel freático.
Sismicidad.
Tipo de cimentación recomendable y carga admisible.
Parámetros para el dimensionamiento de estructuras de contención.
Calle Calvo
Calle Jiménez
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Agresividad del agua y/o suelo para el hormigón.
Recomendaciones generales.
2 Adecuación al Código Técnico de la Edificación
La campaña geotécnica se desarrolla en cumplimiento del Real Decreto 314/2006 de
17 de marzo (Código Técnico de la Edificación), que será de aplicación a las
edificaciones públicas y privadas cuyos proyectos precisen disponer de la
correspondiente licencia o autorización legalmente exigible.
El CTE se aplicará a las obras de edificación de nueva construcción, excepto aquellas
construcciones de sencillez técnica y escasa entidad constructiva, que no tengan
carácter residencial o público, ya sea de forma eventual o permanente, que se
desarrollen en una sola planta y no afecten a la seguridad de las personas.
Igualmente, el CTE se aplicará a las obras de ampliación, reforma o rehabilitación que
se realicen en edificios existentes, siempre y cuando dichas obras sean compatibles
con la naturaleza de la intervención y, en su caso, con el grado de protección que
puedan tener los edificios afectados.
De acuerdo con la información disponible se consideraron las siguientes
características para la programación de la campaña geotécnica:
Tipo de construcción: C-2 (Edificios de 4 a 10 plantas)
Grupo de terreno: T-2 (Terrenos que presentan variabilidad o que en la zona
no siempre se recurre a la misma solución de cimentación o en los que se
puede suponer que tienen rellenos antrópicos de cierta relevancia, aunque
probablemente no superen los 3 metros).
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3 Trabajo realizado
3.1 Trabajo de campo
Los trabajos de campo realizados se enumeran en la tabla Nº 1 y se describen en las
tablas Nº 2 y 3.
TABLA 1. Trabajo de campo
Tipo Unidades Profundidad máxima
alcanzada (m)
Sondeos a rotación con recuperación de testigo 4 25.00
Ensayos de penetración estándar tipo SPT
UNE-EN ISO 22476-3
25 -
Toma de muestra inalterada
XP-P94-202
12 -
Sondeos a penetración dinámica 2 15.00
TABLA 2. Sondeos a rotación con recuperación de testigo continuo
Profundidadalcanzada
Perforaciónsuelo
Perforacióngravas
Perforaciónroca
PVC Tapa
Denominación sondeo
m m m m m -
SR-01 15.00 9.55 5.45 - - -
SR-02 25.00 16.80 8.20 - 25.0 -
SR-03 15.00 7.60 7.40 - - -
SR-04 25.00 19.05 5.95 - 25.0 -
TOTAL 80.00 53.00 27.00 - 50.0 -
Maquinaria empleada: sonda TECOINSA TP-50
Norma de aplicación XP P94-202
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TABLA 3. Sondeos a penetración dinámica DPSH
Profundidad alcanzadaDenominación
m
SM-01 15.00
SM-02 10.00
TOTAL 25.00
Norma de aplicación XP P94-202
Maquinaria empleada: sonda TECOINSA
Puntaza: Cónica
Área: 20 cm2
Varillaje: 32mm de diámetro
Altura de caída: 76cm
3.2 Trabajo de laboratorio
Los trabajos realizados en laboratorio se recogen en la tabla Nº 4.
TABLA 4. Trabajo de laboratorio
Ensayo unidades norma
Clasificación USCS 6 ISSMGE
Análisis granulométrico por tamizado 6 UNE 103101
Determinación de los límites de Atterberg 6 UNE 103103 - 104
Ensayo de resistencia a compresión simple en suelos 4 UNE 103400
Ensayo de corte directo con drenaje 1 UNE 103401
Determinación de la presión de hinchamiento en edómetro 2 UNE 103602:1996
Determinación del contenido en sulfatos 2 UNE 103202
Determinación del grado de acidez Baumann-Gully 2 UNE 83692:2008
Análisis de agresividad del agua según EHE 1 EHE
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4 Resultados
4.1 Geología y geomorfología
4.1.1 Localización geográfica
En la siguiente fotografía aérea se muestra la localización general de la parcela
estudiada.
Fotografía Nº 1.- Localización de las parcelas en estudio (Rediam, 2014).
La situación de las prospecciones de campo han sido siguiendo las indicaciones dadas
por el peticionario, tal y como se muestra en la siguiente figura.
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Fotografía Nº 2.- Localización de las prospecciones (GMU, 2014).
En la siguiente tabla se presentan las coordenadas de las prospecciones realizadas,
facilitadas por el peticionario.
TABLA 5. Coordenadas de las prospecciones
Sondeos X Y Z
SR-01 372466 4064622 -
SR-02 372483 4064628 -
SR-03 372509 4064644 -
SR-04 372488 4064653 -
4.1.2 Encuadre geológico general
La zona objeto de estudio se encuentra enclavada dentro de las Cordilleras Béticas las
cuales forman, junto con las Cordilleras del Rif del norte de África, el segmento más
occidental del orógeno alpino mediterráneo. Estas dos cordilleras, separadas en la
actualidad por la cuenca neógena de Alborán, se localizan entre dos zócalos
hercínicos, el Ibérico al norte y el Africano al sur, de acuerdo con lo reproducido en la
figura Nº 2.
Figura Nº 2.- Encuadre geológico regional
Las Cordilleras Béticas se formaron como consecuencia del régimen compresivo que
comenzó a finales del Cretácico y en ellas se pueden distinguir distintos dominios o
zonas siendo las más importantes, ordenadas de norte a sur, las Zonas Externas y las
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Zonas Internas. Estas zonas, separadas y diferenciadas por un contacto tectónico,
presentan además un origen paleogeográfico distinto.
Además de estas dos grandes zonas, existen otros dominios entre los que destacan
las depresiones post-orogénicas terciarias, rellenas de materiales terciarios y
cuaternarios procedentes de la erosión de los relieves circundantes.
4.1.3 Encuadre geológico local
El solar se sitúa, geológicamente sobre terrenos terciarios y cuaternarios de la
denominada Cuenca de Málaga, como se muestra en el siguiente mapa geológico
tomado de la Hoja Magna 1053 – Málaga publicada por el IGME a escala 1:50.000.
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Figura Nº 3.- Encuadre geológico local
De muro a techo, los materiales representados en la zona son los siguientes:
MIOCENO-PLIOCENO
Los sedimentos mio-pliocenos ocupan extensas zonas ligeramente alomadas de
materiales areno-arcillosos de marcado carácter marino, sólo interrumpidas por
pequeñas elevaciones formadas por sedimentos detríticos competentes de naturaleza
conglomerática.
Se distinguen dos conjuntos de facies características.
-Arcillas y margas: Son la base de la serie, disponiéndose discordantes sobre el
sustrato maláguide no detectado en la zona. Se trata de un conjunto formado por
arcillas plásticas de tonalidades grises y azuladas con restos de fósiles. En cambio
lateral de facies pueden aparecer niveles de margas de tonalidades grises algo
amarillentas y esporádicamente intercaladas, niveles de arenas y conglomerados. La
potencia del conjunto en la zona estudiada oscila entre los 50 y 100m de espesor.
-Arenas: En ocasiones encima de las arcillas se encuentra una formación
constituida por arenas cuarcíferas de grano fino, compacidad baja y tonalidades
blanco-amarillentas, pudiendo aparecer niveles de arcillas y margas arenosas
intercaladas. La potencia media oscila entre los 2 y 5m y su edad es Plioceno Medio-
Superior.
PLIOCUATERNARIO
El plio-cuaternario se caracteriza por una continentalización de la cuenca, apareciendo
litologías correspondientes a facies fluviales y costeras. Así se distinguen los
siguientes terrenos:
-Arenas y arcillas rojas : Se trata de un conjunto formado por cantos de naturaleza
metamórfica presentando una matriz arcillosa rojiza e intercalaciones
conglomeráticas de origen fluvial. En ocasiones se encuentran entrelazados con
facies fluviales de los diversos cursos existentes en la zona. La potencia en esta
zona es pequeña encontrándose en la mayoría de los casos erosionadas por la
actividad fluvial.
-Arenas, limos y arcillas (Llanura costera): Los materiales de la llanura costera
están constituidos por arenas y gravas arenosas grisáceas con algo de limos no
plásticos. Intercalados existen niveles de arenas finas grises con abundantes fósiles
marinos. La formación puede alcanzar una potencia entre 20 y 25m.
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CUATERNARIO
Corresponden a los últimos depósitos sedimentados en la cuenca, y se pueden
distinguir las siguientes litologías:
Arenas, gravas y arcillas (Aluvial): Los sedimentos cuaternarios y más
concretamente los sedimentos de tipo fluvial están relacionados con la actividad de los
ríos y arroyos que drenan desde los relieves cercanos situados en el entrono de la
zona en estudio.
Rellenos antrópicos: Los rellenos antrópicos corresponden a la actividad humana
desarrollada en la zona históricamente.
Todo el conjunto Mio-Plioceno y Cuaternario descansa las formaciones que
constituyen el Maláguide y que están representadas por areniscas, grauwacas y
pizarras en tonos grisáceos.
4.1.4 Geomorfología
Como ya se ha puesto de manifiesto anteriormente, la zona e estudio se sitúa en el
casco urbano de Málaga cerca de la antigua línea de playa y de orografía
esencialmente llana. Su uso ha sido variado a lo largo de la historia, habiendo sido una
de las zonas de asentamientos históricos de la capital malagueña, por lo que desde un
punto de vista del relieve los rasgos topográficos y geomorfológicos originales han sido
modificados.
Fotografía Nº 3.- Panorámica de parte del solar en estudio.
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Por otra parte, como se ha comentado, gran parte de la zona en estudio se localiza en
un entorno urbanizado y edificado, por lo que pueden existir rellenos de tipo antrópico
asociados a la actividad constructiva, que por su carácter heterogéneo y poca
compacidad presentan alto riesgo de hundimiento y/o colapso.
4.1.5 Hidrogeología
Los acuíferos litorales malagueños son de naturaleza detrítica y están constituidos por
materiales permeables del Plioceno y Cuaternario, que se sitúan discordantemente
sobre el sustrato impermeable Maláguide.
Los terrenos Pliocuaternarios constituyen un acuífero intercomunicado, permeable por
porosidad primaria intergranular. De ellos, los depósitos cuaternarios son los que
presentan transmisividades más altas y una mayor alimentación a partir de la
escorrentía superficial mientras que los acuíferos pliocenos se encuentran a menudo
confinados y presentan frecuentes intercalaciones de niveles impermeables. Su
alimentación proviene del Cuaternario suprayacente, o por transferencia lateral de
otros acuíferos.
La descarga se lleva a cabo mediante bombeos, flujo vertical hacia el Plioceno y salida
directa al mar.
La unidad hidrogeológica del Bajo Guadalhorce, de la que forma parte el aluvial del
Guadalmedina, se sitúa geográficamente en la depresión terciaria de la Hoya de
Málaga, bordeada al norte por los Montes de Málaga, al sur por las Sierras de Mijas y
Blanca, y al oeste por la Serranía de Ronda.
Figura Nº 4.- Esquema hidrogeológico de la unidad hidrogeológica del Bajo Guadalhorce.
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El acuífero principal existente en el entorno del sector en estudio está relacionado con
los sedimentos cuaternarios de origen aluvial y más concretamente con la actividad
fluvial del río Guadalmedina fundamentalmente y arroyos tributarios. Bajo el aluvial se
consideran también formaciones acuíferas los niveles de arenas y gravas
pliocuaternarias, de similar litología y características hidráulicas.
Este acuífero, presenta su máximo espesor en la margen izquierda del río
Guadalmedina, donde alcanza una potencia estimada entre los 20-30m, en el área en
estudio ésta queda reducida a unos 20m.
El nivel freático se encuentra muy superficial, raramente supera los 5.0m de
profundidad, experimentando cortos períodos de respuesta ante las recargas
provenientes de los ríos, lo que pone de manifiesto buena conexión hidráulica entre
ambos. En cuanto a la superficie piezométrica, presenta una morfología abierta hacia
el mar, con una dirección de flujo preferencial hacia éste, lo que favorece la intrusión
marina en épocas de estiaje, desapareciendo en épocas de lluvias. En cualquier caso,
los flujos están fuertemente influenciados por la antropización de la zona.
Los parámetros hidráulicos del acuífero aluvial, muestran valores de la transmisividad
entre 5 y 800m2/día. La permeabilidad media es del orden de 10-3m/s, variando
desorden de 10-3-10-04m/s para los tramos arenosos y del orden de 10-6m/s para los
tramos areno-limosos.
Los recursos subterráneos de la unidad se estiman en 75 hm³/a, de los que
aproximadamente la tercera parte procede de la infiltración de las precipitaciones y los
dos tercios restantes en proporción similar de infiltración en cursos superficiales,
retornos de riego y aportes subterráneos desde la Sierra de Mijas. Se extraen unos 65
hm³/a que se destinan en un 50% para uso agrícola, un 40% para uso urbano y un
10% para la industria. El resto de los recursos descarga subterráneamente al río
Guadalhorce o directamente al mar (Linares et al., 1988).
El agua presenta en general una alta mineralización con facies hidroquímicas mixtas,
del tipo clorurada-sulfatada magnésico-cálcica, siendo como es de esperar cloruradas
sódicas en las zonas cercanas a la costa. En este sentido, la conductividad eléctrica
varía entre los 3.000-5.500 μS/cm del borde costero a los 1000 μS/cm del interior.
4.2 Permeabilidad
En el presente capítulo se realiza una estimación de los valores del coeficiente de
permeabilidad, para los diferentes terrenos existentes en el área en estudio. Dicha
estimación, responde a los requerimientos establecidos en los apartados 3.3 del DB-
SE-C y 2 del DB-HS-1, en cuanto a la caracterización geológico-geotécnica de las
diferentes unidades geotécnicas diferenciadas.
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4.2.1 Valores típicos de permeabilidad
En la siguiente tabla se presentan los valores medios de la permeabilidad, para
diferentes tipos de terreno. Así mismo, se incluye la calificación del acuífero y su
capacidad de drenaje, en función del valor aproximado de permeabilidad.
TABLA 6. Permeabilidad característica de diferentes tipos de terreno (tomado de IGME1988, López Marinas 2004)
LitologíaPermeabilidad
(m/sg)Calificación
permeabilidadCalificación
acuíferoCapacidad de
drenaje
Grava limpia E+00-E-02 Muy alta-AltaBuenos
acuíferosBuena
Arena limpia, mezclade grava y arena
E-02-E-05 Alta-MediaBuenos
acuíferosBuena
Arena fina, arenaarcillosa, mezcla dearena , limo y arcilla,arcillas estratiformes
E-05-E-09 Media-BajaAcuíferos
pobresMalaS
UE
LO
S
Arcillas nometeorizadas
E-09-E-11 Muy bajaPrácticamenteImpermeables
No drenan
Arenisca E-05-E-10 Media-Muy bajaAcuíferospobres-
impermeables
Mala-nodrenan
Grauvaca E-05-E-10 Media-Muy bajaAcuíferospobres-
impermeables
Mala-nodrenan
Pizarra E-10-E-13 Muy bajaPrácticamenteimpermeables
No drenan
Caliza y dolomía E-05-E-09 Media-Muy bajaBuen acuífero-acuífero pobre
Buena-Mala
Basalto E-04-E-09 Media-Muy bajaBuen acuífero-acuífero pobre
Buena-Mala
Granito E-06-E-11 Baja-Muy bajaAcuíferospobres-
impermeables
Mala-nodrenan
Esquisto E-07-E-09 Baja-Muy bajaAcuíferos
pobresMala
RO
CA
S
Esquisto fisurado E-06-E-08 Baja-Muy bajaAcuíferos
pobresMala
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TABLA 6. Permeabilidad característica de diferentes tipos de terreno (tomado de IGME1988, López Marinas 2004)
LitologíaPermeabilidad
(m/sg)Calificación
permeabilidadCalificación
acuíferoCapacidad de
drenaje
Roca con juntasrellenas de arcilla
E-06-E-08 Baja-Muy bajaAcuíferos
pobresMala
Roca diaclasada E-04-E-06 Media-BajaBuen acuífero-acuífero pobre
Buena-Mala
Roca con juntasabiertas
E-02-E-03 Alta Buen acuífero Buena
Roca muy fracturada E-01-E+00 Muy alta Buen acuífero Buena
En la siguiente tabla, se presentan los valores aproximados de la permeabilidad para
diferentes tipos de suelos (DB-SE-C).
TABLA 7. Valores orientativos del coeficiente de permeabilidad
Tipo de suelo Kz (m/s)
Grava limpia >E-02
Arena limpia y mezcla de grava y arena limpia E-02-E-05
Arena fina, limo, mezclas de arenas, limos y arcillas E-05-E-09
Arcilla <E-09
En función de los valores orientativos presentados en las anteriores tablas, se recogen
en la tabla Nº 7, los resultados de las estimaciones de los valores aproximados de
coeficiente de permeabilidad para los diferentes terrenos o niveles presentes en la
zona en estudio.
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TABLA 8. Valores estimados del coeficiente de permeabilidad
Litología Permeabilidad
- m/s
U.G.0 (Rellenos) 1e-03
U.G. I (Aluvial) 1e-05
U.G. II (Arenas y arcillas marrones) 1e-07
U.G. III (Arcillas y arenas grises) 1e-08
4.3 Sismicidad
El Real Decreto 997/2002, de 22 de septiembre, aprueba la Norma de Construcción
Sismorresistente: Parte General y Edificación (NCSE-02). Su ámbito de aplicación se
extiende a todos los proyectos de obras de construcción relativos a edificación, y, en lo
que corresponda, a los demás tipos de construcciones, en tanto no se aprueben para
los mismos, normas o disposiciones legales específicas con prescripciones de
contenido sismorresistente.
4.3.1 Aceleración sísmica básica (ab/g)
Es el valor característico de la aceleración horizontal de la superficie del terreno
correspondiente a un periodo de retorno de 500 años.
Su determinación se realiza a partir del mapa de peligrosidad sísmica reproducido en
la Norma de Construcción Sismorresistente NCSE-02, y el listado por términos
municipales que recoge su Anejo Nº 1.
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Figura Nº 5.- Mapa de peligrosidad sísmica según la NCSE-02
De acuerdo con la Norma Sismorresistente NCSE-02, la aceleración sísmica básica
para el municipio de Málaga es de 0.11.
ab/g = 0.11
4.3.2 Coeficiente adimensional de riesgo
Es función de la probabilidad aceptable de que se exceda la aceleración sísmica de
cálculo en el periodo de vida para el que se proyecta la construcción, y toma los
siguientes valores:
Construcciones de importancia normal: 1.0
Construcciones de importancia especial: 1.3
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En el caso que nos ocupa, se considera que la edificación es una construcción de
importancia normal, por lo que el coeficiente adimensional de riesgo (ρ) adopta un
valor de 1.0
4.3.3 Coeficiente de amplificación del terreno
El coeficiente de amplificación del terreno toma el valor:
TABLA 9. Coeficiente de amplificación del terreno
ρ ab ≤ 0.1g
25.1
CS
0.1g ≤ ρ ab ≤ 0.4g
25.111.033.3
25.1
C
g
aCS b
ρ ab ≥ 0.4g 1S
4.3.4 Determinación del coeficiente C del suelo
A efectos de la Norma Sismorresistente, los terrenos se clasifican en función de lavelocidad de propagación de las ondas elásticas transversales o de cizalla (vs). En suapartado 2.4, proporciona las indicaciones resumidas en la siguiente tabla:
TABLA 10. Coeficiente C del terreno
Tipo de ¨Terreno Descripción Velocidad depropagación (m/s) delas ondas elásticastransversales o de
cizalla (Vs)
Coeficiente C
I Roca compacta, suelocementado o granular
muy denso
> 750 1.0
II Roca muy fracturada,suelos granulares
densos o cohesivosduros
750 ≥ Vs ≥ 400 1.3
III Suelo granular decompacidad media, o
suelo cohesivo deconsistencia firme a
muy firme
400 ≥ Vs ≥ 200 1.6
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TABLA 10. Coeficiente C del terreno
Tipo de ¨Terreno Descripción Velocidad depropagación (m/s) delas ondas elásticastransversales o de
cizalla (Vs)
Coeficiente C
IV Suelo granular suelto, ocohesivo blando.
≤ 200 2.0
Para obtener el valor del coeficiente C de cálculo, se determinarán los espesores e1,e2, e3, y e4 de terrenos de los tipos I, II, III y IV respectivamente, existentes en losprimeros 30m bajo la superficie, y se adoptará como valor de C el valor medioobtenido al ponderar los coeficientes Ci de cada estrato con su espesor ei, en metros,mediante la expresión:
30
iieCC
En los edificios con sótanos bajo el nivel general de la superficie del terreno, losespesores de las distintas capas para clasificar las condiciones de cimentación deben,normalmente, medirse a partir de la rasante.
4.3.4.1 Perfil litológico del terreno
De acuerdo con los resultados obtenidos en la campaña geotécnica, se distinguen trestipos de suelos a efectos de aplicación de la Norma Sismorresistente:
Rellenos antrópicos, con un espesor máximo de 4.0m.
Aluvial, con un espesor máximo de 6.0m.
Arcillas y arenas marrones, con un espesor máximo de 10.0m.
Arcillas y arenas grises, con un espesor máximo de 10.0m, se supondrá que
persisten hasta los 30m indicados por la Norma.
4.3.4.2 Asignación de Coeficientes
De acuerdo con la NCSE-02, Para la clasificación de las distintas capas del terreno, en
el articulado se utiliza la velocidad de las ondas elásticas transversales, Vs.
Para la determinación de los espesores de cada capa y para su clasificación
aproximada, cuando no se disponga de determinaciones específicas de Vs, pueden
emplearse los procedimientos descritos en la NTE-CEG, Cimentaciones: Estudios
Geotécnicos. En los terrenos granulares, los ensayos de penetración estáticos o
dinámicos; en los terrenos cohesivos, la resistencia a compresión simple y en todos
ellos, la velocidad de propagación de las ondas elásticas longitudinales.
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En caso de duda, y sobre todo con datos insuficientes, deben adoptarse los valores
que correspondan del lado de la seguridad.
TABLA 11. Correlaciones con ensayos geotécnicos habituales
Tipo de ¨Terreno SPT
(Suelos granulares)
RCS
(Suelos cohesivos)
Coeficiente C
I >50 - 1.0
II >40 > 500 KPa 1.3
III >15 >200 KPa 1.6
IV < 15 < 200 KPa 2.0
SPT: Valor del ensayo de penetración estándar normalizado al 60% de la energía de caída libre
RCS: Resistencia a compresión simple
De acuerdo con los valores de los diferentes ensayos realizados, se presentan a
continuación la asignación de coeficientes del terreno.
TABLA 12. Correlaciones con ensayos geotécnicos habituales
Tipo de Terreno Espesor (m) C Ci
IV 4.00 2.0 8.0
III 6.00 1.6 9.6
III 10.00 1.6 16.0
II 10.00 1.3 13.0
4.3.5 Aceleración sísmica de cálculo
La aceleración sísmica horizontal de cálculo se define como
bc aSa
4.3.6 Parámetros básicos de cálculo
En la siguiente tabla se resumen los parámetros básicos de cálculo deducidos a partir
de las hipótesis anteriores:
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TABLA 13. Aceleración sísmica de Cálculo
- - Sismo último
Aceleración sísmica básica ab/g 0.11
Coeficiente de contribución K 1.00
Coeficiente C C 1.55
Factor de Importancia gI 1.00
Factor de retorno gII 1.00
Coeficiente adimensional de riesgo r 1.00
Coeficiente de amplificación S 1.235
Aceleración sísmica de cálculo ac/g 0.136
4.4 Resultado de los sondeos a penetración dinámica
En las siguientes figuras se representa el número de golpes (N20) para un avance de
20cm en función de la profundidad y en las tablas se muestra de forma resumida la
interpretación de dichos ensayos y la correlación de los valores obtenidos con el
ensayo SPT.
Los resultados de los sondeos a penetración dinámica realizados se incluyen en el
anejo Nº 2.
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 90 95
10
0
Golpes / 20cm
Pro
fundid
ad
(m)
Figura Nº 6.- Registro del ensayo a penetración dinámica SM-01.
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En el ensayo realizado se han obtenido valores N20 entre 6-9 golpes hasta los 4.20m
con valores pico en torno a los 14-18 golpes entre los 1.40-2.00m. A continuación y
hasta los 11.00m de profundidad, se han obtenido valores N20 entre 10-15 golpes con
valores mínimos de 7-9 golpes a 7.0-7.90-10.20m de profundidad y valores máximos
de 25-40 golpes entre los 8.40-9.60m de profundidad. A continuación los valores
aumentan hasta golpeos comprendidos entre los 15-20 hasta los 13.20m de
profundidad, hasta los 24-33 golpes hasta los 14.20m de profundidad y superiores a
40 golpes hasta los 15.00m de profundidad.
TABLA 14. Niveles considerados SM-01
Nivel Profundidad Golpeo medio Unidad geotécnica
- m N20 DPSH -
1 0.00-4.20 6-9 UG-0; UG-I
2 4.20-11.00 10-15 UG-I
3 11.00-13.20 15-20 UG-II
4 13.20-14.20 24-33 UG-II
5 14.20-15.00 >40 UG-II
0
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
0 5 10 15 20 25 30 35 40 45 50 55 60 65 70 75 80 85 90 95
10
0
Golpes / 20cm
Pro
fundid
ad
(m)
Figura Nº 7.- Registro del ensayo a penetración dinámica SM-02.
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En el ensayo realizado se han obtenido valores N20 entre 20-36 golpes hasta los
2.00m de profundidad. A continuación y hasta los 4.00m de profundidad, se han
obtenido valores N20 entre 5-9 golpes con valores máximos de 11-13 golpes a 3.60-
3.80m de profundidad. A continuación y hasta los 7.40m de profundidad, se han
obtenido golpes entre los 12-18 golpes con valores pico entorno a los 23-25 golpes a
los 5.00m de profundidad. Seguidamente el golpeo desciende hasta valores
comprendidos entre los 6-9 golpes hasta los 8.20m de profundidad, para a
continuación aumentar hasta los 19-21 golpes hasta los 10.00m de profundidad.
TABLA 15. Niveles considerados SM-02
Nivel Profundidad Golpeo medio Unidad geotécnica
- m N20 DPSH -
1 0.00-2.00 20-36 UG-0
2 2.00-4.00 5-9 UG-0
3 4.00-7.40 12-18 UG-I
4 7.40-8.20 6-9 UG-I
5 8.20-10.00 19-21 UG-II
4.5 Resultado de los sondeos a rotación
En la tabla Nº 16 se recoge el resultado de la inspección realizada por personal
técnico de CEMOSA sobre los testigos recuperados en los sondeos a rotación. En la
tabla Nº 17 se reproducen los valores de golpeo registrados en los ensayos SPT, y en
la tabla Nº 18 se reflejan los valores obtenido en la medición del nivel freático.
TABLA 16. Testificación de los sondeos a rotación
Sondeo Cota inicio Cota final Descripción litológica
- m m -
SR-01 0.00 3.15
Rellenos antrópicos. Cantos poligénicosheterométricos subangulosos y gravas en matriz
arenosa, con algunos restos cerámicos. Colorgris-marrón.
3.15 7.30Arenas medias-gruesas con indicios de gravas
gruesas. Color gris.
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TABLA 16. Testificación de los sondeos a rotación
Sondeo Cota inicio Cota final Descripción litológica
- m m -
7.30 9.60Arenas finas-medias algo arcillosas con
bastantes gravas gruesas y algunos bolos. Colorgris-marrón.
9.60 15.00Arcillas arenosas finas con algunas vetas areno-limosas, algunos restos de bivalvos y bastantes
signos de oxidación. Color marrón.
SR-02 0.00 2.90
Rellenos antrópicos. Cantos poligénicosheterométricos subangulosos y gravas en matriz
arenosa, con algunos restos cerámicos. Colorgris-marrón.
2.90 5.50Arenas medias-gruesas con algunas gravas
finas-medias. Color gris.
5.50 10.80Arenas gruesas con bastantes gravas medias-
gruesas y algunos bolos. Color gris-marrón.
10.80 16.20Arcillas limo-arenosas finas con algunos restos
de bivalvos y bastantes signos de oxidación.Color marrón.
16.20 17.20Arenas finas arcillosas. Color gris oscuro con
vetas marrones.
17.20 20.80Arcillas arenosas finas en ocasiones flojas, con
algunos restos de bivalvos y bastantes signos deoxidación. Color marrón.
20.80 22.15 Arenas finas arcillosas. Color gris oscuro.
22.15 25.00Arenas finas con bastantes vetas de arcillas algo
margosas e indicios de restos de bioclastos ybivalvos. Color gris oscuro.
SR-03 0.00 3.90
Rellenos antrópicos. Cantos poligénicosheterométricos subangulosos y gravas en matriz
arenosa, con algunos restos cerámicos. Colorgris-marrón.
3.90 4.40Arenas finas-medias con indicios de gravas
finas. Color gris.
4.40 5.60Arenas finas-medias con bastantes gravas finas-
gruesas. Color gris.
5.60 6.70Arenas gruesas con bastantes gravas finas-
medias e indicios de bolos. Color gris-marrón.
6.70 8.20Arenas finas algo arcillosas con algunas gravas
finas-gruesas. Color marrón.
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TABLA 16. Testificación de los sondeos a rotación
Sondeo Cota inicio Cota final Descripción litológica
- m m -
8.20 10.60Arenas gruesas con bastantes gravas finas-
medias e indicios de bolos. Color gris-marrón.
10.60 15.00Arenas finas limo-arcillosas con algunos restos
de bivalvos y bastantes signos de oxidación.Color marrón.
SR-04 0.00 3.95
Rellenos antrópicos. Cantos poligénicosheterométricos subangulosos y gravas en matrizarenosa, con indicios de restos cerámicos. Bolo
cerámico a 3.90m. Color gris-marrón.
3.95 7.00Arenas medias-gruesas con algunas gravas
finas-medias. Color gris.
7.00 8.70Arenas gruesas con bastantes gravas medias-gruesas e indicios de bolos. Color gris-marrón.
8.70 9.00Arcillas arenosas finas con bastantes gravas
gruesas. Color marrón.
9.00 21.00Arcillas limo-arenosas con algunas vetas dearenas finas, indicios de restos de bivalvos ybastantes signos de oxidación. Color marrón.
21.00 22.00 Arenas finas-medias arcillosas. Color marrón.
22.00 23.30Arcillas algo margosas con bastantes lentes yvetas de arenas finas e indicios de restos de
bioclastos. Color gris oscuro.
23.30 25.00Arcillas algo margosas con indicios de lentes yvetas de arenas finas e indicios de restos de
bioclastos y bivalvos. Color gris oscuro.
El registro de los sondeos a rotación se reproduce en el anejo Nº 3.
TABLA 17. Ensayos SPT en los sondeos a rotación
Sondeo Cota inicio
m
Golpeos / 15cm N30 = NSPT
sin corregir
SR-01 3.60 3-4-4- 8
6.60 7-12-21- 33
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TABLA 17. Ensayos SPT en los sondeos a rotación
Sondeo Cota inicio
m
Golpeos / 15cm N30 = NSPT
sin corregir
9.00 25-27-5- 32
12.00 7-10-12- 22
15.00 8-12-14- 26
SR-02 1.50 4-3-5- 8
3.60 3-4-5- 9
6.00 5-7-10- 17
9.60 10-14-17- 31
12.00 8-6-6- 12
14.80 9-12-16- 28
18.00 10-12-18- 30
22.00 7-12-17- 29
24.64 9-15-20- 35
SR-03 1.50 3-4-4- 8
3.00 4-5-5- 10
6.00 5-7-9- 16
9.00 4-6-7- 13
12.00 7-10-14- 24
SR-04 3.00 4-5-7- 12
6.60 7-9-12- 21
9.60 8-10-14- 24
12.00 8-10-12- 22
15.60 8-16-14- 30
18.44 9-12-17- 29
21.00 10-14-18- 32
Observaciones: R (rechazo)
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TABLA 18. Profundidad del nivel freático (m)
FechaSondeo
Ejecución de sondeo
SR-01 3.80
SR-02 3.80
SR-03 3.80
SR-04 3.80
NOTA: El nivel freático varía estacionalmente, por lo que es posible que existan fluctuaciones
en otras épocas del año de los valores obtenidos en el periodo de observación.
4.6 Resultados de los ensayos de laboratorio
Las actas de los ensayos de laboratorio realizados se reproducen en el anejo Nº 5. En
las tablas nº 19 a 23 se ofrece un resumen de los datos obtenidos.
TABLA 19. Resultados de ensayos de laboratorio: propiedades de estado
Sondeo Cota
inicio
Cota
fin
Unidad
Geotécnica
Clasificac.USCS
Tamiz5mm
Tamiz
0.08mm
(Finos)
LL LP IP Humedad
natural
Densidad
- m m - % % % % % % KN/m3
SR-01 3.00 3.60 UG-I SP 98.2 3.6 NP NP NP 18 -
SR-01 6.60 7.05 UG-I SM-SC 92.7 15.5 18.8 13.4 5.4 - -
SR-02 14.20 14.80 UG-II CL 100 95.5 45.7 20.6 25.1 20.4 24.24
SR-04 15.00 15.60 UG-II CL 100 76.5 30.3 15.5 14.8 21.4 19.47
SR-04 18.00 18.44 UG-II SM 99.7 14.1 NP NP NP 21 20.85
SR-04 24.60 24.87 UG-III SM 100 33.3 NP NP NP 21.2 20.48
Abreviaturas: USCS (Unified Soil Classification System)
LL (límite líquido). LP (límite plástico). IP (índice de plasticidad). NP (no plástico)
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TABLA 20. Resultados de ensayos de laboratorio: resistencia
Sondeo Cota
inicio
Cota
fin
Unidad
Geotécnica
Tipo
de
ensayo
Tipo
muestra
Ángulo
rozamiento
(’)
Cohesión
efectiva
(c’)
Resistencia
compresión
simple
- m m - - - grados (º) KPa KPa
SR-01 3 3.60 UG-I CD MI 38.3 16 -
SR-02 14.2 14.80 UG-II CS MI - - 370
SR-04 15 15.60 UG-II CS MI - - 182
SR-04 18 18.44 UG-II CS MI - - 31
SR-04 24.6 24.87 UG-III CS MI - - 92
Abreviaturas:
CS (compresión simple). C (corte directo). T (triaxial). UU (sin consolidar. rotura sin drenaje)
CU (consolidado. rotura sin drenaje). CD (consolidado. rotura con drenaje)
I (inalterada). R (remoldeada). A (alterada)
TABLA 21. Ensayos de expansividad
Prospección Cota
inicio
Cota
fin
Unidad
Geotécnica
Presión deHinchamiento
KPa
Indice deHinchamiento
(Kg/cm²)
PVC LAMBE.
SR-02 14.20 14.80 UG-II 65 - - -
SR-04 15.00 15.60 UG-II 50 - - -
TABLA 22. Resultados de ensayos de laboratorio: agresividad del suelo
Sondeo Cota
inicio
Cota
fin
Unidad
Geotécnica
Sulfatos Acidez
Baumann
Gully
Agresividad
(EHE Artº 37.3.4)
- m m - mg/Kg ml/Kg -
SR-01 3.00 3.60 UG-I NC NC NO AGRESIVO
SR-01 6.60 7.05 UG-I NC NC NO AGRESIVO
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TABLA 22. Resultados de ensayos de laboratorio: agresividad del suelo
Sondeo Cota
inicio
Cota
fin
Unidad
Geotécnica
Sulfatos Acidez
Baumann
Gully
Agresividad
(EHE Artº 37.3.4)
- m m - mg/Kg ml/Kg -
Abreviaturas: NC (no contiene)
Nota sobre agresividad: Según el Artº 37.3.4 de la EHE: “En el caso particular de existencia desulfatos. el cemento deberá poseer la característica adicional de resistencia a los sulfatos. según laUNE 80303:96. siempre que su contenido sea igual o mayor que 600 mg/l en el caso de aguas. o
igual o mayor que 3000 mg/kg. en el caso de suelos”.
Baumann-Gully: débil si > 200 mg/Kg
Sulfatos: agresividad débil si > 2000 mg/Kg. media si > 3000 mg/Kg. fuerte si > 12000 mg/Kg
TABLA 23. Resultados de ensayos de laboratorio: agresividad delagua
Prospección - SR-02 Qa
(ataquedébil)
Qb
(ataquemedio)
Qc
(ataquefuerte)
pH - 7.8 6.5 – 5.5 5.5 – 4.5 < 4.5
CO2 mg/l NC 15 – 40 40 – 100 > 100
Amonio mg/l 0.2 15 – 30 30 – 60 > 60
Magnesio mg/l 35 300 – 1000 1000 – 3000 > 3000
Sulfato mg/l 156 200 – 600 600 – 3000 > 3000
Residuo seco mg/l 860 75 – 150 50 – 75 < 50
Tipo de
exposición
EHE
-
Qa
(ataquedébil)
- - -
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5 Agresividad
5.1 Definición del tipo de ambiente
El tipo de ambiente al que está sometido un elemento estructural viene definido por el
conjunto de condiciones físicas y químicas a las que está expuesto, y que puede llegar
a provocar su degradación como consecuencia de efectos diferentes a los de las
cargas y solicitaciones consideradas en el análisis estructural.
evitar
El tipo de ambiente viene definido por la combinación de:
o Una de las clases generales de exposición, frente a la corrosión de las
armaduras.
o Las clases específicas de exposición relativas a los otros procesos de
degradación que procedan para cada caso.
En el caso de que un elemento estructural esté sometido a alguna clase específica de
exposición, en la designación del tipo de ambiente se deberán reflejar todas las clases,
unidas mediante el signo de adición "+".
Cuando una estructura contenga elementos con diferentes tipos de ambiente, el Autor
del Proyecto deberá definir algunos grupos con los elementos estructurales que
presenten características similares de exposición ambiental. Para ello, siempre que
sea posible, se agruparán elementos del mismo tipo (por ejemplo, pilares, vigas de
cubierta, cimentación, etc.), cuidando además que los criterios seguidos sean
congruentes con los aspectos propios de la fase de ejecución.
Para cada grupo, se identificará la clase o, en su caso, la combinación de clases, que
definen la agresividad del ambiente al que se encuentran sometidos sus elementos.
5.2 Clases generales de exposición ambiental en relación con lacorrosión de armaduras
En general, todo elemento estructural está sometido a una única clase o subclase
general de exposición.
A los efectos de esta Instrucción, se definen como clases generales de exposición las
que se refieren exclusivamente a procesos relacionados con la corrosión de
armaduras.
En el caso de estructuras marinas aéreas, el Autor del Proyecto podrá, bajo su
responsabilidad, adoptar una clase general de exposición diferente de IIIa siempre que
la distancia a la costa sea superior a 500m y disponga de datos experimentales de
estructuras próximas ya existentes y ubicadas en condiciones similares a las de la
estructura proyectada, que así lo aconsejen.
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5.2.1 Clases específicas de exposición ambiental en relación con otros procesos dedegradación distintos de la corrosión.
Además de las clases recogidas, se establece otra serie de clases específicas de
exposición que están relacionadas con otros procesos de deterioro del hormigón
distintos de la corrosión de las armaduras.
Un elemento puede estar sometido a ninguna, a una o a varias clases específicas de
exposición relativas a otros procesos de degradación del hormigón.
Por el contrario, un elemento no podrá estar sometido simultáneamente a más de una
de las subclases definidas para cada clase específica de exposición.
En el caso de estructuras sometidas a ataque químico (clase Q), la agresividad se
clasificará de acuerdo con los criterios recogidos en la tabla.
TABLA 24. Clase general de exposición
Clase general de exposición
Clase Subclase DesignacTipo deproceso
Descripción Ejemplos
No agresiva I Ninguno
- Interiores de edificios, nosometidos acondensaciones.
- Elementos de hormigónen masa.
- Elementos estructurales de edificios,incluidos los forjados, que esténprotegidos de la intemperie.
Humedadalta
IIa
Corrosión deorigen
diferente delos cloruros
- Interiores sometidos ahumedades relativasmedias altas (>65%) o acondesaciones.
- Exteriores en ausenciade cloruros, y expuestos alluvia en zonas conprecipitación media anualsuperior a 600 mm.
- Elementos enterrados osumergidos
- Elementos estructurales en sótanosno ventilados.
- Cimentaciones.
- Estribos, pilas y tableros de puentesen zonas, sin impermeabilizar conprecipitación media anual superior a600 mm.
- Tableros de puentesimpermeabilizados, en zonas con salesde deshielo y precipitación media anualsuperior a 600 mm.
- Elementos de hormigón, que seencuentren a la intemperie o en lascubiertas de edificios en zonas conprecipitación media anual superior a600 mm.
- Forjados en cámara sanitaria, o eninteriores en cocinas y baños, o encubierta no protegida.
Normal
Humedadmedia
IIb
Corrosión deorigen
diferente delos cloruros
- Exteriores en ausenciade cloruros, sometidos a laacción del agua de lluvia,en zonas con precipitaciónmedia anual inferior a 600mm.
- Elementos estructurales enconstrucciones exteriores protegidas dela lluvia.
- Tableros y pilas de puentes, en zonasde precipitación media anual inferior a600 mm.
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TABLA 24. Clase general de exposición
Clase general de exposición
Clase Subclase DesignacTipo deproceso
Descripción Ejemplos
Aérea IIIaCorrosión por
cloruros
- Elementos de estructurasmarinas, por encima delnivel de pleamar.
- Elementos exteriores deestructuras situadas en lasproximidades de la líneacostera (a menos de 5km).
- Elementos estructurales deedificaciones en las proximidades de lacosta.
- Puentes en las proximidades de lacosta.
- Zonas aéreas de diques, pantalanes yotras obras de defensa litoral.
- Instalaciones portuarias.
Sumergida IIIbCorrosión por
cloruros
- Elementos de estructurasmarinas sumergidaspermanentemente, pordebajo del nivel mínimo debajamar.
- Zonas sumergidas de diques,pantalanes y otras obras de defensalitoral.
- Cimentaciones y zonas sumergidasde pilas de puentes en el mar.
Marina
En zona decarrera demareas yen zonas
desalpicadura
IIIcCorrosión por
cloruros
- Elementos de estructurasmarinas situadas en lazona de salpicaduras o enzona de carrera demareas.
- Zonas situadas en el recorrido demarea de diques, pantalanes y otrasobras de defensa litoral.
- Zonas de pilas de puentes sobre elmar, situadas en el recorrido de marea.
Con cloruros de origendiferente del medio
marinoIV
Corrosión porcloruros
- Instalaciones noimpermeabilizadas encontacto con agua quepresente un contenidoelevado de cloruros, norelacionados con el mundomarino.
- Superficies expuestas asales de deshielo noimpermeabilizadas.
- Piscinas e interiores de los edificiosque las albergan.
- Pilas de pasos superiores o pasarelasen zonas de nieve.
- Estaciones de tratamiento de agua.
TABLA 25. Clase específica de exposición (Cont.)
Clase específica de exposición
Clase Subclase DesignTipo deproceso
Descripción Ejemplos
Químicaagresiva
Débil QaAtaquequímico
- Elementos situados enambientes con contenidosde sustancias químicascapaces de provocar laalteración del hormigóncon velocidad lenta (vertabla 8.2.3.b)
- Instalaciones industriales, consustancias débilmente agresivas segúntabla 8.2.3.b.
- Construcciones en proximidades deáreas industriales, con agresividad débilsegún tabla 8.2.3.b.
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TABLA 25. Clase específica de exposición (Cont.)
Clase específica de exposición
Clase Subclase DesignTipo deproceso
Descripción Ejemplos
Media QbAtaquequímico
- Elementos en contactocon agua de mar.
- Elementos situados enambientes con contenidosde sustancias químicascapaces de provocar laalteración del hormigóncon velocidad media (vertabla 8.2.3.b)
- Dolos, bloques y otros elementos paradiques.
- Estructuras marinas, en general.
- Instalaciones industriales con sustanciasde agresividad media según tabla 8.2.3.b.
- Construcciones en proximidades deáreas industriales, con agresividad mediasegún tabla 8.2.3.b.
- Instalaciones de conducción ytratamiento de aguas residuales consustancias de agresividad media segúntabla 8.2.3.b.
Fuerte QcAtaquequímico
- Elementos situados enambientes con contenidosde sustancias químicascapaces de provocar laalteración del hormigóncon velocidad rápida (vertabla 8.2.3.b)
- Instalaciones industriales con sustanciasde agresividad alta de acuerdo con latabla 8.2.3.b.
- Instalaciones de conducción ytratamiento de aguas residuales consustancias de agresividad alta de acuerdocon tabla 8.2.3.b.
- Construcciones en proximidades deáreas industriales, con agresividad fuertesegún tabla 8.2.3.b.
Sin salesfundentes
HAtaquehielo-
deshielo
- Elementos situados encontacto frecuente conagua, o zonas conhumedad relativa mediaambiental en inviernosuperior al 75% y quetengan una probabilidadanual superior al 50% dealcanzar al menos una veztemperaturas por debajode -5ºC.
- Construcciones en zonas de altamontaña.
- Estaciones invernales.
Conheladas
Con salesfundentes
FAtaque por
salesfundentes
- Elementos destinados altráfico de vehículos opeatones en zonas conmás de 5 nevadas anualeso con valor medio de latemperatura mínima en losmeses de invierno inferiora 0ºC.
- Tableros de puentes o pasarelas enzonas de alta montaña, en las que seutilizan sales fundentes.
Erosión EAbrasióncavitación
- Elementos sometidos adesgaste superficial.
- Elementos de estructurashidráulicas en los que lacota piezométrica puedadescender por debajo de lapresión de vapor del agua.
- Pilas de puentes en cauces muytorrenciales.
- Elementos de diques, pantalanes y otrasobras de defensa litoral que seencuentren sometidos a fuertes oleajes.
- Pavimentos de hormigón.
- Tuberías de alta presión.
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TABLA 26. Tipo de exposición
Tipo de exposición
Qa Qb QcTipo de medio
agresivoParámetros
Ataque débil Ataque medio Ataque fuerte
Valor del PH, según UNE83.952
6,5-5,5 5,5-4,5 < 4,5
CO2 Agresivo (mg CO2/ l),según UNE- EN 13.577
15- 40 40- 100 > 100
Ión Amonio (mg NH4+/ l),
según UNE 83.95415- 30 30- 60 > 60
Ión Magnesio (mg Mg2+
/ l),según UNE 83.955
300- 1000 1000- 3000 > 3000
Ión Sulfato (mg SO42-
/ l),según UNE 83.956
200- 600 600- 3000 > 3000
Agua
Residuo Seco (mg/l), segúnUNE 83.957
75- 150 50- 75 < 50
Grado de Acidez Baumann-Gully (ml/kg), según UNE
83.962> 200 (*) (*)
Suelo
Ión Sulfato (mg SO42-
/ kg desuelo seco), según UNE
83.9632000- 3000 3000- 12000 > 12000
(*) Estas condiciones no se dan en la práctica
5.3 Valores obtenidos
Según los trabajos realizados se establecen los siguientes tipos de exposición
obtenidos:
TABLA 27. Tipos de exposición obtenidos
Elemento Definición Tipo de exposición
Terreno Unidades ensayadas NO AGRESIVO
Agua - NO AGRESIVO
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6 Análisis de resultados
Los ensayos realizados han permitido diferenciar que el terreno está compuesto por un
primer nivel de rellenos de tipo antrópico de espesor variable, bajo los cuales se
detecta una formación aluvial de edad cuaternaria, bajo el que se disponen
formaciones pliocuaternarias asociadas a ambientes mixtos continentales y marinos.
Con los trabajos y ensayos realizados hasta la fecha de emisión del presente informe
geotécnico, se presenta a continuación la diferenciación en unidades geotécnicas del
terreno prospectado, incluyendo los resultados de los ensayos de
consistencia/compacidad realizados. La caracterización geotécnica de los mismos, se
realizará en base a los ensayos de laboratorio específicos en cada caso.
6.1.1 Unidad Geotécnica 0: Rellenos antrópicos
Este nivel se ha detectado hasta profundidades que oscilan entre los 2.90 del sondeo
SR-01 hasta los 3.95 del sondeo SR-04.
Asociado a un antiguo asentamiento árabe, según el conocimiento de que la zona se
tiene, desde un punto de vista litológico en los sondeos se ha detectado el nivel
formado por cantos poligénicos heterométricos subangulosos y gravas en matriz
arenosa, con indicios de restos cerámicos, todo con una marcada tonalidad gris-
marrón.
En los ensayos SPT realizados en los sondeos se han obtenidos valores N30
comprendidos entre los 8-12 golpes.
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SPT vs Prof.
0.0
5.0
10.0
15.0
20.0
25.0
0 2 4 6 8 10 12 14
N30
Pro
f(m
)
Figura Nº 8.- Valor N30 respecto a la profundidad de ejecución.
En los ensayos a penetración dinámica se han obtenido valores N30 muy dispares
entre los 5-9 y 6-9 golpes en el ensayo SM-02 y SM-01 respectivamente y entre 20-36
golpes en los primeros metros del ensayo SM-02.
Esta unidad se considera inadecuada para albergar cualquier tipo de cimentación, por
su heterogeneidad y potencial colapsable.
6.1.2 Unidad Geotécnica I: Aluvial
Bajo el nivel anterior se dispone una formación de clara influencia aluvial, detectada
hasta profundidades que oscilan entre los 9.0m del sondeo SR-04 y los 10.8m del
sondeo SR-02. El nivel presenta gran heterogeneidad desde el punto de vista
litológico, alternando los tramos de arenas y arenas limosas, arenas con algunas
gravas y tramos de componente eminentemente grosera, más abundantes las gravas
a muro del nivel en el contacto con la formación infrayacente, de tonalidades grises y
marrones.
En los ensayos SPT realizados en los sondeos, se ha obtenido valores N30 muy
dispares como corresponde a una formación aluvial heterogénea, estando entre los 8-
9 para los niveles de arenas, entre los 13-21 golpes para por niveles de arenas y
gravas y entre los 31-33 golpes para os niveles más groseros.
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SPT vs Prof.
0.0
5.0
10.0
15.0
20.0
25.0
0 5 10 15 20 25 30 35
N30
Pro
f(m
)
Figura Nº 9.- Valor N30 en respecto a la profundidad de ejecución.
En los ensayos a penetración dinámica se han obtenido valores N30 muy dispares
entre los 12-18 y 6-9 golpes en profundidad en el ensayo SM-02 y entre 10-15 golpes
en el ensayo SM-01.
En función de los ensayos de identificación realizados, las muestras pertenecientes a
esta unidad han sido clasificadas como SP (arenas mal graduadas) siendo no
plásticas y como SM-SC (arenas limosa-arenas arcillosas), con valores de límite
líquido del 18.8% e índice de plasticidad del 5.4%.
En la siguiente figura se muestra la distribución en la carta de Casagrande:
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CARTA DE PLASTICIDAD
0
10
20
30
40
50
60
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100
L.L.
I.P
.
ML
CL
CL-ML
Figura Nº 10.-Distribución de las muestras ensayadas de la UG-I.
La densidad natural promedio es de 18.00 KN/m³.
Se ha realizado un ensayo de corte directo del tipo consolidado y drenado, en el que
se ha obtenido un valor de la cohesión efectiva de 16Kpa y ángulo de rozamiento
efectivo de 38.3º.
Los parámetros de cálculo propuestos para caracterizar la unidad de acuerdo con la
información disponible son los siguientes:
TABLA 28. Parámetros de cálculo de la unidad UG-II
Parámetros Unidades Valor recomendado
Densidad natural KN/m³ 18.00
Cohesión efectiva KPa 10
Ángulo de rozamiento efectivo (*) º 32
Módulo de elasticidad (**) MPa 11
Observaciones:
(*) Peck (1974); Jimenez Salas; Schmertmann (1977);
(**) Schultze & Menzenbach (1961); D'Appolonia (1970);
Web; Wrench; Scmertmann; Uriel; Schlutz.
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6.1.3 Unidad Geotécnica II: Arcillas y arenas marrones.
Bajo el nivel anterior, se ha detectado hasta profundidades que oscilan entre los
20.80m del sondeo SR-02 y los 22.00m del sondeo SR-04, una formación mixta
continental-marina, constituida por niveles de arcillas arenosas y arenas algo arcillosas
con diferentes proporciones de vetas limo-arenosas y con presencia de restos de
bivalvos y bioclastos, todo con una marcada tonalidad marrón.
Los ensayos SPT realizados en este nivel han arrojado valores comprendidos entre los
22-32 golpes, si bien se ha obtenido un valor mínimo de 12 golpes entre los 12.00-
12.45m de profundidad en el sondeo SR-02, pudiendo asignar un valor medio
representativo de 26 golpes. En general se detecta un leve aumento de los golpes con
la profundidad.
SPT vs Prof.
0.0
5.0
10.0
15.0
20.0
25.0
0 5 10 15 20 25 30 35
N30
Pro
f(m
)
Figura Nº 11.-Valor N30 respecto a la profundidad de ejecución.
Los golpeos N20 de los ensayos de penetración dinámica presentan valores entre los
15-21 golpes para aumentar en profundidad hasta valores en torno a los 24-33 golpes
En función de los ensayos de identificación realizados, las muestras pertenecientes a
esta unidad han sido clasificadas como SM (arenas limosas) siendo no plásticas y
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como CL (arcillas de baja plasticidad), con valores de límite líquido entre le 30.3% y
45.7% e índice de plasticidad entre el 14.8% y 25.1%.
En la siguiente figura se muestra la distribución en la carta de Casagrande:
CARTA DE PLASTICIDAD
0
10
20
30
40
50
60
0 10 20 30 40 50 60 70 80 90 100
L.L.
I.P
.
ML
CL
CL-ML
Figura Nº 12.-Distribución de las muestras ensayadas de la UG-II.
La humedad natural de las muestras oscila entre 20% y 24%, situándose ligeramente
superior a los valores del límite plástico.
RELACIONES DE PLASTICIDAD
0
5
10
15
20
25
30
35
40
45
50
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16
LL LP %HUMEDAD
Figura Nº 13.-Relaciones de plasticidad en la UG-II.
La densidad natural promedio es de 21.00 KN/m³.
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En los ensayos de resistencia realizados, se han obtenido valores de rotura a la
compresión simple de 31Kpa, 182Kpa y 370KPa, correspondiendo el valor menor a
una muestra arenosa, litologías que funcionan como planos de debilidad frente a los
esfuerzos en este tipo de ensayo no confinado, reduciendo la resistencia a este
ensayo debido a la falta de cohesión del terreno. Es por esto que se estima un valor
representativo para la unidad de 200Kpa.
En los ensayos de expansividad realizados se ha obtenido un valor de la presión de
hinchamiento de 50Kpa y 65Kpa, lo que pondría de manifiesto un terreno de
características expansivas calificables como “medias”.
TABLA 29. Estimación del grado de hinchamiento a partirde la presión de hinchamiento
PRESION DE HINCHAMIENTO HINCHAMIENTO POSIBLE
Kp/cm2
-
<0.3 Baja
0.3 – 1.2 Media
1.3 – 3.0 Alta
>3.0 Muy alta
Fuente: Criterios de expansividad recopilados por Rodríguez Ortiz, 1975.
Los parámetros de cálculo propuestos para caracterizar la unidad de acuerdo con la
información disponible son los siguientes:
TABLA 30. Parámetros de cálculo de la unidad UG-II
Parámetros Unidades Valor recomendado
Densidad natural KN/m³ 21.00
Cohesión sin drenaje KPa 100
Módulo de elasticidad (*) MPa 21
Observaciones:
(*) D'Appolonia (1970); Web; Wrench; Scmertmann; Uriel; Schlutz.
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6.1.4 Unidad Geotécnica III: Arcillas y arenas grises.
La secuencia estratigráfica prospectada culmina hasta la finalización de los sondeos
con una formación constituida por arenas en general finas con niveles arcillosos en el
entorno del sondeo SR-02 y por arcillas con niveles arenosos en el entorno del sondeo
SR-04, presencia de restos de bivalvos y bioclastos, todo de tonalidad grisácea
oscura.
Los ensayos SPT realizados en este nivel han arrojado valores de 29 y 35 golpes.
SPT vs Prof.
0.0
5.0
10.0
15.0
20.0
25.0
0 5 10 15 20 25 30 35 40
N30
Pro
f(m
)
Figura Nº 14.-Valor N30 respecto a la profundidad de ejecución.
En función de los ensayos de identificación realizados, las muestras pertenecientes a
esta unidad han sido clasificadas como SM (arenas limosas) siendo no plásticas.
La densidad natural promedio es de 21.00 KN/m³.
En el ensayo de resistencia realizado, se ha obtenido un valor de rotura a la
compresión simple de 92Kpa.
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Los parámetros de cálculo propuestos para caracterizar la unidad de acuerdo con la
información disponible son los siguientes:
TABLA 31. Parámetros de cálculo de la unidad UG-II
Parámetros Unidades Valor recomendado
Densidad natural KN/m³ 21.00
Cohesión sin drenaje KPa 45
Módulo de elasticidad (*) MPa 32
Observaciones:
(*) D'Appolonia (1970); Web; Wrench; Scmertmann; Uriel; Schlutz.
6.2 Condicionantes geotécnicos
Los principales condicionantes geotécnicos de la parcela son los siguientes:
6.2.1 Presencia de rellenos
Los depósitos de rellenos antrópicos corresponderían a labores de urbanización del
sector, así como algunos vertidos probablemente procedentes de la actividad
constructiva de la zona.
Estos terrenos se consideran inadecuados para soportar cualquier tipo de cimentación
tanto por su carácter errático como por su potencial de colapso. En el caso de
cimentaciones profundas, debe despreciarse su contribución a la resistencia por el
fuste debido a su capacidad de generar rozamientos negativos.
6.2.2 Existencia de nivel freático
Otro condicionante a tener en cuenta a la hora del diseño de la cimentación de las
edificaciones proyectadas, es la existencia de un nivel freático más o menos
superficial.
En virtud de los resultados de los ensayos y prospecciones realizadas, el nivel freático
se encontraría a un profundidad estimada de 3.80m desde la cota de realización de los
ensayos a la fecha de ejecución de los mismos (septiembre-2014). Esta profundidad
es probable que varíe en función de las estacionalidad, esperando que en épocas
lluviosas el nivel detectado sufra una elevación respecto a las medidas realizadas a
comienzos de la temporada estival.
Ante la incertidumbre en cuanto a los rangos y fases de oscilación del nivel freático
debido a los condicionantes mencionados, deberán tomarse las medidas
correspondientes a la hora del diseño de la cimentación de los edificios, para estos
casos.
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6.2.3 Potencial de licuefacción del suelo
Los suelos con una naturaleza predominantemente areno-limosa, en estado saturado,
al experimentar esfuerzos cortantes anómalos y rápidos, experimentan un aumento de
las presiones intersticiales, hasta valores del orden de la presión total existente. En
este caso la presión efectiva se anula prácticamente, con lo que los granos dejan de
estar en contacto, la resistencia al corte desaparece y el material se comporta como
un líquido, dando lugar a movimientos verticales y horizontales de de su masa, que se
traducen en deslizamientos o en grandes asentamientos.
Los esfuerzos cortantes antes denominados anómalos, pueden deberse a la acción de
sismos.
El potencial de licuefacción puede estimarse por diversos métodos, aquí se evaluará
según el método de Seed y Idriss (1971). Según este método el suelo licuará si la
razón de tensión tangencial cíclica CSR producida por un sismo es mayor que la
resistencia tangencial del suelo:
d
v
v
v
cm rg
aCSR max
' '65.0
Donde:
sv=Tensión total
s’v=Tensión efectiva
amax= Aceleración máxima horizontal.
g = Aceleración de la gravedad
rd = Factor de reducción con la profundidad.
Según esta expresión y a partir de datos empíricos se puede estimar si el suelo es
susceptible de licuefacción. Calculando el valor de CSR y los valores de N30 del
ensayo de penetración estándar.
Se ha evaluado según el método anterior mente descrito el potencial de licuefacción
de los suelos para un valor mínimo de N30 de 8, una posición del nivel freático en la
cota de apoyo de la cimentación y para un sismo de magnitud 7. En la siguiente figura
se muestra, que muestra en función de CSR y N30, el potencial de licuefacción del
suelo.
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Potencial de licuefacción
0
0.05
0.1
0.15
0.2
0.25
0.3
0.35
0.4
0.45
0.5
0 5 10 15 20 25 30
Nspt corr
CS
RLICUEFACCION
NO LICUEFACCION
Figura Nº 15.-Potencial de licuefacción del suelo
Según el análisis realizado y los supuestos de cálculo considerados, no se producirá
licuefacción del suelo, si bien una ligera modificación en las condiciones litológicas y/o
resistentes del subsuelo, aumentarían la posibilidad de aparecer fenómenos ligados a
la licuefacción del mismo, por lo que se estima conveniente, del lado de la seguridad,
adoptar las medidas oportunas en cuanto a tipo de cimentación se refiere, con el fin de
mitigar estos fenómenos.
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7 Elección del tipo de cimentación
De acuerdo con las características del terreno prospectado y considerando los
condicionantes geotécnicos descritos en el apartado anterior, se presentan a
continuación las alternativas de cimentación más adecuadas para las edificaciones
proyectadas, si bien esta elección deberá tomarse con las debidas reservas a falta de
la correcta caracterización geotécnica del terreno, mediante las pruebas y ensayos
pendientes:
Cimentación mediante losa armada empotrado todo su canto en los materiales
de la unidad geotécnica UG-I.
Mediante este tipo de cimentación no sólo se transmiten reducidas cargas al
terreno y se limitan los asientos debido a la gran superficie de apoyo y rigidez
de la cimentación, sino que se pueden absorber los posibles movimientos
diferenciales y puentear las zonas de menor resistencia detectadas en la
unidad geotécnica UG-I.
La elección de losa viene dada esencialmente por la proximidad del nivel
freático a la cota de cimentación. En el caso de que éste alcanzara la cota de
cimentación, sería necesario dotarla de un sistema estanco mediante losa y
muros perimetrales que asegurase la correcta impermeabilización del sótano.
Por otra parte y en el caso de que las solicitaciones de las edificaciones a realizar así
lo requieran, se recomienda la cimentación mediante pilotes empotrados al menos 5
diámetros o un mínimo de 2.0m en los materiales de la unidad geotécnica UG-III,
detectada a partir de los 20.00m de profundidad, desde la cota de realización de las
prospecciones.
Siguiendo las recomendaciones dadas, se presenta en la siguiente tabla la
cimentación más idónea para cada caso.
TABLA 32. Tipologías de cimentación recomendadas
Tipología de cimentación Observaciones particulares
Losa de cimentación Empotrados en UG-I
Pilotes Empotrados en UG-III
No se recomienda en todo caso, la cimentación sobre las unidades geotécnicas
UG-0.
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7.1 Situaciones de dimensionado
La comprobación de la capacidad portante y de la aptitud al servicio de la cimentación
se efectuará para la situación de dimensionado más probable (persistente), teniendo
en cuenta las características de la obra y del terreno de apoyo en condiciones
normales de uso. Las situaciones de dimensionado transitorias y extraordinarias
quedan, en general, fuera del alcance de este estudio, por desconocerse el
procedimiento constructivo y las características estructurales de la obra proyectada.
Tan sólo se comprobará, si procede, la situación de dimensionado transitoria de carga
sin drenaje (ap. 4.2.3.1.d del DB-SE-C) en suelos finos, saturados y de baja
permeabilidad.
8 Carga admisible del terreno
8.1 Metodología para el cálculo de cimentaciones directas en todo tipode suelos
8.1.1 Concepto de presión de hundimiento
Aunque se han descrito diversos mecanismos del hundimiento de cimentaciones gran
parte de las teorías existentes parten del modelo estudiado por Prandtl (1920) en el
cual se considera al suelo como un medio perfectamente plástico. En la siguiente
figura se reproduce el estado límite último de hundimiento de un suelo, sobre el cual
se apoya una cimentación, y se puede observar la formación de posibles líneas de
fractura en el terreno.
Figura Nº 16.-Mecanismo de rotura por hundimiento de una cimentación en medio plástico (Prandtl 1920)
Así, se define la presión de hundimiento de una cimentación como la presión actuante
(total bruta) sobre el terreno bajo la cimentación que supera la resistencia
característica del terreno frente a este modo de rotura.
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Figura Nº 17.-Definición de presiones
TABLA 33. Definiciones para el estudio de cimentaciones directas
Símbolo Variable y definición
qb Presión total bruta
Presión vertical total que actúa en la base del cimiento, definida como el cocienteentre la carga total actuante, incluyendo el peso del cimiento y aquello que puedagravitar sobre él, y el área equivalente del cimiento.
qb’ = qb - u Presión efectiva bruta
Diferencia entre la presión total bruta y la presión neutra al nivel de la base delcimiento
qneta = qb - po Presión total neta
Diferencia entre la presión total bruta y la presión vertical total en el terreno adyacenteal nivel de la base del cimiento. Es por tanto, el incremento de presión vertical total aque se ve sometido el terreno por debajo del cimiento debido a las cargas de lacimentación.
q’neta = qb’ - p’o =
=qb -po = qneta
Presión efectiva neta
Diferencia entre la presión efectiva bruta y la presión vertical efectiva al nivel de labase del cimiento, debida a la sobrecarga del terreno adyacente.
qh, q’h = RK Presión vertical de hundimiento
Resistencia característica del terreno Rk para el estado límite de hundimiento. Puedeser expresada en términos totales o efectivos, como presión bruta o neta (ejemplo:q’net,h es la presión de carga efectiva neta que produce la rotura del terreno)
qadm Presión vertical admisible
Es el valor de cálculo de la resistencia del terreno (Rd). Puede ser expresada entérminos totales o efectivos, como presión bruta o neta
qs, qs’ Presión vertical admisible de servicio
Es la presión vertical admisible de una cimentación teniendo en cuenta no sólo laseguridad frente al hundimiento, sino también su tolerancia a los asientos, por tantoigual o menor que la presión vertical adsmible. Puede ser expresada en términostotales o efectivos, como presión bruta o neta
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La presión admisible o valor de cálculo de la resistencia del terreno se determina
mediante la siguiente expresión:
Siendo
R el coeficiente parcial de resistencia
RK la resistencia característica del terreno o presión vertical de hundimiento (qh)
En la siguiente tabla se reproducen los valores que toma el coeficiente de seguridad
parcial R en el estado límite último de hundimiento para cimentaciones directas, según
la tabla 2.1 del DB-SE-C:
TABLA 34. Coeficientes de seguridad parciales de resistencia
Situación de dimensionadoCoeficiente de seguridad parcial frente al
hundimiento
Persistente o transitoria 3,0
Extraordinaria 2,0
8.1.2 Concepto de bulbo de tensiones
El incremento de presión transmitido al terreno por una cimentación directa disminuye
progresivamente en profundidad con la distancia a ésta. A efectos de cálculo de
asientos y salvo en el caso de suelos blandos, se podrá suponer que el límite de
interés se circunscribe a una profundidad tal que el incremento de presión vertical
originado en el terreno sea el menor de los siguientes valores:
a) El 10% de la presión vertical neta transmitida por la cimentación
b) El 5% de la presión efectiva vertical existente a esa profundidad antes
de construir el edificio
El criterio apuntado en el anterior párrafo suele dar lugar a que, el citado límite de
interés en el terreno tenga una profundidad aproximada de 2B, siendo B el ancho o
dimensión menor en planta de la cimentación correspondiente.
El lugar geométrico del espacio de suelo así definido se denomina “bulbo de
tensiones”, cuya forma cualitativa se muestra en la figura siguiente. El incremento de
presión recibido por el suelo más allá de este bulbo será, en la mayoría de los casos,
los suficientemente pequeño como para que sus efectos sean comparativamente
despreciables.
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Figura Nº 18.-Concepto de bulbo de tensiones
Las observaciones anteriores indican que, a igualdad del resto de condiciones, el
asiento que experimentará una cimentación directa dependerá de las dimensiones del
área cargada.
Si el diseño de las cimentaciones da lugar a zapata relativamente próximas, los bulbos
de tensiones se solaparán en profundidad, por lo que, a efectos de asiento, habrá que
comprobar la cimentación como si tuviera el ancho total del conjunto de las zapatas.
Figura Nº 19.-Influencia de la proximidad de zapatas
Será de gran interés en el cálculo de asientos disponer de suficiente información
geotécnica referente al posible crecimiento del módulo de deformación del terreno con
la profundidad, factor éste que puede contribuir a atenuar los asientos diferenciales
asociados a la variación de las dimensiones de las zapatas.
8.1.2.1 Cálculo de la presión vertical de hundimiento
La presión de hundimiento de una cimentación directa en todo tipo de suelos viene
definida analíticamente por la expresión recogida en el apartado 4.3.2.1 del DB-SE-C,
debida a Brinch-Hansen (1970):
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Dicha fórmula podrá expresarse en términos de presiones totales o efectivas, brutas o
netas. En la tabla siguiente se recoge el significado de cada una de las variables
presentes en dicha expresión así como las fórmulas de los coeficientes correctores.
TABLA 35. Variables para el estudio de cimentaciones superficiales a largo plazo
Variable Definición Expresión
qh Presión vertical de hundimiento oresistencia característica del terreno RK
q0K Presión vertical característica alrededordel cimiento al nivel de su base
(véase nota 1)
cK Valor característico de la cohesión delterreno
B* Ancho equivalente del cimiento
K Peso específico característico delterreno por debajo de la base delcimiento
K =ap si el N.F. se encuentra a profundidad mayor queB* bajo el plano de cimentación
K =’ si el N.F. se encuentra en o sobre el plano decimentación
si el NF se sitúa entre los anteriores
D Profundidad del plano de cimentación (véase nota 2)
Nc Factor de capacidad de carga para lacohesión efectiva ;para ’=0:Nc=1
Nq Factor de capacidad de carga para lasobrecarga en el plano de cimentación
N Factor de capacidad de carga para elpeso específico del terreno
dc Coeficiente corrector de influencia porprofundidad
(ver nota 3)
dq Coeficiente corrector de influencia porprofundidad
d Coeficiente corrector de influencia porprofundidad
sc Coeficiente corrector de influencia deforma (véase nota 4)
sq Coeficiente corrector de influencia deforma
s Coeficiente corrector de influencia deforma
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TABLA 35. Variables para el estudio de cimentaciones superficiales a largo plazo
Variable Definición Expresión
ic Coeficiente corrector de influencia deinclinación de la resultante ()
iq Coeficiente corrector de influencia deinclinación de la resultante () (véase nota 5)
i Coeficiente corrector de influencia deinclinación de la resultante ()
tc Coeficiente corrector de influencia de laproximidad a un talud de inclinación
(véase nota 6)
tq Coeficiente corrector de influencia de laproximidad a un talud de inclinación
t Coeficiente corrector de influencia de laproximidad a un talud de inclinación
Nota 1: La presión característica alrededor de la cimentación q0K o sobrecarga debida al terreno en derredor delcimiento debe emplearse prudentemente en cimentaciones someras, debiendo asegurarse en su caso que las hipótesisrealizadas se mantendrán durante la vida útil de la obra. Podrá incluirse además las siguientes cargas:
En edificios cimentados con zapatas aisladas y corridas, edificios con forjados o cámaras sanitarias ysoleras, puede añadirse a q0K el peso del encache, la solera y demás cargas permanentes que puedagarantizarse que existirán durante la vida útil de la obra.
En edificios cimentados con losa, puede añadirse a q0K el peso de los elementos permanentes en el exteriorde la misma.
Nota 2: La profundidad D a considerar en el cálculo de dicho coeficiente será la representada en la siguiente figura:
Figura Nº 20.-Profundidad D a considerar en la determinación de la presión de hundimiento
Nota 3: El coeficiente corrector de influencia por profundidad no se tendrá en cuenta en los siguientes supuestos:
a) Si se construyen zapatas poco profundas en terrenos arcillosos, de plasticidad elevada, que en épocassecas puedan desarrollar grietas por retracción.
b) Si la profundidad de cimentación D es inferior a 2m
c) Si la cimentación está cercana a un talud
d) Si no se puede garantizar la permanencia, en el tiempo, del terreno situado por encima de la base decimentación
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Nota 4: En el caso de zapatas circulares los coeficientes correctores de influencia de la forma toman los siguientesvalores: sc=sq=1,2; s=0,6
Nota 5: Podrá despreciarse la influencia de la inclinación de la resultante cuando la componente horizontal de la mismasea inferior al 10% de la vertical. Cuando se pueda asegurar cierta cohesión en el contacto de la cimentación con elterreno se podrá emplear un ángulo de inclinación de la resultante menor:
Nota 6: Podrá despreciarse la influencia de la proximidad a un talud si su inclinación es igual o inferior a 5º. Por elcontrario, para inclinaciones superiores a ’/2 debe llevarse a cabo un estudio específico de estabilidad global.
8.1.3 Situaciones transitorias de carga sin drenaje
En suelos finos (limos y arcillas), saturados y de baja permeabilidad, suelen ser más
desfavorables las situaciones de dimensionado transitorias de carga sin drenaje.
Bajo esta hipótesis se supone que los incrementos de presión intersticial generados
por las cargas del edifico no se disipan instantáneamente tras su aplicación. En
términos generales, esta situación de dimensionado se da si el coeficiente de
permeabilidad del terreno saturado resulta inferior a K=10-6m/s. Para el cálculo de la
presión de hundimiento en estas situaciones se entran en cuenta las siguientes
consideraciones:
La presión de hundimiento se expresará en términos de tensiones totales,estando la resistencia al corte del terreno representada por K=0 y cK=cu.
El valor de q0K será la presión vertical total debida a la sobrecarga
En caso de que la resistencia al corte sin drenaje de suelo aumente linealmente con la
profundidad según una ley de tipo cu=c0+m·z, se podrá adoptar para el cálculo de la
presión de hundimiento el valor de cu a una profundidad B/4 bajo la cimentación,
siempre que dicho valor no supere 2·c0.
8.1.4 Comprobación de asientos
En el caso de arcillas sobreconsolidadas en las que con las presiones aplicadas por la
cimentación no se llegue a superar la presión de preconsolidación y no se produzcan
plastificaciones locales, la estimación de asientos se llevará a cabo por medio de
métodos elásticos, como por ejemplo el método aproximado de Steinbrenner (1936),
que considera el terreno situado bajo la cimentación como un semiespacio elástico.
Según este método, el asiento viene dado por la siguiente expresión:
cbaNBcbaNAE
BqS b
z ,,,,2
21
siendo:
qb = Presión bruta (efectiva) transmitida por la cimentación al terreno.
B = Ancho de la cimentación.
E = Módulo de Elasticidad.
A y B = Coeficientes dependientes del módulo de Poisson considerado.
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N1, N2 = Funciones dependientes de las dimensiones de la cimentación y de la
profundidad estimada.
A efectos prácticos, este método será aplicable en suelos cuya resistencia a
compresión simple sea superior a la presión transmitida al terreno por la cimentación,
así como en todo tipo de suelos cuyo comportamiento pueda suponerse elástico y
lineal, representado por sus parámetros elásticos E y .
Lógicamente, la primera cuestión a resolver es cuál es el asiento que pueden soportar
las estructuras a cimentar.
A título orientativo la norma NBE-AE-88 fija los asientos admisibles según se indica en
la siguiente tabla.
TABLA 36. Asientos generales admisibles según NBE-AE-88
Asiento general máximo (mm)
Características del edificioTerrenos sin
cohesiónTerrenoscohesivos
Obras de carácter monumental 12 25
Edificios con estructura de hormigón armado de gran rigidez 35 50
Edificios con estructura de hormigón armado de pequeña rigidez
Estructuras metálicas hiperestáticas
Edificios con muros de fábrica
50 75
Estructuras metálicas isostáticas
Estructuras de madera
Estructuras provisionales
50 * 75 *
Nota (*) : comprobando que no se produce
desorganización en la estructura ni en los cerramientos
Por otra parte, los daños en la estructura están asociados a los asientos diferenciales
entre los distintos apoyos. Los criterios más habituales de limitación de asientos
diferenciales se recogen en la siguiente tabla.
TABLA 37. Asientos admisibles en función de la distorsión angular
Características del edificio Distorsión angular
Estructuras isostáticas y muros de contención 1 /300
Estructuras reticuladas con tabiquería de separación 1 / 500
Estructuras de paneles prefabricados 1 / 700
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TABLA 37. Asientos admisibles en función de la distorsión angular
Características del edificio Distorsión angular
Muros de carga sin armar con flexión cóncava hacia arriba 1 / 100
Muros de carga sin armar con flexión cóncava hacia abajo 1 / 2000
Muros de carga 1 / 2000
Observaciones: se define distorsión angular como la diferencia de asientos
entre dos puntos dividida por la distancia en planta entre dichos puntos
En este estudio se ha operado en sentido inverso: fijado el asiento máximo admisible
para la estructura proyectada se ha calculado la denominada presión vertical
admisible por asientos, simplemente despejando el término qb en la expresión
enunciada al inicio de este apartado. Dicha presión podrá ser neta, de utilidad para las
cimentaciones compensadas (ap. 4.4 del DB-SE-C).
En los siguientes tipos de terreno será necesario además un estudio especializado
para estimar los asientos a largo plazo:
Arcillas normalmente consolidadas
Arcillas sobreconsolidadas en las que con las presiones aplicadas por la
cimentación se llegue a superar la presión de preconsolidación.
Suelos susceptibles de sufrir asientos de consolidación secundaria, tipo T-3 c,
f, j y k según la tabla 3.2 del DB-SE-C.
8.2 Hipótesis de cálculo
Las hipótesis para el cálculo de presiones admisibles, tanto por hundimiento como por
asientos, se resumen en la siguiente tabla.
TABLA 38. Hipótesis de cálculo cimentación en UG-II
Tipología de cimentación - Losa
Profundidad de empotramiento de la cimentación m 0.5
Densidad del terreno sobre el plano de cimentación kN/m3
18
Densidad del terreno bajo el plano de cimentación kN/m3
10
Análisis para carga de hundimiento - Largo plazo
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TABLA 38. Hipótesis de cálculo cimentación en UG-II
Ángulo de rozamiento sin drenaje º 32
Cohesión efectiva kPa 10
Resistencia a la compresión simple kPa -
Modelo constitutivo para estimación de asientos - Elástico – largo plazo
Asiento admisible cm 3.5
Compresibilidad del terreno bajo la cimentación Potencia E’
m MPa (coef. poisson)
UG-I 6.0 11 0.30
UG-II 10.0 21 0.30
UG-III - 32 0.30
8.3 Cálculo de la presión admisible de servicio
Se define la presión admisible de servicio como aquélla que cumple el criterio de
seguridad frente al hundimiento y que no genera asientos inadmisibles. En definitiva, la
presión admisible de la cimentación es el menor valor de entre la presión admisible
frente al hundimiento y la presión admisible por asientos.
El cálculo completo de dichas presiones y otros parámetros intermedios, según la
metodología descrita anteriormente, está desarrollado en el Anejo Nº6 Cálculos
Justificativos.
Con carácter general puede adoptarse, para losas de dimensiones habituales
(lado entre 5 y 25m) una presión vertical admisible de 0.08 MPa en la situación
de dimensionado considerada, si bien podrá atenderse, en cualquier caso, a lo
indicado en la tabla Nº39 del presente informe.
TABLA 39. Presión vertical admisible de servicio para losas
Ancho de losa q’s Criterio
m MPa -
5.0 0.111 Hundimiento
10.0 0.090 Asientos
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TABLA 39. Presión vertical admisible de servicio para losas
Ancho de losa q’s Criterio
m MPa -
15.0 0.080 Asientos
20.0 0.077 Asientos
25.0 0.076 Asientos
8.4 Módulo de balasto vertical
El semiespacio de Winkler (1867) es un medio elástico sin rigidez transversal en el que
los desplazamientos verticales (s) son proporcionales a la presión vertical efectiva
(’v), con un coeficiente de proporcionalidad K llamado módulo de balasto que tiene
unidades de peso específico.
El modelo de Winkler permite estudiar, de una forma sencilla, la interacción entre el
terreno y los elementos de cimentación. De este modo pueden obtenerse leyes de
presiones en el contacto de la cimentación con el suelo y, finalmente, dimensionar
adecuadamente los elementos estructurales.
El módulo de balasto puede estimarse de dos formas diferentes según el DB-SE-C
(CTE 2006):
a) A partir de ensayos de carga con placa, recomendándose el empleo de placas
de diámetro equivalente igual o superior a 60cm.
b) A partir de cálculos geotécnicos de asientos en base a los parámetros de
deformabilidad característicos del terreno bajo la zona de influencia de la
cimentación, obtenidos mediante ensayos in situ o de laboratorio.
La principal dificultad de este modelo estriba en que el módulo de balasto no es un
parámetro intrínseco del terreno ya que también depende de las dimensiones en
planta de la cimentación. Para obtener el módulo de balasto de referencia (KsB) a partir
de las dimensiones de la cimentación (B) y del módulo para una placa de 30x30cm
(Ksp30) puede emplearse la siguiente formulación debida a Terzaghi (1955):
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TABLA 40. Conversión del módulo de balasto
Tipo de terreno Zapata cuadrada Zapata rectangular Conversión para placa de 60cm
Cohesivo
Granular
En el Anejo Nº 6 Cálculos Justificativos se recoge el valor del módulo de balasto en la
zona de influencia de la cimentación determinado a partir del cálculo elástico de
asientos para cada una de las dimensiones de cimentación propuestas en este
estudio.
El módulo de balasto medio obtenido para placas de 0.30x0.30 m2 es de 100.00
MN/m3.
9 Capacidad de Carga de los pilotes aislados
9.1 Metodología para el cálculo de carga admisible en pilotes
9.1.1 Concepto de carga de hundimiento
El estado límite último de rotura por hundimiento se produce cuando la carga vertical
sobre la cabeza del pilote supera la resistencia característica del terreno (Rck)
causando asientos elevados. Dicha resistencia característica puede considerarse
dividida en dos partes: resistencia por punta (Rpk)y resistencia por fuste (Rfk).
Rck = Rpk+Rfk
Cada una de estas resistencias se obtiene como la integración de una resistencia
unitaria en la superficie donde actúa:
Siendo:
qp resistencia unitaria por punta
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Ap área de la punta
f resistencia unitaria por fuste
L longitud del pilote dentro del terreno
pf perímetro de la sección transversal del pilote
z profundidad contada desde la parte superior del pilote en el contacto con el
terreno
El valor de cálculo de la resistencia del terreno o carga de hundimiento se determina
mediante la siguiente expresión:
Siendo
R el coeficiente parcial de resistencia
Rck la resistencia característica del terreno
En la siguiente tabla se reproducen los valores que toma el coeficiente de seguridad
parcial R en el estado límite último de hundimiento para cimentaciones profundas,
según la tabla 2.1 del DB-SE-C:
TABLA 41. Coeficientes de seguridad parciales de resistencia
Situación de dimensionado Método de cálculoCoeficiente de seguridad parcial
frente al hundimiento
Ensayos de campo o fórmulasanalíticas a largo plazo
3,0
Persistente o transitoriaPruebas de carga, pruebas
dinámicas de hinca o fórmulasanalíticas a corto plazo
2,0
Ensayos de campo o fórmulasanalíticas
2,0
Extraordinaria
Pruebas de carga o pruebasdinámicas de hinca
1,5
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9.1.2 Resistencia unitaria por punta
En terrenos heterogéneos se supone que resistencia por punta está controlada por un
terreno con las características medias de la zona comprendida entre tres diámetros
bajo la punta (zona activa inferior) y seis diámetros sobre la punta (zona pasiva
superior).
Figura Nº 21.-Esquema de distribución de la carga de un pilote aislado
La resistencia unitaria por punta de pilotes se estima mediante las siguientes
expresiones, según el tipo de terreno:
Suelos granulares:
Suelos cohesivos:
TABLA 42. Variables para el cálculo de la resistencia unitaria por punta
Variable Definición Expresión
fp Factor de proporcionalidad de la punta fp=3 para pilotes hincados
fp=2,5 para pilotes hormigonados “in situ”
’vp Presión vertical efectiva al nivel de lapunta
Np Factor de capacidad de carga Np = 9
Nq Factor de capacidad de carga
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TABLA 42. Variables para el cálculo de la resistencia unitaria por punta
Variable Definición Expresión
Nq Factor de capacidad de carga
Ángulo de rozamiento interno del suelo
cu Resistencia al corte sin drenaje teniendoen cuenta la presión de confinamiento alnivel de la punta
En caso de que bajo la punta exista un nivel arcilloso de menor resistencia, la
resistencia unitaria por punta estará limitada por la siguiente expresión:
siendo
H distancia de la punta al techo del nivel cohesivo blando
D diámetro del pilote
cu resistencia al corte sin drenaje del nivel cohesivo blando
9.1.3 Resistencia unitaria por fuste
En terrenos heterogéneos y cuando pueda suponerse la resistencia unitaria por fuste
constante por tramos, la resistencia total por fuste puede considerarse como un
sumatorio:
siendo
f resistencia unitaria por fuste en cada tramo
Af área del contacto entre el fuste del pilote y el terreno en cada tramo
La resistencia unitaria por fuste de pilotes se estima mediante las siguientes
expresiones, según el tipo de terreno:
Suelos granulares:
Suelos cohesivos:
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TABLA 43. Variables para el cálculo de la resistencia unitaria por fuste
Variable Definición Expresión
f Factor de reducción del rozamiento delfuste
f=1para pilotes de hormigón “in situ” o de madera
f=0,9 para pilotes prefabricados de hormigón
f=,8 para pilotes de acero en el fuste
Kf Coeficiente de empuje horizontal Kf =1 para pilotes hincados
Kf =0,75 para pilotes perforados
’v Presión vertical efectiva al nivelconsiderado
Ángulo de rozamiento interno del suelo
cu Resistencia al corte sin drenaje
9.1.4 Consideración del efecto grupo en la carga de hundimiento
El efecto grupo deberá considerarse para separaciones entre ejes de pilotes inferiores
a 3 diámetros. En grupos de 4 pilotes o más debe considerarse una carga de
hundimiento del grupo Rckg inferior a la suma de las cargas de hundimiento de los
pilotes aislados Rck, según un coeficiente de eficiencia definido como sigue:
siendo n el número de pilotes
TABLA 44. Valores del coeficiente de eficiencia
Separación entre ejes GeneralPilotes hincados en
arenas densas
s < 1D 1,0 1,0(1)
1D < s < 3D Interpolación lineal 1,0(1)
s > 3D 0,7 1,0(1)
Observaciones:(1) Podrá aumentarse hasta 1,3 por la posible compactación, previa justificación
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En caso de existir un estrato cohesivo blando bajo la punta del pilote, también debe
considerarse el efecto grupo si la separación entre pilotes es inferior a la distancia de
la punta al techo de dicho estrato.
9.1.5 Estimación de asientos del pilote aislado
En la mayoría de los casos, se considera que el asiento de un pilote vertical aislado
sometido a una carga vertical, de servicio, en su cabeza igual a la máxima
recomendable por razones de hundimiento es del uno por ciento de su diámetro, más
el acortamiento elástico del pilote.
Para una carga cualquiera sobre la cabeza, dicho asiento puede calcularse mediante
la siguiente formula aproximada:
Siendo
si el asiento del pilote individual aislado
D el diámetro del pilote (o diámetro equivalente)
P la carga sobre la cabeza
Rck la carga de hundimiento
L1 la longitud del pilote fuera del terreno
L2 la longitud del pilote dentro del terreno
A el área de la sección transversal del pilote
E el módulo de elasticidad del pilote
un parámetro variable según el tipo de transmisión de cargas al terreno, =1
para pilotes columna y =0.5 para pilotes flotantes. En casos intermedios,
9.1.6 Consideración del efecto grupo en la estimación de asientos
En grupos de pilotes, y debido a la interferencia de las cargas, el asiento de cada
pilote puede ser mayor que el calculado aisladamente.
El procedimiento de cálculo descrito en el DB-SE-C consiste en considerar la carga de
todo el grupo de pilotes como una carga uniformemente distribuida a una profundidad
z bajo la superficie del terreno, calculando a continuación los asientos producidos
según los métodos de cálculo generales en cimentaciones superficiales.
La profundidad de referencia se define como z=·l2, siendo y l2,los parámetros
indicados en el apartado anterior.
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El área en la que se aplica la carga uniforme viene definida por B1xL1, donde:
siendo Bgrupo y Lgrupo las dimensiones del grupo, considerando los planos exteriores
tangentes a los pilotes externos del grupo.
9.1.7 Tope estructural
El tope estructural o carga nominal es el valor de cálculo de la capacidad resistente del
pilote, que en ocasiones puede llegar a ser inferior a la carga de hundimiento del
terreno.
Los valores del topo estructural se calculan de acuerdo con la siguiente expresión:
Qtope·A
siendo
A el área de la sección transversal del pilote
la tensión del pilote, según la siguiente tabla:
TABLA 45. Valores para el cálculo del tope estructural de pilotes
Procedimiento Tipo de pilote Valores de (Mpa)
Hincados Hormigón pretensado o postesado 0.30 (fck-0.90fp)
Hormigón armado 0.30 fck
Metálicos 0.30 fyk
Madera 5
Tipo de apoyo
Suelo firme Roca
Entubados 5 6
Lodos 4 6
En seco 4 5
Barrenados sin control de parámetros 3.5 5
Perforados
Barrenados con control de parámetros 4 -
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9.1.8 Efecto de rozamiento negativo
La situación de rozamiento negativo se produce cuando el asiento del terreno
circundante al pilote es mayor que el asiento del pilote. En esta situación, el pilote
soporta, además de la carga que le transmite la estructura, parte del peso del terreno.
Como consecuencia, el rozamiento negativo hace que aumente la carga total de
compresión que el pilote tiene que soportar.
Debe estudiarse el posible desarrollo de rozamiento negativo cuando se dé alguna de
las circunstancias siguientes:
Consolidación por su propio peso de rellenos o niveles de terreno de reciente
deposición
Consolidación de niveles compresibles bajo sobrecargas superficiales
Variaciones del nivel freático
Humectación de niveles colapsables
Asientos de materiales granulares inducidos por cargas dinámicas (vibraciones,
sismo)
Subsidencias inducidas por excavaciones o disolución de materiales profundos
La identificación del problema puede realizarse comparando, mediante un cálculo
previo, los asientos del terreno y del pilote. En general es suficiente una pequeña
diferencia de asientos para que se produzca rozamiento negativo. Un asiento de 1 cm
puede producir efectos notables.
El rozamiento lateral por fuste se puede reducir notablemente en pilotes prefabricados
(hormigón, metálicos o madera) tratándolo mediante pinturas bituminosas.
El rozamiento unitario negativo en el fuste se calculará con la expresión:
i
n
iinegs vF
1
, '
Siendo:
i cada una de las unidades geotécnicas consideradas a lo largo del pilote
β 0,25 en arcillas y limos blandos; 0,1 en arenas flojas y 0,8 en arenas densas
σ’vi la tensión efectiva en el punto del fuste considerado
Cuando el rozamiento negativo no se desarrolle en su totalidad a lo largo del fuste,
podrán emplearse métodos de cálculo que consideren deformaciones relativas entre el
suelo y el pilote para cuantificar la profundidad hasta la que se produce.
Los pilotes exteriores de los grupos de pilotes deben considerarse sometidos al mismo
rozamiento negativo que si estuviesen aislados, especialmente los situados en las
esquinas.
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Normalmente, el rozamiento negativo no se desarrolla en su totalidad. Por ello puede
ser conveniente realizar un cálculo de deformaciones relativas suelo-pilote, para
encontrar la profundidad hasta la que actúa el rozamiento negativo.
9.2 Elección del tipo de pilote
De acuerdo con el tipo de terreno existente en el subsuelo de la parcela y las
características de la edificación a realizar, el tipo de pilote más adecuado, atendiendo
a las recomendaciones de la Norma Tecnológica (NTE) es: CPI-5. Grupo de pilotes
de extracción con entubación perdida.
9.3 Hipótesis de cálculo
Las hipótesis para el cálculo de presiones admisibles en todo tipo de suelos, tanto por
hundimiento como por asientos, se resumen en las siguientes tablas.
TABLA 46. Hipótesis de cálculo
Tipología de cimentación - Profunda (pilotes)
Longitud mínima de pilotes m 20.00
Tipo de pilote - Hormigonado in situ
Modo de ejecución - Perforado entubado-con lodos
Situación de dimensionado - Corto plazo
Potencia cu c´ ’Parámetros geotécnicos para el cálculode resistencias unitarias por punta y fuste
m kPa kPa º
UG-I 6.00 - 10 32
UG-II 10.00 100
UG-III 2.00 45
Observaciones:
No se considerará a efectos de cálculo la contribución a la resistencia de las unidades geotécnicas UG-0.
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9.4 Cálculo de la carga de hundimiento
El cálculo completo de la carga de hundimiento y otros parámetros intermedios, según
la metodología descrita anteriormente
La carga de hundimiento del pilote aislado, para la situación de dimensionado
considerada, adopta los valores recogidos en la siguiente tabla, en función de la
longitud y diámetro del pilote, y teniendo en cuenta la limitación por el tope
estructural.
TABLA 47. Carga de hundimiento del pilote aislado (KN)
Longitud Diámetro nominal (mm)
m 350 450 550 650 850 1000
18.0 404 527 653 782 1050 1259
19.0 422 549 680 814 1091 1308
20.0 439 571 707 846 1133 1356
21.0 456 593 734 877 1174 1405
22.0 473 615 760 909 1216 1454
23.0 481 637 787 941 1257 1503
24.0 481 659 814 972 1298 1551
25.0 481 681 841 1004 1340 1600
26.0 481 703 868 1036 1381 1649
27.0 481 725 894 1067 1423 1698
28.0 481 747 921 1099 1464 1746
29.0 481 768 948 1131 1506 1795
30.0 481 790 975 1162 1547 1844
31.0 481 795 1002 1194 1589 1893
32.0 481 795 1028 1226 1630 1941
T.E. (kN) 481 795 1188 1659 2837 3927
Observaciones:
T.E.= 5.0 MPa (Tipo de pilote: Perforado-hormigonado in situ/Entubado).
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10 Parámetros para el dimensionado de elementos decontención
10.1 Empujes activo, pasivo y en reposo
El cálculo de empujes sobre estructuras de contención debe realizarse a largo plazo y
por lo tanto deben utilizarse parámetros drenados del terreno, que son los ofrecidos en
la siguiente tabla:
TABLA 48. Parámetros para estructuras de contención
Peso
Específico
efectivo
Cohesión
efectiva
Angulorozamiento
efectivoUnidad geotécnica
KN/m
3c’
KPa’º
-
18.0 0 24 UG-0
18.0 5 32 UG-I
’ (peso específico efectivo),c’ (cohesión efectiva) y ’ (ángulo de rozamientointerno efectivo)
Para el cálculo de empujes efectivos pueden adoptarse los valores definidos por las
expresiones contenidas en la tabla siguiente:
TABLA 49. Definición de parámetros para empujes sobre estructuras decontención
Variable Definición Expresión
’a Empuje unitario activo
’ah Componente horizontal del empujeunitario activo
’p Empuje unitario pasivo
’ph Componente horizontal del empujeunitario pasivo
v' Presión vertical efectiva zv '
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TABLA 49. Definición de parámetros para empujes sobre estructuras decontención
Variable Definición Expresión
z Altura del punto considerado respecto ala rasante del terreno en su acometida almuro
-
’ Peso específico efectivo del terreno orelleno del trasdós
-
c’ Cohesión efectiva del terreno o rellenodel trasdós
-
’ Ángulo de rozamiento interno efectivodel terreno o relleno del trasdós
-
Inclinación del paramento del trasdós
i Inclinación de la superficie del trasdós
Ángulo de rozamiento entre el muro y elterreno o relleno del trasdós
Ka Coeficiente de empuje activo
Kp Coeficiente de empuje pasivo
K0 Coeficiente de empuje en reposo
R0C Razón de sobreconsolidación
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10.2 Ley de empujes unitarios
El empuje del terreno sobre la estructura de contención es la suma del empuje efectivo
de la fase sólida del terreno más el empuje del agua.
Figura Nº 22.-Empujes del terreno y del agua con trasdós vertical y superficie del terreno horizontal
La ley de empujes unitarios obedece a la siguiente expresión:
Si el terreno del trasdós está estratificado, cada estrato puede transformarse en una
sobrecarga para el subyacente, deduciéndose la ley de empujes en forma
acumulativa. Si el trasdós del elemento de contención es quebrado, la ley de empujes
se obtendrá aplicando para cada tramo el coeficiente K correspondiente a su
inclinación. Cuando la superficie del terreno sea irregular, el empuje resultante sobre el
elemento de contención se determinará tanteando diversas superficies de rotura.
Es importante destacar que la propia ejecución de las obras de desmonte producirá
una liberación de tensiones en el terreno y facilitará la formación de juntas y la
apertura de las ya existentes.
En cuanto a los empujes del agua debe tenerse en cuenta que, es posible que tras un
periodo de lluvias se desarrollen niveles de agua en el trasdós de las estructuras de
contención. La mejor medida a considerar consiste en dotar a todas las estructuras de
contención de elementos de drenaje consistentes en la ejecución de mechinales y la
colocación de un material filtrante en el trasdós de los muros. De no ejecutarse dichas
medidas será preceptivo considerar una ley hidrostática de empujes de agua con
origen en la coronación de los muros.
11 Referencias
Burland J B y Wroth C P (1974). Settlement of buildings and associated
damage. State-of-the-art review. Proceedings Conference Settlement of
Structures. Cambridge, Pentech Press, Londres, pp 661-654.
Dirección General de la Vivienda, la Arquitectura y el Urbanismo, Ministerio de
Fomento (2006). Documento Básico SE-C – Seguridad Estructural,
Cimentaciones; Código Técnico de la Edificación, 157pp.
Dirección General para la Vivienda y Arquitectura, Ministerio de Obras Públicas
y Transportes (1988). Norma Básica de la Edificación – Acciones en la
Edificación (NBE-AE-88).
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Hansen, B J (1970). A Revised and Extended Formula for Bearing Capacity.
Danish Geotechnical Institute, Bulletin No 28.
IGME (1972). Hoja 1053 Málaga del Mapa Geológico de España. E. 1:50.000
Jiménez Salas J A y Justo Alpañes, J L (1975). Geotecnia y Cimientos I :
Propiedades de los suelos y de las rocas. Editorial Rueda, Alcorcón (Madrid),
466 pp.
Jiménez Salas J A et al (1981). Geotecnia y Cimientos II: Mecánica del suelo y
de las rocas Editorial Rueda, Alcorcón (Madrid), 1188 pp.
Jiménez Salas J A et al (1980). Geotecnia y Cimientos III. Cimentaciones,
excavaciones y aplicaciones de la geotecnia. Editorial Rueda, Alcorcón
(Madrid), 1188 pp.
Luis I. González de Vallejo, M. Ferrer, L. Ortuño, C. Oteo (2002). Ingeniería
Geológica. Editorial Prentice Hall.
Ministerio de Fomento. Norma de Construcción Sismorresistente NCSE-02,
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35967.
Rodriguez Ortiz, J M , Serra, J, & Oteo, C (1972): Curso aplicado de
Cimentaciones. Colegio Oficial de de Arquitectos de Madrid. 4ª edición
Sanglerat G (1972). The Penetrometer and Soil Exploration. Amsterdam,
Elsevier.
Schmertman J H y Palacios A (1979). Energy Dynamics of the Standard
Penetration Test. Journal of Geotechnical Engineering Division, ASCE, Vol. 105
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Steinbrenner W (1936). A Rational Method for the Determination of the Vertical
Normal Stresses under Foundations. 1er ICOSOMEF, Harvard, 2, 142-143.
Terzaghi K (1955). Evaluation of coefficients of subgrade reaction.
Geotechnique 5, 297.
Winkler E (1867). Die Lehre von Elastizität und Festigkeit. Praga.
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12 Resumen y recomendaciones
12.1 Conclusiones y recomendaciones
En el presente estudio geotécnico se han estudiado las condiciones de cimentación de
dos parcelas situadas en la calle Calvo y en la calle Jiménez, dentro del U.E.-15 PERI
Trinidad Perchel de la ciudad de Málaga, en la se prevé la construcción de sendos
edificios destinados a viviendas, los cuales constarán de sótano, planta baja más dos
alturas con una superficie construida aproximada de 1100m2.
En función los resultados de las prospecciones realizadas, a lo largo de la zona en
estudio se ha localizado un primer nivel de rellenos (UG-0) hasta profundidades que
oscilan entre los 2.90-3.95m, bajo el que se dispone un depósito de tipo aluvial
formado por arenas limosnas, arenas y gravas alternando de tonalidad gris-marrón
(UG-I) hasta aproximadamente los 9.0-10.8m de profundidad, a continuación se ha
detectado una formación de arcillas y arenas marrones (UG-II) hasta profundidades
máximas de 22.00m de profundidad, para finalizar con una unidad de arcillas y arenas
grises (UG-III) hasta el final de las prospecciones.
No se han detectado fenómenos importantes de tipo expansivo en el terreno
prospectado.
Se ha detectado la presencia de nivel freático en las prospecciones realizadas a fecha
de realización del presente informe a una profundidad en torno a los 3.80m.
Una vez analizados los resultados de los ensayos de campo y laboratorio y
teniendo en cuenta los distintos condicionantes geológico-geotécnicos de la
zona en estudio, y en virtud de los de lo expuesto en el apartado 6.-, del presente
documento, se recomienda adoptar una cimentación mediante losa de
cimentación empotrada en los materiales pertenecientes a la unidad geotécnica
UG-I.
La presión admisible de servicio para losas se facilita de modo general en la tabla 39 y
cuyas consideraciones adicionales se presentan en el capítulo 7.
En la caso de losa puede adoptarse una presión vertical admisible de 0.08 MPa
en la situación de dimensionado considerada.
El valor del coeficiente de balasto vertical deducido del cálculo de asientos es de
100 MN/m³.
En caso de la adopción de una cimentación profunda, se recomienda adoptar
una cimentación mediante pilotes empotrados en la unidad geotécnica III
(arcillas y arenas grises), estando en todo caso conforme a lo dispuesto en el
apartado 7 del presente informe.
La carga admisible para pilotes se facilita de modo general en la tabla nº 47.
Los condicionantes sísmicos se presentan en la tabla 13.
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Los parámetros para el dimensionamiento de estructuras de contención se presentan
en la tabla 48.
Se han realizado ensayos para determinar la agresividad del suelo y del agua cuyos
resultados se presentan en la tabla 26. De acuerdo con la EHE, la clase general de
exposición es IIa (clase normal, humedad alta para los elementos de cimentación) y la
clase específica es No Agresiva (por el contenido de sulfato en agua). En este sentido,
se estará a lo dispuesto en la EHE (Artº 37) en lo relativo a relación máxima agua /
cemento, dosificación mínima de cemento y resistencia mínima exigible. En particular,
no es preceptivo el empleo de cemento sulforresistente, ya que el contenido de
sulfatos en agua es inferior a 600 mg/l (Artº 37.3.5).
En el caso de la ejecución de excavaciones, se tomarán las máximas precauciones o
medidas necesarias (muros perimetrales, etc) para impedir la afección de las labores
de vaciado en los edificios y viales colindantes.
12.2 Recomendaciones generales
Las conclusiones alcanzadas en el presente estudio geotécnico se basan en
reconocimientos puntuales en campo y del análisis de laboratorio realizado sobre
muestras también puntuales extraídas del terreno.
De este modo cabe la posibilidad de que existan diferencias en cuanto a las
características geológicas y geotécnicas del terreno entre la interpretación que se
expone en el presente estudio y los condicionantes realmente presentes en el
subsuelo.
Por estos motivos antes de proceder a la realización de la estructura de cimentación el
técnico competente deberá comprobar visualmente, o mediante las pruebas que
juzgue oportunas, que el terreno de apoyo de aquélla se corresponde con lo estimado
en el presente estudio geotécnico. En particular se deberá comprobar lo siguiente:
La estratigrafía coincide con la estimada en el presente estudio geotécnico.
El nivel freático y las condiciones hidrogeológicas se ajustan a las previstas
en dicho estudio.
La resistencia y humedad del terreno encontrado al nivel de cimentación
coinciden con las supuestas en el presente estudio geotécnico.
No se detectan defectos evidentes tales como cavernas. fallas. galerías.
pozos. etc. o los elementos detectados se ajustan a lo previsto en el presente
estudio. en cuyo caso deberán seguirse las recomendaciones que en él se
establecen.
No se detectan corrientes subterráneas que puedan provocar socavación o
arrastres.
El agua y el terreno no son agresivos para los materiales en contacto con
ellos. y en caso de que lo sean se cumple lo estipulado al respecto en la
normativa vigente.
PETICIONARIO: INSTITUTO MUNICIPAL DE LA VIVIENDA DE MÁLAGATRABAJO: 16+23 VVDAS EN C/ CALVO Y C/ JIMÉNEZ. U.E.-15 PERI TRINIDAD PERCHELEXPEDIENTE: O/1402599
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Dado que se va ha realizar una excavación en la parcela y que en las
inmediaciones a la misma existen viviendas de medianería, se tendrá especial
cuidado en no descalzar las cimentaciones vecinas. La excavación puede
realizarse por bataches, estando en cualquier caso con lo dispuesto en la
NTE-ADV.
El presente estudio geotécnico consta de una memoria de 72 páginas y de 6 anejos a
la memoria.
En Málaga, a 23 de septiembre de 2014.
Fdo. J. Vicente Jiménez-Valladolid Torres
Lcdo. en Ciencias Geológicas
Colegiado Nº 697
PETICIONARIO: INSTITUTO MUNICIPAL DE LA VIVIENDA DE MÁLAGATRABAJO: 16+23 VVDAS EN C/ CALVO Y C/ JIMÉNEZ. U.E.-15 PERI TRINIDAD PERCHELEXPEDIENTE: O/1402599
ANEJO 1. Localización de la
parcela y de situación de
prospecciones
PLANO DE LOCALIZACION
PETICIONARIO: IN
TRABAJO: 16+23 V
PERCHEL (MÁLAG
EXPEDIENTE: O/1
SR-04
STITUTO MUNICIPAL DE LA VIVIENDA DE MÁLA
VDAS EN C/ CALVO Y C/ JIMÉNEZ. U.E.-15 PER
A).
402599
SM-02
SR-01
SR-02
SR-03
SM-01
G
I T
A
RINIDAD ANEJO Nº 1
CROQUIS DE LOCALIZACION DE LOS RECONOCIMIENTOS
LEYENDA
Sondeo de reconocimiento
Ensayo a penetración dinámica
PETICIONARIO: INSTITUTO MUNICIPAL DE LA VIVIENDA DE MÁLAGATRABAJO: 16+23 VVDAS EN C/ CALVO Y C/ JIMÉNEZ. U.E.-15 PERI TRINIDAD PERCHELEXPEDIENTE: O/1402599
ANEJO 2. Ensayos a penetración
dinámica
ENSAYO:
PETICIONARIO:
TRABAJO:
EXP.:MÁQUINA: FECHA DE EJECUCIÓN:
X: Y: Z:
HOJA:
FECHA:
GOLPEO
PR
OF
UN
DID
AD
(m
)
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
DIAGRAMA DE PENETRACIÓN
Prof. (m) N20
INTERPRETACIÓN DE LALITOLOGÍA
Dispositivo de golpeo DPSH: Puntaza de sección cónica 20cm2, machina 63.5Kp, altura de caída 75cm, peso de varillaje 6Kp/mlNórmas de aplicación: Prueba continua de penetración superpesada UNE 103-801:1994
LABORATORIO DE ENSAYOS PARA EL CONTROL DE CALIDAD DE LA EDIFICACIÓN INSCRITO EN EL REGISTRO DEL CODIGO TECNICO DE LA EDIFICACION (C.T.E.) MEDIANTE DECLARACIÓN RESPONSABLE Nº AND-L-018
AREA DE ACTUACIÓN EDIFICACIÓN: GT (Ensayos de geotécnia), ÁREA DE ACTUACIÓN INGENIERIA CIVIL: D (Ensayos de reconocimiento geotécnico)
COORDENADAS UTM:
REGISTRO DE PENETRACIÓN DINÁMICA
Fdo.Manuel Gil RomeroResponsable de Ensayos FísicosLdo. Ciencias Químicas
Fdo.Elena Frade VianoDirector Técnico de LaboratorioLda. Ciencias Químicas
c/Benaque 929004 Málaga
Tlf:902 111 400
SM-01
INSTITUTO MUNICIPAL DE LA VIVIENDA DE MÁLAGA
39 VVDAS EN C/ CALVO Y C/ JIMÉNEZ. U.E.-15
O/1402599TECOINSA 3/09/2014
10 20 30 40 50 60 70 80 900 100Número de golpes / 20cm
0.2
0.4
0.6
0.8
1
1.2
1.4
1.6
1.8
2
2.2
2.4
2.6
2.8
3
3.2
3.4
3.6
3.8
4
4.2
4.4
4.6
4.8
5
5.2
5.4
5.6
5.8
6
6.2
6.4
6.6
6.8
7
7.2
7.4
7.6
7.8
8
8.2
8.4
8.6
8.8
9
9.2
9.4
9.6
9.8
10
10.2
10.4
10.6
10.8
11
11.2
11.4
11.6
11.8
12
12.2
12.4
12.6
12.8
13
13.2
13.4
13.6
13.8
14
14.2
14.4
14.6
14.8
15
8
7
6
11
14
15
15
18
17
16
15
10
10
12
14
10
9
8
16
18
7
10
16
19
16
28
25
21
40
18
12
15
9
8
9
12
15
19
16
19
19
19
19
19
27
23
19
21
22
24
28
31
33
41
40
41
41
6
8
7
7
8
9
10
14
18
14
7
5
9
13
9
9
9
7
ENSAYO:
PETICIONARIO:
TRABAJO:
EXP.:MÁQUINA: FECHA DE EJECUCIÓN:
X: Y: Z:
HOJA:
FECHA:
GOLPEO
PR
OF
UN
DID
AD
(m
)
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
11
12
13
14
15
DIAGRAMA DE PENETRACIÓN
Prof. (m) N20
INTERPRETACIÓN DE LALITOLOGÍA
Dispositivo de golpeo DPSH: Puntaza de sección cónica 20cm2, machina 63.5Kp, altura de caída 75cm, peso de varillaje 6Kp/mlNórmas de aplicación: Prueba continua de penetración superpesada UNE 103-801:1994
LABORATORIO DE ENSAYOS PARA EL CONTROL DE CALIDAD DE LA EDIFICACIÓN INSCRITO EN EL REGISTRO DEL CODIGO TECNICO DE LA EDIFICACION (C.T.E.) MEDIANTE DECLARACIÓN RESPONSABLE Nº AND-L-018
AREA DE ACTUACIÓN EDIFICACIÓN: GT (Ensayos de geotécnia), ÁREA DE ACTUACIÓN INGENIERIA CIVIL: D (Ensayos de reconocimiento geotécnico)
COORDENADAS UTM:
REGISTRO DE PENETRACIÓN DINÁMICA
Fdo.Manuel Gil RomeroResponsable de Ensayos FísicosLdo. Ciencias Químicas
Fdo.Elena Frade VianoDirector Técnico de LaboratorioLda. Ciencias Químicas
c/Benaque 929004 Málaga
Tlf:902 111 400
SM-02
INSTITUTO MUNICIPAL DE LA VIVIENDA DE MÁLAGA
39 VVDAS EN C/ CALVO Y C/ JIMÉNEZ. U.E.-15
O/1402599TECOINSA 3/09/2014
10 20 30 40 50 60 70 80 900 100Número de golpes / 20cm
0.2
0.4
0.6
0.8
1
1.2
1.4
1.6
1.8
2
2.2
2.4
2.6
2.8
3
3.2
3.4
3.6
3.8
4
4.2
4.4
4.6
4.8
5
5.2
5.4
5.6
5.8
6
6.2
6.4
6.6
6.8
7
7.2
7.4
7.6
7.8
8
8.2
8.4
8.6
8.8
9
9.2
9.4
9.6
9.8
10
10
26
28
31
23
19
23
32
36
31
11
6
6
5
6
9
9
13
11
9
13
13
13
15
20
25
23
17
12
12
18
18
18
18
21
23
12
9
12
7
6
20
19
20
25
21
19
21
22
20
PETICIONARIO: INSTITUTO MUNICIPAL DE LA VIVIENDA DE MÁLAGATRABAJO: 16+23 VVDAS EN C/ CALVO Y C/ JIMÉNEZ. U.E.-15 PERI TRINIDAD PERCHELEXPEDIENTE: O/1402599
ANEJO 3. Registro de sondeos a
rotación
SONDEO:
PETICIONARIO:
TRABAJO:
MÁQUINA: INICIO: FIN:
X: Y: Z:
HOJA:
FECHA:
EXP.:
ENSAYOS/ TOMA DE MUESTRASPROFUND.
TIPO
Pro
fund
idad
(m
)
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
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DESCRIPCIÓN DEL TESTIGO
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. IN
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)
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OF
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INA
L (m
) GOLPEO/15 cm
MI: Muestra inalterada SPT: Ensayo de penetración estándar TP: Testigo parafinado MA: Muestra alterada LF: Ensayo Lefranc LU: Ensayo Lugeon PR: Presiómetro
Nórmas de aplicación: Toma de muestras inalteradas en sondeos con tomamuestras de pared gruesa con estuche interior, XP P94-202; toma de muestras inalteradas en sondeos con pared delgada tipo Shelby, ASTM D1587-00, XP P94-202; toma de muestras inalteradas en sondeos con tomamuestras de pared delgada de pistón fijo, XP P94-202; toma de muestras a rotación con tubo tomamuestras simple (batería simple), ASTM D2113-99, XP P94-202; toma de muestras a rotación con tubo tomamuestras doble (batería doble), ASTM D2XP113-99, XP P94-202; toma de muestras a rotación con tubo tomamuestras triple (batería triple), XP P94-202; toma de muestras a rotación con tubo tomamuestras triple (batería triple) con extensión de pared delgada, XP P94-202; ensayo de penetración estándar (SPT), UNE 103-800:1992; toma de muestra de
agua para análisis químico, Anejo 5 de EHE
COORDENADAS UTM:
REGISTRO DE SONDEO A ROTACIÓN
C/Benaque 929004 Málaga
Tlf:902 111 400
Francisco Becerra Pérez
Director técnico del laboratorio
Yolanda Garrido CamachoResponsable de Ensayos FísicosLicenciada en Ciencias Ambientales
SR-01
INSTITUTO MUNICIPAL DE LA VIVIENDA DE MÁLAGA
39 VVDAS EN C/ CALVO Y C/ JIMÉNEZ. U.E.-15
TECOINSA TP-50 2/09/2014 2/09/2014
372466 4064622 - O/1402599
3,15
7,30
9,60
10,00
101W
86W
86W
Rellenos antrópicos. Cantos poligénicos heterométricos subangulosos y gravas en matriz arenosa, con algunos restos cerámicos. Color gris-marrón.
Arenas medias-gruesas con indicios de gravas gruesas. Color gris.
Arenas finas-medias algo arcillosas con bastantes gravas gruesas y algunos bolos. Color gris-marrón.
Arcillas arenosas finas con
3.80
25 75(%)
RECUP.
20 40 60 800 100N30SPT
MI
SPT
MI
SPT
SPT
3.00
3.60
6.00
6.60
9.00
3.60
4.05
6.60
7.05
9.45
10-7-9-9
3-4-4
4-12-26-37
7-12-21
26-27-5
SONDEO:
PETICIONARIO:
TRABAJO:
MÁQUINA: INICIO: FIN:
X: Y: Z:
HOJA:
FECHA:
EXP.:
ENSAYOS/ TOMA DE MUESTRASPROFUND.
TIPO
Pro
fund
idad
(m
)
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
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INA
L (m
) GOLPEO/15 cm
MI: Muestra inalterada SPT: Ensayo de penetración estándar TP: Testigo parafinado MA: Muestra alterada LF: Ensayo Lefranc LU: Ensayo Lugeon PR: Presiómetro
Nórmas de aplicación: Toma de muestras inalteradas en sondeos con tomamuestras de pared gruesa con estuche interior, XP P94-202; toma de muestras inalteradas en sondeos con pared delgada tipo Shelby, ASTM D1587-00, XP P94-202; toma de muestras inalteradas en sondeos con tomamuestras de pared delgada de pistón fijo, XP P94-202; toma de muestras a rotación con tubo tomamuestras simple (batería simple), ASTM D2113-99, XP P94-202; toma de muestras a rotación con tubo tomamuestras doble (batería doble), ASTM D2XP113-99, XP P94-202; toma de muestras a rotación con tubo tomamuestras triple (batería triple), XP P94-202; toma de muestras a rotación con tubo tomamuestras triple (batería triple) con extensión de pared delgada, XP P94-202; ensayo de penetración estándar (SPT), UNE 103-800:1992; toma de muestra de
agua para análisis químico, Anejo 5 de EHE
COORDENADAS UTM:
REGISTRO DE SONDEO A ROTACIÓN
C/Benaque 929004 Málaga
Tlf:902 111 400
Francisco Becerra Pérez
Director técnico del laboratorio
Yolanda Garrido CamachoResponsable de Ensayos FísicosLicenciada en Ciencias Ambientales
SR-01
INSTITUTO MUNICIPAL DE LA VIVIENDA DE MÁLAGA
39 VVDAS EN C/ CALVO Y C/ JIMÉNEZ. U.E.-15
TECOINSA TP-50 2/09/2014 2/09/2014
372466 4064622 - O/1402599
15,00
86W Arcillas arenosas finas con algunas vetas areno-limosas, algunos restos de bivalvos y bastantes signos de oxidación. Color marrón.
Fin del sondeo
25 75(%)
RECUP.
20 40 60 800 100N30SPT
SPT
SPT
12.00
15.00
12.45
15.45
7-10-12
8-12-14
SONDEO:
PETICIONARIO:
TRABAJO:
MÁQUINA: INICIO: FIN:
X: Y: Z:
HOJA:
FECHA:
EXP.:
ENSAYOS/ TOMA DE MUESTRASPROFUND.
TIPO
Pro
fund
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(m
)
1
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3
4
5
6
7
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M.
PR
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. IN
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L (m
)
PR
OF
.F
INA
L (m
) GOLPEO/15 cm
MI: Muestra inalterada SPT: Ensayo de penetración estándar TP: Testigo parafinado MA: Muestra alterada LF: Ensayo Lefranc LU: Ensayo Lugeon PR: Presiómetro
Nórmas de aplicación: Toma de muestras inalteradas en sondeos con tomamuestras de pared gruesa con estuche interior, XP P94-202; toma de muestras inalteradas en sondeos con pared delgada tipo Shelby, ASTM D1587-00, XP P94-202; toma de muestras inalteradas en sondeos con tomamuestras de pared delgada de pistón fijo, XP P94-202; toma de muestras a rotación con tubo tomamuestras simple (batería simple), ASTM D2113-99, XP P94-202; toma de muestras a rotación con tubo tomamuestras doble (batería doble), ASTM D2XP113-99, XP P94-202; toma de muestras a rotación con tubo tomamuestras triple (batería triple), XP P94-202; toma de muestras a rotación con tubo tomamuestras triple (batería triple) con extensión de pared delgada, XP P94-202; ensayo de penetración estándar (SPT), UNE 103-800:1992; toma de muestra de
agua para análisis químico, Anejo 5 de EHE
COORDENADAS UTM:
REGISTRO DE SONDEO A ROTACIÓN
C/Benaque 929004 Málaga
Tlf:902 111 400
Francisco Becerra Pérez
Director técnico del laboratorio
Yolanda Garrido CamachoResponsable de Ensayos FísicosLicenciada en Ciencias Ambientales
SR-02
INSTITUTO MUNICIPAL DE LA VIVIENDA
39 VVDAS EN C/ CALVO Y C/ JIMÉNEZ. U.E.-15
TECOINSA TP-50 3/09/2014 3/09/2014
372483 4064628 - O/1402599
2,90
5,50
101W
86W
86W
Rellenos antrópicos. Cantos poligénicos heterométricos subangulosos y gravas en matriz arenosa, con algunos restos cerámicos. Color gris-marrón.
Arenas medias-gruesas con algunas gravas finas-medias. Color gris.
Arenas gruesas con bastantes gravas medias-gruesas y algunos bolos. Color gris-marrón.
3.80
25 75(%)
RECUP.
20 40 60 800 100N30SPT
SPT
MI
SPT
SPT
MI
SPT
1.50
3.00
3.60
6.00
9.00
9.60
1.95
3.60
4.05
6.45
9.60
10.05
4-3-5
5-5-5-8
3-4-5
5-7-10
17-24-34-35
10-14-17
SONDEO:
PETICIONARIO:
TRABAJO:
MÁQUINA: INICIO: FIN:
X: Y: Z:
HOJA:
FECHA:
EXP.:
ENSAYOS/ TOMA DE MUESTRASPROFUND.
TIPO
Pro
fund
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(m
)
11
12
13
14
15
16
17
18
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20
Cot
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m)
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DESCRIPCIÓN DEL TESTIGO
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M.
PR
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. IN
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L (m
)
PR
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.F
INA
L (m
) GOLPEO/15 cm
MI: Muestra inalterada SPT: Ensayo de penetración estándar TP: Testigo parafinado MA: Muestra alterada LF: Ensayo Lefranc LU: Ensayo Lugeon PR: Presiómetro
Nórmas de aplicación: Toma de muestras inalteradas en sondeos con tomamuestras de pared gruesa con estuche interior, XP P94-202; toma de muestras inalteradas en sondeos con pared delgada tipo Shelby, ASTM D1587-00, XP P94-202; toma de muestras inalteradas en sondeos con tomamuestras de pared delgada de pistón fijo, XP P94-202; toma de muestras a rotación con tubo tomamuestras simple (batería simple), ASTM D2113-99, XP P94-202; toma de muestras a rotación con tubo tomamuestras doble (batería doble), ASTM D2XP113-99, XP P94-202; toma de muestras a rotación con tubo tomamuestras triple (batería triple), XP P94-202; toma de muestras a rotación con tubo tomamuestras triple (batería triple) con extensión de pared delgada, XP P94-202; ensayo de penetración estándar (SPT), UNE 103-800:1992; toma de muestra de
agua para análisis químico, Anejo 5 de EHE
COORDENADAS UTM:
REGISTRO DE SONDEO A ROTACIÓN
C/Benaque 929004 Málaga
Tlf:902 111 400
Francisco Becerra Pérez
Director técnico del laboratorio
Yolanda Garrido CamachoResponsable de Ensayos FísicosLicenciada en Ciencias Ambientales
SR-02
INSTITUTO MUNICIPAL DE LA VIVIENDA
39 VVDAS EN C/ CALVO Y C/ JIMÉNEZ. U.E.-15
TECOINSA TP-50 3/09/2014 3/09/2014
372483 4064628 - O/1402599
10,80
16,20
17,20
86W
86W
Arcillas limo-arenosas finas con algunos restos de bivalvos y bastantes signos de oxidación. Color marrón.
Arenas finas arcillosas. Color gris oscuro con vetas marrones.
Arcillas arenosas finas en ocasiones flojas, con algunos restos de bivalvos y bastantes signos de oxidación. Color marrón.
25 75(%)
RECUP.
20 40 60 800 100N30SPT
SPT
MI
SPT
SPT
12.00
14.20
14.80
18.00
12.45
14.80
15.25
18.45
8-6-6
18-27-29-35
9-12-16
10-12-18
SONDEO:
PETICIONARIO:
TRABAJO:
MÁQUINA: INICIO: FIN:
X: Y: Z:
HOJA:
FECHA:
EXP.:
ENSAYOS/ TOMA DE MUESTRASPROFUND.
TIPO
Pro
fund
idad
(m
)
21
22
23
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25
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30
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. IN
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L (m
) GOLPEO/15 cm
MI: Muestra inalterada SPT: Ensayo de penetración estándar TP: Testigo parafinado MA: Muestra alterada LF: Ensayo Lefranc LU: Ensayo Lugeon PR: Presiómetro
Nórmas de aplicación: Toma de muestras inalteradas en sondeos con tomamuestras de pared gruesa con estuche interior, XP P94-202; toma de muestras inalteradas en sondeos con pared delgada tipo Shelby, ASTM D1587-00, XP P94-202; toma de muestras inalteradas en sondeos con tomamuestras de pared delgada de pistón fijo, XP P94-202; toma de muestras a rotación con tubo tomamuestras simple (batería simple), ASTM D2113-99, XP P94-202; toma de muestras a rotación con tubo tomamuestras doble (batería doble), ASTM D2XP113-99, XP P94-202; toma de muestras a rotación con tubo tomamuestras triple (batería triple), XP P94-202; toma de muestras a rotación con tubo tomamuestras triple (batería triple) con extensión de pared delgada, XP P94-202; ensayo de penetración estándar (SPT), UNE 103-800:1992; toma de muestra de
agua para análisis químico, Anejo 5 de EHE
COORDENADAS UTM:
REGISTRO DE SONDEO A ROTACIÓN
C/Benaque 929004 Málaga
Tlf:902 111 400
Francisco Becerra Pérez
Director técnico del laboratorio
Yolanda Garrido CamachoResponsable de Ensayos FísicosLicenciada en Ciencias Ambientales
SR-02
INSTITUTO MUNICIPAL DE LA VIVIENDA
39 VVDAS EN C/ CALVO Y C/ JIMÉNEZ. U.E.-15
TECOINSA TP-50 3/09/2014 3/09/2014
372483 4064628 - O/1402599
20,80
22,15
25,00
86W
Arenas finas arcillosas. Color gris oscuro.
Arenas finas con bastantes vetas de arcillas algo margosas e indicios de restos de bioclastos y bivalvos. Color gris oscuro.
Fin del sondeo
25 75(%)
RECUP.
20 40 60 800 100N30SPT
MI
SPT
MI
SPT
21.00
22.00
24.40
24.64
21.43
22.45
24.64
25.09
23-37-50R
7-12-17
33-50R
9-15-20
SONDEO:
PETICIONARIO:
TRABAJO:
MÁQUINA: INICIO: FIN:
X: Y: Z:
HOJA:
FECHA:
EXP.:
ENSAYOS/ TOMA DE MUESTRASPROFUND.
TIPO
Pro
fund
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(m
)
1
2
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. IN
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L (m
) GOLPEO/15 cm
MI: Muestra inalterada SPT: Ensayo de penetración estándar TP: Testigo parafinado MA: Muestra alterada LF: Ensayo Lefranc LU: Ensayo Lugeon PR: Presiómetro
Nórmas de aplicación: Toma de muestras inalteradas en sondeos con tomamuestras de pared gruesa con estuche interior, XP P94-202; toma de muestras inalteradas en sondeos con pared delgada tipo Shelby, ASTM D1587-00, XP P94-202; toma de muestras inalteradas en sondeos con tomamuestras de pared delgada de pistón fijo, XP P94-202; toma de muestras a rotación con tubo tomamuestras simple (batería simple), ASTM D2113-99, XP P94-202; toma de muestras a rotación con tubo tomamuestras doble (batería doble), ASTM D2XP113-99, XP P94-202; toma de muestras a rotación con tubo tomamuestras triple (batería triple), XP P94-202; toma de muestras a rotación con tubo tomamuestras triple (batería triple) con extensión de pared delgada, XP P94-202; ensayo de penetración estándar (SPT), UNE 103-800:1992; toma de muestra de
agua para análisis químico, Anejo 5 de EHE
COORDENADAS UTM:
REGISTRO DE SONDEO A ROTACIÓN
C/Benaque 929004 Málaga
Tlf:902 111 400
Francisco Becerra Pérez
Director técnico del laboratorio
Yolanda Garrido CamachoResponsable de Ensayos FísicosLicenciada en Ciencias Ambientales
SR-03
INSTITUTO MUNICIPAL DE LA VIVIENDA DE MÁLAGA
39 VVDAS EN C/ CALVO Y C/ JIMÉNEZ. U.E.-15
TECOINSA TP-50 4/09/2014 4/09/2014
372509 4064644 - O/1402599
3,90
4,40
5,60
6,70
8,20
101W
101W
Rellenos antrópicos. Cantos poligénicos heterométricos subangulosos y gravas en matriz arenosa, con algunos restos cerámicos. Color gris-marrón.
Arenas finas-medias con indicios de gravas finas. Color gris.Arenas finas-medias con bastantes gravas finas-gruesas. Color gris.
Arenas gruesas con bastantes gravas finas-medias e indicios de bolos. Color gris-marrón.
Arenas finas algo arcillosas con algunas gravas finas-gruesas. Color marrón.
Arenas gruesas con bastantes gravas finas-medias e indicios de bolos. Color gris-marrón.
3.80
25 75(%)
RECUP.
20 40 60 800 100N30SPT
SPT
SPT
SPT
SPT
1.50
3.00
6.00
9.00
1.95
3.45
6.45
9.45
3-4-4
4-5-5
5-7-9
4-6-7
SONDEO:
PETICIONARIO:
TRABAJO:
MÁQUINA: INICIO: FIN:
X: Y: Z:
HOJA:
FECHA:
EXP.:
ENSAYOS/ TOMA DE MUESTRASPROFUND.
TIPO
Pro
fund
idad
(m
)
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
Cot
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CO
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DESCRIPCIÓN DEL TESTIGO
NIV
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PR
OF
. IN
ICIA
L (m
)
PR
OF
.F
INA
L (m
) GOLPEO/15 cm
MI: Muestra inalterada SPT: Ensayo de penetración estándar TP: Testigo parafinado MA: Muestra alterada LF: Ensayo Lefranc LU: Ensayo Lugeon PR: Presiómetro
Nórmas de aplicación: Toma de muestras inalteradas en sondeos con tomamuestras de pared gruesa con estuche interior, XP P94-202; toma de muestras inalteradas en sondeos con pared delgada tipo Shelby, ASTM D1587-00, XP P94-202; toma de muestras inalteradas en sondeos con tomamuestras de pared delgada de pistón fijo, XP P94-202; toma de muestras a rotación con tubo tomamuestras simple (batería simple), ASTM D2113-99, XP P94-202; toma de muestras a rotación con tubo tomamuestras doble (batería doble), ASTM D2XP113-99, XP P94-202; toma de muestras a rotación con tubo tomamuestras triple (batería triple), XP P94-202; toma de muestras a rotación con tubo tomamuestras triple (batería triple) con extensión de pared delgada, XP P94-202; ensayo de penetración estándar (SPT), UNE 103-800:1992; toma de muestra de
agua para análisis químico, Anejo 5 de EHE
COORDENADAS UTM:
REGISTRO DE SONDEO A ROTACIÓN
C/Benaque 929004 Málaga
Tlf:902 111 400
Francisco Becerra Pérez
Director técnico del laboratorio
Yolanda Garrido CamachoResponsable de Ensayos FísicosLicenciada en Ciencias Ambientales
SR-03
INSTITUTO MUNICIPAL DE LA VIVIENDA DE MÁLAGA
39 VVDAS EN C/ CALVO Y C/ JIMÉNEZ. U.E.-15
TECOINSA TP-50 4/09/2014 4/09/2014
372509 4064644 - O/1402599
10,60
15,00
101W
86W
Arenas finas limo-arcillosas con algunos restos de bivalvos y bastantes signos de oxidación. Color marrón.
Fin del sondeo
25 75(%)
RECUP.
20 40 60 800 100N30SPT
SPT 12.00 12.45 7-10-14
SONDEO:
PETICIONARIO:
TRABAJO:
MÁQUINA: INICIO: FIN:
X: Y: Z:
HOJA:
FECHA:
EXP.:
ENSAYOS/ TOMA DE MUESTRASPROFUND.
TIPO
Pro
fund
idad
(m
)
1
2
3
4
5
6
7
8
9
10
Cot
a re
lativ
a
PE
RF
OR
AC
ION
(m
m)
CO
LUM
NA
ES
TR
AT
IGR
ÁF
ICA
DESCRIPCIÓN DEL TESTIGO
NIV
EL
FR
EÁ
TIC
O
SIM
BO
LO
DE
NO
M.
PR
OF
. IN
ICIA
L (m
)
PR
OF
.F
INA
L (m
) GOLPEO/15 cm
MI: Muestra inalterada SPT: Ensayo de penetración estándar TP: Testigo parafinado MA: Muestra alterada LF: Ensayo Lefranc LU: Ensayo Lugeon PR: Presiómetro
Nórmas de aplicación: Toma de muestras inalteradas en sondeos con tomamuestras de pared gruesa con estuche interior, XP P94-202; toma de muestras inalteradas en sondeos con pared delgada tipo Shelby, ASTM D1587-00, XP P94-202; toma de muestras inalteradas en sondeos con tomamuestras de pared delgada de pistón fijo, XP P94-202; toma de muestras a rotación con tubo tomamuestras simple (batería simple), ASTM D2113-99, XP P94-202; toma de muestras a rotación con tubo tomamuestras doble (batería doble), ASTM D2XP113-99, XP P94-202; toma de muestras a rotación con tubo tomamuestras triple (batería triple), XP P94-202; toma de muestras a rotación con tubo tomamuestras triple (batería triple) con extensión de pared delgada, XP P94-202; ensayo de penetración estándar (SPT), UNE 103-800:1992; toma de muestra de
agua para análisis químico, Anejo 5 de EHE
COORDENADAS UTM:
REGISTRO DE SONDEO A ROTACIÓN
C/Benaque 929004 Málaga
Tlf:902 111 400
Francisco Becerra Pérez
Director técnico del laboratorio
Yolanda Garrido CamachoResponsable de Ensayos FísicosLicenciada en Ciencias Ambientales
SR-04
INSTITUTO MUNICIPAL DE LA VIVIENDA DE MÁLAGA
39 VVDAS EN C/ CALVO Y C/ JIMÉNEZ. U.E.-15
TECOINSA TP-50 4/09/2014 5/09/2014
372488 4064653 - O/1402599
3,95
7,00
8,70
9,00
10,00
101W
101W
Rellenos antrópicos. Cantos poligénicos heterométricos subangulosos y gravas en matriz arenosa, con indicios de restos cerámicos. Bolo cerámico a 3.90m. Color gris-marrón.
Arenas medias-gruesas con algunas gravas finas-medias. Color gris.
Arenas gruesas con bastantes gravas medias-gruesas e indicios de bolos. Color gris-marrón.
Arcillas arenosas finas con bastantes gravas gruesas. Color marrón.Arcillas limo-arenosas con algunas vetas de arenas finas,
25 75(%)
RECUP.
20 40 60 800 100N30SPT
SPT
MI
SPT
MI
SPT
3.00
6.00
6.60
9.00
9.60
3.45
6.60
7.05
9.60
10.05
4-5-7
9-14-19-24
7-9-12
17-29-15-27
8-10-14
SONDEO:
PETICIONARIO:
TRABAJO:
MÁQUINA: INICIO: FIN:
X: Y: Z:
HOJA:
FECHA:
EXP.:
ENSAYOS/ TOMA DE MUESTRASPROFUND.
TIPO
Pro
fund
idad
(m
)
11
12
13
14
15
16
17
18
19
20
Cot
a re
lativ
a
PE
RF
OR
AC
ION
(m
m)
CO
LUM
NA
ES
TR
AT
IGR
ÁF
ICA
DESCRIPCIÓN DEL TESTIGO
NIV
EL
FR
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TIC
O
SIM
BO
LO
DE
NO
M.
PR
OF
. IN
ICIA
L (m
)
PR
OF
.F
INA
L (m
) GOLPEO/15 cm
MI: Muestra inalterada SPT: Ensayo de penetración estándar TP: Testigo parafinado MA: Muestra alterada LF: Ensayo Lefranc LU: Ensayo Lugeon PR: Presiómetro
Nórmas de aplicación: Toma de muestras inalteradas en sondeos con tomamuestras de pared gruesa con estuche interior, XP P94-202; toma de muestras inalteradas en sondeos con pared delgada tipo Shelby, ASTM D1587-00, XP P94-202; toma de muestras inalteradas en sondeos con tomamuestras de pared delgada de pistón fijo, XP P94-202; toma de muestras a rotación con tubo tomamuestras simple (batería simple), ASTM D2113-99, XP P94-202; toma de muestras a rotación con tubo tomamuestras doble (batería doble), ASTM D2XP113-99, XP P94-202; toma de muestras a rotación con tubo tomamuestras triple (batería triple), XP P94-202; toma de muestras a rotación con tubo tomamuestras triple (batería triple) con extensión de pared delgada, XP P94-202; ensayo de penetración estándar (SPT), UNE 103-800:1992; toma de muestra de
agua para análisis químico, Anejo 5 de EHE
COORDENADAS UTM:
REGISTRO DE SONDEO A ROTACIÓN
C/Benaque 929004 Málaga
Tlf:902 111 400
Francisco Becerra Pérez
Director técnico del laboratorio
Yolanda Garrido CamachoResponsable de Ensayos FísicosLicenciada en Ciencias Ambientales
SR-04
INSTITUTO MUNICIPAL DE LA VIVIENDA DE MÁLAGA
39 VVDAS EN C/ CALVO Y C/ JIMÉNEZ. U.E.-15
TECOINSA TP-50 4/09/2014 5/09/2014
372488 4064653 - O/1402599
101W
86W
86W
86W
Arcillas limo-arenosas con algunas vetas de arenas finas, indicios de restos de bivalvos y bastantes signos de oxidación. Color marrón.
25 75(%)
RECUP.
20 40 60 800 100N30SPT
SPT
MI
SPT
MI
SPT
12.00
15.00
15.60
18.00
18.44
12.45
15.60
16.05
18.44
19.99
8-10-12
49-36-37-44
8-16-14
19-32-50R
9-12-17
SONDEO:
PETICIONARIO:
TRABAJO:
MÁQUINA: INICIO: FIN:
X: Y: Z:
HOJA:
FECHA:
EXP.:
ENSAYOS/ TOMA DE MUESTRASPROFUND.
TIPO
Pro
fund
idad
(m
)
21
22
23
24
25
26
27
28
29
30
Cot
a re
lativ
a
PE
RF
OR
AC
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(m
m)
CO
LUM
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ES
TR
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IGR
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DESCRIPCIÓN DEL TESTIGO
NIV
EL
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TIC
O
SIM
BO
LO
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NO
M.
PR
OF
. IN
ICIA
L (m
)
PR
OF
.F
INA
L (m
) GOLPEO/15 cm
MI: Muestra inalterada SPT: Ensayo de penetración estándar TP: Testigo parafinado MA: Muestra alterada LF: Ensayo Lefranc LU: Ensayo Lugeon PR: Presiómetro
Nórmas de aplicación: Toma de muestras inalteradas en sondeos con tomamuestras de pared gruesa con estuche interior, XP P94-202; toma de muestras inalteradas en sondeos con pared delgada tipo Shelby, ASTM D1587-00, XP P94-202; toma de muestras inalteradas en sondeos con tomamuestras de pared delgada de pistón fijo, XP P94-202; toma de muestras a rotación con tubo tomamuestras simple (batería simple), ASTM D2113-99, XP P94-202; toma de muestras a rotación con tubo tomamuestras doble (batería doble), ASTM D2XP113-99, XP P94-202; toma de muestras a rotación con tubo tomamuestras triple (batería triple), XP P94-202; toma de muestras a rotación con tubo tomamuestras triple (batería triple) con extensión de pared delgada, XP P94-202; ensayo de penetración estándar (SPT), UNE 103-800:1992; toma de muestra de
agua para análisis químico, Anejo 5 de EHE
COORDENADAS UTM:
REGISTRO DE SONDEO A ROTACIÓN
C/Benaque 929004 Málaga
Tlf:902 111 400
Francisco Becerra Pérez
Director técnico del laboratorio
Yolanda Garrido CamachoResponsable de Ensayos FísicosLicenciada en Ciencias Ambientales
SR-04
INSTITUTO MUNICIPAL DE LA VIVIENDA DE MÁLAGA
39 VVDAS EN C/ CALVO Y C/ JIMÉNEZ. U.E.-15
TECOINSA TP-50 4/09/2014 5/09/2014
372488 4064653 - O/1402599
21,00
22,00
23,30
25,00
86W
Arenas finas-medias arcillosas. Color marrón.
Arcillas algo margosas con bastantes lentes y vetas de arenas finas e indicios de restos de bioclastos. Color gris oscuro.
Arcillas algo margosas con indicios de lentes y vetas de arenas finas e indicios de restos de bioclastos y bivalvos. Color gris oscuro.
Fin del sondeo
25 75(%)
RECUP.
20 40 60 800 100N30SPT
SPT
MI
21.00
24.60
21.45
24.87
10-14-18
20-50R
PETICIONARIO: INSTITUTO MUNICIPAL DE LA VIVIENDA DE MÁLAGATRABAJO: 16+23 VVDAS EN C/ CALVO Y C/ JIMÉNEZ. U.E.-15 PERI TRINIDAD PERCHELEXPEDIENTE: O/1402599
ANEJO 4. Fotografías de testigos
de sondeos a rotación
PETICIONARIO: INSTITUTO MUNICIPAL DE LA VIVIENDA DE MÁLAGA.TRABAJO: 16+23 VVDAS EN C/ CALVO Y C/ JIMÉNEZ. U.E.-15 PERI TRINIDAD PERCHEL (MÁLAGA).EXPEDIENTE: O/1402599
Fotografía Nº 1.- SONDEO SR-01: 0.00 – 5.00
Fotografía Nº 2.- SONDEO SR-01: 5.00 – 10.00
PETICIONARIO: INSTITUTO MUNICIPAL DE LA VIVIENDA DE MÁLAGA.TRABAJO: 16+23 VVDAS EN C/ CALVO Y C/ JIMÉNEZ. U.E.-15 PERI TRINIDAD PERCHEL (MÁLAGA).EXPEDIENTE: O/1402599
Fotografía Nº 3.- SONDEO SR-01: 10.00 – 15.00
Fotografía Nº 4.- EMPLAZAMIENTO SONDEO SR-01
PETICIONARIO: INSTITUTO MUNICIPAL DE LA VIVIENDA DE MÁLAGA.TRABAJO: 16+23 VVDAS EN C/ CALVO Y C/ JIMÉNEZ. U.E.-15 PERI TRINIDAD PERCHEL (MÁLAGA).EXPEDIENTE: O/1402599
Fotografía Nº 5.- SONDEO SR-02: 0.00 – 5.00
Fotografía Nº 6.- SONDEO SR-02: 5.00 – 10.00
PETICIONARIO: INSTITUTO MUNICIPAL DE LA VIVIENDA DE MÁLAGA.TRABAJO: 16+23 VVDAS EN C/ CALVO Y C/ JIMÉNEZ. U.E.-15 PERI TRINIDAD PERCHEL (MÁLAGA).EXPEDIENTE: O/1402599
Fotografía Nº 7.- SONDEO SR-02: 10.00 – 15.00
Fotografía Nº 8.- SONDEO SR-02: 15.00 – 20.00
PETICIONARIO: INSTITUTO MUNICIPAL DE LA VIVIENDA DE MÁLAGA.TRABAJO: 16+23 VVDAS EN C/ CALVO Y C/ JIMÉNEZ. U.E.-15 PERI TRINIDAD PERCHEL (MÁLAGA).EXPEDIENTE: O/1402599
Fotografía Nº 9.- SONDEO SR-02: 20.00 – 25.00
Fotografía Nº 10.-EMPLAZAMIENTO SONDEO SR-02
PETICIONARIO: INSTITUTO MUNICIPAL DE LA VIVIENDA DE MÁLAGA.TRABAJO: 16+23 VVDAS EN C/ CALVO Y C/ JIMÉNEZ. U.E.-15 PERI TRINIDAD PERCHEL (MÁLAGA).EXPEDIENTE: O/1402599
Fotografía Nº 11.-SONDEO SR-03: 0.00 – 5.00
Fotografía Nº 12.-SONDEO SR-03: 5.00 – 10.00
PETICIONARIO: INSTITUTO MUNICIPAL DE LA VIVIENDA DE MÁLAGA.TRABAJO: 16+23 VVDAS EN C/ CALVO Y C/ JIMÉNEZ. U.E.-15 PERI TRINIDAD PERCHEL (MÁLAGA).EXPEDIENTE: O/1402599
Fotografía Nº 13.-SONDEO SR-03: 10.00 – 15.00
Fotografía Nº 14.-EMPLAZAMIENTO SONDEO SR-03
PETICIONARIO: INSTITUTO MUNICIPAL DE LA VIVIENDA DE MÁLAGA.TRABAJO: 16+23 VVDAS EN C/ CALVO Y C/ JIMÉNEZ. U.E.-15 PERI TRINIDAD PERCHEL (MÁLAGA).EXPEDIENTE: O/1402599
Fotografía Nº 15.-SONDEO SR-04: 0.00 – 5.00
Fotografía Nº 16.-SONDEO SR-04: 5.00 – 10.00
PETICIONARIO: INSTITUTO MUNICIPAL DE LA VIVIENDA DE MÁLAGA.TRABAJO: 16+23 VVDAS EN C/ CALVO Y C/ JIMÉNEZ. U.E.-15 PERI TRINIDAD PERCHEL (MÁLAGA).EXPEDIENTE: O/1402599
Fotografía Nº 17.-SONDEO SR-04: 10.00 – 15.00
Fotografía Nº 18.-EMPLAZAMIENTO SONDEO SR-04
PETICIONARIO: INSTITUTO MUNICIPAL DE LA VIVIENDA DE MÁLAGATRABAJO: 16+23 VVDAS EN C/ CALVO Y C/ JIMÉNEZ. U.E.-15 PERI TRINIDAD PERCHELEXPEDIENTE: O/1402599
ANEJO 5. Actas de ensayos de
laboratorio
De acuerdo con el programa establecido, se han realizado los siguientes ensayos
----
Los resultados de los ensayos se presentan en las siguientes páginas.
C/ Benaque 9 29004 MALAGATEL. 952230842
Nº Acta:
Obra:
Peticionario:
Expediente:
Dirección:
Contratista:
Dirección Técnica:
Modalidad de control:
201/1/2014/008537
01-14/012068/1 Anula a:
DESC. MUESTRA: SR-0 4 MI 24.60-24.87
SUE Clasificación e índice de grupoSUE Ensayo de compresión simple
2.TRABAJOS REALIZADOS
SUE Análisis granulométrico UNE 103101:1995SUE Límites de Atterberg
3.RESULTADOS
19/09/2014
Ensayos de Idoneidad de Suelos
PROCEDENCIA: SR-0 4 MI 24.60-24.87 LUGAR DE TOMA: SR-04
UBICACIÓN: - CÓDIGO MUESTRA:
UNE 103103:1994ASTM 2487:2000UNE 103400:1993
O/1402599/1/01/02
16 + 23 VVDAS. EN C/ CALVO Y C/ JIMÉNEZ EN U.E.-15 PERI TRINIDAD PERCHEL. MÁLAGA
INSTITUTO MPAL. DE LA VIVIENDA DE M
C/ SAINT EXUPERY, Nº 22 , 29007 MALAGA
FAX 952231214URL: www.cemosa.es
E-MAIL: [email protected]
LABORATORIO DE ENSAYOS PARA EL CONTROL DE CALIDAD DE LA EDIFICACIÓN SEGÚN RD 410/2010
Página 1 de 3
25
Límite plástico:
10
20
5
-
0,42
Límite líquido:
100,0
Expediente:
Dirección: C/ SAINT EXUPERY, Nº 22 , 29007 MALAGA
Obra:
Modalidad de Control:
16 + 23 VVDAS. EN C/ CALVO Y C/ JIMÉNEZ EN U.E.-15 PERI TRINIDAD PERCHEL. MÁLAGA
O/1402599/1/01/02
100,0
100,0
0,08
100,0100,0
100,0
100,0
100,012,5
Licenciado en Ciencias Químicas
Fdo.: ELENA FRADE VIANO
33,388,4
AASHTO: A-2-4 Índice de grupo:
LABORATORIO DE ENSAYOS PARA EL CONTROL DE CALIDAD DE LA EDIFICACIÓN INSCRITO EN EL REGISTRO DEL CÓDIGO TÉCNICO DE LA EDIFICACIÓN (C.T.E.) MEDIANTE DECLARACIÓN RESPONSABLE Nº AND-L-018
C/ Benaque 9 29004 MALAGATEL. 952230842FAX 952231214
URL: www.cemosa.es
8063
Dirección Técnica:
Nº Acta:
SR-0 4 MI 24.60-24.87
01-14/012068/1
DESC. MUESTRA: SR-0 4 MI 24.60-24.87
Tamiz (mm)
100,0
40
Responsable de Ensayos Físicos
50
100
INSTITUTO MPAL. DE LA VIVIENDA DE M
PROCEDENCIA:
Contratista:
Anula a:
Peticionario:
E-MAIL: [email protected]
LABORATORIO DE ENSAYOS PARA EL CONTROL DE CALIDAD DE LA EDIFICACIÓN SEGÚN RD 410/2010
Licenciado en Ciencias Ambientales
- NO PLÁSTICOÍndice de plasticidad:
Fdo.: YOLANDA GARRIDO CAMACHOMálaga
0
-
19 de septiembre de 2014Director Técnico Laboratorio
ÁREAS DE ACTUACIÓN EDIFICACIÓN: GT (Ensayos de geotécnia) VS (Ensayos de viales) PS (Pruebas de servicio) EH (Ensayos de estructura de hormigón estructural) EA (Ensayos de estructuras de acero estructural) EFA (Ensayos de obra de fábricas y albañilerías) EM (Ensayos de estructura de madera estructural) ÁREAS DE ACTUACIÓN INGENIERIA CIVIL: A (Suelos, firmes bituminosos y otros materiales) B
(Conglomerantes, áridos, agua, hormigón y prefabricados de hormigón) C (Productos metálicos y señalización D (Ensayos de reconocimiento geotécnico) Los resultados sólo afectan al material o elemento de obra ensayado Prohibida la reproducción total o parcial sin autorización por escrito del laboratorio
CÓDIGO MUESTRA: 201/1/2014/008537
LUGAR DE TOMA:
Arena Limosa U.S.C.S: SM
Clasificación
Análisis Granulométrico
Límites de Atterberg
% PASA
100,0
100,0
SR-04
UBICACIÓN: -
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0,010,1110100Tamaño partículas (mm)
% P
asa
ÁBACO CASAGRANDE
0
20
40
60
80
100
120
140
0 20 40 60 80 100 120 140LÍMITE LÍQUIDO
ÍND
ICE
PLA
ST
ICID
AD
CL ó OL CH ó OH
MH ó OHML ó OL
CL ó ML
Página 2 de 3
PROCEDENCIA:
Dirección Técnica:
Fdo.: YOLANDA GARRIDO CAMACHO
SR-0 4 MI 24.60-24.87
Expediente:
C/ Benaque 9 29004 MALAGA
CÓDIGO MUESTRA:UBICACIÓN: - 201/1/2014/008537
Anula a:01-14/012068/1
DESC. MUESTRA:
LABORATORIO DE ENSAYOS PARA EL CONTROL DE CALIDAD DE LA EDIFICACIÓN INSCRITO EN EL REGISTRO DEL CÓDIGO TÉCNICO DE LA EDIFICACIÓN (C.T.E.) MEDIANTE DECLARACIÓN RESPONSABLE Nº AND-L-018
ÁREAS DE ACTUACIÓN EDIFICACIÓN: GT (Ensayos de geotécnia) VS (Ensayos de viales) PS (Pruebas de servicio) EH (Ensayos de estructura de hormigón estructural) EA (Ensayos de estructuras de acero estructural) EFA (Ensayos de obra de fábricas y albañilerías) EM (Ensayos de estructura de madera estructural) ÁREAS DE ACTUACIÓN INGENIERIA CIVIL: A (Suelos, firmes bituminosos y otros materiales) B
(Conglomerantes, áridos, agua, hormigón y prefabricados de hormigón) C (Productos metálicos y señalización D (Ensayos de reconocimiento geotécnico) Los resultados sólo afectan al material o elemento de obra ensayado Prohibida la reproducción total o parcial sin autorización por escrito del laboratorio
Málaga
16 + 23 VVDAS. EN C/ CALVO Y C/ JIMÉNEZ EN U.E.-15 PERI TRINIDAD PERCHEL. MÁLAGA
O/1402599/1/01/02
Licenciado en Ciencias Ambientales
19 de septiembre de 2014
Licenciado en Ciencias Químicas
E-MAIL: [email protected]
Obra:
INSTITUTO MPAL. DE LA VIVIENDA DE MPeticionario:
Nº Acta:
TEL. 952230842FAX 952231214
URL: www.cemosa.es
C/ SAINT EXUPERY, Nº 22 , 29007 MALAGA
Modalidad de control:
LABORATORIO DE ENSAYOS PARA EL CONTROL DE CALIDAD DE LA EDIFICACIÓN SEGÚN RD 410/2010
Dirección:
Contratista:
LUGAR DE TOMA:
Responsable de Ensayos Físicos
Rotura a Compresión Simple en Probetas de Suelo
SR-04
Fdo.: ELENA FRADE VIANO
Director Técnico Laboratorio
SR-0 4 MI 24.60-24.87
Ensayo con muestra Inalterada
Diametro d (cm) 5,82 Forma de Rotura
Altura h (cm) 10,83
Humedad W (%) 20,48
R. Comp. Simple (Kpa) 89,9
R. Comp. Simple (Kp/cm2) 0,92
Deform. en Rotura E(%) 5,54
Densidad Humeda (g/cm3) 2,12
Densidad Seca (g/cm3) 1,76
OBSERVACIONES:
0,000,100,200,300,400,500,600,700,800,901,00
0 5 10 15
Deformación E (%)
Ten
sión
(10
0 K
Pa)
Página 3 de 3
De acuerdo con el programa establecido, se han realizado los siguientes ensayos
----
Los resultados de los ensayos se presentan en las siguientes páginas.
C/ Benaque 9 29004 MALAGATEL. 952230842
Nº Acta:
Obra:
Peticionario:
Expediente:
Dirección:
Contratista:
Dirección Técnica:
Modalidad de control:
201/1/2014/008536
01-14/012066/1 Anula a:
DESC. MUESTRA: SR-04 MI 18.00-18.44
SUE Clasificación e índice de grupoSUE Ensayo de compresión simple
2.TRABAJOS REALIZADOS
SUE Análisis granulométrico UNE 103101:1995SUE Límites de Atterberg
3.RESULTADOS
19/09/2014
Ensayos de Idoneidad de Suelos
PROCEDENCIA: SR-04 MI 18.00-18.44 LUGAR DE TOMA: SR-04
UBICACIÓN: - CÓDIGO MUESTRA:
UNE 103103:1994ASTM 2487:2000UNE 103400:1993
O/1402599/1/01/02
16 + 23 VVDAS. EN C/ CALVO Y C/ JIMÉNEZ EN U.E.-15 PERI TRINIDAD PERCHEL. MÁLAGA
INSTITUTO MPAL. DE LA VIVIENDA DE M
C/ SAINT EXUPERY, Nº 22 , 29007 MALAGA
FAX 952231214URL: www.cemosa.es
E-MAIL: [email protected]
LABORATORIO DE ENSAYOS PARA EL CONTROL DE CALIDAD DE LA EDIFICACIÓN SEGÚN RD 410/2010
Página 1 de 3
25
Límite plástico:
10
20
5
-
0,42
Límite líquido:
93,8
Expediente:
Dirección: C/ SAINT EXUPERY, Nº 22 , 29007 MALAGA
Obra:
Modalidad de Control:
16 + 23 VVDAS. EN C/ CALVO Y C/ JIMÉNEZ EN U.E.-15 PERI TRINIDAD PERCHEL. MÁLAGA
O/1402599/1/01/02
100,0
100,0
0,08
100,0100,0
100,0
100,0
100,012,5
Licenciado en Ciencias Químicas
Fdo.: ELENA FRADE VIANO
14,161,9
AASHTO: A-2-4 Índice de grupo:
LABORATORIO DE ENSAYOS PARA EL CONTROL DE CALIDAD DE LA EDIFICACIÓN INSCRITO EN EL REGISTRO DEL CÓDIGO TÉCNICO DE LA EDIFICACIÓN (C.T.E.) MEDIANTE DECLARACIÓN RESPONSABLE Nº AND-L-018
C/ Benaque 9 29004 MALAGATEL. 952230842FAX 952231214
URL: www.cemosa.es
8063
Dirección Técnica:
Nº Acta:
SR-04 MI 18.00-18.44
01-14/012066/1
DESC. MUESTRA: SR-04 MI 18.00-18.44
Tamiz (mm)
100,0
40
Responsable de Ensayos Físicos
50
100
INSTITUTO MPAL. DE LA VIVIENDA DE M
PROCEDENCIA:
Contratista:
Anula a:
Peticionario:
E-MAIL: [email protected]
LABORATORIO DE ENSAYOS PARA EL CONTROL DE CALIDAD DE LA EDIFICACIÓN SEGÚN RD 410/2010
Licenciado en Ciencias Ambientales
- NO PLÁSTICOÍndice de plasticidad:
Fdo.: YOLANDA GARRIDO CAMACHOMálaga
0
-
19 de septiembre de 2014Director Técnico Laboratorio
ÁREAS DE ACTUACIÓN EDIFICACIÓN: GT (Ensayos de geotécnia) VS (Ensayos de viales) PS (Pruebas de servicio) EH (Ensayos de estructura de hormigón estructural) EA (Ensayos de estructuras de acero estructural) EFA (Ensayos de obra de fábricas y albañilerías) EM (Ensayos de estructura de madera estructural) ÁREAS DE ACTUACIÓN INGENIERIA CIVIL: A (Suelos, firmes bituminosos y otros materiales) B
(Conglomerantes, áridos, agua, hormigón y prefabricados de hormigón) C (Productos metálicos y señalización D (Ensayos de reconocimiento geotécnico) Los resultados sólo afectan al material o elemento de obra ensayado Prohibida la reproducción total o parcial sin autorización por escrito del laboratorio
CÓDIGO MUESTRA: 201/1/2014/008536
LUGAR DE TOMA:
Arena Limosa U.S.C.S: SM
Clasificación
Análisis Granulométrico
Límites de Atterberg
% PASA
100,0
99,7
SR-04
UBICACIÓN: -
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0,010,1110100Tamaño partículas (mm)
% P
asa
ÁBACO CASAGRANDE
0
20
40
60
80
100
120
140
0 20 40 60 80 100 120 140LÍMITE LÍQUIDO
ÍND
ICE
PLA
ST
ICID
AD
CL ó OL CH ó OH
MH ó OHML ó OL
CL ó ML
Página 2 de 3
PROCEDENCIA:
Dirección Técnica:
Fdo.: YOLANDA GARRIDO CAMACHO
SR-04 MI 18.00-18.44
Expediente:
C/ Benaque 9 29004 MALAGA
CÓDIGO MUESTRA:UBICACIÓN: - 201/1/2014/008536
Anula a:01-14/012066/1
DESC. MUESTRA:
LABORATORIO DE ENSAYOS PARA EL CONTROL DE CALIDAD DE LA EDIFICACIÓN INSCRITO EN EL REGISTRO DEL CÓDIGO TÉCNICO DE LA EDIFICACIÓN (C.T.E.) MEDIANTE DECLARACIÓN RESPONSABLE Nº AND-L-018
ÁREAS DE ACTUACIÓN EDIFICACIÓN: GT (Ensayos de geotécnia) VS (Ensayos de viales) PS (Pruebas de servicio) EH (Ensayos de estructura de hormigón estructural) EA (Ensayos de estructuras de acero estructural) EFA (Ensayos de obra de fábricas y albañilerías) EM (Ensayos de estructura de madera estructural) ÁREAS DE ACTUACIÓN INGENIERIA CIVIL: A (Suelos, firmes bituminosos y otros materiales) B
(Conglomerantes, áridos, agua, hormigón y prefabricados de hormigón) C (Productos metálicos y señalización D (Ensayos de reconocimiento geotécnico) Los resultados sólo afectan al material o elemento de obra ensayado Prohibida la reproducción total o parcial sin autorización por escrito del laboratorio
Málaga
16 + 23 VVDAS. EN C/ CALVO Y C/ JIMÉNEZ EN U.E.-15 PERI TRINIDAD PERCHEL. MÁLAGA
O/1402599/1/01/02
Licenciado en Ciencias Ambientales
19 de septiembre de 2014
Licenciado en Ciencias Químicas
E-MAIL: [email protected]
Obra:
INSTITUTO MPAL. DE LA VIVIENDA DE MPeticionario:
Nº Acta:
TEL. 952230842FAX 952231214
URL: www.cemosa.es
C/ SAINT EXUPERY, Nº 22 , 29007 MALAGA
Modalidad de control:
LABORATORIO DE ENSAYOS PARA EL CONTROL DE CALIDAD DE LA EDIFICACIÓN SEGÚN RD 410/2010
Dirección:
Contratista:
LUGAR DE TOMA:
Responsable de Ensayos Físicos
Rotura a Compresión Simple en Probetas de Suelo
SR-04
Fdo.: ELENA FRADE VIANO
Director Técnico Laboratorio
SR-04 MI 18.00-18.44
Ensayo con muestra Inalterada
Diametro d (cm) 5,83 Forma de Rotura
Altura h (cm) 9,21
Humedad W (%) 20,85
R. Comp. Simple (Kpa) 30,2
R. Comp. Simple (Kp/cm2) 0,31
Deform. en Rotura E(%) 3,26
Densidad Humeda (g/cm3) 2,10
Densidad Seca (g/cm3) 1,73
OBSERVACIONES:
0,00
0,05
0,10
0,15
0,20
0,25
0,30
0,35
0 5 10 15
Deformación E (%)
Ten
sión
(10
0 K
Pa)
Página 3 de 3
De acuerdo con el programa establecido, se han realizado los siguientes ensayos
-----
Los resultados de los ensayos se presentan en las siguientes páginas.
C/ Benaque 9 29004 MALAGATEL. 952230842
Nº Acta:
Obra:
Peticionario:
Expediente:
Dirección:
Contratista:
Dirección Técnica:
Modalidad de control:
201/1/2014/008535
01-14/012063/1 Anula a:
DESC. MUESTRA: SR-04 MI 15.00-15.60
SUE Clasificación e índice de grupoSUE Ensayo de compresión simple
2.TRABAJOS REALIZADOS
SUE Análisis granulométrico UNE 103101:1995SUE Límites de Atterberg
SUE Presión de hinchamiento edómetro UNE 103602:1996
3.RESULTADOS
19/09/2014
Ensayos de Idoneidad de Suelos
PROCEDENCIA: SR-04 MI 15.00-15.60 LUGAR DE TOMA: SR-04
UBICACIÓN: - CÓDIGO MUESTRA:
UNE 103103:1994ASTM 2487:2000UNE 103400:1993
O/1402599/1/01/02
16 + 23 VVDAS. EN C/ CALVO Y C/ JIMÉNEZ EN U.E.-15 PERI TRINIDAD PERCHEL. MÁLAGA
INSTITUTO MPAL. DE LA VIVIENDA DE M
C/ SAINT EXUPERY, Nº 22 , 29007 MALAGA
FAX 952231214URL: www.cemosa.es
E-MAIL: [email protected]
LABORATORIO DE ENSAYOS PARA EL CONTROL DE CALIDAD DE LA EDIFICACIÓN SEGÚN RD 410/2010
Página 1 de 4
25
Límite plástico:
10
20
5
30,3
0,42
Límite líquido:
100,0
Expediente:
Dirección: C/ SAINT EXUPERY, Nº 22 , 29007 MALAGA
Obra:
Modalidad de Control:
16 + 23 VVDAS. EN C/ CALVO Y C/ JIMÉNEZ EN U.E.-15 PERI TRINIDAD PERCHEL. MÁLAGA
O/1402599/1/01/02
Licenciado en Ciencias Químicas
100,0
100,0
0,08
100,0100,0
100,0
100,0
100,012,5
Fdo.: ELENA FRADE VIANO
76,599,8
AASHTO: A-6 Índice de grupo:
LABORATORIO DE ENSAYOS PARA EL CONTROL DE CALIDAD DE LA EDIFICACIÓN INSCRITO EN EL REGISTRO DEL CÓDIGO TÉCNICO DE LA EDIFICACIÓN (C.T.E.) MEDIANTE DECLARACIÓN RESPONSABLE Nº AND-L-018
C/ Benaque 9 29004 MALAGATEL. 952230842FAX 952231214
URL: www.cemosa.es
8063
Dirección Técnica:
Nº Acta:
SR-04 MI 15.00-15.60
01-14/012063/1
DESC. MUESTRA: SR-04 MI 15.00-15.60
Tamiz (mm)
100,0
4050
100
INSTITUTO MPAL. DE LA VIVIENDA DE M
PROCEDENCIA:
Contratista:
Anula a:
Peticionario:
E-MAIL: [email protected]
LABORATORIO DE ENSAYOS PARA EL CONTROL DE CALIDAD DE LA EDIFICACIÓN SEGÚN RD 410/2010
Licenciado en Ciencias Ambientales
14,8 Índice de plasticidad:
Fdo.: YOLANDA GARRIDO CAMACHOMálaga
9
15,5
19 de septiembre de 2014 Responsable de Ensayos FísicosDirector Técnico Laboratorio
ÁREAS DE ACTUACIÓN EDIFICACIÓN: GT (Ensayos de geotécnia) VS (Ensayos de viales) PS (Pruebas de servicio) EH (Ensayos de estructura de hormigón estructural) EA (Ensayos de estructuras de acero estructural) EFA (Ensayos de obra de fábricas y albañilerías) EM (Ensayos de estructura de madera estructural) ÁREAS DE ACTUACIÓN INGENIERIA CIVIL: A (Suelos, firmes bituminosos y otros materiales) B
(Conglomerantes, áridos, agua, hormigón y prefabricados de hormigón) C (Productos metálicos y señalización D (Ensayos de reconocimiento geotécnico) Los resultados sólo afectan al material o elemento de obra ensayado Prohibida la reproducción total o parcial sin autorización por escrito del laboratorio
CÓDIGO MUESTRA: 201/1/2014/008535
LUGAR DE TOMA:
Arcilla de Baja Plasticidad U.S.C.S: CL
Clasificación
Análisis Granulométrico
Límites de Atterberg
% PASA
100,0
100,0
SR-04
UBICACIÓN: -
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0,010,1110100Tamaño partículas (mm)
% P
asa
ÁBACO CASAGRANDE
0
20
40
60
80
100
120
140
0 20 40 60 80 100 120 140LÍMITE LÍQUIDO
ÍND
ICE
PLA
ST
ICID
AD
CL ó OL CH ó OH
MH ó OHML ó OL
CL ó ML
Página 2 de 4
SR-04 MI 15.00-15.60
Expediente:
Anula a:01-14/012063/1
PROCEDENCIA:
Dirección Técnica:
DESC. MUESTRA:CÓDIGO MUESTRA:
C/ SAINT EXUPERY, Nº 22 , 29007 MALAGA
C/ Benaque 9 29004 MALAGA
16 + 23 VVDAS. EN C/ CALVO Y C/ JIMÉNEZ EN U.E.-15 PERI TRINIDAD PERCHEL. MÁLAGA
O/1402599/1/01/02
Licenciado en Ciencias Ambientales
LABORATORIO DE ENSAYOS PARA EL CONTROL DE CALIDAD DE LA EDIFICACIÓN INSCRITO EN EL REGISTRO DEL CÓDIGO TÉCNICO DE LA EDIFICACIÓN (C.T.E.) MEDIANTE DECLARACIÓN RESPONSABLE Nº AND-L-018
ÁREAS DE ACTUACIÓN EDIFICACIÓN: GT (Ensayos de geotécnia) VS (Ensayos de viales) PS (Pruebas de servicio) EH (Ensayos de estructura de hormigón estructural) EA (Ensayos de estructuras de acero estructural) EFA (Ensayos de obra de fábricas y albañilerías) EM (Ensayos de estructura de madera estructural) ÁREAS DE ACTUACIÓN INGENIERIA CIVIL: A (Suelos, firmes bituminosos y otros materiales) B
(Conglomerantes, áridos, agua, hormigón y prefabricados de hormigón) C (Productos metálicos y señalización D (Ensayos de reconocimiento geotécnico) Los resultados sólo afectan al material o elemento de obra ensayado Prohibida la reproducción total o parcial sin autorización por escrito del laboratorio
19 de septiembre de 2014
Licenciado en Ciencias Químicas
UBICACIÓN:
Málaga
-
E-MAIL: [email protected]
Obra:
INSTITUTO MPAL. DE LA VIVIENDA DE MPeticionario:
Nº Acta:
TEL. 952230842FAX 952231214
URL: www.cemosa.es
Modalidad de control:
LABORATORIO DE ENSAYOS PARA EL CONTROL DE CALIDAD DE LA EDIFICACIÓN SEGÚN RD 410/2010
Dirección:
Contratista:
201/1/2014/008535
LUGAR DE TOMA:
Responsable de Ensayos Físicos
Fdo.: YOLANDA GARRIDO CAMACHOFdo.: ELENA FRADE VIANO
Director Técnico Laboratorio
Rotura a Compresión Simple en Probetas de Suelo
SR-04
SR-04 MI 15.00-15.60
Ensayo con muestra Inalterada
Diametro d (cm) 5,81 Forma de Rotura
Altura h (cm) 11,40
Humedad W (%) 19,47
R. Comp. Simple (Kpa) 178,8
R. Comp. Simple (Kp/cm2) 1,82
Deform. en Rotura E(%) 17,54
Densidad Humeda (g/cm3) 2,14
Densidad Seca (g/cm3) 1,79
OBSERVACIONES: SE ALCANZA EL 15% DE DEFORMACIÓN SIN LLEGAR A ROTURA
0,000,200,400,600,801,001,201,401,601,802,00
0 5 10 15
Deformación E (%)
Ten
sión
(10
0 K
Pa)
Página 3 de 4
Nº Acta:
16 + 23 VVDAS. EN C/ CALVO Y C/ JIMÉNEZ EN U.E.-15 PERI TRINIDAD PERCHEL. MÁLAGAObra:
Peticionario:
Contratista:
-
INSTITUTO MPAL. DE LA VIVIENDA DE M
O/1402599/1/01/02
201/1/2014/008535
E-MAIL: [email protected]
LABORATORIO DE ENSAYOS PARA EL CONTROL DE CALIDAD DE LA EDIFICACIÓN SEGÚN RD 410/2010
C/ SAINT EXUPERY, Nº 22 , 29007 MALAGA
PROCEDENCIA:
Dirección:
01-14/012063/1
Modalidad de control:
Anula a:
UBICACIÓN:
Dirección Técnica:
SR-04 MI 15.00-15.60
Fdo.: ELENA FRADE VIANO Málaga
19 de septiembre de 2014Director Técnico Laboratorio
Licenciado en Ciencias Químicas Licenciado en Ciencias Ambientales
ÁREAS DE ACTUACIÓN EDIFICACIÓN: GT (Ensayos de geotécnia) VS (Ensayos de viales) PS (Pruebas de servicio) EH (Ensayos de estructura de hormigón estructural) EA (Ensayos de estructuras de acero estructural) EFA (Ensayos de obra de fábricas y albañilerías) EM (Ensayos de estructura de madera estructural) ÁREAS DE ACTUACIÓN INGENIERIA CIVIL: A (Suelos, firmes bituminosos y otros materiales) B
(Conglomerantes, áridos, agua, hormigón y prefabricados de hormigón) C (Productos metálicos y señalización D (Ensayos de reconocimiento geotécnico) Los resultados sólo afectan al material o elemento de obra ensayado Prohibida la reproducción total o parcial sin autorización por escrito del laboratorio
LABORATORIO DE ENSAYOS PARA EL CONTROL DE CALIDAD DE LA EDIFICACIÓN INSCRITO EN EL REGISTRO DEL CÓDIGO TÉCNICO DE LA EDIFICACIÓN (C.T.E.) MEDIANTE DECLARACIÓN RESPONSABLE Nº AND-L-018
LUGAR DE TOMA:
Presión de Hinchamiento
DESC. MUESTRA:
URL: www.cemosa.es
Expediente:
SR-04 MI 15.00-15.60
CÓDIGO MUESTRA:SR-04
C/ Benaque 9 29004 MALAGATEL. 952230842FAX 952231214
Fdo.: YOLANDA GARRIDO CAMACHO
Responsable de Ensayos Físicos
Inicial Final Peso especifico (gr/cc)
Tara+Suelo+Agua 128,94 131,53 Densidad húmeda inicial (gr/cc) 2,18
Tara+Suelo 109,94 113,91 Densidad seca (gr/cc) 1,78
Tara 24,48 44,00
Suelo 85,46 69,91
Agua 19,00 17,62 39,27
Humedad (%) 22,2 25,2 19,6320
Presión Deformación(Kg/cm2) %
0,00 0,0000,05 0,0500,10 0,0500,20 0,0300,30 0,0800,40 0,0500,60 -0,0500,40 0,0500,30 0,2500,20 0,5250,10 1,125
Datos Celula
Volumen (cm 3)
Area (cm 2)
Humedad Datos de la probeta
Altura (mm)
-0,200
0,000
0,200
0,400
0,600
0,800
1,000
1,200
1,400
1,600
1,800
2,000
0,00 0,20 0,40 0,60 0,80 1,00
Presión Kg/cm2)
Def
orm
ació
n vo
lum
étric
a
Página 4 de 4
De acuerdo con el programa establecido, se han realizado los siguientes ensayos
-----
Los resultados de los ensayos se presentan en las siguientes páginas.
C/ Benaque 9 29004 MALAGATEL. 952230842
Nº Acta:
Obra:
Peticionario:
Expediente:
Dirección:
Contratista:
Dirección Técnica:
Modalidad de control:
201/1/2014/008534
01-14/012060/1 Anula a:
DESC. MUESTRA: SR-02 MI 14.20-14.80
SUE Clasificación e índice de grupoSUE Ensayo de compresión simple
2.TRABAJOS REALIZADOS
SUE Análisis granulométrico UNE 103101:1995SUE Límites de Atterberg
SUE Presión de hinchamiento edómetro UNE 103602:1996
3.RESULTADOS
19/09/2014
Ensayos de Idoneidad de Suelos
PROCEDENCIA: SR-02 MI 14.20-14.80 LUGAR DE TOMA: SR-02
UBICACIÓN: - CÓDIGO MUESTRA:
UNE 103103:1994ASTM 2487:2000UNE 103400:1993
O/1402599/1/01/02
16 + 23 VVDAS. EN C/ CALVO Y C/ JIMÉNEZ EN U.E.-15 PERI TRINIDAD PERCHEL. MÁLAGA
INSTITUTO MPAL. DE LA VIVIENDA DE M
C/ SAINT EXUPERY, Nº 22 , 29007 MALAGA
FAX 952231214URL: www.cemosa.es
E-MAIL: [email protected]
LABORATORIO DE ENSAYOS PARA EL CONTROL DE CALIDAD DE LA EDIFICACIÓN SEGÚN RD 410/2010
Página 1 de 4
25
Límite plástico:
10
20
5
45,7
0,42
Límite líquido:
100,0
Expediente:
Dirección: C/ SAINT EXUPERY, Nº 22 , 29007 MALAGA
Obra:
Modalidad de Control:
16 + 23 VVDAS. EN C/ CALVO Y C/ JIMÉNEZ EN U.E.-15 PERI TRINIDAD PERCHEL. MÁLAGA
O/1402599/1/01/02
100,0
100,0
0,08
100,0100,0
100,0
100,0
100,012,5
Licenciado en Ciencias Químicas
Fdo.: ELENA FRADE VIANO
95,5100,0
AASHTO: A-7-6 Índice de grupo:
LABORATORIO DE ENSAYOS PARA EL CONTROL DE CALIDAD DE LA EDIFICACIÓN INSCRITO EN EL REGISTRO DEL CÓDIGO TÉCNICO DE LA EDIFICACIÓN (C.T.E.) MEDIANTE DECLARACIÓN RESPONSABLE Nº AND-L-018
C/ Benaque 9 29004 MALAGATEL. 952230842FAX 952231214
URL: www.cemosa.es
8063
Dirección Técnica:
Nº Acta:
SR-02 MI 14.20-14.80
01-14/012060/1
DESC. MUESTRA: SR-02 MI 14.20-14.80
Tamiz (mm)
100,0
40
Responsable de Ensayos Físicos
50
100
INSTITUTO MPAL. DE LA VIVIENDA DE M
PROCEDENCIA:
Contratista:
Anula a:
Peticionario:
E-MAIL: [email protected]
LABORATORIO DE ENSAYOS PARA EL CONTROL DE CALIDAD DE LA EDIFICACIÓN SEGÚN RD 410/2010
Licenciado en Ciencias Ambientales
25,1 Índice de plasticidad:
Fdo.: YOLANDA GARRIDO CAMACHOMálaga
20
20,6
19 de septiembre de 2014Director Técnico Laboratorio
ÁREAS DE ACTUACIÓN EDIFICACIÓN: GT (Ensayos de geotécnia) VS (Ensayos de viales) PS (Pruebas de servicio) EH (Ensayos de estructura de hormigón estructural) EA (Ensayos de estructuras de acero estructural) EFA (Ensayos de obra de fábricas y albañilerías) EM (Ensayos de estructura de madera estructural) ÁREAS DE ACTUACIÓN INGENIERIA CIVIL: A (Suelos, firmes bituminosos y otros materiales) B
(Conglomerantes, áridos, agua, hormigón y prefabricados de hormigón) C (Productos metálicos y señalización D (Ensayos de reconocimiento geotécnico) Los resultados sólo afectan al material o elemento de obra ensayado Prohibida la reproducción total o parcial sin autorización por escrito del laboratorio
CÓDIGO MUESTRA: 201/1/2014/008534
LUGAR DE TOMA:
Arcilla de Baja Plasticidad U.S.C.S: CL
Clasificación
Análisis Granulométrico
Límites de Atterberg
% PASA
100,0
100,0
SR-02
UBICACIÓN: -
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0,010,1110100Tamaño partículas (mm)
% P
asa
ÁBACO CASAGRANDE
0
20
40
60
80
100
120
140
0 20 40 60 80 100 120 140LÍMITE LÍQUIDO
ÍND
ICE
PLA
ST
ICID
AD
CL ó OL CH ó OH
MH ó OHML ó OL
CL ó ML
Página 2 de 4
PROCEDENCIA:
Dirección Técnica:
Fdo.: YOLANDA GARRIDO CAMACHO
SR-02 MI 14.20-14.80
Expediente:
C/ Benaque 9 29004 MALAGA
CÓDIGO MUESTRA:UBICACIÓN: - 201/1/2014/008534
Anula a:01-14/012060/1
DESC. MUESTRA:
LABORATORIO DE ENSAYOS PARA EL CONTROL DE CALIDAD DE LA EDIFICACIÓN INSCRITO EN EL REGISTRO DEL CÓDIGO TÉCNICO DE LA EDIFICACIÓN (C.T.E.) MEDIANTE DECLARACIÓN RESPONSABLE Nº AND-L-018
ÁREAS DE ACTUACIÓN EDIFICACIÓN: GT (Ensayos de geotécnia) VS (Ensayos de viales) PS (Pruebas de servicio) EH (Ensayos de estructura de hormigón estructural) EA (Ensayos de estructuras de acero estructural) EFA (Ensayos de obra de fábricas y albañilerías) EM (Ensayos de estructura de madera estructural) ÁREAS DE ACTUACIÓN INGENIERIA CIVIL: A (Suelos, firmes bituminosos y otros materiales) B
(Conglomerantes, áridos, agua, hormigón y prefabricados de hormigón) C (Productos metálicos y señalización D (Ensayos de reconocimiento geotécnico) Los resultados sólo afectan al material o elemento de obra ensayado Prohibida la reproducción total o parcial sin autorización por escrito del laboratorio
Málaga
16 + 23 VVDAS. EN C/ CALVO Y C/ JIMÉNEZ EN U.E.-15 PERI TRINIDAD PERCHEL. MÁLAGA
O/1402599/1/01/02
Licenciado en Ciencias Ambientales
19 de septiembre de 2014
Licenciado en Ciencias Químicas
E-MAIL: [email protected]
Obra:
INSTITUTO MPAL. DE LA VIVIENDA DE MPeticionario:
Nº Acta:
TEL. 952230842FAX 952231214
URL: www.cemosa.es
C/ SAINT EXUPERY, Nº 22 , 29007 MALAGA
Modalidad de control:
LABORATORIO DE ENSAYOS PARA EL CONTROL DE CALIDAD DE LA EDIFICACIÓN SEGÚN RD 410/2010
Dirección:
Contratista:
LUGAR DE TOMA:
Responsable de Ensayos Físicos
Rotura a Compresión Simple en Probetas de Suelo
SR-02
Fdo.: ELENA FRADE VIANO
Director Técnico Laboratorio
SR-02 MI 14.20-14.80
Ensayo con muestra Inalterada
Diametro d (cm) 5,73 Forma de Rotura
Altura h (cm) 12,53
Humedad W (%) 24,24
R. Comp. Simple (Kpa) 362,5
R. Comp. Simple (Kp/cm2) 3,70
Deform. en Rotura E(%) 12,77
Densidad Humeda (g/cm3) 2,04
Densidad Seca (g/cm3) 1,64
OBSERVACIONES:
0,00
0,50
1,00
1,50
2,00
2,50
3,00
3,50
4,00
0 5 10 15
Deformación E (%)
Ten
sión
(10
0 K
Pa)
Página 3 de 4
Nº Acta:
16 + 23 VVDAS. EN C/ CALVO Y C/ JIMÉNEZ EN U.E.-15 PERI TRINIDAD PERCHEL. MÁLAGAObra:
Peticionario:
Contratista:
- 201/1/2014/008534
C/ SAINT EXUPERY, Nº 22 , 29007 MALAGA
PROCEDENCIA:
Dirección:
01-14/012060/1
INSTITUTO MPAL. DE LA VIVIENDA DE M
E-MAIL: [email protected]
LABORATORIO DE ENSAYOS PARA EL CONTROL DE CALIDAD DE LA EDIFICACIÓN SEGÚN RD 410/2010
Modalidad de control:
Anula a:
Expediente: O/1402599/1/01/02
UBICACIÓN:
Dirección Técnica:
SR-02 MI 14.20-14.80
Fdo.: ELENA FRADE VIANO Málaga
19 de septiembre de 2014Director Técnico Laboratorio
Licenciado en Ciencias Ambientales
ÁREAS DE ACTUACIÓN EDIFICACIÓN: GT (Ensayos de geotécnia) VS (Ensayos de viales) PS (Pruebas de servicio) EH (Ensayos de estructura de hormigón estructural) EA (Ensayos de estructuras de acero estructural) EFA (Ensayos de obra de fábricas y albañilerías) EM (Ensayos de estructura de madera estructural) ÁREAS DE ACTUACIÓN INGENIERIA CIVIL: A (Suelos, firmes bituminosos y otros materiales) B
(Conglomerantes, áridos, agua, hormigón y prefabricados de hormigón) C (Productos metálicos y señalización D (Ensayos de reconocimiento geotécnico) Los resultados sólo afectan al material o elemento de obra ensayado Prohibida la reproducción total o parcial sin autorización por escrito del laboratorio
LUGAR DE TOMA:
Licenciado en Ciencias Químicas
URL: www.cemosa.es
SR-02 MI 14.20-14.80
CÓDIGO MUESTRA:SR-02
DESC. MUESTRA:
LABORATORIO DE ENSAYOS PARA EL CONTROL DE CALIDAD DE LA EDIFICACIÓN INSCRITO EN EL REGISTRO DEL CÓDIGO TÉCNICO DE LA EDIFICACIÓN (C.T.E.) MEDIANTE DECLARACIÓN RESPONSABLE Nº AND-L-018
C/ Benaque 9 29004 MALAGATEL. 952230842FAX 952231214
Fdo.: YOLANDA GARRIDO CAMACHO
Responsable de Ensayos Físicos
Presión de Hinchamiento
Inicial Final Peso especifico (gr/cc)
Tara+Suelo+Agua 88,26 102,71 Densidad húmeda inicial (gr/cc) 2,00
Tara+Suelo 74,80 86,48 Densidad seca (gr/cc) 1,62
Tara 17,89 22,87
Suelo 56,91 63,61
Agua 13,46 16,23 39,27
Humedad (%) 23,7 25,5 19,6320
Presión Deformación(Kg/cm2) %
0,00 0,0000,05 0,1500,10 0,1000,20 0,0500,50 0,0300,70 -0,0250,50 0,1500,20 0,8000,10 1,150
Datos Celula
Volumen (cm 3)
Area (cm 2)
Humedad Datos de la probeta
Altura (mm)
-0,200
0,000
0,200
0,400
0,600
0,800
1,000
1,200
1,400
1,600
1,800
2,000
0,00 0,20 0,40 0,60 0,80 1,00
Presión Kg/cm2)
Def
orm
ació
n vo
lum
étric
a
Página 4 de 4
De acuerdo con el programa establecido, se han realizado los siguientes ensayos
-----
Los resultados de los ensayos se presentan en las siguientes páginas.
FAX 952231214URL: www.cemosa.es
E-MAIL: [email protected]
LABORATORIO DE ENSAYOS PARA EL CONTROL DE CALIDAD DE LA EDIFICACIÓN SEGÚN RD 410/2010O/1402599/1/01/02
16 + 23 VVDAS. EN C/ CALVO Y C/ JIMÉNEZ EN U.E.-15 PERI TRINIDAD PERCHEL. MÁLAGA
INSTITUTO MPAL. DE LA VIVIENDA DE M
C/ SAINT EXUPERY, Nº 22 , 29007 MALAGA
UNE 103103:1994ASTM 2487:2000UNE 103201:1996
3.RESULTADOS
19/09/2014
Ensayos de Idoneidad de Suelos
PROCEDENCIA: SR-01 SPT 6.60-6.75 LUGAR DE TOMA: SR-01
UBICACIÓN: - CÓDIGO MUESTRA:
SUE Acidez Bauman-Gully UNE 83962:2008
2.TRABAJOS REALIZADOS
SUE Análisis granulométrico UNE 103101:1995SUE Límites de AtterbergSUE Clasificación e índice de grupoSUE Sulfatos solubles (cuantitativo)
DESC. MUESTRA: SR-01 SPT 6.60-6.75
201/1/2014/008533
01-14/012056/1 Anula a:Nº Acta:
Obra:
Peticionario:
Expediente:
Dirección:
Contratista:
Dirección Técnica:
Modalidad de control:
C/ Benaque 9 29004 MALAGATEL. 952230842
Página 1 de 3
Análisis Granulométrico
Límites de Atterberg
% PASA
100,0
92,7
SR-01
UBICACIÓN: -
Clasificación
0Arena Limoarcillosa U.S.C.S: SC-SM
CÓDIGO MUESTRA: 201/1/2014/008533
LUGAR DE TOMA:
Director Técnico Laboratorio
ÁREAS DE ACTUACIÓN EDIFICACIÓN: GT (Ensayos de geotécnia) VS (Ensayos de viales) PS (Pruebas de servicio) EH (Ensayos de estructura de hormigón estructural) EA (Ensayos de estructuras de acero estructural) EFA (Ensayos de obra de fábricas y albañilerías) EM (Ensayos de estructura de madera estructural) ÁREAS DE ACTUACIÓN INGENIERIA CIVIL: A (Suelos, firmes bituminosos y otros materiales) B
(Conglomerantes, áridos, agua, hormigón y prefabricados de hormigón) C (Productos metálicos y señalización D (Ensayos de reconocimiento geotécnico) Los resultados sólo afectan al material o elemento de obra ensayado Prohibida la reproducción total o parcial sin autorización por escrito del laboratorio
13,4
19 de septiembre de 2014 Responsable de Ensayos Físicos
Peticionario:
E-MAIL: [email protected]
LABORATORIO DE ENSAYOS PARA EL CONTROL DE CALIDAD DE LA EDIFICACIÓN SEGÚN RD 410/2010
Licenciado en Ciencias Ambientales
5,4 Índice de plasticidad:
Fdo.: YOLANDA GARRIDO CAMACHOMálaga
100
5040
8063
Dirección Técnica:
Nº Acta:
SR-01 SPT 6.60-6.75
01-14/012056/1
DESC. MUESTRA: SR-01 SPT 6.60-6.75
Tamiz (mm)
100,0
C/ Benaque 9 29004 MALAGATEL. 952230842FAX 952231214
URL: www.cemosa.es
INSTITUTO MPAL. DE LA VIVIENDA DE M
PROCEDENCIA:
Contratista:
Anula a:
LABORATORIO DE ENSAYOS PARA EL CONTROL DE CALIDAD DE LA EDIFICACIÓN INSCRITO EN EL REGISTRO DEL CÓDIGO TÉCNICO DE LA EDIFICACIÓN (C.T.E.) MEDIANTE DECLARACIÓN RESPONSABLE Nº AND-L-018
15,527,9
AASHTO: A-1-B Índice de grupo:
Fdo.: ELENA FRADE VIANO
12,5
18,8
0,42
Límite líquido:
100,0100,0
100,0
100,0
100,0
100,0
99,3
0,08
Licenciado en Ciencias Químicas
25
Límite plástico:
10
20
5
O/1402599/1/01/02Expediente:
Dirección: C/ SAINT EXUPERY, Nº 22 , 29007 MALAGA
Obra:
Modalidad de Control:
16 + 23 VVDAS. EN C/ CALVO Y C/ JIMÉNEZ EN U.E.-15 PERI TRINIDAD PERCHEL. MÁLAGA
72,3 0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0,010,1110100Tamaño partículas (mm)
% P
asa
ÁBACO CASAGRANDE
0
20
40
60
80
100
120
140
0 20 40 60 80 100 120 140LÍMITE LÍQUIDO
ÍND
ICE
PLA
ST
ICID
AD
CL ó OL CH ó OH
MH ó OHML ó OL
CL ó ML
Página 2 de 3
,
2000-3000 3000-12000 >12000
Evaluación de la Agresividad 1 NO AGRESIVA
Ión Sulfato
(mg SO42-/Kg suelo seco)
UNE 83963 0,000000
Ataque débil Ataque medio Ataque fuerte
Acidez Baumann-Gully (ml/Kg)
UNE 83962 0,00 > 200 no aplicable no aplicable
Tipo de exposiciónQa Qb Qc
Agresividad química del Suelo frente al Hormigón
Parámetros Normas Resultado
DESC. MUESTRA:
PROCEDENCIA:
Modalidad de control:
C/ Benaque 9 29004 MALAGA
O/1402599/1/01/02
16 + 23 VVDAS. EN C/ CALVO Y C/ JIMÉNEZ EN U.E.-15 PERI TRINIDAD PERCHEL. MÁLAGA
INSTITUTO MPAL. DE LA VIVIENDA DE M
C/ SAINT EXUPERY, Nº 22 , 29007 MALAGADirección:
Contratista:
Dirección Técnica:
Nº Acta:
-
SR-01 SPT 6.60-6.75
Anula a:
Obra:
E-MAIL: [email protected]
LABORATORIO DE ENSAYOS PARA EL CONTROL DE CALIDAD DE LA EDIFICACIÓN SEGÚN RD 410/2010
URL: www.cemosa.es
Expediente:
FAX 952231214TEL. 952230842
Málaga
Licenciado en Ciencias Químicas
19 de septiembre de 2014
ÁREAS DE ACTUACIÓN EDIFICACIÓN: GT (Ensayos de geotécnia) VS (Ensayos de viales) PS (Pruebas de servicio) EH (Ensayos de estructura de hormigón estructural) EA (Ensayos de estructuras de acero estructural) EFA (Ensayos de obra de fábricas y albañilerías) EM (Ensayos de estructura de madera estructural) ÁREAS DE ACTUACIÓN INGENIERIA CIVIL: A (Suelos, firmes bituminosos y otros materiales) B
(Conglomerantes, áridos, agua, hormigón y prefabricados de hormigón) C (Productos metálicos y señalización D (Ensayos de reconocimiento geotécnico) Los resultados sólo afectan al material o elemento de obra ensayado Prohibida la reproducción total o parcial sin autorización por escrito del laboratorio
LABORATORIO DE ENSAYOS PARA EL CONTROL DE CALIDAD DE LA EDIFICACIÓN INSCRITO EN EL REGISTRO DEL CÓDIGO TÉCNICO DE LA EDIFICACIÓN (C.T.E.) MEDIANTE DECLARACIÓN RESPONSABLE Nº AND-L-018
Responsable de Ensayos FísicosDirector Técnico Laboratorio
Fdo.: YOLANDA GARRIDO CAMACHO
Responsable de Ensayos Químicos
Fdo.: ELENA FRADE VIANO
Licenciado en Ciencias Ambientales
Fdo.: ELENA FRADE VIANO
Licenciado en Ciencias Químicas
CÓDIGO MUESTRA:UBICACIÓN:
Peticionario:
201/1/2014/008533
SR-01SR-01 SPT 6.60-6.75 LUGAR DE TOMA:
01-14/012056/1
Página 3 de 3
De acuerdo con el programa establecido, se han realizado los siguientes ensayos
------
Los resultados de los ensayos se presentan en las siguientes páginas.
C/ Benaque 9 29004 MALAGATEL. 952230842
Nº Acta:
Obra:
Peticionario:
Expediente:
Dirección:
Contratista:
Dirección Técnica:
Modalidad de control:
201/1/2014/008532
01-14/012052/1 Anula a:
DESC. MUESTRA: SR-01 MI 3.00 -3.60
SUE Clasificación e índice de grupoSUE Corte directo m.i.cons.y dren.
2.TRABAJOS REALIZADOS
SUE Análisis granulométrico UNE 103101:1995SUE Límites de Atterberg
SUE Sulfatos solubles (cuantitativo) UNE 103201:1996SUE Acidez Bauman-Gully UNE 83962:2008
3.RESULTADOS
19/09/2014
Ensayos de Idoneidad de Suelos
PROCEDENCIA: SR-01 MI 3.00 -3.60 LUGAR DE TOMA: SR-01
UBICACIÓN: - CÓDIGO MUESTRA:
UNE 103103:1994ASTM 2487:2000UNE 103401:1998
O/1402599/1/01/02
16 + 23 VVDAS. EN C/ CALVO Y C/ JIMÉNEZ EN U.E.-15 PERI TRINIDAD PERCHEL. MÁLAGA
INSTITUTO MPAL. DE LA VIVIENDA DE M
C/ SAINT EXUPERY, Nº 22 , 29007 MALAGA
FAX 952231214URL: www.cemosa.es
E-MAIL: [email protected]
LABORATORIO DE ENSAYOS PARA EL CONTROL DE CALIDAD DE LA EDIFICACIÓN SEGÚN RD 410/2010
Página 1 de 4
2
Límite líquido:
93,3
Expediente:
Dirección: C/ SAINT EXUPERY, Nº 22 , 29007 MALAGA
Obra:
Modalidad de Control:
16 + 23 VVDAS. EN C/ CALVO Y C/ JIMÉNEZ EN U.E.-15 PERI TRINIDAD PERCHEL. MÁLAGA
O/1402599/1/01/02
100,0
99,5
0,08
Licenciado en Ciencias Químicas
25
Límite plástico:
10
20
100,0100,0
99,8
100,0
100,012,5
5
AASHTO: A-1-B Índice de grupo:
-
3,636,10,4
Fdo.: ELENA FRADE VIANO
C/ Benaque 9 29004 MALAGATEL. 952230842FAX 952231214
URL: www.cemosa.es
DESC. MUESTRA: SR-01 MI 3.00 -3.60
8063
LABORATORIO DE ENSAYOS PARA EL CONTROL DE CALIDAD DE LA EDIFICACIÓN INSCRITO EN EL REGISTRO DEL CÓDIGO TÉCNICO DE LA EDIFICACIÓN (C.T.E.) MEDIANTE DECLARACIÓN RESPONSABLE Nº AND-L-018
Tamiz (mm)
100,0
40
-
19 de septiembre de 2014Director Técnico Laboratorio
50
100
INSTITUTO MPAL. DE LA VIVIENDA DE M
PROCEDENCIA:
Contratista:
Anula a:
Peticionario:
Nº Acta:
SR-01 MI 3.00 -3.60
01-14/012052/1
Dirección Técnica:
E-MAIL: [email protected]
LABORATORIO DE ENSAYOS PARA EL CONTROL DE CALIDAD DE LA EDIFICACIÓN SEGÚN RD 410/2010
Licenciado en Ciencias Ambientales
- NO PLÁSTICOÍndice de plasticidad:
Fdo.: YOLANDA GARRIDO CAMACHO
Responsable de Ensayos Físicos
ÁREAS DE ACTUACIÓN EDIFICACIÓN: GT (Ensayos de geotécnia) VS (Ensayos de viales) PS (Pruebas de servicio) EH (Ensayos de estructura de hormigón estructural) EA (Ensayos de estructuras de acero estructural) EFA (Ensayos de obra de fábricas y albañilerías) EM (Ensayos de estructura de madera estructural) ÁREAS DE ACTUACIÓN INGENIERIA CIVIL: A (Suelos, firmes bituminosos y otros materiales) B
(Conglomerantes, áridos, agua, hormigón y prefabricados de hormigón) C (Productos metálicos y señalización D (Ensayos de reconocimiento geotécnico) Los resultados sólo afectan al material o elemento de obra ensayado Prohibida la reproducción total o parcial sin autorización por escrito del laboratorio
CÓDIGO MUESTRA: 201/1/2014/008532
LUGAR DE TOMA:
Arena Mal Graduada U.S.C.S: SP
Clasificación
0
Málaga
Análisis Granulométrico
Límites de Atterberg
% PASA
100,0
98,2
SR-01
UBICACIÓN: -
0
10
20
30
40
50
60
70
80
90
100
0,010,1110100Tamaño partículas (mm)
% P
asa
ÁBACO CASAGRANDE
0
20
40
60
80
100
120
140
0 20 40 60 80 100 120 140LÍMITE LÍQUIDO
ÍND
ICE
PLA
ST
ICID
AD
CL ó OL CH ó OH
MH ó OHML ó OL
CL ó ML
Página 2 de 4
,
Peticionario:
201/1/2014/008532
SR-01SR-01 MI 3.00 -3.60
UNE 83963
CÓDIGO MUESTRA:UBICACIÓN:
Licenciado en Ciencias Ambientales
Fdo.: ELENA FRADE VIANO
Licenciado en Ciencias Químicas
Responsable de Ensayos FísicosDirector Técnico Laboratorio Responsable de Ensayos Químicos
19 de septiembre de 2014
LUGAR DE TOMA:
Fdo.: YOLANDA GARRIDO CAMACHOFdo.: ELENA FRADE VIANO
Ión Sulfato
(mg SO42-/Kg suelo seco)
ÁREAS DE ACTUACIÓN EDIFICACIÓN: GT (Ensayos de geotécnia) VS (Ensayos de viales) PS (Pruebas de servicio) EH (Ensayos de estructura de hormigón estructural) EA (Ensayos de estructuras de acero estructural) EFA (Ensayos de obra de fábricas y albañilerías) EM (Ensayos de estructura de madera estructural) ÁREAS DE ACTUACIÓN INGENIERIA CIVIL: A (Suelos, firmes bituminosos y otros materiales) B
(Conglomerantes, áridos, agua, hormigón y prefabricados de hormigón) C (Productos metálicos y señalización D (Ensayos de reconocimiento geotécnico) Los resultados sólo afectan al material o elemento de obra ensayado Prohibida la reproducción total o parcial sin autorización por escrito del laboratorio
LABORATORIO DE ENSAYOS PARA EL CONTROL DE CALIDAD DE LA EDIFICACIÓN INSCRITO EN EL REGISTRO DEL CÓDIGO TÉCNICO DE LA EDIFICACIÓN (C.T.E.) MEDIANTE DECLARACIÓN RESPONSABLE Nº AND-L-018
LABORATORIO DE ENSAYOS PARA EL CONTROL DE CALIDAD DE LA EDIFICACIÓN SEGÚN RD 410/2010
URL: www.cemosa.es
Expediente:
FAX 952231214
01-14/012052/1 Anula a:
Obra:
E-MAIL: [email protected]
Málaga
Licenciado en Ciencias Químicas
-
SR-01 MI 3.00 -3.60
Dirección:
Contratista:
Dirección Técnica:
O/1402599/1/01/02
16 + 23 VVDAS. EN C/ CALVO Y C/ JIMÉNEZ EN U.E.-15 PERI TRINIDAD PERCHEL. MÁLAGA
INSTITUTO MPAL. DE LA VIVIENDA DE M
C/ SAINT EXUPERY, Nº 22 , 29007 MALAGA
Nº Acta:
C/ Benaque 9 29004 MALAGATEL. 952230842
DESC. MUESTRA:
PROCEDENCIA:
Modalidad de control:
Qa Qb QcAtaque débil
Agresividad química del Suelo frente al Hormigón
Parámetros Normas ResultadoTipo de exposición
Ataque medio Ataque fuerte
Acidez Baumann-Gully (ml/Kg)
UNE 83962 N.C. > 200 no aplicable no aplicable
2000-3000 3000-12000 >12000
Evaluación de la Agresividad 1 NO AGRESIVA
N.C.
Página 3 de 4
Nº Acta:
16 + 23 VVDAS. EN C/ CALVO Y C/ JIMÉNEZ EN U.E.-15 PERI TRINIDAD PERCHEL. MÁLAGAObra:
Peticionario:
-
INSTITUTO MPAL. DE LA VIVIENDA DE M
O/1402599/1/01/02
201/1/2014/008532
E-MAIL: [email protected]
LABORATORIO DE ENSAYOS PARA EL CONTROL DE CALIDAD DE LA EDIFICACIÓN SEGÚN RD 410/2010
C/ SAINT EXUPERY, Nº 22 , 29007 MALAGA
PROCEDENCIA:
Dirección:
01-14/012052/1
Modalidad de control:
Anula a:
Contratista:
UBICACIÓN:
Dirección Técnica:
SR-01 MI 3.00 -3.60
Fdo.: ELENA FRADE VIANO Málaga
19 de septiembre de 2014Director Técnico Laboratorio
Licenciado en Ciencias Ambientales
ÁREAS DE ACTUACIÓN EDIFICACIÓN: GT (Ensayos de geotécnia) VS (Ensayos de viales) PS (Pruebas de servicio) EH (Ensayos de estructura de hormigón estructural) EA (Ensayos de estructuras de acero estructural) EFA (Ensayos de obra de fábricas y albañilerías) EM (Ensayos de estructura de madera estructural) ÁREAS DE ACTUACIÓN INGENIERIA CIVIL: A (Suelos, firmes bituminosos y otros materiales) B
(Conglomerantes, áridos, agua, hormigón y prefabricados de hormigón) C (Productos metálicos y señalización D (Ensayos de reconocimiento geotécnico) Los resultados sólo afectan al material o elemento de obra ensayado Prohibida la reproducción total o parcial sin autorización por escrito del laboratorio
Licenciado en Ciencias Químicas
DESC. MUESTRA:
Corte Directo
LABORATORIO DE ENSAYOS PARA EL CONTROL DE CALIDAD DE LA EDIFICACIÓN INSCRITO EN EL REGISTRO DEL CÓDIGO TÉCNICO DE LA EDIFICACIÓN (C.T.E.) MEDIANTE DECLARACIÓN RESPONSABLE Nº AND-L-018
Expediente:
SR-01 MI 3.00 -3.60
CÓDIGO MUESTRA:LUGAR DE TOMA: SR-01
URL: www.cemosa.es
C/ Benaque 9 29004 MALAGATEL. 952230842FAX 952231214
Fdo.: YOLANDA GARRIDO CAMACHO
Responsable de Ensayos Físicos
Probeta Nº I II IIITensión tang. (Kg/cm2) 0,88 1,87 2,45 1,78 1,77 1,78
Humedad Inicial (%) 11,36 11,36 11,36
Humedad Final (%) 24,78 21,27 20,47
Densidad seca(gr/cm3) 1,60 1,59 1,60
38,3 °0,16 Kg/cm2
Caja :
Tipo :
CILINDRICA
C.D.
Angulo de Rozamiento =
Cohesión =
Datos de Ensayo
INALTERADAEstado Muestra :
Densidad humeda(gr/cm3)
Curvas de Rotura
-0,05
0
0,05
0,1
0,15
0,2
0,25
-000,020,030,050,060,080,10,120,130,140,150,160,190,210,210,240,240,250,290,310,310,330,330,350,380,390,40,420,440,450,470,480,480,510,520,540,540,570,570,60,610,630,650,670,690,690,710,710,730,740,760,790,790,810,820,840,850,860,880,90,910,920,940,960,981,021,021,021,021,041,051,071,081,11,121,131,141,161,181,191,211,211,231,241,261,281,291,291,321,341,351,371,381,391,411,421,441,461,471,481,491,511,531,541,571,591,591,61,631,641,671,671,691,711,711,731,751,761,791,81,821,831,841,851,861,881,91,911,921,931,951,971,981,992,012,032,042,052,072,092,12,112,132,142,162,172,192,22,222,242,252,272,292,32,32,322,332,352,372,382,42,412,432,442,462,472,492,52,522,542,552,562,572,582,612,632,652,652,662,682,692,72,722,742,762,772,792,82,832,842,852,862,892,92,912,922,942,952,972,982,993,013,033,043,053,063,083,13,123,143,163,163,183,23,213,223,243,263,273,283,33,333,343,363,363,383,43,423,443,453,463,483,493,523,523,533,553,573,593,63,610000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000000
% deformación
Def
orm
ació
n A
nillo
1/
1000
mm
I II III
Asentamiento - Hinchamiento
-0,4
-0,3
-0,2
-0,1
0
0,1
0,2
0,3
0 2 4 6 8 10 12
mm
Def
orm
ació
n ve
rtic
al m
m
Resistencia al Deslizamiento
0
0,5
1
1,5
2
2,5
3
0 1 2 3
Presión Normal (Kg/cm2)
Ten
sión
Tan
genc
ial (
Kg/
cm2)
Curvas de Rotura
0
0,5
1
1,5
2
2,5
3
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
mm
Ten
sión
Tan
genc
ial
x100
kP
a
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19 de septiembre de 2014
TIPO MATERIAL:
0,2
35
PROCEDENCIA:
ORIGEN DE LA MUESTRA:
LUGAR DE TOMA:
NORMA DE MUESTREO:
LOTE LABORATORIO:
Tª AGUA EN LA TOMA:
NormasTipo de Exposición
SR-02
Qb Qc
< 4,57.8 5,5 – 4,56,5 – 5,5
SONDEO
Ataque fuerteAtaque medioAtaque débil
PRF. 3.80
GEOTECNIAAgua
UNE 83951:2008
UBICACIÓN:
ALBARÁN:
Expediente:
Obra:
O/1402599/1/01/02
Dirección:
Peticionario:
16 + 23 VVDAS. EN C/ CALVO Y C/ JIMÉNEZ EN U.E.-15 PERI TRINIDAD PERCHEL. MÁLAGA
PROFUNDIDAD:
Contratista:
201/1/2014/8560
Dirección Técnica:
Agresividad Química del Agua frente al Hormigón - EHE 2008
Modalidad de control:
Nº Acta: Anula a:
FECHA TOMA:
N.C.
INSTITUTO MPAL. DE LA VIVIENDA DE M
C/ SAINT EXUPERY, Nº 22 , 29007 MALAGA
8:55
01-14/012070/1
MODALIDAD MUESTREO:
15/09/2014
156
75 - 150860
Parámetros
CO2 agresivo*(mg CO2/l)
Valor del pH
UNE EN 13577:2008
Qa
UNE 83952:2008
Resultados de Ensayo
Ión Magnesio (mg Mg2+/l)
Ión Sulfato (mg SO42 /l)
UNE 83954:2008
UNE 83955:2008
UNE 83956:2008
Ión Amonio (mg NH4+/l)
> 3000
> 3000
15 – 40
15 – 30
300 – 1000
200 – 600
> 60
40 – 100
30 – 60
C/ Benaque 9 29004 MALAGATEL. 952230842FAX 952231214
URL: www.cemosa.es
LABORATORIO DE ENSAYOS PARA EL CONTROL DE CALIDAD DE LA EDIFICACIÓN INSCRITO EN EL REGISTRO DEL CÓDIGO TÉCNICO DE LA EDIFICACIÓN (C.T.E.) MEDIANTE DECLARACIÓN RESPONSABLE Nº AND-L-018
NO AGRESIVA
Fdo: ELENA FRADE VIANO Fdo: ELENA FRADE VIANO
Responsable de Ensayos Químicos
OBSERVACIONES
2.RESULTADOS
Tª AGUA ANTES DE LOS ENSAYOS: 23º C
EVALUACIÓN DE LA AGRESIVIDAD
< 5050 - 75Residuo Seco (mg/l) UNE 83957:2008
E-MAIL: [email protected] DE ENSAYOS PARA EL CONTROL DE CALIDAD DE LA
EDIFICACIÓN SEGÚN RD 410/2010
INSTITUTO MPAL. DE LA VIVIENDA DE MC/ SAINT EXUPERY, Nº 22 29007 MALAGA (Málaga) España
Málaga
GEO1402599-1
1000 - 3000
600 – 3000
> 100
ÁREAS DE ACTUACIÓN EDIFICACIÓN: GT (Ensayos de geotécnia) VS (Ensayos de viales) PS (Pruebas de servicio) EH (Ensayos de estructura de hormigón estructural) EA (Ensayos de estructuras de acero estructural) EFA (Ensayos de obra de fábricas y albañilerías) EM (Ensayos de estructura de madera estructural) ÁREAS DE ACTUACIÓN INGENIERIA CIVIL: A (Suelos, firmes bituminosos y otros materiales) B (Conglomerantes, áridos, agua, hormigón y prefabricados de hormigón) C (Productos metálicos y señalización D (Ensayos de reconocimiento geotécnico) Los resultados sólo afectan al material o elemento de obra ensayado Prohibida la reproducción total o
parcial sin autorización por escrito del laboratorio
1.MATERIAL
COD. MUESTRA: OPERADOR DE TOMA:
LOTE CLIENTE:
Licenciado en Ciencias Químicas Licenciado en Ciencias Químicas
Director Técnico Laboratorio
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PETICIONARIO: INSTITUTO MUNICIPAL DE LA VIVIENDA DE MÁLAGATRABAJO: 16+23 VVDAS EN C/ CALVO Y C/ JIMÉNEZ. U.E.-15 PERI TRINIDAD PERCHELEXPEDIENTE: O/1402599
ANEJO 6. Cálculos justificativos
CIMENTACIONES SUPERFICIALES EN TODO TIPO DE SUELOS
Peticionario INSTITUTO MUNICIPAL DE LA VIVIENDA DE MÁLAGA.
Trabajo 16+23 VVDAS EN C/ CALVO Y C/ JIMÉNEZ. U.E.-15 PERI TRINIDAD PERCHEL (MÁLAGA).
Expediente O/1402599
CÁLCULO DE LA PRESIÓN VERTICAL DE HUNDIMIENTO
EXPRESIÓN ANALÍTICA BÁSICA
SITUACIÓN DE DIMENSIONADO PARÁMETROS CARACTERÍSTICOS DEL TERRENO
Situación de dimensionado Resistencia al cortefK= 10 º
cK= 32.0 KPa
Forma de la cimentación
Rectangular En situaciones sin drenaje, ¿cu aumenta linealmente con la proundidad?
Si
Ancho equivalente B* (m) z c u
5.0 10.0 15.0 20.0 25.0 m kPa
3.0 50Profundidad de la base de la cimentación 9.0 125
D= 0.50 m
Peso específico por debajo de la base de cimentación
Nivel freático g'= 18.0 KN/m3
En cálculo a corto plazo considerar peso específico aparente
0.0 m gap= 10.0 KN/m3
¿Existe flujo ascendente?
No iv= 0.4 B* ck gK
Gradiente vertical medio en 1,5B bajo la base de la cimentación m kPa kN/m3
5.0 32.0 18.0
Inclinación del terreno situado junto a la cimentación 10.0 32.0 18.0b= 0.00 º 15.0 32.0 18.0
Si b>f'/2 se recomienda llevar a cabo un estudio específico de estabilidad global 20.0 32.0 18.025.0 32.0 18.0
¿Talud en situación transitoria y sin drenaje?
No Sobrecarga al nivel de la base de la cimentación
¿Tener en cuenta? No gap (sup)= 19.0 KN/m3
H= 3.60 m2bcu= 0.00 KPa q0K= 0.0 KPa
Factor de seguridad
gR= 3 Resistencia al corte del terreno situado sobre la base de la cimentación
¿Tener en cuenta? No
No se debe tener en cuenta en los siguientes casos:
- Cimentaciones someras en arcillas muy plásticas que en épocas secas puedan desarrollar grietas por retracción.
- Profundidades de cimentación D inferiores a 2m.
- Cimentaciones cercanas a taludes
- Cuando no se pueda garantizar la permanencia en el tiempo del terreno situado por encima de la base de cimentación
FACTORES CORRECTORES O DE INFLUENCIA
Losa (L*=B*)
B* (m) 5.00 10.00 15.00 20.00 25.00
Influencia de la resistencia al corte del terreno situado sobre la base de la cimentacióndc= 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
Nc= 8.34 dq= 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00Nq= 2.47 dg= 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00
Ng= 0.39 Influencia de la forma de la cimentaciónsc= 1.20 1.20 1.20 1.20 1.20
sq= 1.26 1.26 1.26 1.26 1.26sg= 0.70 0.70 0.70 0.70 0.70
tc= 1.00
tq= 1.00tg= 1.00
PRESIÓN VERTICAL ADMISIBLE POR HUNDIMIENTO
Losa de cimentación
qadm
m MPa
5.0 0.111
10.0 0.115
15.0 0.11920.0 0.123
25.0 0.127
En situaciones transitorias y sin drenaje, puede calcularse la presión de hundimiento como en terreno
horizontal y depués reducirla en 2bcu
Influencia de la inclinación de la resultante de acciones sobre la cimentación
(A considerar en fase de proyecto)
cK y fK representativos de una profundidad entre B y 1.5·B, a contar
desde la base de la cimentación
Persistente a largo plazo
Ancho de
cimentación
Para contar con el término de sobrecarga q0K se debe asegurar durante la vida útil de la obra que no se realizan excavaciones junto
a las cimentaciones que pudieran dar lugar a una reducción, o incluso anulación, de la misma.
Situación transitoria
Factores de capacidad
de carga
Influencia de la proximidad de
un talud a la cimentación
Presión admisible por hundimiento
0.000
0.020
0.040
0.060
0.080
0.100
0.120
0.140
0.0 5.0 10.0 15.0 20.0 25.0 30.0
Ancho de cimentación (m)
qd
(MP
a)
CIMENTACIONES SUPERFICIALES EN TODO TIPO DE SUELOS
Peticionario INSTITUTO MUNICIPAL DE LA VIVIENDA DE MÁLAGA.
Trabajo 16+23 VVDAS EN C/ CALVO Y C/ JIMÉNEZ. U.E.-15 PERI TRINIDAD PERCHEL (MÁLAGA).
Expediente O/1402599
CÁLCULO DE LA PRESIÓN VERTICAL ADMISIBLE DE SERVICIO
CÁLCULO ELÁSTICO DE ASIENTOS - MÉTODO DE STEINBRENNER
siendo:
Asiento en profundidad Acortamiento del estrato Asiento bajo el centro
s(centro) = s(esquina) x 2
APLICABILIDAD
- Arcillas sobreconsolidadas en con las presiones aplicadas por el edificio no se llegue a superar la presión de sobreconosolidación y no se produzcan plastificaciones locales
- A efectos prácticos, esta última condicioná se cumple si la resistencia a compresión simple es superior a la presión de servicio transmitida por el edificio
- Suelos granulares con una proporción en peso de partículas de más de 20mm superior al 30%
PARÁMETROS CARACTERÍSTICOS DEL TERRENO
Prof. inicial Prof. final Espesor
m m m
NIVEL 1 UG-I 0.0 6.0 6.0 11.0 0.3
NIVEL 2 UG-II 6.0 16.0 10.0 21.0 0.3
NIVEL 3 UG-III 16.0 25.0 9.0 32.0 0.3
NIVEL 4 0.0NIVEL 5 0.0
Total 25.0
PRESION VERTICAL ADMISIBLE POR ASIENTOS
Asiento admisible
3.5 cm
Losa
qadm ¿Espesor>=2·B?
m MPa
5.0 0.124 SI
10.0 0.090 SI15.0 0.080 NO
20.0 0.077 NO
25.0 0.076 NO
PRESIÓN VERTICAL ADMISIBLE DE SERVICIO
Losa
q's Limitación
m MPa
5.0 0.111 Hundimiento10.0 0.090 Asientos
15.0 0.080 Asientos
20.0 0.077 Asientos
25.0 0.076 Asientos
VALORES DE Ksp30 DEDUCIDOS DEL CÁLCULO DE ASIENTOS
FORMULACIÓN BÁSICA RESULTADO
Losa
KsB Ksp30
m MN/m 3 MN/m 3 Valor medio de Ksp30
5.0 3.2 53 100 MN/m3
10.0 2.6 86
15.0 2.3 11520.0 2.2 146
25.0 2.2 180
UNIDAD
GEOTÉCNICAnE
MPa
Ancho de
cimentación
Ancho de
cimentación
Ancho de
cimentación
Presión admisible por asientos
0.000
0.020
0.040
0.060
0.080
0.100
0.120
0.140
0.5 5.5 10.5 15.5 20.5 25.5 30.5Ancho de cimentación (m)
qd
(MP
a)
Presión admisible de servicio
0.000
0.020
0.040
0.060
0.080
0.100
0.120
0.140
0.0 5.0 10.0 15.0 20.0 25.0 30.0Ancho de cimentación (m)
qd
(MP
a)
adm asientos
adm hundim
CIMENTACIONES PROFUNDAS EN SUELOS
Peticionario INSTITUTO MUNICIPAL DE LA VIVIENDA DE MÁLAGA.Trabajo 16+23 VVDAS EN C/ CALVO Y C/ JIMÉNEZ. U.E.-15 PERI TRINIDAD PERCHEL (MÁLAGA).Expediente O/1402599
CÁLCULO DE LA CARGA DE HUNDIMIENTO. SOLUCIÓN ANALÍTICA
APLICABILIDAD FORMULACIÓN BÁSICA
- Suelos granulares- Suelos cohesivos a largo plazo- Cimentaciones profundas (L>8D) Resistencia por punta Resistencia por fuste
RESISTENCIAS UNITARIASPUNTA FUSTE
DESCRIPCIÓN DE LOS PILOTESGRANULAR
Diámetros de cálculo (mm)D= 350 450 550 650 850 1000
COHESIVO
Longitudes de piloteMínima L= 18 m
Incrementos 1 m ZONA DE INFLUENCIA DE PUNTAMáxima L= 32 m
Tipo de pilote Coeficiente de empuje horizontal
Kf= 0.75
Factor de reducción del rozamiento por fuste
f= 1
Tope estructuralfck= 10 MPafp= 1 MPaT.E.= 5.0 MPa¿Considerar aumento del 25% por control adecuado de la integridad? No
SITUACIÓN DE DIMENSIONADO
Nivel freático3.8 m
¿Existe nivel arcilloso de menor resistencia bajo la punta?No Z= 24 m Profundidad del techo del estrato
cu= 130 kPa Resistencia al corte sin drenaje DIÁMETRO (mm)
350 450 550 650 850 1000Factor de seguridad Z.P. (m) 2.10 2.70 3.30 3.90 5.10 6.00
Z.A. (m) 1.05 1.35 1.65 1.95 2.55 3.00
gR= 2.0
DESCRIPCIÓN DEL TERRENO DE CIMENTACIÓN
UNIDAD Prof. inicial Prof. final Espesor gap gsat s'v0 f cu qp tf
GEOTÉC. m m m KN/m3 KN/m3 KPa º KPa MPa KPa
NIVEL 1 0 0.0 2.0 2.0 18 8 18 0.0 0 0.00 0.00NIVEL 2 0 2.0 4.0 2.0 18 8 52 0.0 0 0.00 0.00NIVEL 3 I 4.0 10.0 6.0 18 8 62 32 23.2 0 2.90 23.00NIVEL 4 II 10.0 20.0 10.0 21 11 61 100 0.0 9 0.90 50.00NIVEL 5 III 20.0 32.0 12.0 21 11 72 45 0.0 9 0.41 31.03
CARGA ADMISIBLE
CARGA ADMISIBLE (kN)
Long. DIÁMETRO (mm)
(m) 350 450 550 650 850 1000
18.0 404 527 653 782 1050 1259
19.0 422 549 680 814 1091 1308
20.0 439 571 707 846 1133 1356
21.0 456 593 734 877 1174 1405
22.0 473 615 760 909 1216 1454
23.0 481 637 787 941 1257 1503
24.0 481 659 814 972 1298 1551
25.0 481 681 841 1004 1340 1600
26.0 481 703 868 1036 1381 1649
27.0 481 725 894 1067 1423 1698
28.0 481 747 921 1099 1464 1746
29.0 481 768 948 1131 1506 1795
30.0 481 790 975 1162 1547 1844
31.0 481 795 1002 1194 1589 1893
32.0 481 795 1028 1226 1630 1941
T.E. (kN) 481 795 1188 1659 2837 3927
ESTIMACIÓN DE ASIENTOS
MÉTODO SIMPLIFICADO FORMULACIÓN APROXIMADA
- Asiento del pilote individual aislado, considerando el acortamiento elástico- Dependiente del módulo de elasticidad del pilote (E) y su carga de servicio (P)- Aplicar en fase de proyecto
DIÁMETRO (mm)350 450 550 650 850 1000
Asiento (cm) 0.4 0.5 0.6 0.7 0.9 1.0
Entubado
Nq Np
Perforado (hormigonado in situ)
Resistencias unitarias en el punto
medio del estrato
Situación transitoria
- El asiento de un pilote vertical aislado sometido a una carga vertical, de servicio, en su cabeza igual a lacarga de hundimiento es, aproximadamente, el 1% de su diámetro, más el acortamiento elástico del pilote
0
500
1000
1500
2000
2500
10.0 15.0 20.0 25.0 30.0 35.0
Longitud (m)
Rfd
(kN
)
350 450 550 650 850 1000