estudio geolÓgico y geotÉcnico para la construcciÓn de...

ESTUDIO GEOLÓGICO Y GEOTÉCNICO PARA LA CONSTRUCCIÓN DE UN EDIFICIO ESCOLAR Y UNA PISTA DEPORTIVA EN IRURITA,

BAZTÁN (NAVARRA).

CLIENTE:DEPARTAMENTO DE EDUCACIÓN – GOBIERNO DE NAVARRA

REF. INFORME: ES/GE141/1209 ESTELLA, FEBRERO 2010

ILUSTRE COLEGIO OFICIAL DE GEÓLOGOS VISADO

Con seguro de Responsabilidad Civil

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Colegiado:_____________________________________________ El Secretario:

Inscrito con el nº:_______________________

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GUILLERMO ERICE LACABE " ET AL"

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ÍNDICE

1 Introducción ................................................................................. 1

2 Metodología ................................................................................. 2

3 Características del terreno ............................................................... 3

3.1 Marco geológico, cartografía ...................................................... 3

3.2 Hidrogeología ........................................................................ 4

3.3 Sismicidad ............................................................................ 4

4 Trabajos de campo ......................................................................... 6

4.1 Descripción de los sondeos......................................................... 7

4.1.1 Ensayo estándar de penetración (S.P.T.) ................................. 8

4.2 Descripción de los penetrómetroS. ..............................................10

5 Cálculo de tensiones ..................................................................... 12

5.1 Resultado de los Ensayos de Penetración.......................................13

5.2 Estimación de las cargas admisibles del macizo rocoso¡Error! Marcador no definido.

6 Ensayos de laboratorio................................................................... 15

6.1 Resumen de trabajos realizados .................................................17

7 Características geotécnicas de los materiales ....................................... 19

8 Soluciones de cimentación .............................................................. 23

9 Estabilidad de taludes y ripabilidad ................................................... 28

10 Conclusiones y recomendaciones ...................................................... 29

ANEXOS:

ANEXO 1: Mapa geológico y leyenda. ANEXO 2: Columnas de sondeo y fotografías. ANEXO 3: Registro de los ensayos de penetración dinámica. ANEXO 4: Perfiles de correlación. ANEXO 5: Boletín de los ensayos de laboratorio. ANEXO 6: Plano de ubicación de pruebas de campo.



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GEEA Geólogos S.L.Pº Sandua nº 28, 31012 Pamplona T: 948.382.975, F: 948.382.319, M: 696.435.907

Cañada Real de Imas, nave 12, 31240 Ayegui.T y F: 948.554.811, M: 606.507.335

Baltasar Gracián 11,1º 5, 26006 LogroñoT: 941.509.482, M: 695 36 33 36

REF. INFORME: ES/GE141/1209

1

1 INTRODUCCIÓN

Se solicita a GEEA GEÓLOGOS S.L., a requerimiento del DEPARTAMENTO DE EDUCA-

CIÓN DEL GOBIERO DE NAVARRA, la prestación de servicios profesionales con relación a unos

terrenos situados en la parcela 119A del polígono 14 de Irurita (Baztán, Navarra), en donde se

proyecta la construcción de un edificio escolar y una pista deportiva. El edificio proyectado

estará constituido por una única planta baja, no estando prevista la excavación de sótano

bajo rasante.

En relación a la caracterización de la construcción proyectada y la zona en la que se

emplaza respecto a la nomenclatura utilizada por el Código Técnico de la Edificación, Docu-

mento Básico SE-C, consideramos un tipo de construcción C-1 (Otras construcciones de menos

de 4 plantas). El terreno es del grupo T-1.

Los servicios recogidos en el presente informe, tratan de caracterizar el terreno, iden-

tificar los diferentes tipos de materiales, obtener las resistencias de estos y proponer el tipo

de cimentación más adecuada para el tipo de construcción que se piensa realizar, la profun-

didad de la misma, sobre que materiales debe estar apoyada y la carga a la que se podrán

calcular las cimentaciones que se utilicen.

Los geólogos que firman el presente informe están avalados por su titulación para la

realización de ensayos geotécnicos “in situ”, según consta en el real decreto 1378/2001 de 7

de diciembre, en el que se definen las funciones del geólogo. Los ensayos de laboratorio se

han realizado en un laboratorio acreditado para la realización de dichos ensayos. Las conclu-

siones de unos y otros ensayos obtenidas por los geólogos que firman el informe, han permiti-

do la realización del mismo, que se encuentra avalado por la misma ley anteriormente co-

mentada y por el Ilustre Colegio Oficial de Geólogos de España que ha visado el informe. El

visado incluye un seguro de Responsabilidad Civil.

Siendo estas cuestiones las que se exponen en este informe con fecha 3 de febrero de

2.010.



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2 METODOLOGÍA

Una vez indicados los objetivos de la investigación, el método ha sido ordenado de la siguiente manera:

Antecedentes del lugar.

1. IGME// Mapa geológico de España, hoja 90 (Sumbilla), escala 1:50.000

2. Gobierno de Navarra// Mapa geológico de Navarra, hoja 90-II (Sumbilla), escala 1:25.000

3. Gobierno de Navarra// Mapa geológico de Navarra, escala 1:200.000

4. Estudios previos realizados en la zona.

Cumplimiento del CTE

1. Superficie construida de proyecto >300 m2. Edificio de una planta.

2. Tipo de construcción C1, grupo de terreno T1.

3. Ensayos de campo: tres sondeos (anexo 2) y tres ensayos DPSH (anexo 3).

4. Caracterización del horizonte de cimentación en laboratorio (anexo 5).

5. Secciones geotécnicas (anexo 4).

6. Plano de ubicación de los ensayos de campo (anexo 6).

Contenidos del informe.

1. Descripción geológica, hidrogeológica y sísmica (apartado 3).

2. Reconocimiento geotécnico, tipo de ensayos y profundidades (apartado 4).

3. Estimación de cargas admisibles (apartado 6).

4. Ensayos de laboratorio (apartado 5).

5. Parámetros geotécnicos, espesores, litologías (apartado 7).

6. Cota de cimentación y tipología de cimentación (apartado 8).

7. Cargas admisibles, asientos, agresividad (apartado 8).

8. Excavabilidad y estabilidad de taludes (apartado 9).



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3 CARACTERÍSTICAS DEL TERRENO

3.1 MARCO GEOLÓGICO, CARTOGRAFÍA

El área estudiada presenta como rasgo estructural más espectacular la existencia de

una serie de materiales paleozoicos, distribuidos geométricamente en dos macizos, afectados

por la orogénesis hercínica y por otra parte materiales más modernos (fundamentalmente

mesozoicos) modelados por orogénesis posthercínicas. Cada uno de estos procesos orogénicos

ha dejado, naturalmente diferentes formas estructurales.

Tanto los materiales paleozoicos como los mesozoicos se encuentran dispuestos discor-

dantemente sobre los terrenos plegados por la orogénesis hercínica y afectados, a su vez, por

los plegamientos alpinos. Los terrenos paleozoicos posthercínicos forman una unidad litológica

con la base del Triásico.

Concretamente la zona objeto se sitúa sobre materiales triásicos, jurásicos y cretáci-

cos fuertemente fracturados y plegados, sobre los que se aprecia la acción de procesos plutó-

nicos que originan zonas de afloramientos de ofitas. Los materiales triásicos están formados

por areniscas, arcillas y calizas, mientras que los mesozoicos están constituidos por dolomías y

calizas los jurásicos, y margas y calizas los cretácicos.

En el mapa geológico que se incluye en el anexo 1 se observa la complejidad anterior-

mente comentada y la posibilidad de que en desplazamientos cortos en el espacio los cambios

litológicos puedan ser muy grandes.

Sobre estos materiales se ha encajado la actual red de drenaje, representado en la zo-

na por el río Baztán y arroyo de Artesiaga. Su actividad durante el cuaternario ha modelado el

actual relieve y ha dado lugar a dos tipos de depósitos. Unos de carácter lineal, asociados a

los propios cauces (terrazas aluviales), y otros de origen lateral a los mismos denominados

glacis.



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Concretamente, la parcela objeto de estudios se sitúa sobre los materiales alterados

de un sustrato ofítico, y sobre materiales cuaternarios de fondo de valle formados por la

dinámica fluvial del río Baztán.

3.2 HIDROGEOLOGÍA

Los materiales arcillosos y arenosos tanto de la zona de alteración de la roca ofítica,

como de los depósitos de fondo de valle cuaternario, presentarán una permeabilidad variable

en función de su porosidad, la cual viene condicionada por su granulometría. Las zonas limo-

sas y arenosas, presentarán valores de coeficiente de permeabilidad de entre 10-2 y 10-9 m/s,

mientras que las zonas de mayor dominio arcilloso presentarán valores de coeficiente de per-

meabilidad menores, de entorno a 10-9 m/s.

Durante la fase de ejecución de los trabajos se ha identificado la existencia de nivel de

agua, a las siguientes profundidades (desde la cota de inicio de los sondeos):

Sondeo Profundidad nivel freático

S1 2,50 metros

S2 3,42 metros

S3 3,55 metros

3.3 SISMICIDAD

El presente apartado tiene como objeto proporcionar los criterios que han de seguirse

para la consideración de la acción sísmica en el proyecto, construcción, reforma y conserva-

ción de aquellas edificaciones y obras a las que le sea aplicable de acuerdo con las especifica-

ciones dadas en la Norma de Construcción Sismorresistente: Parte General y Edificación

(NCSE-02), según lo establecido en el Real Decreto 997/2002 de 27 de septiembre (B.O.E.

nº244 de 11 de Octubre de 2002).

La zona de estudio, Irurita, Baztán (Navarra), presenta unas características sísmicas

tales que la aceleración sísmica básica es de ab=0,05g, siendo g la aceleración de la grave-

dad, y el coeficiente de contribución Kv=1.ILUSTRE COLEGIO OFICIAL DE GEÓLOGOS

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Si la aceleración sísmica básica (ab) es igual o mayor de 0,04g deberá tenerse en cuen-

ta los posibles efectos del sismo en terrenos potencialmente inestables.

Según la clasificación de las construcciones dada por la citada Norma, el tipo de cons-

trucción en proyecto se calificaría como de Normal Importancia (aquellas construcciones cu-

ya destrucción por el terremoto pueda ocasionar víctimas, interrumpir un servicio para la co-

lectividad, o producir importantes pérdidas económicas, sin que en ningún caso se trate de un

servicio imprescindible ni pueda dar lugar a efectos catastróficos).

No es obligatoria la aplicación de esta Norma en los casos de construcciones de mo-

derada importancia, en las edificaciones de importancia normal o especial cuando la acele-

ración sísmica básica (ab) sea inferior a 0,04g, siendo g la aceleración de la gravedad, o en

las construcciones de importancia normal con pórticos bien arriostrados entre sí, en todas

las direcciones, cuando la aceleración sísmica básica (ab) sea inferior a 0,08g. No obstante,

la Norma será de aplicación en los edificios de más de siete plantas si la aceleración sísmi-

ca de cálculo, (ac) es igual o mayor a 0,08g.

En los casos en que sea de aplicación esta Norma no se utilizarán estructuras de

mampostería en seco, de adobe o de tapial en las edificaciones de importancia normal o

especial.

En los edificios en que ha de aplicarse esta Norma se requiere calcular la construcción

para la acción sísmica definida en el capítulo 2, mediante los procedimientos descritos en el

capítulo 3 de la presente Norma y cumplir las reglas de proyecto y las prescripciones cons-

tructivas indicadas en el capítulo 4.



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4 TRABAJOS DE CAMPO

Para establecer las características geotécnicas del terreno, se ha realizado un recono-

cimiento geológico que ha consistido en la ejecución de tres sondeos mecánicos y tres ensayos

de penetración dinámica.

También se ha recopilado información de estudios previos y se ha realizado un recono-

cimiento visual del área afectada por el proyecto.

Los sondeos mecánicos a rotación con extracción de testigo nos permiten reconocer la

naturaleza del terreno hasta la profundidad requerida, pudiendo recoger muestras inalteradas

del material perforado a cualquier profundidad.

Las penetraciones dinámicas permiten establecer un perfil de resistencias en función

de la profundidad, hasta la cota de finalización del ensayo. Sin embargo, no se obtiene mues-

tra del terreno, por lo que no se puede caracterizar su naturaleza, así como tampoco es posi-

ble conocer datos del perfil por debajo de la cota de rechazo.

En el momento de ejecución de los ensayos de campo, la superficie de la parcela es en

general plana, aunque en la zona anexa al frontón, junto al barranco, los rellenos crean irre-

gularidades topográficas puntuales. Además esta parte presenta abundante vegetación de

matorral. Por otro lado, la zona en donde se emplazaron los sondeos S2 y S3 es totalmente

plana y carente de vegetación tipo matorral.

Adjunto a esta memoria, en la que se describen las características del terreno y las

conclusiones y recomendaciones que se deducen del estudio, se presentan unos anexos que

contienen el mapa geológico y la leyenda (anexo 1), las columnas de los sondeos y fotografías

(anexo 2), el registro de los ensayos de penetración (anexo 3), perfiles de correlación (anexo

4), ensayos de laboratorio (anexo 5) y un croquis con la ubicación de los ensayos realizados

(anexo 6).



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4.1 DESCRIPCIÓN DE LOS SONDEOS

Los sondeos se llevaron a cabo el día 26 de enero de 2.010, alcanzándose una profun-

didad máxima de investigación de 6,70 metros en el sondeo S1, realizándose un total de 19,90

metros de perforación. Para su realización se empleó una máquina de rotación, tipo LR 48L

montada sobre orugas, utilizándose un diámetro máximo de perforación de 113 mm. Los testi-

gos recuperados, así como las correspondientes muestras, fueron colocados en cajas plastifi-

cadas que, debidamente organizadas (ver anexo 2), fueron examinadas por personal técnico

especializado.

Para la descripción de los materiales extraídos en los sondeos se han seguido los crite-

rios propuestos por la Sociedad Internacional de Mecánica de Rocas (I.S.M.R.):

GRADO DENOMINACIÓN CRITERIOS DE RECONOCIMIENTO

IA SANA No hay señales de alteración de la roca matriz.

IBDÉBILMENTE

METEORIZADA

Decoloración de superficies de discontinuidades principales.

IILIGERAMENTE

METEORIZADA

La decoloración indica la alteración de la roca matriz y de las superficies de

discontinuidad. Toda la roca matriz puede estar decolorada y puede ser

apreciablemente más débil que en su estado sano.

IIIMODERADAMENTE

METEORIZADA

Menos de la mitad del material de la roca está descompuesto y/o

desintegrado en forma de suelo. Pueden presentarse zonas de roca sana y

decolorada, bien formando un marco continuo bien como bloques o núcleos

sanos.

IV MUY METEORIZADA

Más de la mitad de la roca está descompuesta y/o desintegrada en suelo.

Pueden presentarse zonas de roca sana o decolorada bien formando un

marco continuo bien como bloques o núcleos sanos.

VCOMPLETAMENTE

METEORIZADA

Toda la roca está descompuesta y/o desintegrada en forma de suelo. La

estructura original del macizo permanece fundamentalmente intacta.

VI SUELO RESIDUAL

Toda la roca convertida en suelo. Destruida la estructura del macizo y

material. Se produce un gran cambio de volumen, pero el suelo no ha sido

transformado de modo significativo.



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La complejidad tectónica de la zona en la que se encuentra la parcela de estudio,

puede provocar una gran variabilidad litológica en pocos metros de distancia. En el sondeo S1,

se han observado unos materiales que no tienen correlación directa con los observados en los

sondeos restantes, por lo que los definimos por separado a continuación.

La columna litológica reconocida en dichos sondeos está compuesta por los siguientes

niveles litológicos:

Sondeo 1 Perfil litológico

0,00-0,70 m Rellenos antrópicos.

0,70-1,50 m Arcillas algo arenosas con cantos milimétricos de ofita y abundantes micas.

1,50-6,70 m Arenas limo arcillosas versicolores. Perfil de meteorización de un sustrato ofítico, con alteración de grado VI-V.

Nivel freático a 2,50 metros de profundidad

Sondeo 2 Sondeo 3 Perfil litológico

0,00-0,90 m 0,00-1,00 m Arenas y arcillas marrones oscuras, con cantos de pequeño tamaño. Suelo.

0,90-3,30 m 1,00-3,00 m Arcillas limosas marrones con cantos de marga de tamaño pequeño. Blandas.

3,30-4,00 m 3,00-3,70 m Limos de color ocre marronáceo.

4,00-6,60 m 3,70-6,60 m Arcillas y limos arcillosos de color gris oscuro. Ma-terial muy blando y plástico.

Nivel freático en el S2 a 3,42 metros y en el S3 a 3,55 metros de profundidad

En el anexo 2 del presente informe se adjuntan las columnas litológicas y las fotografí-

as de las cajas.

4.1.1 Ensayo estándar de penetración (S.P.T.)

El ensayo de penetración estándar (S.P.T.), se realiza con objeto de estimar la resis-

tencia, así como la mayor o menor compacidad de los diferentes estratos atravesados, a partir

de la determinación de la resistencia del suelo a la penetración de un toma-muestras tubular

de acero, en el interior del sondeo. El ensayo se encuentra descrito en la norma UNE 103-800.



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Básicamente el ensayo viene definido por el número de golpes necesarios para hincar

30 cm un tubo toma-muestras normalizado, mediante una maza de 63,5 kg de peso, que cae

desde una altura de 75 cm.

Cuando el terreno es arenoso-limoso, se utiliza la cuchara de Terzaghi y Peck (normali-

zado), de 2 pulgadas de diámetro exterior y 1 1/3 pulgadas de diámetro interior, mientras

que para gravas se utiliza la puntaza cónica, cerrada en punta, de 2 pulgadas de diámetro y

60º de ángulo en punta.

Durante la ejecución de los sondeos se han realizado varios ensayos de penetración es-

tándar (S.P.T.), de cara a comprobar la compacidad de los materiales atravesados.

Los golpeos obtenidos y la profundidad a la que se realizó el ensayo se especifican a

continuación:

Ensayo Sondeo Profundidad Valores SPT, (N30) N30 corregido (*)

1 1 2,00-2,60 7-5-7-6, (12) --

2 1 6,00-6,60 5-7-10-12, (17) 16

3 2 2,00-2,60 3-3-5-5, (8) --

4 2 4,00-4,60 0-1-0-0, (1) 1

5 2 6,00-6,60 0-0-1-3, (1) 1

6 3 2,00-2,60 1-2-4-5, (6) --

7 3 4,00-4,60 0-1-1-0, (2) 2

8 3 6,00-6,60 0-1-1-2, (2) 2 (*)Valor de N30 corregido por efecto del nivel freático.

� �152/115 3030 �� NN c

Únicamente los ensayos realizados sobre el material interpretado como de alteración de

un sustrato ofítico dieron valores de N30 considerables, de 12 y 17. El resto, todos realizados

sobre niveles aluviales cuaternarios, dieron como resultado valores muy bajos.



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4.2 DESCRIPCIÓN DE LOS PENETRÓMETROS.

Este tipo de ensayos consiste en clavar en el terreno una puntaza maciza de hierro que

se encuentra situada en el extremo de una varilla. La hinca en el terreno se consigue gol-

peando el conjunto con una maza en caída libre.

La resistencia del terreno a la penetración dinámica se expresa mediante el Nº de gol-

pes necesarios para clavar la varilla 20 cm en dicho terreno (N20).

El día 5 de enero de 2.010 se realizaron tres ensayos de penetración dinámica, cuyos

registros se incluyen en el anexo 3, y su ubicación dentro de la parcela de proyecto se puede

encontrar en el croquis adjunto en el anexo 6.

Realización del ensayo y maquinaria necesaria

Introducida la primera varilla en la meseta de guía, se fija la puntaza a su extremo y

se sitúa la meseta en su posición definitiva. Como la puntaza sobresale por su parte inferior,

al poner la meseta horizontal, se clava parte en el terreno. Dado que esta magnitud que se

introduce es, normalmente, del orden de 20 cm, no se consideran los golpes correspondientes

a esta primera división.

Cuando por algún motivo, se precisa realizar una excavación en el terreno para la in-

troducción de la puntaza al comienzo del ensayo, se descenderá 20 cm o un múltiplo de esta

cantidad, con objeto de poder comenzar el ensayo a una cota concreta.

Se continúa el ensayo mediante los golpes necesarios para introducir cada una de las

divisiones de 20 cm de la varilla. La velocidad de golpeo de la maza se debe estimar a razón

de 30 golpes por minuto.

Se dará por finalizado el ensayo cuando dadas 2 andanadas de 100 golpes de penetra-

ción cada una, la penetración sea igual o inferior a 5 cm (en cada una de ellas aisladamente).

Siempre que la penetración sea inferior a 20 cm, el número de golpes que se conside-

rará será el proporcional correspondiente.



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El resultado de los ensayos se representa en gráficos donde en ordenadas, figura la

profundidad que se ensaya en tramos de 20 cm, y en abscisas el golpeo obtenido para cada

tramo.

Los ensayos se han realizado mediante un penetrómetro automático ROLATEC modelo

ML-60 que cumple con las normas siguientes del SIMSFE (Sociedad internacional de Mecánica

del Suelo y Cimentaciones y el Comité Técnico de Pruebas de Penetración de Suelos):

� DPSH-Dynamic Probing Super Heavy

� S.P.T. Standard Penetration Test

� Mecanismo de golpeo automático

Los ensayos de penetración se han realizado siguiendo la norma DPSH, con las caracte-

rísticas siguientes:

Relación longitud/diámetro de la maza > ó = 1 y < ó = 2

Masa de la Maza 63,5 Kg

Altura de Caída 75,0 cm

Masa yunque 7,2 Kg

Longitud de la varilla 1,0 m

Diámetro exterior de la varilla 32,0 mm

Masa máxima varilla + niple 6,31 Kg/m

Desviación máxima en primeros 5 m 1 %

Desviación máxima a partir de 5 m 2 %

Sección de la puntaza Cilindro-cónica

Área de la puntaza 20,0 cm2

Ángulo de la puntaza 90º

Cuenteo de golpes cada N 20,0 cm

Rechazo: Con un mínimo de 100 golpes se hinca un tramo de 5 cm o menos.



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5 CÁLCULO DE TENSIONES

La estimación de la resistencia admisible del terreno se realiza a partir de los ensayos

de penetración dinámica realizados, para ello se calcula la resistencia dinámica al hundimien-

to mediante la denominada "Fórmula de los Holandeses", cuya expresión es:

� ��

��

�

��

�

��

�

20

2

20··

·

NAPM

HMR

siendo:

- M= peso de la maza (=63.5 Kg)

- H= altura de caída de la maza (=75 cm)

- P= peso de yunque + varillas (8 kg/m)

- A= área de la puntaza (20 cm2)

- 20/N20= penetración por golpe, en cm

Mediante el coeficiente de Buisson, (que para el caso que nos ocupa se ha considerado

un coeficiente de 0,5), se establece la correlación entre la resistencia a la penetración diná-

mica y estática.

Para la obtención de la presión admisible del terreno, aplicamos la fórmula de MEYER-

HOF simplificada, según la cual:

FRQ e

adm �

siendo:

- Qadm = presión admisible de cálculo, en kg/cm².

- Re = resistencia estática.

- F = coeficiente de seguridad (se ha adoptado un valor de 20).



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5.1 RESULTADO DE LOS ENSAYOS DE PENETRACIÓN

Se han realizado tres ensayos de penetración dinámica, para obtener la resistencia de

los terrenos identificados en los sondeos de reconocimiento.

El croquis con la ubicación del ensayo se adjunta en el anexo 6.

Los ensayos de penetración dinámica presentan una gráfica envolvente con valores de

golpeo variables de unos puntos a otros. En el siguiente cuadro resumen, se indican las resis-

tencias estimadas en los diferentes tramos diferenciados y en el anexo 3 se muestran las grá-

ficas correspondientes a los mismos. Hay que señalar que las profundidades indicadas son a

partir de inicio del ensayo.

Ensayo Profundidad (m) Resist. estimada (kg/cm2)

0,00-1,60 0,75

1,60-3,40 0,50

3,40-3,80 0,25

3,80-4,20 3,00

P-1

4,20 Rechazo

0,00-1,60 0,75

1,60-4,00 0,25

4,00-4,60 0,50

4,60-6,60 1,50

6,60-9,80 2,00

9,80-12,00 2,25

P-2

12,00-13,40 2,50

0,00-0,80 0,50

0,80-1,40 0,25

1,40-4,80 0,50

4,80-5,00 3,00

P-3

5,00 Rechazo

El perfil litológico que ha sido observado en el sondeo de reconocimiento S1 y las cargas

registradas mediante los penetrómetros permiten definir los siguientes niveles geotécnicos,

en la zona anexa al frontón:



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� Rellenos. (nivel geotécnico 0). La potencia observada de este horizonte es

0,60, metros en el sondeo S1. Este horizonte no se considera apto para su

uso como nivel de cimentación de ninguna estructura.

� Arcillas algo arenosas con cantos milimétricos y micas. (nivel geotécnico Ia).

Este horizonte se observa en el sondeo S1 hasta los 1,50 metros de profundidad,

interpretándose hasta 1,60 metros mediante los ensayos de penetración P1 y

P2. La carga admisible atribuida a este nivel es de 0,75 kg/cm2.

� Arenas limo arcillosas versicolores, producto de la alteración del sustrato

ofítico (Nivel geotécnico II). Para este nivel se asignan valores de carga muy

bajas, de entre 0,25 y 0,50 kg/cm2, hasta 4,60 metros en el ensayo P2, para

luego aumentar progresivamente hasta llegar a valores de 2,50 kg/cm2 a pro-

fundidades en torno a 12 metros. Este ensayo no alcanzó el rechazo, habiéndo-

se llegado hasta los 13,40 metros de profundidad total. Tanto el ensayo P1 co-

mo el P3 alcanzan el rechazo de forma brusca a 4,20 y 5,00 metros respectiva-

mente, cotas que coinciden aproximadamente con la profundidad a la que co-

mienzan a incrementarse los valores de carga (1,50 kg/cm2) en el ensayo P2. La

brusquedad en alcanzar el rechazo hacen pensar en la posibilidad de un falso

rechazo en algún bloque de piedra o bolo entre la matriz arcillosa del conjunto

litológico observado, si bien pudiera ocurrir que el material a esa profundidad

en la zona de emplazamiento de esos penetrómetros estuviera menos alterado,

y por consiguiente se produjera el rechazo.



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6 ENSAYOS DE LABORATORIO

Los resultados de los ensayos se han obtenido de acuerdo con la Normativa o, en su de-

fecto, a través de técnicas habituales en mecánica de suelos. Cada ensayo tiene un grado de

precisión recogido en la Norma asignada y, generalmente, en la bibliografía técnica.

Las características de los sucesivos materiales localizados en los ensayos, más allá de

los puntos analizados, se pueden inferir a partir de los resultados en los mencionados puntos.

Ahora bien, es necesario considerar que el conjunto no presenta variaciones litológicas y/o

mecánicas bruscas. Esta condición previa puede ser, en ocasiones, incorrecta, declinando esta

empresa toda responsabilidad derivada de la proyección de los resultados fuera de los puntos

de ensayo.

Sobre la base del perfil litológico, obtenido del análisis de las pruebas de reconoci-

miento, se seleccionaron varias muestras representativas de los tipos de terreno reconocidos,

para ser trasladadas al laboratorio acreditado, donde fueron examinadas por personal técnico

especializado, realizándose los oportunos ensayos de clasificación y caracterización geomecá-

nica. Dichas muestras se tomaron de los sondeos a las siguientes profundidades:

Sondeo Profundidad Nº referencia Ensayos

1 1,20-1,40 m N04638 Granulometría, límites de Atterberg y conte-nido en sulfatos

1 3,60-4,00 m N04637 Granulometría, límites de Atterberg y conte-nido en sulfatos

1 (N.F.) 2,50 m N04635 Contenido en sulfatos

2 3,30-3,50 m N04633 Granulometría y límites de Atterberg

2 4,00-4,50 m N04636 Límites de Atterberg y contenido en sulfatos

3 1,50-2,00 m N04634 Límites de Atterberg y contenido en sulfatos

3 4,00-4,50 m N04632 Granulometría y límites de Atterberg

El número y tipo de ensayos ejecutados, se han realizado según la siguiente normativa:



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Denominación ensayo Norma aplicada Número Granulometría por tamizado UNE 103101/95 4

Límites de Atterberg UNE 103103/94-103104/93 6

Contenido en sulfatos UNE 83001/00 5



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6.1 RESUMEN DE TRABAJOS REALIZADOS

Se adjunta a continuación un cuadro resumen de resultados de los ensayos realizados,

cuyo informe desarrollado puede consultarse en el anexo 6, adjunto al final de la presente

memoria.

S1 S1 S1

Nº Referencia N04638 N04637 N04635

Profundidad (m) 1,20-1,40 3,60-4,00 2,50

Pasante 0,08 UNE (%) 68 25 --

Límite líquido 40,6 N.P. --

Límite plástico 26,4 N.P. --

Índice de plasticidad 14,2 N.P. --

Sulfatos (mg/kg, mg/l) <100 <100 317,79

Nivel ensayado Nivel Ia Nivel IIa Nivel freático

S2 S2 S3 S3

Nº Referencia N04633 N04636 N04634 N04632

Profundidad (m) 3,30-3,50 4,00-4,50 1,50-2,00 4,00-4,50

Pasante 0,08 UNE (%) 54 -- -- 34

Límite líquido 29,6 33,6 40,6 35,3

Límite plástico 23,5 22,4 26,9 25,7

Índice de plasticidad 6,1 11,2 13,7 9,7

Sulfatos (mg/kg, mg/l) -- <100 <100 --

Suelo Margas (nivel Ic) Nivel Id Nivel Ib Nivel Id



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El contenido en sulfatos en los análisis realizados sobre las muestras de suelo clasifica a

los suelos como material no agresivo al hormigón, no así el ensayo realizado sobre las aguas

del nivel freático, las cuales son agresivas al hormigón, con tipo de exposición Qa “ataque

débil”.



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7 CARACTERÍSTICAS GEOTÉCNICAS DE LOS MATERIALES

El objeto de todo estudio geotécnico es definir las características de los diferentes es-

tratos y niveles litológicos reconocidos, a fin de contar con los datos necesarios para un ade-

cuado planteamiento posterior de la tipología y cota de cimentación, empujes del terreno,

etc.

Los diferentes niveles geotécnicos definidos sobre la base de los horizontes litológicos

observados y su resistencia, tienen unas características geotécnicas, que definimos a conti-

nuación mediante el modelo geotécnico de la zona de estudio. En este caso, y debido a la

variabilidad de litologías observadas, y a que el proyecto prevé un edificio y una pista depor-

tiva independientes, definiremos dos modelos geotécnicos diferentes, uno para la zona en la

que se emplazó el sondeo S1 y los penetrómetros (sector 1), y otro para la zona en la que se

emplazaron los sondeos S2 y S3 (sector 2).

Modelo geotécnico para la zona anexa al frontón (sector 1):

1. En el primer nivel agruparemos los rellenos antrópicos formados por arenas y arci-

llas con cantos y bolos, con restos de escombros (nivel geotécnico 0). La potencia

observada de este horizonte es de 0,60 metros en el sondeo S1. Este horizonte no se

considera como apto para su uso como nivel de desplante de las estructuras proyec-

tadas, debiendo ser atravesado.

2. Tras este nivel inicial se identifican arcillas algo arenosas con cantos milimétricos

de ofita, y abundantes micas, de color marrón (Nivel geotécnico Ia). Estos materia-

les se corresponden con depósitos aluviales cuaternarios, probablemente deposita-

dos por el barranco existente en la zona oeste de la parcela. La base de este nivel se

observa en el sondeo S1 a 1,50 metros. Según Casagrande se clasifican como CL (ar-

cillas inorgánicas de baja a media plasticidad) y A-7-6 según AASHTO. Su comporta-

miento resistente se ha evaluado mediante ensayos de penetración dinámica tipo

DPSH, obteniendo valores de carga admisible bajos entorno a 0,75 kg/cm2. Los pa-

rámetros geotécnicos que se asocian a estos materiales son:



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Compacidad Media

Peso específico aparente (g/cm3) 1,50-2,20

Cohesión c (kg/cm2) 0,36

Ángulo de rozamiento interno �’ (º) 16-28

Módulo de elasticidad E (kg/cm2) 47,12 Fuente: Ensayos de laboratorio y Documento básico SE-C, C.T.E.

3. Por debajo se identifican arenas limo arcillosas versicolores (tonos claros, verdo-

sos, amarillentos, azulados y rojizos) (Nivel geotécnico II), interpretadas como el

perfil de meteorización de un sustrato ofítico, con una alteración de grado VI-V. La

base de este nivel no se ha observado en el sondeo habiéndose alcanzado una pro-

fundidad máxima de 6,70 metros. Según Casagrande se clasifican como SM-SC (are-

nas limosas y arcillosas, mezcla de arenas y limos) y A-2 según AASHTO. Su compor-

tamiento resistente se ha evaluado mediante ensayos de penetración dinámica tipo

DPSH, obteniendo unos valores de cargas admisibles muy bajas (de entre 0,25 y 0,50

kg/cm2) hasta la profundidad de 4,60 metros en el ensayo P2. A partir de esa cota,

los valores de carga admisible se van incrementando en profundidad desde 1,50 has-

ta 2,50 kg/cm2 para finalizar el ensayo a 13,40 metros sin alcanzar el rechazo del

ensayo. En los ensayos P1 y P3 sí que se alcanza el rechazo a cotas más superficiales,

de 4,20 y 5,00 metros lo que coincide con la zona a la que se empiezan a registrar

los valores de 1,50 kg/cm2 en el P1, si bien, el rechazo se alcanza de forma muy

brusca, por lo que se podría interpretar por un lado, como la aparición de una zona

de menor alteración en el perfil de meteorización, o como dos falsos rechazos en

bloques que puedan aparecer englobados en los materiales arenosos. La posible apa-

rición de un nivel de cargas admisibles elevadas, en contraposición con las bajísimas

cargas superficiales, nos permiten diferenciar dos subniveles, el nivel IIa, con valo-

res de carga inferiores o iguales a 0,50 kg/cm2 hasta los 4,60-5,00 metros, y el nivel

IIb, con valores de carga comprendidos entre 1,50 y 2,50 kg/cm2. Los parámetros

geotécnicos que se asocian a estos materiales son:



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Nivel IIa Nivel IIb

Compacidad Muy floja Media

Peso específico aparente (g/cm3) 1,70-2,00 1,70-2,20

Cohesión c (kg/cm2) 0,00 0,00-1,00

Ángulo de rozamiento interno �’ (º) 28 34

Módulo de elasticidad E (kg/cm2) 100 449 Fuente: Ensayos de laboratorio y Documento básico SE-C, C.T.E.

Modelo geotécnico para la zona noreste de la parcela (sector 2):

1. En el primer nivel definimos un suelo formado por arenas y arcillas con algunos

cantos de tamaño centimétrico (nivel geotécnico 0). La potencia máxima observada

de este horizonte es de 1,00 metro en el sondeo S3. Este horizonte no se considera

como apto para su uso como nivel de desplante de las estructuras proyectadas, de-

biendo ser atravesado.

2. Tras este nivel inicial se identifica un nivel de arcillas limosas y arenosas de color

marrón con cantos de marga oscura (Nivel geotécnico Ib). Estos materiales se co-

rresponden con depósitos aluviales cuaternarios de llanura de inundación. La base de

este nivel se observa en el sondeo S2 a 3,30 metros y a 3,00 metros en el sondeo S3.

Según Casagrande se clasifican como CL (arcillas inorgánicas de baja a media plasti-

cidad) y A-6 según AASHTO. Su comportamiento resistente se ha evaluado mediante

ensayos de penetración estándar SPT, obteniendo valores de N30 de 8 y 6. Los pará-

metros geotécnicos que se asocian a estos materiales son:

Compacidad Media


Cohesión c (kg/cm2) 0,37-0,50


Módulo de elasticidad E (kg/cm2) 45-65 Fuente: Ensayos de laboratorio y Documento básico SE-C, C.T.E.

3. Por debajo se identifica un nivel poco potente de limos arcillosos ocres (Nivel geo-

técnico Ic), interpretado como un depósito aluvial cuaternario. La base de este nivel

se observa a 4,00 metros en el sondeo S2 y a 3,70 metros en el sondeo S3. Según Ca-



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sagrande se clasifican como CL-ML (arcillas y limos inorgánicos, arenas muy finas) y

A-4 según AASHTO. Los parámetros estimados para este material son:

Compacidad Blanda


Cohesión c (kg/cm2) 0,00

Ángulo de rozamiento interno �’ (º) 25-32 Fuente: Ensayos de laboratorio y Documento básico SE-C, C.T.E.

4. Por debajo se identifica un paquete formado por arcillas con pasadas de limos, li-

mos y limos arcillosos de color gris oscuro muy blandos y plásticos (Nivel geotécni-

co Id), interpretados al igual que en los niveles anteriores, como depósitos aluviales

cuaternarios de baja energía. La base de este nivel no se ha observado en los son-

deos habiéndose alcanzado una profundidad máxima en de 6,60 metros en ambos.

Según Casagrande se clasifican como CL (arcillas inorgánicas de baja a media plasti-

cidad) y A-6 según AASHTO, en los tramos más arcillosos, y como SM-SC (arenas limo-

sas y arcillosas) y A-2-4 para los tramos limosos. Su comportamiento resistente se ha

evaluado mediante ensayos de penetración estándar SPT, obteniendo unos valores

de N30 muy bajos, de 1 (ensayos 4 y 5) y 2 (ensayos 7 y 8). Los parámetros geotécni-

cos que se asocian a estos materiales son:

Compacidad Muy blandas


Cohesión c (kg/cm2) 0,00-0,12


Módulo de elasticidad E (kg/cm2) 3-16 Fuente: Ensayos de laboratorio y Documento básico SE-C, C.T.E.



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8 SOLUCIONES DE CIMENTACIÓN

A continuación, se expone el desarrollo de las posibles soluciones que se consideran co-

mo válidas a utilizar en el diseño de las cimentaciones. La elección de la más adecuada es

potestad del técnico proyectista de la obra, una vez considerados otros factores además de

los estrictamente geotécnicos.

Debe hacerse mención que los planteamientos aquí expuestos están realizados a partir

de los datos obtenidos con los medios de investigación utilizados y sus limitaciones, referidas

a lo largo del presente informe.

En la parcela objeto de estudio está proyectada la construcción de un edificio escolar

que constará de una única planta baja, y una pista deportiva. Si bien no se conoce definitiva-

mente donde se emplazará el edificio, y donde la pista deportiva, por conversaciones con

responsables del ayuntamiento parece que es probable que la pista se instale junto al fron-

tón, y el edificio en la zona noreste de la parcela.

El subsuelo de la zona estudiada se puede dividir en dos modelos distintos, uno para la

zona anexa al frontón y otra para la zona noreste de la parcela:

Para la zona anexa al frontón (sector 1), se ha observado que el subsuelo está formado

por rellenos en superficie, que se encuentran sobre un nivel aluvial formado por arcillas are-

nosas con cantos, bajo los que a partir de 1,50 metros aparecen arenas arcillosas interpreta-

das como perfil de alteración del sustrato ofítico. Este material aparece hasta el final del

sondeo a 6,70 metros sin haberse alcanzado su base y se interpreta hasta 13,40 metros por el

ensayo de penetración P2. Este nivel es muy blando en la zona superior, hasta los 4,60 me-

tros, incrementándose sus cargas progresivamente en profundidad, si bien el ensayo P2 no

alcanzó el rechazo. Es posible la existencia de una nivel de menor alteración a profundidades

de entre 4,20 y 5,00 metros en la zona en donde se emplazaron los penetrómetros P1 y P3 (en

donde se alcanza su rechazo), pero este aspecto debería ser comprobado con un sondeo en

esa zona de la parcela, para desestimar la posibilidad de falsos rechazos.

Por otra parte, en la zona noreste de la parcela (sector 2), en donde se emplazaron los

sondeos S2 y S3, el modelo geotécnico está formado por un gran paquete de depósitos aluvia-

les cuaternarios de baja energía, depósitos de fondo de valle. Estos depósitos están formados

por un nivel de arcillas limosas marrones con cantos, hasta una profundidad observada varia-ILUSTRE COLEGIO OFICIAL DE GEÓLOGOS


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ble de entre 3,30 y 3,00 metros, en donde pasa a un nivel poco potente de limos, para poste-

riormente pasar a un conjunto formado por arcillas y limos arcillosos muy blandos. La base de

este nivel no se observa en los sondeos, habiéndose alcanzado la profundidad máxima de 6,60

metros en ellos.

Debido a las diferencias litológicas observadas, consideraremos soluciones de cimenta-

ción distintas e independientes para cada una de ellas.

En el supuesto de emplazar el edificio en la zona noreste de la parcela (sector 2), se

considera como solución más conveniente la ejecución de una cimentación superficial me-

diante zapatas corridas arriostradas, desplantadas sobre los materiales arcillosos definidos

como nivel geotécnico Ib, con una carga admisible no superior a 1,00 kg/cm2.

De cara a la realización de la pista deportiva en la zona definida como sector 1, junto al

frontón, para su instalación se deberá eliminar el nivel de rellenos superficiales, sin excavar

el nivel aluvial inferior, para evitar alcanzar los materiales subyacentes más blandos (el nivel

lIa), ya que en el caso de que éstos queden al descubierto, su compactación puede ser pro-

blemática. Una vez excavados los rellenos, para la compactación de los materiales de expla-

nada previos al hormigón de la pista, se deberán utilizar métodos de compactación ligeros,

evitando afectar a los niveles blandos inferiores. Si la pista deportiva se realiza de césped o

césped artificial, se deberán tomar las medidas de drenaje oportunas para evitar la acumula-

ción de agua en los materiales inferiores.

En el supuesto de emplazar el edificio escolar en la zona anexa al frontón, identificada

como sector 1, se considera como opción de cimentación más oportuna la ejecución de una

cimentación semiprofunda mediante pozos, hasta alcanzar los niveles de carga admisible

superiores, nivel IIb, a una cota aproximada de entorno a -4,60 metros. Para este supuesto,

la carga admisible de trabajo no deberá ser superior a 1,50 kg/cm2. Esta solución obliga a

la ejecución previa de un sondeo para identificar visualmente el nivel en el que se alcanza el

rechazo en los ensayos P1 y P3. Hay que tener en cuenta la aparición de nivel freático a -2,50

metros de profundidad, lo cual puede condicionar la realización de este tipo de cimentación,

desde un punto de vista operativo, ya que los pozos de hormigón se deberían ejecutar llenos

de agua.



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Para este supuesto, otra solución es la ejecución de columnas de grava apoyadas en el

nivel IIb. Esta solución minimizará los problemas que plantea a la ejecución de los pozos por

la existencia de nivel freático a 2,50 metros de profundidad.

El desplante de la cimentación deberá realizarse desde una planta geomecánicamente

homogénea, por lo que se deberán alcanzar en todos los puntos de apoyo los mismos o simila-

res materiales que así lo garanticen. En caso de detectar humedades y/o blandones que pue-

dan afectar a alguno de los puntos de apoyo, estos deberán ser saneados y corregidos definiti-

vamente mediante la realización de obras de drenaje que así lo garanticen durante el período

de vida de la edificación construida.

De cara a la actuación prevista, se debe tener en cuenta la aparición del nivel freático a

-2,50 metros en el sector 1 y de -3,45 metros en el sector 2. Así mismo, la Dirección de Obra

deberá tomar las medidas correctoras que crea oportunas para la correcta evacuación de las

aguas que discurren por el barranco situado en el extremo oeste de la parcela (junto al sector

1), de cara a evitar subidas del nivel de agua que puedan crear problemas en el futuro.

Cálculo de asientos

o Cimentación superficial mediante zapatas sobre el nivel Ib.

Para el supuesto de cimentación del edificio en el sector 2 mediante zapatas corridas, la

estimación de asientos se realiza mediante el método de Schmertman, que supone que los

asientos para zapatas cuadradas o circulares quedan limitados a una profundidad Z = 2B, sien-

do B el ancho de la zapata. El asiento se calcula por:

� �� ii

zi ZEIqCs 1

Siendo:

� C1: Un factor de forma que depende de la profundidad de empotramiento de la

zapata y de valor:

qqC 0

1 5,01 ��



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� Izi un coeficiente de influencia, que depende de la relación Z/B, siendo Z la pro-

fundidad y B el ancho de zapata, y de la forma de la cimentación.

� Ei el módulo de deformabilidad, que según Schmertman puede estimarse por:

� E = 2,5 · Rp (zapatas cuadradas)

� E = 3,5 · Rp (zapatas corridas)

Siendo Rp la resistencia a penetración estática con cono, que se puede correlacionar

con el N30 obtenido en los ensayos de penetración dinámica a partir del suelo de afección.

Para el tipo de suelo que nos ocupa, arcillas limosas, dicha relación es igual a 3. Tomando un

valor mínimo de N30 de 6, obtenemos por lo tanto para una zapata cuadrada, un módulo de

deformación E= 45 kg/cm2 y E = 63 kg/cm2 para una zapata corrida.

Los asientos estimados, para diferentes anchos de zapatas, para una carga aplicada de

1,00 kg/cm2 son los siguientes:

Zapatas corridas

Ancho B (m) 0,60 0,80 1,00 1,20

Asiento (cm) 0,99 1,32 1,64 1,97

o Cimentación semiprofunda mediante pozos sobre el nivel IIb.

Para el supuesto de cimentación del edificio en el sector 1, sobre el nivel IIb, los asien-

tos se determinan mediante el mismo método que en el caso anterior.

Para este caso, la relación entre la resistencia a penetración estática con cono y el N30

obtenido en los ensayos de penetración dinámica es igual a 4. Tomando un valor medio de

N30 de 25, obtenemos por lo tanto para una zapata cuadrada, un módulo de deformación E=

250 kg/cm2 y E = 350 kg/cm2 para una zapata corrida.

Los asientos estimados, para diferentes anchos de zapatas, para una carga aplicada de

1,50 kg/cm2 son los siguientes:

Zapatas aisladas

Ancho B (m) 1,00 1,50 2,00 2,50

Asiento (cm) 0,27 0,41 0,55 0,68



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Los valores obtenidos se encuentran dentro de los márgenes permitidos por la norma pa-

ra el tipo de edificación considerado.

Asientos Admisibles (Según NTE 1998, “Acondicionamiento del Terreno y Cimentación”)

Asiento Máximo (mm)

Tipo de terreno Granular CohesivoDiferencial (mm/m)

Edificios monumentales 12 25 1,3

Edificios convencionales 35 50 2,0

Edificio de fabrica de ladrillo de pórti-cos de hormigón y acero de pequeña rigidez

50 75 2,0

Si alguna de las zapatas posee mayor asiento del indicado en esta tabla, o bien entre

dos zapatas consecutivas existe un asiento diferencial relativo a su separación, superior al

indicado en la misma, se rebajara la presión de diseño de la zapata que asiente más, aumen-

tando sus dimensiones hasta que cumpla.



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9 ESTABILIDAD DE TALUDES Y RIPABILIDAD

De acuerdo con la información del proyecto facilitada por el peticionario, no se prevé la

ejecución de excavación, por lo que no se considera el análisis de taludes en el presente do-

cumento.

Por otro lado, en cuanto a la ripabilidad, los materiales que forman el suelo de la parce-

la, los rellenos (nivel 0), los depósitos aluviales cuaternarios (niveles I) y el perfil de altera-

ción del sustrato (niveles II), se consideran ripables mediante máquina retroexcavadora con-

vencional.



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29

10 CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES

� Se solicita a GEEA Geólogos S.L., a requerimiento del DEPARTAMENTO DE EDUCACIÓN

DEL GOBIERO DE NAVARRA, la prestación de servicios profesionales con relación a unos

terrenos situados en la parcela 119A del polígono 14 de Irurita (Baztán, Navarra), en don-

de se proyecta la construcción de un edificio escolar y una pista deportiva. El edificio pro-

yectado estará constituido por una única planta baja, no estando prevista la excavación

de sótano bajo rasante.

� Se han definido dos modelos geotécnicos independientes para los dos sectores de la parce-

la definidos:

� Modelo geotécnico para la zona anexa al frontón (sector 1):

o Rellenos antrópicos formados por arenas y arcillas con cantos y bolos, con res-

tos de escombros (nivel geotécnico 0). La potencia observada de este horizonte

es de 0,60 metros en el sondeo S1. Este horizonte no se considera como apto pa-

ra su uso como nivel de desplante de las estructuras proyectadas, debiendo ser

atravesado o eliminado.

o Arcillas algo arenosas con cantos milimétricos de ofita, y abundantes micas,

de color marrón (Nivel geotécnico Ia). Estos materiales se corresponden con de-

pósitos aluviales cuaternarios, probablemente depositados por el barranco exis-

tente en la zona oeste de la parcela. La base de este nivel se observa en el son-

deo S1 a 1,50 metros.

o Arenas limo arcillosas de versicolores (tonos claros, verdosos, amarillentos,

azulados y rojizos) (Nivel geotécnico II), interpretadas como el perfil de meteo-

rización de un sustrato ofítico, con una alteración de grado VI-V. La base de este

nivel no se ha observado en el sondeo habiéndose alcanzado en una profundidad

máxima en él de 6,70 metros. Dentro de este nivel se diferencia un nivel IIa con

cargas muy bajas hasta 4,60 metros de profundidad, bajo el que se define otro

nivel, nivel IIb, con cargas admisibles superiores.

� Modelo geotécnico para la zona noreste de la parcela (sector 2):ILUSTRE COLEGIO OFICIAL DE GEÓLOGOS


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o Suelo formado por arenas y arcillas con algunos cantos de tamaño centimétrico

(nivel geotécnico 0). La potencia máxima observada de este horizonte es de 1,00

metro en el sondeo S3. Este horizonte no se considera como apto para su uso

como nivel de desplante de las estructuras proyectadas, debiendo ser atravesa-

do.

o Arcillas limosas y arenosas de color marrón con cantos de marga oscura

(Nivel geotécnico Ib). Estos materiales se corresponden con depósitos aluvia-

les cuaternarios de llanura de inundación. La base de este nivel se observa en

el sondeo S2 a 3,30 metros y a 3,00 metros en el sondeo S3.

o Limos arcillosos ocres (Nivel geotécnico Ic), material interpretado como un

depósito aluvial cuaternario. La base de este nivel se observa a 4,00 metros

en el sondeo S2 y a 3,70 metros en el sondeo S3.

o Arcillas con pasadas de limos, limos y limos arcillosos de color gris oscuro muy

blandos y plásticos (Nivel geotécnico Id), interpretadas al igual que en los niveles

anteriores, como depósitos aluviales cuaternarios de baja energía. La base de es-

te nivel no se ha observado en los sondeos habiéndose alcanzado una profundi-

dad máxima en de 6,60 metros en ambos.

� Durante la realización de las pruebas de campo se observó la presencia del nivel freático a

2,50 metros en el sondeo S1, a 3,42 metros en el sondeo S2 y a 3,55 metros en el sondeo

S3.

� En el supuesto de emplazar el edificio en la zona noreste de la parcela (sector 2), se con-

sidera como solución más conveniente la ejecución de una cimentación superficial me-

diante zapatas corridas arriostradas, desplantadas sobre los materiales arcillosos defini-

dos como nivel geotécnico Ib, con una carga admisible no superior a 1,00 kg/cm2.

� En el supuesto de emplazar el edificio escolar en la zona anexa al frontón, identificada

como sector 1, se considera como opción de cimentación más oportuna la ejecución de

una cimentación semiprofunda mediante pozos, hasta alcanzar los niveles de carga ad-

misible superiores, nivel IIb, a una cota aproximada de entorno a -4,60 metros. Para este

supuesto, la carga admisible de trabajo no deberá ser superior a 1,50 kg/cm2. Esta solu-

ción obliga a la ejecución previa de un sondeo para identificar visualmente el nivel en el



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que se alcanza el rechazo en los ensayos P1 y P3. Hay que tener en cuenta la aparición de

nivel freático a -2,50 metros, condiciona la toma de medidas al respecto, tales como el

bombeo durante su ejecución.

� Los asientos calculados se consideran dentro de lo admisible por la Norma Tecnológica de

la Edificación para este tipo de edificación.

� El contenido en sulfatos de las muestras analizadas, permiten clasificar a los suelos como

no agresivos al hormigón, sin embargo, el análisis de la muestra de agua freática clasifica

a ésta como agresiva, con tipo de explosición Qa “ataque débil”.

� En cuanto a la ripabilidad, los rellenos (nivel 0), los depósitos aluviales cuaternarios (nive-

les I) y el perfil de alteración del sustrato (niveles II), se consideran ripables mediante

máquina retroexcavadora convencional.

� Se recomienda que las conclusiones emitidas en el presente informe, sean corroboradas y

matizadas durante los trabajos de edificación de la parcela, considerando necesario que

durante la cimentación esté presente un geólogo, ante la posibilidad de la aparición de

elementos singulares, como pueden ser cambios laterales de facies muy puntuales que

hagan que varíe la profundidad de los materiales que aparecen en este informe, de difícil

detección mediante la extrapolación de los resultados obtenidos.

Estella, 4 de enero de 2.010

Fdo. :JAVIER ARNEDILLO RUIZ-AGUIRRE GEÓLOGO Col. Nº 3.078

Fdo. :GUILLERMO ERICE LACABE GEÓLOGO Col. Nº 2.577.

Fdo. :EDUARDO ARANA RICO GEÓLOGO Col. Nº 3.461



Fecha:_____________ Folio:_____________ Núm:____________



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2.577

ANEXO GRÁFICO

- MAPA GEOLÓGICO Y LEYENDA.

- COLUMNAS DE SONDEO Y FOTOGRAFÍAS.

- REGISTRO DE LOS ENSAYOS DE PENETRACIÓN DINÁMICA.

- PERFILES DE CORRELACIÓN.

- BOLETÍN DE LOS ENSAYOS DE LABORATORIO.

- PLANO DE UBICACIÓN DE PRUEBAS DE CAMPO.



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ANEXO Nº 1

MAPA GEOLÓGICO Y LEYENDA



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GEEA GEÓLOGOS, S.L. Pamplona: Paseo Sandúa nº 28, 31012 Estella: Cañada Real de Imas nave 12, 31240 AyeguiLogroño: Baltasar Gracián 11, 1º Ofic.. 5, 26006

Lugar: Irurita (Navarra) Cliente: DPTO. EDUCACIÓN – GOB. DE NAVARRA Ref. Informe: ES/GE141/1209

Hoja: I.G.M.E. 1:50.000 Sumbilla (hoja 90-II)

MAPA GEOLÓGICO

LEYENDA

Zona de estudio



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ANEXO Nº 2

COLUMNAS DE SONDEO Y FOTOGRAFÍAS



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GEEA Geólogos S.L.PamplonaPº Sandua nº 28, 31012T: 948.382.975, F: 948.382.319, M: 696.435.907

Estella.Cañada Real de Imas, nave 12, 31240 Ayegui T y F: 948.554.811, M: 606.507.335

Logroño

T: 941.216.586, M: 695.363.336

Sondeo de reconocimiento 1, caja 1 de 0,00 a 2,40 m.

Sondeo de reconocimiento 1, caja 2, de 2,40 a 4,80 m.



Fecha:_____________ Folio:_____________ Núm:____________



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Logroño

T: 941.216.586, M: 695.363.336




Fecha:_____________ Folio:_____________ Núm:____________



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Fecha:_____________ Folio:_____________ Núm:____________



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Logroño

T: 941.216.586, M: 695.363.336





Fecha:_____________ Folio:_____________ Núm:____________



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Fecha:_____________ Folio:_____________ Núm:____________



10/02/10 111 7747


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Logroño

T: 941.216.586, M: 695.363.336





Fecha:_____________ Folio:_____________ Núm:____________



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ANEXO Nº 3

REGISTRO DE LOS ENSAYOS DE PENETRACIÓN DINÁMICA



Fecha:_____________ Folio:_____________ Núm:____________



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2.577

GEEA GEÓLOGOS, S.L.Cañada Real de Imas, nave 12, 31240 Ayegui

T y F: 948 554 811, M: 606 507 335

Pº Sandua nº 28, 31012 PamplonaT: 948 382 975, F: 948 382 319, M: 696 435 907

Baltasar Gracián nº 11, 1º, of 5, 26006 Logroño

T: 941 216 586, M: 695 363 336

Obra: Edificio escolar y pista deportiva en Irurita (Navarra) 1Cliente: DPTO. EDUCACIÓN - GOB. DE NAVARRA G03424Ref. Inf.: ES/GE141/1209 Fecha: 5 de enero de 2010

Prof. (m) Nº Golpes(N20)0.00-0.20 50.20-0.40 30.40-0.60 40.60-0.80 70.80-1.00 61.00-1.20 51.20-1.40 71.40-1.60 41.60-1.80 31.80-2.00 42.00-2.20 42.20-2.40 32.40-2.60 32.60-2.80 32.80-3.00 33.00-3.20 33.20-3.40 43.40-3.60 23.60-3.80 13.80-4.00 284.00-4.20 Rechazo4.20-4.404.40-4.604.60-4.804.80-5.005.00-5.205.20-5.405.40-5.605.60-5.805.80-6.006.00-6.206.20-6.406.40-6.606.60-6.806.80-7.007.00-7.207.20-7.407.40-7.607.60-7.807.80-8.008.00-8.208.20-8.408.40-8.608.60-8.808.80-9.009.00-9.209.20-9.409.40-9.609.60-9.809.80-10.00

Referencia:

www.geea.es

ENSAYO DE PENETRACIÓN DINÁMICA (D.P.S.H)

Penetración Nº:

0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

7.0

8.0

9.0

10.0

0 20 40 60 80 100

Golpeos

Prof

undi

dad

(m)



Fecha:_____________ Folio:_____________ Núm:____________



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T y F: 948 554 811, M: 606 507 335



T: 941 216 586, M: 695 363 336

Obra: Edificio escolar y pista deportiva en Irurita (Navarra) 2 (1 de 2)Cliente: DPTO. EDUCACIÓN - GOB. DE NAVARRA G03424Ref. Inf.: ES/GE141/1209 Fecha: 5 de enero de 2010

Prof. (m) Nº Golpes(N20) F0.00-0.20 30.20-0.40 100.40-0.60 70.60-0.80 40.80-1.00 51.00-1.20 41.20-1.40 51.40-1.60 41.60-1.80 31.80-2.00 12.00-2.20 22.20-2.40 22.40-2.60 22.60-2.80 32.80-3.00 33.00-3.20 23.20-3.40 33.40-3.60 33.60-3.80 33.80-4.00 34.00-4.20 44.20-4.40 44.40-4.60 94.60-4.80 124.80-5.00 165.00-5.20 145.20-5.40 155.40-5.60 165.60-5.80 155.80-6.00 126.00-6.20 126.20-6.40 126.40-6.60 156.60-6.80 166.80-7.00 157.00-7.20 167.20-7.40 177.40-7.60 167.60-7.80 187.80-8.00 198.00-8.20 178.20-8.40 228.40-8.60 218.60-8.80 218.80-9.00 239.00-9.20 199.20-9.40 209.40-9.60 209.60-9.80 219.80-10.00 24

Referencia:

www.geea.es


Penetración Nº:

0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

7.0

8.0

9.0

10.0

0 20 40 60 80 100

Golpeos

Prof

undi

dad

(m)



Fecha:_____________ Folio:_____________ Núm:____________



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T y F: 948 554 811, M: 606 507 335



T: 941 216 586, M: 695 363 336

Obra: Edificio escolar y pista deportiva en Irurita (Navarra) 2 (2 de 2)Cliente: DPTO. EDUCACIÓN - GOB. DE NAVARRA G03424Ref. Inf.: ES/GE141/1209 Fecha: 5 de enero de 2010

Prof. (m) Nº Golpes(N20)10.00-10.20 2610.20-10.40 2310.40-10.60 2110.60-10.80 2510.80-11.00 2811.00-11.20 2411.20-11.40 2211.40-11.60 2711.60-11.80 2311.80-12.00 2812.00-12.20 2912.20-12.40 2912.40-12.60 2712.60-12.80 3012.80-13.00 3213.00-13.20 3313.20-13.40 3613.40-13.6013.60-13.8013.80-14.0014.00-14.2014.20-14.4014.40-14.6014.60-14.8014.80-15.0015.00-15.2015.20-15.4015.40-15.6015.60-15.8015.80-16.0016.00-16.2016.20-16.4016.40-16.6016.60-16.8016.80-17.0017.00-17.2017.20-17.4017.40-17.6017.60-17.8017.80-18.0018.00-18.2018.20-18.4018.40-18.6018.60-18.8018.80-19.0019.00-19.2019.20-19.4019.40-19.6019.60-19.8019.80-20.00

Referencia:

www.geea.es


Penetración Nº:

10.0

11.0

12.0

13.0

14.0

15.0

16.0

17.0

18.0

19.0

20.0

0 20 40 60 80 100

Golpeos

Prof

undi

dad

(m)



Fecha:_____________ Folio:_____________ Núm:____________



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T y F: 948 554 811, M: 606 507 335



T: 941 216 586, M: 695 363 336

Obra: Edificio escolar y pista deportiva en Irurita (Navarra) 3Cliente: DPTO. EDUCACIÓN - GOB. DE NAVARRA G03424Ref. Inf.: ES/GE141/1209 Fecha: 5 de enero de 2010

Prof. (m) Nº Golpes(N20)0.00-0.20 80.20-0.40 70.40-0.60 30.60-0.80 20.80-1.00 21.00-1.20 31.20-1.40 21.40-1.60 41.60-1.80 31.80-2.00 82.00-2.20 322.20-2.40 72.40-2.60 42.60-2.80 32.80-3.00 63.00-3.20 53.20-3.40 73.40-3.60 73.60-3.80 73.80-4.00 34.00-4.20 34.20-4.40 64.40-4.60 74.60-4.80 44.80-5.00 Rechazo5.00-5.205.20-5.405.40-5.605.60-5.805.80-6.006.00-6.206.20-6.406.40-6.606.60-6.806.80-7.007.00-7.207.20-7.407.40-7.607.60-7.807.80-8.008.00-8.208.20-8.408.40-8.608.60-8.808.80-9.009.00-9.209.20-9.409.40-9.609.60-9.809.80-10.00

Referencia:

www.geea.es


Penetración Nº:

0.0

1.0

2.0

3.0

4.0

5.0

6.0

7.0

8.0

9.0

10.0

0 20 40 60 80 100

Golpeos

Prof

undi

dad

(m)



Fecha:_____________ Folio:_____________ Núm:____________



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ANEXO Nº 4

PERFILES DE CORRELACIÓN



Fecha:_____________ Folio:_____________ Núm:____________



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Fecha:_____________ Folio:_____________ Núm:____________



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ANEXO Nº 5

BOLETÍN DE LOS ENSAYOS DE LABORATORIO



Fecha:_____________ Folio:_____________ Núm:____________



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Fecha:_____________ Folio:_____________ Núm:____________



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ANEXO Nº 6

PLANO DE UBICACIÓN DE PRUEBAS DE CAMPO



Fecha:_____________ Folio:_____________ Núm:____________



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Fecha:_____________ Folio:_____________ Núm:____________



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estudio geolÓgico y geotÉcnico para la construcciÓn de...

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