estudio de suelos - valparaiso antioquia

ESTUDIO E INVESTIGACIÓN GEOTECNICA PARA PUENTE VEHICULAR SOBRE LA QUEBRADA SABALETAS EN EL

MUNICIPIO DE VALPARAISO – ANTIOQUIA.

ANDRES FELIPE JARAMILLO GAVIRIA Ingeniero Civil

Especialista en Mecánica de Suelos y Cimentaciones MAT 05202-150947

SANDRA MARIA MAYA ARANGO Ingeniera Civil

Especialista en Mecánica de Suelos y Cimentaciones MAT 05202-138720

MEDELLÍN, FEBRERO DE 2011

Estudio de suelos – Puente sobre la quebrada Sabaletas

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TABLA DE CONTENIDO

1. INTRODUCCIÓN ............................................................................................................ 1

2. INVESTIGACION DE CAMPO ..................................................................................... 1

3. INVESTIGACION DE LABORATORIO ..................................................................... 4

4. ASPECTOS TECNICOS DE LA ZONA DE ESTUDIO. ............................................. 5

4.1. CONDICIONES GEOLOGICAS. ................................................................................ 5 4.2. CONDICIONES TECTONICAS Y SISMISIDAD ...................................................... 8 4.3. CONDICIONES GEOMORFOLOGICAS. ................................................................ 10 4.4. CONDICIONES GEOTECNICAS. ............................................................................ 13

4.4.1. PERFORACIÓN 1: MARGEN DERECHA ....................................................... 13 4.4.2. PERFORACIÓN 2: MARGEN IZQUIERDA .................................................... 14 4.4.3. NIVEL FREÁTICO ............................................................................................. 16

4.5. DISEÑO SISMO RESISTENTE ................................................................................ 16

5. CALCULOS Y ANALISIS DE RESULTADOS ......................................................... 18

5.1. CAPACIDAD DE CARGA ELEMENTOS DE CIMENTACION ............................ 20 5.2. ASENTAMIENTOS ................................................................................................... 21 5.3. DISEÑO DE PILOTES A CARGA LATERAL ........................................................ 24

6. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES ........................................................... 25

6.1. CIMENTACIÓN ESTRIBOS ..................................................................................... 25 6.2. ESTRUCTURAS DE CONTENCIÓN ....................................................................... 26 6.3. EXCAVACIONES ..................................................................................................... 26 6.4. TERRAPLENES DE APROXIMACIÓN .................................................................. 27

7. LIMITACIONES ............................................................................................................ 27

ANEXOS ................................................................................................................................. 28


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INDICE DE FIGURAS

Figura 1. Localización del puente y perforaciones P1 y P2 ....................................................... 2 Figura 2. Mapa geológico regional, zona de estudio (Extraído del mapa geológico de Antioquia) .................................................................................................................................... 6 Figura 3. Tectónica compresional .............................................................................................. 8 Figura 4. Principales sismo-fuentes. ......................................................................................... 10 Figura 5. Mapa de valores de Aa y Av (Extraído de la NSR-10) ............................................. 17 Figura 6. Clasificación de los perfiles de suelo. ....................................................................... 17 Figura 7. Variación del número de golpes vs profundidad. ..................................................... 20 Figura 8. Modulo de reacción lateral Ks vs profundidad. ........................................................ 24

INDICE DE TABLAS Tabla 1. Ensayos realizados. ....................................................................................................... 5 Tabla 2.Clasificacion de las arcillas en función de la resistencia ............................................. 13 Tabla 3. Propiedades índices y físicas mecánicas .................................................................... 15 Tabla 4. Profundidad del nivel freático. ................................................................................... 16 Tabla 5. Capacidad de carga – perforación 1 ........................................................................... 21 Tabla 6. Capacidad de carga – perforación 2 ........................................................................... 21 Tabla 7. Asentamientos elásticos para la perforación 1 ........................................................... 22 Tabla 8. Asentamientos elásticos para la perforación 2 ........................................................... 23


1

1. INTRODUCCIÓN

Este informe contiene una detallada descripción de las investigaciones de campo y laboratorio

realizadas se presenta la discusión de los resultados obtenidos, y se dan las conclusiones y

recomendaciones pertinentes para garantizar la estabilidad y seguridad del puente proyectado sobre la

quebrada Sabaletas localizado en el municipio de Valparaíso – Antioquia. Por medio de dos

perforaciones realizadas en ambas márgenes de la quebrada se obtendrán los aspectos relativos a la

cimentación y al subsuelo.

2. INVESTIGACION DE CAMPO

Se realizó visita inicial al sitio del puente existente durante la cual se recogió información general, la

cual sirvió de base para establecer el programa de trabajo durante las etapas de campo y laboratorio,

que a su vez fue fundamental para adelantar el procesamiento de la información y la definición de las

recomendaciones. A continuación se presentan un listado de los aspectos incluidos en el informe, así:

� Se presenta esquema un general con la localización del puente y las perforaciones.

� De cada sondeo se levantó una columna estratigráfica con la descripción de los materiales

encontrados, durante los trabajos de perforación en el campo.

� Se hace descripción general sobre la geología y geomorfología general.

� Se entrega información geológica geotécnica sobre el tipo y características de los suelos

superficiales y subsuperficiales.

Para el presente estudio se llevó a cabo mediante la ejecución de dos (2) perforaciones con taladro

mecánico por los sistemas de percusión y rotación, y se llevaron hasta los 15.00 metros de profundidad

en la margen derecha de la quebrada y hasta los 18.00 metros de profundidad en la margen izquierda.

Las perforaciones se denominaron P-1 y P-2 y su ubicación aproximada se muestra en la Figura 1.


2

Figura 1. Localización del puente y perforaciones P1 y P2

Adicionalmente, durante la ejecución de los sondeos se realizó el ensayo de penetración estándar y en

algunos tramos se vio la necesidad de perforar mediante rotación, para cada metro de avance, se

recupero muestras tanto de suelo como de roca, lo que permitió determinar de manera indirecta algunos

de los parámetros geomecánicas de los materiales explorados.


3

Fotografía 1. Trabajos de perforación y toma de muestras.

En cada uno de los sondeos, se tomaron muestras remoldeadas e inalteradas con tubo shelby, estándar

y bolsa plástica, garantizando por tanto la representatividad total de los estratos detectados.

Con las muestras de suelo obtenidas en el trabajo de campo y laboratorio, remoldeadas e inalteradas, se

realizaron los siguientes ensayos:

De los 33.00 metros lineales perforados, se recuperaron muestras remoldeadas e inalteradas obtenidas

mediante el muestreador estándar y empacadas en bolsa plástica, garantizando por tanto la

representatividad de los estratos encontrados. Finalmente las muestras recuperadas durante la

exploración de campo fueron debidamente empacadas y referenciadas y se trasladaron al laboratorio de

en Medellín, donde se sometieron a los ensayos pertinentes para determinar los parámetros básicos de

los suelos y rocas explorados. Se realizaron los siguientes ensayos:


4

� Humedad natural

� Resistencia a la compresión simple

� Granulometría por tamizados

� Limites de Attemberg

Los testigos de las muestras tomadas, permanecerán en el laboratorios durante un periodo de un mes a

partir de la fecha del informe, si durante este tiempo no se recibe ninguna instrucción sobre el uso que

a las muestras deba dárseles, se dispondrá de ellas de la manera que se considere más conveniente.

3. INVESTIGACION DE LABORATORIO

Las muestras de suelo obtenidas durante la exploración del subsuelo se trasladaron al laboratorio de

suelos, donde se sometieron a una detallada inspección visual, con el fin de confrontar las

descripciones de campo y corregirlas en caso necesario. A todas las muestras de suelo se les determinó

el contenido de humedad natural y a las muestras más representativas de cada estrato se les

determinaron los límites de consistencia y la granulometría por tamizado con el fin de encontrar su

clasificación dentro del sistema de clasificación unificado (USCS) y AASHTO.

Las muestras de arcilla consolidada obtenidas durante la exploración del subsuelo se trasladaron al

laboratorio de suelos de la UNIVERSIDAD EAFIT. Se realizo a tres (3) de diferentes profundidades

ensayos de compresión simple, de las cuales se obtendrá la calidad y parámetros resistentes de la

formación encontrada.

En la tabla No 1 se presenta los ensayos realizados, con la correspondiente norma de ensayo del

Instituto Nacional de Vías (INVIAS):


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Tabla 1. Ensayos realizados.

ENSAYOS REALIZADOS

TIPO DE ENSAYO NORMA INV CANTIDAD

Determinación del contenido de humedad natural INV-E-122 6

Determinación de la granulometría por tamizado INV-E-124 6

Determinación del límite liquido INV-E-125 6

Determinación del límite plástico INV-E-127 6

Compresión simple ASTM D 7012 3

En el anexo 1 se presentan las columnas estratigráficas correspondientes a cada perforación realizada,

con la descripción de los materiales detectados al avanzar la exploración, con la localización de las

muestras tomadas, con la posición del nivel freático en caso de ser detectado y un resumen con los

resultados de los ensayos de campo y laboratorio.

4. ASPECTOS TECNICOS DE LA ZONA DE ESTUDIO.

4.1. CONDICIONES GEOLOGICAS.

El contexto geológico para la zona de estudio está conformado por tres (3) unidades geológicas,

compuestas por rocas volcanosedimentarias de la formación Combia, rocas sedimentarias de la

formación Amagá y rocas ígneas graníticas pertenecientes al Stock de Támesis, según el mapa

geológico de Antioquia plancha 147, las cuales se pueden observar en la Figura 2.


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Figura 2. Mapa geológico regional, zona de estudio (Extraído del mapa geológico de

Antioquia) Estas tres (3) unidades son descritas a continuación:

� Stock de Támesis – tonalita (Kitt)

González (1976) propone el nombre de Stock de Támesis para un cuerpo de composición diorítica

predominante localizado cerca a la población de Támesis, unos 70 km al suroeste de Medellín, en el

Departamento de Antioquia y sobre el flanco oriental de la Cordillera Occidental.

El cuerpo plutónico que constituye la Diorita de Támesis tiene una forma elongada con su dimensión

mayor en dirección N20ºW, una longitud de 28 km y una amplitud máxima de 8 km en su parte central,

que se estrecha hacia sus extremos, y una extensión aproximada de 40 km2. Su estructura regional es

concordante con las de la Cordillera Occidental en su borde oriental.

La composición mineralógica varía según el tipo de ferromagnesiano y de la presencia o ausencia de

cuarzo y feldespato potásico, pero en términos generales es predominantemente diorítica con

variaciones locales a cuarzodiorita, cuarzomonzodiorita y gabro anfibólico. La descripción geológica y

caracterización petrográfica se basa en el trabajo de González (1976).


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� Formación amaga (Ngas)

Esta formación en el departamento de Antioquia, cubre un área aproximada de 700 km2 en una cuenca

continua desde Amagá hasta el sur de Valparaíso y Supía y cuencas menores cerca a San Jerónimo,

Sopetrán y Santafé de Antioquia.

El miembro inferior consta de conglomerados polimícticos con cantos de rocas metamórficas de bajo

grado, dioritas, chert negro y cuarzo lechoso, areniscas conglomeráticas.

El miembro medio se caracteriza por la presencia de bancos y capas de carbón, de espesor variable y la

ausencia de conglomerados. La mayor parte está compuesta por areniscas y arcillolitas de

estratificación fina en bancos medios a gruesos.

El miembro superior se expresa en una franja alargada que se amplía hacia el río Cauca y se extiende

desde Fredonia a la Pintada y Valparaíso-Supía, donde aparece cubierto, discordantemente, por

sedimentos volcanogénicos de la formación Combia y a su vez es intruido por cuerpos hipoabisales

andesíticos del Mioceno al Plioceno.

� Formación Combia (Ngc)

Los sedimentos de la Formación Amagá son suprayacidos por estratos en dos facies diferentes: un

conjunto de estratos esencialmente volcánicos denominados estratos de combia por Grosse (1926) y

otro esencialmente de conglomerados

La formación Combia (Gonzáles, 1980) comprende las dos facies anteriores, denominadas

informalmente miembros volcánico y sedimentario, y tiene su sección tipo en el cerro Combia

(Fredonia).

El miembro volcánico se compone esencialmente de derrames andesíticos y basalticos, aglomerados,

brechas volcánicas y tobas.

El miembro sedimentario se compone por niveles gruesos de conglomerados gruesos, mal cementados,

separados por capas medias a finas de areniscas de grano fino a medio, a veces conglomeráticas.


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4.2.CONDICIONES TECTONICAS Y SISMISIDAD

La tectónica global donde está ubicado el proyecto, consiste de una diversidad de terrenos con

características geológicas diferentes, las cuales conforman una especie de cuña, delimitadas por la

interacción de tres (3) placas tectónicas (Nazca, Caribe y Suramérica), y para la cual, Cline y Otros

(1981), acuñaron el nombre de “Bloque Nor-Andino”.

Figura 3. Tectónica compresional

La placa Nazca tiene un sentido de desplazamiento general de occidente a oriente y una velocidad de

60 mm/año. Esta placa, al occidente de Colombia, dentro del océano Pacífico, en la denominada Fosa

Colombo-Ecuatoriana, se está subduciendo bajo la placa Suramérica. Al norte está en contacto con la

placa Caribe a lo largo de una falla transcurrente sinestral, que se prolonga al oeste a partir de la zona

del Darién, a lo largo de la plataforma continental del Pacífico Panameño (Sarria, 1990).

La placa Suramérica se mueve en dirección general oriente-occidente, con una ligera componente

noroccidental y a una velocidad de 10 a 20 mm/año. La placa Caribe tiene un desplazamiento

relativamente menor en la dirección occidente-oriente. Entre las placas Caribe y Suramérica, los límites


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no están bien definidos, existiendo hipótesis que la ubican por la costa del Mar Caribe y otros a lo largo

del flanco este de la cordillera Oriental de Colombia (Sarria, 1990).

La actividad compresiva generada por la interacción de las tres placas, ha desarrollado en el Bloque

Nor-Andino, una serie de deformaciones a lo largo de fallas con dirección N-S, una de las cuales es la

zona de fallas Cauca - Romeral, de gran importancia para el proyecto.

De esta maneta las principales fuentes sismogénicas que afectan el proyecto se deben diferenciar entre

fuentes intraplaca y fuentes interplaca. Además, debe tenerse presente que la liberación de energía

elástica acumulada en las zonas interplaca e intraplaca se produce en ciertos sectores de la corteza, los

cuales se denominan sismofuentes debido a que en ellos se ha producido una cantidad relevante de

sismos de diversas magnitudes, registrado tanto en catálogos instrumentales como en documentos

históricos; por tanto las principales sismofuentes para el proyecto y localizadas en el territorio

Colombiano incluyen:

� La sismofuente del Viejo Caldas, a la cual se le asigna el evento del 23 de noviembre de

1979 (denominado sismo Mistrató).

� Las zonas de falla Cauca -Romeral.


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Figura 4. Principales sismo-fuentes.

4.3.CONDICIONES GEOMORFOLOGICAS.

El área de inserción del proyecto se ubica en inmediaciones del cauce activo de la quebrada Sabaletas;

rio recto con alto gradiente y marcada dinámica torrencial evidenciada en la presencia de carga de

lecho gruesa con bloques de roca de diámetro métrico, de acuerdo a la

Fotografía 2 .

Estudio de suelos

Fotografía

No se detectaron procesos morfodinámicos de importancia excepto algunos focos de erosión y rasgos

indicativos de socavación lateral asociados a crecientes de la quebrada Sabaletas


Fotografía 2. Aspecto del cauce activo de la quebrada Sabaletas.


indicativos de socavación lateral asociados a crecientes de la quebrada Sabaletas

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Aspecto del cauce activo de la quebrada Sabaletas.


indicativos de socavación lateral asociados a crecientes de la quebrada Sabaletas,

Estudio de suelos

Fotografía 3. Protección por pérdida de la banca en el margen izquierdo por efectos de socavación.

Fotografía 4. Desplome por pérdida de soporte subyacente debido a socavación lateral de orillas.


Protección por pérdida de la banca en el margen izquierdo por efectos de socavación.

Desplome por pérdida de soporte subyacente debido a socavación lateral de orillas.

12

Protección por pérdida de la banca en el margen izquierdo por efectos de socavación.

Desplome por pérdida de soporte subyacente debido a socavación lateral de orillas.


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4.4.CONDICIONES GEOTECNICAS.

Con base en los sondeos realizados y junto con la información obtenida de los ensayos de laboratorio,

se presenta la siguiente estratigrafía:

4.4.1. PERFORACIÓN 1: MARGEN DERECHA

ESTRATO No 1: superficialmente y hasta los 4.45 m de profundidad se encuentra un suelo LIMO

ARCILLOSO de color café con una densidad relativa del orden del 10% con una compacidad blanda-

media. Este material dentro del Sistema Unificado de Clasificación de Suelos (USCS), se ubica en el

grupo MH, que corresponden a limos de alta compresibilidad. En general son suelos de permeabilidad

baja y presentan finos de plasticidad media (índice plástico promedio de 27%). La humedad promedio

es de 56.15%

ESTRATO No 2: a partir del estrato anterior y hasta los 10.45 m de profundidad se encuentra un suelo

LIMO ARENOSO de color café amarillento con una densidad relativa del orden del 45% con una

compacidad media,. Estos suelos dentro del Sistema Unificado de Clasificación de Suelos (USCS), se

ubican en el grupo ML, que corresponden a limos de baja plasticidad. En general son suelos de

permeabilidad media y presentan finos de plasticidad baja, debido a que en algunas zonas se presenta

altos porcentajes de arena (índice plástico promedio de 10%). Su contenido de humedad natural se

encuentra variando entre 21% y 34%.

ESTRATO No 3: finalmente y hasta los 15.00 m de profundidad se encuentra una arcilla consolidada

muy densa y de acuerdo a la Tabla 2 , se puede decir que el estrato está comprendido por una arcilla

muy dura.

Tabla 2.Clasificacion de las arcillas en función de la resistencia

Consistencia de la

arcilla

Resistencia a la compresión

simple [KPa]

Muy Blanda < 25

Blanda 25 – 50

Medianamente firme 50 – 100


14

Firme 100 – 200

Muy firme 200 – 400

Dura >400

4.4.2. PERFORACIÓN 2: MARGEN IZQUIERDA

ESTRATO No 1: superficialmente y hasta los 4.45 m de profundidad se encuentra un suelo ARENO

LIMOSO de color café con algunas zonas grises y amarillas Estos suelos dentro del Sistema Unificado

de Clasificación de Suelos (USCS), se ubican en el grupo SM, En general son suelos de permeabilidad

media y presentan finos de plasticidad baja (índice plástico promedio de 11%). Su contenido de

humedad natural se encuentra en 25%

ESTRATO No 2: a partir del estrato anterior y hasta los 6.45 m de profundidad se encuentra una grava

limosa de color café y gris. Estos suelos dentro del Sistema Unificado de Clasificación de Suelos

(USCS), se ubican en el grupo GM, que corresponden a gravas finas. En general son suelos de

permeabilidad media - alta y presentan finos que conforman la matriz de la grava de plasticidad alta

(índice plástico promedio de 28%). Su contenido de humedad natural se encuentra en 26%

ESTRATO No 3: desde el estrato anterior y hasta 8.50 m de profundidad el estrato presenta las

mismas propiedades del estrato 1.

ESTRATO No 4: a partir del estrato anterior y hasta los 10.00. m de profundidad se encuentra una

arcilla de baja plasticidad de color café vinotinto. Estos suelos dentro del Sistema Unificado de

Clasificación de Suelos (USCS), se ubican en el grupo CL, esta arcilla corresponde al producto de la

descomposición del estrato 3 descrito en la perforación 1. En general son suelos de permeabilidad baja

y presentan finos de plasticidad alta (índice plástico promedio de 21%). Su contenido de humedad

natural se encuentra en 16%

ESTRATO No 5: finalmente y hasta los 18.00 m de profundidad se encuentra una arcilla consolidada

muy densa y de acuerdo a la Tabla 2 , se puede decir que el estrato está comprendido por una arcilla

muy dura.


15

Fotografía 5. Arcilla consolidad encontrada en las perforaciones 1 y 2 a partir de los 10 y 15 m

En general las dos perforaciones manifiestan la misma estratigrafía con propiedades geomecánicas

similares.

Tabla 3. Propiedades índices y físicas mecánicas

MATERIAL CLASIFICACIÓN LIMITE

LIQUIDO (%)

ÍNDICE PLÁSTICO

(%)

HUMEDAD NATURAL

(%) U.S.C.S

P1- ESTRATO 1 MH 89 27 56.15

P1- ESTRATO 2 ML 34-49 10 21-34

P1- ESTRATO 3 Arcilla dura - - -

P2- ESTRATO 1 SM 37 11 25

P2- ESTRATO 2 GM 50 28 26

P2- ESTRATO 3 SM 37 11 25

P2- ESTRATO 4 CL 43 21 16

P2- ESTRATO 4 Arcilla dura - - -


16

4.4.3. NIVEL FREÁTICO

En ambas perforaciones se detecto la posición del nivel freático, según la información suministrada por

los registros de perforación, en la Tabla 4.

Tabla 4. Profundidad del nivel freático.

SONDEO PROFUNDIDAD (m)

P-1 6.80

P-2 5.10

4.5. DISEÑO SISMO RESISTENTE

Los parámetros sismo-resistentes serán extraídos del Código Colombiano de Construcción Sismo-

Resistente – NSR – 10 -; debido a que en la actualidad la norma que rige este tipo de estructuras

corresponde al Código Colombiano de Diseño Sísmico de Puentes – CCDSP 95, el cual no tiene

actualizado los parámetros sísmicos; por lo tanto se considerarán los siguientes parámetros:

� Zona de amenaza sísmica: Alta

� Para el municipio de Valparaíso – Antioquia los coeficientes respectivos son:

Aa: 0.25 Av: 0.25 Ae: 0.15 Ad: 0.09

Aa: Coeficiente que representa la aceleración pico efectiva.

Av: Coeficiente de aceleración que representa la velocidad horizontal pico efectiva, para

diseño.

Ae: Coeficiente que representa la aceleración pico efectiva para diseño con seguridad reducida.

Ad: Coeficiente que representa la aceleración pico efectiva para el umbral de daño.


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Figura 5. Mapa de valores de Aa y Av (Extraído de la NSR-10)

� Se tiene un tipo de perfil de suelos C, que corresponde a perfiles de suelos muy densos o roca

blanda.

Figura 6. Clasificación de los perfiles de suelo.


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Fa = coeficiente de amplificación que afecta la aceleración en la zona de períodos cortos,

debida a los efectos de sitio, adimensional. Para este caso Fa = 1.15 (Interpolando).

Fv = Coeficiente de amplificación que afecta la aceleración en la zona de períodos intermedios,

debida a los efectos de sitio, adimensional. Para este caso Fv = 1.55 (Interpolando).

Dado el uso que se dará a la estructura, esta se clasifica como "Puentes Importantes" (Grupo II).

5. CALCULOS Y ANALISIS DE RESULTADOS

Con base en la caracterización del subsuelo investigado se presentan los siguientes análisis para la

caracterización geomecánica de los materiales investigados.

Para evaluar las condiciones geotécnicas se realiza una correlación con el ensayo de penetración

estándar y se obtiene los valores del ángulo de fricción para el estrato que le servirá de fundación al

puente objeto de estudio, obteniéndose los resultados que se presentan en la siguiente tabla:

PERFORACIÓN 1


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NF (m) 6.8

Profundidades (m)

Ncampo σσσσ' (t/m 2) CN N60 (N1)60 φ φ φ φ peck φ φ φ φ kishida φ φ φ φ JNR φ φ φ φ

0 0.45 0.405 1.465 0 0 27 15 27 15

1 1.45 2 2.205 1.465 1 1 27 19 27 19

2 2.45 3 4.005 1.308 2 2 28 21 28 21

3 3.45 2 5.805 1.184 1 1 27 19 27 19

4 4.45 2 7.605 1.093 1 1 27 19 27 19

5 5.45 8 9.405 1.022 6 6 29 26 29 26

6 6.45 8 11.205 0.964 6 5 29 25 29 25

7 7.45 16 12.58 0.925 12 11 30 30 31 30

8 8.45 12 13.38 0.904 9 8 29 28 30 28

9 9.45 11 14.18 0.885 8 7 29 27 29 27

10 10.45 20 14.98 0.867 15 12 31 30 31 30

11 11.45 68 15.78 0.849 51 43 39 44 41 39

12 12.45 Rechazo

13 13.45 Rechazo

14 14.45 Rechazo

Nota: en las profundidades donde se marca rechazo la perforación se realizo con rotación.

PERFORACIÓN 2

NF (m) 5.1

Profundidades (m)

Ncampo σσσσ' (t/m 2) CN N60 (N1)60 φ φ φ φ peck φ φ φ φ kishida φ φ φ φ JNR φ φ φ φ

0 0.45 0.405 1.465 0 0 27 15 27 15

1 1.45 3 2.205 1.465 2 2 28 21 28 21

2 2.45 5 4.005 1.308 3 3 28 23 28 23

3 3.45 5 5.805 1.184 3 3 28 23 28 23

4 4.45 7 7.605 1.093 5 5 29 25 29 25

5 5.45 60 9.28 1.027 45 46 40 45 42 40

6 6.45 60 10.08 0.999 45 44 39 45 41 39

7 7.45 8 10.88 0.974 6 5 29 25 29 25

8 8.45 8 11.68 0.950 6 5 29 25 29 25

9 9.45 Rechazo

10 10.45 Rechazo

11 11.45 Rechazo

12 12.45 Rechazo

13 13.45 Rechazo


20

14 14.45 Rechazo

15 15.45 Rechazo

16 16.45 Rechazo

17 17.45 Rechazo

Nota: en las profundidades donde se marca rechazo la perforación se realizo con rotación, también vale aclarar que desde los 5 m hasta 6.45 m la perforación se realizó con rotación se supone 60 golpes como rechazo para efectos de realización de la grafica de variación de golpes vs profundidad, debido a que después de esta profundidad se continua con percusión. Ver perforación 2 en Figura 7

Figura 7. Variación del número de golpes vs profundidad.

5.1. CAPACIDAD DE CARGA ELEMENTOS DE CIMENTACION

El modelo de cálculo a utilizar para obtener la capacidad de carga de las pilas de cimentación es el

método Beta propuesto por Burland, 1973, que permite calcular el aporte a la capacidad de la pila por

fuste y por punta.


21

Con el fin de brindar varias alternativas para la selección del sistema de cimentación del puente se ha

evaluado la magnitud de carga de seguridad para diversas geometrías de pilotes, con diámetros

variables entres 1.00 y 1.30.

Con base a lo anterior, en las Tabla 5 y Tabla 6 se relacionan los resultados obtenidos, los cuales ya

han sido afectados por un factor de seguridad de 2.5 para la capacidad por fricción y 3.0 para la

capacidad por punta y se le ha descontado el peso de los elementos.

Tabla 5. Capacidad de carga – perforación 1

Diam [m]

LONGITUD [m] 7.00 8.00 9.00 10.00

1.00 57.53 44.64 41.12 131.26 1.20 81.51 62.53 57.02 186.38 1.30 95.05 72.59 65.94 217.56

Valores en toneladas.

Tabla 6. Capacidad de carga – perforación 2

Diam [m]

LONGITUD [m] 7.00 8.00 9.00

1.00 22.74 24.79 211.58 1.10 31.45 34.04 302.67 1.20 36.33 39.21 354.30

Valores en toneladas. Nota: Los valores de la capacidad de carga para los estratos de 10.00 m y 9.00 m en adelante para cada perforación se determinaron considerando un estrato de arcilla consolidada.

5.2. ASENTAMIENTOS

Para el cálculo de asentamientos se utilizó el método elástico, dadas las consideraciones iníciales, para

lo cual se usó la siguiente ecuación:

321 SSSS ++= . Donde_

S : Asentamiento total

ppfp EALQQS /)(1 += : Asentamiento elástico de la pila.


22

wps

p IE

DQS )1(

* 22 υ−=

: Asentamiento de la pila por carga en la punta.

wss

f IEL

DQS )1(

*

* 23 υ

ω−=

: Asentamiento de la pila por carga a lo largo del fuste.

Donde: pE: Modulo de elasticidad del concreto.

sE: Modulo de elasticidad del suelo

υ : Relación de Poisson

wswp II ,: Factores de influencia por punta y por fuste respectivamente.

Los asentamientos se calcularon para los diferentes diámetros definidos en el numeral 5.1, teniendo en

cuenta diferentes cargas de servicio las cuales varían de 40 ton a 70 ton por pilote, haciendo

incrementos de 10 ton. En las Tabla 7 y Tabla 8 se muestran los asentamientos elásticos esperados.

Tabla 7. Asentamientos elásticos para la perforación 1

ASENTAMIENTOS [mm] - PILOTE D=1.00 m

PROFUNDIDAD

[m]

CARGA DE SERVICIO [Ton]

40 50 60 70

7.00 4.44 5.34 6.24 7.14

8.00 2.14 2.41 2.69 2.96

9.00 0.36 0.37 0.37 0.37

10.00 0.38 0.38 0.38 0.38


PROFUNDIDAD

[m]


40 50 60 70

7.00 5.30 6.38 7.46 8.54

8.00 2.53 2.86 3.19 3.52

9.00 0.42 0.42 0.43 0.43

10.00 0.43 0.44 0.44 0.44


23


PROFUNDIDAD

[m]


40 50 60 70

7.00 5.73 6.90 8.07 9.23

8.00 2.72 3.08 3.44 3.79

9.00 0.45 0.45 0.46 0.46

10.00 0.46 0.46 0.47 0.47

Tabla 8. Asentamientos elásticos para la perforación 2


PROFUNDIDAD

[m]


40 50 60 70

7.00 5.99 7.22 8.46 9.70

8.00 1.20 1.20 1.21 1.21

9.00 0.02 0.02 0.02 0.02


PROFUNDIDAD

[m]


40 50 60 70

7.00 7.15 8.63 10.12 11.60

8.00 1.40 1.40 1.40 1.41

9.00 0.02 0.03 0.03 0.03


PROFUNDIDAD

[m]


40 50 60 70

7.00 7.73 9.34 10.94 12.55

8.00 1.50 1.50 1.50 1.51

9.00 0.02 0.02 0.03 0.03

Nota: Los valores de los asentamientos elásticos para los estratos de 10.00 m y 9.00 m en adelante para cada perforación se determinaron considerando un estrato de arcilla consolidada.


24

5.3. DISEÑO DE PILOTES A CARGA LATERAL

Para efectos de calcular las pilas sometidas a carga lateral se recomienda utilizar un valor del

coeficiente de reacción lateral, Ks que varía linealmente así:

Perforación 1:

De 0.0m a 4.0m Ks= Varía linealmente de 0 a 3,500 KN/m3

De 4.0m a 9.0m Ks= Varía linealmente de 3,500 KN/m3 a 20,000KN/m3

Perforación 2:

De 0.0m a 8.0m Ks= Varía linealmente de 0 a 14,000 KN/m3

Nota: En la perforación 2 se encuentra un lente de poco espesor de aproximadamente dos (2) metros,

correspondiente a gravas, el cual se está despreciando en el valor del Ks.

Figura 8. Modulo de reacción lateral Ks vs profundidad.


25

6. CONCLUSIONES Y RECOMENDACIONES

Las conclusiones y recomendaciones consignadas en este informe se basan en los resultados de las

investigaciones de campo y laboratorio que se describen en los capítulos pertinentes y en la

caracterización geotécnica del sitio.

6.1. CIMENTACIÓN ESTRIBOS

Teniendo en cuenta el espectro de cargas de servicio definidas, que oscila entre 40 y 70 Ton por pilote,

la estructura se deberá cimentar por medio de pilas pre excavadas y vaciadas en el sitio

dimensionadas para transmitir al subsuelo, por efecto de punta presiones de contacto que no superen

las 80 ton/m2. Se deben tener en cuenta que las profundidades establecidas en los cálculos anteriores

son medidos desde el nivel de la vía actual del puente existente, a estas medidas se les deberá descontar

de la cara inferior de la viga cabezal donde nacen las pilas de cimentación.

Bajo cada fundación se colocarán tantos pilotes como sea necesario de acuerdo con los requerimientos

de carga vertical. Las pilas se deben separar distancias mínimas equivalentes a 3 diámetros entre ejes

de pilotes adyacentes. Las cabezas de las pilotes se unirán entre sí mediante la construcción de una

zapata o cabezote.

De acuerdo al estudio hidráulico e hidrológico realizado en la quebrada Sabaletas, es de vital

importancia la socavación que se pueda generar, si estas socavaciones son de magnitudes importantes

que puedan en algún momento descubrir los pilotes reduciendo los esfuerzos efectivos y capacidad de

fricción, los pilotes deberán empotrarse al menos 2.00 metros en el estrato de arcilla consolidada

encontrada en las perforaciones.

Al realizar las excavaciones para los pilotes de fundación se verificarán las características geotécnicas

descritas en el presente estudio antes de vaciar la fundación. El nivel de fundación debe ser aprobado

por el ingeniero geotecnista.


26

6.2. ESTRUCTURAS DE CONTENCIÓN

Para el diseño de los muros de contención que se requieran, se deben tener en cuenta los siguientes

parámetros para el cálculo de los empujes de tierra:

� Angulo de fricción interna del suelo (Ø) 30º

� Coeficiente de empuje activo (Ka): 0.33

� Coeficiente de empuje en reposo (Ko): 0.50

� Coeficiente de empuje Pasivo (Kp): 3.0

� Densidad del Suelo: 1.80 ton/m3

� Coeficiente de fricción suelo concreto: 0.44

Estos parámetros fueron definidos considerando al respaldo de los muros, un lleno en material grueso

granular.

Al respaldo de los muros laterales, se colocará un filtro en material granular, en toda la altura del

contacto suelo muro, envuelto en tela geotextil del tipo no tejido, y provisto de tubería de pvc

perforada de 4 pulgadas de diámetro, para captar las aguas de infiltración y evitar que produzcan

sobrepresiones sobre las paredes de las estructuras.

6.3. EXCAVACIONES

Las excavaciones de las pilas se pueden realizar de manera manual o con maquinaria especializada

para este fin. Si se realiza la excavación de manera manual, las pilas se entibarán mediante la

construcción de anillos de concreto con el fin de garantizar la seguridad de las cuadrillas de excavación

y si se realiza con maquinaria se deberá proteger la excavación mediante el uso de camisas metálicas

introducidas con entubadoras.

En las excavaciones para las pilas será necesario el uso de bombeos para el control de las aguas

freáticas y de infiltración dado el caso, si en el momento de ejecutar las excavaciones se evidencie

presencia de agua. Este bombeo se deberá realizar si las excavaciones se realizan manualmente


27

6.4. TERRAPLENES DE APROXIMACIÓN

En caso de necesitarse terraplenes de aproximación en los apoyos del puente, estos se deben conformar

con materiales adecuados, libres de escombros, basuras, materia orgánica, lodos y arcillas. Estos

materiales se colocarán adecuadamente compactados hasta alcanzar densidades secas equivalentes al

98% de la densidad seca máxima obtenida en un ensayo de Próctor Modificado. Los taludes se

conformarán con inclinaciones que no superen el 3H:2V y se recubrirán con grama para evitar la

erosión por efecto de la escorrentía por precipitación pluvial.

7. LIMITACIONES

Las conclusiones y recomendaciones consignadas en el presente estudio se basan en los resultados de

las investigaciones de campo y laboratorio, descritas en los correspondientes capítulos y en la

experiencia y criterio de los profesionales que participaron en el estudio. Si se presentan condiciones

reales, diferentes a los aquí descritos, se deberá dar aviso al Ingeniero de Suelos para proceder con los

cambios a que haya lugar.


28

ANEXOS


29

OBRA:

PERFORACIÓN:

FECHA DE INICIO: EJECUTÓ PERFORACIÓN:

FECHA DE TERMINACIÓN: ANALIZÓ RESULTADOS:

PR

OFU

ND

IDA

D [

m]

HER

RA

MIE

NTA

NIV

EL F

REA

TIC

O[m

]

MU

ESTR

A

GO

LPES

/15

cm

GO

LPES

[N

60

]

SIM

BO

LO

DESCRIPCIÓN DEL MATERIAL

Curva de Evolución

ENSAYO DE PENETRACIÓN

ESTANDAR (Profundidad vs

Número de golpes)

LIM

ITE

LIQ

UID

O[%

]

IND

ICE

PLA

STIC

O [

%]

HU

MED

AD

NA

TUR

AL

[%]

1 SPT

1.45 SPT

2 SPT

2.45 SPT

3 SPT

3.45 SPT

4 SPT

4.45 SPT

5 SPT

5.45 SPT

6 SPT

6.45 SPT

7 SPT

7.45 SPT

8 SPT

8.45 SPT

9 SPT

9.45 SPT

10 SPT

10.45 SPT

10.5 rotación

11 rotación

12 rotación

13 rotación

14 rotación

15 rotación

6.8

2

3

4

5

6

7

8

9

"""

10

11

12

2,2,2

3,4,3

3,2,3

2,2,2

5,12,8

8,10,8

1

14,17,19

12,12,12

11,11,12

20,20,68

"""

""

1

2

1

1

6

6

12

9

8

15

""

MH

ML

LIMO ARENOSO de color café amrillento, compacidad

media, material de baja plasticidad, en algunas zona

presenta altos contenidos de arena.

ARCILLA muy consolidada, densa, muy dura

(apariencia de roca), color vinotinto"" "" "" ""

LIMO ARCILLOSO de color café amarillento

compacidad blanda-media, material de alta

compresibilidad

89 27 56.15

34-49 10 21-34

PUENTE SABALETAS VÍA PINTADA- VALPARAISO

P1- MARGEN DERECHA

08/01/2011

13/01/2011

TECNISUELOS

ANDRÉS JARAMILLO-SANDRA MAYA


30

OBRA:

PERFORACIÓN:

FECHA DE INICIO: EJECUTÓ PERFORACIÓN:

FECHA DE TERMINACIÓN: ANALIZÓ RESULTADOS:

PR

OFU

ND

IDA

D [

m]

HER

RA

MIE

NTA

NIV

EL F

REA

TIC

O[m

]

MU

ESTR

A

GO

LPES

/15

cm

GO

LPES

[N

60

]

SIM

BO

LO

DESCRIPCIÓN DEL MATERIAL

Curva de Evolución

ENSAYO DE PENETRACIÓN

ESTANDAR (Profundidad vs

Número de golpes)

LIM

ITE

LIQ

UID

O[%

]

IND

ICE

PLA

STIC

O [

%]

HU

MED

AD

NA

TUR

AL

[%]

1 SPT

1.45 SPT

2 SPT

2.45 SPT

3 SPT

3.45 SPT

4 SPT

4.5 rotación

5 rotación

5.45 rotación

6 rotación

6.5 rotación

7 SPT

7.45 SPT

8 SPT

8.5 SPT

9 rotación

9.45 rotación

10 rotación

10.45 rotación

10.5 rotación

11 rotación

13.5 rotación

14 rotación

14.5 rotación

15 rotación

15.5 rotación

16 rotación

16.5 rotación

17 rotación

17.5 rotación

18 rotación

7,8,50 5

PUENTE SABALETAS VÍA PINTADA- VALPARAISO

P2- MARGEN IZQUIERDA

14/01/2011 TECNISUELOS

18/01/2011 ANDRÉS JARAMILLO-SANDRA MAYA

37 11 25

2 3,7,7 3

3 5,5,5 3

1 4,3,4 2

SM

LIMO ARENOSO de color café con

betas grises y amarillas matriz de

finos de baja plasticidad

4

7 7,9,40 6

""

""

5.1

11

12

13

"""

"""

"""

"""

"""

"""

5

8

10

9

6 8,9,8

""

""

"""

GRAVA LIMOSA de color café y gris,

corresponde a gravas fina, la matriz

esta comformada por finosde alta

plasticidad

LIMO ARENOSO de color café con

betas grises y amarillas matriz de

finos de baja plasticidad

SM

GM

CL

""

""

""

""

6

ARCILLA de baja plasticidad color

vinotinto producto de la

descomposicion del estrato posterior

ARCILLA muy consolidada, densa, muy

dura (apariencia de roca), color

vinotinto

50 28 26

37 11 25

43 21 16

"" "" ""


31

δ 3/4*φ Df 1.3 Db 1.3

p 4.084 Afp 1.327 Ab = 1.3273Nf 6.8 Fsf = 2.5 Fsp = 3

prof

N sin corrg Nspt γ σv u σv' fi K Tan δ Nq fsu Qsu Qsa qpu qpa Qpu Qpa

Dif

peso Qa Qa

m kN/m3 kPa kPa kPa (º) tan2(45-φ/2) kPa kN kN kPa kPa kN kN KN kN Ton

0 0 0

1 2 1 12.85 12.85 0 12.85 19 0.51 0.254 3.615 0.83 3.39063 1.356 46.45 15.48 61.6602 20.553 10.619 11.291 1.1291

2 3 2 13.44 26.29 0 26.29 21 0.47 0.282 5.037 2.607 14.0381 5.615 132.4 44.14 175.754 58.585 21.237 42.963 4.2963

3 2 1 12.85 39.14 0 39.14 19 0.51 0.254 3.615 4.227 31.3026 12.52 141.5 47.17 187.812 62.604 31.856 43.269 4.3269

4 2 1 13.35 52.49 0 52.49 19 0.51 0.254 3.615 5.92 55.4803 22.19 189.8 63.25 251.871 83.957 42.474 63.675 6.3675

5 8 6 14.76 67.25 0 67.25 26 0.39 0.354 11.54 8.278 89.2891 35.72 776 258.7 1030 343.33 53.093 325.96 32.596

6 8 6 15.34 82.59 0 82.59 25 0.41 0.339 9.776 10.32 131.444 52.58 807.4 269.1 1071.68 357.23 63.711 346.09 34.609

7 16 12 15.49 98.08 2 96.08 30 0.33 0.414 22.4 12.33 181.819 72.73 2152 717.3 2856.28 952.09 74.33 950.49 95.049

8 12 9 14.57 112.65 12 100.65 28 0.36 0.384 16.08 13.63 237.494 95 1618 539.4 2147.68 715.89 84.949 725.94 72.594

9 11 8 14.99 127.64 22 105.64 27 0.38 0.369 13.62 14.29 295.854 118.3 1439 479.6 1909.76 636.59 95.567 659.36 65.936

10 36 27 15.6 143.24 32 111.24 34 0.28 0.477 43.47 14.62 355.575 142.2 4836 1612 6418.79 2139.6 106.19 2175.6 217.56

Análisis Cimentación Profunda - Perforación 1

Pila Pre excavada


32

δ 3/4*φ Df 1.3 Db 1.3

p 4.084 Afp 1.327 Ab = 1.3273Nf 5.1 Fsf = 2.5 Fsp = 3

prof

N sin corrg Nspt γ σv u σv' fi K Tan δ Nq fsu Qsu Qsa qpu qpa Qpu Qpa

Dif

peso Qa Qa

m kN/m3 kPa kPa kPa (º) tan2(45-φ/2) kPa kN kN kPa kPa kN kN KN kN Ton

0 0 0

1 3 2 12.85 12.85 0 12.85 21 0.47 0.282 5.037 0.856 3.49566 1.398 64.72 21.57 85.9047 28.635 10.619 19.415 1.9415

2 5 3 13.44 26.29 0 26.29 23 0.44 0.311 7.017 2.662 14.368 5.747 184.5 61.49 244.859 81.62 21.237 66.13 6.613

3 5 3 12.85 39.14 0 39.14 23 0.44 0.311 7.017 4.45 32.5432 13.02 274.6 91.55 364.541 121.51 31.856 102.68 10.268

4 7 5 13.35 52.49 0 52.49 25 0.41 0.339 9.776 6.312 58.3216 23.33 513.1 171 681.106 227.04 42.474 207.89 20.789

5 60 45 18.00 70.49 0 70.49 40 0.22 0.577 117.6 7.719 89.8486 35.94 8287 2762 10999.1 3666.4 53.093 3649.2 364.92

6 60 45 18.00 88.49 9 79.49 39 0.23 0.56 99.6 9.554 128.87 51.55 7917 2639 10508.4 3502.8 63.711 3490.6 349.06

7 8 6 15.49 103.98 19 84.98 25 0.41 0.339 9.776 11.33 175.14 70.06 830.8 276.9 1102.69 367.56 74.33 363.29 36.329

8 8 6 14.57 118.55 29 89.55 25 0.41 0.339 9.776 12.02 224.241 89.7 875.4 291.8 1161.99 387.33 84.949 392.08 39.208

9 60 45 14.99 133.54 39 94.54 38 0.24 0.543 84.38 11.89 272.795 109.1 7977 2659 10588.4 3529.5 95.567 3543 354.3

10 60 45 15.6 149.14 49 100.14 38 0.24 0.543 84.38 12.57 324.141 129.7 8450 2817 11215.6 3738.5 106.19 3762 376.2

Análisis Cimentación Profunda - Perforacion 2

Pila Pre excavada


33

VersiónCreado 05/01/2011

Código

PROYECTO

LOCALIZACIÓN FECHA (aa/mm/dd):

CLIENTE Andres Jaramillo PERFORACION: 1MUESTRA 2 NORMA: INVE-125,126 y 214

DESCRIPCIÓN:

P. suelo i (g) 110.77

P suelo f (g)

mm

3" 75 0.00 100.00

2" 50 0.00 0.00 0.00 100.00

11/2" 37.5 0.00 0.00 0.00 100.001" 25 0.00 0.00 0.00 100.00

3/4" 19 0.00 0.00 0.00 100.00

1/2" 12.5 0.00 0.00 0.00 100.00

3/8" 9.5 0.00 0.00 0.00 100.00#4 4.750 1.41 1.27 1.27 98.73

#10 2.000 1.76 1.59 2.86 97.14

#20 0.850 2.44 2.20 5.06 94.94#40 0.425 1.89 1.71 6.77 93.23

#60 0.250 1.23 1.11 7.88 92.12

#100 0.150 11.82 10.67 18.55 81.45#200 0.075 5.8 5.24 23.79 76.21

PASA 84.42 76.21 100.00 0.00

TOTAL 110.77 100.00

Observaciones: % Gravas 0.00

% Arenas 18.6

% Finos 81.4

Ejecutó : Libardo Gómez Calculó: Revisó : Ing. Duvan Amir Rueda Sanchez

1

HN-01

PUENTE SABALETAS

Puente sobre el rio sabaletas del Municipio de Valparaiso Antioquia.

GRANULOMETRÍA POR TAMIZADO MECÁNICO

Clasificación USC

TAMIZ ABERTURAPESO

RETENIDO%

RETENIDO

RET. ACUMULADO

%% PASA

Nº4

Nº8

Nº1

0

Nº3

0

Nº4

0

Nº6

0

Nº2

00

3/4"

3/8"

70.0

72.0

74.0

76.0

78.0

80.0

82.0

84.0

86.0

88.0

90.0

92.0

94.0

96.0

98.0

100.0

0.010.1110100

(%)

QU

E P

AS

A

TAMAÑO DEL GRANO (mm)

TAMICES NORMALES U.S.


34


Código

PROYECTO


CLIENTE PERFORACION: 2

MUESTRA 5 NORMA: INVE-125,126 y 214

DESCRIPCIÓN:

P. suelo i (g) 189.68

P suelo f (g)

mm

3" 75 0.00 100.00

2" 50 0.00 0.00 0.00 100.0011/2" 37.5 0.00 0.00 0.00 100.00

1" 25 0.00 0.00 0.00 100.003/4" 19 8.14 4.29 4.29 95.711/2" 12.5 15.96 8.41 12.71 87.29

3/8" 9.5 4.61 2.43 15.14 84.86#4 4.750 10.55 5.56 20.70 79.30

#10 2.000 9.36 4.93 25.63 74.37

#20 0.850 8.66 4.57 30.20 69.80#40 0.425 4.73 2.49 32.69 67.31

#60 0.250 6.44 3.40 36.09 63.91#100 0.150 20.19 10.64 46.73 53.27#200 0.075 6.06 3.19 49.93 50.07

PASA 94.98 50.07 96.81 3.19

TOTAL 189.68 100.00


% Arenas 31.6

% Finos 53.3


Andres Jaramillo

1

HN-01

PUENTE SABALETAS



RET. ACUMULADO

%% PASA

Clasificación USC

TAMIZ ABERTURAPESO

RETENIDO%

RETENIDO

Nº4

Nº8

Nº1

0

Nº3

0

Nº4

0

Nº6

0

Nº2

00

3/4"

3/8"

20.0

30.0

40.0

50.0

60.0

70.0

80.0

90.0

100.0

0.010.1110100

(%)

QU

E P

AS

A




35


Código

PROYECTO




DESCRIPCIÓN:

P. suelo i (g) 283.84

P suelo f (g)

mm

3" 75 0.00 100.002" 50 0.00 0.00 0.00 100.00

11/2" 37.5 0.00 0.00 0.00 100.001" 25 0.00 0.00 0.00 100.00

3/4" 19 0.00 0.00 0.00 100.001/2" 12.5 11.82 4.16 4.16 95.843/8" 9.5 25.64 9.03 13.20 86.80#4 4.750 21.49 7.57 20.77 79.23

#10 2.000 27.35 9.64 30.40 69.60#20 0.850 25.57 9.01 39.41 60.59#40 0.425 15.32 5.40 44.81 55.19#60 0.250 8.88 3.13 47.94 52.06#100 0.150 35.27 12.43 60.36 39.64#200 0.075 12.72 4.48 64.85 35.15

PASA 99.78 35.15 100.00 0.00

TOTAL 283.84 100.00


% Arenas 47.2

% Finos 39.6


Andres Jaramillo

1

HN-01

PUENTE SABALETASPuente sobre el rio sabaletas del Municipio de Valparaiso Antioquia.


RET. ACUMULADO

%% PASA

Clasificación USC

TAMIZ ABERTURAPESO

RETENIDO%

RETENIDO

Nº4

Nº8

Nº1

0

Nº3

0

Nº4

0

Nº6

0

Nº2

00

3/4"

3/8"

50.0

55.0

60.0

65.0

70.0

75.0

80.0

85.0

90.0

95.0

100.0

0.010.1110100

(%)

QU

E P

AS

A




36

VersiónCreado 05/01/2011Código

PROYECTO FECHA(aa/mm/dd)

LOCALIZACIÓNPERFORACION 1

CLIENTE ANDRES JARAMILLO NORMA INVE-125,126 y 214MUESTRA 2 PROF:(m)DESCRIPCIÓN:

Prueba No 1 2 3 1 2 3No de golpes 35 24 15Tara No 1 16 10 6 35 73w.Tara (g) 11.88 12.10 11.59 12.45 12.49 13.03w.Tara + Sw (g) 26.35 34.53 31.12 27.38 24.04 22.11w.Tara + Ss (g) 19.62 23.92 21.70 21.66 19.57 18.62Humedad (%) 87.0 89.8 93.2 62.11 63.14 62.43

Limite Liquido (%)

89Limite Plastico (%)

63Indice plastico (%)

27

CLASIFICACIÓN SUCS ASTM D2487; INVE: 102/2007Simbolo de grupo Nombre de grupo

Observaciones :

Ejecuto __Libardo Gómez__________________Calculo ________________ Reviso Ing. Duvan Amir Rueda Sanchez

1

HN-01

PUENTE SABALETAS

Promedio 62.56

PUENTE SABALETAS

LIMITE LIQUIDO LIMITE PLASTICO

LÍMITE LÍQUIDIDO E ÍNDICE DE PLASTICIDAD

y = -7.342ln(x) + 113.07R² = 0.9999

86.0

87.0

88.0

89.0

90.0

91.0

92.0

93.0

94.0

10 100

Co

nte

nid

o d

e H

um

ed

ad e

n(%

)

#GOLPES


37



LOCALIZACIÓN PERFORACION 1

CLIENTE Andres Jaramillo NORMA INVE-125,126 y 214MUESTRA 5 PROF:(m)DESCRIPCIÓN:

Prueba No 1 2 3 1 2 3No de golpes 25Tara No 85 28 60 80w.Tara (g) 12.37 11.85 12.29 13.06w.Tara + Sw (g) 36.08 23.46 20.92 25.57w.Tara + Ss (g) 28.33 20.26 18.56 22.08Humedad (%) 48.6 38.05 37.64 38.69

Limite Liquido (%)



10


Observaciones :


Promedio 38.13

1

HN-01




40.0

41.0

42.0

43.0

44.0

45.0

46.0

47.0

48.0

49.0

10 100

Co

nte

nid

o d

e H

um

ed

ad e

n(%

)

#GOLPES


38




CLIENTE NORMA INVE-125,126 y 214MUESTRA 10 PROF:(m)DESCRIPCIÓN:


Limite Liquido (%)



10


Observaciones :



Promedio 24.44

1

HN-01

PUENTE SABALETASPuente sobre el rio sabaletas del Municipio de

Valparaiso Antioquia.Andres Jaramillo


y = -7.944ln(x) + 59.791R² = 0.9947

30.0

31.0

32.0

33.0

34.0

35.0

36.0

37.0

38.0

39.0

10 100

Co

nte

nid

o d

e H

um

ed

ad e

n(%

)

#GOLPES


39

MUESTRA MUESTRA MUESTRAPrueba No 1 2 3 Prueba No 1 2 3 Prueba No 1 2 3Tara No 1 Tara No 2 Tara No L8Peso de Tara (g) 18.15 Peso de Tara (g) 28.2 Peso de Tara (g) 47.08Peso Tara + Sw (g) 191.12 Peso Tara + Sw (g) 281.83 Peso Tara + Sw (g) 390.34Peso Tara + Ss (g) 128.92 Peso Tara + Ss (g) 217.88 Peso Tara + Ss (g) 330.92Humedad (%) 56.15 Humedad (%) 33.71 Humedad (%) 20.93Promedio 56 Promedio 34 Promedio 21

Ejecuto __Libardo Gómez__________________Calculo ________________Reviso Ing. Duvan Amir Rueda Sanchez

CONTENIDO DE HUMEDAD NATURAL

P1-M5P1-M2 P1-M10

Perforación 1


40


Código

PROYECTO


CLIENTE Andres Jaramillo PERFORACION: 2MUESTRA 2 NORMA: INVE-125,126 y 214

DESCRIPCIÓN:

P. suelo i (g) 487.82

P suelo f (g)

mm

3" 75 0.00 100.00

2" 50 0.00 0.00 0.00 100.00

11/2" 37.5 0.00 0.00 0.00 100.001" 25 0.00 0.00 0.00 100.00

3/4" 19 18.64 3.82 3.82 96.18

1/2" 12.5 13.78 2.82 6.65 93.35

3/8" 9.5 8.92 1.83 8.47 91.53#4 4.75 13.22 2.71 11.18 88.82

#10 2 25.89 5.31 16.49 83.51

#20 0.85 44.78 9.18 25.67 74.33#40 0.425 32.38 6.64 32.31 67.69

#60 0.25 57.51 11.79 44.10 55.90

#100 0.15 167.82 34.40 78.50 21.50#200 0.075 32.15 6.59 85.09 14.91

PASA 72.73 14.91 100.00 0.00

TOTAL 487.82 100.00


% Arenas 70.0

% Finos 21.5

Ejecutó : Libardo Gómez Calculó: Revisó :

1

HN-01

PUENTE SABALETAS



Clasificación USC

TAMIZ ABERTURAPESO

RETENIDO%

RETENIDO

RET. ACUMULADO

%% PASA

Nº4

Nº8

Nº1

0

Nº3

0

Nº4

0

Nº6

0

Nº2

00

3/4"

3/8"

0.0

10.0

20.0

30.0

40.0

50.0

60.0

70.0

80.0

90.0

100.0

0.010.1110100

(%)

QU

E P

AS

A




41


Código

PROYECTO




DESCRIPCIÓN:

P. suelo i (g) 303.69

P suelo f (g)

mm

3" 75 0.00 100.00

2" 50 0.00 0.00 0.00 100.0011/2" 37.5 0.00 0.00 0.00 100.00

1" 25 27.78 9.15 9.15 90.853/4" 19 70.98 23.37 32.52 67.481/2" 12.5 81.97 26.99 59.51 40.49

3/8" 9.5 16.65 5.48 64.99 35.01#4 4.75 14.07 4.63 69.63 30.37

#10 2 5.54 1.82 71.45 28.55

#20 0.85 3.77 1.24 72.69 27.31#40 0.425 2.58 0.85 73.54 26.46

#60 0.25 1.24 0.41 73.95 26.05#100 0.15 8.64 2.85 76.80 23.20#200 0.075 5.1 1.68 78.47 21.53

PASA 65.37 21.53 100.00 0.00

TOTAL 303.69 100.00


% Arenas 11.8

% Finos 23.2


Andres Jaramillo

1

HN-01

PUENTE SABALETAS



RET. ACUMULADO

%% PASA

Clasificación USC

TAMIZ ABERTURAPESO

RETENIDO%

RETENIDO

Nº4

Nº8

Nº1

0

Nº3

0

Nº4

0

Nº6

0

Nº2

00

3/4"

3/8"

0.0

10.0

20.0

30.0

40.0

50.0

60.0

70.0

80.0

90.0

100.0

0.010.1110100

(%)

QU

E P

AS

A




42


Código

PROYECTO




DESCRIPCIÓN:

P. suelo i (g) 293.2

P suelo f (g)

mm

3" 75 0.00 100.002" 50 0.00 0.00 0.00 100.00

11/2" 37.5 0.00 0.00 0.00 100.001" 25 0.00 0.00 0.00 100.00

3/4" 19 0.00 0.00 0.00 100.001/2" 12.5 0.00 0.00 0.00 100.003/8" 9.5 0.00 0.00 0.00 100.00#4 4.75 11.45 3.91 3.91 96.09

#10 2 27.14 9.26 13.16 86.84#20 0.85 32.00 10.91 24.08 75.92#40 0.425 17.36 5.92 30.00 70.00#60 0.25 7.44 2.54 32.53 67.47#100 0.15 34.30 11.70 44.23 55.77#200 0.075 10.6 3.62 47.85 52.15

PASA 152.91 52.15 100.00 0.00

TOTAL 293.2 100.00


% Arenas 44.2

% Finos 55.8


Andres Jaramillo

1

HN-01



RET. ACUMULADO

%% PASA

Clasificación USC

TAMIZ ABERTURAPESO

RETENIDO%

RETENIDO

Nº4

Nº8

Nº1

0

Nº3

0

Nº4

0

Nº6

0

Nº2

00

3/4"

3/8"

50.0

55.0

60.0

65.0

70.0

75.0

80.0

85.0

90.0

95.0

100.0

0.010.1110100

(%)

QU

E P

AS

A




43



LOCALIZACIÓNPERFORACION 2

CLIENTE ANDRES JARAMILLO NORMA INVE-125,126 y 214MUESTRA 2 PROF:(m)DESCRIPCIÓN:

Prueba No 1 2 3 1 2 3No de golpes 34 21 15Tara No 22 10 114 21 55 126w.Tara (g) 7.52 4.43 6.99 4.82 7.39 7.04w.Tara + Sw (g) 21.74 36.63 21.48 17.73 20.11 20.28w.Tara + Ss (g) 18.02 27.83 17.36 15 17.55 17.53Humedad (%) 35.4 37.6 39.7 26.82 25.20 26.22

Limite Liquido (%)



11


Observaciones :


1

HN-01

PUENTE SABALETAS

Promedio 26.08

PUENTE SABALETAS



y = -5.206ln(x) + 53.69R² = 0.991

35.0

35.5

36.0

36.5

37.0

37.5

38.0

38.5

39.0

39.5

40.0

10 100

Co

nte

nid

o d

e H

um

ed

ad e

n(%

)

#GOLPES


44




CLIENTE Andres Jaramillo NORMA INVE-125,126 y 214MUESTRA 5 PROF:(m)DESCRIPCIÓN:


Limite Liquido (%)



28


Observaciones :

Ejecuto __Libardo Gómez__________________Calculo ________________ Reviso

Promedio 22.84

1

HN-01




y = -17.07ln(x) + 105.43R² = 0.9998

40.0

45.0

50.0

55.0

60.0

65.0

10 100

Co

nte

nid

o d

e H

um

ed

ad e

n(%

)

#GOLPES


45




CLIENTE NORMA INVE-125,126 y 214MUESTRA 8 PROF:(m)DESCRIPCIÓN:


Limite Liquido (%)



21


Observaciones :

Ejecuto __Libardo Gómez__________________Calculo ________________ Reviso


Promedio 21.87

1

HN-01

PUENTE SABALETASPuente sobre el rio sabaletas del Municipio de

Valparaiso Antioquia.Andres Jaramillo


y = -4.764ln(x) + 58.524R² = 0.9945

40.0

41.0

42.0

43.0

44.0

45.0

46.0

10 100

Co

nte

nid

o d

e H

um

ed

ad e

n(%

)

#GOLPES


46

MUESTRA MUESTRA MUESTRAPrueba No 1 2 3 Prueba No 1 2 3 Prueba No 1 2 3Tara No L17 Tara No 36 Tara No L16Peso de Tara (g) 40.06 Peso de Tara (g) 4.8 Peso de Tara (g) 50.11Peso Tara + Sw (g) 357.22 Peso Tara + Sw (g) 18.0 Peso Tara + Sw (g) 390.72Peso Tara + Ss (g) 293.20 Peso Tara + Ss (g) 15.2 Peso Tara + Ss (g) 343.62Humedad (%) 25.29 Humedad (%) 26.05 Humedad (%) 16.05Promedio 25 Promedio 26 Promedio 16

Ejecuto __Libardo Gómez__________________Calculo ________________Reviso Ing. Duvan Amir Rueda Sanchez

CONTENIDO DE HUMEDAD NATURAL

P2-M5P2-M2 P2-M8

Perforación 2


47


48


49


50


51


52


53


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55

estudio de suelos - valparaiso antioquia

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