e.s.e. uci hospital de la plata san antonio de padua
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P R O Y E C T O E L E C T R I C O
E.S.E. UCI HOSPITAL DE LA PLATA SAN ANTONIO DE PADUA
CONSTRUCCION UNIDAD DE CUIDADOS INTENSIVOS
HOSPITAL SAN ANTONIO DE PADUA
LA PLATA – HUILA -
DISEÑADOR
JULIO CESAR RESTRESPO
INGENIERO ELECTRICISTA
M.P. CL 205-07434
E.S.E. UCI HOSPITAL DE LA PLATA SAN ANTONIO DE PADUA
CONSTRUCCION UNIDAD DE CUIDADOS INTENSIVOS
MEMORIAS DE CÁLCULO DISEÑO REDES ELÉCTRICAS RETIE 2013
ANÁLISIS DE CARGAS CÁLCULOS DE REDES DE MEDIA TENSION
CALCULO DE CORRIENTES DE CORTO CIRCUITO CÁLCULO MECÁNICO Y ELECTRICOS
COORDINACION DE PROTECCIONES
Febrero de 2021
Contenido
DESCRIPCIÓN DE LA INSTALACIÓN..................................................................................... 4
MEMORIAS DE CÁLCULO INSTALACIONES ELÉCTRICAS…. ................................................. ….5
a- Análisis de carga ..................................................................................................... 5
b- Analisis de coordinacion de aislamiento electrico…………………………………………..…… ...... 7
c- Análisis de corto circuito y falla a tierra ..................................................................... 8
d- Análisis de nivel de riesgo por rayos y medidas de protección contra rayos………… . ………9
e- Análisis de riesgos de origen eléctrico y medidas para mitigarlos. ............... ………………10
f- Análisis de nivel de tensión requerido .................................................................. ……23
g- Cálculo de campos electromagnéticos para asegurar que en espacios destinados a
actividades rutinarias de las personas, no se superen los límites de exposición definidos en la
Tabla 14.1. ................................................................................................................... 23
h- Cálculo de transformadores incluyendo los efectos de los armónicos y factor de potencia
de la carga.. ................................................................................................................. 24
i- Cálculo del sistema de puesta a tierra.. .................................................................... 24
j- Cálculo económico de conductores, teniendo en cuenta todos los factores de perdidas, las
cargas resultantes y los costos de la energía.. ................................................................. 29
k- Verificación de los conductores, teniendo en cuenta el tiempo de disparo de los
interruptores, la corriente de cortocircuito de la red y la capacidad de corriente del conductor
de acuerdo con la norma IEC 60909, IEEE 242, capitulo 9 o equivalente.
…………………………………………………………………………………………………………………… ....... 32
l- Cálculo mecánico de estructuras y de elementos de sujeción de equipos.. ................... 35
m- Cálculo y coordinación de protecciones contra sobre corrientes. En baja tensión se
permite la coordinación con las características de limitación de corriente de los dispositivos
según IEC 60947-2 Anexo A. ......................................................................................... 38
n- Cálculos de canalizaciones (tubo, ductos, canaletas y electro ductos) y volumen de
encerramientos (cajas, tableros, conduletas, etc.) ........................................................... 40
o- Cálculos de pérdidas de energía, teniendo en cuenta los efectos de armónicos y factor de
potencia. ...................................................................................................................... 41
p- Cálculos de regulación.. .......................................................................................... 42
q- Clasificación de áreas. ............................................................................................ 42
r- Elaboracion de diagramas unifilares. ........................................................................ 43
s- Elaboración de planos y esquemas eléctricos para construcción. ................................. 43
t- Especificaciones de construcción complementarias a los planos, incluyendo las de tipo
técnico de equipos y materiales y sus condiciones particulares.......................................... 43
u- Establecer las distancias de seguridad requeridas ...................................................... 43
v- Justificación técnica de desviación de la NTC 2050 cuando sea permitido, siempre y
cuando no comprometa la seguridad de las personas o de la instalación. ........................... 44
w- Los demás estudios que el tipo de instalación requiera para su correcta y segura
operación, tales como condiciones sísmicas, acústicas, mecánicas o térmicas..…… ............. 44
DESCRIPCIÓN DE LA INSTALACIÓN.
GENERALIDADES DESCRIPCION DEL PROYECTO ELÉCTRICO
El objetivo de este documento se orientará en mostrar las pautas generales que se
aplican en la ingeniería, para tener un buen diseño de las instalaciones eléctricas, de
tal manera que satisfagan todas las necesidades actuales de la mejor manera posible
y así conllevar a seleccionar equipos óptimos, realizar estudios de pérdidas y
regulación en los conductores eléctricos, diseñar controles adecuados para
iluminación, etc.; teniendo así en cuenta el concepto del uso racional de la energía,
URE.
Los principios aquí usados, se encuentran fijados para cumplir con las normas de
seguridad y estándares Técnicos como: La Norma Técnica Colombiana NTC 2050, El
Reglamento Técnico de Instalaciones Eléctricas RETIE 2013, normas técnicas
internacionales como normas de la NFPA; normas del operador de red local en este
caso ELECTROHUILA. , entre otras, que buscan atender las necesidades de las
personas prestando un servicio energético seguro, confiable, eficiente y en
conformidad con la conservación del medio ambiente.
El proyecto consiste en suministrar alimentación eléctrica para tomas e iluminación a
la unidad de cuidados intensivos la cual cuenta con 11 cubículos, uno de ellos aislado,
central de enfermería, y áreas de servicio como lo son baños, áreas de trabajo limpio
y sucio, coordinación, transferencia, sala de espera, entre otros.
A todas estas áreas se les debe entregar suministro eléctrico de baja tensión, para
diferentes equipos y necesidades propias, se debe entregar corriente normal y
regulada, iluminación, conexiones de redes de voz y datos. Todo lo anterior
cumpliendo los estándares hospitalarios y la norma NTC 2050 – 1998,
MEMORIAS DE CÁLCULO DISEÑO DETALLADO
a- Análisis y cuadro de cargas iniciales y futuras incluyendo análisis
de factor de potencia y armónicos.
CARGAS A INSTALAR
BALA 20 W PANEL 45 W PANEL 40 W WALLPACK 50 WEMERGENCIA 9 WMONO BIFAS GFCI TRIFA
1 4 150 600 5,45
2 4 150 600 5,45
3 4 150 600 5,45
4 4 150 600 5,45
5 4 150 600 5,45
6 4 150 600 5,45
7 4 150 600 5,45
8 4 150 600 5,45
9 4 150 600 5,45
10 4 150 600 5,45
11 4 150 600 5,45
12 4 150 600 5,45
13 7 150 1050 9,55
14 8 150 1200 10,91
15 7 150 1050 9,55
16 6 150 900 8,18
17 8 150 1200 10,91
18 31 9 20/45 1025 9,32
19 18 4 20/45 540 4,91
20 23 4 20/45 640 5,82
21 21 20/45 420 3,82
22 22 9 198 1,80
23 7 150 1050 9,55
24 8 150 1200 10,91
25 20 50 1000 9,09
RESERVA -
TOTAL 93 17 - 22 99 - - - 18673 51,67
1 3 350 1050 9,55
2 3 350 1050 9,55
3 3 350 1050 9,55
4 3 350 1050 9,55
RESERVA -
TOTAL - - - - 12 - - - 4200 19,09
TABLERO GENERAL DE DISTRIBUCION
TABLERO T.D.1. - TABLERO DE ILUMINACION Y TOMAS
TABLERO T.R - TABLERO REGULADO
CUADRO DE CARGA UNIDAD DE CUIDADOS INTENSIVOS E.S.E HOSPITAL DEPARTAMENTAL SAN ANTONIO DE PADUA- MUNICIPIO DE LA PLATA
CIRCUITOLAMPARAS TOMAS
VA TOTAL VA AMP.
ANÁLISIS DE FACTOR DE ARMÓNICOS
Antes de realizar definir un factor de armónico es importante definir cuáles son los equipos
que son fuentes de armónicos:
Equipos que de alguna manera presentan conmutación electrónica, como conversores
electrónicos de energía y equipos que presentan fuentes conmutadas, dispositivos con una
relación tensión corriente no lineal como lo son reactores con núcleo de hierro y cargas
que producen arco eléctrico.
Entre estos equipos están:
BALA 20 W PANEL 45 W PANEL 40 W WALLPACK 50 WEMERGENCIA 9 WMONO BIFAS GFCI TRIFA
1 2 150 300 2,73
2 2 150 300 2,73
3 2 150 300 2,73
4 2 150 300 2,73
5 2 150 300 2,73
6 2 150 300 2,73
7 2 150 300 2,73
8 2 150 300 2,73
9 2 150 300 2,73
10 2 150 300 2,73
11 2 150 300 2,73
12 2 150 300 2,73
13 12 45 540 4,91
14 12 45 540 4,91
RESERVA -
TOTAL - 24 - - 24 - - - 4680 21,27
1 2 150 300 2,73
2 2 150 300 2,73
3 2 150 300 2,73
4 2 150 300 2,73
5 2 150 300 2,73
6 2 150 300 2,73
7 2 150 300 2,73
8 2 150 300 2,73
9 2 150 300 2,73
10 2 150 300 2,73
11 12 45 540 4,91
12 8 45 360 3,27
RESERVA -
TOTAL - 20 - - 20 - - - 3900 17,73
1-3-5 5900 5900 16,33
2-4-6 14620 14620 40,46
RESERVA
TOTAL - - - - - - - - 20520 56,78
18.673 100% 18.673 51,67
4.200 100% 4.200 19,09
4.680 100% 4.680 12,95
3.900 100% 3.900 10,79
31.453 87,04
20.520 100% 20.520 56,78
LAMPARAS TOMASVA
TOTAL CARGA T.A.A
TOTAL CARGA T.D-1
TOTAL CARGA T.R
TOTAL CARGA T.AISL-1
TOTAL CARGA T.AISL-2
TOTAL CARGA
TABLERO T.A.A. - AIRE ACONDICIONADO
RESUMEN V.A DIVERSIDAD TOTAL VA AMP.
TABLERO T.AISL-1 TABLERO CON TRANSFORMADOR DE AISLAMIENTO
TABLERO T.AISL-2 TABLERO CON TRANSFORMADOR DE AISLAMIENTO
TOTAL VA AMP.
CUADRO DE CARGA UNIDAD DE CUIDADOS INTENSIVOS E.S.E HOSPITAL DEPARTAMENTAL SAN ANTONIO DE PADUA- MUNICIPIO DE LA PLATA
CIRCUITO
o transformadores
o reactores saturables
o maquinas rotantes
o hornos y equipos de arco
o Controladores de tensión.
o Rectificadores.
o Inversores.
o Variadores de frecuencia.
o Compensación estática.
o Fuentes de poder.
o UPS.
o Lámparas fluorescentes.
Tomando en cuenta la norma IEEE-519, la cual permite límites de armónicos en las
redes de distribución de la siguiente manera
o Distorsión de tensión producidas por las cargas del usuario
o Corriente armónica que el usuario puede inyectar al sistema
En la tabla siguiente se encuentran los límites permisibles para las corrientes de
armónicos en sistemas entre 120 Voltios y 69 KV
Después de tener claro el tipo de cargas que se va a instalar, la cantidad de equipos y tipo de afectación que realizan las cargas a instalarse, se le aplicará a la carga un factor de armónico según los estudios realizados por la universidad nacional de cuya tabla extraemos valores. Esta tabla es normalizada según norma IEEE 519 2014 en la cual se tiene en cuenta varias variables como lo son el tamaño del consumidor, que en el caso de este diseño es un consumidor pequeño, también se evalúa el tamaño relativo de la carga con relación a la fuente, definida como la relación de corto circuito (SCR),
al punto de acoplamiento común (PCC), que es donde la carga del consumidor conecta con otras cargas del sistema de potencia. De acuerdo al tipo de proyecto y teniendo en cuenta que el hospital cuenta con sistema eléctrico existente la validación de los factores de armónicos que la unidad de cuidados intensivos proporciona a red de media tensión es insignificante
b- Análisis de coordinación de aislamiento eléctrico
La coordinación de aislamiento tiene como fin determinar la distancia de fuga que
manejaran los aisladores conectados a las estructuras de las redes de media tensión y
baja tensión que conforme el proyecto.
En la siguiente tabla se muestran los datos para niveles de aislamiento normalizado
según la norma NTC 2050:
Estos niveles de aislamiento y de tensión deben aplicarse a todos los equipos que formen
parte del sistema de distribución.
Para este proyecto en concreto se deben tener en cuenta únicamente los valores de baja
tensión en cuanto las distancias de seguridad, en cuanto el proyecto no cuenta con redes
de media tensión, pues estas ya se encuentran instaladas.
c- Análisis de corto circuito y falla a tierra
En el presente proyecto no se tienen en cuenta el análisis de corto circuito y falla a tierra
trifásico en media tensión, ya que como en el ítem anterior, se evalúa solamente el aumento
de carga hacia el transformador ya existente.
Sin embargo, se hace necesaria la colocación de dps en baja tensión tipo dos y tres, con el
fin de proteger tanto los equipos sensibles como la vida de los pacientes, lo anterior
considerando que se instalara un sistema de apantallamiento externo, pero aun asi es
importante la protección de sistemas sensibles mediante dps
Se considera necesario en cada uno de los tableros de aislamiento colocar dps, de para
sistemas trifásicos de 277V, con una corriente máxima de falla de 8 KA, Ensayados con un
impulso en onda combinada 1,2/50 µs - 8/20 µs (ensayo clase III), que simula la corriente
y la tensión que pueden llegar a los equipos a proteger. Capacidad de derivar a tierra
corrientes medias, ofreciendo un nivel de protección Up bajo. Instalados siempre aguas
abajo de una protección tipo 2 y concebidos para la protección de equipos sensibles o
separados de éstos una distancia superior a 20 m.
d- Análisis de nivel de riesgo por rayos y medidas de protección
contra rayos.
La conclusión del cálculo es que se recomienda la instalación de los dps en la línea de media
tensión, la cual ya se encuentra en la subestación y la instalación de dps tipo 1 en el tablero
principal
DISEÑO DE APANTALLAMIENTO
El cálculo de apantallamiento se realiza con nivel de protección iv, en el cual la esfera
rodante tiene un diámetro de 60 metros.
e- Análisis de riesgos de origen eléctrico y medidas para mitigarlos.
EVALUACION DEL NIVEL DE RIESGO
Sitio: HOSPITAL DEPARTAMENTAL SAN ANTONIO DE PADUA
Lugar: LA PLATA HUILA
Descripción: RED DE BAJA TENSION PARA U.C.I.
Nivel de riesgo: Bajo
Observaciones: Se requiere la implementación de medidas de seguridad de
acuerdo al tipo de riesgo, las cuales se listan a continuación
CUADRO DE EVALUACION DEL NIVEL DE RIESGO Y PROTECCIONES BASICAS
ITEM
IDENTIFICACION DE
RIESGO
NIVEL DE
RIESGO MEDIDAS DE PROTECCION
1 ARCOS ELECTRICOS BAJO
Todos los dispositivos de corte deben estar
instalados en encerramientos certificados. Las
instalaciones deben tener certificado de
conformidad.
2 CONTACTO DIRECTO BAJO
Respetar distancias de seguridad. Los equipos
exteriores se encuentran debidamente
señalizados, además se encuentran aterrizado
según la norma eléctrica
3 CONTACTO
INDIRECTO BAJO
Existe conexión equipotencial entre la puesta a
tierra y el neutro de la instalación en el los
tableros de contadores, además todos los
circuitos ramales tienen conductor de puesta a
tierra de equipos.
4 CORTOCIRCUITO BAJO
Todos los circuitos y derivaciones tienen
protección de cortocircuito en media tensión y
sobre carga sin excepción. La coordinación de
protecciones debe realizarse en las instalaciones
internas
5 ELECTRICIDAD
ESTATICA BAJO
Conexión equipotencial al SPT, de estructuras
adyacentes a las redes y utilización de
separaciones aislantes
6 RAYOS BAJO
El transformador y las instalaciones eléctrica de
la red de distribución en nivel de tensión 2, están
calculadas para la capacidad del transformador y
los DPS’S en la red se ajustan a los
requerimientos normalizados de la empresa de
energía. Además no existen construcciones de
gran altura adyacentes al local comercial
7 SOBRECARGA BAJO
Calibre de conductores y valor de protecciones
de acuerdo a los requerimientos dados por el
diseñador de redes internas, los valores de las
protecciones están calculadas sobre el 125% de
los valores nominales y los conductores están
muy por encima de las corrietes nominales.
8 TENSION DE
CONTACTO BAJO
El transformador es instalado para el proyectos
se encuentra sólidamente conectado a tierra ,
Además todos los neutros y las tierras en los
tableros, lámparas y motores deben estar
equipotencializados según los requerimientos de
la normatividad para redes internas.
por (al) o (en)
x REAL
E D C B A
Una o mas
muertes D5
Contaminación
irreparable.
Internacion
alMEDIO ALTO ALTO ALTO MUY ALTO
Incapacidad
temporal (> 1
día) D5
Contaminación
localizadaRegional BAJO MEDIO MEDIO MEDIO ALTO
MP: FECHA:
FACTOR DE RIESGO POR ARCOS ELÉCTRICOS
POSIBLES CAUSAS: En el desarrollo de la instalación eléctrica se pueden presentar quemaduras eléctricas por falta de pericia o por la no utilizacion de
los EPP adecuados para media tension, inclusive ocasionar la muerte
MEDIDAS DE PROTECCIÓN: Que las labores en MEDIA TENSION, las realicen personal bien capacitado, con experiencia y con los equipos adecuados para el
nivel de tension.
Electrocución o quemadura
ING. JULIO CESAR RESTREPOEvaluador: CL 205-07434 15/02/2021
(CAUSA)
Incapacidad
parcial
permanente
D5
Contaminación
mayor
Daños mayores,
salida de
subestación
Nacional
Daños
importantes
Interrupción
breve E2
Efecto menor Local E2
EVENTO O EFECTO
En personas Económicas Ambientales
En la imagen
de la
empresa
POTENCIAL
RIESGO A EVALUAR:
FRECUENCIA
No ha
ocurrido en el
sector
Ha ocurrido
en el sector
Ha ocurrido
en la
Empresa
C
O
N
S
E
C
U
E
N
C
I
A
S
BAJO
Lesión menor
(sin
incapacidad)
D5
Daños severos.
Interrupción
Temporal
BAJO
Sucede varias
veces al año en
la Empresa
Sucede varias
veces al mes
en la Empresa
FUENTE
Daño grave en
infraestructura
Interrupción
regional.
5
4
MEDIO
MEDIOMEDIO MEDIO MEDIO ALTO
2
Arcos Eléctricos
RED DE BAJA TENSION
FACTOR DE RIESGO
3
MEDIO
MEDIO
Molestia
funcional
(afecta
rendimiento
laboral)
Daños leves, No
Interrupción Sin efecto E1 Interna 1 MUY BAJO
MEDIOBAJO
RETIE: TABLA 9.3 Matriz para análisis de riesgos
BAJO BAJO
por (al) o (en)
X REAL
E D C B A
Una o mas
muertes E5
Contaminación
i rreparable.
Internacio
nalMEDIO ALTO ALTO ALTO MUY ALTO
MP: FECHA:Evaluador: ING. JULIO CESAR RESTREPO CL 205-07434 15/02/2021
POSIBLES CAUSAS: En el desarrol lo de la insta lación primaria en media tens ión se pueden presentar electrocución por negl igencia
de técnicos y por violación de las dis tancias mínimas de a seguridad.
FACTOR DE RIESGO POR CONTACTO DIRECTO
MEDIDAS DE PROTECCIÓN: Es tablecer dis tancias de seguridad, uti l i zar elementos de protección personal , insta lar puestas a tierra
sol idas .
FUENTE(CAUSA)
BAJO BAJO MEDIO MEDIO MEDIO
MEDIO ALTO3
Les ión
menor (s in
incapacidad)
Daños
importantes
Interrupción
breve E2
Efecto menor Local E2 2
BAJO
Incapacidad
temporal (>
1 día)
Daños
severos .
Interrupción
Temporal
Contaminación
loca l i zadaRegional
RETIE: TABLA 9.3 Matriz para análisis de riesgos
RIESGO A EVALUAR:
Electrocución o quemaduras Contacto directo
RED DE BAJA TENSION
EVENTO O EFECTO FACTOR DE RIESGO
MUY
BAJOBAJO BAJO BAJO MEDIO
Sucede
varias veces
a l mes en la
Empresa
1
Sucede
varias veces
a l año en la
EmpresaDaño grave
en
infraestructur
a.
Interrupción
regional .
5
MEDIO MEDIO
MEDIO MEDIO MEDIO MEDIO ALTO
Incapacidad
parcia l
permanente
Daños
mayores ,
sa l ida de
subestación
Contaminación
mayorNacional 4
C
O
N
S
E
C
U
E
N
C
I
A
S
En personas Económicas Ambienta les
En la
imagen de
la
empresa
Molestia
funcional
(afecta
rendimiento
labora l )
Daños leves ,
No
Interrupción
Sin efecto E1 Interna
No ha
ocurrido en
el sector
Ha
ocurrido en
el sector
Ha ocurrido
en la
Empresa
FRECUENCIAPOTENCIAL
por (al) o (en)
X REAL
E D C B A
Una o mas
muertes
E5
Contaminación
i rreparable.
Internacio
nalMEDIO ALTO ALTO ALTO MUY ALTO
MP: FECHA:Evaluador: ING. JULIO CESAR RESTREPO CL 205-07434 15/02/2021
RETIE: TABLA 9.3 Matriz para análisis de riesgos
Económicas Ambienta les
En la
imagen de
la
empresa
No ha
ocurrido en
el sector
Ha ocurrido
en la
Empresa
Sucede
varias veces
a l año en la
Empresa
Sucede
varias veces
a l mes en la
EmpresaDaño grave
en
infraestructur
a.
Interrupción
regional .
5
FRECUENCIAPOTENCIAL
C
O
N
S
E
C
U
E
N
C
I
A
S
En personas
BAJO BAJO
FACTOR DE RIESGO POR CONTACTO INDIRECTO
POSIBLES CAUSAS: En el desarrol lo de la insta lación eléctrica de media tens ión se puede presentar electrocución por fa l las de
a is lamiento, por fa l ta de conductor de puesta a tierra o quemaduras por inducción a l violar dis tancias de seguridad.
MEDIDAS DE PROTECCIÓN: Es tablecer dis tancias de seguridad, uti l i zar elementos de protección personal , insta lar puestas a tierra
sol idas , hacer mantenimiento preventivo y correctivo.
RIESGO A EVALUAR:
Quemaduras Contacto indirecto
RED DE BAJA TENSION
Ha
ocurrido en
el sector
EVENTO O EFECTO FACTOR DE RIESGO FUENTE
(CAUSA)
BAJO MEDIO
BAJO MEDIO MEDIO
Molestia
funcional
(afecta
rendimiento
labora l )
Daños leves ,
No
Interrupción
Sin efecto
E1Interna 1
BAJO
MUY
BAJO
MEDIOLes ión
menor (s in
incapacidad)
Daños
importantes
Interrupción
breve E2
Efecto menorLocal
E22
BAJO MEDIO MEDIO MEDIO ALTOIncapacidad
temporal (>
1 día)
Daños
severos .
Interrupción
Temporal
Contaminación
loca l i zadaRegional 3
MEDIO MEDIO MEDIO MEDIO ALTOIncapacidad
parcia l
permanente
Daños
mayores ,
sa l ida de
subestación
Contaminación
mayorNacional 4
por (al) o (en)
X REAL
E D C B A
Una o mas
muertes
Contaminación
i rreparable.
Internacio
nalMEDIO ALTO ALTO ALTO MUY ALTO
MP: FECHA:Evaluador: ING. JULIO CESAR RESTREPO CL 205-07434 15/02/2021
RETIE: TABLA 9.3 Matriz para análisis de riesgos
MUY
BAJOBAJO BAJO BAJO MEDIO
BAJO BAJO MEDIO
Molestia
funcional
(afecta
rendimiento
labora l )
Daños leves ,
No
Interrupción
Sin efecto
E1
Interna
E1
Local 2
Nacional 4
MEDIO MEDIO
1
BAJO MEDIO MEDIO MEDIO ALTO
Incapacidad
temporal (>
1 día)
Daños
severos .
Interrupción
Temporal
Contaminación
loca l i zadaRegional 3
POTENCIAL
C
O
N
S
E
C
U
E
N
C
I
A
S
En personas Económicas Ambienta les
Les ión
menor (s in
incapacidad)
Daños
importantes
Interrupción
breve. E2
Efecto menor
ALTO
Incapacidad
parcia l
permanente
E4
Daños
mayores ,
sa l ida de
subestación
Contaminación
mayor
Ha
ocurrido en
el sector
Ha ocurrido
en la
Empresa
Sucede
varias veces
a l año en la
Empresa
Sucede
varias veces
a l mes en la
EmpresaDaño grave
en
infraestructur
a.
Interrupción
regional .
5
EVENTO O EFECTO FACTOR DE RIESGO
MEDIO MEDIO MEDIO MEDIO
FRECUENCIA
En la
imagen de
la
empresa
No ha
ocurrido en
el sector
(CAUSA)
FACTOR DE RIESGO POR CORTOCIRCUITO
POSIBLES CAUSAS: En el desarrol lo de la insta lación eléctrica de media tens ión se puede presentar electrocución por fa l las de
a is lamiento, por fa l ta de conductor de puesta a tierra o quemaduras por inducción a l violar dis tancias de seguridad.
MEDIDAS DE PROTECCIÓN: Es tablecer dis tancias de seguridad, uti l i zar elementos de protección personal , insta lar puestas a tierra
sol idas , hacer mantenimiento preventivo y correctivo.
RIESGO A EVALUAR:
FUENTE
Quemaduras Cortocircuitos
RED DE BAJA TENSION
por (al) o (en)
X REAL
E D C B A
Una o mas
muertes
E5
Contaminación
i rreparable.
Internacio
nalMEDIO ALTO ALTO ALTO MUY ALTO
MP: FECHA:
RIESGO A EVALUAR:
Quemaduras, Electrocución
Rayos
POSIBLES CAUSAS: En el desarrol lo de la insta lación eléctrica de media tens ión se puede presentar electrocución por fa l las de
a is lamiento, por fa l ta de conductor de puesta a tierra o quemaduras por inducción a l violar dis tancias de seguridad.
MEDIDAS DE PROTECCIÓN: Insta lar puestas a tierras sol idas , equipotencia l i zación.
FACTOR DE RIESGO POR RAYOS
RED DE BAJA TENSION
EVENTO O EFECTO FACTOR DE RIESGO FUENTE
(CAUSA)
FRECUENCIAPOTENCIAL
C
O
N
S
E
C
U
E
N
C
I
A
S
En personas Económicas Ambienta les
En la
imagen de
la
empresa
No ha
ocurrido en
el sector
Ha
ocurrido en
el sector
Ha ocurrido
en la
Empresa
BAJO BAJO MEDIO
MEDIO MEDIO
MEDIO
Sucede
varias veces
a l año en la
Empresa
Sucede
varias veces
a l mes en la
EmpresaDaño grave
en
infraestructur
a.
Interrupción
regional .
5
Incapacidad
parcia l
permanente
Daños
mayores ,
sa l ida de
subestación
Contaminación
mayorNacional 4 MEDIO MEDIO ALTO
Incapacidad
temporal (>
1 día)
Daños
severos .
Interrupción
Temporal
Contaminación
loca l i zadaRegional 3 BAJO MEDIO MEDIO ALTO
Evaluador: ING. JULIO CESAR RESTREPO CL 205-07434 15/02/2021
MUY
BAJOBAJO BAJO BAJO MEDIO
RETIE: TABLA 9.3 Matriz para análisis de riesgos
MEDIO
Molestia
funcional
(afecta
rendimiento
labora l )
Daños leves ,
No
Interrupción
Sin efecto
E1
Interna
E11
Les ión
menor (s in
incapacidad)
Daños
importantes
Interrupción
breve. E2
Efecto menor Local 2 MEDIO
por (al) o (en)
X REAL
E D C B A
Una o mas
muertes
Contaminación
i rreparable.
Internacio
nalMEDIO ALTO ALTO ALTO MUY ALTO
MP: FECHA:
RETIE: TABLA 9.3 Matriz para análisis de riesgos
FACTOR DE RIESGO POR SOBRECARGA
POSIBLES CAUSAS: En las insta laciones eléctricas de media tens ión se pueden presentar incendios , daños a equipos , por
corrientes nominales superiores de los equipos y conductores , insta laciones que no cumplen con normas técnicas y conexiones
flojas .
MEDIDAS DE PROTECCIÓN: Usar interruptores automáticos con relés de sobrecarga, dimens ionamiento técnico de conductores y
equipos
RIESGO A EVALUAR:
Incendio Sobrecarga
RED DE BAJA TENSION
EVENTO O EFECTO FACTOR DE RIESGO FUENTE
(CAUSA)
FRECUENCIAPOTENCIAL
C
O
N
S
E
C
U
E
N
C
I
A
S
En personas Económicas Ambienta les
En la
imagen de
la
empresa
No ha
ocurrido en
el sector
Ha
ocurrido en
el sector
Ha ocurrido
en la
Empresa
Sucede
varias veces
a l año en la
Empresa
Sucede
varias veces
a l mes en la
Empresa
Daño grave
en
infraestructur
a.
Interrupción
5
Incapacidad
parcia l
permanente
Daños
mayores ,
sa l ida de
subestación
Contaminación
mayorNacional 4 MEDIO MEDIO MEDIO
MEDIO
MEDIO ALTO
Incapacidad
temporal (>
1 día)
Daños
severos .
Interrupción
Temporal
Contaminación
loca l i zadaRegional 3 BAJO MEDIO MEDIO MEDIO ALTO
Evaluador: ING. JULIO CESAR RESTREPO CL 205-07434 15/02/2021
MEDIO
Molestia
funcional
(afecta
rendimiento
labora l ) E1
Daños leves ,
No
Interrupción
Sin efecto
E1
Interna
E11
MUY
BAJOBAJO BAJO BAJO MEDIO
Les ión
menor (s in
incapacidad)
Daños
importantes
Interrupción
breve. E2
Efecto menor Local 2 BAJO BAJO MEDIO
por (al) o (en)
X REAL
E D C B A
Una o mas
muertes
Contaminación
i rreparable.
Internacio
nalMEDIO ALTO ALTO ALTO MUY ALTO
MP: FECHA:
EVENTO O EFECTO
FACTOR DE RIESGO POR TENSIÓN DE CONTACTO
POSIBLES CAUSAS: En el desarrol lo de la insta lación eléctrica de media tens ión tens ión se pueden presentar electrocución por
fa l la de a is lamiento en conductores y fa l las a tierra .
MEDIDAS DE PROTECCIÓN: Hacer puestas a tierra de baja res is tencia y equipotencia l i zar.
RIESGO A EVALUAR:
Electrocución Tensión de contacto
Conductores y equipos
FACTOR DE RIESGO FUENTE
(CAUSA)
FRECUENCIAPOTENCIAL
C
O
N
S
E
C
U
E
N
C
I
A
S
En personas Económicas Ambienta les
En la
imagen de
la
empresa
Incapacidad
parcia l
permanente
Daños
mayores ,
sa l ida de
subestación
Contaminación
mayorNacional
No ha
ocurrido en
el sector
Ha
ocurrido en
el sector
Ha ocurrido
en la
Empresa
Sucede
varias veces
a l año en la
Empresa
Sucede
varias veces
a l mes en la
EmpresaDaño grave
en
infraestructur
a.
Interrupción
regional .
5
4 MEDIO MEDIO MEDIO
MEDIO MEDIO
MEDIO ALTO
Incapacidad
temporal (>
1 día)
Daños
severos .
Interrupción
Temporal
Contaminación
loca l i zadaRegional 3 BAJO MEDIO MEDIO MEDIO ALTO
Evaluador: ING. JULIO CESAR RESTREPO CL 205-07434 15/02/2021
RETIE: TABLA 9.3 Matriz para análisis de riesgos
BAJO MEDIO
Les ión
menor (s in
incapacidad)
E2
Daños
importantes
Interrupción
breve. E2
Sin efecto
E1
Interna
E11
MUY
BAJOBAJO BAJO
Efecto menor Local 2 BAJO BAJO MEDIO
Molestia
funcional
(afecta
rendimiento
labora l )
Daños leves ,
No
Interrupción
por (al) o (en)
X REAL
E D C B A
Una o mas
muertes
Contaminación
i rreparable.
Internacio
nalMEDIO ALTO ALTO ALTO MUY ALTO
MP: FECHA:
POSIBLES CAUSAS: En el desarrol lo de la insta lación eléctrica interna y externas de baja tens ión se pueden presentar electrocución
por fa l la de a is lamiento en conductores y fa l las a tierra .
FACTOR DE RIESGO POR TENSIÓN DE PASO
MEDIDAS DE PROTECCIÓN: Hacer puestas a tierra de baja res is tencia y equipotencia l i zar.
RIESGO A EVALUAR:
Electrocución Tensión de paso Conductores y equipos
EVENTO O EFECTO FACTOR DE RIESGO FUENTE
(CAUSA)
FRECUENCIAPOTENCIAL
C
O
N
S
E
C
U
E
N
C
I
A
S
En personas Económicas Ambienta les
En la
imagen de
la
empresa
No ha
ocurrido en
el sector
Ha
ocurrido en
el sector
Ha ocurrido
en la
Empresa
Sucede
varias veces
a l año en la
Empresa
Sucede
varias veces
a l mes en la
Empresa
Daño grave
en
infraestructur
a Interrupción
regional .
5
Incapacidad
parcia l
permanente
Daños
mayores ,
sa l ida de
subestación
Contaminación
mayorNacional 4 MEDIO MEDIO MEDIO MEDIO ALTO
Incapacidad
temporal (>
1 día)
Daños
severos .
Interrupción
Temporal
Contaminación
loca l i zadaRegional 3 BAJO MEDIO MEDIO MEDIO ALTO
Evaluador: ING. JULIO CESAR RESTREPO CL 205-07434 15/02/2021
MEDIO
Molestia
funcional
(afecta
rendimiento
labora l )
BAJO BAJO
Daños leves ,
No
Interrupción
Sin efecto
E1
Interna
E11
MUY
BAJOBAJO
MEDIO MEDIO
BAJO BAJO MEDIO
Les ión
menor (s in
incapacidad)
E2
Daños
importantes
Interrupción
breve. E2
Efecto menor Local 2
por (al) o (en)
X REAL
E D C B A
Una o mas
muertes
Contaminación
i rreparable.
Internacio
nalMEDIO ALTO ALTO ALTO MUY ALTO
MP: FECHA:Evaluador: ING. JULIO CESAR RESTREPO CL 205-07434 15/02/2021
MEDIO
Molestia
funcional
(afecta
rendimiento
labora l ) E1
Daños leves ,
No
Interrupción
E1
Sin efecto
E1
Interna
E11
MUY
BAJOBAJO BAJO BAJO MEDIO
Les ión
menor (s in
incapacidad)
E2
Daños
importantes
Interrupción
breve. E2
Efecto menor Local 2 BAJO BAJO MEDIO MEDIO
MEDIO ALTO
Incapacidad
temporal (>
1 día)
Daños
severos .
Interrupción
Temporal
Contaminación
loca l i zadaRegional 3 BAJO MEDIO MEDIO MEDIO ALTO
FRECUENCIAPOTENCIAL
C
O
N
S
E
C
U
E
N
C
I
A
S
En personas Económicas Ambienta les
En la
imagen de
la
empresa
No ha
ocurrido en
el sector
Ha
ocurrido en
el sector
Ha ocurrido
en la
Empresa
Sucede
varias veces
a l año en la
Empresa
Sucede
varias veces
a l mes en la
Empresa
Daño grave
en
infraestructur
a Interrupción
regional .
5
Incapacidad
parcia l
permanente
Daños
mayores ,
sa l ida de
subestación
Contaminación
mayorNacional 4 MEDIO MEDIO MEDIO
FACTOR DE RIESGO POR ELECTRICIDAD ESTÁTICA
POSIBLES CAUSAS: En el desarrol lo de la insta lación eléctrica interna y externas de baja tens ión se pueden presentar electrocución
por fa l la de a is lamiento en conductores y fa l las a tierra .
MEDIDAS DE PROTECCIÓN: Hacer puestas a tierra de baja res is tencia y equipotencia l i zar.
RIESGO A EVALUAR:
Electrocución Electricidad estática
Ambiente o manipulación de
equipos
EVENTO O EFECTO FACTOR DE RIESGO FUENTE
(CAUSA)
por (al) o (en)
X REAL
E D C B A
Una o mas
muertes
Contaminación
i rreparable.
Internacio
nalMEDIO ALTO ALTO ALTO MUY ALTO
MP: FECHA:
MEDIO
Molestia
funcional
(afecta
rendimiento
labora l ) E1
Daños leves ,
No
Interrupción
E1
Sin efecto
E1
Interna
E1BAJO BAJO MEDIO
Evaluador: ING. JULIO CESAR RESTREPO CL 205-07434 15/02/2021
Local 2 BAJO
1MUY
BAJOBAJO
BAJO MEDIO MEDIO
MEDIO ALTO
Incapacidad
temporal (>
1 día)
Daños
severos .
Interrupción
Temporal
Contaminación
loca l i zadaRegional 3 BAJO MEDIO MEDIO MEDIO ALTO
FRECUENCIA
Sucede
varias veces
a l mes en la
Empresa
MEDIO MEDIO MEDIO
POTENCIAL
C
O
N
S
E
C
U
E
N
C
I
A
S
En personas Económicas Ambienta les
Daño grave
en
infraestructur
a Interrupción
Les ión
menor (s in
incapacidad)
E2
Daños
importantes
Interrupción
breve. E2
Efecto menor
En la
imagen de
la
empresa
No ha
ocurrido en
el sector
Ha
ocurrido en
el sector
Ha ocurrido
en la
Empresa
Sucede
varias veces
a l año en la
Empresa
5
Incapacidad
parcia l
permanente
Daños
mayores ,
sa l ida de
subestación
Contaminación
mayorNacional 4
Electrocución o quemaduras Equipo defectuoso Ambiente o manipulación de equipos
EVENTO O EFECTO FACTOR DE RIESGO FUENTE
(CAUSA)
FACTOR DE RIESGO POR EQUIPO DEFECTUOSO
POSIBLES CAUSAS: En el desarrollo de la instalación eléctrica primaria externa se pueden presentar quemaduras eléctricas por malos contactos,
cortocircuitos o contactos con equipos energizados a través de equipos defectuosos.
MEDIDAS DE PROTECCIÓN: Utilizar guantes dieléctricos de clase clase 2 para media tensión y gafas de protección ultravioleta; además de ropa
de dotación hecha a base de algodón. Efectuar mantenimiento a los equipos utilizados.
RIESGO A EVALUAR:
f- Análisis de nivel de tensión requerido
Para este proyecto y según la norma de la empresa de energía del huila, se hace necesario un nivel
de tensión bajo, es decir menor de 1000 Voltios, en el caso específico es de 208 V.
Cálculo de campos electromagnéticos para asegurar que, en espacios destinados a actividades
rutinarias de las personas, no se superen los límites de exposición definidos en la Tabla 14.1. Con el
fin de hacer el análisis de los campos electromagnéticos para que no superen los límites permitidos
se adjunta adjuntamos la tabla 14.1.
En el caso de las instalaciones del proyecto presentado, se cumple con todas las distancias de
seguridad requeridas para la no exposición de campos electromagnéticos y todos los equipos deben
contar con su debido cerramiento.
Se deben respetar las distancias de seguridad establecidas en la tabla 13.7 del RETIE teniendo en
cuenta que las instalaciones internas no superan un voltaje normal de funcionamiento a 13.2 KV zona
de trabajo debe estar debidamente delimitada según el siguiente cuadro.
g- Cálculo de transformadores incluyendo los efectos de los armónicos y
factor de potencia de la carga.
No aplica para el proyecto especifico
h- Cálculo del sistema de puesta a tierra.
Tomando los cálculos datos entregados por el operador de red, se procede a realizar los cálculos de
la malla a tierra que se debe colocar en el aterrizaje de la parte de baja del transformador, cuyos
cálculos se presentan a continuación para poder cumplir los valores de corriente de paso y corriente
de toque que nos exige la norma IEEE-80
METODO PARA MEDICION RESISTIVIDAD APARENTE DE TERRENO
El método más utilizado para la realización de la medición de resistividad aparente del terreno,
es el de WENNER.
DISEÑO DE MALLA DE PUESTA A TIERRA PARA SUBESTACION Y PLANTA ELECTRICA
Para los siguientes cálculos, se toma como resistividad objetivo para subestaciones es de 5Ω, la
resistividad del terreno aparente se calcula según la tabla con los datos capturados en el terreno
y las ecuaciones propias para tal fin
Resistividad del terreno (𝝆) 235 Ω-m
Profundidad de la malla (H) 0,6 m
Resistividad de la grava superficial o superficie del suelo (𝝆s) 3000 Ω-m
Tiempo de duración de la falla (t) 1 Segundo
Temperatura máxima máxima en los nodos ( Tm ) 450 °C
Temperatura ambiente (Ta) 26 °C
Corriente máxima de falla (I) 1300 A
Diámetro del conductor de cobre 2/0 (d) 0,01052 m
Área del conductor (q) 133100 CM
Distancia entre conductores (D) 4 m
Número de conductores en paralelo de longitud A (n) 6
Número de conductores en paralelo de longitud B (m) 6
Longitud Varilla Copperweld cobre-cobre (l) 2,4 m
Diámetro varilla copperweld (D) 0,0159 m
Longitud de la malla (A) 21 m
Ancho de la malla (B) 15 m
Área de la malla (A) 482,88 m2
Radio del circulo que que tiene área equivalente a la de la malla ( r )
12,40 m
Número de varillas (Nv) 45
Longitud del cable según configuración de la malla 527,80 m
Factor de no unifornidad del terreno (K1) 1,16
Tipo de unión Soldada
RESISTENCIA DE LA MALLA (Rm) 5,18 Ω
RESISTENCIA DE LAS VARILLAS COPPERWELD (Rv) 4,73 Ω
RESISTENCIA TOTAL DE LA PUESTA A TIERRA . IEEE -1986 2,47 Ω
Tensión de paso permisible (Ep) 3165 v
Tensión de contacto permisible (Et) 915 v
Tensión de paso real (Ep) 364 v
Tensión de contacto real (Et) 696 vÁrea del conductor (Ac) 6238 CM
Coeficiente geométrico de la malla (Km) 0,715
Coeficiente de irregularidad del terreno (K i) 1,682
Coeficiente que tiene en cuenta, la influencia combinada de la profundidad y del
espaciamiento de la malla (Ks) 0,374
Valor de la resistencia malla de Puesta a Tierra. Método
de Laurent y Niemann (R)
4,93 Ω
Valor de la resistencia malla de Puesta a Tierra. Método
de Dwight. ®7,82 Ω
Valor de la Resistencia de un conductor A de la malla (Rs) 18,87 Ω
Valor de la Resistencia, corresponde a las resistencias debidas a las
interferencias mutuas entre los conductores A. (Ra)10,32 Ω
Valor de la Resistencia total de un conductor A. (Rc) 70,46 Ω
Valor de Resistencia de n-conductores A (Rcn) 11,74
Valor de la Resistencia de un conductor B de la malla (Rsu) 24,80 Ω
Valor de la Resistencia, corresponde a las resistencias debidas a las
interferencias mutuas entre los conductores B. (Rak)12,80 Ω
Valor de la Resistencia mutua de los componentes de unión (Ram) 115,61 Ω
Valor de Resistencia Total de un solo conductor de unión (Rcu) 140,41 Ω
Valor Resistencia de los m conductores (Rcm) 23,40 Ω
Valor de la Resistencia de Puesta a tierra incluyendo las
varillas de puesta V RT
2,95 Ω
1. REGLAMENTO TÉCNICO DE INSTALACIONES ELÉCTRICAS RETIE
2. NORMA NTC-2050
3. NORMA ANSI/IEEE STD 80 DE 1986
4. NORMA ANSI/IEEE STD 80 DE 2000
NOTA: EL CÁLCULO SE REALIZÓ POR TRES MÉTODOS BAJO LA SIGUIENTE NORMATIVIDAD:
El diseño se realizó con base en la Norma IEEE STD 80 - 2000 GUIDE FOR SAFETY IN SUBSTATION
GROUNDING, THE INSTITUTE OF ELECTRICAL AND ELECTRONICS ENGINEERS, INC.
EDIFICIO HOSPITAL SAN ANTONIO DE PADUA LA PLATA - HUILA
CÁLCULO DE LA RESISTENCIA DEL SISTEMA DE PUESTA A TIERRA
SUBESTACIÓN ELÉCTRICA 630 KVA 34,5 Kv/214-123,6 VOLTIOS GRUPO DY5
Datos de entrada
Soldadura CADWELD o
THERMOWELD
i- Cálculo económico de conductores, teniendo en cuenta todos los factores
de pérdidas, las cargas resultantes y los costos de la energía.
j- Verificación de los conductores, teniendo en cuenta el tiempo de
disparo de los interruptores, la corriente de cortocircuito de la red y la
capacidad de corriente del conductor de acuerdo con la norma IEC 60909,
IEEE 242, capitulo 9 o equivalente.
Para calcular la corriente de corto circuito que soporta el aislamiento del conductor nos tenemos que
remitir a los valores que nos entrega el fabricante para el área del conductor y su aislamiento según
la tabla que a continuación se adjunta.
𝐼𝑐𝑐 =𝐴𝑐𝑎𝑏𝑙𝑒 ∗ 𝐾
√𝑡
Con la anterior ecuación podemos graficar el valor de la corriente de corto circuito en función
del tiempo, quedaría de la siguiente manera:
Para cable 4/0 desde hasta gabinete Uci
Para cable Nº 6 Awg Cu
Para cable Nº 8 Awg Cu
Para cable Nº 12 Awg Cu
k- Cálculo mecánico de estructuras y de sujeción de equipos.
No aplica para el presente proyecto
l- Calculo y coordinación de protecciones contra sobre corrientes. En baja
tensión se permite la coordinación con las características de limitación
de corriente de los dispositivos según IEC 60947-2 Anexo A.
Entre totalizador principal hasta tablero de iluminacion, incluyendo cable de acometida 4/0 y cable
de tablero de iluminacion
Entre totalizador principal hasta tablero de tomas, incluyendo cable de acometida principal Nº 4/0 y
cable de acometida de tablero de tomas awg Cu Nº2
Entre totalizador principal hasta tablero aislado t-aisl-2 , incluyendo cable de acometida principal Nº
4/0 y cable de acometida de tablero aislado 2 awg Nº8
Entre totalizador principal hasta tablero aislado t-aisl-1, incluyendo cable de acometida principal Nº
4/0 y cable de acometida de tablero aislado 2 awg Nº8 y el tablero de carga regulado
m- Cálculos de canalizaciones (tubo, ductos, canaletas y electro ductos)
y volumen de encerramientos (cajas, tableros, conduletas, etc.).
ACOMETIDA DESDE SUBESTACION HASTAA TABLERO DE DISTRIBUCION GENERAL TDG Y
DESDE TDG HASTA TD-1 3Nº4/0F+1Nº4/0N+1Nº1/0T
DESDE TABLERO GENERAL DE DISTRIBUCION HASTA TRABLERO DE ILUMINACION
2Nº8F+1Nº10T - DESDE TGD HASTA TABLERO REGULADO - DESDE TGD HASTA T.AISL-1 –
DESDE TGD HASTA T.AISL - 2
N° Calibre Aislante Cantidad
Diametro*
mm
Area por cable
mm2
Total Grupo
mm2
1 4 17,46 239,43 957,72
2 1 13,51 143,35 143,35
3 0 8,93 62,63 0,00
4 0 4,60 16,62 0,00
5 0 4,60 16,62 0,00
Area Total 1101,07 mm2
Tipo de Ducto:
Diametro:
Pulgadas
Diametro** 96,2 mm
Diámetro mínimo recomendado Area Total 7268,42 mm2
3 "
Max. Ocupacion 40,00% Ocupación 15,15%
Ocupacion de ductosCable Monopolar
N° Calibre Aislante Cantidad
Diametro*
mm
Area por cable
mm2
Total Grupo
mm2
1 2 5,99 28,18 56,36
2 1 4,47 15,69 15,69
3 0 8,93 62,63 0,00
4 0 4,60 16,62 0,00
5 0 4,60 16,62 0,00
Area Total 72,05 mm2
Tipo de Ducto:
Diametro:
Pulgadas
Diametro** 23,8 mm
Diámetro mínimo recomendado Area Total 444,88 mm2
3/4 "
Max. Ocupacion 40,00% Ocupación 16,20%
Ocupacion de ductosCable Monopolar
ACOMETIDA TABLERO DE TOMAS DESDE TGD HASTA T.TOMAS 2Nº6F+1Nº6T
DESDE SUBESTACION HASTA TGD 3Nº2/0F+1Nº2/0N +1Nº1/0T Y DESDE TGD HASTA
T.A.A.
N° Calibre Aislante Cantidad
Diametro*
mm
Area por cable
mm2
Total Grupo
mm2
1 2 7,71 46,69 93,37
2 1 5,99 28,18 28,18
3 0 8,93 62,63 0,00
4 0 4,60 16,62 0,00
5 0 4,60 16,62 0,00
Area Total 121,55 mm2
Tipo de Ducto:
Diametro:
Pulgadas
Diametro** 37,5 mm
Diámetro mínimo recomendado Area Total 1104,47 mm2
1 "
Max. Ocupacion 40,00% Ocupación 11,01%
Ocupacion de ductosCable Monopolar
N° Calibre Aislante Cantidad
Diametro*
mm
Area por cable
mm2
Total Grupo
mm2
1 4 14,66 168,79 675,18
2 1 13,51 143,35 143,35
3 0 8,93 62,63 0,00
4 0 4,60 16,62 0,00
5 0 4,60 16,62 0,00
Area Total 818,53 mm2
Tipo de Ducto:
Diametro:
Pulgadas
Diametro** 72,7 mm
Diámetro mínimo recomendado Area Total 4151,06 mm2
2 1/2 "
Max. Ocupacion 40,00% Ocupación 19,72%
Ocupacion de ductosCable Monopolar
n- Cálculos de pérdidas de energía, teniendo en cuenta los efectos de
armónicos y factor de potencia.
Teniendo en cuenta el factor de potencia para la carga fue asumido como el máximo factor de
potencia que es de 0.90 y que el factor de armónicos calculado es de 5% sobre la corriente de carga
tenemos los cálculos de perdida de energía se ven en el siguiente cuadro. Es importante también
tener en cuenta para este cálculo los valores de la reactancia y la inductancia de los cables.
DIRECCION
1 CAPACIDAD 500 KVA Vprimario
F.P 0,9 F.A. 5%
FECHA 10/06/2019
DESDE HASTA LONGITUD
CALIBRE DE
CONDUCTO
R
NIVEL DE
TENSION
CARGA A
EVALUAR
POTENCIA
EN W
SUBESTACION TDG 6 4/0 208 31423 28280,7
T.G.D. T.D.1 123 3/0 208 31453 28307,7
T.G.D. T.ILUMINACION 3 8 220 3823 3440,7
T.G.D. T.TOMAS 3 6 220 14850 13365
T.G.D. T.R. 3 8 220 4200 3780
T.G.D. T.AISL-1 14 8 220 4682 4213,8
T.G.D. T. AISL - 2 14 8 220 3900 3510
SUBESTACION TDG 6 2/0 208 20520 18468
TGD T.A.A. 123 2/0 220 20520 18468
PERDIDAS CON F.A
TRANSFORMADOR Nº
NOTAS
PROYECTO UCI HOSPITAL LA PLATA HUILA
HOSPITAL LA PLATA MUNICIPIO
13,2 VOLTIOS Vsec. 208 VOLTIOS
Ipc
Iarmonico
5% Zl
Perdidas
por carga
Perdidas
por F.A.
perdidas
por F.p
Perdidas
totales
predidas
por mes
KW/H mes
Maximo
consumo
posible
KW/H -
MES
% de
Perdidas
87,22 4,36 2,E-04 0,13 0,006 0,01 0,145 116,295004 20362104 0,0006%
87,30 4,37 3,E-04 3,09 0,155 0,31 3,555 2843,81616 20381544 0,0140%
10,03 0,50 7,E-05 0,00 0,000 0,00 0,003 2,06396811 2477304 0,0001%
38,97 1,95 7,E-05 0,01 0,000 0,00 0,010 7,8297068 9622800 0,0001%
11,02 0,55 7,E-05 0,00 0,000 0,00 0,003 2,26750355 2721600 0,0001%
12,29 0,61 2,E-03 0,41 0,020 0,04 0,471 376,421055 3033936 0,0124%
10,23 0,51 7,E-05 0,01 0,001 0,00 0,012 9,82584871 2527200 0,0004%
56,96 2,85 6,E-05 0,02 0,001 0,00 0,024 19,3236154 13296960 0,0001%
53,85 2,69 6,E-05 0,41 0,020 0,04 0,468 374,5268 13296960 0,0028%
PERDIDAS CON F.A.
LA PLATA
DEPARTAMENTO HUILA
o- Cálculos de regulación.
1 SUBESTACION T.D.G 208 31453 31,453 6 0,9 PVC 3" 4/0 0,000481759 0,11
2 TABLERO T.G.D T.D-1 208 31453 31,453 123 0,9 PVC 3" 4/0 0,000481759 2,19 2,30
3 TABLERO T.G.D T.ILUM 220 3823 3,823 3 0,9 PVC 1" 8 0,00492117 0,07 2,37
4 TABLERO T.G.D T.TOMAS 220 14850 14,85 3 0,9 PVC 1 1/2" 6 0,0031232 0,16 2,46
5 TABLERO T.G.D T.R 220 4200 4,2 3 0,9 PVC 1" 8 0,00492117 0,07 2,37
6 TABLERO T.G.D T.AISL-1 220 4680 4,68 14 0,9 PVC 1" 8 0,00492117 0,38 2,68
7 TABLERO T.G.D T.AISL-2 220 3900 3,9 14 0,9 PVC 1" 8 0,00492117 0,32 2,62
1 SUBESTACION T.D.G 208 20520 20,52 6 0,9 PVC 2" 2/0 0,000709272 0,10
2 TABLERO T.G.D T.A.A 208 20520 20,52 123 0,9 PVC 2" 2/0 0,000709272 2,11 2,21
CALCULO DE ACOMETIDAS CRITICAS Y REGULACION
REGULACION
%
REGULACION
ACUMULADA%
CONSTANTE
K-CONDUCTORDESDEITEMS
CARGA
KW
DISTANCIA
ML
MATERIAL
CANALIZACION
DIAMETRO
DUCTOHASTA TENSION (V)
FACTOR DE
POTENCIA
CARGA
KW
p- Clasificación de áreas.
No aplica para este proyecto
q- Elaboración de diagramas unifilares.
Se encuentran en los planos
r- Elaboración de planos y esquemas eléctricos para construcción.
Se toma como referencia la norma de la empresa de energía del Huila y se siguen los lineamientos de
la misma, los esquemas eléctricos se encuentran en los planos
s- Especificaciones de construcción complementarias a los planos,
incluyendo las de tipo técnico de equipos y materiales y sus condiciones
particulares.
No se requieren especificaciones de construcción además de las suministradas complementarias
además de las suministradas por el operador de red.
t- Establecer las distancias de seguridad requeridas.
La información de distancias de seguridad requeridas para zonas urbanas se aplica, sin embargo, es
necesario adecuar las distancias de seguridad a las edificaciones, arboles y/o construcciones que se
encuentren en el terreno al construir, estos requerimientos se encuentran en los planos de planta y de
distribución eléctrica entregados en el proyecto.
u- Justificación técnica de desviación de la NTC 2050 cuando sea permitido,
siempre y cuando no comprometa la seguridad de las personas o de la
instalación.
No se presentan desviaciones en el presente proyecto
v- Los demás estudios que el tipo de instalación requiera para su correcta y
segura operación, tales como condiciones sísmicas, acústicas, mecánicas o
térmicas.
No se requieren estudios adicionales
INGENIERO ELECTRICISTA
JULIO CESAR RESTREPO M.
M.P. CL 205-07434